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UNIVERSIDAD DE LA REPÚBLICAFACULTAD DE INGENIERÍA
INSTITUTO DE ENSAYO DE MATERIALES
METALURGIA FÍSICA
Caracterización de Componentes de Motores de Combustión Interna
Alumno: Juan Pablo Cetrulo
Docente: Ing. Eduardo Vedovatti
Año 2009
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Índice
Pag.• Objetivos del trabajo 2
• Introducción 2
• El elemento de estudio 9• Avería 23
• Análisis de la falla 26
• Conclusiones 32
• Referencia bibliográfica 33
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Objetivo del trabajo
El trabajo se centrará en dos grandes objetivos, el primero va a tener que ver con
la caracterización del material constituyente del elemento de estudio, mientras que el
segundo será un análisis de las posibles causas que llevaron a la finalización de la vida
útil de la pieza. La misma es un pistón de un motor de combustión, la cual ha sufrido un
daño en su parte superior que se puede visualizar a simple vista.
Para comenzar con el análisis, se desarrollará una introducción donde se
describirán los pistones en general, ya sea acerca de su constitución, forma,
funcionamiento, diseño, etc. Luego se caracterizará el material con la ayuda de pruebas
metalográficas realizadas en el laboratorio, para terminar elaborando posibles teorías de
causas que hayan podido provocar la falla.
Introducción
El pistón es un cilindro abierto por su base inferior, cerrado en la superior ysujeto a la biela en su parte intermedia. El movimiento del pistón es hacia arriba y abajo
en el interior del cilindro, comprime la mezcla, transmite la presión de combustión al
cigüeñal a través de la biela, fuerza la salida de los gases resultantes de la combustión en
la carrera de escape y produce un vacío en el cilindro que “aspira” la mezcla en la carrera
de aspiración. Esta pieza, generalmente encontrada en máquinas motrices (motores de
combustión interna, motores de vapor) como en máquinas operadoras o de trabajo
(bombas hidráulicas alternativas, compresores, etc.), forma parte del mecanismo
comúnmente denominado biela-manivela el cual es el encargado de transformar un
movimiento rectilíneo en uno giratorio a través del cigüeñal.
El pistón, que a primera vista puede parecer de las piezas más simples, ha sido
y es una de las que ha obligado a un mayor estudio. Debe ser ligero, de forma que seanmínimas las cargas de inercia, pero a su vez debe ser lo suficientemente rígido y
resistente para soportar el calor y la presión desarrollados en el interior de la cámara de
combustión.
El origen del pistón puede remontarse al del cañón, de hecho, en esta máquina el
proyectil (inicialmente esférico y luego cilíndrico) es conducido por la caria y empujado
por la elevada presión de la explosión. Los primeros intentos de un motor de combustión
interna en el siglo XVI se basaban en el cañón, puesto que usaban como combustible
pólvora negra. En 1873, gracias al norteamericano Brayton, la forma del pistón, de
cuerpo cilíndrico, se hizo cada vez más compleja y similar a la configuración actual: se
introdujeron los segmentos elásticos con sus correspondientes alojamientos, y losagujeros del bulón fueron dotados de una zona de fortalecimiento interno.
El material con que se construía fue durante muchos años la fundición. En el año
1911, La Hispano-Suiza introdujo los pistones de aluminio, obteniendo una notable
ventaja en cuanto a ligereza. Sin embargo, la mayor dilatación térmica del aluminio (3
veces superior a la de la fundición) y el consiguiente peligro de gripado condujeron a los
demás constructores de motores a conservar aún durante un decenio los pistones de
fundición, limitando el peso mediante la reducción del grosor del material.
A partir de 1920, gracias a las nuevas aleaciones ligeras y a las técnicas de fusión
y de mecanización mejoradas, el pistón de aluminio comenzó a sustituir al de fundición,
aunque en los años treinta se produjo en Estados Unidos un retorno al segundo tipo, por
razones económicas y en parte técnicas. Actualmente, las fundiciones se usan casi
siempre estañando las superficies frontales, que a veces se niquelan. Sin embrago, para
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hacerlos lo mas ligeros posibles se hacen muchos de aluminio o sus aleaciones (Alpax,
con un 13% de silicio) con lo que también se puede enfriar mejor su cabeza. Como el
aluminio se dilata más que la fundición con el calor, habrá que montar los pistones en
frío demasiado holgados, y a motor poco caliente se oiría un ruido de campaneo (par de
basculación o cabeceo creado por la componente de las fuerzas que animan al pistón en
cada movimiento dentro del cilindro).
Forma del pistón
En el pistón pueden distinguirse 4 partes principales: la cabeza, que recibe el
calor y el impulso de los gases de combustión; la zona de los aros, que por medio de los
segmentos asegura la retención de los gases y del aceite de lubricación y al mismo
tiempo disipa una parte del calor recibido; los alojamientos del bulón mediante el cual se
une el pistón a la biela, y la falda, cuya función consiste en guiar el pistón en su
movimiento dentro del cilindro y ceder el resto del calor al fluido de refrigeración (aire o
agua).
En la zona portasegmentos, losalojamientos de los segmentos se obtienen
mediante torneado. En tiempos no muy lejanos
podían contarse hasta 5 alojamientos; en la
actualidad, dada la eficiencia de los segmentos,
éstos se han reducido a 3 para los pistones de
motores de turismo comunes y a 4 para los de
motores Diesel.
El primer alojamiento, comenzando por
arriba, aloja un segmento de retención,
comúnmente llamado segmento de fuego ya que
contiene directamente la explosión gracias a la presión que esta hace sobre él, contra lagarganta y el cilindro, taponando el paso de las llamas. Modernamente este segmento se
recubre de cromo poroso para endurecerlo y a la vez retener el aceite en los poros
consiguiendo así que los segmentos duren más y los cilindros se desgasten menos. El
segundo (o el segundo y el tercero) puede incluir un segmento rascador con rebaje, o
bien, un segmento de retención y otro con rebaje. El último alojamiento lleva un
segmento clásico recogedor de aceite, con ranuras, que tiene la función de recuperar una
parte del aceite de lubricación lanzado contra las paredes del cilindro.
No todo el aceite es retenido por el segmento correspondiente en su carrera de
bajada; una parte permanece y sirve para mejorar las condiciones de rozamiento de los
demás segmentos. La función del primer segmento es bloquear la parte residual de aceite
que sube hasta él. Un hecho bastante curioso, pero que tiene razón de ser, es que laúltima aleta, es decir, la porción comprendida entre los 2 segmentos finales, tiene 1mm
menos de diámetro, aproximadamente, que las demás; esto tiene como finalidad crear un
espacio regulador, donde se forma un anillo líquido que retarda la marcha del aceite
hacia arriba y produce una zona de retención más.
Estos aros se hacen de material menos duro que el del bloque para que en el
frotamiento con las paredes de los cilindros sean ellos los que se desgasten. También
deben ajustarse bien en las ranuras pues si quedan flojos, por desgaste, bombean el aceite
a la parte superior ya que al bajar el pistón, el hueco queda abajo y se llena de aceite, y al
subir el pistón pasa a la cámara de combustión donde se quema en pura pérdida,
produciendo carbonilla y humos.
El área de los alojamientos del bulón, zona de unión del pistón con la cabeza de
la biela mediante el bulón, es muy delicada, dadas las fuerzas que actúan en ella. Un
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acoplamiento realizado defectuosamente implica consecuencias catastróficas (rotura de
los apoyos, gripado y avería total del cilindro). Generalmente, se usan 3 acoplamientos:
bulón fijo a la biela y flotante sobre los apoyos; bulón sujeto al pistón y libre sobre la
biela, y bulón libre en los apoyos y en la biela (flotante). En el caso de bulones libres en
los apoyos, éstos no pueden deslizarse y salir de sus alojamientos, puesto que se lo
impiden unas arandelas.
Las aleaciones de aluminio
empleadas normalmente para la
construcción de pistones pueden
clasificarse en 3 categorías: aluminio-
cobre, aluminio-cobre-níquel (o hierro) y
aluminio-silicio. Las aleaciones más
empleadas son las últimas, puesto que
ofrecen óptima resistencia mecánica y
coeficiente de dilatación bajo, junto con
elevado coeficiente de conductibilidad
térmica. Además de éstas, existenaleaciones de aluminio al cobre, al
silicio y al magnesio adecuadas para
pistones estampados en prensa, de
resistencia mecánica elevada. Estas
aleaciones sirven, sobre todo, para
construir pistones para motores de
competición y de aviación.
En los motores de combustión
interna, se confían al pistón las
siguientes funciones: transmitir alcigüeñal, a través de la biela, los
impulsos producidos por los gases de
combustión; garantizar la retención de
los gases y del aceite de lubricación, y
transmitir al cilindro el calor que recibe
de los gases.
La primera función está relacionada esencialmente con su resistencia mecánica y
es una de las principales consideraciones que el diseñador debe tener en cuenta al
proyectar los grosores y al elegir el material.
La segunda función (retención de gases) permite utilizar toda la energía
producida en el momento de la combustión y evita que los gases, al pasar al cárter,quemen el aceite y provoquen el gripado o el encolado de los segmentos. La retención
del aceite es necesaria, además de limitar el consumo, para evitar depósitos de carbonilla
entre las aletas y en la cámara de combustión; estos últimos pueden provocar el
preencendido por puntos incandescentes e incluso perforar el pistón. Las dimensiones de
la falda y de las aletas contribuyen a garantizar la retención, puesto que, por encima de
ciertos valores de juegos de acoplamiento entre el pistón y el cilindro, el sistema no
puede funcionar, por el peligro de gripado, por lo que dicha función se confía sobre todo
a los segmentos.
La tercera función (disipación del calor) favorece el mantenimiento de las
características mecánicas del material, reduce el peligro de trabamiento de los segmentos
y el desgaste de los alojamientos.
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Clasificación
La gama de los tipos de pistones, diferentes por su forma, sus funciones y
dimensiones, es muy amplia. Cada motor tiene su pistón. De todos modos, puede
aceptarse una subdivisión en dos grandes clases en donde se encuentran los pistones para
motores de encendido por chispa y los pistones para motores Diesel.
• Pistones para motores de encendido por chispaSon los pistones que se emplean preferentemente en los motores de 4 tiempos y
de 2. Su diámetro va desde 30-70mm para las motocicletas hasta 52-110mm para los
automóviles. Pueden construirse de varias formas: la cabeza, por ejemplo, puede ser
plana, cóncava o convexa. Puede presentar rebajes circulares en correspondencia con la
posición de las válvulas de admisión y de escape. Estas diferentes cavidades representan
la investigación continua de los proyectistas para conseguir una combustión completa y,
por tanto, un menor porcentaje de gases no quemados en el escape.
La zona inferior de la falda posee generalmente aletas que tienen la función de
aumentar la guía y reducir el golpeteo del pistón contra las paredes del cilindro. El áreade la falda próxima a los agujeros del bulón muchas veces se rebaja para aligerar el
pistón sin comprometer su resistencia. También puede hacerse otra distinción tomando
en consideración las diferentes técnicas de construcción ideadas para controlar la
dilatación térmica.
• Pistones para motores DieselLas cabezas de estos pistones varían de forma, pero presentan los mismos
problemas: elevado rendimiento de la combustión, disipación del calor de la cámara de
combustión y transferencia del impulso de los gases a la biela a través del bulón. De
estos problemas, los 2 primeros son los más difíciles de resolver.
Las cámaras del tipo de turbulencia esférica, las de doble turbulencia (Saurer) ylas de turbulencia simétrica (Ricardo) son las más usadas y con ellas se trata de obtener
una velocidad de rotación del aire aspirado y comprimido muy elevada y simétrica. De
esta manera, las partículas de combustible pulverizado por el inyector, al mezclarse
íntimamente con el aire, se queman por completo. El borde de la cámara de combustión
es una zona muy delicada a causa de las posibles grietas de origen térmico; esto se
remedia aumentando los radios de acorde o también incorporando en esta zona
elementos de fundición que tengan un coeficiente de dilatación muy próximo al de la
aleación de aluminio. Esta técnica se emplea normalmente para pistones sometidos a
solicitaciones elevadas.
La disipación del calor de la cabeza se obtiene: perfilando adecuadamente el
interior del pistón, sobre todo en la zona de unión con la falda; enfriando con chorros de
aceite la parte inferior de la cabeza del pistón, o efectuando rebajes circulares o en
serpentina, en el cuerpo de la cabeza o alrededor de la cámara de combustión en donde
se desliza el aceite de refrigeración. El borde superior de estos pistones, al quedar
directamente expuesto a los efectos de la combustión, constituye la primera barrera
contra los gases en expansión. Un juego demasiado grande favorece la formación de
depósitos de carbonilla, que rellenan el espacio libre y pueden causar el gripado cuando
se solicita una inesperada potencia del motor. Si el juego es demasiado pequeño, el
segmento del primer alojamiento trabaja casi en condiciones de gripado. Dicho
segmento, dada su proximidad a la cámara de combustión, está especialmente expuesto a
trabarse en su alojamiento; de ahí que es aconsejable colocarlo lo más bajo posible.Generalmente, la altura óptima de la primera aleta es 1/5 del diámetro. Para los motores
con elevada carga térmica, las técnicas descritas anteriormente tienen escasa
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importancia, puesto que la elevada temperatura del primer alojamiento (200-230 'C)
produce un notable desgaste de la misma y la posibilidad de encolado del segmento. Este
inconveniente ha sido superado incorporando durante la colada en la zona del primer
alojamiento una pieza de fundición resistente al desgaste y en la que se realiza el
alojamiento del segmento. En tiempos pasados, dicho sistema no había demostrado ser
conveniente a causa del fácil aflojamiento de la pieza, con el consiguiente martilleo y
rotura del pistón; pero, gracias a las modernas técnicas de fundición, fueron superadas
dichas dificultades.
Aumento de régimen: las causas del desgaste del pistón son de 3 tipos:
rozamiento con el cilindro, acción abrasiva producida por pequeñas partículas y efecto
corrosivo de los productos de la combustión, que son ácidos fuertes (pH = 2) durante el
funcionamiento a temperaturas bajas (arranque en frío). Los remedios para disminuir al
mínimo los efectos de estas causas son: reducción de la fuerza transversal, obtenida
descentrando el bulón respecto al diámetro del pistón, y disminución del coeficiente de
rozamiento mediante el mantenimiento de una capa de aceite lubricante. Este último
factor se consigue tanto eligiendo la mejor combinación de los tipos de segmentos comoconjugando los valores de rugosidad de las superficies de contacto. Por regla general,
acabados bastos dan mejores resultados, puesto que, una vez efectuado el rodaje, los
surcos profundos ofrecen aún buenos alojamientos de permanencia del aceite. En
especial, para evitar que los surcos se conviertan en canales que se dirijan hacia la
cámara de combustión y que, por consiguiente, faciliten el paso del aceite, se suele
rectificar la superficie del cilindro de manera que se obtengan hélices entrecruzadas.
La duración del pistón depende esencialmente de la calidad del material utilizado
y de los tratamientos térmicos a que ha sido sometido. Durante el funcionamiento, el
pistón produce ruido, puesto que su movimiento no es perfectamente rectilíneo, sino que
se compone de un desplazamiento transversal, que le hace chocar con el cilindro, y de
una rotación alrededor del eje del bulón, que le hace tocar alternativamente con la cabezay con la base de la falda. Otro ruido se debe al juego de los apoyos con el bulón. La
disminución del ruido puede conseguirse dando a la falda una forma bombeada y oval.
Durante el funcionamiento del motor, las presiones y las fuerzas de inercia que actúan
sobre el pistón dan una componente transversal dirigida hacia un lado durante las fases
de expansión y de admisión, y en sentido opuesto durante la compresión y el escape.
Teniendo en cuenta que la intensidad de la fuerza transversal depende del ángulo
de inclinación de la biela, su reducción puede obtenerse teóricamente alargando mucho
la biela o bien reduciendo la carrera (y, por tanto, el radio de manivela) o, más
prácticamente, descentrando los cilindros y el bulón por la parte hacia la cual se mueve
la biela en la fase de expansión. De esta manera, durante la expansión, cuando la fuerza
vertical es mayor, la componente transversal será menor (por la distinta inclinación de la biela), mientras que se obtendrá un incremento de la misma en las fases de compresión y
escape cuando las fuerzas verticales son menores.
Las fuerzas verticales que actúan sobre el pistón son resultantes de la acción de
los gases y de las fuerzas de inercia. Ahora bien, mientras que la acción de los gases es
una fuerza activa, las fuerzas de inercia son resistencias pasivas que es necesario reducir.
Dichas fuerzas son debidas esencialmente a la masa y a la aceleración del pistón. En los
motores de competición en que el cigüeñal tiene una velocidad angular muy elevada, es
necesario reducir al máximo el peso de los pistones. Este problema no afecta solamente a
los preparadores de motores de competición, sino, sobre todo, a los constructores, a
causa del aumento continuo del número de revoluciones del motor. A 5.000 rpm, cada
pistón realiza ya 10.000 carreras por minuto.
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Los efectos más perjudiciales de la temperatura en el cuerpo del pistón son la
disminución de las características mecánicas del material, la predisposición al desgaste y
al gripado, el agrietamiento de la cabeza, el encolado de los segmentos y la dilatación
excesiva de los bordes y de la falda. Un aspecto muy importante del problema térmico,
desde el punto de vista de la construcción, es el efecto de la dilatación de la falda. A
causa de la forma tridimensional del pistón, la dilatación se produce en las 3 dimensiones
del espacio; su magnitud depende exclusivamente de 3 factores fundamentales:
coeficiente de dilatación del material, temperatura y grosor de la zona considerada.
Si se toma en consideración una sección vertical de la falda, se observará que se
caracteriza por grosores y temperaturas decrecientes hacia abajo, con las consiguientes
dilataciones mayores en la parte alta respecto a la baja. Este inconveniente se remedia
dando a la falda una forma cónica o bombeada con diámetros inferiores en la parte alta.
Por el contrario, si se toma en consideración una sección horizontal de la falda,
ésta se caracteriza por grosores y temperaturas sensiblemente mayores en la zona de
asiento del bulón. Por tanto, si se construyese el pistón con sección circular, en caliente
se dilataría más en esa zona y asumirla forma oval. Este inconveniente se supera dando a
la falda, también en este caso, una forma oval, cuya dimensión menor esté precisamenteen el área de los apoyos. En otros términos, se da una excentricidad opuesta a la que se
genera durante el funcionamiento, de modo que, en caliente, el pistón toma una
configuración próxima a la cilíndrica. Si de esta manera se compensa la dilatación
natural del material, al mismo tiempo se aumentan los juegos de acoplamiento con el
cilindro, que resultan siempre mayores cuando, para elevar las prestaciones del motor, se
incrementa su carga térmica.
Datos estadísticos de motores Diesel
• Al subir el émbolo y comprimir el aire hasta dejarlo reducido a un volumen de 12a 24 veces menos se alcanzan temperaturas instantáneas cercanas a los 600ºC.
• Para que se produzca la autoinflamación, en el tiempo de compresión se tienen
presiones de 36 a 45 2/ cmkg , mientras que en los motores de gasolina la presión
efectiva a la que llega la mezcla no pasa de los 15 2/ cmkg .
• Por el inyector penetra en el cilindro el pequeño chorro de gasoil cuya inyección
es controlada por el pedal del acelerador. Dada la gran presión a la que entra y la
forma del inyector, el gasoil se pulveriza en forma de finísimas partículas
(niebla), cuyas primeras gotas en contacto con el aire a una temperatura muy
elevada, se vaporizan e inflaman, comunicándose el fuego al resto del gasoil a
medida que entra. El calor desarrollado dilata los gases y eleva la presión detrabajo hasta 50 a 90 2/ cmkg , según la forma de la culata (el doble de en los
motores de explosión).
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El elemento de estudio
Caracterización de la pieza
El pistón, cuyo estudio se detallará a continuación, posiblemente pertenecía a un
motor Diesel de un camión, debido a su gran diámetro, lo cual también de la pauta de
una gran cilindrada. Dada la alta compresión con la que trabajan este tipo de motores, el
sellado o cierre que hagan los segmentos debe ser muy hermético, y por ello el pistón
posee tres segmentos de compresión y uno de engrase con rascador de aceite. En la
cabeza lleva unas hendiduras o huecos para que al abrirse las válvulas no golpeen con el
émbolo en su punto máximo superior (p.m.s.), dejando muy poco espacio para
comprimir fuertemente el aire, o bien para que este adquiera el movimiento de torbellino
conveniente para la mejor combustión del gasoil. Se nota claramente la presencia de dos
válvulas por cilindro, una de admisión y otra de escape.
Los pistones en general pueden presentar varios tipos diferentes de formas en la
cabeza dependiendo del tipo de inyección y de los fabricantes. En este caso, la pieza
presenta una cámara de combustión con forma toroidal que se usa con un sistema deinyección directa de combustible, o sea, el inyector que asoma al centro de la cámara de
combustión, lanza directamente el combustible al cilindro a una presión elevada (varía
entre 130 y 300 atmósferas) para conseguir una buena pulverización.
El objetivo de este diseño es conseguir reducir al máximo lo que se llama el
retardo al inicio de la inflamación, es decir, el lapso de tiempo que transcurre entre la
entrada en el cilindro de las primeras gotas de gasoil y el momento de iniciarse la
combustión. Una vez iniciada ésta, la velocidad de propagación es superior a la de
explosión en los motores de gasolina porque se trata de una verdadera detonación, que
aquí dura más porque el combustible no está todo en el cilindro sino que va entrando poco a poco y, a medida que se inyecta, va incendiándose (principal causa del golpeo
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característico de los Diesel el cual es mas acusado en relantí por lo poco que dura la
inyección y lo instantáneo de la inflamación). El retraso se debe a que si bien las
primeras gotas de combustible se encuentran rodeadas de aire comprimido cuya
temperatura (600ºC aproximadamente) está ampliamente por encima de la necesaria para
que el gasoil se queme, la inflamación sólo ocurrirá cuando el combustible adquiera
dicha elevada temperatura. Para que este “caldeo” tenga lugar es necesario un cierto
tiempo, muy pequeño, pero apreciable, dadas las velocidades de funcionamiento que se
exigen. Si el aire del cilindro está en reposo y las primeras gotas del combustible se
encuentran casi inmóviles en ese aire, la transmisión de calor se hace con lentitud pues el
aire inmediato se enfría al contacto con el líquido. Si por el contrario hay un fuerte
movimiento relativo entre el gasoil y el aire, el cambio de calor se hace con mayor
rapidez y la inflamación sobreviene antes. Esta turbulencia se consigue por la forma del
hueco en el émbolo, muchas veces ayudada por un deflector de la válvula de admisión.
El retardo en el inicio de la inflamación no debe confundirse con el tiempo que,
en los motores de explosión, tarda la mezcla en quemarse una vez que salta la chispa,
conocido con el nombre de retardo en propagarse la inflamación. A primera vista parece
que el efecto es análogo y se corregiría adelantando la inyección (como en los motores agasolina), pero esto no basta, pues traería como consecuencia que el combustible que ha
entrado durante ese retraso al inicio de la inflamación se quemaría todo junto y el efecto
detonante sería brutal, con golpeo y vibraciones tan desagradables como perjudiciales
para el motor. Por ello, se busca reducir al mínimo dicho retraso provocando en la
cámara de compresión una fuerte turbulencia que proporcione una gran velocidad
relativa entre el aire muy caliente y las gotas del combustible pulverizado que se inyecta.
Su constitución probablemente haya sido una aleación en base a aluminio-silicio
y el proceso de fabricación casi siempre es la fundición. La misma es uno de los
procesos más antiguos pero aún vigentes donde se funden lingotes de aluminio en
crisoles (donde se calientan los metales hasta que se funden o pasan de sólido a líquido)
que luego se vacían en moldes enfriados por agua bajo sistemas especiales.
Con el objetivo de analizar la constitución y las propiedades mecánicas de la
pieza se llevaron a cabo varios ensayos y estudios de laboratorio.
• Macrografía del pistón.En primera instancia, sonaba razonable realizar una macrografia a todo el pistón
con el objetivo de visualizar el tamaño de grano, posibles inclusiones de algún tipo, nivel
de porosidad, algún tratamiento superficial probable o simplemente percibir cambios en
la macroestructura de la pieza.
Para empezar, se realizo un corte transversal por la zona del bulón con sierra de
arco manual. Si bien el proceso de corte con sierra es en general menos aconsejable queel de corte con disco abrasivo, (debido a que la deformación resultante y el
calentamiento de la muestra durante la operación suele ser mayor), se estuvo obligado a
utilizar el primer método debido a la gran dimensión de la pieza. A continuación se
procedió al desbaste y posterior esmerilado para eliminar la deformación plástica y dejar
la superficie lisa. Para esto se utilizaron lijas al agua de SiC y agua como refrigerante,
cuyos tamaños de grano van desde 60 aumentando sucesivamente hasta 600 (procurando
no cambiar de lija sin haber eliminado completamente la deformación generada por la
lija anterior).
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Luego de dejar la superficie completamente lisa y pareja, se consultó el Metal
Handbook (9º edición) en procura de averiguar que reactivo se utiliza para atacar este
tipo de material (de antemano se conocía que este tipo de pistones generalmente esta
constituido por aleaciones de aluminio y silicio), concluyendo que el reactivo Poulton
(12ml de HCl , 6ml de 3 HNO , 1ml de HF , 1ml de O H
2 ) es el mas conveniente para
revelar la macroestructura del material.
1 Macrografía de la zona media del pistón atacada (lupa)
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Al observar la pieza con la lupa (1.35x aprox.), se visualizó una estructura con
granos equiaxiales de tamaño relativamente grande sin insertos metálicos pero con zonas
claras fácilmente visibles de silicio. La ausencia de crecimiento dendrítico evidencia que
la pieza, en su fabricación, ha sufrido un homogéneo y regular proceso de enfriamiento
dando uniformidad a las propiedades mecánicas de la misma a medida que avanzamos en
profundidad. Se detecta una porosidad media (puntos oscuros) y la ausencia de
tratamientos superficiales ya sean químicos como térmicos, dado que no se revela ningún
cambio de estructura o composición en dicha zona.
2 Macrografía de la zona superficial del pistón atacada (lupa)
• Micrografía del pistón.Con el objetivo de descubrir y analizar la composición de la pieza con mayor
profundidad, se realizó un análisis metalográfico para revelar la microestructura. Para
llevar adelante este estudio se procedió a sacar una muestra pequeña de la otra mitad del
pistón. Luego se realizó el montaje de la muestra para la cual se utilizó uno de losmateriales termoendurecibles de uso más común, la baquelita. La misma es insoluble en
la mayoría de los solventes y reactivos generalmente empleados durante la preparación
de probetas metalográficas. Dependiendo del diámetro del molde, el tiempo de curado de
la baquelita varía de 5 a 9 minutos, a una presión de 17-29MPa y a una temperatura de
135-170°C. A continuación del montaje se efectuó el mismo proceso de desbaste y
esmerilado que para la macrografía, llegando a obtener una superficie lisa con el rallado
típico de la lija 600 solamente, para luego ser pulida mecánicamente. Los discos
empleados usan como abrasivo en su paño el diamante y la alúmina ( 32O Al ). La
secuencia fue, primero pulido con diamante para luego cambiar al disco de alúmina, ya
que esta es más fina que el abrasivo anterior. Luego de una posterior limpieza, se siguióel estudio con un ataque de la muestra con nital al 2%, la cual provocó un teñido
preferencial que reveló la microestructura al observar la pieza al microscopio óptico.
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3 Micrografía del pistón atacado químicamente (150x)
4 Micrografía del pistón atacado químicamente (700x)
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Se detecta con facilidad la diferencia entre los precipitados de silicio (zonas
grises) y la mezcla eutéctica de aluminio y silicio que rodea los mismos (zonas más
claras). Al comparar esta microestructura con otras fotos del Metal Handbook se
concluye que la pieza esta compuesta aproximadamente por un 20% de silicio.
Analizando el diagrama de equilibrio para el aluminio y silicio se detecta que para que se
forme silicio sólido proeutéctico, la aleación debe contener como mínimo un 12% de Si,
ya que estos dos compuestos son completamente insolubles en fase sólida. A la hora de
operar con esta aleación tampoco es conveniente aumentar demasiado el contenido de
silicio, ya que con esto, la temperatura de inicio de la solidificación se eleva cada vez
más lo cual requiere un horno más potente y, por lo tanto, más caro (incluso teniendo en
cuenta que para el enfriamiento no se utiliza este diagrama ya que no se dan condiciones
de estabilidad, en ese caso, se debería observar un diagrama de transformación).
Las aleaciones de aluminio- silicio son de gran aplicación por sus excelentes
cualidades para la fundición y su resistencia a la corrosión; no son quebradizas en
caliente y es fácil obtener con ellas fundiciones sólidas en secciones gruesas o delgadas.
5 Diagrama de equilibrio Al-Si
• Dureza Brinell al pistón.El ensayo de dureza Brinell proporciona información valiosa acerca de
compuestos metálicos y brinda una idea del valor de ciertas propiedades mecánicas como
pueden ser la resistencia tensil y compresiva, ductilidad, etc. La dureza Brinell es
específica ya que se toma el valor se un área muy pequeña, por lo tanto, muchas veces,
no representa la dureza real del material en general.
El método que se realiza para llevar a cabo el ensayo consiste en un indentor (de
diámetro D en milímetros) el cual es forzado a penetrar (debido a una carga
preestablecida F en Newton) en el material durante cierto período de tiempo. Al quitar lacarga, se mide a través de una lupa el diámetro (d) de la marca que dejo el indentor (se
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realizan dos mediciones perpendiculares para luego obtener el promedio y aumentar la
precisión).
Luego se utiliza una fórmula brindada por la norma para obtener el valor de la
dureza en escala Brinell.
( )22..
.2102.0
d D D D
F HBW
−−×=
π
En nuestro caso, se utilizó una carga de 20kg y un indentor con un diámetro de
1mm. Se realizaron 4 ensayos en la misma pieza para obtener luego un valor promedio
que sea más acertado con el valor de la dureza real.
1ª medida
mmd
mmd
585.0
580.0
2
1
==
mmd 583.01 =⇒
2ª medida
mmd
mmd
565.0
560.0
2
1
==
mmd 563.02 =⇒
3ª medida
mmd
mmd
545.0
550.0
2
1
==
mmd 548.03 =⇒
4ª medida
mmd
mmd
565.0
555.0
2
1
==
mmd 560.04 =⇒
Utilizando los valores asignados, obtenemos:
15
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mm D
N smkg F
1
133.196/80665.9.20 2
=
==
259.74
..
.2102.0
885.77
..
.2102.0
388.73
..
.2102.0
915.67
..
.2102.0
24
24
23
23
22
22
21
21
=
−−
×=
=
−−
×=
=
−−
×=
=
−−
×=
d D D D
F HBW
d D D D
F HBW
d D D D
F HBW
d D D D
F HBW
π
π
π
π
Realizando la media y calculando la desviación estándar, logramos un valor dedureza de:
( )
12.43
362.734
2
=
−
=
==
∑
∑
i
i
i
i
HBW HBW
s
HBW
HBW
• Micrografía de los segmentos.Este análisis se centró en el estudio de la composición de los segmentos ya que, a
partir de ellos, posiblemente se propagó la falla. Como se mencionó anteriormente, estos
elementos cumplen una función vital en el funcionamiento de la pieza, por lo que un
análisis profundo podría ayudar a comprender mejor la situación.
La práctica en el laboratorio consistió en extraer un pedazo de segmento y
realizar un corte con disco abrasivo para montar luego en baquelita de forma de estudiar
la parte interna de la muestra. A partir de esta etapa, se procedió de igual manera que
para la micrografía del pistón. El ataque se realizó también con nital al 2%, revelando las
siguiente microestructura.
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6 Microestructura del segmento atacado químicamente (150x reales)
7 Microestructura del segmento atacado químicamente (1300x)
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Comparando estas fotografías con las del Metal Handbook, es fácil detectar que
se trata de una fundición. Estas, como los aceros, son básicamente aleaciones de hierro y
carbono. En relación al diagrama hierro-carburo de hierro, las fundiciones contienen más
cantidad de carbono que la necesaria para saturar austenita a temperatura eutéctica; por
lo tanto, contienen entre 2% y 6.67% de carbono. La ductilidad de este material es muy
baja y no puede laminarse, estirarse o trabajarse a temperatura ambiente. Como la
fundición de piezas es el único proceso aplicado a estas aleaciones, se conocen como
hierros fundidos. Existen varios tipos de fundiciones que se diferencian de acuerdo con
su estructura metalográfica (condición del carbono y forma física). El carbono puede
estar combinado en forma de carburo de hierro en la cementita, o existir como carbono
sin combinar (o libre) en forma de grafito. La forma y distribución de las partículas de
carbono sin combinar influye grandemente en las propiedades físicas del hierro fundido.
En este caso, estamos presentes ante una fundición gris en la cual la mayoría del
carbono está sin combinar en la forma de escamas de grafito. Este grupo constituye una
de las aleaciones de hierro mas ampliamente utilizadas. En la manufactura de hierros
fundidos grises, la tendencia de la cementita a separarse en grafito y austenita o ferrita es
favorecida controlando la composición de aleación y las rapideces de enfriamiento. Lamayoría de los hierros fundidos grises son aleaciones hipoeutécticas que contienen entre
2.5% y 4% de carbono.
Estas aleaciones solidifican formando primero austenita primaria. La apariencia
inicial de carbono combinado está en la cementita que resulta de la reacción eutéctica a
2065ºF. El proceso de grafitización es ayudado por el alto contenido de carbono, la alta
temperatura y la adecuada cantidad de elementos de grafitización, sobre todo el silicio.
El grafito aparece como muchas placas irregulares, generalmente alargadas y
curvas, las cuales se observar claramente en la figura 7 debido a su color grisáceo o
negruzco.
Durante el enfriamiento continuado, hay precipitación adicional de carbono
debido al decremento en solubilidad de carbono en austenita, el cual se precipita comografito o como cementita proeutectoide que grafitiza rápidamente. La resistencia del
hierro fundido gris depende casi por completo de la matriz en que incrustado el grafito,
la cual es determinada por la condición de la cementita eutectoide. Si la composición y
rapidez de enfriamiento son tales que la cementita eutectoide también grafitiza, entonces
la matriz será completamente ferrítica; por otro lado, si la grafitización de la cementita
eutectoide se evita, la matriz será completamente perlítica. La constitución de la matriz
puede variarse desde perlita, pasando por mezclas de perlita y ferrita en diferentes
proporciones, hasta llegar a la ferrita prácticamente pura. La mezcla grafito-ferrita es el
hierro gris más suave y débil; la resistencia y la dureza aumentan al incrementarse el
carbono combinado, alcanzando un máximo con el hierro perlítico gris.
En este caso, no se observan zonas ferríticas aún usando el mayor poder deresolución del microscopio óptico, es decir, el material de estudio presenta una matriz
casi por entero perlítica.
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8 Sistema estable hierro-grafito (líneas punteadas) sobrepuesto en el sistema metaestable hierro-carburo de hierro
La mayoría de los hierros grises contienen entre 0.10% y 0.90% de fósforo
originario del material de hierro. La mayor parte del fósforo se combina con el hierro
para formar fosfuro de hierro (P Fe
3 ), el cual constituye un eutéctico ternario con lacementita y la austenita (perlita a temperatura ambiente). El eutéctico primario se conoce
como esteadita y es una característica normal en la microestructura de las fundiciones.
La esteadita es relativamente frágil y con alto contenido de fósforo.
Nuestro elemento de estudio no es ajeno a este fenómeno natural ya que se puede
detectar en la figura 7 la presencia de esteadita formando zonas claras que rodean la
perlita y no llegan a formar cadenas completamente.
El grafito, al ser extremadamente débil y suave, determina las propiedades
mecánicas del material las cuales tienen que ver con el tamaño, la forma y la distribución
del mismo. Las grandes hojuelas de grafito interrumpen seriamente la continuidad de la
matriz perlítica, reduciendo de esta manera la resistencia y la ductilidad del hierro gris.Las pequeñas hojuelas de grafito son menos dañinas y, por lo tanto, generalmente se
prefieren. Es por esto que la AFS (American Foundrymen’s Society) y la ASTM
(American Society for Testing Materials) prepararon tamaños estándares de hojuelas
para que sean comparados y distinguidos uno del otro. Se determinaron ocho casos que
van desde las más grandes hojuelas de grafito a las más pequeñas. Analizando nuestro
caso, concluimos que se trata de tamaños 6 o 7, o sea, que el tamaño de las hojuelas va
desde 1/16 a 1/4 de pulgada.
El método para reducir el tamaño y mejorar la distribución de las hojuelas de
grafito probablemente haya sido la adición de una pequeña cantidad de un material
llamado inoculante. Los agentes de inoculación utilizados satisfactoriamente son el
calcio metálico, aluminio, titanio, zirconio, carburo de silicio, siliciuro de calcio ocombinaciones de estos. Si bien el mecanismo exacto por medio del cual operan no se
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conoce exactamente, posiblemente causan nucleación de austenita primaria, originando
pequeños granos, lo cual reduce el tamaño y mejora la distribución de las hojuelas.
Además de esto, la forma en que las hojuelas de grafito están ordenadas en la
microestructura también se indica como uno o más tipos preparados conjuntamente por
la AFS y la ASTM. La pieza presenta hojuelas tipo A con pequeñas zonas donde se
puede apreciar tipo D de conformación interdendrítica (sobre todo en la parte interna del
segmento). La tipo A se representa por una distribución uniforme y orientación al azar,
lo cual resulta de una estructura eutéctica completamente separada. El tamaño de las
hojuelas individuales de grafito está determinado por el de los cristales de austenita
alrededor del cual se forman.
9 Micrografía del segmento sin ataque químico (70x)
La microestructura revelada en el microscopio también permitió visualizar la
existencia de un tratamiento superficial de cromado en la zona donde el segmento rozacon la camisa del cilindro. El cromado, hecho por galvanizado, basado en la electrolisis,
es un proceso electroquímico por medio del cual se deposita una fina capa de cromo
metálico sobre objetos metálicos o incluso materiales plásticos. El llamado cromo duro
son depósitos electrolíticos de espesores relativamente grandes (0,1mm) que se depositan
en piezas que deben soportar grandes esfuerzos de desgaste y alta corrosión. Se realizan
en lugares donde se requiera bastante dureza y precisión, a diferencia del cromo
decorativo que son finas capas de cromo sólo con fines estéticos.
20
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10 Micrografía del segmento con ataque químico (1300x)
• Dureza Brinell de un segmento.
La dureza del hierro gris es resultado promedio del grafito suave en el hierro y la
matriz metálica. La variación en tamaño y distribución de grafito causará ampliasvariaciones en dureza (particularmente dureza Rockwell), es por eso que se realizó un
ensayo de dureza Brinell al segmento, ya que como el indentor cubre un área mayor,
tiende a dar un valor de dureza más preciso que el medido en dureza Rockwell.
Como el método del ensayo ya se explicó anteriormente y se utilizó la misma
carga con el mismo indentor para el mismo tiempo; se procederá directamente a calcular
los valores de dureza Brinell a partir de tres medidas realizadas de diámetros (d).
1ª medida
mmd
mmd
320.0
310.0
2
1
==
mmd 315.01 =⇒
2ª medida
mmd
mmd
310.0
320.0
2
1
==
mmd 315.02 =⇒
3ª medida
mmd
mmd
310.0
305.0
2
1
==
mmd 308.03 =⇒
Teniendo en cuenta:
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N smkg F
mm D
133.196/80665.9.20
1
2==
=
( )22..
.2102.0
d D D D
F HBW
−−×=
π
Entonces utilizando la fórmula que proporciona la norma, obtenemos:
983.261
..
.2102.0
174.250
..
.2102.0
174.250
..
.2102.0
2
3
23
2
22
2
2
12
1
=
−−
×=
=
−−
×=
=
−−
×=
d D D D
F HBW
d D D D
F HBW
d D D D
F HBW
π
π
π
Hallando la media y la desviación estándar muestral, obtenemos un valor para la
dureza:
( )
82.62
110.2543
2
=
−
=
==
∑
∑
i
i
i
i
HBW HBW
s
HBW
HBW
Con ayuda del siguiente gráfico, teniendo en cuenta el valor de dureza Brinell
hallado, podemos obtener un valor estimado de la resistencia compresiva de la fundición
gris en cuestión ( 2lg/145000 pulb aproximadamente). Este elevado valor se debe a la
resistencia que debe tener el material en el momento de la explosión en el cilindro.
Esta correlación es mucho mejor que la existente entre la resistencia tensil y
dureza, porque la resistencia compresiva suele aumentar con el incremento de dureza y
no es influida grandemente por las variaciones microestructurales como lo es la
resistencia tensil.
Avería
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Se aprecia que el material se ha desgastado mucho en el sector de la primera
ranura del segmento y la rotura llega hasta la cabeza del pistón. Posiblemente el juego
vertical del segmento haya aumentado cada vez más, debilitando el segmento, el cual
termina rompiéndose porque no es capaz de aguantar la presión de la combustión. Los
fragmentos desprendidos del segmento adquieren cierta libertad de movimiento ya que el
tamaño de la ranura aumenta con rapidez. Una vez que dichos pedazos de segmentos se
alojan en la cámara de combustión, los mismos son aplastados contra la cabeza del
pistón y, producto de la elevada temperatura, se incrustan en el material.
Con el fin de comprobar este hecho se realizaron experimentos metalográficos los
cuales manifestaron la similitud de la microestructura de un segmento y del material que
se encuentra incrustado en la cabeza del pistón. Para esto se realizó un corte
perpendicular a la superficie de la cabeza del pistón de tal forma que su estudio revele lamicroestructura del pistón y del material alojado (fig. 11), para luego compararla con la
de un segmento en buen estado (fig. 6).
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11. Interfase del material base del pistón y el segmento incrustado (250x)
Esta fotografía muestra la interfase del pedazo de segmento a la cabeza del pistón
(a la izquierda se encuentra el segmento de fundición y a la derecha el material base del
pistón). En este mismo estudio se pudo visualizar evidencia del golpeteo que sufrió elmaterial incrustado gracias a las fisuras que presenta.
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12 Capa cromada en segmento incrustado en el pistón (150x)
Análisis de la fallaPara que el motor funcione correctamente, es necesario que el aire que se
introduce en el periodo de admisión, se comprima perfectamente en el tiempo siguiente
del ciclo. Si la cámara de combustión pierde hermeticidad, como en este caso, habrá
inexorablemente una perdida de potencia asociada, acompañada por un probable
consumo de aceite elevado. Estas son factiblemente las causas que llevaron a las
personas que operaban este motor a revisarlo y detectar la falla.
Causas probables
Una de las posibles causas del pasaje del fuego de la combustión hacia la zona de
los segmentos puede haber sido una mala refrigeración del cilindro que desencadena un
mal funcionamiento del lubricante. Los pistones reciben mucho calor y el agua de
refrigeración llega solo a las camisas y a las tapas de los cilindros. El enfriamiento del
pistón se hace a través de los segmentos, pero es la película de aceite la que cierra el
circuito para el paso del calor. Si la misma faltara, la transmisión de calor sería muy
pobre. Los lubricantes poseen una característica que es vital para el correcto
funcionamiento, la viscosidad. Pero más importante todavía es el comportamiento de
esta propiedad con la temperatura, para ello se define un índice de viscosidad. Existen
condiciones en la que las altas temperaturas, producto de una mala refrigeración,
provocan la rotura de la película de aceite lubricante en determinados lugares, lo cual
trae fricción directa y aún más recalentamiento de las piezas que pueden resultar en la
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aparición de huellas continuas de gripado con superficies muy rayadas y de color oscuro.
Otra posible causa de este rompimiento de la película lubricante puede ser debido al
derrame de carburante gracias a la combustión incompleta del carburante inyectado o
una excesiva inyección de carburante; o directamente debido a un mal funcionamiento
del sistema de lubricación del motor (bomba de aceite, filtro de aceite, tubería taponada,
etc.). El pistón fricciona entonces en seco las paredes del cilindro. Las piezas metálicas
rozan unas contra otras sin la protección de la película de aceite y se produce una
superficie gripada de color metálico y no oscura.
Otra posible causa del desgaste desparejo del pistón el cual provocó la falla, se
puede asociar con alguna deformación de la biela causadas a menudo por daños motrices
que hacen que el pistón se mueva de manera oblicua en el cilindro. Los segmentos
adoptan entonces una forma elíptica y dejan de girar en el pistón. Esto produce un
desgaste desigual y el bamboleo de los segmentos.
Además de esto, los problemas pueden haber surgido a raíz de un mal rectificado
de los segmentos o de la camisa de cilindro. Estos incluyen poco holgura de los
segmentos cuya dimensión está prevista para que los ellos no se atasquen en el cilindro
cuando la máquina esté caliente. Si no hay suficiente holgura cuando la máquina esté
fría, los segmentos del pistón se desgastarán mucho, se presentarán problemas de
hermetización y se dañara el motor al calentarse.
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Cuando se coloca un pistón y unos segmentos nuevos en un cilindro desgastado
ocurre con frecuencia que dichos segmentos golpearán el borde superior del cilindro. Los
segmentos se bambolearán entonces y no podrán seguir hermetizando bien.
Aparte de las posibles causas mencionadas anteriormente, existen otras que
tienen que ver con un mal mantenimiento como puede ser la escasa limpieza del filtro de
aire lo que ocasiona suciedad en el aire de aspiración. Este se acumula en las ranuras y
ocasiona ahí un desgaste abrasivo de las ranuras y de los flancos de los segmentos del
pistón. Eso aumentará excesivamente la holgura y los segmentos del pistón serán malguiados en las ranuras. Los segmentos se deformarán y se bambolearán durante el rodaje.
Si los segmentos están muy desgastados, pueden romperse en los flancos.
También puede ocurrir que los segmentos se bloqueen y no puedan girar
libremente durante la marcha lo cual puede ser producto de utilizar un aceite incorrecto
que no fue especificado para su uso en el motor. Cuando los segmentos del pistón estén
bloqueados por las acumulaciones de hollín o de suciedades en las ranuras, ellos no
podrán hermetizar bien y se desgastarán de manera dispareja.
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Todos estos factores posiblemente no actúen por separado de forma
independiente, sino que, por el contrario, puede existir una combinación de ellos que
tenga como resultado un efecto de abrasión superior que desencadene una falla
rápidamente.
Zona donde ocurrió la falla
La falla no se produjo por casualidad en ese sitio de la cabeza del pistón. En la
zona adyacente a la fundida existe clara evidencia de que ocurrió un rozamiento directode la falda del pistón con la camisa del cilindro, lo cual puede haber sido el elemento que
desencadenó la falta de aislamiento de la cámara de combustión y la perdida de presión
adyacente. A medida que se fue incrementando el pasaje de fuego, seguramente se fue
agravando este roce entre las piezas. El motivo de este fenómeno se debe a que el pistón
ejerce esfuerzos de costado sobre la pared del cilindro, en el sentido del movimiento de
vaivén de la biela, es decir, transversal al eje del cigüeñal o el del bulón los cuales tienen
la misma dirección. Si observamos con atención el pistón, notamos que la falla se
produjo muy cerca de donde pasaría un eje imaginario perpendicular al eje del bulón
centrado en el eje del pistón.
A partir de un simple análisis de fuerzas y momentos sobre el pistón, se detecta
que debe existir una fuerza restauradora por parte del cilindro para que el pistón realice
su carrera en forma normal. Esto implica un mayor esfuerzo de los segmentos en esa
zona específica que con el pasar de tiempo puede presentar serios problemas a raíz del
deterioro. Este inconveniente nace a partir de que, por cuestiones de diseño, la cámara decombustión se encuentra descentrada con el eje del pistón la cual crea un cierto momento
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que tiene que ser contrarrestado con una fuerza por parte de la camisa del cilindro de
manera de que la pieza no se tuerza en su carrera.
A continuación se presenta un razonamiento que permite explicar este problema.
Dado que el movimiento del pistón está guiado por el cilindro, su aceleración lo hace
también según ese eje. La explosión en la cámara toroidal crea una distribución de
fuerzas que puede ser modelada como una fuerza (E) en el centro de dicha cámara, la
cual se puede considerar constante mientras se quema todo el combustible dado el ciclo
Diesel. La presencia de esta cámara y el hecho de que el centro del agujero para el bulón
se encuentra por debajo del centro geométrico de la pieza (O) hace que el centro de masa
del pistón (C.M., punto de aplicación de la fuerza peso P) se corra del punto O. La fuerza
que le realiza la biela (B en sus dos direcciones, la componente horizontal se debe a la
inclinación de la biela en la carrera de explosión) se aplica al centro del agujero donde va
instalado el perno que une a la biela (punto T). Debido a este diagrama de fuerzas, es
necesario que aparezca una distribución de fuerzas efectuada por el propio cilindro, la
cual explica la aparición de una fuerza (F) a una distancia estimada k de T.
0...ˆ.
0ˆ.
.ˆ.
ˆ.
=−−=
=−=
−=−−=
−=
∑
∑∑
N k P h E d k
B N i F
am E P B j F
jaa
i
T
i
xi
pistón yi i
τ
Como E>>P N k E d .. =⇒ siendo k>0, por lo que la fuerza N no es
despreciable, la cual puede dañar el pistón o el cilindro a la larga.
Ejemplo: supongamos que como se expuso anteriormente la fuerza que provoca
la explosión es del orden de 3.000kg en un pistón de 5cm de radio. Las distancias las
podemos suponer como: d=1cm y k=5cm. Para estos valores, obtenemos un valor de
N=600kg aproximadamente, el cual no significa un valor para nada despreciable.
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Para evitar ese extraordinario y fuerte cabeceo transversal se recurre a varios
procedimientos, como:
• Hacer la falda mas ancha que la cabeza, de modo que entre ajustada en frío y no
campanee, pero con unas ranuras que, a medida que el pistón se calienta,
permiten la dilatación de la falda a costa de las mismas, sin que aquella pueda
llegar a agarrotarse en el cilindro. En otros pistones las ranuras son tan amplias
que el esfuerzo explosivo es transmitido desde la cabeza al bulón por los nervios,
la ranura vertical se coloca del lado por el que baja la biela con el giro del motor.
• Otro sistema es poner dentro de la falda, más ancha que la cabeza, un armazón de
metal invar. (placas de acero y níquel), que no se dilata por el calor e impide la
expansión de la falda al calentarse. El mismo efecto se consigue en pequeños
pistones especialmente, con aros de metal invar, rodeando la falda a modo de
zunchos y que la comprimen cuando tiende a dilatarse en exceso.
• Otro procedimiento es hacer la cabeza del pistón de aluminio y la falda de acero.
• Además, como el esfuerzo lateral del pistón sobre la pared del cilindro se ejerce
en el sentido del movimiento de vaivén de la biela, o sea, hacia los costados
donde no están los agujeros para el bulón, puede suprimirse la parte de la faldaque prácticamente no frota, y por eso en algunos motores se usan émbolos con
“delantales en las partes frontales.
• Por último, se puede observar pistones que no son redondos con exactitud. Para
evitar el campaneo en frió se fabrican ligerísimamente ovalados (elípticos, con el
eje mayor en el sentido del campaneo), de modo que al calentarse se dilaten
quedando redondos y ajustados.
Desde el momento que comenzó la falla hasta que se detectó la misma y se
tomaron medidas al respecto, los segmentos de ese pistón no cumplieron su función de
barrer el aceite lubricante para dejar limpia la cámara de combustión, lo cual explica la
presencia de carbonilla en la cabeza del pistón. Esta última forma una costra negruzca
que se adhiere a las paredes, producida por los humos de aceite que no se queman del
todo y por el polvo que puede haber entrado con el aire por la admisión. Si a causa de
esta avería una válvula de admisión cierra mal, se producirá el pasaje de fuego para los
tubos de admisión con la perdida de presión en la cámara de combustión que esto
conlleva y hasta puede ocurrir deterioro de los conductos por donde circula el aire
succionado por el motor. Además, a medida que la costra se hace gruesa, la cámara de
combustión se achica y, por lo tanto, la compresión que sufre el aire es excesiva. Esto se
traduce en un golpetazo característico del motor al funcionar, especialmente percibido
cuando el motor va con todos los gases pero funcionando despacio, por ejemplo al subir
una cuesta un poco apurado.
30
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Conclusiones
Luego de culminado el estudio, se concluye que el pistón está constituido por una
aleación de aluminio y silicio, donde el porcentaje de este último rodea el 20%.
Posiblemente el proceso de fabricado haya sido la fundición, en la cual después de
colocar la mezcla liquida en el molde, comienza la etapa de enfriamiento, donde existeuna temperatura a la que empieza a precipitar silicio proeutectoide para luego solidificar
la mezcla eutéctica (a la temperatura eutéctica). Al estudiar metalográficamente la pieza,
se detecta la presencia de granos equiaxiales lo que garantiza de algún modo la
uniformidad de las propiedades mecánicas de la misma. Los segmentos, fabricados de
fundición gris, contienen grafito que actúa como lubricante sólido ya que estas piezas
son las encargadas de guiar al pistón por el cilindro existiendo elevado rozamiento entre
ellas. Para mejorar aún más esta fricción, se revistió esta zona con una capa cromada
hecha por galvanizado que aumenta la dureza y además tiene efectos anticorrosivos. La
microestructura de los segmentos muestra una matriz casi completamente perlítica con
restos de esteadita, la cual se debe al fósforo natural que posee el hierro gris. Como era
de esperar, la dureza de los segmentos es bastante más alta (más de cuatro veces mayor)que la del pistón, lo cual se debe principalmente a la función que cada pieza desempeña
en el motor.
Por otra parte, se extrajeron varias hipótesis sobre las posibles causas que
llevaron al deterioro de la pieza, entre ellas se puede destacar un rompimiento de la
película de lubricante, el cual provoca un aumento de fricción; deformación de la biela;
desgaste excesivo por partículas que no se filtran en la admisión, etc. Posiblemente,
todas ellas no hayan actuado por separado sino que se pueden combinar aumentando los
efectos devastadores.
Por último se demostró que no por casualidad la falla se llevó a cabo en ese
preciso lugar, dado que esa zona es la que mas esfuerzo soporta para contrarrestar el
momento que le hace la fuerza de explosión al pistón.
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Referencias bibliográficas
• “Manual de automóviles”, 52ª Edición, M. Arias-Paz
• “Daño de pistones - Detección y reparación”, Andreas Bühl, Jean-Pierre Brigaud
• http://campus.fortunecity.com/duquesne/623/home/piston/piston.htm• “Introducción a la metalurgia física”, 2ª edición, Sydney H. Avner
• “Metal Handbook”, 9ª edición
• Diapositivas sobre Tribología y Desgaste del profesor C. Mantero
• “Metalografía”, M. González y R. Mussini, IEM
• “Manufactura ingeniería y tecnología”, 4ª edición, Serope Kalpakjian, Steven R.
Schmid
• http://www.cientificosaficionados.com/tecnicas/cromado%20electrolitico.htm
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