Índice de revisÕes · memÓria de cÁlculo n o ifal campus satuba rev. 0 programa atendimento aos...

MEMÓRIA DE CÁLCULO N

O

23041007533/2017-18

CLIENTE: INSTITUTO FEDERAL DE ALAGOAS

FOLHA 1 de 27

PROGRAMA: ATENDIMENTO AOS PROJETOS DE SPDA 2017

ÁREA: IFAL CAMPUS SATUBA

TÍTULO:

Cálculo da necessidade do SPDA

CONTRATADA:

ELYT ENGENHARIA ART:

AL-0205955-6 EMISSÃO:

12/03/2018 ASSINATURA:

CONTRATO: 158382-2016

REG. PROFISSIONAL:

RESPONSÁVEL TÉCNICO:

EDSON TENÓRIO

ÍNDICE DE REVISÕES

REV DESCRIÇÃO E/OU FOLHAS ATINGIDAS

0

Emissão original.

REV. 0 REV. A REV. B REV. C REV. D REV. E REV. F REV. G REV. H

DATA 01/06/2017

PROJETO EDSON

EXECUÇÃO EDSON

VERIFICAÇÃO EDSON

APROVAÇÃO ELYT ENG.


O

IFAL CAMPUS SATUBA REV.

0

PROGRAMA ATENDIMENTO AOS PROJETOS DE SPDA 2017 FOLHA: 2 de 27

TÍTULO:


1. Introdução

Descargas atmosféricas para a terra podem ser perigosas para as estruturas e para as

linhas de energia e de sinal.

Os perigos para uma estrutura podem resultar em:

— danos à estrutura e ao seu conteúdo;

— falhas aos sistemas eletroeletrônicos associados,

— ferimentos a seres vivos dentro ou perto das estruturas.

Os efeitos consequentes dos danos e falhas podem ser estendidos às vizinhanças da

estrutura ou podem envolver o meio ambiente.

Para reduzir as perdas devido às descargas atmosféricas, podem ser necessárias

medidas de proteção. As mesmas devem ser determinadas pela análise de risco.

O risco, definido pela norma NBR 5419 como a provável perda média anual em uma

estrutura devido às descargas atmosféricas, depende dos seguintes fatores:

— O número anual de descargas atmosféricas que influenciam a estrutura;

— A probabilidade de dano por alguma descarga atmosférica que influência;

— A quantidade média das perdas causadas.

As descargas atmosféricas que influenciam a estrutura podem ser divididas em:

— Descargas diretas à estrutura,

— Descargas próximas à estrutura, diretas às linhas conectadas (linhas de energia,

linhas de telecomunicações) ou perto das linhas.

Descargas atmosféricas diretas à estrutura ou uma linha conectada podem causar danos

físicos e perigo à vida.

Descargas atmosféricas próximas à estrutura ou à linha, assim como as descargas

atmosféricas diretas à estrutura ou à linha, podem causar falhas dos sistemas

eletroeletrônicos devido às sobretensões resultantes do acoplamento resistivo e indutivo

destes sistemas com a corrente da descarga atmosférica.

Entretanto, as falhas causadas pelas sobretensões atmosféricas nas instalações do

usuário e nas linhas de suprimento de energia podem também gerar sobretensões do tipo

chaveamento nas instalações.

O número das descargas atmosféricas que influenciam a estrutura depende das

dimensões e das características das estruturas e das linhas conectadas, das

características do ambiente da estrutura e das linhas, assim como da densidade de

descargas atmosféricas para a terra na região onde estão localizadas a estrutura e as

linhas.


O


0


TÍTULO:


A probabilidade de danos devido à descarga atmosférica depende da estrutura, das

linhas conectadas, e das características da corrente da descarga atmosférica, assim

como do tipo e da eficiência das medidas de proteção efetuadas.

O efeito das medidas de proteção resulta na probabilidade de redução de danos.

A decisão de prover uma proteção contra descargas atmosféricas pode ser tomada

independentemente do resultado da análise de risco.

2. Considerações Gerais

Tabela-01

PLANILHA DE IDENTIFICAÇÃO POR SERTOR IFAL SATUBA

ITEM LOCAL C L H RESULTADO ANÁLISE

1 GARAGEM 40,74 13,11 6,11 HÁ NECESSIDADE DE

IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

2 LABORATÓRIO DE

Aquicultura 26,54 11,34 4,42

HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE

SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

3 SALA DE AULA APICULTURA

12,69 9,1 4,47 TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

4 Sala de Aula de

Avicultura 17,77 7,43 4,82

TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

5 Sala de Aula Suinocultura


R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

6 Agroindústria 33,54 24,38 5,7 HÁ NECESSIDADE DE


R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

7 Galpão Suinocultura

1 15,97 10,94 4,4

TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

8 Galpão Suinocultura

2 26,39 10,91 4,69

HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE

SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

9 Administração

Avicultura 8,7 9,74 3,86

TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

10 Galpão Avicultura 23,97 12,2 4,61 HÁ NECESSIDADE DE


R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

11 Maternidade Suinocultura

18,06 10 4,05 TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

12 Abatedouro 14 10 3,4 TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

13 Creche Suinocultura 15,17 5,7 3,5 TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

14 Terceirizado 14,18 9,16 3,5 TOLERAVEL SEM SPDA R1 < RT


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TÍTULO:


5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

15 DAM 12 9 3,4 TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

16 Projeto Alternativo 11,19 11,33 4,15 TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

17 Sala de Aula Bloco A 29,45 14,76 7 HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

18 Sala de Aula Bloco B 27,65 15 6,4 HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

19 Sala de Aula Bloco C 29,62 14,82 4,9 HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

20 Centro de Atendimento ao Educando

28 11 4,36 HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

21 Casa do Mel 12,66 6,51 3 TOLERAVEL SEM SPDA

22 Prédio Central Administração Térreo

81,3 31,35 16,35 HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

23 Prédio Central Administração 1° pav.


R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

24 Prédio Central Administração 2° pav.


R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

25 Alojamento feminino


R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

26 Bloco de Laboratório


R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

27 Alojamento3 33 22,97 4,95 HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

28 Bovinucultura 54 34,5 4,95 HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

29 Bloco do Curso Tecnológico-Superior


R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

30 Fabrica de Ração 25 11,6 4,5 TOLERAVEL SEM SPDA

R1 < RT 5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

31 Alojamento 2 masculino

32,73 22,52 6,53

HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 > RT 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

2.1. Premissas


O


0


TÍTULO:


Este relatório tem o propósito de avaliar os riscos e verificar a necessidade de

implantação da proteção do SPDA. Abaixo é apresentada uma planilha com o resumo

dos locais analisados indicando se há necessidade de proteção. As estruturas dos

prédios foram analisadas em conjunto por apresentarem características semelhantes.

2.1.2 Método do Sistema de Captação:

Por motivos estruturais na maioria das cobertas, foi definido com equipe engenharia

do IFAL, que seriam alterados os projetos feitos pelo método gaiola de Faraday para

método tipo Franklin, sendo apresentado em quatro áreas entre as pranchas 4/8 e 7/8,

em escala 1/200 e implantação geral na prancha 8/8 em escala 1/500. Utilizando

estruturas tipo postes telescópio autosuportado de 20m, como captores, e sistema de

descidas interligados por um malha de aterramento de 50mm² cobre nu. Para o prédio

central, pranchas 1/8 à 3/8 foi utilizado o método de Franklin devido a sua arquitetura.

2.3. Subsistema de descida:

Com propósito de reduzir a probabilidade de danos devido à descarga atmosférica

fluindo pelo SPDA, os condutores de descida devem ser arranjados a fim de proverem:

a) diversos caminhos paralelos para as correntes elétricas;

b) o menor comprimento possível do caminho da corrente elétrica;

c) a equipotencialização com as partes condutoras de uma estrutura;

d) todo o sistema de captação e condutores de descidas é de cobre nu arredondado

maciço de 35mm²;

e) todo subsistema de aterramento é de cobre nu de 50mm².

No prédio central, são utilizados quatorze descidas, com espaçamento de 20m

entre elas, conforme tabela-4 NBR-5419-3 :2015, classe IV utilizada nos cálculos.


O


0


TÍTULO:


O posicionamento para um SPDA isolado:

Os captores consistem em hastes em mastros separados não metálicos nem

interconectados às estruturas, é necessário para cada mastro pelo menos um condutor

de descida. Não há necessidade de condutor de descida para mastros metálicos ou

interconectados as armaduras. O sistema SPDA engloba todos os prédios do IFAL

Campus Satuba. Foram utilizados 20 postes autosuportados, conforme cálculos e

projetos.

Os condutores de descida devem ser instalados de forma que formem uma

continuação direta dos condutores do subsistema de captação. Os condutores de descida

devem ser instalados em linhas reta e vertical constituindo o caminho mais curto e direto

para terra. A formação de laços deve ser evitada, mas onde isso não for possível, o

afastamento S entre os dois pontos do condutor e o comprimento I do condutor deve

estes pontos devem ser conforme fig. Abaixo.

Não é recomendável que os condutores de descidas sejam instalados em calhas ou tubulações de águas pluviais mesmo que eles sejam cobertos por materiais isolantes.

2.4. Subsistema de Aterramento:

Quando se tratar da dispersão da corrente da descarga atmosférica para terra, o

método mais importante para minimizar qualquer sobretensão potencialmente perigosa é

estudar e aprimorar a geometria e as dimensões de aterramentos. Deve-se obter a menor

resistência de aterramento possível, compatível com o arranjo do eletrodo, a topologia e

a resistividade do solo no local.


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TÍTULO:


CÁLCULO RAIO DE PROTEÇÃO AREA-01:

170

Rp(oc)= √(c)2 + (L)2

123 2

Rp(oc)= √(170)2 + (123)2

2 Rp(oc)= 104,91 m A

Rp(oc)= h x tg(α)

104,91= 20 x tg(α)

α= Arctg(104,91) 20 α= 79,20°

B O C


176

Rp(oc)= √(c)2 + (L)2

136 2

Rp(oc)= √(176)2 + (136)2

2 Rp(oc)= 111,21 m A

Rp(oc)= h x tg(α)

111,21= 20 x tg(α)

α= Arctg(111,21) 20 α= 79,8°

B O C

h

α

h

α


O


0


TÍTULO:



230

Rp(oc)= √(c)2 + (L)2

153 2

Rp(oc)= √(230)2 + (153)2

2 Rp(oc)= 138,12 m A

Rp(oc)= h x tg(α)

138,12= 20 x tg(α)

α= Arctg(138,12) 20 α= 81,76°

B O C


239

Rp(oc)= √(c)2 + (L)2

111 2

Rp(oc)= √(239)2 + (111)2

2 Rp(oc)= 131,75 m A

Rp(oc)= h x tg(α)

131,75= 20 x tg(α)

α= Arctg(138,12) 20 α= 81,36°

B O C

h

α

h

α


O


0


TÍTULO:


CÁLCULO RAIO DE PROTEÇÃO PRÉDIO CENTRAL:

81,3

Rp(oc)= √(c)2 + (L)2

31,35 2

Rp(oc)= √(81,3)2 + (31,35)2

2 Rp(oc)= 43,56 m A

Rp(oc)= h x tg(α)

43,56= 20 x tg(α)

α= Arctg(43,56) 20 α= 65,34°

B O C

h

α


O


0


TÍTULO:


GRÁFICO ÂNGULO EM FUNÇÃO DA ALTURA DO CAPTOR E CLASSA DO SPDA:

(5419-Parte-3)

Prédio central Áreas

Quantidades de postes utilizados ( AREA-01):

A

Rp(oc)= h x tg(α)

Rp(oc) = 20 x tg(54)

Rp(oc)= 27,52

B O C

NPOSTES = 104,91 = 3,8 27,52

h

α


O


0


TÍTULO:



A

Rp(oc)= h x tg(α)

Rp(oc) = 20 x tg(54)

Rp(oc)= 27,52

B O C

NPOSTES = 111,21 = 4 27,52


A

Rp(oc)= h x tg(α)

Rp(oc) = 20 x tg(54)

Rp(oc)= 27,52

B O C

NPOSTES = 138,12 = 5 27,52

h

α

h

α


O


0


TÍTULO:



A

Rp(oc)= h x tg(α)

Rp(oc) = 20 x tg(54)

Rp(oc)= 27,52

B O C

NPOSTES = 131,75 = 4,78 27,52

Quantidades de postes utilizados ( PRÉDIO CENTRAL):

A

Rp(oc)= h x tg(α)

Rp(oc) = 20 x tg(75)

Rp(oc)= 74,64m

B O C

NPOSTES = 43,56 = 0,58 74,64

Obs. Foram utilizada dois captores de 3 metros devido à arquitetura do prédio.

h

α

h

α


O


0


TÍTULO:


PRÉDIO CENTRAL:


O


0


TÍTULO:


AREA-01:


O


0


TÍTULO:


ÁREA-02:


O


0


TÍTULO:


ÁREA-03:


O


0


TÍTULO:


ÁREA-04:

* referencia as tabelas e equações contidas na norma NBR 5419-2:2015

TABELA 1 - CARACTERÍSTICAS DA ESTRUTURA E MEIO AMBIENTE

LOCAL ANÁLISE CRITÉRIO RESULTADO

R1 > RT

1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵

R1 > RT: a estrutura não está protegida para este

tipo de perda

HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 < RT

5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

R1 < RT: a estrutura está protegida para este tipo de

perda

NÃO HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA

R1 < RT

3,7 x 10¯¹⁰ < 1 x 10¯⁵

R1 < RT: a estrutura está protegida para este tipo de

perda

NÃO HÁ NECESSIDADE DE IMPLANTAÇÃO DE SPDA


O


0


TÍTULO:


2.2. Normas consultadas

NBR 5419-2:2015 – Proteção contra descargas atmosféricas (Parte 2: Gerenciamento de

risco).

3. Gerenciamento de risco

Perda de vida humana (L1) é relevantes para este tipo de estrutura. Isto é requisito

para a avaliação da necessidade de proteção, que implica na necessidade de se

determinar o risco R1 para perda de vida humana (L1) com os componentes de risco RA,

RB, RU e RV e os componentes de risco RC, RM, RW e RZ para estruturas com risco de

explosão (de acordo com a Tabela 2*) e para comparar com o risco RT= 10¯⁵ (de acordo

com a Tabela 4*). Caso necessário, as medidas de proteção adequadas para mitigar

estes riscos devem ser selecionadas.

3.1. Dados relevantes e características

Os prédios estão localizados em território plano e com estruturas nas vizinhanças. A

densidade de descargas atmosféricas para a terra é NG= 0,2 descargas atmosféricas por

quilometro quadrado por ano. Os locais são remotos, e às vezes há movimentação de

pessoas.

TABELA 2.a - CARACTERÍSTICAS DA ESTRUTURA E MEIO AMBIENTE

Parâmetros de entrada

Comentário Símbolo Valor Referência* Pág.*

Densidade de descargas

atmosféricas para a terra (1/km²/ano)

NG

0,2

http://www.inpe.br/webelat/ABNT_NBR5419_

Ng

31

Dimensões da estrutura (m)

L; W; H

Fator de localização da

estrutura

Cercada por objetos mais

altos CD

0,25

Tabela A.1 36

SPDA Nenhum PB

1

Tabela B.2 41

Ligação equipotencial

Nenhuma PEB

1

Tabela B.7 46

Blindagem espacial externa

Nenhuma KS1

1

Equação (B.5) 44

http://www.inpe.br/webelat/ABNT_NBR5419_Nghttp://www.inpe.br/webelat/ABNT_NBR5419_Nghttp://www.inpe.br/webelat/ABNT_NBR5419_Nghttp://www.inpe.br/webelat/ABNT_NBR5419_Ng


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0


TÍTULO:


TABELA 3.a – LINHA DE ENERGIA



Comprimento (m) ᵃ

LL

1000

Fator de Instalação Enterrada CI

0,5

Tabela A.2 37

Fator tipo da linha Linha BT CT

1

Tabela A.3 38

Fator ambiental Urbano CE

0,1

Tabela A.4 38

Blindagem da linha Não blindada RS

1

Tabela B.8 47

Blindagem, aterramento,

isolação Nenhuma

CLD

1

Tabela B.4 42 CLI

1

Estrutura adjacente Comprimento, largura, altura

LJ,WJ,HJ 21,4 21,4 14,6

Fator de localização da estrutura

objeto mais alto

CDJ

0,25

Tabela A.1 36

Tensão suportável do sistema interno

(kV) UW

2,5

Parâmetros KS4

0,4

Equação (B.7) 45

resultantes PLD

1

Tabela B.8 47

PLI

0,3

Tabela B.9 49

a Como o comprimento LL da seção da linha é desconhecido, LL = 1 000 m é assumido (ver A.4* e A.5*).

TABELA 4.a – LINHA DE SINAL



Comprimento (m) ᵃ

LL

1000

Fator de Instalação Enterrada CI

0,5

Tabela A.2 37

Fator tipo da linha Linha BT CT

1

Tabela A.3 38

Fator ambiental Urbano CE

0,1

Tabela A.4 38

Blindagem da linha 1 < RS ≤ 5 RS

0,8

Tabela B.8 47

Blindagem, aterramento,

isolação

Blidagem não interligada

CLD

1

Tabela B.4 42 CLI

0,3

Estrutura adjacente Comprimento, largura, altura

LJ,WJ,HJ 21,4 21,4 14,6

Fator de localização da estrutura

objeto mais alto

CDJ

0,25

Tabela A.1 36

Tensão suportável do sistema interno

(kV) UW

1,5

Parâmetros KS4

0,67

Equação (B.7)

45

resultantes PLD

1

Tabela B.8 47

PLI

0,5

Tabela B.9 49

a Como o comprimento LL da seção da linha é desconhecido, LL = 1 000 m é assumido (ver A.4* e A.5*).


O


0


TÍTULO:


3.2. Definição das zonas

As zonas principais podem ser definidas:

a) Z1(fora do prédio); b) Z2 (dentro do prédio).

Para zona Z1, assume-se que poucos indivíduos estarão do lado de fora. Logo, o risco de

choque em pessoas RA deve ser considerado, pois RA é a componente de risco somente

fora.

O fator resultante válido para zona Z1 é reportado nas Tabelas 5.a

Dentro dos prédios, somente uma zona Z2 (ver figura 1.a,b,c) é definida levando em

consideração que:

— ambos sistemas internos (energia e sinal) se estendem através dos prédios,

— nenhuma blindagem espacial existe para o sistema de energia,

— existe blindagem espacial para o sistema de sinal,

— perdas são assumidas como constantes em todos os prédios e correspondem aos

valores médios típicos da Tabela C.1*.

O fator resultante válido para zona Z2 é reportado nas Tabelas 6.a

TABELA 5.a – FATOR VÁLIDO PARA A ZONA Z1 - FORA DO PRÉDIO

Parâmetros de entrada Comentário Símbolo Valor Pág.*

Tipo de piso Concreto rt 1E-02 53

Proteção contra choque

Avisos de alerta PTA 1E-01 40 (descarga atmosférica na estrutura)

Risco de incêndio Zonas 0, 20 rf 1E+00 53

Proteção contra incêndio extintores, hidrantes,

rotas rp 0,5 53

Blindagem espacial interna Nenhuma KS2 1 44

L1: perda de vida humana

Perigo especial: hz 1 54

nenhum

D1: devido à tensão LT 1E-02 52

de toque e passo

D2: devido a danos LF 1E-01 52

físicos

D3: devido a falhas LO 1E-01 52

de sistemas internos

Fator para pessoas na zona nz/nt × tz/8 760

51

Parâmetros resultantes

LA 8E-05 51

LU 8E-05 51

LB 4E-02 51

LV 4E-02 51


O


0


TÍTULO:


TABELA 6.a – FATOR VÁLIDO PARA A ZONA Z2 - DENTRO DO PRÉDIO




Avisos de alerta PTA 1E-01 40 (descarga atmosféricana estrutura)

Proteção contra choque Nenhuma PTU 1E-01 46

(descarga atmosféricana linha)

Risco de incêndio Zonas 2, 22 rf 1E-02 53


rotas rp 0,5 53


Energia

Fiação interna

Não blindada

KS3 0,2 45 (laço dos condutores

em um mesmo

eletroduto)

DPS Nenhuma PSPD 1 42

coordenados

Telecom

Fiação interna

Não blindada

KS3 0,2 45 (grandes laços

> 10 m²)


coordenados



nenhum


de toque e passo


físicos



Fator para pessoas na zona nz/nt × tz/8 760

51


LA 9E-08 51

LU 9E-08 51

LB 9E-08 51

LV 9E-08 51


O


0


TÍTULO:


TABELA 6.b – FATOR VÁLIDO PARA A ZONA Z2 - DENTRO DO PRÉDIO







Risco de incêndio Zonas 2, 22 rf 1E-03 53


rotas rp 0,5 53


Energia

Fiação interna

Não blindada


em um mesmo

eletroduto)


coordenados

Telecom

Fiação interna

Não blindada


> 10 m²)


coordenados



nenhum


de toque e passo


físicos



51 Fator para pessoas na zona nz/nt × tz/8 760


LA 4E-07 51

LU 4E-07 51

LB=LV 4E-08 51

LC = LM = LW = LZ

4E-04 51


O


0


TÍTULO:


TABELA 6.c – FATOR VÁLIDO PARA A ZONA Z2 - DENTRO DO PRÉDIO







Risco de incêndio Incêndio baixo rf 1E-03 53


rotas rp 0,5 53


Energia

Fiação interna

Não blindada


em um mesmo

eletroduto)


coordenados

Telecom

Fiação interna

Não blindada


> 10 m²)


coordenados



nenhum


de toque e passo


físicos

D3: devido a falhas LO – 52


51 Fator para pessoas na zona nz/nt × tz/8 760


LA 4E-07 51

LU 4E-07 51

LB 4E-08 51

LV 4E-08 51


O


0


TÍTULO:


3.3. Cálculo das quantidades relevantes

Foram calculados dados nas Tabelas 7.a para a área de exposição equivalente e nas

Tabelas 8.a, para o número esperado de eventos perigosos.

TABELA 7.a – ÁREAS DE EXPOSIÇÃO EQUIVALENTE DA ESTRUTURA E LINHAS

Símbolo

Resultado m²

Referência Equação*

Equação Pág.*

Estrutura AD 9,7E+02 (A.2)

AD= L× W + 2 × (3 × H) × (L + W) + π × (3 ×H)²

32

AM 8,0E+05 (A.7) AM=2 × 500 × (L+ W) + π× 500² 37

Linha de AL/P 4,0E+04 (A.9) AL/P= 40 × LL 37

Energia AI/P 4,0E+06 (A.11) AL/P= 4 000 × LL 38

ADJ/P 0 (A.2) Nenhuma estrutura adjacente 32

Linha AL/T 4,0E+04 (A.9) AL/T= 40 × LL 37

Telecom AI/T 4,0E+06 (A.11) AL/T= 4 000 × LL 38

ADJ/T 1,0E+04 (A.2)

ADJ/T = LJ× WJ + 2 × (3 × HJ) × (LJ+ WJ) + + π × (3 × HJ)²

32

TABELA 7.b – ÁREAS DE EXPOSIÇÃO EQUIVALENTE DA ESTRUTURA E LINHAS

Símbolo

Resultado m²


Equação Pág.*


AD= L× W + 2 × (3 × H) × (L + W) + π × (3 ×H)²

32

AM 7,9E+05 (A.7) AM=2 × 500 × (L+ W) + π× 500² 37


energia AI/P 4,0E+06 (A.11) AL/P= 4 000 × LL 38




ADJ/T 9,3E+03 (A.2)


32


O


0


TÍTULO:


TABELA 7.c – ÁREAS DE EXPOSIÇÃO EQUIVALENTE DA ESTRUTURA E LINHAS)

Símbolo

Resultado m²


Equação Pág.*


AD= L× W + 2 × (3 × H) × (L + W) + π × (3 ×H)²

32

AM 7,9E+05 (A.7) AM=2 × 500 × (L+ W) + π× 500² 37


energia AI/P 4,0E+06 (A.11) AL/P= 4 000 × LL 38




ADJ/T 9,3E+03 (A.2)


32

TABELA 8.a – NÚMERO ESPERADO ANUAL DE EVENTOS PERIGOSOS

Símbolo

Resultado 1/ano


Equação Pág.*

Estrutura ND 4,8E-05 (A.4) ND = NG× AD× CD× 10¯⁶ 36

NM 1,6E-01 (A.6) Não relevante 36

Linha de energia

NL/P 4,0E-04 (A.8) NL/P = NG× AL/P× CI/P× CE/P× CT/P× 10¯⁶ 37

NI/P 4,0E-02 (A.10) NI/P = NG× AI/P× CI/P× CE/P× CT/P× 10¯⁶ 38

NDJ/P 0,0E+00 (A.5) Nenhuma estrutura adjacente 36

Linha Telecom

NL/T 4,0E-04 (A.8) NL/T = NG× AL/T× CI/T× CE/T × CT/T× 10¯⁶ 37

NI/T 4,0E-02 (A.10) NI/T = NG× AI/T× CI/T× CE/T× CT/T× 10¯⁶ 38

NDJ/T 1,0E-04 (A.5) NDJ/T= NG× ADJ/T× CDJ/T × CT/T× 10¯⁶ 36

TABELA 8.b – NÚMERO ESPERADO ANUAL DE EVENTOS PERIGOSOS

Símbolo

Resultado 1/ano


Equação Pág.*



Linha de energia




Linha Telecom




TABELA 8.c – NÚMERO ESPERADO ANUAL DE EVENTOS PERIGOSOS


O


0


TÍTULO:


Símbolo Resultado

1/ano Referência Equação*

Equação Pág.*



Linha de energia




Linha Telecom




3.4. Risco R1 - Determinação da necessidade de proteção

O risco R1 pode ser expresso de acordo com a Equação (1)* por meio da

seguinte soma de componentes: R1 = RA + RB + RU/P + RV/P + RU/T + RV/T

Componentes de risco devem ser avaliados de acordo com a Tabela 6*.

Os dados dos componentes envolvidos e avaliação do risco total localizam-se nas

Tabelas 9.a.

TABELA 9.a – RISCO 1 PARA ESTRUTURA NÃO PROTEGIDA

Símbolo Z1 Z2

Estrutura (Z1 + Z2)

% Equação Pág.*

D1 RA 4,0E-10 4,4E-13 4,0E-10 0% RA = ND× PA× LA 27

Ferimento RU

3,7E-12 3,7E-12 0% RU = (NL + NDJ) × PU × LU 27

D2 RB 2,0E-06 4,4E-12 2,0E-06 11% RB = ND× PB× LB 27

Danos físicos

RV 1,7E-05 3,7E-11 1,7E-05 89% RV = (NL + NDJ) × PV× LV 27

Total (R1) 1,9E-05 4,5E-11 1,9E-05 100%

18

R1 > RT: a estrutura não está protegida para este tipo de perda

RT = 1 x 10¯⁵ R1 > RT

20 1,9 x 10¯⁵ > 1 x 10¯⁵


O


0


TÍTULO:


TABELA 9.b – RISCO 1 PARA ESTRUTURA NÃO PROTEGIDA

Símbol

o Z1 Z2

Estrutura (Z1 + Z2)

% Equação Pág.*

D1 RA 6,4E-15 1,3E-14 1,9E-14 0% RA = ND × PA × LA 27

Ferimento RU 2,9E-11 2,9E-11 0% RU = (NL + NDJ) × PU × LU 27

D2 RB 6,4E-15 1,3E-14 1,9E-14 0% RB = ND × PB × LB 27

Danos físicos

RV 1,5E-11 2,9E-11 4,4E-11 0% RV = (NL + NDJ) × PV × LV 27

D3 RC 6,4E-09 6,4E-09 0% RC= ND × PC × LC 27

Falha de sistemas

RM 1,0E-06 1,0E-06 18% RM= NM × PM × LM 27

internos RW 2,9E-07 2,9E-07 5% RW= (NL+ NDJ) × PW × LW 27

RZ 4,4E-06 4,4E-06 77% RZ= NI × PZ × LZ 27

Total (R1) 1,5E-11 5,7E-06 5,7E-06 100% 18

R1 < RT: a estrutura está protegida para este tipo de perda

RT = 1 x 10¯⁵

R1 < RT 20

5,7 x 10¯⁶ < 1 x 10¯⁵

TABELA 9.c – RISCO 1 PARA ESTRUTURA NÃO PROTEGIDA

Símbol

o Z1 Z2

Estrutura (Z1 + Z2)

% Equação Pág.*

D1 RA 6,4E-15 1,3E-14 1,9E-14 0% RA = ND× PA× LA 27

Ferimento RU 1,5E-10 1,5E-10 40% RU = (NL + NDJ) × PU × LU 27

D2 RB 6,4E-15 1,3E-14 1,9E-14 0% RB = ND× PB× LB 27

Danos físicos

RV 7,3E-11 1,5E-10 2,2E-10 60% RV = (NL + NDJ) × PV× LV 27

Total (R1) 7,3E-11 2,9E-10 3,7E-10 100% 18

R1 < RT: a estrutura está protegida para este tipo de perda

RT = 1 x 10¯⁵ R1 < RT

20 3,7 x 10¯¹⁰ < 1 x 10¯⁵

4. Anotação de Responsabilidade Técnica - ART

A Anotação de Responsabilidade Técnica para este relatório em questão, cujo registro

feito através do formulário de número ART N° AL 20170077642. , foi assinada pelo

profissional Engenheiro Eletricista Edson Tenório do Nascimento. Documento original

encontra-se em anexo.

Obs: Todas as análises de riscos do SPDA dos setores encontram-se nos projetos.

Índice de revisÕes · memÓria de cÁlculo n o ifal campus satuba rev. 0 programa atendimento aos...

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