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NFPA® 2001

Estándar sobreSistemas de

Extinción de Incendios conAgentes Limpios

Edición 2012

NFPA, 1 Batterymarch Park, PO Box 9101, Quincy, MA 02269-9101 Una organización internacional de códigos y normas

Traducido y editado en español bajo licencia de la NFPA,por la Asociación de Investigación para la Seguridad de Vidas y Bienes

Acuerdo de licencia de la NFPAEste documento es propiedad literaria de la National Fire Protection Association (NFPA). Todos los derechos reservados.

La NFPA otorga una licencia de acuerdo con el derecho de descargar un archivo electrónico de este documento NFPA para almacenamiento temporáneo en una computadora con propósitos de mirar y/o imprimir una copia del documento NFPA para uso individual. Ni la copia electrónica ni la impresa pueden ser reproducidas de ningún modo. Adicionalmente, el archivo electrónico no puede ser distribuido a otro lado por redes de computadores u otra manera. La copia impresa solamente

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DESCARGOS DE RESPONSABILIDAD

AVISO Y DESCARGO DE RESPONSABILIDAD CONCERNIENTE AL USO DE DOCUMENTOS NFPA

Los códigos, normas, prácticas recomendadas, y guías de la NFPA® (“Documentos NFPA”) son desarrollados a través del proceso de desarrollo de normas por consenso aprobado por el American National Standards Institute (Instituto Nacional Americano de Normas). Este proceso reúne a voluntarios que representan diferentes puntos de vista e intereses para lograr el consenso en temas de incendios y seguridad. Mientras que NFPA administra el proceso y establece reglas para promover la equidad en el desarrollo del consenso, no prueba de manera independiente, ni evalúa, ni verifica la precisión de cualquier información o la validez de cualquiera de los juicios contenidos en los Documentos NFPA.

La NFPA niega responsabilidad por cualquier daño personal, a propiedades u otros daños de cualquier naturaleza, ya sean especiales, indirectos, en consecuencia o compensatorios, resultado directo o indirecto de la publicación, su uso, o dependencia en los Documentos NFPA. La NFPA tampoco garantiza la precisión o que la información aquí publicada esté completa.

Al expedir y poner los Documentos NFPA a la disposición del público, la NFPA no se responsabiliza a prestar servicios profesionales o de alguna otra índole a nombre de cualquier otra persona o entidad. Tampoco se responsabiliza la NFPA de llevar a cabo cualquier obligación por parte de cualquier persona o entidad a alguien más. Cualquier persona que utilice este documento deberá confiar en su propio juicio independiente o como sería apropiado, buscar el consejo de un profesional competente para determinar el ejercicio razonable en cualquier circunstancia dada.

La NFPA no tiene poder, ni responsabilidad, para vigilar o hacer cumplir los contenidos de los Documentos NFPA. Tampoco la NFPA lista, certifica, prueba o inspecciona productos, diseños o instalaciones en cumplimiento con este documento. Cualquier certificación u otra declaración de cumplimiento con los requerimientos de este documento no deberán ser atribuibles a la NFPA y es únicamente responsabilidad del certificador o la persona o entidad que hace la declaración.

NFPA no se hace responsable por la exactitud y veracidad de esta traducción al español. En el caso de algún conflicto entre las ediciones en idioma inglés y español, el idioma inglés prevalecerá.

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Actualización de documentos NFPA Los usuarios de los códigos, normas, prácticas recomendadas, y guías, de la NFPA (“Documentos NFPA”) deberán estar conscientes de que este documento puede reemplazarse en cualquier momento a través de la emisión de nuevas ediciones o puede ser enmendado de vez en cuando a través de la emisión de Enmiendas Interinas Tentativas. Un Documento oficial de la NFPA en cualquier momento consiste de la edición actual del documento junto con cualquier Enmienda Interina Tentativa y cualquier Errata en efecto en ese momento. Para poder determinar si un documento es la edición actual y si ha sido enmendado a través de la emisión de Enmiendas Interinas Tentativas o corregido a través de la emisión de Erratas, consulte publicaciones adecuadas de la NFPA tales como el National Fire Codes® Subscription Service (Servicio de Suscripción a los Códigos Nacionales contra Incendios), visite el sitio Web de la NFPA en www.nfpa.org, o contáctese con la NFPA en la dirección a continuación.

Interpretaciones de documentos NFPA Una declaración, escrita u oral, que no es procesada de acuerdo con la Sección 6 de la Regulaciones que Gobiernan los Proyectos de Comités no deberán ser consideradas una posición oficial de la NFPA o de cualquiera de sus Comités y no deberá ser considerada como, ni utilizada como, una Interpretación Oficial.

PatentesLa NFPA no toma ninguna postura respecto de la validez de ningún derecho de patentes referenciado en, relacionado con, o declarado en conexión con un Documento de la NFPA. Los usuarios de los Documentos de la NFPA son los únicos responsables tanto de determinar la validez de cualquier derecho de patentes, como de determinar el riesgo de infringir tales derechos, y la NFPA no se hará responsable de la violación de ningún derecho de patentes que resulte del uso o de la confianza depositada en los Documentos de la NFPA. La NFPA adhiere a la política del Instituto Nacional de Normalización Estadounidense (ANSI) en relación con la inclusión de patentes en Normas Nacionales Estadounidenses (“la Política de Patentes del ANSI”), y por este medio notifica de conformidad con dicha política:

AVISO: Se solicita al usuario que ponga atención a la posibilidad de que el cumplimiento de un Documento NFPA pueda requerir el uso de alguna invención cubierta por derechos de patentes. La NFPA no toma ninguna postura en cuanto a la validez de tales derechos de patentes o en cuanto a si tales derechos de patentes constituyen o incluyen reclamos de patentes esenciales bajo la Política de patentes del ANSI. Si, en relación con la Política de Patentes del ANSI, el tenedor de una patente hubiera declarado su voluntad de otorgar licencias bajo estos derechos en términos y condiciones razonables y no discriminatorios a solicitantes que desean obtener dicha licencia, pueden obtenerse de la NFPA, copias de tales declaraciones presentadas, a pedido . Para mayor información, contactar a la NFPA en la dirección indicada abajo.

Leyes y Regulaciones Los usuarios de los Documentos NFPA deberán consultar las leyes y regulaciones federales, estatales y locales aplicables. NFPA no pretende, al publicar sus códigos, normas, prácticas recomendadas, y guías, impulsar acciones que no cumplan con las leyes aplicables y estos documentos no deben interpretarse como infractor de la ley.

Derechos de autor Los Documentos NFPA son propiedad literaria y tienen derechos reservados a favor de la NFPA. Están puestos a disposición para una amplia variedad de usos ambos públicos y privados. Esto incluye ambos uso, por referencia, en leyes y regulaciones, y uso en auto-regulación privada, normalización, y la promoción de prácticas y métodos seguros. Al poner estos documentos a disposición para uso y adopción por parte de autoridades públicas y usuarios privados, la NFPA no renuncia ningún derecho de autor de este documento.

Uso de Documentos NFPA para propósitos regulatorios debería llevarse a cabo a través de la adopción por referencia. El término “adopción por referencia” significa el citar el título, edición, e información sobre la publicación únicamente. Cualquier supresión, adición y cambios deseados por la autoridad que lo adopta deberán anotarse por separado. Para ayudar a la NFPA en dar seguimiento a los usos de sus documentos, se requiere que las autoridades que adopten normas NFPA notifiquen a la NFPA (Atención: Secretaría, Consejo de Normas) por escrito de tal uso. Para obtener asistencia técnica o si tiene preguntas concernientes a la adopción de Documentos NFPA, contáctese con la NFPA en la dirección a continuación.

Mayor información Todas las preguntas u otras comunicaciones relacionadas con los Documentos NFPA y todos los pedidos para información sobre los procedimientos que gobiernan su proceso de desarrollo de códigos y normas, incluyendo información sobre los procedimiento de cómo solicitar Interpretaciones Oficiales, para proponer Enmiendas Interinas Tentativas, y para proponer revisiones de documentos NFPA durante ciclos de revisión regulares, deben ser enviado a la sede de la NFPA, dirigido a:

NFPA Headquarters Attn: Secretary, Standards Council1 Batterymarch Park P.O. Box 9101 Quincy, MA 02269-9101 [email protected]


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Introducción

La National Fire Protection Association -NFPA- de los EE.UU. comenzó su actividad enmateria de Seguridad contra Incendios en 1896. Durante sus más de 100 años de exis-tencia ha realizado una labor pionera y fundamental, especialmente en lo concerniente apublicaciones en diferentes variantes -libros, guías, códigos, estándares ...-.

En el mundo de habla hispana, la Asociación de Investigación para la Seguridad de Vidasy Bienes -CEPREVEN- de España se esfuerza en aprovechar esta experiencia, traducir ydivulgar estos documentos en beneficio de los técnicos que en el presente y en el futurotrabajan o pueden trabajar en lengua española.

La cooperación entre NFPA de EE.UU y CEPREVEN de España está orientada a este ob-jetivo de incrementar los niveles de conocimiento en materia de Seguridad contra In-cendios de los profesionales hispanoparlantes, al considerar que las técnicas con que losexpertos han de tratar de impedir o minimizar los daños que los incendios pueden pro-ducir son universales.

El texto del presente documento se considera de especial utilidad en las materias queaborda, aún cuando los expertos a los que va dirigido puedan disponer en sus países desus propias Regulaciones y Normativas nacionales en materia de Seguridad contra In-cendios y de protección Medioambiental. Igualmente podrían encontrarse, en ocasiones,términos para definir determinados productos, equipos o procesos, cuya corresponden-cia con los utilizados en esta publicación habría que considerar, ya que los mismos figu-ran en el documento ajustados a la lengua española y sus acepciones técnicas en España.

De su esfuerzo de cooperación NFPA y CEPREVEN esperan excelentes resultados en be-neficio del mejor futuro de la Seguridad contra Incendios y su tratamiento por parte delos profesionales a los que esperamos que esta publicación pueda serles de utilidad.

Titulo original de la presente publicación:NFPA 2001. Standard on Clean Agent Fire Extinguishing Systems

2012 Edition.

James M. ShannonPresident and Chief Executive Officer NFPA

Mercedes Storch de GraciaDirectora de CEPREVEN

Copyright© de la versión original NFPA.Versión Española: CEPREVEN 2012Depósito Legal: M-48759-2011 I.S.B.N.: 978-84-96900-20-2 Impreso en España

“ La presente traducción se ha realizado con la su-pervisión de Cepreven. Ni NFPA ni Cepreven seresponsabilizan de la fidelidad de la traducción.En caso de que pueda existir algún conflicto entrelas ediciones en lengua española e inglesa preva-lecerá esta última”


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Copyright © 2011 National Fire Protection Association®, Reservados todos los derechos

NFPA® 2001

Estándar sobre

Sistemas de Extinción de Incendios con Agentes Limpios

Edición 2012

Esta edición del NFPA 2001, Estándar sobre Sistemas de Extinción de Incendios con Agentes Limpios, fue ela-borada por el Comité Técnico sobre Sistemas de Extinción de Incendios Mediante Gases y aprobada por NFPAen la Reunión Técnica de la Asociación celebrada del a2 al 15 de Junio, en Boston, MA. Fue emitida por el Con-sejo de Estándares el 11 de Agosto de 2011, con entrada efectiva en vigor el 31 de Agosto de 2011, derogando todaslas ediciones anteriores.

Esta Edición del NFPA 2001 fue aprobada como Estándar Nacional Americano el 31 de Agosto de 2011.

Origen y Desarrollo del NFPA 2001El Comité Técnico de Opciones de Protección Alternativas al Halón fue creado en1991 iniciando

inmediatamente sus trabajos dedicados a los nuevos agentes limpios de extinción por inundación totalque se habían desarrollado para sustituir al Halón 1301. Existía una necesidad de una explicaciónsobre como diseñar, instalar, mantener y operar sistemas usando estos nuevos agentes limpios, y se es-tableció NFPA 2001 como medio para tratar esta necesidad. La edición de 1994 fue la primera deNFPA 2001. El estándar fue revisado en 1996, 2000 y 2004.

En Enero de 2005, el comité técnico responsable de NFPA 12, NFPA 12A y NFPA 2001 fue unifi-cado en el Comité Técnico sobre Sistemas de Extinción de Incendios Mediante Gases para resolvertratar y resolver mejor los temas relativos a estos documentos. Con esta acción se pretendió facilitar lacorrelación y coherencia como se requiere por la U.S. Environmental Protection Agency.

La edición 2008 añadió requisitos para sistemas de aplicación local.La edición 2012 incluye una nueva versión del Anexo C. Además, se ha añadido al Anexo A mas

información sobre el impacto medioambiental de los agentes limpios.


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Comité Técnico sobre Sistemas de Extinción de Incendios Mediante Gases

Jeffrey L. Harrington, PresidenteHarrington Group, Inc., GA [SE]

Ronald C. Adcock, Marsh VSA Inc., AZ [I] Maurizio Barbuzzi, North American Fire Guardian Technology,Inc., Italy [M] Douglas J. Barylski, U.S. Department of the Navy, DC [E] John E. Dellogono, Liberty Mutual Property, MA [I]

Rep. Property Casualty Insurers Association of America Todd A. Dillon, Swiss Re, Global Asset Protection Services, OH [I] Philip J. DiNenno, Hughes Associates, Inc., MD [SE]William A. Eckholm, Firetrace International, AZ [M] Paul F. Helweg, Jr., Global Risk Consultants Corporation,RI [SE]Suzanne E. Hemann, U.S. Coast Guard, DC [E]Robert Kasiski, FM Global, MA [I]Robert H. Kelly, Fire Defense Equipment Company, Inc.,MI [IM]

Rep. Fire Suppression Systems AssociationJames L. Kidd, The Hiller Companies, MA [IM]

Gregory T. Linteris, National Institute of Standards & Tech-nology, MD [RT]Norbert W. Makowka, National Association of Fire Equip-ment Distributors, IL [IM]Bella A. Maranion, U.S. Environmental Protection Agency, DC [E]Robert G. Richard, Honeywell, Inc., NY [M]Paul E. Rivers, 3M Fire Protection, MN [M]Mark L. Robin, DuPont Fluoroproducts, DE [M]Joseph A. Senecal, UTC/Kidde-Fenwal, Inc., MA [M]Blake M. Shugarman, Underwriters Laboratories Inc., IL [RT]Louise C. Speitel, U.S. Federal Aviation Administration, NJ [E]Brad T. Stilwell, Fike Corporation, MO [M]Fred K. Walker, U.S. Department of the Air Force, FL [E]Robert T. Wickham, Wickham Associates, NH [SE]Thomas J. Wysocki, Guardian Services, Inc., IL [SE]

Sustitutos

Charles O. Bauroth, Liberty Mutual Property, MA [I](Sust. a J. E. Dellogono)

Michael J. Boosinger, Hughes Associates, Inc., MD [SE](Sust. a P. J. DiNenno)

Armand V. Brandao, FM Approvals, MA [I](Sust. a R. Kasiski)

Randall Eberly, U.S. Coast Guard, DC [E](Sust. a S. E. Hemann)

Raymond N. Hansen, U.S. Department of the Air Force, FL [E](Sust. a F. K. Walker)

Mark E. Herzog, The Hiller Companies, AL [IM](Sust. a J. L. Kidd)

Mary P. Hunstad, U.S. Department of the Navy, DC [E](Sust. a D. J. Barylski)

Giuliano Indovino, North American Fire Guardian Techno-logy, Inc., Italy [M]

(Sust. a M. Barbuzzi)Richard A. Malady, Fire Fighter Sales & Service Company,PA [IM]

(Sust. a N. W. Makowka)

Luc Merredew, UTC/Kidde-Fenwal Inc., MA [M](Sust. a J. A. Senecal)

Earl D. Neargarth, Fike Corporation, MO [M](Sust. a B. T. Stilwell)

John G. Owens, 3M Company, MN [M](Sust. a P. E. Rivers)

James M. Rucci, Harrington Group, Inc., GA [SE](Sust. a J. L. Harrington)

Margaret A. Sheppard, U.S. Environmental Protection Agency,DC [E]

(Sust. a B. A. Maranion)John C. Spalding, Healey Fire Protection, Inc., MI [IM]

(Sust. a R. H. Kelly)George Unger, Underwriters' Laboratories of Canada, Canada[RT]

(Sust. a B. M. Shugarman)Corey C. Weldon, BP Exploration (Alaska), Inc., AK [U]

(Sust. a D. A. Enslow)

Rudolf Klitte, Ginge-Kerr Danmark A/S, Denmark [M]Ingeborg Schlosser, VdS Schadenverhutung, Germany [I]

Sin voto

Fernando Vigara, Vimpex - Security Devices, SA, SpainBarry D. Chase, NFPA Staff Liaison

Esta lista representa los miembros del comité en el momento en que se votó el texto de esta edición. Desde entonces se pueden haber producidocambios en su composición. Al final del documento se explican las clasificaciones, representadas por las letras entre paréntesis.

NOTA: La participación como Miembro en un Comité no supone, por sí misma, el acuerdo con la Asociación ni con cualquierdocumento redactado por el Comité del que se forma parte.

Ámbito del Comité: La responsabilidad principal del Comité serán los documentos sobre la instalación, mantenimiento y usode sistemas de dióxido de carbono para protección contra incendios. Este comité también deberá tener la responsabilidad prin-cipal sobre los documentos sobre sistemas fijos de extinción utilizando bromotrifluorometano y otros agentes extintores ha-logenados similares, cubriendo la instalación, mantenimiento y uso de sistemas.

Edición 2012

22001- SISTEMAS DE EXTINCIÓN DE INCENDIOS CON AGENTES LIMPIOS


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Este comité también deberá tener la responsabilidad principal sobre los documentos sobre sistemas de extinción de in-

cendios que suponen opciones de protección alternativas al Halón 1301 y 1211. No tratará sobre el diseño, instalación,

funcionamiento, ensayo y mantenimiento de los sistemas que emplean, como agente de extinción principal polvo quí-

mico, agentes humectantes, espuma, aerosoles o agua.

32001-

Edición 2012

ÁMBITO DEL COMITÉ


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Edición 2012

2001- 5CONTENIDO

Capítulo 1 Generalidades..................................................2001- 6

1.1 Alcance.........................................................................2001- 6

1.2 Objeto. ........................................................................2001- 6

1.3 Unidades. ....................................................................2001- 6

1.4 Información General. ................................................2001- 6

1.5 Seguridad ....................................................................2001- 7

1.6* Factores Medioambientales. ......................................2001-10

1.7 Reconversión. ..............................................................2001-10

1.8 Compatibilidad con Otros Agentes. ..........................2001-10

Capítulo 2 Publicaciones de Referencia ..................2001-10

2.1 General ........................................................................2001-10

2.2 Publicaciones NFPA. ..................................................2001-10

2.3 Otras Publicaciones.....................................................2001-10

2.4 Referencias de Extractos de Secciones Obligatorias 2001-11

Capítulo 3 Definiciones.............................................2001-11

3.1 General ........................................................................2001-11

3.2 Definiciones Oficiales NFPA ......................................2001-11

3.3 Definiciones Generales ..............................................2001-11

Capítulo 4 Componentes ..........................................2001-12

4.1 Abastecimiento de Agente. ........................................2001-12

4.2 Distribución. ................................................................2001-13

4.3 Sistemas de Detección, Actuación, Alarma y

Control ................................................................................2001-16

Capítulo 5 Diseño del Sistema ..................................2001-18

5.1 Especificaciones, Planos y Aprobaciones. ..................2001-18

5.2* Cálculos de Flujo del Sistema.....................................2001-19

5.3 Recinto. ........................................................................2001-19

5.4 Requisitos para la Concentración de Diseño. ..........2001-20

5.5 Cantidad para Inundación Total. ..............................2001-20

5.6* Duración de la Protección. ........................................2001-22

5.7 Sistema de Distribución. ............................................2001-22

5.8 Selección y Posición de Boquillas. ..............................2001-22

Capítulo 6 Sistemas de Aplicación Local ................2001-22

6.1 Descripción..................................................................2001-22

6.2 Especificaciones del Riesgo. ......................................2001-22

6.3 Requisitos del Agente Limpio. ..................................2001-23

6.4 Boquillas. ....................................................................2001-23

6.5 Ubicación y Número de Boquillas. ............................2001-23

6.6* Operación. ..................................................................2001-23

Capítulo 7 Inspección, Mantenimiento, Ensayos y

Formación ..........................................................................2001-23

7.1 Inspección y Ensayos ..................................................2001-23

7.2 Ensayo del Recipiente ................................................2001-24

7.3 Ensayo de Mangueras ................................................2001-24

7.4 Inspección del Recinto. ..............................................2001-24

7.5* Mantenimiento. ..........................................................2001-25

7.6 Formación. ..................................................................2001-25

7.7 Aprobación de Instalaciones. ....................................2001-25

7.8* Seguridad.....................................................................2001-27

Capítulo 8 Sistemas Marinos ....................................2001-27

8.1 Generalidades. ............................................................2001-27

8.2 Uso y Limitaciones. ....................................................2001-27

8.3 Peligros para el Personal. ............................................2001-27

8.4 Abastecimiento de Agente. ........................................2001-27

8.5 Sistemas de Detección, Actuación y Control. ............2001-28

8.6 Requisitos Adicionales para Sistemas que Protegen Riesgosde Clase B Superiores a 6000 pies3 (170 m3) con Cilindrosdentro del Espacio Protegido ....................................2001-28

8.7 Recinto. ........................................................................2001-29

8.8 Requisitos sobre la Concentración de Diseño. ..........2001-29

8.9 Sistema de Distribución. ............................................2001-29

8.10 Selección y Ubicación de Boquillas. ..........................2001-29

8.11 Inspección y Pruebas. ................................................2001-29

8.12 Aprobación de las Instalaciones.................................2001-30

8.13 Ensayo Periódico. ........................................................2001-30

8.14 Cumplimiento.............................................................2001-30

Anexo A Aclaraciones......................................................2001-30

Anexo B Método del Quemador de Vaso para Determinar laConcentración Mínima de Extinción de Llama para unAgente Gaseoso ..............................................................2001-107

Anexo C Procedimiento de Integridad del Recinto........2001-117

Anexo D Evaluación del Recinto ................................2001-126

Anexo E Referencias Informativas ..............................2001-127

ÍNDICE ........................................................................2001-131

CONTENIDO


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SISTEMAS DE EXTINCIÓN DE INCENDIOS CON AGENTES LIMPIOS2001- 6

NFPA® 2001

Estándar sobre Sistemas de Extinción de Incendios conAgentes Limpios

Edición 2012

NOTA IMPORTANTE: Este documento NFPA se ha publicadopara uso sujeto a importantes avisos legales y sobre rechazo deresponsabilidades. Estos avisos y rechazos aparecen en todas lasPublicaciones que contienen este documento y pueden encon-trarse bajo el encabezado “Avisos y Declaraciones Importantesde No Responsabilidad sobre Documentos NFPA”. Pueden obte-nerse también mediante solicitud a NFPA o encontrarse enwww.nfpa.org/disclaimers.

NOTA: Un asterisco (*) a continuación de un número o letra se-ñalando un párrafo indica la existencia de una nota aclaratoriasobre el mismo en el Anexo A.

Los cambios diferentes a los editoriales se indican con una líneavertical junto al párrafo, tabla o figura que ha experimentado elcambio. Estas reglas se incluyen como ayuda al usuario para iden-tificar os cambios respecto a la edición anterior. Cuando se haneliminado uno o varios párrafos completos, la eliminación se in-dica con una (•) entre los párrafos que se mantienen.

Una referencia entre corchetes [ ] a continuación de una seccióno epígrafe indica que el contenido ha sido extraído de otro docu-mento NFPA. Como ayuda al usuario, en el Capítulo 2 se indicael título completo y la edición del documento fuente y aquellos ex-tractos no obligatorios se encuentran en el Anexo C. Los textosextraídos pueden ser editados para coordinación y estilo y pue-den incluir referencias al epígrafe y otras referencias según con-venga. Las peticiones de interpretación o revisión de textosextraídos deberán ser enviadas al responsable del documentofuente del comité técnico.

Puede encontrarse información sobre publicaciones referen-ciadas en el Capítulo 2 y en el Anexo E.

Capítulo 1 Generalidades

1.1 Alcance. Este estándar contiene los requisitos mínimos paralos sistemas de extinción de incendios por inundación total queutilizan agentes limpios. No considera los sistemas de extinciónque emplean dióxido de carbono o agua como agentes primariosde extinción, los cuales se tratan en otros documentos de NFPA.

1.2 Objeto.

1.2.1 Los agentes considerados en este estándar se presentaroncomo respuesta a las restricciones internacionales sobre la pro-ducción de ciertos agentes extintores bajo el Protocolo de Mon-treal, firmado el 16 de Septiembre de 1987. Este estándar seelabora para el uso y guía de aquellos responsables de la adquisi-ción, diseño, instalación, ensayo, inspección, aprobación, listado,funcionamiento y mantenimiento de sistemas de extinción conagentes limpios diseñados a medida o prediseñados, a fin de queestos equipos funcionen según lo previsto durante todo su tiempode vida. No se pretende en este estándar restringir nuevas tecno-logías o prácticas alternativas, siempre que éstas aporten un nivelde seguridad no inferior al de este estándar.

1.2.2 No es posible promulgar un estándar que aporte todos loscriterios necesarios para la implantación de un sistema de extin-ción por inundación con agente limpio. En este campo, la tecno-logía se encuentra en constante desarrollo y esto se reflejará en lasrevisiones posteriores de este estándar. El usuario de este docu-mento tiene que reconocer la complejidad de estos sistemas. Porello, el proyectista ha de tener en cuenta que este estándar no esun manual de diseño. El estándar no elimina la necesidad de in-geniería o de un criterio de ingeniería competente. Se pretendeque el proyectista capaz de aplicar un análisis más completo y ri-guroso a los problemas especiales o inusuales tendrá libertad parael desarrollo de tales diseños. En estos casos, el proyectista es res-ponsable de demostrar la validez del enfoque.

1.3 Unidades. Las unidades métricas de medida de este estándarson acordes con el sistema métrico moderno, conocido como Sis-tema Internacional de Unidades (SI). En el ámbito internacionalde la protección contra incendios suelen utilizarse dos unidades(litro y bar) que no pertenecen al Sistema Internacional pero estánreconocidas por éste. En la Tabla 1.3 figuran las unidades con susfactores de conversión. Si este estándar muestra un valor de me-dida seguido por un valor equivalente en otras unidades, el pri-mero de ellos es el considerado como requisito. Un determinadovalor equivalente podría ser aproximado.

Tabla 1.3 Factores de Conversión Métricos

Edición 2012

Nombre de la Unidad Símbolo de la Unidad Factor de Conversión

milímetro mm 1 pulg. = 25.4 mm

litro L 1 gal = 3.785 L

metro cúbico m3 1piet3 = 0.028317 m3

kilogramo kg 1 lb = 0.4536 kg

Kilogramo por metrocúbico kg/m3 1 lb/pie3 = 16.0185 kg/m3

pascal Pa 1 psi = 6895 Pa

bar bar 1 psi = 0.0689 bar

bar bar 1 bar = 105 Pa

Notas:(1) Para otras conversiones e información adicional, ver ASTM SI 10.(2)En Canadá consultar CAN/CSA-Z234.1, Canadian Metric Practice

Guide.

1.4 Información General.

1.4.1* Aplicación de Agentes.

1.4.1.1 Los agentes extintores considerados en este estándar no son

conductores eléctricos y no dejan residuos tras su evaporación.

1.4.1.2* Los agentes tratados en este estándar y que cumplen los

criterios del apartado 1.4.1.1 son los recogidos en la Tabla 1.4.1.2.


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Edición 2012

2001- 7

técnicas de montaje y niveles de presurización especiales que po-drían diferir de los detallados en alguna parte de este estándar.

1.4.2.2* No deberán utilizarse agentes limpios sobre incendiosen los que se vean implicados los siguientes productos, al menosque hayan sido ensayados y su resultado sea conforme para la au-toridad competente:(1)Ciertas sustancias químicas o mezclas de estas, como nitrato de

celulosa y pólvora, que son capaces de sufrir una oxidación rá-pida en ausencia de aire.

(2)Metales reactivos como el litio, sodio, potasio, magnesio, titanio,zirconio, uranio y plutonio.

(3)Hidruros metálicos.(4)Sustancias químicas capaces de experimentar una descomposi-

ción térmica, como la hidracina y algunos peróxidos orgánicos.

1.4.2.3 Cuando se utilice un sistema de inundación total, sepreverá un espacio cerrado alrededor del riesgo, que permitaalcanzar una determinada concentración de agente y mante-nerla durante un periodo de tiempo especifico.

1.4.2.4* Cuando se utilicen agentes limpios en riesgos contemperatura ambiente elevada (por ejemplo, hornos y calde-ras) deberán considerarse los efectos de la descomposición delagente sobre los equipos y sobre la eficacia de la protección.

1.5 Seguridad.

1.5.1* Riesgos para las Personas.

1.5.1.1* Todo agente reconocido por este estándar o pro-puesto para su inclusión en el mismo, deberá ser, en primerlugar, evaluado de forma equivalente al procedimiento utili-zado en el Programa SNAP de la Agencia de Protección Me-dioambiental Americana, U.S. Environmental ProtectionAgency’s (EPA) para agentes para inundación total.

1.5.1.2* Agentes Halocarbonados.

1.5.1.2.1* Deberá evitarse cualquier exposición innecesaria aagentes halocarbonados limpios y a sus productos de descompo-sición, incluso a concentraciones inferiores al NOAEL Deberánproporcionarse medios para limitar la exposición a no mas de 5minutos. Durante o después de la descarga no deberá entrar per-sonal desprotegido en el espacio protegido. Se deberán aplicar lassiguientes indicaciones adicionales:(1)En recintos normalmente ocupados, se deberán permitir siste-

mas de agentes halocarbonados diseñados para concentracio-nes hasta el NOAEL [ver Tabla 1.5.1.2.1(a)]. La máximaexposición no deberá en ningún caso exceder 5 minutos.

(2)En recintos normalmente ocupados, se deberán permitirsistemas de agentes halocarbonados diseñados para con-centraciones superiores al NOAEL [ver Tabla 1.5.1.2.1(a)] sise proporcionan medios para limitar la exposición a las con-centraciones de diseño mostradas en las Tablas 1.5.1.2.1(b)a 1.5.1.2.1(e) que corresponden a un tiempo de exposiciónhumana inferior a 5 minutos. En espacios normalmenteocupados no deberán permitirse concentraciones de diseñosuperiores para tiempos de exposición humana inferiores a5 minutos a las mostradas en las Tablas 1.5.1.2.1(b) a1.5.1.2.1(e). Deberá realizarse y aprobarse un análisis de ex-posición y evacuación.

GENERALIDADES

FK-5-1-12 Dodecafluoro-2-metillpentano-3-uno CF3CF2C(O)CF(CF3) 2

HCFC Mezcla A

Diclorotrifluoroetano HCFC-123 (4.75%)

CHCl2CF3

Clorodifluorometano HCFC-22 (82%)

CHClF2

Chlorotetrafluoroethane HCFC-124 (9.5%)

CHClFCF3

Isopropenyl-1- methylcyclohexene (3.75%)

HCFC-124 Clorotetrafluoroetano CHClFCF3HFC-125 Pentafluoroetano CHF2CF3HFC-227ea Heptafluoropropano CF3CHFCF3HFC-23 Trifluorometano CHF3HFC-236fa Hexafluoropropano CF3CH2CF3FIC-13I1 Trifluoroiodometano CF3IIG-01 Argón ArIG-100 Nitrógeno N2IG-541 Nitrógeno (52%) N2

Argón (40%) ArDióxido de carbono (8%) CO2

IG-55 Nitrógeno (50%) N2Argón (50%) Ar

HFCMezcla B

Tetrafluoroetano (86%) CH2, FCF3Pentafluoroetano (9%) CHF2,CF3Dióxido de carbono (5%) CO2

Tabla 1.4.1.2 Agentes Considerados en NFPA 2001

Notes:(1) En un futuro podría disponerse de otros agentes. Estos podrían

incorporarse, mediante el proceso de NFPA, en futuras edicio-nes o enmiendas de este estándar.

(2) La composición de los gases inertes viene dada como porcen-taje en volumen. La composición del HCFC Mezcla A vienedada como porcentaje en peso.

(3) La nomenclatura análoga completa ASHRAE para FK-5-1-12es FK-5-1-12.

1.4.1.3 El diseño, instalación, servicio y mantenimiento de lossistemas de extinción con agentes limpios deberá ser realizado porespecialista en esta tecnología.

1.4.2* Uso y Limitaciones.

1.4.2.1 Todos los sistemas prediseñados deberán ser instaladospara proteger riesgos dentro de las limitaciones que se han esta-blecido en el listado. Los sistemas prediseñados deberán ser lista-dos para uno de los tipos siguientes:(1) Los formados por componentes proyectados para ser instalados de

acuerdo con las limitaciones previamente ensayadas por un labo-ratorio de ensayo. A estos sistemas prediseñados deberá permitír-seles incorporar boquillas, velocidades de flujo, métodos deaplicación, distribución de boquillas y niveles de presurización es-peciales y diferentes a otros detallados en alguna parte de este es-tándar. Todos los demás requisitos deberán ser aplicables.

(2) Unidades automáticas de extinción incorporando boquillas, velo-cidades de flujo, métodos de aplicación, distribución de boquillas,técnicas de actuación, materiales de tubería, tiempos de descarga,


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(3)En espacios no ocupados normalmente y protegidos por un sis-tema de agente halocarbonado diseñado para concentracionessuperiores al LOAE [ver Tabla 1.5.1.2.1(a)] y donde existiera po-sibilidad de que el personal pudiera ser expuesto, deberá dis-ponerse de medios para limitar los tiempos de exposiciónutilizando las Tablas 1.5.1.2.1(b) a 1.5.1.2.1(e).

(4)En espacios no ocupados normalmente y en ausencia de infor-mación necesaria para cumplir las condiciones listadas en1.5.1.2.1(3), se deberán aplicar las siguientes precauciones:(a) Cuando la evacuación dure más de 30 segundos pero menos

de 1 minuto, el agente halocarbonado no deberá utilizarseen concentraciones que superen su LOAEL.

(b)Las concentraciones que superan el LOAEL deberán per-mitirse siempre que cualquier persona pueda escapar enmenos de 30 segundos.

(c) Deberá proporcionarse una alarma de predescarga y untemporizador de acuerdo con lo previsto en 4.3.5.6 de esteestándar.

Edición 2012

Agente NOAEL (%) LOAEL (%)FK-5-1-12 10.0 >10.0HCFC Mezcla A 10.0 >10.0HCFC-124 1.0 2.5HFC-125 7.5 10.0HFC-227ea 9.0 10.5HFC-23 30 >30HFC-236fa 10 15HFC Mezcla B* 5.0* 7.5**Estos valores son para los componentes mayores de la mezcla(HFC 134A).

Tabla 1.5.1.2.1(a) Información sobre Agentes HalocarbonadosLimpios

Tabla 1.5.1.2.1(b) Tiempo de Exposición Humana Segura aDeterminadas Concentraciones de HFC-125

Concentración de HFC-125 Máximo Tiempo Permitido de Exposición Humana

(min)% vol. ppm

7.5 75,000 5.008.0 80,000 5.008.5 85,000 5.009.0 90,000 5.009.5 95,000 5.00

10.0 100,000 5.0010.5 105,000 5.0011.0 110,000 5.0011.5 115,000 5.0012.0 120,000 1.6712.5 125,000 0.5913.0 130,000 0.5413.5 135,000 0.49

Notas:1. Datos procedentes de la EPA-aprobados y evaluados fisiológicamente

en base al modelo farmacocinético (PBPK) o su equivalente.2.Basado en un LOAEL de 10.0 por ciento en perros.

Tabla 1.5.1.2.1(c) Tiempo de Exposición Humana Segura aDeterminadas Concentraciones de HFC-227ea

Notas:1. Datos procedentes de la EPA-aprobados y evaluados fisiológica-

mente en base al modelo farmacocinético (PBPK) o su equivalente.2. Basado en un LOAEL de 10.5 por ciento en perros.

Concentración de HFC-227ea Máximo Tiempo Permitido de Exposición Humana

(min)% vol. ppm9.0 90,000 5.009.5 95,000 5.0010.0 100,000 5.0010.5 105,000 5.0011.0 110,000 1.1311.5 115,000 0.6012.0 120,000 0.49

Notas:1. Datos procedentes de la EPA-aprobados y evaluados fisiológicamente

en base al modelo farmacocinético (PBPK) o su equivalente.2. Basado en un LOAEL de 15.0 por ciento en perros.

Concentración de HFC-236fa Máximo Tiempo Permitido de Exposición Humana

(min)% vol. ppm10.0 100,000 5.0010.5 105,000 5.0011.0 110,000 5.0011.5 115,000 5.0012.0 120,000 5.0012.5 125,000 5.0013.0 130,000 1.6513.5 135,000 0.9214.0 140,000 0.7914.5 145,000 0.6415.0 150,000 0.49

Tabla 1.5.1.2.1(e) Tiempo de Exposición Humana Segura aDeterminadas Concentraciones de FIC-13I1

Concentración de FIC-13I1 Máximo Tiempo Permitido de Exposición

Humana (min)% vol. ppm0.20 2000 5.00

0.25 2500 5.00

0.30 3000 5.00

0.35 3500 4.30

0.40 4000 0.85

0.45 4500 0.49

0.50 5000 0.35Notas:1. Datos procedentes de la EPA-aprobados y evaluados fisiológicamente

en base al modelo farmacocinético (PBPK) o su equivalente.2. Basado en un LOAEL de 0.4 por ciento en perros.

Tabla 1.5.1.2.1(d) Tiempo de Exposición Humana Segura aDeterminadas Concentraciones de HFC-236fa


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Edición 2012

2001- 9

1.5.1.3* Agentes Limpios Gaseosos Inertes. Deberán evitarse ex-posiciones innecesarias a sistemas de gases inertes que generanatmósferas deficientes en oxígeno. El tiempo máximo de exposi-ción nunca deberá exceder 5 minutos. Ver Tabla 5.5.3.3 para fac-tores atmosféricos de corrección que deberán considerarse aldeterminar las condiciones de diseño. Un objetivo de las alarmasde predescarga y los temporizadores es evitar la exposición hu-mana a los agentes. Deberá proporcionarse una alarma de pre-descarga y un temporizador de acuerdo con lo previsto en 4.3.5.6de este estándar. El personal desprotegido no deberá entrar en elárea durante y después de la descarga. Se aplicarán las siguientesindicaciones adicionales:(1)Se deberán permitir sistemas de gases inertes diseñados para

concentraciones inferiores a un 43 por ciento (correspondientea una concentración de oxígeno de un 12 por ciento, equiva-lente a nivel del mar) cuando se proporcionan medios para li-mitar el tiempo de exposición a no mas de 5 minutos.

(2)Se deberán permitir sistemas de gases inertes diseñados paraconcentraciones comprendidas entre un 43 y un 52 por ciento(correspondiente a una concentración de oxígeno entre un 12y un 10 por ciento, equivalente de oxígeno a nivel del mar)cuando se proporcionan medios para limitar el tiempo de ex-posición a no mas de 3 minutos.

(3)Se deberán permitir sistemas de gases inertes diseñados paraconcentraciones comprendidas entre un 52 y un 62 por ciento(correspondiente a una concentración de oxígeno entre un 10y un 8 por ciento, equivalente de oxígeno a nivel del mar), enlas siguientes circunstancias:(a)El espacio esté normalmente ocupado.(b)Se dispongan los medios necesarios para que el tiempo

de exposición no supere 30 segundos, cuando exista laposibilidad de exposición a las personas.

(4)Los sistemas de gases inertes diseñados para una concentraciónsuperior a un 62 por ciento (correspondiente a una concentraciónde oxígeno de un 8 por ciento o inferior, equivalente a nivel delmar), solo se permitirán en áreas desocupadas cuando el perso-nal no esté expuesto a esta deficiencia de oxígeno.

1.5.1.4 Requisitos de Seguridad.

1.5.1.4.1* Se deberá disponer de las salvaguardas convenientespara asegurar una evacuación rápida y evitar el acceso a la atmós-fera peligrosa; también se dispondrá de los medios necesarios paraasegurar el pronto rescate en caso de que alguien quede atrapado.Deberán considerarse medidas de seguridad como son la forma-ción del personal, las señales de aviso, las alarmas de descarga, losequipos autónomos de respiración, los planes de evacuación y lasprácticas de extinción.

1.5.1.4.2* Deberá considerarse la posibilidad de que el agentelimpio penetre en áreas adyacentes externas al espacio prote-gido.

1.5.1.4.3 Para sistemas protegiendo recintos o espacios ocupablesdonde la concentración de diseño de agente extintor excede laaprobada para uso en espacios normalmente ocupados (ver Sec-ción 1.5), los sistemas deberán incluir lo siguiente:(1) Válvulas supervisadas de enclavamiento del sistema(2) Alarmas neumáticas de predescarga

(3) Temporizadores neumáticos(4) Señales de aviso

1.5.1.4.4* Las alarmas neumáticas de predescarga deberán seroperadas por un gas inerte. Para un sistema de extinción medianteun agente limpio gas inerte, deberá considerarse la cantidad degas inerte descargado para operar una alarma neumática de pre-descarga que se descarga en el espacio protegido, junto con la can-tidad de agente descargado, para realizar una determinación de laconcentración de oxígeno posterior a la descarga que cumpla conlos requisitos de 1.5.1.3.

1.5.1.5 Todas las personas que inspeccionan, prueban, mantie-nen u operan sistemas de extinción deberán estar entrenadas entodos los aspectos de seguridad relativos al sistema.

1.5.1.5.1 Antes de que se manipulen o muevan los cilindros delsistema, se deberán tomarlas medidas siguientes:(1)Las salidas de los cilindros deberán tener fijados dispositivos

antirretroceso, tapas de cilindro o ambos siempre que la salidadel cilindro no esté conectada al colector del sistema.

(2)Se deberán desarmar o retirar los actuadores antes de que se re-tiren los cilindros de sus abrazaderas de sujeción.

1.5.1.5.2 Deberán seguirse procedimientos seguros cuando setransportan los cilindros del sistema.

1.5.1.5.2.1 Deberá usarse equipo diseñado para transporte de ci-lindros. Cuando se usan plataformas móviles o carros, deberánasegurase los cilindros.

1.5.1.5.2.2 Para detalles específicos sobre operación, manteni-miento y seguridad del sistema deberán seguirse los procedi-mientos del fabricante del sistema.

1.5.2 Separación a Elementos Eléctricos.

1.5.2.1 Todos los componentes del sistema se mantendrán a unadistancia mínima de separación de los elementos eléctricos encarga. Para ello deberán considerarse las siguientes referenciascomo requisitos de separación mínima eléctrica para la instalaciónde sistemas de agentes limpios:(1)ANSI C2(2)NFPA 70(3)29 CFR 1910, Subparte S

1.5.2.2 Cuando no se disponga del nivel de aislamiento básicode diseño (BIL) y cuando en los criterios de diseño se utilice el vol-taje nominal deberá emplearse la mayor de las distancias míni-mas de separación listadas para este grupo.

1.5.2.3 La distancia seleccionada de separación a tierra deberásatisfacer el mayor de los valores de sobretensión de desconexióno de aislamiento básico de diseño (BIL), en lugar de basarse en elvoltaje nominal.

1.5.2.4 La distancia de separación, entre las partes energizadasy no aisladas de los equipos del sistema eléctrico y cualquier partedel sistema de agente limpio, no deberá ser inferior a la distanciamínima empleada en cualquier otro lugar para los aislamientosdel sistema eléctrico o cualquier componente individual.

1.5.2.5 Cuando no se disponga del nivel de aislamiento básicode diseño (BIL), y cuando se utilice el voltaje nominal en los cri-

GENERALIDADES


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terios de diseño, deberá emplearse la mayor de las distancias mí-nimas de separación listadas para este grupo.

1.6* Factores Medioambientales. Cuando se seleccione un agentepara proteger un área de riesgo, deberán considerarse los efectosde éste sobre el medioambiente. Para la selección del agente ex-tintor apropiado se deberán tener en cuenta las siguientes carac-terísticas:(1)Posible efecto medioambiental de un incendio en el área pro-

tegida(2)Posible efecto medioambiental, incluyendo entre otros el po-

tencial de destrucción de ozono (ODP) y el potencial de calen-tamiento global (GWP), de los diversos agentes que podríanemplearse

1.7 Reconversión. La incorporación de cualquier agente limpioa un sistema de extinción existente deberá dar lugar a un sistemaque esté listado o aprobado.

1.8 Compatibilidad con Otros Agentes.

1.8.1* Sólo deberá permitirse la mezcla de agentes en un mismorecipiente cuando el sistema esté listado.

1.8.2 No deberán permitirse sistemas que empleen una descargasimultánea de diferentes agentes para proteger el mismo espaciocerrado.

Capítulo 2 Publicaciones de Referencia

2.1 General. Los documentos que total o parcialmente se citan eneste capítulo están referenciados en este estándar y que deberánconsiderarse como parte de los requisitos del mismo.

2.2 Publicaciones NFPA. National Fire Protection Association, 1Batterymarch Park, Quincy, MA 02169-7471.

NFPA 70®, National Electrical Code®, Código Eléctrico Nacional, edi-ción 2011.

NFPA 72®, National Fire Alarm and Signaling Code, Código Nacio-nal de Alarmas y Señalización de Incendio, edición 2010.

2.3 Otras Publicaciones.

2.3.1 Publicaciones ANSI. American National Standards Insti-tute, Inc., 25 West 43rd Street, 4th Floor, New York, NY 10036.

ANSI B1.20.1, Standard for Pipe Threads, General Purpose, Están-dar para Roscas de Tubería, Aplicación General, 1992.

ANSI C2, National Electrical Safety Code, Código Nacional de Se-guridad Eléctrica, 1997.

ANSI Z535, Standard for Environmental and Facility Safety Signs, Es-tándar para Señales Medioambientales y de Seguridad en Insta-laciones, 2002.

2.3.2 ASME Publicaciones. American Society of MechanicalEngineers, Three Park Avenue, New York, NY 10016-5990.

ASME Boiler and Pressure Vessel Code, Código de Calderas y Reci-pientes a Presión, 1998.

ASME B31.1, Power Piping, Tuberías de Energía, 1998, incluyendoB31.1a 1999 Addenda and B31.1b 2000 Addenda.

2.3.3 Publicaciones ASTM. ASTM International, 100 BarrHarbor Drive, P.O. Box C700, West Conshohocken, PA 19428-2959.

ASTM A 120, Specification for Seamless Carbon Steel Pipe for High Tem-perature Service, Especificación Para Tubería de Acero al CarbonoSin Soldadura para Servicio a Alta Temperatura, 1988.

ASTM SI 10, Standard Practice for Use of the International System ofUnits (SI): The Modern Metric System, Práctica Estándar para Usodel Sistema Internacional de Unidades (SI): El Sistema MétricoModerno, 1997.

2.3.4 Publicaciones CGA. Compressed Gas Association, 4221Walney Road, 5th Floor, Chantilly, VA 20151-2923.

CGA C-6, Standard for Visual Inspection of Steel Compressed Gas Cylin-ders, Estándar para Inspección Visual de Cilindros de Acero paraGas Comprimido, 1993.

2.3.5 Publicaciones CSA. Canadian Standards Association,5060 Spectrum Way, Suite 100, Mississauga, Ontario L4W 5N6,Canada.

CAN/CSA-Z234.1, Canadian Metric Practice Guide, Guía MétricaPráctica Canadiense, 1989.

2.3.6 Publicaciones IMO. International Maritime Organiza-tion, 4 Albert Embankment, London, England, SE1 7SR UnitedKingdom.

IMO MSC/Circular 848, Revised Guidelines for the Approval of Equi-valent Fixed Gas Fire-Extinguishing Systems as Referred to in SOLAS 74,for Machinery Spaces and Cargo Pump-Rooms, Directrices Revisadaspara la Aprobación de Sistemas Fijos Equivalentes de Extinciónmediante Gas como se Indica en SOLAS 74, para Recintos de Ma-quinaria y Salas de Bombas de Cargueros, 1998.

2.3.7 Publicaciones ISO. International Organization for Stan-dardization, 1 ch. de la Voie-Creuse, Case postale 56, CH-1211Geneve 20, Switzerland.

ISO 7-1, Pipe Threads Where Pressure-Tight Joints Are Made on the Thre-ads — Part 1: Dimensions, Tolerances and Designation, 1994.

2.3.8 TC Publicaciones. Transport Canada, Tower C, Place deVille, 330 Sparks Street, Ottawa, Ontario, K1A 0N5, Canada.

TP 127E, Ship Safety Electrical Standards, Estándar de SeguridadEléctrica en Buques, 2008.

2.3.9 Publicaciones UL. Underwriters Laboratories Inc., 333Pfingsten Road, Northbrook, IL 60062-2096.

UL 2127, Standard for Inert Gas Clean Agent Extinguishing SystemUnits, Estándar para Unidades de Sistemas de Extinción MedianteAgentes Limpios de Gas Inerte, 2001.

UL 2166, Standard for Halocarbon Clean Agent Extinguishing SystemUnits, Estándar para Unidades de Sistemas de Extinción medianteAgentes Limpios de Halocarbonados, 2001.

2.3.10 Publicaciones ULC. Underwriters Laboratories of Ca-nada, 7 Underwriters Road, Toronto, Ontario M1R 3B4, Canada.

CAN/ULC S524-06, Standard for the Installation of Fire Alarm Systems,Estándar para Instalación de Sistemas de Alarma de Incendio, 2006.

Edición 2012


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Edición 2012

2001- 11

CAN/ULC S529-09, Smoke Detectors for Fire Alarm Systems, Detecto-res de Humo para Sistemas de Alarma de Incendio, 2009.

2.3.11 Publicaciones U.S. Government. U.S. GovernmentPrinting Office, Washington, DC 20402.

OSHA, Title 29, Code of Federal Regulations, Part 1910, Sub-part S.

USCG Title 46, Code of Federal Regulations, Part 72.

USCG Title 46, Code of Federal Regulations, Subcapítulo J, “Elec-trical Engineering.”

DOT Title 49, Code of Federal Regulations, Parts 170–190,“Transportation.”

2.3.12 Otras Publicaciones.

Merriam-Webster’s Collegiate Dictionary, 11th edición, Merriam-Webs-ter, Inc., Springfield, MA, 2003.

2.4 Referencias para Extractos en Secciones Obligatorias.

NFPA 12, Standard on Carbon Dioxide Extinguishing Systems, Están-dar sobre Sistemas de Extinción Mediante Dióxido de Carbono,edición 2011.

Capítulo 3 Definiciones

3.1 General. Las definiciones contenidas en este capítulo debe-rán ser aplicables a los términos usados en este estándar. Cuandohaya términos no definidos ni éste ni en otro capítulo, deberándefinirse empleando su significado aceptado habitualmente den-tro del contexto en son usados. La fuente para el significado acep-tado habitualmente deberá ser el Merriam-Webster’s CollegiateDictionary, 11ª edición.

3.2 Definiciones Oficiales NFPA.

3.2.1* Aprobado. Aceptado por la autoridad competente.

3.2.2* Autoridad competente. (AHJ). El organismo, institución opersona responsable de exigir los requisitos de un código o están-dar o de aprobar un equipo, materiales, una instalación o un pro-cedimiento.

3.2.3* Listado. Equipos, materiales, o servicios que aparecen enuna lista publicada por una organización aceptada por la autori-dad competente y relacionada con la evaluación de productos yservicios, y que realiza inspecciones periódicas durante la produc-ción de los equipos o materiales listados así como evaluaciones pe-riódicas de los servicios. Con el listado se establece que el equipo,material, o servicio cumple con los estándares apropiados o que hasido testado y encontrado que se ajusta al propósito especificado.

3.2.4 Deberá. Indica un requisito obligatorio.

3.2.5 Debería. Indica una recomendación o que se aconseja perono se requiere.

3.3 Definiciones Generales.

3.3.1 Cantidad de Diseño Mínimo Ajustada (AMDQ). La canti-dad de diseño mínima de agente que se ha ajustado al considerarfactores de diseño.

3.3.2 Concentración de Agente. Proporción de agente extintoren una mezcla agente - aire, expresada como porcentaje en volu-men.

3.3.3 Fuego de Clase A. Fuego de materiales combustibles ordi-narios, tales como madera, tejido, papel, caucho y muchos plásti-cos.

3.3.4 Fuego de Clase B. Fuego de líquidos inflamables, aceites,grasas, asfaltos, pinturas oleosas, lacas y gases inflamables.

3.3.5 Fuego de Clase C. Fuego que afecta a equipos eléctricosenergizados.

3.3.6 Agente Limpio. Sustancia extintora no conductora de laelectricidad, volátil o gaseosa, que no deja residuos tras su evapo-ración. Mientras no se indique otra cosa, la palabra agente utili-zada en este documento se refiere a los agentes limpios.

3.3.7 Separación. Distancia libre entre los equipos de un sistemade extinción, incluyendo tuberías y boquillas y componentes eléc-tricos, no encapsulados o aislados, conectados a tierra.

3.3.8 Sala de Control y Recinto de Equipo Electrónico. Un es-pacio conteniendo equipo eléctrico y electrónico, como el que seencuentra en salas de control o de equipo electrónico, donde soloha presentes fuegos superficiales de Clase E o riesgos eléctricosClase C.

3.3.9 Concentración de Diseño.

3.3.9.1* Concentración de Diseño Mínima Ajustada (AMDC).La concentración mínima de diseño deseada después de habertenido en cuenta el factor de seguridad y los factores de diseño.

3.3.9.2* Concentración de Diseño Final (FDC). La concentra-ción actual de agente descargado en el recinto.

3.3.10 Factor de Diseño (DF). Una fracción de la cantidad de di-seño mínima (MDQ) añadida por considerarlo apropiado, debidoa una característica específica de la aplicación de protección o di-seño del sistema de supresión.

3.3.11 Sistema Diseñado a la Medida. Sistema que requiere uncálculo y diseño individuales a fin de determinar velocidades deflujo, presiones en boquillas, tamaño de tuberías, área o volumenprotegido por cada boquilla, cantidad de agente y número y tiposde boquillas, así como su emplazamiento en un sistema específico.

3.3.12 Densidad de Llenado. Masa de agente por unidad de vo-lumen del recipiente (las unidades comerciales son lb/pie3 okg/m3).

3.3.13 Cantidad de Diseño Final (FDQ). Cantidad de agente de-terminada a partir de la cantidad de diseño mínima y aproximadateniendo en cuenta factores de diseño y ajustes de presión.

3.3.14* Agente Halocarbonado. Agente que contiene como com-ponentes principales uno o más compuestos orgánicos que poseenuno o más de los elementos flúor, cloro, bromo o yodo.

3.3.15 Agente Gaseoso Inerte. Agente que contiene como com-ponentes principales uno o más de los gases helio, neón argón onitrógeno. Los agentes gaseosos inertes que son mezclas de gasespueden contener también dióxido de carbono como componentesecundario.

DEFINICIONES


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3.3.16 Sistema de Aplicación Local. Un sistema consistente enun suministro de agente extintor preparado para descargar direc-tamente sobre el material ardiendo. [12, 2011]

3.3.17 Válvula de Enclavamiento. Una válvula operada ma-nualmente en la tubería de descarga entre las boquillas y el sumi-nistro de agente que puede ser fijada en posición cerrada paraevitar el flujo de agente hacia el área protegida.

3.3.18 Nivel Mínimo de Efectos Adversos Observables(LOAEL). Concentración mínima a la cual se ha observado unefecto adverso de carácter fisiológico o toxicológico.

3.3.19 Recinto de Maquinaria. Un recinto conteniendo la ma-quinaria principal y auxiliar de propulsión.

3.3.20 Sistemas Marinos. Sistemas instalados en buques, barca-zas, plataformas petrolíferas, embarcaciones a motor y de recreo.

3.3.21 Cantidad de Diseño Mínima (MDQ). Cantidad de agenterequerida para alcanzar la concentración de diseño mínima cal-culada utilizando el método indicado en 5.5.1 ó 5.5.2, según seaapropiado.

3.3.22 Nivel de Efectos Adversos no Observados (NOAEL).Concentración máxima a la cual no se han observado ningúnefecto adverso de carácter fisiológico o toxicológico.

3.3.23* Recinto o Espacio Normalmente Ocupado. Un recintoo espacio donde en condiciones normales hay presentes una o va-rias personas.

3.3.24 Recinto o Espacio Normalmente Ocupable. Un recintoo espacio cuyas dimensiones y características físicas podrían per-mitir el acceso de una persona.

3.3.25 Sistema Prediseñado. Sistema que posee velocidades deflujo, presiones en boquillas y cantidades de agente predetermi-nadas. Estos sistemas tienen el tamaño de tubería específico, laslongitudes de tuberías máximas y mínimas, las especificaciones demanguera flexible, el número de accesorios y número y tipos deboquillas prescritos por un laboratorio de ensayo. Los riesgos pro-tegidos por estos sistemas están limitados específicamente segúnel tipo y tamaño, por un laboratorio de ensayo, basado en ensayosde incendio. Las limitaciones en cuanto a los riesgos que puedenprotegerse con estos sistemas figuran en el manual de instalacióndel fabricante, al cual se hace referencia como parte del listado.

3.3.26 Sala de Bombas. Un espacio que contiene equipo mecá-nico para manipulación, bombeo o transferencia de líquidos in-flamables o combustibles como un combustible.

3.3.27 Factor de Seguridad (SF). Factor de la concentración deagente extintor o agente inerte de llama para determinar la con-centración mínima de diseño.

3.3.28 Equivalente de Agente a Nivel del Mar. Concentración deagente (porcentaje en volumen) a nivel del mar para la cual la pre-sión parcial del agente se iguala a la presión parcial del mismo auna determinada altitud.

3.3.29 Equivalente de Oxígeno a Nivel del Mar. Concentraciónde oxígeno (porcentaje en volumen) a nivel del mar para la cualla presión parcial del oxígeno se iguala a la presión parcial delmismo a una determinada altitud.

3.3.30 Sobrepresurización. Incorporación de gas a un recipienteque contiene un agente extintor para alcanzar una determinadapresión interna.

3.3.31 Inundación Total. Actuación y forma de descargar unagente con objeto de alcanzar una determinada concentración mí-nima de éste en todo un volumen de riesgo.

3.3.32 Sistema de Inundación Total. Sistema que consiste en unabastecimiento de agente y una red de distribución diseñada para con-seguir una condición de inundación total en un volumen de riesgo.

Capítulo 4 Componentes

4.1 Abastecimiento de Agente.

4.1.1 Cantidad.

4.1.1.1 Abastecimiento de Agente Primario. La cantidad deagente en el sistema de abastecimiento primario deberá ser sufi-ciente, al menos, para el mayor riesgo individual protegido ogrupo de riesgos a proteger simultáneamente.

4.1.1.2* Abastecimiento de Agente de Reserva. Cuando sea pre-ciso, el abastecimiento de agente de reserva consistirá de tantosabastecimientos primarios múltiples de agente como la autoridadcompetente considere necesario.

4.1.1.3 Protección Ininterrumpida. Cuando se requiera unaprotección ininterrumpida, tanto el abastecimiento de agenteprimario como el de reserva deberán estar conectados perma-nentemente a la tubería de distribución y dispuestos de formaque resulte sencillo el intercambio.

4.1.2* Calidad. Las propiedades del agente deberán cumplir losestándares de calidad indicados en las Tablas 4.1.2(a) a 4.1.2(d).Cada partida de agente fabricado deberá ser ensayada y certifi-cada respecto a las especificaciones dadas en las tablas. Las mez-clas de agentes permanecerán homogéneas durante elalmacenamiento y su uso se realizará dentro del rango de tempe-raturas y condiciones de servicio que pudieran presentarse.

Edición 2012

Tabla 4.1.2(a) Requisitos de Calidad para Agentes Halogenados

Propiedad Especificación

Pureza mínima del agente, % molar 99.0

Acidez máxima, ppm (en peso de HClequivalente) 3.0

Contenido máximo de agua, % en peso 0.001

Residuos no volátiles máximos, g/100 ml 0.05


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Edición 2012

2001- 13

4.1.4 Recipientes para Almacenamiento de Agente.

4.1.4.1* Los agentes deberán almacenarse en recipientes diseñadospara mantenerlos a temperatura ambiente. Los recipientes se car-garán con una densidad de llenado o nivel de sobrepresurizacióndentro del rango especificado por el manual listado del fabricante.

4.1.4.2* Todo recipiente de agente dispondrá de una placa u otramarca permanente que indique lo siguiente:(1)En recipientes de agentes halocarbonados, el tipo de agente,

tara y peso bruto y nivel de sobrepresurización del recipiente(en su caso)

(2)En recipientes de gases inertes, el tipo de agente, el nivel depresurización del recipiente y el volumen nominal de agente

4.1.4.3 Si los recipientes utilizados en estos sistemas se empleancomo recipientes de transporte, deberán estar diseñados cum-pliendo los requisitos del Departamento de Transportes Ameri-cano o de la Comisión de Transporte Canadiense. Cuando no seempleen como recipientes de transporte, estarán diseñados, fa-bricados, inspeccionados y marcados en conformidad con la Sec-ción VIII del código ASME Boiler and Pressure Vessel Code; serecomienda una inspección y certificación independiente. La pre-sión de diseño deberá ser la adecuada para la presión máximadesarrollada a 130°F (55°C) o al límite máximo de temperaturacontrolada.

4.1.4.4 En recipientes sobrepresurizados rellenables deberá dis-ponerse de un mecanismo fiable de indicación de la presión.

4.1.4.5 Los recipientes conectados a un colector deberán reunirlas siguientes características:(1) Para agentes halocarbonados limpios en un sistema de múl-

tiples recipientes, todos aquellos que abastecen a la misma sa-lida de colector para distribución del mismo agente, deberánser intercambiables y de una determinada carga y tamaño.

(2)* Para los agentes gaseosos inertes se deberá permitir utilizarmúltiples tamaños de recipientes conectados a un colectorcomún.

4.1.4.6 Las temperaturas de almacenamiento no deberán ser in-feriores ni exceder los límites listados por el fabricante. Se emple-ará un enfriamiento o calorifugado externo para mantener latemperatura del recipiente dentro del rango deseado.

4.2 Distribución.

4.2.1* Tuberías.

4.2.1.1* Las tuberías deberán ser de material incombustible concaracterísticas físicas y químicas tales que pueda predecirse confiabilidad su integridad bajo tensión mecánica. En atmósferas al-tamente corrosivas se deberán requerir materiales especiales o re-cubrimientos resistentes a la corrosión. El espesor de la tubería sedeberá calcular cumpliendo con el código ASME B31.1, Power Pi-ping Code. La presión interna utilizada para este cálculo no de-berá ser inferior al mayor de los siguientes valores:(1)La presión normal de carga en el recipiente a 70°F (21°C)(2)El ochenta por ciento de la presión máxima en el recipiente a

la temperatura máxima de almacenamiento, no inferior a130°F (55°C), utilizando, en su caso, la densidad de llenadomáxima permisible por el fabricante del equipo.

COMPONENTES

Composición Gas IG-01 IG-100 IG-541 IG-55

Composición,% en volumen

N2 Mínimo99.9%

52% ± 4%

50% ± 5%

Ar Mínimo99.9%

40%± 4%

50% ± 5%

CO2 8% + 1%- 0.0%

Contenido deagua, % enpeso

Máximo0.005%

Máximo0.005%

Máximo0.005%

Máximo0.005%

Tabla 4.1.2(c) Requisitos de Calidad para el HCFC Mezcla A

Tabla 4.1.2(d) Requisitos de Calidad para el HFC Mezcla B

Componente Cantidad, % en peso

HCFC-22 82% ± 0.8%

HCFC-124 9.50% ± 0.9%

HCFC-123 4.75% ± 0.5%

Isopropenil-1-metilciclohexeno 3.75% ± 0.5%

Componente Cantidad, % en pesoHFC-134a 86% ± 5%HFC-125 9% ± 3%CO2 5% ± 2%

Tabla 4.1.2(b) Requisitos de Calidad para Agentes GaseososInertes

4.1.3 Disposición del Recipiente de Almacenamiento.

4.1.3.1 Los recipientes de almacenamiento y sus accesorios debe-rán situarse y disponerse de forma que se faciliten los trabajo de ins-pección, prueba, recarga y otras tareas de mantenimiento y sereduzca al mínimo la posibilidad de interrupción de la protección.

4.1.3.2* Los recipientes de almacenamiento deberán situarse lomás cerca posible o dentro del riesgo o riesgos que protegen.

4.1.3.3 Los recipientes de almacenamiento de agente no debe-rán situarse donde los posibles daños mecánicos, la exposición aagentes químicos, las inclemencias climáticas u otros factores pue-dan afectar a su operatividad. Cuando sea inevitable al exposicióndel recipiente a estas condiciones deberán emplearse cerramien-tos o medidas de protección adecuadas.

4.1.3.4 Los recipientes de almacenamiento deberán instalarsede forma segura en conformidad con el manual de instalación delfabricante y de forma que se facilite convenientemente la verifica-ción del peso o del contenido

4.1.3.5 Cuando los recipientes de almacenamiento estén conec-tados a un colector, deberán disponerse mecanismos automáticos,como puede ser una válvula de retención, para evitar pérdidas deagente y aportar seguridad al personal en caso de que el sistemaentre en funcionamiento cuando los recipientes son retirados parasu mantenimiento.


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4.2.1.1.1 En ningún caso el valor utilizado, para la presión mí-nima de diseño de las tuberías, deberá ser inferior al especificadoen las Tablas 4.2.1.1.1(a) y 4.2.1.1.1(b) para las condiciones mos-tradas. Para agentes gaseosos inertes se deberá utilizar la Tabla4.2.1.1.1(a). El dispositivo reductor de presión deberá ser fácil-mente identificable. Para agentes halocarbonados limpios se de-berá utilizar la Tabla 4.2.1.1.1(b). Si se aprueban diferentes

densidades de llenado, niveles de presurización, o temperaturas dealmacenamiento superiores, diferentes a los mostrados en la Tabla4.2.1.1.1(a) o la Tabla 4.2.1.1.1(b) para un sistema determinado,la presión mínima de diseño de la tubería se ajustará a la presiónmáxima en el recipiente de agente a la máxima temperatura, uti-lizando los criterios de diseño básicos especificados en los aparta-dos 4.2.1.1(1) y 4.2.1.1(2).

Edición 2012

Presión del Manómetro del Recipiente del Agente a

70°F (21°C)

Presión del Manómetro del Recipiente del Agente a

130°F (55°C)

Presión Mínima de Diseño de la Tu-bería Aguas Arriba del Reductor de

Presión a 70°F (21°C)

Agente psig KPa psig kPa psig kPa

IG-01 2370 16,341 2650 18,271 2370 16,341

2964 20,436 3304 22,781 2964 20,436

IG-541 2175 14,997 2575 17,755 2175 14,997

2900 19,996 3433 23,671 2900 19,996

4503 31,050 5359 36,950 4503 31,050

IG-55 2222 15,320 2475 17,065 2222 15,320

2962 20,423 3300 22,753 2962 20,423

4443 30,634 4950 34,130 4443 30,634

IG-100 2404 16,575 2799 19,299 2404 16,575

3236 22,312 3773 26,015 3236 22,312

4061 28,000 4754 32,778 4061 28,000

Tabla 4.2.1.1.1(a) ) Presión de Diseño Mínima para Tuberías de Sistemas de Agentes Limpios basados en Gases Inertes.

Densidad de llenado Máxima del Recipiente

del Agente

Presión de Carga del Recipiente del Agente a

70°F (21°C)

Presión de Carga del Recipiente del Agente a

130°F (55°C)

Presión Mínima de Diseñode la Tubería a

70°F (21°C)Agente lb/ft3 kg/m3 psi bar psi bar psi bar

HFC-227ea 79 1265 44* 3 135 9 416 2975 1201 150 10 249 17 200 14

72 1153 360 25 520 36 416 29

72 1153 600 41 1025 71 820 57

HCFC Mezcla A

56.2 900 600 41 850 59 680 47

56.2 900 360 25 540 37 432 30

HFC 23 54 865 608.9† 42 2182 150 1746 120

48 769 608.9† 42 1713 118 1371 95

45 721 608.9† 42 1560 108 1248 86

40 641 608.9† 42 1382 95 1106 76

35 561 608.9† 42 1258 87 1007 69

30 481 608.9† 42 1158 80 927 64

Tabla 4.2.1.1.1(b) Presión de Diseño Mínima para Tuberías de Sistemas de Agentes Limpios basados en Halocarbonados


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2001- 15COMPONENTES

*Nitrógeno introducido en el recipiente del agente a través de una restricción de flujo en el sistema de actuación. La presión del suministro de nitrógenoes 1800 psi (124 bar) a 70°F (21°C).†No sobrepresurizado con nitrógeno.

4.2.1.2 No se deberán utilizar otras tuberías que las permitidasen 4.2.1.4, o se deberán utilizar tuberías de hierro fundido, tube-rías de acero según ASTM A 120 o tuberías no metálicas.

4.2.1.3 No deberá pintarse encima de la marca de identificaciónde las tuberías, ni ocultarla o retirarla antes de la aprobación porparte de la autoridad competente.

4.2.1.4 Cuando se utilicen, los tubos flexibles o mangueras, inclu-yendo conexiones, deberán ser de materiales y presiones aprobadas.

4.2.1.5 Toda sección de tubería deberá limpiarse interna-mente por medio de tacos, después de la preparación y antesdel montaje, empleando un limpiador adecuado y no infla-mable. Antes de la instalación de las boquillas o dispositivosde descarga, la red de tuberías deberá encontrarse libre decualquier materia residual.

4.2.1.6* En los tramos donde la disposición de las válvulas presentasecciones de tubería cerradas, estas secciones deberán estar equipadascon dispositivos de alivio de presión o las válvulas diseñarse para evi-tar que el líquido quede atrapado. En los sistemas que utilicen válvu-las de recipiente actuadas por presión, se deberán disponer losmecanismos necesarios para ventear cualquier fuga que pudiera acu-mular presión en el sistema piloto y provocar una abertura no deseadade la válvula del recipiente. Los mecanismos de venteo de presión sedeberán disponer de forma que no impidan el funcionamiento ade-cuado de la válvula del recipiente.

4.2.1.7 Todos los dispositivos de alivio de presión se deberán di-señar y ubicar de forma que la descarga no dañe o ponga en peli-gro a las personas.

4.2.2 Juntas de Tuberías. Las uniones de tubería que no sean detipo roscado, soldado, de abrazadera, de compresión abocardado,o de bridas, deberán estar listadas o aprobadas.

4.2.3 Accesorios.

4.2.3.1* Los accesorios deberán tener una presión de trabajo mí-nima de régimen igual o superior a la presión de diseño mínimaespecificada en el apartado 4.2.1.1, para el agente limpio utilizadoo, de lo contrario, encontrarse listados o aprobados. En los siste-mas que emplean un dispositivo reductor de presión en la tuberíade distribución, los accesorios aguas abajo del dispositivo deberántener una presión de trabajo mínima igual o superior a la máximapresión prevista en la tubería aguas abajo.

4.2.3.2 No deberán utilizarse accesorios de hierro fundido. Tampocopodrán emplearse accesorios de Clase 150-lb a menos que pueda de-mostrarse que cumplen con los cálculos de tensión de los estándaresapropiados del American National Standards Institute, Inc. (ANSI).

4.2.3.3 Todas las roscas utilizadas en uniones y accesorios deberáncumplir con ANSI B1.20.1 o ISO 7-1. El compuesto de unión, lacinta, o el lubricante de la rosca, se deberán aplicar únicamente enlas roscas macho.

4.2.3.4 Las aleaciones soldadas y de latón deberán tener unpunto de fusión superior a 1000°F (538°C).

4.2.3.5 Las soldaduras deberán realizarse en conformidad con laSección IX, “Qualification Standard for Welding and Brazing Pro-cedures, Welders, Brazers and Welding and Brazing Operators,”del código ASME Boiler and Pressure Vessel Code.

4.2.3.6 Cuando se conecten tubos de cobre, acero inoxidable, uotro material adecuado con accesorios de tipo compresión, no de-berá superarse la temperatura y la presión indicada por el fabri-cante de los accesorios.

4.2.4 Válvulas.

4.2.4.1 Todas las válvulas deberán ser listadas o aprobadas parael uso que se pretenda.

4.2.4.2* Todas las juntas, anillos, sellados y otros componentes de

Densidad de llenadoMáxima del Recipiente

del Agente

Presión de Carga del Recipientedel Agente a 70°F (21°C)

Presión de Carga del Recipientedel Agente a 130°F (55°C)

Presión Mínima de Diseñode la Tubería a 70°F (21°C)

Agente lb/ft3 kg/m3 psi bar psi bar psi barHCFC-124 74 1185 240 17 354 24 283 20HCFC-124 74 1185 360 25 580 40 464 32HFC-125 54 865 360 25 615 42 492 34HFC 125 56 897 600 41 1045 72 836 58HFC-236fa 74 1185 240 17 360 25 280 19HFC-236fa 75 1201 360 25 600 41 480 33HFC-236fa 74 1185 600 41 1100 76 880 61HFC Mezcla B 58 929 360 25 586 40 469 32

58 929 600 41 888 61 710 50FK-5-1-12 90 1442 150 10 175 12 150 10

90 1442 195 13 225 16 195 1390 1442 360 25 413 28 360 2575 1201 500 34 575 40 500 3490 1442 610 42 700 48 610 42

Tabla 4.2.1.1.1(b) Continuación


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las válvulas deberán estar fabricados con materiales compatiblescon el agente. Las válvulas deberán protegerse frente a daños me-cánicos, químicos o de otro tipo.

4.2.4.3 En atmósferas altamente corrosivas deberán utilizarse re-cubrimientos o materiales especiales muy resistentes a la corro-sión.

4.2.4.4 Cuando se usen válvulas direccionales para protecciónmultiriesgo, éstas deberán estar listadas o aprobadas para uso conel sistema de supresión instalado.

4.2.4.5 Cuando se usen válvulas direccionales para protecciónmultiriesgo, el equipo de control deberá estar listado específica-mente para el número, tipo y operación de esas válvulas.

4.2.5 Boquillas de Descarga.

4.2.5.1 Las boquillas de descarga deberán estar listadas para eluso que se pretenda. Los criterios de listado deberán incluir ca-racterísticas de flujo, área de cobertura, límites de altura y presio-nes mínimas. Los orificios de descarga y las placas de éstos deberánser de un material resistente a la corrosión al agente utilizado y ala atmósfera de la aplicación.

4.2.5.2 En atmósferas de alta corrosión deberán requerirse ma-teriales o recubrimientos especiales resistentes a la misma.

4.2.5.3 Las boquillas de descarga estarán marcadas permanen-temente a fin de identificar al fabricante, así como el tipo y tamañodel orificio.

4.2.5.4 Cuando exista la posibilidad de obstrucción por mate-riales externos, las boquillas de descarga deberán dotarse de dis-cos frangibles, tapas expulsables u otros dispositivos adecuados.Estos elementos deberán dejar una abertura sin obstruir al po-nerse en funcionamiento el sistema y deberán situarse de formaque no causen daños al personal.

4.3 Sistemas de Detección, Actuación, Alarma y Control.

4.3.1 Generalidades.

4.3.1.1 Los sistemas de detección, actuación, alarma y controldeberán estar instalados, probados y mantenidos cumpliendo conlos estándares apropiados de NFPA sobre sistemas de señalizaciónen protección. (Ver NFPA 70, National Electrical Code, y NFPA 72,National Fire Alarm Code®. En Canadá referirse a ULC S524-M91,Standard for the Installation of Fire Alarm Systems, y ULC S529-M87,Smoke Detectors for Fire Alarm Systems.)

4.3.1.2 Deberá emplearse una detección y actuación automáti-cas.

4.3.1.2.1 Se deberá permitir la actuación manual sólo cuandosea aceptada por la autoridad competente.

4.3.1.3 Los circuitos de activación y liberación deberán dispo-nerse en bandejas. Los cableados de corriente alterna (ca) y co-rriente continua (cc) no deberán combinarse en el mismoconducto o bandeja.

4.3.1.3.1 Los cableados ca y cc deberán poder disponerse en unconducto o bandeja común cuando estén apantallados o conecta-dos a tierra.

4.3.2 Detección Automática.

4.3.2.1* La detección automática deberá ser mediante un métodoo dispositivo listado, capaz de detectar e indicar la presencia decalor, llamas, humos, vapores combustibles o condiciones anor-males en el riesgo, tales como desviaciones de proceso que puedanconducir a un incendio.

4.3.2.2 Para soportar el funcionamiento de la detección, señali-zación, control y actuaciones del sistema se deberá utilizar unafuente principal de alimentación eléctrica y una secundaria de 24horas de autonomía mínima, ambas adecuadas y fiables.

4.3.2.3 Cuando vaya a instalarse un sistema de agente nuevo enun espacio que disponga ya de un sistema de detección, deberáefectuarse un análisis de los dispositivos de detección para asegu-rar que el sistema se encuentra en condiciones correctas de fun-cionamiento y que responderá con rapidez a una situación deincendio.

4.3.3 Dispositivos de Actuación.

4.3.3.1 Los dispositivos de actuación deberán incluir las válvulaso elementos para la liberación del agente, los controles de des-carga y el equipo de interrupción, todos ellos necesarios para uncomportamiento correcto del sistema.

4.3.3.2 La activación se deberá realizar con mecanismos neu-máticos, eléctricos o mecánicos listados. Se deberá emplear unafuente de energía adecuada y fiable.

4.3.3.3 Todos los dispositivos deberán estar diseñados para elservicio donde se ubiquen, minimizando su posible inoperativi-dad o susceptibilidad a una operación accidental. Los dispositivosdeberán estar diseñados normalmente para funcionar de formacorrecta en un intervalo de temperaturas de -20°F a 130°F (-29°Ca 54°C) o marcados indicando las limitaciones de temperatura.

4.3.3.4 Todos los dispositivos deberán situarse, instalarse o prote-gerse adecuadamente de forma que no estén sometidos a daños me-cánicos, químicos o de otro tipo que pudieran hacerles inoperativos.

4.3.3.5 Se deberán disponer medios para la activación manualdel sistema. La activación manual se deberá realizar mediante unaactuación mecánica, o eléctrica cuando el equipo de control vigileel nivel de voltaje de la batería y proporcione una señal de bajonivel. La activación deberá provocar el funcionamiento automáticode las válvulas que controlan la liberación y distribución del agente.

4.3.3.5.1* Deberá requerirse un presostato de descarga cuandoes posible la actuación mecánica del sistema.

4.3.3.5.2 El presostato de descarga deberá proporcionar unaseñal de alarma en el panel de señalización.

4.3.3.6 Los controles manuales de activación se deberán situar deforma que sean permanentemente accesibles, incluso en el mo-mento del incendio.

4.3.3.6.1 Los controles manuales deberán ser de diferente apa-riencia y fácilmente reconocibles para el propósito pretendido.

4.3.3.6.2 La actuación de cualquier control manual deberá pro-vocar el funcionamiento de todo el sistema en el modo diseñado.

4.3.3.7 Para asegurar la actuación de los controles manuales,éstos no deberán requerir una fuerza de más de 40 lb (178 N) niun desplazamiento de más de 14 pulg. (356 mm). Como mínimo,

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2001- 17

uno de los actuadores manuales deberá situarse a menos de 4 pies(1.2 m) sobre el suelo.

4.3.3.8 Cuando se utilice la presión del gas del sistema o del reci-piente piloto como mecanismo para liberar los demás recipientes, elabastecimiento y la velocidad de descarga deberán diseñarse de formaque se libere todo el contenido de los recipientes restantes.

4.3.3.9 Todos los dispositivos de parada de los equipos suple-mentarios se deberán considerar partes integrantes del sistema yfuncionarán con la actuación del sistema.

4.3.3.10 Todos los dispositivos de actuación manual deberánidentificarse en relación al riesgo que protegen.

4.3.4 Equipo de Control.

4.3.4.1* La retirada de un actuador eléctrico de la válvula de des-carga del recipiente de almacenamiento de agente que la controladeberá producir una indicación visual y audible de avería en elpanel de control de disparo del sistema.

4.3.4.1.1 El apartado 4.3.4.1 deberá ser efectivo desde 1 deEnero del 2016.

4.3.4.1.2 El apartado 4.3.4.1 no deberá aplicarse a sistemas cu-biertos por el Capítulo 8 de este estándar con la excepción deaquellos sistemas incluidos en la Sección 8.6.

4.3.4.2 La retirada de un actuador eléctrico de la válvula selec-tora a la que controla deberá producir una indicación visual y au-dible de avería en el panel de control de disparo del sistema.

4.3.4.2.1 El apartado 4.3.4.2 deberá ser efectivo desde 1 deEnero del 2016.

4.3.4.2.2 El apartado 4.3.4.2 no deberá aplicarse a sistemas cu-biertos por el Capítulo 8 de este estándar con la excepción deaquellos sistemas incluidos en la Sección 8.6.

4.3.4.3 El equipo de control deberá supervisar los dispositivos deactuación y su cableado y, si procede, causar la actuación.

4.3.4.3.1 El equipo de control deberá estar listado específica-mente para el número y tipo de dispositivos de actuación utiliza-dos y su compatibilidad deberá estar listada.

4.3.4.3.2 La retirada de un dispositivo de actuación del conte-nedor primario de agente mediante la válvula de descarga o laválvula selectora deberá causar una señal de avería o de supervi-sión en el panel de control de disparo.

4.3.4.4 Cuando se empleen equipos de control neumático, de-berán protegerse las líneas contra posibles daños mecánicos. Si lainstalación pudiera estar expuesta a condiciones que hicieran per-der la integridad de las líneas neumáticas, se deberán tomar lasprecauciones especiales necesarias para evitarlo. Los equipos decontrol deberán estar listados específicamente para el número ytipo de dispositivos de actuación utilizados y su compatibilidadtambién deberá estar listada.

4.3.5 Alarmas y Avisadores de Actuación.

4.3.5.1 Deberán utilizarse alarmas o avisadores para indicar la ac-tivación del sistema, los peligros para el personal o el fallo de cual-quier dispositivo supervisado. El tipo (sonora, visual u olfativa), elnúmero y la ubicación de los dispositivos deberán ser tales que se

cumpla satisfactoriamente su función. El alcance y el tipo de lasalarmas o indicadores deberán ser aprobados.

4.3.5.2 Deberán instalarse alarmas sonoras y visuales dentro delárea protegida, a fin de avisar a los ocupantes antes de la descarga.La actuación de estos dispositivos deberá continuar después de ladescarga del agente y hasta que esta señal haya sido recepcionaday se proceda con las acciones convenientes.

4.3.5.3* Cuando se instalen, los interruptores de paro de la des-carga se deberán dispondrán en el interior del área protegida ypróximos a las salidas de ésta. Estos interruptores deberán ser deun tipo que requiera para su activación una presión manual cons-tante. En cualquier caso, los controles normales y manuales y deemergencia anularán la función de paro. Cuando se active la in-terrupción de la descarga se producirá una indicación óptica yacústica de mal funcionamiento del sistema. El interruptor de parodeberá ser claramente identificable.

4.3.5.4 Las alarmes que indican el fallo de los equipos o dispo-sitivos supervisados se deberán activar de forma rápida y positivay serán distintas de las que expresan condiciones de funciona-miento o peligrosas.

4.3.5.5 Se deberá disponer de carteles avisadores y de instruc-ciones en los accesos e interior de las áreas protegidas.

4.3.5.5.1 Las señales de aviso e instrucciones de seguridad de-berán estar situadas de modo que sean fácilmente visibles para elpersonal en el área cuando la concentración de diseño de agentelimpio excede la aprobada para uso en espacios normalmente ocu-pados. El formato y color y el tipo de letra de la señal de seguri-dad deberá estar de acuerdo con ANSI Z535.

4.3.5.5.2 Las señales de aviso e instrucciones de seguridad debe-rán estar situadas fuera de cada entrada a las salas de almacena-miento de recipientes de agente limpio. El formato y color y eltipo de letra de la señal de seguridad deberá estar de acuerdo conANSI Z535.

4.3.5.6 Temporizadores.

4.3.5.6.1* En los sistemas de extinción con agentes limpios se de-berá disponer de una alarma de predescarga y de un temporiza-dor, suficiente para permitir la evacuación de los ocupantes antesde la descarga. Deberá permitirse prescindir de este retardo enaquellas áreas de riesgo donde puedan producirse incendios dedesarrollo rápido, de forma que un retraso de la descarga pudieraponer seriamente en peligro las vidas y propiedades.

4.3.5.6.2 Los temporizadores sólo deberán utilizarse para la eva-cuación del personal o preparar el área de riesgo para la descarga.

4.3.5.6.3 Los temporizadores no deberán utilizarse como meca-nismo para confirmar el funcionamiento de un detector antes deque se produzca la actuación automática.

4.3.6* Funcionamiento No Deseado del Sistema.

4.3.6.1 Para evitar una descarga no deseada de un sistema deagente limpio, deberá proporcionarse un interruptor de desco-nexión supervisado.

4.3.6.2 El interruptor de desconexión deberá interrumpir el cir-cuito de disparo del sistema de supresión.

COMPONENTES


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4.3.6.3 El interruptor de desconexión deberá causar una señalde supervisión en la unidad de control de disparo.

4.3.6.4 El interruptor de desconexión deberá estar situado den-tro de un panel de control de alarma de incendio con cerradura,en un local cerrado o requerirse una llave para activar el inte-rruptor.

4.3.6.5 Cuando el interruptor de desconexión requiere una llavepara su activación, la llave de acceso no deberá poder retirasemientras se desconecta de modo que el sistema de supresiónpuede volver rápidamente a la condición operativa en caso de in-cendio.

4.3.6.6 No deberá ser aceptable una desconexión del sistema sesupresión mediante programación informática como alternativaal interruptor físico de desconexión.

4.3.6.7 El interruptor de desconexión deberá estar listado.

Capítulo 5 Diseño del Sistema

5.1 Especificaciones, Planos y Aprobaciones.

5.1.1 Especificaciones. Las especificaciones sobre sistemas de ex-tinción por inundación total con agentes limpios se deberán elabo-rar bajo la supervisión de un experto en el diseño de estos sistemasy con el asesoramiento de la autoridad competente. Las especifica-ciones deberán incluir todos los elementos necesarios para un di-seño correcto, tales como la designación de la autoridadcompetente, las variaciones del estándar permitidas por éste, los cri-terios de diseño, la secuencia de funcionamiento del sistema, el tipoy alcance del ensayo de aprobación a realizar después de la instala-ción del sistema y los requisitos de formación del propietario.

5.1.2 Planos de Trabajo.

5.1.2.1 Los cálculos y planos de trabajo se someterán a aproba-ción por parte de la autoridad competente antes de que se iniciela instalación. Estos documentos deberán ser elaborados sólo porpersonas expertas en el diseño de sistemas de extinción por in-undación total con agentes limpios. Las posibles variaciones deestos documentos requerirán el permiso de la autoridad compe-tente.

5.1.2.2 Los planos de trabajo se deberán realizar a la escala in-dicada y contendrán los siguientes elementos que pertenecen al di-seño del sistema:

(1) Nombre del propietario y ocupante.(2) Ubicación, incluyendo dirección postal.(3) Orientación y leyenda de la simbología.(4) Situación y construcción de los muros y tabiques del recinto

protegido.(5) Ubicación de los muros cortafuegos.(6) Sección transversal del recinto, altura total o diagrama es-

quemático, incluyendo situación y construcción de la unióntecho/suelo del edificio por encima y por debajo, suelos conacceso elevado y falsos techos.

(7) Agente utilizado.(8) Concentración de diseño para la extinción o inertización.

(9) Descripción de los riesgos y estancias a proteger, indicandosi el recinto se encuentra ocupado normalmente.

(10) Para un recinto protegido mediante un sistema de extinciónmediante un agente limpio, se debe obtener una estimaciónde las máximas presiones positiva y negativa posteriores a ladescarga del agente.

(11) Descripción de exposiciones que rodean el recinto.(12) Descripción de los recipientes utilizados para almacena-

miento de agente, incluyendo volumen interno, presión dealmacenamiento y capacidad nominal expresados en uni-dades de masa o volumen de agente en condiciones nor-males de presión y temperatura.

(13) Descripción de la(s) boquilla(s) utilizada(s) incluyendo ta-maño, configuración del orificio y área equivalente delmismo.

(14) Descripción de la tubería y accesorios empleados, incluyendoespecificaciones del material, grado o coeficiente de presión.

(15) Descripción del cableado utilizado, incluyendo clasificación,galga [American Wire Gauge (AWG)], apantallamiento, númerode hilos, material conductor y código de colores. Se indicaránclaramente los requisitos de segregación de diversos conducto-res del sistema. Se deberá detallar asimismo el método reque-rido para efectuar las terminaciones de los cables.

(16) Descripción del método de montaje de los detectores.(17) Detalle del equipamiento o factura de los materiales para cada

pieza del equipo o dispositivo, indicando nombre del disposi-tivo, fabricante, número de modelo, cantidad y descripción.

(18) Vista en planta del área protegida reflejando las divisionesdel recinto (altura total y parcial); sistema de distribución delagente incluyendo los recipientes de almacenamiento, tu-bería y boquillas; tipo de soportes colgantes y rígidos; sis-tema de detección, alarma y control incluyendo todos losdispositivos y esquema de conexiones del cableado entreellos; ubicación de las resistencias finales de línea; ubicaciónde los dispositivos controlados, como compuertas y elemen-tos obturadores; y situación del panel de instrucciones.

(19) Vista isométrica del sistema de distribución de agente mos-trando la longitud y diámetro de cada segmento de tubería;números de referencia de los nodos en relación a los cálcu-los de flujo; accesorios incluyendo reductores y filtros; yorientación de las tes, boquillas incluyendo tamaño, confi-guración del orificio, velocidad de flujo y área equivalentedel orificio.

(20) Plano a escala indicando el boceto del panel avisador,cuando sea requerido por la autoridad competente.

(21) Detalles de cada una de las configuraciones de los soportesde tubería rígidos, mostrando el método de fijación a la tu-bería y a la estructura del edificio.

(22) Detalles del método de sujeción del recipiente indicando elmodo de fijación al mismo y a la estructura del edificio.

(23) Descripción completa, paso a paso, de la secuencia de fun-cionamiento del sistema incluyendo la actuación de inte-rrupción y mantenimiento de interruptores, temporizadoresy paro de emergencia.

(24) Diagrama esquemático del cableado punto a punto, mos-

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2001- 19

trando todas las conexiones del circuito al panel del sistemade control y panel repetidor.

(25) Diagrama esquemático del cableado punto a punto, mos-trando todas las conexiones del circuito con los relés o dis-yuntores.

(26) Cálculos completos para determinar el volumen del recinto,la cantidad de agente limpio y tamaño de las baterías de re-puesto, así como el método utilizado para determinar el nú-mero y ubicación de los avisadores ópticos y acústicos y elnúmero y posición de los detectores.

(27) Detalle de cualesquiera características especiales.(28)* Área del venteo de alivio de presión, o de fuga equivalente,

para el área protegida para evitar, durante la descarga delsistema, el desarrollo de una diferencia de presión en los lí-mites del recinto que exceda a la presión límite especificadapara el recinto.

5.1.2.3 Las especificaciones sobre el sistema deberán incluirinformación y cálculos sobre la cantidad de agente, presión dealmacenamiento del recipiente; volumen interno del mismo;ubicación, tipo y velocidad de flujo de cada boquilla inclu-yendo el área de orificio equivalente; la ubicación, tamaño ylongitudes equivalentes de tubería, accesorios y mangueras; yla ubicación y tamaño de la instalación de almacenamiento. Sedeberán indicar claramente las reducciones en el tamaño dela tubería y la orientación de las tes. Deberá aportarse tambiéninformación respecto a la situación y funcionamiento de losdispositivos de detección, dispositivos accionado res, equiposauxiliares y circuitos eléctricos, cuando se utilicen. Los apara-tos y dispositivos utilizados deberán estar identificados. Asímismo, se deberá explicar de forma adecuada cualquier ca-racterística especial del sistema.

5.1.2.3.1 Para los sistemas prediseñados no se deberá requerirespecificar el volumen interno del recipiente, las velocidades deflujo en boquillas, las longitudes equivalentes de tubería, acceso-rios y mangueras, o cálculos de flujo, cuando se utilicen dentro delas limitaciones de sus listados. No obstante, la información re-querida por el manual de diseño del sistema listado deberá en-contrarse a disposición de la autoridad competente, a fin de poderverificar que el sistema se encuentra dentro de los límites requeri-dos.

5.1.2.4 Deberá mantenerse en el establecimiento un manual deinstrucciones y mantenimiento que incluya toda la secuencia deoperaciones y el conjunto de esquemas y cálculos.

5.1.2.5 Cálculos de Flujo.

5.1.2.5.1 Los cálculos de flujo, junto con los planos de trabajo,deberán someterse a la aprobación por parte de la autoridad com-petente. En los cálculos informatizados deberá identificarse la ver-sión del programa de cálculo de flujo empleado.

5.1.2.5.2 Cuando las condiciones de campo requieran algúncambio material de los planos aprobados, éste deberá sometersea aprobación.

5.1.2.5.3 Cuando se efectúen estas modificaciones en los planosaprobados, se deberán aportar los planos corregidos y “según loinstalado”.

5.1.3 Aprobación de Planos.

5.1.3.1 Tanto los cálculos como los planos deberán ser aproba-dos antes de la instalación.

5.1.3.2 Cuando las condiciones de campo requieran algún cam-bio significativo de los planos aprobados, éste deberá aprobarseantes de la implantación.

5.1.3.3 Cuando se realicen estos cambios significantes, deberánactualizarse los planos de trabajo a fin de que representen fiel-mente al sistema según lo instalado.

5.2* Cálculos de Flujo del Sistema.

5.2.1* Los cálculos de flujo del sistema deberán efectuarse utili-zando un método de cálculo listado o aprobado por la autoridadcompetente. El diseño del sistema deberá realizarse dentro delrango de limitaciones especificadas por el fabricante.

5.2.1.1 Para los sistemas prediseñados que se utilizan dentro delas limitaciones listadas, no se requiere un cálculo de flujo deacuerdo con 5.1.2.5.

5.2.2 Las válvulas y accesorios deberán ser tarados mediante lon-gitudes equivalentes según los tamaños de tubería con los cualesvan a utilizarse. La longitud equivalente de la válvula del recipientedeberá estar listada e incluir tubo sifón, válvula, cabeza de des-carga, y conector flexible.

5.2.3 Las longitudes de tubería y orientaciones de accesorios yboquillas deberán ser conformes con las limitaciones listadas porel fabricante.

5.2.4 Si la instalación difiere de los planos y cálculos preparados,deberán prepararse nuevos planos y cálculos representando la ins-talación “construida”

5.3 Recinto.

5.3.1 En el diseño de un sistema de inundación total, deberánconsiderarse las características del recinto protegido.

5.3.2 Deberán reducirse al mínimo las superficies de huecos enel recinto protegido.

5.3.3 La autoridad competente podrá requerir la presurizacióno despresurización del recinto protegido u otras pruebas a fin deasegurar que se cumplen los requisitos de este estándar. (Ver AnexoC).

5.3.4 Para evitar la pérdida de agente a través de aberturas haciariesgos o áreas de trabajo adyacentes, estos huecos deberán estarsellados permanentemente o equipados con cierres automáticos.Cuando el razonable confinamiento del agente sea impracticable,la protección deberá ampliarse para incluir los riesgos o áreas detrabajo adyacentes con los que se comunica o deberá introducirseagente adicional en el recinto protegido utilizando una configu-ración de descarga ampliada.

5.3.5 Cuando se emplea un sistema de inundación total con unagente limpio para protección de una sala con falsos techo o suelo,la sala y los falsos techo o suelo deberán ser protegidos simultá-neamente.

5.3.5.1* Si solo el espacio bajo el falso suelo con se va a protegersistema de inundación total. Se deberá usar un gas inerte para pro-

DISEÑO DEL SISTEMA


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teger este espacio.

5.3.5.2 Cada volumen, sala y los falsos techo o suelo a protegerdeberán estar provistos de detectores, red de tubería y boquillas.

5.3.6* Los sistemas de ventilación identificados en 5.3.6.2, los sis-temas de ventilación forzada, incluyendo los sistemas de recircu-lación cerrada de aire, deberán pararse o cerrarseautomáticamente cuando su funcionamiento continuado pudieraafectar de forma adversa al comportamiento del sistema de extin-ción o dar lugar a una propagación del incendio.

5.3.6.1 Si no pueden pararse o cerrarse automáticamente, el vo-lumen del sistema de ventilación y conductos asociados sin tram-pillas montados bajo el techo del espacio protegido deberánconsiderarse como parte del volumen total del riesgo al determi-narse la cantidad de agente.

5.3.6.2 A los sistemas de ventilación necesarios para mantener lascondiciones de seguridad no deberá requerírseles ser parados conla activación del sistema de supresión de incendios. Deberá pre-verse una descarga de agente ampliada al objeto de mantener laconcentración de diseño durante el tiempo requerido.

5.3.7* El recinto protegido deberá tener la integridad y resisten-cia estructural necesarias para contener la descarga de agente. Silas presiones desarrolladas suponen una amenaza para la resis-tencia estructural del recinto, deberá aportarse un venteo que evitealcanzar presiones excesivas. Los proyectistas deberán consultarlos procedimientos relativos al venteo del recinto, recomendadospor el fabricante del sistema. [En relación con el área de venteo dealivio de presión o área de fuga equivalente, ver 5.1.2.2(28)].

5.4 Requisitos para la Concentración de Diseño.

5.4.1 Para determinar la concentración de diseño de agente paraun combustible en particular, deberán utilizarse las concentracio-nes de inertización o extinción de la llama. Para mezclas de com-bustibles, se deberá utilizar el valor de inertización o extinción dela llama correspondiente al combustible que requiera mayor con-centración, a menos que se realicen ensayos con la mezcla real.

5.4.2* Extinción de la Llama.

5.4.2.1 La concentración para extinción de la llama en combus-tibles de Clase B deberá determinarse por el método de quema-dor cerrado descrito en el Anexo B.

PRECAUCIÓN:Bajo ciertas condiciones, la extinción de un chorro de gaspuede resultar peligrosa. Como primera medida, deberá inte-rrumpirse el aporte de gas.

5.4.2.2* La concentración para extinción de la llama en combus-tibles de Clase A deberá determinarse mediante ensayo comoparte de un programa listado. Como mínimo, este programa lis-tado cumplirá con UL 2127 o UL 2166 o equivalente.

5.4.2.3 La concentración mínima de diseño para un riesgo decombustible Clase B deberá ser la concentración de extincióncomo se determina en 5.4.2.1, con un factor de seguridad de1,5.

5.4.2.4* La concentración mínima de diseño para un riesgo de in-cendio superficial Clase A deberá ser determinada por el mayor

valor entre: (1)La concentración de extinción, como se determina en 5.4.2.2,

con un factor de seguridad de 1,2(2)Igual que la concentración mínima de extinción para heptano

como se determina en 5.4.2.1

5.4.2.5 La concentración mínima de diseño para un riesgo ClaseC deberá ser la concentración de extinción, como se determina en5.4.2.2, con un factor de seguridad de 1,35.

5.4.2.5.1 La concentración mínima de diseño para espacios con-teniendo riesgos eléctricos energizados alimentados a mas de 480voltios que permanezcan energizados durante y después de la des-carga deberá ser determinada mediante ensayo, si es preciso, yun análisis de riesgo.

5.4.2.6* La concentración mínima de diseño para un riesgo decombustión incandescente (riesgo de incendio profundo) deberáser determinada mediante la aplicación de un ensayo específico.

5.4.3* Inertizado.

5.4.3.1 La concentración para inertizar deberá determinarse me-diante ensayo.

5.4.3.2* Para determinar la concentración de diseño de agente,en aquellos casos donde pudiera darse reignición o explosión pos-terior, deberá utilizarse la concentración de inertizado.

5.4.3.3 La concentración de diseño mínima utilizada para iner-tizar la atmósfera de un recinto cerrado donde el peligro es un lí-quido o gas inflamable, será la concentración de inertizaciónmultiplicada por un factor de seguridad de 1,1.

5.5 Cantidad para Inundación Total.

5.5.1* La cantidad de agente halocarbonado requerida para al-canzar la concentración de diseño deberá calcularse a partir de lasiguiente fórmula:

W = V C (5.5.1)

S 100-C

donde:

W = peso de agente limpio [lb (kg)]

V = volumen neto del riesgo, calculado como el volumentotal menos el de las estructuras fijas impenetrablespara el vapor de agente limpio [ft3 (m3)]

S = volumen específico del vapor de agente sobrecalen-tado a 1 atmósfera y a la temperatura mínima pre-vista t [°F (°C)] del volumen protegido [ft3/lb (m3/kg)]

C = concentración de diseño de agente[porcentaje envolumen]

5.5.1.1 Este cálculo incluye un margen de permisividad para las fugasnormales de un recinto “estanco” debido a la expansión del agente.

5.5.1.2 En las Tablas A.5.5.1(a) a A.5.5.1(r) se recogen las canti-dades para inundación total basadas en la Ecuación 5.5.1.

5.5.2* La cantidad de gas inerte requerida para alcanzar la con-centración de diseño se calculará utilizando la Ecuación 5.5.2,5.5.2.1a, o 5.5.2.1b:

Edición 2012


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Edición 2012

2001- 21

X = 2.303 Vs Log10 100

(5.5.2)s 100-C

donde:

X = volumen de gas inerte añadido en las condicionesestándar de 14.7 psia, 70°F (1,013 bar, 21°C) por vo-lumen del espacio de riesgo [pie3/pie3 (m3/m3)]

Vs= volumen específico de agente inerte gaseoso a 70°F(21°C) y 14.7 psia (1,013 bar)

s = volumen específico del vapor de agente sobrecalen-tado a 1 atmósfera y a la temperatura mínima pre-vista t [°F (°C)] del volumen protegido [ft3/lb (m3/kg)]

C= concentración de diseño de gas inerte [porcentajeen volumen]

5.5.2.1 Este cálculo incluye un margen de permisividad para lasfugas de agente de un recinto “estanco”. La siguiente es una ecua-ción alternativa para calcular la concentración de agente gaseosoinerte es la siguiente:

(5.5.2.1a)

X = 2.303 530 Log10 100

460+t 100-C

donde:

t = temperatura mínima prevista del volumen prote-gido (°F)

(5.5.2.1b)

X = 2.303 294.4 Log10100

273+t 100-C

donde:

t = temperatura mínima prevista del volumen prote-gido (°C)

5.5.2.2 En las Tablas A.5.5.2(a) hasta A.5.5.2(h) se recogen lascantidades para inundación total basadas en las Ecuaciones5.5.2.1a y 5.5.2.1b.

5.5.3* Factores de Diseño. Además de los requisitos de la con-centración, son necesarias cantidades adicionales de agente, me-diante el empleo de factores de diseño, para compensar cualquiercondición especial que pudiera afectar a la eficacia de la extinción.

5.5.3.1* Factor de Diseño por Tes. Excepto como se indica en5.5.3.1.3, cuando se utilice un único abastecimiento de agente parala protección de varios riesgos, se deberá aplicar un factor de di-seño de la Tabla 5.5.3.1.

5.5.3.1.1 Para aplicar la Tabla 5.5.3.1, se determinará, para cadariesgo protegido por el sistema, el valor del factor de diseño portes de la siguiente forma:

(1)Comenzando por el punto donde el sistema de tuberías se in-troduce en el riesgo, se incluirá el número de tes en la trayec-toria de flujo que retorna al abastecimiento de agente ( no seincluyen las tes utilizadas en un colector) para el cálculo del fac-tor de diseño por tes en el riesgo.

(2)Cualquier te dentro del riesgo que abastece de agente a otroriesgo, deberá incluirse en el valor del factor de diseño por tespara ese riesgo.

5.5.3.1.2 Para determinar el factor de diseño, se deberá utilizarel riesgo con mayor valor de factor de diseño por tes de la Tabla5.5.3.1.

DISEÑO DEL SISTEMA

Valor de Factor deDiseño por Tés

Halocarbonado Factor de Diseño

Gas InerteFactor de Diseño

0-4 0.00 0.00

5 0.01 0.00

6 0.02 0.00

7 0.03 0.00

8 0.04 0.00

9 0.05 0.01

10 0.06 0.01

11 0.07 0.02

12 0.07 0.02

13 0.08 0.03

14 0.09 0.03

15 0.09 0.04

16 0.10 0.04

17 0.11 0.05

18 0.11 0.05

19 0.12 0.06

Tabla 5.5.3.1 Factores de Diseño para Tés en Tuberías

5.5.3.1.3 En sistemas que superen un ensayo de descarga, nose deberá aplicar este factor de diseño.

5.5.3.2* Factores de Diseño Adicionales. El proyectista de-berá asignar y documentar factores de diseño adicionales paracada uno de los siguientes casos:(1)Aberturas de cierre impracticable y sus efectos sobre la distri-

bución y concentración (ver también 5.8.2)(2)Control de gases ácidos(3)Reignición por superficies calientes(4)Tipo de combustible, configuraciones, escenarios no conside-

rados totalmente en la concentración de diseño y geometríadel recinto, así como obstrucciones y sus efectos sobre la distri-bución

5.5.3.3* Factor de Diseño por Presión en el Recinto. La can-tidad de diseño de agente limpio deberá ajustarse a fin decompensar las presiones ambientales que varíen más de un 11por ciento [equivalente aproximadamente a un cambio de ele-vación de 3000 pies (915 m)] de las presiones estándar a niveldel mar [29.92 pulg. Hg a 70°F (760 mm Hg a 0°C)]. (Ver Tabla5.5.3.3.).


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5.6* Duración de la Protección. Se deberá alcanzar una con-centración mínima del 85 por ciento de la concentración mí-nima de diseño ajustada al nivel mas elevado de combatiblesdurante un tiempo mínimo de 10 minutos 0 para un tiempo detiempo que permita la respuesta de personal entrenado.

5.6.1* No sólo es importante alcanzar la concentración de di-seño, sino también mantenerla durante un determinadotiempo hasta permitir la actuación del personal de emergen-cia.

5.7 Sistema de Distribución.

5.7.1 Velocidad de Aplicación.

5.7.1.1 La velocidad de aplicación mínima de diseño deberábasarse en la cantidad de agente requerida para alcanzar laconcentración prevista y del tiempo asignado para alcanzardicha concentración.

5.7.1.2* Duración de la Descarga.

5.7.1.2.1* Para agentes halogenados, el tiempo de descargarequerido para alcanzar el 95 por ciento de la concentraciónmínima para la extinción de las llamas, basada en un factor deseguridad del 20 por ciento, no deberá ser superior a 10 se-gundos, o según requiera la autoridad competente.

5.7.1.2.2* Para gases inertes, el tiempo de descarga requeridopara alcanzar el 95 por ciento de la concentración mínimapara la extinción de las llamas, basada en un factor de seguri-dad del 20 por ciento, no deberá ser superior a 60 segundospara riesgos de combustibles Clase, 120 segundos para riesgosde incendio superficial Clase A o para riesgos Clase C, o segúnrequiera la autoridad competente.

5.7.1.2.3* El tiempo de descarga se define como el tiempo re-querido para descargar por las boquillas el 95 por ciento de la

masa de agente, a 70°F (21°C), necesario para alcanzar la con-centración de diseño mínima, con un factor de seguridad del20 por ciento, para la extinción de las llamas.

5.7.1.2.4 Para demostrar el cumplimiento de lo especificadoen 5.7.1.2, se deberán utilizar cálculos de flujo realizados enconformidad con la Sección 5.2 o de acuerdo con las manua-les de instrucción listados de sistemas prediseñado.

5.7.1.2.5 En sistemas de prevención de explosiones, eltiempo de descarga de agente deberá asegurar que se alcanzala concentración mínima de diseño para inertización antes deque la concentración de vapores inflamables alcancen el rangode inflamabilidad.

5.7.2* Descarga Prolongada. Cuando se necesite una descargaprolongada, para mantener la concentración de diseño du-rante un determinado tiempo de tiempo, pueden aplicarsecantidades adicionales de agente a una velocidad reducida. Ladescarga inicial se llevará a cabo dentro de los límites especi-ficados en 5.7.1.2. El comportamiento del sistema de descargaprolongada se probará mediante ensayo.

5.8 Selección y Posición de Boquillas.

5.8.1 Las boquillas deberán ser de tipo listado para el usoque se pretende y se situarán dentro del recinto protegido,cumpliendo con las limitaciones listadas respecto a espaciado,área de cobertura y alineación.

5.8.2 El tipo de boquillas seleccionado, su número y su em-plazamiento deberán ser tales, que se alcance la concentraciónde diseño en todas las partes del recinto de riesgo y que la des-carga no salpique líquidos inflamables o genere nubes de polvoque pudieran propagar el fuego, causar una explosión o, encualquier caso, afectar negativamente a los contenidos o inte-gridad del recinto.

Capítulo 6 Sistemas de Aplicación Local

6.1 Descripción. Un sistema de aplicación local deberá con-sistir en un suministro fijo de agente limpio conectado un sis-tema fijo de tuberías con boquillas distribuidas para descargardirectamente sobre el incendio.

6.1.1 Usos. Los sistemas de aplicación local deberán ser usa-dos para la extinción de incendios superficiales de líquidos in-flamables y gases e incendios poco profundos de sólidos dondeel riesgo no está confinado o el recinto no cumple los requisi-tos para inundación total.

6.1.2 Requisitos Generales. Los sistemas de aplicación localdeberán ser diseñados, instalados, probados y mantenidos deacuerdo con los requisitos aplicables de este estándar.

6.1.3* Requisitos de Seguridad. Deberán aplicarse los requi-sitos de seguridad de la Sección 1.5. Durante la descarga deagente, se desarrollarán concentraciones elevadas de agente;por tanto deberán seguirse los requisitos de la Sección 1.5 paraevitar la exposición del personal a elevadas concentracionesde agente.

6.2 Especificaciones del Riesgo.

Edición 2012

Altitud Equivalente Presión del Recinto (Absoluta) Factor de

CorrecciónAtmosféricapies km psi mm Hg

-3.000 -0,92 16,25 840 1.11

-2.000 -0,61 15,71 812 1.07

-1.000 -0,30 15,23 787 1.04

0 0,00 14,70 760 1.00

1.000 0,30 14,18 733 0.96

2.000 0,61 13,64 705 0.93

3.000 0,91 13,12 678 0.89

4.000 1,22 12,58 650 0.86

5.000 1,52 12,04 622 0.82

6.000 1,83 11,53 596 0.78

7.000 2,13 11,03 570 0.75

8.000 2,45 10,64 550 0.72

9.000 2,74 10,22 528 0.69

10.000 3,05 9,77 505 0.66

Tabla 5.5.3.3 Factores de Corrección Atmosférica


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Edición 2012

2001- 23

6.2.1 Extensión del Riesgo. El riesgo deberá estar aislado deotros riesgos o combustibles de modo que el incendio no sepropague fuera del área protegida.

6.2.1.1 Deberá protegerse la totalidad del riesgo.

6.2.1.2 El riesgo deberá incluir todas las áreas que están opueden estar recubiertas de líquidos combustibles o de reves-timientos poco profundos de sólidos, como áreas sujetas a de-rrames, fugas, goteos, salpicaduras o condensación.

6.2.1.3 El riesgo deberá también incluir todos los materia-les y equipo asociados, como productos, planchas de drenaje,campanas, conductos recién pintados y similares, que po-drían propagar el incendio fuera o conducirlo al área prote-gida.

6.2.1.4 Se deberá permitir que una serie de riesgos interex-puestos sea subdividida en grupos o secciones mas pequeñoscon la aprobación de la autoridad competente.

6.2.1.4.1 Los sistemas para tales riesgos deberán ser diseña-dos para dar protección independiente inmediata a los gruposo secciones adyacentes según se necesite.

6.2.2 Ubicación del Riesgo.

6.2.2.1 Se deberá permitir que el riesgo se encuentre en el in-terior, parcialmente resguardado o completamente al exterior.

6.2.2.2 La descarga de agente limpio deberá ser tal que losvientos o corrientes fuertes de aire no perturben la protección.Deberá ser responsabilidad de los diseñadores del sistemamostrar que se han tenido en cuanto tales condiciones en eldiseño de un sistema.

6.3 Requisitos del Agente Limpio. La cantidad de agentelimpio requerida para sistemas de aplicación local deberá ba-sarse en el grado de descarga y el tiempo que debe durar ladescarga para asegurar la extinción completa. La cantidad mí-nima de diseño no deberá ser inferior a 1,5 veces la mínimacantidad requerida para extinción por cualquier grado de des-carga del sistema seleccionado.

6.4 Boquillas.

6.4.1 Selección de Boquillas. La base para la selección deboquillas deberá ser los datos de eficacia listados que mues-tren claramente la correlación entre la cantidad de agente, algrado de descarga, el tiempo de descarga, al área de coberturay la distancia de la boquilla al riesgo protegido.

6.4.1.1* El máximo tiempo permitido para extinguir un incendiocon un agente halocarbonado deberá ser de 10 segundos.

6.4.1.2* El máximo tiempo permitido para extinguir un in-cendio con un agente inerte deberá ser de 30 segundos.

6.4.1.3* Cuando se van a proteger incendios de líquidos in-flamables de profundidad apreciable [mas de ¼ in. (6 mm)],deberá proporcionarse un cubeto de 6 in. (152 mm) a no serque se indique otra cosa en las aprobaciones o listados de lasboquillas.

6.4.2 Grados de Descarga de las Boquillas. El diseño delgrado de descarga de cada boquilla deberá determinarse en

función de su ubicación o de la distancia de proyección deacuerdo con las aprobaciones o listados específicos.

6.4.2.1 El grado de descarga del sistema deberá ser la sumade los grados individuales de todas las boquillas y dispositivosde descarga usados en el sistema.

6.4.3 Tiempo de Descarga. El diseño del mínimo tiempo dedescarga deberá ser determinado dividiendo la cantidad de di-seño por el grado de diseño.

6.4.3.1 El tiempo de descarga deberá ser incrementado paracompensar cualquier condición peligrosa que pudiera reque-rir un mayor tiempo de enfriamiento para evitar la reignición.

6.4.3.2 Cuando es posible que un metal u otro materialpueda recalentarse por encima de la temperatura de ignicióndel combustible, el tiempo de descarga efectivo deberá au-mentarse para permitir el adecuado tiempo de enfriado.

6.4.3.3* Cuando el combustible tiene un punto de autoigni-ción superior a su punto de ebullición, como la cera de para-fina y los aceites de cocina, el tiempo de descarga efectivodeberá aumentarse para permitir el enfriamiento del combus-tible para evitar la reignición.

6.5 Localización y Número de Boquillas.

6.5.1* deberá usarse un número de boquillas suficiente paracubrir la totalidad del área del riesgo en función de las áreascubiertas por cada boquilla.

6.5.2 Las boquillas de aplicación local deberán localizarse deacuerdo con las litaciones de espaciado y grados de descargaestablecidos en los listados de las boquillas.

6.5.3 Las boquillas deberán localizarse de modo que prote-jan los bienes cubiertos u otros riesgos que se extiendan masallá de una superficie protegida.

6.5.4* Las boquillas deberán localizarse de modo que estánlibres de posibles obstrucciones que pudieran interferir con laadecuada proyección del agente descargado.

6.6* Operación. El sistema deberá ser diseñado para operaciónautomática excepto cuando la autoridad competente permita laoperación manual.

Capítulo 7 Inspección, Mantenimiento, Ensayos y Formación

7.1 Inspección y Ensayos.

7.1.1 Todos los sistemas deberán ser inspeccionados y pro-bados satisfactoriamente con una periodicidad mínima anualy efectuado por personal competente. No se deberán requerirpruebas de descarga.

7.1.2 El informe de inspección con las recomendaciones de-berá ser archivado por el propietario del sistema.

7.1.3 Deberán comprobarse la cantidad de agente y presiónde los recipientes con una periodicidad mínima semestral.

7.1.3.1 Para los agentes limpios halocarbonados, cuando unrecipiente muestre una pérdida de agente en cantidad superior

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al 5 por ciento o una pérdida de presión (ajustada por tempe-ratura) mayor de un 10 por ciento, deberá ser recargado o sus-tituido.

7.1.3.2 Para los gases inertes limpios que no estén licuados,la presión es un indicador de la cantidad de agente. Si un re-cipiente de gas inerte presenta una pérdida de presión (ajus-tada por temperatura) de más de un 5 por ciento, deberá serrecargado o sustituido. Cuando se utilicen medidores de pre-sión del recipiente, deberá poderse verificar la presión con dis-positivos calibrados independientes y con una periodicidadmínima anual.

7.1.3.3 Cuando la cantidad de agente de un recipiente se de-termine mediante equipos especiales de medida, estos dispo-sitivos deberán estar listados.

7.1.4* Todos los agentes halocarbonados limpios, retirados delos recipientes durante las operaciones de mantenimiento oservicio, deberán ser recogidos y reciclados o eliminarse deforma acorde con la protección medioambiental y en confor-midad con las leyes y regulaciones existentes.

7.1.5 En los recipientes cargados en fábrica, no rellenables ycarentes de indicadores de presión, se verificará la carga deagente con una periodicidad mínima semestral. Cuando un re-cipiente presente un defecto de carga superior al 5 por cientodeberá ser sustituido. Todos los recipientes cargados en fábricay no rellenables que se retiren del servicio deberán devolversepara reciclar el agente o eliminarse de forma que respete laprotección del medio ambiente y en conformidad con las leyesy regulaciones existentes.

7.1.6 Para los agentes halocarbonados limpios se fijará unaetiqueta sobre el recipiente donde se indique la fecha de ins-pección, el peso total del cilindro y el del agente o el peso netode este, y, cuando corresponda, la presión a la temperatura re-gistrada. Para los gases inertes limpios, esta etiqueta deberácontener la fecha de inspección, el tipo de agente, el nombredel responsable que realiza la inspección y la presión a la tem-peratura registrada.

7.2 Ensayo del Recipiente.

7.2.1* Los recipientes de diseño para agentes limpios del De-partamento Americano de Transportes, U.S. Department ofTransportation (DOT), de la Comisión de Transporte Cana-diense (CTC), o similares, no deberán poderse recargar sin so-meterse a ensayo cuando hayan transcurrido mas de 5 añosdesde el último ensayo e inspección. Se deberá permitir que enlos recipientes de almacenamiento de halocarbonados este en-sayo consista en una inspección visual completa como se des-cribe en 49 CFR.

7.2.2* En los cilindros en servicio continuo sin descarga se de-berá efectuar una inspección visual completa cada 5 años, ocon mayor frecuencia si es necesario. Esta inspección visual de-berá estar en conformidad con la Sección 3 del CGA C-6, conla excepción de que no deberá ser necesario que los cilindrosestén vacíos o marcados cuando están bajo presión. Las ins-pecciones sólo deberán serán realizadas por personal compe-tente y los resultados deberán ser registrados de ambas formassiguientes:

(1) Una etiqueta fijada permanentemente a cada cilindro(2) Un informe de la inspección adecuado

7.2.2.1 Se deberá hacer entrega al propietario del sistema orepresentante autorizado de una copia completa del informede inspección. Estos informes deberán ser custodiados por elpropietario durante el tiempo de vida del sistema.

7.2.3 Cuando en la inspección visual externa se observendaños en el recipiente, deberán requerirse ensayos de resis-tencia adicionales.

7.3 Ensayo de Mangueras.

7.3.1 Generalidades. Todas las mangueras del sistema se de-berán verificar anualmente a fin de detectar posibles daños. Sien el examen visual se observa alguna deficiencia, se deberásustituir inmediatamente la manguera o se ensayará según seindica en 7.3.2.

7.3.2 Pruebas.

7.3.2.1 Todas las mangueras se deberán probar cada 5 años.

7.3.2.2 Todas las mangueras se deberán probar a una pre-sión 11/2 veces superior a la máxima del recipiente a 130°F(54.4°C). El procedimiento del ensayo deberá ser el siguiente:(1)Se retira la manguera de las fijaciones.(2)Se sitúa posteriormente en un recinto de protección diseñado

para permitir una observación visual del ensayo.(3)Antes de la prueba la manguera debe estar completamente

llena de agua.(4)Se aporta entonces presión a una velocidad tal que se alcance

la presión de ensayo en un intervalo de 1 minuto. Esta presiónse mantiene durante otro minuto. Posteriormente se observacualquier fuga o daño sufrido.

(5)Si no ha descendido la presión de ensayo o no se han des-prendido los acoplamientos, se libera la presión. Se consideraque el montaje de la manguera ha superado el ensayo elec-trostático cuando no se produce una distorsión permanente.

(6)Una vez superado el ensayo, la manguera debe secarse inter-namente por completo. Si para ello se utiliza calor, la tempe-ratura no puede superar las especificaciones del fabricante.

(7)Los montajes de mangueras que no superen el ensayo hidros-tático, deben marcarse, destruirse y ser sustituidos por otrosnuevos.

(8)Cada montaje de manguera que supere el ensayo hidrostático,debe marcarse indicando la fecha de ensayo.

7.4 Inspección del Recinto. A menos que se indique en 7.4.1,el recinto protegido por un agente limpio deberá inspeccionarsedetenidamente cada 12 meses a fin de comprobar si se han pro-ducido penetraciones u otros cambios que pudieran afectar nega-tivamente a la fuga de agente o modificar el volumen del riesgo.Cuando en la inspección se observen circunstancias que pudieranimpedir que se mantenga la concentración de agente, éstas debe-rán subsanarse. Si persiste la incertidumbre, deberá probarse denuevo la integridad de los recintos en conformidad con lo indi-cado en 7.7.2.3.

7.4.1 No se deberá requerir inspección del recinto cada 12meses cuando exista un programa de control administrativo

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documentado que considere la integridad de las barreras.

7.5* Mantenimiento.

7.5.1 Estos sistemas deberán mantenerse en perfectas con-diciones de funcionamiento en todo momento. La actuación,deterioro, y restauración de esta protección deberá comuni-carse a la autoridad competente.

7.5.2 Todo problema o circunstancia anómala deberá corre-girse en un plazo de tiempo acorde con las características delriesgo protegido.

7.5.3* Toda penetración realizada en un recinto protegido conagentes limpios deberá sellarse inmediatamente. El métodoempleado para ello deberá recuperar la clasificación originalde resistencia al fuego del recinto.

7.6 Formación.

7.6.1 Todas las personas que vayan a efectuar inspecciones,ensayos o tareas de mantenimiento en sistemas de extincióndeberán estar completamente formadas y capacitadas para lasfunciones que realicen.

7.6.2* Las personas que trabajen en recintos protegidos poragentes limpios deben recibir una formación sobre las carac-terísticas de seguridad del agente.

7.7 Aprobación de Instalaciones.

7.7.1 Generalidades. El sistema, en su totalidad, deberá serrevisado y probado por personas cualificado, a fin de recibir laaprobación por parte de la autoridad competente. En los sis-temas sólo se utilizarán equipos y dispositivos listados. Paracomprobar que el sistema se ha instalado adecuadamente yfuncionará según lo previsto, se llevarán a cabo los siguientesensayos.

7.7.2 Aceptación de la Instalación.

7.7.2.1 General. Se deberá comprobar que el recinto prote-gido cumple en general con los documentos de construcción.

7.7.2.2 Comprobación de Componentes Mecánicos.

7.7.2.2.1 El sistema de distribución de tuberías deberá ins-peccionarse para determinar su conformidad con los docu-mentos de diseño e instalación.

7.7.2.2.2 Los tamaños de tuberías y boquillas deberán estaren conformidad con los diagramas del sistema. Deberá com-probarse también que las reducciones de diámetro de tuberíay las tes se corresponden con el diseño.

7.7.2.2.3 Las boquillas de descarga, uniones y soportes de tu-berías deberán fijarse de forma segura para evitar un movi-miento vertical u horizontal, no aceptable, durante la descarga.Las boquillas se deberán instalar de forma que no se despren-dan de la tubería durante la descarga.

7.7.2.2.4 El sistema de tuberías deberá inspeccionarse inter-namente durante el montaje, a fin de evitar que posibles par-tículas ensucien el área de riesgo o impidan la distribución deagente al reducir el orificio de las boquillas.

7.7.2.2.5 Las boquillas de descarga deberán orientarse de

forma que se alcance una dispersión óptima del agente.

7.7.2.2.6 Cuando se instalen deflectores en las boquillas, se de-berán posicionar de forma que se alcance el mayor beneficio.

7.7.2.2.7 Las boquillas, tuberías y soportes se deberán dis-poner de forma que no puedan causar daños al personal. Nodeberá dirigirse el agente extintor sobre áreas que sean nor-malmente puestos de trabajo, ni tampoco sobre objetos sinfijar, estanterías u otras superficies que pudieran proyectarsedurante la descarga.

7.7.2.2.8 Todos los recipientes de agente extintor se debe-rán situar adecuadamente, de acuerdo con lo dispuesto en losplanos aprobados.

7.7.2.2.9 Todos los recipientes y soportes se deberán fijar deforma segura, cumpliendo con los requisitos del fabricante.

7.7.2.2.10* Cuando se realice una prueba de descarga, los re-cipientes de agente deberán pesarse antes y después de lamisma. El llenado del recipiente se deberá verificar por pe-sada u otros métodos aprobados. En el caso de gases inertes, sedeberá anotar la presión antes y después de la descarga.

7.7.2.2.11 Deberá disponerse de la suficiente cantidad deagente para alcanzar la concentración especificada. A fin deasegurar que la cantidad de agente es adecuada, se deberáncomprobar los volúmenes reales del recinto frente aquellos re-flejados en los planos. Se deberán tener en cuenta los tiemposde paro de climatización y cierre de compuertas.

7.7.2.2.12 Deberá realizarse una prueba neumática de la tube-ría a 40 psig (276 kPa), en un circuito cerrado y durante un tiempode 10 minutos. Al final de la prueba, la caída de presión no deberásuperar un 20 por ciento de la presión de ensayo.

7.7.2.2.12.1 Deberá poderse omitir el ensayo de presión cuandono exista más de un cambio de dirección entre el recipiente de al-macenamiento y la boquilla de descarga y cuando se haya com-probado la estanqueidad de todo el sistema de tubería.

7.7.2.2.13* En la red de tubería deberá realizarse un ensayode flujo utilizando nitrógeno o gas inerte, a fin de verificar queno existen obstrucciones en las tuberías y boquillas.

7.7.2.3* Comprobación de la Integridad del Recinto. Entodos los sistemas de inundación total se deberá examinar yprobar el recinto, a fin de localizar y sellar de forma efectivacualquier fuga de aire que pudiera impedir el mantenimientode la concentración de agente durante el tiempo necesario.Actualmente, el método preferido consiste en utilizar un ven-tilador de puerta y una pértiga de humo. De esta forma, de-berán obtenerse y registrarse resultados cuantitativos quedemuestren que la concentración y el tiempo especificadoscumplen con lo indicado en la Sección 5.6, utilizando una uni-dad ventiladora u otros mecanismos aprobados por la unidadcompetente. (Ver directrices en Anexo C).

7.7.2.4 Revisión de Componentes Eléctricos.

7.7.2.4.1 Todos los sistemas de cableados eléctricos deberáninstalarse adecuadamente, cumpliendo con la reglamentaciónlocal y los diagramas de diseño. No deberán disponerse cablesde corriente alterna (ca) junto a los de corriente discontinua

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(cc) en un mismo conducto o bandeja, al menos que se preveaun apantallamiento y conexión a tierra apropiados.

7.7.2.4.2 Todos los circuitos inductores deberán carecer defallos a tierra y cortocircuitos. Cuando se comprueben circui-tos inductores, se deberán retirar todos los componentes elec-trónicos, tales como detectores de humos y llamas o equiposelectrónicos especiales para otros detectores o sus bases demontaje y se deberán instalar correctamente puentes de cone-xión para evitar daños en el interior de estos equipos. Despuésde las medidas se deberán reponer todos los dispositivos.

7.7.2.4.3 La unidad de control se deberá alimentar desdeuna fuente dedicada independiente que no se interrumpa du-rante el funcionamiento del sistema.

7.7.2.4.4 Se deberá disponer de una fuente de alimentaciónprimaria y otra secundaria, con autonomía mínima de 24horas, con capacidad suficiente para el funcionamiento de ladetección, señalización, control y actuaciones requeridas en elsistema.

7.7.2.4.5 Todas las funciones auxiliares, tales como alarmassonoras, paneles señalizadores, paneles remotos, paro de aireacondicionado e interrupción eléctrica, deberán probarse deacuerdo con los requisitos del sistema y las especificaciones dediseño. Si es posible, todos los interruptores de aire acondi-cionado y sistema eléctrico deberán ser de un tipo tal que, unavez accionados, requieran una actuación manual para su res-tablecimiento.

7.7.2.4.6 El silenciado de las alarmas, cuando se desee, nodeberá afectar a otras funciones auxiliares, tales como paro deaire acondicionado o corte de energía, si así lo requieren lasespecificaciones de diseño.

7.7.2.4.7 Deberá comprobarse que los tipos de detectores ysu ubicación son acordes con los diagramas de diseño del sis-tema.

7.7.2.4.8 Los detectores no deberán ubicarse cerca de obs-trucciones o equipos de aire y refrigeración que pudieran afec-tar de forma apreciable sus características de respuesta.Cuando sea aplicable, se tendrán en cuenta las renovaciones deaire del área protegida. (Consultar el Estándar NFPA 72 asícomo las recomendaciones del fabricante).

7.7.2.4.9 Los detectores se deberán instalar de forma profe-sional y en conformidad con los datos técnicos propios de suinstalación.

7.7.2.4.10 Se deberá disponer de pulsadores manuales ins-talados adecuadamente, de fácil acceso, identificados de formaprecisa y protegidos para evitar daños.

7.7.2.4.11 Todos los pulsadores manuales utilizados para dis-paro de agentes deberán requerir para su activación dos fun-ciones distintas e independientes. Deberán estar identificadosadecuadamente. Se deberá adoptar un cuidado especialcuando los pulsadores de disparo para más de un sistema seencuentren próximos y pudieran confundirse entre ellos. Eneste caso, se deberá identificar de forma clara la zona o área deextinción a la que afectan.

7.7.2.4.12 Para aquellos sistemas que posean una alimenta-ción principal y de reserva, el interruptor de éstas deberá ins-talarse correctamente, en posición accesible y claramenteidentificado.

7.7.2.4.13 En aquellos sistemas que incluyan pulsadores deparo de extinción, éstos deberán ser de tipo manual y reque-rirán ejercer una presión constante sobre ellos; se deberán ins-talar en posición accesible dentro del área de riesgo eidentificados claramente. No deberán poderse utilizarse inte-rruptores que, una vez liberados, permanezcan en la posiciónde paro. Los pulsadores de disparo deberán anular siempre laactuación de los de paro.

7.7.2.4.14 La unidad de control se deberá instalar adecua-damente en un lugar de fácil acceso.

7.7.2.5 Ensayo Funcional.

7.7.2.5.1 Ensayos Preliminares. Se deberán efectuar los si-guientes ensayos funcionales de carácter preliminar:

(1) Cuando el sistema esté conectado a un centro receptor dealarmas, se notificará a éste la realización del ensayo a fin deno movilizar a los servicios de extinción o al personal del cen-tro. Así mismo, se informará la ejecución del ensayo al per-sonal implicado en la instalación ensayada y se le instruirásobre la secuencia de funcionamiento.

(2)* Desconectar los mecanismos de disparo de los recipientes deforma que la activación de los circuitos no provoque la libe-ración de agente extintor. Volver a conectar los circuitos a undispositivo indicador en lugar de hacerlo a los mecanismosde disparo de los recipientes.

(3) Comprobar la respuesta correcta de cada detector.(4) Comprobar que se ha tenido en cuenta la polaridad en todos los

elementos de alarma y transmisores auxiliares polarizados.(5) Comprobar que se han instalado resistencias finales de línea

en los circuitos de detección y alarma donde se requieren.(6) Comprobar que funciona correctamente la supervisión de cir-

cuitos.

7.7.2.5.2 Ensayo Operativo del Sistema. Deberá efectuarse elsiguiente ensayo operativo del sistema:(1) Activar los circuitos iniciadores de la detección. Confirmar que

las alarmas funcionan de acuerdo con las especificaciones de di-seño.

(2) Activar los circuitos necesarios para iniciar un segundo circuitode alarmas cuando ésta exista. Verificar que actúan de acuerdocon las especificaciones de diseño.

(3) Activar el disparo manual. Verificar que este funciona de acuerdocon las especificaciones de diseño.

(4) Activar el pulsador de paro de la extinción cuando exista. Verifi-car que las funciones de interrupción suceden de acuerdo con lasespecificaciones de diseño. Comprobar que se reciben en el panelde control las señales supervisoras ópticas y acústicas.

(5) Probar todas las válvulas automáticas, a menos que su prueba pro-voque la liberación del agente o dañe la válvula (ensayo destructivo).

(6) Comprobar la integridad de los equipos neumáticos, cuando seanecesario, a fin de asegurar su funcionamiento correcto.

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7.7.2.5.3 Funciones de Vigilancia Remota. Se deberán efec-tuar, cuando proceda, las siguientes pruebas de la vigilanciaremota:(1)Activar uno de cada tipo de los dispositivos de entrada con

la fuente de alimentación de reserva. Verificar que se recibeuna señal de alarma en el panel remoto después de activarcada dispositivo. Volver a conectar la fuente de alimenta-ción primaria.

(2)Activar cada tipo de condición de alarma sobre cada circuitode señalización y verificar la recepción en la estación remota.

7.7.2.5.4 Alimentación Principal del Panel de Control. Sedeberá llevar a cabo el siguiente ensayo sobre la fuente princi-pal de alimentación del panel de control:(1)Verificar que el panel de control está conectado a un circuito

especificado e identificado adecuadamente. Este panel deberáser de fácil acceso, pero restringido para personal no autori-zado.

(2)Probar un fallo en la alimentación primaria de acuerdo con lasinstrucciones del fabricante y con el sistema alimentado total-mente desde la fuente secundaria.

7.7.2.5.5 Retorno del Sistema a las Condiciones Operativas.Una vez concluidos los trabajos de predescarga, cada reci-piente de agente deberá volverse a conectar de forma que elcircuito de activación pueda permitir la liberación del agente.El sistema deberá volver a su condición de diseño totalmenteoperativa. A continuación, se deberá poner en conocimientode todo el personal implicado y del centro de alarmas la fina-lización del ensayo y el retorno del sistema a su condición deservicio operativo.

7.8* Seguridad.

Deberán tenerse en cuenta los procedimientos de seguridadpara las personas durante la instalación, servicio, manteni-miento, manipulación y recarga de los sistemas y recipientesde agentes limpios.

Capítulo 8 Sistemas Marinos

8.1 Generalidades. Este capítulo describe las supresiones,modificaciones y ampliaciones necesarias para las aplicacionesmarinas. Todos los demás requisitos de NFPA 2001 se debe-rán aplicar a los sistemas de embarcaciones, a excepción de loque se modifique en este capítulo. Cuando las disposicionesdel Capítulo 8 se contradigan con las de los Capítulos 1 a 7, lasdisposiciones del Capítulo 8 deberán prevalecer.

8.1.1 Alcance. Este capítulo se limita a las aplicaciones mari-nas de los sistemas de extinción con agentes limpios en em-barcaciones comerciales y gubernamentales. Durante eldesarrollo de este capítulo no se consideraron los sistemas deinertización para explosiones.

8.2 Uso y Limitaciones.

8.2.1* Para proteger recintos cerrados o equipos que, en símismos, incluyen un cerramiento deberán utilizarse primor-dialmente sistemas de extinción por inundación total conagentes limpios.

8.2.2* Además de las limitaciones indicadas en 1.4.2.2, no de-berán utilizarse sistemas de extinción con agentes limpios paraproteger los siguientes riesgos:(1)Bodegas de carga seca(2)Carga a granel

8.2.3 Cuando se empleen agentes limpios en riesgos contemperatura ambiente elevada, (como salas de calderas o ma-quinaria y tuberías calientes), deberán considerarse los efectosde los productos de descomposición y combustión del agentesobre la eficacia de la protección y sobre los equipos.

8.3 Peligros para el Personal.

8.3.1 Excepto las salas de máquinas identificadas en 8.3.1.1,todos los otros espacios que albergan maquinaria principal sonconsiderados, normalmente, espacios ocupados.

8.3.1.1 No se deberá requerir que cumplan con 8.3.1 lassalas de máquinas de 6000 pie3 (170 m3) o menos, a las quese accede únicamente para tareas de mantenimiento.

8.3.2* En los sistemas marinos las distancias de separacióncon materiales eléctricos deberán cumplir con 46 CFR, Sub-capítulo J, “Electrical Engineering.”

8.4 Abastecimiento de Agente.

8.4.1 Según este estándar no se deberán requerir cantidadesde reserva de agente extintor.

8.4.2* La disposición de los recipientes de almacenamientodeberá cumplir con lo indicado en los apartados 4.1.3.1 y4.1.3.3 hasta 4.1.3.5. Cuando los equipos estén sometidos acondiciones climáticas extremas, el sistema deberá instalarsecumpliendo con las instrucciones de instalación y diseño del fa-bricante.

8.4.2.1 Excepto en el caso de sistemas con cilindros de al-macenamiento situados dentro del espacio protegido, los reci-pientes a presión requeridos para el almacenamiento deagente deberán cumplir con lo indicado en 8.4.2.2.

8.4.2.2 Cuando los recipientes de agente se sitúen fuera delespacio protegido, se deberá disponer en un recinto seguro,de fácil acceso y con ventilación suficiente para que la tempe-ratura ambiente no supere 130°F (55°C). Las mamparas divi-sorias y mostradores que suelen existir entre los recintos quealojan los recipientes de agente y los espacios protegidos, de-berán protegerse con un aislamiento estructural de clase A-60,según se define en 46 CFR 72. Los recintos que albergan losrecipientes de agente deberán ser accesibles sin atravesar lasáreas protegidas por el mismo. Las puertas deberán abrir haciael exterior y las mamparas y mostradores, incluyendo puertasy otros mecanismos de cierre de cualquier apertura interiorque forman parte de los límites entre dicho recinto y los espa-cios adyacentes, deberán ser estancos a los gases.

8.4.3 Cuando los recipientes de agente se dispongan en unespacio dedicado, las puertas deberán abrir hacia el exterior.

8.4.4 Cuando los recipientes estén sometidos a condicionesde humedad, se deberán disponer de forma que exista un es-pacio libre mínimo de 2 pulg. (51 mm) entre la placa soportey el fondo del recipiente.

SISTEMAS MARITIMOS


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8.4.5 Además de los requisitos indicados en 4.1.3.4, los reci-pientes se deberán fijar con un mínimo de dos abrazaderaspara evitar desplazamientos y vibraciones.

8.4.6* En las aplicaciones marinas, todas las tuberías, acceso-rios y válvulas de material férrico deberán estar protegidos, in-terna y externamente, contra la corrosión excepto como sepermite en 8.4.6.1.

8.4.6.1 Las secciones cerradas de tuberías y las válvulas y ac-cesorios dentro de secciones cerradas de tuberías, se protege-rán contra la corrosión únicamente en el exterior.

8.4.6.2 Salvo como se permite en 8.4.6.1, antes de los ensa-yos de aceptación deberá limpiarse el interior de las tuberíassin afectar con ello su resistencia a la corrosión.

8.4.7* Las tuberías, accesorios, boquillas y soportes dentro delespacio protegido, deberán tener una temperatura de fusiónsuperior a 1600°F (871°C). No deberán utilizarse componen-tes de aluminio.

8.4.8 A fin de evitar su taponamiento, las tuberías se deberánprolongar en cada ramal como mínimo 2 pulgadas (51 mm)desde la última boquilla.

8.5 Sistemas de Detección, Actuación y Control.

8.5.1 Generalidades.

8.5.1.1 Los sistemas de detección, actuación, alarma y controldeberán ser instalados, probados y mantenidos en conformi-dad con los requisitos de la autoridad competente.

8.5.1.2* En espacios superiores a 6000 ft3 (170 m3) no se de-berá permitir el disparo automático del agente extintor cuandola actuación del sistema pueda interferir con la seguridad en lanavegación. Se permitirá en aquellos espacios donde no la in-terfiera.

8.5.1.2.1 Se permite el disparo automático en cualquier es-pacio de volumen igual o inferior a 6000 pies3 (170 m3).

8.5.2 Detección Automática.

8.5.2.1 Los sistemas eléctricos de detección, señalización,control y actuación, deberán disponer de al menos dos fuentesde alimentación. La fuente principal deberá proceder de labarra distribuidora de emergencia del barco. La fuente de re-serva deberá provenir, bien de la batería de alarma general delbarco o de una batería interna del sistema. Las baterías inter-nas deberán ser capaces de alimentar al sistema durante unmínimo de 24 horas. Todas las fuentes de alimentación debe-rán estar supervisadas.

8.5.2.1.1 En los barcos que carecen de barra distribuidora ode batería de emergencia se deberá permitir que la fuenteprincipal sea el suministro eléctrico principal.

8.5.2.2 Además de los requisitos indicados en 4.3.3.5, los cir-cuitos de actuación no podrán discurrir por el espacio prote-gido cuando se emplee una actuación eléctrica manual.

8.5.2.2.1 En sistemas que cumplan con 8.5.2.4, se deberápermitir que los circuitos de actuación discurran por el espa-cio protegido.

8.5.2.3* La activación manual de los sistemas no deberá rea-lizarse con una maniobra simple. Excepto en lo indicado en8.5.2.3.1, los pulsadores de activación deberán alojarse en unacaja.

8.5.2.3.1 Deberá permitirse que la actuación manual sea localen las ubicaciones de los cilindros.

8.5.2.4 Todo sistema protegiendo espacios mayores de 6000ft2 (170 m2) deberá tener un mecanismo de actuación manualsituado en la vía de evacuación principal, en el exterior del es-pacio protegido. Además, los sistemas protegiendo espaciosmayores de 6000 ft2 (170 m2) que posean cilindros dentro delárea protegida y aquellos que protegen zonas de maquinariaprincipal desatendidas deberán contar con un medio de acti-vación manual en un lugar vigilado permanentemente y fueradel espacio protegido.

8.5.2.4.1 A los sistemas que protejan zonas de superficie igualo inferior a 6000 pie3 (170 m3) se les deberá permitir que dis-pongan de un solo elemento de activación manual en cual-quiera de las ubicaciones descritas en 8.5.2.4.

8.5.2.5 Deberán proporcionarse luces de emergencia paralas estaciones de actuación remota de aquellos sistemas queprotegen zonas de maquinaria principal. Todos los dispositivosde actuación manual deberán señalizarse de forma que seidentifique claramente los riesgos que protegen. Asimismo, sefijará la siguiente información:(1)Instrucciones de funcionamiento(2)Duración del tiempo de retardo(3)Acciones a realizar si el sistema no funciona(4)Otras actuaciones a llevar a cabo, tales como cierre de abertu-

ras y recuento de personal.

8.5.2.5.1 En los sistemas que posean cilindros dentro del es-pacio protegido, se deberá disponer de mecanismos que indi-quen la descarga del sistema en la estación de actuaciónremota.

8.6 Requisitos Adicionales para Sistemas que ProtegenRiesgos de Clase B Superiores a 6000 pies3 (170 m3) con Ci-lindros dentro del Espacio Protegido.

8.6.1* Deberá instalarse un sistema automático de detecciónde incendios en el espacio protegido, a fin de proporcionaruna alarma y reducir al mínimo los posibles daños al sistemade extinción antes de que sea actuado manualmente. Una vezdetectado el incendio, el sistema de detección deberá activarlas alarmas ópticas y acústicas en el espacio protegido y en elpuente de navegación. Todos los dispositivos de detección yalarma estarán supervisados y cualquier situación de fallo de-berá ser indicada en el puente de navegación.

8.6.2* Los circuitos de alimentación eléctrica que conectan losrecipientes se deberán supervisar ante posibles fallos de con-diciones o falta de alimentación. Para estos casos se deberá dis-poner de alarmas óptico acústicas con repetición en el puentede navegación.

8.6.3* Dentro del espacio protegido, aquellos circuitos eléc-tricos esenciales para la actuación del sistema deberán ser re-sistentes al calor, como son los cables con aislamiento mineral

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conformes con el Artículo 330 del NFPA 70, o equivalente. Elsistema de tuberías esencial para el funcionamiento de siste-mas que actúan hidráulica o neumáticamente, deberán ser deacero u otro material equivalente resistente al calor.

8.6.4* Las disposiciones de recipientes, circuitos eléctricos ytuberías esenciales para la actuación de cualquier sistema, de-berán ser realizadas de forma que en caso de daño en cual-quier línea de alimentación de energía por incendio oexplosión en el espacio protegido (p.e. un simple fallo) deberáaún poder ser descargada la totalidad de agente extintor re-querida para dicho espacio.

8.6.5* Deberá supervisarse la disminución de presión porfugas o descargas en los recipientes. Para señalizar esta situa-ción se deberá disponer de alarmas ópticas y acústicas indi-cando una condición de baja presión en el área protegida y/oen el puente de navegación o lugar donde se centralizan losequipos de control de incendios.

8.6.6* Dentro del espacio protegido los circuitos eléctricosfundamentales para la actuación del sistema deberán ser deClase A, clasificados conforme al NFPA 72.

8.7 Recinto.

8.7.1* Para evitar las pérdidas de agente hacia riesgos adya-centes y áreas de trabajo, las aberturas deberán ser de uno delos siguientes diseños:

(1)Selladas permanentemente(2)Equipadas con cierres automáticos(3)Equipadas con cierres manuales dotados de circuito de alarma

para indicar un posible fallo de sellado una vez activado el sis-tema

8.7.1.1 Cuando el confinamiento del agente resulte imprac-ticable o cuando el combustible pueda drenar de un compar-timento a otro, por ejemplo a través de un pantoque, laprotección se deberá ampliar de forma que incluya los com-partimentos o zonas de trabajo adyacentes.

8.7.2* Antes de la descarga del agente, deberán cerrarse yaislarse todos los sistemas de ventilación a fin de evitar el pasode agente a otros compartimentos o al exterior del barco. Paraello se deberán utilizar dispositivos automáticos o manualescapaces de ser actuados por una persona desde la estación dedescarga de agente.

8.8 Requisitos sobre la Concentración de Diseño.

8.8.1 Mezcla de Combustibles. En las mezclas de combusti-bles, la concentración de diseño se deberá obtener a partir dela correspondiente a la extinción de la llama para el combus-tible que requiera la mayor concentración.

8.8.2 Concentración de Diseño. Para un determinado com-bustible, se deberán emplear las concentraciones indicadas en8.8.3.

8.8.3 Extinción de la Llama. La concentración de diseño mí-nima para líquidos combustibles e inflamables de Clase B sedeberá determinar siguiendo los procedimientos descritos enIMO MSC/Circular 848.

8.8.4* Cantidad para Inundación Total. La cantidad deagente dependerá del volumen neto del espacio a proteger yserá conforme con los requisitos del apartado cinco del IMOMSC/Circular 848, Anexo.

8.8.5* Duración de la Protección. No sólo es importante quese alcance la concentración de diseño del agente, sino que tam-bién se deberá mantener durante un tiempo de tiempo sufi-ciente para permitir las actuaciones de emergencia por partedel personal entrenado del barco. En ningún caso este tiempodeberá ser inferior a 15 minutos.

8.9 Sistema de Distribución.

8.9.1 Velocidad de Aplicación. La velocidad mínima de apli-cación se basará en la cantidad de agente requerida para laconcentración deseada y el tiempo necesario para alcanzarla.

8.9.2 Tiempo de Descarga.

8.9.2.1 El tiempo de descarga para agentes halocarbonadosno deberá exceder de 10 segundos o, en cualquier caso, el re-querido por la autoridad competente.

8.9.2.2 Para los agentes halocarbonados, el tiempo de des-carga se definirá como el tiempo necesario para descargardesde las boquillas el 95 por ciento de la masa de agente ne-cesaria [a 70°F (21°C)] para conseguir la concentración mínimade diseño.

8.9.2.3 El tiempo de descarga para los agentes gaseosos iner-tes no deberá exceder de 120 segundos para el 85 por cientode la concentración de diseño o, en cualquier caso, el reque-rido por la autoridad competente.

8.10 Selección y Ubicación de Boquillas.

Para espacios diferentes de los indicados en 8.10.1, las boqui-llas deberán ser de tipo listado para el objetivo que se pre-tende. Las limitaciones se deberán determinar en función delos ensayos de acuerdo con IMO MSC/Circular 848. El espa-ciado entre las boquillas, el área de cobertura, la altura y ali-neación no deberán exceder dichas limitaciones.

8.10.1 En aquellos espacios en los que solo existan combus-tibles de Clase A, el emplazamiento de las boquillas deberácumplir con las limitaciones listadas para las mismas.

8.11 Inspección y Pruebas.

Todos los sistemas deberán inspeccionarse detenidamente porpersonal competente y con una periodicidad mínima anual.No se requieren ensayos de descarga.

8.11.1 Las recomendaciones pertinentes se recogerán en uninforme de inspección realizado con conocimiento del res-ponsable del barco y del representante de la propiedad. El in-forme estará a disposición de la autoridad competente.

8.11.2 Con una frecuencia mínima anual se comprobará, porpersonal competente, la cantidad de agente de los recipientesrellenables. La tripulación del barco deberá verificar, al menoscada mes, la presión de los recipientes.

8.11.3* En el caso de agentes halocarbonados limpios, cuandoel recipiente presente una pérdida de agente superior al 5%, o

SISTEMAS MARITIMOS


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un déficit de presión ajustada con la temperatura mayor de un10%, deberá ser recargado o sustituido.

8.11.3.1* Cuando un recipiente de gas inerte muestre unapérdida de presión ajustada en temperatura superior a un 5por ciento, deberá rellenarse o sustituirse. Si se utilizan ma-nómetros en el recipiente, deberá comprobarse anualmente sucorrecto funcionamiento con un dispositivo calibrado e inde-pendiente.

8.11.4 El instalador deberá proporcionar las instrucciones defuncionamiento y procedimientos de inspección específicos parael sistema de agente extintor limpio instalado en el buque.

8.12 Aprobación de Instalaciones.

Previamente a la aceptación del sistema, deberá presentarse ala autoridad competente la documentación técnica precisa,como es el manual de diseño del sistema, los informes de en-sayo o informes de listado. Esta documentación deberá de-mostrar que el sistema y sus componentes individuales soncompatibles, que se utiliza dentro de los límites de ensayo yque resulta adecuado para el uso marino.

8.12.1 La organización del listado deberá llevar a cabo las si-guientes actuaciones:(1)Verificar los ensayos de incendio realizados de acuerdo con el

estándar predeterminado.(2)Verificar los ensayos de componentes realizados en conformi-

dad con el estándar predeterminado.(3)Revisar el programa de aseguramiento de calidad de los com-

ponentes.(4)Revisar el manual de diseño e instalación(5)Identificar las limitaciones del sistema y de los componentes(6)Verificar los cálculos de flujo(7)Verificar la integridad y fiabilidad del sistema como un con-

junto(8)Disponer de un programa de seguimiento(9)Publicar un listado de equipos

8.13 Ensayo Periódico.

Se deberá llevar a cabo un ensayo de acuerdo con lo indicadoen 7.7.2.2.13 cada 24 meses. El programa de ensayo periódicodeberá incluir un ensayo funcional de todas las alarmas, con-troles y temporizadores.

8.14 Cumplimiento.

Los sistemas eléctricos deberán ser conformes con 46 CFRSubcapítulo J. Para barcos canadienses las instalaciones eléc-tricas deberán cumplir con TP 127 E.

Anexo A Aclaraciones

El anexo A no forma parte de los requisitos de este documento deNFPA, sino que se incluye, únicamente, a título informativo. El anexocontiene explicaciones aclaratorias con la misma numeración que elapartado al que corresponden.

A.1.4.1 Los agentes actualmente listados poseen las propiedadesfísicas detalladas en las Tablas A.1.4.1(a) hasta A.1.4.1(d). Estos

datos se revisan periódicamente, a medida que se dispone denueva información. Puede encontrarse información adicional enlas siguientes referencias: Fernandez (1991), Hanauska (1991),Robin (1991), and Sheinson (1991).

A.1.4.1.2 Las designaciones para los agentes perfluorocar-bonados (FCs), hidroclorofluorocarbonados (HCFCs), hidro-fluorocarbonados (HFCs), y fluoroiodocarbonados (FICs) sonuna ampliación de las existentes en ANSI/ASHRAE 34 elabo-radas por el American National Standards Institute, Inc.(ANSI) y la American Society of Heating, Refrigerating andAir Conditioning Engineers, Inc. (ASHRAE). HCFC Mezcla Aes una designación para la mezcla de HCFCs y un hidrocar-bonado. En este estándar se utiliza la designación IG-541 parauna mezcla de tres gases inertes — nitrógeno, argón y dióxidode carbono (52 por ciento, 40 por ciento y 8 por ciento, res-pectivamente). La designación IG-01 se utiliza para el argón,gas inerte sin mezclar. La designación IG-100 se utiliza para elnitrógeno, como gas inerte sin mezclar. La designación IG-55se utiliza en este estándar para una mezcla de dos gases iner-tes — nitrógeno y argón (50 por ciento y 50 por ciento, res-pectivamente).

A.1.4.2 Los sistemas de extinción de incendios medianteagentes limpios son útiles dentro de los límites de este están-dar para extinguir fuegos en riesgos o equipos específicos y enlugares donde es esencial o deseable un medio eléctricamenteno conductor o donde la limpieza de otros medios suponga unproblema.

Los sistemas de extinción de incendios por inundación totalmediante agentes limpios se usan principalmente para protegerriesgos que están en recintos o equipo que , por sí mismo, incluyeun cerramiento para contener al agente. Algunos riesgos típicospara los que podrían ser adecuados son, entre otros, los siguien-tes:

(1)Riesgos eléctricos y electrónicos(2)Falsos suelos y otros espacios escondidos(3)Líquidos y gases inflamables y combustibles(4)Otros bienes de valor elevado(5)Instalaciones de telecomunicación

Los sistemas de agentes limpios también pueden usarse paraprevención y supresión de explosiones cuando pueden acumu-larse materiales inflamables en un área confinada.

A.1.4.2.2 Durante las descarga de gases licuados puede oca-sionarse la carga electrostática de conductores no puestos a tie-rra. Estos conductores podrían descargarse sobre otros objetos,ocasionando un arco eléctrico con suficiente energía comopara iniciar una explosión.

Aunque una de las características ventajosas de estos agentes essu posibilidad de uso en ambientes que contienen equipos carga-dos eléctricamente sin causar daños sobre estos, en algunos casoslos equipos eléctricos pueden constituir una fuente de ignición.En estos casos, los equipos deberían ser desconectados antes o du-rante la descarga de agente.

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2001- 31ANEXO A

Tabla A.1.4.1(a) Propiedades Físicas de los Agentes Halocarbonados Limpios (Unidades U.S.)

Propiedades Físicas Unidades FIC-1311 FK-5-1-12 HCFCMezcla A

HFCMezcla B HCFC-124 HFC-125 HFC-227ea HFC-23 HFC-236fa

Peso Molecular N/A 195,9 316,04 92,9 99,4 136,5 120.0 170 70,01 152

Punto de ebullición a 760 mm Hg °F -8,5 120,2 -37 -14,9 10,5 -54 2,4 -115,6 29,5

Punto de congelación °F -166 -162,4 161 -153,9 -326 -153 -204 -247,4 -153,4

Temperatura crítica °F 252 335,6 256 219,9 252,5 150,8 214 79,1 256,9

Presión crítica psi 586 270,44 964 588,9 527 525 424 700 464,1

Volumen crítico ft3/ibm 0,0184 0,0251 0,028 0,031 0,0286 0,0279 0,0280 0,0304 0,02905

Densidad crítica ibm/ft3 54,38 39,91 36 32,17 34,96 35,81 35,77 32,87 34,42

Calor específico,líquido a 77°F Btu/lb-°F 0,141 0,2634 0.3 0,339 0,271 0,354 0,281 0,987 a

68°F 0,3012

Calor específico, vapora presión constante (1 atm) y 77°F

Btu/lb-°F 0,86 0,2127 0,16 0,203 0,18 0,19 0,193 0,175 a68°F 0.201

Calor de vaporizaciónen el punto de ebullición

Btu/lb 48,1 37,8 97 93,4 71,3 70,5 56,6 103 68,97

Conductividad térmica del líquido 77°F

Btu/hr-ft-ºF 0,04 0,034 0,052 0,0478 0,0395 0,0343 0,034 0,0305 0,0421

Viscosidad del líquido a77°F Lb/ft-hr 0,473 1,27 0,508 0,485 0,622 0,338 0,579 0,107 0,6906

Resistencia dieléctrica relativa a 1 atm a 734mm Hg, 77°F (N2 =1)

N/A 1,41 a 77ºF

2,3 a 77ºF

1,32 a 77ºF

1,014 a 77ºF

1,55 a 77ºF

0,955 a70°F

2 a 77ºF

1,04 a 77ºF

1,0166 a 77ºF

Solubilidad del agua en el agente wt% 0,01 a 70ºF <0,001 a

70°F0,12 a 70°F

0,11 a70°F

770 a 77°F

770 a 77°F

0.06 a 70°F

500 a 50°F

740 a 68°F

Tabla A.1.4.1(b) Propiedades Físicas de Gases Inertes (Unidades U.S.)

Propiedades Físicas Unidades IG-01 IG-100 IG-541 IG-55

Peso molecular N/A 39,9 28.0 34,0 33,95

Punto de ebullición a 760 mm Hg °F -302,6 -320,4 -320 -310,2

Punto de congelación °F -308,9 -346,0 -109 -327,5

Temperatura crítica °F -188,1 -232,4 N/A -210,5

Presión crítica psia 711 492,9 N/A 602

Calor específico, vapor apresión constante (1 atm) y 77°F

Btu/lb °F 0,125 0,445 0,195 0,187

Calor de vaporización en elpunto de ebullición Btu/lb 70,1 85,6 94,7 77,8

Resistencia dieléctrica rela-tiva a 1 atm a 734 mmHg, 77°F (N2 = 1.0)

N/A 1,01 1,0 1,03 1,01

Solubilidad del agua en elagente a 77°F N/A 0,006% 0,0013% 0,015% 0,006%


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Tabla A.1.4.1(c) Propiedades Físicas de los Agentes Halocarbonados Limpios (Unidades SI)

Propiedades Físicas Unidades FIC-1311 FK-5-1-12 HCFC Mezcla A

HFC Mezcla B HCFC-124 HFC-125 HFC-227ea HFC-23 HFC-236fa

Peso Molecular N/A 195,91 316,04 92,90 99,4 136,5 120 170 70,01 152

Punto de ebullición a 760 mm Hg °C -22,5 49 -38,3 -26,1 -12,0 -48,1 -16,4 -82,1 -1,4

Punto de congelación °C -1l0 -108 <107,2 -103 -198,9 -102,8 -131 -155,2 -103

Temperatura crítica °C 122 168,66 124,4 101,1 122,6 66 101,7 26,1 124,9

Presión crítica kPa 4041 1865 6647 4060 3620 3618 2912 4828 3200

Volumen crítico cc/mole 225 494,5 162 198 243 210 274 133 276*

Densidad crítica kg/m3 871 639,1 577 515,3 560 574 621 527 551,3

Calor específico, líquido a 25°C kJ/kg °C 0,592 a

25°C1,103 a25°C

1,256 a25°C

1,44 a 25°C

1.153 a 25°C

1,407 a 25°C

1,184 a 25°C

4,130 a 20°C

1,264 a 25°C

Calor específico, vapor a presión constante (1 atm) y 25°C

kJ/kg °C 0,3618 a25°C

0,891 a25°C

0,67 a25°C

0,848 a25°C

0,742 a 25°C

0,797 a 25°C

0,808 a25°C

0,731 a 20°C

0,840 a 25°C

Calor de vaporización enel punto de ebullición kJ/kg 112,4 88 225,6 217,2 165,9 164,1 132,6 239,3 160,4

Conductividad térmicadel líquido 25°C W/m - °C 0,07 0,059 0,09 0,082 0,0684 0,0592 0,069 0,0534 0,0729

Viscosidad del líquido a25°C centipoise 0,196 0,524 0,21 0,202 0,257 0,14 0,184 0,044 0,286

Resistencia dieléctrica re-lativa a 1 atm a 734mm Hg, 25°C (N2 = 1)

N/A 1,41 a25°C

2,3 a 25°C

1,32 a 25°C

1,014 a25°C

1,55 a 25°C

0,955 a 21°C

2 a 25°C

1,04 a 25°C

1,0166 a25°C

Solubilidad, en peso, deagua en agente a 70°F ppm 1,0062%

en peso <0,001 0,12% en peso

0,11% en peso

700 a 25°C

700 a 25°C

0,06% enpeso

500 a 10°C

740 a 20°C

Tabla A.1.4.1(d) Propiedades Físicas de Gases Inertes (Unidades SI)

Propiedades Físicas Unidades IG-01 IG-100 IG-541 IG-55

Peso molecular N/A 39,9 28,0 34,0 33,95

Punto de ebullición a 760 mm Hg °C -189,85 -195,8 -196 -190,1

Punto de congelación °C -189,35 -210,0 -78,5 -199,7

Temperatura crítica °C -122,3 -146,9 N/A -134,7

Presión crítica kPa 4,903 3,399 N/A 4,150

Calor específico, vapor a presión constante (1 atm) y 25°C

kJ/kg °C 0,519 1,04 0,574 0,782

Calor de vaporización en elpunto de ebullición kJ/kg 163 199 220 181

Resistencia dieléctrica relativa a1 atm a 734 mm Hg, 25°C (N2 = 1.0)

N/A 1,01 1,0 1,03 1,01

Solubilidad de agua en el agente a 25°C N/A 0,006% 0,0013% 0,015% 0,006%


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2001- 33

A.1.4.2.4 La existencia de un espacio cerrado puede generar unriesgo de explosión innecesario donde, de otra forma, solo existeun riesgo de incendio. Debería efectuarse un análisis de riesgospara determinar la importancia relativa de los diferentes concep-tos de diseño, por ejemplo, con o sin recinto cerrado, y los me-dios más relevantes de protección contra incendios.

Esta provisión tiene en consideración el uso de un agente limpioen un ambiente que podría dar como resultado un aumento ex-traordinario de productos de descomposición (p.e. dentro de unhorno).

Ver NFPA 77.

A.1.5.1 Los posibles peligros a considerar en los sistemas indivi-duales son los siguientes:(1)Ruido. La descarga de un sistema puede ocasionar un ruido lla-

mativo pero, normalmente, insuficiente para causar daños trau-máticos.

(2)Turbulencia. La velocidad de descarga por las boquillas puedeser suficiente para arrastrar objetos presentes en su recorrido.La descarga del sistema puede provocar en los recintos una tur-bulencia general suficiente para desplazar papeles y otros ob-jetos ligeros que no estén fijos.

(3)Baja Temperatura. El contacto directo con el líquido vaporizadoque se descarga de un sistema ejercerá un efecto notable de en-friamiento en los objetos y puede provocar quemaduras en lapiel. La fase líquida vaporiza rápidamente cuando se mezclacon el aire, limitando así el peligro en las proximidades delpunto de descarga. En atmósferas húmedas puede producirse,durante un tiempo breve de tiempo, una reducción de la visi-bilidad debido a la condensación del vapor de agua.

A.1.5.1.1 La descarga de los sistemas de agentes limpios paraextinguir un incendio puede suponer un peligro para el personal,bien por la forma natural del agente limpio o por los productos dedescomposición que resultan de la exposición del agente al fuegoo superficies calientes. Debería evitarse la exposición innecesariade las personas al agente o a los productos de descomposición deéste.

El Programa SNAP fue esbozado originalmente en Federal Re-gister, “EPA SNAP Program.”

A.1.5.1.2 La Tabla A.1.5.1.2(a) aporta información sobre los efec-tos tóxicos de los agentes halocarbonados considerados en este es-tándar. El valor NOAEL es la máxima concentración para la cualno se ha observado ningún efecto adverso de carácter fisiológicoo tóxico. El valor LOAEL es la mínima concentración para la cualno se ha observado ningún efecto adverso de carácter fisiológicoo tóxico.

Un protocolo adecuado mide el efecto siguiendo un procedi-miento paso a paso, de forma que el intervalo entre el LOAEL yel NOAEL es lo suficientemente pequeño para ser aceptable parala autoridad competente. La EPA incluye este aspecto (del rigor)del protocolo de ensayo en su evaluación SNAP.

En los halocarbonados considerados en este estándar, los valo-res NOAEL y LOAEL se basan en efectos tóxicos conocidos, comoes la sensibilidad cardiaca. Esta se produce cuando un productoquímico provoca un aumento de la sensibilidad del corazón a laadrenalina, una sustancia natural producida por el organismo du-rante situaciones de estrés, dando lugar a latidos cardiacos irre-

gulares y posible ataque al corazón. La sensibilidad cardiaca semide en una población canina después de su exposición al agentehalocarbonado durante 5 minutos. Tras este tiempo se administrauna dosis externa de adrenalina (epinefrina) y se registra el efecto.La posible sensibilidad cardiaca medida en la población canina esun indicador muy conservador de la posibilidad de manifestarseen humanos. Este carácter conservador del ensayo se debe a variosfactores, los dos más importantes son los siguientes:

(1)Durante el procedimiento de ensayo se administran dosis muyaltas de adrenalina (más de 10 veces superiores a los máximossegregados por los humanos en condiciones de máximo estrés).

(2)Para causar una sensibilidad cardiaca sin administración ex-terna de adrenalina, se requiere entre cuatro a diez veces másagente halocarbonado, incluso bajo situaciones de estrés gene-radas artificialmente.Puesto que la posible sensibilidad cardiaca se determina en po-

blación canina, se han establecido mecanismos para conocer latrascendencia en humanos de la concentración a la cual se pro-duce la sensibilidad (LOAEL), mediante el empleo de modelosfarmacocinéticos de base fisiológica (PBPK).

Un modelo PBPK es una herramienta informática que describeaspectos de la distribución de un producto químico en un sistema

ANEXO A

Tabla A.1.5.1.2(a) Información Toxicológica de AgentesHalocarbonados Limpios

Agente LC50 o ALC(%)

NOAEL(%)

LOAEL(%)

FIC13I1 >12,8 0,2 0,4

FK-5-1-12 >10,0 10 >10,0

HCFC Mezcla A 64 10 >10.0

HCFC124 23-29 1 2.5

HFC125 >70 7,5 10

HFC227ea >80 9 10,5

HFC23 >65 30 >30

HFC236fa >45,7 10 15

HFC Mezcla B 56,7* 5,0* 7,5*

Notas:1. LC50 es la concentración letal del 50 por ciento de una poblaciónde ratas durante 4 horas de exposición. El valor ALC es la concentra-ción letal aproximada.2. Los niveles de sensibilidad cardiaca se basan en la observación o node arritmias importantes en una población canina. El protocolo usuales de 5 minutos de exposición seguida de una administración de epi-nefrina.3. Los valores de concentración elevada se han determinado incorpo-rando oxígeno para evitar la asfixia.*Estos valores son para los mayores componentes de la mezcla (HFCB 134a)


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biológico, en función del tiempo. El modelo PBPK describe mate-máticamente la admisión del halocarbonado en el organismo y suposterior distribución a las zonas del mismo donde pueden produ-cirse los efectos adversos. Por ejemplo, el modelo describe el ritmorespiratorio y la incorporación del halocarbonado desde la atmósferade exposición hacia los pulmones. A partir de aquí, el modelo em-plea el flujo de sangre en los pulmones para describir el movimientodel halocarbonado desde el espacio pulmonar hacia la sangre arte-rial que alimenta directamente al corazón y los órganos vitales.

Es la capacidad del modelo para describir la concentración dehalocarbonado en las arterias humanas, la que aporta su principalutilidad para relacionar los resultados del ensayo de sensibilidadcardiaca en población canina con los efectos en el cuerpo humanoexpuesto involuntariamente al halocarbonado. La concentraciónde halocarbonado en la sangre arterial de la población canina enel momento en el que se produce la sensibilidad cardiaca, (5 mi-nutos de exposición), es la concentración crítica y este parámetrosanguíneo es el que sirve de enlace con el sistema humano. Unavez medida esta concentración crítica en la población canina, elmodelo PBPK aprobado por EPA simula cuánto tardará la con-centración arterial humana en alcanzar el valor crítico (determi-nado en el ensayo de población canina) durante la inhalación decualquier concentración particular del agente halocarbonado.Mientras que la concentración arterial simulada en personas per-manezca por debajo de la concentración crítica, la exposición seconsidera segura. La inhalación de concentraciones de halocar-bonado que producen concentraciones arteriales en el hombreiguales o superiores a las críticas son consideradas inseguras. Em-pleando estas concentraciones arteriales críticas como valorestecho de las permisibles en el cuerpo humano, puede evaluarsecualquier número de escenarios de exposición utilizando el enfo-que de este modelo.

Por ejemplo, en el ensayo de sensibilidad cardiaca en pobla-ción canina con agente 1301, se mide una concentración arterialde 25.7 mg/L para la concentración efectiva (LÓALE) del 7.5 porciento después de una exposición de 5 minutos al agente 1301 yuna administración intravenosa de adrenalina. El modelo PBPKpredice el momento en el cual se alcanza una concentración de25.7 mg/L para determinadas concentraciones de agente 1301.Utilizando este enfoque, el modelo predice también que, para al-gunas concentraciones de halocarbonado inhalado, nunca se al-canza la concentración sanguínea crítica y, por lo tanto, no seproduce sensibilidad cardiaca. De esta forma, en las tablas de 1-6.1.2.1, el tiempo se corta arbitrariamente a los 5 minutos, ya quela población canina fue expuesta durante 5 minutos en los proto-colos del ensayo original.

El valor del tiempo, estimado con el modelo PBPK, aprobadoy revisado por la EPA, o su equivalente, es el requerido para queel nivel sanguíneo de las arterias humanas ante un determinadohalocarbonado se iguale al nivel de sangre arterial de la poblacióncanina expuesta al valor LOAEL durante 5 minutos.

Por ejemplo, si un sistema se diseña para alcanzar una concen-tración máxima del 12 por ciento de HFC-125, esto supone quedebería preverse que el personal no esté expuesto más de 1.67 mi-nutos. Entre los ejemplos de posibles mecanismos para limitar laexposición se incluyen los equipos de protección respiratoria y lasvías de evacuación.

Los requisitos exigidos a las alarmas previas a la descarga y a los

tiempos de retardo pretenden evitar que las personas se expongana los agentes durante la extinción del incendio. En cualquier caso,ante el caso improbable de una descarga accidental, las restriccio-nes al uso de ciertos agentes halocarbonados considerados en esteestándar se basan en la disponibilidad de información a partir delmodelo PBPK. Para aquellos agentes halocarbonados, para los quese dispone de información a partir del modelo, deberán preverselos medios necesarios para limitar la exposición a las concentra-ciones y tiempos indicados en las tablas del apartado 1.5.1.2.1.Estas concentraciones y tiempos son los previstos para limitar laconcentración crítica arterial asociada con la sensibilidad cardiaca.Para los agentes halocarbonados, cuando no se dispone de losdatos necesarios, éstos quedan restringidos en función de que el es-pacio a proteger esté ocupado o no y de la rapidez con la quepueda desalojarse. Son áreas normalmente ocupadas aquellas des-tinadas para la presencia de personas. Las áreas normalmente noocupadas son aquellas en las que la presencia de personal solo seproduce ocasionalmente. Por ello, una comparación de los valoresde sensibilidad cardiaca con la concentración de diseño determi-naría la idoneidad de un halocarbonado en áreas normalmenteocupadas o normalmente desocupadas.

Lógicamente, exposiciones más prolongadas a altas tempera-turas producirían mayores concentraciones de estos gases. El tipoy sensibilidad de la detección, junto con la velocidad de descarga,deberían seleccionarse de forma que se reduzca al mínimo eltiempo de exposición del agente a temperaturas elevadas cuandodeba reducirse al mínimo la concentración de productos de des-composición. En la mayoría de los casos, el ambiente de la zonaserá insostenible debido a los productos de descomposición y alcalor generado por el propio incendio.

Estos productos de descomposición poseen un olor intenso, in-cluso a concentraciones de pocas partes por millón. Esta caracte-rística constituye un medio de aviso propio del agente, pero almismo tiempo, genera una atmósfera nociva e irritante para aque-llos que deban entrar en el riesgo después del incendio.

Antecedentes y Toxicología del Fluoruro de Hidrógeno. ElFluoruro de hidrógeno (HF) vapor puede generarse en los incen-dios como producto de descomposición de los agentes fluorocar-bonados y en la combustión de los polímeros fluorados.

Los efectos toxicológicos significativos de una exposición al HFse producen en el lugar de contacto. Mediante la inhalación, seprevé una deposición significante en la zona más anterior (partefrontal) de la nariz, que se extiende al tracto respiratorio inferior(vías respiratorias y pulmones) cuando se alcanzan concentracio-nes de exposición suficientes. El daño inducido en el lugar de con-tacto con HF se caracteriza por un perjuicio importante en lostejidos y por la muerte celular (necrosis) con inflamación. Un díadespués de la exposición de ratas durante una hora a concentra-ciones de HF de 950 ppm hasta 2600 ppm, el daño en tejidos selimitó exclusivamente a la sección anterior de la nariz (DuPont,1990). No se observaron efectos en la tráquea ni en los pulmones.

A concentraciones elevadas de HF (aproximadamente 200ppm), es previsible que el modo respiratorio en los humanos cam-bie desde la respiración nasal a la respiración bucal. Este cambioen el modo respiratorio determinará la forma de deposición delHF en el tracto respiratorio, bien en la parte superior (respiraciónnasal) o en la parte inferior(respiración bucal). En estudios reali-zados por Dalby (Dalby, 1996), las ratas fueron expuestas única-

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mente por respiración nasal o por respiración bucal. En la respi-ración bucal, las ratas se expusieron a diversas concentraciones deHF mediante un tubo situado en la tráquea desviando el tractorespiratorio superior. Este método de exposición se considera unenfoque conservador para estimar el “peor caso” de exposición enel cual, una persona no respiraría a través de la nariz sino por laboca, maximizando la deposición de HF en el tracto respiratorioinferior.

En el modo de respiración nasal, la exposición de ratas durante2 o 10 minutos a unas 6400 ó 1700 ppm, respectivamente, produjoefectos similares; es decir, ninguna mortalidad pero daños impor-tantes en las células de la nariz. Por el contrario, se apreciaron di-ferencias notables de toxicidad en el modo de respiración bucal.En efecto, la mortalidad resultó evidente después de una exposi-ción de 10 minutos a una concentración aproximada de 1800 ppmy de 2minutos a unas 8600 ppm. También resultó evidente unainflamación significante del tracto respiratorio inferior. De formasimilar, una exposición durante 2 minutos a unas 4900 ppm pro-dujo la mortalidad y un daño nasal significante. En cualquier caso,a concentraciones inferiores (950 ppm) después de un tiempo deexposición de 10 minutos o 1600 ppm después de 2minutos, nose produjo ninguna mortalidad y únicamente se observaron irri-taciones mínimas.

Se han llevado a cabo numerosos estudios toxicológicos en po-blaciones animales de experimentación durante tiempos más lar-gos, por ejemplo, 15, 30 o 60 minutos. En casi todos estos estudios,los efectos del HF fueron, en general, similares para todas las es-pecies; es decir, irritación severa del tracto respiratorio a medidaque aumentaba la concentración de HF.

En seres humanos, el umbral de irritación aparece a unas 3ppm, produciendo una irritación en los ojos y vías respiratoriasaltas. En exposiciones prolongadas a unas 5 ppm, se produjo tam-bién un enrojecimiento de la piel. En estudios de exposiciones hu-manas controladas, parece existir una tolerancia a la irritaciónmedia nasal (respuesta subjetiva) a 32 ppm durante varios minu-tos (Machle y al., 1934). La exposición humana a unas 3 ppm du-rante una hora produjo una irritación ligera de los ojos y del tractorespiratorio superior. Incluso con un aumento en la concentraciónde exposición (hasta 122 ppm) y una disminución del tiempo hastaaproximadamente 1 minuto, se produce una irritación de la piel,ojos y tracto respiratorio (Machle y Kitzmiller, 1935).

Meldrum (Meldrum, 1993) propuso el concepto de carga tó-xica peligrosa (DTL) como medio para predecir los efectos sobrehumanos, por ejemplo, del HF. Estos autores desarrollaron la tesisde que los efectos tóxicos de ciertos componentes químicos tien-den a cumplir la ley de Haber:

C x t = k

donde:C = concentraciónt = tiempok = constanteLos datos disponibles sobre la respuesta humana a la inhala-

ción de HF se consideraron insuficientes para establecer un valorde DTL. No obstante, fue necesario utilizar los datos de letalidadanimal disponibles a fin de establecer un modelo para la respuestaen humanos. El DTL se basa en una estimación de un 1% de leta-

lidad en una población animal expuesta. En base al análisis de losdatos de letalidad animal, el autor determinó que el DTL para elHF es de 12,000 ppm/min. Aunque esta aproximación parece ra-zonable y consistente con los datos de mortalidad en animales deexperimentación, no se ha demostrado la naturaleza predictiva deesta relación para efectos no letales en humanos.

Posibles Efectos para la Salud Humana y Análisis de Riesgos en Esce-narios de Incendio. En un análisis de riesgos es importante distinguirentre individuos normalmente sanos, por ejemplo bomberos, yaquellos con problemas de salud. Se supone que la exposición aconcentraciones superiores de HF sería más tolerable en indivi-duos sanos, mientras que a iguales concentraciones, pueden pro-ducirse efectos perjudiciales en el escape de aquellos conproblemas de salud. Por lo tanto, una suposición en la siguientediscusión es que los efectos descritos para varias concentracionesy tiempos se refieren a individuos sanos.

La inflamación (irritación) de tejidos supone una continuidaddesde “no irritación” hasta irritación “severa y profunda”. El em-pleo de términos como ligero, suave, moderado y severo junto conirritación, supone un intento de cuantificar este efecto. En cual-quier caso, teniendo en cuenta la variación y sensibilidad tan am-plias de la población humana, es de suponer que existandiferencias en el grado de irritación por exposición al HF. Porejemplo, algunos individuos pueden experimentar una irritaciónsuave a una concentración que provoque una irritación moderadaen otro individuo.

Para concentraciones de menos de 50 ppm durante un tiempode hasta 10 minutos, se espera que se produzca una irritación deojos y del tracto respiratorio superior. Para estas concentracionesbajas no se esperan efectos perjudiciales durante el desalojo depersonas sanas. Cuando las concentraciones de HF aumentan de50 ppm a 100 ppm, se espera un incremento de la irritación. Entiempos cortos (10 a 30 minutos) podría producirse irritación enla piel, ojos y tracto respiratorio. Con 100 ppm durante 30 a 60 mi-nutos, comenzarían a producirse efectos perjudiciales durante laevacuación, y una exposición continuada a una concentraciónigual y superior a 200 ppm durante una hora podría ser letal enausencia de intervención médica. A medida que se incrementa laconcentración de HF, aumenta la irritación y la posibilidad deefectos sistémicos. A unas 100 o 200 ppm de HF, se esperaría uncambio al modo de respiración bucal. Por lo tanto, se espera unairritación pulmonar mayor. Para concentraciones superiores(>200 ppm), son posibles la dificultad respiratoria, irritación pul-monar y efectos sistémicos. Exposiciones continuadas a estas con-centraciones altas pueden resultar letales en ausencia detratamiento médico.

La generación de HF a partir de agentes de extinción fluo-rocarbonados supone un posible riesgo. En la argumentaciónanterior, el tiempo de exposición comprendía entre 10 a 60minutos. En las condiciones de incendio en las que se forma-ría HF, el tiempo de exposición real debería suponerse inferiora 10 minutos y en la mayoría de los casos inferior a 5 minutos.Como mostró Dalby (Dalby, 1996), la exposición de ratas, porvía respiratoria, a concentraciones de HF de unas 600 ppm du-rante 2 minutos no produjo ningún efecto. De forma similar,la exposición de ratas, por vía respiratoria, a concentracionesde HF de unas 300 ppm durante 10 minutos no produjo nin-guna mortalidad ni efectos respiratorios. Por lo tanto, podría

ANEXO A


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suponerse que las personas sometidas a concentraciones simi-lares durante menos de 10 minutos podrían sobrevivir a talesconcentraciones. No obstante, es preciso ser precavido a lahora de interpretar estos datos. Aunque los datos de toxicidadpodrían sugerir que las personas sobrevivirían a estas con-centraciones elevadas durante menos de 10 minutos, aquellascon problemas pulmonares o cardiopulmonares pueden sermás susceptibles a los efectos del HF. Además, incluso en los in-dividuos sanos, puede esperarse una irritación ocular y en eltracto respiratorio superior, así como dificultades para el es-cape.

En la Tabla A.1.5.1.2(b) se indican los posibles efectos delfluoruro de hidrógeno en individuos sanos.

Se han establecido límites de exposición laboral para el HF.El límite establecido por la American Conference of Govern-mental Industrial Hygienists (ACGIH), el Valor Umbral Límite(TLV®), representa la exposición de población trabajadoranormalmente sana durante un día de 8 horas de trabajo, o se-mana de 40 horas. Para el HF el límite establecido es de 3ppm, el cual supone un valor techo; es decir, concentración enaire que no debería excederse en ningún momento durante lajornada de trabajo. Con este límite se pretende evitar irrita-ciones y posibles efectos sistémicos con exposiciones repetidasy de larga duración. Este y otros límites similares no se consi-deran relevantes para la extinción de incendios con fluorocar-bonados durante situaciones de emergencia. En cualquier caso,puede ser necesario considerar estos límites en las operacionesde limpieza y restauración en las que se generan niveles altosde HF. Para más información, contactar con la American Con-ference of Governmental Industrial Hygienists, 6500 GlenwayAve., Bldg. D-7, Cincinnati, OH 45211-4438, (513) 744.2020.

En contraste con los valores TLV de la ACGIH, la Ameri-can Industrial Hygiene Association (AIHA) ha desarrollado loslímites Emergency Response Planning Guideline (ERPG) es-tablecidos para las situaciones de emergencia por fuga de pro-ductos químicos. Estos límites se han desarrollado teniendo encuenta también los grupos críticos de población, por ejemplo,aquellos de salud comprometida. Los límites ERPG se han des-arrollado para ayudar a la planificación de emergencias porfuga de productos químicos. Estos límites no representan con-centraciones “seguras” en operaciones rutinarias. Sin embargo,en el caso de extinción de incendios y formación de HF, estoslímites son más relevantes que los calculados para valores me-dios de tiempo, tales como el TLV. Los valores ERPG consistenen tres niveles para uso en planificación de emergencias, nor-malmente para 1 hora de exposición, aunque para el HF sehan establecido también valores para 10 minutos. Para untiempo de exposición de 1 hora, el valor ERPG 1 (2 ppm) sebasa en la percepción de olor y es inferior a la concentracióna la cual se sabe que existe irritación sensorial (3 ppm).El valorERPG 2 (20 ppm) es el más importante y supone la concen-tración a la cual sería necesario tomar medidas de protección,tales como evacuación, confinamiento y uso de máscaras. Estenivel no debería impedir el escape o provocar efectos irrever-sibles en la salud y se basa fundamentalmente en los datos deirritación sobre población humana obtenidos por Machle y col.(Machle y col., 1934) y Largent (Largent, 1960). El valorERPG 3 (50 ppm) se basa en datos sobre población animal y

supone el máximo nivel no letal para la mayoría de los indivi-

duos. Este nivel podría resultar letal para algunos individuos

susceptibles. Los valores establecidos para el HF, en tiempos de

10 minutos y utilizados en la planificación de emergencias por

incendio donde puede generarse vapor de HF, son ERPG 3 =

170 ppm, ERPG 2 = 50 ppm, y ERPG 1 = 2 ppm. Para más in-

formación, contactar con la American Industrial Hygiene As-

sociation, 2700 Prosperity Ave., Suite 250, Fairfax, VA 22031,

(703) 849-8888, fax (703) 207-3561.

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Tabla A.1.5.1.2(b) Posibles Efectos del Fluoruro de Hidrógenosobre la Salud de Individuos Sanos

Periodo Exposición

Fluoruro de Hidrógeno (ppm) Reacción

2 minutos <50 Ligera irritación ocular y nasal

50-100 Irritación ligera de ojos y del tractorespiratorio superior

100-200 Irritación moderada de ojos y deltracto respiratorio superior

>200

Irritación moderada en todas lassuperficies del cuerpo; el au-mento de concentración puededificultar la evacuación

5 minutos <50 Ligera irritación nasal y ocular

50-100 Aumento de la irritación nasal yocular; ligera irritación de piel

100-200 Irritación moderada de piel, ojos ytracto respiratorio

>200

Irritación clara en la superficie delos tejidos; el aumento de con-centración causará dificultadesen la evacuación.

10 minutos <50 Irritación clara de ojos, piel y tractorespiratorio

50-100 Irritación moderada en todas lassuperficies del cuerpo

100-200 Irritación moderada en todas lassuperficies del cuerpo

>200

Existirán dificultades para escapar;el aumento de concentracionespuede ser letal si no existe in-tervención médica.

A.1.5.1.2.1 Un objetivo de las alarmas de predescarga y lostemporizados es evitar la exposición de personas a los agentes.

A.1.5.1.3 El apartado 1.5.1.3 hace referencia a concentra-ciones límite de gases inertes correspondientes a ciertos valo-res de oxígeno a un “nivel equivalente al del mar”. La presiónmedia a nivel del mar es de 760 mm Hg. El aire atmosféricotiene un 21% de oxígeno. Las presiones parciales de oxígenoen aire ambiente y agente diluido en aire a concentraciones anivel del mar correspondientes a tiempos de exposición per-misibles de 5, 3 y ½ minutos se dan en la Tabla A.1.5.1.3(a).


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En 3.3.29, oxígeno a un nivel equivalente al del mar se defineen términos de presión parcial a nivel del mar. La presión atmos-férica media decrece al aumentar la altitud como se muestra en laTabla 5.5.3.3. La presión parcial de oxígeno es el 21% de la pre-sión atmosférica. La concentración de agente añadido, el cual di-luye el aire a nivel del mar limitando la presión parcial de oxígeno,viene dada por:

%vol. Agente = (0,21PATM – PO2, LIM)/(0.21PATM) x 100

donde:

PATM = presión atmosférica local mediaPO2, LIM = presión parcial límite de oxígeno corres-pondiente al tiempo límite de exposición a nivel del mar

El efecto de la altitud sobre las concentraciones límites de agen-tes se muestra en la Tabla A.1.5.1.3(b).

La Tabla A.1.5.1.3(c) aporta información sobre los efectos fi-siológicos de los agentes gaseosos inertes considerados en esteestándar. El efecto de los gases inertes sobre la salud es la asfi-xia debido a los bajos niveles de oxígeno. Con agentes de gasesinertes se requiere normalmente una concentración de oxí-geno no inferior al 10% en áreas ocupadas, lo que correspondea una concentración de agente no superior al 52%.

El IG-541 emplea dióxido de carbono para favorecer las ca-racterísticas de respiración necesarias para mantener la vida enambientes deficientes de oxígeno para protección del personal.Deberían tomarse precauciones para no diseñar sistemas de tipogas en áreas normalmente ocupadas cuando se empleen concen-traciones superiores a las especificadas por el fabricante del sis-tema.

Los agentes gaseosos inertes no se descomponen de formaconsiderable en la extinción de incendios. Por lo tanto, no seproducen productos de descomposición tóxicos o corrosivos.En cualquier caso, los productos calientes y de descomposiciónpropios de los incendios pueden ser suficientes y dar lugar aque la zona no sea apta para la ocupación humana.

ANEXO A

Tabla A.1.5.1.3(a) Presión Parcial de Oxígeno a Nivel del Mar*Correspondiente a los Límites de Exposición de 1.5.1.3

Tiempo de Exposición (mm)

Concentración deAgente (% vol)

% O2 a Nivel del Mar

Presión Parcial de O2 (mm Hg)

Con relación alaire 0% 21% 159.6

5 43% 12.0% 91.0

3 52% 10.1% 76.6

1/2 62% 8.0% 60.6

Nota: la presión atmosférica media a nivel del mar es 760 mm Hg.

Tabla A.1.5.1.3(b) Relación entre Altitud y Presión Atmosférica, Presión Parcial de Oxígeno en Aire y Concentraciones límitede Agentes

Altitud sobre el Niveldel Mar

(ft)PATM

(mmHg)

Presión Parcial de O2 en Aire (mmHg)

Exposición de 5 min P(O2) =

91 (mmHg)

Exposición de 3 min P(O2) = 76.6 (mmHg)

Exposición de 30 sec P(O2) = 60.6 (mmHg)

-3,000 840 176.4 48.4 56.6 65.6

-2,000 812 170.5 46.6 55.1 64.5

-1,000 787 165.3 44.9 53.7 63.3

0 760 159.6 43.0 52.0 62.0

1,000 733 153.9 40.9 50.2 60.6

2,000 705 148.1 38.5 48.3 59.1

3,000 679 142.6 36.2 46.3 57.5

4,000 650 136.5 33.3 43.9 55.6

5,000 622 130.6 30.3 41.4 53.6

6,000 596 125.2 27.3 38.8 51.6

7,000 570 119.7 24.0 36.0 49.4

8,000 550 115.5 21.2 33.7 47.5

9,000 528 110.9 17.9 30.9 45.3

10,000 505 106.1 14.2 27.8 42.9


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A.1.5.1.4.1 Las medidas y salvaguardas necesarias para evitardaños y muertes en áreas cuyas atmósferas sean peligrosas por ladescarga o descomposición térmica de agentes limpios, son , entreotras las siguientes:

(1) Establecer vías de evacuación adecuadas así como procedi-mientos para mantenerlas libres de obstáculos en todo mo-mento.

(2) Dotarlas de iluminación y señalización de emergencia nece-sarias para una evacuación rápida y segura.

(3) Instalar alarmas en el interior de las áreas, las cuales se acti-varán inmediatamente con el sistema de detección.

(4) Instalar puertas que abran únicamente en el sentido de sa-lida, dotadas de cierre automático y provistas de barras anti-pánico cuando posean cerradura.

(5) Dotar de alarmas continuas en los accesos a tales áreas hastaque su atmósfera haya quedado restaurada.

(6) Disponer señales e instrucciones de precaución en los accesose interior de tales áreas. Estas servirán para informar a losque accedan al área de la existencia de un sistema de agentelimpio. Así mismo, se dispondrá de información adicionalpertinente sobre las condiciones del riesgo.

(7) Prever lo necesario para descubrir y rescatar con rapidez aaquellas personas que pudieran quedar inconscientes en elárea. Para ello se contará con personal entrenado y equipadocon equipos de respiración.

(8) Informar y realizar ejercicios con el personal del interior yproximidades de tales áreas, incluyendo al personal de man-tenimiento o construcción que pudieran entrar en las mis-mas, a fin de asegurar una actuación correcta en caso depuesta en funcionamiento del sistema de agente limpio.

(9) Dotar de los mecanismos necesarios para efectuar una ventila-ción rápida de estas áreas. Suele ser necesaria una ventilaciónforzada. Deberán tomarse precauciones para disipar con rapi-dez las atmósferas peligrosas y no desplazarlas a otro lugar.

(10) Prohibir fumar hasta que se compruebe que el ambiente estálibre de agente limpio.

(11) Prever aquellas posibles medidas y salvaguardas que el estu-dio particular de cada situación muestre necesario para evitardaños.

A.1.5.1.4.2 Se prevé una cierta pérdida de gas desde el área pro-tegida a las adyacentes, durante y posteriormente a la descarga deagente. Debería tenerse en cuenta la concentración de agente(cuando supere el NOAEL), los productos de descomposición, y eltamaño relativo de los espacios adyacentes. También se tendrán encuenta los recorridos de ventilación cuando se abra o ventile el ce-rramiento después de la descarga.

A.1.5.1.4.4 Los gases inertes empleados para accionar alarmasde predescarga incluyen agentes limpios de gases inertes, nitró-geno y dióxido de carbono.

A.1.6 Muchos factores influyen en la aceptabilidad medioam-biental de un agente extintor. Los fuegos no controlados suponen,por ellos mismos, un impacto significante. Todos los agentes ex-tintores deberían emplearse de forma que eviten o reduzcan al mí-nimo el posible impacto medioambiental. Como directricesgenerales a tomar para reducir al mínimo este impacto, se inclu-yen las siguiente:(1)No realizar ensayos de descarga innecesarios.(2)Considerar el impacto del agente sobre la capa de ozono y el ca-

lentamiento global, valorando éstos frente a la seguridad con-tra incendios.

(3)Cuando sea posible, reciclar todos los agentes.(4)Consultar la normativa vigente en relación a cada agente.

Debería evitarse la emisión innecesaria de agentes de extinciónlimpios que pudieran dañar la capa de ozono o contribuir al ca-lentamiento global. Todas las fases de diseño, instalación, ensayoy mantenimiento de sistemas que emplean estos agentes deberíanllevarse a cabo con el objetivo de no producir ninguna emisión almedio ambiente.

Efecto Invernadero. El GWP de los agentes [como se lista en laTabla A.1.6(b)] proporciona una relativa comparación de las emi-siones gaseosas con efecto invernadero de los sistemas de protec-ción contra incendios y no tiene en cuenta los efectos de emisionesindirectas. En la mayoría de las aplicaciones, los efectos indirectosson despreciables comparados con los efectos directos. En con-traste con otros sectores, la cantidad de energía requerida paraoperar sistemas de protección contraincendios es trivial y muypoco afectada por el agente usado.

El GWP es una medida de cuanto contribuye al calentamientoglobal una masa determinada de gas invernadero. Es una escalarelativa que compara el gas en cuestión con la misma masa de dió-xido de carbono (cuyo GWP es por acuerdo igual a 1). Un GWP secalcula durante un intervalo específico de tiempo y ese valor detiempo debe anotarse cuando se cita un GWP o si el valor del GWPes insignificante.

Las sustancias sujetas a restricciones en el Protocolo de Kyoto osu concentración en la atmósfera está aumentando rápidamente otienen un DWP grande.

El GWP depende de los factores siguientes:(1) La absorción de radiación infrarroja por una especie determinada(2)La ubicación espectral de sus longitudes de onda absorbidas(3)El tiempo de vida en la atmósfera de la especie

Por tanto, un elevado GWP se corresponde con una elevada ab-sorción infrarroja y un largo tiempo de vida en la atmósfera. La de-pendencia del GWP en relación con la absorción de una longitud

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* Basado en efectos fisiológicos sobre humanos en atmósferas hipotóxicas. Estosvalores son los equivalentes funcionales del NOAEL y LOAEL y correspondenal 12 por ciento mínimo de oxígeno para el nivel sin Efectos y un 10 por cientomínimo de oxígeno para el Nivel de Bajo Efecto.

Tabla A.1.5.1.3(c) Efectos Fisiológicos para los Agentes Gaseo-sos Inertes

Agente Nivel sin Efectos * (%)

Nivel de BajoEfecto *(%)

IG-01 43 52

IG-100 43 52

IG-55 43 52

IG-541 43 52


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de onda es mas complicada. Incluso si un gas absorbe eficiente-mente radiación de una cierta longitud de onda, esto puede noafectar mucho a su GWP si la atmósfera ya absorbe la mayoría dela radiación de esta longitud de onda, Un gas tiene el mayorefecto si absorbe en una “ventana” de longitudes de onda cuandola atmósfera es bastante transparente.

Global Warming Potential (GWP). Es importante comprenderque el efecto de un gas en el cambio climático es función del GWPdel gas y de la cantidad de gas emitida. Por ejemplo, el dióxido decarbono (CO2) tiene un GWP de los mas bajos de todos los gasesinvernadero (GHGs) (GWP = 1), aunque las emisisones de CO2suponen aproximadamente el 85 por ciento de las emisiones detodos los GHG. La U.S. EPA ha empleado su modelo clásico (U.S.EPA, Inventory of U.S. Greenhouse Gas Emissions and Sinks: 1990–2007) para estimar las emisiones de GHGs a través de varias fuen-tes; los resultados mas recientes se muestran en las Tablas A.1.6(b)y A.1.6(c), que indican el efecto relativo de las emisiones de losGHG [teragramos (Tg) equivalentes de CO2] para los variosGHGs [Tabla A.1.6(b)] y para los HFCs en función de la industria[Tabla A.1.6(c)].

ANEXO A

Tabla A.1.6(a) Posibles Efectos Medioambientales

Agente GWP (IPCC 2007) ODP

FIC-13I1 0,4 0*

FK-5-1-12 1 0

HCFC Mezcla A 1550 0,048

HFC Mezcla B 1540 0

HCFC-124 609 0,022

HFC-125 3500 0

HFC-227ea 3220 0

HFC-23 14800 0

HFC-236fa 9810 0

IG-01 0 0

IG-100 0 0

IG-541 0 0

IG-55 0 0

*Un agente puede tener un ODP distinto de cero si se libera a gran al-titud.

Tabla A.1.6(b) Efecto Relativo de Emisiones de GHG

GHG Emisiones (Ton CO2 Equivalentes)

% de (Efecto Total)

CO2 6103,4 85,4

CH4 585,3 8,2

N2O 311,9 4,4

HFCs 125,5 1,7

PFCs 7,5 0,1

SF6 16,5 0,2

Total 7150,1 100

Fuente: EPA (4/15/2009).

Como se puede ver en las Tablas A.1.6(b) y A.1.6(c), el efecto(en Tg equivalentes de CO2) de las emisiones de los HFC pro-cedentes de aplicaciones de supresión de incendios representaun 100 × (0,7/7150,1) = 0.0098 por ciento del efecto total detodas los emisiones de los HFC, esto es menso del 0,01 porciento del efecto total de todas las emisiones de los GHG. Re-cientes resultados del HFC Emissions Estimating Program(HEEP), Programa de estimación de Emisiones de HFC, queestima las emisiones de los HFCs procedentes de supresión deincendios, están de acuerdo con los resultados del modelo clá-sico de la EPA respecto a las emisisones de los f HFCs proce-dentes de supresión de incendios.

A.1.8.1 En general se piensa que no existirá problema de in-compatibilidad, debido a la gran estabilidad de los compues-tos entre los que se encuentran los hidrocarburos halogenadosy gases inertes. Estas sustancias tienden a comportarse de

Tabla A.1.6(c) Efecto Relativo de Emisiones de HFC

Fuente Emisiones (Ton CO2 Equivalentes)

% de (Efecto Total)

Industria de semiconductores 0,3 0,2

Producción deHCFC-22 17,0 13,5

Refrigeración/CA 97,5 77,7

Aerosoles 6,2 4,9

Espumas 2,6 2,1

Disolventes 1,3 1,0

Protección contra Incendios 0,7 0,6

Total 125,5 100

Fuente: EPA (4/15/2009).


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forma similar y, hasta donde se conoce, las reacciones que pu-dieran formarse a consecuencia de la mezcla de estos produc-tos en el interior del recipiente, no se consideran importantesrespecto a su aplicación frente al riesgo de protección contraincendios.

No se pretende en este apartado tratar la compatibilidad de losagentes con los componentes del sistema de extinción. Tampocoes intención considerar lo concerniente a la vida de almacena-miento de los agentes individuales o mezclas de estos. Ambos seconsideran en otras secciones de este estándar.

A.3.2.1 Aprobado. NFPA no aprueba, inspecciona o certificaninguna instalación, procedimiento, equipo o material niaprueba o evalúa laboratorios de ensayo. Para determinar laaceptabilidad de instalaciones, procedimientos, equipos o ma-teriales, la autoridad competente puede basarse en el cumpli-miento de estándares NFPA u otros apropiados. En ausenciade tales estándares, la citada autoridad puede requerir una evi-dencia de que la instalación, procedimientos o usos son ade-cuados. La autoridad competente puede basarse también enprácticas de etiquetado o listado de una organización vincu-lada con la evaluación de productos, que tenga capacidad paradeterminar que éstos cumplen con los estándares apropiadospara la producción actual de los mismos.

A.3.2.2 Autoridad Competente. La expresión "AutoridadCompetente” se usa en los documentos de NFPA de una formaamplia, dado que los departamentos de jurisdicción y de "apro-bación" varían según sus responsabilidades. Cuando la seguri-dad pública sea prioritaria la "autoridad competente" puedeser un departamento federal, estatal, local o regional o un re-presentante como jefe de bomberos, oficial de bomberos, jefede una oficina de prevención de incendios, departamento detrabajo, departamento de sanidad, oficial de construcción, ins-pector eléctrico u otros que tengan autoridad legal. A efectosdel seguro, un departamento de inspección de seguros, oficinade clasificación u otro representante de una compañía de se-guros puede constituir la "autoridad competente". En muchascircunstancias, el mismo propietario o su representante asu-men el papel de "autoridad competente"; en instalaciones gu-bernamentales, el jefe o el oficial del departamento puedenser la "autoridad competente".

A.3.2.3 Listado. Los medios de identificación de equipos lis-tados pueden variar en función de la organización implicadaen la evaluación del producto, algunas de las cuales no reco-nocen el equipo listado a no ser que esté también etiquetado.La "autoridad competente" debería utilizar el sistema emple-ado por la organización que efectuó el listado para identificarun producto listado.

A.3.3.9.1 Concentración Mínima de Diseño Deseada(AMDC). Este término también se denomina concentraciónde diseño a través de este documento. Cuando se determina laduración de la protección el 85 por ciento de la AMDC debemantenerse durante el tiempo de retención (ver Sección 5.6).

A.3.3.9.2 Concentración Final de Diseño (FDC). La FDC es igualo mayor que la concentración mínima de diseño deseada.

A.3.3.14 Agente Halocarbonado. Son ejemplos los hidrofluoro-carbonados (HFCs), hidroclorofluorocarbonados (HCFCs), per-

fluorocarbonados (PFCs o FCs), fluoroiodocarbonados (FICs) yfluorocetonas (FKs).

A.3.3.23 Área o Espacio Normalmente Ocupado. Los espa-cios visitados de forma ocasional, tales como recintos de trans-formadores, cuartos eléctricos, salas de bombas, sótanos,bandejas de cables, túneles, áreas de almacenamiento de lí-quidos inflamables y sistemas de energía cerrados, son ejem-plos de áreas consideradas normalmente no ocupadas.

A.4.1.1.2 En todas las instalaciones deberían considerarse ci-lindros de reserva, totalmente cargados y conectados para ali-mentar el sistema. El abastecimiento de reserva se accionanormalmente por actuación manual del interruptor de la re-serva principal, en sistemas eléctricos o neumáticos. Las razo-nes por las que se recomienda disponer de una reserva son lassiguientes:(1)Disponer de protección en caso de que se produzca una reig-

nición(2)Aportar fiabilidad ante un fallo en la alimentación principal.(3)Aportar protección mientras se estén sustituyendo los cilindros

principales(4)Disponer de protección en otros riesgos cundo existan válvulas

selectoras y se protejan diversos riesgos con la misma batería decilindros.

Si no puede disponerse de un conjunto de cilindros cargados com-plementarios o cuando el cilindro vacío no pude ser recargado,suministrado y reinstalado en menos de 24 horas, debería consi-derarse un tercer conjunto de cilindros complementarios, total-mente cargados y no conectados a fin de ser utilizados en caso deemergencia. La necesidad de estos cilindros de repuesto podríadepender de que el riesgo estuviera o no protegido por rociado-res automáticos.

A.4.1.2 Los procedimientos normales y aceptables para rea-lizar estas medidas de calidad serán aportados por los fabri-cantes químicos en un futuro. Puesto que cada agente limpiovaría en sus características de calidad, se desarrollará una tablamás completa que la actual del estándar. Esta se someterá aproceso de información pública. Actualmente no se disponede agentes recuperados o reciclados y, por lo tanto, no existenestándares de calidad en este momento. Se desarrollarán a me-dida que se disponga de datos.

A.4.1.3.2 Los recipientes de almacenamiento no deberíanexponerse al fuego de forma que pudiera perjudicar el com-portamiento del sistema.

A.4.1.4.1 Los recipientes utilizados para el almacenamiento deagente deberían ser adecuados a este propósito. Los materiales deconstrucción del recipiente, los cierres, accesorios y otros compo-nentes deberían ser compatibles con el agente y estar diseñadospara soportar las presiones esperadas. Todo recipiente está do-tado de un dispositivo aliviador para protegerlo frente a las con-diciones de presión excesiva

En las Figuras A.4.1.4.1(a) hasta A.4.1.4.1(m) se muestran lasvariaciones de la presión de vapor con la temperatura para diver-sos agentes limpios.

En los agentes limpios halocarbonados, la presión en el reci-piente es significativamente afectada por la densidad de llenado y

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la temperatura. A temperaturas elevadas, la velocidad de creci-miento de la presión es muy sensible a la densidad de llenado. Sise excede la máxima densidad de llenado, la presión se incre-mentará rápidamente con el aumento de temperatura tanto comopara presentar un peligro para las personas y propiedades. Portanto, es muy importante que no se exceda el límite máximode densidad de llenado especificado para cada agente limpiolicuado. El seguimiento de los límites para los niveles de den-sidad de llenado y presurización especificados en las TablasA.4.1.4.1 evitaría la aparición de presiones excesivamente altassi el recipiente de agente está expuesto a temperaturas eleva-das. El seguimiento de los límites minimizará también la posi-bilidad de una descarga involuntaria de agente a través deldispositivo de alivio de presión. Debería consultarse con el fa-bricante niveles de sobrepresurización diferentes de los indi-cados en las Tablas A.4.14.1.

A excepción de los sistemas de tipo gas inerte, todos losdemás agentes limpios están clasificados como gases compri-midos licuados a 70°F (21°C). Para estos agentes, la presión delrecipiente está afectada de forma significante por la tempera-tura y densidad de llenado. A temperaturas elevadas, la velo-cidad de aumento de presión es muy sensible a la densidad dellenado. Si se supera la densidad de llenado máxima, la pre-sión aumentará rápidamente con la temperatura, suponiendoun riesgo para las personas y los bienes. Por lo tanto, es muyimportante no superar la densidad de llenado máxima espe-cificada para cada agente licuado limpio. Ajustarse a los lími-tes de densidad de llenado y niveles de presurizaciónespecificados en la Tabla A.4.1.4.1 evitaría que se alcance unapresión excesiva en caso de que el recipiente se exponga a tem-peraturas elevadas. El ajuste a estos límites también reducirá almínimo la posibilidad de una descarga inadvertida de agentea través del dispositivo aliviador. En cuanto a otros niveles depresurización diferentes a los indicados en la Tabla A.4.1.4.1,debería consultarse al fabricante.

A.4.1.4.2 Aunque no es un requisito de 4.1.4.2 en particular,todos los recipientes de almacenamiento de agente halocar-bonado, nuevos y existentes, deberían disponer de una eti-queta de aviso que indique al usuario que el producto encuestión puede devolverse a un reciclador cualificado para surecuperación y reciclado cuando ya no se necesite el agente.Este reciclador cualificado puede ser un fabricante de agentehalocarbonado, un fabricante de equipos contra incendios, undistribuidor o instalador de estos equipos o una empresa co-mercial independiente. No se pretende establecer requisitosespecíficos, sino indicar los factores que son necesarios teneren cuenta respecto al reciclado y reclamación de los productosde agente halocarbonado, una vez que se dispone de instala-ciones. Cuando se disponga de mayor información, puedenestablecerse en esta sección requisitos más definitivos respectoa la calidad, eficacia, recuperación y calificaciones y certifica-ciones de instalaciones para reciclado de agentes halocarbo-nados. En este momento, no existen tales instalaciones quepudieran aplicarse a los agentes halocarbonados consideradosen este estándar.

Los agentes gaseosos inertes no requieren su recogida ni reci-clado.

ANEXO A

Figura A.4.1.4.1(a) Diagrama Isométrico del FIC-13I1.


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Figura A.4.1.4.1(b) Diagrama Isométrico del FK-5-1-12


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2001- 43ANEXO A

Figura A.4.1.4.1(b) Continuación


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Figura A.4.1.4.1(d) Diagrama Isométrico del HCFC-124 Presurizado con Nitrógeno.

Figura A.4.1.4.1(c) Diagrama Isométrico del HCFC Mezcla A.


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 45ANEXO A

Figura A.4.1.4.1(e) Diagrama Isométrico del HFC-125 Presurizado con Nitrógeno


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Edición 2012

Figura A.4.1.4.1(e) Continuación


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 47ANEXO A

Figura A.4.1.4.1(f) Diagrama Isométrico del HFC-227ea Presurizado con Nitrógeno


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Edición 2012

Figura A.4.1.4.1(g) Diagrama Isométrico del HFC-23.

Figura A.4.1.4.1(f) Continuación.


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Edición 2012

2001- 49ANEXO A

Figura A.4.1.4.1(h) Diagrama Isométrico del HFC-236fa Presurizado con Nitrógeno


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Edición 2012

Figura A.4.1.4.1(i) Diagrama Isométrico del IG-01.

Figura A.4.1.4.1(j) Diagrama Isométrico del IG-55.


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Edición 2012

2001- 51ANEXO A

Figura A.4.1.4.1(k) Diagrama Isométrico del IG-541


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Edición 2012

Figura A.4.1.4.1(l) Diagrama Isométrico del IG-55.


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Edición 2012

2001- 53ANEXO A

Figura A.4.1.4.1(m) Diagrama Isométrico del HFC Mezcla B.


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Edición 2012

Agente extintorDensidad máxima de llenado

para las condiciones abajo indicadas (lb/ft3)

Presión Mínima de Trabajo del Diseño del Recipiente (Manométrica) (psi)

Presión total a 70°F (psi)

FK-5-1-12 90 500 360

HCFC Mezcla A 56.2 500 360

HCFC-124 71 240 195

HFC-125 58 320 166,4a

HFC-227ea 72 500 360

HFC-23 54 1800 608,9a

FlC-13I1 104.7 500 360

IG-01 N/A 2120 2370

IG-100 (300) N/A 3600 4061

IG-100 (240) N/A 2879 3236

IG-100 (180) N/A 2161 2404

IG-541 N/A 2015+ 2175

IG-541 (200) N/A 2746 2900

IG-55 (222) N/A 2057+ 2222b

IG-55 (2962) N/A 2743+ 2962c

IG-55 (4443) N/A 4114+ 4443d

HFC Mezcla B 58 400 195e

Para Unidades SI, 1 lb/ft3 = 16,018 kg/m3; 1 psig = 6.895 Pa; °C = (°F – 32)/1,8.Notas:(1) El requisito de máxima presión de llenado no es aplicable para IG-541. Los cilindros para IG-541 son DOT 3A o 3AA, están marcados 2015+, como mínimo.(2) La presión total a 70°F (21°C) se calcula a las siguientes condiciones de llenado:

IG-100 (300): 4351 psig (30.0 MPa) y 95°F (35°C)IG-100 (240): 3460 psig (23.9 MPa) y 95°F (35°C)IG-100 (180): 2560 psig (17.7 MPa) y 95°F (35°C)IG-55 (2222): 2175 psig (15 MPa) y 59°F (15°C)IG-55 (2962): 2901 psig (20 MPa) y 59°F (15°C)IG-55 (4443): 4352 psig (30 MPa) y 59°F (15°C)

a Presión de vapor para HFC-23 y HFC-125.b Los cilindros para IG-55 están marcados 2060+.c Los cilindros para IG-55 son DOT 3A o 3AA marcados 2750+, como mínimo.d Los cilindros para IG-55 son DOT 3A o 3AA marcados 4120+, como mínimo.e Presión de vapor del agente

Tabla A.4.1.4.1 Características del Recipiente de Almacenamiento


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A.4.1.4.5(2) Los agentes gaseosos inertes se encuentran en unasola fase durante el almacenamiento y en todo momento durantela descarga.

A.4.2.1 La red de tuberías debería instalarse cumpliendo con lasprácticas comerciales correctas. Deberían tomarse precauciones paraevitar posibles obstrucciones en tuberías por la presencia de mate-riales extraños, defectos de fabricación o instalación inadecuada.

El sistema de tuberías debería fijarse de forma segura, con la sufi-ciente holgura para soportar la fuerza de empuje del agente y laexpansión y contracción térmica y no debería someterse a efectosmecánicos, químicos, vibraciones u otro tipo de daños. A modo dedirectriz sobre este tema, debería consultarse el código ASMEB31.1. Cuando exista riesgo de explosión, se fijarán aquellas quetengan más posibilidad de desplazarse.

Aunque los sistemas de tuberías de agentes limpios no están so-metidos a presurización continua, el tipo de tubería instalada deberesistir la máxima tensión a la mayor temperatura de almacena-miento. Los niveles máximos de tensión permisible para esta con-dición deberían establecerse a valores del 67 por ciento del límiteelástico mínimo o del 25 por ciento de la resistencia mínima a latracción, cualquiera que sea menor. Todos los factores s afectadosdeberían aplicarse una vez determinado este valor.

A.4.2.1.1 El apartado 4.2.1.1 requiere que “el espesor de la tu-bería se calcule cumpliendo con ASME B31.1”. Para cumplir esterequisito, deberían seguirse las instrucciones de FSSA Pipe DesignHandbook. FSSA Pipe Design Handbook proporciona instruccionessobre cómo aplicar ASME B31.1 de una forma adecuada al selec-cionar los tipos de tubería aceptables y el tubo usado en sistemasespeciales de supresión de incendios.

A.4.2.1.6 El diseño de secciones cerradas de tubería debería se-guir la Sección 5 de FSSA Pipe Design Handbook.

A.4.2.3.1 Los accesorios aceptables para uso en sistemas de agen-tes limpios pueden encontrarse en las Tablas A.4.2.3.1(a) yA.4.2.3.1(b). Los accesorios mostrados en estas tablas se basan enel uso en sistemas de tubería con sus extremos abiertos. Para ac-cesorios usados en secciones de tubería cerradas deberían consul-tarse las Secciones 4 y 7 de FSSA Pipe Design Handbook.

ANEXO A

A.4.3.2.1 El proceso de selección del sistema de detección de-bería evaluar las condiciones medioambientales para determinarel dispositivo y sensibilidad adecuados para evitar descargas in-tempestivas manteniendo la necesaria rapidez de actuación. Enambientes con elevados movimientos de aire, deberían conside-rarse dispositivos de detección por toma de muestras.

Los detectores instalados con el espaciado máximo listado oaprobado para alarma de incendio pueden ocasionar un exce-sivo retraso en la descarga de agente, especialmente cuandose requiere que de la alarma mas de un detector antes de la ac-tuación del sistema.

Cuando existe el riesgo de que se forme una atmósfera infla-mable, el espaciado y ubicación de los detectores de vapores in-flamables deberían considerarse cuidadosamente para evitarun retraso excesivo de la descarga de agente.

A.4.3.3.5.1 Un presostato de descarga puede servir para ini-ciar funciones eléctricas que ocurren normalmente al actuardel sistema, como funciones de parada y de actuación del cua-dro de control.

A.4.3.4.1 NFPA 72, 14.2.5.4, requiere que “Los sistemas desupresión estén asegurados frente a actuación indebida, inclu-yendo la desconexión de solenoides de liberación o actuadoreseléctricos, cierre de válvulas, otras acciones o combinacionesde éstos, para el sistema específico, durante la duración de laprueba de alarma de incendio.”

Los sistemas de agentes limpios tiene generalmente un disposi-tivo unido a las válvulas de descarga del contenedor de agente que,ante una señal de la unidad de control del sistema contra incen-dios, ocasiona la apertura de la(s) válvula(s) para operar la libera-ción del agente. El dispositivo se denomina actuador eléctrico.Estos actuadores normalmente son un dispositivo operado por so-lenoide o un dispositivo operado por carga explosiva.

Durante el mantenimiento del sistema, un procedimiento habi-tual es retirar de la válvula de descarga del contenedor de agentelos actuadores operados por solenoide para prevenir una descargaaccidental del sistema y permitir la prueba de funcionamiento delactuador. Algunos sistemas que incorporan válvulas selectoras tie-nen también actuadores eléctricos unidos a las válvulas selectoraspara controlar su operación mediante una señal eléctrica desde elpanel de control. Estos actuadores eléctricos también necesitan serretirados rutinariamente durante el mantenimiento de las válvu-las selectoras.

Ya que la conexión eléctrica entre el solenoide y el panel decontrol del sistema no se interrumpe durante el procedimientode mantenimiento, se requiere una medida especial para pro-porcionar una indicación de inutilización del sistema en elpanel de control cuando el actuador es retirado físicamente dela válvula que controla. Ha habido numerosos informes sobresistemas que han quedado desactivados inadvertidamente des-pués del mantenimiento debido a que el técnico falló al reins-talar el actuador en su válvula. Afortunadamente, en todos loscasos informados, le fallo fue descubierto antes de que fueranecesaria la operación del sistema y solo se han informado ex-tinciones exitosas— la ausencia de fallos operativos al funcio-nar en condiciones de incendio ha llegado a la atención delcomité técnico responsable de este estándar.

Se han establecido relaciones presión-temperatura para ciertostipos de accesorios. En la Tabla 126.1 de ASME B31.1 se dauna lista de estándares cubriendo los diferentes tipos de acce-sorios. Cuando se usan accesorios no cubiertos por estos es-tándares, no deberían sobrepasarse las recomendaciones dediseño del fabricante.

A.4.2.4.2 Algunos de los nuevos agentes limpios pueden noser compatibles con elastómeros usados en válvulas de siste-mas de Halón 1301. Antes de cargar el recipiente de un sis-tema con alguno de los agentes limpios, podría ser necesariodesarmar la válvula de descarga y reemplazar completamentelas juntas tóricas y otras superficies de sellado con componen-tes que no reaccionen con el agente. Asegurarse de que estaevaluación ha sido realizada. Asegurarse también de que loscambios resultantes en la válvula, recipiente y sistema cumplecon los listados o aprobaciones adecuados.


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Presión de Carga Inicial (hasta e incluso)

Presión de diseño mínima a 70ºF (21ºC)ª

Agente Limpio psi kPa psi kPa Accesorios MínimosAceptables

Tamaño Máximode Tubería (NPS)

Todos los agentes halocarbonados (excepto HFC-23)

360 2,482 416 2,868 Rosc. de hierro maleable Clase 300 6 in.

Rosc. de hierro dúctilClase 300 6 in.

Accesorios ranuradosb 6 in.

Uniones embridadasClase 300 Todos

600 4,137 820 5,654 Rosc. de hierro malea-ble Clase 300 4 in.

Rosc./sold. Clase 2,000lb de acero forjado Todos

HFC-23 609 4,199 1,371 9,453c Uniones embridadasClase 400 Todos

Rosc. de hierromaleable Clase 300 2 in.


Uniones embridadasClase 600 Todos

IG-541 2,175 14,997 2,175 14,997 Rosc./sold. Clase 2,000lb de acero forjado 2½ in.


Aguas arriba del reductor de presión

Uniones embridadasClase 1,500 Todos

Aguas abajo del reductor de presiónd —d —d

2,900 19,996 2,900 19,996 Rosc. Clase 3,000 lb deacero forjado 1 in.

Rosc. Clase 3,000 lb deacero forjado Todos




4,508 31,050 Rosc. Clase 3,000 lb deacero forjado 1 in.



Table A.4.2.3.1(a) Accesorios de Sistemas de Tuberías


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Edición 2012

2001- 57ANEXO A


Presión de diseño mínima a 70ºF (21ºC)

Agente Limpio psi kPa psi kPaAccesorios Mínimos

Aceptables

Tamaño Máximode Tubería (NPS)

IG-01 2,370 16,341 2,370 16,341 Rosc. Clase 2,000 lb deacero forjado 1½ in.



Uniones embridadasClase 1,500 All


2,964 20,346 2,964 20,346 Rosc. Clase 2,000 lb deacero forjado 1 in.




Aguas abajo del reductor de presión —d —d

IG-55 2,175 14,997 2,175 14,997 Rosc. Clase 2,000 lb deacero forjado 2½ in.

Rosc./sold. Clase 3,000 lbde acero forjado Todos


Uniones embridadas Clase 1,500 All


2,900 19,996 2,900 19,996 Rosc. Clase 2,000 lb deacero forjado

1 in.

Rosc./sold. Clase 3,000lb de acero forjado

Todos


Uniones embridadasClase 1,500

Todos


4,350 29,993 4,350 29,993 Rosc. Clase 3,000 lb deacero forjado

1 in.

Rosc./sold. Clase 6,000lb de acero forjado

Todos


Uniones embridadasClase 2,500

Todos


Table A.4.2.3.1(a) Continuación


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Edición 2012


Presión de diseño mínima a 70ºF (21ºC)

Agente Limpio psi kPa psi kPaAccesorios Mínimos

Aceptables

Tamaño Máximode Tubería

(NPS)

IG-100 2,404 16,575 2,404 16,575Rosc. Clase 2,000lb de acero forjado

1½ in.

Rosc./sold. Clase3,000 lb de aceroforjado

All


Unionesembridadas Clase 1,500

All

Aguas abajo del reductor depresiónd —d —d

3,236 22,312 3,236 22,312Rosc. Clase 2,000lb de acero forjado

¾ in.


Todos


Unionesembridadas Clase 1,500

Todos


4,061 28,000 4,061 28,000Rosc. Clase 3,000lb de acero forjado

1 in.


Todos


Uniones embridadas Clase2,500

Todos


Table A.4.2.3.1(a) Continuación

Notas: (1) Todos los materiales indicados se basan en sistemas de tubería abiertos. (2) Los materiales arriba relacionados no excluyen el uso de otros materiales y tipo y/o clase de accesorios que cumplan con los requisitos del apartado

4.2.3.1. (3) Los rangos de presión para accesorios roscados o soldados de acero forjado se basan en la mayor presión equivalente para la clase del accesorio o la

presión indicada en ASTM A 106B, Grado B para tubería de acero estirado.a Presiones mínimas de diseño tomadas de las Tabla 4.2.1.1(a) y 4.2.1.1(b). b Para accesorio ranurado comprobar la presión parcial con los fabricantes. c Este valor es válido para densidades de llenado hasta 48 lb/ft3.d La presión mínima de diseño para accesorios guas abajo del reductor de presión, debería ser determinada mediante cálculos hidráulicos del sis-tema. Pueden encontrarse accesorios aceptables para diversos valores de presiones aguas abajo del reductor de presión en la Tabla A.1.1.2.3.1(b).


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2001- 59ANEXO A

Presión Máxima Aguas Abajo del Reductor de Presión a 70ºF (21ºC)

[hasta e incluyendo] Accesorios Mínimos Aceptables Tamaño Máximo de Tubería (NPS)

psi kPa

1,000 6,895 Clase 300 rosc., hierro maleable 4 in.

Clase 2,000 lb rosc./soldada acero soldado forjado Todos

Clase 3,000 lb rosc./soldada soldado forjado Todos

Clase 600 lb, hierro maleable Todos




Clase 600 lb, embridado Todos









Table A.4.2.3.1(b) Accesorios de Sistemas de Tuberías para Uso en Sistemas de Gas Inerte Aguas Abajo del Reductor dePresión


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Edición 2012

Los actuadores con carga explosiva están cubiertos en este re-quisito solo si las instrucciones de mantenimiento del fabricante re-quieren la retirada física del dispositivos operado por cargaexplosiva de la válvula que controla.

Con la ablución de la tecnología, pueden desarrollarse mediosmenos costosos para supervisar la ubicación de los actuadores. De-bido al tiempo, necesario para el desarrollo de equipos y obtenerlistados y aprobaciones para los equipos, la fecha de entrada envigor de esta provisión del estándar es el 1 de Enero de 2016.

A.4.3.5.3 Debería situarse un teléfono cerca del pulsador deparada.

A.4.3.5.6.1 Los peligros asociados a fuegos de evolución rá-pida deberían incluir, como mínimo, el almacenamiento otransferencia de líquido inflamable y las áreas de llenado deaerosoles.

A.4.3.6 La descarga accidental puede constituir un factor sig-nificante en las emisiones no deseadas de agentes limpios. Lasdesconexiones de equipos o servicios pueden ser instrumen-tos para prevenir falsas descargas cuando el sistema se en-cuentra en revisión o puesta en servicio. Así mismo, la puestaen servicio de sistemas de aire acondicionado con la liberaciónde aerosoles refrigerantes, los trabajos de soldadura o el arran-que de sistemas de calefacción después de un tiempo de des-conexión largo, podrían disparar el sistema de agente limpio.Cuando se utilicen interruptores para desconexión del equipodeberían ser accesibles por llave, si son externos al panel decontrol, o de tipo conmutador de palanca cuando estén incor-porados al mismo. Cualquiera que sea el tipo utilizado, existiráuna indicación en el panel de control siempre que se encuen-tre en el modo de desconexión del servicio. Deberían estable-cerse procedimientos escritos para poner fuera de servicio elsistema de agente limpio. Debería tenerse cuidado al evaluary corregir meticulosamente cualquier factor que pudiera oca-siones una descarga indeseada.

A.5.1.2.2(28) El término “límite especificado de presión”como se emplea en este apartado no pretende ser necesaria-mente el mismo que el esfuerzo de presión en el recinto comosería determinado mediante cálculo estructural. Mas bien, el“límite especificado de presión” es un valor determinado o es-timado que se supone inferior al esfuerzo de presión en el re-cinto.

A.5.2 Los dos tipos de cálculo de flujo del sistema son los cál-culos de gases comprimidos licuados y los cálculos de gasesinertes.

Cálculos de flujo de gases comprimidos licuados. El análisis del com-portamiento en tuberías de agentes en dos fases resulta un procesocomplejo con diversas soluciones. Los profesionales de proteccióncontra incendios emplean normalmente dos métodos de cálculo.El primero se basa en los trabajos de Hesson (Hesson, 1953). Úni-camente deberían utilizarse para el diseño aquellos métodos decálculo que hayan sido listados o aprobados.

El método HFLOW modificado se basa en cambios importan-tes sobre un método llamado HFLOW desarrollado en Jet Pro-pulsion Laboratory por Eliot y col., 1984. El método revisado escapaz de predecir las características del flujo bifásico de agenteslimpios basándose en sus propiedades termodinámicas. Este mé-

todo puede calcular las características de flujo de los agentes ex-tintores en un rango amplio de sistemas y en escalas de tiemporazonables.

Para simplificar la metodología se han asumido las siguientesconsideraciones.(1)Las condiciones en el cilindro (presión, temperatura y compo-

sición) son función únicamente de las condiciones iníciales y dela fracción de corte (fracción de la carga másica inicial dejadaen el cilindro). Esta hipótesis ignora, efectivamente, el impactodel aumento de energía cinética del fluido dejado en el cilindrosobre el balance de energía en el mismo.

(2)Existe el flujo cuasi-estático. La velocidad media de flujo enun intervalo de tiempo pequeño es igual a la velocidad deflujo que existiría si las condiciones del cilindro se mantu-vieran estacionarias durante dicho tiempo de tiempo.

(3)El calor transferido desde las paredes de la tubería hacia elfluido suele despreciarse.

(4)A lo largo de la red de tuberías, el flujo se considera homo-géneo. El flujo en estado líquido y en estado vapor posee lamisma velocidad, incluso aunque esté disperso.No puede realizarse el cálculo si no se dispone de la informa-

ción adecuada aportada por el fabricante. Esta información in-cluye la longitud equivalente del sifón y colector y los coeficientesde descarga de las boquillas.

Entre los datos de entrada necesarios se incluyen el volumendel cilindro, longitudes equivalentes de sifón y válvula, masa y tem-peratura del agente, longitud y diámetro de la tubería, elevación,accesorios, área de la boquilla y coeficiente de descarga. Entre losdatos de salida para cada nodo (tubería, cilindro o boquilla) se in-cluyen presión, temperatura, fracción de componente, distribu-ción de fases y velocidad de flujo másico.

Debido a la complejidad, este método no permite no permitepor si mismo efectuar cálculos manuales.

El cálculo basado en la modificación del método Hesson es unametodología de flujo bifásico desarrollada inicialmente por Hes-son para calcular la caída de presión en tuberías del dióxido decarbono. Hesson adaptó la ecuación de Bernoulli para facilitar suempleo con flujos compresibles bifásicos. Fue depurada por H. V.Williamson y posteriormente por Tom Wysocki (Wysocki, 1996)para su empleo con Halón 1301 y otros agentes limpios.

El método de flujo bifásico modela las siguientes condicionesbásicas de flujo para una descarga de gas comprimido licuadodesde un recipiente de almacenamiento:(1)La descarga transitoria inicial durante la cual el agente fluye

desde el recipiente y enfría la tubería.(2)Un flujo de estado “cuasi-estacionario”, durante el cual se

supone que el agente mantiene una entalpía (adiabática) yuna velocidad de flujo másico constantes.

(3)La descarga transitoria final durante la cual el flujo bifásicolíquido - vapor se sustituye por una descarga, esencialmentede vapor, a medida que el recipiente se vacía.La caída de presión durante el flujo de estado "cuasi-estacio-

nario" se basa en los trabajos desarrollados por Hesson. Las con-diciones transitorias se modelan empleando estándarestermodinámicos. Durante el ensayo de la metodología bifásica con1301, se observó una separación mecánica de las fases líquido y


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2001- 61ANEXO A

vapor debido a las fuerzas centrípetas. Este efecto se ha observadocon todos los gases comprimidos licuados ensayados hasta la fecha.El efecto no puede predecirse termodinámicamente, pero fue de-ducido a partir de los resultados de ensayo y confirmado emple-ando fotografía de muy alta velocidad (HT Research Institute,1973). Para predecir con detalle la cantidad de agente descargadopor cada boquilla de un sistema, se han desarrollado correccionesempíricas basadas en el grado de separación del flujo, orientaciónde las conexiones en T, fracción de componentes y distribución defases, para el determinado gas comprimido licuado.

El cálculo de caída de presión para flujos "cuasi-estacionarios"puede realizarse manualmente empleando la adaptación de Hes-son a la ecuación de Bernoulli . El cálculo de las condiciones tran-sitorias y el de los efectos de separación mecánica en las tés, asícomo su efecto sobre la caída de presión y cantidad de agente des-cargado por boquilla en un sistema no equilibrado, requiere variasiteraciones complejas. El cálculo manual de estos efectos no re-sulta practicable. Por todo ello, para un cálculo completo debe em-plearse un programa informático listado y aprobado.

Entre los datos iníciales requeridos se incluyen el volumen delcilindro, la masa y temperatura del agente, las longitudes equiva-lentes del tubo sifón y válvula, las longitudes de tubería, los cam-bios de elevación, uniones y la temperatura previa de la tuberíade descarga. La mayoría de los programas permiten al usuario es-pecificar la velocidad de flujo requerida, la cantidad de agente porcada boquilla o la condición del sistema "según construido". Si seespecifica la velocidad de flujo o cantidad de agente, el programacalculará los diámetros necesarios de las tuberías y boquillas. Si loque se especifica es una condición "según construido", que incluyalos diámetros de tuberías y boquillas, el programa calculará las ve-locidades de flujo del sistema. En cualquier caso, se obtiene lacaída de presión, la duración de la descarga y la cantidad de agentepor cada boquilla.

Cálculos de flujo para gases inertes. Los gases inertes presentan unproblema en el flujo compresible de una sola fase. Diversos ma-nuales de dinámica de fluidos proporcionan fórmulas para un flujode gas compresible en el caso de redes de tuberías relativamentesimples y de poca longitud. Estas fórmulas son inadecuadas parael cálculo de sistemas de mayor longitud o configuración más com-pleja. Wysocki y Christensen (Wysocki y col., 1996) utilizaron lostrabajos de Hesson, adaptándolos para su empleo con gases com-presibles de una sola fase.

La descarga de un gas inerte desde un cilindro a una red de tu-berías y boquillas implica los tres pasos siguientes: (1)La fase inicial transitoria cuando el gas fluye llenando la tu-

bería hasta alcanzar las boquillas. En esta existe una varia-ción notoria en el tiempo al cual las distintas boquillas deuna red no equilibrada comienzan a descargar agente.

(2)Flujo total durante el cual todas las boquillas descarganagente. Esto supone una condición dinámica durante la cuallas velocidades de flujo, temperaturas del agente y condi-ciones de presión varían constantemente.

(3)Condición transitoria final durante la cual se vacía el reci-piente de almacenamiento y la tubería. Aquí se producencambios complejos de las velocidades de flujo en cada bo-quilla.El flujo en estos sistemas no es adiabático ni isotérmico (los dos

límites clásicos). La complejidad del cálculo en redes de tubería

grandes y no equilibradas requiere el empleo de un programa in-formatizado listado o aprobado.

Independientemente del método utilizado para los cálculos deflujo, durante el proceso de listado y aprobación se establecenciertos límites para el cálculo de flujo. Entre los límites más carac-terísticos se incluyen los siguientes: (1)Limitaciones en los ángulos de las bifurcaciones en T (2)Limitaciones en la orientación de las bifurcaciones en T (3)Limitaciones en el tiempo de llegada del agente(4)Limitaciones en las diferencias de tiempo de descarga entre

boquillas(5)Límites de presión mínima(6)Densidad de flujo mínima(7)Densidad de llenado máxima y mínima del recipiente de

almacenamiento(8)Limitaciones adicionales específicas para el programa de

cálculo de flujoLos resultados del cálculo deben comprobarse para verificar

que no se han excedido dichos límites. Por regla general, los cál-culos informáticos avisan o indican mensajes de error cuando elsistema supera los límites del programa.

A.5.2.1 Un método de cálculo listado o aprobado deberíapredecir la masa de agente descargado por boquilla, la presiónmedia en boquilla y el tiempo de descarga del sistema dentrode los siguiente límites de precisión.(1)La masa de agente descargada por boquilla prevista por el

método de cálculo debería coincidir con la medida reali-zada en la boquilla con un margen de un 10 por ciento delvalor previsto.

(2)El tiempo de descarga del sistema previsto con el método decálculo de flujo debería coincidir con el tiempo de descargareal, con una desviación admisible de ±1 segundo en siste-mas de halocarbonados, ó ±10 segundos en sistemas degases inertes.

(3)La presión media en boquillas prevista con el método decálculo de flujo debería coincidir con la presión real, conuna desviación admisible de -10 por ciento hasta +10 porciento.La presión en boquilla no debería ser inferior a la mínima, o su-

perior a la máxima, presión necesaria para conseguir una distri-bución homogénea del agente en el volumen protegido.

A.5.3.5.1 NFPA 75, 8.1.1.2 requiere lo siguiente: “Deberáproporcionarse un sistema de rociadores automáticos, un sis-tema de extinción con dióxido de carbono o un sistema deextinción con gas inerte para la protección del área bajo unfalso suelo en una sala o área de equipo de tecnología de in-formación”. NFPA 75, A.8.1.1.2 indica que no deberíanusarse agentes halocarbonados para proteger el espacio bajoun falso suelo a menos que el espacio sobre el falso sueloesté también protegido por el sistema y éste esté diseñadopara descargar simultáneamente en ambos espacios, bajo ysobre el falso suelo.

Durante y después de la descarga, parte del agente bajo el falsosuelo migrará hacia la sala sobre el falso suelo. Si hay cualquier in-cendio en el equipo sobre el falso suelo, el agente, a concentra-


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ción inferior a la de extinción, puede quedar expuesto al incendio.Si el agente es un halocarbonado, puede producirse una conside-rable descomposición del agente. Obsérvese que NFPA 12A, en5.3.1.2, también prohíbe el uso de 1301 para inundación del es-pacio bajo un falso suelo si la sala sobre el falso suelo no está pro-tegida simultáneamente por el sistema de inundación total conHalon 1301.

A.5.3.6 Entre los ejemplos de sistemas de ventilación nece-sarios para la seguridad, se incluyen la refrigeración de losequipos vitales para la seguridad del proceso y los sistemas deventilación necesarios para el confinamiento de materiales pe-ligrosos. Cuando no se para la ventilación de recirculación, po-dría necesitarse agente adicional para compensar las pérdidasdurante el tiempo de permanencia.

A.5.3.7 Las presiones del recinto desarrolladas durante ladescarga de un agente limpio dependen de diversas variables,incluyendo factores únicos para cada agente, sistema y recinto.Durante la descarga puede producirse una depresión o sobre-presión del recinto.

A.5.4.2 Este estándar requiere que la concentración de ex-tinción de llama de un agente gaseoso para un combustibleClase B se determine mediante el método del quemador devaso. En el pasado, el ensayo del quemador de vaso implicabauna variedad de técnicas, aparatos e investigadores. Se informópor Senecal (Senecal, 2004) sobre importantes discrepanciasen los datos de extinción de llama Clase B para los gases iner-tes que figuraban en uso en estándares nacionales e interna-cionales. En 2003 el Comité técnico de NFPA 2001 designó ungrupo de trabajo para desarrollar un método mejorado del en-sayo de quemador de vaso. El grado d estandarización del en-sayo de quemador de vaso ha mejorado significativamente yaparece por primera vez en el Anexo B de la revisión 2008 deeste documento. Se ha establecido un procedimiento estándarde ensayo de quemador de vaso y se describe en el Anexo B.En la Tabla A.5.4.2 (a) se dan valores de la concentración mí-nima de extinción de llama (MEC) para los agentes indicadosen este estándar. En la edición 2008 de este estándar se man-tienen valores de MEC recogidos en la edición 2004 con el pro-pósito de proporcionar un MEC de referencia cuando no sedispone de datos obtenidos con el método revisado en el mo-mento de aprobación y adopción de la edición 2008. Se pre-tende que en próximas ediciones se anulen los datos MEC2004.

La Tabla A.5.4.2(b) presenta las concentraciones de extinciónde la llama en el quemador de vaso, para el n-Heptano.

A.5.4.2.2 A continuación se detalla el procedimiento de en-sayo de extinción de incendio/área de cobertura para sistemasde extinción con agentes limpios prediseñados y a la medida.

(1) Los requisitos generales son los siguientes:(a)Un sistema de extinción prediseñado o a medida de-

bería mezclar y distribuir su agente extintor e inundartotalmente el recinto cuando se ensaye, cumpliendo lasrecomendaciones de los apartados A.5.4.2.2(1)(c) hastaA.5.4.2.2(6)(f) bajo las limitaciones de diseño más es-trictas y las instrucciones de instalación más severas.Consultar también el apartado A.5.4.2.2(1)(b).

Tabla A.5.4.2(a) Concentraciones Mínimas de Extinción deLlama (Combustible: n-heptano)

MEC (% vol.)

Agente Por el Método 2004 Por el Método 2008

FIC-13I1 3,2* TBD

FK-5-1-12 4,5 TBD

HCFC Mezcla A 9,9 TBD

HCFC-124 6,6 TBD

HFC-125 8,7 TBD

HFC-227ea 6,6† 6.62

HFC-23 12,9 TBD

HFC-236fa 6,3 TBD

IG-01 42 TBD

IG-100 31* 32.2

IG-541 31 TBD

IG-55 35 TBD*No derivada del método normalizado del quemador de vaso.

† Concentración de extinción con quemador de vaso de 6,7 % paraHCF-227ea con heptano comercial como combustible.

Tabla A.5.4.2(b) Concentraciones de Extinción en el Quemador de Vaso para n-Heptano

Agente Valor en el Quemador de Vaso

FIC-13I1* 3,2

FK-5-1-12 4,5

HCFC Mezcla A 9,9

HCFC-124 6,6

HFC-125 8,7

HFC-227ea 6,7

HFC-23 12,9

HFC-236fa 6,4

IG-01 42

IG-100* 31

IG-541 31

IG-55 35

HFC Mezcla B 11,3Nota: Concentración de extinción con quemador de vaso de 6,7 %para HCF-227ea con heptano comercial como combustible.

* No derivada del método normalizado del quemador de vaso.


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2001- 63

(b)Cuando un sistema de extinción se ensaye según sedescribe en los apartados A.5.4.2.2(2)(a) hastaA.5.4.2.2(5)(b), debería extinguir el incendio en untiempo no superior a 30 segundos después de concluirla descarga del sistema. Cuando se ensaye de acuerdocon lo descrito en A.5.4.2.2(2)(a) hasta A.5.4.2.2(3)(c)y A.5.4.2.2(6)(a) hasta A.5.4.2.2(6)(f), el sistema de ex-tinción debería prevenir la reignición del hogar de ma-dera después de un tiempo de inundación de 10minutos.

(c) Los ensayos se describen en los apartadosA.5.4.2.2(2)(a) hasta A.5.4.2.2(6)(f). Hay que conside-rar el uso que se pretende con el sistema de extinción,así como sus limitaciones, con referencia específica alos siguientes:i. El área de cobertura de cada tipo de boquillaii. El rango de temperatura de funcionamiento del sis-

temaiii.La ubicación de las boquillas en el área protegidaiv. La longitud y tamaño máximos de la tubería y el nú-

mero de accesorios para cada boquilla, o la presiónmínima en boquilla

v. El tiempo máximo de descargavi. La densidad máxima de llenado

(2) Las características para la construcción del recinto de ensayoson las siguientes:(a)El recinto para ensayo debería construirse, bien en el

interior o exterior, con paneles de madera contracha-pada u otro material similar, de 3/8 pulg. (9.5-mm) deespesor mínimo.

(b)El recinto(s) se construirá disponiendo del área má-xima de cobertura para la boquilla o unidad del sis-tema de extinción a ensayar, y respetando laslimitaciones de altura del área.

El recinto de ensayo para la altura máxima, líquido infla-mable y ensayos de extinción sobre un enrejado de ma-dera, no necesita disponer del área máxima de cobertura,pero tendría como mínimo las siguientes dimensiones:13.1 pies (4.0 m) de ancho,13.1 pies (4.0 m) de largo y3351 pies3 (100 m3)de volumen.

(3) El sistema de extinción posee las siguientes características.(a)Se instala un sistema de extinción de tipo prediseñado

respetando sus limitaciones de tubería máximas conrespecto al número de accesorios, longitud de tuberíahasta las boquillas de descarga y las configuraciones deestas, según lo especificado en las instrucciones de di-seño e instalación del fabricante.

(b)El sistema de extinción a la medida se instala utili-zando la distribución de tuberías que resulte de la pre-sión mínima de diseño en boquilla a 70°F (21°C).

(c) Excepto en el ensayo de incendio de líquido inflama-ble que utiliza el recipiente cuadrado de 2 1/2 pie2

(0.23 m2) y en el de enrejado de madera, los cilindrosse adaptarán a la temperatura mínima de funciona-miento especificada en las instrucciones de instalacióndel fabricante.

(4) La concentración de extinción es la siguiente:(a)La concentración de agente extintor para cada ensayo

ANEXO A

es el 83.34 por ciento de la concentración de diseño,especificada por el fabricante para el uso pretendido auna temperatura ambiente en el interior del recintode, aproximadamente, 70°F (21°C).

(b)La concentración para agentes inertes limpios puedeajustarse para tener en cuenta las fugas reales deter-minadas en el recinto de ensayo.

(c) La concentración de agentes halocarbonados dentrodel recinto debería calcularse utilizando la siguientefórmula, al menos que se demuestre que el recinto deensayo presenta fugas significantes. Si estas existen,puede modificarse la fórmula utilizada para determi-nar la concentración de agentes halocarbonados den-tro del recinto; a fin de tenerlas en cuenta.

donde:W = peso de los agentes limpios [lb (kg)]V = volumen del recinto de ensayo [ft3 (m3)]s = volumen específico del agente limpio a la tempera-

tura del ensayo [ft3/lb (m3/kg)]C = concentración (porcentaje)

(5) Los ensayos de extinción de líquido inflamable tienen las si-guientes características:(a) Recipientes de acero con un espesor nominal de

0.216 pulg. (5.5 mm), por ejemplo, tubería Schedule40, diámetro entre 3.0 pulg. y 5.5 pulg. (76.2 mm y88.9 mm) y altura mínima de 4 pulg. (102 mm), con-teniendo heptano o una mezcla de heptano y agua, sesitúan a menos de 2 pulg. (50.8 mm) de las esquinasdel recinto de ensayo, directamente detrás del deflec-tor y verticalmente a menos de 12 pulg. (305 mm) dela parte superior o inferior del recinto, o de ambos siel recinto permite esta posición. Si los recipientes con-tienen heptano y agua, el heptano debe tener, almenos, 2 pulg. (50.8 mm) de profundidad. El nivel deheptano debería situarse, como mínimo, a 2 pulg. (50.8mm) por debajo del borde superior del recipiente. Enel ensayo de cobertura de área con altura de recintomínima, se disponen aberturas practicables directa-mente por encima de los recipientes, a fin de favorecerla ventilación antes de la instalación del sistema. Asímismo, en el ensayo de cobertura de área con limita-ción de altura mínima, se instala un deflector en el cen-tro del recinto, entre suelo y techo. Este deflector sesitúa perpendicular a la dirección de descarga de la bo-quilla y con un 20 por ciento de la longitud o anchuradel recinto, según corresponda con respecto a la posi-ción de la boquilla. En el ensayo de extinción de alturade recinto máxima, se realiza una prueba adicional uti-lizando un recipiente cuadrado de 21/2-pie2 (0.23-m2)situado en el centro del recinto y el cilindro de alma-cenamiento adaptado a 70°F (21°C). El recipiente deensayo contiene, al menos, 2 pulg. (50.8 mm) de hep-tano, situándose el nivel de este a una distancia mínima


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de 2 pulg. (50.8 mm) del borde superior del recipiente.En todos los ensayos, una vez inflamado el heptano, sepermite su combustión libre durante 30 segundos, ce-rrándose posteriormente todas las aberturas y ac-tuando manualmente el sistema de extinción. En elmomento de la actuación, el porcentaje de oxígeno enel interior del recinto debería ser, como mínimo, del20.0 por ciento.

(b)El heptano será de grado comercial, con las siguientescaracterísticas:i. Punto inicial de ebullición: 90°C (194°F) mínimoii. Punto seco: 100°C (212°F) máximoiii. Gravedad específica: 0,69–0,73

(6) El ensayo de extinción del enrejado de madera tiene las si-guientes características:(a)El cilindro de almacenamiento se acondiciona a una

temperatura de 70°F (21°C). La altura máxima del re-cinto es la especificada en las instrucciones de instala-ción del fabricante.

(b)El enrejado de madera consiste en cuatro capas de vi-guetas de madera de 2 por 2 (1 1/2 por 1 1/2 pulg.) y18 pulg de longitud, con un contenido de humedadentre el 9 y 13 por ciento. Las capas alternas de las vi-guetas se colocan formando ángulos rectos una res-pecto a la otra. Las viguetas de cada capa se distribuyencon una separación uniforme, formando un cuadradodeterminado por la longitud de las viguetas. Las vi-guetas que conforman los ángulos exteriores del enre-jado tienen que estar clavadas o grapadas entre sí.

(c) La ignición del enrejado se consigue mediante la com-bustión de heptano de grado comercial en un reci-piente cuadrado de acero de 2 1/2 pie2 (0.23 m2) desuperficie y una altura no inferior a 4 pulg. (101,6mm). El enrejado se sitúa centrado con su parte infe-rior entre 12 y 24 pulg. (304 y 609,6 mm) por encimadel borde superior del recipiente, y el soporte delhogar se construye de forma que la parte inferior delenrejado quede expuesta a la atmósfera.

(d)Una vez inflamado el heptano, se deja arder libre-mente el enrejado, en el exterior del recinto de ensayo,durante aproximadamente 6 minutos. La combustióndel heptano dura entre 3 y 3 1/2-minutos. Este tiempode combustión se consigue con, aproximadamente, 1/4gal (0,95 l) de heptano. Justo antes de que concluya eltiempo de combustión previa, el enrejado de maderase introduce en el recinto de ensayo y se sitúa sobre unabase, de forma que el fondo del enrejado quede entre20 y 28 pulg. (508 y 711 mm) por encima del suelo. Seprocede entonces al sellado del recinto.

(e)Después de permitir su combustión durante 6 minu-tos, se activa el sistema. En el momento de la actua-ción, el porcentaje de oxígeno en el recinto, al niveldel enrejado debería ser del 20 por ciento como mí-nimo.

(f)Una vez concluida la descarga del sistema, el recintopermanece sellado durante 10 minutos. Después deeste tiempo, se retira el enrejado del recinto y se ob-serva para determinar si permanece suficiente com-bustible para mantener la combustión y para detectar

posibles signos de reignición.(7) A continuación, se recoge el proceso esquemático para de-

terminar la cantidad de diseño:(a)Determinar las características del riesgo:

i. Tipo de combustible: Concentración de extinción (EC)para 5.4.2 o concentración de inertización (IC) para5.4.3

ii. Volumen del recintoiii. Temperatura del recintoiv. Presión barométrica del recinto

(b)Determinar la concentración mínima de diseño deagente (MDC) multiplicando EC o IC por el factor deseguridad (SF):

MDC = (EC ó IC) SF(c) Determinar la cantidad de agente mínima de diseño

(MDC) según 5.5.1 para halocarbonados o 5.5.2 en elcaso de gases inertes

(d)Determinar si son aplicables los factores de diseño(DF). Consultar el apartado 5.5.3 para determinar losfactores individuales y, posteriormente, su suma:

DF =∑DF(i)(e)Determinar la cantidad de diseño mínima ajustada

(AMDQ)de la siguiente forma:AMDQ = MDQ(1+DF)

(f) Determinar el factor de corrección de presión (PCF)según 5.5.3.3

(g)Determinar la cantidad de diseño final (FDQ) de la si-guiente forma:

FDQ = AMDQ X PCFPueden ser requeridas concentraciones mayores de extin-

ción cuando se dan alunas de las condiciones siguientes:

(1) Mazos de cables de más de 100 mm de diámetro.(2) Bandejas de cables con una densidad de llenado superior al

29% de la sección transversal de la bandeja.(3) Paquetes horizontales o verticales de bandejas de cables (a

menos de 250 mm).(4) Equipo en tensión durante el tiempo de extinción cuyo con-

sumo total supere 5 kW.Ensayo de Extinción de Incendio Superficial Clase A (No

celulósico). El propósito de loa ensayos descritos en este pro-cedimiento es desarrollar la concentración mínima de extin-ción (MEC) de un agente gaseoso de extinción de incendiospara un conjunto de combustibles poliméricos sólidos no ce-lulósicos. Se pretende que el MEC sea aumentado con los ade-cuados factores de seguridad y de inundación proporcionadosen el estándar.

Estos ensayo Clase A deberían ser realizados en un local sinaspiraciones con un volumen mínimo de 100 m3 y una alturamínima de 4 m. Si es necesario se deberían tomar medidaspara un alivio de presión.

Los medios de ensayo son los siguientes:

(1) El conjunto de polímero combustible consiste en 4 láminasde polímero de 9,5 mm de espesor, 406 mm de largo y 203mm de ancho. Las láminas se espacian y sitúan según la Fi-gura A.5.4.2.2(a). La parte inferior del conjunto combustible

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está a 203 mm sobre el suelo. Las láminas de combustible de-berían sujetarse mecánicamente con el espaciado requerido.

(2) Se dispone de una pantalla para el conjunto combustible,consistente en una armadura metálica con una chapa de aceroen su parte superior y en los dos laterales según se indica enla Figura A.5.4.2.2(a), La pantalla tendrá lados de 381 mmde ancho y 851 mm de alto y una parte superior de 610 mmpor 381 mm. El fondo y los otros dos laterales permanecenabiertos. El conjunto combustible se orienta en la pantalla demodo que la dimensión de 302 mm del combustible sea pa-ralela al lado de 610 mm de la pantalla.

(3) Si sitúan dos deflectores externos de 0,95 m2 y 305 mm de al-tura alrededor del exterior de la pantalla como se muestra enla Figura A.5.4.2.2(a) y en la Figura A.5.4.2.2(b), Los deflec-tores se colocan a 85 mm sobre el suelo. El deflector superiorestá girado 45º respecto del deflector inferior.

(4) Se realizan ensayos con tres combustibles plásticos –polime-tilmetacrilato (PMMA), polipropileno (PP) y acrilonitrilo es-tireno butadieno polímero (ABS). Las propiedades de losplásticos dan en la Tabla A.5.4.2.2(a).

(5) La fuente de ignición es una bandeja de heptano, de 51 mmx 51 mm x 22 mm de profundidad, centrada 12 mm bajo elfondo de las láminas de plástico. La bandeja se llena con 3,0ml de heptano para proporcionar 90 segundos de quemado.

(6) El sistema de descarga de gente debería distribuirlo medianteuna boquilla adecuada. El sistema debería ser operado a lamínima presión de boquilla (±10 %) y el máximo tiempo dedescarga (±1 segundo).

El procedimiento de ensayo es el siguiente:

(1) Los procedimientos de ignición son los siguientes:(a)La bandeja de heptano se inflama y deja arder durante

90 segundos.(b)El agente se descarga 210 segundos después de infla-

mar el heptano.(c) El recinto permanece sellado durante 600 segundos

después de la descarga. Se anota el tiempo de extin-ción. Su el fuego no se extingue en los 600 segundos

posteriores a la descarga, se deberá emplear una con-centración mínima de descarga mayor.

(d)El ensayo se repite dos veces con cada combustible paracada concentración evaluada y cada tiempo medio deextinción. Un solo ensayo con un tiempo de extinciónsuperior a 600 segundos se considera un fallo.

(e)Si el fuego se extingue durante el tiempo de descarga,el ensayo se repite con una concentración inferior ocon deflectores adicionales para asegurar que los efec-tos transitorios de la descarga no afectan al proceso deextinción.

(f) Al inicio de los ensayos, la concentración de oxígenodebe ser inferior al 2 % del valor ambiental (aproxi-madamente 0,5 % de O2 en volumen).

(g)Durante el tiempo posterior a la descarga, la concen-tración de oxígeno no debería bajar del 0,5 % del vo-lumen de oxígeno medido al final de la descarga deagente.

(2) Los procedimientos de observación y registro son los si-guientes:(a)Durante el ensayo se deben anotar constantemente los

siguientes datos:i. Concentración de oxígeno (± 0,5 %)ii. Pérdida másica de combustible (± 5 %)iii. Concentración de agente (± 5 %) (la concentración de

gas inerte puede ser calculada mediante la concentra-ción de oxígeno)

(b)Se deben medir y anotar los siguientes eventos:i. Tiempo en que se inflama el heptanoii. Tiempo en que se consume el heptanoiii. Tiempo en el que se inflama la lámina de plásticoiv. Tiempo en que se inicia la descarga de agentev. Tiempo final de la descarga de agentevi. Tiempo en que se extinguen todas las llamas visibles

La concentración de extinción mínima se determina mediantetodas las condiciones siguientes:

(1) Todas las llamas visibles se extinguen en los 600 segundosposteriores a la descarga de agente.

ANEXO A

FIGURA A.5.4.2.2(a) Disposición Modificada del Plástico en Cuatro Piezas.


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(2) La pérdida de peso del combustible entre los 10 y los 600 se-gundos posteriores a la descarga no debería superar 0,5 oz(15 g).

(3) No hay reinflamación del combustible pasado el tiempo depermanencia de 600 segundos y el subsiguiente ensayo deventilación del recinto.

Los incendios profundos con combustibles Clase A pueden re-querir concentraciones de diseño notablemente mayores y tiemposde permanencia más largos que las concentraciones y tiempos depermanencia requeridos para fuegos superficiales con combusti-bles Clase A. Los ensayos Clase A de torres de madera y láminasde polímero pueden no indicar correctamente las concentracionesde extinción adecuadas para la protección de ciertos riesgos deplásticos combustibles (p.e. riesgos de tipo eléctrico y electrónicocon cables agrupados de datos o potencia como en espacios bajofalso suelo de salas de ordenadores y de control, instalaciones detelecomunicación, etc.).

Los valores de la Tabla A.5.4.2.2(b) son representativos de lasconcentraciones mínimas de extinción y de diseño para variosagentes. Las concentraciones requeridas pueden variara según elfabricante del equipo. Podrían contactarse los fabricantes deequipo para hallar la concentración requerida para un sistema es-pecífico.

A.5.4.2.4 Los riesgos que contienen tanto combustibles deClase A como de Clase B deberían evaluarse en función delcombustible que requiera la concentración de diseño mayor.

A.5.4.2.6 En combustibles sólidos pueden darse dos tiposde fuegos: (1) aquel en que la fuente de combustión son losgases volátiles resultantes del calentamiento o descomposicióndel combustible y (2) aquel en el que la combustión se produceen la superficie o dentro de la masa del combustible. El pri-mero es llamado comúnmente combustión “llameante” mien-tras que al segundo a menudo se le llama combustión “lenta”o “incandescente”. Los dos de fuegos frecuentemente se pro-ducen simultáneamente aunque uno de los tipos puede prece-der al otro. Por ejemplo un fuego de madera puede comenzarcomo una combustión llameante y convertirse en lenta cuandoprogresa la combustión. Por el contrario, la ignición espontá-nea en una pila de trapos aceitosos puede comenzar como unacombustión lenta y convertirse en llamas posteriormente. Lacombustión llameante, al producirse en la fase vapor, puede

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FIGURA A.5.4.2.2(b) Vista en Planta del Recinto.

Tabla A.5.4.2.2(a) Propiedades de Plásticos Combustibles

Exposición de 25 kW/m2 en Calorímetro de Cono — ASTM E 1354

Densidad(g/cm2)

Tiempo de Ignición

Velocidad Media deLiberación de Calor

en 180 sCalor Eficaz de Combustión

Combustible Color s Tolerancia kW/m2 Tolerancia MJ/kg Tolerancia

PMMA Negro 1,19 77 ±30% 286 25% 23,3 ±15%

PP Natural (blanco) 0,905 91 ±30% 225 25% 39,8 ±15%

ABS Natural (crema) 1,04 115 ±30% 484 25% 29,1 ±15%


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extinguirse con niveles relativamente bajos de agentes. Semantendrá en ausencia de combustión incandescente.

Al contrario que la combustión llameante, la combustión in-candescente no es susceptible de extinción inmediata. La caracte-rística de este tipo de combustión es la lenta velocidad de pérdidasde calor desde la zona de reacción. Por ello, el combustible per-manece lo bastante caliente como para reaccionar con el oxígenoincluso aunque la velocidad de reacción, controlada por procesosde difusión, sea extremadamente lenta. Los fuegos incandescen-tes pueden continuar ardiendo durante muchas semanas, porejemplo en el interior de balas de algodón y yute y pilas de serrín.Un fuego incandescente solo deja de arder cuando se ha consu-mido el oxígeno o el combustible o cuando la superficie del com-bustible está a una temperatura demasiado baja como parareaccionar. Los incendios incandescentes normalmente se extin-guen reduciendo la temperatura del combustible, bien por apli-cación directa de un medio absorbente de calor como el agua obien cubriéndolo con un gas inerte. El gas inerte ralentiza la ve-locidad de combustión hasta el punto en que el calor generadopor oxidación es inferior a las pérdidas de calor circundantes. Estoocasiona que la temperatura caiga por debajo del nivel necesariopara la ignición espontánea antes de que se retire la atmósferainerte.

Para los propósitos de este estándar, los fuegos incandescentesse dividen en dos clases: (1) aquellos en los que la incandescenciano es “profunda” y (2) los fuegos profundos. El que un fuego seaprofundo dependerá, en parte, de la cantidad de tiempo que haestado ardiendo antes de la aplicación del agente extintor. Estetiempo se llama usualmente tiempo de “prequemado”.

Otra variable importante es la configuración del combustible.Mientras que las cajas y paletas de madera se extinguen fácilmentecon concentraciones de diseño Clase A, los paneles verticales demadera muy próximos y paralelos requieren para la extinción con-centraciones mas elevadas y mayores tiempos de permanencia.Los incendios en cajas con serrín y en pilas de papel en tiras tam-bién requieren concentraciones mas elevadas y mayores tiemposde permanencia para la extinción. En estas situaciones, el calortiende a quedarse retenido dentro del conjunto combustible en

lugar de disiparse por los alrededores. La radiación es un meca-nismo importante para la eliminación de calor en incendios in-candescentes frontales.

A.5.4.3 Loa apartados siguientes contienen un resumen deun método para evaluar las concentraciones de inertización deun vapor extintor de incendios.

Una de las características de los halones y agentes alternativosa la que se hace referencia normalmente, es la concentración de in-hibición o inertización. A este respecto, el Estándar NFPA 12A pu-blicó los datos del diagrama de inflamabilidad (Dalzell, 1975 yCol, 1976) sobre sistemas ternarios. Los procedimientos utilizadosanteriormente se han empleado más recientemente para evaluarlas concentraciones inertizantes de halones y agentes alternativosfrente a varios sistemas de combustible - aire.. Las diferencias entrelos estudios previos y los trabajos recientes se deben a que el volu-men del recipiente de ensayo utilizado fueron de 2.1 gal (7,9 L)frente a los 1.5 gal (5,6 L) de los estudios previos. El tipo de en-cendedor fue el mismo, es decir, descarga de chispa con electrodode carbono, pero los niveles de energía almacenados en el capaci-tador fueron superiores, aproximadamente 68 J (16,2 cal) frentea 6 o 11 J (1,4 o 2,6 cal) en los trabajos anteriores. El procedi-miento básico, empleando un generador de chispas, ha sido adop-tado para desarrollar datos adicionales.

Las mezclas ternarias de agente , aire y combustible se prepa-raron a una presión de ensayo de 1 atm y a temperatura ambienteen un recipiente de ensayo esférico de 7.9 l (2.1 gal) de capacidad,(ver Figura A.5.4.3), mediante el método de presión parcial. El re-cipiente fue equipado con orificios de entrada y venteo, un ter-mopar y un transductor de presión. En primer lugar el recipientefue vaciado. Posteriormente se introdujo el agente y, en el caso delíquidos, se permitió tiempo suficiente para que se produjese laevaporación. Finalmente se introdujeron vapor de combustible yaire, elevando la presión del recipiente hasta 1 atm. Una aleta in-terior permitía agitar la mezcla. El transductor de presión se co-nectó a un dispositivo grabador para medir el aumento de presiónque pudiera producirse en la actuación del encendedor.

El encendedor empleado constaba de un haz de 4 varillas degrafito (minas de lapicero “H”) sujetas mediante 2 cables o grapasmetálicas en cada extremo, manteniendo un espacio entre ambasde, aproximadamente, 3 mm (0,12 pulg.). El encendedor se co-nectó en serie con dos condensadores de 525 mF 450-V. Estos con-densadores se cargaron a una tensión de 720 a 730 VDC. Laenergía almacenada fue, por lo tanto, de 68 a 70 J (16,2 a 16,7

ANEXO A

Tabla A.5.4.2.2(b) Concentraciones Mínimas de Diseño yExtinción para Llama Clase A y B Ensayos según UL 2166y UL 2127

Agente MEC Clase A

DiseñoClase A

MEC Clase B

DiseñoClase B

FK-5-1-12 3,5 4,2 4,5 5,9

HFC-125 6,7 8 8,7 11,3

HFC-227ea 5,2–5,8 6,25–7 6,7 8,7

IG-541 28,5 34,2 31,25 40,6

IG-55 31,6 37,9 30,1 39,1

Nota: Las concentraciones indicadas son a 70ºF (21ºC). Los valoresClase B son para heptano, los valores de diseño Clase A tienen unfactor de seguridad de 1,2 y los valores de diseño Clase B tienenun factor de seguridad de 1,3.

Figura A.5.4.3 Recipiente de ensayo esférico.


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cal). La resistencia nominal del conjunto de varillas era de, apro-ximadamente, 1 ohm. Al activarlo, la corriente de descarga del ca-pacitador provocó la ionización de la superficie de las varillas degrafito. Se formó un arco eléctrico entre el espacio libre del co-nector. Se tomó la energía contenida en el arco como la almace-nada en el condensador, teniendo en cuenta, en principio, quetiene que ser algo inferior debido a las pérdidas de resistencia enla línea.

Se registró, en los casos que ocurrió, el aumento de presión re-sultante de la ignición de la mezcla sometida a ensayo. Entre losensayos, se limpió el interior del recipiente con una tela humede-cida en agua o en disolvente para evitar la acumulación de residuosde descomposición que pudieran influir en los resultados.

La definición del límite de inflamabilidad se tomó como lacomposición que produce un incremento de presión de 0,07 vecesla presión inicial, o 1 psi (6,9 kPa), cuando la presión inicial es de1 atm. Se realizaron ensayos con proporciones fijas de combusti-ble - aire y variando las cantidades de vapor de agente hasta al-canzar las condiciones en las que el aumento de presión era de0,07 veces la inicial. También se efectuaron ensayos con diversasproporciones combustible - aire, a fin de establecer aquella condi-ción que requiere la mayor concentración de vapor de agente parainertizar.

En la Tabla A.5.4.3 se recogen los datos obtenidos sobre diver-sos productos químicos que pueden servir como agentes de pro-tección contra incendios.

A.5.4.3.2 Estas condiciones se dan cuando suceden ambosde los siguientes casos:

(1)Los tipos y cantidad de combustible permitidos en el recintotienen la posibilidad de producir una concentración de vaporde combustible igual o superior a la mitad del límite inferior deinflamabilidad en todo el recinto.

(2)La respuesta del sistema no es lo suficientemente rápida paradetectar y extinguir el incendio antes de que la volatilidad delcombustible aumente a un nivel peligroso como resultado delpropio incendio.

A.5.5.1 La cantidad de agente limpio necesaria para alcan-zar una determinada concentración será superior a la canti-dad final de agente en el mismo recinto. En muchos casos, elagente limpio debe aplicarse de forma que favorezca la mezclaprogresiva en la atmósfera. A medida que se inyecta el agente,la atmósfera desplazada escapa libremente del recinto a travésde pequeñas aberturas y de las ventilaciones especiales. En esteproceso se pierde algo de agente y, cuanto mayor es la con-centración, mayores son las pérdidas.

A efectos de este Estándar, se entiende que la mezcla de agentelimpio/aire perdida de esta forma contiene la concentración finalde diseño del agente limpio. Esto supone el peor de los casosdesde un punto de vista teórico y proporciona un factor de segu-ridad para compensar aquellas condiciones de descarga no ideal.

Las Tablas A.5.5.1(a) hasta A.5.5.1(r) contienen la cantidad deagente limpio necesaria para alcanzar la concentración de di-seño.

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Tabla A.5.4.3 Concentraciones de Inertización para DiversosAgentes

Combustible Agente

Concentraciónde Inertización

(% en vol) Referenciai-butano HFC-227ea 11,3 Robin

HCFC Mezcla A 18,4 Moore

IG-100 40 Zabetakis

1-cloro-1, 1-di-fluoroetano(HCFC-142b)

HFC-227ea 2,6 Robin

1,1-difluoroetano(HFC-152a)

HFC-227ea 8,6 Robin


Difluorometano(HFC-32)

HFC-227ea 3,5 Robin


Etano IF-100 44 Zabetakis

Óxido de etileno HFC-227ea 13,6 Robin

Hexano IF-100 42 Zabetakis

Metano FK-5-1-12 8,8 Schmeer

HFC-125 14,7 Senecal

HFC-227ea 8 Robin

HFC-23 20,2 Senecal


IG-100 37 Zabetakis

IG-541 43 Tamanini

Pentano HFC-227ea 11,6 Robin

IG-100 42 Zabetakis

Propano FK-5-1-12 8,1 Schmeer

FC-5-1-14 7,3 Senecal

FIC-13I1 6,5 Moore

HFC-125 15,7 Senecal

HFC-227ea 11,6 Robin

HFC-23 20,2 Senecal

HFC-23 20,4 Skaggs


IG-541 49,0 Tamanini

IG-100 42 Zabetakis


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2001- 69ANEXO A

Temp(t) (ºF)e

Volumen Específico de

Vapor (s)(ft3/lb)d

Requisitos en Peso del Volumen de Riesgo, W/V (lb/pie3)b

Concentración de Diseño (% en Volumen)e

3 4 5 6 7 8 9 10-20 0.93678 0.0330 0.0445 0.0562 0.0681 0.0803 0.0928 0.1056 0.1186

-10 0.96119 0.0322 0.0433 0.0548 0.0664 0.0783 0.0905 0.1029 0.1l56

0 0.9856 0.0314 0.0423 0.0534 0.0648 0.0764 0.0882 0.1003 0.1127

10 1.01001 0.0306 0.0413 0.0521 0.0632 0.0745 0.0861 0.0979 0.1100

20 1.03442 0.0299 0.0403 0.0509 0.0617 0.0728 0.0841 0.0956 0.1074

30 1.05883 0.0292 0.0394 0.0497 0.0603 0.0711 0.0821 0.0934 0.1049

40 1.08324 0.0286 0.0385 0.0486 0.0589 0.0695 0.0803 0.0913 0.1026

50 1.10765 0.0279 0.0376 0.0475 0.0576 0.0680 0.0785 0.0893 0.1003

60 1.13206 0.0273 0.0368 0.0465 0.0564 0.0665 0.0768 0.0874 0.0981

70 1.15647 0.0267 0.0360 0.0455 0.0552 0.0651 0.0752 0.0855 0.0961

80 1.18088 0.0262 0.0353 0.0446 0.0541 0.0637 0.0736 0.0838 0.0941

90 1.20529 0.0257 0.0346 0.0437 0.0530 0.0624 0.0721 0.0821 0.0922

100 1.22970 0.0252 0.0339 0.0428 0.0519 0.0612 0.0707 0.0804 0.0904

110 1.25411 0.0247 0.0332 0.0420 0.0509 0.0600 0.0693 0.0789 0.0886

120 1.27852 0.0242 0.0326 0.0412 0.0499 0.0589 0.0680 0.0774 0.0869

130 1.30293 0.0237 0.0320 0.0404 0.0490 0.0578 0.0667 0.0759 0.0853

140 1.32734 0.0233 0.0314 0.0397 0.0481 0.0567 0.0655 0.0745 0.0837

150 1.35175 0.0229 0.0308 0.0389 0.0472 0.0557 0.0643 0.0732 0.0822

160 1.37616 0.0225 0.0303 0.0382 0.0464 0.0547 0.0632 0.0719 0.0807

170 1.40057 0.0221 0.0297 0.0376 0.0456 0.0537 0.0621 0.0706 0.0793

180 1.42498 0.0217 0.0292 0.0369 0.0448 0.0528 0.0610 0.0694 0.0780

190 1.44939 0.0213 0.0287 0.0363 0.0440 0.0519 0.0600 0.0682 0.0767

200 1.47380 0.0210 0.0283 0.0357 0.0433 0.0511 0.0590 0.0671 0.0754

210 1.49821 0.0206 0.0278 0.0351 0.0426 0.0502 0.0580 0.0660 0.0742

220 1.52262 0.0203 0.0274 0.0346 0.0419 0.0494 0.0571 0.0650 0.0730

Tabla A.5.5.1(a) FKC-5-1-12 Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (lb/pie3)] = libras de agente necesarias por pie cúbico de volumen protegido para conseguir la con-centración indicada a la temperatura dada.

W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de FK-5-1-12 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 0,9856 + 0,002441 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de FK-5-1-12 en aire a la temperatura indicada


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Temp(t) (ºC)e

Volumen Específico de

Vapor (s)(m3/kg)d

Requisitos en Peso del Volumen de Riesgo, W/V (kg/m3)b


3 4 5 6 7 8 9 10

-20 0.0609140 0.5077 0.6840 0.8640 1.0479 1.2357 1.4275 1.6236 1.8241

-15 0.6022855 0.4965 0.6690 0.8450 1.0248 1.2084 1.3961 1.5879 1.7839

-10 0.0636570 0.4859 0.6545 0.8268 1.0027 1.1824 1.3660 1.5337 1.7455

-5 0.0650285 0.4756 0.6407 0.8094 0.9816 1.1575 1.3372 1.5209 1.7087

0 0.0664000 0.4658 0.6275 0.7926 0.9613 1.1336 1.3096 1.4895 1.6734

5 0.0677715 0.4564 0.6148 0.7766 0.9418 1.1106 1.2831 1.4593 1.6395

10 0.0691430 0.4473 0.6026 0.7612 0.9232 1.0886 1.2576 1.4304 1.6070

15 0.0705145 0.4386 0.5909 0.7464 0.9052 1.0674 1.2332 1.4026 1.5757

20 0.0718860 0.4302 0.5796 0.7322 0.8879 1.0471 1.2096 1.3758 1.5457

25 0.0732575 0.4222 0.5688 0.7184 0.8713 1.0275 1.1870 1.3500 1.5167

30 0.0746290 0.4144 0.5583 0.7052 0.8553 1.0086 1.1652 1.3252 1.4888

35 0.0760005 0.4069 0.5482 0.6925 0.8399 0.9904 1.1442 1.3013 1.4620

40 0.0773720 0.3997 0.5385 0.6802 0.8250 0.9728 1.1239 1.2783 1.4361

45 0.0787435 0.3928 0.5291 0.6684 0.8106 0.9559 1.1043 1.2560 1.4111

50 0.0801150 0.3860 0.5201 0.6570 0.7967 0.9395 1.0854 1.2345 1.3869

55 0.0814865 0.3795 0.5113 0.6459 0.7833 0.9237 1.0671 1.2137 1.3636

60 0.0828580 0.3733 0.5029 0.6352 0.7704 0.9084 1.0495 1.1936 1.3410

65 0.0842295 0.3672 0.4947 0.6249 0.7578 0.8936 1.0324 1.1742 1.3191

70 0.0856010 0.3613 0.4868 0.6148 0.7457 0.8793 1.0158 1.1554 1.2980

75 0.0869725 0.3556 0.4791 0.6052 0.7339 0.8654 0.9998 1.1372 1.2775

80 0.0883440 0.3501 0.4716 0.5958 0.7225 0.8520 0.9843 1.1195 1.2577

85 0.0897155 0.3447 0.4644 0.5866 0.7115 0.8390 0.9692 1.1024 1.2385

90 0.0910870 0.3395 0.4574 0.5778 0.7008 0.8263 0.9547 1.0858 1.2198

95 0.0924585 0.3345 0.4507 0.5692 0.6904 0.8141 0.9405 1.0697 1.2017

100 0.0938300 0.3296 0.4441 0.5609 0.6803 0.8022 0.9267 1.0540 1.1842

Tabla A.5.5.1(b) FK-5-1-12 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (kg/m3)] = kilogramos de agente necesarias por metro cúbico de volumen protegido para conseguirla concentración indicada a la temperatura dada.

W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de FK-5-1-12 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularse

según la fórmula:

s = 0,0664 + 0,0002741 t

donde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de FK-5-1-12 en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 71ANEXO A

Temp(t) (ºF)e

Volumen Específico

de Vapor (s)(ft3/lb)d



8.6 9 10 11 12 13 14 15

-50 3.2192 0.0292 0.0307 0.0345 0.0384 0.0424 0.0464 0.0506 0.0548

-40 3.2978 0.0285 0.0300 0.0337 0.0375 0.0414 0.0453 0.0494 0.0535

-30 3.3763 0.0279 0.0293 0.0329 0.0366 0.0404 0.0443 0.0482 0.0523

-20 3.4549 0.0272 0.0286 0.0322 0.0358 0.0395 0.0433 0.0471 0.0511

-10 3.5335 0.0261 0.0280 0.0314 0.035 0.0386 0.0423 0.0461 0.0499

0 3.6121 0.0260 0.0274 0.0308 0.0342 0.0378 0.0414 0.0451 0.0489

10 3.6906 0.0255 0.0268 0.0301 0.0335 0.0369 0.0405 0.0441 0.0478

20 3.7692 0.0250 0.0262 0.0295 0.0328 0.0362 0.0396 0.0432 0.0468

30 3.8478 0.0245 0.0257 0.0289 0.0321 0.0354 0.0388 0.0423 0.0459

40 3.9264 0.0240 0.0252 0.0283 0.0315 0.0347 0.0381 0.0415 0.0449

50 4.0049 0.0235 0.0247 0.0277 0.0309 0.0340 0.0373 0.0406 0.0441

60 4.0835 0.0230 0.0242 0.0272 0.0303 0.0334 0.0366 0.0399 0.0432

70 4.1621 0.0226 0.0238 0.0267 0.0297 0.0328 0.0359 0.0391 0.0424

80 4.2407 0.0222 0.0233 0.0262 0.0291 0.0322 0.0352 0.0384 0.0416

90 4.3192 0.0218 0.0229 0.0257 0.0286 0.0316 0.0346 0.0377 0.0409

100 4.3978 0.0214 0.0225 0.0253 0.0281 0.0310 0.0340 0.0370 0.0401

110 4.4764 0.0210 0.0221 0.0248 0.0276 0.0305 0.0334 0.0364 0.0394

120 4.5550 0.0207 0.0217 0.0244 0.0271 0.0299 0.0328 0.0357 0.0387

130 4.6336 0.0203 0.0213 0.0240 0.0267 0.0294 0.0322 0.0351 0.0381

140 4.7121 0.0200 0.0210 0.0236 0.0262 0.0289 0.0317 0.0345 0.0375

150 4.7907 0.0196 0.0206 0.0232 0.0258 0.0285 0.0312 0.0340 0.0368

160 4.8693 0.0193 0.0203 0.0228 0.0254 0.0280 0.0307 0.0334 0.0362

170 4.9479 0.0190 0.0200 0.0225 0.0250 0.0276 0.0302 0.0329 0.0357

180 5.0264 0.0187 0.0197 0.0221 0.0246 0.0271 0.0297 0.0324 0.0351

190 5.1050 0.0184 0.0194 0.0218 0.0242 0.0267 0.0293 0.0319 0.0346

200 5.1836 0.0182 0.0191 0.0214 0.0238 0.0263 0.0288 0.0314 0.0340

Tabla A.5.5.1(c) HCFC Mezcla A Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a


W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de HCFC Mezcla A sobrecalentado que, aproximadamente, puede cal-cularse según la fórmula:s = 3,612 + 0,0079 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HCFC Mezcla A en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.1(d) HCFC Mezcla A Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (kg/m3)] = kilogramos de agente necesarios por metro cúbico de volumen protegido para conseguirla concentración indicada a la temperatura dada.

Temp. (t)(°C)c

Volumen Específico

de Vapor (s)(m3/kg)d



8.6 9 10 11 12 13 14 15-50 0.1971 0.4774 0.5018 0.5638 0.6271 0.6919 0.7582 0.8260 0.8954-45 0.2015 0.4669 0.4908 0.5514 0.6134 0.6767 0.7415 0.8079 0.8758-40 0.2059 0.4569 0.4803 0.5396 0.6002 0.6622 0.7256 0.7906 0.8570-35 0.2103 0.4473 0.4702 0.5283 0.5876 0.6483 0.7104 0.7740 0.8390-30 0.2148 0.4381 0.4605 0.5174 0.5755 0.6350 0.6958 0.7580 0.8217-25 0.2192 0.4293 0.4513 0.507 0.5639 0.6222 0.6818 0.7428 0.8052-20 0.2236 0.4208 0.4423 0.497 0.5528 0.6099 0.6683 0.7281 0.7893-15 0.2280 0.4127 0.4338 0.4873 0.5421 0.5981 0.6554 0.7140 0.7740-10 0.2324 0.4048 0.4255 0.4781 0.5318 0.5867 0.6429 0.7004 0.7593-5 0.2368 0.3973 0.4176 0.4692 0.5219 0.5758 0.6309 0.6874 0.74510 0.2412 0.3900 0.4100 0.4606 0.5123 0.5652 0.6194 0.6748 0.73155 0.2457 0.3830 0.4026 0.4523 0.5031 0.5551 0.6083 0.6627 0.718310 0.2501 0.3762 0.3955 0.4443 0.4942 0.5453 0.5975 0.6510 0.705715 0.2545 0.3697 0.3886 0.4366 0.4856 0.5358 0.5871 0.6397 0.693420 0.2589 0.3634 0.3820 0.4291 0.4774 0.5267 0.5771 0.6288 0.681625 0.2633 0.3573 0.3756 0.422 0.4694 0.5178 0.5675 0.6182 0.670230 0.2677 0.3514 0.3694 0.415 0.4616 0.5093 0.5581 0.6080 0.659135 0.2722 0.3457 0.3634 0.4083 0.4541 0.5010 0.5490 0.5981 0.648440 0.2766 0.3402 0.3576 0.4017 0.4469 0.4930 0.5403 0.5886 0.638145 0.2810 0.3349 0.3520 0.3954 0.4399 0.4853 0.5318 0.5793 0.628050 0.2854 0.3297 0.3465 0.3893 0.4331 0.4778 0.5236 0.5704 0.618355 0.2898 0.3247 0.3412 0.3834 0.4265 0.4705 0.5156 0.5617 0.608960 0.2942 0.3198 0.3361 0.3776 0.4201 0.4634 0.5078 0.5533 0.599865 0.2987 0.3151 0.3312 0.372 0.4138 0.4566 0.5003 0.5451 0.590970 0.3031 0.3105 0.3263 0.3666 0.4078 0.4499 0.4930 0.5371 0.582375 0.3075 0.3060 0.3216 0.3614 0.4020 0.4435 0.4860 0.5294 0.573980 0.3119 0.3017 0.3171 0.3562 0.3963 0.4372 0.4791 0.5219 0.565885 0.3163 0.2975 0.3127 0.3513 0.3907 0.4311 0.4724 0.5146 0.557990 0.3207 0.2934 0.3084 0.3464 0.3854 0.4252 0.4659 0.5076 0.550295 0.3251 0.2894 0.3042 0.3417 0.3801 0.4194 0.4596 0.5007 0.5427

W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de HCFC Mezcla A sobrecalentado que, aproximadamente, puede cal-cularse según la fórmula:s = 0.2413 + 0.00088 tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HCFC Mezcla A en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 73ANEXO A

Tabla A.5.5.1(e) HCFC-124 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Temp(t) (ºF)e

Volumen Específico




5 6 7 8 9 10 11 12

20 2.4643 0.0214 0.0259 0.0305 0.0353 0.0401 0.0451 0.0502 0.0553

30 2.5238 0.0209 0.0253 0.0298 0.0345 0.0392 0.0440 0.0490 0.0540

40 2.5826 0.0204 0.0247 0.0291 0.0337 0.0383 0.0430 0.0479 0.0528

50 2.6409 0.0199 0.0242 0.0285 0.0329 0.0374 0.0421 0.0468 0.0516

60 2.6988 0.0195 0.0237 0.0279 0.0322 0.0366 0.0412 0.0458 0.0505

70 2.7563 0.0191 0.0232 0.0273 0.0315 0.0359 0.0403 0.0448 0.0495

80 2.8136 0.0187 0.0227 0.0268 0.0309 0.0352 0.0395 0.0439 0.0485

90 2.8705 0.0183 0.0222 0.0262 0.0303 0.0345 0.0387 0.0431 0.0475

100 2.9272 0.0180 0.0218 0.0257 0.0297 0.0338 0.0380 0.0422 0.0466

110 2.9837 0.0176 0.0214 0.0252 0.0291 0.0331 0.0372 0.0414 0.0457

120 3.0400 0.0173 0.0210 0.0248 0.0286 0.0325 0.0365 0.0407 0.0449

130 3.0961 0.0170 0.0206 0.0243 0.0281 0.0319 0.0359 0.0399 0.0440

140 3.1520 0.0167 0.0203 0.0239 0.0276 0.0314 0.0353 0.0392 0.0433

150 3.2078 0.0164 0.0199 0.0235 0.0271 0.0308 0.0346 0.0385 0.0425

160 3.2635 0.0161 0.0196 0.0231 0.0266 0.0303 0.0340 0.0379 0.0418

170 3.3191 0.0159 0.0192 0.0227 0.0262 0.0298 0.0335 0.0372 0.0411

180 3.3745 0.0156 0.0189 0.0223 0.0258 0.0293 0.0329 0.0366 0.0404

190 3.4298 0.0153 0.0186 0.0219 0.0254 0.0288 0.0324 0.0360 0.0398

200 3.4850 0.0151 0.0183 0.0216 0.0250 0.0284 0.0319 0.0355 0.0391


W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de HCFC-124 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 2,3580 + 0,0057 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HCFC-124 en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Temp. (t)(°C)c

Volumen Específico

de Vapor (s)(m3/kg)d



5 6 7 8 9 10 11 12

-10 0.1516 0.3472 0.4210 0.6524 0.5736 0.6524 0.7329 0.8153 0.1346

-5 0.1550 0.3396 0.4119 0.6382 0.5612 0.6382 0.7170 0.7976 0.1317

0 0.1583 0.3325 0.4032 0.6248 0.5493 0.6248 0.7019 0.7808 0.1289

5 0.1616 0.3257 0.3950 0.6120 0.5381 0.6120 0.6876 0.7649 0.1263

10 0.1649 0.3192 0.3872 0.5999 0.5274 0.5999 0.6739 0.7497 0.1238

15 0.1681 0.3131 0.3797 0.5883 0.5172 0.5883 0.6609 0.7352 0.1214

20 0.1714 0.3071 0.3725 0.5772 0.5074 0.5772 0.6484 0.7213 0.1l91

25 0.1746 0.3015 0.3656 0.5665 0.4981 0.5665 0.6364 0.7080 0.1l69

30 0.1778 0.2960 0.3590 0.5563 0.4891 0.5563 0.6250 0.6952 0.1l48

35 0.1810 0.2908 0.3527 0.5465 0.4805 0.5465 0.6140 0.6830 0.1l28

40 0.1842 0.2858 0.3466 0.5371 0.4722 0.5371 0.6034 0.6712 0.1l08

45 0.1873 0.2810 0.3408 0.5280 0.4642 0.5280 0.5932 0.6598 0.1089

50 0.1905 0.2763 0.3351 0.5192 0.4565 0.5192 0.5833 0.6489 0.1071

55 0.1936 0.2718 0.3296 0.5108 0.4491 0.5108 0.5738 0.6383 0.1054

60 0.1968 0.2675 0.3244 0.5026 0.4419 0.5026 0.5646 0.6281 0.1037

65 0.1999 0.2633 0.3193 0.4947 0.4350 0.4947 0.5558 0.6183 0.1021

70 0.2030 0.2592 0.3144 0.4871 0.4283 0.4871 0.5472 0.6087 0.1005

75 0.2062 0.2553 0.3096 0.4797 0.4218 0.4797 0.5390 0.5995 0.0990

80 0.2093 0.2515 0.3050 0.4726 0.4155 0.4726 0.5309 0.5906 0.0975

85 0.2124 0.2478 0.3005 0.4657 0.4094 0.4657 0.5231 0.5819 0.0961

90 0.2155 0.2442 0.2962 0.4589 0.4035 0.4589 0.5156 0.5735 0.0947

95 0.2186 0.2408 0.2920 0.4524 0.3978 0.4524 0.5083 0.5654 0.0934


Tabla A.5.5.1(f) HCFC-124 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de HCFC-124 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 0,1585 + 0,0006 tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HCFC-124 en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 75ANEXO A

Temp. (t)(°F)c

Volumen Específico

de Vapor (s)(pie3/lb)d



7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

-50 2.3902 0.0315 0.0364 0.0414 0.0465 0.0517 0.0571 0.0625 0.0681 0.0738 0.0797

-40 2.4577 0.0306 0.0354 0.0402 0.0452 0.0503 0.0555 0.0608 0.0662 0.0718 0.0775

-30 2.5246 0.0298 0.0344 0.0392 0.0440 0.0490 0.0540 0.0592 0.0645 0.0699 0.0754

-20 2.5909 0.0291 0.0336 0.0382 0.0429 0.0477 0.0526 0.0577 0.0628 0.0681 0.0735

-10 2.6568 0.0283 0.0327 0.0372 0.0418 0.0465 0.0513 0.0562 0.0613 0.0664 0.0717

0 2.7222 0.0276 0.0319 0.0363 0.0408 0.0454 0.0501 0.0549 0.0598 0.0648 0.0700

10 2.7872 0.0270 0.0312 0.0355 0.0399 0.0444 0.0489 0.0536 0.0584 0.0633 0.0683

20 2.8518 0.0264 0.0305 0.0347 0.0390 0.0434 0.0478 0.0524 0.0571 0.0619 0.0668

30 2.9162 0.0258 0.0298 0.0339 0.0381 0.0424 0.0468 0.0512 0.0558 0.0605 0.0653

40 2.9803 0.0253 0.0292 0.0332 0.0373 0.0415 0.0458 0.0501 0.0546 0.0592 0.0639

50 3.0441 0.0247 0.0286 0.0325 0.0365 0.0406 0.0448 0.0491 0.0535 0.0580 0.0626

60 3.1077 0.0242 0.0280 0.0318 0.0358 0.0398 0.0439 0.0481 0.0524 0.0568 0.0613

70 3.1712 0.0237 0.0274 0.0312 0.0350 0.0390 0.0430 0.0471 0.0513 0.0556 0.0601

80 3.2344 0.0233 0.0269 0.0306 0.0344 0.0382 0.0422 0.0462 0.0503 0.0546 0.0589

90 3.2975 0.0228 0.0264 0.0300 0.0337 0.0375 0.0414 0.0453 0.0494 0.0535 0.0578

100 3.3605 0.0224 0.0259 0.0294 0.0331 0.0368 0.0406 0.0445 0.0484 0.0525 0.0567

110 3.4233 0.0220 0.0254 0.0289 0.0325 0.0361 0.0398 0.0436 0.0476 0.0515 0.0556

120 3.4859 0.0216 0.0249 0.0284 0.0319 0.0355 0.0391 0.0429 0.0467 0.0506 0.0546

130 5.5485 0.0212 0.0245 0.0279 0.0313 0.0348 0.0384 0.0421 0.0459 0.0497 0.0537

140 3.6110 0.0208 0.0241 0.0274 0.0308 0.0342 0.0378 0.0414 0.0451 0.0489 0.0527

150 3.6734 0.0205 0.0237 0.0269 0.0302 0.0337 0.0371 0.0407 0.0443 0.0480 0.0519

160 3.7357 0.0201 0.0233 0.0265 0.0297 0.0331 0.0365 0.0400 0.0436 0.0472 0.0510

170 3.7979 0.0198 0.0229 0.0260 0.0293 0.0326 0.0359 0.0393 0.0429 0.0465 0.0502

180 3.8600 0.0195 0.0225 0.0256 0.0288 0.0320 0.0353 0.0387 0.0422 0.0457 0.0493

190 3.9221 0.0192 0.0222 0.0252 0.0283 0.0315 0.0348 0.0381 0.0415 0.0450 0.0486

200 3.9841 0.0189 0.0218 0.0248 0.0279 0.0310 0.0342 0.0375 0.0409 0.0443 0.0478

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de HFC-125 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularse segúnla fórmula:s = 2.7208 + 0.00064 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-125 en aire a la temperatura indicada

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (lb/pie3)] = libras de agente necesarias por metro cúbico de volumen protegido para conseguir la con-centración indicada a la temperatura dada.

Tabla A.5.5.1(g) HFC-125 Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.) a

W =V C

s 100-C

Temp. (t)(°F)c


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Temp(t)(°C)c

VolumenEspecíficode Vapor(ft3/lb)d

Requisitos en Peso del Volumen de Riesgo, W/V (lb/ft3)b


7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

−45 0,1496 0,5030 0,5811 0,6609 0,7425 0,8260 0,9113 0,9986 1,0879 1,1793 1,2729

−40 0,1534 0,4906 0,5668 0,6446 0,7242 0,8055 0,8888 0,9739 1,0610 1,1502 1,2415

−35 0,1572 0,4788 0,5532 0,6292 0,7069 0,7863 0,8675 0,9506 1,0356 1,1227 1,2118

−30 0,1609 0,4677 0,5404 0,6146 0,6905 0,7681 0,8474 0,9286 1,0116 1,0966 1,1837

−25 0,1646 0,4572 0,5282 0,6007 0,6749 0,7507 0,8283 0,9076 0,9888 1,0719 1,1570

−20 0,1683 0,4472 0,5166 0,5876 0,6602 0,7343 0,8102 0,8878 0,9672 1,0485 1,1317

−15 0,1720 0,4377 0,5056 0,5751 0,6461 0,7187 0,7930 0,8689 0,9466 1,0262 1,1076

−10 0,1756 0,4286 0,4952 0,5632 0,6327 0,7038 0,7765 0,8509 0,9270 1,0049 1,0847

−5 0,1792 0,4199 0,4851 0,5518 0,6199 0,6896 0,7608 0,8337 0,9082 0,9845 1,0627

0 0,1829 0,4116 0,4756 0,5409 0,6077 0,6759 0,7458 0,8172 0,8903 0,9651 1,0417

5 0,1865 0,4037 0,4664 0,5304 0,5959 0,6629 0,7314 0,8014 0,8731 0,9465 1,0216

10 0,1900 0,3961 0,4576 0,5204 0,5847 0,6504 0,7176 0,7863 0,8566 0,9286 1,0023

15 0,1936 0,3888 0,4491 0,5108 0,5739 0,6384 0,7043 0,7718 0,8408 0,9115 0,9838

20 0,1972 0,3817 0,4410 0,5016 0,5635 0,6268 0,6916 0,7578 0,8256 0,8950 0,9660

25 0,2007 0,3750 0,4332 0,4927 0,5535 0,6157 0,6793 0,7444 0,8110 0,8791 0,9489

30 0,2043 0,3685 0,4257 0,4841 0,5439 0,6050 0,6675 0,7315 0,7969 0,8639 0,9324

35 0,2078 0,3622 0,4184 0,4759 0,5347 0,5947 0,6562 0,7190 0,7833 0,8492 0,9165

40 0,2114 0,3561 0,4114 0,4679 0,5257 0,5848 0,6452 0,7070 0,7702 0,8349 0,9012

45 0,2149 0,3503 0,4047 0,4603 0,5171 0,5752 0,6346 0,6954 0,7576 0,8213 0,8864

50 0,2184 0,3446 0,3982 0,4528 0,5088 0,5659 0,6244 0,6842 0,7454 0,8080 0,8721

55 0,2219 0,3392 0,3918 0,4457 0,5007 0,5569 0,6145 0,6733 0,7336 0,7952 0,8583

60 0,2254 0,3339 0,3857 0,4387 0,4929 0,5483 0,6049 0,6628 0,7221 0,7828 0,8449

65 0,2289 0,3288 0,3798 0,4320 0,4853 0,5399 0,5957 0,6527 0,7111 0,7708 0,8320

70 0,2324 0,3238 0,3741 0,4255 0,4780 0,5318 0,5867 0,6429 0,7004 0,7592 0,8195

75 0,2359 0,3190 0,3686 0,4192 0,4709 0,5239 0,5780 0,6333 0,6900 0,7480 0,8073

80 0,2394 0,3144 0,3632 0,4131 0,4641 0,5162 0,5696 0,6241 0,6799 0,7371 0,7956

85 0,2429 0,3099 0,3580 0,4072 0,4574 0,5088 0,5614 0,6151 0,6702 0,7265 0,7841

90 0,2464 0,3055 0,3529 0,4014 0,4509 0,5016 0,5534 0,6064 0,6607 0,7162 0,7730

95 0,2499 0,3012 0,3480 0,3958 0,4447 0,4946 0,5457 0,5980 0,6515 0,7062 0,7623


W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de HFC-125 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularse segúnla fórmula:s = 0,1826 + 0,0007 tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-125 en aire a la temperatura indicada

Tabla A.5.5.1(h) HFC-125 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Temp(t)(°C)c


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 77ANEXO A

Temp(t)(°F)c




6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

10 1,9264 0,0331 0,0391 0,0451 0,0513 0,0570 0,0642 0,0708 0,0776 0,0845 0,0916

20 1,9736 0,0323 0,0381 0,0441 0,0501 0,0563 0,0626 0,0691 0,0757 0,0825 0,0894

30 2,0210 0,0316 0,0372 0,0430 0,0489 0,0550 0,0612 0,0675 0,0739 0,0805 0,0873

40 2,0678 0,0309 0,0364 0,0421 0,0478 0,0537 0,0598 0,0659 0,0723 0,0787 0,0853

50 2,1146 0,0302 0,0356 0,0411 0,0468 0,0525 0,0584 0,0645 0,0707 0,0770 0,0835

60 2,1612 0,0295 0,0348 0,0402 0,0458 0,0514 0,0572 0,0631 0,0691 0,0753 0,0817

70 2,2075 0,0289 0,0341 0,0394 0,0448 0,0503 0,0560 0,0618 0,0677 0,0737 0,0799

80 2,2538 0,0283 0,0334 0,0386 0,0439 0,0493 0,0548 0,0605 0,0663 0,0722 0,0783

90 2,2994 0,0278 0,0327 0,0378 0,0430 0,0483 0,0538 0,0593 0,0650 0,0708 0,0767

100 2,3452 0,0272 0,0321 0,0371 0,0422 0,0474 0,0527 0,0581 0,0637 0,0694 0,0752

110 2,3912 0,0267 0,0315 0,0364 0,0414 0,0465 0,0517 0,0570 0,0625 0,0681 0,0738

120 2,4366 0,0262 0,0309 0,0357 0,0406 0,0456 0,0507 0,0560 0,0613 0,0668 0,0724

130 2,4820 0,0257 0,0303 0,0350 0,0398 0,0448 0,0498 0,0549 0,0602 0,0656 0,0711

140 2,5272 0,0253 0,0298 0,0344 0,0391 0,0440 0,0489 0,0540 0,0591 0,0644 0,0698

150 2,5727 0,0248 0,0293 0,0338 0,0384 0,0432 0,0480 0,0530 0,0581 0,0633 0,0686

160 2,6171 0,0244 0,0288 0,0332 0,0378 0,0425 0,0472 0,0521 0,0571 0,0622 0,0674

170 2,6624 0,0240 0,0283 0,0327 0,0371 0,0417 0,0464 0,0512 0,0561 0,0611 0,0663

180 2,7071 0,0236 0,0278 0,0321 0,0365 0,0410 0,0457 0,0504 0,0552 0,0601 0,0652

190 2,7518 0,0232 0,0274 0,0316 0,0359 0,0404 0,0449 0,0496 0,0543 0,0592 0,0641

200 2,7954 0,0228 0,0269 0,0311 0,0354 0,0397 0,0442 0,0488 0,0535 0,0582 0,0631


W =V C

s 100-C

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de HFC-227ea sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 1.885 + 0.0046 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-227ea en aire a la temperatura indicada

Tabla A.5.5.1(i) HFC-227ea Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.) a

Temp(t)(°F)c


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.1(j) HFC-227ea Cantidad para Inundación Total (Unidades del SI)a


W =V C

s 100-C

Temp(t)(°C)c




6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

−10 0,1215 0,5254 0,6196 0,7158 0,8142 0,9147 1,0174 1,1225 1,2301 1,3401 1,4527

−5 0,1241 0,5142 0,6064 0,7005 0,7987 0,8951 0,9957 1,0985 1,2038 1,3114 1,4216

0 0,1268 0,5034 0,5936 0,6858 0,7800 0,8763 0,9748 1,0755 1,1785 1,2839 1,3918

5 0,1294 0,4932 0,5816 0,6719 0,7642 0,8586 0,9550 1,0537 1,1546 1,2579 1,3636

10 0,1320 0,4834 0,5700 0,6585 0,7490 0,8414 0,9360 1,0327 1,1316 1,2328 1,3264

15 0,1347 0,4740 0,5589 0,6457 0,7344 0,8251 0,9178 1,0126 1,1096 1,2089 1,3105

20 0,1373 0,4650 0,5483 0,6335 0,7205 0,8094 0,9004 0,9934 1,0886 1,1859 1,2856

25 0,1399 0,4564 0,5382 0,6217 0,7071 0,7944 0,8837 0,9750 1,0684 1,1640 1,2618

30 0,1425 0,4481 0,5284 0,6104 0,6943 0,7800 0,8676 0,9573 1,0490 1,1428 1,2388

35 0,1450 0,4401 0,5190 0,5996 0,6819 0,7661 0,8522 0,9402 1,0303 1,1224 1,2168

40 0,1476 0,4324 0,5099 0,5891 0,6701 0,7528 0,8374 0,9230 1,0124 1,1029 1,1956

45 0,1502 0,4250 0,5012 0,5790 0,6586 0,7399 0,8230 0,9080 0,9950 1,0840 1,1751

50 0,1527 0,4180 0,4929 0,5694 0,6476 0,7276 0,8093 0,8929 0,9784 1,0660 1,1555

55 0,1553 0,4111 0,4847 0,5600 0,6369 0,7156 0,7960 0,8782 0,9623 1,0484 1,1365

60 0,1578 0,4045 0,4770 0,5510 0,6267 0,7041 0,7832 0,8641 0,9469 1,0316 1,1183

65 0,1604 0,3980 0,4694 0,5423 0,6167 0,6929 0,7707 0,8504 0,9318 1,0152 1,1005

70 0,1629 0,3919 0,4621 0,5338 0,6072 0,6821 0,7588 0,8371 0,9173 0,9994 1,0834

75 0,1654 0,3859 0,4550 0,5257 0,5979 0,6717 0,7471 0,8243 0,9033 0,9841 1,0668

80 0,1679 0,3801 0,4482 0,5178 0,5890 0,6617 0,7360 0,8120 0,8898 0,9694 1,0509

85 0,1704 0,3745 0,4416 0,5102 0,5803 0,6519 0,7251 0,8000 0,8767 0,9551 1,0354

90 0,1730 0,3690 0,4351 0,5027 0,5717 0,6423 0,7145 0,7883 0,8638 0,9411 1,0202

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de HFC-227ea sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 0.1269 + 0.000 5tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-227ea en aire a la temperatura indicada

Temp(t)(°C)c


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 79ANEXO A

Tabla A.5.5.1(k) HFC-23 Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

Temp(t)(°F)c




10 12 14 15 16 17 18 19 20 22

−70 3,9636 0,0280 0,0344 0,0411 0,0445 0,0481 0,0517 0,0554 0,0592 0,0631 0,0712

−60 4,0752 0,0273 0,0335 0,0399 0,0433 0,0467 0,0503 0,0539 0,0576 0,0613 0,0692

−50 4,1859 0,0265 0,0326 0,0389 0,0422 0,0455 0,0489 0,0524 0,0560 0,0597 0,0674

−40 4,2959 0,0259 0,0317 0,0379 0,0411 0,0443 0,0477 0,0511 0,0546 0,0582 0,0657

−30 4,4053 0,0252 0,0310 0,0370 0,0401 0,0432 0,0465 0,0498 0,0532 0,0567 0,0640

−20 4,5151 0,0246 0,0302 0,0361 0,0391 0,0422 0,0454 0,0486 0,0520 0,0554 0,0625

−10 4,6225 0,0240 0,0295 0,0352 0,0382 0,0412 0,0443 0,0475 0,0507 0,0541 0,0610

0 4,7305 0,0235 0,0288 0,0344 0,0373 0,0403 0,0433 0,0464 0,0496 0,0528 0,0596

10 4,8383 0,0230 0,0282 0,0336 0,0365 0,0394 0,0423 0,0454 0,0485 0,0517 0,0583

20 4,9457 0,0225 0,0276 0,0329 0,0357 0,0385 0,0414 0,0444 0,0474 0,0505 0,0570

30 5,0529 0,0220 0,0270 0,0322 0,0349 0,0377 0,0405 0,0434 0,0464 0,0495 0,0558

40 5,1599 0,0215 0,0264 0,0315 0,0342 0,0369 0,0397 0,0425 0,0455 0,0485 0,0547

50 5,2666 0,0211 0,0259 0,0309 0,0335 0,0362 0,0389 0,0417 0,0445 0,0475 0,0536

60 5,3733 0,0207 0,0254 0,0303 0,0328 0,0354 0,0381 0,0409 0,0437 0,0465 0,0525

70 5,4797 0,0203 0,0249 0,0297 0,0322 0,0348 0,0374 0,0401 0,0428 0,0456 0,0515

80 5,5860 0,0199 0,0244 0,0291 0,0316 0,0341 0,0367 0,0393 0,0420 0,0448 0,0505

90 5,6922 0,0195 0,0240 0,0286 0,0310 0,0335 0,0360 0,0386 0,0412 0,0439 0,0496

100 5,7983 0,0192 0,0235 0,0281 0,0304 0,0329 0,0353 0,0379 0,0405 0,0431 0,0486

110 5,9043 0,0188 0,0231 0,0276 0,0299 0,0323 0,0347 0,0372 0,0397 0,0423 0,0478

120 6,0102 0,0185 0,0227 0,0271 0,0294 0,0317 0,0341 0,0365 0,0390 0,0416 0,0469

130 6,1160 0,0182 0,0223 0,0266 0,0289 0,0311 0,0335 0,0359 0,0384 0,0409 0,0461

140 6,2217 0,0179 0,0219 0,0262 0,0284 0,0306 0,0329 0,0353 0,0377 0,0402 0,0453

150 6,3274 0,0176 0,0216 0,0257 0,0279 0,0301 0,0324 0,0347 0,0371 0,0395 0,0446

160 6,4330 0,0173 0,0212 0,0253 0,0274 0,0296 0,0318 0,0341 0,0365 0,0389 0,0438

170 6,5385 0,0170 0,0209 0,0249 0,0270 0,0291 0,0313 0,0336 0,0359 0,0382 0,0431

180 6,6440 0,0167 0,0205 0,0245 0,0266 0,0287 0,0308 0,0330 0,0353 0,0376 0,0424

190 6,7494 0,0165 0,0202 0,0241 0,0261 0,0282 0,0303 0,0325 0,0348 0,0370 0,0418

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de HFC-23 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 4,7264 + 0,0107 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-23 en aire a la temperatura indicada


W =V C

s 100-C

Temp(t)(°F)c


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.1(l) HFC-23 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de HFC-23 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularse segúnla fórmula:s = 0.3164 + 0.0012 tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-23 en aire a la temperatura indicada

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (kg/m3)] = kilogramos de agente necesarios por metro cúbico de volumen protegido para conseguirla concentración indicada a la temperatura

W =V C

s 100-C

Temp(t)(°C)c




10 12 14 15 16 17 18 19 20 22 24

−60 0,2432 0,4568 0,5606 0,6693 0,7255 0,7831 0,8421 0,9025 0,9644 1,0278 1,1596 1,2983

−55 0,2495 0,4453 0,5465 0,6524 0,7072 0,7633 0,8208 0,8797 0,9400 1,0018 1,1303 1,2655

−50 0,2558 0,4344 0,5331 0,6364 0,6899 0,7446 0,8007 0,8581 0,9170 0,9773 1,1026 1,2345

−45 0,2620 0,4241 0,5205 0,6213 0,6735 0,7270 0,7817 0,8378 0,8953 0,9542 1,0765 1,2053

−40 0,2682 0,4143 0,5085 0,6070 0,6580 0,7102 0,7637 0,8185 0,8746 0,9322 1,0517 1,1775

−35 0,2743 0,4050 0,4971 0,5934 0,6433 0,6943 0,7466 0,8002 0,8551 0,9113 1,0281 1,1511

−30 0,2805 0,3962 0,4862 0,5805 0,6292 0,6792 0,7303 0,7827 0,8364 0,8914 1,0057 1,1260

−25 0,2866 0,3878 0,4759 0,5681 0,6158 0,6647 0,7148 0,7661 0,8186 0,8724 0,9843 1,1020

−20 0,2926 0,3797 0,4660 0,5563 0,6031 0,6509 0,6999 0,7502 0,8016 0,8544 0,9639 1,0792

−15 0,2987 0,3720 0,4566 0,5450 0,5908 0,6377 0,6857 0,7349 0,7853 0,8370 0,9443 1,0573

−10 0,3047 0,3646 0,4475 0,5342 0,5791 0,6251 0,6721 0,7203 0,7698 0,8204 0,9256 1,0363

−5 0,3108 0,3575 0,4388 0,5238 0,5679 0,6129 0,6591 0,7064 0,7548 0,8045 0,9076 1,0162

0 0,3168 0,3508 0,4305 0,5139 0,5571 0,6013 0,6466 0,6929 0,7405 0,7892 0,8904 0,9969

5 0,3228 0,3442 0,4225 0,5043 0,5467 0,5901 0,6345 0,6800 0,7267 0,7745 0,8738 0,9783

10 0,3288 0,3379 0,4147 0,4951 0,5367 0,5793 0,6229 0,6676 0,7134 0,7604 0,8578 0,9605

15 0,3348 0,3319 0,4073 0,4863 0,5271 0,5690 0,6118 0,6557 0,7007 0,7468 0,8425 0,9433

20 0,3408 0,3261 0,4002 0,4777 0,5179 0,5590 0,6011 0,6442 0,6884 0,7337 0,8277 0,9267

25 0,3467 0,3204 0,3933 0,4695 0,5089 0,5493 0,5907 0,6331 0,6765 0,7210 0,8134 0,9107

30 0,3527 0,3150 0,3866 0,4616 0,5003 0,5401 0,5807 0,6224 0,6651 0,7088 0,7997 0,8953

35 0,3587 0,3098 0,3802 0,4539 0,4920 0,5311 0,5711 0,6120 0,6540 0,6970 0,7864 0,8804

40 0,3646 0,3047 0,3740 0,4465 0,4840 0,5224 0,5617 0,6020 0,6433 0,6856 0,7735 0,8661

45 0,3706 0,2998 0,3680 0,4393 0,4762 0,5140 0,5527 0,5923 0,6330 0,6746 0,7611 0,8521

50 0,3765 0,2951 0,3622 0,4323 0,4687 0,5059 0,5440 0,5830 0,6230 0,6640 0,7491 0,8387

55 0,3825 0,2905 0,3565 0,4256 0,4614 0,4980 0,5355 0,5739 0,6133 0,6536 0,7374 0,8257

60 0,3884 0,2861 0,3511 0,4191 0,4543 0,4904 0,5273 0,5652 0,6039 0,6436 0,7262 0,8130

65 0,3944 0,2818 0,3458 0,4128 0,4475 0,4830 0,5194 0,5566 0,5948 0,6340 0,7152 0,8008

70 0,4003 0,2776 0,3407 0,4067 0,4409 0,4759 0,5117 0,5484 0,5860 0,6246 0,7046 0,7889


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 81ANEXO A

Temp (t)(°F)c




5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

30 2,2454 0,0234 0,0284 0,0335 0,0387 0,0440 0,0495 0,0550 0,0607 0,0665 0,0725

40 2,2997 0,0229 0,0278 0,0327 0,0378 0,0430 0,0483 0,0537 0,0593 0,0650 0,0708

50 2,3533 0,0224 0,0271 0,0320 0,0370 0,0420 0,0472 0,0525 0,0579 0,0635 0,0692

60 2,4064 0,0219 0,0265 0,0313 0,0361 0,0411 0,0462 0,0514 0,0567 0,0621 0,0676

70 2,4591 0,0214 0,0260 0,0306 0,0354 0,0402 0,0452 0,0503 0,0555 0,0608 0,0662

80 2,5114 0,0210 0,0254 0,0300 0,0346 0,0394 0,0442 0,0492 0,0543 0,0595 0,0648

90 2,5633 0,0205 0,0249 0,0294 0,0339 0,0386 0,0433 0,0482 0,0532 0,0583 0,0635

100 2,6150 0,0201 0,0244 0,0288 0,0333 0,0378 0,0425 0,0473 0,0521 0,0571 0,0623

110 2,6663 0,0197 0,0239 0,0282 0,0326 0,0371 0,0417 0,0464 0,0511 0,0560 0,0611

120 2,7174 0,0194 0,0235 0,0277 0,0320 0,0364 0,0409 0,0455 0,0502 0,0550 0,0599

130 2,7683 0,0190 0,0231 0,0272 0,0314 0,0357 0,0401 0,0446 0,0493 0,0540 0,0588

140 2,8190 0,0187 0,0226 0,0267 0,0308 0,0351 0,0394 0,0438 0,0484 0,0530 0,0577

150 2,8695 0,0183 0,0222 0,0262 0,0303 0,0345 0,0387 0,0431 0,0475 0,0521 0,0567

160 2,9199 0,0180 0,0219 0,0258 0,0298 0,0339 0,0381 0,0423 0,0467 0,0512 0,0558

170 2,9701 0,0177 0,0215 0,0253 0,0293 0,0333 0,0374 0,0416 0,0459 0,0503 0,0548

180 3,0202 0,0174 0,0211 0,0249 0,0288 0,0327 0,0368 0,0409 0,0452 0,0495 0,0539

190 3,0702 0,0171 0,0208 0,0245 0,0283 0,0322 0,0362 0,0403 0,0444 0,0487 0,0530

200 3,1201 0,0169 0,0205 0,0241 0,0279 0,0317 0,0356 0,0396 0,0437 0,0479 0,0522

Tabla A.5.5.1(m) HFC-236fa Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de HFC-236fa sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 2,0983 + 0.0051 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-236fa en aire a la temperatura indicada


W =V C

s 100-C

Temp(t)(°F)c


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de HFC-236fa sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 0.1413 + 0.0006 tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC-236fa en aire a la temperatura indicada


W =V C

s 100-C

Tabla A.5.5.1(n) HFC-236fa Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Temp (t)(°C)




5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

0 0,1409 0,3736 0,4531 0,5344 0,6173 0,7021 0,7888 0,8774 0,9681 1,0608 1,1557

5 0,1439 0,3658 0,4436 0,5231 0,6043 0,6873 0,7721 0,8589 0,9476 1,0384 1,1313

10 0,1469 0,3583 0,4345 0,5123 0,5919 0,6732 0,7563 0,8413 0,9282 1,0171 1,1081

15 0,1499 0,3511 0,4258 0,5021 0,5801 0,6598 0,7412 0,8245 0,9097 0,9968 1,0860

20 0,1529 0,3443 0,4176 0,4924 0,5689 0,6470 0,7269 0,8086 0,8921 0,9775 1,0650

25 0,1558 0,3378 0,4097 0,4831 0,5581 0,6348 0,7131 0,7932 0,8752 0,9590 1,0448

30 0,1587 0,3316 0,4021 0,4742 0,5478 0,6231 0,7000 0,7787 0,8591 0,9414 1,0256

35 0,1616 0,3256 0,3949 0,4657 0,5380 0,6119 0,6874 0,7646 0,8436 0,9244 1,0071

40 0,1645 0,3199 0,3880 0,4575 0,5285 0,6011 0,6753 0,7512 0,8288 0,9082 0,9894

45 0,1674 0,3144 0,3813 0,4496 0,5194 0,5908 0,6637 0,7383 0,8145 0,8926 0,9724

50 0,1703 0,3091 0,3749 0,4420 0,5107 0,5808 0,6525 0,7258 0,8008 0,8775 0,9560

55 0,1731 0,3040 0,3687 0,4347 0,5022 0,5712 0,6417 0,7138 0,7876 0,8630 0,9402

60 0,1760 0,2991 0,3627 0,4277 0,4941 0,5620 0,6313 0,7023 0,7748 0,8491 0,9250

65 0,1788 0,2943 0,3569 0,4209 0,4863 0,5531 0,6214 0,6912 0,7626 0,8356 0,9104

70 0,1817 0,2897 0,3514 0,4143 0,4787 0,5444 0,6116 0,6804 0,7507 0,8226 0,8961

75 0,1845 0,2853 0,3460 0,4080 0,4714 0,5361 0,6023 0,6700 0,7392 0,8100 0,8824

80 0,1873 0,2810 0,3408 0,4019 0,4643 0,5280 0,5932 0,6599 0,7280 0,7978 0,8691

85 0,1901 0,2768 0,3358 0,3959 0,4574 0,5202 0,5845 0,6501 0,7173 0,7860 0,8563

90 0,1929 0,2728 0,3309 0,3902 0,4508 0,5127 0,5760 0,6407 0,7069 0,7746 0,8439

95 0,1957 0,2689 0,3261 0,3846 0,4443 0,5053 0,5677 0,6315 0,6968 0,7635 0,8318

Temp(t)(°C)c


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 83ANEXO A

Tabla A.5.5.1(o) FIC-1311 Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (lb /ft3)] = libras de agente necesarias por pie cúbico de volumen protegido para conseguir la concen-tración indicada a la temperatura dada

W =V C

s 100-C

Temp(t) (°F)c

Volumen Específicode Vapor(ft3/lb)d



3 4 5 6 7 8 9 10

0 1,6826 0,0184 0,0248 0,0313 0,0379 0,0447 0,0517 0,0588 0,0660

10 1,7264 0,0179 0,0241 0,0305 0,0370 0,0436 0,0504 0,0573 0,0644

20 1,7703 0,0175 0,0235 0,0297 0,0361 0,0425 0,0491 0,0559 0,0628

30 1,8141 0,0170 0,0230 0,0290 0,0352 0,0415 0,0479 0,0545 0,0612

40 1,8580 0,0166 0,0224 0,0283 0,0344 0,0405 0,0468 0,0532 0,0598

50 1,9019 0,0163 0,0219 0,0277 0,0336 0,0396 0,0457 0,0520 0,0584

60 1,9457 0,0159 0,0214 0,0270 0,0328 0,0387 0,0447 0,0508 0,0571

70 1,9896 0,0155 0,0209 0,0265 0,0321 0,0378 0,0437 0,0497 0,0558

80 2,0335 0,0152 0,0205 0,0259 0,0314 0,0370 0,0428 0,0486 0,0546

90 2,0773 0,0149 0,0201 0,0253 0,0307 0,0362 0,0419 0,0476 0,0535

100 2,1212 0,0146 0,0196 0,0248 0,0301 0,0355 0,0410 0,0466 0,0524

110 2,1650 0,0143 0,0192 0,0243 0,0295 0,0348 0,0402 0,0457 0,0513

120 2,2089 0,0140 0,0189 0,0238 0,0289 0,0341 0,0394 0,0448 0,0503

130 2,2528 0,0137 0,0185 0,0234 0,0283 0,0334 0,0386 0,0439 0,0493

140 2,2966 0,0135 0,0181 0,0229 0,0278 0,0328 0,0379 0,0431 0,0484

150 2,3405 0,0132 0,0178 0,0225 0,0273 0,0322 0,0372 0,0423 0,0475

160 2,3843 0,0130 0,0175 0,0221 0,0268 0,0316 0,0365 0,0415 0,0466

170 2,4282 0,0127 0,0172 0,0217 0,0263 0,0310 0,0358 0,0407 0,0458

180 2,4721 0,0125 0,0169 0,0213 0,0258 0,0304 0,0352 0,0400 0,0449

190 2,5159 0,0123 0,0166 0,0209 0,0254 0,0299 0,0346 0,0393 0,0442

200 2,5598 0,0121 0,0163 0,0206 0,0249 0,0294 0,0340 0,0386 0,0434

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de FIC-1311 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularsesegún la fórmula:s = 1,1683 + 0,0044 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de FIC-1311 en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.1(p) FIC-13I1 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a


W =V C

s 100-C

Temp(t)(°C)c

Volumen Específicode Vapor(ft3/lb)d



3 4 5 6 7 8 9 10

−40 0,0938 0,3297 0,4442 0,5611 0,6805 0,8024 0,9270 1,0544 1,1846

−30 0,0988 0,3130 0,4217 0,5327 0,6461 0,7618 0,8801 1,0010 1,1246

−20 0,1038 0,2980 0,4014 0,5070 0,6149 0,7251 0,8377 0,9528 1,0704

−10 0,1088 0,2843 0,3830 0,4837 0,5867 0,6918 0,7992 0,9090 1,0212

0 0,1138 0,2718 0,3661 0,4625 0,5609 0,6614 0,7641 0,8691 0,9764

10 0,1188 0,2603 0,3507 0,4430 0,5373 0,6336 0,7320 0,8325 0,9353

20 0,1238 0,2498 0,3366 0,4251 0,5156 0,6080 0,7024 0,7989 0,8975

30 0,1288 0,2401 0,3235 0,4086 0,4956 0,5844 0,6751 0,7679 0,8627

40 0,1338 0,2311 0,3114 0,3934 0,4771 0,5625 0,6499 0,7392 0,8304

50 0,1388 0,2228 0,3002 0,3792 0,4599 0,5423 0,6265 0,7125 0,8005

60 0,1438 0,2151 0,2898 0,3660 0,4439 0,5234 0,6047 0,6878 0,7727

70 0,1488 0,2078 0,2800 0,3537 0,4290 0,5058 0,5844 0,6647 0,7467

80 0,1538 0,2011 0,2709 0,3422 0,4150 0,4894 0,5654 0,6431 0,7224

90 0,1588 0,1948 0,2624 0,3314 0,4020 0,4740 0,5476 0,6228 0,6997

100 0,1638 0,1888 0,2544 0,3213 0,3897 0,4595 0,5309 0,6038 0,6783

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de FIC-1311 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularse segúnla fórmula:s = 0.1138 + 0.0005 tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de FIC-1311 en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 85

Tabla A.5.5.1(q) HFC Mezcla B Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

Temp (t)(°F)c




8 9 10 11 12 13 14 15 16

−40 2,9642 0,0293 0,0334 0,0375 0,0417 0,0460 0,0504 0,0549 0,0595 0,0643

−30 3,0332 0,0287 0,0326 0,0366 0,0407 0,0450 0,0493 0,0537 0,0582 0,0628

−20 3,1022 0,0280 0,0319 0,0358 0,0398 0,0440 0,0482 0,0525 0,0569 0,0614

−10 3,1712 0,0274 0,0312 0,0350 0,0390 0,0430 0,0471 0,0513 0,0556 0,0601

0 3,2402 0,0268 0,0305 0,0343 0,0381 0,0421 0,0461 0,0502 0,0545 0,0588

10 3,3092 0,0263 0,0299 0,0336 0,0373 0,0412 0,0452 0,0492 0,0533 0,0576

20 3,3782 0,0257 0,0293 0,0329 0,0366 0,0404 0,0442 0,0482 0,0522 0,0564

30 3,4472 0,0252 0,0287 0,0322 0,0359 0,0396 0,0433 0,0472 0,0512 0,0553

40 3,5162 0,0247 0,0281 0,0316 0,0352 0,0388 0,0425 0,0463 0,0502 0,0542

50 3,5852 0,0243 0,0276 0,0310 0,0345 0,0380 0,0417 0,0454 0,0492 0,0531

60 3,6542 0,0238 0,0271 0,0304 0,0338 0,0373 0,0409 0,0445 0,0483 0,0521

70 3,7232 0,0234 0,0266 0,0298 0,0332 0,0366 0,0401 0,0437 0,0474 0,0512

80 3,7922 0,0229 0,0261 0,0293 0,0326 0,0360 0,0394 0,0429 0,0465 0,0502

90 3,8612 0,0225 0,0256 0,0288 0,0320 0,0353 0,0387 0,0422 0,0457 0,0493

100 3,9302 0,0221 0,0252 0,0283 0,0314 0,0347 0,0380 0,0414 0,0449 0,0485

110 3,9992 0,0217 0,0247 0,0278 0,0309 0,0341 0,0374 0,0407 0,0441 0,0476

120 4,0682 0,0214 0,0243 0,0273 0,0304 0,0335 0,0367 0,0400 0,0434 0,0468

130 4,1372 0,0210 0,0239 0,0269 0,0299 0,0330 0,0361 0,0393 0,0427 0,0460

140 4,2062 0,0207 0,0235 0,0264 0,0294 0,0324 0,0355 0,0387 0,0420 0,0453

150 4,2752 0,0203 0,0231 0,0260 0,0289 0,0319 0,0350 0,0381 0,0413 0,0446

160 4,3442 0,0200 0,0228 0,0256 0,0285 0,0314 0,0344 0,0375 0,0406 0,0438

170 4,4132 0,0197 0,0224 0,0252 0,0280 0,0309 0,0339 0,0369 0,0400 0,0432

180 4,4822 0,0194 0,0221 0,0248 0,0276 0,0304 0,0333 0,0363 0,0394 0,0425

190 4,5512 0,0191 0,0217 0,0244 0,0272 0,0300 0,0328 0,0358 0,0388 0,0419

200 4,6202 0,0188 0,0214 0,0240 0,0268 0,0295 0,0323 0,0352 0,0382 0,0412

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de HFC Mezcla B sobrecalentado que, aproximadamente, puede cal-cularse según la fórmula:s = 3,2402 + 0,0069 tdonde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de HFC Mezcla B en aire a la temperatura indicada

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (lb /ft3)] = libras de agente necesarias por pie cúbico de volumen protegido para conseguir la con-centración indicada a la temperatura dada

W =V C

s 100-C

ANEXO A


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.1(r) HFC Mezcla B Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Temp (t)(°C)c




8 9 10 11 12 13 14 15 16

−40 0,1812 0,4799 0,5458 0,6132 0,6821 0,7526 0,8246 0,8984 0,9739 1,0512

−30 0,1902 0,4572 0,5200 0,5842 0,6498 0,7169 0,7856 0,8559 0,9278 1,0015

−20 0,1992 0,4365 0,4965 0,5578 0,6205 0,6846 0,7501 0,8172 0,8859 0,9562

−10 0,2082 0,4177 0,4750 0,5337 0,5936 0,6550 0,7177 0,7819 0,8476 0,9149

0 0,2172 0,4004 0,4553 0,5116 0,5690 0,6278 0,6880 0,7495 0,8125 0,8770

10 0,2262 0,3844 0,4372 0,4912 0,5464 0,6028 0,6606 0,7197 0,7802 0,8421

20 0,2352 0,3697 0,4205 0,4724 0,5255 0,5798 0,6353 0,6921 0,7503 0,8098

30 0,2442 0,3561 0,4050 0,4550 0,5061 0,5584 0,6119 0,6666 0,7226 0,7800

40 0,2532 0,3434 0,3906 0,4388 0,4881 0,5386 0,5901 0,6429 0,6970 0,7523

50 0,2622 0,3316 0,3772 0,4238 0,4714 0,5201 0,5699 0,6209 0,6730 0,7265

60 0,2712 0,3206 0,3647 0,4097 0,4557 0,5028 0,5510 0,6003 0,6507 0,7023

70 0,2802 0,3103 0,3530 0,3965 0,4411 0,4867 0,5333 0,5810 0,6298 0,6798

80 0,2892 0,3007 0,3420 0,3842 0,4274 0,4715 0,5167 0,5629 0,6102 0,6586

90 0,2982 0,2916 0,3317 0,3726 0,4145 0,4573 0,5011 0,5459 0,5918 0,6388

100 0,3072 0,2831 0,3219 0,3617 0,4023 0,4439 0,4864 0,5299 0,5744 0,6200

110 0,3162 0,2750 0,3128 0,3514 0,3909 0,4313 0,4726 0,5148 0,5581 0,6024

120 0,3252 0,2674 0,3041 0,3417 0,3801 0,4193 0,4595 0,5006 0,5427 0,5857

130 0,3342 0,2602 0,2959 0,3325 0,3698 0,4080 0,4471 0,4871 0,5280 0,5699

140 0,3432 0,2534 0,2882 0,3238 0,3601 0,3973 0,4354 0,4743 0,5142 0,5550

150 0,3522 0,2469 0,2808 0,3155 0,3509 0,3872 0,4243 0,4622 0,5011 0,5408

160 0,3612 0,2407 0,2738 0,3076 0,3422 0,3775 0,4137 0,4507 0,4886 0,5273

170 0,3702 0,2349 0,2672 0,3001 0,3339 0,3684 0,4036 0,4397 0,4767 0,5145

180 0,3792 0,2293 0,2608 0,2930 0,3259 0,3596 0,3941 0,4293 0,4654 0,5023

190 0,3882 0,2240 0,2548 0,2862 0,3184 0,3513 0,3849 0,4193 0,4546 0,4907

200 0,3972 0,2189 0,2490 0,2797 0,3112 0,3433 0,3762 0,4098 0,4443 0,4795

a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b W/V [requisitos en peso del agente (kg/m3)] = kilogramos de agente necesarios por metro cúbico de volumen protegido para conse-guir la concentración indicada a la temperatura dada.

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgod s [volumen especifico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de FIC-1311 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcu-larse según la fórmula:s = 0,2172 + 0,0009 tdonde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de FIC-1311 en aire a la temperatura indicada

W =V C

s 100-C


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Edición 2012

2001- 87ANEXO A

A.5.5.2 El volumen de gas inerte limpio necesario para alcanzaruna determinada concentración será mayor que el volumen finalremanente en el recinto. En la mayoría de los casos, el gas inertedebe aplicarse de forma que se favorezca una mezcla progresiva dela atmósfera. Cuando se inyecta el agente limpio, la atmósfera des-plazada sale libremente del recinto a través de pequeñas abertu-ras o venteos especiales. Por lo tanto, parte de gas inerte limpio sepierde con la atmósfera evacuada. Esta pérdida puede ser superiora altas concentraciones. Este método de aplicación se denominainundación de “salida libre”.

Bajo estas condiciones, el volumen de gas inerte limpio reque-rido para alcanzar una determinada concentración en la atmós-fera, se expresa con las siguientes ecuaciones:

100ex=

100 - % IG

100X = 2.303 Log10

100 - % IG

Donde: % IG = porcentaje en volumen de gas inerteX = volumen de gas inerte añadido por volumen de espacio

Las Tablas A.5.5.2(a) hasta A.5.5.2(h) aportan la cantidad deagente limpio necesario para alcanzar la concentración de diseño.

A.5.5.3 La concentración de diseño mínima basada en la con-centración de extinción del vaso quemador más un 30 %, o enla concentración de extinción del ensayo de fuegos de Clase Amás un 20 %, debería abarcar las tolerancias de diseño para lamayoría de las aplicaciones. No obstante, estos factores de se-guridad no tienen en cuenta los requisitos o condiciones es-pecíficas de algunas aplicaciones en particular que puedennecesitar una cantidad adicional de agente para conseguir laextinción completa. A continuación se indican algunas condi-ciones o consideraciones que pueden requerir el uso de facto-res de diseño que incrementarían la cantidad de agenteutilizada:

(1) Aberturas permanentes (ver también 5.7.2). Cuando se diseñe unsistema de supresión de incendios en un recinto que no puedacerrarse totalmente antes de la descarga, deberían tenerse encuenta ciertas consideraciones especiales. De alguna forma,deben compensarse las pérdidas de agente que se producenpor las aberturas. La compensación por estas aberturas per-manentes puede solventarse incrementando el tiempo dedescarga, que a la vez amplía el tiempo de aplicación deagente. Un método para determinar la cantidad de agenterequerido y la velocidad de aplicación consiste en realizar unensayo de integridad del recinto según el Anexo C. Cuandose considere una cantidad adicional de agente para compen-sar las pérdidas por aberturas permanentes, hay que consi-derar la ampliación de la descarga de agente de forma quedentro del recinto se mantenga la concentración durante unlargo tiempo de tiempo. El tiempo de descarga definido en5.7.1.2.1 se refiere al del agente inicial necesario para prote-ger el recinto sin existencia de fugas por sus huecos y abertu-ras. Si no se amplía el tiempo de descarga para el agente

adicional, aumentará la velocidad de fuga a través de las aber-turas.

(2) Consideraciones sobre la formación de ácido gas. Para las concen-traciones de diseño del vaso quemador, pueden esperarseconcentraciones elevadas de fluoruro de hidrógeno (HF).Estas pueden reducirse incrementando la concentración dediseño. Puede alcanzarse una reducción drástica aumentandola concentración de diseño hasta la del vaso quemador másun 30 %. Para más información consultar las referenciasSheinson y col., 1994, y Sheinson y col., 1995.

(3) Consideraciones sobre la geometría del combustible. En los fuegosde Clase A y B la geometría del combustible y las obstruccio-nes de compartimentación pueden afectar a la concentraciónde agente en el incendio. Los ensayos de espacios de maqui-naria a gran escala, realizados por el Naval Research Labora-tory (NRL), han mostrado que para un recinto grande(30,000-pie3) con una geometría de combustible compleja, laconcentración de agente puede variar en un ±20 por ciento.Aumentando la concentración de diseño o incrementando omodificando la posición de las boquillas, puede compensarsela concentración. Para más información, consultar el Informedel Naval Research Laboratory Report Ser 6180/0049.2.

(4) Geometría del recinto. Normalmente, la distribución de agenteen aplicaciones de recintos con geometría inusual, se tratamediante la distribución de las boquillas. Si la geometría delrecinto (o diseño del sistema) es tal que la distribución deagente no puede realizarse de forma adecuada mediante laposición de las boquillas, debería considerarse una concen-tración adicional. Un ejemplo de estas aplicaciones podríanser los recintos que poseen relaciones de longitud/anchuramuy altas o muy bajas.

(5) Obstrucciones en el interior del recinto. Las tres consideracionesque deberían tenerse en cuenta en las obstrucciones de re-cintos, son las siguientes:(a)El volumen del recinto debería calcularse considerán-

dolo vacío. Sólo pueden tomarse como excepciones loscomponentes estructurales o conductos que atraviesenel mismo.

(b)Para volúmenes pequeños, deberían tenerse en cuenta losequipos o almacenamientos que ocupen un porcentaje im-portante del volumen del recinto. En particular, se consi-derará si el volumen reducido alcanzará la concentraciónefectiva de agente desde el NOAEL al LOAEL, en espa-cios normalmente ocupados. No obstante, esta considera-ción debe equilibrarse con precisión frente a la necesidadde mantener una concentración adecuada, incluso cuandoel recinto esté desocupado.

(c) Las obstrucciones existentes cerca de las boquillas puedenbloquear o impedir la descarga de agente y afectar a ladistribución del mismo dentro del recinto. Obstruccionestales como conductos, cables, bandejas e iluminarias, pue-den interrumpir el recorrido del flujo de agente desde lasboquillas. Si este flujo por ejemplo, es forzado hacia elsuelo, es probable que no se alcance la concentración de-seada en los niveles intermedios y altos del recinto. De estaforma, no se logrará una dispersión y concentración uni-forme.

o


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Edición 2012

Tabla A.5.5.2(a) IG-01 T Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C

Nota: VS = El término X = ln [100/(100 - C)] da el volumen a unas concentración (%) y temperatura determinadas para alcanzar la mez-cla aire-agente al final del tiempo de inundación en un volumen de 1 ft3.a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b X [requisitos de volumen de agente (lb/pie3)] = volumen necesario de agente por pie cúbico de volumen protegido para alcanzar la con-centración indicada a la temperatura dada.

c t [temperatura (°F)] = temperatura de diseño en el área de riesgods [volumen específico (pie3/lb)] = volumen específico del vapor de IG-01 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularse segúnla fórmula: s = 8.514 + 0.0185 t donde t = temperatura (°F)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de IG-01 en aire a la temperatura indicada

Temp (t)(°F)c

Volumen Específico


Requisitos en Volumen de Agente por Unidad de Volumen de Riesgo, Vagente/Vrecintob


34 37 40 42 47 49 58 62

−40 7,67176 0,524 0,583 0,645 0,688 0,801 0,850 1,095 1,221

−30 7,85457 0,512 0,570 0,630 0,672 0,783 0,830 1,069 1,193

−20 8,03738 0,501 0,557 0,615 0,656 0,765 0,811 1,045 1,166

−10 8,22019 0,489 0,544 0,602 0,642 0,748 0,793 1,022 1,140

0 8,40299 0,479 0,532 0,589 0,628 0,732 0,776 1,000 1,115

10 8,58580 0,469 0,521 0,576 0,614 0,716 0,759 0,978 1,091

20 8,76861 0,459 0,510 0,564 0,602 0,701 0,744 0,958 1,088

30 8,95142 0,449 0,500 0,553 0,589 0,687 0,728 0,938 1,047

40 9,13422 0,440 0,490 0,541 0,577 0,673 0,714 0,920 1,026

50 9,31703 0,432 0,480 0,531 0,566 0,660 0,700 0,902 1,006

60 9,49984 0,424 0,471 0,521 0,555 0,647 0,686 0,884 0,986

70 9,68265 0,416 0,462 0,511 0,545 0,635 0,673 0,868 0,958

80 9,86545 0,408 0,453 0,501 0,535 0,623 0,661 0,851 0,950

90 10,04826 0,400 0,445 0,492 0,525 0,612 0,649 0,836 0,932

100 10,23107 0,393 0,437 0,483 0,516 0,601 0,637 0,821 0,916

110 10,41988 0,386 0,430 0,475 0,506 0,590 0,626 0,807 0,900

120 10,59668 0,380 0,422 0,467 0,498 0,580 0,615 0,793 0,884

130 10,77949 0,373 0,415 0,459 0,489 0,570 0,605 0,779 0,869

140 10,96230 0,367 0,408 0,451 0,481 0,561 0,595 0,766 0,855

150 11,14511 0,361 0,401 0,444 0,473 0,552 0,585 0,754 0,841

160 11,32791 0,355 0,395 0,437 0,466 0,543 0,576 0,742 0,827

170 11,51072 0,350 0,389 0,430 0,458 0,534 0,586 0,730 0,814

180 11,69353 0,344 0,383 0,423 0,451 0,526 0,558 0,718 0,801

190 11,87634 0,339 0,377 0,416 0,444 0,518 0,549 0,707 0,789

200 12,05914 0,334 0,371 0,410 0,437 0,510 0,541 0,697 0,777


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 89ANEXO A

Tabla A.5.5.2(b) IG-01 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Temp (t)(°F)c

Volumen Específico




34 37 40 42 47 49 58 62

−20 0,5201 0,4812 0,5350 0,5915 0,6308 0,7352 0,7797 1,0046 1,1205

−10 0,5406 0,4629 0,5147 0,5691 0,6068 0,7073 0,7501 0,9664 1,0779

0 0,5612 0,4459 0,4950 0,5482 0,5846 0,6814 0,7226 0,9310 1,0384

10 0,5817 0,4302 0,4784 0,5289 0,5640 0,6573 0,6971 0,8981 1,0018

15 0,5920 0,4227 0,4701 0,5197 0,5542 0,6459 0,6850 0,8828 0,9844

20 0,6023 0,4155 0,4620 0,5108 0,5447 0,6349 0,6733 0,8675 0,9676

30 0,6228 0,4018 0,4468 0,4940 0,5268 0,6139 0,6511 0,8389 0,9357

35 0,6331 0,3953 0,4395 0,4860 0,5182 0,6040 0,6406 0,8253 0,9205

40 0,6434 0,3890 0,4325 0,4762 0,5099 0,5943 0,6303 0,8121 0,9058

50 0,6639 0,3769 0,4191 0,4634 0,4942 0,5759 0,6108 0,7870 0,8778

60 0,6845 0,3656 0,4066 0,4495 0,4793 0,5587 0,5925 0,7633 0,8514

70 0,7050 0,3550 0,3947 0,4304 0,4654 0,5424 0,5752 0,7411 0,8200

80 0,7256 0,3449 0,3835 0,4240 0,4522 0,5270 0,5589 0,7201 0,8032

90 0,7461 0,3354 0,3730 0,4124 0,4397 0,5125 0,5436 0,7003 0,7811

100 0,7666 0,3264 0,3630 0,4013 0,4270 0,4988 0,5290 0,6815 0,7601

110 0,7872 0,3179 0,3535 0,3908 0,4168 0,4857 0,5152 0,6637 0,7403

120 0,8077 0,3098 0,3445 0,3809 0,4062 0,4734 0,5021 0,6468 0,7215

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C

Nota: El término X = ln [100/(100 - C)] da el volumen a unas concentración (%) y temperatura determinadas para alcanzar la mezcla aire-agente al final del tiempo de inundación en un volumen de 1 m3.a Las especificaciones del fabricante contienen el rango de temperatura de funcionamiento.b X [requisitos de volumen de agente (kg/m3)] = volumen necesario de agente por pie cúbico de volumen protegido para alcanzar la con-centración indicada a la temperatura dada.

c t [temperatura (°C)] = temperatura de diseño en el área de riesgods [volumen específico (m3/kg)] = volumen específico del vapor de IG-01 sobrecalentado que, aproximadamente, puede calcularse segúnla fórmula: s = 0.5685 + 0.00208 t donde t = temperatura (°C)e C [concentración (%)] = concentración volumétrica de IG-01 en aire a la temperatura indicada


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.2(c) IG-100 Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.) a

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C



Temp (t)(°F)c

Volumen Específico




34 37 40 42 47 49 58 62

−40 10,934 0,522 0,581 0,642 0,685 0,798 0,847 1,091 1,216

−30 11,195 0,510 0,567 0,627 0,669 0,780 0,827 1,065 1,188

−20 11,455 0,499 0,554 0,613 0,654 0,762 0,808 1,041 1,161

−10 11,716 0,488 0,542 0,599 0,639 0,745 0,790 1,018 1,135

0 11,976 0,477 0,530 0,586 0,625 0,729 0,773 0,996 1,111

10 12,237 0,467 0,519 0,574 0,612 0,713 0,756 0,975 1,087

20 12,497 0,457 0,508 0,562 0,599 0,698 0,741 0,954 1,064

30 12,758 0,448 0,498 0,550 0,587 0,684 0,726 0,935 1,043

40 13,018 0,439 0,488 0,539 0,575 0,670 0,711 0,916 1,022

50 13,279 0,430 0,478 0,529 0,564 0,657 0,697 0,898 1,002

60 13,540 0,422 0,469 0,519 0,553 0,645 0,684 0,881 0,982

70 13,800 0,414 0,460 0,509 0,543 0,632 0,671 0,864 0,964

80 14,061 0,406 0,452 0,499 0,533 0,621 0,658 0,848 0,946

90 14,321 0,399 0,444 0,490 0,523 0,609 0,646 0,833 0,929

100 14,582 0,392 0,436 0,482 0,514 0,599 0,635 0,818 0,912

110 14,842 0,385 0,428 0,473 0,505 0,588 0,624 0,803 0,896

120 15,103 0,378 0,421 0,465 0,496 0,578 0,613 0,790 0,881

130 15,363 0,372 0,413 0,457 0,487 0,568 0,602 0,776 0,866

140 15,624 0,366 0,407 0,449 0,479 0,559 0,592 0,763 0,851

150 15,885 0,360 0,400 0,442 0,471 0,549 0,583 0,751 0,837

160 16,145 0,354 0,393 0,435 0,464 0,541 0,573 0,739 0,824

170 16,406 0,348 0,387 0,428 0,456 0,532 0,564 0,727 0,811

180 16,666 0,343 0,381 0,421 0,449 0,524 0,555 0,716 0,798

190 16,927 0,337 0,375 0,415 0,442 0,516 0,547 0,705 0,786

200 17,187 0,332 0,370 0,409 0,436 0,508 0,539 0,694 0,774


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 91ANEXO A

Tabla A.5.5.2(d) IG-100 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C



Temp (t)(°F)c

Volumen Específico




34 37 40 42 47 49 58 62

−40 0,6826 0,5225 0,5809 0,6423 0,6849 0,7983 0,8466 1,0908 1,2166

−30 0,7119 0,5009 0,5570 0,6159 0,6567 0,7654 0,8118 1,0459 1,1665

−20 0,7412 0,4811 0,5350 0,5915 0,6308 0,7352 0,7797 1,0045 1,1204

−10 0,7704 0,4629 0,5147 0,5691 0,6069 0,7073 0,7501 0,9664 1,0779

0 0,7997 0,4459 0,4959 0,5482 0,5846 0,6814 0,7227 0,9310 1,0384

10 0,8290 0,4302 0,4783 0,5289 0,5640 0,6573 0,6971 0,8981 1,0017

20 0,8582 0,4155 0,4621 0,5109 0,5448 0,6349 0,6734 0,8676 0,9677

30 0,8875 0,4018 0,4468 0,4940 0,5268 0,6140 0,6512 0,8389 0,9357

40 0,9168 0,3890 0,4325 0,4782 0,5100 0,5943 0,6304 0,8121 0,9058

50 0,9461 0,3769 0,4191 0,4634 0,4942 0,5759 0,6108 0,7870 0,8778

60 0,9753 0,3657 0,4066 0,4495 0,4794 0,5587 0,5925 0,7634 0,8515

70 1,0046 0,3550 0,3947 0,4364 0,4654 0,5424 0,5753 0,7411 0,8266

80 1,0339 0,3449 0,3835 0,4241 0,4522 0,5270 0,5590 0,7201 0,8032

90 1,0631 0,3355 0,3730 0,4124 0,4398 0,5126 0,5436 0,7004 0,7812

100 1,0924 0,3265 0,3630 0,4013 0,4280 0,4988 0,5290 0,6816 0,7602


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.2(e) IG-541 Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C



Temp (t)(°F)c

Volumen Específico




34 38 42 46 50 54 58 62

−40 9,001 0,524 0,603 0,686 0,802 0,873 0,977 1,096 1,218

−30 9,215 0,513 0,590 0,672 0,760 0,855 0,958 1,070 1,194

−20 9,429 0,501 0,576 0,657 0,743 0,836 0,936 1,046 1,166

−10 9,644 0,490 0,563 0,642 0,726 0,817 0,915 1,022 1,140

0 9,858 0,479 0,551 0,628 0,710 0,799 0,895 1,000 1,116

10 10,072 0,469 0,539 0,615 0,695 0,782 0,876 0,979 1,092

20 10,286 0,459 0,528 0,602 0,681 0,766 0,858 0,958 1,069

30 10,501 0,450 0,517 0,590 0,667 0,750 0,840 0,939 1,047

40 10,715 0,441 0,507 0,578 0,653 0,735 0,824 0,920 1,026

50 10,929 0,432 0,497 0,566 0,641 0,721 0,807 0,902 1,006

60 11,144 0,424 0,487 0,555 0,628 0,707 0,792 0,885 0,987

70 11,358 0,416 0,478 0,545 0,616 0,693 0,777 0,868 0,968

80 11,572 0,408 0,469 0,535 0,605 0,681 0,762 0,852 0,950

90 11,787 0,401 0,461 0,525 0,594 0,668 0,749 0,836 0,933

100 12,001 0,393 0,453 0,516 0,583 0,656 0,735 0,821 0,916

110 12,215 0,386 0,445 0,507 0,573 0,645 0,722 0,807 0,900

120 12,429 0,380 0,437 0,498 0,563 0,634 0,710 0,793 0,884

130 12,644 0,373 0,430 0,489 0,554 0,623 0,698 0,779 0,869

140 12,858 0,367 0,422 0,481 0,544 0,612 0,686 0,766 0,855

150 13,072 0,361 0,415 0,473 0,535 0,602 0,675 0,754 0,841

160 13,287 0,355 0,409 0,466 0,527 0,593 0,664 0,742 0,827

170 13,501 0,350 0,402 0,458 0,518 0,583 0,653 0,730 0,814

180 13,715 0,344 0,396 0,451 0,510 0,574 0,643 0,718 0,801

190 13,930 0,339 0,390 0,444 0,502 0,565 0,633 0,707 0,789

200 14,144 0,334 0,384 0,437 0,495 0,557 0,624 0,697 0,777


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 93ANEXO A

Tabla A.5.5.2(f) IG-541 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C



Temp (t)(°F)c

Volumen Específico




34 38 42 46 50 54 58 62

−40 0,562 0,524 0,602 0,686 0,776 0,873 0,978 1,093 1,219

−30 0,586 0,502 0,578 0,658 0,745 0,838 0,938 1,048 1,169

−20 0,610 0,482 0,555 0,633 0,716 0,805 0,902 1,007 1,124

−10 0,634 0,464 0,534 0,609 0,689 0,775 0,868 0,969 1,081

0 0,659 0,447 0,515 0,587 0,664 0,746 0,836 0,934 1,042

10 0,683 0,432 0,497 0,566 0,640 0,720 0,807 0,901 1,005

20 0,707 0,417 0,480 0,547 0,619 0,696 0,780 0,871 0,971

30 0,731 0,403 0,464 0,529 0,598 0,673 0,754 0,842 0,940

40 0,755 0,391 0,449 0,512 0,579 0,652 0,730 0,816 0,910

50 0,779 0,379 0,436 0,496 0,562 0,632 0,708 0,791 0,882

60 0,803 0,367 0,423 0,482 0,545 0,613 0,687 0,767 0,855

70 0,827 0,357 0,410 0,468 0,529 0,595 0,667 0,745 0,831

80 0,851 0,347 0,399 0,455 0,514 0,578 0,648 0,724 0,807

90 0,875 0,337 0,388 0,442 0,500 0,563 0,630 0,704 0,785

100 0,900 0,328 0,378 0,430 0,487 0,548 0,613 0,685 0,764


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


Edición 2012

Tabla A.5.5.2(g) IG-55 Cantidad para Inundación Total (Unidades U.S.)a

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C



Temp (t)(°F)c

Volumen Específico




34 38 42 46 50 54 58 62

−40 9,02108 0,524 0,603 0,688 0,778 0,875 0,980 1,095 1,221

−30 9,23603 0,512 0,589 0,672 0,760 0,854 0,957 1,069 1,193

−20 9,45099 0,501 0,576 0,656 0,742 0,835 0,935 1,045 1,166

−10 9,66594 0,489 0,563 0,642 0,726 0,816 0,915 1,022 1,140

0 9,88090 0,479 0,551 0,628 0,710 0,799 0,895 1,000 1,115

10 10,09586 0,469 0,539 0,614 0,695 0,782 0,876 0,978 1,091

20 10,31081 0,459 0,528 0,602 0,680 0,765 0,857 0,958 1,068

30 10,52577 0,449 0,517 0,589 0,667 0,750 0,840 0,938 1,047

40 10,74073 0,440 0,507 0,577 0,653 0,735 0,823 0,920 1,026

50 10,95568 0,432 0,497 0,566 0,640 0,720 0,807 0,902 1,006

60 11,17064 0,424 0,487 0,555 0,628 0,706 0,791 0,884 0,986

70 11,38560 0,416 0,478 0,545 0,616 0,693 0,777 0,868 0,968

80 11,60055 0,408 0,469 0,535 0,605 0,680 0,762 0,851 0,950

90 11,81551 0,400 0,461 0,525 0,594 0,668 0,748 0,836 0,932

100 12,03046 0,393 0,452 0,516 0,583 0,656 0,735 0,821 0,916

110 12,24542 0,386 0,444 0,506 0,573 0,644 0,722 0,807 0,900

120 12,46038 0,380 0,437 0,498 0,563 0,633 0,710 0,793 0,884

130 12,67533 0,373 0,429 0,489 0,553 0,623 0,698 0,779 0,869

140 12,89029 0,367 0,422 0,481 0,544 0,612 0,686 0,766 0,855

150 13,10525 0,361 0,415 0,473 0,535 0,602 0,675 0,754 0,841

160 13,32020 0,355 0,409 0,466 0,527 0,592 0,664 0,742 0,827

170 13,53516 0,350 0,402 0,458 0,518 0,583 0,653 0,730 0,814

180 13,75012 0,344 0,396 0,451 0,510 0,574 0,643 0,718 0,801

190 13,96507 0,339 0,390 0,444 0,502 0,565 0,633 0,707 0,789

200 14,18003 0,334 0,384 0,437 0,495 0,557 0,623 0,697 0,777


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}

Edición 2012

2001- 95ANEXO A

Tabla A.5.5.2(h) IG-55 Cantidad para Inundación Total (Unidades SI)a

Vs 100 Vs 100X= 2.303 x x Log10 = x In

S 100 - C S 100 - C



Temp (t)(°F)c

Volumen Específico




34 38 42 46 50 54 58 62

−40 0,56317 0,524 0,603 0,688 0,778 0,875 0,980 1,095 1,221

−35 0,56324 0,513 0,591 0,673 0,761 0,856 0,959 1,072 1,196

−30 0,58732 0,503 0,579 0,659 0,746 0,839 0,940 1,050 1,171

−25 0,59940 0,493 0,567 0,646 0,731 0,822 0,921 1,029 1,147

−20 0,61148 0,483 0,556 0,633 0,716 0,806 0,903 1,008 1,125

−15 0,62355 0,474 0,545 0,621 0,702 0,790 0,885 0,989 1,103

−10 0,63563 0,465 0,535 0,609 0,689 0,775 0,868 0,970 1,082

−5 0,64771 0,456 0,525 0,598 0,676 0,761 0,852 0,952 1,062

0 0,65979 0,448 0,515 0,587 0,664 0,747 0,837 0,935 1,042

5 0,67186 0,440 0,506 0,576 0,652 0,733 0,822 0,918 1,024

10 0,68394 0,432 0,497 0,566 0,640 0,720 0,807 0,902 1,006

15 0,69602 0,424 0,488 0,556 0,629 0,708 0,793 0,886 0,988

20 0,70810 0,417 0,480 0,547 0,619 0,696 0,779 0,871 0,971

25 0,72017 0,410 0,472 0,538 0,608 0,684 0,766 0,856 0,955

30 0,73225 0,403 0,464 0,529 0,598 0,673 0,754 0,842 0,939

35 0,74433 0,397 0,456 0,520 0,588 0,662 0,742 0,828 0,924

40 0,75641 0,390 0,449 0,512 0,579 0,651 0,730 0,815 0,909

45 0,76848 0,384 0,442 0,504 0,570 0,641 0,718 0,802 0,895

50 0,78056 0,378 0,435 0,496 0,561 0,631 0,707 0,790 0,881

55 0,79264 0,373 0,429 0,488 0,553 0,622 0,696 0,778 0,868

60 0,80471 0,367 0,422 0,481 0,544 0,612 0,686 0,766 0,855

65 0,81679 0,362 0,416 0,474 0,536 0,603 0,676 0,755 0,842

70 0,82887 0,356 0,410 0,467 0,528 0,594 0,666 0,744 0,830

75 0,84095 0,351 0,404 0,460 0,521 0,586 0,656 0,733 0,818

80 0,85302 0,346 0,398 0,454 0,513 0,578 0,647 0,723 0,806

85 0,86510 0,341 0,393 0,448 0,506 0,569 0,638 0,713 0,795

90 0,87718 0,337 0,387 0,441 0,499 0,562 0,629 0,703 0,784

95 0,88926 0,332 0,382 0,435 0,493 0,554 0,621 0,693 0,773

100 0,90133 0,328 0,377 0,430 0,486 0,547 0,612 0,684 0,763


{C50E5FD2-5445-4C4D-821F-6CAE9FDE1024}


A.5.5.3.1 Este factor de diseño está pensado para compensar lasimprecisiones en la cantidad de agente que fluye a través de unatubería a medida que atraviesa un número de tés en aumento.Normalmente los ensayos listados consideran sistemas con un nú-mero de tés muy limitado (2 a 4). Si en un sistema el número deestos accesorios es superior, se requerirá una cantidad adicionalde agente para asegurar que se suministra a cada riesgo una can-tidad suficiente del mismo. Las tés que sólo suministran agente aboquillas dentro de un riesgo, no se tienen en cuenta para estefactor de diseño, ya que se considera que la mezcla dentro delriesgo compensará cualquier discrepancia.

El factor de diseño para los gases inertes es inferior al de loshalocarbonados, ya que se supone que el flujo de los gasesinertes puede estimarse con mayor precisión y los gases iner-tes son menos sensibles a estas variaciones en las tuberías.

Los dos ejemplos siguientes ilustran el método para deter-minar este factor de diseño. Estos ejemplos puede que no re-presenten una buena práctica de diseño:

(1) Ejemplo 1 [ver Figura A.5.5.3.1(a)]

Riesgo Factor de Diseño por Número de Tés1 9 (tes A, B, C, D, E, F, G, H, I)2 8 (tes C, D, E, F, G, H, I, A)3 1 (te C)

De esta forma, si el sistema emplea un agente halocarbo-nado, el factor de diseño es 0.05 y si el sistema utiliza un gasinerte, el factor de diseño sería de 0,01.

(2) Ejemplo 2 [ver Figura A.5.5.3.1(b)]

Riesgo Factor de Diseño por Número de Tés1 5 (tes B, C, D, E, F)2 3 (tes B, E, H)3 2 (tes E, F)En el Riesgo 1, el ramal formado por las tés H, I, J, y F no se

utiliza, ya que el otro posee mayor número de tés.

Por consiguiente, si el sistema emplea un agente halocarbo-nado, el factor de diseño es 0.01 y si el sistema utiliza un gas inerte,el factor de diseño sería 0,00.

Edición 2012

FIGURA A.5.5.3.1(a) Tubería para el Factor de Diseñopor Número de Tés del Ejemplo 1.

FIGURA A.5.5.3.1(b) Tubería para el Factor de Diseñopor Número de Tés del Ejemplo 2.

A.5.5.3.2 El listado de sistemas prediseñados alternativos re-quiere manejar un número de tés que incluya medidas de cantidadde agente desde de cada boquilla. Para cumplir con satisfacciónestos ensayos, el software para cálculo de flujo no puede sobreva-lorar la masa medida en más de un 5 por ciento, ni infravalorarlaen más de un 10 por ciento. La experiencia en el desarrollo deestos ensayos muestra que la precisión máxima de laboratorio paraestos cálculos es de ±5 por ciento del valor medido, con un 90 porciento de exactitud. Esto supone que el 90 por ciento de las can-tidades de agente medidas estarán dentro del ±5 por ciento delvalor previsto. Si el error se debe a factores aleatorios, esto puedeentonces representarse estadísticamente mediante una distribu-ción normal (Gausiana). En la Figura A.5.5.3.2(a) se muestra unacurva de distribución normal, con la masa medida normalizadamediante el valor previsto. La desviación estándar resultante es de0.0304 a partir de las tablas estándares (ref). Estos sistemas po-seen, generalmente, 2 tés y 3 boquillas.

En un sistema que utilice más de dos tés, el error se incremen-tará y la exactitud para la predicción de cantidad de agente se veráreducida. Cuantas más tés haya entre la boquilla y el cilindro,menor será la exactitud. Esta propagación del error puede calcu-larse y representarse en una distribución normal nueva con unadesviación estándar superior. Esto puede realizarse para cualquiernúmero de tés (ref.). Por ejemplo, la desviación estándar para enun sistema de 8 tés sería 0.0608.


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2001- 97

Para el objeto de este estándar, la inexactitud en la predicción deun sistema instalado está limitada a disponer, al menos, un 99 porciento de boquillas que descarguen, como mínimo, el 90 porciento de la cantidad de agente prevista. Esto supone no "utilizar"más de la mitad del factor de seguridad del 20 por ciento para un99 por ciento de boquillas. En una distribución normal con unadesviación estándar de 0.0608, el área final que representa el 1por ciento de los sistemas, se produce con un valor de masa nor-malizada de 0.859.

Aparentemente, más del 1 por ciento de los sistemas contaráncon menos del 90 por ciento de masa prevista. Para rectificar estasituación, deberá utilizarse más agente en el sistema. Esto provo-caría un crecimiento de la curva de probabilidad. La cantidad deagente que sería necesario añadir es la siguiente:

0.90 - 0.859 = 0.041 ó 4.1 por ciento

Añadir un 4.1 por ciento más de agente aseguraría que el 99por ciento de las boquillas aportan, como mínimo, el 90 por cientode la masa de agente requerida.

El análisis de la Tabla A.5.5.3.2 se realizó considerando en unsistema hasta 19 tés y 20 boquillas. [Ver Figura A.5.5.3.2(b) hasta Fi-gura A.5.5.3.2(g).]

ANEXO A

FIGURA A.5.5.3.2(a) Curva de Distribución Normal.

FIGURA A.5.5.3.2(b) Curva de Distribución No. 1.

FIGURA A.5.5.3.2(c) Curva de Distribución No. 2.

FIGURA A.5.5.3.2(d) Curva de Distribución No. 3.

FIGURA A.5.5.3.2(e) Curva de Distribución No. 4.


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A.5.5.3.3 Algunas áreas están afectadas por presiones diferentesa las del nivel del mar, como son los recintos hiperbáricos, las ins-talaciones donde se utilizan compresores para crear artificialmentepresiones superiores o inferiores, como las cámaras de ensayo, einstalaciones en altitudes mayores o menores del nivel del mar.Aunque las minas se encuentran normalmente a nivel de tierra opor debajo de esta, tienen que ventilarse periódicamente parapoder trabajar en ese ambiente. En estas circunstancias, las pre-siones ambientales pueden ser notablemente diferentes a las esti-madas con una corrección pura de altitud.

Aunque se requieren ajustes por presiones barométricas equi-valentes a 3000 pies (915 m) o más por encima o debajo del niveldel mar, estos ajustes pueden efectuarse ante cualquier condiciónde presión ambiental.

El factor de corrección atmosférica no es lineal. No obstante, enel rango moderado que se ha considerado puede aproximarse me-diante dos rectas:

Desde -3000 pies hasta 5500 pies de altitud equivalente:

y = (-0.000036 x X) + 1

Desde 5501 pies hasta 10,000 pies de altitud equivalente

y = (-0.00003 x X) + 0.96

donde:Y = factor de correcciónX = altitud (ft)

En unidades SI, 1 ft = 0.305 m.La presencia de superficies metálicas calientes, incendios

de gran tamaño, temperaturas de combustibles altas y otrasvariables asociadas a tiempos largos de combustión, puedenaumentar la concentración mínima de extinción necesaria paraeste tipo de incendios. Así mismo, el aumento del factor de se-guridad servirá para reducir la formación de productos de des-composición de los agentes halocarbonados en el caso degrandes incendios en sistemas de actuación manual y en ries-gos de Clase B.

Se desconoce la existencia de fallos de sistemas asociados a estetipo de incendios en instalaciones de combustibles. Existen infor-mes sobre casos de extinción con éxito en sistemas diseñados e ins-talados conforme a las ediciones previas de este estándar.

Este cambio pretende incrementar la eficacia global de los nue-vos sistemas de agentes limpios y se basa en aportaciones teóricasy en la experiencia de laboratorio. Esta modificación del factor deseguridad no afecta a los sistemas existentes. No existe ningunaexperiencia de campo que indique que cualquier sistema diseñadocon un factor de seguridad del 20 por ciento no se comporte segúnlo pretendido.

La presión ambiental se ve afectada por los cambios de altitud,la presurización o despresurización del recinto protegido y loscambios de presión barométrica relacionados con la climatología.El factor de diseño a tener en cuenta en aquellos casos donde lapresión del riesgo protegido es diferente a la atmosférica se calculacomo el cociente entre la presión nominal absoluta dentro delriesgo y la presión atmosférica media a nivel del mar [14.7 psia/(1bar)].

A.5.6 Para establecer el tiempo de permanencia, los proyec-tistas y autoridades competentes deberían considerar los si-guientes u otros factores únicos que pueden influir en elcomportamiento del sistema de supresión:

(1) Tiempo de respuesta del personal formado(2) Fuentes de ignición persistentes(3) Fugas excesivas en el recinto(4) Necesidades de ventilación del recinto(5) Riesgos de reignición(6) Desplazamiento vertical hacia debajo de los equipos de rota-

ciónEl tiempo de permanencia debería ser lo suficiente para con-

trolar el suceso inicial y para resistir una posible reignición unavez disipado el agente.

Los equipos eléctricos que pudieran comportarse como unafuente de ignición prolongada deberían desconectarse, antes o du-rante la descarga del agente.

Si estos equipos no pudieran desconectarse, debería consi-derarse la posibilidad de prolongar la descarga de agente, au-mentar la concentración inicial y la posibilidad de formaciónde productos de combustión y descomposición. Para determi-nar estas cantidades, pueden ser necesarios algunos ensayosadicionales sobre supresión en equipos eléctricos.

Edición 2012

FIGURA A.5.5.3.2(f) Distribución Curve No. 5.

FIGURA A.5.5.3.2(g) Curva de Distribución No. 6.


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A.5.6.1 Es igualmente importante en todas las clases de fue-gos, ya que una fuente persistente de ignición (p.e. un arco,una fuente de calor, un soplete de oxiacetileno o un incendio“profundo”) puede conducir al resurgimiento del evento inicialuna vez que se ha disipado el agente limpio.

A.5.7.1.2 El tiempo óptimo de descarga depende de diversasvariables. Las cinco siguientes son de gran importancia:

(1) Limitación de los productos de descomposición(2) Limitación de los daños y efectos del incendio(3) Aumento de la mezcla de agente(4) Limitación de sobrepresiones en el compartimento(5) Efectos secundarios de la boquilla

Con respecto a la posible amenaza para las vidas y bienes quesupone un incendio, es fundamental que el usuario final sepa que,tanto los productos de combustión como los de descomposiciónformados a partir del agente supresor, contribuyen a la amenazaglobal.

Básicamente, en todos los incendios se producirá monóxido ydióxido de carbono, y es bien conocida la contribución de estosproductos al peligro de toxicidad que supone un incendio. En elcaso de grandes incendios, las temperaturas tan elevadas que se al-canzan constituyen por sí mismas una gran amenaza para las vidasy bienes. Igualmente, en la mayoría de los incendios se producenhumos, y se sabe con precisión que niveles muy pequeños de humopueden producir daños en materiales sensibles. Dependiendo delcombustible concreto afectado pueden producirse numerososproductos de combustión tóxicos; por ejemplo, HCl, HBr, HF,HCN, CO, entre otros.

Los agentes extintores halogenados e hidrocarbonados descri-tos en este estándar se descompondrán al exponerse al incendio.Resulta esencial que el usuario final conozca este proceso, ya quela selección del tiempo de descarga, así como otros factores de di-seño, dependerán de la cantidad de productos de descomposiciónque pueda tolerar el riesgo protegido.

La concentración de los productos de descomposición térmicaproducidos a partir de un agente extintor halogenado dependede diversos factores. El tamaño del incendio en el momento de laactivación del sistema y el tiempo de descarga del agente supresor,juegan el papel más importante a la hora de determinar la canti-dad de productos de descomposición formados. Cuanto más pe-queño es el incendio, menor es la energía (calorífica) disponiblepara provocar la descomposición térmica del agente supresor y,por lo tanto, menor la concentración de estos productos. El ta-maño del incendio en el momento de la activación del sistema dedescarga depende de su velocidad de crecimiento, de la sensibili-dad del detector y del tiempo de retardo del sistema. El primer fac-tor es, fundamentalmente, función del tipo y geometría delcombustible, mientras que los otros dos son características modi-ficables del sistema de protección contra incendios. El tiempo dedescarga afecta a la producción de productos de descomposicióntérmica, ya que este determina el tiempo al que va a estar expuestoal incendio el agente supresor. Tradicionalmente, los sistemas desupresión han empleado una combinación de detección y descargarápidas, a fin de limitar la producción de productos de descom-posición térmica y los daños sobre bienes, realizando una extinciónrápida de la llama.

El volumen del recinto influye también en la concentración deproductos de descomposición térmica, ya que los volúmenes másgrandes favorecerán la dilución de los productos de descomposi-ción. Existen otros factores adicionales que contribuyen en la con-centración de los productos de descomposición, tales como lavaporización y mezcla del agente, el tiempo de precombustión, lapresencia de superficies calientes o de fuegos profundos y la con-centración de agente supresor.

Esta descomposición no es una característica única de los nue-vos agentes halogenados limpios. Numerosos autores (Ford, 1972,y Cholin, 1972), han investigado la descomposición térmica de losproductos resultantes de la extinción con halón 1301 y se ha de-mostrado que sus productos de descomposición térmica más im-portantes, desde el punto de vista de capacidad tóxica para laspersonas o de corrosión para los equipos electrónicos, son los áci-dos halogenados HF y HBr. Las concentraciones de estos ácidosproducidas a partir del halón 1301, varían entre escasas partes pormillón hasta más de 7000 ppm, dependiendo de la naturaleza delescenario de incendio (Sheinson et al., 1981). Pueden generarsecantidades más pequeñas de otros productos de descomposición,dependiendo de las condiciones particulares del incendio. Bajociertas condiciones, la descomposición térmica en un incendio delhalón 1301 produce cantidades pequeñas de fluoruro de carbonilo(COF2), bromuro de carbonilo (COBr2) y bromo (Br2), además decantidades relativamente importantes de HF y HBr. Obsérveseque todos estos productos pueden sufrir una hidrólisis relativa-mente rápida dando lugar a los ácidos HF y HBr (Cotton et al.,1980), y que estos ácidos son los productos de mayor interés desdeel punto de vista del potencial tóxico o corrosivo.

Al igual que para el halón 1301, los productos de descomposi-ción térmica de mayor interés, en el caso de los agentes haloge-nados tratados en este estándar, son los ácidos halogenadosasociados, HF en el caso de HFCs y PFCs, HF y HCl en el caso deagentes HCFC, y HF y HI en el de agentes que contienen yodo.Al igual que para el halón 1301, pueden producirse otros pro-ductos de descomposición en cantidades pequeñas, dependiendode las condiciones particulares del incendio. En un incendio, losagentes HFC o PFC pueden generar cantidades pequeñas defluoruro de carbonilo (COF2). Los agentes HCFC pueden produ-cir fluoruro de carbonilo (COF2), cloruro de carbonilo (COCl2), ycloro (Cl2), y los compuestos que contienen yodo pueden generarfluoruro de carbonilo (COF2) y yodo elemental (I2). Todos estosproductos están sometidos a una hidrólisis relativamente rápida(Cotton et al., 1980) que produce el ácido halogenado asociado(HF o HCl o HI).; por tanto, desde el punto de vista de toxicidado posible corrosión de equipo electrónico, los ácidos halogenadosson productos peligrosos a tener en cuenta.

La dependencia de la formación de productos de descom-posición según el tiempo de descarga y el tamaño del incendioha sido ampliamente evaluada (Sheinson et al., 1994; Brock-way, 1994; Moore et al., 1993; Back et al., 1994; Forssell andDiNenno, 1995; DiNenno, 1993; Purser, 1998; and Dierdorf etal., 1993). La Figura A-8.7.1.2(a) recoge una gráfica de las con-centraciones punta de HF en función de la relación entre eltamaño de incendio y el volumen del recinto. Los datos com-prenden recintos desde 1.2 m3 hasta 972 m3. Los resultadoscorrespondientes a los 526 m3 proceden de U.S. Coast Guard(USCG); los resultados de los 972 m3 se basan en los ensayos

ANEXO A


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de NRL. En estos incendios se incluyen recipientes de diesel yheptano, así como incendios de espray. La concentración dediseño en todos los casos, excepto para el HCFC Mezcla A (al8.6 por ciento) es, como mínimo, un 20 por ciento superior alvalor del quemador de vaso. En los incendios donde el tiempode extinción fue superior a 17 segundos, este se ha indicadoentre paréntesis. Obsérvese que los tiempos de extinción ex-cesivamente largos (>60 segundos), lo cual es en general in-dicativo de concentraciones inadecuadas de agente, conducena concentraciones elevadas de HF. Así mismo, el halón1301producirá bromo y bromuro de hidrógeno, además de HF.

La cantidad de HF formado en los ensayos es, aproxima-damente, de tres a ocho veces superior para todos agentes ha-locarbonados ensayados en relación al halón 1301 (quetambién forma bromo y bromuro de hidrógeno). Es impor-tante observar, como ponen de manifiesto Peatross y Forssell(Peatross et al., 1996) en varios de estos escenarios de incendiograndes, que los niveles de productos de combustión (porejemplo, CO) y las temperaturas elevadas que se alcanzan,hacen improbable que una persona pueda sobrevivir en estascondiciones, independientemente de la exposición a HF. Elagente yodado CF3I, no fue ensayado en los estudios de USCGni NRL, pero otros datos disponibles sobre éste muestran quesu producción de HF es comparable con la del halón 1301.Además, a partir del CF3I se forma yodo elemental (I2).

Existen diversas diferencias entre varios de los agentesHFC/HCFC ensayados, pero no está claro, a partir de estos datos,que se produzcan estas diferencias. En todos los datos registrados,las fuentes del incendio — recipientes de heptano o diesel de di-

ferentes tamaños — fueron protegidas para evitar una interac-ción directa con el agente.

Mientras que los resultados indicados anteriormente se basanen combustibles de Clase B, los incendios que afectan a combus-tibles de Clase A producen concentraciones de HF inferiores. Porejemplo, los riesgos tales como los de las instalaciones de teleco-municación y proceso electrónico de datos, suelen conducir a in-cendios de tamaño inferior a 10 kW en el momento de ladetección (Meacham, 1974). En muchos casos, en la industria detelecomunicación, es deseable una detección a un valor de 1 kW(Nist, 1998). Skaggs y Moore (Skaggs et al., 1994) han puesto demanifiesto que en recintos característicos de ordenadores y en es-pacios de oficina, el análisis de DiNenno, et al., (DiNenno, 1993)empleando modelos de desarrollo de incendios y datos de ensayo,indica que las concentraciones de productos de descomposicióntérmica a partir de agentes halogenados serían comparables a lasdel halón 1301.

Los ensayos de Hughes Associates, Inc., (Hughes Assoc., 1995)evaluaron los productos de descomposición térmica resultantes dela extinción de incendios de Clase A, característicos de los que pue-den producirse en instalaciones de telecomunicación y proceso dedatos empleando HFC-227ea. Entre los combustibles de ensayo seincluyeron papel troceado, teclados de ordenadores, cables recu-biertos de PVC y cintas magnéticas, representando así las fuentesde combustión más comunes en un recinto de proceso de datos.Todos los incendios fueron extinguidos con una concentración mí-nima de diseño de un 7 por ciento de HFC-227ea. La FiguraA.5.7.1.2(b) (Peatross and Forssell, 1996) muestra la concentraciónde HF resultante de estos ensayos. También se indica en la Figura

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FIGURA A.5.7.1.2(a) Concentraciones Punta de HF.


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A.5.7.1.2(b) la concentración LC50 (Sax, 1984) aproximada y lacarga tóxica peligrosa (DTL) para humanos, basadas en el análi-sis de Meldrum (Meldrum, 1993). Como puede observarse en laFigura A.5.7.1.2(b), los niveles de HF producidos en el recinto in-formático fueron inferiores a las curvas de DTL y LC50 estima-das. Peatross y Forssell (Peatross et al., 1996) en su análisis de losresultados de ensayo, concluyeron que “examinando exposicionesal HF, es evidente que este tipo de incendio no supone una ame-naza tóxica.” También se muestran en la Figura A-8.7.1.2(b) losniveles de HF producidos en la extinción de fuegos de Clase B devarios tamaños. En el caso de estos fuegos grandes de Clase B, losniveles de HF pueden, en algunas situaciones, exceder el valorDTL para las personas. Es importante observar, como ponen demanifiesto Peatross y Forssell (Peatross et al., 1996), en varios deestos escenarios de incendio grandes, que los niveles de produc-tos de combustión (por ejemplo, CO) y las temperaturas elevadasque se alcanzan, hacen improbable que una persona pueda so-brevivir en estas condiciones, independientemente de la exposi-ción a HF.

Algunos agentes, como los gases inertes, no formarán produc-tos de descomposición y, por lo tanto, no requieren limitaciones enlos tiempos de descarga. No obstante, debería considerarse el au-mento de productos de descomposición y la disminución del nivelde oxígeno asociados a tiempos de descarga largos.

Los caudales de agente deben ser lo suficientemente elevadospara provocar una mezcla y distribución adecuadas del mismo. Engeneral, este parámetro se determina por el listado del equipo delsistema.

Cuando se determine el tiempo mínimo de descarga, deberíaconsiderarse también la sobrepresurización del recinto protegido

Otros efectos secundarios sobre las personas y los equipos sonla formación de fragmentos proyectados por las descargas de ve-locidad muy elevada, los niveles de ruido y el desprendimiento de

paneles del techo, entre otros. Estos efectos se ven incrementadossi el tiempo de descarga máximo es demasiado bajo.

El tiempo de descarga máximo de 10 segundos, indicado eneste estándar, supone un valor razonable en función de la expe-riencia obtenida con los sistemas de halón 1301. Los tiempos dedescarga máximos y mínimos deberían considerar los factores des-critos anteriormente.

En el caso de gases inertes, el tiempo de descarga medido seconsidera como el tiempo cuando el dispositivo de medida co-mienza a registrar la reducción de oxígeno hasta que se alcanza elnivel de diseño.

Los sistemas diseñados para la prevención de explosiones pre-sentan algunos retos específicos de diseño. Estos sistemas descar-gan normalmente el agente antes de que se produzca la ignición,ante la detección de alguna fracción específica del límite inferiorde inflamabilidad de los vapores inflamables presentes.

A.5.7.1.2.1 La concentración mínima de diseño para la ex-tinción de la llama se define en 5.4.2.2 e incluye factores deseguridad, tanto para los fuegos de Clase A (fuegos superfi-ciales) como para los de Clase B. No obstante, muchas aplica-ciones requieren concentraciones, para la extinción de lallama, superiores a las normales de diseño, a fin de conseguirlo siguiente:

(1) Aportar una concentración inicial que cumpla los requisitosmínimos de tiempo de permanencia

(2) Permitir el enfriamiento de las superficies calientes a fin deevitar la reignición

(3) Proteger los equipos eléctricos que permanezcan en carga(4) Aportar concentraciones de inertización para protegerse

frente al peor caso de explosión de vapores, sin desarrollo deincendio

En los ejemplos citados en A.5.7.1.2.1(1) hasta A.5.7.1.2.1(4), elobjeto del apartado 5.7.1.2 es permitir tiempos de descarga supe-riores a 10 segundos, para los agentes halocarbonados, y superiora 60 segundos para los gases inertes (para aquella fracción de masade agente que exceda la cantidad requerida para alcanzar la con-centración mínima de diseño para extinción de la llama). La can-tidad adicional de agente limpio se incorpora al riesgo con elmismo caudal nominal requerido para alcanzar la concentraciónde diseño para extinción de la llama, utilizando el mismo sistemade distribución de tuberías y boquillas, o como alternativa, puedenemplearse redes separadas de tuberías con diferentes caudales.

A.5.7.1.2.2 Ver A.5.7.1.2.1.

A.5.7.1.2.3 Para un listado por tercera parte o aprobación desistemas prediseñados, o de los programas para cálculos deflujo en sistemas diseñados (ver 5.2.1), la medida directa delpunto correspondiente al 95 por ciento de la masa de agentedescargada en la boquilla, no necesita cumplir lo indicado enel apartado 5.7.1.2.3. En algunos agentes, es extremadamentedifícil determinar el tiempo en el que se descarga el 95 porciento de la masa de agente por una determinada boquilla. Sinembargo puede emplearse, para un agente dado, una medidasustituta basada en principios de ingeniería. Por ejemplo, en elcaso de algunos agentes halocarbonados, el punto en el que ladescarga de agente cambia de un estado predominantemente

ANEXO A

FIGURA A.5.7.1.2(b) Evaluación de Riesgo de Concen-tarciones de HF. Extinción de un EDP Típico y RiesgoClase B con 7 Por Ciento de HFC-227ea.


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líquido a estado gaseoso, representa aproximadamente el 95por ciento de la masa de agente fuera de la boquilla y éste seha utilizado previamente en los ensayos de listado/aprobaciónpara tiempo de descarga. En el caso de agentes de bajo puntode ebullición, el punto en el que la descarga de agente cambiade un estado predominantemente líquido a estado gaseosopuede resultar inapropiado, ya que este puede alcanzarse antesdel punto correspondiente al 95 por ciento de masa descar-gada. Para estos agentes, se ha desarrollado un método queutiliza una ecuación de estado y condiciones medidas del ci-lindro desde el punto en el que la descarga de agente cambiade un estado predominantemente líquido a estado gaseoso,para calcular un balance de masa de agente en la red de tube-ría/cilindro. Se toma como tiempo de descarga experimental,el punto en el que la masa total calculada, descargada portodas las boquillas, es igual al 95 por ciento del agente reque-rido para alcanzar la concentración mínima de diseño.

A.5.7.2 En los sistemas de descargas prolongadas deberíanconsiderarse de forma especial los aspectos de salud y seguri-dad.

Un posible aspecto a considerar es el impacto de los productosde descomposición sobre los equipos electrónicos. En la actuali-dad, no existen datos suficientes para predecir los efectos de unadeterminada exposición de HF sobre todos los equipos electróni-cos. Se han llevado a cabo diversas evaluaciones del impacto delHF sobre equipos electrónicos, en lo que respecta a la descompo-sición del halón 1301, que incluye HF y HBr entre sus productosde descomposición. Una de las más notables es un estudio de laNational Aeronautics and Space Administration (NASA) en el queel material electrónico del cohete Orbiter se expuso a 700, 7000,y 70,000 ppm de HF y HBr (Pedley, 1995). En estos ensayos, lasexposiciones hasta 700 ppm de HF y HBr no provocaron ningúnfallo. A 7000 ppm, se observó una corrosión severa; a este nivel seprodujeron algunos fallos operativos.

Dumayas (Dumayas, 1992) expuso tarjetas multifunción com-patibles IBM-PC a varios ambientes producidos por incendios dediversos tamaños, como parte de un programa de evaluación dealternativas. No encontró ninguna pérdida de función en estas tar-jetas después de una exposición de 15 minutos a una atmósferaposterior a un incendio con hasta 5000 ppm de HF, con muestrasno acondicionadas almacenadas en condiciones normales de hu-medad y temperatura hasta 30 días. Forssell et al. (Forssell et al.,1994) expusieron tarjetas multifunción a ambientes posteriores aun incendio, durante 30 minutos, sin registrarse ningún fallo du-rante los 90 días posteriores al ensayo. Se evaluaron concentra-ciones de hasta 550 ppm de HF.

Aunque en este momento no pueda establecerse una regla ge-nérica, parece ser que no son probables daños a corto plazo (<90días) en el funcionamiento de equipos electrónicos, ante exposi-ciones de hasta 500 ppm HF durante 30 minutos. No obstante,estos daños dependen de las características del equipo expuesto,del tratamiento posterior, de la exposición a otros productos decombustión y de la humedad relativa. Entre las características im-portantes de los equipos se incluyen su ubicación, la presencia derevestimientos en los equipos y la sensibilidad de estos.

Las aplicaciones de descargas prolongadas tienen el objetivo demantener la concentración de agente, dentro del recinto, a unvalor igual o superior a la concentración de diseño. Este objetivo

es válido cuando existe una mezcla continua del agente durante eltiempo de permanencia, y el recinto experimenta con el tiempoun descenso de la concentración y no una superficie de separa-ción descendente. La aplicación de agente debería realizarse conla suficiente turbulencia como para conseguir la mezcla del agenteadicional en todo el recinto. Para realizar esto, la descarga pro-longada debería probablemente llevarse a cabo a través de unared de tubería y boquillas separada. Estos sistemas están fuera delalcance de los ensayos y requisitos de diseño actuales para sistemasde inundación total. Los sistemas deberían diseñarse y ensayarsecon descarga total, caso por caso, hasta que se conozcan lo sufi-ciente como para ser considerados específicamente en este están-dar.

A.6.1.3 Las concentraciones locales de agente en las cercaníasde la descarga excederán, a menudo, el límite de exposiciónmáximo permitido en la Sección 1.5.

Debe tenerse en cuenta que la exposición a la descarga deagente en sistemas de aplicación local puede variar mucho y puedeser mas complicado que en los sistemas de inundación total, de-pendiendo de lo siguiente:

(1) Cantidad de agente liberado(2) Tiempo necesario para extinguir el incendio(3) Tamaño de la sala o recinto en el que se produce el incendio(4) Tamaño del incendio(5) Proximidad de personas al punto de descarga del agente(6) Velocidad a la que penetra aire fresco en el ambiente(7) Velocidad de renovación de aire cerca del incendio

Un enfoque para evaluar la exposición personal es empleadocon un “modelo caja”, que ha sido ampliamente usado durantemuchos años para estimar exposiciones probables de trabajadoresa materias peligrosas aerotransportadas y ha sido descrito en de-talle por el National Institute for Occupational Safety and Health(NIOSH). El modelo caja tiene en cuenta hipótesis sobre el volu-men del espacio en el que se usa el agente, la velocidad a la quepenetra aire fresco en el espacio, la cantidad y velocidad de libe-ración del agente, el área del incendio, la ubicación del trabajadory la velocidad de renovación de aire en la proximidad del incen-dio. Los valores obtenidos mediante el modelo caja, comparadoscon los valores cardiotóxicos NOAEL/LOAEL proporcionan untamiz para evaluar el riesgo.

Debería tenerse en cuenta que ya que el modelo puede exage-rar la actual exposición a un agente, podría ser necesario realizarpruebas supervisadas con personal en escenarios de uso para com-pletar la evaluación.

A.6.4.1.1 El tiempo máximo permitido para extinción de in-cendio se basa en el agente extintor presente en la boquilla dedescarga. Normalmente para agentes halocarbonados se iden-tifica bien mediante una presión en la boquilla de 25 psi/s (1,7bar) p bien mediante una velocidad de subida de presión de 11psi (0,8 bar/s). Los tiempos de extinción para los ensayos setoman a partir de esta referencia.

A.6.4.1.2 El tiempo máximo permitido para extinción de in-cendio se basa en el agente extintor presente en la boquilla dedescarga. Normalmente para agentes halocarbonados se iden-tifica bien mediante una presión en la boquilla de 200 psi (13,8

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bar) p bien mediante una velocidad de subida de presión de600 psi/s (41,4 bar/s). Los tiempos de extinción para los ensa-yos se toman a partir de esta referencia.

A.6.4.1.3 El listado de evaluación de boquillas debería tener encuenta la aplicación sobre combustibles que incluyan sólidos y lí-quidos inflamables, orientación y ángulo de descarga, área de co-bertura deseada y distancia hasta el fuego, tiempo de extinción yvelocidad de descarga correspondiente. Los ensayos con líquidosinflamables con profundidad apreciable (mayor de ¼ in) tendránen cuenta la evaluación de salpicaduras y extinción. La evaluaciónde salpicaduras se hará a los máximos valores del caudal con lamínima pérdida de carga en las tuberías y a la máxima tempera-tura de funcionamiento del sistema. La evaluación para extinciónse hará a los mínimos valores del caudal con la máxima pérdida decarga en las tuberías y a la mínima temperatura de funcionamientodel sistema.

A.6.4.3.3 La temperatura máxima de un combustible líquido ar-diendo está limitada por su punto de ebullición en el que el calorevaporado iguala al calor recibido. En la mayoría de los líquidosla temperatura de autoignición es muy superior a la de ebullición,por lo que una reignición después de la extinción solo puede sercausada por una fuente de ignición externa. Sin embargo, algunospocos líquidos tienen temperaturas de autoignición muy inferio-res a las de ebullición. Los aceites comunes de cocina y la parafinafundida tienen esta propiedad. Para evitar la reignición de estosmateriales es necesaria una atmósfera extintora hasta que el com-bustible se ha enfriado lo suficiente por debajo de su temperaturade autoignición.

A.6.5.1 Deberían ser consideradas como parte del listado lasáreas que requieren múltiples boquillas.

A.6.5.4 Las boquillas deberían ser colocadas de forma que nointerfieran con las operaciones normales y de mantenimientodel área de riesgo.

A.6.6 El sistema debería ser diseñado para proporcionar rápida-mente una descarga eficaz de agente limpio antes de que se absor-ban cantidades excesivas de calor por los materiales en el interiordel riesgo. Debería considerarse una detección rápida. El abasteci-miento de agente limpio debería estar situado tan cerca del riesgocomo sea posible pero no expuesto al fuego y el recorrido de tube-rías debería ser tan directo como sea posible con un mínimo de girospara llevar al agente limpio rápidamente al fuego.

A.7.1.4 Todos los agentes limpios que son gases inertes basa-dos en aquellos que se encuentran normalmente en la atmós-fera, no requieren ser reciclados.

A.7.2.1 Podría ser ilegal transportar contenedores cargadosque han sido probados antes de 5 años, Deberían consultarselas regulaciones federales y locales.

A.7.2.2 Estas guías se aplican únicamente a la inspección derecipientes en servicio continuo en un sistema de extinción deincendios no deberían confundirse con los requisitos de reen-sayo del DOT para inspecciones visuales descritos en CFR 49.

Un adecuado registro de informes es una parte importante delproceso general para asegurar que se guarda toda la información:

(1) Etiqueta de control. Debería sujetarse una etiqueta de control a

cada recipiente inspeccionado como referencia futura. La eti-queta de control debería estar marcada con la fecha de inspec-ción (mes/año), nombre de la(s) persona(s) y empresa querealizó la inspección, número de serie del recipiente, su estado(pintura, corrosión, melladuras, arañazos, etc.) y estado.

(2) Informe de inspección. Debería disponerse de un cuestiona-rio de inspección adecuado en el que se recojan al menos lossiguientes datos: fecha de inspección (mes/año), nombre dela(s) persona(s) y empresa que realizó la inspección, númerode especificación DOT, número de serie del recipiente, fechade fabricación, fecha de la inspección o ensayo anterior, tipode pintura protectora, condiciones superficiales (pintura, co-rrosión, melladuras, daños por fuego, etc.), estado (satisfac-torio, para repintar, reparar, chatarra, etc.). En el Apéndice Ade CGA C-6 se encuentra una muestra de informe de ins-pección adecuado.

A.7.5 El procedimiento de mantenimiento del fabricante de-bería seguir los siguientes pasos:

(1) Sistema(a)Comprobar su estado físico.(b)Desactivar el sistema antes de la prueba.

(2) Riesgo(a)Determinar tamaño.(b)Determinar configuración.(c) Comprobar si hay aberturas no cerrables.(d)Determinar los combustibles.(e)Determinar otros aspectos del riesgo que pudieran

perjudicar la eficacia del sistema de extinción.(3) Circuitos supervisados

(a)Probar todas las funciones.(b)Comprobar que todos los circuitos de supervisión eléc-

tricos o neumáticos funcionan adecuadamente.(4) Panel de control

(a)Probar todas las funciones.(b)Si es posible, comprobar la supervisión de cada circuito

(incluyendo los dispositivos de descarga) según reco-miende el fabricante.

(5) Fuente de alimentación(a)Comprobar cableado circuitos de corte, fusibles, des-

conexiones.(6) Alimentación de emergencia

(a)Comprobar condiciones de la batería.(b)Comprobar funcionamiento del cargador; comprobar

el fusible.(c) Comprobar la conmutación automática.(d)Comprobar el mantenimiento del generador (si existe).

(7) Detectores(a)Comprobar cada detector usando calor o humo o el

dispositivo de prueba aprobado por el fabricante.(b)Tipo eléctrico

i. Limpiar y ajustar detectores de humo y comprobar susensibilidad.

ii. Comprobar condiciones del cableado.(c) Tipo neumático: comprobar estanqueidad de los tubos y

funcionamiento de los controles de mercurio con un ma-nómetro.

ANEXO A


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(8) Temporizado(a)Comprobar funcionamiento.(b)Comprobar tiempo límite.(c) Comprobar que el temporizador completa su ciclo in-

cluso aunque el cableado entre el circuito de deteccióny él está interrumpido.

(9) Alarmas(a)Probar funcionamiento (audible y visual).(b)Comprobar si las señales de aviso se ven claramente.

(10) Válvulas direccionales (selectoras)(a)Probar sus funciones.(b)Rearmar adecuadamente.

(11) Dispositivos de descarga(a)Comprobar el cierre total de compuertas.(b)Comprobar puertas; comprobar que ninguna puerta

queda bloqueada abierta.(12) Equipo de parada

(a)Probar el funcionamiento de parada.(b)Comprobar idoneidad (incluyendo la de todo equipo

necesario).(13) Activadores manuales

(a)Tipo mecánicoi. Comprobar resistencia al tirón, fuerza y recorrido del

tirón.ii. Operar y ajustar todos los dispositivos.iii. Comprobar estanqueidad de conectores.iv. Comprobar condición de tubos.v. Comprobar condiciones y operación de poleas angula-

res.(b)Tipo eléctrico

i. Probar disparo manual.ii. Comprobar que tiene su tapa.

(c) Comprobar disparos eléctricos(d)Comprobar accesibilidad durante el incendio.(e)Los pulsadores principal y de reserva que requieren

una sola operación para conseguir la descarga del abas-tecimiento principal o de reserva de agente, respecti-vamente.

(f) Disparos manuales claramente marcados e identifica-dos.

(14) Tuberías(a)Comprobar fijación; comprobar que la tubería está so-

portada adecuadamente.(b)Comprobar estado; comprobar si hay corrosión.

(15) Boquillas(a)Comprobar orientación y tamaño de orificio; asegu-

rarse de que se corresponde con el diseño original.(b)Comprobar limpieza.(c) Comprobar seguridad.(d)Comprobar sellos si es necesario.

(16) Recipientes(a)Comprobar estado físico; comprobar si hay corrosión.(b)Comprobar el peso contenido en cada cilindro me-

diante métodos aceptables. Si el contenido está por de-bajo de la cantidad especificada en 7.1.3.1 y 7.1.3.2entonces los recipientes deberán ser rellenados o re-emplazados. (Debería verificarse el adecuado funcio-

namiento del dispositivo de nivel de líquido).(c) Comprobar que los cilindros están fijados de forma se-

gura.(d)Comprobar la fecha de la prueba hidrostática.(e)Comprobar la integridad y estado de los conectores de

los cilindros.(f) Comprobar los contrapesos y cables del sistema de dis-

paro mecánico.(g)Comprobar los dispositivos de disparo; comprobar si

su ubicación y seguridad son adecuadas.(h)Comprobar los dispositivos de disparo explosivos;

comprobar fecha de reposición y estado.(17) Prueba

(a)Realizar ensayos de descarga cuando haya alguna dudasobre la idoneidad del sistema.

(b)Realizar un ensayo recomendado de descarga totalcuando se requiere prueba hidrostática de cilindros.

(18) Reponer todos los componentes a su situación operativa total.(19) Dar el Certificado de Inspección al propietario.

(a) Se recomienda contratos regulares de mantenimientocon el fabricante o empresa instaladora. Los trabajosdeberían ser realizados por personal cuidadosamenteformado y que se ocupa regularmente de proporcionarestos servicios.

A.7.5.3 El método de sellado no debería introducir ningúnnuevo riesgo.

A.7.6.2 La formación debería incluir lo siguiente:

(1) Riesgos para la vida y la salud asociados con la exposición aun agente extintor, debido a una descarga inadvertida del sis-tema.

(2) Dificultades para escapar de espacios con puertas que seabren hacia el interior y que se encuentran sobrepresurizadospor una descarga inadvertida del sistema.

(3) Posible disminución de visión durante la descarga del sistema.(4) Necesidad de bloquear las puertas abiertas en todo momento

durante las actividades de mantenimiento.(5) Necesidad de verificar la existencia de un recorrido libre de

obstáculos hasta el acceso del recinto.(6) Revisión de cómo puede descargarse accidentalmente el sis-

tema durante las operaciones de mantenimiento, incluyendolas acciones necesarias por parte del personal de rescate

A.7.7.2.2.10 En general, no se recomienda un ensayo de des-carga.

A.7.7.2.2.13 El objetivo es realizar un ensayo de flujo de cortaduración, (también conocido como “puff test”), a través de lared de tuberías, a fin de determinar que el flujo es continuo,que las válvulas de retención están orientadas correctamente yque las tuberías y boquillas carecen de obstrucciones.

El ensayo de flujo debería realizarse utilizando nitrógeno gas ogas inerte a una presión que no exceda la de funcionamiento nor-mal del sistema de agente limpio.

El nitrógeno o gas inerte deberían incorporarse a la red de tu-berías en la conexión del cilindro de agente limpio. La cantidad denitrógeno o gas inerte empleado para este ensayo debería ser lasuficiente para verificar que ninguna boquilla está obstruida.

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Deberían emplearse indicadores visuales para verificar quetodo el gas se ha descargado a través de todas y cada una de las bo-quillas.

A.7.7.2.3 Las fugas del recinto y el tiempo de retención pre-visto pueden determinarse utilizando el Anexo C, Procedi-miento de Integridad del Recinto, o mediante un métodoalternativo para obtener un resultado cuantitativo equivalente.

A.7.7.2.5.1(2) En circuitos de disparo actuados eléctrica-mente, estos dispositivos pueden incluir lámparas, bombillas odisyuntores a 24 V. Los mecanismos actuados neumáticamentepueden incluir manómetros. En todos los casos tener en cuentalas recomendaciones del fabricante.

A.7.8 La seguridad debería ser un aspecto primordial du-rante la instalación, servicio, mantenimiento, ensayo, mani-pulación y recarga de sistemas de agentes limpios y recipientesde agentes.

Una de las causas principales de daños a personas y bienes seatribuye a la manipulación incorrecta de los recipientes de agentepor parte de personal no cualificado ni adiestrado. En bien de laseguridad, y a fin de reducir al mínimo los daños sobre personasy bienes, deberían tenerse en cuenta las siguientes directrices:

(1) Cualquier trabajo que vaya a realizarse en el sistema de ex-tinción de incendios debe ser efectuado por personal cualifi-cado, formado y entrenado en el tipo de equipo existente.

(2) El personal encargado de los cilindros del sistema de extin-ción debe conocer perfectamente las consignas de seguridadasí como los procedimientos adecuados de instalación, va-ciado, manipulación, transporte y llenado. También debe co-nocer los procedimientos de conexión y retirada de otrosdispositivos críticos, tales como mangueras de descarga, ca-bezas de control, de descarga e iniciadores.

(3) Deben cumplirse los procedimientos y precauciones indica-dos en las placas de los cilindros y en los manuales de opera-ción y mantenimiento aportados por el fabricante para elequipo instalado.

(4) La mayoría de los cilindros de almacenamiento de los siste-mas de supresión están equipados con salida para válvula, dis-positivos antirretorno y, en algunos casos, con tapasprotectoras de válvulas. No desconectar los cilindros del sis-tema de tuberías ni moverlos o transportarlos cuando se ca-rece de dispositivos antirretorno o de tapas de protección.Estos elementos cumplen funciones de seguridad y deberíanencontrarse instalados en todo momento, excepto cuando loscilindros estén conectados al sistema de tuberías o se estén re-llenando.

(5) Todas las cabezas de control, cabezas actuadas por presión,iniciadores, cabezas de descarga, u otro tipo de dispositivosactivadores, deberían retirarse antes de desconectar los cilin-dros del sistema de tuberías. Así mismo, los dispositivos anti-rretorno y/o las tapas de protección deberían instalarseinmediatamente antes de mover o transportar los cilindros.La mayoría de los equipos de los sistemas de extinción varíande un fabricante a otro; por ello, es importante seguir las ins-trucciones y procedimientos aportados por el fabricante ensu manual. Estas actuaciones sólo debería realizarlas el per-sonal cualificado encargado del servicio del sistema.

(6) La seguridad es un aspecto primordial! Nunca presu-ponga que un cilindro está vacío. Trate cualquier cilindrocomo si estuviera totalmente cargado. La mayoría de loscilindros de los sistemas de extinción están equipados conválvulas de alto caudal que son capaces de producir des-cargas por la conexión de válvula cuando no se manipulanadecuadamente. Recuerde que los cilindros presurizadosresultan extremadamente peligrosos. Si no se respetan lasinstrucciones del fabricante del equipo y las indicacionesaquí aportadas, pueden producirse perjuicios personalesgraves, muertes, o daños en la propiedad.

A.8.2.1 Algunos riesgos característicos que pueden resultarapropiados son, entre otros, los siguientes:

(1) Huecos de maquinaria(2) Salas de generadores de emergencia(3) Salas de bombas(4) Zonas de manipulación y almacenamiento de líquidos infla-

mables y cabinas de pintura(5) Salas de control y áreas de equipos electrónicos

A.8.2.2 Las mercancías o carga en general, no deberían pro-tegerse con agentes halocarbonados, debido a la posibilidadde fuegos profundos y a la amplia variedad de materiales. Lasmercancías secas, tales como las de contenedores, suelen in-cluir una mezcla amplia de materiales o disposiciones de al-macenamiento, algunos no adecuados para utilizarhalocarbonados. El volumen de agente necesario para estaprotección varía dependiendo del volumen del espacio demercancía menos el volumen de la carga transportada. Estevalor cambia a medida que se modifica el volumen de carga, ypuede afectar a la eficacia del agente extintor o a su toxicidad.

A.8.3.2 El subapartado J de 46 CFR 111.59 requiere con-ductos para barras colectoras, a fin de cumplir con el Artículo368 del NFPA 70. El Artículo 368 exige el cumplimiento delArtículo 300 para barras colectoras, en cuanto a distancias li-bres en torno a los conductos.

A.8.4.2 Las zonas de almacenamiento de cilindros de agentedeberían estar ventiladas adecuadamente. Los accesos a estosrecintos deberían realizarse desde vestíbulos de independen-cia.

A.8.4.6 Se requiere una resistencia a la corrosión para evitarel ensuciamiento de las boquillas. Ejemplos de materiales ade-cuados son las tuberías de acero galvanizado por el interior yexterior o el acero inoxidable.

A.8.4.7 Los accesorios conformes con ASTM F 1387 y ensa-yados frente al fuego sin presentar fugas, cumplen con los re-quisitos del apartado 8.4.7.

A.8.5.1.2 El objetivo de este subapartado es asegurar que elsistema de extinción no interferirá con la seguridad en la na-vegación. Muchos motores de combustión interna y genera-dores toman aire desde el espacio protegido en el que seencuentran instalados. Ya que estos motores deben desconec-tarse antes de la descarga del sistema, el sistema de descargaautomática interrumpiría el abastecimiento eléctrico cuandofuera necesario. Un sistema no automático da la posibilidad a

ANEXO A


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la tripulación del barco de decidir. Por ejemplo, cuando se na-vega por un canal de alta densidad, la capacidad de maniobradel barco puede ser más importante que una descarga inme-diata del sistema. En barcos pequeños, se considera apropiadoel uso de sistemas automáticos, teniendo en cuenta el peso delbarco, la mercancía y el adiestramiento de la tripulación.

A.8.5.2.3 El objetivo es evitar actuaciones accidentales o ma-lintencionadas del sistema. Los siguientes son algunos ejem-plos de elementos de actuación aceptables:

(1) Romper una tapa de cristal y accionar un tirador(2) Romper una tapa de cristal y abrir una válvula(3) Abrir la puerta de un recinto y accionar un interruptor

Todos ellos son ejemplos aceptables de dispositivos para dis-paro manual

A.8.6.1 Los detectores térmicos son los empleados normal-mente en los espacios de maquinaria y suelen combinarse condetectores de humo. Pueden emplearse también detectores óp-ticos de llama listados o aprobados, siempre que sean adicio-nales a la cantidad requerida de detectores de humo y/otérmicos.

A.8.6.2 Este requisito proviene de SOLAS Regulation II-2/Regulation 5.3.





A.8.7.1 Para el funcionamiento adecuado del sistema y laconsiguiente extinción del incendio en el espacio protegido,es fundamental un correcto sellado del recinto. Los cerra-mientos estancos a los gases, tales como los construidos deacero fundido, ofrecen un mecanismo de gran eficacia paramantener la concentración de gas extintor. Cuando el espacioposee aberturas, se presentan vías de escape para el gas. El mé-todo más adecuado para asegurar la integridad del recintoantes de proceder a la descarga, es cerrar automáticamenteestas aberturas. El cierre manual de aberturas supone un re-traso y un elemento humano adicionales en la cadena de ac-tivación del sistema. El cierre inadecuado de aberturas porparte del personal es una de las causas recurrentes de los sis-temas que no han actuado correctamente. Hay que reconocerque existen algunas aberturas que no pueden dotarse de cie-rres automáticos, debido a posibles riesgos para las personas uotras limitaciones, tales como las escotillas de mantenimientoy las puertas estancas al agua. En estos casos, se requiere unindicador que alerte al operador sobre una abertura que no hasido bien cerrada y, por lo tanto, el sistema no está listo paraactuar.

A.8.7.2 La desconexión automática es el método preferiblepara la interrupción de un sistema de ventilación. No deben

permitirse aquellas desconexiones que requieran que el per-sonal encuentre y cierre manualmente compuertas que esténlejos del dispositivo de descarga del sistema de extinción.

A.8.8.4 Cuando se calcule el volumen neto del espacio demaquinaria, éste debería incluir el volumen del pantoque y eldel conducto de escape. El cálculo del volumen debería per-mitir excluir las partes del conducto de escape que tengan unasección horizontal inferior al 40 por ciento de la sección hori-zontal del espacio de maquinaria principal. Esta sección de-bería medirse considerando la mitad entre el nivel inferior(parte superior del tanque) y el nivel superior (parte inferiorde la carcasa del conducto de escape). (Ver Figura A.8.8.4.)

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FIGURA A.8.8.4 Espacio de Maquinaria y Conducto deEscape.

Para considerar el revestimiento independiente del volumen total del espacio de maqui-naría, el Area B debe ser un 40% menos del Area A.Si el Area B es superior al 40% del Area A, el volumen del revestimiento hasta el Area C (ocuando el Area sea el 40% o menos del Area A) debe incluirse en el volumen total del es-pacio.Toda Area de revestimiento que contenga calderas , motores de combustión interna o ins-talaciones de fuel-oil, debe incluirse en el volumen global de la sala de maquinas.

Los objetos que ocupan un volumen dentro del espacio prote-gido, deberían restarse del volumen total. Entre estos objetos sepueden incluir:

(1) Maquinaria auxiliar

(2) Calderas

(3) Condensadores


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(4) Evaporadores(5) Máquinas principales(6) Mecanismos reductores(7) Tanques(8) Pozos

El Comité de Seguridad Marítima, en su sesión sexagésimoséptima (2 a 6 de diciembre de 1996), aprobó guías para laaprobación de sistemas fijos equivalentes de extinción de in-cendios mediante gas, como se hace referencia en SOLAS 74,para espacios de maquinaria y salas de bombas como en la cir-cular MSC/Circ. 776.

El Subcomité de Protección contra Incendios, en su sesión cua-renta y dos (8 a 12 de diciembre de 1997), reconoció la nece-sidad de una mejora técnica en las directrices contenidas en laCircular MSC/Circ. 776, como apoyo a su implantación y, a talefecto, elaboró enmiendas a las directrices.

El comité, en su sesión sesenta y nueve (11 a 20 de mayo de1998), adoptó las directrices revisadas para aprobación de lossistemas fijos equivalentes de extinción con gases, tal y como sehace referencia en SOLAS 74, para espacios de maquinaria ysalas de bombas como se declara en el anexo, para sustituir alas directrices adjuntas a la circular MSC/Circ. 776.

Los órganos gubernamentales quedan invitados a aplicar lasdirectrices anexas cuando se aprueben sistemas fijos equiva-lentes de extinción con gases para uso en espacios de maqui-naria de categoría A y salas de bombas.

La cantidad de agente extintor para el espacio protegido de-bería calcularse a la temperatura ambiental mínima esperada,utilizando la concentración de diseño basada en el volumenneto del espacio protegido, incluyendo la carcasa.

El volumen neto de un espacio protegido es aquella parte del vo-lumen total del espacio que resulta accesible para el gas extintor.

Cuando se calcule el volumen neto de un espacio prote-gido, éste debería incluir el volumen del pantoque, el de lacarcasa, y el volumen de aire libre contenido en los recep-tores de aire que, en caso de incendio, se introduce en el es-pacio protegido.

Los objetos que ocupan un volumen en el espacio protegidodeberían restarse del volumen total. Entre ellos pueden en-contrarse los siguientes:

(1) Maquinaria auxiliar(2) Calderas(3) Condensadores(4) Evaporadores(5) Máquinas principales(6) Mecanismos reductores(7) Tanques(8) Pozos

Las modificaciones posteriores en el espacio protegido que al-teren el volumen neto, requieren un ajuste en la cantidad deagente extintor, a fin de cumplir con los requisitos de 8.8.4 y8.8.5.

No debería utilizarse ningún agente supresor de incendios quesea carcinógeno, mutagénico o teratogénico a las concentra-ciones previstas durante su empleo. No debería emplearse nin-gún agente en concentraciones superiores a la desensibilización cardiaca NOAEL sin el uso de controles comolos previstos en SOLAS Regulación II-2/Regulaciones 5.2, Sis-temas de Dióxido de Carbono. En ningún caso debería utili-zarse un agente por encima de su valor LOAEL ni aproximadoa su concentración letal (ALC), calculada sobre el volumenneto del espacio protegido a la máxima temperatura ambienteprevista.

A.8.8.5 Mantener las concentraciones de diseño es igual-mente importante en todas las clases de fuegos, ya que unafuente de ignición persistente, como un arco eléctrico, el fron-tal de una caldera, una fuente de calor, un metal caliente o unfuego profundo, entre otros, puede hacer resurgir el suceso ini-cial una vez que el agente se haya disipado.

A.8.11.3 Cuando se vaya a determinar la presión de un reci-piente, debería solicitarse al fabricante del sistema la densidadde llenado original y la relación presión / temperatura de lastablas publicadas por el mismo. Igualmente, para determinarel nivel de líquido en el recipiente, debería obtenerse del fa-bricante del sistema, la relación temperatura / nivel de líquido.

A.8.11.3.1 Para agentes limpios inertes que se licuan, la pre-sión es un indicador de la cantidad de agente.

Anexo B Método del Quemador de Vaso para Determinar la Concentración Mínima de Extinción de

Llama para un Agente Gaseoso

Este anexo no forma parte de los requisitos de este documento deNFPA, sino que se incluye únicamente a título informativo.

B.1 Introducción. Los sistemas de extinción de incendios porinundación total son ampliamente usados cuando se procesano almacenan materiales inflamables, incluyendo líquidos ygases1. El agente extintor usado en tales sistemas puede ser ungas o un líquido debidamente almacenado. Cuando se liberaen la atmósfera del espacio protegido el agente se dispersa, yse evapora si inicialmente es un líquido, para formar una mez-cla de aires y agente gaseoso. Se produce una exitosa extincióndel incendio cuando la concentración de agente excede conun margen suficiente la concentración mínima de extinción(MEC),, causando una extinción rápida de la llama. El uso decantidades excesivas de agente puede no ser deseable debidoa razones de coste total del sistema o, a menudo más impor-tante, debido a la necesidad de evitar crear una atmósferaagente-aire que sea dañina en sí misma para las personas de-bido a consideraciones de hipoxia, toxicidad del agente oambas. En el caso de riesgos de líquidos inflamables, la con-centración de diseño mínima (MDC) de un agente gaseoso seespecifica en los estándares nacionales e internacionales comoun factor de seguridad múltiplo del MEC. Este método de en-sayo emplea el quemador de vaso para determinar, para uncombustible dado, el MEC de un agente gaseoso. El métododel quemador de vaso es eminentemente empírico. Los as-pectos teóricos y paramétricos de la extinción de llama en esteprocedimiento han sido estudiados por muchos autores y son

ANEXO B


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objeto de una investigación en marcha. En las notas de esteanexo se dan algunas referencias recientes.2, 3, 4

B.2 Ámbito. Las llamas de difusión de combustibles, ardiendoen un recipiente redondo (vaso), en posición central en unacorriente de aire coaxial, son extinguidas incorporando al aireun agente extintor gaseoso.

B.2.1 El método de ensayo proporciona una medida estándarde la concentración mínima de extinción de llama de unagente extintor gaseoso para llamas de líquidos inflamables ocombustibles y gases inflamables.5

B.2.2 Este método tiene valor como un medio para cumplirlos requisitos de la estándares nacionales e internacionalespara la determinación de la concentración mínima de diseñode un agente gaseoso

B.2.3 Este método es aplicable a agentes extintores gaseososque pueden ser introducidos en el aparato de ensayo como ungas uniformemente mezclado con aire.

B.2.4 Este método es aplicable a combustibles líquidos que tie-nen una fluidez adecuada a la temperatura de ensayo que per-mite un exacto control del nivel de líquido en el vaso. Elmétodo puede ser difícil de usar con fluidos muy viscosos.

B.2.5 Este método es aplicable a combustibles que arden a latemperatura de operación del vaso.

B.2.6 Los valores dados en unidades SI deben ser tomadoscomo estándar. Los valores dados entre paréntesis son solo in-formativos.

B.2.7 Este método no pretende cubrir todos los aspectos deseguridad, si los hay, asociados a su uso. Es responsabilidad delusuario de este método de ensayo el establecer las prácticasadecuadas de seguridad y salud y determinar la aplicabilidadde las limitaciones regladas antes de su uso.

B.3 Documentos Referenciados.ASTM E 176, Standard Terminology of Fire Standards,2010.ASTM E 177, Standard Practice for Use of the Terms Precision

and Bias in ASTM Test Methods, 2010.ASTM E 456, Standard Terminology Relating to Quality and

Statistics, 2010.ASTM E 691, Standard Practice for Conducting an Interlabo-

ratory Study to Determine the Precision of a Test Method, 2009.ISO 14520, Gaseous fire-extinguishing systems — Physical pro-

perties and system design — Part 1: General requirements, 2000.UL 2127, Standard for Inert Gas Clean Agent Extinguishing

System Units, 31 March 1999.UL 2166, Standard for Halocarbon Clean Agent Extinguishing

System Units, 31 March 1999.

B.4 Terminología.

B.4.2 Definiciones. Definiciones de términos específicos delmétodo del quemador de copa.

B.4.2.1 Agente. Gas extintor de incendios que, al ser añadidoal aire en cantidad suficiente, ocasiona la extinción del ensayode llama. Se encuentran en uso comercial agentes consistentes

en gases licuables, vapores de gases licuados a presión y vapo-res de líquidos volátiles.

B.4.2.1.1 Agente Principal de Referencia. Nitrógeno. Purezamínima 99.9%.

B.4.2.1.2 Agente Secundario de Referencia. Agente mas si-milar al agente estudiado con una concentración similar al ni-trógeno para el combustible de referencia.6

B.4.2.1.3 Agente en Estudio. Agente sujeto a estudio en elquemador de vaso.

B.4.2.2 Vaso. Recipiente de combustible y estabilizador dellama.

B.4.2.3 Chimenea. Tubo transparente, normalmente de vidrio,que contiene el vaso y confina el flujo de aire y agente.

B.4.2.4 Estabilizador de Caudal. Medio mecánico para esta-blecer un caudal vertical laminar en la base de la chimenea.

B.4.2.5 Concentración de Extinción. La concentración deagente en aire que causa la extinción del ensayo de llama en eltiempo de observación.

B.4.2.6 Extinción. Cese de la combustión sobre el vaso.

B.4.2.7 Combustible. Líquido inflamable o combustible o gasinflamable suministrado al vaso.

B.4.2.7.1 Combustible de Referencia.

B.4.2.7.1.1 Combustible líquido de referencia: n-Heptano.Pureza mínima 99%.

B.4.2.7.1.2 Combustible gaseoso de referencia: Methano.7

Pureza mínima 99%.

B.4.2. 7.2 Combustible Estudiado. Combustible para el que sequiere determinar la concentración de extinción de un agente.

B.4.2.8 Llama elevada. Llama para la cual la base se eleva porencima del borde del vaso al menos 10 mm con cualquier con-centración no extintora de agente. La presencia de llamas ele-vadas debería anotarse en el informe de ensayo.

B.4.2.9 Concentración Mínima de Extinción (MEC). El menorvalor de concentración de extinción determinado por este mé-todo.

B.4.2.10 Tiempo de Observación. Un tiempo no inferior a 10segundos después del cambio en el caudal de agente.

B.4.2.11 Tiempo de Precombustión. Tiempo entre la ignicióndel combustible y el inicio del flujo de agente. El tiempo deprecombustión debería ser de 95 segundos ± 5 segundos.8

B.5 Sumario del Método de Ensayo.

B.5.1 Se suministra aire a la base de la chimenea. Se anotan lasmediciones necesarias para determinar el caudal de aire.

B.5.2 El flujo de aire pasa a través de un estabilizador de flujopara establecer un caudal laminar y reducir la turbulencia.

B.5.3 Se forma una llama del combustible estudiado en el vaso.Para un combustible liquida, el nivel de líquido en el vaso semantiene dentro de los límites prescritos. El caudal de com-

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bustible gaseoso se mantiene en un valor fijo.

B.5.4 Se permite a la llama arder en aire durante un tiempoprescrito de tiempo, el tiempo de precombustión.

B.5.5 Se añade paulatinamente agente al flujo de aire. Se ano-tan las mediciones necesarias para determinar el caudal deagente, concentración de agente en aire u otros datos relevan-tes como corresponde al método específico de control de cau-dal de agente.

B.5.6 Después de cada cambio del caudal de agente, se observael efecto de la mezcla aire-agente sobre la llama. Si la llama seextingue durante el tiempo de observación, se anota el resul-tado como una condición de extinción y se termina la deter-minación. En caso contrario, se aumenta el caudal de agente.

B.5.7 La concentración de extinción para cada determinaciónse calcula o determina a partir de los datos.

B.5.8 Se hacen exclusivamente al menos cinco determinacio-nes de los ensayos iníciales realizados para hallar el puntoaproximado de extinción.

B.5.9 Se analizan estadísticamente e informan los resultadosde varias determinaciones de la concentración de extinción.

B.6 Importancia y Uso.

B.6.1 Este método de ensayo proporciona un medio para de-terminar la MEC en aire de un agente gaseoso para extinguirllamas combustibles líquidas y gaseosas.

B.6.2 Un valor de MEC determinado por este método es es-pecífico del aparato y procedimiento aquí empleados. La con-centración mínima de un agente en aire necesaria paraextinguir la combustión del mismo combustible bajo condi-ciones de otro laboratorio o campo puede ser diferente de ladeterminada por este método.

B.6.3 La MEC determinada por este método puede ser usadacomo base para determinar la concentración mínima de di-seño del agente para una aplicación de inundación total deacuerdo con los requisitos de los correspondientes estándarespara sistemas de extinción de incendios por inundación total.Especialmente, este método cumple los requisitos de NFPA2001 para determinar la MEC de un agente para un combus-tible líquido Clase B.

B.7 Interferencias.

B.7.1 Comportamiento del Combustible. Algunos combusti-bles pueden cambiar su comportamiento en el vaso durante elensayo como consecuencia de destilación, reacción química,precipitación de sólidos o por otras causas. En tales casos laconcentración determinada por este método puede no reflejarexactamente al combustible en su forma más difícil de extin-ción.

B.7.2 Aire. Algunos laboratorios pueden emplear “aire” com-primido suministrado en cilindros por alguna fuente comer-cial. En tales casos el “aire” debe estar certificado como airatmosférico comprimido. Algún “aire” suministrado comer-cialmente se prepara mediante una mezcla de oxígeno y ni-trógeno separados previamente. La concentración de oxígeno

en tales mezclas puede ser muy diferente de 20.95 mol %, lacomposición del aire seco a nivel del mar. Una desviación delvalor estándar de la concentración de oxígeno en el “aire” su-ministrado tundra un efecto sobre la concentración de extin-ción medida del agente. Además, el contenido de argón del“aire” preparado puede desviarse del 0.93 mol % valor a niveldel mar. El argón tiene una mucho más baja conductividad tér-mica que el nitrógeno y, por tanto, un exceso o deficiencia deargón puede tener un efecto mensurable en la aparente extin-ción de un agente.

B.7.3 Presión Barométrica.9

B.7.4 Depósitos en el Borde del Vaso. Los depósitos puedencausar adherencias de combustible liquido en el exterior delvaso, hacienda que la llama arda desde el exterior del vaso almismo tiempo que desde el interior.

B.7.5 Humedad. El vapor de agua es un gas inerte extintor.Deberían ser anotadas la temperatura y humedad relativa delaire suministrado a la chimenea.

B.7.6 Derrame de Combustible. El derrame de combustibledesde el vaso invalida el ensayo.

B.8 Precauciones de Seguridad.

B.8.1 Equipo Presurizado. Los agentes extintores pueden sersuministrados en cilindros presurizados. Debe tenerse precau-ción al manipular cilindros, tuberías, válvulas y accesorios pre-surizados.

B.8.2 Ventilación de Productos de Combustión. Los produc-tos de la combustión son generalmente peligrosos. Puedencontener monóxido de carbono, hollín y productos parcialesde combustión, cuya toxicidad depende de la composición quí-mica del combustible. Cuando se ensayan agentes extintoreshalogenados, la combustión produce ácidos de halógeno,como HF, HCI, HBr y HI, y compuestos de carbonilo comoCOF2 y COCI2. Debería emplearse un medio adecuado deventilación para extraer los productos de combustión de lazona de trabajo.

B.8.3 Riesgo General de Incendio. Hay un riesgo presente delíquidos inflamables asociado a los ensayos de quemador devaso. Los técnicos del ensayo deberían comprender este riesgoy estar formados para responder adecuadamente en caso dederrame o de ignición incontrolada de un combustible.

B.9 Aparatos.

B.9.1 Quemador de Vaso. El quemador de vaso básico con-siste en los siguientes elementos; conjunto de la base, chime-nea, vaso y estabilizador de caudal. Este aparato se muestraesquemáticamente en la Figura B.19(a).10

B.9.1.1 Conjunto de la Base. El conjunto de la base soporta deforma segura la chimenea, vaso y estabilizador de caudal. Elconjunto de la base tiene las funciones siguientes:

(1) Alimentar aire y agente a un punto bajo el estabilizador decaudal.

(2) Alimentar combustible a la conexión de liquido del vaso.(3) Alojar conexiones eléctricas u otros medios de calentamiento

del vaso.

ANEXO B


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(4) Alojar termopares u otros medios de medición de tempe-ratura.

B.9.1.2 Chimenea. La chimenea consiste en un tubo de vidriode 90 mm ± 1.3 mm D.E. con espesor de pared de 2.4 mm ±0.3 mm, adecuado para uso a temperatura elevada.11 La lon-gitud total del tubo de la chimenea es suficiente para acomo-dar las siguientes dimensiones mínimas:

(1) Del estabilizador de caudal hasta el borde del vaso: 250 mm(nominal)

(2) Del borde del vaso hasta la parte superior de la chimenea:300 mm (nominal)

B.9.1.3 Alimentación de Combustible.

B.9.1.3.1 Recipiente de Combustible Líquido. El combusti-ble liquido debería ser suministrado desde un recipiente quepermita el ajuste del nivel de líquido en el vaso. En un mé-todo, el combustible es alimentado por gravedad desde un re-cipiente montado sobre un medio que ajuste su altura, comouna plataforma de laboratorio. El recipiente de combustibledebería tener un diámetro varias veces mayor que el del vaso,para minimizar los cambios de nivel del líquido durante unensayo. Se dispone de varios métodos para mantener un nivelconstante de liquida en el recipiente.

B.9.1.3.2 Alimentación de Combustible Gaseoso.

B.9.1.4 Vaso.

B.9.1.4.1 Cuerpo. El vaso debería ser de cuarzo u otros vi-drios adecuados para temperaturas elevadas. Las dimensionesnominales del vaso en la parte superior son: D.E. = 31 mm;D.l. = 21.5 mm. El borde del vaso tiene un ángulo interno de45º en toda la longitud del anillo de vidrio.

B.9.1.5 Preparación del Vaso Para Combustibles Gaseosos.Cuando se usan combustibles gaseosos, es necesario colocarmaterial compacto o apantallar el vaso de de modo que se fa-cilite un flujo uniforme de gas combustible en la cara de salidadel vaso. Queda abierto como conseguirlo.13

B.9.1.5.1 Elemento Calefactor. Puede incorporarse un mediopara calendar combustible líquido en el vaso mediante cual-quier método que no cause una ebullición localizada del com-bustible liquido sobre la superficie calentada. Los métodosadecuados incluyen el uso de un elemento calefactor inmersoen el combustible (completamente bajo la superficie líquida)o el uso de un elemento calefactor insertado en la pared de vi-drio del vaso.

B.9.1.5.2 Medición de Temperatura. Se necesita un mediopara medir la temperatura del combustible antes de la igni-ción. Puede ser conveniente para la medición de la tempera-tura del combustible durante el ensayo un termopar in situ(bajo la superficie líquida).

B.9.1.6 Estabilizador de Flujo. El estabilizador de flujo es unmedio para asegurar una velocidad de aire hacia arriba lami-nar uniforme en la base de la chimenea. Un adecuado estabi-lizador de flujo puede emplear un lecho de cuentas de vidriosobre la cámara de entrada de aire u otros materiales estabili-zantes del caudal.

B.9.2 Medición de Caudales de Gas y Mediciones de Con-centración de Agente.

B.9.2.1 Alimentación de Aire.

B.9.2.1.1 Caudal. La medición del caudal de aire puede reali-zarse con cualquiera de los diferentes tipos de caudalímetrosincluyendo rotámetros, medidores de masa de caudal y fluxó-metros de burbuja.

B.9.2.1.2 Humedad. El aire suministrado al quemador de vasodebería ser seco.14

B.9.2.2 Agente.

B.9.2.2.1 Agente Gaseoso. La medición del caudal de gas ovapor puede realizarse con cualquiera de los diferentes tiposde caudalímetros incluyendo rotámetros, medidores de masade caudal y fluxómetros de burbuja.

B.9.2.2.2 Agente Líquido. El método empleado para sumi-nistrar y vaporizar un agente que es un liquido en condicionesambientales debería ser anotado.

B.9.2.2.3 Concentración de Agente. La medición directa dela concentración de agente en la corriente aire-agente se rea-liza utilizando cualquiera de diversos métodos posibles inclu-yendo, entre otros, los siguientes:

(1) Cromatografía de gases, absorción infrarroja u otro tipo de aná-lisis de pequeñas muestras de aire-agente.

(2) Muestreo continuo y medida mediante detector basada en laconductividad térmica, absorción infrarroja u otro principiode medida.

B.9.2.2.4 Concentración de Oxígeno. La concentración deagente puede, en algunas ocasiones, inferirse con exactitud su-ficiente mediante la determinación de la concentración de oxí-geno en la mezcla aire-agente. La concentración de oxígenoen gases se mide habitualmente usando métodos basados ensensores paramagnéticos o electroquímicos. Las interferencias,si existen, del agente gaseoso sobre la medición de la concen-tración de oxígeno pueden ser determinadas y tenidas encuenta.

B.9.3 Combustible Gaseoso. La medición del caudal de un com-bustible gaseosos puede realizarse con cualquiera de los diferen-tes tipos de caudalímetros incluyendo rotámetros, medidores demasa de caudal, fluxómetros de burbuja u otros medios.

B.10 Calibración y Normalización.

B.10.1 El equipo de medida debería ser calibrado de formaregular y siempre que las condiciones de ensayo indiquen quees necesaria una recalibración.

B.10.2 La incertidumbre o precisión de medición del equipode medida debería ser determinada y anotada.

B.10.3 La alineación vertical de la chimenea debería ser veri-ficada periódicamente. A este propósito debería bastar un nivelde burbuja.

B.10.4 El vaso debería estar alineado verticalmente y ser con-céntrico con el eje de la chimenea.

B.10.5 Las válvulas de regulación de caudal, si se emplean, de-

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berían estar dimensionadas para el caudal previsto y no debe-rían gotear en las conexiones presurizadas.

B.10.6 Calibración del Sistema. Deberían realizarse ensayosde calibración del sistema usando n-heptano (combustible dereferencia) y al menos dos agentes de referencia.

B. 10.6.1 Agente Principal de Referencia. Como agente prin-cipal de referencia debería emplearse nitrógeno.

B.10.6.2 Agente Secundario de Referencia. El agente secun-dario de referencia debería seleccionarse entre aquellos paralos que se dispone de datos consensuados y que tienen una efi-cacia extintora similar a la del agente estudiado.

B.10.6.3 Intervalo de Calibración. El intervalo entre la cali-bración de sistemas debería ser lo suficientemente pequeñocomo para asegurar que se detectan cambios medibles en losresultados y las causas son identificadas y corregidas.

B.10. 7 Normalización.

B.10.7.1 La evaluación de un combustible estudiado con unagente de referencia debería incluir un ensayo de normalizaciónusando un combustible de referencia con el agente de referencia.

B.10.7.2 La evaluación de un agente estudiado con un com-bustible de referencia debería incluir un ensayo de normaliza-ción usando un agente de referencia con un combustible dereferencia.

B.10.7.3 La evaluación de un agente estudiado con un com-bustible de referencia debería incluir los dos siguientes ensayosde normalización:

(1) Un ensayo del agente de referencia con el combustible estu-diado

(2) Un ensayo del combustible de referencia usando el agente es-tudiado con un combustible de referencia.

B.11 Especímenes de Ensayo.

B.11.I Aire. El aire debería suministrase como aire naturalcomprimido filtrado (debido a partículas de aceite, de otrasmaterias y humedad condensada) desde un compresor localque obtenga aire del ambiente o desde cilindros de alta presióncon aire comprimido certificado. No debería usarse aire pre-parado mediante mezcla de oxígeno y nitrógeno separadospreviamente.

B.11.2 Combustible. El combustible será de tipo y calidad cer-tificadas

B.11.3 Agente Extintor. El agente extintor será de tipo y pu-reza o composición certificados.

B.12 Condiciones.

B.12.1 Temperatura de Laboratorio. Los ensayos se realiza-rán a la temperatura ambiente del laboratorio, normalmenteentre 20ºC y 25ºC.

B.12.3 Presión Barométrica. Debería medirse y anotarse lapresión barométrica-

B.13 Procedimiento.

B.13.1 Combustibles Líquidos.

B.13.1.1 Crear un caudal de aire en la chimenea de 40 ± 2l/min en las condiciones ambientales del laboratorio.15

B.13.1.2 Introducir el combustible en el vaso, ajustando elnivel del líquido entre 5 mm y 10 mm bajo el borde superiordel mismo.

B.13.1.3 Ajustar la temperatura del combustible como se in-dica en B.12.2.

B.13.1.4 Inflamar el combustible.

B.13.1.5 Iniciar la medición del tiempo de precombustión.

B.13.1.6 Al inicio del tiempo de precombustión, el nivel de lí-quido del combustible se eleva hasta a 1 mm del borde del vasoo tan cerca del borde como sea posible si rebosar el vaso. Elnivel de combustible líquido debe mantenerse en esta posicióndurante el ensayo.

B.13.1.7 Al finalizar el tiempo de precombustión, iniciar la adi-ción de agente.

B.13.1.8 Adición de Agente.

B.13.1.8.1 El agente se añade por pasos al caudal de aire. Despuésde cada cambio de caudal de agente, se observa la llama duranteun tiempo de tiempo suficiente para tomar medidas, pero no in-ferior a 10 segundos, antes de aumentar el caudal de agente.

B.13.1.8.2 Comenzar la adición de agente al flujo de aire. Si seconoce aproximadamente el punto de extinción, el caudal deagente puede llevarse hasta el 80% de ese valor. Los incre-mentos posteriores del caudal de agente no deberían ser ma-yores del 2% y deberían ser menores a medida que seaproxima el punto de extinción. El caudal de agente, u otramedida característica de la concentración de agente, deberíaanotarse a cada ajuste del caudal de agente a medida que seaproxima el punto de extinción. La experiencia y el juicio de-terminarán que pequeños ajustes de caudal de agente debe-rían realizarse en cada punto durante el ensayo y cuandoanotar los datos de preextinción.

B.13.1.8.3 Si la llama no se extingue durante el tiempo de ob-servación de 10 segundos, incrementar el caudal de agente.Este paso se repite hasta que se produzca la extinción de llama.

B.13.1.8.4 Se anota el caudal de agente.16

B.13.1.9 La temperatura del combustible en el momento dela extinción puede ser medida y anotada. En algunos casos estainformación suplementaria puede ser de ayuda en el análisisde resultados.

B.13.1.10 Al finalizar cada ensayo, el nivel de combustible lí-quido podría haber descendido varios milímetros. Debería uti-lizarse una pipeta para retirar al menos 10 ml de combustiblelíquido de la parte superior del vaso para retirar productos dedescomposición del combustible y del agente y, cuando el com-bustible es una mezcla, para retirar combustible concentrado,en casos de elevado punto de ebullición, debido a evaporaciónde compuestos ligeros en la superficie.

B.13.1.11 Número de Pruebas de Ensayo. Una determina-ción de de la concentración de extinción debería basarse enresultados de al menos cinco (5) pruebas de ensayo secuencia-

ANEXO B


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les, exclusivamente de pruebas iníciales, llevadas a cabo paradeterminar el punto de extinción aproximado.

B.13.2 Combustibles Gaseosos.

B.13.2.1 establecer un caudal de aire en la chimenea para ob-tener una velocidad nominal de aire en á unión del vaso y lachimenea de 13,6 ± 0,7 l/s (caudal volumétrico de aire de ≈ 40± 2 l/min en un diámetro interior de chimenea de 85 mm conun diámetro de vaso de 31 mm) en las condiciones de presióny temperatura del laboratorio.

B.13.2.2 Medir y anotar la temperatura y humedad del aire.

B.13.2.3 Introducir combustible gaseoso en el vaso e infla-marlo.

B.13.2.4 Caudal de Combustible y Tamaño de la Llama. Ajus-tar el caudal de gas para obtener una llama visible de una al-tura entre 75 mm y 85 mm.17

B.13.2.5 Iniciar la medición del tiempo de precombustión.

B.13.2.6 Al finalizar el tiempo de precombustión, iniciar la adi-ción de agente.

B.13.2.7 Adición de Agente.

B.13.2.7.1 El agente se añade por pasos al caudal de aire. Despuésde cada cambio de caudal de agente, se observa la llama duranteun tiempo de tiempo suficiente para tomar medidas, pero no in-ferior a 10 segundos, antes de aumentar el caudal de agente.

B.13.2.7.2 Comenzar la adición de agente al flujo de aire. Si seconoce aproximadamente el punto de extinción, el caudal deagente puede llevarse hasta el 80% de ese valor. Los incre-mentos posteriores del caudal de agente no deberían ser ma-yores del 2% y deberían ser menores a medida que seaproxima el punto de extinción. El caudal de agente, u otramedida característica de la concentración de agente, deberíaanotarse a cada ajuste del caudal de agente a medida que seaproxima el punto de extinción. La experiencia y el juicio de-terminarán que pequeños ajustes de caudal de agente debe-rían realizarse en cada punto durante el ensayo y cuandoanotar los datos de preextinción.

B.13.2.7.3 Si la llama no se extingue durante el tiempo de ob-servación de 10 segundos, incrementar el caudal de agente.Este paso se repite hasta que se produzca la extinción de llama.

B.13.2.7.4 Se anota el caudal de agente.16

B.13.2.8 Al concluir cada ensayo, el borde del vaso debería serrevisado en busca de depósitos (hollín) y limpiado si es nece-sario.

B.13.2.9 Número de Pruebas de Ensayo. Una determinación dede la concentración de extinción debería basarse en resultados deal menos cinco (5) pruebas de ensayo secuenciales llevadas a cabopara determinar el punto de extinción aproximado.

B.14 Concentración de agente.

B.14.1 General. La concentración que interesa es la agente ga-seoso en mezcla aire-agente. La concentración se expresa a me-nudo como “porcentaje en volumen” pero esto no esestrictamente correcto, ya que la concentración es actualmente

una medida de la cantidad de sustancia por unidad de volu-men (p.e. mol/l o g/l). El porcentaje en volumen es una me-dida de la fracción de volumen que consiste en agente gaseosoen una mezcla aire-agente. Esta medida es conveniente en lapráctica y no se rechaza mientras sea determinada correcta-mente. Se recomienda precaución en los casos en que la den-sidad de vapor del agente, puro o diluido en aire, sea muydiferente de la de un gas ideal del mismo peso molecular. Serecomienda que la concentración se calcule como una fraccióno porcentaje molar . El proveedor de cada agente puede guiaral usuario en su conversión a porcentaje en volumen para suuso en el diseño del sistema de extinción de incendios.

B.14.2 Métodos de Medición del Caudal.

B.14.2.1 Caudal Volumétrico. El caudal volumétrico de aire oagente, medido usando fluxómetros calibrados, debería serconvertido a caudal molar multiplicando por la densidad delgas y dividiendo por el peso molecular del agente. Para deter-minar la densidad de algunos agentes gaseosos puede ser ne-cesario consultar datos de propiedades físicas (tabla o ecuaciónde estado) suministrados por el fabricante.

B.14.2.2 Caudal Másico. Cuando se usa un dispositivo cali-brado de medición de caedla másico, se convierte el caudalmásico a caudal molar dividiendo por el peso molecular.

N = Caudal molar = Caudal másico / peso molecular.

B.14.2.3 Calcular la fracción molar, XG, de agente en la mez-cla agente-aire:

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donde:

Ng = caudal molar de gas

NAir = caudal molar de aire

B.14.2.4 Calcular la concentración de agente en porcentajemolar como sigue:

Molar % de Agente = 100 XG

B.14.3 Método de Análisis Directo del Gas. Cualquiera delos diferentes tipos de analizadores de gas pueden ser calibra-dos con mezclas preparadas de agente-aire de composición co-nocida.

B.14.3.1 Analizador Continuo de Muestras. Si el analizador esde tipo continuo de muestras, el analizador de gas puede serusado para medir la concentración de agente en una mezcla deagente-aire extraída de la corriente que fluye durante el en-sayo y especialmente en los instantes anterior y posterior a laextinción de llama.

B.14.3.2 Analizador Digital de Muestras. La concentración deagente puede ser determinada analizando una muestra de mezclaagente-aire en un cromatógrafo de gases u otro analizador cali-brado de gas.

B.14.4 Método de Medición mediante Analizador de Oxígeno.La concentración de agente en una mezcla agente-aire puede ser

XG =NG

NG +NAir


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calculada a partir de una medición de la concentración de oxí-geno en la mezcla. El aire atmosférico seco contiene un 20.95 %molar de oxígeno.I8 La concentración de un gas ideal diluido(agente) viene dada por la siguiente ecuación:

(14) Notas sobre excepciones en el aparato, procedimiento yanálisis.

B.15.2 La concentración media de extinción puede ser calcu-lada usando la siguiente ecuación:

ANEXO B

Cuando la fuente de aire no es aire atmosférico, la concentra-ción actual de oxígeno de la fuente (en volumen o molar) deberíaser sustituida por el valor 20,95 de la ecuación anterior. Debería ve-rificarse que el agente gaseoso no interfiere la respuesta del ana-lizador de oxígeno.

B.14.5 Estadísticas. Los resultados de diferentes determinacionesde la concentración de extinción deberían ser usados para termi-nar las desviaciones media y estándar.

B.15 informe de ensayo.

B.15.1 El informe de ensayo debería contener la información si-guiente:

(1) Descripción del aparato (2) Sumario del procedimiento de ensayo y excepciones(3) Fecha del informe (4) Nombre y grado del combustible(5) Tipo de agente y composición(6) Condiciones de ensayo, incluyendo lo siguiente:

(a) Presión barométrica(b)Temperatura del laboratorio, o temperatura del aire en-

trante en la base de la chimenea), si es diferente de la dellaboratorio.

(c) Humedad del aire suministrado a la chimenea(7) Caudal de aire en las condiciones del ensayo(8) La temperatura del combustible será calculada siguiendo los

siguientes pasos:(a) Medir y anotar la temperatura del combustible antes de la

ignición(b)Medir y anotar la temperatura del combustible en la ex-

tinción de llama (9) Caudal de agente en las condiciones del ensayo, si se ha me-

dido(10) Mediciones del analizador de gas, si se ha empleado(11) Cálculo de la muestra de concentración de agente(12) Tabla de resultados, incluyendo lo siguiente;

(a) Datos de cada combinación ensayada de agente y com-bustible, incluyendo lo siguiente:i. Ensayos de calibraciónii. Ensayos de normalizacióniii. Ensayos de estudio

(a)Estadísticas de muestras, incluyendo lo siguiente:i. Número de mediciones, nii. Concentración media de extinción (ver en B.15.2 el

método de calcular esta concentración)iii.Desviación estándar (ver B.15.3)

(13) Comparación del estudio con la normalización

B.15.3 La desviación estándar puede ser calculada usando la si-guiente ecuación:

B.16 Precisión and Margen de Error.

B.16.1 Precisión.

B.16.1.1 Repetibilidad. (Reservado)

B.16.1.2 Reproducibilidad. (Reservado)

B.16.2 Margen de Error. (Reservado)

B.17 Palabras Clave. (Reservado)

B.18 Notas.

B.18.1 Notas Finales. 1La inmensa mayoría de los sistemas deextinción por inundación total se emplean en la protección de ries-gos de incendio Clase A como centros de cálculo, salas limpias,oficinas de centrales telefónicas, salas de control. Estos usos nocontienen normalmente riesgos de incendio Clase B.

2Preece, S., P. Mackay, and A. Chattaway, The Cup Burner Me-thod — A Parametric Analysis of the Factors Influencing the ReportedExtinguishing Concentrations of Inert Gases, Proceedings of the HalonOptions Technical Working Conference. April 24–26, 2001, Albu-querque, NM.

3Senecal, J. A., Flame Extinguishing by Inert Gases: Theoretical andExperimental Analysis, Proceedings of the 2004 Technical Meetingof the Central States Sección of the Combustion Institute, Austin,TX, March 21–22, 2004.

4Takahashi, F., G. T. Linteris, and V. R. Katta, Suppression of Cup-Burner Flames, Fourth International Symposium on Scale Mode-ling (ISSM-IV), Cleveland, OH, September 17–19, 2003.

5En este ensayo las llamas de los combustibles gaseosos se com-portan de manera diferente que las de los líquidos. El caudal delvapor del combustible líquido decrece al aproximarse al punto deextinción debido a la reducción del grado de transferencia decalor. Ver también Linteris, G.T., Suppression of Cup-Burner Flamesby Super-Effective Chemical Inhibitors and Inert Compounds, Pro-ceedings of the Halon Options Technical Working Conference,April 24-26, 2001, Albuquerque, NM, pp. 187-196. Las Figuras 1y 2 ilustran la relación entre el consume de combustible líquido yla concentración de agente.

6 El CO2 puede server también como agente secundario de re-ferencia, ya que es fácilmente accesible y tiene una concentraciónde extinción aproximadamente 2/3 de la del nitrógeno, por lo queestablece un significativo intervalo útil para establecer una eficaciapatrón.

s= ∑√n

1

(xi - x)2

(n - 1)

x= ∑n

1

1n xi% Agente =

% O220.95(1 -

(

x 100


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7 Takahashi comenta: “El metano, un ingrediente principal delgas natural, es favorable ya que su mecanismo de reacción es muyconocido y por tanto ampliamente mediante química. sado en in-vestigaciones de combustión. Pueden hacerse predicciones nu-méricas exactas Sin embargo, como Irv Glassman ha mencionadofrecuentemente, el metano (C1) es cinéticamente único compa-rado con hidrocarburos mayores. El etano (C2) representa másaproximadamente la cinética de hidrocarburos mayores ya queéstos se descomponen en menores HCs y la oxidación va de etanoa etileno y luego a acetileno. Cuando estaba en Dayton (UDRI, enel WPAFB), Sandia NM, se nos pidió específicamente usar etanocomo combustible en la medición de la concentración de extin-ción del nitrógeno en llamas estabilizadas. El propano es otroatractivo y popular combustible para la investigación, aunque es(C3) cinéticamente también algo único. Por tanto, metano y pro-pano pueden ser prácticamente adecuados, pero etano es cientí-ficamente más correcto”. (July 8, 2004.)

8 La especificación del Anexo B de la edición 2004 de NFPA 2001es “90 a 120 s" para líquidos y 60 s para gases. Por recomendacióndel representante del VdS, 1S0TC 21/SC 8 en Septiembre 2003 optópor un tiempo de precombustión ± de 60 s para combustibles lí-quidos y de 60 s sin tolerancia para combustibles gaseosos.

9 Está por demostrar si una variación a partir de 101,3 Pa afectaa los resultados obtenidos en este ensayo. Se precisa un esfuerzocontrolado experimental.

10 Las dimensiones de chimenea especificadas son estándar ydisponibles en tubos marcas Pyrex® y Kimax®.

11 Takahashi et al. (2003) llenó el vaso con cuentas de vidrio de3 mm y de pantalla de alambre de 40 encima.

12 Un estudio sistemático de Kidde, plc, muestra que para unagente halocarbonado, la concentración de extinción se correla-ciona linealmente con la humedad del aire suministrado. La MECpara una humedad relativa del aire del 100% (~21°C) fue ~11 %(relativo) inferior que la determinada para humedad relativa delaire del -0 %r. (Referencia: P. Mackay memorandum, 18 May2004.) Además, el análisis de la humedad (Julio 2004 por JA Se-necal) efectuado sobre extinción con gas inerte (nitrógeno) indicaque variaciones de humedad factibles del aire suministrado al que-mador de vaso pueden afectar a la concentración de extinción. Es-pecíficamente, se estima que en los dos extremos de (a) aire secoy (b) humedad relativa del aire del 70 % a 25°C, la variación en XGes aproximadamente 0,313 < XG < 0.,95, o 6 %, que es por lomenos el doble de incertidumbre estimada de medida. Puede sernecesaria una corrección de la humedad relativa.

13 El caudal de aire debería ser 40 ± 2 l/min que, para la con-figuración estándar de chimenea y vaso especificadas aquí, co-rresponde a una velocidad lineal superficial en el anillovaso-chimenea de 13.5 ± 0.7 cm/s. El caudal de aire debería ajus-tarse teniendo en cuenta las dimensiones de la chimenea y anillousados para obtener la misma velocidad anular de aire (b)

La bibliografía ha debatido una región “meseta” en el caudal deaire (p.e. un rango de velocidades de aire por encima del cual elvalor de MEC no varía , o casi). La mayoría de los investigadoresinforman que la meseta para agentes halocarbonados es general-mente a o próxima a 40l/min. También se ha informado que nohay meseta para agentes gaseosos inertes y los valores de MEC va-rían con la velocidad de aire.

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FIGURA B.19(a) Conjunto Quemador de Vaso. (Despiece).

14 El objeto es determinar la concentración de agente en elpunto de extinción. Se permiten los métodos que no usan medi-ción directa de caudal de agente. Por ejemplo, es aceptable el aná-lisis de la composición de la mezcla agente-aire.

15 Takahashi et al. (2003) estudió una llama de metano. Em-plearon una velocidad de flujo de aire de 10,7 m/s (caudal volu-métrico de ~36 L/min) y una velocidad de salida del vaso delmetano de 0,92 cm/s (caudal -0,34 l/min). Esto corresponde a ungrado de equivalencia total de aproximadamente 0,090 (p.e.,aproximadamente 900 % de exceso de aire para combustión com-pleta). La altura libre de llama era ~75 mm.

B.18.2 Notas Adicionales. Ver Handbook of Chemistry and Physics,83rd ed., D. R. Lide, editor, Ch. 14, p. 19, “U.S. Standard Atmos-phere (1976),” CRC Press LLC (2002).

B.19 Figuras. Las Figuras B.19(a) hasta B.19(f) y la Tabla B.19ilustran componentes críticos para usar en la fabricación de un sis-tema estándar de quemador de vaso.


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2001- 115ANEXO B

FIGURA B.19(b) Conjunto Quemador de Vaso. (Vista General).

FIGURA B.19(c) Material del Vaso: Cuarzo. [Dimensiones en Pulgadas (mm)].


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FIGURA B.19(d) Detalle de la Base.

FIGURA B.19(e) Placa Soporte de la Base Espesor 3/8 in.(10 mm).

FIGURA B.19(f) Pantalla del Soporte del Difusor de Cuen-tas. (Material: 304SS).


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2001- 117ANEXO C

Tabla B.19 Componentes Principales del Sistema de Quemador de Vaso

Componente Especificaciones Proveedor

Base del quemador de vaso Diseño: según figura B.19(d) Material: Latón

Fabricación a medida

Placa de soporte de la base del quemadorde vaso

Diseño: según figura B.19(e)Material: Latón


Chimenea 90 mm DE x 85mm DI x 520mm (nominal)Material: Cuarzo

National Scientific Company, Inc 205 EastPaletown Road P.O. Box 498 Quaker-town, PA 18951 USA

Vaso Diseño: según figura B.19(c)Material: Latón

G. Finkenbeiner Inc., 33 Rumford Ave.,Waltham, MA 02453 u otro laboratoriofabricante de vidrio

Adaptador, NPT al tubo de vidrio Swagelock p/n SS-8-UT Ultra-Torr MaleConector, ½ in Female Vacuum SealaFitting – 3/8 jn MNPT

Cambridge Valve & Fitting, Inc. 50 Man-ning Road, Billerica, MA 01821

Pantalla soporte del difusor de cuentas Diseño: según figura 6 Material: McMas-ter-Carr p/n 9358T131. Type 304 Placaperforada de acero inoxidable de 36 inx 40 in, 0625 de diámetro de orificio,23% Área abierta de , 22 Ga


Cuentas del lecho difusor Diámetro: 3 mm Material: Vidrio Fisher Scientific p/n 11-312A

Junta de la base de la chimenea Junta tórica cuadrada Buna-N, 1/8 McMaster-Carr p/n 9700K121

Patas de soporte de la placa (4) Perno cabeza hexagonal, 1 ¼ pulg ½ 13UNC

Común

Conectores roscados, Patas de soporte dela placa (3)

5/16 -18 x 4 pulg perno cabeza hexagonal Común

Espaciadores entre placa y base p/n M37 9 mm DE x89 mm Material: Latón cortado a medida

K & S Engineering 6917 West 59th StreetChicago, Il. 60638

Anexo C Procedimiento de Integridad del Recinto

Este anexo no forma parte de los requisitos de este documento de NFPA,sino que se incluye únicamente a título informativo.

C.1 Fundamentos del Procedimiento. La Tabla C.1 muestradiferentes símbolos, cantidades y unidades relativas al proce-dimiento de integridad del recinto.

C.1.1 Alcance.

C.1.1.1 Este procedimiento supone un método para compa-rar las fugas en un recinto, según el ensayo del ventilador enel acceso del recinto, con las fugas producidas en el peor delos casos. El método de cálculo proporcionado hace posiblepredecir el tiempo que tardará una superficie de separacióndescendente en caer hasta una determinada altura o, para loscasos de mezcla continua, el tiempo que la concentración tar-dará en descender hasta un determinado porcentaje.

C.1.1.2 Con el ensayo de la integridad de un recinto no sepretende verificar otros aspectos de la fiabilidad del sistemade agente limpio, es decir, el funcionamiento del hardware, lamezcla de agente, los cálculos hidráulicos y la integridad de latubería.

C.1.1.3 Este método se limita a la tecnología que emplea unventilador en el acceso del recinto. Con él no se pretende ex-cluir otras tecnologías alternativas, como la de sensores acús-ticos.

C.1.1.4 Este procedimiento no debería considerarse como unmodelo exacto de un ensayo de descarga. La complejidad deeste procedimiento no debería obscurecer el hecho de que lamayoría de los fallos para mantener la concentración se debena las fugas en las superficies inferiores del recinto, pero el ven-tilador del acceso no diferencia entre las fugas de la parte su-perior o inferior. El método del ventilador en el acceso del


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Tabla C.1 Símbolos, Cantidades y Unidades

Símbolo Cantidad Unidad

Ci Concentración inicial en aire del agente extintor en el recinto al inicio del tiempo de permanencia % vol.

CminConcentración mínima calculada en aire del agente extintor a la altura H en el recinto al final del tiempo de per-manencia; no inferior al 85 por ciento de la concentración mínima ajustada de diseño % vol.

EqLA Área calculada equivalente de fugas (ver Ecuación C.2.8.2) m2

F Fracción inferior de fuga calculada, — área equivalente de fuga al nivel mas bajo dividida por el área equivalentede todas las fugas (ver Ecuaciones C.2.8.1.2 y C.2.8.1.3)

gn Aceleración debida a la gravedad, normalmente 9,81 m/s2 m/s2

H Altura mínima protegida, a la que se encuentra el nivel mas alto de combustibles m

H0 Máxima altura de inundación, la altura del recinto m

k1 Fuga constante calculada de la sala, donde, Q = k1 • Pn (ver Ecuación C.2.7.3.3b) M3/(s•Pan)

k1l Constante de fuga calculada para fugas pequeñas m3/(s•Pan)

k1t Constante de fuga calculada para fugas totales m3/(s•Pan)

k2 Variable intermedia calculada (ver Ecuación C.2.8.1.1) kgn•m3(1−n)/s•Pan

k3 Constante simplificadora calculada (ver Ecuación C.2.8.1.5.1a) m/s2

k4 Constante simplificadora calculada (ver Ecuación C.2.8.1.5.1b) Pa m3/kg

n Exponente de fuga calculado, donde Q = k1 Pn (ver Ecuación C.2.7.3.3a) —

nl Exponente de fuga calculado para pequeñas fugas —

nt Exponente de fuga calculado para fugas totales —

P1 Presión calculada para punto primario de ensayo, usualmente 10 Pa (ver Ecuación C.2.7.3.2a) Pa

P2 Presión calculada para punto secundario de ensayo, normalmente 50 Pa (ver Ecuación C.2.7.3.2b) Pa

P1d Presión medida de ensayo para punto primario de ensayo en sentido de la despresurización Pa

P2d Presión medida de ensayo para punto secundario de ensayo en sentido de la despresurización Pa

P1p Presión medida de ensayo para punto primario de ensayo en sentido de la presurización Pa

P2p Presión medida de ensayo para punto secundario de ensayo en sentido de la presurización Pa

Pbh Presión medida o margen de error durante el tiempo de permanencia Pa

Pbt Margen de error de presión durante el tiempo del ensayo de ventilador Pa

Pmi Presión calculada de la mezcla inicial aire-agente (ver Ecuación C.2.7.1.4) Pa

Pref Diferencia de presión de referencia para el área equivalente de fugas Pa

Q1 Flujo medio calculado a P1d y P1p (ver Ecuación C.2.7.3.2c) m3/s

Q2 Flujo medio calculado a P2d y P2p m3/s

Q1d Flujo medido a P1d m3/s

Q2d Flujo medido a P2d m3/s

Q1p Flujo medido a P1p m3/s

Q2p Flujo medido a P2p m3/s

t Tiempo de permanencia calculado (ver Ecuaciones C.2.8.1.5.1c, C.2.8.1.5.2, y C.2.8.1.5.3) s

V Volumen máximo del recinto inundado intencionalmente m3

ρa Densidad del aire a 21°C y 1.013 bar de presión atmosférica, 1,202 kg/m3 kg/m3

ρe Densidad de vapor del agente a 21°C y 1,013 bar de presión atmosférica kg/m3

ρm Densidad de la mezcla aire-agente kg/m3

ρmf Densidad calculada de la mezcla aire-agente a 21°C y 1,013 bar de presión atmosférica a Cmin kg/m3

ρmi Densidad calculada de la mezcla aire-agente a 21°C y 1,013 bar de presión atmosférica a Ci (ver Ecuación C.2.7.1.3) kg/m3


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2001- 119

recinto aporta una estimación de las fugas en el peor de loscasos que resulta muy útil para recintos con fugas complejasocultas, pero por lo general, requerirá más sellado que el ne-cesario para superar un ensayo de descarga.

C.1.2 Limitaciones e Hipótesis.

C.1.2.1 Recinto del Sistema de Agente Limpio. The follo-wingEn realción con el sistema de agente limpio y el recintodebería tenerse en cuenta:

(1) Diseño del Sistema de Agente Limpio. Este procedimiento de en-sayo afecta únicamente a los sistemas de supresión por inun-dación total con agente limpio que están diseñados, instaladosy mantenidos en conformidad con este estándar.

(2) Construcción del Recinto. Los recintos protegidos con un agentelimpio, exentos de cualquier barrera de contención por en-cima del falso techo, no entran dentro del alcance del AnexoC.

(3) Altura del Recinto, H0. Este método es válido para recintos decualquier altura y no se precisan condiciones especiales.

(4) Presión Parcial. Deberían minimizarse, en todo lo posible, losdiferenciales de presión parcial (sistemas HVAC, conexionesde elevadores, etc.) en los cerramientos del recinto durante elensayo. Sólo se puede llevar a cabo el ensayo en recintos quetengan el rango de presiones estáticas indicado en C.2.6.2.3y C.2.7.1.2(6).

C.1.2.2 Mediciones del Ventilador de Puerta. Respecto alventilador de puerta al recinto y a sus mediciones, deberíantenerse en cuenta las siguientes consideraciones:

(1) Estándares del Ventilador de Puerta. Existen directrices sobre elventilador, su funcionamiento, mantenimiento y diseño delaparato de presurización en ASTM E 779, ASTM E 1827, andCAN/CGSB-149.10-M86.

(2) Volúmenes Adjuntos. Puede que no haya ningún volumen aso-ciado significativo, dentro o adjunto al cerramiento del re-cinto, que permita alguna fuga no medida por el ventiladorde puerta. Este volumen adjunto sería significativo si carecede cualquier fuga, excepto en el recinto de diseño y cuandosea lo suficientemente grande como para afectar a la con-centración de diseño.

(3) Recorrido de Retorno. Todas las fugas significativas deberían dis-poner de un recorrido de retorno no restringido hacia el ven-tilador del acceso.

(4) Situación de la fuga. La dificultad para determinar la ubicaciónde una fuga específica en los elementos delimitadores del re-cinto utilizando el ventilador de puerta, radica en asumir quela fuga se produce en la peor de las posiciones. Esto sucedecuando se asume que la mitad del área de fuga total equiva-lente está en la altura máxima del recinto y la otra mitad enel punto más bajo del mismo. En los casos donde el área defuga bajo el falso techo (BCLA) se mide utilizando los crite-rios de C.2.6.2, se asume que el valor BCLA obtenido se en-cuentra totalmente en el punto más bajo del recito.

(5) Juicio Técnico. Los recintos con grandes fugas en la parte su-perior pero no significantes en suelo y paredes producirán, deforma no realista, predicciones de tiempos de retención cor-tos. La experiencia ha demostrado que los recintos de este

tipo pueden ser capaces de retener agente limpio durante pe-riodos prolongados. No obstante, en estos casos la autoridadcompetente podría prescindir de los resultados cuantitativosa favor de una inspección de fugas minuciosa y detallada detodas las paredes y suelos con un ventilador de acceso y unapértiga de humos.

C.1.2.3 Cálculos de Retención. En relación a los cálculos deretención y su teoría asociada, debería considerarse la infor-mación de los apartados C.1.2.3.1.

C.1.2.3.1 Presiones Dinámicas de Descarga. No están con-sideradas, de forma específica, las pérdidas debidas a las pre-siones de descarga dinámicas resultantes de la actuación delsistema.

C.1.2.3.2 Presión Parcial. Las diferencias variables de pre-sión parcial externa (viento, etc.) son acumulativas y deberíantenerse en cuenta.

C.1.2.3.3 Área del Suelo. Se asume que el área del suelo es elvolumen dividido por la altura máxima del recinto protegido.

C.1.2.3.4 Características del Flujo de la Fuga. Todo flujo defuga en unidimensional y no tiene en cuenta funciones de co-rriente.

C.1.2.3.5 Dirección del Flujo de la Fuga. Un área de fugaen particular no posee un flujo bidireccional en ningún punto.El flujo a través de un área de fuga puede ser hacia adentro ofuera del recinto

C.1.2.3.6 Descarga de la Fuga. La salida de la fuga descargahacia un espacio infinito.

C.1.2.3.7 Ubicaciones de las Fugas. Los cálculos se basan enel peor caso en cuanto a las Ubicaciones de las fugas de agentelimpio.

C.1.2.3.8 Suministro de Agente Limpio. Los cálculos presu-ponen que se alcanzará la concentración de diseño de agentelimpio. Si existe falso techo, se supone que la descarga deagente no provocará un desplazamiento de las pantallas delmismo. Puede alcanzarse más seguridad si éstas se fijan amenos de 4 pies (1,2 m) de las boquillas y en todo su períme-tro.

C.1.3 Definiciones. Para el objeto del Anexo C, se adoptaránlas siguientes definiciones.

C.1.3.1 Área de Suelo Efectiva. El volumen dividido por lamáxima altura protegida.

C.1.3.2 Área de Flujo Efectiva. El área resultante en lamisma área de flujo que las áreas de flujo del sistema cuandoéste está a la misma diferencia de presión sobre el conjuntototal de recorridos de caudal.

C.1.3.3 Área de Fuga Equivalente (ELA). El área total com-binada de todos los huecos, grietas, juntas y poros que actúancomo vías de fugas a través del cerramiento del recinto. Se re-presenta como el área teórica de un orificio estrecho que pu-diera darse si el flujo interior o exterior de todo recinto, a unadeterminada presión, pasara únicamente a través de él. Para elobjeto de este documento, el área ELA se calcula a presión decolumna.

ANEXO C


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C.1.3.4 Área del Recorrido de Retorno. El área de flujo efec-tiva que debe atravesar el aire a mover por el ventilador paracompletar una vuelta de retorno hacia la fuga.

C.1.3.5 Volúmenes Asociados. Espacio dentro o adosado alcerramiento del recinto, que no está protegido y no puede do-tarse de un recorrido de retorno claramente definido.

C.1.3.6 Diferencial de Presión Parcial. El diferencial de pre-sión a través del cerramiento del recinto no causado por el pro-ceso de descarga o el peso del agente limpio. Un diferencial depresión positivo indica que la presión dentro del recinto esmayor que fuera del recinto, es decir que el humo abandona-ría el recinto a través del cerramiento del recinto.

C.1.3.7 Placa del Techo. Los límites del cerramiento en sualtura más elevada.

C.1.3.8 Presión de Columna. Presión positiva máxima teó-rica creada en la placa del suelo debido a la columna de la mez-cla agente extintor-aire.

C.1.3.9 Superficie de Separación Descendente. El procedi-miento de integridad del recinto supone la existencia de unasuperficie de separación bien definida. Cuando se descarga unagente limpio, se produce una mezcla uniforme. Cuando tienelugar la fuga, se introduce aire en el recinto. Este procedi-miento presupone que el aire entrante se sitúa por encima dela mezcla remanente. En realidad, la superficie de separaciónse extiende normalmente debido a la difusión y convección.Debido a su complejidad, estos efectos no están modelados.Cuando se presenta una superficie de separación extensa, sesupone que la superficie de separación descendente se en-cuentra en el punto medio de una amplia zona de separación.Debido al carácter conservador del procedimiento, pueden ig-norarse los efectos de la propagación de la superficie de sepa-ración. Si se produce una mezcla mecánica continua, puedeocurrir que no se forme una separación descendente.

C.1.3.10 Ventilador de Puerta. Dispositivo empleado parapresurizar o despresurizar un recinto, a fin de determinar suscaracterísticas de fuga. También se denomina equipo de pre-surización con ventilador.

C.1.3.11 Recinto. Volumen a ensayar con el ventilador depuerta. Incluye el recinto protegido y cualquier volumen ado-sado.

C.1.3.12 Cerramiento de Recinto. El suelo, paredes, techo o cu-bierta que, en su conjunto, constituyen los límites del recinto.

C.1.3.13 Recinto Protegido (V). El volumen protegido conun sistema de extinción con agente limpio.

C.1.3.14 Ventilador. El componente del ventilador de puertausado para mover el aire.

C.1.3.15 Equipo de Presurización con Ventilador. VerC.1.3.10, Ventilador de Puerta.

C.1.3.16 Altura Máxima Inundada (H0). La altura de di-seño de la columna de agente limpio al final de la descargamedida desde la placa de suelo hasta el punto inundado masalto del recinto. No incluye la altura de espacios del techo noprotegidos.

C.1.3.17 Placa de Suelo. Los límites del cerramiento en su al-tura más baja.

C.1.3.18 Manómetro de Caudal. Componente del ventila-dor de puerta empleado para medir las diferencias de presiónen el mismo, a fin de obtener un valor utilizado en el cálculode caudal dentro o fuera del cerramiento del recinto.

C.1.3.19 Manómetro del Recinto. Componente del ventila-dor de puerta utilizado para medir la presión diferencial a tra-vés del cerramiento del recinto.

C.1.3.20 Altura Mínima Protegida. Altura mínima aceptabledesde la placa de suelo, a la cual se permite que llegue la su-perficie de separación descendente durante el tiempo de re-tención, según especifique la autoridad competente.

C.1.3.21 Recorrido de Retorno. Recorrido externo al cerra-miento del recinto que permite al aire desplazarse hacia la fugadesde el ventilador del acceso, o viceversa.

C.2 Procedimiento de Ensayo.

C.2.1 Operaciones Preliminares. Contactar con los respon-sables del recinto protegido y establecer, obtener y aportar lasiguiente información preliminar:

(1) Proporcionar una descripción del ensayo(2) Estimar el tiempo requerido(3) Determinar el personal necesario (para controlar el movi-

miento de personal, actuar sobre el sistema HVAC, y otros)(4) Determinar el equipamiento requerido (por ejemplo, escale-

ras)(5) Obtener una descripción del sistema HVAC (6) Determinar si existen espacios sobre el falso techo y el tamaño

de las pantallas del mismo.(7) Determinar visualmente las posibilidades del recinto con vis-

tas a completar los sellados obvios(8) Determinar si pueden existir problemas con otros ocupantes

del edificio(9) Determinar el tamaño de las vías de evacuación(10) Determinar la existencia de un recorrido de retorno ade-

cuado fuera del recinto, utilizado para abastecer al ventiladordel acceso.

(11) Evaluar otras posibles actividades, dentro o en el exterior, conlas que pudiera haber problemas (por ejemplo, interrupciónde la instalación que vaya a ensayarse)

(12) Obtener la documentación de diseño del sistema.

C.2.2 Equipamiento Necesario. Para ensayar un recinto uti-lizando la tecnología de presurización con ventilador se re-quiere el siguiente equipamiento.

C.2.2.1 Sistema de Ventilador de Puerta.

C.2.2.1.1 El ventilador o ventiladores de puerta deberían po-seer un caudal de aire capaz de producir una presión diferen-cial al menos igual a la presión de columna prevista ó a 10 Pa,aquella que sea mayor.

C.2.2.1.2 El ventilador debería disponer de un control variablede velocidad o un regulador en serie con el propio ventilador.

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C.2.2.1.3 El ventilador debería estar calibrado en unidadesde flujo de aire, o conectado a un sistema medidor de flujo deaire.

C.2.2.1.4 La medida de flujo de aire debería tener una pre-cisión de ± 5 por ciento del caudal medido.

C.2.2.1.5 El manómetro del recinto debería ser capaz demedir diferencias de presión desde 0 Pa hasta 50 Pa. Deberíacontar con una precisión de ± 1 Pa y divisiones de 1 Pa omenos. Se considera que los manómetros inclinados rellenosde aceite se adaptan a un estándar principal y no necesitan sercalibrados. El resto de aparatos medidores de presión (porejemplo, transductores electrónicos o magnohélicos) deberíancalibrarse al menso con una periodicidad anual.

C.2.2.1.6 Los sistemas de ventilador de puerta deberían pro-barse, en condiciones controladas, para calibración cada 5 añosy debería disponerse de un certificado de inspección en todaslas pruebas de integridad. La calibración debería realizarse deacuerdo con las especificaciones del fabricante.

El certificado debería incluir la siguiente información:

(1) Descripción de la instalación de calibrado y técnico respon-sable.

(2) Fecha de calibrado y número de serie del ventilador de ac-ceso

(3) Error estimado del manómetro del recinto a 10 Pa, 15 Pa, 20Pa y 50 Pa, El certificado debería incluir la siguiente infor-mación:

(4) Calibrado del ventilador en un mínimo de 3 áreas de fuga:(aproximadamente): 5,4 ft2, 2.7 ft2 y 0,54 ft2 (0,5 m2, 0,25 m2

y 0,05 m2) medidos a una presión de 10 Pa

C.2.2.1.7 Es opcional disponer de un segundo o múltiplessoplantes con panel y conducto flexible para abastecer a los es-pacios por encima del falso techo.

C.2.2.2 Accesorios. También resultan útiles los siguientes ele-mentos:

(1) Pértiga de humos totalmente cargadaPRECAUCION:El uso de humo generado por vía química como mecanismopara la detección de fugas puede provocar la activación delos detectores de humo del sistema o del edificio. Por ello, de-berían tomarse las precauciones necesarias. Debido a la na-turaleza corrosiva del humo, éste debería emplearse conmoderación.

(2) Fuente luminosa(3) Elevador de losetas del falso suelo(4) Cinta métrica(5) Cinta aislante(6) Formularios para ensayo(7) Juego de destornilladores(8) Navaja(9) Varias hojas delgadas de cartón y plástico (10) Topes para puerta

(11) Carteles de aviso para colocar en puertas, con el texto “NOCERRAR LA PUERTA — SE REALIZA ENSAYO DE VEN-TILADOR” o “NO ABRIR LA PUERTA — SE REALIZA EN-SAYO DE VENTILADOR”

C.2.3 Comprobación de Calibrado en Campo.

C.2.3.1 Este procedimiento permite a la autoridad compe-tente disponer de una indicación sobre la precisión del cali-brado del sistema y del ventilador.

C.2.3.2 La comprobación de calibrado en campo debería re-alizarse en un recinto independiente. Sellar toda rejilla o re-gistro del sistema de aire acondicionado. Instalar el ventiladorde puerta siguiendo las instrucciones del fabricante y C.2.5.Determinar si existe presión parcial según lo especificado enC.2.6.2. Comprobar las aberturas del cerramiento utilizandohumo generado químicamente. Si se aprecia que existe flujo opresión, elegir otro recinto o eliminar la fuente que lo provoca.

C.2.3.3 Instalar una pieza de material rígido con espesor in-ferior a 1/8 pulg. (3 mm), (carente de cualquier penetración),en una puerta no utilizada del soplante o en otra abertura con-veniente del recinto, lo suficientemente grande como paraaceptar una abertura afilada circular o cuadrada de aproxi-madamente 155 pulg.2 (0,1 m2).

C.2.3.4 Asegurar que el sistema de medida del caudal delventilador de puerta está an la posición de medida de presu-rización o depresurización y operar el ventilador para obteneruna presión diferencial adecuada, preferiblemente 10 Pa.

C.2.3.5 Una vez alcanzada la presión, medir el flujo y calibrarun valor inicial de ELA siguiendo lo indicado en C.2.7.3. Re-petir la medida del valor ELA en condiciones de presión posi-tiva y obtener el valor medio de dos resultados.

C.2.3.6 Crear una abertura afilada cuadrada o circular en el ma-terial rígido. El área de esta abertura debería ser, como mínimo,un 33 por ciento de la medida inicial del valor ELA. Los tamañoscaracterísticos de las aberturas son, aproximadamente, 77,5 in.2,155 in.2 y 310 in.2 ( 0,05 m2, 0,1 m2 y 0,2 m2), dependiendo de lafuga inicial del recinto. Ajustar el ventilador a la presión diferen-cial positiva o negativa utilizada previamente. Medir el caudal ycalcular un valor medio de ELA siguiendo lo indicado en C.2.8.2.

C.2.3.7 El calibrado de campo es aceptable cuando la diferenciaentre el primer y segundo valor de ELA es inferior a un +15 porciento del área del hueco cortado en el material rígido. Si la dife-rencia de los valores ELA es superior a un +15 por ciento, elequipo del ventilador de puerta debería recalibrarse, siguiendo lasrecomendaciones del fabricante y lo especificado en ASTM E 779,ASTM E 1258 o CAN/CGSB-149.10-M86.

C.2.4 Evaluación Inicial del Recinto.

C.2.4.1 Inspección.

C.2.4.1.1 Compruebe las áreas externas al cerramiento delrecinto que se utilizarán para abastecer o aceptar el aire delventilador de puerta.

C.2.4.1.2 Inspeccionar todas las puertas practicables, tram-pillas y compuertas móviles, comprobando su capacidad parapermanecer cerradas durante el ensayo.

ANEXO C


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C.2.4.1.3 Obtener o realizar un esquema de la planta del re-cinto, donde figuren las paredes, salidas, y los espacios conec-tados con dicho recinto. Numerar o nombrar cada una de lassalidas.

C.2.4.1.4 Determinar los volúmenes adosados amplios yabiertos al espacio de ensayo a través del suelo o las paredes.Anotar los volúmenes y aparatos de áreas abiertas conexas.

C.2.4.1.5 Comprobar que no existe atasco de líquidos en losdrenajes del suelo.

C.2.4.2 Medidas del Recinto.

C.2.4.2.1 Medir el volumen del recinto protegido con agentelimpio. Anotar todas las dimensiones. Deducir el volumen delos objetos sólidos grandes para obtener el volumen neto.

C.2.4.2.2 Medir la altura máxima inundable.

C.2.4.2.3 Calcular el área efectiva de suelo dividiendo el vo-lumen neto protegido entre la altura máxima del recinto.

C.2.4.3 Preparación.

C.2.4.3.1 Informar al personal del área sobre los detalles delensayo.

C.2.4.3.2 Retirar aquellos papeles y objetos que pudieranverse afectados por las corrientes de aire procedentes de la des-carga del ventilador.

C.2.4.3.3 Asegurar todas las puertas y aberturas como parauna descarga de halón. El personal comprobará que perma-nezcan cerradas/abiertas. Abrir las puertas de paso del interiordel recinto protegido, incluso aunque pudieran estar cerradasdurante la descarga.

C.2.4.3.4 Encargar al personal del usuario y/o contratado quedisponga el recinto como si fuera a efectuarse una descarga;es decir, con los equipos de climatización desconectados, tram-pillas cerradas, etc. Confirmar que todas las compuertas yaberturas practicables se encuentran en la posición correctapara descarga.

C.2.5 Instalación del Ventilador de Puerta.

C.2.5.1 El equipo de ventilador de puerta está formado nor-malmente por un solo equipo ventilador de puerta. En ciertasaplicaciones puede emplearse un ventilador doble o múltiple,para grandes espacios o para neutralizar fugas a través de untecho suspendido.

C.2.5.2 Disponer una unidad de ventilador en la puerta másconveniente que conduzca al espacio. Se escogerá aquella queabra hacia el mayor área de recorrido de retorno. Se conside-rará las personas que requieran acceder o salir de la instala-ción.

C.2.5.3 Seguir las instrucciones del fabricante en relación almontaje.

C.2.5.4 Examinar los sellados alrededor de la puerta (antesde la instalación del ventilador) en la que se montará el venti-lador, para determinar si existen fugas significantes. Aquellasfugas considerables deberían corregirse. Si la fuga establecidapor el fabricante del sistema es inferior a la existente aparen-

temente en la puerta, debe añadirse esta diferencia a la calcu-lada.

C.2.5.5 Asegurar que todos los medidores de presión se en-cuentran nivelados y puestos a cero antes de conectarlos al apa-rato del ventilador. A no ser que el manómetro tenga unafunción de cero automático activada, debería realizarse inyec-tando, primero y lentamente, aire al interior o extrayéndolodesde los tubos que van a los medidores de presión, de formaque la aguja indicadora o la lectura de salida se desplace portodo el recorrido y permanezca en la lectura máxima durante10 segundos. De esta forma se confirma el funcionamiento co-rrecto del medidor. Si se utiliza uno de tipo magnetohélico,golpear ligeramente el frontal del medidor durante 10 segun-dos. Con ambos orificios de cada medidor en el mismo lado dela puerta, (empleando tubos si es necesario), poner a cero losmedidores con su método particular de ajuste.

C.2.5.6 Conectar el tubo del medidor de presión del recinto.Asegurar que el tubo se encuentra elevado de la placa del sueloy se prolonga, al menos, 10 pies (3 m) desde el lado de salidadel ventilador, apartado de su trayectoria de corriente de airey de toda corriente de aire significante (es decir, flujos de aireacondicionado o aberturas cuyas corrientes pudieran afectaral tubo).

C.2.5.7 El ventilador debería disponerse de forma queaporte aire al espacio protegido (presurice) o extraiga aire delespacio protegido (despresurice). Deberían tomarse ambas me-didas según se describe en C.2.8.

C.2.6 Evaluación del Recinto del Ventilador de Puerta.

C.2.6.1 Inspección de Presión.

C.2.6.1.1 Activar el ventilador y ajustar la presión del recintoa +15 Pa de modo que el humo usado para detección de co-rriente de aire se mueva fuera del recinto.

C.2.6.1.2 Inspeccionar con humo todas las compuertas, a finde asegurar que se encuentran correctamente cerradas. Regis-trar todas las deficiencias encontradas y notificarlas a aquellosresponsables.

C.2.6.1.3 Inspeccionar todas las puertas para comprobar sucierre correcto. Registrar todas las deficiencias encontradas ynotificarlas a aquellos responsables.

C.2.6.1.4 Inspeccionar todas las puertas para comprobar sucierre correcto. Registrar todas las deficiencias encontradas ynotificarlas a aquellos responsables.

C.2.6.2 Medida de la Presión Parcial.

C.2.6.2.1 Las presiones parciales son el trasfondo que quedaen un recinto cuando se para y sella el ventilador. Las presio-nes parciales deben medirse o estimarse para dos condicionesdiferentes. La primera condición (que siempre puede ser me-dida) es la presión parcial presente el ensayo actual de inte-gridad del recinto test (Pbt). La segunda condición (que puedeser necesario estimar) es la presión parcial esperada despuésde la descarga, durante el tiempo de permanencia (Pbh). Paramedir la presión parcial, sellar la abertura del ventilador conel ventilador de puerta debidamente instalado pero con el ven-

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(9) Si la presión estática fluctúa debido al viento, utilizar un sis-tema de protección que incorpore cuatro tubos medios a cadalado del edificio para eliminar sus efectos. Puede utilizarse elmétodo CAN/CGSB-149.10-M86.

(10) Si para el ensayo no pudiera desconectarse algún equipo deaire debajo del falso suelo y existieran fugas, éstas no podríanmedirse con precisión. Debería realizarse todo lo posible parareducir al máximo las fugas debajo del falso suelo. Durante elensayo debería retirarse la mayor cantidad posible de placasdel falso suelo, a fin de reducir la presurización por debajode éste. Obsérvese que bajo estas condiciones, será difícil efec-tuar el método de neutralización de fugas de techo suspen-dido, debido a la gran turbulencia de aire en el recinto.

PRECAUCION:

La retirada de las placas del falso suelo supone un peligro im-portante para las personas. Por ello, deberían tomarse las pre-cauciones convenientes.

(11) Si hay trampillas de alivio, deberían estar bloqueadas demodo que no se abran durante el ensayo de ventilador depuerta. (Al finalizar el ensayo, las trampillas deben ser des-bloqueadas).

C.2.7.1.3 Medida de la Densidad de mezcla Agente-Aire.Calcular la densidad de mezcla agente-aire usando la ecuaciónsiguiente:

ANEXO C

(C.2.6.1.3)

Los valores de ρe se muestran en la Tabla C.2.7.1.3.

Tabla C.2.7.1.3 Densidades de Vapor de Agentes (ρe) a 70°F

(21°C) y 14.7 psi (1.013 bar) de presión Atmosférica

AgenteDensidades de Vapor

lb/ft3 kg/m3

FK-5-1-12 0,865 13,86

HCFC Mezcla A 0,240 3,85

HCFC 124 0,363 5,81

HFC-125 0,313 5,02

HFC-227ea 0,453 7,26

HFC-23 0,183 2,92

HFC-236fa 0,407 6,52

FIC-13I1 0,500 8,01

HFC Mezcla B 0,263 4,22

IG-01 0,104 1,66

IG-100 0,072 1,16

IG-541 0,088 1,41

IG-55 0,088 1,41

tilador parado. Observar el manómetro del recinto durante almenos 30 segundos. Mirar por si hay pequeñas fluctuacionesde presión. Determinar la dirección del flujo mediante humou otro método indicador.

C.2.6.2.2 Con el recinto dispuesto como estaría en condicio-nes de tiempo de permanencia, medir la presión parcial Pbha través de una sección del recinto a la que correspondan lamayor cantidad de fugas esperadas de agente extintor. Si elsubsuelo está presurizado durante el tiempo de permanencia,medir la diferencia entre el subsuelo y fuera del recinto. Si elrecinto no puede ser dispuesto como estaría bajo condicionesde descarga, habrá que estimar Pbh.

C.2.6.2.3 Cuando el recinto está dispuesto para su ensayo deintegridad, medir la presión parcial Pbt. Si Pbt tiene un valorabsoluto superior al 25 por ciento de la presión de columnacalculada en C.2.7.1.4, ésta debe reducirse permanentemente.Las presiones parciales elevadas disminuyen el nivel de cer-teza inherente a este procedimiento. Las causas más comunesde una presión parcial excesiva son compuertas o conductoscon grietas y fallos en la desconexión de equipos de aire acon-dicionado.

C.2.6.2.4 Cuando se mida la presión estática Pbh anotar laposición de todas las puertas, abiertas o cerradas.

C.2.7 Medidas del Ventilador de Puerta.

C.2.7.1 Método de Fuga Total del Recinto.

C.2.7.1.1 Este método determina el área de fuga equivalentede todo el cerramiento del recinto. Se realiza midiendo lasfugas del recinto, tanto bajo presión positiva como negativa, yefectuando un valor medio de las lecturas. Este procedimientose utiliza con el fin de reducir al mínimo la influencia de laspresiones parciales en el cálculo de fugas.

C.2.7.1.2 El procedimiento para determinar el área de fugaequivalente de todo el cerramiento del recinto es el siguiente:

(1) Mantener abiertas todas las vías de paso existentes en el ce-rramiento del recinto y asignar personal para asegurar que semantienen abiertas.

(2) Asegurar un área de recorrido de retorno adecuada que per-mita un retorno de aire sin restricciones desde las fugas del re-cinto hasta el ventilador del acceso.

(3) Retirar un 1 por ciento de las placas del falso suelo si no existeya un área abierta equivalente.

(4) Si el agente se ha diseñado para descargar por encima delfalso techo, retirar un 1 por ciento de las placas de éste.

(5) Volver a medir la presión estática (Pbt) a la vez que se efectúa elensayo del ventilador de acceso, entre el recinto (no debajodel falso suelo) y el espacio del recorrido de retorno.

(6) Realizar todo esfuerzo para reducir la presión estática Pbt des-conectando los equipos de aire, incluso cuando puedan ac-tuar durante la descarga. Pbt debe estar en un rango de ± 5Pa.

(7) Registrar el valor Pbt y determinar su dirección utilizandohumo u otros medios.

(8) Registrar la posición de cada puerta.

ρmi = ρeCi

100+ [ ]ρa

(100 - Ci)

100


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C.2.7.1.4 Calcular la presión inicial de columna en el recintoprotegido con agente limpio, utilizando la siguiente ecuación:

(3) Obstrucciones por encima del techo suspendido, por ejem-plo, vigas, conductos y tabiques que pudieran dificultar unaneutralización uniforme.

C.2.7.2.2 Si no se ha hecho todavía, obtener las fugas del re-cinto protegido, utilizando el método de fuga total del recintoindicado en C.2.7.1.

C.2.7.2.3 Los registros de alimentación a nivel del techo ylas rejillas de retorno pueden sellarse temporalmente para au-mentar la precisión de este método. Si se sellan, debería me-dirse otra vez el valor de Pbt.

No se permite el sellado temporal de estas aberturas cuando serealice un ensayo de fuga total del recinto.

C.2.7.2.4 Instalar dos ventiladores de puerta separados o unequipo múltiple con uno de los ventiladores hacia el espaciopor encima del techo suspendido y el otro hacia el espacio delrecinto situado por debajo de este. No es necesario medir elflujo de aire a través del ventilador superior.

C.2.7.2.5 Despresurizar por encima y por debajo del techosuspendido ajustando los dos soplantes separados hasta al-canzar la reducción de presión requerida y la neutralizaciónde la fuga del techo suspendido (es decir, sin ningún flujo deaire a través del techo suspendido).

Las fugas se neutralizan cuando, en posiciones abiertas deltecho suspendido, el humo no asciende ni desciende cuando seemite a menos de 1/4 pulg. (6 mm) de las aberturas. Si no es po-sible la neutralización en todas las posiciones, asegurar que elhumo no se desplaza, o lo hace hacia abajo pero no hacia arriba.Escoger las posiciones alejadas de los flujos de conductos flexibles,corrientes de aires y lámparas fijas, ya que los movimientos de airedificultan la detección de la neutralización.

C.2.7.2.6 Medir el flujo de aire (Q1d y Q2d) a través del ven-tilador que despresuriza el volumen por debajo del falso techo,para obtener la presión (P1d y P2d).

C.2.7.2.7 Repetir el procedimiento C.2.7.2.5 y C.2.7.2.6mientras se presuriza el recinto, asegurándose de que el humono se desplaza, o lo hace hacia arriba pero no hacia abajo.

C.2.7.2.8 Un método alternativo para medir las fugas pordebajo del techo consiste en sellar temporalmente las fugasidentificables a nivel de techo utilizando una membrana flexi-ble, como puede ser una hoja y cinta de polietileno, y mi-diendo entonces la fuga debajo del techo utilizandoúnicamente ventiladores de acceso actuando desde la parte in-ferior del recinto. No se requiere ningún conducto flexible. Losregistros de alimentación a nivel de techo sin trampilla, o lasrejillas de retorno, o la superficie inferior completa del techosuspendido, son ejemplos de fugas que pueden sellarse.

C.2.7.3 Cálculo de Fugas.

C.2.7.3.1 Esta subsección indica el cálculo del ventilador deacceso a utilizar junto con lo indicado en C.2.7.1 y C.2.7.2.

C.2.7.3.2 Corregir las presiones anotadas de presión parcial(Pbt) durante el ensayo y entonces promediar la magnitud decada medición de presión para obtener las presiones P1 y P2usando las Ecuaciones C.2.7.3.2a y C.2.7.3.2b. promediar los

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(C.2.6.1.4)

C.2.7.1.5 Despresurizar el recinto con uno o varios ventila-dores de acceso hasta que la lectura de presión diferencial me-dida en el manómetro sea -10 Pa. Si se emplean manómetrosanalógicos, golpear ligeramente los medidores de presión delrecinto y de caudal durante 10 segundos cada uno. Esperar 30segundos más antes de tomar las lecturas. Anotar la presiónP1d.

C.2.7.1.6 Medir el flujo de aire Q1d en m3/s necesario paraobtener P1d.

C.2.7.1.7 Repetir C.2.7.1.5 y C.2.7.1.6 a una presión de −50Pa (o superior), anotar P2d, entonces medir el flujo (Q2d). Parareducir errores de extrapolación, la relación de P2d a P1ddebe ser 1,5 o superior.

Si el ventilador de puerta no es capaz de obtener una presiónde ensayo, P2, de 50 Pa, entonces el ensayo puede ser reali-zado solo a 10 Pa. En este caso el exponente, n, debe ser fijadoen 0,5 y pueden dar lugar a tiempos de retención y áreas deventeo más conservadores.

C.2.7.1.8 Repetir el procedimiento desde C.2.7.1.5 hastaC.2.7.1.7 mientras se presuriza el recinto a +10 Pa (P1p) y +50Pa (P2p) y medir los caudales de aire. Cada presión debe estardentro del 5 % de la correspondiente presión de despresuri-zación.

C.2.7.1.9 Asegurar que el sistema de medidas de flujo secambia realmente de posición entre un ensayo y otro, a fin deque mida correctamente la presurización o despresurización yque no se revierte simplemente la rotación del motor. Asegu-rar que el caudal de flujo que se introduce en el recinto no sedesvía hacia arriba, lo que podría causar un desprendimientode las placas del falso techo existentes.

C.2.7.2 Método de Neutralización de Fuga de Techo Sus-pendido (Opcional).

C.2.7.2.1 Cuando exista un techo suspendido sin obstruc-ciones, puede medirse opcionalmente el área de fuga por de-bajo de éste, mediante neutralización de las fugas del techo.Este método proporciona una estimación más precisa de la ve-locidad de fuga. No debería utilizarse este método cuando lasparedes entre los recintos de dentro de la zona estén selladasen la placa de techo. El método no puede utilizarse cuando elsistema se ha diseñado para proteger el espacio situado porencima del techo suspendido. Este método de ensayo no im-plica que la fuga por encima del techo suspendido sea acepta-ble. Esta técnica puede resultar difícil o imposible de llevar acabo bajo las siguientes condiciones:

(1) Movimiento de aire dentro del recinto que pudiera dificultarla observación de la neutralización, especialmente en localespequeños.

(2) Obstrucciones por encima del techo suspendido, por ejem-plo, vigas, conductos y tabiques que pudieran dificultar unaneutralización uniforme.

Pmi = (gn)(H0)(ρmi - ρa)


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caudales Q1 y Q2 a cada presión para obtener el promedio decaudales usando las Ecuaciones C.2.7.3.2c y C.2.7.3.2d.

constante. Si se formará una interfase descendente, use lasEcuaciones C.2.8.1.5.1a hasta C.2.8.1.5.1c para calcular eltiempo mínimo (t) que se espera que el recinto mantenga lainterfase descendente por encima de (H). Si se espera un mez-clado constante, use la Ecuación C.2.8.1.5.2 (t) que tardará laconcentración en bajar de Ci a Cmin. En todos los casos, si elagente extintor es mas ligero que el aire, entonces se suponeque se produce el mezclado contínuo y debería usarse la Ecua-ción C.2.8.1.5.3 para calcular el tiempo de retención.

C.2.8.1.5.1 Cálculo para Agentes Extintores Mas PesadosQue el Aire con una Interfase Descendente. Calcular la cons-tante simplificadora k3 usando esta ecuación:

ANEXO C

(C.2.7.3.2a)

(C.2.7.3.2b)

(C.2.7.3.2c)

(C.2.7.3.2d)

C.2.7.3.3 Calcular el exponente n de caudal y la constante decaudal k1 usando las ecuaciones siguientes:

(C.2.7.3.3a)

n está normalmente entre 0,48 y 0,85.

C.2.7.3.4 Las ecuaciones C.2.7.3.2a hasta C.2.7.3.2d,C.2.7.3.3a y C.2.7.3.3b deberían usarse para el método de fugatotal del recinto (ver C.2.7.1) y para el método de neutraliza-ción de fuga de techo suspendido (ver C.2.7.2).

C.2.8 Cálculo de Retención.

C.2.8.1 Cálculo.

C.2.8.1.1 Calcular la constante de correlación k2 usando la si-guiente ecuación:

(C.2.7.3.3b)

(C.2.7.3.3c)

(C.2.8.1.1)

C.2.8.1.2 Fracción de Fuga para el Método de Fuga Total. Sila fuga se mide usando solo C.2.7.1, la distribución para elpeor caso de fuga debe asumirse y debería usarse la siguientefracción de fuga mínima:

F = 0.5 (C.2.8.1.2)

C.2.8.1.3 Fracción de Fuga para el Método de Fuga Mínima. Sise realiza un ensayo de fuga mínima y se mide la fuga mínima, lafracción de fuga mínima se determina usando la ecuación si-guiente:

(C.2.8.1.3)

Para agentes extintores mas ligeros que el aire, F = 0,5.

C.2.8.1.4 Altura Mínima. Determinar a partir de la autori-dad competente, la altura mínima desde la placa de suelo (H)que no va a estar afectada por la superficie de separación des-cendente durante el periodo de permanencia.

C.2.8.1.5 Tiempo. Para agentes extintores mas pesados que elaire, determinar si se formará una interfase descendente du-rante el tiempo de permanencia o si se producirá un mezclado

Calcular la constante simplificadora k4 usando esta ecuación:

(C.2.8.1.5.1a)

(C.2.8.1.5.1b)

(C.2.8.1.5.1c)

C.2.8.1.5.2 Cálculo para Agentes Extintores Mas Pesados Que

el Aire con Mezclado Continuo.(C.2.8.1.5.2)

(C.2.8.1.5.3)

Calcular ρmf usando la Ecuación C.2.7.1.4 y sustituyendo Cminpor Ci.

C.2.8.2 El área de fuga para visualización o cálculo del venteo dealivio se obtiene mediante la siguiente ecuación:

(C.2.8.2)

Esta área de fuga es normalmente denominada como áreaequivalente de fuga (EqLA) y es equivalente al área de un ori-ficio en una delgada placa plana con un coeficiente de des-carga de 0,61 a la presión de referencia, Pref.

C.2.8.3 Criterios de Aceptación. El tiempo (t) que se calculóen C.2.7.1.5 debe ser igual o superior al tiempo de perma-nencia especificado por la autoridad competente.

C.2.9 Control de Fugas.

C.2.9.1 Identificación de Fugas.

C.2.9.1.1 Mientras se presurice o despresurice el cerramientodel recinto, debería utilizarse una pértiga u otra fuente dehumo para localizar o identificar fugas.

P1 = ( P1p - Pbt + P1d - Pbt )

2

Q1 = ( Q1p + Q1d )

2

P2 = ( P2p - Pbt + P2d - Pbt )

2

Q2 = ( Q2p + Q2d )

2

n = In( Q1 / Q2 )

In( P1 / P2 )

k1 = Q1

(P1)n

Q = k1 (P)n

k2 = k1ρa2

( (

F = k1Rk1t

10(nl - nt)

k3 = 2gn |ρmi - ρa|

ρmi + ρa F1-F

( (1/n

k4 = 2|ρbh |

ρmi + ρa F1-F

( (1/n

t = V

H0

(k3 H0+k4)1-n - (k3H+k4)1-n

(1-n) k2 Fk3

t = V

Fk2

(2gn H0|ρm - ρa|(n+1)/n + 2Pbh|ρm - ρa|1/n)∫ρmi

ρmf

ρm + ρa F1 - F

(1/n(( dρm

-n (

t = V

Fk2

(2gn H0|ρa - ρm|(n+1)/n + 2Pbh|ρa - ρm|1/n)∫ρmi

ρmf

ρm + ρa F1 - F

(1/n(( dρm

-n (

EqLA = 1.271 . P(n-0.5) . k1ref


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El humo no debería producirse mediante llamas abiertas nininguna otra fuente que pueda constituir un foco de ignición.Debería utilizarse únicamente humo químico en pequeñas can-tidades y debería tenerse en cuenta la naturaleza corrosiva dealgunos de ellos, así como sus efectos sobre la instalación a en-sayar.

C.2.9.1.2 La identificación de fugas debería enfocarse haciapuntos de fuga obvios, entre los que se incluyen juntas de pa-redes, penetraciones de toda clase, conductos de aire acondi-cionado, puertas y ventanas.

C.2.9.1.3 Deberían considerarse otros métodos alternativospara identificación de fugas. Uno de ellos es el empleo de unsensor acústico direccional que puede dirigirse selectivamentea diferentes fuentes de sonido. Existen así mismo, sensoresacústicos de alta sensibilidad que pueden detectar aire cuandoéste fluye por una abertura. Pueden detectarse fácilmente lasaberturas situando una fuente acústica en el otro lado de la ba-rrera y buscando una transmisión acústica independiente dela presurización o despresurización del ventilador. Otra alter-nativa es utilizar un escáner de infrarrojos si las diferencias detemperatura entre ambos lados son suficientes.

C.2.9.2 Alteración de Fugas.

C.2.9.2.1 Procedimiento.

C.2.9.2.1.1 Las áreas protegidas deberían estar limitadas contabiques que se prolongaran desde la placa de suelo hasta la detecho o desde la placa de suelo hasta la cubierta.

C.2.9.2.1.2 Si un suelo elevado se prolonga fuera del áreaprotegida, hacia recintos adjuntos, deberían instalarse tabiquesbajo el mismo. Estos deberían estar calorifugados en la partesuperior e inferior. Si los recintos adosados comparten los mis-mos equipos de aire bajo el suelo, los tabiques deberían en-tonces disponer de compuertas iguales a las requeridas parael conducto.

C.2.9.2.1.3 Debería sellarse todo hueco, fisura o penetraciónque conduzca al interior o exterior del área protegida. Se in-cluyen los huecos de paso de tuberías y cableados. Todos losmuros deberían calafatearse alrededor del perímetro interiordel recinto donde los muros descansan sobre la placa de sueloy donde estos intersectan con la placa de techo o cubierta.

C.2.9.2.1.4 Los muros de bloques porosos deberían sellarseplaca a placa para evitar que el gas atraviese los bloques. Paraello pueden requerirse varias capas de pintura.

C.2.9.2.1.5 Todas las puertas deberían disponer de escobillasen la parte inferior y burletes alrededor de las jambas, contarcon pestillo y cierrapuertas. Además, las puertas dobles debe-rían disponer de burlete para evitar fugas entre ambas hojas yde un mecanismo selector de cierre. Además, las puertas do-bles deberían tener una junta para evitar fugas entre hojas y unselector de cierre.

C.2.9.2.1.6 Las ventanas deberían disponer de burletes alre-dedor de todas las juntas.

C.2.9.2.1.7 Todos los conductos inutilizados o fuera de ser-vicio, que conduzcan o partan de un área protegida, deben ob-turarse permanentemente con compuertas metálicas. Los

conductos del aire acondicionado en servicio deberían dispo-ner de compuertas de tipo mariposa con sellados de neopreno.Estas compuertas deberían actuarse con un mecanismo de re-sorte o a través de motor, a fin de conseguir una comparti-mentación total. Las modificaciones que se efectúen en losconductos de aire acondicionado, calefacción, ventilación, etc.,deberían cumplir con los estándares NFPA 90A o NFPA 90Bsegún corresponda.

C.2.9.2.1.8 Todos los drenajes del suelo deberían disponerde colectores diseñados para contener, en todo momento, aguau otro líquido compatible.

C.2.9.2.2 Materiales.

C.2.9.2.2.1 Todos los materiales empleados para tapar grie-tas en el cerramiento, incluyendo paredes, suelos, tratamien-tos de acabado y acústicos, falsos techos y falsos suelos y otroselementos de construcción, deben poseer unas característicasfrente a la propagación de las llamas compatibles con los re-quisitos del cerramiento del recinto.

C.2.9.2.2.2 No deberían emplearse plásticos celulares ex-puestos para la modificación de gritas, al menos que sean con-siderados aceptables por la autoridad competente.

C.2.9.2.2.3 Los huecos de cables u otras penetraciones en loselementos delimitadores del recinto, deberían sellarse con ma-teriales que posean una misma resistencia al fuego, no inferiora la exigible al elemento compartimentador.

C.2.10 Informe del Ensayo. Una vez concluido el ensayo delventilador de puerta, deberían realizarse un informe escritopara la autoridad competente que forme parte del informepermanente. El informe del ensayo debería incluir la siguienteinformación:

(1) Lugar, fecha y hora del ensayo(2) Nombres de los testigos del ensayo(3) Dimensiones y volumen del recinto(4) Todos los datos generados durante el ensayo, incluyendo

las impresiones informatizadas(5) Descripción de toda técnica especial utilizada (por ejem-

plo, empleo de neutralización opcional de techo y selladotemporal de falso techo)

(6) En caso de juicio técnico, una explicación y documenta-ción completas de dicho juicio

(7) Marca, modelo y número de serie del equipo de ensayo(8) Copia del certificado de calibración vigente del equipo de

ensayo(9) Nombre, afiliación y firma del técnico responsable del en-

sayo

Anexo D Evaluación del Recinto

Este anexo no forma parte de los requisitos de este documento deNFPA, sino que se incluye únicamente a título informativo.

D.1 La descarga de un sistema de extinción de inundacióntotal mediante un agente limpio en un recinto protegido creaen él fluctuaciones internas. Normalmente, para agentes ha-

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locarbonados, el recinto tendrá suficiente área de venteo y re-sistencia mecánica para moderar y resistir los cambios de pre-sión de modo que no se produzcan daños. Sin embargo, enalgunas circunstancias, el recinto podría resultar dañado porlos cambios de presión. Se pueden generar daños por presiónsi el área de venteo por fugas normales en los cerramientos esinsuficiente. Por otro lado, pueden producirse daños en el re-cinto debido a una construcción débil por deficiencias en laconstrucción o el diseño. Los daños podrían ser consecuenciade la combinación de estos factores.

El pico de presión creado en un recinto depende de mu-chos factores, incluyendo la concentración de agente y eltiempo de descarga, la humedad, características de aperturade la válvula de descarga del sistema y área del venteo del re-cinto. El parámetro más importante es el área del venteo delrecinto, que comprende todas las aberturas intencionadas ono.

Durante la descarga de agentes limpios inertes y halocar-bonados se desarrollan presiones en el recinto. La descarga deun agente inerte produce únicamente un cambio positivo depresión, como se ve en la Figura D.1(a).

ANEXO E

FIGURA D.1(a) Ejemplo de una Segunda Descarga de IG-541 mostrando el Pico de Presión.

Por otra parte, la descarga de un agente halocarbonadousualmente crea una presión inicialmente negativa seguida deun cambio a presión positiva, como se ve en la Figura D.1(b).

La Figura D.1(b) muestra los cambios de presión medidosdentro del recinto durante una descarga de agente limpio ha-locarbonado. La presión medida dentro del recinto cae ini-cialmente hasta un pico de valor negativo de -387 Pa (8,1lb/ft2), subiendo después hasta un pico de valor positivo de -671 Pa (14,0 lb/ft2) antes de caer a 0, unos 10 segundos des-pués del final de los 5,5 segundos de descarga.

Los recintos pueden ser capaces de resistir presiones depico, ya sean positivas en el caso de agentes inertes o negati-vas y positivas en el caso de agentes halocarbonados. Para al-canzar este objetivo es necesario determinar la resistencia de

los cerramientos del recinto en términos de su capacidad pararesistir disminuciones y aumentos de presión como corres-ponda al agente específico.

La fortaleza de las paredes y techo del recinto determinanusualmente la fortaleza del recinto. La fortaleza de los ele-mentos constructivos y sus dimensiones físicas juegan un papelfundamental. Por ejemplo, un sistema normal de construcciónde pared consiste en una placa de yeso fijada a puntales verti-cales de metal o madera. La fortaleza inherente de los punta-les determinará la fortaleza general de la pared. El materialdel puntal, sus dimensiones físicas y el espaciado entre punta-les tendrá una influencia importante en la fortaleza generaldel sistema de puntales.

Anexo E Referencias Informativas

E.1 Publicaciones de Referencia. Los documentos o parteslistados en este anexo están referenciados en las secciones in-formativas de este estándar y Publicaciones de Referencia Ca-pítulo 2 por otros motivos.

E.1.1 Publicaciones NFPA. National Fire Protection Associa-tion, 1 Batterymarch Park, Quincy, MA 02169-7471.

NFPA 12A, Standard on Halon 1301 Fire Extinguishing Systems,2009 edición.

NFPA 70®, National Electrical Code®, 2011 edición.NFPA 72®, National Fire Alarm and Signaling Code, 2010 edi-

ción.NFPA 75, Standard for the Protection of Information Technology

Equipment, 2009 edición.NFPA 77, Recommended Practice on Static Electricity, 2007 edición.NFPA 90A, Standard for the Installation of Air-Conditioning and

Ventilating Systems, 2012 edición.NFPA 90B, Standard for the Installation of Warm Air Heating and

Air-Conditioning Systems, 2012 edición.NFPA 2001, Standard on Clean Agent Fire Extinguishing Systems,

2004 edición.NFPA 2001, Standard on Clean Agent Fire Extinguishing Systems,

2008 edición.

FIGURA D.1(b) Ejemplo de una Descarga de HFC-227eamostrando los Picos de Presión.


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E.1.2 Otras Publicaciones.

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capítulo J.

E.1.3 Otras Referencias. Bayless, H., and Niemann, R., “Up-date on the Evaluation of Selected NFPA 2001 Agents for Sup-pressing Class ‘C' Energized Fires, Proceedings, Halon OptionsTechnical Working Conference, Albuquerque, NM, pp. 293–294, 1998.

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Edición 2012


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2001- 129

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E.2 Referencias Informativas. Los siguientes documentos opartes de los mismos se listan aquí a efectos exclusivamente infor-mativos. No son parte de los requisitos de este documento.

ASME/ANSI B31, Code for Pressure Piping, 1992.ASTM A 53, Standard Specification for Pipe, Steel, Black and Hot-

Dipped, Zinc-Coated Welded and Seamless, 1994.ASTM A 120, Specification for Welded and Seamless Steel Pipe, 1984.

ANEXO E


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Bengtson, G., et. al., Update on the Evaluation of SelectedNFPA 2001 Agents for Suppressing Class C Energized Fires Fea-turing C6 F-Ketone, Halon Options Technical Working Confe-rence, April 30–May 2, 2002, Albuquerque, NM.

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E.3 Referencias para Extractos en Secciones Informativas.(Reservado).

Edición 2012


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Edición 2012

2001- 131ÍNDICE

ÍNDICE

© 2011 National Fire Protection Association. Reservados todos los derechos.

El copyright en este índice es separado y diferente del Copyright del documento que indexa. Las licencias para el documento no son aplica-bles al índice. Este índice no puede ser reproducido completa ni parcialmente por cualquier medio sin la expresa autorización escrita de Na-tional Fire Protection Association, Inc.

Factores de Diseño para Presión del Recinto ........5.5.3.3, A.5.5.3.3Duración de la Protección ............................................5.6, A.5.6Especificaciones, Planos y Aprobaciones ................................5.1

Aprobación de Planos ......................................................5.1.3Especificaciones ................................................................5.1.1Planos de Trabajo..............................................................5.1.2

Cálculos de Caudal ..................................................5.1.2.5Recinto ....................................................................................5.3Requisitos de Concentración de Diseño ................................5.4

Extinción de Llama ............................................5.4.2, A.5.4.2Grado de Aplicación ........................................................5.7.1

Tiempo de Descarga..................................5.7.1.2, A.5.7.1.2Selección y Ubicación de Boquillas ........................................5.8Suministro de Agente....................................................................

Cantidad............................................................................4.1.1Suministro Primario de Agente ................................4.1.1.1Suministro de Reserva de Agente ............4.1.1.2, A.4.1.1.2Protección Ininterrumpida........................................4.1.1.3

Cualidad ..................................................................4.1.2, A.4.1.2Disposición del Recipiente de Almacenamiento ..................4.1.3Recipientes de Almacenamiento de Agente ........................4.1.4

Recipientes de Almacenamiento ..................4.1.4.1, A.4.1.4.1

-E-

Equivalente de Agente a Nivel del Mar..............................................Definición ................................................................................3.3.28Equivalente de Oxígeno a Nivel del Mar ..........................................Definición ................................................................................3.3.29Espacio de Maquinaria ......................................................................Definición ................................................................................3.3.19Evaluación del Recinto ........................................................Anexo D

-F-Factor de Diseño (DF)

Definición............................................................................3.3.10Factor de Seguridad (SF)

Definición............................................................................3.3.27Fuego Clase A ....................................................................................

Definición..............................................................................3.3.3Fuego Clase B

Definición..............................................................................3.3.4Fuego Clase C

Definición..............................................................................3.3.5

-G-

Generalidades ........................................................................Cáp. 1Alcance ....................................................................................1.1Factores Medioambientales ..........................................1.6, A.1.6Información General ..............................................................1.4

Aplicabilidad de Agentes ....................................1.4.1, A.1.4.1Uso y Limitaciones ..............................................1.4.2, A.1.4.2

Objeto ......................................................................................1.2Reconversión............................................................................1.7Seguridad ................................................................................1.5

Riesgos para el Personal ....................................1.5.1, A.1.5.1Agentes Halocarbonados ..........................1.5.1.2, A.1.5.1.2Agentes Limpios Gaseosos Inertes............1.5.1.3, A.1.5.1.3

-A-

Aclaraciones ........................................................................Anexo AAgente Halocarbonado

Definición ............................................................3.3.14, A.3.3.14Agente Gaseosos Inerte

Definición..............................................................................3.3.6Agente Limpio ........................................................................3.3.13

Definición..............................................................................3.3.6Aprobado

Definición ................................................................3.2.1, A.3.2.1Autoridad Competente (AHJ)

Definición ................................................................3.2.2, A.3.2.2

-C-

Cantidad de Diseño Mínima Ajustada (AMDQ)Definición..............................................................................3.3.1

Cantidad Final de Diseño (FDQ)Definición............................................................................3.3.13

Cantidad Mínima de Diseño (MDQ)Definición............................................................................3.3.21

Componentes ..........................................................................Cáp. 4Distribución..............................................................................4.2

Accesorios..........................................................................4.2.3Tuberías ..............................................................4.2.1, A.4.2.1Uniones de Tubería ..........................................................4.2.2Válvulas ............................................................................4.2.4

Sistemas de Detección, Actuación, Alarma y Control ............4.3Detección Automática ......................................................4.3.2Dispositivos de Operación ................................................4.3.3General..............................................................................4.3.1

Operación de Alarmas e Indicadores ..................................4.3.5Temporizadores ............................................................4.3.5.6

Operación Indeseada del Sistema ..........................4.3.6, A.4.3.6Concentración de Agente

Definición..............................................................................3.3.2Concentración de Diseño

Concentración de Diseño Mínima Ajustada (AMDC) ..................Definición ......................................................3.3.9.1, A.3.3.9.1

Concentración Final de Diseño (FDC)Definición ......................................................3.3.9.2, A.3.3.9.2

Definición..............................................................................3.3.9

-D-

DeberáDefinición..............................................................................3.2.4

DeberíaDefinición..............................................................................3.2.5

Definiciones ............................................................................Cáp. 3Densidad de Llenado

Definición............................................................................3.3.12Diseño del Sistema ................................................................Cáp. 5

Cálculos de Caudal del Sistema ....................................5.2, A.5.2Cantidad de Inundación Total ................................................5.5

Factores de Diseño ..............................................5.5.3, A.5.5.3Factor de Diseño en Te ............................5.5.3.1, A.5.5.3.1Factores de Diseño Adicionales ................5.5.3.2, A.5.5.3.2


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Requisitos de Seguridad ..........................................1.5.1.4Separaciones Eléctricas ........................................................1.5.2

-I-

Inspección, Pruebas, Mantenimiento y Formación ............Cáp. 7Aprobación de Instalaciones ....................................................7.7

General ..........................................................................7.7.2.1Aceptación de la Instalación ........................................7.7.2

Pruebas de Funcionamiento..................................7.7.2.5Fuente Primaria de Energía del Panel de Control ....7.7.2.5.4Operaciones Remotas de Supervisión ........................7.7.2.5.3Prueba Operativa de Funcionamiento del Sistema ..7.7.2.5.2Pruebas de Funcionamiento Preliminares ..................7.7.2.5.1Retorno del Sistema a la Condición Operativa ........7.7.2.5.5

Revisión de Componentes Mecánicos ..............................7.7.2.2Revisión de Componentes Eléctricos ................................7.7.2.4Revisión de Integridad del Recinto ................7.7.2.3, A.7.7.2.3General......................................................................................7.7.1

Inspección del Recinto ............................................................7.4Inspección y Pruebas................................................................7.1Mantenimiento ..............................................................7.5, A.7.5Prueba de Manguera................................................................7.3

General..............................................................................7.3.1Prueba ..............................................................................7.3.2

Prueba del Contenedor............................................................7.2Seguridad ......................................................................7.8, A.7.8Formación ................................................................................7.6

Inundación TotalDefinición............................................................................3.3.31

-L-

ListadoDefinición ................................................................3.2.3, A.3.2.3

-M-

Método del Quemador de Vaso para Determinar Concentración Mí-nima de Extinción de Llama para un Agente Gaseoso ..........Anexo B

-N-

Nivel de Efectos Adversos no Observados (NOAEL)Definición............................................................................3.3.22

Nivel Mínimo de Efectos Adversos Observables (LOAEL)Definición............................................................................3.3.18

-P-

Procedimiento de Integridad del Recinto..........................Anexo CPublicaciones de Referencia ..................................................Cáp. 2

General ....................................................................................2.1Otras Publicaciones ................................................................2.3Publicaciones NFPA ................................................................2.2Referencias para Extractos en Secciones Obligatorias ............2.4

-R-

Recinto o Espacio Normalmente Ocupado Definición ............................................................3.3.23, A.3.3.23

Recinto o Espacio OcupableDefinición............................................................................3.3.24

Referencias Informativas ....................................................Anexo E

-S-

Sala de BombasDefinición............................................................................3.3.26

Sala de Control y Espacio de Equipo ElectrónicoDefinición..............................................................................3.3.8

SeparaciónDefinición..............................................................................3.3.7

Sistema de Aplicación Local ................................................Cap. 6Boquillas ..................................................................................6.4

Grados de Descarga de las Boquillas ..............................6.4.2Selección de las Boquillas ................................................6.4.1Tiempo de Descarga ........................................................6.4.3

Definición............................................................................3.3.16Descripción ..............................................................................6.1

Requisitos Generales ........................................................6.1.2Requisitos de Seguridad ......................................6.1.3, A.6.1.3Usos ..................................................................................6.1.1

Especificaciones del Riesgo ....................................................6.2Extensión del Riesgo ........................................................6.2.1Localización del Riesgo ....................................................6.2.2

Operación......................................................................6.6, A.6.6Requisitos del Agente Limpio ................................................6.3Ubicación y Número de Boquillas ..........................................6.5

Sistema de Inundación TotalDefinición............................................................................3.3.32

Sistema PrediseñadoDefinición................................................................3.3.11, 3.3.25

Sistemas Marinos ....................................................................Cáp. 8Aprobación de Instalaciones ..................................................8.12Cumplimiento........................................................................8.14Definición............................................................................3.3.20Ensayo Periódico ....................................................................8.13General ....................................................................................8.1

Alcance ..............................................................................8.1.1Inspección y Pruebas..............................................................8.11Recinto ....................................................................................8.7Requisitos Adicionales para Sistemas que Protegen Riesgos deClase B Superiores a 6000 pies3 (170 m3) con Cilindros dentrodel Espacio Protegido ............................................................8.6Requisitos de Concentración de Diseño ................................8.8

Cantidad de Inundación Total ..........................8.8.4, A.8.8.4Combinaciones de Combustibles ......................................8.8.1Concentración de Diseño..................................................8.8.2Duración de la Protección ..................................8.8.5, A.8.8.5Extinción de Llama ..........................................................8.8.3

Riesgos para el Personal ..........................................................8.3Selección y Ubicación de Boquillas ......................................8.10Sistema de Distribución ..........................................................8.9

Tiempo de Descarga ........................................................8.9.2Grado de Aplicación ........................................................8.9.1

Sistemas de Detección, Actuación y Control ..........................8.5Detección Automática ......................................................8.5.2General..............................................................................8.5.1

Suministro de Agente ..............................................................8.4Uso y Limitaciones ..................................................................8.2

SobrepresurizaciónDefinición............................................................................3.3.30

-V-

Válvula de EnclavamientoDefinición............................................................................3.3.17

Edición 2012


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Secuencia de Eventos que Llevan a la Publicación de un Documento de un Comité de la NFPA

Paso 1. Pedido de Propuestas

Nuevos documentos o nuevas ediciones de documentos existentes propuestos se ingresan dentro de uno de los dos ciclos de revisión anuales, y se publica una Convocatoria de Propuestas.

Paso 2. Informe sobre Propuestas (ROP)

El Comité se reúne para actuar sobre las propuestas, para desarrollar sus propias propuestas y para preparar su informe.

El Comité vota sobre las propuestas por votación a sobre cerrado. Si dos tercios las aprueban, el informe sigue adelante. Si no se alcanzan los dos tercios de aprobación, el Informe regresa al Comité.

El Informe sobre Propuestas (ROP) se publica para la revisión y comentario públicos.

Paso 3. Informe sobre Comentarios (ROC)

El Comité se reúne para actuar sobre los comentarios públicos recibidos, para desarrollar sus propios comentarios y para preparar su informe.

El Comité vota sobre los comentarios por votación a sobre cerrado. Si dos tercios los aprueban, sigue adelante el informe suplementario. Faltando los dos tercios de aprobación, el informe suplementario, el informe regresa al Comité.

El Informe sobre Comentarios (ROC) se publica para la revisión pública.

Paso 4. Sesión sobre Informes Técnicos

Las “Notificaciones de Intención de Presentación de Moción” se presentan, revisan y las mociones válidas son certificadas para presentar durante la Sesión sobre Informes Técnicos. (“Documentos de Consenso” que no tienen mociones certificadas evitan la Sesión sobre Informes Técnicos y proceden al Consejo de Normas para emisión).

Los miembros de la NFPA se reúnen cada junio en la Reunión Anual de Sesión de Informes Técnicos y actúan sobre los Informes de Comités Técnicos (ROP o ROC) para Documentos con “mociones de enmienda certificadas”.

El Comité vota sobre cualquier enmienda al Informe aprobada en la Convención Anual de Miembros de la NFPA.

Paso 5. Emisión por el Consejo de Normas

Notificaciones de intención de apelar al Concejo de Normas sobre el accionar de la Asociación deberán cumplimentarse dentro de los 20 días de realizada la Convención Anual de Miembros de la NFPA.

El Concejo de Normas decide, basándose en toda la evidencia, si emite o no el Documento o si toma alguna otra acción, incluyendo apelaciones.

Clasificaciones de los Miembros del Comité Las siguientes clasificaciones se aplican a los miembros de Comités Técnicos y representan su principal interés en la actividad del Comité. M Fabricante [Manufacturer]: representante de un

fabricante o comerciante de un producto, conjunto o sistema, o parte de éste, que esté afectado por la norma.

U Usuario: representante de una entidad que esté sujeta a las disposiciones de la norma o que voluntariamente utiliza la norma.

I/M Instalador/ Mantenedor: representante de una entidad que se dedica a instalar o realizar el mantenimiento de un producto, conjunto o sistema que esté afectado por la norma.

L Trabajador [Labor]: representante laboral o empleado que se ocupa de la seguridad en el área de trabajo.

R/T Investigación Aplicada/ Laboratorio de Ensayos [Applied Research/Testing Laboratory]: representante de un laboratorio de ensayos independiente o de una organización de investigación aplicada independiente que promulga y/o hace cumplir las normas.

E Autoridad Administradora [Enforcing Authority]: representante de una agencia u organización que promulga y/ o hace cumplir las normas.

I Seguro [Insurance]: representante de una compañía de seguros, corredor, mandatario, oficina o agencia de inspección.

C Consumidor: persona que constituye o representa el comprador final de un producto, sistema o servicio afectado por la norma, pero que no se encuentra incluida en la clasificación de Usuario.

SE Experto Especialista [Special Expert]: persona que no representa ninguna de las clasificaciones anteriores, pero que posee pericia en el campo de la norma o de una parte de ésta.

NOTAS 1. “Norma” denota código, norma, práctica recomendada

o guía. 2. Los representantes incluyen a los empleados. 3. A pesar de que el Concejo de Normas utilizará estas

clasificaciones con el fin de lograr un balance para los Comités Técnicos, puede determinar que clasificaciones nuevas de miembros o intereses únicos necesitan representación con el objetivo de fomentar las mejores deliberaciones posibles en el comité sobre cualquier proyecto. Relacionado a esto, el Concejo de Normas puede hacer tales nombramientos según los considere apropiados para el interés público, como la clasificación de “Servicios públicos” en el Comité del Código Eléctrico Nacional.

4. Generalmente se considera que los representantes de las filiales de cualquier grupo tienen la misma clasificación que la organización matriz.


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Formulario para Propuestas sobre Documentos de Comités Técnicos de la NFPA

NOTA: Todas las propuestas deben recibirse antes de las 17:00 hs. EST/EDST de la fecha de cierre de propuestas.

Para obtener más información sobre el proceso de desarrollo de normas, por favor contacte la Administración de Códigos y Normas en el +1-617-984-7249 o visite www.nfpa.org/espanol.

Para asistencia técnica, por llame a NFPA al +1-617-770-3000

PARA USO ADMINISTRATIVO

# de registro:

Fecha Recepción:

Por favor indique en qué formato desea recibir el ROP o ROC: electrónico papel descarga(Nota: Al elegir la opción de descarga, la intención es que usted vea el ROP/ROC desde nuestro sitio Web; no se le enviará ninguna copia)

Fecha 9/18/93 Nombre John B. Smith No. Tel. 617-555-1212

Empresa

Dirección 9 Seattle Street Ciudad Seattle Estado/Provincia WA Zip/C.P. 02255

Por favor indique la organización a la que representa (si representa a alguna) FIre Marshals Assn. Of North America

1. (a) Título del Documento NFPA National Fire Alarm Code NFPA No. & Año NFPA 72, 1993 Edition

(b) Section/Paragraph )1 noitpecxE( 1.8.5-1

2. Recomendación de la propuesta: (elija uno) Texto nuevo Texto corregido texto eliminado

3. Propuesta. (Incluya la formulación nueva o corregida o la identificación de los términos a eliminar): (Nota: El texto propuesto debe estar en formato legislativo, es decir, subraye la formulación a insertar (formulación insertada) y tache la formulación a eliminar (formulación eliminada).

4. Exposición del problema y justificación para la propuesta: (Nota: señale el problema que se resolvería con su recomendación; dé la razón específica para su propuesta, incluidas copias de ensayos, trabajos de investigación, experiencia enincendios, etc. Si posee más de 200 palabras, podría ser resumido para su publicación.) Un sistema instalado y mantenido

adecuadamente debería estar libre de fallas de puesta a tierra. La ocurrencia de una o más fallas en la puesta a tierra debería

provocar una señal de problema ya que indica una condición que podría contribuir a un mal funcionamiento futuro del sistema. La

protección contra fallas en la puesta a tierra de estos sistemas ha estado disponible durante años y su costo es insignificante. Su

requerimiento en todos los sistemas promoverá instalaciones, mantenimiento y confiabilidad mejores.

5. Asignación de Derechos del Autor (Copyright)

(a) □ Soy el autor del texto y otros materiales (tales como ilustraciones y gráficos) planteados en esta Propuesta.

(b) □ Parte o todo el texto u otro material propuesto en esta Propuesta no fue escrito por me. Su fuente es la siguiente: (Por favor identifique que material y proporciones información completa de su fuente: ______________

______________________________________________________________________________________________

Por la presente otorgo y asigno a la NFPA todos y completes derechos en copyright en este Comentario y comprendo que no adquiero ningún derecho sobre ninguna publicación de la NFPA en el cual se utilice este Comentario en este formularios e en otrosimilar o análogo. Salvo en la medida en la cual no tengo autoridad para asignar en materiales que he identificado en (b)citadoanteriormente, por la presente certifico que soy el autor de este comentario y que tengo poder completo y autoridad para firmar esta asignación.

Firma (Obligatoria) _____________________________________

POR FAVOR USE UN FORMULARIO SEPARADO PARA CADA PROPUESTA • NFPA Fax: +1-617-770-3500 Enviar a: Secretary, Standards Council, National Fire Protection Association, 1 Batterymarch Park, Quincy, MA 02169

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Borrar Excepción

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NFPA Technical Committee Document Proposal Form

NOTE: All Proposals must be received by 5:00 pm EST/EDST on the published Proposal Closing Date.

For further information on the standards-making process, please contact the Codes and Standards Administration at 617-984-7249 or visit www.nfpa.org/codes.

For technical assistance, please call NFPA at 1-800-344-3555.

FOR OFFICE USE ONLY

Log #:

Date Rec’d:

Please indicate in which format you wish to receive your ROP/ROC electronic paper download (Note: If choosing the download option, you must view the ROP/ROC from our website; no copy will be sent to you.)

Date Name Tel. No.

Company Email

Street Address City State Zip

***If you wish to receive a hard copy, a street address MUST be provided. Deliveries cannot be made to PO boxes.

Please indicate organization represented (if any)

1. (a) NFPA Document Title NFPA No. & Year

(b) Section/Paragraph

2. Proposal Recommends (check one): new text revised text deleted text

3. Proposal (include proposed new or revised wording, or identification of wording to be deleted): [Note: Proposed text should be in legislative format; i.e., use underscore to denote wording to be inserted (inserted wording) and strike-through to denote wording to be deleted (deleted wording).]

4. Statement of Problem and Substantiation for Proposal: (Note: State the problem that would be resolved by your recommendation; give the specific reason for your Proposal, including copies of tests, research papers, fire experience, etc. If more than 200 words, it may be abstracted for publication.)

5. Copyright Assignment

(a) I am the author of the text or other material (such as illustrations, graphs) proposed in this Proposal.

(b) Some or all of the text or other material proposed in this Proposal was not authored by me. Its source is as follows (please identify which material and provide complete information on its source):

I agree that any material that I author, either individually or with others, in connection with work performed by an NFPA Technical Committee shall be considered to be works made for hire for the NFPA. To the extent that I retain any rights in copyright as to such material, or as to any other material authored by me that I submit for the use of an NFPA Technical Committee in the drafting of an NFPA code, standard, or other NFPA document, I hereby grant and assign all and full rights in copyright to the NFPA. I further agree and acknowledge that I acquire no rights in any publication of the NFPA and that copyright and all rights in materials produced by NFPA Technical Committees are owned by the NFPA and that the NFPA may register copyright in its own name.

Signature (Required)

PLEASE USE SEPARATE FORM FOR EACH PROPOSAL • email: [email protected] • NFPA Fax: (617) 770-3500 Mail to: Secretary, Standards Council, National Fire Protection Association, 1 Batterymarch Park, Quincy, MA 02169-7471

6/19/2008


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