oleoducto

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Titulo: ANLISIS DE LAS CAUSAS DE LA CORROSIN EN UN OLEODUCTO.

Autores: Dra. Silvia Gil Fundora.Dr. Wilfredo Francisco Martn.

Universidad de Cienfuegos. Cienfuegos, Cuba.Carretera a Rodas, Km 4. Cuatro Caminos, Cienfuegos. Cuba.E-mail: [email protected]

[email protected]

Resumen

En este trabajo se analizan las causas de la corrosin con la presencia deperforaciones a un oleoducto que trasporta crudo mezclado desde un campo de

boyas hasta la base de tanques con menos de cinco aos de explotacin. Estconstruido de tubos de acero al carbono y el mismo est dividido en tres zonas: unatubera submarina, un tramo soterrado y uno areo; desplazndose desde el marhasta terreno firme, donde es conectado al sistema de tanques. Est sometido adiferentes medios agresivos y se utiliza para su proteccin anticorrosiva un sistemacombinado de recubrimientos orgnicos y protecciones catdicas. Se determin que elorigen de las picaduras es desde el interior hacia el exterior de las tuberas, debida alcontacto con el agua de mar y se requiere que las protecciones catdicas instaladasfuncionen correctamente y el rediseo de la proteccin de la tubera area, la cual noes posible realizarla con protecciones catdicas.

Palabras claves.

Oleoducto, crudo mezclado, protecciones catdicas.

INTRODUCCION.El oleoducto fue construido para unir la estacin para el amarre de los buquestanques (Campo de Boyas) con la base de almacenamiento del producto. Estfabricado de tubos de acero al carbono y el mismo est dividido en tres zonas: unatubera submarina, un tramo soterrado y uno areo; desplazndose desde el marhasta terreno firme, donde es conectado al sistema de tanques.

El oleoducto que manipula crudo mezclado CM 650 ha presentado numerosossalideros en el tramo areo de la tubera, en menor nmero en el tramo soterrado,ubicados en los extremos de la misma, y ninguno en el tramo submarino.

El crudo mejorado se transporta por el interior del oleoducto y despus del proceso debombeo se mantiene lleno el mismo de una mezcla de agua de mar-crudo, donde elagua pasa a ocupar la parte inferior de la tubera y es un medio agresivo al acero alcarbono.

En las evaluaciones realizadas del problema, se coincide que el proceso de corrosinde las tuberas se inicia desde el interior de la misma debido al proceso corrosivo deforma localizada, producido por el fluido corrosivo compuesto por una mezcla aguade mar con crudo y acelerado con la posible presencia de erosin-corrosin y decorrosin microbiolgica. En estas evaluaciones no se ha considerado la influencia de

la aplicacin de la proteccin catdica en el tramo soterrado y sumergido deloleoducto.
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Adems se ofrecen recomendaciones generales que pueden resumirse en dosfundamentales:

Analizar el uso de agua dulce y de condensado para la etapa de macizado.

El uso de revestimientos adecuados para la proteccin interna del acero.

En el proyecto del oleoducto se exponen los sistemas de proteccin anticorrosivapara la parte exterior del mismo con la aplicacin de pinturas en toda su extensin, eluso de protecciones catdicas por corriente impuesta para el tramo submarino y pornodos de sacrificio para el tramo soterrado. Por la parte interna est protegido conun sistema de pintura epoxi aplicada por el proveedor.

Los sistemas de protecciones catdicas fueron instalados, pero no ha sido posiblerecopilar la suficiente informacin sobre el comportamiento de los mismos.

A partir de las premisas planteadas, este trabajo tiene como objetivo analizar lascausas de la corrosin detectada en el Oleoducto.

DESARROLLO DEL TRABAJO.

Caractersticas generales del oleoducto.Las caractersticas generales del oleoducto se presentan en la Tabla 1. A partir deestos parmetros se analizan la resistencia corrosiva del acero al carbono y de lossistemas de proteccin anticorrosiva empleados y se determinan las posibles causasdel problema.

Resistencia a la corrosin del acero al carbono en agua de mar.La corrosin de la mayora de los aceros comerciales inmersos en agua de mar ocurrepor depolarizacin del oxgeno disuelto en el agua y la velocidad de corrosin escontrolada por el proceso de difusin del mismo hacia las reas catdicas. Por esta

razn existe poca diferencia de la resistencia a la corrosin del acero al carbono y losde baja aleacin, pero se observa un mejor comportamiento en los aleados con Ni,Mo, B y Cr, pero este ltimo no debe sobrepasar el 5% por la tendencia a la picadura.

Las reacciones del proceso de corrosin son:

Fe Fe2+ + 2e- Reaccin andica con prdida de metal.

O2 + 4 H2O + 4e- 4 OH- Reaccin catdica con consumo del O2.

Con una FEM con respecto a electrodo de hidrgeno, en condiciones normales de:

FEM= E 0c E 0a E0c= 0,401 V y E 0a= - 0,44 VFEM = 0,815 V

Lo que hace posible el establecimiento de celdas de corrosin en la superficie metlicaporque el proceso es espontneo. Como en este caso se trabaja con agua de mar, debaja resistencia, debe producirse segn la ley de Ohm una intensidad de la corrosinapreciable dada en la prdida de la masa del metal.

La velocidad promedio de corrosin del acero en este medio se reporta en la literaturade alrededor de 0,1mm/ao y la profundidad de la picadura mxima de 0,44 mm/ao/1, 2/. En estudios realizados en Cuba se reportan velocidades de corrosin entre 0,13

y 0,17 mm/ao /3/, pero la velocidad de corrosin en la picadura generalmente escuatro veces superior.

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En presencia de la corrosin localizada, se produce dentro de la picadura un procesoautocataltico, donde el metal se disuelve en la zona andica con una velocidadlocalmente alta, los nodos pueden originarse sobre imperfecciones y dislocacionesde la superficie metlica y en defectos en el recubrimiento.

El efecto de la gravedad es resultado de la naturaleza autocataltica de las picaduras,ya que son ms estables cuando crecen en direccin a la gravedad y son frecuentesen soluciones conteniendo cloruros, quizs por la tendencia a la formacin en estemedio del cido libre en la picadura, el HCl, y asociado a lquidos estacionarios en laparte inferior de las tuberas/4/.

Caractersticas del agua de mar.En la Tabla 2 se presentan algunos de los parmetros medidos del agua de marutilizada, en la zona de mar abierto, dentro de la tubera y debajo de una zonaampollada.

En el caso de los cloruros, el valor promedio es de 22 g/L, por debajo de lo reportado

en otras zonas costeras cubanas, que se caracterizan por valores ms elevados desalinidad, siendo de 36 g/L al norte de Caibarin en Villa Clara y el valor mnimo de27 a 31 g/L en la Ensenada de La Broa en la costa sur cubana.

El valor promedio del pH determinado es de 7,98, se encuentra entre 7,2 a 8,6 deneutro a ligeramente alcalino, considerado normal para el agua de mar /3,/. El pH delliquido debajo de la costra se midi de forma semicualitatva mediante papel indicadorde pH y se obtiene un valor entre 4,5 y 5, ligeramente cido, lo que concuerda con laacidificacin del medio en la zona de picadura.

Las caractersticas del agua de mar empleada en el llenado de la tubera son lasnormales para este tipo de fluido y de relativamente baja salinidad.

Resultados de la inspeccin al oleoducto.Los resultados detallados de la inspeccin del oleoducto se destacan los siguientesaspectos:

La presencia de 70 perforaciones desde el interior de la tubera, ubicadas en lazona centro inferior de la misma. De ellas, 66 perforaciones distribuidas en la tuberaarea y las interconexiones con los tanques y las restantes cuatro en la soterrada,ubicadas en ambos los extremos de la misma.

Prdida del cordn de soldadura y corrosin localizada en la parte interior de laconexiny a la salida de la tubera sumergida.

Como puede observarse la mayor cantidad de perforaciones se ubican en el tramoareo, con una velocidad aproximada de corrosin de 1,4 mm/ao, la que pudiera serlocalmente ms elevada al no tenerse el reporte exacto del momento en queaparecen las primeras perforaciones. Estos valores concuerdan con lo reportado enla literatura, la corrosin puede estar acelerada por la acidificacin del medio en lazona de la picadura, ya que se reportan velocidades de corrosin de 1,9 mm/ao enHCl 0,04 % en presencia de O2 /2/, lo que pudiera explicar las altas velocidades decorrosin en algunas zonas.

Anlisis de la proteccin anticorrosiva del oleoducto.

La proteccin anticorrosiva por el interior de las tuberas es un sistema con pinturaepoxdica marina de 160 m de espesor y la proteccin exterior de las mismas es conbarniz para la transportacin marina.

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Estas condiciones de proteccin interna son vlidas para medios de relativamentebajas velocidades de corrosin, pero no para la proteccin en medios ms agresivoscomo el agua de mar, donde se recomienda el uso de sistemas dplex de metalizado-pintura, sistemas preferentemente epoxdicos con espesores superiores a las 300 m,generalmente combinados con la instalacin de las protecciones catdicas.

Estos criterios de proteccin se tomaron en cuenta en la seleccin de losrecubrimientos para la proteccin externa del oleoducto, en las condicionesatmosfricas se aplica un sistema alqudico recomendados para la misma. El tramosoterrado tiene aplicado un sistema de recubrimiento con cintas adhesivas deproteccin anticorrosiva y otra cinta para la proteccin contra daos mecnicos conespesor promedio del sistema de 2,5 mm y el tramo sumergido un sistema epoxdicocon espesor promedio de 300 a 500 m.

Del anlisis de los recubrimientos aplicados puede concluirse que el utilizado por laparte interior de las tuberas no garantiza la proteccin en las condiciones de

explotacin, con posibilidades del deterioro de las mismas por corrosin localizada enun corto plazo.

Anlisis de la proteccin catdica aplicada al oleoducto.El oleoducto tiene instalado dos tipos de proteccin catdica:

En el tramo sumergido la proteccin catdica instalada es por corriente elctricaimpuesta.

En el tramo soterrado la proteccin catdica instalada es mediante nodos desacrificio de aleacin de aluminio.

a) Valoracin del sistema de proteccin catdica de la tubera sumergida en elmar.Para el diseo de un sistema de protecciones catdicas, los valores del potencial dela estructura a proteger es un elemento de vital importancia, porque permite conocer latendencia termodinmica del metal a corroerse. En la Tabla 3 se presentan los valoresdel potencial de proteccin y del potencial de sobreproteccin recomendado en elpunto de drenaje que se recomiendan en la literatura /6-7 / y los que se proponen enel proyecto. Como puede observarse se encuentran dentro de los utilizados en laprctica para el diseo de estos sistemas.

En el clculo de los parmetros del sistema segn el mtodo propuesto en /6-7/ seobtienen los siguientes valores considerando los parmetros del sistema:

Resistividad del acero: 1,35.10-7 .m

Resistividad del aislante: 500 .m

Resistividad del agua de mar real: 0.18 .mCalculada ProyectoIprot. = 17 A i prot. = 20 AU fuente = 12 V U fuente = 12 Viprot. 2.16.10-3 A/m2 iprot. = 2,62.10-3A/m2

Para sistemas de agua de mar se recomiendan valores de densidad de corriente deproteccin para el acero desde 1 a 60 mA/m2 de acuerdo a las caractersticas del

recubrimiento, para estructuras aparecen reportadas valores de 0,5 a 5 mA/m2

/6 /,por lo que los valores del proyecto se ajustan a las condiciones imperantes en la parte

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externa de la tubera, siendo el criterio del valor de E proteccin el parmetro consideradocomo el ms importante a controlar /8/.

En la Tabla 4 se presentan los valores medidos en la tubera cuando se instalaron lasprotecciones catdicas.

Las mediciones indican que en la puesta en marcha del sistema el valor del potencialen el punto de drenaje es ms negativo que -1,1 V, lo que puede producir eldesprendimiento de hidrgeno catdico y el ampollamiento de la pintura en esa zona.

De la informacin de los parmetros generales del sistema se deduce que la densidadpromedio de corriente aplicada al sistema es de 2,9 mA/m2 y se observa la presenciade ampollas en el recubrimiento en la zona de inyeccin de la corriente,probablemente producido por el valor muy negativo del potencial.

De mantenerse las condiciones de operacin de la proteccin catdica instalada, latubera queda protegida por la parte interna y externa, ya que las condiciones de

trabajo se asemejan.

Las irregularidades presentadas en el funcionamiento de la misma crean condicionesfavorables para que se produzca la corrosin del metal por el interior, ya que elrecubrimiento es de menor espesor y puede encontrarse daado en algunas zonas yde acuerdo a la velocidad de corrosin calculada en la picadura de 1,4 mm/aopudiera pronosticarse la presencia de fallos a partir de los 8 aos de explotacin.

b) Proteccin catdica por nodos de sacrificio en la tubera soterrada.Para el diseo de las protecciones catdicas por nodos de sacrificio se tomancriterios de proteccin iguales al caso anterior, pero considerando que es de vitalimportancia la capacidad del electrodo de suministrar la intensidad de corriente

requerida.

En el diseo del sistema se parte de los siguientes criterios:E proteccin ==0.85 VI proteccin = 10 ADensidad de corriente i = 3,12 mA/m2

Resistividad del terreno = 6,5 .mConductividad del recubrimiento = 1500 S/mLos nodos de sacrificio de aleacin de aluminio tienen las siguientes caractersticas:

Ancho 171 mm, alto 152 mm, largo 1524 mm.

Peso 102 kg

Capacidad corriente 2700 A.h./kg

Intensidad de corriente de salida 3,5 A

Para el clculo de los parmetros del sistema aplicando el mtodo que aparece en /6/se considera:Ecorr= -0,65 V (referencia Cu/CuSO4)E Al= -1,07 V (referencia Cu/CuSO4)Resistencia del sistema (R sist.) = 2 .

La corriente requerida por cada protector es aproximadamente 0,3 A y siguiendo elcriterio /6/ para la iprot. = 0,01 mA/m2para acero recubierto con bitumen y fibra devidrio (Rp=1010.cm2 ) y para de acero pintado (Rp =103.cm2) de 0,1 a 0,2 mA/m2,

la corriente a aplicar se encuentra entre 0,032 A y 0,64 A; se requieren tericamentetres nodos y se instalan seis, por lo que el sistema diseado satisface los requisitosdel proyecto.

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La tubera se encuentra protegida exteriormente con un sistema de proteccincombinada con cintas anticorrosivas de polietileno y caucho butlico con un espesorsuperior a 2,5 mm la resistencia especifica Rp del recubrimiento es muy elevada,puede asumirse como 109 .cm2para los efectos de clculo, por lo que la densidadde corriente debe encontrarse aproximadamente en 4,2 A/m2. Cuando elrecubrimiento por la parte externa de la tubera no presente poros o defectos, ladensidad de corriente calculada es muy baja, pero con la presencia de defectos estevalor se hace ms elevado.

En la Tabla 5 se presentan los resultados de las mediciones realizadas en la tuberasoterrada en el momento de su puesta en marcha y a los dos aos defuncionamiento yse pueden deducir los siguientes aspectos:

El potencial a circuito abierto Ecorr es muy cercano al potencial de la tuberaprotegida conectada a los nodos y se observa muy poca polarizacin del nodo de

aluminio, lo que indica que el sistema se encuentra controlado por la resistenciahmica del mismo.

En la primera medicin realizada en el ao 1999, la resistencia del sistema es delorden de 107 .cm2 aportado fundamentalmente por la resistencia hmica delrecubrimiento aplicado. En esas condiciones la densidad de la corriente suministradapor los nodos es de aproximadamente 30 A/m2 muy por debajo de la requerida parala proteccin del acero por el interior de la tubera, siguiendo criterios arriesgados de0,2 mA/m2para sistemas recubiertos con epoxi que aparece en /9/.

En la segunda medicin realizada en el ao 2002, se observa un deterioro delrecubrimiento, al aumentar las densidades de corriente suministradas por los nodos

con un valor de resistencia en el sistema del orden de 106 .cm2, en algunos puntospueden estimarse valores de densidades de corriente entre 0,1 a 0.2 mA/m 2, que secorresponden con los nodos No.1, No.3, No.4 y No.5 ordenados a partir del marhacia la tierra y que ofrecen cierta proteccin interna a la tubera. Las reascorrespondientes a los nodos No.2 y No.6 son las ms desprotegidas y propensas ala corrosin por la parte interna de acuerdo a las mediciones realizadas.

Debido al continuo proceso de deterioro del recubrimiento externo, debe esperarseque haya aumentado el suministro de corriente de los nodos y existan ms zonasprotegidas internamente en la tubera soterrada, lo que puede explicar elcomportamiento de la misma frente al agua de mar. La localizacin de las reascorroidas en los extremos de la tubera puede explicarse por la distribucinexponencial de las lneas de potencial a partir del nodo y la ruptura de la continuidadelctrica del sistema por la parte externa.

En el caso de la conexin yen la salida de la tubera sumergida y el tramo de salidade la tubera soterrada hacia la area, donde se han presentado perforaciones, sonzonas que no tienen proteccin catdica aplicada, ya que al encontrarse sincontacto fsico con el medio conductor, la tierra en este caso, no es posible cerrar elcircuito elctrico con los nodos de sacrificios correspondientes.

Conclusiones.

1. La corrosin localizada que ha producido las perforaciones en el oleoducto sedebe al uso y permanencia del agua de mar empleada en la operacin del mismo, yaque la proteccin anticorrosiva aplicada internamente es insuficiente para este medio

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agresivo. Cuando se utilizan combustibles libres de sustancias conductoras como elagua no ocurre la corrosin electroqumica aqu presentada y el recubrimiento aplicadoes suficiente para la alteracin eventual de la composicin del fluido.

2. Las perforaciones aparecen con la mayor frecuencia en la tubera rea debido aque no posee una proteccin adicional como ocurre en el tramo soterrado y lasumergida en el agua de mar, donde por proyecto se prev la instalacin deprotecciones catdicas, que intervienen en los procesos electroqumicos que seproducen por la superficie interna de la tubera en contacto con la mezcla agua demar combustible.

3. El diseo de las protecciones catdicas instaladas cumplen con los requisitos de laproteccin para las partes exteriores de las tuberas soterrada y sumergida. En la zonasoterrada el paulatino aumento de la densidad de corriente de suministro de losnodos debido al deterioro de los recubrimientos aplicados, favorece que el metal enel interior de la tubera disminuya su potencial y se retarde el proceso de corrosin,pero pueden crearse celdas de corrosin galvnica por la presencia de reas andicas

en las zonas de menor densidad de corriente suministrada por los nodos con relacina otras reas de la tubera.

4. De mantenerse funcionamiento la proteccin catdica por corriente impuesta en eltramo sumergido dentro de los parmetros de diseo, no deben presentarse procesoscorrosivos como los detectados en la soterrada y en la rea, porque el potencial deproteccin aplicado es el recomendado en estas condiciones y es el parmetro msimportante a controlar.

5. Para el anlisis del problema planteado que no se pudo disponer de documentosnormalizativos del trabajo con las protecciones catdicas y de registros documentalesdel control de las mismas, siendo un proceso de vital importancia en la vida til de los

oleoductos. Contar con esa informacin permite realizar el procesamiento adecuadode los datos y pronosticar el estado de los recubrimientos y las frecuencias de losmantenimientos, ya que debe tenerse en cuenta que este tipo de proteccinelectroqumica puede crear serios problemas cuando no funciona adecuadamente.

Recomendaciones.

1. De continuar trabajando con el agua de mar por la parte interna del oleoducto serequiere del rediseo de la proteccin anticorrosiva del mismo, de lo contrario debenanalizarse variantes de operacin que eliminen el uso del agua de mar como se hanplanteado en otros trabajos consultados sobre el tema.

2. Por la importancia de las protecciones catdicas para la vida de los oleoductos yla cantidad instaladas de acuerdo a los trabajos consultados, es necesario contar conun especialista y los procedimientos adecuados para dar respuestas a los problemasexistentes y los que se presenten en el futuro. Por otra parte, el cuidado y resguardode las instalaciones deben tener la prioridad necesaria para salvaguardar la vida til detan valiosa tcnica, teniendo en cuenta lo costoso que resulta el mantenimiento yrecambio de los oleoductos corrodos.

3. En caso de que el agua de mar pudiera llegar hasta los tanques dealmacenamiento se recomienda inspeccionar la zona inferior de los mismos, en unaetapa inicial se marcaran puntos de control y se determina el espesor de la pared,

manteniendo un registro de las mismas con la frecuencia que de acuerdo a losresultados y la experiencia determinen.

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Bibliografa.

1. Tomashov, N.D. Theory of corrosion and protection of metals. Edicin

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3. Fontana, M.G.; Greene, N. Corrosion Engineering. 2da edicin. Mc. Graw-Hill

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ISPJAE-ISPJAM. Editorial ENPES, MES, La Habana. 1987.

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7. Baeckman, W.; Schwenk, W. Katodowa ochrona metali. Editorial WNT, Varsovia,

Polonia. 1976.

8. Trethewey,K.; Chamberlain, J. Corrosion. Editora Longmain Group,L.T. 1988.

9. Colectivo de autores. Teora y prctica de la lucha contra la corrosin. CENIM.

Ediciones Grafimad S.A. Espaa. 1984.

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Tabla1. Caractersticas generales del oleoducto.Parte del oleoducto Caractersticas generales

Material Acero API 5L X52; espesor de pared 11,4mm;

dimetro 762mm; longitud aproximada de 3200 m.

Fluido interior: Crudo mejorado, se mantiene llena deagua de mar en los periodos entre descargas.

La parte exterior en contacto con agua de mar.

Proteccin anticorrosiva por el interior de pintura epoxi

de 160 m y exterior de 300 a 500 m.

Tubera sumergida

Proteccin catdica por corriente impuesta con un punto

de drenaje.

Material Acero ASTM 53 A; espesor de pared 6.35 mm;


Fluido interior: Crudo mejorado, se mantiene llena de

agua de mar en los periodos entre descargas.

La parte exterior en contacto con tierra de alta

agresividad.


de 160 m y por la parte exterior de cintas adhesivas de

polietileno y caucho butlico de espesor superior a 2.5

mm.

Tubera soterrada

Proteccin catdica por nodos de sacrificio de aleacin

de aluminio.

Material Acero ASTM 53 A; espesor de pared 6.35 mm;


Fluido interior: Crudo mejorado, se mantiene llena de

agua de mar en los periodos entre descargas.

La parte exterior en contacto con la atmsfera marina.

Tubera area


de 160 m y exterior con un sistema alqudico.

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Tabla 2. Valores de algunos parmetros del agua de mar vinculados al

funcionamiento del oleoducto.

Parmetros Agua de labaha

Agua en elinterior del tubo

Agua debajo dela ampolla en elinterior del tubo

Cloruros en g/L 22,95 21,71 -

Sulfatos en g/L 6,57 6,48 -

pH 8,02 7,95 De 4,5 a 5

Conductividad en mS/cm 55 53

Tabla 3. Valores recomendados a aplicar en el diseo de la proteccin catdicapor corriente impuesta.

Parmetro Recomendado Proyecto de la tubera

Ref.

Cu/CuSO4

Ref. Zn/ aguade mar

Ref.

Cu/CuSO4

Ref. Zn/ aguade mar

E proteccin V -0,85 0,30 -0,80 0,35

E punto drenaje V -1,1 0,05 -0,917 0,23

Tabla 4. Valores del potencial y de la corriente medidos en la instalacin delsistema.

No. Voltajefuente V

Corrientefuente A

E corr V

Cu/CuSO4

E punto drenajeV Cu/CuSO4

E final VZn/H2O mar

1 5,2 20 - 0,583 - 1,232 -

2 5,0 18 - 0,578 -1,181 -

3 6,0 22 - 0,687 -1,264 0.354

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Tabla 5. Valores determinados de los parmetros de la proteccin catdica de latubera soterrada, para los potenciales con referencia Cu/CuSO4.

No. del punto de lectura en la tuberaParmetros Unida

d 1 2 3 4 5 6Observaciones

Ao 1999

Pot. Corrosin V Referencia de anteriores mediciones -0,59

Pot. Prot medido V -0,63 -0,64 -0,68 -0,71 -0,66 -0,66

I suministrada mA 27 13 14 19 11 13 I total = 97 mA

i estimada/nodo mA/m2

0,051 0,024 0,026 0,036 0,021 0,024 iprom =30 A/m2

Rp (aparente). 10-7 .cm2 0,84 1,6 3,4 3,4 3,3 2,8

E nodo Al V -1,07 -1,08 -1,07 -1,13 -0,99 -0,97

Ao 2002

Pot. Corrosin V -0,58 -0,63 -0,62 -0,61 -0,60 -0,60

Pot. Prot medido V -0,66 -0,69 -0,74 -0,74 -0,70 -0,64

I suministrada mA 142 40 120 161 94 28 I total = 585mA

i estimada/nodo mA/m2 0,27 0,08 0,23 0,30 0,18 0,05 iprom =0,18 mA/m2

Rp (aparente). 10-6 .cm2 3,9 8,5 5,5 4,2 5,6 8,1

E nodo medido V -1,04 -1,12 -1,24 -1,42 -1,13 -0,95

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