pascal iulian - zidarie - proiect

Pascal Iulian Claudiu

Page 1 of 22

4. Calculul Incarcarilor

Fb cs Gt

Fb - forta seismica de baza cs - coeficient seismic Gt G1 + G2 + G3 G1 G2

Suprafetele de tamplarie:

- pentru pereti exteriori E 2 ((1.5 + 0.9 + 1.2) 1.2 + 0.9 2.1) m 2 = 12.42 m 2 (( ) )1

E 2 (0.6 1.2) m 2 = 1.44 m 2 ( )2

E 2 ((1.5 + 0.9 + 1.2 + 1.2) 1.2 + 0.9 2.1) m 2 = 15.3 m 2 ) ) ((3

E 2 (0.6 1.2) m 2 = 1.44 m 2 ( )4

Golext.p E - pentru pereti interiori I (0) m 2 = 0 m 2 ( )1

Golext.p = 30.6 m 2

I 2 (0.9 2.1) m 2 = 3.78 m 2 ( )2

I 2 (0.9 2.1) m 2 = 3.78 m 2 ( )3

I 2 (0.9 2.1) m 2 = 3.78 m 2 ( )4

I 2 (0.9 2.1) m 2 = 3.78 m 2 ( )5

I (0) m 2 = 0 m 2 ( )6

I (0) m 2 = 0 m 2 ( )7

I (0) m 2 = 0 m 2 ( )8

I (0) m 2 = 0 m 2 ( ) 9 I 2 (0.9 2.1) m 2 = 3.78 m 2 ( )10

Golint.p I

Golint.p = 18.9 m 2

Pascal Iulian Claudiu - pentru pereti interiori D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( )1

Page 2 of 22

D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( )9

D (0.8 2.1) m 2 = 1.68 m 2 ( )2

D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( )10

D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( )3

D (1.2 2.1) m 2 = 2.52 m 2 ( )11

D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( ) 4 D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( ) 5 D (0.8 2.1) m 2 = 1.68 m 2 ( ) 6 D (0.8 2.1) m 2 = 1.68 m 2 ) (7

D (1.2 2.1) m 2 = 2.52 m 2 ( ) 12 D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( ) 13 D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( ) 14 D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ) (15

D (0.9 2.1) m 2 = 1.89 m 2 ( )8

D (0.8 2.1) m 2 = 1.68 m 2 ( )16

Golint.nep D

Golint.nep = 30.66 m 2

ELEMENT: | INCARCARE DIN | INCARCARE UTILA _______________________________________________________________________________________________ | GREUTATE PROPRIE | - Pereti portanti exteriori (d = 25cm) . . . . . . . . . | Ip.ext.port 539 daN m 2 | _______________________________________________________________________________________________ | | - Pereti portanti interiori (d = 25cm) . . . . . . . . . | Ip.int.port 530 daN m 2 | _______________________________________________________________________________________________ | | - Pereti neportanti interiori B.C.A. (d = 10cm) . . .| Ip.int.neport 147 daN m 2 | _______________________________________________________________________________________________ | | daN m 2 | - Planseu cu pardoseala calda . . . . . . . . . . . . . . | Ip.calda 452 . _________________________________________________________________________ Upard 150 daN m 2 | | daN m 2 - Planseu cu pardoseala rece . . . . . . . . . . . . . . .| Ip.rece 460 | _______________________________________________________________________________________________ | | | - Planseu sub pod . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .| Ip.pod 461 daN m 2 _______________________________________________________________________________________________ | | - Casa scarii . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .| Iscara 620 daN m 2 | Uscara 200 daN m 2 _______________________________________________________________________________________________ | | - Balcon . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .| Ibalcon 460 daN m 2 | Ubalcon 200 daN m 2 _______________________________________________________________________________________________ | | - Sarpanta cu invelitoare din tigla . . . . . . . . . . . | Isarpanta 130 daN m 2 | Uacoperis 75 daN m 2 _______________________________________________________________________________________________ | | | Szapada 380 daN m 2 ___________________________________________________ |


Page 3 of 22

G1 - Incarcarea totala din pereti pe nivel + Incarcarea totala din plansee pe nivel + 0.4 din Total Util Balcon1 81600 cm 2 Scara 99150 cm 2 ATotal 2804400 cm 2 Baie1 48000 cm 2 HolScara 116025 cm 2 GolScara 32800 cm 2 Buc1 94875 cm 2 Buc2 74175 cm 2

- Pcalda ATotal GolScara 4 Baie1 2 Buc1 + Buc2 Scara HolScara Ip.calda = 91589.89 daN Prece 4 Baie1 + 2 Buc1 + Buc2 + 4 Balcon1 + HolScara Ip.rece = 44736.15 daN PScara Scara Iscara = 6147.3 daN PPlansee Pcalda + Prece + PScara = 142473.34 daN ______________________________________________________________________________________________ Perimetru 7200 cm Lpereti.p = 8960 cm Hnivel 2.8 m Hplanseu 13 cm - Pext.port Hnivel Perimetru Golext.p Ip.ext.port = 92169 daN Pint.port Hnivel Lpereti.p Golint.p Ip.int.port = 122949.4 daN Pint.neport Hnivel Hplanseu Lpereti.nep Golint.nep Ip.int.neport = 12016.809 daN Ppereti Pext.port + Pint.port + Pint.neport = 227135.209 daN ______________________________________________________________________________________________ - Putila ATotal Scara GolScara Upard + 4 Balcon1 Ubalcon + Scara Uscara = 48597.75 daN ______________________________________________________________________________________________ G1 PPlansee + Ppereti + 0.4 Putila = 389047.649 daN G2 G1 G3 - 1/2 Incarcarea totala din pereti pe nivel + Incarcarea planseu sub pod + Incarcare acoperis + 0.4 din max(zapada;utile) A ATotal + 4 Balcon1 = 313.08 m 2 1 G3 Ppereti + ATotal GolScara Scara Ip.pod + Scara Iscara + A Isarpanta + 2 + 0.4 max A Szapada , A Uacoperis G3 = 331203.41 daN ______________________________________________________________________________________________ GT G1 + G2 + G3 = 1109298.708 daN Lpereti.nep = 42.1 m


Page 4 of 22

Valoarea coeficientului seismic, cs , pentru cladirile curente, conform CR 6 - 2011 - Tabel A.4 pentru zidarie confinata pentru cladiri > P + 2E : ag = 0.12 g Localitate = Dorohoi m ag = 1.2 s2

--> cs = 0.088

-->

Fb cs GT = 97618.286 daN


Page 5 of 22

5. Determinarea caracteristicilor peretilor activi pe o directieSe calculeaza momentul de inertie si aria fiecarui spalet in parte. Se determina modulul de elasticitate echivalent de scurta durata al zidariei confinate. Ez Iz + Eb Ib Ezc Iz + Ib Ez 1000 fk fk - rezistenta caracteristica la compresiune a zidariei

N fb = 10 mm 2

Mortar = M10

N --> fk = 4.4 mm 2 Ezc Ezc.mediu nr_spaleti

daN daN --> Ez = 44000 Eb 275000 2 cm cm 2

Directie Transversala 4 x Spalet Tip 1 : b = 24 cm h = 24 cm hz.1 = 340 cm bz = 24 cm unde : = 0 cm

bz hz.1 3 Iz b hz.1 2 = 78608000 cm 4 + 12 b h3 + Ib 2 b h 2 = 38214144 cm 4 12 Ez Iz + Eb Ib daN Ezc.1 119563.305 = Iz + Ib cm 2

unde : = 182 cm

I1 Iz + Ib = 116822144 cm 4

Pascal Iulian Claudiu 12 x Spalet Tip 2 : b = 24 cm h = 24 cm hz.1 = 380 cm bz = 24 cm unde : = 0 cm

Page 6 of 22

bz hz.1 3 Iz b hz.1 2 = 109744000 cm 4 + 12 b h3 + Ib 2 b h 2 = 47061504 cm 4 12 Ez Iz + Eb Ib daN Ezc.2 113329.246 = Iz + Ib cm 2 2 x Spalet Tip 3 : b = 24 cm h = 24 cm hz.1 = 120 cm bz = 24 cm

unde : = 202 cm

I2 Iz + Ib = 156805504 cm 4

b h 3 z z.1 + Iz 2 b hz.1 2 = 36771840 cm 4 12 b h3 Ib b h 2 = 27648 cm 4 + 12 Ez Iz + Eb Ib daN Ezc.3 44173.554 = Iz + Ib cm 2 1 x Spalet Tip 4 :

unde : = 72 cm

unde : = 0 cm

I3 Iz + Ib = 36799488 cm 4

b = 24 cm

h = 24 cm

bz = 24 cm

hz.1 = 380 cm

hz.2 = 140 cm unde : 1 = 82 cm 2 = 2.02 m unde : 1 = 284 cm 2 = 1.2 m

bz hz.1 3 bz hz.2 3 Iz b hz.1 1 2 + b hz.2 2 2 = 313656320 cm 4 + + 12 12 b h3 b h3 + Ib 2 b h 1 2 + b h 2 2 = 101293056 cm 4 + 12 12 Ez Iz + Eb Ib daN Ezc.4 100389.279 = Iz + Ib cm 2

I4 Iz + Ib = 414949376 cm 4

Pascal Iulian Claudiu 4 x Spalet Tip 5 : b = 24 cm h = 24 cm hz.1 = 50 cm bz = 24 cm unde : = 37 cm

Page 7 of 22

b h 3 z z.1 Iz 2 b hz.1 2 = 3785600 cm 4 + 12 b h3 + Ib b h 2 = 27648 cm 4 12 Ez Iz + Eb Ib daN Ezc.5 45674.868 = Iz + Ib cm 2

unde : = 0 cm

I5 Iz + Ib = 3813248 cm 4

4 Ezc.1 + 12 Ezc.2 + 2 Ezc.3 + 1 Ezc.4 + 4 Ezc.5 daN Ezc.mediu 96071.306 = 4 + 12 + 2 + 1 + 4 cm 2

Pascal Iulian Claudiu Distributia Fb pe nivel.

Page 8 of 22

mi zi Fi Fb mi zi

m1 = 389047.649 daN m2 = 389047.649 daN m3 = 331203.41 daN

z1 = 2.8 m z2 = 5.6 m z3 = 8.4 m

m1 z1 F1 Fb = 14894.561 daN m1 z1 + m2 z3 + m3 z3 m2 z2 F2 Fb = 29789.123 daN m1 z1 + m2 z3 + m3 z3 m3 z3 F3 Fb = 38040.041 daN m1 z1 + m2 z3 + m3 z3

_______________________________________________________________________________________________ Distributia Fi pe perete. Directie Transversala. Rj Fi.T.j Fi Rj Ezc.mediu Rj H3 H + 3 Aij 3 Ipj - rigiditatea consolei verticale

H 3 Hnivel = 8.4 m - inaltimea consolei = Nr. Nivel * Inaltime Nivel Ipj - momentul de inertie al peretelui in ansamblu Aij - aria inimii 2 x Peretele 1

bh 3 bh 3 1 2 + b h1 1 2 + + b h2 2 2 = 30.854 m 4 Ip1 2 12 12 A1 2 b h1 + b h2 = 2.508 m 2 Ezc.mediu daN R1 58398020.393 = m H3 H + 3 A1 3 Ip1

unde : b = 24 cm h1 = 390 cm h2 = 265 cm 1 = 387.5 cm 2 = 0 cm

Pascal Iulian Claudiu 2 x Peretele 2

Page 9 of 22

bh 3 1 Ip2 2 + b h1 1 2 = 31.056 m 4 12 A2 2 b h1 = 2.064 m 2 Ezc.mediu daN R2 51731913.396 = 3 m H H + 3 A2 3 Ip2 unde : b = 24 cm h1 = 430 cm 1 = 367.5 cm

______________________________________________________________________________________________ 4 x Peretele 3

bh 3 bh 3 1 2 2 Ip3 2 + b h1 1 + + b h2 2 2 = 31.095 m 4 12 12 A3 2 b h1 + b h2 = 2.364 m 2 Ezc.mediu daN R3 56467363.99 = 3 m H H + 3 A3 3 Ip3

unde : b = 24 cm h1 = 430 cm h2 = 125 cm 1 = 367.5 cm 2 = 0 cm

______________________________________________________________________________________________ 1 x Peretele 4

b h1 3 Ip3 + b h1 1 2 = 4.213 m 4 12 A3 b h1 = 1.428 m 2 Ezc.mediu daN R4 14884841.553 = 3 m H H + 3 A3 3 Ip3

unde : b = 24 cm h1 = 595 cm 1 = 0 cm

Pascal Iulian Claudiu Nivelul 1

Page 10 of 22

| Nivelul 2 | R1 R1 | F2.T.1 F2 = 3773.476 daN F1.T.1 F1 = 1886.738 daN | Rj Rj | | R2 R2 F1.T.2 F1 = 1671.368 daN | F2.T.2 F2 = 3342.735 daN | Rj Rj | | R3 R3 F1.T.3 F1 = 1824.362 daN | F2.T.3 F2 = 3648.724 daN | Rj Rj | | R4 R4 F1.T.4 F1 = 480.903 daN | F2.T.4 F2 = 961.806 daN | Rj Rj ______________________________________________________________________________________________ | | Nivelul 3 | | R1 | F3.T.1 F3 = 4818.644 daN | Rj | | R2 F3.T.2 F3 = 4268.598 daN | | Rj | | R3 F3.T.3 F3 = 4659.338 daN | | Rj | | R4 F3.T.4 F3 = 1228.205 daN | | Rj ______________________________________________________________________________________________ |

Pascal Iulian Claudiu Distributia FiTj pe spaleti. Ezc.k Isp.k Fi.T.j.k Fi.T.j Ezc.k Isp.k Nivelul 1 2 x Peretele 1 Spaleti = Tip 3 + 2*Tip 1 Isp.k Iz.k + Ib.k

Page 11 of 22

Ezc.p1 Ezc.3 I3 + 2 Ezc.1 I1 = 2956084736 daN m 2 Ezc.3 I3 F1.T.1.1 F1.T.1 103.753 daN = Ezc.p1 Ezc.1 I1 F1.T.1.2 F1.T.1 891.493 daN = Ezc.p1 2 x Peretele 2 Spaleti = 2*Tip 2

Ezc.p2 2 Ezc.2 I2 = 3554129920 daN m 2 Ezc.2 I2 F1.T.2.1 F1.T.2 835.684 daN = Ezc.p2 4 x Peretele 3 Spaleti = Tip 5 + 2*Tip 2

Ezc.p3 Ezc.5 I5 + 2 Ezc.2 I2 = 3571546880 daN m 2 Ezc.5 I5 F1.T.3.1 F1.T.3 8.897 daN = Ezc.p3 Ezc.2 I2 F1.T.3.2 F1.T.3 907.733 daN = Ezc.p3 1 x Peretele 4 Spaleti = Tip 4

Ezc.p3 Ezc.4 I4 = 4165646848 daN m 2 Ezc.4 I4 F1.T.4.1 F1.T.4 480.903 daN = Ezc.p3

Pascal Iulian Claudiu Nivelul 2 2 x Peretele 1 Spaleti = Tip 3 + 2*Tip 1

Page 12 of 22





Pascal Iulian Claudiu Nivelul 3 2 x Peretele 1 Spaleti = Tip 3 + 2*Tip 1

Page 13 of 22






Page 14 of 22

Verificarea sigurantei structurale Verificarea sectiunii spaletilor se va face in dreptul cotei +0,00 si la limita superioara a panoului de zidarie de la parter, in sectiunea de sub centura. La acest nivel solicitarile vor fi: NEd - efort sectional de proiectare din forta axiala, generat de incarcarile gravitationale MEd - efort sectional de proiectare din moment incovoietor, generat de incarcarile orizontale VEd - efort sectional de proiectare din forta taietoare, generat de incarcarile orizontale Rezistentele de proiectare la eforturi sectionale vor vi: NRd - rezistenta de proiectare la forta axiala MRd - rezistenta de proiectare la moment incovoietor VRd - rezistenta de proiectare la forta taietoare - rezistenta de proiectare la lunecare in rosturi orizontale Verificarea sectiunii spaletilor la forta axiala

Expresiile fortelor verticale ce actioneaza asupra peretelui vor fi: N3.2 Saf.pl.sup qac + qpl.sup + 0.4 max U , sk Saf.pl.sup N2.3 N3.2 + Lsp Hnivel Gpp N2.1 N2.3 + Saf.pl Gpl + 0.4 Qu + Gpd Saf.pd N1.2 N2.1 + Lsp Hnivel Gpp N1.0 N1.2 + Saf.pl Gpl + 0.4 Qu + Gpd Saf.pd N0.1 N1.0 + Lsp Hnivel Gpp

Pascal Iulian Claudiu Peretele Tip 1 Spalet Tip 3 ________________________________________________________________________________ | Saf.pl.sup = 2.641 m 2 | Lsp = 2.64 m | Ip.ext.port = 5390 Pa | Upard = 1500 Pa | ________________________________________________________________________________ | | | | | | Ip.pod = 4610 Pa | Szapada = 3800 Pa | Ip.calda = 4520 Pa | | Isarpanta = 1300 Pa ________________________________________________________________________________ | | | | | N3.2 Saf.pl.sup Isarpanta + Ip.pod + 0.4 max Upard , Szapada Saf.pl.sup = 1961.966 daN N2.3 N3.2 + Lsp Hnivel Ip.ext.port = 5946.254 daN N2.1 N2.3 + Saf.pl Ip.calda + 0.4 Upard = 7298.241 daN N1.2 N2.1 + Lsp Hnivel Ip.ext.port = 11282.529 daN N1.0 N1.2 + Saf.pl Ip.calda + 0.4 Upard = 12634.516 daN N0.1 N1.0 + Lsp Hnivel Ip.ext.port = 16618.804 daN

Page 15 of 22

Spalet Tip 1 _______________________________________________________________________________________________ | Saf.pl.sup = 5.7 m 2 | Lsp = 3.88 m | Ip.ext.port = 5390 Pa | Upard = 1500 Pa | Gpd = 1470 Pa _______________________________________________________________________________________________ | | | | | | Isarpanta = 1300 Pa | Ip.pod = 4610 Pa | Szapada = 3800 Pa | Ip.calda = 4520 Pa | Saf.pd = 1675 cm 2 _______________________________________________________________________________________________ | | | | | N3.2 Saf.pl.sup Isarpanta + Ip.pod + 0.4 max Upard , Szapada Saf.pl.sup = 4234.868 daN N2.3 N3.2 + Lsp Hnivel Ip.ext.port = 10090.564 daN N2.1 N2.3 + Saf.pl Ip.calda + 0.4 Upard + Gpd Saf.pd = 13033.426 daN N1.2 N2.1 + Lsp Hnivel Ip.ext.port = 18889.122 daN N1.0 N1.2 + Saf.pl Ip.calda + 0.4 Upard + Gpd Saf.pd = 21831.985 daN N0.1 N1.0 + Lsp Hnivel Ip.ext.port = 27687.681 daN


Page 16 of 22

Rezistenta de proiectare la efort axial a peretilor din Z.C. se va calcula prin transformarea sectiunii mixte intr-o sectiune ideala de zidarie folosind coeficientul de echivalenta dat de relatia: fcd n fd N fcd 10.667 - rezistenta de proiectare la compresiune a betonului din stalpisori, mm 2 pentru inaltimi de turnare mai mai de 150cm fk N fd =2 M mm 2 - rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei M = 2.2 - coeficient partial de siguranta pentru zidarie pentru constructii din clasa II de importanta

fcd n = 5.334 fd

Contributia armaturilor din stalpisori la preluarea eforturilor de compresiune se va neglija. Expresia rezistentei de proiectare la efort axial al Z.C. este: NRd i Ai fd ( Ai Azid + (n 1) Abeton - aria sectiunii ideale din zidarie nearmata a spaletului ) i - coeficient de reducere a rezistentei datorate efectului zveltetii elementelor si excentricitatii de aplicare a incarcarilor i 0.8 - pentru sectiunea de la cota +0.00 i 0.6 - pentru sectiunea de la partea superioara Spalet Tip 3 __________________________________________________ | Azid = 0.576 m 2 | Abeton = 0.058 m 2 | n = 5.334 | __________________________________________________ | | | | Ai.1 Azid + (n 1) Abeton = 0.826 m 2 ( ) NRd.1.0 0.6 Ai.1 fd = 99073.152 daN > NEd.1.sup = 12634.516 daN Obs = Conditia este Indeplinita NEd.1.inf = 16618.804 daN Obs = Conditia este Indeplinita

NRd.0.1 0.8 Ai.1 fd = 132097.536 daN >

Spalet Tip 1 __________________________________________________ | Azid = 0.816 m 2 | Abeton = 0.115 m 2 | n = 5.334 | __________________________________________________ | | | | (n 1) Abeton = 1.315 m 2 Ai.2 Azid + ( ) NRd.1.0 0.6 Ai.2 fd = 157826.304 daN > NRd.0.1 0.8 Ai.2 fd = 210435.072 daN > NEd.2.sup = 21831.985 daN Obs = Conditia este Indeplinita NEd.2.inf = 27687.681 daN Obs = Conditia este Indeplinita

Pascal Iulian Claudiu Verificarea sectiunii spaletilor la moment incovoietor

Page 17 of 22

Rezistenta de proiectare la incovoiere a zidariei confinate notata cu MRd , asociata fortei axiale de proiectare NEd , poate fi calculata prin insumarea rezistentei de proiectare la incovoiere a sectiunii ideale de zidarie nearmata cu rezistenta de proiectare la incovoiere corespunzatoare armaturilor din stalpisorii de la extremitati. Expresia rezistenta de proiectare este: MRd MRdZNAi + MRdAs x xmax 0.3 lw NEd Azc.i 0.8 fd - adancimea maxima a zonei comprimate lw - lungimea spaletului - aria sectiunii ideale cu zidarie comprimata - distanta de la centrul de greutate al peretelui pana la centrul de greutate al zonei comprimate a sectiunii ideale din zidarie rsc - distanta de la centrul de greutate al sectiunii orizontale a spaletului pana la limitasamburelui central, limita aflata de aceeasi parte a fibrei comprimate ls - distanta intre centrele de greutate ale celor doi stalpisori de la extremitati yzc.i D2 As 4 = 615.752 mm 2 - cea mai mica dintre ariile de armare ale 4 celor doi stalpisori (4 bare x 14mm ) D = 14 mm - diametrul armaturii N fyd 300 - rezistenta de proiectare a armaturii din stalpisori mm 2

MRdZNAi NEd yzc.i yzc.i 1.2 rsc MRdAs ls As fyd

Pascal Iulian Claudiu Spalet Tip 3 xmax 0.3 lw = 79.2 cm NEd Azc.i 0.8 fd NEd.1.sup Azc.1.sup 789.657 cm 2 = 0.8 fd NEd.1.inf Azc.1.inf 1038.675 cm 2 = 0.8 fd Ai.1 = 8256.096 cm 2 Asp.1 lw b = 6336 cm 2 ---> Azc.1.sup xsup 32.902 cm = b Azc.1.inf xinf 43.278 cm = b Asupl Ai.1 Asp.1 = 1920.096 cm 2 Asupl Asupl = 960.048 cm 2 2 Nrstalpisori

Page 18 of 22

Asupl d 40.002 cm = b lw xsup yzc.1.sup 115.549 cm = 2 2 lw xinf yzc.1.inf 110.361 cm = 2 2

MRdZNA1.sup NEd.1.sup yzc.1.sup = 1459903.274 daN cm MRdZNA1.inf NEd.1.inf yzc.1.inf = 1834066.721 daN cm MRdAs ls As fyd = 0 daN cm ls = 0 cm

MRd.1.sup MRdZNA1.sup + MRdAs = 1459903.274 daN cm MRd.1.inf MRdZNA1.inf + MRdAs = 1834066.721 daN cm MEd.1.sup F2.T.1.1 z1 + F3.T.1.1 z2 = 206489.881 daN cm MEd.1.inf F1.T.1.1 z1 + F2.T.1.1 z2 + F3.T.1.1 z3 = 367836.253 daN cm MRd.1.sup > MEd.1.sup MRd.1.inf > MEd.1.inf ---> ---> Obs = Conditia este Indeplinita Obs = Conditia este Indeplinita

Pascal Iulian Claudiu Spalet Tip 1 xmax 0.3 lw = 116.4 cm NEd Azc.i 0.8 fd NEd.2.sup Azc.2.sup 1364.499 cm 2 = 0.8 fd NEd.2.inf Azc.2.inf 1730.48 cm 2 = 0.8 fd Ai.2 = 13152.192 cm 2 Asp.2 lw b = 9312 cm 2 ---> Azc.2.sup xsup 56.854 cm = b Azc.2.inf xinf 72.103 cm = b Asupl Ai.2 Asp.2 = 3840.192 cm 2 Asupl Asupl = 960.048 cm 2 2 Nrstalpisori

Page 19 of 22

Asupl d 40.002 cm = b lw xsup yzc.2.sup 165.573 cm = 2 2 lw xinf yzc.2.inf 157.948 cm = 2 2

MRdZNA2.sup NEd.2.sup yzc.2.sup = 3614785.834 daN cm MRdZNA2.inf NEd.2.inf yzc.2.inf = 4373223.009 daN cm MRdAs ls As fyd = 6724013.588 daN cm ls = 364 cm

MRd.2.sup MRdZNA2.sup + MRdAs = 10338799.422 daN cm MRd.2.inf MRdZNA2.inf + MRdAs = 11097236.597 daN cm MEd.2.sup F2.T.1.2 z1 + F3.T.1.2 z2 = 1774261.958 daN cm MEd.2.inf F1.T.1.2 z1 + F2.T.1.2 z2 + F3.T.1.2 z3 = 3160628.832 daN cm MRd.2.sup > MEd.2.sup MRd.2.inf > MEd.2.inf ---> ---> Obs = Conditia este Indeplinita Obs = Conditia este Indeplinita

Pascal Iulian Claudiu Verificarea sectiunii spaletilor la forta taietoare

Page 20 of 22

Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal a peretilor de zidarie confinata, VRd , se va calcula prin insumarea rezistentei de proiectare la lunecare in rost orizontal a panoului de zidarie nearmata si a rezistentei de proiectare la forfecare datorata armaturii din stalpisorul de la extremitatea comprimata a peretelui si rezulta expresia rezistentei: VRd VRd.1 + VRd.2 Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal a panoului de ZNA se va calcula cu relatia: lad 1 f VRd.1 vk.0 + 0.4 d t lc M lc M 2.2 - coeficient de siguranta pentru material

daN fvk.0 3 - rezistenta caracteristica initiala la forfecare fara efortul cm 2 unitar de compresiune lc 0.5 lw 3 e - lungimea zonei comprimate a spaletului M e N lw lad 2 lc lw d - excentricitatea de calcul - lungimea spaletului - lungimea pe care aderenta este activa - valoarea efortului unitar mediu de compresiune perpendiculara pe directia fortei taietoare in element, la nivelul considerat, determinat din gruparea de incarcari de proiectare care exercita pe zona comprimata a spaletului - grosimea peretelui

t 24 cm

Rezistenta de proiectare la forfecare a armaturii verticale din stalpisorul comprimat, prin efectul de dorn, se va calcula cu relatia: VRd.2 0.2 Aasc fyd Aasc - aria armaturii din stalpisorul de la extremitatea comprimata fyd - rezistenta de proiectare a armaturii din stalpisorul comprimat

Pascal Iulian Claudiu Spalet Tip 3 VRd VRd.1 + VRd.2 lad 1 VRd.1 vk.0 + 0.4 d t lc f M lc MEd.1.sup e1.sup = 16.343 cm NEd.1.sup MEd.1.inf e1.inf 22.134 cm = NEd.1.inf lad.1.sup 2 lc.1.sup lw = 98.06 cm lad.1.inf 2 lc.1.inf lw = 132.802 cm lad.1.sup NEd.1.sup 1 VRd.1.sup vk.0 0.4 t lc.1.sup = 912.048 daN f + M lc.1.sup lc.1.sup t lad.1.inf NEd.1.inf 1 VRd.1.inf vk.0 t lc.1.inf = 1324.66 daN f + 0.4 M lc.1.inf lc.1.inf t VRd.2 0.2 Aasc fyd D2 Aasc 4 = 6.158 cm 2 4 daN fyd = 3000 cm 2 VRd.2 Nrstalpisori 0.2 Aasc fyd = 3694.513 daN lc.1.sup 0.5 lw 3 e1.sup = 82.97 cm

Page 21 of 22

lc.1.inf 0.5 lw 3 e1.inf = 65.599 cm

VRd.sup VRd.1.sup + VRd.2 = 2782.465 daN VRd.inf VRd.1.inf + VRd.2 = 2369.853 daN

VEd F1.T.1.1 + F2.T.1.1 + F3.T.1.1 = 576.237 daN VEd < VRd.sup VEd < VRd.inf Obs = Conditia este Indeplinita Obs = Conditia este Indeplinita

Pascal Iulian Claudiu Spalet Tip 1 VRd VRd.1 + VRd.2 lad 1 VRd.1 vk.0 + 0.4 d t lc f M lc MEd.2.sup e2.sup = 81.269 cm NEd.2.sup MEd.2.inf e2.inf 114.153 cm = NEd.2.inf lc.2.sup 0.5 lw 3 e2.sup = 49.807 cm

Page 22 of 22

lc.2.inf 0.5 lw 3 e2.inf = 148.459 cm

Spaletul este complet intins si nu este capabil sa preia lunecarea in rost orizontal. VRd.2 0.2 Aasc fyd D2 Aasc 4 = 6.158 cm 2 4 daN fyd = 3000 cm 2 VRd.2 0.2 Aasc fyd = 3694.513 daN VRd Nrstalpisori VRd.2 = 7389.026 daN VEd F1.T.1.2 + F2.T.1.2 + F3.T.1.2 = 4951.31 daN VEd < VRd Obs = Conditia este Indeplinita

pascal iulian - zidarie - proiect

Documents