pelab._pondasi pancang uh
DESCRIPTION
perhitungan pelabuhan struktur terbuka tiang pancangTRANSCRIPT
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
I. PERENCANAAN PELABUHAN
Direncanakan suatu dermaga dengan data-data sebagai berikut :
► Data-data pasang surut
▪ Muka air terendah (LWS) = 0.00 m
▪ Muka air tertinggi (HWS) = 2.05 m
Jadi beda tinggi air pasang surut (t) = 2.05 - 0.00 = 2.05 m
► Bobot rencana kapal (Gross Tonage) = 10000 ton
► Berdasarkan bobot rencana tersebut, dari tabel "Specifications of Vessels", diperoleh data sbb:
▪ Panjang kapal = 150 m
▪ Draft kapal = 6.2 m
▪ Lebar kapal = 20 m
▪ Tinggi kapal = 11.9 m
► Untuk dermaga bagi kapal-kapal yang memerlukan kedalaman lebih dari 4,5 m dengan pasang
pasang surut terbesar :
▪ 3 m atau lebih, maka elevasinya : ( 0.5 - 1.5 ) m(dihitung dari HWS)
▪ kurang dari 3 m, maka elevasinya : ( 1 - 3 ) m
dihitung dari HWS.
Jadi, karena pasang surut terbesar = 2.05 m
maka elevasi dermaga = 2.05 + 1.5
= 3.55 m
► Merencanakan lebar dermaga untuk water depth :
▪ kurang dari 4,5 m adalah 10 m
▪ antara 4,5 - 7,5 m adalah 15 m
▪ lebih dari 7,5 m adalah 20 m
► Kemiringan lantai dan arah dermaga
▪ Kemiringan lantai dibuat 1% - 1,5% ke arah laut
▪ Arah dermaga diusahakan agar searah dengan angin dominan.
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
► Fasilitas lantai dermaga
▪ Bolder
▪ Direncanakan jenis kapal antar samudera dengan jarak antar bolder : 20 m
► Data-data lainnya :
▪ Kecepatan arus = 0.35 knots = 0.41 mil laut/jam
▪ Beban angin = 40 bertiup miring dengan sudut
▪ Jenis dermaga = Penumpang / PELNI
▪ Beban lantai rencana :
Beban hidup = 2.9
Beban titik :
Crane = 30 ton
Truck = 10 ton
Peti kemas = 20 ton
▪ Kecepatan sandar kapal (V) = 0.35 m/det
► Panjang dermaga
▪
= 2 . 150 + ( 2 - 1 ) . 15,00 + 50,00
= 365 m
dimana :
n = jumlah kapal yang ditambat
kg/m2 40o
ton/m2
Lp = n.Loa + (n - 1).15,00 + 50,00
Loa = panjang kapal
Lp = panjang dermaga
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
LAY OUT PERENCANAAN
365 m
150 m 150 m25 m 15 m 25 m
##
#
Dermaga Tipe Wharf
Kapal Kapal
GUDANG GUDANG
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
LAY OUT PERENCANAAN
1.50
6.2 m
2.05 m
0 m
6.20 m
1 m
HWS
LWS
draft
m
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
II. PERENCANAAN PLAT DERMAGA
Mutu beton yang digunakan : K 350 = s = 350
Mutu baja yang digunakan : ST 37 = = 1600
a Perhitungan Tebal Plat
= e L = 500 cm36000
=500 ( 800 + 0.0819 . 1600 )
36000
= 12.93 cm e diambil tebal plat = 25 cm
a Pembebanan
A. Akibat berat sendiri
Tebal lapisan aspal 10 cm ( g aspal = 2000
Tebal plat 25 cm 2400
Sehingga e tebal aspal 10 cm = 0.1 x 2000 = 200 kg/m
tebal plat 25 cm = 0.25 x 2400 = 600 kg/m
q = 800 kg/m
Perhitungan Momen
Keempat sisi plat diasumsikan terjepit penuh
5 m
K = =5
= 15
a = 0.01794
b = 0.01794
5 m x = 0.5
y = 0.5
Diperoleh
a. Momen tumpuan
=
= - 0.001 . 800 . 5 0.5
= -10.00 kgm
=
= - 0.001 . 800 . 5 0.5
= -10.00 kgm
kg/cm2
sau kg/cm2
tmin
L ( 800 + 0.0819 . sau )
kg/m2 )
( gb = kg/m2 )
ly
lx
Mtx - 0.001 q . lx2 . x
2 .
Mty - 0.001 q . ly2 . y
2 .
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
b. Momen Lapangan
=
= 0.01794 . 800 . 5 2
= 358.8 kgm
=
= 0.01794 . 800 . 5 2
= 358.8 kgm
c. Akibat beban hidup ( 2.9 )
Momen tumpuan
=
= - 0.001 . 2900 . 5 0.5
= -36.25 kgm
=
= - 0.001 . 2900 . 5 0.5
= -36.25 kgm
Momen lapangan
= =
= 0.01794 . 2900 . 5 2
= 1300.65 kgm
d. Akibat beban bergerak
Beban crane = 30 ton
Beban truck = 10 ton
Peti kemas = 20 ton
Bidang kontak ban ( untuk truck = crane ) = 20 x 50
Tekanan ban dianggap menyebar 45 0
20 cm 50 cm
10
2545 0 45 0 45 0 45 0
Mlx a . q . lx2
Mly b . q . ly2
ton/m2
Mtx - 0.001 q . lx2 . x
2 .
Mty - 0.001. q . lx2 . x
2 .
Mlx Mly b . q . lx2
cm2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
by bx
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
= 50 + 2 ( 25 tan 45 100 cm
= 20 + 2 ( 25 tan 45 70 cm
Untuk menentukan momen desain akibat beban bergerak ditinjau 2 keadaan paling kritis
Pada saat roda Crane berada ditengah plat
=100
= 0.2500
=70
= 0.14500
harga-harga koefisien momen :
-0.062 -0.017 0.062 0.136
-0.017 -0.062 0.132 0.062
0.130 0.130 -0.355 -0.355
0.390 0.390 1.065 1.065
Untuk menghitung momen digunakan rumus:
M = x w
( -0.062 . 0.2 ) + ( -0.017 . 0.14 ) + 0.130x 30 = 4.735 cm
0.2 + 0.14 + 0.390
( -0.017 . 0.2 ) + ( -0.062 . 0.14 ) + 0.130x 30 = 4.846 cm
0.2 + 0.14 + 0.390
( 0.062 . 0.2 ) + ( 0.132 . 0.14 ) + -0.355x 30 = -6.921 cm
0.2 + 0.14 + 1.065
( 0.136 . 0.200 ) + ( 0.062 . 0.14 ) + -0.355x 30 = -6.814 cm
0.2 + 0.14 + 1.065
bx0 ) =
by0 ) =
A.
bx
lx
by ly
bx by
ly
lx
Pada Tabel VI Konstruksi Beton Indonesia (Ir. Sutami) hal. 391, untuk ly/lx = 1,
Mlx Mly Mtx Mty
a1
a2
a3
a4
a1 . bx/lx + a2 . by/ly + a3
bx/lx + by/ly + a4
Mlx =
Mly =
Mtx =
Mty =
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
B. Pada saat 2 roda berdekatan dengan jarak 1.4 m antara :
1 Truck dan crane berada ditengah plat :
1.1 0.1 1.1
0.7 I III II
I. Beban crane = 30 ton
II. Beban truck = 10 ton
III. 30 + 10
x 0.1 = ###2.2
Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas
w (ton)
230 / 500 70 / 500 I + II + III 4.1860 4.7943 -7.7357 -7.1269
10 / 500 70 / 500 III 0.4178 0.3999 -0.4976 -0.5100
220 / 500 70 / 500 I + II 4.1377 4.6944 -7.5195 -6.9661
Momen Desain 4.1860 4.7943 -7.7357 -7.1269
2 Crane dan Peti kemas berada ditengah plat :
I. Beban crane = 30 ton
II. Peti Kemas = 20 ton
III. 30 + 20
x 0.1 = ###2.2
Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas
w (ton)
230 / 500 70 / 500 I + II + III 5.2326 5.9929 -9.6697 -8.9087
10 / 500 70 / 500 III 0.5222 0.4999 -0.6220 -0.6375
220 / 500 70 / 500 I + II 5.1722 5.8680 -9.3994 -8.7076
Momen Desain 5.2326 5.9929 -9.6697 -8.9087
by ly
bx bx
lx
bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty
bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
3 Truck dan Peti kemas berada ditengah plat :
I. Beban Truck = 10 ton
II. Peti Kemas = 20 ton
III. 10 + 20
x 0.1 = ###2.2
Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas
w (ton)
230 / 500 70 / 500 I + II + III 3.1395 3.5957 -5.8018 -5.3452
10 / 500 70 / 500 III 0.3133 0.3000 -0.3732 -0.3825
220 / 500 70 / 500 I + II 3.1033 3.5208 -5.6396 -5.2246
Momen Desain 3.1395 3.5957 -5.8018 -5.3452
C Pada saat 2 roda berdekatan dengan jarak 1.4 m antara crane dan crane berada ditengah plat :
1.1 0.1 1.1
0.7 I III II
I. Beban crane = 30 ton
II. Beban crane = 30 ton
III. 30 + 30
x 0.1 = ###2.2
w (ton)
230 / 500 70 / 500 I + II + III 6.2791 7.1915 -11.6036 -10.6904
10 / 500 70 / 500 III 0.6267 0.5999 -0.7464 -0.7650
220 / 500 70 / 500 I + II 6.2066 7.0416 -11.2793 -10.4491
Momen Desain 6.2791 7.1915 -11.6036 -10.6904
bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty
by ly
bx bx
lx
Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas :
bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Kombinasi pembebanan
358.80 1300.65 4735.07 1659.45 5093.87
358.80 1300.65 4846.03 1659.45 5204.83
-10.00 -36.25 -6920.71 -46.25 -6930.71
-10.00 -36.25 -6813.95 -46.25 -6823.95
358.80 1300.65 4186.04 1659.45 4544.84
358.80 1300.65 4794.31 1659.45 5153.11
-10.00 -36.25 -7735.74 -46.25 -7745.74
-10.00 -36.25 -7126.92 -46.25 -7136.92
358.80 1300.65 5232.55 1659.45 5591.35
358.80 1300.65 5992.88 1659.45 6351.68
-10.00 -36.25 -9669.67 -46.25 -9679.67
-10.00 -36.25 -8908.65 -46.25 -8918.65
358.80 1300.65 3139.53 1659.45 3498.33
358.80 1300.65 3595.73 1659.45 3954.53
-10.00 -36.25 -5801.80 -46.25 -5811.80
-10.00 -36.25 -5345.19 -46.25 -5355.19
358.80 1300.65 6279.06 1659.45 6637.86
358.80 1300.65 7191.46 1659.45 7550.26
-10.00 -36.25 -11603.60 -46.25 -11613.60
-10.00 -36.25 -10690.38 -46.25 -10700.38
Momen desain :
Ml = 7550.26 kgm
Mt = -11613.60 kgm
Keadaan Beban Roda
Berat Sendiri (A)
Berat Hidup (B)
Berat Kendaraan (C)
Kombinasi ( A + B )
Kombinasi ( A + C )
Cra
ne d
i ten
gah
plat
Mlx
Mly
Mtx
Mty
Tru
ck d
an c
rane
de
ngan
jara
k 1,
4 m
Mlx
Mly
Mtx
Mty
Cra
ne d
an P
eti
Kem
as d
enga
n ja
rak
1,4
m
Mlx
Mly
Mtx
Mty
Tru
ck d
an P
eti
kem
as d
enga
n ja
rak
1,4
m
Mlx
Mly
Mtx
Mty
Cra
ne d
an c
rane
de
ngan
jara
k 1,
4 m
Mlx
Mly
Mtx
Mty
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
PERHITUNGAN TULANGAN
Perhitungan Tulangan dengan cara ultimate
Rumus yang digunakan dari PB 71 hal. 166
A. Tulangan Lapangan
► = = 7550.26 kgm
= 1.5 x 7550.26
= 11325.39 kgm
► =2205
= 16007350 +
= 0.2464
► =0.0417
= 1600 δ = 01 -
= 0.0417
Rumus
► = 00.5 (pembebanan tetap)
h = 25 - 5 = 20 cm
11325.39 = 0
100 . 20 2 . 0.5 . 350
0.0008 = 0
Dengan rumus ABC diperoleh : 0.0008096
0.9991904 diambil q = 0.0417
Jadi
A =
=0.0417 . 2 0.5 . 350 . 100 . 20
1600
= 18.2438 = 1824.375
0.25% bh = 0.25% 100 . 20 = 5 = 500
16 luas tulangan = 201.06193
Jumlah batang per satu meter lebar (n)
n =A
=1824.375
= 9.0737 = 10 batangAs 201.06193
jarak tulangan =100
= 10.00 cm f - 10010 16
Mult 1.5 Ml Ml
qmax σau
σau
qmin σau
317.δ.σau
q2 - q +Mult k0 =
bh2 . 2k0 . sbk
q2 - q +2 .
q2 - q +
q1 = q1 < qmin
q2 =
q1 . 2k0 . sbk . bh
σau
cm4 mm4
Amin = cm2 mm2
Digunakan tulangan f mm2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
B. Tulangan Tumpuan
► = = 11613.60 kgm
= 1.5 x 11613.60
= 17420.41 kgm
► =2205
= 16007350 +
= 0.2464
► =0.0417
= 1600 δ = 01 -
= 0.0417
Rumus
► = 00.5 (pembebanan tetap)
h = 25 - 5 = 20 cm
17420.41 = 0
100 . 20 2 . 0.5 . 350
0.0012443 = 0
Dengan rumus ABC diperoleh : 0.0012459
0.9987541 diambil q = 0.0417
Jadi
A =
=0.0417 . 2 0.5 . 350 . 100 . 20
1600
= 18.2438 = 1824.375
0.25% bh = 0.25% 100 . 20 = 5 = 500
16 luas tulangan = 201.06193
Jumlah batang per satu meter lebar (n)
n =A
=1824.375
= 9.0737 = 10 batangAs 201.06193
jarak tulangan =100
= 10.00 cm f - 10010 16
Mult 1.5 Ml Ml
qmax σau
σau
qmin σau
317.δ.σau
q2 - q +Mult k0 =
bh2 . 2k0 . sbk
q2 - q +2 .
q2 - q +
q1 = q1 < qmin
q2 =
q1 . 2k0 . sbk . bh
σau
cm4 mm4
Amin = cm2 mm2
Digunakan tulangan f mm2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Kontrol tegangan yang terjadi :
Tegangan yang dizinkan
K 350 = = 0.33 . 350 = 115.50
ST 37 = = 1600
17420.41 kgm
h = 20 cm
A = 10 x 201.06193 = 2010.62
h =
20
17420.41
2 . 0.5 . 100 . 350
28.3488
0.0012443 = 0
q = 0.0417
1 =
1 = 0.0298
0.0417 . 28.3488 2
=17420.4054054054
= 517.07420.106193 . 0.0298 . 20
= 0.58 . 517.074
= 299.903 < 1600 ……… O.K.
517.074 > 299.903 ……… O.K.
=299.903
= 17.53 < 115.5 ……… O.K.A . f 20.106 . 1.175
sl kg/cm2
sau kg/cm2
Mult max =
mm2
cu =Mult
2. k0 . b . sbk
cu =
q2 - q +
ru =q . Cu
2
sau =Mult
kg/cm2
A . ru . h
saytd = 0.58 . sau
kg/cm2
sau > saytd
sbytd =saytd
kg/cm2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Sketsa Penulangan Plat
f - 100 f - 10016 16
f16
- 100
500
500
f - 10016
500 A A
500 500 500
Pot A-A
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
III. PERHITUNGAN BALOK DERMAGA
1. Pembebanan
A.1 Muatan lantai + beban hidup
= 1/2 . 800 . 5 + 1/2 . 2900 . 5
= 9250 kgm
A.2 Berat sendiri balok dermaga dengan dimensi 45 x 60
q1 = 0.45 x 0.6 x 2400
= 648 kg/m
A.3 Beban titik (P)
Crane = 30 ton
Truck = 10 ton
Peti kemas = 20 ton
P = 60 ton
2. Perhitungan Momen
A. Beban merata
Digunakan panduan dari Ikhtisar momen PBI 1971 hal. 199
1/2 5/8 - 1/10 1/2 1/3 - 1/10 5/8 1/2
- 1/30 - 1/30
1/10 1/12 1/10
500 cm
q1 = (1/2) . w1 . Lx + (1/2) . w2 . Lx
cm2
RA RB
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Transfer beban segitiga ke beban merata :
= 1/4 . 9250 . 5
= 11562.5 kg
= 11562.5 . 1/2 - 1/2 . 648 . 2.5 . 2.5 . 1/3
= 5106.25 kgm
800 . 5 = 2000 ton
( 2000 . 2.5 ) - ( 2/3 . 2000 . 2.5 )
= ###
Untuk beban merata
1667 = 1/8 . q . 5 2
q =1666.67
q =5106.25
1/8 . 25 1/8 . 25
q = ### q = 1634 kg/m
Beban terbagi rata yang dipikul oleh balok dermaga
( 2 . 1634 ) + 648 = 3916 kg/m
( 2 . 533.33 ) + 648 = ###
Momen Lapangan
= 1/10 . 3916 . 5 2 = 9790 kgm
= 1/12 . 3916 . 5 2 = ###
Momen Tumpuan
= - 1/30 . 3916 . 5 2 = ###
= - 1/10 . 3916 . 5 2 = -9790 kgm
Gaya Lintang
= 5/8 . 3916 . 5 = 12237.5 kgm
= 1/2 . 3916 . 5 = 9790 kgm
5/4 . 1715 = 2143.33 kgm
RA = (1/4) . q . L
Mmax = RA . (1/2) - (1/2) . q1 . L/2 . L/2 . 1/3
Bila beban hidup ditiadakan, maka RA = (1/2) .
Mmax =
Mmax = 1/8 . q . L2
qtot =
qtot =
MAB = MCD = 1/10 . q . L2
MBC = 1/12 . q . L2
MA = M D = - 1/30 . q . L2
MBC = -1/10 . q . L2
DBA = DDE = 5/8 . q . L
DA = DD = 1/2 . q . L
Dpd saat dermaga kosong =
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
B. Beban terpusat
Sistem pembebanan dapat dilihat pada PBI 71 hal. 200
1 1.25 - 4/5 1 - 4/5 1.25 1
- 1/4 - 1/4
5/6 3/4 5/6
= - 1/4 . 60000 . 5 = -75000 kgm
= 1/4 . 60000 = 15000 kgm
Momen Lapangan
= 5/6 . 75000 = 62500 kgm
= 3/4 . 75000 = 56250 kgm
Momen Tumpuan
= - 1/4 . 75000 = -18750 kgm
= - 4/5 . 75000 = -60000 kgm
Gaya Lintang
= 15000 kg
= 18750 kg
Momen Maksimum
Momen lapangan = 9790 + 62500 = 72290 kgm
Momen tumpuan = 9790 + 60000 = 69790 kgm
C. Perhitungan Tulangan
1). Tulangan Lapangan
25 cm
60 c
m
45 cm 45 cm
500 cm
MD = -1/4 . P . L
Q0 = 1/4 . P
MAB = MCD = 5/6 . MD
MBC = 3/4 . MD
MA = MD = -1/4 . MD
MB = MC = -4/5 . MD
DAB = DBC = DBC = 1 . Q0
DBA = DCD = 1,25 . Q0
bm bm
h0 =
h t =
b0 = b0 =
l0 =
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Ukuran balok
60 cm
45 cm
w
= 45 + 1/5 . 500
= 145 cm
w
w
= 45 + 1/10 . 500 + 1/2 . 500
= 345 cm
145 cm
C1. Kontrol Balok T
72290 kgm = 7229000 kg cm
10843500 kg cm
w 145 cm
w 45 cm
w 60 cm
w 60 - 5 = 55 cm
=55
10843500
2 . 0.5 . 145 . 350
3.763
Menentukan kontrol letak garis netral
jadi g juga mendekati 0, g < 1,25 ton, maka perhitungan didasarkan pada perhitungan
balok biasa
Koefisien lengan momen :
w r =1
=1
= 1.69380.0417 . 3.763 2
ht =
b0 =
Lebar manfaat (bm) dari PBI 1971 hal. 118
bm ≤ b0 + 1/5 l0
bm ≤ b
bm ≤ b0 + 1/10 . l0 + 1/2 . bk
diambil bm yang terkecil =
Mmax =
Mu = 1,5 Mmax =
bm =
b0 =
ht =
h0 = ht - d =
cu =h0
Mu
2. k0 . bm . sbk
cu =
g = e0 . k0
karena cu > 5, maka e0 mendekati 0
q . cu2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
w A = =10843500 kg cm
= 72.75 = 72751600 . 1.6938 . 55
w A' = 0,20 . A = 0.2 . 72.746953 = 14.549391 = 1454.9391
Dipakai tulangan tarik : 10 f 30 = 7275.273 > 7275
Dipakai tulangan tekan : 2 f 30 = 1454.958 > 1454.9391
C2. Kontrol tegangan geser
Gaya lintang max = 12237.5 + 18750
= 30987.5 kg
1.5 . 30987.5 = 46481.25 kg
Untuk K ###
1
1.0 (tabel 10.1.1)
1.4 /f e f = 1.0 (tabel 10.1.2)
1350 = 13.363
1.0 . 1.4
2.5
=2.5
350 = 33.4081.0 . 1.4
e= 0.87 . 55 = 47.85
=46481.25
45 . 47.85
= 21.586555
e tidak perlu pakai tulangan miring
8 - 200 (lihat PBI 71/92)
Mucm2 mm2
sau . r . h0
cm2 mm2
mm2 mm2
mm2 mm2
Qult =
sbu = sbk
gPs . smb
gPs =
gmb =
tbu = kg/cm2
tbu*Mu = s'bk
gPs . smb
kg/cm2
tbu =Qult zu = z . h0
b . zu
tbu < tbu*Mu
Dipakai tulangan sengkang minimum f
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
C3. Kontrol lebar retak
wp =A
=72.7527
= 0.02945 . 55
w =
c = selimut beton = 5 cm
d = 3 cm
1600
A = luas tul. tarik = 72.7527
45 cm
55 cm
a = koefisien tulangan polos = 1.2
1.5
0.04
7.5
w = 1.2 ( 1.5 . 5 + 0.04 . 3 / 0.029 ) ( 1600 - 7.5 / 0.029 ) . 10 -6
= 0.019 cm
Kontrol e w < w
0.019 cm < 0.1 cm ……. O.K
2). Tulangan Tumpuan
25 cm
60 c
m
45 cm 45 cm
500 cm
w = a (c3 . c + c4 . d/wp) (sa - c5/wp) 10-6 cm …… hal.115
harga wp, c3, c4 dan c5 diambil dari tabel 10.7.1
b0 . h0
sa = kg/cm2
cm2
b0 =
h0 =
c3 =
c4 =
c5 =
bm bm
h0 =
h t =
b0 = b0 =
l0 =
lebar retak yang diizinkan dimana bangunan dermaga yang merupakan konstruksi tidak terlindung dari hujan dan terik matahari langsung kontinue berhubungan dengan air atau berada dalam lingkungan agresif (PBI 71 pasal 10.7 ayat 1.6) sebesar 0,1 cm.
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Ukuran balok
60 cm
45 cm
w
= 45 + 1/5 . 500
= 145 cm
w
w
= 45 + 1/10 . 500 + 1/2 . 500
= 345 cm
145 cm
C1. Kontrol Balok T
69790 kgm = 6979000 kg cm
10468500 kg cm
w 145 cm
w 45 cm
w 60 cm
w 60 - 5 = 55 cm
=55
10468500
2 . 0.5 . 145 . 350
3.829
Menentukan kontrol letak garis netral
jadi g juga mendekati 0, g < 1,25 ton, maka perhitungan didasarkan pada perhitungan
balok biasa
Koefisien lengan momen :
w r =1
=1
= 1.63530.0417 . 3.829 2
ht =
b0 =
Lebar manfaat (bm) dari PBI 1971 hal. 118
bm ≤ b0 + 1/5 l0
bm ≤ b
bm ≤ b0 + 1/10 . l0 + 1/2 . bk
diambil bm yang terkecil =
Mmax =
Mu = 1,5 Mmax =
bm =
b0 =
ht =
h0 = ht - d =
cu =h0
Mu
2. k0 . bm . sbk
cu =
g = e0 . k0
karena cu > 5, maka e0 mendekati 0
q . cu2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
w A = =10468500 kg cm
= 72.75 = 72751600 . 1.6353 . 55
w A' = 0,20 . A = 0.2 . 72.75 = 14.549391 = 1454.9391
Dipakai tulangan tarik : 10 f 30 = 7275.273 > 7275
Dipakai tulangan tekan : 2 f 30 = 1455.130 > 1454.9391
C2. Kontrol tegangan geser
Gaya lintang max = 12237.5 + 18750
= 30987.5 kg
1.5 . 30987.5 = 46481.25 kg
Untuk K ###
1
1.0 (tabel 10.1.1)
1.4 /f e f = 1.0 (tabel 10.1.2)
1350 = 13.363
1.0 . 1.4
2.5
=2.5
350 = 33.4081.0 . 1.4
e= 0.87 . 55 = 47.85
=46481.25
45 . 47.85
= 21.586555
e tidak perlu pakai tulangan miring
8 - 200 (lihat PBI 71/92)
Mucm2 mm2
sau . r . h0
cm2 mm2
mm2 mm2
mm2 mm2
Qult =
sbu = sbk
gPs . smb
gPs =
gmb =
tbu = kg/cm2
tbu*Mu = s'bk
gPs . smb
kg/cm2
tbu =Qult zu = z . h0
b . zu
tbu < tbu*Mu
Dipakai tulangan sengkang minimum f
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
C3. Kontrol lebar retak
wp =A
=72.7527
= 0.02945 . 55
w =
c = selimut beton = 5 cm
d = 3 cm
1600
A = luas tul. tarik = 72.7527
45 cm
55 cm
a = koefisien tulangan polos = 1.2
1.5
0.04
7.5
w = 1.2 ( 1.5 . 5 + 0.04 . 3 / 0.029 ) ( 1600 - 7.5 / 0.029 ) . 10 -6
= 0.019 cm
Kontrol e w < w
0.019 cm < 0.1 cm ……. O.K
w = a (c3 . c + c4 . d/wp) (sa - c5/wp) 10-6 cm …… hal.115
harga wp, c3, c4 dan c5 diambil dari tabel 10.7.1
b0 . h0
sa = kg/cm2
cm2
b0 =
h0 =
c3 =
c4 =
c5 =
lebar retak yang diizinkan dimana bangunan dermaga yang merupakan konstruksi tidak terlindung dari hujan dan terik matahari langsung kontinue berhubungan dengan air atau berada dalam lingkungan agresif (PBI 71 pasal 10.7 ayat 1.6) sebesar 0,1 cm.
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
SKETSA PENULANGAN BALOK
A B
60
cm
A B
Penulangan Balok
10 f 30 2 f 30
###
60 cm2 f 30
10 f 30
45 cm 45 cm
Pot. A - A Pot. B - B
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
IV. PEMILIHAN TIPE FENDER
Pemilihan tipe fender didasarkan pada besarnya energi, yaitu :
1. Sebagian energi yang diterima fender dan sebagiannya diterima konstruksi
2. Seluruhnya diterima konstruksi.
Pada perencanaan ini akan didasarkan pada cara yang pertama.
Dermaga direncanakan untuk melayani kapal berbobot maks. = 10000 ton dimana spesifikasi
kapal diketahui :
▪ Panjang kapal = 150 m
▪ Draft kapal = 6.2 m
▪ Displacement tonnage = 10000 ton
Besarnya energi tumbukan kapal yang diserap oleh fender di hitung dengan rumus :
E = . k2 .g
k = 0.5
V = kecepatan sandar kapal
g = gaya gravitasi
w = berat kapal
E =10000 . 0.35 2
0.5 = ###2 . 9.81
Energi yang diterima fender = 1/2 . E = 1/2 . 31.22 = 15.61 ton m
Dipilih tipe fender karet "Bridgestone Super Arch" dengan tipe FV 009-3-2
Data-data fender type FV 009-3-2 :
▪ A = 200 cm
▪ B = 250 cm
▪ C = 70 cm
▪ R = 150 ton
▪ E = 50 ton m
▪ Bidang kontak = 1.310
▪ R/E = 3.00
w . V2
m2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Sketsa fender20
0 c
m
70 cm 70 cm 70 cm
250 cm
Gaya materi fender
F = (hal. 367, Perencanaan Pelabuhan)2 . g . d
dimana :
- d = pergeseran fender = 0.05 m
- a = sudut pendekatan = 10 0
F =10000 . 0.35 2 10
= 37.65 ton2 . 9.81 . 0.05
Berdasarkan muka air tertinggi (HWS) = 2.05 m , maka balok fender
direncanakan tingginya : 200 = 2 m (fender dipasang vertikal)
Gaya horisontal yang bekerja pada balok fender :
F =37.65
= 18.83 t/m2
Dianggap reaksi oleh fender tersebar merata sepanjang bidang kontak pada balok momen yang terjadi
akibat benturan kapal adalah :
= 1/12 . 18.83 . 5 2 = 39.223 ton m = 39223 kgm
w . V2 . sin2a
. sin2
Mt = Ml = 1/12 . q . l2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Beban angin bertiup miring dengan sudut 40 terhadap dermaga = 40 Cos 40
= 30.641777725
Ditinjau permeter = 2 x 30.642 = ###
= 1/12 . 61.284 . 5 2 = 127.67 kgm = 12767 kgcm
39222.594 + 127.67 = 39350.27 kgm
= 1.5 . 39350.27
= 59025.40 kgm = 5902540 kgcm
Penulangan balok fender
w 0.2464
w 0.0417
q (1 - q) =h = 40 - 5 = 35
=5902540
100 . 20 2 . 0.5 . 350
0.42161 = 0
Dengan iterasi diperoleh : 0.5
0.5
0.0417
A =
=0.0417 . 2 0.5 . 350 . 250 . 35
1600
= 79.8164 = 7981.6406
Dipakai tulangan tarik : 10 f 32 = 7981.791 > 7981.64
Kontrol tulangan geser :
18826.845 + 61.284 = ###
1/2 . 18888.13 . 5 = ###
47220.321234 = ###
t =8
.70830.481851
= 9.25 < tbu = 9.50 …. O.K7 250 . 35
O kg/m2O
kg/m2
Mt = Ml = 1/12 . q . l2
Momen total : Mtot =
Mult = 1,5 . Mtot
qmax =
qmin =
Syarat : qmin < qperlu < qmax
Mult
bh2 . 2k0 . sbk
2 .
q - q2 -
q1 = > qmax
q2 = > qmax
Digunakan q2 =
q . 2k0 . sbk . bh
σau
cm4 mm4
mm2 mm2
qtot =
D = RA = 1/2. qtot. L =
Dult = 1.5 .
kg/cm2 kg/cm2
lihat perhitungan perencanaan plat
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
V. PERHITUNGAN BOULDER
Boulder sebagai penambat kapal harus sanggup memikul gaya-gaya horizontal yang timbul
akibat terseretnya kapal yang diakibatakan oleh pengaruh arus dan angin.
T
Sudut arah horizontal
Sudut arah vertikal
Gaya T akibat angin
Beban angin diambil w = 40 40 O terhadap dermaga
= 30.641777725
- R1 = 1.3 wa A = Luas bidang yang terkena angin spesifikasi kapal dengan bobot
10000 GT
- Panjang kapal = 150 m
- Lebar kapal = 20 m
- Tinggi kapal = 11.9 m
- Draft = 6.2 m
Gaya arus R2
kg/m2 bertiup miring sudut
kg/m2
300
250
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
A = Panjang kapal . (Tinggi kapal - Draft kapal)
= 150 ( 11.9 - 6.2 )
= 855
1.3 . 30.64 . 855
= ###
- Gaya akibat arus (Ra)
- Kecepatan arus sejajar kapal (dianggap) = 0.35 knot
- 1 knot = 1 mil laut/jam
- 1852 m
V = 0.35 .1852
3600
= ###
- Luas bidang terkena arus = Draft kapal x Lebar kapal
B = 6.2 x 20
= 124
-
dimana : r = berat jenis air laut = 104.5 kg
c = 1
1/2 . 104.5 . 1 . 0.18006 124
= ###
-
P = R1 + R2
= 34058.335941 + 210.0492
= ###
Maka gaya T akibat beban arus dan angin :
T =
=34268.3851410667
0.90630778703665
= 37810.9794831553 kg
= 37.8109794831553 ton
Gaya total akibat angin dan arus akan ditahan oleh 2 buah Boulder, maka besarnya gaya yang
terjadi untuk 1 Boulder =###
2
= ###
Jadi digunakan Boulder dengan kapasitas poton (disesuaikan dengan kapasitas Boulder yang
ada pada tabel)
m2
Jadi R1 =
1 mil laut = 1/600 ekuator =
m2
R2 = 1/2 . r .c. v2. B
Jadi R2 = 2 .
Jika R1 dan R2 bekerja bersama maka :
P . Sin 30
Sin 30 . Cos 25
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
VI. PEMILIHAN DAN PERHITUNGAN POER
Untuk poer yang digunakan, direncanakan sebagai berikut :
50 cm
45 cm
50 cm
50 cm 45 cm 50 cm
60 cm
50 cm
50 cm 45 cm 50 cm
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
A. Pembebanan Poer
Untuk setiap poer menahan beban lantai dengan luas ( 5 x 5 )
- Berat sendiri poer = ( 1.45 x 1.45 x 0.5 )
+ 4 ( 0.5 x 0.5 x 0.6 ) x 2400 = 3963 kg
- Berat balok dari 4 arah = [ ( 0.6 x 0.45 x 5 ) + ( 0.6 x
0.45 x ( 5 - 0.45 ) ] x 2400 = 6188.4 kg
- Berat plat lantai = ( 5 x 5 x 0.25 ) x 2400 = 15000 kg
- Beban hidup = ( 5 x 5 x 2900 ) = 72500 kg
- Beban truck, crane,dan peti kemas = 10000 + 30000 + 20000 = 60000 kg
TOTAL = 157651.4 kg
Q =S P
=157651.4
= 74982.829964
A 1.45 x 1.45
Ditinjau 1 pias ( ### ) q = 74982.829964
Perhitungan Momen
o
q = 74982.829964
60 cm
50 cm
o
50 cm 45 cm 50 cm
- Mo-o = 1/2
= 1/2 . 74982.829964 . 0.725 2 = 19706.425 kgm
- Mult = 1.5 Mo
= 1.5 19706.425 = 29559.6375 kgm
m2
kg/m2
kg/m2
kg/m2
q. l2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Penulangan Poer
Mult = 29559.6375 kgm = 2955963.75 kgcm
- q (1 - q) =Mult
=29559.6375
= 0.000233145 . 50 2 0.5 . 350
- 0.000233 = 0
maka : = 0.999767 > ( 0.2464 )
= 0.000233 < ( 0.0417 )
0.0417
A =
=2 0.0417 . 145 . 50 . 0.5 . 350
1600
= 66.13359375
dipakai tulangan : 10 f 30 = 70.6858
70.6858 > 66.1336 ……… OK
Kontrol tulangan geser praktis
135 cm
60 cm
50 cm
45 cm
145 cm
b.h2.2ko.s'.bk
2 .
q2 - q +
q1 qmax
q2 qmin
digunakan qmin =
2.q . b. h. k0 . s'bk
σau
cm2
cm2
cm2 cm2
45 0 45 0
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Luas bidang geser
A = 4 x 135 x 60 = 32400
P = ###
1.5 P
A
=1.5 . 171875.69822
= 7.957208250832400
t' bpm untuk K 350 = 1.08 350 = 20.20495
(Buku Teknik Sipil hal. 340)
Sketsa Penulangan Poer
A' = 20 % A = 20 % . 66.133594 = 13.226719
maka digunakan tulangan 6 f 20 = 18.849556
18.849556 > 13.226719 ……… OK
digunakan tulangan beugel praktis = 6 f 20
6 f 20 6 f 20
110
cm 175
10 f 30
10 f 30
45 cm
145 cm
cm2
tAP =
kg/cm2
kg/cm2
cm2
cm2
cm2 cm2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
VII. PERENCANAAN SUB STRUKTUR DERMAGA
(Pondasi Tiang Pancang)
A. Perhitungan gaya-gaya / beban rencana
Gaya vertikal
A
B
- Muatan A
- Berat balok = [ ( 0.6 x 0.45 x 5 ) + ( 0.6 x
0.45 x ( 5 - 0.45 ) ] x 2400 = 6188.4 kg
- Berat plat lantai = ( 5 x 5 x 0.25 ) x 2400 = 15000 kg
- Berat poer = ( 1.45 x 1.45 x 0.5 )
+ 4 ( 0.5 x 0.5 x 0.6 ) x 2400 = 3963 kg
- Beban truck + crane = 8500 + 60000 = 68500 kg
- Beban hidup = ( 5 x 5 x 2900 ) = 72500 kg
= 166151.4 kg
- Muatan B
- Berat balok = [ ( 0.6 x 0.45 x 5 ) + ( 0.6 x
0.45 x ( 5 - 0.95 ) ] x 2400 5864.4 kg
- Berat balok fender = ( 5 x 0.35 x 2.5 ) x 2400 = 10500 kg
- Beban truck + crane = 8500 + 60000 = 68500 kg
- Berat poer = ( 1.45 x 1.45 x 0.5 )
+ 4 ( 0.5 x 0.5 x 0.6 ) x 2400 = 3963 kg
- Beban hidup = ( 5 x 5 x 2900 ) = 72500 kg
- Berat plat = ( 5 x 5 x 0.25 ) x 2400 = 15000 kg
= 176327.4 kg
S VA
S VB
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
1. Penentuan daya dukung
A. Penentuan daya dukung pada tanah
Q =Ns . Ap
+JHP . As
3 5
dimana :
Ns : Nilai konis…….(u/pelabuhan Ns min = 150
Ap : Luas penampang tiang
JHP : Jumlah hambatan pelabuhan
As : Keliling tiang
Tiang direncanakan dengan elevasi : -14 m dengan data : - Ns : 150
- JHP : 800
maka :Q =
150 ( 50 . 50 )+
800 . 50 . 4
3 5
Q = 157000 kg
Q = 157000 kg > V kritis
jadi panjang tiang = 14 + 3.65 - 1.1
= 16.55 m
B. Kontrol daya dukung tiang pancang terhadap tekuk
Direncanakan tiang pancang dengan penampang segi empat ( 50 x 50 )
Kondisi tiang pancang
Lk = 1/2 . Lt . 2
P = 1/2 . 16.55 . 2
= 33.1 m
= 3310 cm
Imin = 1.69 . P . Lk 2 P = 176327.4 kg
= 2.69 . 176327.4 . 3310 2
= 5196705087006.6
imin=
Imin=
5.196705E+12= 45592.565565
A 2500
l (Kelangsingan) =Lk
=3310
= 0.0725996imin 45592.565565
sk =p E . imin 2 E = 4700 fc' fc' = 40 MPa
= 29725.410006
=3.14 29725.410006 . 45592.565565 2
3310 2
= 5.56E+07
kg/cm2)
kg/cm2
kg/cm2
cm2
2 .
Lk2
2 .
kg/cm2
Tanah Keras
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
sd = (Tegangan Izin)n . l 2
=3.142 29725.410006 n = 3.5
3.5 . 0.0725996 2
= 1.59E+07
Pk =p E . Imin
=3.142 29725.410006 . 5.196705E+12
3310 2
= ###
= ###
Syarat :
P < Pk
176327.4 kg < ### .…………………. OK
2. Perhitungan gaya horizontal tiang miring
2.1 Akibat reaksi fender
H =E' . R
=12.385321 . 150
E 50
H = ###
Gaya horizintal ini ditinjau pada pinggir fender dan hanya menghasilkan 3 pasang
tiang miring yang menerima gaya tersebut.
Jadi tiang menerima gaya ( 1 pasang ) =###
= ###3
p 2 . E
2 .
kg/cm2
2 .
Lk2
2 .
Reaksi reaksi ini dianggap diteruskan pada dermaga dan menyebar dengan sudut 450
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
2.2 Gaya akibat tarikan kapal pada boulder
Gaya tarik pada boulder yang terletak pada lantai dermaga P = ###
gaya ini dipikul oleh 3 pasang tiang sehingga tiap pasang menerima gaya :
###= ###
3
2.3 Gaya akibat rotasi (momen torsi) terhadap pusat berat dermaga
Ditinjau dermaga sebagai satu kesatuan struktur, dimana gaya akibat tumbukan kapal
dianggap menimbulkan torsi (momen torsi) terhadap pusat berat konstruksi dapat dihitung
dengan rumus :
Hi =H
+Xi
H . en
dimana :
Hi = Gaya horizontal pada tiang
H = Gaya horizontal akibat reaksi fender
n = Jumlah pasang tiang miring
Xi = Jarak tiang yang ditinjau terhadap pusat berat konstruksi
S Xi = Jumlah jarak tiang yang ditinjau terhadap pusat berat konstruksi
= [( 2.5 + ( 7.5 + ( 12.5 + ( 17.5 + ( 22.5 + ( 27.5 + ( 32.5 +
( 37.5 + ( 42.5 + ( 47.5 + ( 52.5 + ( 57.5 + ( 62.5 + ( 67.5 +
( 72.5 + ( 77.5 + ( 82.5 + ( 87.5 + ( 92.5 + ( 97.5 + ### +
### + ### + ### + ### + ### + ### + ### +
### + ### + ### + ### + ### + ### + ### +
### + ### + ### + ### + ### + ### + ### +
( 212.5 ] x 2
= [( 6.25 + 56.25 + 156.25 + 306.25 + 506.25 + 756.25 + 1056.25 +
1406.25 + 1806.25 + 2256.25 + 2756.25 + 3306.25 + 3906.25 + 4556.25 +
5256.25 + 6006.25 + 6806.25 + 7656.25 + 8556.25 + 9506.25 + 10506.25 +
11556.25 + 12656.25 + 13806.25 + 15006.25 + 16256.25 + 17556.25 + 18906.25 +
20306.25 + 21756.25 + 23256.25 + 24806.25 + 26406.25 + 28056.25 + 29756.25 +
31506.25 + 33306.25 + 35156.25 + 37056.25 + 39006.25 + 41006.25 + 43056.25 +
45156.25 ) ] x 2
= 1324937.5
Hi =150
+212.5 . 150 . 212.5
255 1324937.5
= 5.70 ton
S Xi2
S Xi2 2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 )
2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 )
2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 )
2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 )
2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 )
2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 ) 2
) 2 )
2 )
S Xi2
S Xi2
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
Akibat beban gempa
Pada perhitungan beban akibat gempa diperhitungkan beban-beban yang bekerja adalah sbb :
► Berat sendiri konstruksi
- Lapisan aus = 5 . 20 . 0.1 . 2000 = 20000
- Plat lantai = 5 . 20 . 0.25 . 2400 = 60000
- Balok memanjang = 8 . 5 . 0.45 . 0.6 . 2400 = 25920
- Balok fender = 5 . 0.35 . 2.5 . 2400 = 10500
- Balok poer = 8 . 3152 = 25216
= 141636 kg
= 141.636 ton
► Beban hidup
Beban hidup yang diperhitungkan 50 %
= 50% . 20 . 0.3 . 3000
= 9000 kg
= 9 ton
► Beban total (w) = +
= 141.636 ton + 9
= 150.636 ton
► Gaya horizontal akibat gempa
F = k . W
dimana : F = Gaya horizontal akibat gempa
w = berat sendiri konstruksi dan beban hidup
k = Koefisien gempa
= Koef. Daerah x Koefisien kepentingan
= Koef. Daerah wilayah gempa IV = 0.03
= Koef. Kepentingan = 1.2 (untuk bangunan dermaga klasifikasi A)
= 0.03 x 1.2 = 0.036
B. Perhitungan Penulangan pada tiang pancang
Berat tiang q = 0.5 . 0.5 . 2400 = 600 kg/m
► Kondisi pengangkatan tiang
Mmax = Mmax =32 8
q1
q2
q1 q2
q . l2 q . l2
1/4L 1/4L1/2L
1/3L
2/3L
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
L = Panjang tiang = 16.55 m
a = tan a . 16.55 a = 10.3099
a = tan 10.3099 . 16.55
= 3.0105989111
L Lmax
Lmax = ( 16.55 ) 2 + ### 2
= 16.821599383
a
Mmax =600 . 16.821599 2
= 21222.4654358
Mult = 1.5 . Mmax = 1.5 x 21222.465435
= 31833.698153
= 3183369.8153
Cu =ho
=45
= 0.9768201198Mult 3183369.8152915
2.ko. s'. bk. b 2 . 0.5 . 30 . 50
Zu =1
=1
= 25.132445670.0417 . 0.9768201 2
A-A' =Mult
=3183369.8152915
= 1.0125s'.qu. Zu. ho 2780 . 25.132446 . 45
Jadi F = 0.036 x 150.636
= 5.422896
Jadi gaya horizontal maksimum yaitu gaya akibat reaksi dari fender jadi beban / gaya
maksimum pada tiang miring sbb :
w =V
Hw =
w 0.2
= = 11.3099
w = = 11.3099 = 0.1961156
w = = 11.3099 = 0.9805808
w sin ( q1 +q2 ) = sin 22.6198 = 0.3846143
H' =H tan a = 18/100
cos a a = 10.203974
=33.817
= ###cos 10.203974
q . Cu2
P1
V sin q2 + H cos q2
sin ( q1 +q2 )
P2
V sin q2 + H' cos q2
sin ( q1 +q2 )
tan q1 = tan q2 = 1/5 =
q1 q2
sin q1 sin q2 sin
cos q1 cos q2 cos
P1 P2
1:5
a
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
=176.3274 kg . 0.1961156 + 34.360528 . 0.9805808
= 177.5120.38461
154.512 ton < 157 ton …….. O.K
=176.3274 . 0.1961156 - 34.360528 . 0.9805808
= 2.3070.38461
2.307 ton < 157 ton …….. O.K
Sengkang/begel praktis …….. PB 71/911
1. Ukuran tidak boleh kurang dari 15 cm.
2. As min = 1% . 50 x 50 = 25 ……… tulangan memanjang
Jadi, As = 25 12 mm
3. As maks = 6% . 50 x 50 = 150
4. Jarak maks. sengkang = * 45 cm
* 15 30 cm, diambil 32 cm
5 mm
As min sengkang = 1/4 . 26 = 6.5 8
jarak sengkang = 15 . 26 = 390 m atau 30 cm, diambil 32 cm
f 8 - 320
P1
P2
cm2
cm2 f min =
cm2
x f batang tulangan memanjang atau
diameter sengkang > 1/4 f tul. memanjang dan minimal f
mm, digunakan f
PERENCANAAN PELABUHAN
RECSAM / D 111 01 142
SKETSA PENULANGAN TIANG PANCANG
A B C
A B C
F 8 - 320 F 8 - 320
3 F 25
F 8 - 320
POT. A - A POT. B - B POT. C - C