TESIS - TK 142541

PEMODELAN PROSES EKSTRAKSI SENYAWA FITOKIMIA DARI ALGA EUCHEUMA COTTONII DAN GRACILARIA SP MENGGUNAKAN CO2 SUPERKRITIS

Dwila Nur Rizkiyah

NRP 02211650010018

DOSEN PEMBIMBING

Prof. Dr. Ir. Sugeng Winardi M.Eng

Dr. Siti Machmudah S.T. M.Eng

PROGRAM MAGISTER

BIDANG KEAHLIAN TEKNOLOGI PROSES

JURUSAN TEKNIK KIMIA

FAKULTAS TEKNOLOGI INDUSTRI

INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER

SURABAYA

2018

PROGRAM MAGISTER

BIDANG KEAHLIAN TEKNOLOGI PROSES

JURUSAN TEKNIK KIMIA

LABORATORIUM PERPINDAHAN MASSA DAN PANAS

FAKULTAS TEKNOLOGI INDUSTRI

INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER

SURABAYA

2018

PEMODELAN PROSES EKSTRAKSI SENYAWA FITOKIMIA DARI ALGA EUCHEUMA COTTONII DAN GRACILARIA SP MENGGUNAKAN CO2 SUPERKRITIS

DWILA NUR RIZKIYAH

NRP. 02211650010018

Pembimbing Prof. Dr. Ir. Sugeng Winardi M.Eng NIP. 1952 09 16 1980 03 1002

Dr. Siti Machmudah S.T., M.Eng

NIP. 1973 05 12 1999 03 2001

TESIS– TK 142541

Scanned with CamScanner

iii

PEMODELAN PROSES EKSTRAKSI SENYAWA FITOKIMIA

DARI ALGA EUCHEUMA COTTONII DAN GRACILARIA SP

MENGGUNAKAN CO2 SUPERKRITIS

Disusun oleh : Dwila Nur Rizkiyah (02211650010018)

Dosen Pembimbing : Prof. Dr. Ir. Sugeng Winardi M.Eng

Dr. Siti Machmudah S.T. M.Eng

ABSTRAK

Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui nilai performa terhadap

kedua model pada data eksperimen yang menggambarkan proses ekstraksi CO2

superkritis dari makroalga Euchema cottonii dan Glaciralia Sp. Kedua model

tersebut akan dibandingkan untuk mengetahui pendekatan dari model terhadap

kondisi pada data eksperimen. Model BIC menggambarkan struktur sebuah

partikel bulat yang memiliki pori pori sebagai sel broken, dan struktur inti partikel

sebagai sel intact. Sedangkan model kedua yaitu shrinking core diterapkan oleh

sejumlah asumsi dimana solvent mengalir secara aksial melalui packed bed dalam

extractor silinder dan dari kedua model tersebut dapat disimpulkan bahwa model

BIC mampu menggambarkan nilai eksperimen dengan baik dibandingkan model

Shrinking core. Pemecahan persamaan numerik pada model BIC dan Shrinking

core menggunakan metode pemecahan Crank Nicholson. Hasil dari pemodelan

matematika pada proses ekstraksi dengan model Broken and intact cells (BIC)

telah di dapatkan dari pengaruh suhu 40oC, 60

oC, 80

oC yaitu untuk macroalgae

jenis Gracilariia Sp sebesar (0,0909; 0,0965; 0,1359) pada menit ke 240 hingga

waktu habis. Sedangkan untuk jenis Eucheumma Cottonii sebesar (0,0187;

0,0223; 0,0445) pada menit ke 240. Dan dari pengaruh tekanan 10, 15, 25 Mpa

telah di dapatkan nilai yield maksimal yaitu sebesar (0,1158; 0,1336; dan 0,1604)

untuk Gracilariia Sp, dan (0,1515; 0,1336; 0,1604) untuk Eucheumma Cottonii.

Dari pengaruh co-solvent flowrate ethanol didapatkan nilai yaitu (0,5078; 0,5791;

dan 0,6236) untuk Gracilariia Sp, dan (0,0891; 0,1336; dan 0,6236) untuk

Eucheumma Cottonii.

Kata kunci: Model, Ekstraksi, Alga, Superkritis, Fitokimia, CO2

v

KATA PENGANTAR

Puji syukur saya panjatkan kepada Allah SWT karena atas berkah, rahmat-

Nya saya dapat menyelesaikan Tesis yang berjudul, “PEMODELAN PROSES

EKSTRAKSI SENYAWA FITOKIMIA DARI ALGA EUCHEUMA

COTTONII DAN GRACILARIA SP MENGGUNAKAN CO2

SUPERKRITIS”. Tugas ini merupakan salah satu prasyarat meraih gelar master

di Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh

Nopember Surabaya (FTI-ITS). Selama penyusunan Tesis ini, saya banyak

mendapat bimbingan, bantuan dan dorongan dari berbagai pihak. Untuk itu saya

ingin mengucapkan terima kasih kepada :

1. Bapak Dr. Juwari, ST, M.Eng selaku Ketua Jurusan Teknik Kimia

Fakultas Teknologi Industri Institut Teknologi Sepuluh Nopember.

2. Bapak Dr. Tantular Nurtono, ST., M.Eng selaku Koordinator Prodi

Pascasarjana Teknik Kimia Fakultas Teknologi Industri Institut Teknologi

Sepuluh Nopember.

3. Bapak Prof. Dr. Ir. Sugeng Winardi M.Eng selaku Kepala Laboratorium

Mekanika Fluida dan Pencampuran yang telah memberikan waktu, tenaga

dan ilmu dalam penyelesaian proposal tesis ini.

4. Bapak Prof. Dr. Ir. Sugeng Winardi M.Eng dan Ibu Dr. Siti Machmudah

S.T., M.Eng selaku Dosen Pembimbing saya atas bimbingan dan saran

yang telah diberikan.

5. Bapak Dr. Tantular Nurtono, ST., M.Eng , Bapak Dr. Kusdianto S.T.,

M.Sc.Eng., dan Ibu Suci Madhania, S.T., M.T selaku dosen Laboratorium

Mekanika Fluida dan Pencampuran.

6. Bapak dan Ibu Dosen Pengajar serta serta seluruh karyawan jurusan

Teknik Kimia FTI-ITS Surabaya.

7. Orang tua serta saudara-saudara saya atas doa, dukungan dan bimbingan,

perhatian dan kasih sayang yang selalu tercurah selama ini.

8. Teman-teman seangkatan pascasarjana (Icha, Intan, Yosita, Nur Anggita,

Dita, Mbak Via, Mbak Tika, Mas Jadid, Mas Irwan, Mbak Ijo, dkk.).

vi

9. Serta teman-teman K-52 atas dukungan yang diberikan.

10. Teman-teman di Laboratorium Mekanika Fluida dan Pencampuran.

Saya menyadari bahwa penulisan laporan ini masih banyak kekurangan

oleh karena itu saya sangat mengharapkan saran dan masukan yang konstruktif

untuk kesempurnaan laporan ini.

Surabaya, 25 Juni 2018

Penyusun

vii

DAFTAR ISI

LEMBAR PENGESAHAN ................................................................................ ii

ABSTRAK ......................................................................................................... iv

KATA PENGANTAR ........................................................................................ v

DAFTAR ISI ..................................................................................................... vii

DAFTAR GAMBAR ....................................................................................... viii

DAFTAR TABEL .............................................................................................. ix

BAB I .................................................................................................................. 1

I.1. Latar Belakang .............................................................................................. 1

I.2. Perumusan Masalah ...................................................................................... 3

I.3. Tujuan Penelitian .......................................................................................... 3

I.4. Manfaat Penelitian ........................................................................................ 4

BAB II ................................................................................................................. 5

II.1 Rumput Laut ................................................................................................. 5

II.2 Produksi Rumput Laut .................................................................................. 6

II.3 Eucheuma cottonii ........................................................................................ 6

II.4 Gracilaria sp ................................................................................................ 9

II.5 Ekstraksi Fluida Superkritis ....................................................................... 11

II.6 Fluida Superkritis ....................................................................................... 13

II.7 Karbondioksida Superkritis ........................................................................ 14

II.8 Pemodelan matematis proses ekstraksi superkritis .................................... 15

viii

II.8.1 Model Broken and intact cells (BIC) ...................................................... 15

II.8.2 Model Shrinking Core ............................................................................. 19

II.9 Metode Crank-Nicolson ............................................................................. 21

BAB III ............................................................................................................. 25

III.1 Pemodelan matematis proses ekstraksi ..................................................... 25

III.2 Variabel Penelitian .................................................................................... 26

III.3 Flowchart model........................................................................................ 27

BAB IV ............................................................................................................. 29

IV.1. Pemodelan Broken and Intact Cells (BIC) dan Shrinking core ............... 29

IV.1. Pengaruh suhu terhadap pemodelan ekstraksi ......................................... 35

IV.2. Pengaruh tekanan terhadap pemodelan ekstraksi .................................... 37

IV.3. Pengaruh Co-Solvent flowrate terhadap pemodelan ekstraksi ................. 39

BAB V ............................................................................................................... 42

V.1 Kesimpulan ................................................................................................ 42

DAFTAR PUSTAKA ......................................................................................... x

DAFTAR NOTASI .......................................................................................... xiii

LAMPIRAN

viii

DAFTAR GAMBAR

Gambar 2. 1. Target Produksi Rumput Laut (Badan Pusat Statistik, 2017) ....... 6

Gambar 2. 2. Kurva Ekstraksi Superkritis CO2 .................................................. 8

Gambar 2. 3. Partikel Bola yang di representasikan dalam Model Broken &

Intact Cells ........................................................................................................ 12

Gambar 2. 4 Representasi sederhana mekanisme perpindahan solute .............. 13

Gambar 2. 5 Partikel Bola yang di representasikan dalam Model Shrinking

Core ................................................................................................................... 16

Gambar 4. 1 Nilai profil konsentrasi fluida terhadap panjang ekstraktor pada

pemodelan Broken and Intact Cells. ................................................................. 30

Gambar 4. 2 Nilai profil konsentrasi fluida terhadap panjang ekstraktor pada

pemodelan Shrinking Core. ............................................................................... 30

Gambar 4. 3 Penentuan fitting parameter (f) pada Xc, dan K konstan ............. 31

Gambar 4. 4 Penentuan fitting parameter (K) pada Xc, dan f konstan ............. 31

Gambar 4. 5 Penentuan fitting parameter (Xc) pada K, dan f konstan ............. 32

Gambar 4. 6 Nilai profil konsentrasi X1 (broken cell) dan X2 (intact cell) pada

pemodelan Broken and Intact Cells .................................................................. 33

Gambar 4. 7 Perbandingan model Broken and Intact cells dan Shrinking core

pada suhu maksimal T = 80oC (Gracilariia Sp) ................................................ 34

Gambar 4. 8 Perbandingan model Broken and Intact cells dan Shrinking core

pada tekanan maksimal P = 25 MPa (Gracilariia Sp) ...................................... 34

Gambar 4. 9 Pengaruh suhu terhadap yield ekstraksi pada tekanan 15 MPa, dan

laju alir CO2 6 ml/menit (Gracilariia Sp). ........................................................ 36

Gambar 4. 10 Pengaruh terhadap suhu pada tekanan 15 MPa, dan laju alir CO2

........................................................................................................................... 37

Gambar 4. 11 Pengaruh terhadap tekanan pada temperatur 60oC, dan laju alir

CO2 6 ml/menit (Gracilariia Sp) ...................................................................... 38

Gambar 4. 12 Pengaruh terhadap tekanan pada temperatur 60oC, dan laju alir

CO2 6 ml/menit (E. Cottonii) ........................................................................... 39

Gambar 4. 13 Pengaruh terhadap co-solvent flowrate pada temperatur 60oC,

dan laju alir CO2 6 ml/menit (Gracilaria Sp) ................................................... 40

Gambar 4. 14 Pengaruh terhadap co-solvent flowrate pada temperatur 60oC,

dan laju alir CO2 6 ml/menit (E. Cottonii) ....................................................... 41

ix

DAFTAR TABEL

Tabel 2. 1. Properti Fisika dari Gas, Liquid, dan Fluida Superkritis ................ 10

Tabel 2. 2. Kondisi Kritis dari Beberapa Pelarut .............................................. 10

Tabel 4. 1 Konsentrasi awal pada model BIC ................................................... 32

Tabel 4. 2 Nilai dari fitting parameter pada model BIC ................................... 32

1

BAB I

PENDAHULUAN

I.1. Latar Belakang

Negara kepulauan Indonesia memiliki perairan pantai yang baik dan berada

pada posisi persilangan dua benua. Rumput laut yang merupakan salah satu jenis

tanaman tingkat rendah dalam golongan ganggang yang hidup di air laut

merupakan salah satu komoditas laut yang memiliki nilai ekonomis cukup tinggi.

Indonesia memiliki luas area untuk kegiatan budidaya rumput laut seluas

1.110.900 ha, tetapi pengembangan budidaya rumput laut baru memanfaatkan

lahan seluas 222.180 ha. (Wijayanto et al. 2011)

Rumput laut mengandung senyawa aktif dengan berbagai bioaktivitas

sehingga memiliki potensi untuk dikembangkan sebagai bahan makanan yang

memiliki manfaat untuk kesehatan secara medister masuk pencegahan dan

pengobatan penyakit (Kelman et al. 2012). Pemanfaatan rumput laut secara

ekonomis sudah dilakukan oleh beberapa negara. Cina dan Jepang sudah dimulai

sejak tahun 1670 sebagai bahan obat-obatan, makanan tambahan, kosmetika,

pakan ternak, dan pupuk organik. Rumput laut telah dimanfaatkan sebagai

makanan sehari-hari bagi penduduk Jepang, Cina dan Korea. Pemanfaatan rumput

laut di Indonesia sampai saat ini terbatas sebagai bahan makanan bagi penduduk

yang tinggal di daerah pesisir dan belum banyak kalangan industri yang mau

melirik potensi rumput laut ini. (Nursid, Wikanta, and Susilowati 2014)

Beberapa jenis rumput laut antara lain Eucheuma cottonii dan Glaciralia

Sp. Eucheuma cottonii diketahui sebagai alga merah (Rhodophyceae) yang

ditemukan dibawah air surut rata- rata. Alga ini mempunyai talus yang

keras, silindris dan berdaging. Sejak 2700 SM. Menurut Indriani dkk 2003,

Eucheuma cottonii telah digunakan oleh bangsa Cina sebagai bahan sayuran,

obat-obatan dan kosmetik, sedangkan di Indonesia digunakan sebagai bahan

sayuran, kue, manisan dan obat-obatan. Menurut penelitian, Eucheuma cottonii

memiliki kandungan fitokimia berupa karagenan, karotenoid dan senyawa

2

polifenol, terutama flavonoid (Suptijah, Suseno, and Kurniawati 2012).

Euchema cottonii dan Glaciralia Sp juga mengandung -karoten dan lipid.

-karoten berfungsi sebagai pencegah penyakit jantung dan kanker serta

memperkuat sistem kekebalan tubuh. Untuk mengekstraksi senyawa –senyawa

fitokimia biasanya diekstrak dengan menggunakan steam distillation untuk

mengekstraksi senyawa seperti zat besi, vitamin karoten, asam nikotinat dan

vitamin C (Jumaidin et al. 2017). Namun, kebanyakan bahan-bahan tersebut di

ekstrak dengan menggunakan pelarut organik yang berbahaya bagi tubuh

manusia seperti benzene, kloroform, dan hexane (Karim, Norziah, and Seow

2000).

Untuk memanfaatkan ekstrak senyawa fitokimia dari alga merah, perlu

dikembangkan metode ekstraksi yang ramah lingkungan tanpa menggunakan

pelarut organic yang dapat digunakan untuk mengekstrak senyawa fitokimia baik

polar maupun bersifat non polar. Ekstrak yang dihasilkan diketahui memiliki

kemampuan antioksidan yang tinggi (Gupta and Abu-Ghannam 2011).

Pemodelan ekstraksi CO2 Superkritis dari alga Eucheuma Cottonii dan

Gracilaria Sp penting untuk menentukan parameter pada desain proses seperti

dimensi peralatan, laju alir pelarut, ukuran partikel, kondisi operasi ekstraksi,

konsentrasi larutan dalam fluida, dan konsentrasi solid dalam partikel. Model

tersebut selanjutnya digunakan untuk memprediksikan kelayakan proses ekstraksi

dalam skala industri melalui pemodelan kurva ekstraksi keseluruhan.

(Machmudah et al. 2006)

Dalam penelitian ini, model CO2 Superkritis dari alga Eucheuma Cottonii

dan Gracilaria Sp diaplikasikan dan dibandingkan dengan hasil eksperimen

sebelumnya untuk menggambarkan perolehan kembali senyawa dalam fase CO2

Superkritis dan untuk mengoptimalkan parameter proses, seperti suhu, tekanan dan

laju alir pelarut. Proses ekstraksi CO2 superkritis di dekati secara numerik dengan

model Broken and Intact Cell (BIC) dan model Shrinking core. (Machmudah et

al. 2012).

3

I.2. Perumusan Masalah

Selama ini proses ekstraksi menggunakan organic solvent yang

bebahaya bagi tubuh manusia dan steam distillation menggunakan suhu

tinggi yang dapat merusak kandungan fitokimia dalam alga. Sehingga

penelitian ini memberikan alternatif proses ekstraksi dengan menggunakan

CO2 superkritis yang ramah lingkungan dan tidak meninggalkan sisa

pelarut dalam ekstrak. Untuk meningkatkan hasil ekstraksi digunakan

ethanol sebagai co-pelarut. Proses ekstraksi superkritis juga akan diteliti

dengan menggunakan pemodelan kemudian divalidasikan dengan hasil

eksperimen. Pemodelan ini bermanfaat untuk menentukan parameter dari

desain proses ekstraksi seperti dimensi peralatan, ukuran partikel, kondisi

operasi ekstraksi, dan konsentrasi larutan dalam fluida. Dari uraian di atas

maka dapat disimpulkan permasalahan sebagai berikut :

1. Bagaimana menentukan model matematika pada proses ekstraksi

senyawa fitokimia dari alga Eucheuma Cottonii dan Gracilaria Sp?

2. Bagaimana perbedaan antara kedua model (Broken and Intact Cell dan

Shrinking Core)?

3. Bagaimana perbedaan antara data eksperimen dengan hasil model?

4. Bagaimana pengaruh suhu, tekanan, dan solvent flowrate ethanol

terhadap model Broken and Intact Cell dan Shrinking Core?

I.3. Tujuan Penelitian

Tujuan penelitian ini adalah:

1. Menentukan model matematika pada proses ekstraksi senyawa

fitokimia dari alga Eucheuma Cottonii dan Gracilaria Sp.

2. Membandingkan hasil dari model Broken and Intact Cell dan

Shrinking Core.

3. Membandingkan hasil dari data eksperimen dengan model Broken and

Intact Cell dan Shrinking Core.

4. Mengetahui pengaruh suhu, tekanan, dan solvent flowrate pada

pemodelan matematika terhadap data eksperimen.

4

I.4. Manfaat Penelitian

Manfaat yang diharapkan dari penelitian ini adalah:

1. Memberikan informasi mengenai pengaruh kondisi operasi ekstraksi pada

model Broken and Intact Cell dan Shrinking Core.

2. Memberikan informasi tentang parameter yang diperlukan dalam

pemodelan proses ekstraksi CO2 superkritis dari alga Eucheuma Cottonii

dan Gracilaria Sp.

3. Sebagai bahan referensi dan informasi bagi penulis selanjutnya yang akan

mengkaji dan meneliti tentang pemodelan ekstraksi dengan CO2

superkritis.

5

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

II.1 Rumput Laut

Makroalga atau rumput laut merupakan salah satu sumberdaya laut

yang sangat potensial. Terdapat sekitar 18.000 jenis rumput laut di seluruh

dunia dan 25 jenis diantaranya memiliki nilai ekonomi tinggi. Indonesia

terdapat 555 jenis rumput laut dan empat jenis diantaranya dikenal sebagai

komoditas ekspor, yaitu Eucheuma Cottonii dan Gracilaria sp (Fikri Muhamad

, Sri Rejeki 2014). Rumput laut sudah sejak lama dikonsumsi secara

langsung baik dimakan mentah sebagai lalap atau dijadikan kue oleh

masyarakat Indonesia, khususnya Jawa, Bali, NTB, NTT, Sulawesi dan

Maluku. Rumput laut atau alga merupakan salah satu potensi sumber daya

perairan yang sudah sejak lama dimanfaatkan oleh masyarakat sebagai bahan

pangan dan obat-obatan. Di samping banyak kegunaannya, rumput laut juga

sebagai penghasil devisa Negara dengan nilai ekspor yang terus meningkat

setiap tahun. Rumput laut memiliki berbagai macam jenis yaitu rumput laut

hijau (Chlorophyta), rumput laut coklat(Phaeophyta), dan rumput laut

merah(Rhodophyta). Rumput laut tumbuh di alam dengan melekat pada

karang, lumpur, pasir, batu, dan benda keras lainnya. Selain benda mati,

rumput laut pun dapat melekat pada tumbuhan lain secara epifitik (Tim

Perikanan WWF, 2014). Secara umum, rumput laut dijumpai tumbuh di daerah

perairan yang dangkal dengan kondisi dasar perairan berpasir, sedikit lumpur,

atau campuran keduanya. Salah satu jenis rumput laut yang dibudidayakan oleh

masyarakat adalah Eucheuma Cottonii. Jenis ini banyak dibudidayakan karena

teknologi produksinya relatif murah dan mudah serta penanganan pasca panen

relatif mudah dan sederhana. (Wijayanto et al. 2011)

6

II.2 Produksi Rumput Laut

Potensi rumput laut perlu terus digali, mengingat tingginya

keanekaragaman rumput laut di perairan Indonesia. Pemanfaatan rumput laut

secara ekonomis sudah dilakukan oleh beberapa negara. Cina dan Jepang sudah

dimulai sejak tahun 1670 sebagai bahan obat-obatan, makanan tambahan,

kosmetika, pakan ternak, dan pupuk organik. Rumput laut telah dimanfaatkan

sebagai makanan sehari-hari bagi penduduk Jepang, Cina dan Korea, dan

bahkan pada tahun 2005 nilai konsumsi rumput laut mencapai 2 milyar US$.

Pemanfaatan rumput laut di Indonesia sampai saat ini terbatas sebagai bahan

makanan bagi penduduk yang tinggal di daerah pesisir dan belum banyak

kalangan industri yang mau melirik potensi rumput laut ini (Suparmi and Sahri

2009).

Gambar 2. 1. Target Produksi Rumput Laut (Badan Pusat Statistik, 2017)

Dalam 5 tahun terakhir pada tahun 2015-2019 produksi macroalga

meningkat tajam. Berdasarkan perkiraan Badan Pusat Statistik (BPS)

Indonesia, produksi rumput laut selama 2016 hanya mencapai 11 juta ton.

Sementara pada tahun 2017, Kementerian Kelautan dan Perikanan

menargetkan pada tahun 2017 produksi rumput laut mencapai 13,4 juta ton.

(Badan Pusat Statistik, 2017)

II.3 Eucheuma cottonii

Eucheuma cottonii mempunyai tallus silindris, permukaan licin,

7

cartilogeneus. Keadaan warna tidak selalu tetap, kadang-kadang berwarna

hijau, hijau kuning, abu- abu atau merah.

Gambar 2. 2. Eucheuma cottonii

Perubahan warna sering terjadi hanya karena faktor lingkungan.

Kejadian ini merupakan suatu proses adaptasi kromatik yaitu penyesuaian

antara proporsi pigmen dengan berbagai kualitas pencahayaan (Aslan,

1998). Penampakan thalli bervariasi mulai dari bentuk sederhana sampai

kompleks. Duri- duri pada thallus runcing memanjang, agak jarang-

jarang dan tidak bersusun melingkari thallus. Percabangan ke berbagai

arah dengan batang-batang utama keluar saling berdekatan ke daerah basal

(pangkal).. Cabang pertama dan kedua tumbuh dengan membentuk rumpun

yang rimbun dengan ciri khusus mengarah kearah datangnya sinar matahari

(Atmadja, 1996).

Umumnya Eucheuma cottonii tumbuh dengan baik di daerah pantai

terumbu (reef). Habitat khasnya adalah daerah yang memperoleh aliran air

laut yang tetap, variasi suhu harian yang kecil dan substrat batu karang mati

(Aslan, 1991). Beberapa jenis Eucheuma mempunyai peranan penting

dalam dunia perdagangan internasional sebagai penghasil ekstrak

karaginan. Kadar karaginan dalam setiap spesies Eucheuma berkisar antara

54 – 73 % tergantung pada jenis dan lokasi tempat tumbuhnya.

(Peranginangin et al,2011)

II.1.1. Eucheuma cottonii

II.1.1.1 Klasifikasi

Eucheuma salah satu genus dari kelompok rumput laut merah yang

8

merupakan generasi dari Famili solieracea. Klasifikasinya sebagai berikut :

Divisi : Rhodophyta

Kelas : Rhodophyceae

Ordo : Gigartinales

Famili : Solieracea

Genus : Eucheuma

Spesies : Eucheuma sp.

(Atmadja, 1996).

II.1.1.2 Morfologi

Ciri fisik Eucheuma cottonii adalah mempunyai tallus silindris,

permukaan licin, cartilogeneus. Keadaan warna tidak selalu tetap, kadang-

kadang berwarna hijau, hijau kuning, abu- abu atau merah. Perubahan

warna sering terjadi hanya karena faktor lingkungan. Kejadian ini

merupakan suatu proses adaptasi kromatik yaitu penyesuaian antara

proporsi pigmen dengan berbagai kualitas pencahayaan (Aslan, 1998).

Penampakan thalli bervariasi mulai dari bentuk sederhana sampai

kompleks. Duri- duri pada thallus runcing memanjang, agak jarang-

jarang dan tidak bersusun melingkari thallus. Percabangan ke berbagai

arah dengan batang-batang utama keluar saling berdekatan ke daerah basal

(pangkal). Tumbuh melekat ke substrat dengan alat perekat berupa cakram.

Cabang pertama dan kedua tumbuh dengan membentuk rumpun yang

rimbun dengan ciri khusus mengarah kearah datangnya sinar matahari

(Atmadja, 1996).

Umumnya Eucheuma cottonii tumbuh dengan baik di daerah pantai

terumbu (reef). Habitat khasnya adalah daerah yang memperoleh aliran air

laut yang tetap, variasi suhu harian yang kecil dan substrat batu karang mati

(Aslan, 1991). Beberapa jenis Eucheuma mempunyai peranan penting

dalam dunia perdagangan internasional sebagai penghasil ekstrak

karaginan. Kadar karaginan dalam setiap spesies Eucheuma berkisar antara

54 – 73 % tergantung pada jenis dan lokasi tempat tumbuhnya.

(Peranginangin et al,2011)

9

II.1.1.3. Kandungan Eucheuma cottonii

Eucheuma cottoni banyak mengandung zat-zat nutrisi penting

yang diperlukan bagi tubuh manusia, seperti protein, karbohidrat, energi

dan serat kasar. Kandungan lemaknya yang rendah dan serat kasarnya yang

cukup tinggi menyebabkan rumput laut jenis ini baik untuk dikonsumsi

sehari-hari. Kandungan dari karotenoid dalam alga ini sebesar 1989 micro

gr/100 gr alga (Julyasih et al. ,2009).

II.4 Gracilaria sp

Ciri umum Gracilaria sp. Ini adalah mempunyai bentuk thallus silindris

atau gepeng dengan percabangan mulai dari yang sederhana sampai pada yang

rumit dan rimbun, di atas percabangan umumnya bentuk thalli (kerangka tubuh

tanaman) agak mengecil, permukaannya halus atau berbintil-bintil, diameter

thallus berkisar antara 0,5-2 mm. Panjang dapat mencapai 30 cm atau lebih

(Anggadiredja et al., 2006). Gracilaria sp. Memiliki warna hijau kemerahan.

Warna rumput laut ini disebabkan oleh klorofil, karoten, dan biliprotein (Kadi

& Atmaja, 1988). Klorofil yang terdapat pada alga merah yaitu klorofil-a.

Jumlah klorofil-a yang terdapat pada ganggang merah berkisar antara 0,3%-

2,0%. (Uswatun, 2011)

II.1.2 Gracilaria sp

Gambar 2. 3. Gracilaria sp

II.1.2.1 Klasifikasi

Rumput laut Gracilaria sp merupakan salah satu jenis alga merah yang

banyak mengandung gel, dimana gel ini memiliki kemampuan mengikat air

10

yang cukup tinggi. Jenis rumput laut ini mempunyai nilai ekonimis tinggi dan

termasuk golongan agarophyte. Klasifikasi Gracilaria sp sebagai berikut:

Kelas : Rhodophyceae

Ordo : Gigartinales

Famili : Gracilariaceae

Genus : Gracilaria

(Anggadiredja et al., 2006)

II.1.2.2 Morfologi

Ciri umum Gracilaria sp. Ini adalah mempunyai bentuk thallus silindris atau

gepeng dengan percabangan mulai dari yang sederhana sampai pada yang

rumit dan rimbun, di atas percabangan umumnya bentuk thalli (kerangka tubuh

tanaman) agak mengecil, permukaannya halus atau berbintil-bintil, diameter

thallus berkisar antara 0,5-2 mm. Panjang dapat mencapai 30 cm atau lebih

(Anggadiredja et al., 2006). Gracilaria sp. Memiliki warna hijau kemerahan.

Warna rumput laut ini disebabkan oleh klorofil, karoten, dan biliprotein (Kadi

& Atmaja, 1988). Klorofil yang terdapat pada alga merah yaitu klorofil-a.

Jumlah klorofil-a yang terdapat pada ganggang merah berkisar antara 0,3%-

2,0%. (Uswatun, 2011).

II.4.3 Kandungan Gracilaria sp.

Rumput laut jenis Gracilaria sp menunjukkan kandungan protein,

vitamin, dan mineral dalam jumlah yang signifikan yang sangat berguna bagi

manusia. Komposisi nutrisi rumput laut sangat bervariasi dan dipengaruhi

oleh spesies, area geografis, musim tahunan, dan temperature air (Jensen,

1993). Kandungan zat besi dalam rumput laut jenis Gracilaria sp cukup tinggi.

Berdasarkan penelitian yang telah dilakukan oleh Norziah di Penang Malaysia

diketahui bahwa kadar zat besi dalam rumput laut Gracilaria sp sebesar 95.6

mg per 100 g berat kering. Alga merah seperti Gracilaria sp dilaporkan

mengandung pigmen karatenoid yang penting dalam udang dan ikan (Norziah

& Ching, 2000). Kandungan dari karotenoid 1776 micro gr/100 gr alga.

(Julyasih et al., 2009). Rumput laut jenis Gracilaria sp dinyatakan memiliki

sumber antioksidan seperti karatenoid, pigmen, polifenol, enzim, dan berbagai

11

polisakarida dalam jumlah yang melimpah. Analisa fitokimia dari Gracilaria

sp dinyatakan sebagai sumber yang kaya akan fitokimia khususnya

flavonoid, terpene, steroid, tannin, alkaloid, fenol dan glikosida sebagai

aktivitas biologi termasuk antioxidant dan sitotoksik (Sreejamole &Greeshma,

2013).

Komponen utama alga adalah polisakarida yang dapat mencapai 40-

70% berat kering tergantung pada jenis alga dan keadaan lingkungan

tumbuhnya. Selain polisakarida, alga mengandung sejumlah protein, lemak,

mineral, dan vitamin. Komposisi kimia rumput laut Gracilaria sp. Dapat dilihat

pada tabel II.2.

Tabel II.4.1 Komposisi kimia Gracilaria sp. Kering

Parameter Kandungan

(per 100 g bahan)

Karbohidrat 83,5 g

Lemak 1,2 g

Protein 1,3 g

Serat 2,7 g

Abu 4 g

Kalsium (Ca) 756 mg

Besi (Fe) 7,8 mg

Fosfor (P) 19 mg

Natrium (Na) 115 mg

Kalium (K) 107 mg

Ribloflavin 0,22 mg

Niasin 0,20 mg

Thiamin 0,01 mg

(

(Uswatun,2011)

12

II.5 Ekstraksi Fluida Superkritis

Ekstraksi fluida superkritis adalah suatu proses ekstraksi menggunakan

fluida superkritis sebagai pelarut (Reverchon 1997). Teknologi ekstraksi ini

memanfaatkan kekuatan pelarut dan sifat fisik dari komponen murni atau

campuran pada temperatur dan tekanan kritisnya dalam kesetimbangan fase

(Palmer and Ting 1995). Prinsip metode ekstraksi fluida superkritis adalah

proses pemisahan komponen di atas tekanan kritis dan temperatur kritis suatu

fluida pelarut. Polaritas rendah adalah satu-satunya kelemahan dari CO2 yang

menghasilkan recovery ekstraksi rendah untuk zat polar kelarutan yang rendah.

Oleh karena itu, penambahan (co-solvent) seperti metanol, etanol, aseton, dan

air sangat penting untuk ekstraksi yang lebih baik pada senyawa polar seperti

taxifolin yang ada pada kandungan Alga merah (Ghoreishi et al. 2012).

Temperatur kritis merupakan temperatur tertinggi dimana gas dapat berubah

fase menjadi liquid dengan kenaikan tekanan. Sedangkan tekanan kritis

merupakan tekanan tertinggi dimana liquid dapat berubah fase menjadi gas

dengan kenaikan temperatur liquid. Gambar 2.2 menunjukkan daerah

superkritis dari karbondioksida (CO2). Titik kritis terletak pada akhir kurva

penguapan, dimana fase liquid dan gas bergabung untuk membentuk fase

fluida homogen tunggal dan daerah superkritis terletak pada bagian luar titik

ini

.

Gambar 2. 4. Kurva Ekstraksi Superkritis CO2

13

Penggunaan ekstraksi dengan fluida superkritis merupakan metode

yang menarik, mengingat proses ekstraksi konvensional (pelarut liquid dan

distilasi uap) memerlukan temperatur yang relatif tinggi, sehingga dapat

merusak bahan. Metode ekstraksi konvensional akan meninggalkan sisa yang

tidak diinginkan pada produk dan sulit untuk dipisahkan. Sistem operasi

pemisahan untuk produk obat – obatan dan makanan sering dibatasi oleh

penggunaan temperatur yang tinggi karena produk biasanya tidak tahan panas.

Selain itu pelarut yang digunakan harus memenuhi syarat tidak merusak, tidak

beracun, dan tidak meninggalkan sisa yang dapat mengotori produk.

Ekstraksi fluida superkritis memiliki beberapa keuntungan, yaitu :

1. Meningkatkan hasil kelarutan dan memperbanyak mass transfer.

2. Kemudahan mengontrol solubility/kelarutan dengan mengatur

tekanan dan temperatur.

3. Ekstraksi fluida superkritis mampu memisahkan lemak.

4. Pemisahan antara zat terlarut yang terekstrak dengan pelarutnya

sangat mudah, sehingga pelarut dapat dengan mudah di-recycle.

5. Daya larut solvent tinggi karena bersifat seperti liquid.

6. Viskositas solvent rendah karena bersifat seperti gas, sehingga

koefisien perpindahan massanya tinggi.

7. Pemisahan kembali solvent dari ekstrak cukup cepat dan sempurna

karena pada keadaan normal solvent tersebut berupa gas, sehingga

dengan penurunan tekanan, solvent secara otomatis akan terpisah

keluar sebagai gas.

(Reverchon 1997).

II.6 Fluida Superkritis

Kondisi fluida superkritis terbentuk apabila kondisi fluida berada diatas

temperatur dan tekanan kritisnya. Tidak seperti gas, fluida superkritis tidak

dapat dikondensasikan menjadi keadaan liquid-gas dengan pengaturan tekanan.

hal ini dapat digunakan untuk mengontrol solubilitas dari pelarut. Fluida

superkritis dikarakterisasikan dengan densitas tinggi, viskositas rendah, dan

14

difusivitas menengah antara gas dan cairan). Properti yang tidak biasa ini,

justru menjadikan fluida superkritis sebagai pelarut yang ideal dan potensial.

Berikut ini merupakan keuntungan dari fluida superkritis:

Koefisien difusi tinggi dan viskositas rendah dibandingkan

dengan liquid, Tidak beracun

Recovery solven cepat dengan minimal residu dalam produk

Tidak menghasilkan kebakaran

Secara komersial mudah di dapat dalam kemurnian tinggi

Kompatibel dengan kondisi lingkungan karena tidak

menghasilkan limbah

(Palmer and Ting 1995)

Tabel 2. 1. Properti Fisika dari Gas, Liquid, dan Fluida Superkritis

Fase Densitas

(gr/ml)

Viscositas

(g/cm.s)

Diffusivitas

(cm2/s)

Gas 10-3

10-4

10-1

Liquid 1 10-2

10-6

Fluida Superkritis 0.2-0.9 10-4

10-3

(Jimmy L. 1997)

Tabel 2. 2. Kondisi Kritis dari Beberapa Pelarut

Komposisi Tc (oC) Pc (atm) Densitas (g/ml)

CO2 31.3 72.9 0.448

Ammonia 132.4 112.5 0.235

Water 374.15 218.3 0.315

Nitrous Oxide 36.5 71.7 0.45

Methane -82.1 45.8 0.2

Ethane 32.28 48.1 0.203

Ethylene 9.21 49.7 0.218

Methanol 240.5 78.9 0.272

(Jimmy L. 1997)

15

II.7 Karbondioksida Superkritis

Banyak liquida dikembangkan sebagai pelarut superkritis dengan

pemanasan dan menaikkan tekanan. CO2 biasanya sering digunakan sebagai

pelarut untuk proses ekstraksi fluida superkritis. Ini dikarenakan temperatur

kritis CO2 yang rendah sehingga memungkinkan proses eksperimen mendekati

temperatur lingkungan (dapat dilihat dari tabel II.6). Supercritical CO2,

merupakan CO2 pada temperatur dan tekanan di atas titik kritis. Dimana nilai

tekanan kritis CO2 (Pc) adalah 7,38 MPa dan temperatur kritis (Tc ) adalah

31.1 oC (Kirk & Othmer, 1991). Kondisi tersebut relatif mudah dicapai karena

tidak terlalu banyak energi yang dibutuhkan.

Beberapa kelebihan yang dimiliki CO2 antara lain sebagai berikut :

Pelarut yang ideal untuk ekstraksi material

Secara komersial tersedia dengan kemurnian tinggi.

Tidak mengandung residu yang berbahaya, tidak berbau, tidak

berasa, inert, dan tidak beracun.

Pemisahan CO2 dari ekstrak dapat dilakukan dengan mudah dan

sempurna.

Temperatur proses yang rendah, Selektifitas tinggi.

Relatif murah, tidak mengubah sifat solute, tidak mudah

terbakar, tidak korosif, tidak berwarna, dan tidak berbau.

II.8 Pemodelan matematis proses ekstraksi superkritis

II.8.1 Model Broken and intact cells (BIC)

Gambar 2. 5. Partikel Bola yang di representasikan dalam Model Broken

& Intact Cells

16

Pada model Broken and Intact Cell, telah diasumsikan seperti gambar

2.3 yaitu partikel berbentuk bola memiliki sisi pori sebagai broken cell dan sisi

utuh sebagai intact cell. Solute dari sel inti berdifusi menuju sel rusak (Broken

cell) dan secara langsung mengalir menuju fase fluida. Mekanisme

perpindahan solute ditunjukkan pada Gambar 2.4. Dua area dapat dibedakan

dalam partikel: daerah broken cells di dekat permukaan dengan zat terlarut, dan

area lainnya yaitu di inti sebagai intact cells. Representasi yang disederhanakan

dari transfer zat terlarut dari partikel: X1 sebagai broken cell dan X2 sebagai

intact cell, menuju ke pelarut (cairan). Kondisi ini menggambarkan bahwa

proses ekstraksi pada model broken and intact cells terbagi menjadi dua

periode. Pada periode ekstraksi pertama, zat terlarut berada di dalam intact cell

(X2), kemudian ter-ekstrak melalui sisi broken cell (X1) yang berjalan dengan

mudah dari partikel ke pelarut (cairan). (Machmudah et al. 2006)

Karakteristik transfer massa dari sel rusak ke pelarut dinyatakan dengan

koefisien transfer massa fase fluida (kf). Sedangkan karakteristik transfer massa

dari sel utuh ke sel rusak dinyatakan dengan koefisien transfer massa fase

padat/ solid (ks).

Gambar 2. 6 Representasi sederhana mekanisme perpindahan solute

Nilai kf lebih besar daripada ks. Jumlah solute yang larut pelarut (fluida)

tidak mempengaruhi nilai densitas fluida. Kesetimbangan fase cairan dengan

fase padatan pada broken cell terjadi sebelum proses ekstraksi berlangsung.

Sedangkan pada intact cell konsentrasinya sama dengan konsentrasi awal pada

bahan yang belum diekstrak. konsentrasi pelarut keseluruhan diperkirakan

dengan mengasumsikan bahwa partikel terdiri dari sel-sel (rongga) yang

menutupi zat terlarut. Ketika dilakukan perlakuan mekanik seperti

penggilingan (grinding, cutting, dan lainnya) maka dinding sel akan rusak oleh

17

tegangan geser sehingga zat terlarut yang berada dalam sel-sel menjadi mudah

larut dalam pelarut. Konsep tersebut diterapkan dalam model BIC untuk

ekstraksi fluida superkritis dari bahan tanaman yang berbeda (Sovová 2005)

Model ini mengasumsikan bahwa awal kesetimbangan terjadi diantara daerah

sel yang terbuka dan fase cairan sehingga resistensi perpindahan massa dalam

broken cell (akibat grinding, cutting dan lainnya) dan dalam cairan diabaikan.

Model Broken and intact cells (BIC) dikembangkan berdasarkan asumsi

berikut:

a) Zat terlarut (solute) diasumsikan terdistribusi secara homogen dalam

partikel awal yang tersusun sebagai packed bed dalam ekstraktor.

b) Partikel mengandung sel rusak pada permukaan dan sel utuh pada inti.

Fraksi volume sel rusak dalam partikel adalah f(0<f<1). Kondisi awal

ditentukan dengan:

)0()0( 210 txtxx (2.1)

01 )0( xftx (2.2)

c) Zat terlarut dari sel rusak dipindahkan secara langsung ke fase fluida,

sementara zat terlarut dari sel utuh pertama berdifusi ke sel rusak dan

kemudian ke fase fluida. Transfer massa dari sel rusak ke pelarut

dicirikan dengan koefisien transfer massa fase cair (kf) lebih besar

daripada koefisien transfer massa fase padat terkait dengan difusi dari

sel utuh ke sel rusak.

d) Karakteristik lapisan ekstraksi, void fraction dan surface area, tidak

dipengaruhi oleh penurunan massa padatan selama ekstraksi, densitas

fluida tidak dipengaruhi oleh solute terlarut dalam solvent.

e) Kesetimbangan antara fase fluida dan fase padatan dengan sel rusak

tercapai sebelum proses ekstraksi berlangsung, sementara konsentrasi

dalam sel utuh sama dengan konsentrasi awal bahan tanpa perlakuan.

Kesetimbangan massa per unit volume lapisan ekstraksi ditulis untuk

plug flow, sehingga dispersi radial diabaikan. Neraca tersebut meliputi

18

persamaan zat terlarut dalam fase fluida, fase padat dengan sel rusak dan fase

padat dengan sel utuh.

Persamaan pada fase fluida:

(

) = (2.3)

Persamaan fase padat dengan sel rusak :

(2.4)

Persamaan fase padat dengan sel utuh :

(2.5)

Persamaan ekstraksi dituliskan:

∫ |

(2.6)

Persamaan model ditransformasikan ke dalam bentuk tak berdimensi

menggunakan variabel tak berdimensi dapat dituliskan sebagai berikut :

;

;

;

;

(2.7)

Persamaan model tak berdimensi dengan kondisi awal dan batas

menjadi 3 persamaan berikut ini :

(2.8)

(2.9)

(2.10)

∫

|

(2.11)

19

Kesetimbangan fase antara fase fluida dan fase padat dengan sel rusak

dinyatakan dengan fungsi kesetimbangan diskontinyu ditunjukkan pada

Gambar 2.5 yang diusulkan oleh (Perrut, Clavier, Poletto & Reverchon,

1997). Diskontinuitas terjadi pada konsentrasi transisi, xc, yang sama dengan

kapasitas matrik untuk interaksi dengan solute. Pada saat konsentrasi fase padat

lebih rendah dari xc, semua solute berinteraksi dengan matrik dan

kesetimbangan fase ditentukan oleh partition coefficient, K.

Gambar 2.7 Kurva kesetimbangan

Sumber: (Perrut, Clavier, Poletto & Reverchon, 1997)

Pada saat konsentrasi lebih besar dari xc, fase padat juga mengandung solute

bebas yang konsentrasi fase fluida kesetimbangan sama dengan kelarutan, ys:

where

Dimana, parameter yang dapat dihitung yaitu :

(Machmudah et al. 2006)

20

II.8.2 Model Shrinking Core

Gambar 2. 7 Partikel Bola yang di representasikan dalam Model

Shrinking Core

Model shrinking core diadopsi dari (Goto, Roy, and Hirose 1996).

Model shrinking core diambil sejumlah asumsi. Solvent mengalir secara aksial

dengan kecepatan interstitial,v, melalui packed bed dalam extractor silinder

dengan tinggi, z. Sifat fisik fluida superkritis tetap selama ekstraksi. Pada

model shrinking core, ekstraksi merupakan proses desorpsi tak balik dan

dispersi secara radial diabaikan. Dispersi aksial diabaikan untuk

menyederhanakan analisis, meskipun mungkin pada beberapa kasus

berpengaruh. Berdasarkan asumsi dan pertimbangan dispersi aksial, neraca

massa tak berdimensi dalam fase fluida, dan fase padatan dijelaskan sebagai

berikut:

Dalam fase cair:

131

2

2

iYYBiZ

Y

Pe

a

Z

Ya

t

Y

(2.16)

c

cici

i

rRrRB

Y

rRrRB

YY

111

11

111

1

Dalam fase padat:

21

13 iYYBibX

(2.17)

Difusi takberdimensi pada bagian paling luar:

01 2

2

iY

(2.18)

Solute fase padat dalam inti (core)

3

cX (2.19)

Kondisi batas takberdimensi adalah berikut ini. Pada batas inti,

konsentrasi pada fase fluida adalah pada kondisi jenuh:

c pada 1 iY (2.20)

Flux difusi pada permukaan terluar partikel sebanding dengan transfer

massa melalui lapisan luar:

11

ii YYBi

Y

(2.21)

Kondisi batas tak berdimensi adalah berikut ini:

0 pada 1 0; pada 0 c Y (2.22)

Kondisi batas Danckwert’s takberdimensi pada inlet dan outlet

ekstraktor adalah:

1 pada 0Z

y 0; pada 0

Z

y1

ZZ

PeY (2.23)

Persamaan berikut diturunkan dari menata ulang Persamaan 2.16-2.23

cBi

YBi

Z

Y

Pe

a

Z

Ya

111

131Y2

2

(2.24)

Yield yang merupakan akumulasi jumlah ekstrak sampai waktu ϴ

adalah:

22

dYεab

01

yield (2.25)

Persamaan diferensial 2.24 dan 2.25 digabung dengan kondisi batas

dan awal diselesaikan secara numerik dengan metode Crank Nicholson dan

matrik tridiagonal, program perhitungan menggunakan Software MATLAB

R2013a. Kurva ekstraksi diperoleh dengan memploting yield terhadap waktu.

II.9 Metode Crank-Nicolson

Skema Crank-Nicolson merupakan salah satu skema pengembangan

dari skema eksplisit dan implisit, Pada skema Crank-Nicolson diferensial

terhadap waktu dituliskan dalam bentuk beda maju seperti persamaan berikut:

(3.1)

Sedangkan, diferensial terhadap ruang ( ) merupakan rata - rata dari

skema eksplisit dam implisit dengan menggunakan beda pusat:

(

) (3.2)

(Laili and Kusumastuti 2013)

Skema Crank-Nicolson dalam penyelesaiaannya dilakukan diskritisasi

menggunakan metode beda hingga skema CrankNicolson. Penelitian terdahulu

oleh (Le, Q.H., & Nguyen, 2013) meneliti tentang keakuratan solusi pada

persamaan perpindahan panas balik dengan menggunakan ketaksamaan. Pada

hasil diperoleh dengan error yang relatif kecil dan mendekati solusi

sesungguhnya. Dengan telah diketahuinya bahwa telah didapatkan error yang

relatif kecil, penulis ingin mengetahui estimasi error pada persamaan yang

sama dengan metode yang berbeda pada penentuan solusi pendekatannya

23

II.10 Penelitian Terdahulu

(Sovovà and Stateva 2011) melakukan penelitian ekstraksi minyak

nabati dengan CO2 superkritis dengan pemodelan kurva ekstraksi. Model

matematika berdasarkan asumsi aliran pelarut superkritis melalui fixed bed dari

bahan giling diterbitkan untuk kedua periode ekstraksi. Parameter ekstraksi

dapat dievaluasi dengan perbandingan kurva ekstraksi yang dihitung dengan

model dengan data eksperimen.

(Karim, Norziah, and Seow 2000) telah melakukan penelitian

komposisi gizi dari Gracilaria changgi untuk menentukan senyawa kimia ,

mineral, vitamin C, β-carotene, lemak bebas, dan asam amino yang

terkandung di dalamnya. Dari penelitian ini didapatkan data bahwa

Gracilaria changggi mengandung asam lemak tidak jenuh (74%), yang

sebagian besar adalah asam lemak omega, dan 26 % asam lemak jenuh

(terutama asam palmatic) dan juga kalsium dan zat besi dengan tingkat

kandungan yang tinggi.

(Al-Jabari 2002) mempertimbangkan model untuk berbagai aplikasi

fluida CO2 superkritis, yang menunjukkan pentingnya pemodelan ekstraksi saat

statis awal (tanpa aliran pelarut) sebelum ekstraksi dinamis, dan menunjukkan

kemiripan antara proses pemodelan fluida CO2 superkritis pada saat proses

adsorpsi / desorpsi reversibel.

(Sovová 2005) melakukan penelitian tentang model baru untuk

ekstraksi cairan superkritis (SFE) produk alami. Seperti model lain yang

didasarkan pada konsep broken and intact cells model, sangat sesuai untuk

menyesuaikan data eksperimental karena hampir secara independen

mensimulasikan dua periode ekstraksi, yang pertama diatur oleh

kesetimbangan fase dan yang kedua diatur oleh difusi internal pada partikel.

Bentuk perkiraan model yang disederhanakan digunakan untuk menganalisis

propertinya dan untuk memperkirakan parameternya. Jumlah parameter model

adalah, bergantung pada kompleksitas proses ekstraksi, 1-3 untuk

kesetimbangan fasa, 2-3 untuk perpindahan massa dan 1 untuk pola aliran.

Modelnya serbaguna, namun, sebagai konsekuensinya, lebih banyak data

24

diperlukan daripada kurva ekstraksi tunggal untuk menentukan parameternya

pada periode pertama.

(Reverchon 1997) menganalisis secara kritis penelitian tentang

ekstraksi dan fraksinasi superkritis dalam dekade terakhir, termasuk kandungan

minyak esensial dan biji-bijian, antioksidan, obat-obatan, pewarna dan

pestisida, serta pemodelan matematika fluida CO2 superkritis.

Machmudah et al (2006) melakukan penelitian tentang minyak pala

yang diekstrak dari biji pala pada kondisi 15-20 MPa dan 313-323 K dengan

superkritis. Pengaruh parameter pemisahan seperti suhu, tekanan, laju alir dan

ukuran partikel dianalisis. Model broken and intact cells (BIC) dikombinasi

dengan kesetimbangan fase diskontinyu fluida dan padat, dan dibandingkan

dengan model shrinking core untuk dipilih untuk menjelaskan proses ekstraksi.

Untuk model BIC, fraksi awal solute dalam sel rusak terhadap total solute

dalam ground particle f, konsentrasi transisi takberdimensi Xc dan koefisien

partisi K digunakan sebagai parameter fitting. Untuk model shrinking core,

dua difusivitas efektif De digunakan untuk parameter fitting. Fitting terbaik

dari De1 adalah dari 4.33 x 10-9

sampai 7.69 x 10-8

m2/s and De2 adalah dari

1.90 x 10-9

sampai 3.20 x 10-8

m2/s. Perbandingan data experimen dengan data

perhitungan, model shrinking core dapat menjelaskan data experiment dengan

baik pada semua kondisi operasi, sementara model BIC hanya dapat

menjelaskan data yield ekstraksi yang lebih rendah.

(Fahma 2007) melakukan penelitian tentang (permodelan matematika

ekstraksi oleoresin temulawak (curcuma xanthorrizha roxb) dengan

karbondioksida superkritis dan co-solvent etanol menggunakan shrinking core

model sebagai permodelan simulasi untuk mempelajari perilaku ekstraksi

perlu dilakukan karena hal tersebut penting dalam aplikasi komersial.

Penelitian ini dilakukan untuk mengembangkan model matematik proses

ekstraksi oleoresin temulawak menggunakan shrinking core model.

(Fornari, Luna, and Stateva 2010) melakukan penelitian model

sepenuhnya untuk penerapan EoS kubik untuk menghubungkan kelarutan

senyawa padat di SCFs. Penulis menawarkan analisis kritis terperinci tentang

keuntungan dan kekurangan EoS kubus dalam memenuhi tugas di atas dan

25

menekankan bahwa untuk memodelkan kesetimbangan fasa kesetimbangan SC

atau cairan SCF + dengan menggunakan pendekatan EoS, EoS yang

dipekerjakan harus mampu uraikan baik fasa fluida dan fase padat (cair)

dengan tingkah laku yang andal. Untuk mewujudkannya, dua jalan biasanya

ditempuh dengan perbaikan peraturan pencampuran dan penyempurnaan dari

EOS yang ada dan pengembangan model baru.

(Cardenas-Toro et al. 2014) melakukan penelitian mengenai ekstraksi

fluida superkritis yang terintegrasi dengan hidrolisis air subkritis untuk

memperoleh komponen bioaktif dari ampas kelapa sawit hasil pengepresan.

Pada proses ekstraksi fluida superkritis menggunakan pelarut SC-CO2 akan

menghasilkan minyak yang kaya dengan kandungan karotenoid, sementara

proses hidrolisis air subkritis menghasilkan hidrolisat dengan kadar gula yang

tinggi. Dari penelitian ini dapat diketahui pengaruh dari tekanan (15 – 30 MPa)

dan temperatur (318 K dan 328 K) terhadap karotenoid yang terekstrak. Yield

minyak yang terekstrak akan meningkat terhadap kenaikan tekanan pada

temperatur konstan. Namun kandungan β-karoten tertinggi diperoleh pada

kondisi operasi 318 K dan 15 MPa.

26

(Halaman ini sengaja dikosongkan)

27

BAB III

METODE PENELITIAN

III.1 Pemodelan matematis proses ekstraksi

Penelitian ini bertujuan untuk menemukan model yang menggambarkan

proses ekstraksi CO2 superkritis makroalga Euchema cottonii dan Glaciralia

Sp yang mengandung senyawa fitokimia (β-karoten dan Asam Linoleat).

Data eksperimen yang telah diperoleh dari proses ekstraksi CO2

superkritis makroalga Euchema cottonii dan Glaciralia Sp yang mengandung

senyawa fitokimia (β-karoten dan Asam Linoleat) dimodelkan dengan model

broken and intact cell (BIC) dan model shrinking core. Selama proses ekstraksi,

model BIC diasumsikan bahwa zat terlarut (dalam hal ini minyak) berdifusi

dari sel makroalga ke pelarut, sehingga model difokuskan pada deskripsi

perpindahan masa dari matriks patrikel padat menuju keadaan fluida superkritis.

Model broken and intact cell ini telah dikembangkan oleh Sovová (H.

Sovová 2005). Model BIC telah diaplikasikan dalam ekstraksi minyak esensial

dari biji-bijian oleh beberapa peneliti (12-21) (Helena Sovová 1994), (Astova

et al. 1996; Marrone et al. 1998; Helena Sovová 1994; Sovova et al. 1994),

(Reverchon et al. 1999; Reverchon, Kaziunas, and Marrone 2000)(Reverchon,

Kaziunas, and Marrone 2000). Persamaan pada model broken and intact cell

ini mengandung parameter yang mengatur proses ekstraksi, yaitu: persamaan

fase fluida, persamaan konsentrasi di broken cell dan persamaan konsentrasi di

intact cell. Analisa Scanning Electron Microscope, digunakan untuk

mengamati sel rusak pada permukaan partikel.

Model shrinking core diadopsi dari (Goto, Roy, and Hirose 1996).

Model shrinking core adalah model yang menjelaskan situasi desorpsi

irreversibel partikel yang diikuti difusi dalam padatan porus melalui pori-pori.

Model ini mengasumsikan bahwa padatan dalam partikel terletak pada inti

yang mengkerut karena solute terekstrak. Model shrinking core telah

digunakan pada reaksi padatan-fluida (Velardo et al. 2002) dan berhasil

28

diaplikasikan untuk data percobaan ekstraksi β-caroten (Döker et al. 2004).

Model shrinking core diterapkan oleh sejumlah asumsi dimana solvent

mengalir secara aksial melalui packed bed dalam extractor silinder dengan

tinggi, Z. Sifat fisik fluida superkritis konstan selama proses ekstraksi.

Pemodelan matematika pada proses ekstraksi dengan model Broken and

intact cells (BIC) dan model shrinking core dapat diselesaikan dengan

menggunakan aplikasi MATLAB R2013a. Pemecahan persamaan numerik

pada model BIC dan Shrinking core menggunakan metode pemecahan Crank

Nicholson.

III.2 Variabel Penelitian

Variabel penelitian meliputi:

1. Temperatur: 40; 60; 80 OC.

2. Tekanan: 15; 20; 25 MPa.

3. Laju alir ethanol yang digunakan 5%, 7,5% dan 10% dari laju alir

CO2 yang digunakan.

4. Laju alir CO2: konstan (6 ml/min)

29

III.3 Flowchart model

Broken and Intact Cells model

YES

NO

START

Input parameter:

v, ks, ap, L, kf, y0,ρs.

ρf,ɛ

Menghitung parameter:

ɸ, Ψe, Ψi

Penyelesaian persamaan menggunakan

MATLAB R2014a dengan metode:

Crank Nicholson

Fitting parameter:

Xc, f, K

Hasil:

X1, X2, Y, E

Nilai yield

tidak sesuai

Penyelesaian menggunakan

MATLAB R2013a

Plot grafik:

Y vs Z, Yield vs waktu (P, T, flowrate

ethanol)

END

30

Shrinking core model

START

Input parameter:

dp, v, ap, L, kf, y0,ρc.

ρf,ɛ

Menghitung parameter:

Bi(1,2), a(1,2), Pe

Penyelesaian menggunakan

MATLAB R2014a dengan

metode:

Crank Nicholson

Fitting parameter:

De (1,2)

Hasil:

Yi, ξci, E

Nilai yield

tidak sesuai

Penyelesaian menggunakan

MATLAB R2013a

Plot grafik:

Y vs Z, Yield vs waktu (P, T, flowrate

ethanol)

END

YES

NO

29

BAB IV

HASIL DAN PEMBAHASAN

Dalam penelitian ini, dipelajari pemodelan superkritis terhadap

pengaruh kondisi operasi dalam ekstraksi senyawa fitokimia dari rumput laut

Eucheuma cottonii dan Gracilaria sp menggunakan metode ekstraksi dengan

fluida karbondioksida superkritis terhadap total ekstrak yang diperoleh. Dalam

percobaan ini dilakukan berbagai variasi kondisi operasi, yaitu tekanan,

temperatur, dan laju alir ethanol. Waktu ekstraksi berlangsung selama 240

menit pada suhu 40, 60 dan 80oC dengan tekanan 15, 20 dan 25 MPa. Pengaruh

co-solvent flowrate juga diperhatikan dalam penelitian ini yaitu pada nilai 5%,

7.5%, dan 10% flowrate CO2. Pemodelan yang digunakan dalam penelitian ini

yaitu model Broken and Intact Cells (BIC) dan Shrinking Core model dengan

memperhatikan nilai dari fitting parameter dari setiap model.

IV.1. Pemodelan Broken and Intact Cells (BIC) dan Shrinking core

Dalam proses pemodelan di dapatkan profil konsentrasi sebagai fungsi

di sepanjang ekstraktor untuk model BIC dan model Shrinking Core. Pada

penelitian ini, akan dipaparkan hasil dan pembahasan dari model Broken and

Intact Cells (BIC) yang di validasi oleh data eksperimen, dan hasil sementara

perbandingan antara model BIC dan model Shrinking Core. Nilai profil

konsentrasi terhadap fungsi ekstraktor pada model BIC telah ditunjukkan pada

Gambar 4.1. Model BIC memiliki beberapa fraksi awal sebagai fitting

parameter, yaitu: f sebagai daerah permukaan partikel, konsentrasi transisi tak

berdimensi sebagai Xc, dan koefisien partisi sebagai K. Nilai konsentrasi awal

dan fitting parameter dapat ditunjukkan pada tabel 4.1 dan 4.2. Gambar 4.1

menunjukkan nilai konsentrasi zat terlarut di dalam partikel (Y) pada fase

fluida yang mengalami penurunan nilai dengan meningkatnya waktu ekstraksi.

Pada awalnya, zat terlarut yang terletak di dalam partikel memiliki sifat yang

mudah larut oleh fase fluida di sepanjang reaktor. Partikel yang terletak di

30

bagian bawah sepanjang ekstraktor akan ter-ekstrak terlebih dahulu mengikuti

bagian selanjutnya. Namun, pada model BIC ini zat terlarut dalam partikel

sangat mudah dilarutkan oleh fase fluida dengan cepat.

Gambar 4. 1 Nilai profil konsentrasi fluida terhadap panjang ekstraktor

pada pemodelan Broken and Intact Cells.

Dalam model BIC, kesetimbangan dicapai sesuai dengan Gambar 4.1.

sehingga dapat diketahui bahwa fluida memiliki sifat mudah lolos di dalam

partikel solid, meskipun partikel tersebut berada di bagian atas ekstraktor

maupun bagian bawah. Proses perpindahan dalam model BIC ini dapat

digambarkan melalui zat terlarut yang berada di dalam sel utuh akan terdispersi

menuju sel-sel yang rusak (broken cell) dan melewati sel utuh (intact cell) dan

akan terbawa oleh fluida pada reaktor.

Gambar 4. 2 Nilai profil konsentrasi fluida terhadap panjang ekstraktor

pada pemodelan Shrinking Core.

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 10

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

Z (-)

Y (

-)

t = 30 min

t = 60 min

t = 90 min

t = 120 min

t = 180 min

t = 240 min

0 0.2 0.4 0.6 0.8 10

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

Z (-)

Y (

-)

t = 30 min

t = 60 min

t = 90 min

t = 120 min

t = 180 min

t = 240 min

31

Gambar 4.2 mendeskripsikan hasil dari profil konsentrasi fluida

terhadap panjang ekstraktor pada pemodelan Shrinking Core dimana

kesetimbangan yang dicapai menjadi lebih lambat jika dibandingkan dengan

model Broken and Intact Cells, walaupun partikel solid berada di bagian atas

ataupun di bagian bawah ekstraktor, hal ini disebabkan oleh zat terlarut yang

berada di dalam inti pusat partikel (core) saja. Sehingga, fluida tidak mudah

menyerap ke dalam partikel dan sulit untuk lolos melewati pori – pori inti pusat

partikel untuk menyerap menuju zat terlarut.

Gambar 4. 3 Penentuan fitting parameter (f) pada Xc(0.3), dan K(0.2) konstan

Gambar 4. 4 Penentuan fitting parameter (K) pada Xc(0.3), dan f(0.2) konstan

32

Gambar 4. 5 Penentuan fitting parameter (Xc) pada K(0.2), dan f(0.3) konstan

Pada Gambar 4.3, 4.4, dan 4.5 menjelaskan tentang fitting parameter di

berbagai kondisi, sehingga di dapatkan nilai fitting parameter pada Tabel 4.2.

Tabel 4. 1 Nilai dari fitting parameter pada model BIC

Kondisi Operasi F

[-]

Xc

[-]

K

[-]

P : 15 mpa 0.45 0.5 0.2

P : 20 mpa 0.46 0.6 0.2

P : 25 mpa 0.45 0.7 0.2

T : 40oC 0.46 0.7 0.2

T : 60oC 0.46 0.75 0.2

T : 80oC 0.46 0.75 0.2

Co-Solvent-

Flowrate : 5% 0.45 0.5 0.2

Co-Solvent-

Flowrate : 7.5% 0.45

0.5 0.2

33

Co-Solvent-

Flowrate : 10% 0.45

0.5 0.2

Nilai f sebagai daerah permukaan partikel, konsentrasi transisi tak berdimensi

sebagai Xc, dan koefisien partisi sebagai K. Nilai X1 dan X2 yang merupakan nilai

konsentrasi saat di broken cell dan intact cell juga di prediksi dalam penelitian

ini menggunakan model Broken and Intact Cells, dapat dilihat dari Gambar

4.6. Pada Gambar 4.6 terlihat bahwa nilai konsentrasi solute saat di daerah

broken cell (X1) mendekati dengan konsentrasi saat di daerah intact cell (X2),

namun konsentrasi solute saat di area intact cells (X2) sedikit lebih tinggi

dibandingkan dengan di daerah broken cells (X1).

Gambar 4. 6 Nilai profil konsentrasi X1 (broken cell) dan X2 (intact cell) pada

pemodelan Broken and Intact Cells

Pada gambar 4.7 kedua model (Broken and Intact cells dan Shrinking

core) mampu mendeskripsikan nilai dari data eksperimen. Perbandingan data

tersebut menjelaskan bahwa model Broken and intact cells mampu

menginterpretasikan nilai dari data eksperimen dengan baik, jika dibandingkan

dengan model Shrinking core. Hal ini disebabkan karena nilai yield dari data

eksperimen terlampau rendah, sehingga sesuai dengan nilai yield yang

diberikan oleh model Broken and intact cells.

34

Gambar 4. 7 Perbandingan model Broken and Intact cells dan Shrinking core

pada T = 80oC, P = 10 Mpa, Co-solvent flowrate = 5% CO2 (Gracilariia Sp)

Gambar 4. 8 Perbandingan model Broken and Intact cells dan Shrinking core

pada tekanan maksimal P = 25 Mpa, T = 40oC, Co-solvent flowrate = 5%

(Gracilariia Sp)

Gambar 4.8 mendeskripsikan perbandingan nilai dari kedua model

(Broken and Intact cells dan Shrinking core) pada saat tekanan maksimum

yaitu P = 25 MPa berdasarkan yield ekstraksi. Keadaan ini menggambarkan

bahwa model shrinking core mampu mendeskripsikan nilai yield ekstraksi

yang tinggi. Namun, pada kenyataannya data eksperimen memiliki nilai yang

lebih kecil sehingga pada penelitian ini, hasil dari pemodelan Broken and

Intact cells lebih mendekati pada data eksperimen dan memiliki error yang

lebih kecil jika dibandingkan dengan model Shrinking core.

9.51 % error

31.191 % error

16.46 % error

27.567 % error

35

IV.1. Pengaruh suhu terhadap pemodelan ekstraksi

Pengaruh suhu pada hasil ekstraksi dengan Model BIC dari makroalga

Eucheuma cottonii dan Gracilaria Sp, dipelajari berdasarkan pada: tekanan 15

MPa, dan laju alir CO2 6 ml/menit ditunjukkan pada Gambar 4.9 dan

Gambar 4.10. Angka tersebut menunjukkan bahwa hasil ekstraksi meningkat

seiring dengan kenaikan suhu. Dalam proses ekstraksi, suhu operasi bervariasi

antara 40, 60, dan 80 oC dan nilai dari ekstraksi fluida superkritis dipengaruhi

oleh pelarut kerapatan (densitas solvent) dan tekanan uap (vapor pressure) dari

zat terlarut yang akan diekstraksi. Hal ini dapat terlihat bahwa temperatur

operasi pada ekstraksi fluida superkritis berpengaruh terhadap densitas solvent

dan vapor pressure/tekanan uap dari solute yang ingin diekstrak. Kenaikan

temperatur pada tekanan konstan akan menurunkan densitas solvent, sehingga

solvent power untuk melarutkan solute akan berkurang, yang mengakibatkan

kelarutan/solubilitas solute dalam solvent akan turun, begitu pula dengan yield

dari solute yang akan berkurang seperti yang terlihat dalam data eksperimen.

Namun hal sebaliknya terjadi pada pemodelan BIC ini yaitu efek

temperatur terhadap solute vapor pressure. Kenaikan temperatur pada tekanan

konstan akan meningkatkan solute vapor pressure yang memudahkan

komponen untuk berdifusi ke dalam solvent, sehingga kelarutan/solubilitas

Gambar 4. 9 Pengaruh suhu terhadap yield ekstraksi pada

tekanan 15 MPa, dan Co-solvent flowrate = 10% (Gracilariia Sp).

36

solute dalam solvent akan naik dan yield yang dihasilkan akan semakin besar.

Kedua efek tersebut memiliki pengaruh yang saling berkebalikan, sehingga

untuk mengetahui pengaruh temperatur operasi terhadap proses ekstraksi pada

tekanan konstan perlu ditinjau efek mana yang lebih dominan, efek densitas

solvent atau solute vapor pressure. Nilai error yang di dapatkan dari hasil

pemodelan BIC dengan data eksperimen pengaruh suhu saat 40oC yaitu sebesar

16.46 % error. Pada Gambar 4.9 dan Gambar 4.10 pemodelan BIC

menunjukkan bahwa yield minyak terus mengalami kenaikan dari awal

ekstraksi hingga waktu ekstraksi 240 menit dan cenderung relatif konstan dari

waktu ekstraksi 100 menit hingga waktu ekstraksi mencapai 240 menit pada

setiap temperatur operasi. Peningkatan temperatur akan meningkatkan vapor

pressure senyawa fitokimia yang terkandung di dalam minyak.

Densitas CO2 superkritis pada tekanan konstan akan turun seiring

dengan kenaikan temperatur, namun perubahan densitas menjadi semakin kecil

pada tekanan yang lebih tinggi (Tomita dkk, 2013). Selain itu, kenaikan

temperatur memungkinkan perpindahan solute di dalam matriks dan/atau dari

dalam matriks ke solvent yang lebih baik, kemungkinan karena rusaknya

struktur tumbuhan atau dinding sel sehingga memudahkan pelarutan solute

yang terkandung di dalamnya (Machmudah dkk, 2012).

Gambar 4. 10 Pengaruh terhadap suhu pada tekanan 15 MPa, dan Co-solvent

flowrate = 10% (E. Cottonii)

37

IV.2. Pengaruh tekanan terhadap pemodelan ekstraksi

Pengaruh tekanan terhadap proses ekstraksi pada penelitian ini

dipelajari pada temperatur konstan sebesar 60oC dan CO2 flow rate konstan

sebesar 6 ml/min. Untuk mempelajari pengaruh tekanan dalam proses ekstraksi,

maka tekanan operasi divariasikan sebesar 15, 20, dan 25 MPa.

Pemodelan broken and intact cells pada Gambar 4.11 menunjukkan

hasil dari pengaruh tekanan dalam proses ekstraksi. Secara keseluruhan dapat

dilihat bahwa yield minyak cenderung meningkat dengan kenaikan tekanan

operasi pada temperatur konstan. Kenaikan tekanan operasi akan meningkatkan

densitas dari karbondioksida superkritis sebagai solvent. Sehingga solvent

power dari karbondioksida superkritis akan bertambah besar dalam melarutkan

minyak yang terperangkap di matriks macroalgae dan mengakibatkan

kelarutan/solubilitas minyak meningkat.

Gambar 4. 11 Pengaruh terhadap tekanan pada temperatur 60oC, dan Co-

solvent flowrate = 10% (Gracilariia Sp)

Pada gambar 4.12 dapat dilihat bahwa pada tekanan tinggi (20 dan 25

MPa), yield minyak terus mengalami kenaikan dari sejak ekstraksi dilakukan

hingga waktu ekstraksi mencapai 60 menit. Setelah waktu ekstraksi mencapai

60 menit, yield minyak cenderung relatif konstan hingga waktu ekstraksi

mencapai 360 menit. Namun pada tekanan operasi yang lebih rendah, yaitu 20

38

MPa, yield minyak terus mengalami kenaikan dari awal ekstraksi hingga waktu

ekstraksi mencapai 360 menit.

Gambar 4. 12 Pengaruh terhadap tekanan pada temperatur 60oC, dan Co-

solvent flowrate = 10% (E. Cottonii)

IV.3. Pengaruh Co-Solvent flowrate terhadap pemodelan ekstraksi

Pengaruh co-solvent flow rate terhadap proses ekstraksi dipelajari pada

tekanan konstan sebesar 15 MPa dan temperatur konstan sebesar 80oC. Untuk

mempelajari pengaruh co-solvent flow rate ethanol dalam proses ekstraksi,

maka co-solvent flow rate ethanol divariasikan sebesar 5%, 7.5%, dan 10% dari

CO2 yang digunakan.

Gambar 4. 13 Pengaruh terhadap co-solvent flowrate pada temperatur 60oC, dan

Co-solvent flowrate = 10% (Gracilaria Sp)

39

Pengaruh co-solvent flow rate terhadap jalannya proses ekstraksi

ditunjukkan pada Gambar 4.13 dan gambar 4.14 co-solvent flow rate

menunjukkan laju alir ethanol yang masuk ke dalam sistem, dimana ethanol

yang masuk dalam sistem berfase liquid, terlihat bahwa perubahan co-solvent

flowrate tidak memberikan pengaruh signifikan terhadap yield minyak yang

diperoleh. Kenaikan co-solvent flowrate hanya sedikit meningkatkan yield

minyak yang terekstrak.

Gambar 4. 14 Pengaruh terhadap co-solvent flowrate pada temperatur 60oC, dan

Co-solvent flowrate = 10% (E. Cottonii)

Pada Gambar 4.14, dapat dilihat bahwa yield minyak yang diperoleh

cenderung relatif konstan dari waktu ekstraksi 100 menit hingga mencapai 240

menit pada setiap co-solvent flowrate ethanol, dimana pada setiap co-solven

flowrate ethanol itu mencapai yield yang hampir sama pada akhir ekstraksi

yaitu sekitar 0.0891 – 0.1515 gr/gr sampel. Hal ini disebabkan karena kenaikan

co-solvent flow rate akan meningkatkan jumlah molekul CO2 yang berkontak

dengan solute, sehingga interaksi intermolekular antara solven flowrate dan

solute akan meningkat, yang pada akhirnya akan meningkatkan pelarutan

solute dalam co-solvent flowrate ethanol. (Machmudah dkk, 2011). Disisi lain,

kenaikan co-solven flowrate akan menurunkan waktu tinggal solvent CO2

dalam kolom ekstraktor yang mengakibatkan waktu kontak antara co-solven t

40

flowrate dan solute semakin kecil. Dari alasan yang bertolak belakang tersebut,

dapat diindikasikan bahwa perubahan co-solvent flowrate mempunyai

pengaruh signifikan terhadap jalannya proses ekstraksi.

41

BAB V

KESIMPULAN

V.1 Kesimpulan

Dari penelitian yang telah dilakukan, dapat diambil beberapa kesimpulan

sementara sebagai berikut:

1. Hasil dari pemodelan Broken and Intact cells lebih mendekati pada data

eksperimen dan memiliki error yang lebih kecil jika dibandingkan

dengan model Shrinking core. Sehingga, dapat disimpulkan bahwa

pemodelan Broken and Intact cells mampu menginterpretasikan data

eksperimen denga baik.

2. Yield ekstraksi pada pemodelan Broken and intact cells cenderung akan

meningkat dengan kenaikan tekanan dari 15 MPa ke 25 MPa pada

temperatur konstan.

3. Yield ekstraksi pada pemodelan Broken and intact cells cenderung akan

meningkat dengan kenaikan temperatur dari 40oc ke 80

oc pada tekanan

konstan.

4. Perubahan co-solvent flow rate ethanol tidak memberikan pengaruh

signifikan terhadap yield ekstraksi minyak. Namun yield ekstraksi

meningkat dengan adanya kenaikan co-solvent flow rate ethanol dengan

kisaran nilai sebesar 0.0891- 0.1515 pada menit ke 240.

42

(Halaman ini sengaja dikosongkan)

x

DAFTAR PUSTAKA

Al-Jabari, Maher. 2002. “Kinetic Model of Supercritical Fluid Extraction.”

Journal of Chromatographic Science 31(1): 31–37.

Cardenas-Toro, Fiorella P. et al. 2014. “Integrated Supercritical Fluid

Extraction and Subcritical Water Hydrolysis for the Recovery of

Bioactive Compounds from Pressed Palm Fiber.” Journal of Supercritical

Fluids 93: 42–48. http://dx.doi.org/10.1016/j.supflu.2014.02.009.

Fahma, Farah. 2007. “Permodelan Matematika Ekstraksi Oleoresin Temulawak

(Curcuma Xanthorrizha Roxb) Dengan Karbondioksida Superkritis Dan

Co-Solvent Etanol Menggunakan Shrinking Core Model.” 16(C0 2): 99–

105.

Fikri Muhamad , Sri Rejeki, Lestari Lakhsmi Widowati. 2014. “Journal of

Aquaculture Management and Technology Journal of Aquaculture

Management and Technology.” 3: 75–83. Online Di : Http://ejournal-

s1.undip.ac.id/index.php/jamt

Fornari, Tiziana, Pilar Luna, and Roumiana P. Stateva. 2010. “The vdW EoS

Hundred Years Later, yet Younger than Before. Application to the Phase

Equilibria Modeling of Food-Type Systems for a Green Technology.”

Journal of Supercritical Fluids 55(2): 579–93.

Ghoreishi, S. M., H. Kamali, H. S. Ghaziaskar, and A. A. Dadkhah. 2012.

“Optimization of Supercritical Extraction of Linalyl Acetate from

Lavender via Box-Behnken Design.” Chemical Engineering and

Technology 35(9): 1641–48.

xi

Goto, Motonobu, Bhupesh C. Roy, and Tsutomu Hirose. 1996. “Shrinking-

Core Leaching Model for Supercritical-Fluid Extraction.” The Journal of

Supercritical Fluids 9(2): 128–33.

Jumaidin, R. et al. 2017. “Characteristics of Eucheuma Cottonii Waste from

East Malaysia: Physical, Thermal and Chemical Composition.” European

Journal of Phycology 52(2): 200–207.

https://www.tandfonline.com/doi/full/10.1080/09670262.2016.1248498.

Karim, A. Abd, M. H. Norziah, and C. C. Seow. 2000. “Methods for the Study

of Starch Retrogradation.” Food Chemistry 71(1): 9–36.

Kelman, Dovi et al. 2012. “Antioxidant Activity of Hawaiian Marine Algae.”

Marine Drugs 10(2): 403–16.

Laili, Afidah Karimatul, and Ari Kusumastuti. 2013. “Keakuratan Solusi Pada

Persamaan Difusi Menggunakan Skema Crank-Nicolson.”

Machmudah, Siti et al. 2006. “Supercritical CO2 Extraction of Nutmeg Oil:

Experiments and Modeling.” Journal of Supercritical Fluids 39(1): 30–

39.

Machmudah, Siti, Angel Martin, Mitsuru Sasaki, and Motonobu Goto. 2012.

“Mathematical Modeling for Simultaneous Extraction and Fractionation

Process of Coffee Beans with Supercritical CO 2 and Water.” Journal of

Supercritical Fluids 66: 111–19.

http://dx.doi.org/10.1016/j.supflu.2011.11.011.

Nursid, Muhammad, Thamrin Wikanta, and Rini Susilowati. 2014. “Aktivitas

Antioksidan, Sitotoksisitas Dan Kandungan Fukosantin Ekstrak Rumput

Laut Coklat Dari Pantai Binuangeun, Banten.” Jurnal Pascapanen dan

xii

Bioteknologi Kelautan dan Perikanan 8(1): 73.

http://www.bbp4b.litbang.kkp.go.id/jurnaljpbkp/index.php/jpbkp/article/vi

ew/55.

Palmer, M. V., and S. S T Ting. 1995. “Applications for Supercritical Fluid

Technology in Food Processing.” Food Chemistry 52(4): 345–52.

http://linkinghub.elsevier.com/retrieve/pii/0308814695932805.

Reverchon, Ernest0. 1997. “Supercritical Fluid Extraction and Fractionation of

Essential Oils and Related Products.” Journal of Supercritical Fluids 10.

Sovová, H. 2005. “Mathematical Model for Supercritical Fluid Extraction of

Natural Products and Extraction Curve Evaluation.” Journal of

Supercritical Fluids 33(1): 35–52.

Sovovà, Helena, and Roumiana P. Stateva. 2011. “Supercritical Fluid

Extraction from Vegetable Materials.” Reviews in Chemical Engineering

27(3–4): 79–156.

Suparmi, and Achmad Sahri. 2009. “Mengenal Potensi Rumput Laut : Kajian

Pemanfaatan Sumber Daya Rumput Laut Dari Aspek Industri Dan

Kesehatan.” Sultan Agung XLIV(118): 95–116.

Suptijah, Pipih, Sugeng Heri Suseno, and Kurniawati. 2012. “Aplikasi

Karagenan Sebagai Cangkang Kapsul Keras Alternatif Pengganti Kapsul

Gelatin.” Jphpi 15.

Tim Perikanan WWF, Indonesia. 2014. “Budidaya Rumput Laut.” Sustainable

Seafood ISBN(978-879-1461-36–8): 1–28.

Wijayanto, Tri, Muhammad Hendri, Riris Aryawati, and Indralaya Indonesia.

2011. “Studi Pertumbuhan Rumput Laut Eucheuma Cottonii Dengan

xiii

Berbagai Metode Penanaman Yang Berbeda Di Perairan Kalianda ,

Lampung Selatan.” 3: 51–57.

xiii

DAFTAR NOTASI

Notasi Keterangan Satuan

a Konstanta model (vR2/DeL) [-]

ap luas antar muka per unit volume lapisan (m−1

)

b konstanta model (ys/x0) [-]

B konstanta model (ρfε/ρs (1−ε)) [-]

Bi bilangan Biot (kfR/De) [-]

dp diameter partikel (m)

De difusi efektif intrapartikel (m2/s)

De1 difusi efektif intrapartikel dari komponen yang

lebih ringan (m

2/s)

De2 difusi efektif intrapartikel dari komponen yang

lebih berat (m

2/s)

DL koefisien dispersi aksial (m2/s)

D12 difusivitas biner zat terlarut dan pelarut (m2/s)

E rendemen ekstraksi tak berdimensi (F/Nxi) [-]

f fraksi awal zat terlarut dalam sel rusak terhadap

zat terlarut total pada bahan baku [-]

F ekstrak (kg)

G konstanta model (ksap/(1−ε) [-]

kf koefisien transfer massa film dalam fase cair (m/s)

ks koefisien transfer massa film dalam fase padat (m/s)

K koefisien partisi [-]

K konstanta partisi dalam persamaan model

takberdimensi (Kx10/y0) [-]

L panjang lapisan (m)

N solid charge dalam ekstraktor (kg)

Pe Bilangan Peclet (Lv/DL) (mm)

r koordinat radial [-]

rc jari-jari kritis inti (m)

R jari-jari partikel (m)

S laju aliran pelarut (kg/s)

xiv

t waktu (s)

v kecepatan fluida interstitial (m/s)

x konsentrasi fase padatan (kg zat terlarut/kg

padatan tak larut) [-]

xc konsentrasi transisi (kg zat terlarut/kg padatan

tak larut) [-]

xi fraksi zat terlarut dalam untreated solute ((kg zat

terlarut/kg padatan tak larut) [-]

x0 zat terlarut awal dalam partikel bahan baku (kg

zat terlarut/kg padatan tak larut) [-]

x1 konsentrasi fase padat dengan sel rusak (kg zat

terlarut/kg padatan tak larut) [-]

x10 konsentrasi awal fase padat dengan sel rusak (kg

zat terlarut/kg padatan tak larut) [-]

x2 konsentrasi fase padat dengan sel utuh (kg zat

terlarut/kg padatan tak larut) [-]

x20 konsentrasi awal fase padat dengan sel utuh (kg

zat terlarut/kg padatan tak larut) [-]

X konsentrasi tak berdimensi fase padat (x/x0) [-]

Xc konsentrasi transisi tak berdimensi (xc/x10) (m2/det)

X1 konsentrasi tak berdimensi dalam sel rusak

(x1/x10) (m/det)

X2 konsentrasi tak berdimensi dalam sel utuh

(x2/x10) (m

2/det)

X nilai rata-rata dari X (mol/L)

y konsentrasi dari fase fluida (kg zat terlarut/kg

pelarut)

(mol/L)

yi konsentrasi fase fluida dalam pori-pori (kg zat

terlarut/kg pelarut)

(mol/L)

ys kelarutan (kg zat terlarut/kg pelarut) (mol/L)

y0 konsentrasi awal fase fluida (kg zat terlarut/kg

pelarut)

(mol/L)

y* konsentrasi fase fluida kesetimbangan (kg zat

terlarut/kg pelarut)

[-]

Y konsentrasi fase fluida takberdimensi (y/y0) [-]

Yi konsentrasi takberdimensi fase fluida dalam

pori-pori (yi/y0)

[-]

Y* konsentrasi takberdimensi kesetimbangan fase

fluida dalam pori-pori (y*/y0)

(m2/det)

z koordinat aksial dalam ekstraktor (m/det)

Z jarak aksial takberdimensi (z/L) (m2/det)

xv

Greek Letter

Notasi Keterangan Satuan

ε bed voidage [-]

θ waktu takberdimensi (vt/L) [-]

ξ koordinat radial takberdimensi (r/R) [-]

ξc jari-jari takberdimensi dari inti (rc/R) [-]

ρc densitas keseluruhan dari biji (kg/m3)

ρf densitas fluida (kg/m3)

ρs densitas padatan tak larut dalam biji (kg/m3)

τ waktu takberdimensi (Det/R2) [-]

Φ distribusi zat terlarut awal antara pelarut dan sel

rusak (ρfεy0/ρs(1−ε)fx10) [-]

ψe tahanan transfer massa eksternal takberdimensi

(εv/kfapL) [-]

ψi tahanan transfer massa internal takberdimensi ((1

− ε)v/ksapL) [-]

APPENDIKS

*Pemecahan Persamaan model Broken and Intact Cells

menggunakan metode Crank Nicholson

1. Persamaan 1

( )

Di pecahkan dengan metode crank nicholson menjadi :

Persamaan a :

(

) (a)

Menyusun kembali pers a menjadi pers (b) :

(

)

(B)

Di per simple menjadi:

U1 =

V1 =

W1 =

Sehingga persamaan B menjadi :

U1

+ V1

– V1

= V1

+ (U1 + W1) – V1

+ W1

U1

+ V1

– V1

= V1

+ (U1 + W1) – V1

+ W1

i=1 jjjjjjj YWYVYWUYVYVYVYU 1210

1

0

1

2

1

1 *)1(11111)1()1(

i=2 *)1(1111111 321

1

1

1

3

1

2 YWYVYWUYVYVYVYU jjjjjj j

2

i=3 3

j*)1(1111111 432

1

2

1

4

1

3 YWYVYWUYVYVYVYU jjjjjj

i=4 4

*)1(1111111 543

1

3

1

5

1

4

jYWYVYWUYVYVYVYU jjjjjj

0 ;0 ;1 ;1 ;1 1002010

ZZ

Z

YYXXY (2.14)

Dimana: PARAMETER yang harus dihitung :

10

0fe

1 ; ;

1fx

y

LakLak spfps

i

Hubungan kesetimbangan takberdimensi adalah:

0

10111 dimana ,untuk * ; untuk 1*

y

KxKXXKXYXXY cc

Mengubah L2.10 ke bentuk perkalian matrik

[

( )

]

[

]

=

[

( ) ( ) ( )

( ) ( ) ( ) ( ) ( )

]

[

]

+

[ ( )

( )

( )

( ) ]

Persamaan 2

Penyelesaian Persamaan 2.11 (nilai X1= konsentrasi partikel alga pada broken cell di reaktor

ekstraksi)

YYXXf

X

ei

*

112

1

Dipecahkan dgn crank nicolson mnjadi :

n

i

n

i

e

j

i

j

i

i

j

i

j

i YYXXf

XX

*

121

1

1 1

n

i

n

i

e

j

i

i

j

i

i

j

i YYXf

Xf

X

*

12

1

1

1111

(L1.2)

Penyelesaian Persamaan 2.12

(nilai X2= konsentrasi partikel alga pada intact cell di reaktor ekstraksi)

12

2

1

1XX

f

X

i

Crank nicolson mnmjdi :

j

i

j

i

j

i

j

i

j

i

i

j

i

j

i

Xf

Xf

X

XXf

XX

1

1

2

1

1

2

122

1

2

1

1

1

111

1

1

(L1.3)

Kondisi batas

1 Zpada

0 Zpada 0

1

1

1

1

j

i

j

i

j

i

j

i

j

i

YY

YYY

(L1.4)

*Pemecahan Persamaan model Shrinking Core menggunakan

metode Crank Nicholson*

Lampiran 2. Penyelesaian Model Shrinking Core secara Numerik dengan Metode Crank-Nicholson

(L2.1)

(L2.2)

(L2.3)

Subtitusikan (L2.1-L2.3) ke (L2.4) diperoleh

( )

( )

( ⁄ ) (L2.4)

*

+

*

+

( )

( )

( ⁄ ) (L2.5)

Dengan menyusun kembali (L2.5) diperoleh (L2.6)

(

) (

) (

) (

) (

( )

( ⁄ )) (

)

( )

( ⁄ ) (L2.6)

n

cBi

Bi

Z

as

ZPe

ar

111

3-1 t ,

4 ,

2

(L2.7)

Dengan mensubtitusikan L2.7 ke L2.6 diperoleh L2.8

tYsrYtrYsrYsrYrYsr j

i

j

i

j

i

j

i

j

i

j

i

11

1

1

11

1 212212 (L2.8)

Gambar L2.1 Susunan grid lines dan mesh points untuk mensimulasikan konsentrasi fase fluida tak berdimensi dalam ekstraktor superkritis

Dengan mengambil ΔZ=0,2 maka i=1,2,3,4 sehingga persamaan L2.8 menjadi L2.9

i=1 tYsrYtrYsrYsrYrYsr jjjjjj

210

1

2

1

1

1

0 212212

i=2 tYsrYtrYsrYsrYrYsr jjjjjj

321

1

3

1

2

1

1 212212

i=3 tYsrYtrYsrYsrYrYsr jjjjjj

432

1

4

1

3

1

2 212212

i=4 tYsrYtrYsrYsrYrYsr jjjjjj

543

1

5

1

4

1

3 212212

(L2.9)

Kondisi batas pada saat t=0

1

0

c

Y

Kondisi batas inlet

ZPe

YY

ZPe

YY

ZPe

YY

Z

YY

PeY

Z

Y

PeY

j

ij

i

j

ij

i

j

ij

i

j

i

j

ij

i

1atau ,

1atau ,

1

1

0 Zpada 01

1

1

11

1

1

Kondisi batas outlet

1

4

1

545

11

11

1

atau

atau

0

jjjj

j

i

j

i

j

i

j

i

j

i

j

i

YYYY

YYYY

Z

YY

Dengan memasukkan kondisi batas pada L2.9 diperoleh L2.10

tYsrYtrYsrYsrYrsr jjjjj

210

1

2

1

1 212212

tYsrYtrYsrYsrYrYsr jjjjjj

321

1

3

1

2

1

1 212212

tYsrYtrYsrYsrYrYsr jjjjjj

432

1

4

1

3

1

2 212212

tYsrtrYsrYsrYrYsr jjjjj

43

1

5

1

4

1

3 212212

(L2.10)

Mengubah L2.10 ke bentuk perkalian matrik

[ (( ) ( )⁄⁄ ) ( ⁄ ) ( ⁄ ) ( )⁄ ( ⁄ )

( ⁄ ) ( )⁄ ( ⁄ )

( ⁄ ) (( )⁄ ( ⁄ ))]

[

]

=

[ (( ) ( )⁄⁄ ) ( ⁄ ) ( ⁄ ) ( )⁄ ( ⁄ )

( ⁄ ) ( )⁄ ( ⁄ )

( ⁄ ) (( )⁄ ( ⁄ )) ]

[

]

[

]

Dapat ditulis juga menjadi

CBYAY j

i

j

i 1

Perhitungan Error Model

∑√( )

∑( )

Contoh perhitungan:

∑√( )

∑( )

∑√( )

∑( )

∑√

=0.1646 x 100% = 16.46%

LAMPIRAN

Profil Konsentrasi Y Vs Z Broken and Intact Cells

0 0 0 0 0 0

0.007688 0.015376 0.023064 0.030752 0.046128 0.061504

0.012887 0.025774 0.03866 0.051547 0.077321 0.103094

0.016174 0.032348 0.048521 0.064695 0.097043 0.12939

0.018539 0.037078 0.055616 0.074155 0.111233 0.14831

0.020403 0.040805 0.061208 0.08161 0.122415 0.16322

0.021957 0.043914 0.06587 0.087827 0.131741 0.175654

0.023301 0.046602 0.069903 0.093203 0.139805 0.186407

0.024492 0.048984 0.073476 0.097968 0.146952 0.195936

0.025566 0.051131 0.076697 0.102263 0.153394 0.204526

0.026546 0.053091 0.079637 0.106183 0.159274 0.212365

0.027448 0.054896 0.082345 0.109793 0.164689 0.219586

0.028285 0.056571 0.084856 0.113141 0.169712 0.226283

0.029066 0.058132 0.087198 0.116264 0.174396 0.232528

0.029797 0.059594 0.089392 0.119189 0.178783 0.238378

0.030484 0.060969 0.091453 0.121937 0.182906 0.243874

0.031132 0.062264 0.093395 0.124527 0.186791 0.249054

0.031743 0.063487 0.09523 0.126973 0.19046 0.253947

0.032322 0.064644 0.096966 0.129288 0.193932 0.258576

0.032871 0.065741 0.098612 0.131482 0.197223 0.262964

0.033391 0.066782 0.100173 0.133564 0.200346 0.267128

0.033886 0.067771 0.101657 0.135542 0.203314 0.271085

0.034356 0.068712 0.103068 0.137424 0.206135 0.274847

0.034804 0.069607 0.104411 0.139214 0.208821 0.278428

0.03523 0.07046 0.10569 0.14092 0.211379 0.281839

0.035636 0.071272 0.106909 0.142545 0.213817 0.28509

0.036024 0.072047 0.108071 0.144095 0.216142 0.288189

0.036393 0.072787 0.10918 0.145573 0.21836 0.291146

0.036746 0.073492 0.110238 0.146984 0.220477 0.293969

0.037083 0.074166 0.111249 0.148332 0.222497 0.296663

0.037405 0.074809 0.112214 0.149618 0.224427 0.299237

0.037712 0.075424 0.113136 0.150848 0.226271 0.301695

0.038006 0.076011 0.114017 0.152022 0.228033 0.304044

0.038286 0.076572 0.114859 0.153145 0.229717 0.306289

0.038554 0.077109 0.115663 0.154218 0.231327 0.308436

0.038811 0.077622 0.116433 0.155244 0.232866 0.310488

0.039056 0.078113 0.117169 0.156225 0.234338 0.312451

0.039291 0.078582 0.117873 0.157164 0.235746 0.314328

0.039515 0.079031 0.118546 0.158062 0.237092 0.316123

0.03973 0.07946 0.11919 0.15892 0.238381 0.317841

0.039936 0.079871 0.119807 0.159742 0.239613 0.319484

0.040132 0.080264 0.120396 0.160528 0.240793 0.321057

0.04032 0.08064 0.120961 0.161281 0.241921 0.322562

0.0405 0.081 0.121501 0.162001 0.243001 0.324002

0.040673 0.081345 0.122018 0.16269 0.244035 0.32538

0.040837 0.081675 0.122512 0.16335 0.245024 0.326699

0.040995 0.08199 0.122986 0.163981 0.245971 0.327962

0.041146 0.082293 0.123439 0.164585 0.246878 0.329171

0.041291 0.082582 0.123873 0.165164 0.247746 0.330328

0.041429 0.082859 0.124288 0.165718 0.248577 0.331435

0.041562 0.083124 0.124686 0.166248 0.249372 0.332496

0.041689 0.083378 0.125067 0.166756 0.250133 0.333511

0.04181 0.083621 0.125431 0.167242 0.250862 0.334483

0.041927 0.083853 0.12578 0.167707 0.25156 0.335414

0.042038 0.084076 0.126114 0.168152 0.252229 0.336305

0.042145 0.084289 0.126434 0.168579 0.252868 0.337158

0.042247 0.084494 0.126741 0.168987 0.253481 0.337975

0.042345 0.084689 0.127034 0.169379 0.254068 0.338757

0.042438 0.084876 0.127315 0.169753 0.254629 0.339506

0.042528 0.085056 0.127584 0.170112 0.255167 0.340223

0.042614 0.085227 0.127841 0.170455 0.255682 0.34091

0.042696 0.085392 0.128088 0.170784 0.256175 0.341567

0.042775 0.085549 0.128324 0.171098 0.256648 0.342197

0.04285 0.0857 0.12855 0.1714 0.2571 0.3428

0.042922 0.085844 0.128766 0.171689 0.257533 0.343377

0.042991 0.085983 0.128974 0.171965 0.257948 0.34393

0.043057 0.086115 0.129172 0.17223 0.258345 0.344459

0.043121 0.086242 0.129362 0.172483 0.258725 0.344966

0.043181 0.086363 0.129544 0.172726 0.259089 0.345452

0.04324 0.086479 0.129719 0.172958 0.259437 0.345917

0.043295 0.08659 0.129886 0.173181 0.259771 0.346362

0.043348 0.086697 0.130045 0.173394 0.260091 0.346788

0.043399 0.086799 0.130198 0.173598 0.260397 0.347196

0.043448 0.086897 0.130345 0.173793 0.26069 0.347587

0.043495 0.08699 0.130485 0.17398 0.260971 0.347961

0.04354 0.08708 0.13062 0.17416 0.261239 0.348319

0.043583 0.087166 0.130748 0.174331 0.261497 0.348662

0.043624 0.087248 0.130872 0.174496 0.261743 0.348991

0.043663 0.087326 0.13099 0.174653 0.261979 0.349306

0.043701 0.087402 0.131103 0.174803 0.262205 0.349607

0.043737 0.087474 0.131211 0.174948 0.262422 0.349895

0.043771 0.087543 0.131314 0.175086 0.262629 0.350172

0.043805 0.087609 0.131414 0.175218 0.262827 0.350436

0.043836 0.087672 0.131508 0.175345 0.263017 0.350689

0.043866 0.087733 0.131599 0.175466 0.263199 0.350932

0.043895 0.087791 0.131686 0.175582 0.263373 0.351164

0.043923 0.087847 0.13177 0.175693 0.26354 0.351386

0.04395 0.0879 0.13185 0.1758 0.263699 0.351599

0.043975 0.087951 0.131926 0.175901 0.263852 0.351803

0.044 0.087999 0.131999 0.175999 0.263998 0.351998

0.044023 0.088046 0.132069 0.176092 0.264139 0.352185

0.044045 0.088091 0.132136 0.176182 0.264273 0.352364

0.044067 0.088134 0.132201 0.176267 0.264401 0.352535

0.044087 0.088175 0.132262 0.176349 0.264524 0.352699

0.044107 0.088214 0.132321 0.176428 0.264642 0.352856

0.044126 0.088252 0.132377 0.176503 0.264755 0.353006

0.044144 0.088288 0.132431 0.176575 0.264863 0.35315

0.044161 0.088322 0.132483 0.176644 0.264966 0.353288

0.044177 0.088355 0.132532 0.17671 0.265065 0.35342

0.044193 0.088387 0.13258 0.176773 0.26516 0.353546

0.044208 0.088417 0.132625 0.176833 0.26525 0.353667

0.044223 0.088446 0.132669 0.176891 0.265337 0.353783

0.044237 0.088473 0.13271 0.176947 0.26542 0.353894

0.04425 0.0885 0.13275 0.177 0.2655 0.354

0.044263 0.088525 0.132788 0.177051 0.265576 0.354101

0.044275 0.08855 0.132824 0.177099 0.265649 0.354198

0.044286 0.088573 0.132859 0.177146 0.265719 0.354291

0.044298 0.088595 0.132893 0.17719 0.265785 0.354381

0.044308 0.088616 0.132925 0.177233 0.265849 0.354466

0.044318 0.088637 0.132955 0.177274 0.265911 0.354547

0.044328 0.088656 0.132985 0.177313 0.265969 0.354626

0.044338 0.088675 0.133013 0.17735 0.266025 0.3547

0.044347 0.088693 0.13304 0.177386 0.266079 0.354772

0.044355 0.08871 0.133065 0.17742 0.26613 0.354841

0.044363 0.088727 0.13309 0.177453 0.26618 0.354906

0.044371 0.088742 0.133113 0.177485 0.266227 0.354969

0.044379 0.088757 0.133136 0.177515 0.266272 0.355029

0.044386 0.088772 0.133158 0.177543 0.266315 0.355087

0.044393 0.088785 0.133178 0.177571 0.266356 0.355142

0.044399 0.088799 0.133198 0.177597 0.266396 0.355195

0.044406 0.088811 0.133217 0.177623 0.266434 0.355245

0.044412 0.088823 0.133235 0.177647 0.26647 0.355293

0.044417 0.088835 0.133252 0.17767 0.266505 0.35534

0.044423 0.088846 0.133269 0.177692 0.266538 0.355384

0.044428 0.088857 0.133285 0.177713 0.26657 0.355426

0.044433 0.088867 0.1333 0.177733 0.2666 0.355467

0.044438 0.088876 0.133315 0.177753 0.266629 0.355506

0.044443 0.088886 0.133329 0.177771 0.266657 0.355543

0.044447 0.088895 0.133342 0.177789 0.266684 0.355578

0.044452 0.088903 0.133355 0.177806 0.266709 0.355612

0.044456 0.088911 0.133367 0.177822 0.266734 0.355645

0.04446 0.088919 0.133379 0.177838 0.266757 0.355676

0.044463 0.088926 0.13339 0.177853 0.266779 0.355706

0.044467 0.088934 0.1334 0.177867 0.266801 0.355734

0.04447 0.08894 0.133411 0.177881 0.266821 0.355762

0.044473 0.088947 0.13342 0.177894 0.266841 0.355788

0.044477 0.088953 0.13343 0.177906 0.26686 0.355813

0.04448 0.088959 0.133439 0.177918 0.266878 0.355837

0.044482 0.088965 0.133447 0.17793 0.266895 0.35586

0.044485 0.08897 0.133456 0.177941 0.266911 0.355882

0.044488 0.088976 0.133464 0.177951 0.266927 0.355903

0.04449 0.088981 0.133471 0.177961 0.266942 0.355923

0.044493 0.088986 0.133478 0.177971 0.266957 0.355942

0.044495 0.08899 0.133485 0.17798 0.26697 0.35596

0.044497 0.088995 0.133492 0.177989 0.266984 0.355978

0.044499 0.088999 0.133498 0.177997 0.266996 0.355995

0.044501 0.089003 0.133504 0.178006 0.267008 0.356011

0.044503 0.089007 0.13351 0.178013 0.26702 0.356026

0.044505 0.08901 0.133515 0.178021 0.267031 0.356041

0.044507 0.089014 0.133521 0.178028 0.267041 0.356055

0.044509 0.089017 0.133526 0.178034 0.267052 0.356069

0.04451 0.08902 0.133531 0.178041 0.267061 0.356082

0.044512 0.089024 0.133535 0.178047 0.267071 0.356094

0.044513 0.089026 0.13354 0.178053 0.267079 0.356106

0.044515 0.089029 0.133544 0.178059 0.267088 0.356117

0.044516 0.089032 0.133548 0.178064 0.267096 0.356128

0.044517 0.089035 0.133552 0.178069 0.267104 0.356139

0.044519 0.089037 0.133556 0.178074 0.267111 0.356148

0.04452 0.089039 0.133559 0.178079 0.267118 0.356158

0.044521 0.089042 0.133563 0.178084 0.267125 0.356167

0.044522 0.089044 0.133566 0.178088 0.267132 0.356176

0.044523 0.089046 0.133569 0.178092 0.267138 0.356184

0.044524 0.089048 0.133572 0.178096 0.267144 0.356192

0.044525 0.08905 0.133575 0.1781 0.26715 0.3562

0.044526 0.089052 0.133578 0.178103 0.267155 0.356207

0.044527 0.089053 0.13358 0.178107 0.26716 0.356214

0.044528 0.089055 0.133583 0.17811 0.267165 0.356221

0.044528 0.089057 0.133585 0.178113 0.26717 0.356227

0.044529 0.089058 0.133587 0.178117 0.267175 0.356233

0.04453 0.08906 0.13359 0.178119 0.267179 0.356239

0.044531 0.089061 0.133592 0.178122 0.267183 0.356245

0.044531 0.089062 0.133594 0.178125 0.267187 0.35625

0.044532 0.089064 0.133596 0.178127 0.267191 0.356255

0.044532 0.089065 0.133597 0.17813 0.267195 0.35626

0.044533 0.089066 0.133599 0.178132 0.267198 0.356265

0.044534 0.089067 0.133601 0.178135 0.267202 0.356269

0.044534 0.089068 0.133602 0.178137 0.267205 0.356273

0.044535 0.089069 0.133604 0.178139 0.267208 0.356277

0.044535 0.08907 0.133606 0.178141 0.267211 0.356281

0.044536 0.089071 0.133607 0.178143 0.267214 0.356285

0.044536 0.089072 0.133608 0.178144 0.267217 0.356289

0.044537 0.089073 0.13361 0.178146 0.267219 0.356292

0.044537 0.089074 0.133611 0.178148 0.267222 0.356295

0.044537 0.089075 0.133612 0.178149 0.267224 0.356299

0.044538 0.089075 0.133613 0.178151 0.267226 0.356302

0.044538 0.089076 0.133614 0.178152 0.267228 0.356304

0.044538 0.089077 0.133615 0.178154 0.26723 0.356307

0.044539 0.089077 0.133616 0.178155 0.267232 0.35631

0.044539 0.089078 0.133617 0.178156 0.267234 0.356312

0.044539 0.089079 0.133618 0.178157 0.267236 0.356315

0.04454 0.089079 0.133619 0.178159 0.267238 0.356317

0.04454 0.08908 0.13362 0.17816 0.267239 0.356319

0.04454 0.08908 0.133621 0.178161 0.267241 0.356321

0.04454 0.089081 0.133621 0.178162 0.267243 0.356323

0.044541 0.089081 0.133622 0.178163 0.267244 0.356325

0.044541 0.089082 0.133623 0.178164 0.267245 0.356327

0.044541 0.089082 0.133623 0.178164 0.267247 0.356329

0.044541 0.089083 0.133624 0.178165 0.267248 0.356331

0.044542 0.089083 0.133625 0.178166 0.267249 0.356332

0.044542 0.089083 0.133625 0.178167 0.26725 0.356334

0.044542 0.089084 0.133626 0.178168 0.267251 0.356335

0.044542 0.089084 0.133626 0.178168 0.267252 0.356337

0.044542 0.089084 0.133627 0.178169 0.267253 0.356338

0.044542 0.089085 0.133627 0.17817 0.267254 0.356339

0.044543 0.089085 0.133628 0.17817 0.267255 0.356341

0.044543 0.089085 0.133628 0.178171 0.267256 0.356342

0.044543 0.089086 0.133629 0.178171 0.267257 0.356343

0.044543 0.089086 0.133629 0.178172 0.267258 0.356344

0.044543 0.089086 0.133629 0.178172 0.267259 0.356345

0.044543 0.089086 0.13363 0.178173 0.267259 0.356346

0.044543 0.089087 0.13363 0.178173 0.26726 0.356347

0.044543 0.089087 0.13363 0.178174 0.267261 0.356348

0.044544 0.089087 0.133631 0.178174 0.267261 0.356349

0.044544 0.089087 0.133631 0.178175 0.267262 0.356349

0.044544 0.089088 0.133631 0.178175 0.267263 0.35635

0.044544 0.089088 0.133632 0.178176 0.267263 0.356351

0.044544 0.089088 0.133632 0.178176 0.267264 0.356352

0.044544 0.089088 0.133632 0.178176 0.267264 0.356352

0.044544 0.089088 0.133632 0.178177 0.267265 0.356353

0.044544 0.089088 0.133633 0.178177 0.267265 0.356354

0.044544 0.089089 0.133633 0.178177 0.267266 0.356354

0.044544 0.089089 0.133633 0.178177 0.267266 0.356355

0.044544 0.089089 0.133633 0.178178 0.267267 0.356355

0.044545 0.089089 0.133634 0.178178 0.267267 0.356356

0.044545 0.089089 0.133634 0.178178 0.267267 0.356357

0.044545 0.089089 0.133634 0.178179 0.267268 0.356357

0.044545 0.089089 0.133634 0.178179 0.267268 0.356357

0.044545 0.089089 0.133634 0.178179 0.267268 0.356358

0.044545 0.08909 0.133634 0.178179 0.267269 0.356358

0.044545 0.08909 0.133635 0.178179 0.267269 0.356359

0.044545 0.08909 0.133635 0.17818 0.267269 0.356359

0.044545 0.08909 0.133635 0.17818 0.26727 0.356359

0.044545 0.08909 0.133635 0.17818 0.26727 0.35636

0.044545 0.08909 0.133635 0.17818 0.26727 0.35636

0.044545 0.08909 0.133635 0.17818 0.26727 0.356361

0.044545 0.08909 0.133635 0.17818 0.267271 0.356361

0.044545 0.08909 0.133635 0.178181 0.267271 0.356361

0.044545 0.08909 0.133635 0.178181 0.267271 0.356361

0.044545 0.08909 0.133636 0.178181 0.267271 0.356362

0.044545 0.08909 0.133636 0.178181 0.267271 0.356362

0.044545 0.08909 0.133636 0.178181 0.267271 0.356362

Profil Konsentrasi Y Vs Z Shrinking core

0 0 0 0 0 0

0.0433 0.0453 0.0450 0.0451 0.0450 0.0450 0.0450 0.0450

0.0902 0.0879 0.0881 0.0881 0.0881 0.0881 0.0881 0.0881

0.1349 0.1284 0.1293 0.1291 0.1291 0.1291 0.1291 0.1291

0.1659 0.1686 0.1684 0.1684 0.1684 0.1684 0.1684 0.1684

0.1952 0.2070 0.2056 0.2059 0.2058 0.2058 0.2058 0.2058

0.2401 0.2416 0.2416 0.2416 0.2416 0.2416 0.2416 0.2416

0.2896 0.2740 0.2760 0.2757 0.2758 0.2757 0.2757 0.2757

0.3192 0.3078 0.3085 0.3083 0.3084 0.3084 0.3084 0.3084

0.3296 0.3415 0.3392 0.3396 0.3395 0.3395 0.3395 0.3395

0.3481 0.3707 0.3691 0.3693 0.3693 0.3693 0.3693 0.3693

0.3915 0.3959 0.3980 0.3976 0.3977 0.3977 0.3977 0.3977

0.4441 0.4222 0.4252 0.4247 0.4248 0.4248 0.4248 0.4248

0.4773 0.4514 0.4504 0.4508 0.4507 0.4507 0.4507 0.4507

0.4817 0.4788 0.4749 0.4756 0.4754 0.4755 0.4755 0.4755

0.4758 0.5003 0.4992 0.4990 0.4991 0.4991 0.4991 0.4991

0.4865 0.5186 0.5223 0.5215 0.5217 0.5216 0.5216 0.5216

0.5248 0.5398 0.5434 0.5432 0.5432 0.5432 0.5432 0.5432

0.5786 0.5647 0.5631 0.5639 0.5637 0.5638 0.5638 0.5638

0.6247 0.5879 0.5829 0.5835 0.5834 0.5834 0.5834 0.5834

0.6459 0.6047 0.6026 0.6020 0.6022 0.6022 0.6022 0.6022

0.6405 0.6173 0.6209 0.6200 0.6201 0.6201 0.6201 0.6201

0.6206 0.6321 0.6372 0.6373 0.6372 0.6372 0.6372 0.6372

0.6035 0.6520 0.6526 0.6537 0.6535 0.6536 0.6535 0.6536

0.6030 0.6732 0.6686 0.6691 0.6692 0.6691 0.6692 0.6692

0.6246 0.6897 0.6846 0.6838 0.6841 0.6840 0.6841 0.6841

0.6660 0.6996 0.6993 0.6982 0.6983 0.6983 0.6983 0.6983

0.7199 0.7072 0.7120 0.7121 0.7118 0.7119 0.7119 0.7119

0.7777 0.7185 0.7238 0.7251 0.7248 0.7249 0.7249 0.7249

0.8325 0.7351 0.7364 0.7372 0.7373 0.7372 0.7373 0.7372

0.8795 0.7534 0.7495 0.7488 0.7491 0.7491 0.7491 0.7491

0.9171 0.7677 0.7616 0.7603 0.7604 0.7604 0.7604 0.7604

0.9451 0.7754 0.7718 0.7714 0.7711 0.7712 0.7712 0.7712

0.9650 0.7791 0.7807 0.7817 0.7815 0.7815 0.7815 0.7815

0.9784 0.7838 0.7900 0.7912 0.7914 0.7913 0.7913 0.7913

0.9871 0.7935 0.8003 0.8004 0.8008 0.8007 0.8007 0.8007

0.9925 0.8079 0.8107 0.8096 0.8097 0.8097 0.8097 0.8097

0.9958 0.8234 0.8197 0.8185 0.8182 0.8183 0.8183 0.8183

0.9977 0.8355 0.8268 0.8267 0.8265 0.8264 0.8265 0.8265

0.9988 0.8418 0.8332 0.8343 0.8343 0.8343 0.8343 0.8343

0.9993 0.8432 0.8402 0.8414 0.8418 0.8417 0.8417 0.8417

0.9997 0.8432 0.8485 0.8486 0.8488 0.8489 0.8489 0.8489

0.9998 0.8456 0.8568 0.8558 0.8556 0.8557 0.8557 0.8557

0.9999 0.8525 0.8638 0.8625 0.8622 0.8622 0.8622 0.8622

1.0000 0.8638 0.8691 0.8686 0.8685 0.8684 0.8684 0.8684

1.0000 0.8771 0.8734 0.8741 0.8744 0.8743 0.8743 0.8743

1.0000 0.8893 0.8782 0.8796 0.8799 0.8800 0.8800 0.8800

1.0000 0.8979 0.8842 0.8853 0.8853 0.8854 0.8854 0.8854

1.0000 0.9019 0.8910 0.8908 0.8905 0.8905 0.8905 0.8905

1.0000 0.9016 0.8972 0.8958 0.8955 0.8955 0.8955 0.8955

1.0000 0.8989 0.9019 0.9003 0.9003 0.9002 0.9002 0.9002

1.0000 0.8958 0.9051 0.9044 0.9047 0.9047 0.9047 0.9047

1.0000 0.8945 0.9078 0.9086 0.9089 0.9090 0.9090 0.9090

1.0000 0.8961 0.9111 0.9130 0.9130 0.9131 0.9131 0.9131

1.0000 0.9011 0.9156 0.9173 0.9170 0.9170 0.9170 0.9170

1.0000 0.9093 0.9209 0.9211 0.9208 0.9207 0.9207 0.9207

1.0000 0.9197 0.9259 0.9244 0.9243 0.9243 0.9243 0.9243

1.0000 0.9314 0.9298 0.9274 0.9277 0.9277 0.9277 0.9277

1.0000 0.9434 0.9323 0.9305 0.9309 0.9309 0.9310 0.9310

1.0000 0.9547 0.9338 0.9339 0.9340 0.9340 0.9341 0.9341

1.0000 0.9648 0.9353 0.9372 0.9371 0.9370 0.9370 0.9370

1.0000 0.9735 0.9376 0.9403 0.9400 0.9399 0.9399 0.9399

1.0000 0.9805 0.9410 0.9429 0.9426 0.9426 0.9426 0.9426

1.0000 0.9860 0.9451 0.9451 0.9451 0.9452 0.9452 0.9452

1.0000 0.9902 0.9491 0.9472 0.9475 0.9476 0.9476 0.9476

1.0000 0.9933 0.9524 0.9496 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500

1.0000 0.9955 0.9545 0.9521 0.9523 0.9523 0.9522 0.9523

1.0000 0.9971 0.9555 0.9547 0.9545 0.9544 0.9544 0.9544

1.0000 0.9981 0.9559 0.9569 0.9565 0.9565 0.9565 0.9565

1.0000 0.9988 0.9564 0.9587 0.9583 0.9584 0.9584 0.9584

1.0000 0.9993 0.9575 0.9602 0.9602 0.9603 0.9603 0.9603

1.0000 0.9996 0.9596 0.9617 0.9620 0.9621 0.9621 0.9621

1.0000 0.9997 0.9624 0.9633 0.9638 0.9638 0.9638 0.9638

1.0000 0.9998 0.9657 0.9652 0.9655 0.9654 0.9654 0.9654

1.0000 0.9999 0.9688 0.9672 0.9670 0.9670 0.9670 0.9670

1.0000 0.9999 0.9714 0.9689 0.9684 0.9684 0.9685 0.9685

1.0000 1.0000 0.9731 0.9704 0.9698 0.9699 0.9699 0.9699

1.0000 1.0000 0.9739 0.9714 0.9711 0.9712 0.9712 0.9712

1.0000 1.0000 0.9740 0.9723 0.9725 0.9726 0.9725 0.9725

1.0000 1.0000 0.9736 0.9733 0.9739 0.9738 0.9738 0.9738

1.0000 1.0000 0.9731 0.9744 0.9751 0.9750 0.9750 0.9750

1.0000 1.0000 0.9728 0.9758 0.9761 0.9761 0.9761 0.9761

1.0000 1.0000 0.9731 0.9773 0.9771 0.9771 0.9772 0.9772

1.0000 1.0000 0.9740 0.9787 0.9781 0.9782 0.9782 0.9782

1.0000 1.0000 0.9755 0.9797 0.9791 0.9792 0.9792 0.9792

1.0000 1.0000 0.9775 0.9805 0.9801 0.9801 0.9801 0.9801

1.0000 1.0000 0.9799 0.9810 0.9811 0.9810 0.9810 0.9810

1.0000 1.0000 0.9825 0.9815 0.9820 0.9818 0.9819 0.9819

1.0000 1.0000 0.9852 0.9821 0.9827 0.9826 0.9827 0.9827

1.0000 1.0000 0.9877 0.9829 0.9834 0.9834 0.9835 0.9835

1.0000 1.0000 0.9901 0.9839 0.9841 0.9842 0.9842 0.9842

1.0000 1.0000 0.9922 0.9850 0.9848 0.9849 0.9849 0.9849

1.0000 1.0000 0.9939 0.9861 0.9856 0.9856 0.9856 0.9856

1.0000 1.0000 0.9954 0.9869 0.9863 0.9862 0.9862 0.9862

1.0000 1.0000 0.9966 0.9874 0.9870 0.9868 0.9869 0.9869

1.0000 1.0000 0.9975 0.9878 0.9876 0.9874 0.9875 0.9875

1.0000 1.0000 0.9982 0.9880 0.9880 0.9880 0.9880 0.9880

1.0000 1.0000 0.9987 0.9881 0.9885 0.9886 0.9886 0.9886

1.0000 1.0000 0.9991 0.9884 0.9889 0.9891 0.9891 0.9891

1.0000 1.0000 0.9994 0.9889 0.9895 0.9896 0.9896 0.9896

1.0000 1.0000 0.9996 0.9895 0.9900 0.9900 0.9900 0.9900

1.0000 1.0000 0.9997 0.9903 0.9906 0.9905 0.9905 0.9905

1.0000 1.0000 0.9998 0.9911 0.9911 0.9909 0.9909 0.9909

1.0000 1.0000 0.9999 0.9918 0.9914 0.9913 0.9913 0.9913

1.0000 1.0000 0.9999 0.9925 0.9918 0.9917 0.9917 0.9917

1.0000 1.0000 1.0000 0.9929 0.9920 0.9921 0.9921 0.9921

1.0000 1.0000 1.0000 0.9932 0.9923 0.9925 0.9924 0.9924

1.0000 1.0000 1.0000 0.9932 0.9926 0.9928 0.9928 0.9928

1.0000 1.0000 1.0000 0.9932 0.9930 0.9931 0.9931 0.9931

1.0000 1.0000 1.0000 0.9931 0.9934 0.9934 0.9934 0.9934

1.0000 1.0000 1.0000 0.9931 0.9938 0.9937 0.9937 0.9937

1.0000 1.0000 1.0000 0.9931 0.9941 0.9940 0.9940 0.9940

1.0000 1.0000 1.0000 0.9932 0.9944 0.9943 0.9943 0.9943

1.0000 1.0000 1.0000 0.9935 0.9946 0.9946 0.9945 0.9945

1.0000 1.0000 1.0000 0.9939 0.9948 0.9948 0.9948 0.9948

1.0000 1.0000 1.0000 0.9944 0.9949 0.9950 0.9950 0.9950

1.0000 1.0000 1.0000 0.9949 0.9951 0.9952 0.9952 0.9952

1.0000 1.0000 1.0000 0.9955 0.9953 0.9954 0.9955 0.9954

1.0000 1.0000 1.0000 0.9961 0.9956 0.9956 0.9957 0.9957

1.0000 1.0000 1.0000 0.9967 0.9959 0.9959 0.9958 0.9958

1.0000 1.0000 1.0000 0.9973 0.9961 0.9961 0.9960 0.9960

1.0000 1.0000 1.0000 0.9978 0.9964 0.9963 0.9962 0.9962

1.0000 1.0000 1.0000 0.9982 0.9965 0.9964 0.9964 0.9964

1.0000 1.0000 1.0000 0.9986 0.9967 0.9965 0.9966 0.9965

1.0000 1.0000 1.0000 0.9989 0.9967 0.9967 0.9967 0.9967

1.0000 1.0000 1.0000 0.9992 0.9968 0.9968 0.9969 0.9968

1.0000 1.0000 1.0000 0.9994 0.9969 0.9970 0.9970 0.9970

1.0000 1.0000 1.0000 0.9995 0.9970 0.9971 0.9971 0.9971

1.0000 1.0000 1.0000 0.9997 0.9971 0.9973 0.9972 0.9973

1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9972 0.9974 0.9974 0.9974

1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9974 0.9975 0.9975 0.9975

1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9976 0.9976 0.9976 0.9976

1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9978 0.9977 0.9977 0.9977

1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9980 0.9978 0.9978 0.9978

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9981 0.9979 0.9979 0.9979

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9982 0.9980 0.9980 0.9980

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9983 0.9981 0.9981 0.9981

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9983 0.9982 0.9982 0.9982

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9983 0.9983 0.9983 0.9983

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9983 0.9984 0.9984 0.9983

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9983 0.9985 0.9984 0.9984

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9983 0.9985 0.9985 0.9985

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9983 0.9986 0.9986 0.9986

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9984 0.9986 0.9986 0.9986

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9985 0.9987 0.9987 0.9987

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9986 0.9987 0.9987 0.9987

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9987 0.9988 0.9988 0.9988

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9988 0.9988 0.9989 0.9989

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9990 0.9989 0.9989 0.9989

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9991 0.9990 0.9990 0.9990

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9993 0.9990 0.9990 0.9990

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9994 0.9991 0.9990 0.9991

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9995 0.9991 0.9991 0.9991

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9991 0.9991 0.9991

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9997 0.9992 0.9992 0.9992

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9997 0.9992 0.9992 0.9992

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9992 0.9993 0.9992

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9992 0.9993 0.9993

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9993 0.9993 0.9993

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9993 0.9993 0.9993

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9994 0.9994 0.9994

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9994 0.9994 0.9994

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9995 0.9994 0.9994

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9995 0.9994 0.9995

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9995 0.9995 0.9995

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9995 0.9995 0.9995

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9995 0.9995

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9996 0.9995

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9996 0.9996

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9996 0.9996

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9996 0.9996

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9996 0.9996

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9996 0.9996

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9996 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9997 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9996 0.9997 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9997 0.9997 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9997 0.9997 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9997 0.9997 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9997 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9998 0.9997

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9998 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9998

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.9999

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

Perolehan nilai X1 dan X2

X1 X2

0.0149 0.0211

0.0196 0.026

0.0221 0.025

0.0271 0.0331

0.0222 0.033

0.0352 0.0417

0.0258 0.0409

0.0416 0.0521

0.0339 0.0517

0.0429 0.0548

0.0449 0.0627

0.0505 0.0675

0.0564 0.0746

0.061 0.0807

0.0592 0.0768

0.0704 0.0933

0.0732 0.0917

0.0847 0.1091

0.0885 0.1069

0.088 0.1085

0.1033 0.1242

0.1013 0.1247

0.1159 0.1407

0.1186 0.1445

0.1347 0.1621

0.1269 0.1651

0.145 0.1622

0.1186 0.1497

0.1561 0.1842

0.1409 0.175

0.149 0.1721

0.1736 0.2033

0.1558 0.1955

0.1578 0.1898

0.2022 0.228

0.1765 0.2081

0.2043 0.2598

0.2133 0.2438

0.1771 0.2209

0.2623 0.2823

0.1904 0.262

0.0335 0.2749

0.2977 0.3081

0.1965 0.2973

0.2132 0.3631

0.2743 0.4185

0.1707 0.4343

0.2407 0.517

0.2157 0.6035

0.1008 0.7006

0.3235 0.8261

0.1945 0.9637

0.3233 1.1583

0.3092 1.3679

0.5221 1.6201

0.5443 1.9247

0.9155 2.2332

1.2905 2.5241

1.6573 2.7967

1.9986 3.0513

2.306 3.2892

2.5833 3.5124

2.8405 3.7225

3.086 3.9205

3.3225 4.1067

3.5479 4.2816

3.7594 4.4456

3.9562 4.5993

4.1397 4.7437

4.3122 4.8793

4.4753 5.0066

4.629 5.126

4.7729 5.238

4.9067 5.3432

5.0313 5.4419

5.1478 5.5346

5.2577 5.6218

5.3616 5.7037

5.4599 5.7807

5.5522 5.8529

5.6383 5.9207

5.7186 5.9843

5.7937 6.0441

5.8642 6.1004

5.9309 6.1532

5.9941 6.2029

6.0537 6.2495

6.1098 6.2933

6.1622 6.3343

6.2112 6.3729

6.2569 6.4091

6.2997 6.4431

6.3401 6.475

6.3782 6.5051

6.414 6.5333

6.4478 6.5598

6.4795 6.5846

6.5092 6.608

6.5371 6.6299

6.5633 6.6505

6.5881 6.6698

6.6114 6.6879

6.6333 6.7049

6.6539 6.7209

6.6731 6.7359

6.691 6.7499

6.7078 6.7631

6.7234 6.7755

6.7381 6.7871

6.752 6.798

6.765 6.8083

6.7773 6.8179

6.7889 6.827

6.7997 6.8355

6.8099 6.8434

6.8194 6.8509

6.8284 6.8579

6.8368 6.8645

6.8447 6.8707

6.8521 6.8765

6.859 6.882

6.8655 6.8871

6.8716 6.8919

6.8774 6.8965

6.8828 6.9007

6.8878 6.9047

6.8926 6.9084

6.897 6.912

6.9013 6.9153

6.9052 6.9184

6.9089 6.9213

6.9124 6.924

6.9157 6.9266

6.9188 6.929

6.9217 6.9312

6.9244 6.9333

6.9269 6.9353

6.9293 6.9372

6.9315 6.939

6.9336 6.9406

6.9356 6.9422

6.9374 6.9436

6.9392 6.945

6.9408 6.9462

6.9423 6.9474

6.9438 6.9486

6.9451 6.9496

6.9464 6.9506

6.9476 6.9516

6.9487 6.9524

6.9498 6.9533

6.9507 6.954

6.9517 6.9548

6.9525 6.9554

6.9533 6.9561

6.9541 6.9567

6.9548 6.9572

6.9555 6.9578

6.9561 6.9583

6.9567 6.9587

6.9573 6.9592

6.9578 6.9596

6.9583 6.96

6.9588 6.9603

6.9592 6.9607

6.9596 6.961

6.96 6.9613

6.9603 6.9616

6.9607 6.9618

6.961 6.9621

6.9613 6.9623

6.9616 6.9625

6.9618 6.9627

6.9621 6.9629

6.9623 6.9631

6.9625 6.9633

6.9627 6.9634

6.9629 6.9636

6.9631 6.9637

6.9633 6.9638

6.9634 6.964

6.9636 6.9641

6.9637 6.9642

6.9638 6.9643

6.964 6.9644

6.9641 6.9645

6.9642 6.9646

6.9643 6.9646

6.9644 6.9647

6.9645 6.9648

6.9645 6.9649

6.9646 6.9649

6.9647 6.965

6.9648 6.965

6.9648 6.9651

6.9649 6.9651

6.965 6.9652

6.965 6.9652

6.9651 6.9653

6.9651 6.9653

6.9651 6.9653

6.9652 6.9654

6.9652 6.9654

6.9653 6.9654

6.9653 6.9655

6.9653 6.9655

6.9654 6.9655

6.9654 6.9655

6.9654 6.9655

6.9654 6.9656

6.9655 6.9656

6.9655 6.9656

6.9655 6.9656

6.9655 6.9656

6.9656 6.9657

6.9656 6.9657

6.9656 6.9657

6.9656 6.9657

6.9656 6.9657

6.9656 6.9657

6.9657 6.9657

6.9657 6.9657

6.9657 6.9657

6.9657 6.9657

6.9657 6.9658

6.9657 6.9658

6.9657 6.9658

6.9657 6.9658

6.9657 6.9658

6.9657 6.9658

6.9657 6.9658

6.9657 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

6.9658 6.9658

Fitting F, terhadap berbagai kondisi

f = 0.15 f = 0.25 f = 0.35 f = 0.45 f = 0.65 f = 0.75

0 0 0 0 0 0

0.0231 0.0384 0.0538 0.0692 0.0999 0.1153

0.0387 0.0644 0.0902 0.116 0.1675 0.1933

0.0485 0.0809 0.1132 0.1456 0.2103 0.2426

0.0556 0.0927 0.1298 0.1668 0.241 0.2781

0.0612 0.102 0.1428 0.1836 0.2652 0.306

0.0659 0.1098 0.1537 0.1976 0.2854 0.3294

0.0699 0.1165 0.1631 0.2097 0.3029 0.3495

0.0735 0.1225 0.1714 0.2204 0.3184 0.3674

0.0767 0.1278 0.179 0.2301 0.3324 0.3835

0.0796 0.1327 0.1858 0.2389 0.3451 0.3982

0.0823 0.1372 0.1921 0.247 0.3568 0.4117

0.0849 0.1414 0.198 0.2546 0.3677 0.4243

0.0872 0.1453 0.2035 0.2616 0.3779 0.436

0.0894 0.149 0.2086 0.2682 0.3874 0.4469

0.0915 0.1524 0.2134 0.2744 0.3963 0.4572

0.0934 0.1557 0.2179 0.2802 0.4047 0.4669

0.0952 0.1587 0.2222 0.2857 0.4127 0.4761

0.097 0.1616 0.2263 0.2909 0.4202 0.4848

0.0986 0.1644 0.2301 0.2958 0.4273 0.493

0.1002 0.167 0.2337 0.3005 0.4341 0.5008

0.1017 0.1694 0.2372 0.305 0.4405 0.5082

0.1031 0.1718 0.2405 0.3092 0.4466 0.5152

0.1044 0.174 0.2436 0.3132 0.4524 0.5219

0.1057 0.1761 0.2466 0.3171 0.458 0.5283

0.1069 0.1782 0.2495 0.3207 0.4633 0.5344

0.1081 0.1801 0.2522 0.3242 0.4683 0.5402

0.1092 0.182 0.2548 0.3275 0.4731 0.5457

0.1102 0.1837 0.2572 0.3307 0.4777 0.551

0.1112 0.1854 0.2596 0.3337 0.4821 0.5561

0.1122 0.187 0.2618 0.3366 0.4863 0.5609

0.1131 0.1886 0.264 0.3394 0.4902 0.5655

0.114 0.19 0.266 0.342 0.4941 0.5699

0.1149 0.1914 0.268 0.3446 0.4977 0.5741

0.1157 0.1928 0.2699 0.347 0.5012 0.5781

0.1164 0.1941 0.2717 0.3493 0.5045 0.5819

0.1172 0.1953 0.2734 0.3515 0.5077 0.5856

0.1179 0.1965 0.275 0.3536 0.5108 0.5891

0.1185 0.1976 0.2766 0.3556 0.5137 0.5924

0.1192 0.1987 0.2781 0.3576 0.5165 0.5957

0.1198 0.1997 0.2795 0.3594 0.5191 0.5987

0.1204 0.2007 0.2809 0.3612 0.5217 0.6017

0.121 0.2016 0.2822 0.3629 0.5241 0.6045

0.1215 0.2025 0.2835 0.3645 0.5265 0.6072

0.122 0.2034 0.2847 0.3661 0.5287 0.6098

0.1225 0.2042 0.2859 0.3675 0.5309 0.6122

0.123 0.205 0.287 0.369 0.5329 0.6146

0.1234 0.2057 0.288 0.3703 0.5349 0.6168

0.1239 0.2065 0.289 0.3716 0.5368 0.619

0.1243 0.2071 0.29 0.3729 0.5386 0.6211

0.1247 0.2078 0.2909 0.3741 0.5403 0.6231

0.1251 0.2084 0.2918 0.3752 0.5419 0.625

0.1254 0.2091 0.2927 0.3763 0.5435 0.6268

0.1258 0.2096 0.2935 0.3773 0.545 0.6285

0.1261 0.2102 0.2943 0.3783 0.5465 0.6302

0.1264 0.2107 0.295 0.3793 0.5479 0.6318

0.1267 0.2112 0.2957 0.3802 0.5492 0.6333

0.127 0.2117 0.2964 0.3811 0.5504 0.6348

0.1273 0.2122 0.2971 0.3819 0.5517 0.6362

0.1276 0.2126 0.2977 0.3828 0.5528 0.6376

0.1278 0.2131 0.2983 0.3835 0.5539 0.6388

0.1281 0.2135 0.2989 0.3843 0.555 0.6401

0.1283 0.2139 0.2994 0.385 0.556 0.6413

0.1285 0.2142 0.2999 0.3856 0.557 0.6424

0.1288 0.2146 0.3005 0.3863 0.558 0.6435

0.129 0.215 0.3009 0.3869 0.5589 0.6445

0.1292 0.2153 0.3014 0.3875 0.5597 0.6455

0.1294 0.2156 0.3018 0.3881 0.5605 0.6465

0.1295 0.2159 0.3023 0.3886 0.5613 0.6474

0.1297 0.2162 0.3027 0.3892 0.5621 0.6483

0.1299 0.2165 0.3031 0.3897 0.5628 0.6491

0.13 0.2167 0.3034 0.3901 0.5635 0.6499

0.1302 0.217 0.3038 0.3906 0.5642 0.6507

0.1303 0.2172 0.3041 0.391 0.5648 0.6514

0.1305 0.2175 0.3045 0.3915 0.5654 0.6521

0.1306 0.2177 0.3048 0.3919 0.566 0.6528

0.1307 0.2179 0.3051 0.3922 0.5665 0.6534

0.1309 0.2181 0.3054 0.3926 0.5671 0.6541

0.131 0.2183 0.3056 0.393 0.5676 0.6546

0.1311 0.2185 0.3059 0.3933 0.5681 0.6552

0.1312 0.2187 0.3062 0.3936 0.5685 0.6558

0.1313 0.2189 0.3064 0.3939 0.569 0.6563

0.1314 0.219 0.3066 0.3942 0.5694 0.6568

0.1315 0.2192 0.3069 0.3945 0.5698 0.6573

0.1316 0.2193 0.3071 0.3948 0.5702 0.6577

0.1317 0.2195 0.3073 0.3951 0.5706 0.6582

0.1318 0.2196 0.3075 0.3953 0.571 0.6586

0.1318 0.2197 0.3076 0.3955 0.5713 0.659

0.1319 0.2199 0.3078 0.3958 0.5716 0.6594

0.132 0.22 0.308 0.396 0.572 0.6597

0.1321 0.2201 0.3082 0.3962 0.5723 0.6601

0.1321 0.2202 0.3083 0.3964 0.5726 0.6604

0.1322 0.2203 0.3085 0.3966 0.5728 0.6608

0.1323 0.2204 0.3086 0.3968 0.5731 0.6611

0.1323 0.2205 0.3087 0.397 0.5734 0.6614

0.1324 0.2206 0.3089 0.3971 0.5736 0.6617

0.1324 0.2207 0.309 0.3973 0.5738 0.6619

0.1325 0.2208 0.3091 0.3974 0.5741 0.6622

0.1325 0.2209 0.3092 0.3976 0.5743 0.6625

0.1326 0.221 0.3094 0.3977 0.5745 0.6627

0.1326 0.221 0.3095 0.3979 0.5747 0.6629

0.1327 0.2211 0.3096 0.398 0.5749 0.6632

0.1327 0.2212 0.3097 0.3981 0.5751 0.6634

0.1327 0.2212 0.3097 0.3982 0.5752 0.6636

0.1328 0.2213 0.3098 0.3984 0.5754 0.6638

0.1328 0.2214 0.3099 0.3985 0.5755 0.6639

0.1329 0.2214 0.31 0.3986 0.5757 0.6641

0.1329 0.2215 0.3101 0.3987 0.5758 0.6643

0.1329 0.2215 0.3102 0.3988 0.576 0.6645

0.133 0.2216 0.3102 0.3989 0.5761 0.6646

0.133 0.2216 0.3103 0.399 0.5762 0.6648

0.133 0.2217 0.3104 0.399 0.5764 0.6649

0.133 0.2217 0.3104 0.3991 0.5765 0.6651

0.1331 0.2218 0.3105 0.3992 0.5766 0.6652

0.1331 0.2218 0.3105 0.3993 0.5767 0.6653

0.1331 0.2219 0.3106 0.3993 0.5768 0.6654

0.1331 0.2219 0.3107 0.3994 0.5769 0.6655

0.1332 0.2219 0.3107 0.3995 0.577 0.6657

0.1332 0.222 0.3107 0.3995 0.5771 0.6658

0.1332 0.222 0.3108 0.3996 0.5772 0.6659

0.1332 0.222 0.3108 0.3997 0.5773 0.666

0.1332 0.2221 0.3109 0.3997 0.5773 0.6661

0.1333 0.2221 0.3109 0.3998 0.5774 0.6661

0.1333 0.2221 0.311 0.3998 0.5775 0.6662

0.1333 0.2221 0.311 0.3999 0.5776 0.6663

0.1333 0.2222 0.311 0.3999 0.5776 0.6664

0.1333 0.2222 0.3111 0.3999 0.5777 0.6665

0.1333 0.2222 0.3111 0.4 0.5777 0.6665

0.1333 0.2222 0.3111 0.4 0.5778 0.6666

0.1334 0.2223 0.3112 0.4001 0.5779 0.6667

0.1334 0.2223 0.3112 0.4001 0.5779 0.6667

0.1334 0.2223 0.3112 0.4001 0.578 0.6668

0.1334 0.2223 0.3112 0.4002 0.578 0.6669

0.1334 0.2223 0.3113 0.4002 0.5781 0.6669

0.1334 0.2224 0.3113 0.4002 0.5781 0.667

0.1334 0.2224 0.3113 0.4003 0.5781 0.667

0.1334 0.2224 0.3113 0.4003 0.5782 0.6671

0.1334 0.2224 0.3114 0.4003 0.5782 0.6671

0.1334 0.2224 0.3114 0.4003 0.5783 0.6672

0.1335 0.2224 0.3114 0.4004 0.5783 0.6672

0.1335 0.2224 0.3114 0.4004 0.5783 0.6673

0.1335 0.2225 0.3114 0.4004 0.5784 0.6673

0.1335 0.2225 0.3114 0.4004 0.5784 0.6673

0.1335 0.2225 0.3115 0.4005 0.5784 0.6674

0.1335 0.2225 0.3115 0.4005 0.5785 0.6674

0.1335 0.2225 0.3115 0.4005 0.5785 0.6674

0.1335 0.2225 0.3115 0.4005 0.5785 0.6675

0.1335 0.2225 0.3115 0.4005 0.5785 0.6675

0.1335 0.2225 0.3115 0.4005 0.5786 0.6675

0.1335 0.2225 0.3115 0.4006 0.5786 0.6676

0.1335 0.2225 0.3116 0.4006 0.5786 0.6676

0.1335 0.2226 0.3116 0.4006 0.5786 0.6676

0.1335 0.2226 0.3116 0.4006 0.5786 0.6676

0.1335 0.2226 0.3116 0.4006 0.5787 0.6677

0.1335 0.2226 0.3116 0.4006 0.5787 0.6677

0.1335 0.2226 0.3116 0.4006 0.5787 0.6677

0.1336 0.2226 0.3116 0.4007 0.5787 0.6677

0.1336 0.2226 0.3116 0.4007 0.5787 0.6677

0.1336 0.2226 0.3116 0.4007 0.5788 0.6678

0.1336 0.2226 0.3116 0.4007 0.5788 0.6678

0.1336 0.2226 0.3117 0.4007 0.5788 0.6678

0.1336 0.2226 0.3117 0.4007 0.5788 0.6678

0.1336 0.2226 0.3117 0.4007 0.5788 0.6678

0.1336 0.2226 0.3117 0.4007 0.5788 0.6678

0.1336 0.2226 0.3117 0.4007 0.5788 0.6679

0.1336 0.2226 0.3117 0.4007 0.5788 0.6679

0.1336 0.2226 0.3117 0.4007 0.5789 0.6679

0.1336 0.2226 0.3117 0.4008 0.5789 0.6679

0.1336 0.2226 0.3117 0.4008 0.5789 0.6679

0.1336 0.2226 0.3117 0.4008 0.5789 0.6679

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.6679

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.6679

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.668

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.668

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.668

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.668

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.668

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.5789 0.668

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.579 0.668

0.1336 0.2227 0.3117 0.4008 0.579 0.668

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.668

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.668

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.668

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.668

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.668

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4008 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.579 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6681

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

0.1336 0.2227 0.3118 0.4009 0.5791 0.6682

Fitting Xc, terhadap berbagai kondisi

f = 0.15 f = 0.25 f = 0.35 f = 0.45 f = 0.65 f = 0.75

0 0 0 0 0 0

0.0154 0.0615 0.0308 0.0461 0.0615 0.0923

0.0258 0.1031 0.0515 0.0773 0.1031 0.1546

0.0323 0.1294 0.0647 0.097 0.1294 0.1941

0.0371 0.1483 0.0742 0.1112 0.1483 0.2225

0.0408 0.1632 0.0816 0.1224 0.1632 0.2448

0.0439 0.1757 0.0878 0.1317 0.1757 0.2635

0.0466 0.1864 0.0932 0.1398 0.1864 0.2796

0.049 0.1959 0.098 0.147 0.1959 0.2939

0.0511 0.2045 0.1023 0.1534 0.2045 0.3068

0.0531 0.2124 0.1062 0.1593 0.2124 0.3185

0.0549 0.2196 0.1098 0.1647 0.2196 0.3294

0.0566 0.2263 0.1131 0.1697 0.2263 0.3394

0.0581 0.2325 0.1163 0.1744 0.2325 0.3488

0.0596 0.2384 0.1192 0.1788 0.2384 0.3576

0.061 0.2439 0.1219 0.1829 0.2439 0.3658

0.0623 0.2491 0.1245 0.1868 0.2491 0.3736

0.0635 0.2539 0.127 0.1905 0.2539 0.3809

0.0646 0.2586 0.1293 0.1939 0.2586 0.3879

0.0657 0.263 0.1315 0.1972 0.263 0.3944

0.0668 0.2671 0.1336 0.2003 0.2671 0.4007

0.0678 0.2711 0.1355 0.2033 0.2711 0.4066

0.0687 0.2748 0.1374 0.2061 0.2748 0.4123

0.0696 0.2784 0.1392 0.2088 0.2784 0.4176

0.0705 0.2818 0.1409 0.2114 0.2818 0.4228

0.0713 0.2851 0.1425 0.2138 0.2851 0.4276

0.072 0.2882 0.1441 0.2161 0.2882 0.4323

0.0728 0.2911 0.1456 0.2184 0.2911 0.4367

0.0735 0.294 0.147 0.2205 0.294 0.441

0.0742 0.2967 0.1483 0.2225 0.2967 0.445

0.0748 0.2992 0.1496 0.2244 0.2992 0.4489

0.0754 0.3017 0.1508 0.2263 0.3017 0.4525

0.076 0.304 0.152 0.228 0.304 0.4561

0.0766 0.3063 0.1531 0.2297 0.3063 0.4594

0.0771 0.3084 0.1542 0.2313 0.3084 0.4627

0.0776 0.3105 0.1552 0.2329 0.3105 0.4657

0.0781 0.3125 0.1562 0.2343 0.3125 0.4687

0.0786 0.3143 0.1572 0.2357 0.3143 0.4715

0.079 0.3161 0.1581 0.2371 0.3161 0.4742

0.0795 0.3178 0.1589 0.2384 0.3178 0.4768

0.0799 0.3195 0.1597 0.2396 0.3195 0.4792

0.0803 0.3211 0.1605 0.2408 0.3211 0.4816

0.0806 0.3226 0.1613 0.2419 0.3226 0.4838

0.081 0.324 0.162 0.243 0.324 0.486

0.0813 0.3254 0.1627 0.244 0.3254 0.4881

0.0817 0.3267 0.1633 0.245 0.3267 0.49

0.082 0.328 0.164 0.246 0.328 0.4919

0.0823 0.3292 0.1646 0.2469 0.3292 0.4938

0.0826 0.3303 0.1652 0.2477 0.3303 0.4955

0.0829 0.3314 0.1657 0.2486 0.3314 0.4971

0.0831 0.3325 0.1662 0.2494 0.3325 0.4987

0.0834 0.3335 0.1668 0.2501 0.3335 0.5003

0.0836 0.3345 0.1672 0.2509 0.3345 0.5017

0.0839 0.3354 0.1677 0.2516 0.3354 0.5031

0.0841 0.3363 0.1682 0.2522 0.3363 0.5044

0.0843 0.3372 0.1686 0.2529 0.3372 0.5057

0.0845 0.338 0.169 0.2535 0.338 0.507

0.0847 0.3388 0.1694 0.2541 0.3388 0.5081

0.0849 0.3395 0.1698 0.2546 0.3395 0.5093

0.0851 0.3402 0.1701 0.2552 0.3402 0.5103

0.0852 0.3409 0.1705 0.2557 0.3409 0.5114

0.0854 0.3416 0.1708 0.2562 0.3416 0.5123

0.0855 0.3422 0.1711 0.2566 0.3422 0.5133

0.0857 0.3428 0.1714 0.2571 0.3428 0.5142

0.0858 0.3434 0.1717 0.2575 0.3434 0.5151

0.086 0.3439 0.172 0.2579 0.3439 0.5159

0.0861 0.3445 0.1722 0.2583 0.3445 0.5167

0.0862 0.345 0.1725 0.2587 0.345 0.5174

0.0864 0.3455 0.1727 0.2591 0.3455 0.5182

0.0865 0.3459 0.173 0.2594 0.3459 0.5189

0.0866 0.3464 0.1732 0.2598 0.3464 0.5195

0.0867 0.3468 0.1734 0.2601 0.3468 0.5202

0.0868 0.3472 0.1736 0.2604 0.3472 0.5208

0.0869 0.3476 0.1738 0.2607 0.3476 0.5214

0.087 0.348 0.174 0.261 0.348 0.5219

0.0871 0.3483 0.1742 0.2612 0.3483 0.5225

0.0872 0.3487 0.1743 0.2615 0.3487 0.523

0.0872 0.349 0.1745 0.2617 0.349 0.5235

0.0873 0.3493 0.1747 0.262 0.3493 0.5239

0.0874 0.3496 0.1748 0.2622 0.3496 0.5244

0.0875 0.3499 0.1749 0.2624 0.3499 0.5248

0.0875 0.3502 0.1751 0.2626 0.3502 0.5252

0.0876 0.3504 0.1752 0.2628 0.3504 0.5256

0.0877 0.3507 0.1753 0.263 0.3507 0.526

0.0877 0.3509 0.1755 0.2632 0.3509 0.5264

0.0878 0.3512 0.1756 0.2634 0.3512 0.5267

0.0878 0.3514 0.1757 0.2635 0.3514 0.5271

0.0879 0.3516 0.1758 0.2637 0.3516 0.5274

0.088 0.3518 0.1759 0.2639 0.3518 0.5277

0.088 0.352 0.176 0.264 0.352 0.528

0.088 0.3522 0.1761 0.2641 0.3522 0.5283

0.0881 0.3524 0.1762 0.2643 0.3524 0.5285

0.0881 0.3525 0.1763 0.2644 0.3525 0.5288

0.0882 0.3527 0.1763 0.2645 0.3527 0.529

0.0882 0.3529 0.1764 0.2646 0.3529 0.5293

0.0883 0.353 0.1765 0.2648 0.353 0.5295

0.0883 0.3532 0.1766 0.2649 0.3532 0.5297

0.0883 0.3533 0.1766 0.265 0.3533 0.5299

0.0884 0.3534 0.1767 0.2651 0.3534 0.5301

0.0884 0.3535 0.1768 0.2652 0.3535 0.5303

0.0884 0.3537 0.1768 0.2653 0.3537 0.5305

0.0884 0.3538 0.1769 0.2653 0.3538 0.5307

0.0885 0.3539 0.1769 0.2654 0.3539 0.5308

0.0885 0.354 0.177 0.2655 0.354 0.531

0.0885 0.3541 0.1771 0.2656 0.3541 0.5311

0.0885 0.3542 0.1771 0.2656 0.3542 0.5313

0.0886 0.3543 0.1771 0.2657 0.3543 0.5314

0.0886 0.3544 0.1772 0.2658 0.3544 0.5316

0.0886 0.3545 0.1772 0.2658 0.3545 0.5317

0.0886 0.3545 0.1773 0.2659 0.3545 0.5318

0.0887 0.3546 0.1773 0.266 0.3546 0.5319

0.0887 0.3547 0.1774 0.266 0.3547 0.532

0.0887 0.3548 0.1774 0.2661 0.3548 0.5322

0.0887 0.3548 0.1774 0.2661 0.3548 0.5323

0.0887 0.3549 0.1775 0.2662 0.3549 0.5324

0.0887 0.355 0.1775 0.2662 0.355 0.5324

0.0888 0.355 0.1775 0.2663 0.355 0.5325

0.0888 0.3551 0.1775 0.2663 0.3551 0.5326

0.0888 0.3551 0.1776 0.2664 0.3551 0.5327

0.0888 0.3552 0.1776 0.2664 0.3552 0.5328

0.0888 0.3552 0.1776 0.2664 0.3552 0.5329

0.0888 0.3553 0.1776 0.2665 0.3553 0.5329

0.0888 0.3553 0.1777 0.2665 0.3553 0.533

0.0888 0.3554 0.1777 0.2665 0.3554 0.5331

0.0889 0.3554 0.1777 0.2666 0.3554 0.5331

0.0889 0.3555 0.1777 0.2666 0.3555 0.5332

0.0889 0.3555 0.1778 0.2666 0.3555 0.5333

0.0889 0.3555 0.1778 0.2667 0.3555 0.5333

0.0889 0.3556 0.1778 0.2667 0.3556 0.5334

0.0889 0.3556 0.1778 0.2667 0.3556 0.5334

0.0889 0.3556 0.1778 0.2667 0.3556 0.5335

0.0889 0.3557 0.1778 0.2668 0.3557 0.5335

0.0889 0.3557 0.1779 0.2668 0.3557 0.5336

0.0889 0.3557 0.1779 0.2668 0.3557 0.5336

0.0889 0.3558 0.1779 0.2668 0.3558 0.5336

0.0889 0.3558 0.1779 0.2668 0.3558 0.5337

0.089 0.3558 0.1779 0.2669 0.3558 0.5337

0.089 0.3558 0.1779 0.2669 0.3558 0.5338

0.089 0.3559 0.1779 0.2669 0.3559 0.5338

0.089 0.3559 0.1779 0.2669 0.3559 0.5338

0.089 0.3559 0.178 0.2669 0.3559 0.5338

0.089 0.3559 0.178 0.2669 0.3559 0.5339

0.089 0.3559 0.178 0.267 0.3559 0.5339

0.089 0.356 0.178 0.267 0.356 0.5339

0.089 0.356 0.178 0.267 0.356 0.534

0.089 0.356 0.178 0.267 0.356 0.534

0.089 0.356 0.178 0.267 0.356 0.534

0.089 0.356 0.178 0.267 0.356 0.534

0.089 0.356 0.178 0.267 0.356 0.5341

0.089 0.3561 0.178 0.267 0.3561 0.5341

0.089 0.3561 0.178 0.2671 0.3561 0.5341

0.089 0.3561 0.178 0.2671 0.3561 0.5341

0.089 0.3561 0.178 0.2671 0.3561 0.5341

0.089 0.3561 0.1781 0.2671 0.3561 0.5342

0.089 0.3561 0.1781 0.2671 0.3561 0.5342

0.089 0.3561 0.1781 0.2671 0.3561 0.5342

0.089 0.3561 0.1781 0.2671 0.3561 0.5342

0.089 0.3561 0.1781 0.2671 0.3561 0.5342

0.089 0.3562 0.1781 0.2671 0.3562 0.5342

0.089 0.3562 0.1781 0.2671 0.3562 0.5342

0.089 0.3562 0.1781 0.2671 0.3562 0.5343

0.089 0.3562 0.1781 0.2671 0.3562 0.5343

0.089 0.3562 0.1781 0.2671 0.3562 0.5343

0.089 0.3562 0.1781 0.2671 0.3562 0.5343

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5343

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5343

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5343

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5343

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5343

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5344

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5344

0.0891 0.3562 0.1781 0.2672 0.3562 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1781 0.2672 0.3563 0.5344

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2672 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3563 0.1782 0.2673 0.3563 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

0.0891 0.3564 0.1782 0.2673 0.3564 0.5345

Gracilaria Sp – Pengaruh temperature

0 0 0

0.0086 0.0164 0.0323

0.0135 0.0259 0.0511

0.0166 0.0316 0.0626

0.0187 0.0357 0.0706

0.0203 0.0388 0.0767

0.0216 0.0414 0.0818

0.0228 0.0435 0.0861

0.0238 0.0455 0.0899

0.0247 0.0472 0.0932

0.0255 0.0487 0.0963

0.0262 0.0501 0.0991

0.0269 0.0514 0.1017

0.0275 0.0527 0.1041

0.0281 0.0538 0.1063

0.0287 0.0548 0.1084

0.0292 0.0558 0.1104

0.0297 0.0568 0.1122

0.0302 0.0577 0.114

0.0306 0.0585 0.1157

0.031 0.0593 0.1172

0.0314 0.0601 0.1187

0.0318 0.0608 0.1202

0.0322 0.0615 0.1215

0.0325 0.0621 0.1228

0.0328 0.0628 0.1241

0.0331 0.0633 0.1252

0.0334 0.0639 0.1263

0.0337 0.0645 0.1274

0.034 0.065 0.1284

0.0343 0.0655 0.1294

0.0345 0.0659 0.1303

0.0347 0.0664 0.1312

0.035 0.0668 0.1321

0.0352 0.0672 0.1329

0.0354 0.0676 0.1337

0.0356 0.068 0.1344

0.0358 0.0684 0.1351

0.036 0.0687 0.1358

0.0361 0.069 0.1365

0.0363 0.0694 0.1371

0.0365 0.0697 0.1377

0.0366 0.07 0.1383

0.0368 0.0702 0.1388

0.0369 0.0705 0.1394

0.037 0.0708 0.1399

0.0372 0.071 0.1404

0.0373 0.0712 0.1408

0.0374 0.0715 0.1413

0.0375 0.0717 0.1417

0.0376 0.0719 0.1421

0.0377 0.0721 0.1425

0.0378 0.0723 0.1429

0.0379 0.0725 0.1432

0.038 0.0726 0.1436

0.0381 0.0728 0.1439

0.0382 0.073 0.1442

0.0383 0.0731 0.1445

0.0383 0.0733 0.1448

0.0384 0.0734 0.1451

0.0385 0.0735 0.1454

0.0385 0.0737 0.1456

0.0386 0.0738 0.1459

0.0387 0.0739 0.1461

0.0387 0.074 0.1463

0.0388 0.0741 0.1465

0.0388 0.0742 0.1467

0.0389 0.0743 0.1469

0.0389 0.0744 0.1471

0.039 0.0745 0.1473

0.039 0.0746 0.1475

0.0391 0.0747 0.1476

0.0391 0.0748 0.1478

0.0392 0.0748 0.148

0.0392 0.0749 0.1481

0.0392 0.075 0.1482

0.0393 0.0751 0.1484

0.0393 0.0751 0.1485

0.0393 0.0752 0.1486

0.0394 0.0753 0.1488

0.0394 0.0753 0.1489

0.0394 0.0754 0.149

0.0395 0.0754 0.1491

0.0395 0.0755 0.1492

0.0395 0.0755 0.1493

0.0395 0.0756 0.1494

0.0396 0.0756 0.1495

0.0396 0.0757 0.1495

0.0396 0.0757 0.1496

0.0396 0.0757 0.1497

0.0396 0.0758 0.1498

0.0397 0.0758 0.1498

0.0397 0.0758 0.1499

0.0397 0.0759 0.15

0.0397 0.0759 0.15

0.0397 0.0759 0.1501

0.0397 0.076 0.1502

0.0398 0.076 0.1502

0.0398 0.076 0.1503

0.0398 0.076 0.1503

0.0398 0.0761 0.1504

0.0398 0.0761 0.1504

0.0398 0.0761 0.1505

0.0398 0.0761 0.1505

0.0398 0.0762 0.1505

0.0399 0.0762 0.1506

0.0399 0.0762 0.1506

0.0399 0.0762 0.1506

0.0399 0.0762 0.1507

0.0399 0.0762 0.1507

0.0399 0.0763 0.1507

0.0399 0.0763 0.1508

0.0399 0.0763 0.1508

0.0399 0.0763 0.1508

0.0399 0.0763 0.1509

0.0399 0.0763 0.1509

0.0399 0.0763 0.1509

0.04 0.0764 0.1509

0.04 0.0764 0.151

0.04 0.0764 0.151

0.04 0.0764 0.151

0.04 0.0764 0.151

0.04 0.0764 0.151

0.04 0.0764 0.1511

0.04 0.0764 0.1511

0.04 0.0764 0.1511

0.04 0.0764 0.1511

0.04 0.0764 0.1511

0.04 0.0765 0.1511

0.04 0.0765 0.1511

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1512

0.04 0.0765 0.1513

0.04 0.0765 0.1513

0.04 0.0765 0.1513

0.04 0.0765 0.1513

0.04 0.0765 0.1513

0.04 0.0765 0.1513

0.0401 0.0765 0.1513

0.0401 0.0765 0.1513

0.0401 0.0765 0.1513

0.0401 0.0766 0.1513

0.0401 0.0766 0.1513

0.0401 0.0766 0.1513

0.0401 0.0766 0.1513

0.0401 0.0766 0.1513

0.0401 0.0766 0.1513

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1514

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

0.0401 0.0766 0.1515

Pengaruh tekanan – E-Cottoni

0 0 0

0.02 0.0231 0.0277

0.0335 0.0387 0.0464

0.0421 0.0485 0.0582

0.0482 0.0556 0.0667

0.053 0.0612 0.0734

0.0571 0.0659 0.079

0.0606 0.0699 0.0839

0.0637 0.0735 0.0882

0.0665 0.0767 0.092

0.069 0.0796 0.0956

0.0714 0.0823 0.0988

0.0735 0.0849 0.1018

0.0756 0.0872 0.1046

0.0775 0.0894 0.1073

0.0793 0.0915 0.1097

0.0809 0.0934 0.1121

0.0825 0.0952 0.1143

0.084 0.097 0.1164

0.0855 0.0986 0.1183

0.0868 0.1002 0.1202

0.0881 0.1017 0.122

0.0893 0.1031 0.1237

0.0905 0.1044 0.1253

0.0916 0.1057 0.1268

0.0927 0.1069 0.1283

0.0937 0.1081 0.1297

0.0946 0.1092 0.131

0.0955 0.1102 0.1323

0.0964 0.1112 0.1335

0.0973 0.1122 0.1347

0.0981 0.1131 0.1358

0.0988 0.114 0.1368

0.0995 0.1149 0.1378

0.1002 0.1157 0.1388

0.1009 0.1164 0.1397

0.1015 0.1172 0.1406

0.1022 0.1179 0.1414

0.1027 0.1185 0.1423

0.1033 0.1192 0.143

0.1038 0.1198 0.1438

0.1043 0.1204 0.1445

0.1048 0.121 0.1452

0.1053 0.1215 0.1458

0.1057 0.122 0.1464

0.1062 0.1225 0.147

0.1066 0.123 0.1476

0.107 0.1234 0.1481

0.1074 0.1239 0.1486

0.1077 0.1243 0.1491

0.1081 0.1247 0.1496

0.1084 0.1251 0.1501

0.1087 0.1254 0.1505

0.109 0.1258 0.1509

0.1093 0.1261 0.1513

0.1096 0.1264 0.1517

0.1098 0.1267 0.1521

0.1101 0.127 0.1524

0.1103 0.1273 0.1528

0.1106 0.1276 0.1531

0.1108 0.1278 0.1534

0.111 0.1281 0.1537

0.1112 0.1283 0.154

0.1114 0.1285 0.1543

0.1116 0.1288 0.1545

0.1118 0.129 0.1548

0.1119 0.1292 0.155

0.1121 0.1294 0.1552

0.1123 0.1295 0.1555

0.1124 0.1297 0.1557

0.1126 0.1299 0.1559

0.1127 0.13 0.1561

0.1128 0.1302 0.1562

0.113 0.1303 0.1564

0.1131 0.1305 0.1566

0.1132 0.1306 0.1567

0.1133 0.1307 0.1569

0.1134 0.1309 0.157

0.1135 0.131 0.1572

0.1136 0.1311 0.1573

0.1137 0.1312 0.1575

0.1138 0.1313 0.1576

0.1139 0.1314 0.1577

0.114 0.1315 0.1578

0.1141 0.1316 0.1579

0.1141 0.1317 0.158

0.1142 0.1318 0.1581

0.1143 0.1318 0.1582

0.1143 0.1319 0.1583

0.1144 0.132 0.1584

0.1145 0.1321 0.1585

0.1145 0.1321 0.1586

0.1146 0.1322 0.1586

0.1146 0.1323 0.1587

0.1147 0.1323 0.1588

0.1147 0.1324 0.1589

0.1148 0.1324 0.1589

0.1148 0.1325 0.159

0.1149 0.1325 0.159

0.1149 0.1326 0.1591

0.1149 0.1326 0.1592

0.115 0.1327 0.1592

0.115 0.1327 0.1593

0.115 0.1327 0.1593

0.1151 0.1328 0.1593

0.1151 0.1328 0.1594

0.1151 0.1329 0.1594

0.1152 0.1329 0.1595

0.1152 0.1329 0.1595

0.1152 0.133 0.1595

0.1153 0.133 0.1596

0.1153 0.133 0.1596

0.1153 0.133 0.1596

0.1153 0.1331 0.1597

0.1153 0.1331 0.1597

0.1154 0.1331 0.1597

0.1154 0.1331 0.1598

0.1154 0.1332 0.1598

0.1154 0.1332 0.1598

0.1154 0.1332 0.1598

0.1155 0.1332 0.1599

0.1155 0.1332 0.1599

0.1155 0.1333 0.1599

0.1155 0.1333 0.1599

0.1155 0.1333 0.1599

0.1155 0.1333 0.16

0.1155 0.1333 0.16

0.1156 0.1333 0.16

0.1156 0.1333 0.16

0.1156 0.1334 0.16

0.1156 0.1334 0.16

0.1156 0.1334 0.1601

0.1156 0.1334 0.1601

0.1156 0.1334 0.1601

0.1156 0.1334 0.1601

0.1156 0.1334 0.1601

0.1156 0.1334 0.1601

0.1156 0.1334 0.1601

0.1157 0.1334 0.1601

0.1157 0.1335 0.1601

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1602

0.1157 0.1335 0.1603

0.1157 0.1335 0.1603

0.1157 0.1336 0.1603

0.1157 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1603

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

0.1158 0.1336 0.1604

BIC - Pengaruh tekanan, Garcilaria Sp

0 0 0

0.0261 0.0292 0.0338

0.0438 0.049 0.0567

0.055 0.0615 0.0712

0.063 0.0704 0.0816

0.0694 0.0775 0.0898

0.0747 0.0834 0.0966

0.0792 0.0885 0.1025

0.0833 0.0931 0.1078

0.0869 0.0971 0.1125

0.0903 0.1009 0.1168

0.0933 0.1043 0.1208

0.0962 0.1075 0.1245

0.0988 0.1105 0.1279

0.1013 0.1132 0.1311

0.1036 0.1158 0.1341

0.1058 0.1183 0.137

0.1079 0.1206 0.1397

0.1099 0.1228 0.1422

0.1118 0.1249 0.1446

0.1135 0.1269 0.1469

0.1152 0.1288 0.1491

0.1168 0.1306 0.1512

0.1183 0.1323 0.1531

0.1198 0.1339 0.155

0.1212 0.1354 0.1568

0.1225 0.1369 0.1585

0.1237 0.1383 0.1601

0.1249 0.1396 0.1617

0.1261 0.1409 0.1632

0.1272 0.1421 0.1646

0.1282 0.1433 0.1659

0.1292 0.1444 0.1672

0.1302 0.1455 0.1685

0.1311 0.1465 0.1696

0.132 0.1475 0.1708

0.1328 0.1484 0.1718

0.1336 0.1493 0.1729

0.1344 0.1502 0.1739

0.1351 0.151 0.1748

0.1358 0.1518 0.1757

0.1364 0.1525 0.1766

0.1371 0.1532 0.1774

0.1377 0.1539 0.1782

0.1383 0.1546 0.179

0.1388 0.1552 0.1797

0.1394 0.1558 0.1804

0.1399 0.1564 0.181

0.1404 0.1569 0.1817

0.1409 0.1574 0.1823

0.1413 0.1579 0.1829

0.1417 0.1584 0.1834

0.1422 0.1589 0.184

0.1426 0.1593 0.1845

0.1429 0.1597 0.185

0.1433 0.1602 0.1854

0.1436 0.1605 0.1859

0.144 0.1609 0.1863

0.1443 0.1613 0.1867

0.1446 0.1616 0.1871

0.1449 0.1619 0.1875

0.1452 0.1622 0.1879

0.1454 0.1625 0.1882

0.1457 0.1628 0.1885

0.1459 0.1631 0.1889

0.1462 0.1634 0.1892

0.1464 0.1636 0.1895

0.1466 0.1639 0.1897

0.1468 0.1641 0.19

0.147 0.1643 0.1903

0.1472 0.1645 0.1905

0.1474 0.1647 0.1907

0.1476 0.1649 0.191

0.1477 0.1651 0.1912

0.1479 0.1653 0.1914

0.148 0.1655 0.1916

0.1482 0.1656 0.1918

0.1483 0.1658 0.1919

0.1485 0.1659 0.1921

0.1486 0.1661 0.1923

0.1487 0.1662 0.1924

0.1488 0.1663 0.1926

0.1489 0.1665 0.1927

0.149 0.1666 0.1929

0.1491 0.1667 0.193

0.1492 0.1668 0.1931

0.1493 0.1669 0.1933

0.1494 0.167 0.1934

0.1495 0.1671 0.1935

0.1496 0.1672 0.1936

0.1497 0.1673 0.1937

0.1498 0.1674 0.1938

0.1498 0.1675 0.1939

0.1499 0.1675 0.194

0.15 0.1676 0.1941

0.15 0.1677 0.1942

0.1501 0.1677 0.1942

0.1501 0.1678 0.1943

0.1502 0.1679 0.1944

0.1503 0.1679 0.1945

0.1503 0.168 0.1945

0.1504 0.168 0.1946

0.1504 0.1681 0.1946

0.1504 0.1681 0.1947

0.1505 0.1682 0.1948

0.1505 0.1682 0.1948

0.1506 0.1683 0.1949

0.1506 0.1683 0.1949

0.1506 0.1684 0.195

0.1507 0.1684 0.195

0.1507 0.1684 0.195

0.1507 0.1685 0.1951

0.1508 0.1685 0.1951

0.1508 0.1685 0.1952

0.1508 0.1686 0.1952

0.1509 0.1686 0.1952

0.1509 0.1686 0.1953

0.1509 0.1687 0.1953

0.1509 0.1687 0.1953

0.151 0.1687 0.1954

0.151 0.1687 0.1954

0.151 0.1688 0.1954

0.151 0.1688 0.1954

0.151 0.1688 0.1955

0.1511 0.1688 0.1955

0.1511 0.1688 0.1955

0.1511 0.1689 0.1955

0.1511 0.1689 0.1955

0.1511 0.1689 0.1956

0.1511 0.1689 0.1956

0.1511 0.1689 0.1956

0.1512 0.1689 0.1956

0.1512 0.169 0.1956

0.1512 0.169 0.1957

0.1512 0.169 0.1957

0.1512 0.169 0.1957

0.1512 0.169 0.1957

0.1512 0.169 0.1957

0.1512 0.169 0.1957

0.1512 0.169 0.1957

0.1513 0.1691 0.1957

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1958

0.1513 0.1691 0.1959

0.1513 0.1692 0.1959

0.1513 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.1959

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1692 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1514 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

0.1515 0.1693 0.196

BIC- Pengaruh co-solvent flowrate, Gracilaria sp

0 0 0

0.0876 0.0999 0.1076

0.1469 0.1675 0.1804

0.1844 0.2103 0.2264

0.2113 0.241 0.2595

0.2326 0.2652 0.2856

0.2503 0.2854 0.3074

0.2656 0.3029 0.3262

0.2792 0.3184 0.3429

0.2914 0.3324 0.3579

0.3026 0.3451 0.3716

0.3129 0.3568 0.3843

0.3225 0.3677 0.396

0.3314 0.3779 0.4069

0.3397 0.3874 0.4172

0.3475 0.3963 0.4268

0.3549 0.4047 0.4358

0.3619 0.4127 0.4444

0.3685 0.4202 0.4525

0.3747 0.4273 0.4602

0.3807 0.4341 0.4675

0.3863 0.4405 0.4744

0.3917 0.4466 0.481

0.3968 0.4524 0.4872

0.4016 0.458 0.4932

0.4063 0.4633 0.4989

0.4107 0.4683 0.5043

0.4149 0.4731 0.5095

0.4189 0.4777 0.5144

0.4227 0.4821 0.5191

0.4264 0.4863 0.5236

0.4299 0.4903 0.5279

0.4333 0.4941 0.532

0.4365 0.4977 0.536

0.4395 0.5012 0.5397

0.4424 0.5045 0.5433

0.4452 0.5077 0.5467

0.4479 0.5108 0.55

0.4505 0.5137 0.5532

0.4529 0.5165 0.5562

0.4553 0.5192 0.559

0.4575 0.5217 0.5618

0.4597 0.5242 0.5644

0.4617 0.5265 0.5669

0.4637 0.5287 0.5693

0.4655 0.5309 0.5716

0.4673 0.5329 0.5739

0.4691 0.5349 0.576

0.4707 0.5368 0.578

0.4723 0.5386 0.5799

0.4738 0.5403 0.5818

0.4753 0.5419 0.5836

0.4766 0.5435 0.5853

0.478 0.545 0.5869

0.4792 0.5465 0.5884

0.4804 0.5479 0.5899

0.4816 0.5492 0.5914

0.4827 0.5505 0.5927

0.4838 0.5517 0.594

0.4848 0.5528 0.5953

0.4858 0.554 0.5965

0.4867 0.555 0.5976

0.4876 0.556 0.5987

0.4885 0.557 0.5998

0.4893 0.558 0.6008

0.4901 0.5589 0.6018

0.4909 0.5597 0.6027

0.4916 0.5605 0.6036

0.4923 0.5613 0.6044

0.4929 0.5621 0.6053

0.4936 0.5628 0.606

0.4942 0.5635 0.6068

0.4948 0.5642 0.6075

0.4953 0.5648 0.6082

0.4958 0.5654 0.6088

0.4964 0.566 0.6095

0.4968 0.5666 0.6101

0.4973 0.5671 0.6106

0.4978 0.5676 0.6112

0.4982 0.5681 0.6117

0.4986 0.5686 0.6122

0.499 0.569 0.6127

0.4994 0.5694 0.6132

0.4997 0.5698 0.6136

0.5001 0.5702 0.614

0.5004 0.5706 0.6145

0.5007 0.571 0.6148

0.501 0.5713 0.6152

0.5013 0.5717 0.6156

0.5016 0.572 0.6159

0.5019 0.5723 0.6162

0.5021 0.5726 0.6166

0.5024 0.5728 0.6169

0.5026 0.5731 0.6172

0.5028 0.5734 0.6174

0.503 0.5736 0.6177

0.5032 0.5738 0.6179

0.5034 0.5741 0.6182

0.5036 0.5743 0.6184

0.5038 0.5745 0.6186

0.504 0.5747 0.6189

0.5041 0.5749 0.6191

0.5043 0.5751 0.6193

0.5044 0.5752 0.6194

0.5046 0.5754 0.6196

0.5047 0.5756 0.6198

0.5049 0.5757 0.62

0.505 0.5759 0.6201

0.5051 0.576 0.6203

0.5052 0.5761 0.6204

0.5053 0.5762 0.6205

0.5054 0.5764 0.6207

0.5055 0.5765 0.6208

0.5056 0.5766 0.6209

0.5057 0.5767 0.621

0.5058 0.5768 0.6212

0.5059 0.5769 0.6213

0.506 0.577 0.6214

0.5061 0.5771 0.6215

0.5062 0.5772 0.6215

0.5062 0.5773 0.6216

0.5063 0.5773 0.6217

0.5064 0.5774 0.6218

0.5064 0.5775 0.6219

0.5065 0.5776 0.622

0.5065 0.5776 0.622

0.5066 0.5777 0.6221

0.5066 0.5777 0.6222

0.5067 0.5778 0.6222

0.5067 0.5779 0.6223

0.5068 0.5779 0.6223

0.5068 0.578 0.6224

0.5069 0.578 0.6225

0.5069 0.5781 0.6225

0.507 0.5781 0.6226

0.507 0.5781 0.6226

0.507 0.5782 0.6226

0.5071 0.5782 0.6227

0.5071 0.5783 0.6227

0.5071 0.5783 0.6228

0.5072 0.5783 0.6228

0.5072 0.5784 0.6228

0.5072 0.5784 0.6229

0.5072 0.5784 0.6229

0.5073 0.5785 0.6229

0.5073 0.5785 0.623

0.5073 0.5785 0.623

0.5073 0.5785 0.623

0.5074 0.5786 0.6231

0.5074 0.5786 0.6231

0.5074 0.5786 0.6231

0.5074 0.5786 0.6231

0.5074 0.5786 0.6231

0.5075 0.5787 0.6232

0.5075 0.5787 0.6232

0.5075 0.5787 0.6232

0.5075 0.5787 0.6232

0.5075 0.5787 0.6232

0.5075 0.5788 0.6233

0.5075 0.5788 0.6233

0.5075 0.5788 0.6233

0.5076 0.5788 0.6233

0.5076 0.5788 0.6233

0.5076 0.5788 0.6233

0.5076 0.5788 0.6234

0.5076 0.5788 0.6234

0.5076 0.5789 0.6234

0.5076 0.5789 0.6234

0.5076 0.5789 0.6234

0.5076 0.5789 0.6234

0.5076 0.5789 0.6234

0.5077 0.5789 0.6234

0.5077 0.5789 0.6234

0.5077 0.5789 0.6234

0.5077 0.5789 0.6235

0.5077 0.5789 0.6235

0.5077 0.5789 0.6235

0.5077 0.5789 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5077 0.579 0.6235

0.5078 0.579 0.6235

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.579 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

0.5078 0.5791 0.6236

BIC- Pengaruh co-solvent – E cottonii

0 0 0

0.0154 0.0231 0.0261

0.0258 0.0387 0.0438

0.0323 0.0485 0.055

0.0371 0.0556 0.063

0.0408 0.0612 0.0694

0.0439 0.0659 0.0747

0.0466 0.0699 0.0792

0.049 0.0735 0.0833

0.0511 0.0767 0.0869

0.0531 0.0796 0.0903

0.0549 0.0823 0.0933

0.0566 0.0849 0.0962

0.0581 0.0872 0.0988

0.0596 0.0894 0.1013

0.061 0.0915 0.1036

0.0623 0.0934 0.1058

0.0635 0.0952 0.1079

0.0646 0.097 0.1099

0.0657 0.0986 0.1118

0.0668 0.1002 0.1135

0.0678 0.1017 0.1152

0.0687 0.1031 0.1168

0.0696 0.1044 0.1183

0.0705 0.1057 0.1198

0.0713 0.1069 0.1212

0.072 0.1081 0.1225

0.0728 0.1092 0.1237

0.0735 0.1102 0.1249

0.0742 0.1112 0.1261

0.0748 0.1122 0.1272

0.0754 0.1131 0.1282

0.076 0.114 0.1292

0.0766 0.1149 0.1302

0.0771 0.1157 0.1311

0.0776 0.1164 0.132

0.0781 0.1172 0.1328

0.0786 0.1179 0.1336

0.079 0.1185 0.1344

0.0795 0.1192 0.1351

0.0799 0.1198 0.1358

0.0803 0.1204 0.1364

0.0806 0.121 0.1371

0.081 0.1215 0.1377

0.0813 0.122 0.1383

0.0817 0.1225 0.1388

0.082 0.123 0.1394

0.0823 0.1234 0.1399

0.0826 0.1239 0.1404

0.0829 0.1243 0.1409

0.0831 0.1247 0.1413

0.0834 0.1251 0.1417

0.0836 0.1254 0.1422

0.0839 0.1258 0.1426

0.0841 0.1261 0.1429

0.0843 0.1264 0.1433

0.0845 0.1267 0.1436

0.0847 0.127 0.144

0.0849 0.1273 0.1443

0.0851 0.1276 0.1446

0.0852 0.1278 0.1449

0.0854 0.1281 0.1452

0.0855 0.1283 0.1454

0.0857 0.1285 0.1457

0.0858 0.1288 0.1459

0.086 0.129 0.1462

0.0861 0.1292 0.1464

0.0862 0.1294 0.1466

0.0864 0.1295 0.1468

0.0865 0.1297 0.147

0.0866 0.1299 0.1472

0.0867 0.13 0.1474

0.0868 0.1302 0.1476

0.0869 0.1303 0.1477

0.087 0.1305 0.1479

0.0871 0.1306 0.148

0.0872 0.1307 0.1482

0.0872 0.1309 0.1483

0.0873 0.131 0.1485

0.0874 0.1311 0.1486

0.0875 0.1312 0.1487

0.0875 0.1313 0.1488

0.0876 0.1314 0.1489

0.0877 0.1315 0.149

0.0877 0.1316 0.1491

0.0878 0.1317 0.1492

0.0878 0.1318 0.1493

0.0879 0.1318 0.1494

0.088 0.1319 0.1495

0.088 0.132 0.1496

0.088 0.1321 0.1497

0.0881 0.1321 0.1498

0.0881 0.1322 0.1498

0.0882 0.1323 0.1499

0.0882 0.1323 0.15

0.0883 0.1324 0.15

0.0883 0.1324 0.1501

0.0883 0.1325 0.1501

0.0884 0.1325 0.1502

0.0884 0.1326 0.1503

0.0884 0.1326 0.1503

0.0884 0.1327 0.1504

0.0885 0.1327 0.1504

0.0885 0.1327 0.1504

0.0885 0.1328 0.1505

0.0885 0.1328 0.1505

0.0886 0.1329 0.1506

0.0886 0.1329 0.1506

0.0886 0.1329 0.1506

0.0886 0.133 0.1507

0.0887 0.133 0.1507

0.0887 0.133 0.1507

0.0887 0.133 0.1508

0.0887 0.1331 0.1508

0.0887 0.1331 0.1508

0.0887 0.1331 0.1509

0.0888 0.1331 0.1509

0.0888 0.1332 0.1509

0.0888 0.1332 0.1509

0.0888 0.1332 0.151

0.0888 0.1332 0.151

0.0888 0.1332 0.151

0.0888 0.1333 0.151

0.0888 0.1333 0.151

0.0889 0.1333 0.1511

0.0889 0.1333 0.1511

0.0889 0.1333 0.1511

0.0889 0.1333 0.1511

0.0889 0.1333 0.1511

0.0889 0.1334 0.1511

0.0889 0.1334 0.1511

0.0889 0.1334 0.1512

0.0889 0.1334 0.1512

0.0889 0.1334 0.1512

0.0889 0.1334 0.1512

0.0889 0.1334 0.1512

0.089 0.1334 0.1512

0.089 0.1334 0.1512

0.089 0.1334 0.1512

0.089 0.1335 0.1512

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1513

0.089 0.1335 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.089 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1514

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

0.0891 0.1336 0.1515

BIC - E-cottoni, pengaruh temperature

0 0 0

0.0032 0.0038 0.0077

0.0054 0.0064 0.0129

0.0068 0.0081 0.0162

0.0078 0.0093 0.0185

0.0086 0.0102 0.0204

0.0092 0.011 0.022

0.0098 0.0117 0.0233

0.0103 0.0122 0.0245

0.0107 0.0128 0.0256

0.0111 0.0133 0.0265

0.0115 0.0137 0.0274

0.0119 0.0141 0.0283

0.0122 0.0145 0.0291

0.0125 0.0149 0.0298

0.0128 0.0152 0.0305

0.0131 0.0156 0.0311

0.0133 0.0159 0.0317

0.0136 0.0162 0.0323

0.0138 0.0164 0.0329

0.014 0.0167 0.0334

0.0142 0.0169 0.0339

0.0144 0.0172 0.0344

0.0146 0.0174 0.0348

0.0148 0.0176 0.0352

0.015 0.0178 0.0356

0.0151 0.018 0.036

0.0153 0.0182 0.0364

0.0154 0.0184 0.0367

0.0156 0.0185 0.0371

0.0157 0.0187 0.0374

0.0158 0.0189 0.0377

0.016 0.019 0.038

0.0161 0.0191 0.0383

0.0162 0.0193 0.0386

0.0163 0.0194 0.0388

0.0164 0.0195 0.0391

0.0165 0.0196 0.0393

0.0166 0.0198 0.0395

0.0167 0.0199 0.0397

0.0168 0.02 0.0399

0.0169 0.0201 0.0401

0.0169 0.0202 0.0403

0.017 0.0203 0.0405

0.0171 0.0203 0.0407

0.0172 0.0204 0.0408

0.0172 0.0205 0.041

0.0173 0.0206 0.0411

0.0173 0.0206 0.0413

0.0174 0.0207 0.0414

0.0175 0.0208 0.0416

0.0175 0.0208 0.0417

0.0176 0.0209 0.0418

0.0176 0.021 0.0419

0.0177 0.021 0.042

0.0177 0.0211 0.0421

0.0177 0.0211 0.0422

0.0178 0.0212 0.0423

0.0178 0.0212 0.0424

0.0179 0.0213 0.0425

0.0179 0.0213 0.0426

0.0179 0.0213 0.0427

0.018 0.0214 0.0428

0.018 0.0214 0.0428

0.018 0.0215 0.0429

0.0181 0.0215 0.043

0.0181 0.0215 0.0431

0.0181 0.0216 0.0431

0.0181 0.0216 0.0432

0.0182 0.0216 0.0432

0.0182 0.0216 0.0433

0.0182 0.0217 0.0433

0.0182 0.0217 0.0434

0.0182 0.0217 0.0434

0.0183 0.0217 0.0435

0.0183 0.0218 0.0435

0.0183 0.0218 0.0436

0.0183 0.0218 0.0436

0.0183 0.0218 0.0437

0.0184 0.0219 0.0437

0.0184 0.0219 0.0437

0.0184 0.0219 0.0438

0.0184 0.0219 0.0438

0.0184 0.0219 0.0438

0.0184 0.0219 0.0439

0.0184 0.0219 0.0439

0.0184 0.022 0.0439

0.0185 0.022 0.0439

0.0185 0.022 0.044

0.0185 0.022 0.044

0.0185 0.022 0.044

0.0185 0.022 0.044

0.0185 0.022 0.0441

0.0185 0.022 0.0441

0.0185 0.0221 0.0441

0.0185 0.0221 0.0441

0.0185 0.0221 0.0441

0.0185 0.0221 0.0442

0.0186 0.0221 0.0442

0.0186 0.0221 0.0442

0.0186 0.0221 0.0442

0.0186 0.0221 0.0442

0.0186 0.0221 0.0442

0.0186 0.0221 0.0442

0.0186 0.0221 0.0443

0.0186 0.0221 0.0443

0.0186 0.0221 0.0443

0.0186 0.0221 0.0443

0.0186 0.0222 0.0443

0.0186 0.0222 0.0443

0.0186 0.0222 0.0443

0.0186 0.0222 0.0443

0.0186 0.0222 0.0443

0.0186 0.0222 0.0444

0.0186 0.0222 0.0444

0.0186 0.0222 0.0444

0.0186 0.0222 0.0444

0.0186 0.0222 0.0444

0.0186 0.0222 0.0444

0.0186 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0444

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0222 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

0.0187 0.0223 0.0445

Effect of temperature EKSPERIMEN

GLACILARIA SP E. COTTONII

TIME (min)

TEMPERATURE TIME (min)

TEMPERATURE

40C 60C 80C 40C 60C 80C

0 0 0 0 0 0 0 0

30 0.103 0.04911 0.09827 30 0.05625 0.06 0.023

60 0.0522 0.05443 0.131 60 0.06477 0.07 0.031

90 0.0533 0.0965 0.1623 90 0.06949 0.09 0.0549

120 0.0549 0.1029 0.161 120 0.08311 0.12 0.05512

180 0.0549 0.1077 0.1687 180 0.08782 0.12 0.057

240 0.617 0.123 0.1717 240 0.0909 0.12 0.059

Effect ofPressure EKSPERIMEN

GLACILARIA SP E. COTTONII

TIME (min)

PRESSURE TIME (min)

PRESSURE

15 MPA 20 MPA 25 MPA 15 MPA 20 MPA 25 MPA

0 0 0 0 0 0 0 0

30 0.1246 0.0471 0.031 30 0.05625 0.06 0.023

60 0.1795 0.08947 0.0801 60 0.06477 0.07 0.031

90 0.2166 0.1104 0.101 90 0.06949 0.09 0.0549

120 0.302 0.1286 0.1476 120 0.08311 0.12 0.05512

180 0.3147 0.1591 0.1712 180 0.08782 0.12 0.057

240 0.3482 0.1644 0.1725 240 0.0909 0.12 0.059

Effect of co-solven flowrate

EKSPERIMEN

GLACILARIA SP E. COTTONII

TIME (min)

co-solv TIME (min)

co-solv

5% 7.50% 10% 5% 7.50% 10%

0 0 0 0 0 0 0 0

30 0.07177 0.06918 0.0651 30 0.05625 0.06 0.023

60 0.1547 0.15447 0.1326 60 0.06477 0.07 0.031

90 0.3023 0.2371 0.1987 90 0.06949 0.09 0.0549

120 0.4299 0.3238 0.2683 120 0.08311 0.12 0.05512

180 0.5811 0.5063 0.4103 180 0.08782 0.12 0.057

240 0.6023 0.6592 0.5515 240 0.0909 0.12 0.059

Table 4.1. Konsentrasi awal pada BIC model

P

(MPa) T (

oC) y0 x0

15 40 0.021 0.19

20 60 0.04 0.3

25 80 0.052 0.35

Table 4.2. Nilai dari fitting parameter pada model BIC

Kondisi Operasi f

[-]

Xc

[-]

K

[-]

P : 15 mpa 0.45 0.5 0.15

P : 20 mpa 0.46 0.6 0.2

P : 25 mpa 0.45 0.7 0.2

T : 40oC 0.46 0.7 0.3

T : 60oC 0.46 0.75 0.25

T : 80oC 0.46 0.75 0.2

Solvent-Flowrate :

5% 0.45 0.5 0.4

Solvent-Flowrate :

7.5% 0.45

0.5 0.4

Solvent-Flowrate :

10% 0.45

0.5 0.4