pomacanchi- memoria (1).pdf

INFORME TÉCNICO

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS PARA CIMENTACIÓN

PROYECTO:

“MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD EN EL CENTRO DE SALUD DE

POMACANCHI DISTRITO DE POMACANCHI, PROVINCIA DE

ACOMAYO-CUSCO” UBICACIÓN:

Localización : CP. POMACANCHI. DISTRITO : POMACANCHI. PROVINCIA : ACOMAYO. REGION : CUSCO.

PROFESIONAL RESPONSABLE:

MAYO 2016

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS – PROYECTO: “MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD EN EL CENTRO DE SALUD DE POMACANCHI DISTRITO DE POMACANCHI, PROVINCIA DE ACOMAYO-CUSCO” UBICACIÓN: CP. POMACANCHI - DIST. POMACANCHI – PROV. ACOMAYO – REGIÓN CUSCO.

www.geotestperu.com Av. Brasil C-4, Urb. Quispicanchi - Cusco (084) 239042 [email protected]

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CONTENIDO

1. MEMORIA DESCRIPTIVA 3

1.1. Proyecto ..................................................................................................................... 3

1.2. Resumen de las Condiciones de Cimentación ............................................................ 4

1.3. Información Previa ..................................................................................................... 6

1.4. Exploración de Campo ................................................................................................ 9

1.5. Ensayos de Laboratorio ............................................................................................ 13

1.6. Resultados Obtenidos. ............................................................................................. 15

1.7. Perfil del Suelo ..............................................................................................................

1.8. Nivel de la Napa Freática .......................................................................................... 16

1.9. Efecto del Sismo ....................................................................................................... 16

2. CALCULOS Y ANALISIS DE LA CIMENTACION 19

3. PLANOS o CROQUIS y PERFIL ESTRATIGRAFICO. 19

3.1. Plano de Ubicación del Programa de Exploración ................................................... 37

3.2. Perfil estratigráfico por punto investigado. ............................................................. 38

4. RESULTADOS DE LOS ENSAYOS «IN SITU» Y DE LABORATORIO. 39

4.1. Resultados de los Ensayos “In Situ” ......................................................................... 39

4.2. Resultados de los Ensayos de Laboratorio. .............................................................. 39

5. PANEL FOTOGRAFICO

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

7. ANEXOS

1. MEMORIA DESCRIPTIVA



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INFORME DEL ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS (EMS) El presente informe del EMS se ha desarrollado en concordancia con la Norma E.050 – Suelos y Cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones aprobado mediante D.S. 011-2006-VIVIENDA (08/05/2006), conteniendo las partes y comprende:

1. MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1. Proyecto

1.1.1. Descripción

El Proyecto consiste en: - El mejoramiento de los servicios de salud en el centro de salud de Pomacanchi

con la construcción de una edificación de dos (02) niveles , con fines de brindar servicios.

* Referencia: Informacion proporcionada por el solicitante.

1.1.2. Ubicación.

El proyecto se ubica en el Centro Poblado de Pomacanchi, del distrito de Pomacanchi, provincia de Acomayo, departamento de Cusco; tal como se advierte en la imagen adjunta.

Ubicación: EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi



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1.2. Resumen de las Condiciones de Cimentación

1.2.1. Tipo de cimentación.

La naturaleza del sub suelo en el área del proyecto es heterogénea en los niveles de fundación y apoyo de la cimentación. Se recomienda que el tipo de cimentación sea el de Zapatas Aisladas con vigas de conexión y/o similares.

1.2.2. Estrato de apoyo de la cimentación.

La estratigrafía del sub suelo en el área de emplazamiento del presente proyecto es la siguiente:

Cuadro 1

Perfil de Suelos

Pozos y/o Calicatas (C)

Caracterización de Estratos

Estrato (E) Profundidad Composición

C-01

E – 1 0.00 m. –0.60 m. Suelo Orgánico; color Marrón.

E – 2 0.60 m. – 3.50 m. Arcilla Ligera Arenosa

(CL);color Marrón.

C-02



(CL);color Marrón.

C-03


E – 2 0.50 m. – 3.50 m. Arena Arcillosa

(SC);color Marrón.



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1.2.3. Parámetros de diseño para la cimentación

Los parámetros de diseño de la cimentación son los siguientes.



Estrato (E) Profundidad

Media (m) φ (o)

C Kg/cm2

γ tn/m3

γsat tn/m3

C-01 E – 1 0.00 m. – 0.60 m. - 0.20 1.78 2.10

E – 2 0.60 m. – 3.50 m. 12 0.48 1.96 2.12

C-02 E – 1 0.00 m. – 0.60 m. - 0.20 1.77 2.10

E – 2 0.60 m. – 3.50 m. 10 0.45 1.93 2.12

C-03 E – 1 0.00 m. – 0.50 m. 28.55 - 1.65 2.12

E – 2 0.50 m. – 3.50 m. 29.80 0.02 1.88 2.15

Los parámetros que se presentan corresponden a los obtenidos a partir de los Ensayos con PDL In Situ y de Corte Directo en Laboratorio. Cabe referir, que para los cálculos de Capacidad de Carga, se han tomado en cuenta los valores obtenidos en el Ensayo de Corte Directo más desfavorables en los niveles de fundación propuestos.

1.2.4. Agresividad del suelo a la cimentación

De acuerdo al Análisis Químico realizado, el suelo no presenta agresión al concreto.



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1.3. Información Previa

1.3.1. Del terreno a investigar

a) Ubicación y accesos

El terreno donde se desarrolla el presente Estudio de Mecánica de Suelos está ubicado en el Centro Poblado de Pomacanchi, del distrito de Pomacanchi, provincia de Acomayo, departamento de Cusco, tal como se advierte en la imagen adjunta.

b) Topografía del Terreno

El sector de ubicación de la estructura proyectada se encuentra en una zona de topografía Llana; tal como se evidencia en las fotografía adjunta.

Ubicación y Accesos – EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi

Topografía: EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi



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c) La situación legal del terreno.

El terreno es propiedad de los solicitantes y según la información proporcionada por los mismos el predio no se encuentra en litigio ni problemas judiciales. “El EMS no acredita al solicitante la propiedad del terreno en estudio”.

1.3.2. De la obra a cimentar

a) Características generales

Se proyecta una edificación de dos (02) niveles. La edificación proyectada estará constituida por obras de Concreto Armado, consistente en: Zapatas, Columnas, Vigas y Lozas de concreto con refuerzo de acero, Escaleras del mismo material. * Referencia: proporcionada por el solicitante.

b) Edificación Especial

La edificación proyectada no se clasifica como una edificación especial.

c) Movimientos de Tierra Para el desarrollo del EMS se han realizado movimientos de tierra consistente en la excavación de tres(03) Calicatas con una profundidad de 2.00 m. (llegándose a una profundidad de investigación de hasta 3.50 m. con PDL).

d) Tipo de Edificación Para los fines de la determinación del Programa de Investigación Mínimo (PIM)* del EMS (Artículo 11 (11.2)), la edificación será calificada, según la Tabla N° 1, donde A, B y C designan la importancia relativa de la estructura desde el punto de vista de la investigación de suelos necesaria para cada tipo de edificación, siendo el A más exigente que el B y éste que el C.

TABLA Nº 1

TIPO DE EDIFICACIÓN

CLASE DE ESTRUCTURA DISTANCIA MAYOR

ENTRE APOYOS* (m)

NÚMERO DE PISOS (Incluidos los sótanos)

< 3 4 a 8 9 a 12 > 12

APORTICADA DE ACERO < 12 C C C B

PÓRTICOS Y/O MUROS DE CONCRETO

< 10 C C B A

MUROS PORTANTES DE ALBAÑILERÍA

< 12 B A - -

BASES DE MÁQUINAS Y SIMILARES

Cualquiera A - - -

ESTRUCTURAS ESPECIALES Cualquiera A A A A

OTRAS ESTRUCTURAS Cualquiera B A A A

* Cuando la distancia sobrepasa la indicada, se clasificará en el tipo de edificación inmediato superior.

TANQUES ELEVADOS Y SIMILARES

< 9 m de altura

> 9 m de altura

B A

FUENTE: RNE

Para el EMS se ha determinado que la edificación es del tipo C.



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1.3.3. Datos generales de la zona

Los datos proporcionados por el solicitante sobre el terreno nos señala lo siguiente:

a) Usos anteriores.

El terreno donde se proyecta está ocupado por una edificación de un nivel; tal como se evidencia en las fotografías adjuntas.

b) Restos Anteriores

En el pozo de investigación no se ha hallado restos arqueológicos u obras semejantes que puedan afectar al EMS. (fotografías adjuntas evidencian lo descrito).

1.3.4. EMS de los terrenos colindantes

No se ha logrado obtener datos disponibles sobre EMS efectuados sobre los terrenos colindantes.

Área del Proyecto – EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi

Inexistencia de restos arqueológicos y/o similar – EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi



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1.3.5. De las edificaciones adyacentes

No existen edificaciones colindantes inmediatas. (como se advierte en las fotografías adjuntas).

1.4. Exploración de Campo

- Se ha realizado tres Pozos a Cielo Abierto.

- Se han realizado Ensayos con PDL In Situ.

Vista de edificaciones colindantes – EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi

Pozos a Cielo abierto

Ensayos con PDL In Situ



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1.4.1. Programa de Investigación Mínimo - PIM El Programa de Investigación aquí detallado constituye el programa mínimo requerido por un EMS, siempre y cuando se cumplan las condiciones dadas en el Artículo 11 (11.2a). a) Condiciones de Frontera

Tienen como objetivo la comprobación de las características del suelo, supuestamente iguales a las de los terrenos colindantes ya edificados. Serán de aplicación cuando se cumplan simultáneamente las siguientes condiciones: a-1) Existen en los terrenos colindantes grandes irregularidades como

afloramientos rocosos, fallas, ruinas arqueológicas, estratos erráticos, rellenos o cavidades. NO

a-2) Existen edificaciones situadas a menos de 100 metros del terreno a edificar que presenten anomalías como grietas o desplomes originados por el terreno de cimentación. NO

a-3) El tipo de edificación (Tabla N° 1) a cimentar es de la misma o de menor exigencia que las edificaciones situadas a menos de 100 metros. SI

a-4) El número de plantas del edificio a cimentar (incluidos los sótanos), la modulación media entre apoyos y las cargas en éstos son iguales o inferiores que las correspondientes a las edificaciones situadas a menos de 100 metros. SI

a-5) Las cimentaciones de los edificios situados a menos de 100 metros y la prevista para el edificio a cimentar son de tipo superficial. SI

a-6) La cimentación prevista para el edificio en estudio no profundiza respecto de las contiguas más de 1,5 metros. SI

b) Número «n» de puntos de Investigación

El número de puntos de investigación se determina en la Tabla Nº 02 en función del tipo de edificación y del área de la superficie a ocupar por éste.

TABLA Nº 2

NÚMERO DE PUNTOS DE INVESTIGACION

Tipo de Edificación Número de

puntos de investigación (n)

A 1 cada 225 m².

B 1 cada 450 m²

C 1 cada 800 m²

Urbanizaciones para Viviendas Unifamiliares

de hasta 3 pisos

3 por cada Ha. de terreno habilitado

(n) no será menor de 3, excepto si la edificación es menor o igual a 4 niveles

FUENTE: RNE

El número de puntos de investigación determinado es de 03



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c) Profundidad «p» mínima a alcanzar en cada punto de Investigación

La profundidad mínima de investigación se ha determinado tomando en consideración lo establecido en el RNE estableciéndose lo siguiente:

p = 3.50 m. (Pozos a Cielo Abierto de 2.00 m.; llegándose a una profundidad de exploración de hasta 3.50 m. con PDL).

1.4.1.1. Trabajos Realizados “In Situ”

Para efectos de análisis del Estudio de Mecánica de Suelos, se ha realizado tres (03) puntos de exploración. Los puntos de prospección se ubican cubriendo el área de emplazamiento de la futura intervención y/o construcción de estructura. Se detalla a continuación el número de calicatas exploradas.

Calicata 01.- Pozo a Cielo Abierto, realizado de forma manual hasta 2.00 m. de profundidad; de sección rectangular. Denominándose: C – 01. (Habiéndose llegado a una profundidad de exploración de hasta 3.50 m. con PDL).





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1.4.2. Ensayos Realizados “In Situ”

a) Descripción e identificación de suelos (Procedimiento visual –manual)

De acuerdo a la Norma NTP 339.150 (ASTM D 2488)

En los puntos de exploracion se realizó un perfilaje minucioso, el cual incluyó el registro cuidadoso de las características de los suelos que conforman cada estrato del perfil del suelo, la clasificación visual de los materiales encontrados de acuerdo con los procedimientos del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos.

b) Sondeo con Penetrómetro Dinámico.

De acuerdo a la Norma NTP 339.159 (DIN 4094)

Con el objeto de llegar a mayores profundidades y obtener -a través de correlaciones- propiedades de Resistencia Mecánica y Propiedades Índice, se han realizado ensayos con PDL (Penetrómetro Dinámico Ligero), en los lugares de ubicación de los puntos de exploracion realizadas a la profundidad de excavacion (Fotografía adjunta, con Equipo PDL utilizado In Situ).

c) Extracción de Muestras Representativas

De acuerdo a la Norma NTP 339.159 (DIN 4094)

Se han realizado la extraccion de las muestras de suelo de acuerdo a lo establecido en la Tabla Nº 03, realizandose la siguiente codificacion:

PE-01: Muestra inalterada/alterada en bloque: Mib-01/Mab-01.

TABLA N° 03

EXTRACCION Y TRANSPORTE DE MUESTRAS

TIPO DE MUESTRA

NORMA APLICABLE

FORMAS DE OBTENER Y

TRANSPORTAR

ESTADO DE LA

MUESTRA

CARACTERISTICAS

Muestra inalterada en bloque (MIA)

NTP 339.151 (ASTM D4220) Prácticas Normalizadas para la Preservación y Transporte de Muestras de Suelos

Bloques Inalterada Debe mantener inalteradas las propiedades físicas y mecánicas del suelo en su estado natural al momento del muestreo (Aplicable solamente a suelos cohesivos, rocas blandas o suelos granulares finos suficientemente cementados para permitir su obtención).

Muestra alterada en Bolsa de plástico (Mab)

NTP 339.151 (ASTM D4220) Prácticas Normalizadas para la Preservación y Transporte de Muestras de Suelos

Con bolsas de plástico

Alterada Debe mantener inalterada la granulometría del suelo en su estado natural al momento del muestreo.

FUENTE: RNE



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1.5. Ensayos de Laboratorio

Descripción de los ensayos efectuados, con referencia a las Normas empleadas.

1.5.1. Ensayo de Contenido de Humedad.

De acuerdo a la Norma NTP 339.127 (ASTM D-2216).

En mecánica de Suelos se conoce como Contenido de Agua o Humedad del Suelo a la relación entre el peso del agua contenida en el mismo y el peso de la fase sólida expresado en %. Se realiza el ensayo con fines de determinar la variación de la humedad en el terreno de fundación y también para ver si existe napa freática. (Fotografía adjunta con instrumental utilizado en los Ensayos de

Laboratorio).

1.5.2. Ensayo de Análisis Granulométrico.

De acuerdo a la Norma NTP 339.128 (ASTM D-422-63).

Su finalidad es obtener la distribución por tamaño de las partículas presentes en una muestra de suelo. Así es posible también su clasificación mediante sistemas como AASHTO o SUCS. El ensayo es importante, ya que gran parte de los criterios de aceptación de suelos para ser utilizados en bases o sub-bases de carreteras, presas de tierra o diques, drenajes, etc., depende de este análisis.

Para obtener la distribución de tamaños, se emplean tamices normalizados y numerados, dispuestos en orden decreciente. (Fotografía adjunta, Tamices utilizados en los Ensayos

de Laboratorio).

1.5.3. Ensayo de Límite Líquido.


A los suelos de grano fino se les pueden dar consistencias semilíquidas mezclándolas con agua. Cuando este contenido de humedad se reduce por evaporación y volvemos a mezclar la muestra, obtenemos un material plástico. Si el contenido de agua se reduce más, el material se hace sólido y se rompe o desmigaja cuando se deforma. Se realizan los Ensayos con fines de Clasificación de Suelos. (Fotografía adjunta, equipo Cuchara de Casa Grande utilizado en

los ensayos de Laboratorio).

1.5.4. Ensayo de Límite Plástico.


Con fines de medición de la plasticidad se toma el criterio desarrollado por Atterberg, quien señala en primer lugar que la plasticidad no es una propiedad permanente, sino circunstancial y depende de su contenido de humedad. (Fotografía adjunta, ensayo de límite

plástico en Laboratorio).



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1.5.5. Ensayo de Corte Directo.

De acuerdo a la Norma NTP 339.171 (ASTM D-3080)

Con fines de medición de los Parámetros de Resistencia

Mecánica; Ángulo de Fricción Interna y Cohesión (c) en Muestra de Suelo Inalterada (MIB), obtenida in situ del lugar de emplazamiento de la estructura proyectada. (Fotografía adjunta, Equipo de Corte Directo utilizado en Laboratorio).

El presente Estudio se ha realizado considerando la Norma E-50 y los Ensayos de Laboratorio fueron realizados de acuerdo con las normas ASTM (American Society for Testing and Materials) respectivas y con los resultados obtenidos se procedió a efectuar una comparación con las características de los suelos obtenidas en el campo y las compatibilizaciones correspondientes en los casos en que fue necesario para obtener los perfiles de suelos definitivos, que son los que se presentan.

Ensayos de Corte Directo del Estudio - EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi



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1.6. Resultados Obtenidos.

1.6.1. Ensayos de caracterización.

Se presenta en los cuadros resumen, los resultados obtenidos a partir de los Ensayos realizados en Laboratorio en los niveles de fundación propuestos.

MUESTRA POZO ESTRATO

Nº PROFUNDIDAD

C. A. LP LL IP

% % %

1 C-01 E-02 0,60 - 3,50 20,76 12,53 23,06 10,53

2 C-02 E-02 0,60 - 3,50 25,86 11,35 30,99 19,64

3 C-03 E-02 0,50 - 3,50 14,65 12,01 24,08 12,07

Pozo y/o Calicata (C)

Nº Cu Cc CLASIFICACION

SUCS Descripción Color

C-01 E-02 7,48 0,38 CL Arcilla ligera arenosa Marrón


C-03 E-02 9,14 0,42 SC Arena Arcillosa Marrón

1.7. Perfil del Suelo

El perfil del suelo registrado en las calicatas hasta la profundidad de investigación, está conformado de la siguiente forma:

(VER PERFILES ESTRATIGRAFICOS)



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1.8. Nivel Freático

En la Calicata explorada: Se detectó la presencia de Nivel Freático en C-01(prof. 1.50 m.), C-02(prof. 1.20 m.) y C-03( prof. 1.60 m.). Se evidencia lo descrito en las fotografías adjuntas.

1.9. Efecto del Sismo

De acuerdo a la Zonificación Sísmica del Perú, establecido en la Norma de Diseño Sismo Resistente E-030 del Reglamento Nacional de Edificaciones, la región Cusco se encuentra en la Zona 2.

Mapa Nº 01

Nivel Freático - EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi



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De acuerdo a la Zonificación Sísmica del Perú, establecido en la Norma de Diseño Sismo Resistente E-030 del Reglamento Nacional de Edificaciones, la Región Cusco se encuentra en la Zona 2, y su correspondiente factor de zona “Z” = 0.25

FACTORES DE ZONA

ZONA Z

2 0.25

Condiciones geotécnicas. Perfiles de suelo.



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a. Perfil tipo So: Roca dura. b. Perfil tipo S1: Roca o suelos muy rígidos. c. Perfil tipo S2: Suelos intermedios. (perfil de suelo del presente proyecto) d. Perfil tipo S3: Suelos blandos. e. Perfil tipo S4: Condiciones excepcionales.

De acuerdo a los ensayos de caracaterización y ensayos de resistencia mecánica, el perfil del suelo en el presente proyecto corresponde a S2.

Parametros de sitio (S, Tp y TL)

Para el presente proyecto se tienen los parámetros siguientes:

Para S2 y Z2, se tienen:

S = 1.20.

Tp = 0.6, y TL = 2.00

2. CÁLCULO Y ANALISIS DE LA CIMENTACION



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2. CALCULOS Y ANALISIS DE LA CIMENTACION

2.1 Prof. Encaje: 1.00 m. DATOS GENERALES ================================================== Ancho cimentación 1.5 m Largo cimentación 1.5 m

Profundidad plano de cimentación 1.0 m Altura de encaje 1.0 m Inclinación plano de cimentación 0.0° Inclinación talud 0.0° Factor de seguridad (Fc) 3.0 Factor de seguridad (Fq) 3.0 Factor de seguridad (Fg) 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.25 Asientos después de T años 10.0 Profundidad nivel freático 1.6 ================================================== ESTRATIGRAFIA TERRENO DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión corregida según Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; Ni: Poisson; Cv: Coef. consolidac. primaria; Cs: Coef. consolidación secundaria; cu: Cohesión sin drenar DH (m)

Gam (Kg/m³)

Gams (Kg/m³)

Fi (°)

Fi Corr. (°)

c (Kg/cm²)

c Corr. (Kg/cm²)

cu (Kg/cm²)

Ey (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

0.5 1650.0 2120.0 28.55 20.03 0.0 0.0 0.0 100.0 0.0 3.0 1880.0 2150.0 29.8 20.99 0.02 0.0134 0.0 200.0 0.0 Acciones de proyecto - Estado límite de daño [S.L.D.] ====================================================== Fuerza vertical [V] 32000.0 Kg Fuerza horizontal [HB] 0.0 Kg Fuerza horizontal [HL] 0.0 Kg Excentricidad en B [eB] 0.0 m Excentricidad en L [eL] 0.0 m ====================================================== Acciones de proyecto - Estado límite último [S.L.U.] ====================================================== Fuerza vertical [V] 32000.0 Kg Fuerza horizontal [HB] 0.0 Kg Fuerza horizontal [HL] 0.0 Kg Excentricidad en B [eB] 0.0 m Excentricidad en L [eL] 0.0 m ======================================================



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CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963) (Condición drenada) ====================================================== Factor Nq 6.07 Factor Nc 14.34 Factor Ng 2.61 Factor Sc 1.4 Factor Dc 1.19 Factor Sq 1.2 Factor Dq 1.09 Factor Sg 1.2 Factor Dg 1.09 ====================================================== Presión última 2.15 Kg/cm²

Presión admisible 0.72 Kg/cm² ====================================================== COEFICIENTE DE ASENTAMIENTO BOWLES (1982) SIN CORRECCIÓN GEOMÉTRICA ====================================================== k 0.0 Kg/cm³ ====================================================== ASIENTOS ELÁSTICOS ====================================================== Coeficiente de influencia I1 0.5 Coeficiente de influencia I2 0.02 Coeficiente de influencia Is 0.45 ====================================================== Asiento al centro de la cimentación 6.11 mm Asiento al borde 2.73 mm ====================================================== ASIENTOS POR ESTRATO *Asiento edométrico calculado con: Método logarítmico de Terzaghi Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total. Estrato Z

(m) Tensión (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Método Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 2.25 Schmertmann 0.79 0.316 1.105

Asiento total Wt=1.105 cm



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Gam (Kg/m³)

Gams (Kg/m³)

Fi (°)

Fi Corr. (°)

c (Kg/cm²)

c Corr. (Kg/cm²)

cu (Kg/cm²)

Ey (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)




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Dp (Kg/cm²)

Método Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 2.5 Schmertmann 0.612 0.245 0.857




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Gam (Kg/m³)

Gams (Kg/m³)

Fi (°)

Fi Corr. (°)

c (Kg/cm²)

c Corr. (Kg/cm²)

cu (Kg/cm²)

Ey (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

0.5 1650.0 2120.0 28.55 20.03 0.0 0.0 0.0 100.0 0.0

3.0 1880.0 2150.0 29.8 20.99 0.02 0.0134 0.0 200.0 0.0 Acciones de proyecto - Estado límite de daño [S.L.D.] ====================================================== Fuerza vertical [V] 32000.0 Kg Fuerza horizontal [HB] 0.0 Kg Fuerza horizontal [HL] 0.0 Kg Excentricidad en B [eB] 0.0 m Excentricidad en L [eL] 0.0 m ====================================================== Acciones de proyecto - Estado límite último [S.L.U.] ====================================================== Fuerza vertical [V] 32000.0 Kg Fuerza horizontal [HB] 0.0 Kg Fuerza horizontal [HL] 0.0 Kg Excentricidad en B [eB] 0.0 m Excentricidad en L [eL] 0.0 m ======================================================



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Dp (Kg/cm²)

Método Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 2.75 Schmertmann 0.455 0.182 0.638




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28



Gam (Kg/m³)

Gams (Kg/m³)

Fi (°)

Fi Corr. (°)

c (Kg/cm²)

c Corr. (Kg/cm²)

cu (Kg/cm²)

Ey (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)




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Dp (Kg/cm²)

Método Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 3 Schmertmann 0.193 0.077 0.271




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CIMIENTOS CORRIDOS – VIGAS “T”INVERTIDAS. Profundidad de encaje de la cimentación: 1.00m. DATOS GENERALES

======================================================

Ancho cimentación 1,5 m

Largo cimentación 9,0 m

Profundidad plano de cimentación 1,0 m

Altura de encaje 1,0 m

Inclinación plano de cimentación 0,0°

Inclinación talud 0,0°

Factor de seguridad (Fc) 3,0

Factor de seguridad (Fq) 3,0

Factor de seguridad (Fg) 3,0

Aceleración máxima horizontal 0,25

Asientos después de T años 10,0

Profundidad nivel freático 1,6

==============================================================

ESTRATIGRAFIA TERRENO

DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento

interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión

corregida según Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; Ni: Poisson; Cv: Coef. consolidac.

primaria; Cs: Coef. consolidación secundaria; cu: Cohesión sin drenar.

DH

(m)

Gam

(Kg/m³)

Gams

(Kg/m³)

Fi

(°)

Fi Corr.

(°)

c

(Kg/cm²)

c Corr.

(Kg/cm²)

cu

(Kg/cm²)

Ey

(Kg/cm²)

Ed

(Kg/cm²)

0,5 1650,0 2120,0 28,55 20,03 0,0 0,0 0,0 100,0 0,0

3,0 1880,0 2150,0 29,8 20,99 0,02 0,0134 0,0 200,0 0,0

Acciones de proyecto - Estado límite de daño [S.L.D.]

======================================================

Presión normal 2000,0 Kg/m²

======================================================

Acciones de proyecto - Estado límite último [S.L.U.]

======================================================


======================================================

CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963) (Condición drenada)

======================================================

Factor Nq 6,07

Factor Nc 14,34

Factor Ng 2,61

Factor Sc 1,07

Factor Dc 1,19

Factor Sq 1,03

Factor Dq 1,09

Factor Sg 1,03

Factor Dg 1,09

======================================================

Presión última 1,82 Kg/cm²

Presión admisible 0,61 Kg/cm²

======================================================



32

COEFICIENTE DE ASENTAMIENTO BOWLES (1982) SIN CORRECCIÓN GEOMÉTRICA

======================================================

k 0,0 Kg/cm³

======================================================

ASIENTOS ELÁSTICOS

======================================================

Coeficiente de influencia I1 0,77


Coeficiente de influencia Is 0,6

======================================================

Asiento al centro de la cimentación 0,31 mm

Asiento al borde 0,12 mm

======================================================

ASIENTOS POR ESTRATO

*Asiento edométrico calculado con: Método logarítmico de Terzaghi

Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento

secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.

Estrato Z

(m)

Tensión

(Kg/cm²)

Dp

(Kg/cm²)

Método Wc

(cm)

Ws

(cm)

Wt

(cm)

2 2,25 Schmertmann 0,007 0,003 0,01

Asiento total Wt=0,010 cm



33



34

CIMIENTOS CORRIDOS – VIGAS “T”INVERTIDAS. Profundidad de encaje de la cimentación: 1.50m. DATOS GENERALES

======================================================

Ancho cimentación 1,5 m

Largo cimentación 9,0 m

Profundidad plano de cimentación 1,5 m

Altura de encaje 1,5 m

Inclinación plano de cimentación 0,0°

Inclinación talud 0,0°

Factor de seguridad (Fc) 3,0

Factor de seguridad (Fq) 3,0

Factor de seguridad (Fg) 3,0

Aceleración máxima horizontal 0,25

Asientos después de T años 10,0

Profundidad nivel freático 1,6

==============================================================

ESTRATIGRAFIA TERRENO

DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento

interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión

corregida según Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; Ni: Poisson; Cv: Coef. consolidac.

primaria; Cs: Coef. consolidación secundaria; cu: Cohesión sin drenar.

DH

(m)

Gam

(Kg/m³)

Gams

(Kg/m³)

Fi

(°)

Fi Corr.

(°)

c

(Kg/cm²)

c Corr.

(Kg/cm²)

cu

(Kg/cm²)

Ey

(Kg/cm²)

Ed

(Kg/cm²)

0,5 1650,0 2120,0 28,55 20,03 0,0 0,0 0,0 100,0 0,0

3,0 1880,0 2150,0 29,8 20,99 0,02 0,0134 0,0 200,0 0,0

Acciones de proyecto - Estado límite de daño [S.L.D.]

======================================================


======================================================

Acciones de proyecto - Estado límite último [S.L.U.]

======================================================


======================================================



35

CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963) (Condición drenada)

======================================================

Factor Nq 6,07

Factor Nc 14,34

Factor Ng 2,61

Factor Sc 1,07

Factor Dc 1,28

Factor Sq 1,03

Factor Dq 1,14

Factor Sg 1,03

Factor Dg 1,14

======================================================

Presión última 2,49 Kg/cm²

Presión admisible 0,83 Kg/cm²

======================================================

COEFICIENTE DE ASENTAMIENTO BOWLES (1982) SIN CORRECCIÓN GEOMÉTRICA

======================================================

k 1,03 Kg/cm³

======================================================

ASIENTOS ELÁSTICOS

======================================================



Coeficiente de influencia Is 0,6

======================================================

Asiento al centro de la cimentación 0,43 mm

Asiento al borde 0,16 mm

======================================================

ASIENTOS POR ESTRATO

*Asiento edométrico calculado con: Método logarítmico de Terzaghi

Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento

secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.

Estrato Z

(m)

Tensión

(Kg/cm²)

Dp

(Kg/cm²)

Método Wc

(cm)

Ws

(cm)

Wt

(cm)

2 2,5 Schmertmann 0,006 0,002 0,009

Asiento total Wt=0,009 cm



36

3. PLANOS Y CROQUIS

PERFIL ESTRATIGRAFICO



37

3.PLANOS O CROQUIS Y PERFIL ESTRATIGRAFICO.

A continuación se tiene los Planos o Croquis de ubicación del Proyecto y distribución de los puntos de investigación, asimismo los perfiles estratigraficos de los suelos.

3.1. Plano de Ubicación del Programa de Exploración

Croquis de Ubicación del punto de exploración:

Ubicación Calicata prospectada In Situ - EMS Centro de Salud Pomacanchi– Dist.Pomacanchi



38

3.2. Perfil estratigráfico por punto investigado.

Se muestran a continuación los perfiles estratigráficos en los puntos investigados.

Geostru [email protected]

ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO POZO N° 01 - EMS "CENTRO DE SALUD POMACANCHI", DIST. POMACANCHIEquipo utilizado... DPL (light)DIAGRAMA NÚMERO DE GOLPES PUNTAZA-Rpd

Cliente : Fecha :13/05/2016Obra : "MEJORAMIENTO DE SALUD EN EL CENTRO DE SALUD DE POMACANCHI DISTRITO DE POMACANCHI, PROVINCIA DE ACOMAYO - CUSCO"Localidad : CENTRO DE SALUD POMACANCHI; DIST. POMACANCHI - PROV. ACOMAYO - DPTO. CUSCO

Número de golpes penetración puntaza Rpd (Kg/cm²) Interpretación Estratigráfica

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

2

3

2

1

2

3

4

5

4

5

5

6

5

4

5

4

5

5

6

5

6

5

6

6

5

6

7

6

6

7

6

7

7

6

7

0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0

1

2

3

1 60 c

m

0.00

60.0

Suelo Orgánico; color Marrón.

2

290

cm

350.0

Arcilla Ligera Arenosa(CL);color Marrón.

1.5

FALD

A

Escala 1:16


ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO POZO Nº 2 - EMS "CENTRO DE SALUD POMACANCHI", DIST. POMACANCHIEquipo utilizado... DPL (light)DIAGRAMA NÚMERO DE GOLPES PUNTAZA-Rpd



0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

2

2

3

2

1

2

3

4

3

4

5

4

5

4

5

4

4

5

4

4

5

4

5

5

4

5

6

5

6

5

5

6

6

7

7

0 4.8 9.6 14.4 19.2 24.0

1

2

3

1 60 c

m

0.00

60.0


2

290

cm

350.0

Arcilla Ligera Arenosa(CL);color Marrón.

1.2

FALD

A

Escala 1:16


ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO POZO Nº 03 - EMS "CENTRO DE SALUD POMACANCHI", DIST. POMACANCHIEquipo utilizado... DPL (light)DIAGRAMA NÚMERO DE GOLPES PUNTAZA-Rpd



0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

3

2

3

2

3

6

7

6

7

8

7

8

8

9

8

9

9

8

9

10

10

9

10

11

10

11

10

11

11

11

12

11

12

12

12

0 8.0 16.0 24.0 32.0 40.0

1

2

3

1 50 c

m

0.00

50.0


2 300

cm

350.0

Arena Arcillosa(SC);color Marrón.

1.6

FALD

A

Escala 1:16

4. RESULTADO DE LOS ENSAYOS IN SITU Y DE LABORATORIO



39

3. RESULTADOS DE LOS ENSAYOS «IN SITU» Y DE LABORATORIO.

4.1. Resultados de los Ensayos “In Situ”

Se muestran a continuación los resultados de los ensayos in situ realizados con PDL.

ENSAYO CON PENETROMETRO DINAMICO DE CONO LIGERO

CARACTERÍSTICAS TÉCNICO - INSTRUMENTALES SONDA: PDC LIGERO

Ref. Norma DIN 4094

Peso masa de golpeo 8 kg

Altura de caída libre 0.10 m

Peso sistema de golpeo 5 kg Diámetro puntaza cónica 22.57

Área base puntaza 4 cm2

Largo del varillaje 1.5 m

Peso varillaje al metro 2.4 kg/m Profundidad nicle primer varillaje 0.00

Avance puntaza 0.10

Numero golpes por puntaza N(10)

Coeficiente de correlación 1.026 Revestimiento/lodos No

Angulo de apertura puntaza 60 OPERADOR RESPONSABLE

Ing. ABELARDO ABARCA ANCORI



40

ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO POZO N° 01 - EMS "CENTRO DE SALUD POMACANCHI", DIST.

POMACANCHI SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Nspt Prof. estrato

(m) Correlación Cu

(Kg/cm²)

Estrato 1 1.65 0.60 Terzaghi-Peck 0.20 Estrato 2 4.22 3.50 Terzaghi-Peck 0.48

Qc (resistencia puntaza penetrómetro estático) Nspt Prof. estrato

(m) Correlación Qc

(Kg/cm²)

Estrato 1 1.65 0.60 Robertson (1983) 3.30 Estrato 2 4.22 3.50 Robertson (1983) 8.44

Módulo edométrico

Nspt Prof. estrato (m)

Correlación Eed (Kg/cm²)

Estrato 1 1.65 0.60 Stroud e Butler (1975) 7.57 Estrato 2 4.22 3.50 Stroud e Butler (1975) 19.36

Módulo de Young Nspt Prof. estrato

(m) Correlación Ey

(Kg/cm²) Estrato 1 1.65 0.60 Apollonia 16.50 Estrato 2 4.22 3.50 Apollonia 42.20

Clasificación AGI (Assoc. It. Geolog.) Nspt Prof. estrato

(m) Correlación Clasificación

Estrato 1 1.65 0.60 Classificaz. A.G.I. (1977)

PRIVO DI CONSISTENZA


MODERAT. CONSISTENTE

Peso específico Nspt Prof. estrato

(m) Correlación Peso específico

(t/m³)

Estrato 1 1.65 0.60 Meyerhof ed altri 1.78 Estrato 2 4.22 3.50 Meyerhof ed altri 1.96

Peso específico saturado


Correlación Peso específico saturado

(t/m³) Estrato 1 1.65 0.60 Bowles 1982,

Terzaghi-Peck 1948/1967

2.10

Estrato 2 4.22 3.50 Bowles 1982, Terzaghi-Peck

1948/1967

2.12



41

ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO POZO Nº 2 - EMS "CENTRO DE SALUD POMACANCHI", DIST.

POMACANCHI SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Nspt Prof. estrato

(m) Correlación Cu

(Kg/cm²) Estrato 1 1.52 0.60 Terzaghi-Peck 0.20

Estrato 2 3.64 3.50 Terzaghi-Peck 0.45


(m) Correlación Qc

(Kg/cm²)

Estrato 1 1.52 0.60 Robertson (1983) 3.04 Estrato 2 3.64 3.50 Robertson (1983) 7.28

Módulo edométrico Nspt Prof. estrato

(m) Correlación Eed

(Kg/cm²)

Estrato 1 1.52 0.60 Stroud e Butler (1975) 6.97 Estrato 2 3.64 3.50 Stroud e Butler (1975) 16.70

Módulo de Young


Correlación Ey (Kg/cm²)

Estrato 1 1.52 0.60 Apollonia 15.20 Estrato 2 3.64 3.50 Apollonia 36.40


(m) Correlación Clasificación


PRIVO DI CONSISTENZA


POCO CONSISTENTE

Peso específico Nspt Prof. estrato


(t/m³) Estrato 1 1.52 0.60 Meyerhof ed altri 1.77

Estrato 2 3.64 3.50 Meyerhof ed altri 1.93

Peso específico saturado Nspt Prof. estrato


saturado (t/m³)


1948/1967

2.10


1948/1967

2.12



42

ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO POZO Nº 03 - EMS "CENTRO DE SALUD POMACANCHI", DIST.

POMACANCHI SUELOS SIN COHESIÓN Densidad relativa Nspt Prof. estrato

(m) Nspt corregido debido al Nivel

Freático

Correlación Densidad relativa (%)

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Gibbs & Holtz 1957

34.53

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Gibbs & Holtz 1957

58.5

Ángulo de rozamiento interno Nspt Prof. estrato


Freático

Correlación Ángulo de rozamiento

(°)

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Sowers (1961) 28.55 Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Sowers (1961) 30

Módulo de Young


Nspt corregido debido al Nivel

Freático

Correlación Módulo de Young (Kg/cm²)

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Bowles (1982) Sabbia Media

---

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Bowles (1982) Sabbia Media

---

Módulo edométrico Nspt Prof. estrato


Freático

Correlación Módulo edométrico

(Kg/cm²) Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Begemann 1974

(Ghiaia con sabbia)

31.53

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Begemann 1974 (Ghiaia con

sabbia)

42.13



Freático

Correlación Clasificación AGI (Assoc. It. Geolog.)

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Classificazione A.G.I. 1977

SCIOLTO

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Classificazione A.G.I. 1977

POCO ADDENSATO

Peso específico



Freático

Correlación Peso específico (t/m³)

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Meyerhof ed altri 1.65 Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Meyerhof ed altri 1.90



43

Peso específico saturado Nspt Prof. estrato


Freático

Correlación Peso específico saturado

(t/m³) Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Terzaghi-Peck

1948-1967 2.12

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Terzaghi-Peck 1948-1967

2.15

Módulo de Poisson Nspt Prof. estrato


Freático

Correlación Poisson

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 (A.G.I.) 0.35

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 (A.G.I.) 0.34

Módulo de deformación al corte Nspt Prof. estrato


Freático

Correlación G (Kg/cm²)

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Ohsaki (Sabbie pulite)

123.53

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Ohsaki (Sabbie pulite)

412.47

Velocidad ondas



Freático

Correlación Velocità onde m/s

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 77.39 Estrato 2 7.14 3.50 7.14 146.96

Licuefacción Nspt Prof. estrato


Freático

Correlación Potencial Licuefacción

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie)

< 0.04

Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie)

< 0.04

Módulo de reacción Ko Nspt Prof. estrato


Freático

Correlación Ko

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Navfac 1971-1982 0.26 Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Navfac 1971-1982 1.48



Freático

Correlación Qc (Kg/cm²)

Estrato 1 1.98 0.50 1.98 Robertson 1983 3.96 Estrato 2 7.14 3.50 7.14 Robertson 1983 14.28



44

4.2. Resultados de los Ensayos en laboratorio.

Se muestran a continuación los gráficos y resultados en laboratorio.

4 de 19 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :

Localizacion: Fecha :

Distrito : POMACANCHI Provincia

:

ACOMAYO Region : CUSCO Motivo :

C. A. LP LL CLASIFICACION

% % % SUCS

1 C-01 E-02 0,60 - 3,50 20,76 12,53 23,06 10,53 7,48 0,38 CL Marrón

2 C-02 E-02 0,60 - 3,50 25,86 11,35 30,99 19,64 2,74 0,82 CL Marrón

3 C-03 E-02 0,50 - 3,50 14,65 12,01 24,08 12,07 9,14 0,42 SC Marrón

MUESTRA Nº PROFUNDIDAD CcIP Cu

CP. POMACANCHI

"MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD EN EL CENTRO DE SALUD DE

POMACANCHI DISTRITO DE POMACANCHI, PROVINCIA DE ACOMAYO - CUSCO "

Arena Arcillosa

ESTRATO

Arcilla ligera arenosa

MAYO 2016

Estudio Geotecnico

ColorDescripcion


RESUMEN

CARACTERISTICAS FISICAS y CLASIFICACION

1 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :

Localizacion : Fecha :

Distrito : Motivo :

Provincia : Resp. Lab.:

Region : Esp. Geot.:

MUESTRA : 1

Pozo C-01 Estrato : E-02 PROF. (m.): 0,60 - 3,50

MUESTRA 1 2

Peso de la Capsula (gr) 14,26 14,05

Peso de la Capsula+Suelo Humedo (gr) 37,52 37,32

Peso de la Capsula+ Suelo Seco (gr) 33,60 33,24

Peso del Suelo Seco (gr) 19,34 19,19

Contenido de Humedad (w) 20,27 21,26

20,76

-

ACOMAYO

CUSCO A.A.A.

A.A.A.

"MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD EN EL

CENTRO DE SALUD DE POMACANCHI DISTRITO DE

POMACANCHI, PROVINCIA DE ACOMAYO - CUSCO "

CP. POMACANCHI

POMACANCHI Estudio Geotecnico

MAYO 2016

20,27

21,26

19,60

19,80

20,00

20,20

20,40

20,60

20,80

21,00

21,20

21,40

1 2

CO

NT

EN

IDO

DE

AG

UA

EN

%

MUESTRA

CONTENIDO DE AGUA

CONTENIDO DE HUMEDAD

NTP-339.127 - ASTM-D2216

2 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :


Distrito : Motivo :



ACOMAYO

CUSCO A.A.A.

A.A.A.




CP. POMACANCHI


MAYO 2016


NTP-339.127 - ASTM-D2216

MUESTRA : 2


MUESTRA 1 2






25,86

-

25,37

26,36

24,80

25,00

25,20

25,40

25,60

25,80

26,00

26,20

26,40

26,60

1 2

CO

NT

EN

IDO

DE

AG

UA

EN

%

MUESTRA

CONTENIDO DE AGUA

3 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :


Distrito : Motivo :



ACOMAYO

CUSCO A.A.A.

A.A.A.




CP. POMACANCHI


MAYO 2016


NTP-339.127 - ASTM-D2216

MUESTRA : 3


MUESTRA 1 2






14,65

-

15,15

14,16

13,60

13,80

14,00

14,20

14,40

14,60

14,80

15,00

15,20

15,40

1 2

CO

NT

EN

IDO

DE

AG

UA

EN

%

MUESTRA

CONTENIDO DE AGUA

1 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :


Distrito : POMACANCHI Motivo :

Provincia : ACOMAYO Resp. Lab.:

Region : CUSCO Esp. Geot.:

MUESTRA : 1Pozo C-01 Estrato : E-02 PROF. (m.): 0,60 - 3,50

LIMITE LIQUIDO - ASTM 423-66PESOS MUESTRA 1 2 3 4

Peso de la Capsula (gr) 18,75 18,89 18,84 18,68 LIMITE LIQUIDO

Peso de la Capsula+Suelo Humedo (gr) 45,08 45,14 45,09 44,93 (%)

Peso de la Capsula+ Suelo Seco (gr) 39,2 39,84 40,21 40,35

Numero de golpes 8 16 25 38 23,1Peso del Suelo Seco (gr) 20,45 20,95 21,37 21,67

Contenido de Humedad (w) 28,75 25,30 22,84 21,14

LIMITE PLASTICO - ASTM D424-59 PESOS MUESTRA 1 2 25 0

Peso de la Capsula (gr) 9,36 19,49 25 23,05928211

Peso de la Capsula+Suelo Humedo (gr) 23,48 33,77 1 23,05928211

Peso de la Capsula+ Suelo Seco (gr) 21,82 32,27 25 23,05928211



LIMITE PLASTICO (%) 12,5 INDICE PLASTICO IP= 10,5

Clasif SUCS LL - X Ip - Y

23,1 10,5

Linea A 34,42 2,23Linea UL 19,70 13,55

seco/humedo 0,87

L

CL u OL CL

CL-ML

CL

Obs.-

CORRESPONDIENTE

A LA PARTE FINA DEL

SUELO DEL ESTUDIO

VºBº




MAYO 2016

A.A.A.

Estudio Geotecnico

A.A.A.

CLASIFICACIÓN SUCS:

CL


CP. POMACANCHI

25

23,1

0

5

10

15

20

25

30

35

1 10 100

CO

NT

EN

IDO

DE

AG

UA

(

%)

NUMERO DE GOLPES

LIMITE LIQUIDO

0,0

10,0

20,0

30,0

40,0

50,0

60,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

de P

LA

ST

ICID

AD

(I

p)

LIMITE LIQUIDO (%)

CARTA DE PLASTICIDAD

LIMITES DE CONSISTENCIA LIMITE LIQUIDO - LIMITE PLASTICO - IP

NTP-339.129 ASTM-D4318

2 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :








MAYO 2016

A.A.A.

Estudio Geotecnico

A.A.A.

CP. POMACANCHI


NTP-339.129 ASTM-D4318

MUESTRA : 2
















31,0 19,6

Linea A 46,91 8,03Linea UL 29,83 20,69

seco/humedo 0,84

L

CL u OL CL

CL-ML

CL

Obs.-

CORRESPONDIENTE

A LA PARTE FINA DEL

SUELO DEL ESTUDIO

VºBº


CL


0,0

10,0

20,0

30,0

40,0

50,0

60,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

de P

LA

ST

ICID

AD

(I

p)

LIMITE LIQUIDO (%)


25

31,0

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

1 10 100

CO

NT

EN

IDO

DE

AG

UA

(

%)

NUMERO DE GOLPES

LIMITE LIQUIDO

3 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :








MAYO 2016

A.A.A.

Estudio Geotecnico

A.A.A.

CP. POMACANCHI


NTP-339.129 ASTM-D4318

MUESTRA : 3
















24,1 12,1

Linea A 36,53 2,98Linea UL 21,41 14,47

seco/humedo 0,83

L

CL u OL CL

CL-ML

CL

Obs.-

CORRESPONDIENTE

A LA PARTE FINA DEL

SUELO DEL ESTUDIO

VºBº


CL


0,0

10,0

20,0

30,0

40,0

50,0

60,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

de P

LA

ST

ICID

AD

(I

p)

LIMITE LIQUIDO (%)


25

24,1

0

5

10

15

20

25

30

35

1 10 100

CO

NT

EN

IDO

DE

AG

UA

(

%)

NUMERO DE GOLPES

LIMITE LIQUIDO

1 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :


Distrito : Motivo :



MUESTRA : 1

Codigo : C-01 Estrato : E-02 Peso de la Muestra: (gr.)

inicial : 537,00

PROF. (m.): 0,60 - 3,50 desp de lavar : 270,14

Peso Peso Retenido PasanteTamiz mm. Retenido Corregido % %

3" 76,20 0,00 0,00 0,00 100,00

2" 50,80 0,00 0,00 0,00 100,00

1" 25,40 0,00 0,00 0,00 100,00

3/4" 19,05 11,70 11,70 2,18 97,82

3/8" 9,53 11,30 11,30 2,10 95,72

1/4" 6,35 7,10 7,10 1,32 94,39

# 4 4,75 6,52 6,52 1,21 93,18

# 8 2,38 17,31 17,31 3,22 89,96

# 16 1,19 24,05 24,05 4,48 85,48

# 30 0,59 32,46 32,46 6,04 79,43

# 50 0,30 64,77 64,77 12,06 67,37

# 100 0,15 63,53 63,53 11,83 55,54

# 200 0,07 29,14 29,14 5,43 50,12

cazuela 0,0 2,26 269,12 50,12 0,00

270,14 537,00 100,00

D60 D30 D10 D60

0,194 0,044 0,026 100 60

0,194 0,044 0,026 0,194 60

0,194 0,044 0,026 0,194 0

0,194 0,044 0,026 0,194 60

0,194 0,044 0,026 D30

0,194 0,044 0,026 100 30

0,194 0,044 0,026 0,044 30

0,194 0,044 0,026 0,044 0

0,194 0,044 0,026 0,044 30

0,194 0,044 0,026 D10

0,194 0,044 0,026 100 10

0,000 0,044 0,026 0,026 10

0,000 0,044 0,026 0,026 0

0,026 10

D60 D30 D10 Cu Cc GRAVA ARENA FINOS 0,194 0,044 0,026 7,48 0,38 6,82 43,07 50,12

VºBº

CP. POMACANCHI


ACOMAYO




MAYO 2016


CL

A.A.A.

A.A.A.

Arcilla con Arena

CUSCO

Abertura del Tamiz

D60

0,194

D30

0,044

D10

0,026 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,000,010,101,0010,00100,00

% q

ue p

asa

Diametro de los tamices (mm)

ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO (VIA HUMEDA)

NTP-339.128 - ASTM-D4318

GRAVA 7%

ARENA 43%

FINOS 50%

2 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :


Distrito : Motivo :



CP. POMACANCHI


ACOMAYO




MAYO 2016

A.A.A.

A.A.A.CUSCO


NTP-339.128 - ASTM-D4318

POZO : 2


inicial : 484,00



3" 76,20 0,00 0,00 0,00 100,00

2" 50,80 0,00 0,00 0,00 100,00

1" 25,40 0,00 0,00 0,00 100,00

3/4" 19,05 0,00 0,00 0,00 100,00

3/8" 9,53 0,00 0,00 0,00 100,00

1/4" 6,35 1,67 1,67 0,35 99,65

# 4 4,75 2,86 2,86 0,59 99,06

# 8 2,38 9,48 9,48 1,96 97,11

# 16 1,19 12,77 12,77 2,64 94,47

# 30 0,59 18,86 18,86 3,90 90,57

# 50 0,30 60,88 60,88 12,58 77,99

# 100 0,15 43,96 43,96 9,08 68,91

# 200 0,07 20,25 20,25 4,18 64,73

cazuela 0,0 1,23 313,27 64,73 0,00

171,96 484,00 100,00

D60 D30 D10 D60

0,067 0,037 0,024 100 60

0,067 0,037 0,024 0,067 60

0,067 0,037 0,024 0,067 0

0,067 0,037 0,024 0,067 60

0,067 0,037 0,024 D30

0,067 0,037 0,024 100 30

0,067 0,037 0,024 0,037 30

0,067 0,037 0,024 0,037 0

0,067 0,037 0,024 0,037 30

0,067 0,037 0,024 D10

0,067 0,037 0,024 100 10

0,067 0,037 0,024 0,024 10

0,067 0,037 0,024 0,024 0

0,024 10

0,024 10


-

Abertura del Tamiz


CL

Arcilla con Arena

D60

0,067

D30

0,037

D10

0,024 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,000,010,101,0010,00100,00

% q

ue p

asa


GRAVA 1%

ARENA 34%

FINOS 65%

3 de 3 .

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto :


Distrito : Motivo :



CP. POMACANCHI


ACOMAYO




MAYO 2016

A.A.A.

A.A.A.CUSCO


NTP-339.128 - ASTM-D4318

POZO : 3


inicial : 663,00



3" 76,20 0,00 0,00 0,00 100,00

2" 50,80 0,00 0,00 0,00 100,00

1" 25,40 0,00 0,00 0,00 100,00

3/4" 19,05 0,00 0,00 0,00 100,00

3/8" 9,53 31,17 31,17 4,70 95,30

1/4" 6,35 9,88 9,88 1,49 93,81

# 4 4,75 9,51 9,51 1,43 92,37

# 8 2,38 29,90 29,90 4,51 87,86

# 16 1,19 38,91 38,91 5,87 82,00

# 30 0,59 45,13 45,13 6,81 75,19

# 50 0,30 78,57 78,57 11,85 63,34

# 100 0,15 100,81 100,81 15,21 48,13

# 200 0,07 61,21 61,21 9,23 38,90

cazuela 0,0 3,37 257,91 38,90 0,00

408,46 663,00 100,00

D60 D30 D10 D60

0,256 0,055 0,028 100 60

0,256 0,055 0,028 0,256 60

0,256 0,055 0,028 0,256 0

0,256 0,055 0,028 0,256 60

0,256 0,055 0,028 D30

0,256 0,055 0,028 100 30

0,256 0,055 0,028 0,055 30

0,256 0,055 0,028 0,055 0

0,256 0,055 0,028 0,055 30

0,256 0,055 0,028 D10

0,256 0,055 0,028 100 10

0,000 0,055 0,028 0,028 10

0,000 0,055 0,028 0,028 0

0,028 10

0,028 10


-

Arena ArcillosaAbertura del Tamiz


SC

D60

0,256

D30

0,055

D10

0,028 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,000,010,101,0010,00100,00

% q

ue p

asa


GRAVA 8%

ARENA 53%

FINOS 39%

1 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :

Proyecto : Solicita:


Distrito : Motivo :



Muestra : 1 Pozo : C-01 Estrato : E-02 PROF. (m.): 0.60 - 3.50

Circular Carga (kgf) = A0+A1*X1+A2*X2+A3*X3

5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

173,6 gr D: 1,96 tn/m3

P.V 10 kg 0,51 kg/cm2; ESF. VERTICAL

Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def.Def. carga carga Muestra S/muestra Verticalx 10-2(pulg). div kg mm cm2

Kpa x 10-2(pulg).

0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 16 2,53 0,254 19,634 12,603 -1,0020 30 4,62 0,508 19,634 23,054 -3,0030 44 6,71 0,762 19,634 33,494 -5,0040 54 8,28 1,016 19,634 41,316 -6,0050 63 9,58 1,27 19,634 47,830 -7,0060 70 10,63 1,524 19,634 53,037 -8,0070 73 11,15 1,778 19,634 55,640 -8,0080 77 11,67 2,032 19,634 58,242 -9,0090 75 11,41 2,286 19,634 56,941 -10,00

100 71 10,89 2,54 19,634 54,339 -11,00

CENTRO DE SALUD POMACANCHI MAYO 2016


Area =

Altura =

"MEJORAMIENTO DE SALUD EN EL CENTRO DE SALUD DE


ACOMAYO - CUSCO"

ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.

TIPO ---->

Diametro =

1Volumen =

Peso =

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

0 50 100 150

CA

RG

A

DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL

ENSAYO DE CORTE DIRECTO

-12,00

-10,00

-8,00

-6,00

-4,00

-2,00

0,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.

DEFORMACION UNITARIA

CAMBIO DE VOLUMEN

2 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :







ACOMAYO - CUSCO"

ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

174,8 gr D: 1,98 tn/m3

P.V 20 kg 1,02 kg/cm2:ESF. VERTICAL

Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def.Def. carga carga Muestra S/muestra Vertical

div (X) kg mm cm2Kpa

0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 18 2,91 0,254 19,634 14,511 -2,0020 32 5,01 0,508 19,634 25,020 -4,0030 48 7,33 0,762 19,634 36,567 -6,0040 59 9,01 1,016 19,634 44,955 -8,0050 70 10,69 1,27 19,634 53,336 -10,0060 78 11,94 1,524 19,634 59,618 -11,0070 85 12,99 1,778 19,634 64,849 -12,0080 90 13,62 2,032 19,634 67,986 -13,0090 91 13,83 2,286 19,634 69,032 -14,00

100 88 13,41 2,54 19,634 66,940 -15,00110 81 12,36 2,794 19,634 61,710 -16,00

TIPO ---->

Diametro =

Area =

Peso =

2Volumen =

Altura =

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

80,000

0 50 100 150

CA

RG

A


-20,00

-15,00

-10,00

-5,00

0,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

3 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :







ACOMAYO - CUSCO"

ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

176,1 gr D: 1,99 tn/m3

P.V 30 kg 1,53 kg/cm2: ESF.VERTICAL



0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 21 3,29 0,254 19,634 16,419 -3,0020 35 5,49 0,508 19,634 27,406 -5,0030 52 8,06 0,762 19,634 40,208 -7,0040 65 9,89 1,016 19,634 49,341 -10,0050 78 11,90 1,27 19,634 59,378 -13,0060 88 13,36 1,524 19,634 66,671 -14,0070 98 14,82 1,778 19,634 73,959 -16,0080 102 15,55 2,032 19,634 77,601 -17,0090 106 16,09 2,286 19,634 80,331 -18,00

100 104 15,73 2,54 19,634 78,511 -19,00110 99 15,00 2,794 19,634 74,870 -32,00

TIPO ---->

Diametro =

Area =

Altura =3Volumen =

Peso =

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

80,000

90,000

0 50 100 150

CA

RG

A


0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

4 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :







ACOMAYO - CUSCO"

ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.


RESUMEN


Nro.

Kpa Kg/cm2

1

2 12 º 47,1 0,48

3

Linea Tendencia : NORMAL CORTANTEx y 49,96 58,24

50,0 58,2 99,92 69,03149,9 80,2 149,89 80,33

Distancia 99,9 22,1Tangente = 0,2210629

Determinar C (Kpa)x y0 47,1

50,0 58,2Line recta

0 47,150,0 47,1

ESFUERZO ESFUERZOC

NORMAL CORTANTE

149,89 80,33

Kpa Kpa

49,96 58,24

99,92 69,03

47,1 12 º

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160

ES

FU

ER

ZO

DE

CO

RT

E k

pa

ESFUERZO NORMAL Kpa

ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL

1 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :





5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

170,6 gr D: 1,93 tn/m3



Kpa x 10-2(pulg).

0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 14 2,24 0,254 19,634 11,198 -1,0020 24 3,73 0,508 19,634 18,596 -3,0030 35 5,50 0,762 19,634 27,466 -5,0040 45 6,98 1,016 19,634 34,851 -7,0050 53 8,17 1,27 19,634 40,754 -9,0060 59 9,05 1,524 19,634 45,180 -11,0070 63 9,64 1,778 19,634 48,129 -13,0080 67 10,23 2,032 19,634 51,077 -15,0090 69 10,53 2,286 19,634 52,551 -17,00

100 67 10,23 2,54 19,634 51,077 -19,00110 65 9,94 2,794 19,634 49,603 -20,00

Area =

Altura =

Peso =

1Volumen =


ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.

TIPO ---->

Diametro =




ACOMAYO - CUSCO"

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

0 50 100 150

CA

RG

A



-25,00

-20,00

-15,00

-10,00

-5,00

0,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

2 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :




ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




ACOMAYO - CUSCO"




5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

171,9 gr D: 1,95 tn/m3




0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 16 2,63 0,254 19,634 13,144 -2,0020 25 4,00 0,508 19,634 19,977 -5,0030 36 5,64 0,762 19,634 28,171 -8,0040 49 7,56 1,016 19,634 37,720 -11,0050 62 9,47 1,27 19,634 47,261 -14,0060 69 10,56 1,524 19,634 52,708 -16,0070 76 11,65 1,778 19,634 58,152 -18,0080 80 12,20 2,032 19,634 60,873 -20,0090 78 11,92 2,286 19,634 59,513 -22,00

100 73 11,11 2,54 19,634 55,431 -24,00110 64 9,74 2,794 19,634 48,623 -26,00

2Volumen =

Peso =

TIPO ---->

Diametro =

Area =

Altura =

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

0 50 100 150

CA

RG

A


-30,00

-25,00

-20,00

-15,00

-10,00

-5,00

0,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

3 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :




ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




ACOMAYO - CUSCO"




5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

173,3 gr D: 1,96 tn/m3




0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 19 2,98 0,254 19,634 14,887 -3,0020 27 4,26 0,508 19,634 21,268 -7,0030 37 5,79 0,762 19,634 28,921 -11,0040 53 8,09 1,016 19,634 40,387 -15,0050 70 10,64 1,27 19,634 53,112 -19,0060 78 11,91 1,524 19,634 59,468 -21,0070 88 13,44 1,778 19,634 67,090 -23,0080 92 13,95 2,032 19,634 69,629 -25,0090 87 13,19 2,286 19,634 65,820 -27,00

100 78 11,91 2,54 19,634 59,468 -29,00110 63 9,62 2,794 19,634 48,024 -32,00

Peso =

TIPO ---->

Diametro =

Area =

Altura =3Volumen =

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

80,000

0 50 100 150

CA

RG

A


0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

4 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :




ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




ACOMAYO - CUSCO"


RESUMEN


Nro.

Kpa Kg/cm2

1

2 10 º 43,9 0,45

3


50,0 52,5 99,92 60,87149,9 69,6 149,89 69,63



50,0 52,5Line recta

0 43,950,0 43,9

149,89 69,63

Kpa Kpa

49,96 52,55

99,92 60,87

ESFUERZO ESFUERZOC

NORMAL CORTANTE

43,9 10 º

0

10

20

30

40

50

60

70

80

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160

ES

FU

ER

ZO

DE

CO

RT

E k

pa

ESFUERZO NORMAL Kpa


1 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :





5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

166,2 gr D: 1,88 tn/m3



Kpa x 10-2(pulg).

0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 8 1,34 0,254 19,634 6,697 0,0020 16 2,52 0,508 19,634 12,558 -1,0030 22 3,51 0,762 19,634 17,515 -2,0040 28 4,41 1,016 19,634 22,019 -3,0050 33 5,13 1,27 19,634 25,620 -4,0060 36 5,58 1,524 19,634 27,871 -5,0070 38 5,85 1,778 19,634 29,221 -6,0080 40 6,12 2,032 19,634 30,570 -7,0090 38 5,94 2,286 19,634 29,670 -8,00

100 37 5,76 2,54 19,634 28,771 -8,00110 35 5,40 2,794 19,634 26,971 -10,00

Area =

Altura =

Peso =

1Volumen =


ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.

TIPO ---->

Diametro =




ACOMAYO - CUSCO"

0,000

5,000

10,000

15,000

20,000

25,000

30,000

35,000

0 50 100 150

CA

RG

A



-12,00

-10,00

-8,00

-6,00

-4,00

-2,00

0,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

2 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :




ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




ACOMAYO - CUSCO"




5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

167,9 gr D: 1,90 tn/m3




0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 22 3,42 0,254 19,634 17,064 -1,0020 36 5,58 0,508 19,634 27,871 -2,0030 51 7,88 0,762 19,634 39,339 -3,0040 60 9,23 1,016 19,634 46,078 -4,0050 69 10,58 1,27 19,634 52,813 -5,0060 74 11,26 1,524 19,634 56,178 -6,0070 77 11,66 1,778 19,634 58,197 -7,0080 79 12,06 2,032 19,634 60,216 -8,0090 76 11,53 2,286 19,634 57,524 -9,00

100 73 11,12 2,54 19,634 55,505 -9,00110 68 10,31 2,794 19,634 51,466 -10,00

2Volumen =

Peso =

TIPO ---->

Diametro =

Area =

Altura =

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

0 50 100 150

CA

RG

A


-12,00

-10,00

-8,00

-6,00

-4,00

-2,00

0,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

3 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :




ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




ACOMAYO - CUSCO"




5 cm A0 = 0,1666

19,63 cm2A1 = 0,1507

4,50 cm Ensayo Nº A2 = -6,15479E-06

88,36 cm3 A3 = 1,60057E-09

169,2 gr D: 1,91 tn/m3




0 0 0 0 0,000 0,000 0,0010 37 5,73 0,254 19,634 28,617 -2,0020 57 8,75 0,508 19,634 43,666 -3,0030 81 12,39 0,762 19,634 61,852 -4,0040 92 13,97 1,016 19,634 69,748 -5,0050 105 15,87 1,27 19,634 79,215 -6,0060 110 16,66 1,524 19,634 83,157 -7,0070 113 17,13 1,778 19,634 85,521 -8,0080 116 17,61 2,032 19,634 87,885 -9,0090 110 16,66 2,286 19,634 83,157 -10,00

100 106 16,03 2,54 19,634 80,003 -10,00110 97 14,76 2,794 19,634 73,693 -10,00

Peso =

TIPO ---->

Diametro =

Area =

Altura =3Volumen =

0,000

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

80,000

90,000

100,000

0 50 100 150

CA

RG

A


0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 50 100 150

Dh x

10-2

pulg

.


CAMBIO DE VOLUMEN

4 de 4

CODIGO :

REVISION :

PAGINA :



Distrito : Motivo :




ACOMAYO A.A.A.

CUSCO A.A.A.




ACOMAYO - CUSCO"


RESUMEN


Nro.

Kpa Kg/cm2

1

2 29,8 º 2,2 0,02

3


50,0 30,9 99,92 60,22149,9 88,2 149,89 87,88



50,0 30,9Line recta

0 2,250,0 2,2

149,89 87,88

Kpa Kpa

49,96 30,57

99,92 60,22

ESFUERZO ESFUERZOC

NORMAL CORTANTE

2,2 29,8 º 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160

ES

FU

ER

ZO

DE

CO

RT

E k

pa

ESFUERZO NORMAL Kpa


5. PANEL FOTOGRAFICO

REGISTRO FOTOGRAFICO - ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS PROYECTO: “MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD EN EL CENTRO DE SALUD DE POMACANCHI DISTRITO DE POMACANCHI, PROVINCIA DE ACOMAYO-CUSCO” UBICACIÓN: CENTRO DE SALUD POMACANCHI – DIST. POMACANCHI – PROV. ACOMAYO– REGIÓN CUSCO.

MAYO 2016

CALICATA Nº 01 Vista de la calicata a pozo abierto.

CALICATA Nº 01 Vista de las características del terreno.


MAYO 2016

CALICATA Nº 01 Vista del Ensayo con el PDL realizado en la

calicata.


calicata.


MAYO 2016

CALICATA Nº 01 Vista de las muestras para su posterior análisis en

laboratorio.



MAYO 2016



calicata.


MAYO 2016


calicata.


laboratorio.


MAYO 2016




MAYO 2016


calicata.


calicata.


MAYO 2016


laboratorio.

ENSAYOS DE LABORATORIO Vista del Ensayo de Determinación del Contenido de Humedad realizado a las muestras del Estudio.


MAYO 2016

ENSAYOS DE LABORATORIO Vista del Ensayo de Determinación del Contenido de Humedad realizado a las muestras del Estudio.

ENSAYOS DE LABORATORIO Vista del Ensayo de Análisis Granulométrico realizado a la muestra C-01 E-02 del Estudio.


MAYO 2016




MAYO 2016

ENSAYOS DE LABORATORIO Vista del Ensayo de Limite liquido realizado a la

muestra C-01 E-02 del Estudio.

ENSAYOS DE LABORATORIO Vista del Ensayo de Limite Plástico realizado a la



MAYO 2016






MAYO 2016

ENSAYOS DE LABORATORIO Vista del Ensayo de Corte Directo realizado a la





MAYO 2016





6. CONCLUSIONES Y

RECOMENDACIONES



45

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

El Sub suelo en el área del presente Estudio de Mecánica de Suelos, presenta la siguiente Estratigrafía, en función de los resultados de Clasificación de Suelos:

Perfil de Suelos



Estrato (E) Profundidad Composición

C-01



(CL);color Marrón.

C-02



(CL);color Marrón.

C-03


E – 2 0.50 m. – 3.50 m. Arena Arcillosa

(SC);color Marrón.

Se ha realizado Ensayos de Clasificación de Suelos en los estratos de apoyo de la cimentación, habiéndose hallado los resultados siguientes:

MUESTRA POZO ESTRATO

Nº PROFUNDIDAD

C. A. LP LL IP

% % %

1 C-01 E-02 0,60 - 3,50 20,76 12,53 23,06 10,53

2 C-02 E-02 0,60 - 3,50 25,86 11,35 30,99 19,64

3 C-03 E-02 0,50 - 3,50 14,65 12,01 24,08 12,07

Pozo y/o Calicata (C)

Nº Cu Cc CLASIFICACION

SUCS Descripción Color



C-03 E-02 9,14 0,42 SC Arena Arcillosa Marrón



46

Se ha realizado Ensayos de Resistencia Mecánica, habiéndose hallado los resultados siguientes. Los parámetros que se presentan corresponden a los obtenidos a partir de los ensayos de Corte Directo en Laboratorio, más desfavorables, en los niveles de fundación previstos.



Estrato (E) Profundidad

Media (m) φ (o)

C Kg/cm2

γ tn/m3

γsat tn/m3

C-01 E – 1 0.00 m. – 0.60 m. - 0.20 1.78 2.10

E – 2 0.60 m. – 3.50 m. 12 0.48 1.96 2.12

C-02 E – 1 0.00 m. – 0.60 m. - 0.20 1.77 2.10

E – 2 0.60 m. – 3.50 m. 10 0.45 1.93 2.12

C-03 E – 1 0.00 m. – 0.50 m. 28.55 - 1.65 2.12

E – 2 0.50 m. – 3.50 m. 29.80 0.02 1.88 2.15

Se ha calculado la Capacidad de Carga Admisible del Suelo a diferentes profundidades.

ZAPATAS AISLADAS.

Ancho cimentación 1.5m Largo cimentación 1.5m

Prof. de Cimentación a partir del Nivel actual

de Suelo

(metros)

Q admisible

(kg/cm2)

Asentamiento

(cm)

1.00 0.72 1.105

1.50 0.98 0.857

2.00 1.20 0.638

2.50 1.42 0.271



47

CIMIENTOS CORRIDOS ARMADOS – VIGAS “T” INVERTIDAS

Ancho cimentación: 1.5m

Prof. de Cimentación a partir del Nivel actual

de Suelo

(metros)

Q admisible

(kg/cm2)

Asentamiento

(cm)

1.00 0.61 0.010

1.50 0.83 0.010

Se ha hallado la capacidad de carga admisible de diseño considerando falla por corte, y asentamientos, dada la naturaleza heterogenea cohesiva y saturada del suelo.

Se recomienda realizar la cimentación a partir de -1.50 m. (Df = 1.50) del nivel actual de la superficie del terreno, considerando “cimientos corridos armados” (vigas “T” invertidas), y/o similares en las que elementos de transmisión de cargas verticales (columnas) sean unidos en dos sentidos en los niveles de fundación de forma rígida..

El asentamiento máximo no sobrepasa el límite permitido de 2.54 cm.

Se detectó presencia de Nivel Freático en las calicatas C-01(prof. 1.50 m.), C-02(prof. 1.20 m) y C-03(prof. 1.60 m.).

Por la naturaleza cohesiva saturada del subsuelo, se recomienda la construcción de

sub zapatas de concreto ciclopeo de 0.40m de espesor debajo de las estructuras de cimentación.

En el todos los casos se deberá apoyar en los estratos de Arcilla Ligera Arenosa (CL)

y Arena Arcillosa (SC); de hallarse otros suelos más desfavorables se recomienda considerar sub zapatas de concreto ciclopeo en altura de hasta 0.80 m. y/o hasta hallar suelo competente.

Efecto del Sismo

De acuerdo a la Zonificación Sísmica del Perú, establecido en la Norma de Diseño Sismo Resistente E-030 del Reglamento Nacional de Edificaciones, la región Cusco se encuentra en la Zona 2.



48

De acuerdo a la Zonificación Sísmica del Perú, establecido en la Norma de Diseño Sismo Resistente E-030 del Reglamento Nacional de Edificaciones, la Región Cusco se encuentra en la Zona 2, y su correspondiente factor de zona “Z” = 0.25

Condiciones geotécnicas. Perfiles de suelo. El perfil del suelo para el presente proyecto corresponde al Perfil tipo S3: Suelos blandos.

De acuerdo a los ensayos de caracaterización y ensayos de resistencia mecánica, el perfil del suelo en el presente proyecto corresponde a S3

Parametros de sitio (S, Tp y TL)

Para el presente proyecto se tienen los parámetros siguientes:

Para S2 y Z2, se tienen:

S = 1.40.

Tp = 1.0, y TL = 1.60

Deberá eliminarse el Relleno Antrópico, tal como lo señala la Norma E.050 de Suelos y Cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones, en su Capítulo 4 (Cimentaciones Superficiales), Numeral 4.3 (Profundidad de Cimentación), que establece a la letra: “No debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra vegetal, desmonte o relleno sanitario, ni rellenos sanitarios. Estos materiales inadecuados deberán ser removidos en su totalidad, antes de construir la edificación y remplazados con material que cumplan con el indicado en la sección 4.4.1”.



49

Recomendaciones Generales:

Por la naturaleza del suelo de fundación, se recomienda preveer sistemas de calzaduras y entibamientos seguros en las excavaciones de las zanjas. Una vez aperturadas las zanjas se debe proceder con el vaceado de las cimentaciones de inmediato, evitando dejar las zanjas aperturadas por mucho tiempo.

Por la presencia de Nivel Freático, es de esperar desmoronamientos y/o problemas similares que podrían dificultar los trabajos de movimiento de tierras con fines de cimentación. Para evitar este tipo de situaciones, se recomienda considerar sistemas de entibamiento temporal seguros antes de los trabajos de vaceado de las cimentaciones; y, en todos los costados y el fondo de nivel de piso, debe considerarse aditivos impermeabilizantesy acelerantes de fragúa en la fabricación del concreto de la cimentación.

Los estudios realizados corresponden a la estratigrafía del suelo en el punto específics; sin embargo, durante los trabajos de movimiento de tierras con fines de cimentación, se verá en forma masiva todo el suelo. En tal sentido, si durante el proceso constructivo se hallasen suelos diferentes a los descritos en el presente informe, se debe contactar oportunamente con el suscrito para realizar las recomendaciones correspondientes.

Los resultados obtenidos en el presente estudio, así como las conclusiones y recomendaciones establecidas solo son válidos para la zona investigada y no garantiza a otros proyectos que lo tomen como referencia.

ANEXOS

DYNAMIC PROBING

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA

DPSH – DPM (... scpt ecc.)

Dynamic Probing 2004

2

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA (DYNAMIC PROBING)

DPSH – DPM (... scpt ecc.)

Notas ilustrativas – Diferentes tipologías de penetrómetros dinámicos

El ensayo penetrométrico dinámico consiste en hincar en el terreno una punta cónica (en tractos consecutivos )

midiendo el número de golpes N necesarios.

Los ensayos Penetrométricos Dinámicos son muy conocidos e utilizados en el campo por los geólogos y geotécnicos

dada su simplicidad ejecutiva, economía y rapidez de ejecución.

Su elaboración, interpretación y visualización gráfica consiente "catalogar y crear parámetros" del suelo atravesándolo

con una imagen continua, que permite también hacer una comparación de las durezas de los diferentes niveles

atravesados y una correlación directa con sondeos para la determinación estratigráfica.

La sonda penetrométrica permite además reconocer bastante bien el espesor de los mantos del subsuelo, la cota de

eventuales niveles freáticos y superficies de rotura sobre los taludes, así como la consistencia del terreno en general.

La utilización de los datos recabados de correlaciones indirectas y haciendo referencia a varios autores, debe de todas

formas hacerse con cautela y si es posible, después de experiencias geológicas adquiridas en la zona.

Los elementos característicos del penetrómetro dinámico son los siguientes:

- peso masa de golpeo M

- altura de caída libre H

- punta cónica: diámetro base cono D, área base A (ángulo de apertura )

- Avance (penetración)

- presencia o no del revestimiento externo (lodos bentoníticos).

Con referencia a la clasificación ISSMFE (1988) de los diferentes tipos de penetrómetros dinámicos (ver la tabla abajo)

se da una primer subdivisión en cuatro clases (con base en el peso M de la masa de golpeo):

- tipo LIVIANO (DPL)

- tipo MEDIO (DPM)

- tipo PESADO (DPH)

- tipo SUPERPESADO (DPSH)

Clasificación ISSMFE de los penetrómetros dinámicos:

Tipo Sigla de referencia peso de la masa M (Kg)

Prof. Máx. estudio golpeo (m)

Liviano DPL (Light) M 10 8 Medio DPM (Medium) 10<M <40 20-25 Pesado DPH (Heavy) 40M <60 25 Súper pesado (Super Heavy) DPSH M60 25


3

Correlación con Nspt

Ya que el ensayo de penetración estándar (SPT) representa hoy en día uno de los medios más conocidos y económicos

para adquirir información sobre el subsuelo, la mayor parte de las correlaciones existentes tienen que ver con los valores

del número de golpes Nspt obtenido con dicha prueba, por lo tanto se presenta la necesidad de relacionar el número de

golpes de un ensayo dinámico con Nspt. El pasaje se da por:

Nspt = t N

Donde:

SPTt Q

Q

en donde Q es la energía específica por golpe y Qspt es la referida a la prueba SPT.

La energía especifica por golpe se calcula como sigue:

'2

MMA

HMQ

donde

M = peso masa de golpeo;

M’ = peso varillaje;

H = altura de caída;

A = área base punta cónica;

= intervalo de avance.

Valuación resistencia dinámica a la punta (Rpd)

Formula Olandesi

PMA

NHM

PMeA

HMRpd

22

Rpd = resistencia dinámica punta (área A) e = hinca promedio por golpe / N M = peso masa de golpeo (altura caída H) P = peso total varillaje sistema golpeo

Metodología de Elaboración

Las elaboraciones han sido efectuadas mediante un programa de cálculo automático, Dynamic Probing, de GeoStru

Software.

El programa calcula el porcentaje de energías transmitidas (coeficiente de correlación con SPT) con las elaboraciones

propuestas por Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981.

Permite además utilizar los datos obtenidos de la realización de ensayos de penetración dinámica para extrapolar útiles

informaciones geotécnicas y geológicas.

Una vasta experiencia adquirida, unida a una buena interpretación y correlación permiten a menudo obtener datos útiles

para el proyecto y frecuentemente datos más verídicos que muchos de los de las bibliografías sobre litologías y datos

geotécnicos determinados en las verticales litológicas de pocos ensayos de laboratorio efectuados como representación


4

general de una vertical heterogénea no uniforme y/o compleja.

En particular obtener información sobre:

- El avance vertical y horizontal de los intervalos estratigráficos,

- la caracterización litológica de las unidades estratigráficas,

- los parámetros geotécnicos sugeridos por varios autores en función de los valores del número de golpes y de

la resistencia en la punta.

Evaluaciones estadísticas y correlaciones

Elaboración estadistica

Permite la elaboración estadística de los datos numéricos de Dynamic Probing, utilizando en el cálculo valores

representativos del estrato considerado un valor inferior o mayor al promedio aritmético del estrato (de por sí el dato

mayormente utilizado); los valores posibles son:

Promedio Promedio aritmético de los valores del número de golpes en el estrato considerado.

Promedio mínimo Valor estadístico inferior al promedio aritmético de los valores del número de golpes en el estrato considerado.

Máximo Valor máximo de los valores del número de golpes en el estrato considerado.

Mínimo Valor mínimo de los valores del número de golpes en el estrato considerado.

Desviación estándar Valore estadístico de desviación de los valores del número de golpes en el estrato considerado.

Promedio + s Promedio + desviación (valor estadístico) de los valores del número de golpes en el estrato considerado.

Promedio - s Promedio - desviación (valor estadístico) de los valores del número de golpes en el estrato considerado.

Presión admisible

Presión admisible específica en el ínter estrato (con efecto de reducción energía por plegamiento varillaje o no)

calculada según las conocidas elaboraciones propuestas por Herminier, aplicando un coeficiente de seguridad

(generalmente = 20-22) que corresponde a un coeficiente de seguridad standard de las cimentaciones igual a 4, con una

geometría standard de longitud igual a 1 mt. Y empotramiento d = 1 mt.

Correlaciones geotécnicas terrenos sin cohesión

Liquefacción

Permite calcular, utilizando datos Nspt, el potencial de licuefacción de los suelos (predominantemente

arenosos).

Con la relación de SHI-MING (1982), aplicable a terrenos arenosos poco finos, la licuefacción resulta posible

solamente si Nspt del estrato considerado resulta inferior a Nspt crítico calculado con la elaboración de SHI-

MING.

Corrección Nspt en presencia de nivel freático


5

Nspt correcto = 15 + 0.5 * (Nspt - 15)

Nspt es el valor promedio en el estrato

La corrección se aplica en presencia de nivel freático solo si el número de golpes es mayor que 15 (la

corrección se efectúa si todo el estrato está en nivel freático).

ángulo de rozamiento interno

(Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956) válida para suelos que no sean blandos en prof. < 5 mt.; correlación

válida para arenas y gravas representa valores medios. - Correlación histórica muy usada, válida para prof. < 5

mt. para suelos sobre nivel freático y < 8 mt. para terrenos en nivel freático (tensiones < 8-10 t/mq).

(Meyerhof 1956) Correlación válida para suelos arcillosos y arcillosos-margosos fracturados, terrenos sueltos

mantos fragmentados (en variación experimental de datos).

(Sowers 1961) Ángulo de rozamiento interno en grados válido para arenas en general (cond. óptimas para prof. < 4

mt. sobre nivel freático y < 7 mt. para terrenos en nivel freático) >5 t/mq.

(De Mello) Correlación válida para suelos predominantemente arenosos y arenosos-gravosos (en variación

experimental de datos) con ángulo de rozamiento interno < 38°.

(Malcev 1964) Ángulo de rozamiento interno en grados válido para arenas en general (cond. óptimas para prof. > 2

mt. y para valores de ángulo de rozamiento interno < 38°

(Schmertmann 1977) Ángulo de rozamiento interno (grados) para varios tipos litológicos (valores máximos). Nota:

valores a menudo demasiado optimistas ya que se deducen de correlaciones indirectas de Dr %.

Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) Ángulo de rozamiento interno en grados válido para

arenas - arenas finas o limosas y limos orgánicos (cond. óptimas para prof. > 8 mt. sobre nivel freático y > 15

mt. para terrenos en nivel freático) >15 t/mq.

Shioi-Fukuni 1982 (JAPANESE NATIONALE RAILWAY). Ángulo de rozamiento interno válido arenas medias

gruesas a gravosas.

Ángulo de rozamiento interno en grados (Owasaki & Iwasaki) válido para arenas - arenas medias y gruesas-

gravosas (cond. óptimas para prof. > 8 mt. sobre nivel freático y > 15 mt. para terrenos en nivel freático) s>15

t/mq.

Meyerhof 1965 - Correlación válida para terrenos por arenas con % de limo < 5% a profundidad < 5 mt. y con %

di limo > 5% a profundidad < 3 mt.

Mitchell y Katti (1965) - Correlación válida para arenas y gravas.

Densidad relativa ( %)

Gibbs & Holtz (1957) correlación válida para cualquier presión eficaz, para gravas Dr se sobre estima, para

limos es subestimado.

(Skempton 1986) elaboración válida para limos y arenas y arenas de finas a gruesas NC en cualquier presión eficaz,

para gravas el valor de Dr % se sobreestima, para limos se subestima.

Meyerhof (1957).

(Schultze & Menzenbach 1961) para arenas finas y gravosas NC, método válido para cualquier valor de presión

eficaz en depósitos NC, para gravas el valor de Dr % se sobreestima, para limos es subestimado.


6

Modulo De Young (Ey)

Terzaghi- elaboración válida para arena limpia y arena con grava sin considerar la presión eficaz.

Schmertmann (1978), correlación válida para varios tipos litológicos.

Schultze-menzenbach, correlación válida para varios tipos litológicos.

D'Appollonia y otros (1970), correlación válida para arena, arena SC, arena NC y grava

Bowles (1982), correlación válida para arena arcillosa, arena limosa, limo arenoso, arena media, arena y grava.

Modulo Edométrico

Begemann (1974) elaboración derivada de experiencias en Grecia, correlación valida para limo con arena,

arena y grava.

Buismann-sanglerat, correlación valida para arena y arena arcillosa.

Farrent (1963) valida para arenas, algunas veces para arenas con grava (en variación experimental de datos).

Menzenbach y Malcev valida para arenas finas, arena gravosa y arena y grava.

Estado de consistenciaa

Clasificación A.G.I. 1977

Peso Específico Gama

Meyerhof y otros, válida para arenas, gravas, limos, limo arenoso.

Peso Específico saturado

Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948-1967.Correlación valida para especifico del material igual a cerca G=2,65

t/mc) y para peso específico seco variable de 1,33 (Nspt=0) a 1,99 (Nspt=95)

Modulo de poisson

Clasificación A.G.I.

Potencial de licuefacción (Stress Ratio)

Seed-Idriss 1978-1981. Tal correlación es valida solamente para arenas, gravas y limos arenosos, representa la

relación entre el esfuerzo dinámico promedio Tau y la tensión vertical de consolidación para la valuación del

potencial de licuefacción de las arenas y suelos areno-gravosos con gráficos de los autores.

Velocidad ondas transversales Vs (m/sec)

Tal correlación es válida solamente para suelos sin cohesión arenosos y gravosos.

Modulo de deformación de corte (G )

Ohsaki & Iwasaki – elaboración válida para arenas con finos plásticos y arenas limpias.

Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) elaboración válida sobretodo para arenas y para

tensiones litostáticas comprendidas entre 0,5 - 4,0 kg/cmq.

Modulo de reacción (Ko)

Navfac 1971-1982 - elaboración válida para arenas, gravas, limos, limos arenosos.


7

Resistencia a la punta del Penetrómetro Estático (Qc)

Robertson 1983 Qc

Correlaciones geotecnicas terrenos cohesivos

Cohesión no drenada

Benassi & Vannelli- correlaciones provenientes de experiencias de la empresa constructora Penetrometri

SUNDA 1983

Terzaghi-Peck (1948-1967), correlación valida para arcillas arenosas –orgánicas NC con Nspt <8, arcillas

limosas-orgánicas medianamente plásticas, arcillas margosas alteradas-fracturadas.

Terzaghi-Peck (1948). Cu mín.-máx.

Sanglerat, de datos Penetr. Estático para suelos cohesivos saturados, tal correlación no es válida para arcillas

sensitivas con sensitividad >5, para arcillas sobre consolidadas fracturadas y para limos de baja plasticidad.

Sanglerat, (para arcillas limo-arenosas con poca cohesión), valores válidos para resistencias penetrométricas <

10 golpes. Para resistencias penetrométricas > 10 la elaboración válida es siempre la de las "arcillas plásticas "

de Sanglerat.

(U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Cohesión sin drenaje Cu (Kg/cmq) para arcillas limosas

y arcillas de baja, media y alta plasticidad, (Cu-Nspt-grado de plasticidad).

Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valores medios), válida para arcillas y limos arcillosos con Nc=20 y

Qc/Nspt=2

Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valores mínimos), valida para arcillas NC.

Fletcher 1965 - (Arcilla de Chicago) Cohesión sin drenaje Cu (Kg/cmq), columna valores válidos para arcillas

de media-baja plasticidad

Houston (1960) - arcilla de media-alta plasticidad.

Shioi-Fukuni 1982, valida para suelos poco cohesivos y plásticos, arcilla de media-alta plasticidad.

Begemann.

De Beer.

Resistencia a la punta del Penetrómetro Estático (Qc )

Robertson 1983 Qc

Modulo Edométrico-Confinado (Mo)

Stroud e Butler (1975) - para litotipos de media plasticidad, válida para litotipos arcillosos de media-medio-

alta plasticidad - de experiencias con arcillas glaciales.

Stroud e Butler (1975), para litotipos de media-baja plasticidad (IP< 20), válida para litotipos arcillosos de

media-baja plasticidad (IP< 20) - de experiencias con arcillas glaciales.

Vesic (1970) correlación válida para arcillas blandas (valores mínimos y máximos).


8

Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner Modulo Confinado -Mo (Eed) (Kg/cmq)-, válida para litotipos arcillosos y

limosos-arcillosos (relación Qc/Nspt=1.5-2.0).

Buismann- Sanglerat, valida para arcillas compactas ( Nspt <30) medias y blandas ( Nspt <4) y arcillas arenosas

(Nspt=6-12).

Modulo De Young (EY)

Schultze-Menzenbach - (Mín. e Máx.), correlación válida para limos coherentes y limos arcillosos con I.P. >15

D'Appollonia y otros (1983) - correlación válida para arcillas saturadas-arcillas fracturadas.

Estado de consistencia

Clasificación A.G.I. 1977

Peso Específico Gama

Meyerhof y otros, valida para arcillas, arcillas arenosas y limosas predominantemente con cohesión.

Peso Específico saturado

Correlación Bowles (1982), Terzaghi-Peck (1948-1967), valida para condiciones específicas: peso específico

del material igual a cerca G=2,70 (t/mc) y para índices de vacío variables da 1,833 (Nspt=0) a 0,545

(Nspt=28)


9

LOAD CAP

2b

EA

B C

DG

F

CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE CARGA Y ASIENTOS DE CIMENTACIONES SUPERFICIALES


10

CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE CARGA Y ASIENTOS

DE CIMENTACIONES SUPERFICIALES

CARGA ÚLTIMA DE CIMENTACIONES SOBRE TERRENO

La carga última de una cimentación superficial se puede definir como el valor máximo de la carga con el cual en ningún punto del subsuelo se alcanza la condición de rotura (método de Frolich), o también refiriéndose al valor de la carga, mayor del anterior, para el cual el fenómeno de rotura se extiende a un amplio volumen del suelo (método de Prandtl e sucesores). Prandtl ha estudiado el problema de la rotura de un semiespacio elástico como efecto de una carga aplicada sobre su superficie con referencia al acero, caracterizando la resistencia a la rotura con una ley de tipo:

= c + tg válida también para los suelos. Las hipótesis y las condiciones dictadas por Prandtl son las siguientes: Material carente de peso y por lo tanto =0 Comportamiento rígido - plástico Resistencia a la rotura del material expresada con la relación =c + tg Carga uniforme, vertical y aplicada en una franja de longitud infinita y de ancho 2b (estado de deformación

plana) Tensiones tangenciales nulas al contacto entre la franja de carga y la superficie límite del semiespacio.

En el acto de la rotura se verifica la plasticidad del material contenido entre la superficie límite del semiespacio y la superficie GFBCD. En el triángulo AEB la rotura se da según dos familias de segmentos rectilíneos e inclinados en 45°+/2 con respecto al horizontal. En las zonas ABF y EBC la rotura se produce a lo largo de dos familias de líneas, una constituida por segmentos rectilíneos que pasan respectivamente por los puntos A y E y la otra por arcos de familias de espirales logarítmicas. Los polos de éstas son los puntos A y E. En los triángulos AFG y ECD la rotura se da en segmentos inclinados en ±(45°+ /2) con respecto a la vertical.

2b

EA

B C

DG

F

Individuado así el volumen de terreno llevado a rotura por la carga límite, éste se puede calcular escribiendo la condición de equilibrio entre las fuerzas que actúan en cualquier volumen de terreno delimitado debajo de cualquiera de las superficies de deslizamiento. Se llega por lo tanto a una ecuación q =B c, donde el coeficiente B depende solo del ángulo de rozamiento del terreno.

1)2/45(

2cot

tge

tggB


11

Para =0 el coeficiente B es igual a 5.14, por lo tanto q=5.14 c. En el otro caso particular de terreno sin cohesión (c=0, 0) resulta q=0. Según la teoría de Prandtl, no sería entonces posible aplicar ninguna carga en la superficie límite de un terreno incoherente. En esta teoría, si bien no se puede aplicar prácticamente, se han basado todas las investigaciones y los métodos de cálculo sucesivos. En efecto Caquot se puso en las mismas condiciones de Prandtl, a excepción del hecho que la franja de carga no se aplica sobre la superficie límite del semiespacio, sino a una profundidad h, con h 2b; el terreno comprendido entre la superficie y la profundidad h tiene las siguientes características: 0, =0, c=0 es decir un medio dotado de peso pero sin resistencia. Resolviendo las ecuaciones de equilibrio se llega a la expresión:

q = A 1 + B c que de seguro es un paso adelante con respecto a Prandtl, pero que todavía no refleja la realidad. Método de Terzaghi (1955) Terzaghi, prosiguiendo el estudio de Caquot, ha aportado algunos cambios para tener en cuenta las características efectivas de toda la obra de cimentación - terreno. Bajo la acción de la carga transmitida por la cimentación, el terreno que se encuentra en contacto con la cimentación misma tiende a irse lateralmente, pero resulta impedido por las resistencias tangenciales que se desarrollan entre la cimentación y el terreno. Esto comporta un cambio del estado tensional en el terreno puesto directamente por debajo de la cimentación; para tenerlo en cuenta, Terzaghi asigna a los lados AB y EB de la cuña de Prandtl una inclinación respecto a la horizontal, seleccionando el valor de en función de las características mecánicas del terreno al contacto terreno-obra de cimentación. De esta manera se supera la hipótesis 2 =0 para el terreno por debajo de la cimentación. Admitiendo que las superficies de rotura resten inalteradas, la expresión de la carga última entonces es:

q =A h + B c + C b donde C es un coeficiente que resulta función del ángulo de rozamiento interno del terreno puesto por debajo del nivel de cimentación y del ángulo antes definido; b es la semianchura de la franja. Además, basándose en datos experimentales, Terzaghi pasa del problema plano al problema espacial introduciendo algunos factores de forma. Una sucesiva contribución sobre el efectivo comportamiento del terreno ha sido aportada por Terzaghi. En el método de Prandtl se da la hipótesis de un comportamiento del terreno rígido-plástico, en cambio Terzaghi admite este comportamiento en los terrenos muy compactos. En éstos, de hecho, la curva cargas-asentamientos presenta un primer tracto rectilíneo, seguido por un breve tracto curvilíneo (comportamiento elástico-plástico); la rotura es instantánea y el valor de la carga límite resulta claramente individuado (rotura general). En un terreno muy suelto en cambio la relación cargas-asentamientos presenta un tracto curvilíneo acentuado desde las cargas más bajas por efecto de una rotura progresiva del terreno (rotura local). Como consecuencia la individualización de la carga límite no es tan clara y evidente como en el caso de los terrenos compactos. Para los terrenos muy sueltos, Terzaghi aconseja tener en consideración la carga última; el valor que se calcula con la fórmula anterior pero introduciendo valores reducidos de las características mecánicas del terreno y precisamente:

tgrid = 2/3 tg e crid= 2/3c Haciendo explícitos los coeficientes de la fórmula anterior, la fórmula de Terzaghi se puede escribir así:

qult = c Nc sc + D Nq + 0.5 B N s donde:


12

12cos2

tan

cot)1(

tan)2/75.0(

)2/45(2cos2

2

pKN

qNcN

ea

aNq

Fórmula de Meyerhof (1963) Meyerhof propuso una fórmula para calcular la carga última parecida a la de Terzaghi. Las diferencias consisten en la introducción de nuevos coeficientes de forma. Introdujo un coeficiente sq que multiplica el factor Nq, factores de profundidad di y de pendencia ii para el caso en que la carga trasmitida a la cimentación sea inclinada en la vertical. Los valores de los coeficientes N se obtuvieron de Meyerhof hipotizando varios arcos de prueba BF (v. mecanismo Prandtl), mientras que el corte a lo largo de los planos AF tenía valores aproximados. A continuación se presentan los factores de forma tomados de Meyerhof, junto con la expresión de la fórmula.

Carga vertical qult = c Nc sc dc+ D Nq sq dq+ 0.5BN s d Carga inclinada qul t=c Nc ic dc+ D Nq iq dq + 0.5 B Nid

4.1tan1

cot)1(

2/452tantan

qNN

qNcN

eN q

factor de forma:

0 para 1.01

10 para 2.01

L

Bpksqs

L

Bpkcs

factor de profundidad:

0 para 1

10 para 1.01

2.01

dqd

B

Dpkdqd

B

Dpkcd

inclinación:


13

0 para 0i

0 para

2

1

2

901

i

ici

donde :

Kp = tan2

(45°+/2)

= Inclinación de la resultante en la vertical.

Fórmula de Hansen (1970) Es una extensión ulterior de la fórmula de Meyerhof; las extensiones consisten en la introducción de bi que tiene en cuenta la eventual inclinación en la horizontal del nivel de cimentación y un factor gi para terreno en pendencia. La fórmula de Hansen vale para cualquier relación D/B, ya sean cimentaciones superficiales o profundas; sin embargo el mismo autor introdujo algunos coeficientes para poder interpretar mejor el comportamiento real de la cimentación; sin éstos, de hecho, se tendría un aumento demasiado fuerte de la carga última con la profundidad. Para valores de D/B <1

B

Dqd

B

Dcd

2)sin1(tan21

4.01

Para valores D/B>1:

B

Dqd

B

Dcd

1tan2)sin1(tan21

1tan4.01

En el caso = 0 -------------------------------------------------------------------------------------------- D/B 0 1 1.1 2 5 10 20 100 -------------------------------------------------------------------------------------------- d'c 0 0.40 0.33 0.44 0.55 0.59 0.61 0.62 --------------------------------------------------------------------------------------------

En los factores siguientes las expresiones con ápices (') valen cuando =0. Factor de forma:


14

L

Bs

L

B

cs

L

B

cN

qNcs

L

Bcs

4.01

tan1qs

continuas nescimentacio para 1

1

2.0''

Factor de profundidad:

1 si 1tan

1 si

cualquier para 1

)sin1(tan21

4.01

4.0''

B

D

B

Dk

B

D

B

Dk

d

kqd

kcd

kcd

Factores de inclinación de la carga

0)(

5

cot

)450/7.0(1

0)(

5

cot

7.01

5

cot

5.01

1

1

15.05.0'

acf

AV

Hi

acf

AV

Hi

acf

AV

Hqi

qN

qiqici

acf

A

Hci

Factores de inclinación del terreno (cimentación sobre talud):

5)tan5.10(

1471

147'

gqg

cg

cg


15

Factores de inclinación del nivel de cimentación (base inclinada)

)tan7.2exp(

)tan2exp(147

1

147'

qb

qb

cb

cb

Fórmula de Vesic (1975)

La fórmula de Vesic es análoga a la fórmula de Hansen, con Nq y Nc como en la fórmula de Meyerhof y N como se indica a continuación:

N=2(Nq+1)*tan() Los factores de forma y de profundidad que aparecen en las fórmulas del cálculo de la capacidad portante son iguales a los propuestos por Hansen; en cambio se dan algunas diferencias en los factores de inclinación de la carga, del terreno (cimentación en talud) y del plano de cimentación (base inclinada). Factor de corrección en condiciones sísmicas. Criterio de Vesic Según este autor, para tener en cuenta el fenómeno del aumento del volumen en el cálculo de la capacidad portante es suficiente disminuir en 2° el ángulo de rozamiento interno de los estratos de cimentación. La limitación de esta sugerencia está en el hecho que no toma en cuenta la intensidad de la fuerza sísmica (expresado con el parámetro de la aceleración sísmica horizontal máxima). Este criterio se confirma en las observaciones de diferentes eventos sísmicos. Criterio de Sano

El autor propone disminuir el ángulo de rozamiento interno de los estratos portantes de una cantidad dada por la relación:

2maxA

arctgpD

donde Amax es la aceleración sísmica horizontal máxima.

Este criterio, respecto al de Vesic, tiene la ventaja de tomar en consideración la intensidad de la fuerza sísmica. Pero la experiencia demuestra que la aplicación acrítica de esta relación puede conducir a valores excesivamente reservados de Qlim. Las correcciones de Sano y de Vesic se aplican exclusivamente a terrenos sin cohesión bastante densos. Es errado aplicarlas a terrenos sueltos o medianamente densos, donde las vibraciones sísmicas producen el fenómeno opuesto al del aumento del volumen, con aumento del grado de densidad y del ángulo de rozamiento. ASIENTOS ELÁSTICOS Los asentamientos de una cimentación rectangular de dimensiones BL puesta en la superficie de un semiespacio elástico se pueden calcular con base en una ecuación basada en la teoría de la elasticidad (Timoshenko e Goodier (1951)):

(1) 21

211

21'0 FIII

sEBqH

donde: q0 = Intensidad de la presión de contacto B' = Mínima dimensión del área reactiva, E e = Parámetros elásticos del terreno. Ii = Coeficientes de influencia dependientes de: L'/B', espesor del estrato H, coeficiente de Poisson , profundidad del nivel de cimentación D; Los coeficientes I1 y I2 se pueden calcular utilizando las ecuaciones de Steinbrenner (1934) (V. Bowles), en función de la relación L'/B' y H/B, utilizando B'=B/2 y L'=L/2 para los coeficientes relativos al centro y B'=B y L'=L para los coeficientes relativos al borde. El coeficiente de influencia IF deriva de las ecuaciones de Fox (1948), que indican el asiento se reduce con la profundidad en función del coeficiente de Poisson y de la relación L/B.


16

Para simplificar la ecuación (1) se introduce el coeficiente IS:

21

211

IIS

I

El asentamiento del estrato de espesor H vale:

FISISE

BqH21'

0

Para aproximar mejor los asientos se subdivide la base de apoyo de manera que el punto se encuentre en correspondencia con un ángulo externo común a varios rectángulos. En práctica se multiplica por un factor igual a 4 para el cálculo de los asentamientos en el centro y por un factor igual a 1 para los asentamientos en el borde. En el cálculo de los asientos se considera una profundidad del bulbo tensiones igual a 5B, si el substrato rocoso se encuentra a una profundidad mayor. A tal propósito se considera substrato rocoso el estrato que tiene un valor de E igual a 10 veces el del estrato que está por encima. El módulo elástico para terrenos estratificados se calcula como promedio ponderado de los módulos elásticos de los estratos interesados en el asiento inmediato.

ASIENTOS EDOMÉTRICOS El cálculo de los asientos con el método edométrico permite valorar un asiento de consolidación de tipo unidimensional, producto de las tensiones inducidas por una carga aplicada en condiciones de expansión lateral impedida. Por lo tanto la estimación efectuada con este método se debe considerar como empírica, en vez de teórica. Sin embargo la simplicidad de uso y la facilidad de controlar la influencia de los varios parámetros que intervienen en el cálculo, lo hacen un método muy difuso. El procedimiento edométrico en el cálculo de los asientos pasa esencialmente a través de dos fases: a) El cálculo de las tensiones verticales inducidas a las diferentes profundidades con la aplicación de la teoría de la elasticidad; b) La valoración de los parámetros de compresibilidad con la prueba edométrica. En referencia a los resultados de la prueba edométrica, el asentamiento se valora como:

'0

'0log

0v

vvRR

si se trata de un terreno súper consolidado (OCR>1), o sea si el incremento de tensión debido a la aplicación de la

carga no hace superar la presión de preconsolidación ’p ( vv '0 <’p).

Si en cambio el terreno es consolidado normal ( '0v =’p) las deformaciones se dan en el tracto de compresión y el

asiento se valora como:

'0

'0log

0v

vvCR

donde: RR Relación de recompresión; CR Relación de compresión; H0 espesor inicial del estrato;

’v0 tensión vertical eficaz antes de la aplicación de la carga;

v incremento de tensión vertical debido a la aplicación de la carga.

Como alternativa a los parámetros RR y CR se hace referencia al módulo edométrico M; pero en tal caso se debe

seleccionar oportunamente el valor del módulo a utilizar, teniendo en cuenta el intervalo tensional ( vv '0 )

significativo para el problema en examen. Para la aplicación correcta de este tipo de método es necesario: la subdivisión de los estratos compresibles en una serie de pequeños estratos de modesto espesor (< 2.00 m); la estimación del módulo edométrico en el ámbito de cada estrato; el cálculo del asiento como suma de las contribuciones para cada pequeño estrato Muchos usan las expresiones antes indicadas para el cálculo del asentamiento de consolidación tanto para las arcillas como para las arenas de granulometría de fina a media, porque el módulo de elasticidad usado viene tomado directamente de pruebas de consolidación. Sin embargo, para terrenos con grano más grueso las dimensiones de las pruebas edométricas son poco significativas del comportamiento global del estrato y, para las arenas, es preferible


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utilizar pruebas penetrométricas estáticas y dinámicas. Asiento secundario El asiento secundario se calcula con referencia a la relación:

100log

T

TCcs

en donde: Hc es la altura del estrato en fase de consolidación;

C es el coeficiente de consolidación secundaria como pendencia en el tracto secundario de la curva asiento-logaritmo tiempo; T tiempo en que se desea el asiento secundario; T100 tiempo necesario para terminar el proceso de consolidación primaria.

ASIENTOS DE SCHMERTMANN Un método alternativo para calcular los asientos es el propuesto por Schmertmann (1970), el cual ha correlaciona la variación del bulbo tensiones a la deformación. Schmertmann por lo tanto propone considerar un diagrama de las deformaciones de forma triangular donde la profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se toma como igual a 4B, en el caso de cimentaciones corridas, para cimentaciones cuadradas o circulares es igual a 2B. Según este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuación:

E

zzIqCCw

21 q representa la carga neta aplicada a la cimentación;

Iz es un factor de deformación cuyo valor es nulo a la profundidad de 2B, para cimentaciones circulares o

cuadradas, y a profundidad 4B, para cimentaciones corridas (lineales). El valor máximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a:

B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas B para cimentaciones corridas y vale

5.0

'1.05.0max

vi

qzI

donde ’vi representa la tensión vertical eficaz a la profundidad B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas, y a

profundidad B para cimentaciones corridas. Ei representa el módulo de deformación del terreno correspondiente al estrato i-ésimo considerado en el cálculo;

zi representa el espesor del estrato i-ésimo;

C1 e C2 son dos coeficientes correctores.

El módulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e igual a 3.5 qc para cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en función del valor de L/B. El término qc que interviene en la determinación de E representa la resistencia a la puntaza obtenida con la prueba CPT. Las expresiones de los dos coeficientes C1 y C2 son:

5.0q

'0v5.011C

que toma en cuenta la profundidad del plano de cimentación.

1.0log2.012

tC

que toma en cuenta las deformaciones diferidas en el tiempo por efecto secundario. En la expresión t representa el tiempo, expresado en años después de haber terminado la construcción, de acuerdo


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con el cual se calcula el asentamiento.

ASIENTOS DE BURLAND Y BURBIDGE

Si acaso se dispone de datos obtenidos de pruebas penetrométricas dinámicas para calcular los asentamientos, es posible fiarse del método de Burland y Burbidge (1985), en el cual se correlaciona un índice de compresibilidad Ic al resultado N de la prueba penetrométrica dinámica. La expresión del asiento propuesta por los autores es la siguiente:

C7.0'

0v'

C7.0'

0vtHS IBq3/IBfffS

donde:

q' = presión eficaz bruta;

s'vo = tensión vertical eficaz a la cota de impuesto de la cimentación;

B = ancho de la cimentación;

Ic = índice de compresibilidad;

fs, fH, ft = factores correctores que toman en cuenta respectivamente la forma, el espesor del estrato comprensible y el tiempo, para el componente viscoso.

El índice de compresibilidad Ic está legado al valor medio Nav de Nspt al interno de una profundidad significativa z:

4.1AV

CN

706.1I

Por cuanto respecta a los valores de Nspt a utilizar en el cálculo del valor medio NAV, hay que precisar

que los valores se deben corregir para arenas con componentes limosos debajo del nivel freático y Nspt>15, según la indicación de Terzaghi y Peck (1948)

Nc = 15 + 0.5 (Nspt -15)

donde Nc es el valor correcto a usar en los cálculos.

Para depósitos gravosos arenosos-gravosos el valor corregido es igual a:

Nc = 1.25 Nspt

Las expresiones de los factores correctores fS, fH y ft son

respectivamente:

Con

t = tiempo en años > 3;

R3 = constante igual a 0.3 para cargas estáticas y 0.7 para cargas dinámicas; R = 0.2 en el caso de cargas estáticas y 0.8 para cargas dinámicas.

3

tlogRR1f

z

H2

z

Hf

25.0B/L

B/L25.1f

3t

iiH

2

S

Marko

Geotest

BIBLIOGRAFÍA:

- MECANICA DE SUELOS PETER L. BERRY DAVID REID. 1993 USA

- FUNDAMENTOS DE INGENIERIA GEOTECNICA BRAJA M. DAS. 2,002 USA

- PRINCIPIOS DE INGENIERIA DE CIMENTACIONES BRAJA M. DAS. 2,000. USA

- MANUAL DE LABORATORIO DE SUELOS EN INGENIERIA CIVIL.

JOSEPH E. BOWLES. 1978. USA

- REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES - PERU. MINISTERIO DE VIVIENDA - PERU 2,006. PERU.

pomacanchi- memoria (1).pdf

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