presentacion de ejercicio de refinacion del petroleo
DESCRIPTION
Una corriente de. 291,000 gal/d en su punto de burbuja, se alimenta a una torre de fraccionamiento con la composición molar que se indica a continuación:Determinar:El mínimo de platos requeridos.La relación de reflujo mínima.El numero de platos teóricos a 1,3 veces la mínima relación de flujoTRANSCRIPT
ESCUELA SUPERIOR POLITCNICA DEL LITORAL Facultad de Ingeniera en Ciencias de la Tierra Anlisis y Evaluacin de la Salinidad en la Zona de Taura
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN ANDRESFACULTAD DE INGENIERAINGENIERIA PETROLERAREFINACION DEL PETROLEO
DISEO DE UNA
TORRE FRACCIONADORA
Integrantes:
Conde alejandro
Jemio Gutirrez Jhessica Aylin
Mamani Argollo Santos Jaime
Nina Garcia Jose Luis
Paco Poma Joaquin
DESCRIPCION DEL PROCESO
Descripcin del proceso
El calor se introduce al rehervidor para producir los vapores de despojo.
El vapor sube atraves de la columna contactando el lquido que desciende.
El vapor que sale por la cima de la columna entra al condensador donde se remueve calor por algn medio de enfriamiento.
El lquido se retorna a la columna como reflujo para limitar las prdidas de componente pesado por la cima.
Internos tales como platos o empaque promueven el contacto entre el lquido y el vapor de la columna.
Un ntimo contacto entre el vapor y el lquido se requiere para que la separacin sea eficiente.
El vapor que entra a una etapa de separacin se enfra con lo cual ocurre un poco de condensacin de los componentes pesados.
La fase liquida se calienta resultando en alguna vaporizacin de los componentes ms livianos.
De esta forma, los componentes pesados se van concentrando en la fase liquida hasta volverse producto de fondo.
COLUMNA FRACCIONADORA
TIPOS DE FRACCIONADORES
Demetanizador
Depropanizadora
Debutanizadora
Deetanizador
Una corriente de. 291,000 gal/d en su punto de burbuja, se alimenta a una torre de fraccionamiento con la composicin molar que se indica a continuacin:
Determinar:
El mnimo de platos requeridos.
La relacin de reflujo mnima.
El numero de platos tericos a 1,3 veces la mnima relacin de flujo.
COMPOSICIN DE LA CORREINTE DE ENTRADAMolesC221,5C3505,6iC4105nC4250,1iC556,2nC550C650,4TOTAL1038,8SOLUCION
DatosQ291,000 gal/diaTc120 F98% del C3 como producto de cima
1% de iC4 en la corriente de tope
Seleccin delos componentes claves:
Comp. Clave liviano =C3=LK
Comp. Clave pesado =IC4=HK
PORCENTAJE DE ALIMENTACIONPRODUCTOS DE TOPEPRODUCTO DE FONDOCOMPlb-mol% mollb-mol%mollb-mol% molC221,52,0721,54,1200C3505,648,67495,4994,8810,111,96IC410510,115,22199,7819,31NC4250,124,0800250,148,41IC556,25,410056,210,88NC5504,8100509,68C650,44,850050,49,76TOTAL1038,8522,2100516,59100a.-
El mnimo de platos requeridos.
Se asume P y se lee k a 120 F en el GPSA o CAMPBELL
Presin de burbuja =280 Psia
Productos del tope
COMPXKi (T= 120 F;P=250 PSI)Ki*XC20,04122,750,1133C30,94881,050,9962IC40,010,510,005111,1146Ki (T= 120 F;P=300 PSI)Ki*XKi (T= 120 F;P=280 PSI)Ki*X2,40,09892,50,1030,90,85390,950,9490,450,00450,470,0470,95731,098cima
Productos de fondo
Se asume P y se lee k a 250 F(T del punto de burbuja) en el GPSA o CAMPBELL
Presin de burbuja =280 Psia
fondo
=936,82
Calculando el nmero mnimo de etapas:
Ahora se determinara el mnimo nmero de platos tericos por el mtodo de winn.
(Condensador) *(1)
(Re-hervidor) *(2)
Divido la ecuacin *(1) en la ecuacin *(2) y obtengo el valor de b.
Reemplazamos en
Determinando el nmero de etapas mnima:
b.-
Calcular la mnima relacin de reflujo.
Operando con la presion hallada: P= 280 psi y se calcula la temperatura promedio tomando en cuenta las temperaturas de cabeza y de fondo:
Mtodo de Underwood
q=1 por que el alimento esta en el punto de burbuja
Y haciendo variar hasta que la sumatoria de todos los componentes sea igual a cero:
GPSA o CAMPBELL
c.-
CALCULO DE NUMERO DE PLATOS IDEALES A 1,3 LA MINIMA RELACION DE REFLUJO:
Utilizamos la grafica de Underwood
0,52
S
S
Ki
(T= 270F;P=280 PSI)
Ki*X
Ki
(T= 250F;P=280 PSI)
Ki*X
2,650,05192,350,046
1,550,29931,350,261
1,350,65351,150,557
0,80,0870,680,074
0,7250,07020,60,058
0,390,03810,310,03
1,20011,0208
COMPXKi (T= 230F;P=280 PSI)Ki*X
C3
0,01962,10,04116
IC4
0,19311,20,23172
NC4
0,484110,4841
IC5
0,10880,560,060928
NC5
0,09680,490,047432
C6
0,09760,250,0244
total
10,88974
Moles en
Cabeza
Moles en
Fondo
Comp. LK
C3
495,4910,11
Comp. HK
IC4
5,2299,78
Comp.
Xi
Alimentacion
Xi
CABEZA
Ki
(T=185 F ; P= 280 psi )
C
2
0,02070,04123,70
C
3
0,48670,94881,55
iC
4
0,10110,01000,84
nC
4
0,24080,67
iC
5
0,05410,35
nC
5
0,04810,30
0,04850,06
61,67
0,02740,0280
0,0280
25,83
1,16061,2786
1,2816
14,00
-1,4154-0,7077
-0,6998
11,17
-0,7015-0,5563
-0,5537
5,83
-0,0344-0,0310
-0,0310
5,00
-0,0241-0,0219
-0,0218
1,00
-0,0035-0,0032
-0,0032
SUMA =-0,9909-0,01360,0000
= 15
= 16
= 16,0227