prikljuČitev rezervoarjev eko nafta na eeo nafta … · dr. jožetu voršiču za pomoč in vodenje...
TRANSCRIPT
Mihael Cigut
PRIKLJUČITEV REZERVOARJEV GORIVA
NA EEO NAFTA LENDAVA
Diplomsko delo
Maribor, april 2011
I
Diplomsko delo visokošolskega strokovnega študijskega programa
PRIKLJUČITEV REZERVOARJEV GORIVA
NA EEO NAFTA LENDAVA
Študent: Mihael CIGUT
Študijski program: Visokošolski strokovni, Elektrotehnika
Smer: Močnostna elektrotehnika
Mentor: red. prof. dr. Joţe PIHLER
Somentor: red. prof. dr. Joţe VORŠIČ
Lektor: Branka TOPLAK, prof.
Maribor, april 2011
II
III
ZAHVALA
Zahvaljujem se mentorju dr. Jožetu Pihlerju in somentorju
dr. Jožetu Voršiču za pomoč in vodenje pri nastajanju
diplomskega dela. Zahvaljujem se tudi Marjanu Stegnetu za
pomoč in koristne nasvete ter sodelavcem iz podjetja Nafta
Strojna d.o.o.
Posebna zahvala velja staršem, ki so mi omogočili študij.
IV
PRIKLJUČITEV REZERVOARJEV GORIVA NA EEO NAFTA
LENDAVA
Ključne besede: elektroenergetsko omreţje, rezervar goriva, kratkostični izračuni,
izbira opreme
UDK: 621.311.42.064.1(043.2)
Povzetek
V diplomski nalogi je predstavljen potek dimenzioniranja ter izbira opreme in aparatov
novega elektro kontejnerja SB-Č2, iz katerega se napajajo porabniki novega črpališča Č2
in vključitev le-tega v elektroenergetsko omrežje Nafte Lendava. Opisano je
elektroenergetsko omrežje Nafte Lendava in lastna industrijska elektrarna.
V nalogi je izveden izračun kratkega stika nizkonapetostne strani, ki je bil nato
uporabljen za nadaljnje dimenzioniranje aparatov in naprav. Kratkostični izračun je bil
preverjen še v programskem orodju PSCAD. Glede na pridobljene podatke je bila izbrana
oprema za dovodno polje in oprema za posamezne porabnike.
V
CONECTING THE FUEL RESERVOIR ON ELECTRICAL POWER
NETWORK NAFTA LENDAVA
Keywords: electricity network, electric container SB-C2, short-circuit
calculations, selection of equipment
UDK: 621.311.42.064.1(043.2)
Abstract
This thesis presents the process of designing, selecting the equipment and electrical
appliances for new SB-C2 container from which users are getting electricity from and
integrating it into the electricity network from Nafta Lendava. I briefly described
electricity network and industrial plant from Nafta Lendava.
In thesis I made a calculation of a short circuit on low voltage side, which was then used
for further design of appliances and devices. Short-circuit calculation was checked and
controlled with PSCAD software. From the data that I got, I chose equipment for feed box
and other individual users.
VI
KAZALO
1. UVOD ............................................................................................... 1
2. PREDSTAVITEV PODJETJA ........................................................... 2
2.1 Zgodovina Nafte Lendava [7]........................................................................................ 2
2.2 Zgodovina Nafte po letih: .............................................................................................. 2
2.3 Predstavitev hčerinskih druţb Nafte Lendava[7] .......................................................... 7
3. ELEKTROENERGETSKO OMREŢJE NAFTE ................................. 8
3.1 Napajanje proizvodnih procesov Nafte z električno energijo ....................................... 8
3.2 Lastna industrijska elektrarna ...................................................................................... 10
3.2.1 Zaščita v lastni elektrarni ....................................................................................... 14
3.2.2 Upravljanje ............................................................................................................ 17
3.2.3 Meritve in kontrola ................................................................................................ 18
3.2.4 Akumulatorska baterija.......................................................................................... 19
3.3 Transformatorske postaje v Nafti Lendava ................................................................. 19
3.3.1 RTP Petišovci je opremljena z naslednjimi transformatorji .................................. 19
3.3.2 TP Energetika ........................................................................................................ 20
3.3.3 TP Metanol ............................................................................................................ 20
3.3.4 TP Rafinerija ......................................................................................................... 20
3.3.5 TP Topila ............................................................................................................... 20
3.3.6 TP DIM .................................................................................................................. 21
3.3.7 TP SVD ................................................................................................................. 21
3.3.8 TP Rezervoarski prostor ........................................................................................ 21
3.3.9 TP CPP .................................................................................................................. 21
3.3.10 TP Formalin 2 ........................................................................................................ 22
4. PROJEKT REZERVOARJI EKO NAFTA LENDAVA ...................... 23
4.1 Napajanje z energijo ................................................................................................... 23
4.2 Tehnološko črpališče ................................................................................................... 24
4.2.1 Elektromotorni pogon ............................................................................................. 24
5. IZRAČUNI NORMALNIH IN OKVARNIH RAZMER V EEO ............ 26
5.1 Izračun kratkostičnih tokov ......................................................................................... 26
VII
5.1.1 Kratkostična proga do TP Energetika .................................................................... 27
5.1.2 Izračun impedance na TP Energetika .................................................................... 31
5.1.2.1 Izračun skupne kratkostične impedance na TP Energetika ................................. 37
5.1.3 Izračun kratkostičnih impedanc na NN strani in KS-F1......................................... 38
5.2 Simulacija kratkih stikov s pomočjo programa PSCAD ............................................. 44
5.2.1 Kratki stik v točki KS-F1 ...................................................................................... 44
6. DIMENZIONIRANJE IN IZBIRA OPREME ..................................... 49
6.1 Dimenzioniranje NN ločilnega stikala v dovodnem polju[5] ...................................... 49
6.2 Nizkonapetostna stikalna oprema[5] ........................................................................... 51
7. SKLEP ............................................................................................ 55
8. VIRI IN LITERATURA ..................................................................... 57
9. PRILOGE ....................................................................................... 58
9.1 Transformatorske postaje v Nafti Lendava ................................................................. 58
9.2 Vezalna shema v PSCAD-u ......................................................................................... 65
9.3 Tabele in grafi za pomoč pri dimenzioniranju aparatov in naprav .............................. 67
9.4 Naslov .......................................................................................................................... 69
9.5 Ţivljenjepis .................................................................................................................. 69
KAZALO TABEL
Tabela 5. 1: Primerjava simuliranih in izračunanih vrednosti pri kratkih stikih ................. 48
VIII
KAZALO SLIK
Slika 3.1: Poenostavljena shema elektroenergetskega omreţja v Nafti Lendava.................. 9
Slika 3.2: Toplotna shema industrijske elektrarne .............................................................. 10
Slika 3.3: Enočrtna shema industrijske elektrarne............................................................... 13
Slika 5.1: Topološka shema omreţja za izračun začetnega kratkostičnega toka ................. 26
Slika 5.2: Nadomestna shema kratkostične proge do TP Energetika .................................. 30
Slika 5.3: Seznam izvorov pri kratkem stiku ....................................................................... 42
Slika 5.4: Prosti tek v točki trifaznega kratkega stika ......................................................... 45
Slika 5.5: Trifazni kratki stik pri 0 ..................................................................................... 46
Slika 5.6: Trifazni kratki stik pri 90 ................................................................................... 47
Slika 9.1: Enočrtna shema RTP Petišovci ........................................................................... 58
Slika 9.2: Enočrtna shema TP Metanol ............................................................................... 59
Slika 9.3: Enočrtna shema TP Metanol ............................................................................... 60
Slika 9.4: Enočrtna shema TP Metanol ............................................................................... 61
Slika 9.5: Enočrtna shema TP DIM ..................................................................................... 61
Slika 9.6: Enočrtna shema TP SVD..................................................................................... 62
Slika 9.7: Enočrtna shema TP Rezervoarski prostor ........................................................... 62
Slika 9.8: Enočrtna shema TP CPP ..................................................................................... 63
Slika 9.9: Enočrtna shema TP Formalin 2 ........................................................................... 64
Slika 9.10: Vezalna shema v PSCAD-u za kratki stik KS-F1 ............................................. 65
Slika 9.11: Izgled NN razdelilca SB-Č2 .............................................................................. 66
Slika 9.12: Faktor m; izguba toplote zaradi enosmerne komponente med kratkimi stiki v
trifaznih in enofaznih sistemih .................................................................................... 67
Slika 9.13: Faktor n; izguba toplote zaradi izmenične komponente med kratkimi stiki v
trifaznih in enofaznih sistemih .................................................................................... 67
Slika 9.14: Razmerje med gostoto nazivnega kratkotrajnega zdrţnega toka (Tkr= 1 sek.) in
temperaturo vodnika (a – polne črte, bakreni vodnik; črtkane črte, nizko obogateno
jeklo; b – aluminij, aluminijeve zlitine, z jeklom ojačan alumunij) .......................... 68
IX
C. UPORABLJENI SIMBOLI
c konstanta
f frekvenca omreţja
dynI temenski zdrţni tok
iI prekinitveni (izklopni) kratkostični tok
kI trajni kratkostični tok
"
kI začetni izmenični kratkostični tok tripolnega kratkega stika
nI nazivni trajni tok
pI udarni tok kratkega stika
rMI nazivni tok motorja
thrI nazivni zdrţni tok
GK korekcijski faktor
KVl dolţina kablovoda
m faktor izgube toplote zaradi enosmerne komponente med kratkimi stiki v trifaznih
in enofaznih sistemih
n faktor izgube toplote zaradi izmenične komponente med kratkimi stiki v trifaznih
in enofaznih sistemih
CuP izgube v navitju transformatorja
GR delovna komponenta impedance generatorja
TR delovna komponenta impedance transformatorja
QR delovna komponenta impedance omreţja
"
kS kratkostična moč omreţja
rGS nazivna navidezna moč generatorja
rMS nazivna navidezna moč motorja
rTS nazivna moč transformatorja
thrS nazivna gostota kratkotrajnega zdrţnega toka
X
kT čas trajanja kratkega stika
rt napetostno prestavno razmerje transformatorja
%ku napetost kratkega stika
nU nazivna napetost
rGU nazivna napetost generatorja
nTNNU nazivna nizka napetost transformatorja
nTSNU nazivna visoka napetost transformatorja
nQU nazivna napetost sistema napajalne točke
rMU nazivna napetost motorja
%Ru delovna komponenta napetosti kratkega stika
%xu induktivna komponenta napetosti kratkega stika
GKZ kratkostična impedanca generatorja
KVZ impedanca kablovoda
rGZ impedanca generatorja
MZ impedanca motorja
TZ impedanca transformatorja
QZ kratkostična impedanca omreţja
qZ kratkostična impedanca SN omreţja preračunana na NN stran
"
dX induktivna komponenta impedance generatorja
"
dx relativna subtranzientna reaktanca generatorja
TX induktivna komponenta impedance transformatorja
Tx relativna reaktanca transformatorja
X Q induktivna komponenta impedance omreţja
faktor razmerja /R X
0 74 10 Vs/Am
XI
D. UPORABLJENE KRATICE
BREF – Best Available Techniques reference document
CPP – Centralna Plinska Postaja
DIM – Dodelava In Manipulacija
ĐĐ – Đuro Đakovič
EMTDC – Electro-Magnetic Transients for DC
IPPC – Integrated Pollution Prevention and Control
itd. – in tako dalje
JUNA – Jugoslovanski Naftovod
KV – kablovod
LVOC – Large Volume Organic Chemicals
NN – nizka napetost
oz. – oziroma
PSCAD – Power System Computer Aided Desing
RPNP – Raziskave Pridobivanja Nafte in Plina
RS – Republika Slovenija
RTP – razdelilna transformatorska postaja
SN – srednja napetost
SVD – Sluţba Varstva pri Delu
št. – številka
TP – transformatorska postaja
TR – transformator
TSN – Tovarna Stikalnih Naprav
Ur.l. – Uradni list
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 1
1. UVOD
Druţba Nafta Lendava deluje na področju skladiščenja in trţenja naftnih derivatov,
vzdrţevanja in vrtanja vrtin, raziskav geotermalne energije, proizvodnje metanola in
proizvodov na bazi metanola, proizvodnje energetskih medijev, čiščenja odpadnih voda,
proizvodnje specializiranih strojev in naprav za kemično, naftno ter lesno industrijo,
projektiranja, nadzora, vodenja investicij in razvijanja nove informacijske tehnologije.
Proizvodni procesi druţbe zahtevajo za svoje obratovanje zanesljivost in kakovost oskrbe z
energijo, saj vsak izpad energije povzroči nekajkrat večje stroške od skupnih energetskih
stroškov. Prav zaradi visoke zahteve po kvalitetni energiji je bila zgrajena tudi lastna
industrijska elektrarna, ki sluţi kot osnovni vir napajanja druţbe z električno energijo.
Oskrba z električno energijo poteka s pomočjo transformatorskih postaj, postavljenih pri
posameznih procesih.
Eko Nafta d.o.o. je na industrijskem področju Nafta Lendava zgradila dva enaka
rezervoarja (R-1, R-2) s prostornino in pripadajočo infrastrukturo. Rezervoarja sta
namenjena za skladiščenje diesel goriva D-2. Za uporabljanje je bilo zgrajeno novo
črpališče.
Namen mojega diplomskega dela je izvesti potrebne izračune za dimenzioniranje ter izbiro
opreme novega elektro kontejnerja, iz katerega se napajajo porabniki novega črpališča Č2
in vključitev le-tega v elektroenergetsko omreţje Nafte Lendava.
V drugem poglavju naloge je predstavljena druţba Nafta Lendava. Na kratko je opisana
zgodovina razvoja druţbe.
V tretjem poglavju je predstavljeno elektroenergetsko omreţje Nafte Lendava s
posameznimi transformatorskimi postajami in lastna elektrarna.
V četrtem poglavju sledi predstavitev projekta rezervarji EKO NAFTA. V nadaljevanju
sledi izračun kratkostičnih veličin ter simulacija kratkih stikov s pomočjo programa
PSCAD in dimenzioniranje ter izbira opreme. Sledi sklep v sedmem poglavju.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 2
2. PREDSTAVITEV PODJETJA
2.1 Zgodovina Nafte Lendava [7]
Prvi zapisi o nafti v teh krajih so stari ţe več kot dvesto let. Do prvega organiziranega
raziskovanja in proizvodnje nafte je prišlo leta 1860. Med obema vojnama se je zanimanje,
predvsem tujih podjetij, za iskanje nafte na tem področju zelo povečevalo. Med drugo
svetovno vojno so tuje delniške druţbe raziskovale in pridobivale nafto z modernejšo
opremo in z večjim uspehom. Po vojni so nastopili teţki časi, saj je podjetje čez noč ostalo
skoraj brez vse opreme. Lendavsko naftno podjetje je uradno začelo znova delovati 21.
decembra 1945. Število vrtalnih garnitur se je iz leta v leto povečevalo, ustanovili so tudi
šolo za usposabljanje strokovnih kadrov, tudi proizvodnja se je nenehno povečevala. Ker je
bila proizvodnja v petdesetih letih v stalnem upadu, se je na začetku šestdesetih let pričela
preusmeritev dejavnosti druţbe od naftnoraziskovalne v naftnopredelovalno in
petrokemično dejavnost, kar je temeljna dejavnost Nafte Lendava tudi danes.
Nafta Lendava, d. o. o. je bila v svoji polstoletni zgodovini gonilna sila razvoja tega konca
Slovenije. Ţal je bilo v zgodovini podjetja poleg razvojnih ciklov tudi nekaj razvojnih
mrtvil. Največkrat so bili ti posledica vpletanja politike v gospodarstvo.
2.2 Zgodovina Nafte po letih:
1945
Lendavsko naftno podjetje je uradno začelo svoje delovanje 21. decembra 1945 v okviru
zagrebškega Kombinata za nafto in plin z imenom "Izvori nafte - Dolnja Lendava".
Postavljena je prva rafinerija v vasi Dolina (parna destilacija) za potrebe rdeče armade.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 3
1960
Začetek rekonstrukcije degazolinaţe v rafinerijo. Delo je končano leta 1962.
Prvi zametki rafinerijske dejavnosti
Vrtalci v času od 1960 do 1963 delajo v Egiptu.
Leta 1963 je bila zgrajena prva tovarna metanola s kapaciteto 6000 ton/leto.
Začetek petrokemijske dejavnosti.
1964
Oblikuje se obrat Strojne delavnice. V kooperaciji z Metalno Maribor so izdelali 77
gradbenih ţerjavov POHORC P-14 in 10 ţerjavov LIEBHER LM-25.
Začetek strojne dejavnosti
1976
V druţbenem planu SR Slovenije za obdobje od 1976 do 1980 je bila sprejeta izgradnja
nove rafinerije z zmogljivostjo 2 milijona ton/leto.
1979
22. junija 1979 je bila svečana otvoritev tovarne metanola Lurgi, najmodernejše in največje
tovarne metanola v srednji Evropi.
1981
Po jugoslovanskem naftovodu "JUNA" je v lendavsko rafinerijo 11.2.1981 pritekla prva
nafta Dubay. Kljub tem dejstvom je zaradi spremenjenega stališča takratnega političnega
vodstva SR Slovenije izgradnja ţe nabavljene nove rafinerije bila 20.3.1981 definitivno
ustavljena. Do takrat uspešno podjetje Nafta Lendava se je čez noč znašlo v teţki situaciji,
ker je moralo samo odplačati 45 milijonov USD vredno, ţe popolnoma dobavljeno,
rafinerijsko opremo, prav tako pa je moralo pričeti odplačevati rezervirano kapaciteto
naftovoda po pogodbeni klavzuli "prazno za polno". Izguba zaradi prodaje nove rafinerije
Kitajcem znaša 26 milijonov USD. Če pa k temu po prodaji rafinerije dodamo še obresti,
stroške preprojektiranja in dokupa opreme ter ostale stroške, izguba zaradi prodaje znaša
okrog 36 milijonov USD. Drţava v srednjeročnem druţbenem planu R Slovenije za Nafto
Lendava določi nadomestne razvojne programe, do katerih izvedbe pa ni prišlo.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 4
1985
Decembra leta 1985 Smelt proda novo lendavsko rafinerijo kitajski firmi GPW, v Lendavi
pa se pričnejo priprave za prevoz opreme na Kitajsko. Kljub temu udarcu je Nafta Lendava
uspela z majhno zastarelo rafinerijo do sredine 90. let sama odplačati novo prodano
rafinerijsko opremo in neizkoriščene kapacitete naftovoda. Vendar je odplačevanje tako
velikih obveznosti podjetje finančno izčrpalo in ji povzročilo najmanj 20 let zaostanka v
razvoju.
1994
Nafta Lendava je z odločbo Ministrstva za gospodarske dejavnosti podrţavljena. Petrol in
Republika Slovenija z namenom sanacije Nafte Lendava skleneta konec novembra 1994
druţbeno pogodbo o ustanovitvi druţbe Nafta Lendava, d.o.o. (Petrol postane 55 odstotni,
drţava pa 45 odstotna lastnica Nafte Lendava, d.o.o.). Enovito druţbo sestavljajo štirje
sektorji: RPNP, Rafinerija, Petrokemija in Strojegradnja ter Uprava druţbe.
2000
Uprava druţbe v začetku leta podrobnejše predstavi dopolnilne ekološko naravnane
dobičkonosne razvojne programe in predlog, kako sanirati Nafto Lendava. Zaradi
neizvedene celovite sanacije Nafte Lendava, za katero sta se v preteklosti dogovorila
lastnika, ter zaradi tehnološke enostavnosti in zastarelosti rafinerije pride 14. oktobra 2000
do zaustavitve edine slovenske rafinerije.
2001
Nafta Lendava in Nemmoco Slovenia Corporation sta 23. marca podpisala pogodbo o
sovlaganju, na podlagi katere se bo v naslednjih letih poskušalo pridobiti iz naftno-plinskih
polj Petišovci in Dolina še preostalo nafto.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 5
2002
Lastnika druţbe Vlada Republike Slovenije in Petrol, d.d. sta 17. maja 2002 podpisala
Sporazum o zagotavljanju osnovnih pogojev za sanacijo druţbe, katerega namen je bil
finančno, statusno in poslovno preoblikovanje druţbe. Sklenjeni sporazum je bil tudi
podlaga za prodajo poslovnega deleţa Petrol, d.d. Vladi Republike Slovenije, dne 26.
julija 2002. Na podlagi tega je Republika Slovenija postala edini druţbenik Nafte Lendava.
Ustanovljena je bila druţba Geoenergo z dejavnostjo raziskovanja in
pridobivanja nafte in zemeljskega plina, katere lastnika sta Nafta Lendava
in Petrol, d.d., vsak s 50-odstotnim deleţem.
Iz proizvodnih sektorjev Nafta Lendava v avgustu ustanovi hčerinske druţbe:
EKO Nafta, d.o.o.
Nafta Geoterm, d.o.o.
Nafta Petrochem, d.o.o.
Nafta Strojna, d.o.o.
ki so vse v 100-odstotni lasti Nafte Lendava.
2003
Ustanovljeni sta hčerinski druţbi Nafta Inţeniring, d.o.o. in Nafta Informatika, d.o.o.
2004
Zaključena je prisilna poravnava
Okroţno sodišče v Murski Soboti je na predlog druţbe Nafta Lendava 23. julija 2004
pričelo postopek prisilne poravnave, ki je bil končan 26. novembra istega leta. V postopku
prisilne poravnave je Janaf kot upnik prijavil svojo terjatev, ki je bila v velikem delu
priznana, delno pa prerekana. Zoper sklep Okroţnega sodišča v Murski Soboti je Janaf
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 6
vloţil pritoţbo, ki pa je bila s sklepom Višjega sodišča v Mariboru, z dne 20. 1. 2005,
zavrnjena kot neutemeljena. Sklep o potrditvi prisilne poravnave je s tem postal
pravnomočen in prisilna poravnava je bila zaključena.
2005
Pridobljenih je deset certifikatov kakovosti
Od 11. do 26. oktobra 2005 so v hčerinskih druţbah Nafta Lendava potekale zunanje
presoje sistemov vodenja, in sicer v dveh največjih druţbah Nafta-Petrochem in Nafta
Strojna po standardih SIST EN ISO 9001, SIST EN ISO 14001 ter OHSAS 18001; v
ostalih druţbah Nafta-Geoterm, Eko-Nafta, Nafta-Informatika in Nafta-Inţeniring pa po
standardu SIST EN ISO 9001. Vse presoje so bile uspešno opravljene, certifikate za
uvedene sisteme vodenja so druţbe prejele na svečani podelitvi 14. aprila 2006.
2006
Ustanovitev druţbe Nafta Biodizel, d.o.o
Druţba s sedeţem na Mlinski ulici 5 v Lendavi je bila ustanovljena 10. maja 2006 z
namenom realizacije projekta izgradnje tovarne za proizvodnjo biodizla.
2009
Pričetek delovanja nove tovarne formalina F-2
V druţbi Nafta Petrochem so 15. maja 2009 slavnostno odprli novo tovarno formalina
F-2. Tovarna, ki je bila zgrajena po najsodobnejših ekoloških standardih, bo omogočala za
47 odstotkov večjo proizvodnjo. Vrednost naloţbe je znašala pribliţno 6,1 milijona evrov.
Ustanovljena je bila hčerinska druţba Nafta varovanje in poţarna varnost, d.o.o., katere
dejavnost je opravljene storitev poţarne varnosti, varovanja, varstva pri delu in ekologije.
Hčerinska druţba Nafta Biodizel je bila pripojena k druţbi Eko Nafta.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 7
2010
Odprtje prvega Naftinega bencinskega servisa
V druţbi Eko-Nafta so 31. marca 2010 slavnostno odprli prvi lastni bencinski servis
Nafta, ki je zgrajen po najsodobnejših standardih in ponuja kvalitetne naftne derivate,
AdBlue, olja in maziva, moţnost ročnega pranja vozil v sodobnima avtopralnicama ter
pester dodatni program v prodajalni.
2.3 Predstavitev hčerinskih družb Nafte Lendava[7]
Nafta Lendava, d. o. o., katere 100-odstotni lastnik je Republika Slovenija, deluje kot
krovna druţba s hčerinskimi druţbami:
Eko Nafta, d. o. o.,
Nafta Geoterm, d. o. o.,
Nafta Petrochem, d. o. o.,
Nafta Strojna, d. o. o.,
Nafta Inţeniring, d. o. o.,
Nafta Informatika, d. o. o.,
Nafta Varovanje in poţarna varnost, d. o. o..
Druţbe delujejo na področju skladiščenja in trţenja naftnih derivatov, vzdrţevanja in
vrtanja vrtin, raziskav geotermalne energije, proizvodnje metanola in proizvodov na bazi
metanola, proizvodnje energetskih medijev, čiščenja odpadnih voda, proizvodnje
specializiranih strojev in naprav za kemično, naftno ter lesno industrijo, projektiranja,
nadzora, vodenja investicij in razvijanja nove informacijske tehnologije.
V skupini je zaposlenih 512 delavcev, ki s svojo zavzetostjo in ustvarjalnostjo pomagajo
izpolnjevati zastavljene načrte.
Organi upravljanja druţbe so: skupščina, nadzorni svet in poslovodstvo.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 8
3. ELEKTROENERGETSKO OMREŽJE NAFTE
Glavna elektroenergetska objekta v Nafti Lendava sta lastna elektrarna in glavna
transformatorska postaja RTP Petišovci, ki sluţita za napajanje porabnikov proizvodnih
procesov z električno energijo s pomočjo posameznih transformatorskih postaj,
nameščenih na posameznih proizvodnih procesih. Poenostavljena shema
elektroenergetskega omreţja je prikazana na sliki 3.1.
3.1 Napajanje proizvodnih procesov Nafte z električno energijo
Nafta Lendava je z električno energijo oskrbovana iz dveh med seboj neodvisnih virov.
Eden od teh virov je distribucijsko omreţje, drugi pa lastni generator na Energetiki.
Energetika je koncipirana kot industrijska elektrarna. V normalnih razmerah obratuje lastni
generator vzporedno z distribucijskim omreţjem in pokriva celotno porabo proizvodnih
procesov Nafte z električno energijo. V primeru remontnih del in nevihtnih situacij v
distribucijskem omreţju ročno ločujemo generator od omreţja, v primeru okvar v
zunanjem omreţju pa pride do avtomatske ločitve od distribucijskega omreţja. Z ločenim
obratovanjem preprečimo negativen vpliv zunanjih okvar na obratovanje generatorja in
proizvodnih procesov.
Ločevanje je moţno v spojnem polju 20 kV RTP Petišovci ali v spojnem polju 6 kV
Energetika. Lastna elektrarna v Energetiki sluţi torej kot osnovni vir napajanja z električno
energijo, medtem ko je distribucijsko omreţje rezervni vir v primeru okvare oz. remonta
turbopostroja. Kot glavni vir zunanjega napajanja sluţi daljnovod 110 kV Ljutomer–
Lendava, kot pomoţni vir pa daljnovod 35 kV Ljutomer–Petišovci. Razen navedenih virov
je v izjemnih primerih in s posebno odobritvijo DCV Maribor moţno napajanje še po
daljnovodu 20 kV Murska Sobota–Lendava.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 9
6/0
,4 k
V
16
0 k
VA
6/0
,4 k
V
25
0 k
VA
G
DV
11
0 k
V
11
0/2
0 k
V
20
MV
A
NA
FT
A III.
NA
FT
A I.
NA
FT
A II.
20
kV
S I.
S II.
35
kV
DV
35
kV
35/2
0 k
V
8 M
VA
20
kV
SP
OJN
O
PO
LJE
20
kV
TR
2
20
/6 k
V
6,3
MV
A
20
kV
TR
1
20/6
kV
6,3
MV
AR
TP
PE
TIŠ
OV
CI
6/0
,4 k
V
50
kV
A
6/0
,4 k
V
10
00
kV
A
6 k
V
0,4
kV
0,4
kV
6 k
V
TOPILA 1
TOPILA 2
6/0
,4 k
V
3 x
10
00
kV
A
0,4
kV
6 k
VT
P T
OP
ILA
0,4
kV
EN
ER
GE
TIK
A II.E
NE
RG
ET
IKA
I.
6 k
V
9,3
3 M
VA
6 k
V
0,4
kV
0,4
kV
6/0
,4 k
v
2 x
10
00
kV
A
RA
F 2
RA
F 1
CC
PS
VD
ME
T 1
ME
T 2
SP
OJN
O
PO
LJE
6 k
V
6/0
,4 k
V
2 x
10
00
kV
A
0,4
kV
6 k
V
TP
RA
FIN
ER
IJA
6 k
V6
kV
6/0
,4 k
V
10
00
kV
A
6/0
,4 k
V
10
00
kV
A
0,4
kV
0,4
kV
PO
ZO
R Z
AN
KA
!!!
ZA
NK
A J
E M
ED
NO
RM
AL
NIM
OB
RA
TO
VA
NJE
M O
DP
RT
A
TP
RE
Z.
PR
OS
TO
RT
P D
IM
TP
CP
PT
P S
VD
0,4
kV
0,4
kV
6/0
,4 k
V
2 x
10
00
kV
A
6 kV MOTORJI
0,4
kV
TP
ME
TA
NO
L
TP
EN
ER
GE
TIK
A
RT
P L
EN
DA
VA
OD
KL
OP
NIK
LO
ČIL
NO
ST
IKA
LO
LO
ČIL
NIK
NIZ
KO
NA
P.
ST
IKA
LO
LE
GE
ND
A
11
0 k
V O
MR
EŢ
JE
35
kV
OM
RE
ŢJE
20
kV
OM
RE
ŢJE
6 k
V O
MR
EŢ
JE
0,4
kV
OM
RE
ŢJE
S I
.
S II.
S I
.
S II.
Slika 3.1: Poenostavljena shema elektroenergetskega omreţja v Nafti Lendava
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 10
3.2 Lastna industrijska elektrarna
V lastni industrijski elektrarni poteka kombinirana proizvodnja toplote in električne
energije. Sestavljena je iz parnega kotla, turboagregata in pomoţnih naprav, ki so potrebni
za varno in brezhibno delovanje elektrarne.
Toplotna shema industrijske elektrarne je prikazana na sliki 3.2.
G
40 bar 455oC
12 bar 300oC
5 bar 280oC
TOPLOTNI
PORABNIKI
PK
NR
DR
K
HS
VT NT
KČDČ
NČ
eg
P1
P2
DOVOD KPV
TOPLOTNI
PORABNIKI
R40/12
p40/12
p12/5
R12/5
H12
H5
HČ
Slika 3.2: Toplotna shema industrijske elektrarne
Pomen oznak na sliki 3.2:
KPV – kemijska priprava vode
DR – dnevni rezervoar demineralizirane (demi) vode
DČ – črpalka demi vode
NR – napajalni rezervoar
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 11
NČ – napajalna črpalka
PG – parni kotel
eg – energija goriva
P1 – pregrevalnik pare 1
P2 – pregrevalnik pare 2
R40/12 – redukcija pare 40/12 bar
p40/12 – pretok pare za redukcijo 40/12 bar
H12 – hladilnik pare 12 bar
R12/5 – redukcija pare 12/5 bar
p12/5 – pretok pare za redukcijo 12/5 bar
H5 – hladilnik pare 5 bar
VT – visokotlačni del parne turbine
NT – nizkotlačni del parne turbine
G – električni generator
K – kondenzator turbine
KČ – črpalka turbinskega kondenzata
HS – hladilni stolp
HČ – črpalka hladilne vode
Za proizvodnjo električne energije sluţi turboagregat moči 7 MW. Turboagregat je
sestavljen iz parne turbine in električnega generatorja. Parna turbina je kondenzacijska
turbina z reguliranim vmesnim odvzemom pare in ima naslednje tehnične podatke:
Proizvajalec: Jugoturbina
Tip: 1-OK 10
Moč: Pe = 7000 kW
Število vrtljajev: n = 7500 vrt/min
Tlak pare: p = 38 bar
Temperatura pare: Tp = 440 ºC
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 12
Generator je trifazni dvopolni sinhronski generator s podatki:
Proizvajalec: Rade Končar
Tip: S 1334-2; 3~
Nazivna napetost: Un = 6300 V ± 5 %
Nazivni tok: In = 855 A ± 5 %
Nazivna navidezna moč: Sn = 9330 kVA
Število vrtljajev: n = 3000 vrt/min
Nazivna frekvenca: f = 50 Hz
Para, temperature 440 oC, tlaka 38 barov, vstopa v parno turbino, kjer oddaja svojo
energijo. Pri pretoku pare skozi turbino pride do zniţevanja njene temperature in tlaka. V
točki turbine, kjer ima para temperaturo 290 oC, njen tlak pa 6 barov, odvzamemo del pare
iz turbine in jo vodimo na tehnološke procese. Preostali del pare potuje dalje skozi turbino
vse do kondenzatorja.
Iz turbine odvzeto paro imenujemo tehnološka para, njen pretok je odvisen od porabe pare
na proizvodnih procesih. Količina iz turbine odvzete pare bistveno vpliva na ceno
električne energije, zato je zaţelen čim večji odvzem pare oziroma čim manjša
kondenzacija.
Generator električne energije je s turbino povezan preko reduktorja, ki reducira število
vrtljajev na 3000 vrt/min. Generator je priključen na 6 kV zbiralke, od koder so razvodi –
kablovodi do vseh transformatorskih postaj znotraj Nafte. Enočrtna shema industrijske
elektrarne je prikazana na sliki 3.3.
Celice =NE10, =NE14 in =NE16 v TP Energetika so rezerve in niso vrisane v enočrtno
shemo industrijske elektrarne zaradi večje preglednosti slike 3.3.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 13
Slika 3.3: Enočrtna shema industrijske elektrarne
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 14
3.2.1 Zaščita v lastni elektrarni
Naloga zaščite je delovati v primeru okvare na ščitenem vodu oziroma napravi. Delovanje
zaščite je signalizirano svetlobno in zvočno. Takoj po delovanju zaščite je potrebno zvočno
signalizacijo kvitirati, svetlobno pa zapisati (vrsta zaščite in čas delovanja) in šele potem
kvitirati.
Zaradi zanesljivega in varnega obratovanja lastnega generatorja in procesov Nafte so v 6
kV sistemu Energetike nameščene zaščite. Te zaščite se delijo v tri skupine:
zaščita VN dovodov oziroma odvodov 6 kV in transformatorjev lastne rabe,
zaščita spojnega polja 6 kV,
zaščita generatorja.
3.2.1.1 Zaščita VN dovodov oziroma odvodov 6 kV in transformatorjev lastne rabe
Vsi visokonapetostni kabelski odvodi oz. dovodi v TP Energetika so ščiteni z nadtokovno
zaščito. V ta namen so v posluţne omarice VN celic vgrajeni nadtokovni releji s trenutnim
in časovno zakasnjenim delovanjem.
Transformatorja lastne rabe 2 x 1000 kVA 6/0,4 kV sta razen nadtokovne zaščite ščitena še
z Bucholzovim relejem in s kontaktnim termometrom.
Tako Bucholzova kot tudi temperaturna zaščita sta izvedena v dveh stopnjah. Delovanje v
prvi stopnji pomeni opozorilo, da se v transformatorju nekaj dogaja – izguba olja,
nabiranje zraka, povišana temperatura – delovanje druge stopnje pa povzroči izklop.
Po delovanju nadtokovne zaščite je dovoljen ponovni vklop transformatorja, po delovanju
temperaturne zaščite je dovoljen ponovni vklop, vendar šele potem, ko se transformator
ohladi, po delovanju Bucholzove zaščite je ponovni vklop transformatorja prepovedan.
Na sekundarno stran transformatorja je vgrajeno tropolno močnostno stikalo, opremljeno s
hitrimi elektromagnetnimi proţilci, ki sluţijo kot zaščita proti preobremenitvi.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 15
3.2.1.2 Zaščita spojnega polja 6 kV
Zaščita spojnega polja 6 kV je nameščena med obema 6 kV sistemoma v TP Energetika.
Naloga te zaščite je kontrola smeri in velikosti pretoka energije med sistemoma.
Sestavljena je iz nadtokovne zaščite, zaščite za delovno moč, zaščite za jalovo moč in
podfrekvenčne zaščite. Zaščita deluje če teče iz sistema S1 6 kV (slika 3.3) v sistem S2 6
kV delovna energija z močjo 800 kW oz. več ali jalova energija z močjo 1000 kVA oz.
več.
Pogoj za pravilno delovanje te zaščite je, da je generator priključen na sistem S1 6 kV
(slika 3.3 ), omreţje pa na sistem S2 6 kV.
Omenjeno zaščito je moţno blokirati s preklopom izbirnega stikala zaščite v poloţaj
deaktivirano. Stikalo zaščite je nameščeno na sami omarici zaščite, ki se nahaja v 6 kV
prostoru.
3.2.1.3 Zaščita generatorja
Zaščita generatorja je sestavljena iz naslednjih zaščit:
Diferenčna zaščita
Rele: RD 30, Iskra SYSEN In = 30 A (1000/5A).
Deluje v primeru medfaznega kratkega stika v zaščitenem območju med obema skupinama
tokovnikov, pri čemer je ena skupina nameščena v zvezdišču generatorja, druga pa na 6 kV
strani (na sponkah generatorja). Zaščita deluje trenutno na izklop odklopnika,
demognetizacijo, hitro zaporo turbine ter na zvočno in svetlobno signalizacijo.
Nadtokovna zaščita
Rele TFI 1221 Iskra SYSEN 2,5 - 7,7 A (1000/5A).
Deluje v primeru, če generatorski tok zaradi okvare izven generatorja prekorači dopustno
vrednost in kot rezervna zaščita, če bi ostale zaščite zatajile. Zaščita je napajana iz
tokovnikov, nameščenih v zvezdišču generatorja in s časovno zakasnitvijo 3 sek. deluje na
izklop odklopnika, demagnetizacijo ter zvočno in svetlobno signalizira.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 16
Rotorska zaščita
Rele TZE 3001.
Deluje v primeru, če se pojavi v rotorskem navitju ali z njim galvansko povezanih
tokokrogih zemeljski stik. Ker zaradi te okvare ni potrebno takoj zaustaviti generatorja,
deluje samo na signalizacijo.
Pomembno je, da se takoj po delovanju te zaščite pristopi k iskanju napake, saj obstaja
nevarnost ozemljitve še drugega pola in s tem kratkega stika v rotorskem tokokrogu.
Posledica kratkega stika rotorskega tokokroga je izpad generatorja.
Prenapetostna zaščita
Rele TZU 3001 ISKRA SYSEN (6000/100 V).
Zaščitni rele meri napetost generatorja. Pri prekoračitvi nastavljene vrednosti in časa 3 sek.
sproţi izklop generatorskega odklopnika, demagnetizacijo ter zvočno in svetlobno
signalizacijo zaščite.
Povratne energije
Rele RS 55 Iskra.
Zaščita deluje, če pride do zapore dovoda pare na turbino in s tem prepreči delovanje
sinhronskega generatorja v motorskem področju.
S porastom delovne moči iz omreţja v generator na 0,03 (pribliţno 210 kW) nazivne
vrednosti moči generatorja in po prekoračitvi nastavljenega zakasnitvenega časa (4 sek.)
pride do odklopa generatorja iz omreţja in do optične in akustične signalizacije.
Zaščita statorski zemeljski stik
Rele TFI 1220, RXIG 28. Iskra Sysen
Generator Nafte je direktno priklopljen na 6 kV zbiralke brez vmesnega energetskega
transformatorja. Zaradi tega je galvansko povezan s 6 kV omreţjem Nafte. Zaščita deluje
le, če je zemeljski stik v generatorju in ne sme delovati, če je zemeljski stik izven
generatorja v 6 kV sistemu. Delovanje je trenutno na odklopnik generatorja,
demagnetizacijo, hitro zaporo turbine ter zvočno in svetlobno signalizacijo.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 17
Zaščita izpad vzbujanja
Rele RD 30 Iskra
Zaščita deluje, če pride do izpada vzbujanja generatorja in prične iz omreţja v generator
pritekati velik jalov tok. Pri prekoračitvi 40-odstotnega nazivnega toka generatorja zaščita
odklopi generator s časovno zakasnitvijo 0,5 sek. ter sproţi zvočno in svetlobno
signalizacijo.
Razen zvočne in svetlobne signalizacije delovanja navedenih zaščit obstaja še naslednja
signalizacija:
signalizacija zemeljskega stika v 6 kV sistemu Nafte. Obratovanje z enofaznim
zemeljskim stikom je sicer moţno, vendar nevarno za vse visokonapetostne stroje,
saj napetost okvarjene faze pade na nič, napetost drugih dveh faz pa naraste za 1,73
krat. Takoj po pojavu take okvare je potrebno najti okvarjeno mesto in okvarjen stroj
izločiti iz obratovanja,
signalizacija izpada pomoţne napetosti,
signalizacija izpada AS stikal za napajanje tokokrogov enosmerne napetosti,
signalizacija zemeljskega stika v tokokrogih enosmerne napetosti,
signalizacija prenizkega tlaka zraka za pogon ločilk.
3.2.2 Upravljanje
Upravljanje vseh stikalnih naprav visoke napetosti na Energetiki se vrši daljinsko s
komandne plošče. S komandne plošče se vrši tudi ročna regulacija turboagregata in
sinhronizacija z distribucijskim omreţjem ter vključevanje oz. izključevanje generatorja.
Ločilniki 6 kV imajo pogon na stisnjen zrak, medtem ko so močnostna stikala opremljena
z elektromotornim pogonom in s sproţilniki za daljinsko upravljanje.
Za daljinsko upravljanje stikalnih naprav visoke napetosti so na komandni plošči vgrajena
komandno-potrdilna stikala s signalnimi ţarnicami za signalizacijo poloţaja stikal. Razvod
visoke napetosti v TP Energetika prikazuje slepa shema, pritrjena na komandno ploščo.
Kot pomoţna napetost za upravljanje in kontrolo vklopnega stanja aparatov sluţi
akumulatorska baterija 110 V. Upravljanje visokonapetostnih stikalnih naprav je moţno
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 18
tudi iz posluţnih omaric 6 kV celic, na katerih je prav tako ustrezna slepa shema s
pokazatelji poloţaja in tipkali za posluţevanje.
Z električno blokado je preprečena moţnost napačne manipulacije ločilk glede na vklopno
stanje močnostnih stikal.
Za proizvodnjo komprimiranega zraka za pogon ločilnikov je v kletnih prostorih nameščen
zračni kompresor z dodanim rezervoarjem. Rezervoar je dimenzioniran tako, da omogoča
enkratno manipulacijo vklopa in izklopa vseh ločilnikov. Delovni pritisk za upravljanje
ločilnikov je 5 barov. Glede na to, da imamo lastne suhozračne kompresorje za
proizvodnjo industrijskega in instrumentalnega zraka, se za pogon ločilk uporablja zrak iz
teh kompresorjev in je kompresor v kletnih prostorih le rezerva.
Zaradi malega števila manipulacij z ločilniki v TP Energetika se zgodi, da se le-ti pri
posameznih manipulacijah ne zaprejo do konca. Zato je po vsaki manipulaciji z njimi
nujna in obvezna kontrola njihovega stanja.
Upravljanje ločilk v RTP Petišovci je ročno. Zaradi tega je ta ločilnik vedno vklopljen in
se pri preklapljanjih manipulira le z odklopniki.
3.2.3 Meritve in kontrola
Za kontrolo toka obremenitve vseh odvodov in dovodov visoke in nizke napetosti so v
komandno ploščo, posluţne omare visokonapetostnih celic in nizkonapetostno razdelilno
ploščo vgrajeni ampermetri.
Za merjenje napetosti na zbiralkah visoke in nizke napetosti so vgrajeni voltmetri s
preklopnimi stikali, ki omogočajo meritev napetosti v posameznih fazah. Voltmetri so na
komandni plošči, posluţnih omaricah visokonapetostnih celic in v dovodnem polju
nizkonapetostne plošče.
Vgrajena sta tudi registrirna instrumenta za kontrolo frekvence in napetosti na zbiralkah 6
kV.
Kontrola napetosti in nadzor polnjenja akumulatorske baterije se vrši s pomočjo
instrumentov na omari usmernika. Na komandni plošči pa se nahaja voltmeter za kontrolo
napetosti zbiralk enosmernega razvoda.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 19
Za merjenje proizvedenih in morebiti kupljenih količin delovne in jalove energije sluţita
števca in procesni računalnik PERM 200. Procesni računalnik daje razen informacij o
proizvedenih oziroma kupljenih količinah tudi informacijo o trenutnih električnih močeh,
ki jih sproti izrisuje na ekran. To omogoča vzdrţevanje konice napram distribucijski mreţi
na ţeleni ravni.
3.2.4 Akumulatorska baterija
V akumulatorskem prostoru se nahajata dve bateriji 110 V. Ena baterija sluţi za napajanje
zaščite, signalizacije in zasilne razsvetljave Energetike, druga pa za napajanje avtomatike
kotla Đuro Đakovič. Napajanje avtomatike kotla se vrši preko usmerniško-razsmerniške
naprave.
Polnjenje akumulatorske baterije je s suhim usmernikom v trajnem spoju, z moţnostjo
hitrega in počasnega polnjenja. Kontrola polnjenja se vrši s pomočjo instrumentov na
omari usmernika.
Zaradi pravilnega delovanja akumulatorskih baterij je nujna kontrola njihovega delovanja.
Pod redno kontrolo razumemo kontrolo polnjenja, kontrolo višine napetosti, kontrolo
nivoja in kvalitete elektrolita ter kontrolo kapacitete. Kontrolo polnjenja in višino napetosti
baterij nadziramo dnevno ob vsakournem zapisovanju stanja. Kontrolo nivoja in kvaliteto
elektrolita izvajamo tedensko, kontrolo kapacitete baterij pa vsaj enkrat letno.
3.3 Transformatorske postaje v Nafti Lendava
Enočrtne sheme posameznih transformatorskih postaj se nahajajo v prilogi.
3.3.1 RTP Petišovci je opremljena z naslednjimi transformatorji
TR I 20/6 kV 6,3 MVA – napajalni transformator Nafte
TR II 20/6 kV 6,3 MVA – napajalni transformator Nafte
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 20
TR 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje Čistilnih naprav in Strojegradnje
TR 6/0,4 kV 50 kVA – lastna raba
3.3.2 TP Energetika
TR I 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov Energetike
TR II 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov Energetike
3.3.3 TP Metanol
TR I 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov Metanola
TR II 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov Metanola
3.3.4 TP Rafinerija
TR I 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov procesov Rafinerije
3.3.5 TP Topila
TR I 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje Formalinov
TR II 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov Petrokemije in
Strojegradnje
TR III 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov Fenolnih smol
TR I in TR II obratujeta vzporedno.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 21
3.3.6 TP DIM
Napajana iz TP Rafinerija. Moţnost rezervnega napajanja iz TP Rezervarski prostor.
TR I 6/0,4 kV 1000 kVA – napajanje porabnikov Nakladalne, delno
Rezervarskega prostora
3.3.7 TP SVD
TR I 6/0,4 kV 250 kVA – napajanje porabnikov gasilske postaje in
delno Rezervarskega prostora
3.3.8 TP Rezervoarski prostor
TR I 6/0,4 kV 1000 kVA – napaja porabnike Rezervarskega prostora.
Pri TP Rezervarski prostor obstaja moţnost dvostranskega napajanja in zanke med TP
Rafinerija – TP Nakladalna – TP Rezervarski prostor. Med normalnim obratovanjem je
zanka izklopljena. Odprto med TP DIM – TP Rezervarski prostor.
3.3.9 TP CPP
TR I 6/0,4 kV 160 kVA – napaja porabnike CPP
TP CPP se nahaja izven ograje Nafte na plinski postaji.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 22
3.3.10 TP Formalin 2
TR I 6/0,4 kV 1600 kVA – napaja porabnike tovarne Formalin F-2
TR II 6/0,4 kV 1600 kVA
Vse transformatorske postaje Nafte so med sabo povezane v 6 kV omreţje, ki se lahko
napaja iz lastnega generatorja ali iz distribucijskega omreţja.
Moţna pa je tudi delitev, kar pomeni, da nekatere TP napajamo in lastnega generatorja
druge pa iz distribucijskega omreţja.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 23
4. PROJEKT: REZERVOARJI EKO NAFTA LENDAVA
Eko Nafta, d.o.o. je za skladiščenje diesel goriva D-2 zgradila dva enaka rezervoarja (R-1,
R-2), ki sta opremljena z dvojnim dnom, jeklenim lovilnim bazenom, Al plavajočo
membrano, Al fiksno streho in sodobno poţarno, varnostno, merilno in regulacijsko ter
upravljavsko opremo. Za manipulacijo je zgrajeno novo črpališče in dvostransko delujoče
avtopretakališče. Rezervoarja sta namenjena skladiščenju goriva za blagovne rezerve.
Osnovni parametri rezervoarja R-1 oz. R-2.
- nazivna prostornina: 310.000 m
- medij: diesel gorivo
- notranji premer: 29.253 mm
- višina plašča: 15.600 mm
- polmer lovilnega bazena: 34.300 mm
- višina plašča lovilnega bazena: 11.200 mm
- pod dvojno dno
- tip strehe: Al. kupola – kontaktna membrana
- standard: API 650, DIN 4119, DIN 18800
4.1 Napajanje z energijo
Za napajanje bo postavljen novi elektro kontejner med starim črpališčem Č1 in novim Č2,
v katerem je instaliran novi stikalni blok za napajanje porabnikov tega projekta SB-Č2
( nove črpalke, zasuni, merno-regulacijska oprema, rasvetljava črpališča, avtopretakališča).
Kontejner je postavljen na betonski podstavek. Nadkrit je s sekundarno streho, ki je
podaljšana tudi nad vhodna vrata. Tla kontejnerja so dodatno ojačana, stene in strop pa so
prevlečene s pločevino.
V novi elektro kontejner je premeščena tudi obstoječa stikalna omara (oznaka ' SB-Č1'), ki
napaja porabnike obstoječega črpališča Č-1. Elektroporabniki (elektromotorni pogoni
črpalk, električne instalacije objektov in ostali porabniki) se bodo napajali iz stikalnega
bloka SB-Č2, ki se nahaja v novem elektro kontejnerju.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 24
Za napajanje SB-Č2 je uporabljen obstoječi kabel 2 PP41-y 4×240mm Cu iz interne
transformatorske postaje znotraj kompleksa Nafta Lendava – TP Rafinerija.
4.2 Tehnološko črpališče
Za potrebe prečrpavanja med rezervarji ter za sprejem in odpremo na pretakališče
avtocistern je zgrajeno novo črpališče Č-2, v katerem sta montirani dve črpalki kapacitete
3120 m /h in moči 37 kW (74,7 A), predvidena je tudi vgradnja še dveh črpalk enakih moči.
4.2.1 Elektromotorni pogon
Odvod za elektromotor je opremljen z motorno zaščitnim stikalom in kontaktorjem, mehki
zagon. Črpalka je opremljena z nivo stikalom in termostatom (zaščita pred tekom na suho),
ki sta spojena na relejni vezni člen, a izhodni kontakt veznega člena sluţi za blokado dela
elektromotorja.
Krmiljenje elektromotorja črpalke bo daljinsko, preko nadzornega računalnika (PLC) in
ročno s tipkali, nameščenimi na krmilni kombinaciji in postavljeni lokalno poleg črpalke.
Ročno krmiljenje se uporablja samo za servisna dela. Izbira načina dela črpalk je z
izbirnim preklopnikom nameščena na krmilni kombinaciji motorja. Za elektromotor
črpalke je predvidena signalizacija okvare na stikalnem bloku, delovanja in okvare na
krmilni enoti in na nadzornem računalniku.
4.3 Seznam porabnikov
Porabniki, ki se napajajo iz stikalnega bloka SB-Č2
PORABNIK 1
Iz stikalnega bloka se napajajo SB-Č1 (razdelilnik obstoječih porabnikov na
rezervarskem prostoru), vtičnice, poţarna centrala, neprekinjeno napajanje, omara
procesnega krmilnika, zunanja rasvetljava. Skupna priključna moč je 190 kW.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 25
PORABNIK 2
Iz stikalnega bloka se napajata novi črpalki ČR-1 in ČR-2 v novem črpališču Č-2.
Skupna priključena moč je 74 kW.
PORABNIK 3
Iz stikalnega bloka se bosta napajali tudi črpalki ČR-3 in ČR-4, ki bosta naknadno
vgrajeni v novo črpališče Č-2. Skupna priključena moč bo 74 kW.
4.3.1 Predvideni tehnični podatki
Naziv objekta: elektro kontejner SB-Č2
Nazivna napetost: 0,4 kV
Skupna moč: 338 kW
Nizkonapetostni postroj: eno dovodno polje, dve razvodni polji,
omarica daljinskega vodenja in merilna
omarica
NN aparati ločilno stikalo , motorsko zaščitno stikalo
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 26
5. IZRAČUNI NORMALNIH IN OKVARNIH RAZMER V EEO
Novi projekt rezervoarji EKO NAFTA bo vključen v elektroenergetsko omreţje Nafte
Lendava, ki je napajano iz RTP 110/20 kV Lendava in lastnega generatorja na Energetiki.
Kratkostična moč trifaznega kratkega stika na 20 kV zbiralkah v RTP 110/20 kV Lendava
znaša 188 MVA [3].
Q
RTP LENDAVA
" 188 MVAkS
6 kV 6 kV
KV 5
KV 6
KV 1
495 m
T1
T2
20/6 kV ; 6,3 MVA
50 Hz ; 5,24 % ; Dd6
20/6 kV ; 6,3 MVA
50 Hz ; 5,24 % ; Dd6
KV 3
KV 4
245 m
245 m
T3
T4
6/0,4 kV ; 1000 kVA
50 Hz ; 6,1 % ; Dyn5
6/0,4 kV ; 1000 kVA
50 Hz ; 6,1 % ; Dyn5
210 m
210 m
KS – F1
AM
3~
SG
3~
6 kV
9,33 MVA
50 Hz
M1 = 350 kW
M2 = 340 kW
M3 = 250 kW
M4.1 = 280 kW
M4.2 = 280 kW
M4.3 = 280 kW
0,4 kV6 kV20 kV
KV 2
495 m
RTP PETIŠOVCI TP RAFINERIJATP ENERGETIKA
SB-Č2ČR1
3~
ČR2
3~
ČR3
3~
ČR4
3~
KV SB-Č2
160 m
Slika 5.1: Topološka shema omreţja za izračun začetnega kratkostičnega toka
5.1 Izračun kratkostičnih tokov
Za mehansko in termično dimenzioniranje posameznih elementov transformatorske postaje
je potrebno določiti:
– amplitudo udarnega toka kratkega stika (pomemben za mehansko dimenzioniranje),
– izklopilni tok (pomemben za izbiro aparatov),
– začetni simetrični kratkostični tok (pomemben za termično dimenzioniranje).
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 27
5.1.1 Kratkostična proga do TP Energetika
Vhodni podatek za 20 kV omreţje je nazivna kratkostična moč omreţja '' 188 MVAkS , ki
je vzeta za izračun. Pri tem nas zanimajo vrednosti kratkostičnih tokov v točki kratkega
stika KS-F1. Enačbe za izračun so povzete po [5].
Kratkostična impedanca tujega omreţja (rezultirajoča impedanca) je:
2 2
"
1,1 202,3404
188Q
k
c UZ
S (5.1)
0,1 0,1 0,1576 0,2329 Q QR X (5.2)
2 2 1,005Q Q Q QZ R X X (5.3)
2,3404X 2,3287
1,005 1,005
Q
Q
Z (5.4)
(0,2329 2,3287) QZ j .
Pri tem je:
Impedanci kablovoda KV 1 in KV 2
Impedanca KV 1:
Tip kablovoda: 23 (IPZO 13A 1 185 mm )
1 1 1KV KV KVZ l R jX (5.5)
1 0,495 0,164 0,120 0,0812 0,0594 KVZ j j .
QZ – kratkostična impedanca tujega omreţja v Ω,
U – napetost omreţja v kV,
''
kS – kratkostična moč omreţja v MVA,
c – konstanta (napetostni faktor),
QR – delovna komponenta impedance omreţja v Ω,
QX – induktivna komponenta impedance omreţja v Ω.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 28
Impedanca KV 2:
Tip kablovoda: 23 (IPZO 13A 1 185 mm )
2 1KV KVZ Z .
Pri tem je:
Impedanci transformatorja T1 in transformatorja T2 preračunani na 6 kV stran
Impedanca transformatorja T1:
232
%1 6
5,24 6 100,2994
100 100 6,3 10
k nT
n
u UZ
S (5.6)
% 0,6577 %ru
2 2 2 2
% % % 5,24 0,6577 5,20 %x k ru u u (5.7)
232
%1 6
0,6577 6 100,03758
100 100 6,3 10
r nT
n
u UR
S (5.8)
232
%1 6
5,20 6 100,29714
100 100 6,3 10
x nT
n
u UX
S (5.9)
1 1 1 0,03758 0,29714 .T T TZ R X
Impedanca transformatorja T2:
2 1T TZ Z .
KVZ – impedanca kablovoda v Ω,
l – dolţina kablovoda v km,
KVR – delovna komponenta impedance kablovoda v Ω,
KVX – induktivna komponenta impedance kablovoda v Ω.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 29
Pri tem je:
Kratkostična impedanca 6 kV omreţja preračunana na 0,4 kV stran:
2 2
1 1
0,40,03758 0,29714
6
NNqt T
SN
UZ Z j
U (5.10)
1 0,00017 0,0013 qtZ j
Impedanci kablovoda KV 3 in KV 4
Impedanca KV 3:
Tip kablovoda: 23 (PP41 1 240 mm )
3 3 3 0,245 0,074 0,102 0,01813 0,0250 KV KV KVZ l R jX j j .
Impedanca KV 4:
Tip kablovoda: 23 (PP41 1 240 mm )
4 3KV KVZ Z .
%ku – nazivna kratkostična napetost v %,
nU – nazivna napetost v kV,
%ru – delovna komponenta napetosti kratkega stika v %,
%xu – induktivna komponenta napetosti kratkega stika v %,
CuP – izgube na navitju transformatorja kW,
nS – nazivna moč transformatorja v kW,
TZ – impedanca transformatorja v Ω,
TR – delovna komponenta impedance v Ω,
TX – induktivna komponenta impedance v Ω.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 30
Kratkostična impedanca 6 kV omreţja preračunana na 0,4 kV stran:
2 2
3 3
0,40,01813 0,0250
6
NNqkv KV
SN
UZ Z j
U (5.11)
3 0,00008 0,00011 qkvZ j
Impedanca kratkostične proge do TP Energetika
Na podlagi topološke sheme (slika 5.1) in prej opravljenih izračunov lahko določimo in
narišemo nadomestno shemo kratkostične proge do TP Energetika.
0,2329+j2,3287
0,0812+j0,0594
0,0812+j0,0594
0,03758+j0,29714
0,03758+j0,29714
0,01813+j0,0250
0,01813+j0,0250
ZQ
ZKV1
ZKV2 ZT2
ZT1 ZKV3
ZKV4
Slika 5.2: Nadomestna shema kratkostične proge do TP Energetika
Kratkostična impedanca napajalnega omreţja in impedanci kablovoda KV1 in KV2:
12 1 1 1
1 1 1
2 2 2QKV Q KV Q KV Q KVZ Z Z R R j X X (5.12)
12
12
1 10,2329 0,0812 2,3287 0,0594
2 2
0,2735 2,3584 2,3742 .
QKV
QKV
Z j
Z j
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 31
Kratkostična impedanca 20 kV omreţja preračunana na 0,4 kV stran:
2 2
12 12
60,2735 2,3584
20
NNqkv QKV
SN
UZ Z j
U (5.13)
12 0,00011 0,00094 qkvZ j .
Skupna impedanca kratkostične proge:
12 1 3
1 1
2 2S qkv qt qkvZ Z Z Z (5.14)
12 1 3 12 1 3
1 1 1 1
2 2 2 2S qkv qt qkv qkv qt qkvZ R R R j X X X
1 1 1 10,00011 0,00017 0,00008 0,00094 0,013 0,00011
2 2 2 2
0,000235 0,007495
0,0075 .
S
S
S
Z j
Z j
Z
5.1.2 Izračun impedance na TP Energetika
V TP Energetika so na 6 kV zbiralke še priključeni (slika 5.1) sinhronski generator in
asinhronski motorji, ki so tudi izvori kratkostičnih tokov in lahko v primeru kratkega stika
napajajo mesto kratkega stika. Potrebno je še izračunati njihove impedance ter kratkostične
in udarne tokove.
Impedanca motorja M1:
2 2
1
1 1 614,43
/ 5,8 430,27
rMM
LR rM rM
UZ
I I S (5.15)
1
350430,27 kVA
cos 0,85 0,957
rMrM
rM rM
PS (5.16)
1 10,15 0,15 14,27 2,14 M MR X (5.17)
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 32
1 10,989 0,989 14,43 14,27 M MX Z (5.18)
1 (2,14 14,27) MZ j .
Pri tem je:
LR
rM
I
I – razmerje med zagonskim in nazivnim tokom motorja,
rMS – nazivna navidezna moč motorja v kVA.
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika "
kI (efektivna vrednost
izmenične simetrične komponente kratkostičnega toka v trenutku nastanka kratkega stika)
pri max 1,1c znaša:
" 11
1
1,1 6264,07 A
3 3 14,43
rMkM
M
c UI
Z. (5.19)
Udarni tok kratkega stika pI (največja moţna temenska vrednost kratkostičnega toka po
nastanku kratkega stika) znaša:
"2p kI I , (5.20)
kjer je κ faktor odvisen od razmerja R
X kratkostične tokovne poti in upošteva časovni upad
enosmernega člena, kakor tudi izmeničnega tokovnega člena pri kratkem stiku blizu
generatorja.
MZ – impedanca motorja v Ω,
rMU – nazivna napetost motorja v kV,
rMI – nazivni tok motorja v A,
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 33
1
1
2,140,15
14,27
M
M
R
X (5.21)
1
1
3
3 0,151,02 0,98 1,02 0,98 1,645M
M
R
Xe e . (5.22)
1 1,645 2 264,07 614,32 ApMI
Impedanca motorja M2:
2 2
2
1 1 615,34
/ 5,3 442,71
rMM
LR rM rM
UZ
I I S
2
340442,71 kVA
cos 0,80 0,96
rMrM
rM rM
PS
2 20,15 0,15 15,17 2,28 M MR X
2 20,989 0,989 15,34 15,17 M MX Z
2 (2,28 15,17) MZ j .
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika motorja M2 znaša:
" 22
2
1,1 6248,40 A
3 3 15,34
rMkM
M
c UI
Z.
Udarni tok kratkega stika pI motorja M1 izračunamo po enačbi 5.20:
2 1,644 2 248,4 577,5 ApMI
2
2
2,280,15
15,17
M
M
R
X
2
2
3
3 0,151,02 0,98 1,02 0,98 1,644M
M
R
Xe e .
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 34
Impedanca motorja M3:
2 2
3
3
3 3
3 3
3
1 1 620,36
/ 6 294,75
250294,75 kVA
cos 0,89 0,953
0,15 0,15 20,14 3,02
0,989 0,989 20,36 20,14
(3,02 20,14) .
rMM
LR rM rM
rMrM
rM rM
M M
M M
M
UZ
I I S
PS
R X
X Z
Z j
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika motorja M3 znaša:
" 33
3
1,1 6187,16 A
3 3 20,36
rMkM
M
c UI
Z.
Udarni tok kratkega stika pI motorja M3 dobimo z enačbo 5.20:
3 1,645 2 187,16 435,4 ApMI
3
3
3,020,15
20,14
M
M
R
X
3
3
3
3 0,151,02 0,98 1,02 0,98 1,645M
M
R
Xe e .
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 35
Impedance motorjev M4:
3 x AM 280 kW
2 2
4
4
4 4
4 4
4
1 1 1 619,16
3 / 5,8 323,87
280323,87 kVA
cos 0,91 0,95
0,15 0,15 18,95 2,84
0,989 0,989 19,16 18,95
(2,84 18,95) .
rMM
LR rM rM
rMrM
rM rM
M M
M M
M
UZ
I I S
PS
R X
X Z
Z j
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika motorja M4 znaša:
" 44
4
1,1 6198,9 kA
3 3 19,16
rMkM
M
c UI
Z.
Udarni tok kratkega stika pI motorja M4 izračunamo po enačbi 5.20:
4 1,645 2 198,9 462,7 ApMI
4
4
2,840,15
18,95
M
M
R
X
4
4
3
3 0,151,02 0,98 1,02 0,98 1,645M
M
R
Xe e .
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 36
Impedanca generatorja G:
max
"
6 1,10,954
1 sin 6,3 1 0,149 0,66
nG
rG d rG
U cK
U x (5.23)
2 26,34,25
9,33
rGrG
rG
UZ
S (5.24)
"" 14,9
4,25 0,6333 100% 100%
dd rG
xX Z (5.25)
"0,07 0,07 0,6333 0,0443 G dR X (5.26)
0,0443 0,6333 GZ j
0,954 0,0443 0,6333 0,0423 0,6042 GK GGZ K Z j j . (5.27)
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika sinhronskega generatorja G
znaša:
" 1,1 66,29 kA
3 3 0,6057kG
GK
c UI
Z.
Pri tem je:
GK – korekcijski faktor generatorja,
maxc – napetostni faktor,
nU – nazivna napetost sistema v kV,
rGU – nazivna napetost generatorja v kV,
GKZ – korigirana subtranzientna impedanca generatorja v Ω,
GZ – subtranzientna impedanca pozitivnega sistema v Ω,
rG – fazni kot,
''
dx – relativna subtranzientna reaktanca generatorja, povezana z nazivno
impedanco,
rGS – nazivna navidezna moč generatorja v MVA.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 37
Udarni tok kratkega stika pI generatorja izračunamo po enačbi 5.20:
31,81 2 6,29 10 16,1 kApGI
0,04230,07
0,6042
G
G
R
X
3
3 0,071,02 0,98 1,02 0,98 1,81G
G
R
Xe e .
5.1.2.1 Izračun skupne kratkostične impedance na TP Energetika
1 212
1 2
(2,14 14,27) (2,28 15,17) (-7,1077 2,183)
(2,14 14,27) (2,28 15,17)
M MM
M M
Z Z j jZ j
Z Z j j (5.28)
3 4.134.1
3 4.1
(3,01 20,14) (0,946 6,316) (-4,648 1,425)
(3,01 20,14) (0,946 6,316)
M MM
M M
Z Z j jZ j
Z Z j j
4.2 4.34.2,4.3
4.2 4.3
(0,946 6,316) (0,946 6,316) (-3,054 0,936)
(0,946 6,316) (0,946 6,316)
M MM
M M
Z Z j jZ j
Z Z j j
(0,0423 0,604) GZ j
12 34.11234.1
12 34.1
(-7,1077 2,183) (-4,648 1,425) (2,43- 1,65)
(-7,1077 2,183) (-4,648 1,425)
M MM
M M
Z Z j jZ j
Z Z j j
4.2 4.3
4.2 4.3
(-3,054 0,936) (0,0423 0,6042) (-0,23 - 0,56)
(-3,054 0,936) (0,0423 0,6042)
M M GMG
M M G
Z Z j jZ j
Z Z j j
1234.1
1234.1
(2,43 - 1,65) (- 0,23 - 0,56) (0,103 0,322)
(2,43 - 1,65) (- 0,23 - 0,56)
M GENERG
M G
Z Z j jZ j
Z Z j j
Kratkostična impedanca 6 kV omreţja preračunana na 0,4 kV stran:
2 2
0,40,103 0,322 (0,0046 0,00143)
6
NNqenerg ENERG
SN
UZ Z j j
U
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 38
Impedanci kablovoda KV5 in KV6
Impedanca KV5:
Tip kablovoda: 2 PP41 3×70 mm Cu
5 5 5 0,210 0,268 0,122 0,0563 0,0256 KV KV KVZ l R jX j j
Kratkostična impedanca 6 kV omreţja preračunana na 0,4 kV stran:
2 2
5 5
0,40,0563 0,0256 (0,00025 0,00011)
6
NNqkv KV
SN
UZ Z j j
U
Impedanca KV6:
Tip kablovoda: 2 PP41 3×70 mm Cu
6 5KV KVZ Z .
5.1.3 Izračun kratkostičnih impedanc na NN strani in KS-F1
Impedanci transformatorja T3 in transformatorja T4 preračunani na 0,4 kV stran
Impedanca transformatorja T3:
232
%3 3
3
% 3
2 2 2 2
% % %
6,1 0,4 100,0098
100 100 1000 10
13,5 10100 100 1,35 %
1000 10
6,1 1,35 5,95 %
k nT
n
Cur
n
x k r
u UZ
S
Pu
S
u u u
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 39
232
%3 3
232
%3 3
1,35 0,4 100,00216
100 100 1000 10
5,95 0,4 100,00952 .
100 100 1000 10
r nT
n
x nT
n
u UR
S
u UX
S
Impedanca transformatorja T4:
3 4T TZ Z .
Impedanca kablovoda KV SB-Č2
Impedanca KV SB-Č2:
Tip kablovoda: 2 PP41 4×240 mm Cu
- 2 - 2 - 2 0,160 0,077 0,079 0,0123 0,0126 KVSB Č KVSB Č KVSB Č
Z l R jX j j
Ekvivalentna impedanca do mesta kratkega stika na NN strani brez upoštevanja NN
motorjev znaša:
56 34 - 2
1 1
2 2
(0,012320 0,01741)
0,0213
S energ
skupna KV T KVSB Č
S energ
skupna
skupna
Z ZZ Z Z Z
Z Z
Z j
Z
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika "
kI (efektivna vrednost
izmenične simetrične komponente kratkostičnega toka v trenutku nastanka kratkega stika)
znaša:
" 40010,8 kA
3 3 0,0213
nks
q
UI
Z.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 40
Udarni tok kratkega stika pI izračunamo po enačbi 5.20:
1,14 2 10,8 17,41 kApsI
3 0,012323
0,01741
0,012320,707
0,01741
1,02 0,98 1,02 0,98 1,14
S
S
R
X
R
X
e e
Potrebno je še določiti impedance in kratkostične tokove črpalk, ki se napajajo iz 0,4 kV
elektro kontejnerja SB-Č2 in lahko v primeru kratkega stika napajajo mesto kratkega stika.
Impedanca črpalke ČR1:
4 x AM 37 kW
Vsaka črpalka se napaja po svojem kablovodu.
2 2
1
1
1 1 1
1
1
1 1
1 1 0,40,523
/ 6,8 45
3745 kVA
cos 0,91 0,905
ČR
ČR
ČR ČR ČR
ČR
ČR
ČR ČR
UZ
I I S
PS
1 10,42 0,42 0,468 0,203
ČR ČRR X
1 10,922 0,922 0,523 0,468
ČR ČRX Z
1 (0,196 0,482) ČRZ j .
1 2 3 4ČR ČR ČR ČRZ Z Z Z
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 41
Impedanca kabla W-ČR1
Impedanca W-ČR1:
Tip kablovoda: 2 4 NYY-J 4×25 mm Cu
- 1 - 1 - 1 0,07 0,727 0,081 0,051 0,0057 W ČR W ČR W ČR
Z l R jX j j
- 1 - 2 - 3 - 4W ČR W ČR W ČR W ČRZ Z Z Z
Izračun skupne impedance kabla in črpalke:
1 - 1 1
1
1
1
( )
(0,051 0,0057) (0,196 0,482)
(0,247 0,488)
0,546
ČR W ČR ČR
ČR
ČR
ČR
Z Z Z
Z j j
Z j
Z
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika črpalke ČR1 znaša:
" 1
1
1
0,4 423 A
3 3 0,9457
ČR
kČR
ČR
UI
Z.
Udarni tok kratkega stika pI motorja izračunamo po enačbi 5.20:
11,23 2 423 736 A
pČRI
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 42
1
1
1
1
3-
-3 0,51
0,2470,51
0,488
1,02 0,98 1,02 0,98 1,23
ČR
ČR
ČR
ČR
R
X
R
X
e e
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika "
kI v točki KS-F1 je enak vsoti
vseh ''
kI izvorov in znaša:
ČR1
''
1
1
kČR
pČR
I
I
ČR2
''
2
2
kČR
pČR
I
I
ČR3
''
3
3
kČR
pČR
I
I
ČR4
''
4
4
kČR
pČR
I
I
''
ks
ps
I
I
TO
''
k
p
I
I KS – F1K
V Č
R1
70
m
KV
ČR
2
70
m
KV
ČR
3
70
m
KV
ČR
4
70
m
Slika 5.3: Seznam izvorov pri kratkem stiku
" '' ''
14k ks kČR
I I I (5.28)
''
''
10,8 4 (423)
12,5 kA
k
k
I
I
Udarni tok kratkega stika pI v točki KS-F1 je enak vsoti vseh pI izvorov in znaša:
1 4p ps pČR
I I I (5.29)
17,41 4 (736)
20,35 kA
p
p
I
I
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 43
Simetrični kratkostični prekinitveni (izklopilni) tok iI (efektivna vrednost simetričnega
izmeničnega kratkostičnega toka v trenutku prve ločitve kontakta stikalnega aparata),
znaša:
" 12,5 kAi kI I .
Trajni kratkostični tok kI je efektivna vrednost izmeničnega kratkostičnega toka po
iznihanju vseh prehodnih pojavov. Pri nastopu trifaznega kratkega stika blizu generatorja
ob konstantnem vzbujanju se izmenični kratkostični tok izniha od začetne vrednosti
izmeničnega kratkostičnega toka "
kI na trajni tok kratkega stika ", .k k kI I I Pri oddaljenem
trifaznem kratkem stiku od generatorja je izmenični kratkostični tok med trajanjem
kratkega stika konstanten. Začetna vrednost izmeničnega kratkostičnega toka "
kI je enaka
trajnemu toku kratkega stika ", .k k kI I I
Trajni tok kratkega stika znaša:
" 12,5 kAk kI I .
Impedanca v točki KS-F1:
1 ''
0,40,018475
3 3 12,5F
k
UZ
I
31
1 3
1
0,0184750,0184
1,005 1,005
0,1 0,1 0,0184 0,00184
(0,00184 0,0184) .
FF
F F
F
ZX
R X
Z j
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 44
5.2 Simulacija kratkih stikov s pomočjo programa PSCAD
PSCAD/EMTDC predstavlja druţino programskih orodij za simulacije elektroenergetskih
sistemov. Je nepogrešljivo programsko orodje pri oblikovanju in študijah
elektroenergetskega sistema. Uporabno je tudi na področju močnostne elektronike, analizi
kvalitete elektroenergetskih sistemov, študiji načrtovanja električnih sistemov in še kje.
Sestavljen je iz dveh delov, in sicer iz grafičnega vmesnika PSCAD in simulacijskega
gonilnika EMTDC.
PSCAD (Power System Computer Aided Desing) je grafični vmesnik, ki omogoča
grafično sestavljanje vezij energetskih sistemov oz. tokokrogov, zagon simulacije, analizo
rezultatov, upravljanje s podatki in na ta način bistveno izboljšuje zmoţnosti
simulacijskega gonilnika EMTDC.
EMTDC (Electro-Magnetic Transients for DC) je simulacijski gonilnik, ki omogoča
simulacijo tranzientnih elektromagnetnih pojavov in izvršuje nadzor nad celotnim potekom
simulacije[6] .
V svojem diplomskem delu sem uporabljal programsko orodje PSCAD/EMTDC za
simulacijo kratkega stika v točki KS-F1. Po topološki shemi (slika 5.1) sem sestavil vezje
in za elemente vnesel potrebne podatke. Vrednosti, dobljene s simulacijo, sem primerjal z
izračunanimi vrednostmi.
Vezalne sheme se nahajajo v prilogi.
5.2.1 Kratki stik v točki KS-F1
Pri simulaciji kratkih stikov smo simulirali primere, ko se elektroenergetski sistem Nafte
Lendava napaja iz RTP Lendava in iz lastnega generatorja na Energetiki, kar je z vidika
dimenzioniranja aparatov najbolj neugoden primer.
Zanimajo nas kratkostični tokovi in napetosti v točki kratkega stika (slika 5.1).
Na sliki je predstavljen potek kratkostičnih tokov in napetosti pri prostem teku v točki
trifaznega kratkega stika in pri različnih trenutkih vklopa 0 in 90 . V času simulacije 105
ms sem naredil kratek stik, ki je trajal 50 ms.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 45
Kratkosticni tokovi in napetosti v tocki KS-F1
0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ...
...
...
-0.0015m
-0.0010m
-0.0005m
0.0000
0.0005m
0.0010m
0.0015m
Tok
KS
-F1 [
kA]
Iaf1 Ibf1 Icf1
-0.40
-0.30
-0.20
-0.10
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
Napeto
st K
S-F
1 [
kV]
Eaf1 Ebf1 Ecf1
Slika 5.4: Prosti tek v točki trifaznega kratkega stika
Vrednosti napetosti v prostem teku so ustrezne in znašajo 400 V med posameznimi fazami.
Napetost je merjena na sekundarni strani transformatorjev 1MVA, na mestu kjer je
priključen blok za vklop kratkega stika in je v tem trenutku izklopljen, kar zagotavlja
obratovanje brez obremenitve oz. prosti tek.
Vrednosti tokov na sekundarni strani transformatorjev so praktično nič, zaradi odprtih
sponk, saj ni priključenega nobenega bremena. Na primarni strani transformatorja pa teče
nek majhen tok, ki dejansko pokriva le izgube prostega teka transformatorja.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 46
Kratkosticni tokovi in napetosti v tocki KS-F1
0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ...
...
...
-20.0
-15.0
-10.0
-5.0
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
Tok
KS
-F1 [
kA]
Iaf1 Ibf1 Icf1
-0.40
-0.30
-0.20
-0.10
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
Napeto
st K
S-F
1 [
kV]
Eaf1 Ebf1 Ecf1
Slika 5.5: Trifazni kratki stik pri 0
Trifazni kratki stik pri začetnem kotu napetosti 0 ° v fazi L1.
Vrednosti napetosti pred nastopom kratkega stika so ustrezne in znašajo 400 V med
posameznimi fazami. V trenutku nastopa kratkega stika pa se napetosti po posameznih
fazah sesedejo praktično na vrednost 0 V.
Največji prehodni pojav in s tem velikost enosmerne komponente v toku kratkega stika se
pojavi v fazi L1. Velikost udarnega toka kratkega stika pI je največja v fazi L1 in znaš
17,2 kApI . Vrednost začetnega simetričnega toka kratkega stika ''
kI znaša
'' 10,6 kAkI .
t [s]
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 47
Kratkosticni tokovi in napetosti v tocki KS-F1
0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ...
...
...
-20.0
-15.0
-10.0
-5.0
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
Tok
KS
-F1 [
kA]
Iaf1 Ibf1 Icf1
-0.40
-0.30
-0.20
-0.10
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
Napeto
st K
S-F
1 [
kV]
Eaf1 Ebf1 Ecf1
Slika 5.6: Trifazni kratki stik pri 90
Trifazni kratki stik pri začetnem kotu napetosti 90 ° v fazi L1.
Vrednosti napetosti pred nastopom kratkega stika so ustrezne in znašajo 400 V med
posameznimi fazami. V trenutku nastopa kratkega stika pa se napetosti po posameznih
fazah sesedejo praktično na vrednost 0 V.
Najmanjši prehodni pojav in s tem velikost enosmerne komponente v toku kratkega stika
se pojavi v fazi L1. Velikost udarnega toka kratkega stika pI je največja v fazi L3 in znaš
17,2 kApI . Vrednost začetnega simetričnega toka kratkega stika ''
kI znaša
'' 10,6 kAkI .
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 48
Vrednosti tokov, ki sem jih odčital s slike 5.5 in 5.6:
17,2 kApI udarni tok, odčitan z grafa
'' 10,6 kAkI začetni simetrični kratkostični tok, odčitan z grafa
Tabela 5. 1: Primerjava simuliranih in izračunanih vrednosti pri kratkih stikih
Mesto kratkega
stika
Vrednosti dobljene s simulacijo v
PsCAD-u Izračunane vrednosti
''
kI [kA] pI [kA] ''
kI [kA] pI [kA]
KS-F1 10,6 17,2 10,8 17,41
V tabeli 5.1 so primerjane izračunane vrednosti in simulirane vrednosti, ki smo jih dobili s
simulacijo. Tudi pri simuliranju kratkostičnih razmer ni bilo bistvenih razlik glede na
izračunane vrednosti.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 49
6. DIMENZIONIRANJE IN IZBIRA OPREME
6.1 Dimenzioniranje NN ločilnega stikala v dovodnem polju[5]
Dimenzioniranje ločilnega stikala izvedemo glede na:
nazivni tok,
nazivni kratkotrajni zdrţni tok,
nazivni temenski zdrţni tok,
nazivna kratkostična vklopna zmogljivost (določimo jo kot prvo večjo vrednost
izračunanega udarnega tok).
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika "
kI (efektivna vrednost
izmenične simetrične komponente kratkostičnega toka v trenutku nastanka kratkega stika)
znaša ob nastanku kratkega stika v točki KS-F1 :
3"
1
0,4 1012,5 kA
3 3 0,0185
nk
F
UI
Z.
Nazivni kratkotrajni zdržni tok thrI
Nazivni kratkotrajni zdrţni tok thrI je tisti, ki ga naprava ali aparat zdrţi 1 sek., ne da bi se
prekomerno zviševala temperatura. Določimo ga tako, da najprej izračunamo ekvivalentni
kratkotrajni tok theI .
" 312,5 10 0,03 1 12,7 kAthe kI I m n (6.1)
m = 0,03 za 1,746 → , (slika 9.11)
n = 1 za " 3
3
12,5 101
12,5 10
k
k
I
I → .(slika 9.12)
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 50
Glede na ekvivalentni kratkotrajni tok izberemo z lestvice nazivnih kratkotrajnih zdrţnih
tokov naslednjo večjo vrednost za ločilno stikalo. Zaradi majhne razlike med izračunano
vrednostjo toka in naslednjo večjo standardno vrednostjo toka smo se odločili za vrednost
(16 kA):
… 6,3 – 8 – 10 – 12,5 – 16 – 20 – 25 – 31,5 – 40 – 63 – 80 – 100 … kA.
Stikalni aparat ima zadostno kratkostično toplotno odpornost, če za temperaturno
ekvivalentni kratkotrajni tok velja:
the thrI I ,
kjer je:
Nazivni zdržni temenski tok dynI
Nazivni zdrţni temenski tok dynI določimo kot 2,5-kratnik kratkotrajnega zdrţnega toka,
istočasno pa mora biti večji od izračunanega udarnega toka pI :
2,5 2,5 16 40 kA (6.2)
> 40 kA > 20,35 kA.
dyn thr
dyn p
I I
I I
Nazivna kratkostična vklopna zmogljivost NKVZ
Nazivno kratkostično vklopno zmogljivost določimo kot 2.5 kratnik kratkostične izklopne
zmogljivosti. Sočasno moramo upoštevati, da mora biti nazivna kratkostična vklopna
zmogljivost večja od izračunanega udarnega toka.
2,5 2,5 16 40 kA (6.3)
NKZV > 40 kA > 20,35 kA. p
NKVZ NKIZ
I
thrI – nazivni kratkotrajni zdrţni tok pri nazivnem trajanju kratkega stika
(1 sek.)
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 51
Na osnovi izračunanih vrednosti izberemo ločilno stikalo proizvajalca
ABB tip OT 400; 400 A; 690 V;n n
I U 15 kA; 65 kA; 60 kACW CM p
I I I .
cw
cm
= nazivni tok
= nazivna napetost
= kratkostični zdržni tok
= kratkostična vklopna zmogljivost
= kratkostični udarni tok
n
n
p
I
U
I
I
I
Ker proizvajalec ne proizvaja ločilnega stikala, katerega vrednosti bi bile primerljive
z izračunanimi, sem izbral ločilno stikalo s prvo najbližjo vrednostjo, ki je
primerljiva z izračunanimi vrednostmi.
6.2 Nizkonapetostna stikalna oprema[5]
Nizkonapetostni aparati se izbirajo na popolnoma enak način kot visokonapetostni. Pri
novejših stikalih imamo več moţnosti zaščite, in sicer varovanje z ustrezno varovalko,
varovanje z nadtokovnim relejem (hitra veja) in varovanje s termičnim relejem –
preobremenitve.
Motorska zaščitna stikala v odvodnih poljih bomo izbrali glede na nazivni tok porabnika
v posameznem odvodu. Motorsko zaščitno stikalo je aparat, ki zdruţuje dve osnovni
funkciji: stikalno in zaščitno. Vklaplja zagonske tokove elektromotorjev in izklaplja
tokove, ki so lahko običajni izklopni, lahko pa tudi preobremenitveni ali kratkostični.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 52
Dimenzioniranje motorskega zaščitnega stikala izvedemo glede na:
nazivni tok,
nazivni kratkotrajni zdrţni tok,
nazivni temenski zdrţni tok,
nazivna kratkostična vklopna zmogljivost (določimo jo kot prvo večjo vrednost
izračunanega udarnega tok).
Začetni izmenični kratkostični tok trifaznega kratkega stika "
kI (efektivna vrednost
izmenične simetrične komponente kratkostičnega toka v trenutku nastanka kratkega stika)
črpalke ČR1 znaša:
" 1
1
1
0,4 423 A
3 3 0,9457
ČR
kČR
ČR
UI
Z.
Nazivni kratkotrajni zdržni tok thrI
Nazivni kratkotrajni zdrţni tok thrI je tisti, ki ga naprava ali aparat zdrţi 1 sek., ne da bi se
prekomerno zviševala temperatura. Določimo ga tako, da najprej izračunamo ekvivalentni
kratkotrajni tok theI .
" 423 0,01 1 425 Athe kI I m n
m = 0,01 za 1,23 → , (slika 9.11)
n = 1 za "
4231
423
k
k
I
I → .(slika 9.12)
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 53
Glede na ekvivalentni kratkotrajni tok izberemo z lestvice nazivnih kratkotrajnih zdrţnih
tokov naslednjo večjo vrednost za motorsko zaščitno stikalo. Zaradi majhne razlike med
izračunano vrednostjo toka in naslednjo večjo standardno vrednostjo toka smo se odločili
za vrednost (6,3 kA):
… 6,3 – 8 – 10 – 12,5 – 16 – 20 – 25 – 31,5 – 40 – 63 – 80 – 100 … kA.
Stikalni aparat ima zadostno kratkostično toplotno odpornost, če za temperaturno
ekvivalentni kratkotrajni tok velja:
the thrI I ,
kjer je:
Nazivni zdržni temenski tok dynI
Nazivni zdrţni temenski tok dynI določimo kot 2,5-kratnik kratkotrajnega zdrţnega toka,
istočasno pa mora biti večji od izračunanega udarnega toka pI :
2,5 2,5 6,3 16 kA
> 16 kA > 736 A.
dyn thr
dyn p
I I
I I
Nazivna kratkostična vklopna zmogljivost NKVZ
Nazivno kratkostično vklopno zmogljivost določimo kot 2,5-kratnik kratkostične izklopne
zmogljivosti. Sočasno moramo upoštevati, da mora biti nazivna kratkostična vklopna
zmogljivost večja od izračunanega udarnega toka.
2,5 2,5 6,3 16 kA
NKZV > 16 kA > 736 A. p
NKVZ NKIZ
I
thrI – nazivni kratkotrajni zdrţni tok pri nazivnem trajanju kratkega stika
(1 sek.)
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 54
Na osnovi izračunanih podatkov črpalke
74,7 A; 400 V;n n
I U"
1423 A; 6,3 kA; 16 kA; = 16 kA
thr dynkČRI I I NKVZ
izberemo motorsko zaščitno stikalo proizvajalca:
MOELLER tip NZMN1-M80;
80 A; 400 V;n n
I U 80 A; 1120 Ar i
I I ; 37 kW;P
Standardna stikalna zmogljivost = 50 kA;
Za vse štiri črpalke je enako motorsko zaščitno stikalo.
nazivni tok
nazivna napetost
izklopilni tok
= izklopilni kratkostični tok
nazivna moč
n
n
r
i
I
U
I
I
P
nastavljiva vrednost izklopilnega toka 0,8-1r n
I I
nastavljiva vrednost izklopilnega kratkostičnega toka 8-14i n
I I
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 55
7. SKLEP
Cilj diplomskega dela je dimenzionirati in izbrati električno opremo za novi elektro
kontejner SB-Č2 ter vključitev elektro kontejnerja v elektroenergetsko omreţje Nafte
Lendava.
Za dimenzioniranje opreme sem potreboval vrednosti kratkostičnih tokov. Pri izračunih
kratkostičnih tokov sem izhajal iz kratkostične moči na 20 kV strani stikališča RTP
Lendava in kratkostičnega toka sinhronskega generatorja v lastni industrijski elektrarni. Pri
izračunih kratkostičnih tokov sem upošteval najbolj neugoden primer, to je, ko se
elektroenergetski sistem Nafte Lendava napaja tako iz lastnega sinhronskega generatorja
kakor tudi iz RTP Lendava. Pri izračunih sem upošteval tudi srednjenapetostne in
nizkonapetostne asinhronske motorje, ki so tudi izvori kratkostičnih tokov in lahko v
primeru kratkega stika napajajo mesto kratkega stika. Po računskem postopku sem za
primerjavo izračunanih vrednosti izvedel še simulacijo kratkostičnih tokov s programskim
orodjem PSCAD.
V programu sem po enočrtni shemi elektroenergetskega omreţja Nafte Lendava sestavil
model omreţja. Izvedel sem simulacijo kratkega stika na izbranem mestu ter izrisal grafe
kratkostičnih tokov in napetosti. Tudi pri simuliranju kratkostičnih razmer ni bilo bistvenih
razlik glede na izračunane vrednosti.
S pomočjo odčitanih in izračunanih vrednosti kratkostičnih tokov sem izračunal
potrebne karakteristične podatke za dimenzioniranje opreme. Glede na pridobljene podatke
sem izbral opremo za dovodno polje in opremo za posamezne porabnike. Pri izbiri opreme
sem najprej dimenzioniral ločilno stikalo v dovodnem polju elektro kontejnerja SB-Č2,
na osnovi dimenzioniranja aparatov in naprav na nazivne tokove in pričakovane tokove
okvar. Sledilo je dimenzioniranje motorskih zaščitnih stikal za črpalke v črpališču Č-2, ki
sem jih dimenzioniral glede na nazivne tokove porabnikov v posameznih napetostnih
dovodih. Najpomembnejše lastnosti motorskega zaščitnega stikala so poleg nazivnega
toka predvsem stikalna zmogljivost, električna in mehanska ţivljenjska doba. Pomembna
prednost motorskega zaščitnega stikala je, da vedno izklopi vse tri pole. V krmiljenih
elektromotornih sistemih motorskim zaščitnim stikalom običajno prigradimo tudi
kontaktorje. Motorsko zaščitno stikalo izklaplja samo nadtoke (preobremenitev ali kratki
stik), običajne vklope in izklope motorja pa opravlja kontaktor. V tem primeru bo
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 56
ţivljenjska doba motorskega zaščitnega stikala mnogo daljša, saj bo večino preklopov
opravil kontaktor.
Ugotavljam, da se večino vgrajene opreme in naprav vedno predvidi z določeno rezervo.
Takšna izbira je smotrna predvsem iz varnostnega stališča, saj pripomore k varovanju
celotne opreme ob morebitnih nastalih okvarah v elektroenergetskem sistemu. Smotrnost
takšne izbire je tudi glede na obratovalno stališče, ker nam omogoča zanesljivo delovanje
ob naknadnih dodatnih obremenitvah.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 57
8. VIRI IN LITERATURA
[1] Anton Ogorelec, Slovenski elektrotehniški slovar, Področje elektroenergetika,
Skupina 605: Proizvodnja, prenos in razdeljevanje električne energije – postaje,
Sloko CIGRÉ, Ljubljana, 1996.
[2] Bogoljub Orel, Energetski pretvorniki I., 2. izd., Fakulteta za elektrotehniko in
računalništvo, Ljubljana, 1992.
[3] Elektro Maribor d.d., Oddelek razvoja, GREDOS – Grafično Razdelilno
Energetsko Distribucijsko Omreţje Slovenije
[4] H. W. Beckmann, K. Lampe, H. Milde, H. Rohlfing, M. Scheurmann, F. Tornau, F.
P. Zantis, Priročnik za elektrotehniko in elektroniko, prenovljena izd., Tehniška
zaloţba Slovenije, Ljubljana, 2003.
[5] Joţe Pihler, Stikalne naprave elektroenergetskega sistema, 2. dopolnjena izd.,
Fakulteta za elektrotehniko računalništvo in informatiko, Maribor, 2003.
[6] Joţe Pihler, Andrej Hanţič, Darko Koritnik, Stikalne naprave elektroenergetskega
sistema, laboratorijske vaje, 1.izd., Fakulteta za elektrotehniko, računalništvo in
informatiko, Maribor, 2000.
[7] Nafta Lendava d.o.o., http:// www.nafta-lendava.si
[8] Prospekti proizvajalcev opreme
[9] Tine Zorič, Joţe Voršič, Izračun obratovalnih stanj v elektroenergetskih omreţjih,
1. izd., Fakulteta za elektrotehniko, računalništvo in informatiko, Maribor, 2003.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 58
9. PRILOGE
9.1 Transformatorske postaje v Nafti Lendava
Slika 9.1: Enočrtna shema RTP Petišovci
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 59
Slika 9.2: Enočrtna shema TP Metanol
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 60
Slika 9.3: Enočrtna shema TP Metanol
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 61
Slika 9.4: Enočrtna shema TP Metanol
Slika 9.5: Enočrtna shema TP DIM
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 62
Slika 9.6: Enočrtna shema TP SVD
Slika 9.7: Enočrtna shema TP Rezervoarski prostor
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 63
Slika 9.8: Enočrtna shema TP CPP
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 64
Slika 9.9: Enočrtna shema TP Formalin 2
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 65
9.2 Vezalna shema v PSCAD-u
Slika 9.10: Vezalna shema v PSCAD-u za kratki stik KS-F1
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 66
Slika 9.11: Izgled NN razdelilca SB-Č2
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 67
9.3 Tabele in grafi za pomoč pri dimenzioniranju aparatov in naprav
Slika 9.12: Faktor m; izguba toplote zaradi enosmerne komponente med kratkimi stiki v
trifaznih in enofaznih sistemih
Slika 9.13: Faktor n; izguba toplote zaradi izmenične komponente med kratkimi stiki v
trifaznih in enofaznih sistemih
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 68
a)
b)
Slika 9.14: Razmerje med gostoto nazivnega kratkotrajnega zdrţnega toka (Tkr= 1 sek.) in
temperaturo vodnika (a – polne črte, bakreni vodnik; črtkane črte, nizko obogateno jeklo;
b – aluminij, aluminijeve zlitine, z jeklom ojačan alumunij)
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 69
9.4 Naslov
MIHAEL CIGUT
ŢIŢKI 109/A
9232 ČRENŠOVCI
GSM: 031 259 199
e-naslov: [email protected]
9.5 Življenjepis
Osebni podatki
Ime in priimek
Naslov
GSM
e–naslov
Mihael Cigut
Ţiţki 109/a, 9232 Črenšovci, Slovenija
031 259 199
Drţavljanstvo slovensko
Datum rojstva 1. 9. 1986
Izobrazba
2005 – 2011 Univerza v Mariboru, Fakulteta za elektrotehniko, računalništvo in
informatiko
Program Elektrotehnika
Smer Močnostna elektrotehnika
2001 – 2005 Srednja poklicna in tehniška šola Murska Sobota
Smer Elektrotehnik elektronik
1993 – 2001 Osnovna šola Franceta Prešerna Črenšovci
Delovne izkušnje
Od 1. 7. 2010 Zaposlen v Nafti Strojna, d.o.o.
Oddelek Elektro in merna regulacija
Opis dela Meritve jakega in šibkega toka, ter strelovodnih in ozemljitvenih
instalacij, pregledi in popravila v protieksplozijski Ex izvedbi.
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 70
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 71
Mihael CIGUT, Diplomsko delo 72