Universitatea POLITEHNICA din Bucureti Facultatea IMST Specializarea IEI

PROIECT PRODUSE, PROCESE I SISTEME(2)

Student:Sptaru Daniela-tefania/Grupa:642 AC Cadru Didactic:Draghici Constantin An universitar 2008-2009

1.DATE INIIALE GENERALE

1.1. Programa de producie:

Pp= 3000 buc/an.

Societatea comercial: S.C. ELECTROMAGNETICA S.A. Secia: Prelucrri Mecanice.

1.3. Resurse: Unitatea productoare dispune de resursele materiale, financiare i umane necesare realizrii reperului ARBORE.

1.4. Fond real de timp: Fondul de timp pentru realizarea reperului ARBORE este de 1 an.

1.5. Obiectiv principal: Introducerea unei noi tehnologii pentru realizarea reperului ARBORE.

1.6. Cerina economic asociat fabricaiei:

Cost minim.

1.ANALIZA CONSTRUCTIV FUNCIONAL-TEHNOLOGIC1.2. Schia constructiv a produsului:

Schia constructiv a reperului ,,ARBORE PINION

1.3. CARACTERISTICI CONSTRUCTIVE PRESCRISE REPERULUI

Caracteristicile suprafeelor sunt prezentate in tabelul urmator:Sk S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 S15 S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 Forma nominal Plan Tronconic Cilindric Cilindric Suprafat canelat Plan Cilindric Plan Cilindric Plan Cilindric Plana Suprafat complex Plan Cilindrica Tronconic Plan Cilindric Plan Cilindric Plan Suprafat canelat Cilindric Cilindric Tronconic Plan Dimensiuni 22/200,3 0,5 x 45 40,1 120,2 8 x 42 x 46 480,3/ 440,3 480,3 500,3/ 480,3 500,3 650,3/ 500,3 650,3 800,3/ 650,3 800,3 800,3/ 650,3 650,3 0,5 x 45 650,3/ 500,3 650,3 500,3/ 480,3 480,3 480,3/ 440,3 8 x 42 x 46 120,2 40,1 0,5 x 45 220,3/ 200,3 Rugozitate Ra 3,2 3,2 6,3 3,2 1,6 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 0,8 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 1,6 3,2 6,3 3,2 3,2 Tolerane de form Poziia reciproc Alte condiii

b) Caracteristici de material Compoziia chimic a materialului utilizat pentru realizarea reperului este prezentat in tabelul urmtor: OL60- STAS 500/80Marca OL60 C 40 Mn 85 P 0,055 S 0,055

Proprietile fizico-chimice sunt prezentate in tabelul urmator:Material OL60 Densitatea [kg/dm] 7,3 Conductibilitatea Rezistena termic la coroziune [cal/cms] [mm/an] 0,2 0,75 mm/rot. turaia piesei, n [rot/min], este egal cun= 1000 v D

turaia i viteza real Din gama de turaii a mainii unelte se alege turaia real, nr, imediat inferioar turaiei calculate sau superioar dac este ndeplinit relaia:v % = vr v vr 100 < 5%

unde: vr viteza real, care se determin cu relaiavr =

D nr [m/min] 1000F =1 0.75

fora total de achiere

Fz2 + Fy2 + Fx2

[daN]

k Fz [daN] Fy = 125 t 0.9 s 0,75 k Fy [daN] Fx = 67 t 1.2 s 0.65 k Fx [daN]

Fz = 200 t s

momentul de achiereM =

Fz D [daNm] 2000

puterea necesar Pnec [kw]

Pnec =

Fz vr k P PME 6000

Regimul de achiere pentru fazele de tip strunjire ale PT1 sunt prezentate n urmtorul tabel:

Fazele operaiei10.2. Strunjire la 27 10.3. Strunjire la 40 10.4. Strunjire la 46 10.5. Strunjire la 30 10.6. Strunjire la 48 20.2. Strunjire la 25 20.3. Strunjire la 50 20.4. Strunjire la 66 20.5. Strunjire la 130 20.6. Strunjire la 105 20.7. Strunjire la 65

T

t

s

v

n

Fz

Fy

Fx

M

P

[min] [mm]

[mm/ [m/ rot] min] 0,5 0,5 0,5 127,1 127,1 127,1 138,7142,26

[rot/ [daN] [daN] [daN] [daNmm] [kW] min] 500 500 400 800 800 800 800 400 274 162,4 105 13,7 8 4,7 3 5,3 4,8 4,3

90 1,7 90 90 90 90 90 90 90 90 1 1,95

161,1 100,7 55,5

1,95 0,5 1,7 1,7 1,6 1,7 0,5 0,5 0,5 0,5

314,3 183,7 123,8 15,7 152,3 105,2 260,5 7,8 227,1 134,6 89,2 227,1 134,6 89,2 213,7 127,4 83 274 162 105 6,8 6,8 5,7 13,7

142,26

4,3 4,19 4,7 5,4 4,8 4,8

147,3 130,3 135,2 138,7 138,7

2,25 0,5 0,5 0,5

1000 300,6 173,2 124,9 6,7 800 800 260,5 152,3 105,2 7,03 260,5 152,3 105,2 7,03

90 1,95 90 1,95

20.8. Strunjire la 289 20.9. Strunjire la 0.5 x 450 20.10. Strunjire la 50 20.11. Strunjire la 25 20.12. Strunjire la 48 30.2. Strunjire la 30 30.3 Strunjire la 46 30.4 Strunjire la 40 30.5 Strunjire la 22 40.2. Strunjire la 22

90 90 90 60 90 90 90 90 90 90

1,95 0,15 2 0,5 1 2 3 0,8 0,55 0,55 0,5 0,5 0,5 0,1 0,1

146,6 138,1 156,5 146 128,4 162,6 173,9

2000 94,4 55,2 43,6 1,2 1000 267,2 155,8 108,5 6 800 133,6 83,5 47,2 4

1,8 4,9 2,7 5,2 5,5 0,8 0,6 0,6 0,6 0,8

1000 267,2 155,8 108,5 6 600 500 500 400,8 224,4 176,5 12 38,7 26,6 24,7 17,6 17,6 17,6 24,7 15 9,5 9,5 9,5 15 1,9 1,3 0,7 0,7 1,04

0,15 173,9 173,9 162,6

1000 26,6 1000 26,6 1000 38,7

0,55 0,15 0,8 0,15

Regimul de achiere pentru fazele de tip strunjire ale PT2 sunt prezentate n urmtorul tabel: Fazele T t s v n Fz Fy [min] [mm] [mm/ [m/ [rot/ [daN] [daN] operaieirot] min] min] 10.2. Strunjire la 27 10.3. Strunjire la 40 10.4. Strunjire la 46 10.5. Strunjire la 30 10.6. Strunjire la 48 20.2. Strunjire la 25 20.3. Strunjire la 90 90 90 90 90 90 1,7 1 1,95 0,5 0,5 0,5 130,3 143,3 127,1 138,7142,26

Fx[daN] 105 55,5 123,8 105,2 9,2 15

M[daNmm]

P[kW] 4,7 3 5,3 4,8 4,3 0,8

415 456 404 736 754 518

274 161,1 314,3 260,5 227,1 38,7

162,4 100,7 183,7 152,3 134,6 24,7

13,7 8 15,7 7,8 6,8 1,93

1,95 0,5 1,7 0,8 0,5 0,15

162,6

50 20.4. Strunjire la 66 20.5. Strunjire la 130 20.6. Strunjire la 105 20.7. Strunjire la 65 20.8. Strunjire la 289 20.9. Strunjire la 0.5 x 450 20.10. Strunjire la 50 20.11. Strunjire la 25 20.12. Strunjire la 48 30.2. Strunjire la 30 30.3 Strunjire la 46 30.4 Strunjire la 40 30.5 Strunjire la 22 40.2. Strunjire la 22

90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 60 90 90

0,55 0,55

0,15 173,9 0,15 173,9 173,9142,26

554 923 923 755 868 415 956 818 736

26,6 26,6 26,6 227,1 213,7 274 300,6 260,5 260,5

17,6 17,6 17,6 134,6 127,4 162 173,2 152,3 152,3 55,2 155,8 83,5 155,8 224,4 24,7

9,56 9,56 9,56 89,2 83 105 124,9 105,2 105,2 43,6 108,5 47,2 108,5 176,5 15

1,3 0,79 0,79 6,8 5,77 13,7 6,7 7,03 7,03 1,22 6 4 6 12 1,04

0,6 0,6 0,6 4,3 4,19 4,7 5,4 4,8 4,8 1,8 4,9 2,7 5,2 5,5 0,8

0,55 0,15 1,7 1,6 1,7 0,5 0,5 0,5

147,3

130,3 135,2 138,7 138,7 146,6 138,1 156,5 146 128,4 162,6

2,25 0,5 1,95 1,95 0,5 0,5

1,95 0,15 2 0,5 1 2 3 0,8 0,5 0,5 0,5 0,15

1794 94,4 977 267,2 830 133,6

1032 267,2 681 958 400,8 38,7

2) Fazele de tip gurire

Parametrii regimului de achiere pentru gurire sunt urmtorii: durabilitatea sculei, T [min] avansul, s [mm/rot]s = K s C s D 0,6

Avansul efectiv de alege din gama de turaii a mainii unelte, fiind valoarea cea mai apropiat de valoarea calculat. viteza de achiere, v [m/min]v=

turaia sculei, n [rot/min]

Cv D z kv T m sy1000 v D

n=

turaia i viteza real Din gama de turaii a mainii unelte se alege turaia real, nr, imediat inferioar turaiei calculate sau superioar dac este ndeplinit relaia:v % = vr v vr 100 < 5%

unde: vr viteza real, care se determin cu relaiavr =

D nr [m/min] 1000

fora axialF = 60 D s 0,8 K F [daN]

momentul de torsiuneM = 23 D 1,9 s 0,8 K M [daNmm]

puterea necesar Pnec [kw]Pnec = M vr k P PME 3000 D

Regimul de achiere pentru fazele de tip gurire ale PT1 i PT2 sunt prezentate n urmtorul tabel: [daNmm]M126

[rot/min]nr

[rot/min]n

[mm/rot]s

[m/min]vr

[m/min]v

[mm]D

Faza operaiei30.2. Gurire 2g de centrare la 4

12

3,8

0,13

17,5

928

900

16,9

[daN]F

[min]T

68

0,2

P [kw]

3) Faze de tip filetare

Regimul de achiere pentru filetare se caracterizeaz prin urmtorii parametrii: durabilitate T [min] viteza de achierev= 8,5 d 1, 2 kv T 0, 6 p 0,9

[m/min]

turaia sculei, n [rot/min] turaia i viteza real Din gama de turaii a mainii unelte se alege turaia real, nr, imediat inferioar turaiei calculate sau superioar dac este ndeplinit relaia:v % = vr v vr 100 < 5%

unde: vr viteza real, care se determin cu relaiavr =

D nr [m/min] 1000

momentul de torsiuneM = 1,3 d 1, 4 p 1,5

[daNmm] [CP]

puterea efectivNe = 0,05 d 1, 6 p 0, 6 T 0,6

unde: d diametrul filetului p pasul filetului [daNmm]M32,65 32,65

[rot/min]nr

[m/min]vp

[rot/min]n

[m/min]vr

Fazele tehnologice50.3. Filetare la M22 30.4. Filetare la M22

90 90

[mm]d

10 10

2,5 2,5

9,05 9,05

288 288

224 224

7,03 7,03

0,13 0,13

[CP]Ne

[min]T

[mm]p

4) Fazele de tip rectificare

Regimul de achiere pentru rectificare cilindric se caracterizeaz prin urmtorii parametri: durabillitatea medie a discului abraziv T [min] [8] avansul de ptrundere se alege din tabele normative : t = 0,01 [mm] [P1] viteza tangenial a piesei se calculeaz cu relaia:vp =

d np [m/min] [9] 1000

viteza tangenial a sculei se calculeaz cu relaia:vs =

Ds ns [m/sec] [9] 1000 60

Faza operaiei70.2.Rectificare 70.3.Rectificare

Durab. Viteza Avans Viteza Turaia sculei piesei de ptr. de pietrei T vp t, achiere ns [min] [m/min] [mm/rot] v, [rot/min] [m/sec]15 15 2,82 2,82 0,01 0,01 4,7 4,7 1795 1795

5) Faze de tip frezare Faza operaiei Viteza Viteza de Turaia Latimea Durab. piesei Avans pietrei de achiere sculei de ptr. vp frezare ns v, [m/sec] T t, [m/min] B[mm] [rot/min] [min] [mm/rot]60 2,1 750

10.1. Frezare frontala la 22

190

40

0,25

4.2.5. Normele de timp Norma tehnic de timp este durata necesar pentru executarea unei operaii n condiii tehnico organizatorice determinate i cu folosirea cea mai raional a tuturor mijloacelor de producie. Structura normei tehnice de timp este dat de relaia:N T = Tb + Ta + Tdt + Tdo + Ton + T pi n

[min]

n care: NT timpul normat de operaie, n min; Tb timpul de baz, n min; Ta timpul auxiliar, n min; Tdt timpul de deservire tehnic, n min; Tdo timpul de deservire organizatoric, n min; Ton timpul de odihn i necesiti fireti, n min; Tpi timpul de pregtire - ncheiere, n min/lot; n lotul de piese care se prelucreaz la aceiai main n mod continuu. Suma dintre timpul de baz i timpul auxiliar se mai numete i timp efectiv sau operativ: Te = Tb +Ta [min] Suma dintre timpul efectiv, timpul de deservire tehnic, timpul de deservire organizatoric, timpul de odihn i necesiti fireti formeaz timpul unitar:Tu = Te + Tdt + Tdo + Ton

[min]

Relaia normei tehnice de timp se mai poate scrie:

N T = Tu +

T pi n

[min]

Timpul de baz se determin cu relaia:Tb = lc i vs

[min]

n care: lc lungimea de calcul, n mm; vs viteza de avans, n mm/rot; i numrul de treceri. Lungimea de calcul se determin cu relaia general: l c = l1 + l p + l 2 [mm] n care: l1 lungimea de intrare (angajare) a sculei n material, n mm; lp lungimea suprafeei prelucrate, n mm; l2 lungimea de ieire a sculei n material, n mm. Timpul auxiliar este timpul afectat pentru prinderea i desprinderea semifabricatului; pornirea i oprirea mainii unelte; apropierea i ndeprtarea sculei; pornirea i oprirea sistemului de rcire, etc. Timpul de deservire tehnic se d n normative prin procente K1% din timpul de baz:Tdt = K1 Tb 100

[min]

Timpul de deservire organizatoric se d n normative prin procente K2% din timpul de efectiv:Tdo = K2 Te 100

[min]

Timpul de odihn i necesiti fireti se d n normative prin procente K3% din timpul de efectiv:Ton = K3 Te 100

[min]

Timpul de pregtire ncheiere se acord odat pentru ntreg lotul de piese la nceputul schimbului. Acest timp se alege direct din tabele normative, n funcie de maina unealt pe care se lucreaz i numrul de scule utilizate.

Normele tehnice de timp pentru PT1 sunt urmtoarele: Operaia 10 Strunjire I Timpul de baz este prezentat n tabelul urmtor:

Faza tehnologic 10.1. Strunjire la 22 10.2. Gurire 2g 4 10.3. Strunjire la 27 10.4. Strunjire la 40 10.5. Strunjire la 46 10.6. Strunjire la 30 10.7. Strunjire la 48

lp [mm] 25,85 1 15,05 5 18,5 20 12

l1 [mm] 1 1 1 1 0 1 1

l2 [mm] 1 0 1 0 1 1 1

i 1 1 1 1 1 1 1

tb [min] 0,09 0,005 0,06 0,01 0,04 0,28 0,17

Timpul de baz total pentru operaia 10

Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:Faza tehnologic 10.1.10.8. Prindere i desprindere semifabricat 10.1. Strunjire la 22 Ta1 [min] 0,40 Ta2 [min] 0,22 Ta3 [min] 0,34 Ta4 [min] 0,16 Ta [min] 0,4 0,72

10.2. Gurire 2g 4 10.3. Strunjire la 27 10.4. Strunjire la 40 10.5. Strunjire la 46 10.6. Strunjire la 30 10.7. Strunjire la 48

-

0,22 0,22 0,22 0,22 0,22

0,34 0,34 0,34 0,34 0,34

0,16 0,16 0,16 0,16 0,16

0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 4

Timpul auxiliar pentru operaia 10

Operaia 20 Strunjire II Timpul de baz este prezentat n tabelul urmtor:lp [mm] 20.2. Strunjire la 25 16 20.3. Strunjire la 50 4,5 20.4. Strunjire la 66 20 20.5. Strunjire la 130 23 20.6. Strunjire la 105 4 20.7. Strunjire la 65 13 20.8. Strunjire la 289 47 0 20.9. Strunjire la 0.5 x 45 2 20.10. Strunjire la 50 1 20.11. Strunjire la 25 2 20.12. Strunjire la 48 3 Timpul de baz total pentru operaia 20 Faza tehnologic l1 [mm] 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 l2 [mm] 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 tb [min] 0,036 0,012 0,067 0,043 0,01 0,033 0,181 0,005 0,004 0,005 0,01

i 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:Ta1 [min] 0,40 Ta2 [min] Ta3 [min] Ta4 [min] Ta [min] 0,4

Faza tehnologic 20.1.20.13. Prindere i desprindere semifabricat

20.2. Strunjire la 25 20.3. Strunjire la 50 20.4. Strunjire la 66 20.5. Strunjire la 130 20.6. Strunjire la 105 20.7. Strunjire la 65 20.8. Strunjire la 289 20.9. Strunjire la 0.5 x 450 20.10. Strunjire la 50 20.11. Strunjire la 25 20.12. Strunjire la 48

-

0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22

0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34

0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16

0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 8,32

0,22 0,22 0,22 0,22 Timpul auxiliar pentru operaia 20

Operaia 40 - 50 Danturare m=2, m=6H [mm] 40.2. Danturare m=2 46 40.3. Danturare m=6 150 50.2. Danturare m=2 46 50.3. Danturare m=6 150 Timpul de baz total pentru operaia 40-50 Faza tehnologic q 1 1 1 1 v [m/ min] 5 5 5 5 tb [min] 0,4 0,4 0,4 0,4 1,6

Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:

Faza tehnologic

Ta1 [min]

Ta2 [min]

Ta3 [min]

Ta4 [min] 0,3

Ta [min] 1,2 0,83 2,03

40.2.40.3.Prindere i 1,2 desprindere semifabricat 40.2. Danturare canelura 0,33 0,2 8x42x46 Timpul auxiliar pentru operaia 40

Faza tehnologic

Ta1 [min]

Ta2 [min]

Ta3 [min]

Ta4 [min] 0,3

Ta [min] 1,2 0,83 2,03

50.2.50.3.Prindere i 1,2 desprindere semifabricat 50.2. Danturare roata dintata 0,33 0,2 m=6 Timpul auxiliar pentru operaia 50

Operaia 60 Rectificare Timpul de baz este prezentat n tabelul urmtor:L [mm] 60.2. Rectificare 4h6 16 Timpul de baz total pentru operaia 60 Faza tehnologic k 1,2 A [mm] 0,1 t [mm] 0,01 tb [min] 1,36 1,36

Pentru calculul normei de timp se ia ca baz relaia de mai jos, cu precizarea c drumul parcurs de scul se dubleaz din cauza micrii de alternative executate de scul fa de pies.tb = k

n care:A l

2L A ns t

[min]

- reprezint numrul de treceri (raportul dintre adaosul de

prelucrare i adncimea de achiere); L - lungimea cursei, calculat pe baza limii pietrei B; k - coeficient ce ine seama de precizia de prelucrare i opririle la capetele cursei, avnd valorile 1,2 pentru degroare i 1,5 pentru finisare. Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:

Faza tehnologic 60.1.60.4. Prindere i desprindere semifabricat 60.2. Rectificare 45h6

Ta1 [min] 0,60

Ta2 [min] -

Ta3 [min] -

Ta4 [min] 0,1

Ta [min] 0,6 0,5 1,1

0,25 0,15 Timpul auxiliar pentru operaia 60

Normele tehnice de timp pentru PT2 sunt urmtoarele: Operaia 10 Strunjire I Timpul de baz este prezentat n tabelul urmtor:Faza tehnologic 10.1. Strunjire la 22 10.3. Strunjire la 27 10.4. Strunjire la 40 10.5. Strunjire la 46 10.6. Strunjire la 30 10.7. Strunjire la 48 10.1. Strunjire la 22 lp [mm] 26,8 25,8 1 15,0 5 18,5 26,8 l1 [mm] 2 2 1 2 2 1 2 l2 [mm] 0 1 0 1 0 1 0 i 1 1 1 1 1 1 1 tb [min] 0,07 0,09 0,005 0,063 0,015 0,041 0,07

Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:Faza tehnologic 10.1.10.8. Prindere i desprindere semifabricat Ta1 [min] 0,40 Ta2 [min] Ta3 [min] Ta4 [min] Ta [min] 0,4

10.1. Strunjire la 22 10.3. Strunjire la 27 10.4. Strunjire la 40 10.5. Strunjire la 46 10.6. Strunjire la 30 10.7. Strunjire la 48

-

0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22

0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34

0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16

0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 4

Timpul auxiliar pentru operaia 10

Operaia 20 Strunjire II Timpul de baz este prezentat n tabelul urmtor:lp [mm] 20.2. Strunjire la 25 16 20.3. Strunjire la 50 4,5 20.4. Strunjire la 66 20 20.5. Strunjire la 130 23 20.6. Strunjire la 105 4 20.7. Strunjire la 65 13 20.8. Strunjire la 289 47 20.9. Strunjire la 0.5 x 450 2 20.10. Strunjire la 50 1 20.11. Strunjire la 25 2 20.12. Strunjire la 48 3 Timpul de baz total pentru operaia 20 Faza tehnologic l1 [mm] 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 l2 [mm] 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 tb [min] 0,04 0,01 0,07 0,04 0,01 0,03 0,17 0,007 0,004 0,005 0,01 0,409

i 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:Ta1 [min] 0,40 Ta2 [min] Ta3 [min] Ta4 [min] Ta [min] 0,4

Faza tehnologic 20.1.20.13. Prindere i

desprindere semifabricat 20.2. Strunjire la 25 20.3. Strunjire la 50 20.4. Strunjire la 66 20.5. Strunjire la 130 20.6. Strunjire la 105 20.7. Strunjire la 65 20.8. Strunjire la 289 20.9. Strunjire la 0.5 x 450 20.10. Strunjire la 50 20.11. Strunjire la 25 20.12. Strunjire la 48 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 8,32

0,22 0,22 0,22 0,22 Timpul auxiliar pentru operaia 20

Operaia 30 Gurire Timpul de baz este prezentat n tabelul urmtor:lp [mm] 30.2. Gurire 2g 4 12 Timpul de baz total pentru operaia 30 Faza tehnologic l1 [mm] 3 l2 [mm] 1,5 i 4 tb [min] 0,76 0,76

Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:Faza tehnologic 30.1.30.4. Prindere i desprindere semifabricat 30.2. Gurire 2g 4 Ta1 [min] 0,80 Ta2 [min] Ta3 [min] Ta4 [min] 0,1 Ta [min] 0,8 0,35 1,15

0,15 0,1 Timpul auxiliar pentru operaia 30

Operaia 40 - 50 Danturare m=2, m=6H [mm] 40.2. Danturare m=2 46 40.3. Danturare m=6 150 50.2. Danturare m=2 46 50.3. Danturare m=6 150 Timpul de baz total pentru operaia 40-50 Faza tehnologic q 1 1 1 1 v [m/ min] 5 5 5 5 tb [min] 0,4 0,4 0,4 0,4 1,6

Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:Faza tehnologic Ta1 [min] Ta2 [min] Ta3 [min] Ta4 [min] 0,3 Ta [min] 1,2 0,83 2,03

40.2.40.3.Prindere i 1,2 desprindere semifabricat 40.2. Danturare canelura 0,33 0,2 8x42x46 Timpul auxiliar pentru operaia 40

Faza tehnologic

Ta1 [min]

Ta2 [min]

Ta3 [min]

Ta4 [min] 0,3

Ta [min] 1,2 0,83 2,03

50.2.50.3.Prindere i 1,2 desprindere semifabricat 50.2. Danturare roata dintata 0,33 0,2 m=6 Timpul auxiliar pentru operaia 50

Operaia 70 Rectificare Timpul de baz este prezentat n tabelul urmtor:Faza tehnologic 60.2. Rectificare 4h6 L [mm] 16 k 1,2 A [mm] 0,1 t [mm] 0,01 tb [min] 1,36

Timpul de baz total pentru operaia 60

1,36

Pentru calculul normei de timp se ia ca baz relaia de mai jos, cu precizarea c drumul parcurs de scul se dubleaz din cauza micrii de alternative executate de scul fa de pies.tb = k

n care:A l

2L A ns t

[min]

- reprezint numrul de treceri (raportul dintre adaosul de

prelucrare i adncimea de achiere); L - lungimea cursei, calculat pe baza limii pietrei B; k - coeficient ce ine seama de precizia de prelucrare i opririle la capetele cursei, avnd valorile 1,2 pentru degroare i 1,5 pentru finisare. Timpul auxiliar este prezentat n tabelul urmtor:Faza tehnologic 60.1.60.4. Prindere i desprindere semifabricat 60.2. Rectificare 45h6 Ta1 [min] 0,60 Ta2 [min] Ta3 [min] Ta4 [min] 0,1 Ta [min] 0,6 0,5 1,1

0,25 0,15 Timpul auxiliar pentru operaia 60

Sintez norme tehnice de timp

PT1 10. Frezare 20. Strunjire I 30. Strunjire II

NT [min/buc] 4,5 9,2 4,9

PT2 10. Strunjire I 20. Strunjire II 30. Gurire

NT [min/buc] 4,5 9,2 3

40. Danturare m=2 50. Danturare m=6 60. Rectificare

6,7 2,8 4,5

40. Danturare m=2 50. Danturare m=6 60. Rectificare

2,8 2,8 4,5

5. Proiectare echipament tehnologic5.1. Date iniiale specifice Denumire operaie 30. Gurire Schia operaiei se afla n figura de mai jos: Regimurile de lucru sunt prezentate n urmtoarele tabele: [daNmm]M396

[rot/min]nr

[rot/min]n

[mm/rot]s

[m/min]vr

[m/min]v

[mm]D

Faza operaiei50.2. Gurire 4g 9

12

9

0,19

18,36

549,3

450

12,72

143

[daN]F

[min]T

0,6

[daNmm]M

[rot/min]nr

[m/min]vp

[rot/min]n

[m/min]vr

Fazele tehnologice50.3. Filetare M10x1

90

[mm]d

10

1

9,05

288

224

7,03

32,65

0,13

Obiectivul principal este introducerea de echipament nou.

[CP]Ne

[min]T

[mm]p

P [kw]

E1. Identificarea condiiilor tehnice pentru orientare (CTO) i calculul 0a(wj):

Di

A1 A212

Cil (Di) Qi wj: , , 12

A1

BC: A1, Axa(A2)Observaie: cotele libere sunt tolerate conform ISO 2768(SR EN 227681), execuie mijlocie.

T(wj): 0,36 ; 0,6 ; 0,4. Se consider c erorile de orientare admisibile sunt egale cu1 oa = T ( w j ) . Rezult: 3 a o ( w j ) : 0,12; 0,2; 0,133

E2. EO, MO i EF sunt conform figurii de mai sus simbolurile [1][9]; E3. Dimensiuni definitorii ale EO, SOF TP, SOF TA, SOF O 0 *Dimensiuni definitorii: 2 = 900; D3 = 100+0.7 ; d5 = 260,02 +0.6 *SOF TP, 0(wj), SOF TA conform tabelului 5.3.[1] * * * * * * Elemente (mecanisme) de O-F [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] * * * * * * * [9] * * * *SOF TP

o ( )0 0 0 0 0 0

o ( e )0,84 1,3 0,5 0,125 0 0

o ( 12 )0 0 0 0 0 0

SOF TA

1 2 3 4 5 6

* * *

SOF O: {[1]; [5]; [9]}, deoarece SOF 5 ;i 6 au dezavantajul unui cost ridicat. 5.2. Proiectarea echipamentului Funcia global a dispozitivului integrarea semifabricatului operaiei cu celelalte subsisteme tehnice n vederea realizrii unui sistem tehnologic de prelucrare prin achiere caracterizat de un set de parametrii calitativi i cantitativi.

Funcia global este alctuit din dou categorii de macrofuncii: de legtur extern cu maina unealt, de legtur intern dintre elementele de rezemare, poziionare, orientare a piesei, precum i de ghidare a sculei achietoare. Funcia de legtur extern este ndeplinit de Placa de baz (1), care are rolul de poziionare a dispozitivului pe masa mainii unelte. Dispozitivul nu necesit orientarea i fixarea sa pe masa mainii unelte. Funcia de legtur intern este ndeplinit de urmtoarele componente ale dispozitivului: rezemare semifabricat (5), orientare semifabricat (5), fixare semifabricat (6, (7), (8), (9), ghidare scula achietoare Buca (12). 5.3. Documentaia tehnico-constructiv grafic a echipamentului

Descrierea ciclului de funcionare a dispozitivului: - Poziionarea dispozitivului pe masa mainii de gurit Dispozitivul de gurit se poziioneaz pe masa mainii unelte prin intermediul plcii de baz (1). - Realizarea prelucrrii Se introduce piesa n dispozitiv conform schemei de orientare fixare. Piesa se sprijin i se orienteaz pe elementul de orientare (5). Se fixeaz bridele (8) i se aplic fora de strngere prin intermediul piuliei (9). Se prelucreaz prima gaur 9 cu ajutorul burghiului ghidat de buca detaabil (12). Se deplaseaz dispozitivul pe masa mainii unelte i se realizeaz i cea de-a doua gaur. Operaia se repet pentru prelucrarea celorlalte dou guri. Se scot bucele (12) din placa superioar. Se introduc alte buce cu diametrul nominal de 10 i se realizeaz filetarea celor 4 guri. Pentru a putea fi scoas piesa se slbete piulia (9), arcul 7 mpinge bridele (8) i se rabateaz placa port-buce (11). Pentru piesa urmtoare procesul se repet. 6. Analiz economic a unor variante tehnologice n cadrul procesului de fabricaie pentru reperul Arbore pinion

La proiectarea proceselor tehnologice, pot exista mai multe variante de proces tehnologic care ndeplinesc criteriul tehnic (variante tehnic acceptabile), ns acestea nu sunt echivalente din punct de vedere economic. De aceea, pentru determinarea variantei optime, sunt necesare calcule economice. Analiza economic a unor variante tehnic acceptabile de operaii privind prelucrrile asociate suprafeei S5 n cazul de fa se va analiza cum este mai bine s se prelucreze din punct de vedere economic suprafaa S5. Aceasta se prelucreaz prin burghiere n ambele procese tehnologice propuse. Diferena ntre cele dou procese tehnologice (n ceea ce privete prelucrarea suprafeei S 5) este prezentat n urmtorul tabel:

PT

Operaie (faze)

SDV-uri utilizate

Norm de timp2,6 min/buc

40.1. Prindere semifabricat 40.2. canelare pe 8x42x46 PT1 40.3. Desprindere i depunere pies

Main de frezat dantura interioara; Universal, varf de centrare Freza melc modul; Subler. 40.1. Prindere semifabricat Main de frezat dantura 40.2. Broare degroare canelura interioara; Universal, varf de centrare PT2 6x26x30 40.3. Desprindere i depunere Freza melc modul; pies Subler.

2,8 min/buc

Metoda de analiz economicSe adopt, ca metod de analiz economic, metoda costului de prelucrare. Costul de prelucrare unui numr de x piese la operaia i se determin cu relaia:C i = Ai x + Bi []

unde: Ai sunt cheltuieli independente de mrimea lotului de fabricaie la operaia i (cheltuieli curente pentru o pies), care includ cheltuieli de manoper i regie, Bi sunt cheltuieli dependente de lotul de fabricaie, reprezentnd amortizarea i ntreinerea sculelor, dispozitivelor, verificatoarelor pentru realizarea operaiei i.

Parametrii Ai i Bi se calculeaz cu relaiile de mai jos: R c Ai = msf cm + 1 + f buc sh + buc MU [$] 60 Fn 100 60 unde: msf masa semifabricatului [kg] cm costul materialului semifabricatului [/kg] buc timpul pe bucat la operaia i [min/buc] sh - retribuia muncitorului [/or] Rf regia de fabricaie pentru secia unde se realizeaz prelucrrile (Rf = 150200%) cMU costul mainii unelte [] Fn durata normat de amortizare a mainii unelte, care se calculeaz cu relaia: Fn = A zi nsch h [ore] A durata normat de amortizare a mainii unelte [ani] zi numr de zile lucrtoare ntr-un an nsch numr de schimburi h numr de ore ntr-un schimbBi = CSDV a+ j [] 100

unde: CSDV costul iniial al sculelor, dispozitivelor, verificatoarelor necesare operaiei i [] a cota anual de amortizare [%] j cota de ntreinere, j = 2030% Caracteristici economice Se determin caracteristica economic asociat fiecrei variante tehnologice, respectiv costurile de producie C1, C2. Astfel, pentru varianta VT1 A1= 18,954 1 + [1+(150/100)] 2,6/60 2+ 2,6/608000/(1023018) =21 [] B1= 325 (10+30/100) = 130 [] C1= 21x+130 [] A2= 18,954 1+ [1+(150/100)] 2,8/60 2+2,8/60 8000/(1223018)= 19,20 [] B2= 525 (10+30/100)= 210 [] C2= 19,20 x+ 210 [] Alegerea variantei optime

Funciile Ci = f(x) au fost reprezentate n figura 1.

Figura 1.

Numrul critic de piese din lot, ncr, de la care o varinat ncepe s devin mai economic dect o alt variant se determin egalnd costurile corespunztoare conform relaiei: C 1 = C2 Rezult ncr = (B2 B1)/(A1 A2) = 44,4 [buc]. Analiznd graficele funciilor n vederea alegerii celei mai economice variante, rezult: pentru n < ncr se adopt varianta 1 cu costul C1,

pentru n ncr se adopt varianta 2 cu costul C2.

Concluzie: Deoarece n = 3000 [buc], rezult c varianta tehnologic optim pentru prelucrarea suprafeei S5 este varianta 2.

Analiza economic a proceselor tehnologice PT1 i PT2 asociate reperului ARBOREDate iniiale Obiectivul acestei analize economice este de a determina varianta optim dintre procesele tehnologice PT1 i PT2, precum i costul de prelucrare aferent unei piese. Structura preliminar a fiecruia dintre procesele PT1 i PT2 se difereniaz prin modul de grupare a anumitor prelucrri n operaii i, implicit, prin structura efectiv a sisitemelor tehnologice corespunztoare (tabelul urmtor). Norma de Denumire Utilaj operaie SDV-uri buc

timp

[min/buc] Procesul tehnlogic PT1 10. Frezare centruire Masina bilaterala de frezat si centruit

4,5

20. Strunjire I

Strung CNC

S: cuite de strung DPS: support port cutit DPP: universal V: ubler S: cuite de strung DPS: support port cutit DPP: universal V: calibre

9,2

30. Strunjire II

Strung CNC

4,9

40. Danturare m=2

Masina de frezat dantura FD 320 Masina de frezat dantura FD 320

2,8

50.Danturare m=6

2,8

60. Tratament termic S: piatr de rectificat DPS: dorn port piatr DPP: dispozitiv de rectificat V: calibru S: cuite de strung DPS: support port cutit DPP: universal V: ubler, calibre S: cuite de strung DPS: support port cutit DPP: universal V: ubler, calibre

70. Rectificare

Main de rectificat RE-RU 125

4,5

Procesul tehnlogic PT2 Strung normal SNA 320 Strung normal SNA 320 Masa de control S: burghiu,tarod DPS: mandrin DPP: DG.01.00 V: calibre

10. Strunjire I

1,6

20. Strunjire II

2,1

25. Inspectie intermediara

7,1

30. Gaurire

Main de gurit vertical G25 Masina de frezat dantura FD 320 Masina de frezat dantura FD 320

4,9

40. Danturare m=2 50. Danturare m=6

2,8

2,8

60. Rectificare

Main de rectificat RE-RU 125

S: piatr de rectificat DPS: dorn port piatr DPP: dispozitiv de rectificat V: calibru Mas de control n coordonate

4,5

70. Inspectie finala

Masa de control

7,1

Metoda de analiz economic Pentru analiza economic se va aplica metoda costului de producie. Caracteristici economice Folosind relaiile prezentate n paragraful anterior, se determin caracteristica economic asociat fiecrui proces tehnologic, respectiv costurile de producie C1 si C2.

PT1:A1= 18,954 1+ [1+(150/100)] [(36,2/60) 2+ (7,3/60) 1,5]+ 4,5/60 5000/(1023018)+ +14,1/60 5200/(1223018)+ 9,5/60 8000/(1223018)+ 4,5/606000(1023018)= 22,2 B1= 3120 (10+30)/100= 1248 PT2: A2= 18,954 1+ [1+(150/100)] [(26,8/60) 2+(7,3/60)1,5]+ 13,7/60 5000/(1023018)+ + 3/60 5200/(1223018)+ 5,6/60 8000/(1023018)+ 4,5/606000/(1023018)= 21,7 B2= 6225 (10+30)/100= 2490

Rezult astfel: C1= 22,2 x+ 1248 [] i C2= 21,7x+ 2490 [] Alegerea variantei optime Funciile Ci = f(x) au fost reprezentate n figura urmtoare.

Numrul critic de piese din lot, ncr, de la care o variant ncepe s devin mai economic dect o alt variant se determin egalnd costurile corespunztoare conform relaiei: C1 = C 2 Rezult ncr = (B2 B1)/(A1 A2) =2484 [buc].

Analiznd graficele funciilor n vederea alegerii celei mai economice variante, rezult: pentru n < ncr se adopt varianta 1 cu costul C1, pentru n ncr se adopt varianta 2 cu costul C2.

Deoarece n = 3000 [buc], se va alege ca varianta optima procesul tehnologic P1. Costul de prelucrare al reperului aferent unei programe de producie de 3000 [buc/an] pentru varianta I este: C1 = 67000 [], Iar cel corespunzator unei piese este: C10 = 22.3 [/buc]

Costul de prelucrare al reperului aferent unei programe de producie de 3000 [buc/an] pentru varianta a II-a este: C1 = 65100 [], Iar cel corespunzator unei piese este: C10 = [/buc] Concluzie: Varianta optim de proces tehnologic este PT2, care conduce la un cost de prelucrare C20 = 3,37 [/buc].