1.Proiectarea angrenajului cilindric 1.1Calculul puterilor Schema cinematica a ansamblului mecanic format din motor electic,transmisie cu element flexibil si reductor cu o treapta , cu roti dintate cilindrice este prezentata in figura 1.1 .

Marimile cinematice aferente arborilor ansamblului mecanic sunt : arbore 1 2 3 Putere transmisa [Kw]P =P 1P2 = P TC 1 P = P2RD 3

Turatia[rot/min]n1 = n

n2 =

n1 itc n n3 = 2 ird

Tabelul 1.1 Momentul de rasucire[Nm] P M 1 = 9550 1 n1 P M 2 = 9550 2 n2 P M 3 = 9550 3 n3

Randamentul transmisiei cu element flexibil : TC = 0,95 Randamentul transmisiei prin roti dintate : RD = 0,98 DATE INITIALE Puterea motorului P = 27 KW Turatia motorului n = 1000rot min

Tipul transmisiei cu element flexibil : transmisie cu curele sincron

Raportul de transmitere cu element flexibil itc = 2,5 Tipul reductorului : cu o treapta cilindric Raportul de transmitere al reductorului : ir = 5,6 Unghiul de inclinare al danturii : = 8 Puterea la arborele de intrare in reductor : P2 = P TC = 25 ,65 kW 1 Momentul de rasucire la care este supus arborele principal al reductorului : M 2 = 9550 M2=612393,75 Nmmn1 = 400 rot / min 2,5 Puterea la arborele de iesire din reductor : P3 = P2RD = 25 ,137 kW n2 = 71,42 rot / min Turatia arborelui secundar : n3 = 5,6

P2 n2

Turatia arborelui principal : n2 =

Mrimi calculateRaportul de transmitere - reductor Unghiul de nclinare al danturii

Simbolir [-] [ grd]

Valoare5.60 8.00

Mrimi calculateNumrul de dini la pinion Numrul de dini la roata condus Raportul de transmitere - efectiv Eroarea raportului de transmitere Distana dintre axe standardizat Modulul minim calculat Modulul calculat Modulul standardizat (normal) Modulul frontal Unghiul profilului n plan frontal Limea pinionului Limea roii conduse Distana dintre axe a angrenajului zero Unghiul de angrenare Deplasrile de profil

SimbolZ1 [-] Z2 [-] ief [-] [] Aw [mm] mmin [mm] mn [mm]

Valoare19 106 5.578947368 1.05

250.001.94 3.96

mn [mm]mt [mm] t [grd] b1 [mm] b2 [mm] A [mm] w [grd] x1+x2

44.04 20.18 75 81 252.45 21.65 0.64

Diametrele de divizare Diametrele de rostogolire Diametrele de baz Diametrele cecurilor de picior nlimea dinilor Diametrele cecurilor de vrf Momentele de rsucire transmise Fora tangenial Fora radial Fora axial Puterea transmis Turaie intrare treapt Turaie ieire treapt

x1 x2 d1 [mm] d2 [mm] dw1 [mm] dw2 [mm] db1 [mm] db2 [mm] df1 [mm] df2 [mm] h [mm] da1 [mm] da2 [mm] Mr1 [Nmm] Mr2 [Nmm] Ft [N] Fr [N] Fa [N] P [kW] n1 [rot/min] n1 [rot/s] n2 [rot/min] n2 [rot/s]

0.5 0.14 76.75 428.16 76.00 424.00 72.04 401.90 70.69 419.20 9.09 88.86 437.37 612394 3429405 15959 6392 2242 25.65 400.00 6.67

71.4285714 1.19

2. Proiectarea arborilor 2.1. Alegerea materialelor: Stabilirea materialelor i tratamentului termic trebuie s se ia n considerare att modul de solicitare al arborilor ct i condiiile de lucru ale fusurilor.

Marca oelului

STAS

Duritatea [HB]

Rm(c) [Mpa]

c [MPa ]

c

Rezistena la oboseal[MPa] ncovoiere traciune rsucire -1 -1t -1

OL50 OL60 OLC15 OLC45 OLC60 40Cr11 41MoCr11 41CrNi12

500/2-80 880-80 791-80

160 185 120 197 220 235 270 217

500 600 380 620 720 1000 950 1000

270 300 230 360 400 800 750 850

240 280 170 270 300 500 480 450

175 200 120 200 260 410 350 380

140 160 85 160 200 300 300 270

Materialul Oel carbon Oel aliat Oel turnat

r [Mpa] 500 600 700 800 900 400 500

Rezistena admisibil la oboseal [Mpa] de rsucire de ncovoiere at0 a+1 a0 a-1 60 170 75 45 78 200 95 55 96 230 110 65 64 270 130 75 75 330 150 90 32 100 50 30 52 200 70 40

n primul tabel se dau principalele caracteristici mecanice ale oelurilor uzuale utilizate n execuia arborilor iar n tabelul al doilea se prezint tensiunile admisibile pentru calculele preliminare. 2.2 Predimensionarea capetelor de arbori: Determinarea preliminar a diametrului arborelui se face pe baza unui calcul convenional simplificat, considernd numai rezistena la rsucire:d I , II 3 16 M r1,r 2

(0,58...0,65)c

ar

(2.1)

Unde: d I , II -diametrele capetelor de arbore; ar -tensiunea admisibila la rasucire M r1,r 2 -momentele de rasucire la care sunt supusi arborii 16 M r1 16 612394 dI 3 =3 = 31,91mm ar 3,14 96

d II 3

16 M r 2 16 3429405 =3 = 56 ,67 mm ar 3,14 96

unde: Mr1 ; Mr2 momentele de rasucire la care sunt supusi arbori pe care sunt fixare rotile dintate Se adopt -dI = 50 mm; -dII = 110 mm 2.3 Stabilirea schemei de calcul Arborele I: Valorile diametrelor pentru figura 2.1. se vor adopta constructiv innd cont de urmtoarele recomandri :

d1 = d I d12 = d1 + ( 2... 8) mm

Fig.2.1

d 2 = d12 + ( 2... 8) mm

d 3 = d 2 + (2...8)mm

d 3 4 = d 3 + (2...8) mm d 4 = d 2 (multiplu de 5)l1 = (1,2... 1,5) d1

Pentru a se stabili forma constructiv a arborelui este necesar s se verifice varianta de montaj a pinionului pe arbore. Astfel dac are loc inegalitatea: df1 d3 20 mm, pentru arbore se va adopta soluia constructiv din figura 2.2., pinionul montndu-se pe arbore cu pan. (unde df1 este diametrul de picior al roii dinate z1 ce urmeaz a fi montat pe arbore; iar d3 este diametrul tronsonului de arbore pe care se monteaz pinionul). Dac df1 d3 < 20 mm, se va adopta soluia constructiv arbore - pinion, figura 2.2. (arborele I i roata dinat z1 vor face corp comun). n aceast situaie poriunea umrului de sprijin (de dimensiuni d34 i c, fig.2.1.) se va elimina i nu este necesar canalul de pan. Dei materialul arborelui se modific (fiind identic cu cel al roii dinate) diametrele stabilite se pstreaz.

Fig. 2.2 d f 1 d 3 < 20 mm se alege forma constructiva a arborelui din figura 2.2. ARBORE II: Forma arborelui se recomand a fi cea din figura 2.3 , iar diametrele se vor adopta constructiv conform recomandrilor:

d 8 = d II d 78 = d 8 + (2... 8)mm d 7 = d 78 + ( 2... 8)mm (multiplu de 5) d 6 = d 7 + (2... 8) mm

Fig. 2.3

d 56 = d 6 + ( 2... 8)mm' d 56 = d 56 (2... 8)mm d 5 = d 7 (deoarece se va utiliza aceeai serie de rulmeni)

c = (4...7) mm

l8 = (1,2... 1,5) d 8

2.3.1 Stabilirea dimensiunilor tronsoanelor arborilor Se adopta un arbore tip pinion pentru arborele principal: ARBORE I: d1=dI=50 mm d12=d1+(28)=50+5=55mm d2=d12+(28)=55+5=60 mm ( multiplu de 5) d23=d2+(2...8)=60+5=65 mm d3=df1=70.69 mm d34=d23=65 mm d 4 = d 2 = 60 mm (se utilizeaza aceeasi serie de rulmenti ) l3=58 mm (conform STAS 8724/2-81, privind dimensiunile capetelor de arbori cilindrici, in functie de d1) l2=20 mm l3=15 mm

Fig.2.4 ARBORE II pe care se va fixa roata dintata conjugata: d8= dII=110mm d78=d8+(28)=110+5=115 mm d7=d78+(28)=115+5=120mm ( multiplu de 5) d6=d7+(28)=120+5=125mm d56=d6+(2...8)=125+5=130 mm (se utilizeaza aceeasi serie de rulmenti) d = d 57 ( 2... 8) = 130 5 = 125 mm 56 d5=d7=120 mm l8=132 mm

Fig. 2.5 2.4 Calculul de rezistenta al arborilor Arborele 1:

-in plan vertical: F 15959 RV 2 = RV 4 = t1 = = 7979,50 N 2 2 l2 =94mm dw M 2 = Fr1 l2 + Fa1 21 + RH 4 2l2 = 0 d 76 Fr1 l2 + Fa1 w1 6392 94 + 2242 2 = 2 = 3649,17 N RH 4 = 2l2 2 94

M

4

= Fr1 l2 Fa1

dw + RH 2 2l2 = 0 2

RH 2 =

Fa1

d w1 76 Fr1 l2 6392 94 + 2242 2 2 = 2742,82 N = 2l2 2 94

Ecutia de verificare:

RH 2 + RH 4 + Fr1 = 0.01 N

Arborele 2: -in plan vertical: F 15959 RV 5 = RV 7 = t 2 = = 7979,50 N ; Ft 2 = Ft1 2 2 l2 = 94 mm dw M 7 = Fr 2 l2 Fa 2 2 2 + RH 5 2l2' = 0 d 424 Fr 2 l2 + Fa 2 w 2 6392 94 + 2242 2 = 2 = 5724,24N RH 5 = 2l2 2 92 dw M 5 = RH 7 2 l2 Fr 2 l2 + Fa 2 22 = 0 d 424 Fr 2 l2 Fa 2 w 2 6392 94 2242 2 = 2 = 667,78N RH 7 = 2l2 2 94 Ecuatia de verificare : RH 5 RH 7 + Fr 2 = 0.02 N

Diagramele urmatoare sunt extrase din calculul arborilor in Autocad Mechanical.

Calcul in excelx 0 37.5 130 224 224 318 338 Mi 0 0 0 768 801.75 0 0 Mi^2 0 0 0 589824 642803.1 0 0 0.64 0.64 0.64 0.64 0.64 0.64 0.64 Mr 0 612.394 612.394 612.394 612.394 0 0 Mr 0 391.9322 391.9322 391.9322 391.9322 0 0 (Mr)^2 0 153610.8 153610.8 153610.8 153610.8 0 0 Mechiv 0 391.9322 391.9322 862.2267 892.4202 0 0

x 186.5

Mi 680

Mi^2 462400

0.64

Mr 612.394

Mr 391.9322

(Mr)^2 153610.8

Mechiv 784.8636

Momentul echivalent pt. arborele pinion1000 900 800 700 Mechiv [Nm] 600 500 400 300 200 100 0 0 37,5 100 130 200 x [mm] 224 300 318 338 400 Mechiv

x

Mi

Mi^2

Mr

Mr

(Mr)^2

Mechiv

0 30 138 218 218 349 415

0 0 917.45 738 0 0 0

0 0 841714.5 544644 0 0 0

0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65

0 0 3429.41 3429.41 3429.41 3429.41 0

0 0 2229.117 2229.117 2229.117 2229.117 0

0 0 4968960 4968960 4968960 4968960 0

0 0 2410.534 2348.107 2229.117 2229.117 0

Momentul echivalent pentru arborele 23000 2500 2000 1500 1000 500 0 0 30 100 138 200 218 x [mm] 300 349 400 415 500 Mechiv

Mechiv [Nm]

3.Proiectarea asamblarilor cu panaPentru montarea rotilor dintate se vor utiliza pene paralele , acestea avand avantajul unei mai bune centrari a elementelor rotilor. Penele paralele se executa din otel carbon si anume OL50 sau OL60. In functie de diametrul tronsonului de arbore pe care se monteaza roata dj, din STAS 1005-71 se aleg dimensiunile penei (bxh) si ale canalului de pana (t1 si t2). . Locaurile de pan din arbori se execut prin frezare, cu freze deget sau freze disc, iar n butuci prin mortezare. 4.1 Asamblri prin pene longitudinale fr strngere.

Asemenea asamblri sunt realizate fie cu pene de form paralelipipedic, STAS100471, STAS1005-71(figura 4.1), de seciune dreptunghiular constant, lipsite de nclinri ale feelor (pene paralele), fie cu pene disc, STAS1012-77 (figura 4.2), care se sunt ajustate n loca, fr strngere radial.Pana forma A X h

Pana forma B X h

X lb/ 2

X l

b

Pana forma C X h

Sectiunea X- X

b

lX lsx45

b

b/2

d1

b

cx45

Figura 4.1

Figura 4.2.

Calculul penelor paralele. Pana fiind ajustat n loca, fr strngere radial, va fi solicitat la forfecare i la strivire. Schema de solicitare se prezint n figura 4.3.

h

F d/2

t2

t1 hd

l Mr

Figura 4.3 Din figura 4.3. se observ fora tangenial Ft, ce acioneaz asupra penei ca urmare a transmiterii de ctre arbore a momentului de rsucire Mr . Fora Ft se determin din relaia: 2Mr Ft = (4.1) d - Din condiia de strivire rezult:s = Ft F = t as As h l 2

(4.2)

Arbore I pana fixare roata curea 1Ft =

2 M r 2 612394 = = 24495,76 N d 50 F F 24495,76 s = t = t = = as 2 ; as = 100 N / mm h 9 As l l1 2 2 l1 = 54 ,43 mm

unde: As este aria de strivire; - h, l nlimea respectiv lungimea penei. Arbore II pana fixare roata dintata 2 :Ft = 2 M r 2 3429405 = = 54870 .48 N d 125

s =

Ft F 54870,48 = t = as 18 As h l l1 2 2 l1 = 60 ,96 mm l1 < B2

as = 100 N / mm 2

Arbore II pana fixare roata curea 2Ft = 2 M r 2 3429405 = = 62352 ,82 N d 110

s =

Ft F 62352,82 = t = as 16 As h l l1 2 2 l1 = 77 ,94 mm

-Din condiia de forfecare rezult:Ft F = t af Af b l unde: Af este aria de forfecare, iar b limea penei. f =

(4.3)

Arbore I pana fixare roata curea 1f =Ft F 24495 ,76 = t = af Af b l 14 l 22 ; af = 85 N / mm

l 2 = 20,58 mm

Arbore II-pana fixare roata dintata 2f =Ft F 54870 ,48 = t = af Af b l 32 l 22 ; af = 85 N / mm

l 2 = 20 ,18 mm

Arbore II-pana fixare roata curea 2f =Ft F 62352 ,82 = t = af Af b l 28 l 2

l 2 = 26 ,19 mm

Se adopta valoarea cea mai mare l=max(l1,l2) Penele fiind standardizate, dimensiunile b i h se aleg din STAS 1004-81 n funie de diametrul d al arborelui, iar lungimea necesar l nec se calculeaz cu relaiile 4.22 i 4.23., alegndu-se valoarea cea mai mare rezultat din cele dou relaii. Cu valoarea maxim a

lungimii, l max se alege din STAS1005-81 valoarea standardizat imediat superioar. Dac este dat limea butucului B, sau poriunea de arbore unde se monteaz pana, se alege din STAS o lungime l =B-(5...10) mm. Dac lungimea de pan rezultat din calcul este mai mare ca B, se vor monta dou pene. Se pot monta maxim 3 pene dispuse echidistant pe periferia arborelui, a cror lungime total s fie mai mare dect necesar rezultat din calcul. Arbore I pana fixare roata curea 1l1 = 54 ,43 mm l2 = 20 ,58 mm

Se alege l astfel incat l=max(l1,l2) , apoi se cauta lSTAS cu valoarea imediat urmatoare. Pentru arborele de diametru 50 mm lungimea STAS urmatoare este 56 mm. Se alege pana 14x9x56. Arbore II-pana fixare roata dintata 2l1 = 60 ,96 mm l 2 = 20 ,18 mm

Se alege l astfel incat l=max(l1,l2) , apoi se cauta lSTAS cu valoarea imediat urmatoare. Pentru arborele de diametru 125 mm lungimea STAS urmatoare este 90 mm.Se alege pana 32x18x90.Arbore II-pana fixare roata curea 2

l1 = 77 ,94 mm l2 = 26 ,19 mm

Se alege l astfel incat l=max(l1,l2) , apoi se cauta lSTAS cu valoarea imediat urmatoare. Pentru arborele de diametru 110 mm lungimea STAS urmatoare este 90 mm. Se alege pana 28x16x90.

3.5. Calculul de rezistenta al arborilor: Arborele 1: -in plan vertical: F 15959 RV 2 = RV 4 = t1 = = 7979,50 N 2 2 l2 =94mm dw M 2 = Fr1 l2 + Fa1 21 + RH 4 2l2 = 0 d 76 Fr1 l2 + Fa1 w1 6392 94 + 2242 2 = 2 = 3649,17 N RH 4 = 2l2 2 94

M

4

= Fr1 l2 Fa1

dw + RH 2 2l2 = 0 2

RH 2 =

Fa1

d w1 76 Fr1 l2 6392 94 + 2242 2 2 = 2742,82 N = 2l2 2 94

Ecutia de verificare:

RH 2 + RH 4 + Fr1 = 0.01 N

Arborele 2: -in plan vertical: F 15959 RV 5 = RV 7 = t 2 = = 7979,50 N ; Ft 2 = Ft1 2 2 l2 = 94 mm dw M 7 = Fr 2 l2 Fa 2 2 2 + RH 5 2l2' = 0 d 424 Fr 2 l2 + Fa 2 w 2 6392 94 + 2242 2 = 2 = 5724,24N RH 5 = 2l2 2 92 dw M 5 = RH 7 2 l2 Fr 2 l2 + Fa 2 22 = 0 d 424 Fr 2 l2 Fa 2 w 2 6392 94 2242 2 = 2 = 667,78N RH 7 = 2l2 2 94 Ecuatia de verificare : RH 5 RH 7 + Fr 2 = 0.02 N

CAPITOLUL 4 Alegerea si verificarea rulmentilor Pentru a adopta un anume tip de rulment se va ine seama de: mrimea i sensul solicitrii, turaie, temperatura de lucru, condiii de montaj i exploatare. Deoarece n acest caz avem ncrcri relativ mari vom alege rulmeni cu role conice i deoarece avem ncrcri i radiale i axiale, vom alege rulmeni radiali-axiali. 4.1. Alegerea tipului i a schemei de montare: Pentru d2 = 60mm vom alege rulmentul cu seria Pentru d4 = 120mm vom alege rulmentul cu seria.

Adoptm schema de montaj a rulmenilor n X.

Forele radiale din rulmeni se calculeaz cu relaia: Pentru arborele 1:Fr1 = RH 2 + RV 2 = 3649 ,10 2 + 7979 ,50 2 = 8774 ,30 N Fr 2 = RH 4 + RV 4 = 2742 ,82 2 + 7979 ,50 2 = 8437 ,74 N2 2 2 2

unde: RH1(2) i RV1(2) reaciunile din lagre n plan orizontal i vertical. F 15959 RV 1 = RV 2 = t1 = = 7979,50 N 2 2 Forele axiale interne, provenite din descompunerea forei normale la cile de rulare n direcia axei rulmentului, se vor calcula cu relaiile:Fai 1( 2 ) =1,26 Fr1( 2 ) tg unde =8

Fai 1 = 1,26 Fr1 tg = 1,26 8774 ,30 tg 8 = 1553 ,765 N Fai 2 = 1,26 Fr 2 tg = 1,26 8437 ,74 tg 8 = 1494 ,167 N

Pentru arborele 2:Fr1 =2 2 RH 5 + RV 5 = 5724 ,24 2 + 7979 ,50 2 = 9820 ,35 N 2 2 RH 7 + RV 7 = 667 ,78 2 + 7979 ,50 2 = 8007 ,39 N

Fr 2 =

Ft 2 15959 = = 7979,50 N 2 2 Fai 1 = 1,26 Fr1 tg = 1,26 9820 ,35 tg 8 = 1739 N Fai 2 = 1,26 Fr 2 tg = 1,26 8007 ,39 tg 8 = 1417 ,96 N RV 1 = RV 2 = 4.2. Alegerea seriei rulmentului: n funcie de diametrul fusului (d1 ) i de tipul de rulment ales, se va adopta o serie de rulmeni (cu capacitatea dinamic C mijlocie) i corespunztor ei se vor nota: capacitatea dinamic de ncrcare (C), capacitatea static(C0), e, X, Y, dup ce n prealabil a fost calculat F

/Fr1(2) i comparat cu valoarea e. Recomandabil ca rulmenii ce sprijin un arbore s fie alei identici. Din acest motiv se va lua rulmentul cel mai ncrcat i calculele se vor efectua pentru acesta. Alegerea rulmenilor identici are n vedere posibilitatea inversrii sensului de rotaie al arborelui, n acest caz schimbndu-se direcia forei Fa . Am adoptat rulmeni radiali axiali cu role conice pe un rnd: - rulmeni cu seria 32006 cu urmtoarele proprieti: D =55mm; T = 17mm; C = 27; C0 = 25; e = 0.43; Y = 1.4. - rulmeni cu seria 32007 cu urmtoarele proprieti: D =62mm; T = 18mm; C = 33.5; C0 = 32.5; e = 0.46; Y =1.3.a1(2)

4.3. Calculul sarcinii dinamice echivalente: Sarcina dinamic echivalent ce solicit rulmentul se calculeaz cu relaiile: Pentru arborele 1: P1 = X * V * Fr1 + Y * Fa1 = 0.4*1*514.6181942 + 2 * 173.7433269= 553.3339315N P2 = X * V * Fr2 + Y * Fa2 = 0.4*1*536.1605177 + 2 * 181.0163597 = 576.4969265N unde: V coeficient cinematic; V = 1; X coeficientul radial al rulmentului; Deoarece Fa /Fr > e atunci X = 0.4; Y coeficientul axial al rulmentului; Y = 2. Pentru arborele 2: P1 = X * V * Fr1 + Y * Fa1 = 1*1*585.3059459+ 0*197.6084773 = 585.4969265N P2 = X * V * Fr2 + Y * Fa2 = 1*1*472.8307481 + 0*159.6352173 = 472.8307481N unde: V coeficient cinematic; V = 1; X coeficientul radial al rulmentului; Deoarece Fa/Fr < e atunci X = 1; Y coeficientul axial al rulmentului; Y = 0. 4.4. Capacitatea dinamic necesar: Se calculeaz cu relaia:C1 = P1 * L = 576 .4969265 * 3,33 767 .316 = 4237 .948074 N = 4.237 KN C 2 = P2 * L = 585 .4969265 * 3,33 216 .144 = 2942 .040853 N = 2.942 KNp p

unde: L durabilitatea nominal a rulmentului, care se calculeaz cu relaia: 60 * n * Lh L= min/ rot 10 6 60 * n * Lh 60 * 1278.86 * 10000 L1 = = = 767.316 min/ rot 10 6 10 6

L2 =

60 * n * Lh 60 * 360.24 * 10000 = = 216.144 min/ rot 10 6 10 6 n turaia arborelui; Lh durata de funcionare[ore]; p = 3,33 pentru rulmeni cu role.

Concluzia: CSTAS=39KN Deoarece C1 < CSTAS rulmentul a fost bine ales. CSTAS=44KN Deoarece C2 < CSTAS rulmentul a fost bine ales.

5. Dimensionarea constructiv a carcasei i a componentelor acesteia5.1. Elemente constructive Grosimea peretului corpului: = 0,025a + 5mm = 6,25mm+5mm=11,25mm. Adopt = 12mm. Grosimea peretului capacului: 1 = 0,8 = 0.812mm = 9,6mm. Adopt 1=10mm Grosimea flansei corpului: h = 1,5 = 1,512mm=18mm Grosimea flansei capacului: h1 = 1,51 = 1,510mm = 15mm Grosimea talpii(in varianta cu bosaje pentru suruburile de fundatie): t = 1,5 = 1,512mm = 18mm Grosimea nervurilor corpului: c = 0,8 = 0,812mm = 9,6mm Grosimea nervurilor capacului: c1 = 0,81 = 0,810mm = 8mm Diametrul suruburilor de fixare a reductorului pe fundatie: d 1,5 = 1,512mm = 18mm Diametrul suruburilor de fixare a capacului de corpul reductorului, care se afla langa lagare: d1 0,75d = 0,7518 = 13,5mm. Se adopta d1=14mm Diametrul suruburilor de fixare a capacului de corpul reductorului, care nu sunt langa lagare: d2 0,5d =0,518 = 9mm. Se adopta d2=10mm Distanta minima intre rotile dintate si suprafata interioara a reductorului: 1,5 = 18mm Distanta intre roata cea mare si fundul baii de ulei: 1 5 = 60mm Latimea flansei corpului si a capacului: K = 3d2 = 39 = 27mm Distanta de la rulment la marginea interioara a carcasei reductorului: l1 = (5....10)mm; Adopt l1 = 10 mm Distanta de la elementul rotitor pana la capacul lagarului: l2 = (15....20)mm; Adopt l2 = 20 mm Lungimea partii de arbore pe care se fixeaza roata de curea: l3 = (1,2....1,5)dI = (1,2....1,5)50 = (60....75)mm; Adopt l3 = 75mm Latimea capacului lagarului: l4 = (15....25)mm; Adopt l4 = 15mm Latimea rulmentului: l5 = (0.4....0.8)dI,IImax l5I = (0.4....0.8)dI=40 mm l5II = (0.4....0.8)dII=60 mm

5.2. Calculul suprafetei reductorului Pentru a stabili temperatura uleiului din baie este necesar sa se determine suprafata de schimb de caldura cu mediul exterior. Pentru un reductor cu o treapta cu roti dintate cilindrice: da2 437 ,37 +18 +10 = 246 ,685 mm + + 1 ; R = 2 2 d 88 ,86 +18 +10 = 72 ,43 mm r = a1 + + 1 ; r = 2 2 L = a + R + r ; L = 250 + 247 + 73 = 570 mm R=l = b2 + 2 + 2 ; l = 81 + 36 + 24 = 121mm d 437 ,37 + 60 +18 = 296 ,685 mm H = a 2 + 1 + t ; H = 2 2 R r 247 73 tg = = = 0,696 a 250S = 2H (L + l) +

S = 2 297 (570 + 121) +

a ( R 2 + r 2 ) + 2ar + a( R r ) + l[ ( R + r ) + ] 2 2 cos 2 22

(247 + 73 ) + 2 250 73 + 250 (247 73) + 121 [

S=0,6923m2

250 (247 + 73) + ] 2 cos

5.3 Verificarea reductorului la incalzire Temperatura uleiului din baie, in cazul carcaselor inchise cand nu are loc recircularea uleiului , se calculuaza di ecuatia de echilibru termic : P (1 t ) t = t0 + 2 < ta S ct

Unde : t 0 -temperatura mediului ambiant (180C) ; P2-puterea la arborele de iesire in Watt ; -randamentul total al reductorului ; t Sc-suprafata de calcul a reductorului in m2 , care se majoreaza cu 20% pentru a tine cont de 2 nervurile de rigidizare si de flanse ; Sc = 1,2 S = 0,8307mt = 18 + 25 ,65 (1 0,975 ) = 18 + 44 = 62 0 C 18 0,8307 0,975

Desen reductor