Se determina momentul de inertie si aria fiecarui spalet in parte. Se determina modulul de elasticitate echivalent de scurta durata al zidariei confinate pentru fiecare spalet

in parte.

constanta care depinde de tipul elementului pentru zidarie si de tipul mortarului

K 0.45 caramizi si blocuri ceramice cu goluri verticale

fb 12.5 rezistenta la compresiune standardizata a elementului pentru zidarie, pe directianormala pe rosturile orizontale

fm 10N

mm2

rezistenta medie la compresiune a mortarului

N

mm2fk K fb

0.7 fm

0.3 0.45 12.5

0.7 10

0.3 5.26077

Ez 1000 fk 105

5.26077 108

daN

m2Eb 2.7 10

9

daN

m2

beton C16/20

b 0.29 m

h 0.29 m

Ab11 b h 0.0841 m2

d 2.02 m

Ib11b h

3

12Ab11 d

2

0.29 0.293

120.0841 2.02

2 0.34375 m

4

b 0.29 m

h 0.29 m

Ab21 b h 0.0841 m2

d 1.27 m

Ib21b h

3

12Ab21 d

2

0.29 0.293

120.0841 1.27

2 0.13623 m

4

b 0.29 m

h 3 m

Az11 b h 0.87m

2

d 0.375 m

Iz11b h

3

12Az11 d

2

0.29 33

120.86999999999999988 0.375

2 0.7748 m2

b 0.29 m

h 0.75 m

Az21 b h 0.2175 m2

d 1.79 m

Iz21b h

3

12Az21 d

2

0.29 0.753

120.21749999999999997 1.79

2 0.70709 m2

Ezc1

Ib11 Ib21 Eb Iz11 Iz21 Ez

Ib11 Ib21 Iz11 Iz21

0.3437510408333333 0.13623429083333333( ) 2.7 109

0.7748437499(

0.3437510408333333 0.13623429083333333 0.77484

Ezc1 1.05793 109

daN

m2 A1 Ab11 Ab21 Az11 Az21 1.2557 m

2

b 0.29 m

h 0.29 m

A b h 0.0841 m2

d 0 m

Ib12b h

3

12A d

2

0.29 0.293

120.0841 0

2 5.89401 10

4 m

4

b 0.29 m

h 0.75 m

A b h 0.2175 m2

d 0.52 m

b 0.29 m Iz12b h

3

12A d

2

0.29 0.753

120.21749999999999997 0.52

2 0.06901 m4

h 0.75 m

A b h 0.2175 m2

d 0.52 m

Iz22b h

3

12A d

2

0.29 0.753

120.21749999999999997 0.52

2 0.06901 m4

Ezc2

Ib12 Eb Iz12 Iz22 Ez

Ib12 Iz12 Iz22

0.00058940083333333324 2.7 109

0.0690073125 0.0690073125( ) 526077251

0.00058940083333333324 0.0690073125 0.0690073125

daN

m2Ezc2 5.35322 10

8

Ip1 56.2835 m4

Isp11 Ib11 Ib21 Iz11 Iz22 1.32384 Isp21 Ib12 Iz12 Iz22 0.1386

Isp31 Isp11 1.32384A2 0.518 m

2

b 0.29

h 0.29

d 2.445

A b h 0.0841

Ib13b h

3

12A d

2

0.29 0.293

120.0841 2.445

2 0.50334 m

2

b 0.29 m

h 0.29 m

A b h 0.0841 m2

d 0.845 m

Ib23b h

3

12A d

2

0.29 0.293

120.0841 0.845

2 0.06064 m

4

b 0.29 m

h 3 m

A b h 0.87 m2

d 0.8 m

Iz13b h

3

12A d

2

0.29 33

120.86999999999999988 0.8

2 1.2093 m

4

b 0.29 m

h 1.6 m

d 1.79 m

A b h 0.464 m2

Iz23b h

3

12A d

2

0.29 1.63

120.46399999999999997 1.79

2 1.58569 m

4

Ezc3

Ib13 Ib23 Eb Iz13 Iz23 Ez

Ib13 Ib23 Iz13 Iz23

daN

m2Ezc3 8.91085 10

8

A3 1.502 m2

b 0.29 m

h 0.29 m

d 0 m

A b h 0.0841 m2

Ib14b h

3

12A d

2

0.29 0.293

120.0841 0

2 5.89401 10

4 m

4

b 0.29

h 0.5

d 0.395

A b h 0.145 m2

Iz14b h

3

12A d

2

0.29 0.53

120.145 0.395

2 0.02564 m

4

b 0.29 m

h 0.5 m

d 0.395 m

A b h 0.145 m2

Iz24b h

3

12A d

2

0.29 0.53

120.145 0.395

2 0.02564 m

4

Ezc4

Ib14 Eb Iz14 Iz24 Ez

Ib14 Iz14 Iz24

0.00058940083333333324 2.7 109

0.025644458333333335 0.025644458333(

0.00058940083333333324 0.025644458333333335 0.0256444

daN

m2Ezc4 5.50776 10

8

Ip2 58.1397 m4

Isp12 Ib13 Ib23 Iz13 Iz23 3.35897

Isp22 Ib14 Iz14 Iz24 0.05188

Isp32 Isp12 3.35897

A4 0.3741 m2

b 0.29 m

h 0.29 m

d 1.3 m

A b h 0.0841 m2

Ib15b h

3

12A d

2

0.29 0.293

120.0841 1.3

2 0.14272 m

4

b 0.29

h 2.6

d 0.145

A b h 0.754 m2

Iz15b h

3

12A d

2

0.29 2.63

120.754 0.145

2 0.44061 m

4

Ezc5

Ib15 Eb Iz15 Ez

Ib15 Iz15

0.14271840083333334 2.7 109

0.44060618333333335 526077251.90022439

0.14271840083333334 0.44060618333333335 1.05796

daN

m2Ezc5 1.05796 10

9 A5 0.838 m

2

Ip3 55.3056 m4

Isp13 Ib15 Iz15 0.58332

Isp23 Ib14 Iz14 Iz24 0.05188

Isp33 Ib13 Ib23 Iz13 Iz23 3.35897

Isp43 Isp23 0.05188

b 0.29

h 0.29

A b h 0.0841 m2

d 1.95

Ib16b h

3

12A d

2

0.29 0.293

120.0841 1.95

2 0.32038 m

4

b 0.29 m

h 0.29 m

A b h 0.0841 m2

d 2.45 m

Ib26b h

3

12A d

2

0.29 0.293

120.0841 2.45

2 0.5054 m

4

b 0.29 m

h .5 m

A b h 0.145 m2

d 2.345 m

Iz16b h

3

12A d

2

0.29 .53

120.145 2.345

2 0.80038 m

4

b 0.29 m

h 4.1 m

A b h 1.189 m2

d 0.145 m

Iz26b h

3

12A d

2

0.29 4.13

121.1889999999999998 0.145

2 1.6 m4

Ezc6

Ib16 Ib26 Eb Iz16 Iz26 Ez

Ib16 Ib26 Iz16 Iz26

0.32037965083333325 0.50539965083333349( ) 2.7 109

0.800379458(

0.32037965083333325 0.50539965083333349 0.8003

daN

m2Ezc6 1.06732 10

9

Ezcmed

Ezc1 4 Ezc2 2 Ezc3 6 Ezc4 5 Ezc5 Ezc6

19

Ezcmed

1057930274.4500711 4 535321657.83741581 20.50334130333333327 0.060638903333333327( ) 2.7 10

9

0.50334130333333327 0.0606389033333

daN

m2

A6 1.5022 m2

Ezcmed 8.17265 108

Ip4 Ip2 58.1397 m4

Isp14 Ib16 Ib26 Iz16 Iz26 3.31675

Isp24 Ib14 Iz14 Iz24 0.05188

Isp34 Ib13 Ib23 Iz13 Iz23 3.35897

Distributia fortei seismice de baza pe nivel

z1 2.8 m G1 410659.24 daN

z2 2 z1 5.6 m G2 G1 4.10659 105

daNg 9.81

m

s2z3 3 z1 8.4 m G3 302060.41 daN

m1

G1 10

g4.18613 10

5 kg

m2

G2 10

g4.18613 10

5 kg

m3

G3 10

g3.07911 10

5 kg

Fb G1 G2 G3 0.22 2.47143 105

daN

Distributia fortei seismice pe nivel

F1 Fb

m1 z1

m1 z1 m2 z2 m3 z3 4.74669 10

4 daN

F2 Fb

m2 z2

m1 z1 m2 z2 m3 z3 9.49337 10

4 daN

F3 Fb

m3 z3

m1 z1 m2 z2 m3 z3 1.04743 10

5 daN

H 3 2.80 8.4

R1

Ezcmed

H3

3 Ip13

H

A1 2 A2

6.90916 107

R2

Ezcmed

H3

3 Ip23

H

A3 2 A4

7.52686 107

R3

Ezcmed

H3

3 Ip33

H

A4 2 A3 A5

6.96589 107

R4

Ezcmed

H3

3 Ip43

H

A6 A4 A3

7.52717 107

Distributia fortei seismice pe pereti

F11 F1

R1

R1 R2 R3 R4 1.13366 10

4

F12 F1

R2

R1 R2 R3 R4 1.23501 10

4

F13 F1

R3

R1 R2 R3 R4 1.14296 10

4

F14 F1

R4

R1 R2 R3 R4 1.23506 10

4

F21 F2

R1

R1 R2 R3 R4 2.26731 10

4

F22 F2

R2

R1 R2 R3 R4 2.47002 10

4

F23 F2

R3

R1 R2 R3 R4 2.28593 10

4

F24 F2

R4

R1 R2 R3 R4 2.47012 10

4

F31 F3

R1

R1 R2 R3 R4 2.50158 10

4

F32 F3

R2

R1 R2 R3 R4 2.72523 10

4

F33 F3

R3

R1 R2 R3 R4 2.52212 10

4

F34 F3

R4

R1 R2 R3 R4 2.72534 10

4

Distributia fortei seismice pe spaleti

n1p1

F111 F11

Ezc1 Isp11

2 Ezc1 Isp11 Ezc2 Isp21 5.52201 10

3

F112 F11

Ezc2 Isp21

2 Ezc1 Isp11 Ezc2 Isp21 292.54745

n1p2

F123 F12

Ezc3 Isp12

2 Ezc3 Isp12 Ezc4 Isp22 6.14571 10

3

F124 F12

Ezc4 Isp22

2 Ezc3 Isp12 Ezc4 Isp22 58.66883

n1p3

F135 F13

Ezc5 Isp13

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 1.92332 10

3

F136 F13

Ezc4 Isp23

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 89.04999

F137 F13

Ezc3 Isp33

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 9.32821 10

3

n1p4

F148 F14

Ezc3 Isp33

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 5.63369 10

3

F149 F14

Ezc4 Isp43

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 53.78099

F1410 F14

Ezc6 Isp14

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 6.66311 10

3

n2p1

F211 F21

Ezc1 Isp11

2 Ezc1 Isp11 Ezc2 Isp21 1.1044 10

4

F212 F21

Ezc2 Isp21

2 Ezc1 Isp11 Ezc2 Isp21 585.09489

n2p2

F223 F22

Ezc3 Isp12

2 Ezc3 Isp12 Ezc4 Isp22 1.22914 10

4

F224 F22

Ezc4 Isp22

2 Ezc3 Isp12 Ezc4 Isp22 117.33765

n2p3

F235 F23

Ezc5 Isp13

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 3.84664 10

3

F236 F23

Ezc4 Isp23

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 178.09999

F237 F23

Ezc3 Isp33

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 1.86564 10

4

n2p4

F248 F24

Ezc3 Isp33

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 1.12674 10

4

F249 F24

Ezc4 Isp43

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 107.56197

F2410 F24

Ezc6 Isp14

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 1.33262 10

4

n3p1

F311 F31

Ezc1 Isp11

2 Ezc1 Isp11 Ezc2 Isp21 1.21851 10

4

F312 F31

Ezc2 Isp21

2 Ezc1 Isp11 Ezc2 Isp21 645.54984

n3p2

F323 F32

Ezc3 Isp12

2 Ezc3 Isp12 Ezc4 Isp22 1.35614 10

4

F324 F32

Ezc4 Isp22

2 Ezc3 Isp12 Ezc4 Isp22 129.46157

n3p3

F335 F33

Ezc5 Isp13

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 4.2441 10

3

F336 F33

Ezc4 Isp23

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 196.50217

F337 F33

Ezc3 Isp33

2 Ezc4 Isp22 Ezc5 Isp13 Ezc3 Isp12 2.05841 10

4

n3p4

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33

F348 F34

Ezc3 Isp33

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 1.24316 10

4

F349 F34

Ezc4 Isp43

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 118.67582

F3410 F34

Ezc6 Isp14

Ezc6 Isp14 Ezc4 Isp43 Ezc3 Isp33 1.47032 10

4

Verificarea sigurantei structurale

Verificarea sectiunii spaletilor se va face in sectiunea din dreptul cotei 0 si in sectiunea situata la capatulsuperior al panoului de zidarie de la parter, in sectiunea de sub centura.

Solicitarile vor fi:

efort dectional de proiectare din forta axiala NEd

efort dectional de proiectare din moment incovoietor MEd

efort dectional de proiectare din forta taietoare VEd

Rezistentele de proiectare la eforturi sectionale vor fi:

rezistenta de proiectare la forta axiala NRd

rezistenta de proiectare la moment incovoietor MRd

rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal VRd

Verificarea sectiunii spaletilor la eforturi generate de incarcari gravitationale

gac 130daN

m2Saf1 4.2016 m

2lsp5 3 m lsp6 1.3 m

lsp7 5.2 mSaf2 15.8824 m

2het 2.8 m

gpl.sup 461daN

m2 lpn 1.1 m

Saf3 4.4267 m2

gppint 530daN

m2

gu.ac 75daN

m2 gpn.BCA 147

daN

m2Saf4 3.825 m

2

gpl.cald 452daN

m2sk 380

daN

m2Saf5 0.605 m

2

gpl.rece 460daN

m2Saf6 3.825 m

2gu.pc 150

daN

m2

Saf7 3.745 m2

gcs 620daN

m2

gu.cs 200daN

m2gu.pr 200

daN

m2

Spaletul 5 (daN)

N43.5 Saf7 Saf6 gac gpl.sup 0.4 max Saf6 Saf7 gu.ac Saf6 Saf7 sk 5.62451 103

N34.5 N43.5 lsp5 het gppint 1.00765 104

N32.5 N34.5 Saf7 gpl.cald Saf6 gpl.rece Saf7 Saf6 0.4 gu.pc gpn.BCA het lpn 1.44357 104

N23.5 N32.5 lsp5 het gppint 1.88877 104

N21.5 N23.5 Saf7 gpl.cald Saf6 gpl.rece Saf7 Saf6 0.4 gu.pc gpn.BCA het lpn 2.32469 104

N12.5 N21.5 lsp5 het gppint 2.76989 104

Spalet 6.1 (daN)

N43.6.1 Saf5 Saf4 gac gpl.sup 0.4 max Saf4 Saf5 gu.ac Saf4 Saf5 sk 3.29149 103

N34.6.1 N43.6.1 lsp6 het gppint 5.22069 103

N32.6.1 N34.6.1 Saf5 gpl.cald Saf4 gpl.rece Saf4 Saf5 0.4 gu.pc 7.51945 103

N23.6.1 N32.6.1 lsp6 het gppint 9.44865 103

N21.6.1 N23.6.1 Saf5 gpl.cald Saf4 gpl.rece Saf4 Saf5 0.4 gu.pc 1.17474 104

N12.6.1 N21.6.1 lsp6 het gppint 1.36766 104

Spalet 6.2 (daN)

N43.6.2 Saf3 gac gpl.sup 0.4 max Saf3 gu.ac Saf3 sk 3.28904 103

N34.6.2 N43.6.2 lsp6 het gppint 5.21824 103

N32.6.2 N34.6.2 Saf3 gpl.rece Saf3 0.4 gu.pc 7.52012 103

N23.6.2 N32.6.2 lsp6 het gppint 9.44932 103

N21.6.2 N23.6.2 Saf3 gpl.rece Saf3 0.4 gu.pc 1.17512 104

N12.6.2 N21.6.2 lsp6 het gppint 1.36804 104

Spalet 7 (daN)

N43.7 Saf1 Saf2 gac gpl.sup 0.4 max Saf1 Saf2 gu.ac Saf1 Saf2 sk 1.49224 104

N34.7 N43.7 lsp7 het gppint 2.26392 104

N32.7 N34.7 Saf2 gpl.rece Saf1 gcs Saf2 0.4 gu.pc Saf1 gu.cs 0.4 gpn.BCA het lpn 3.42919 104

N23.7 N32.7 lsp7 het gppint 4.20087 104

N21.7 N23.7 Saf2 gpl.rece Saf1 gcs Saf2 0.4 gu.pc Saf1 gu.cs 0.4 gpn.BCA het lpn 5.36615 104

N12.7 N21.7 lsp7 het gppint 6.13783 104

Rezistenta de proiectare la efort axial a peretilor din zidarie confinata se va calcula prin transformarea sectiunii mixtebeton-zidarie intr o sectiune ideala de zidarie folosind coeficientul de echivalenta dat de relatia:

γM 2.2 coeficient de siguranta pentru zidarie

fd

fk 105

γM

5.2607725190022441 105

2.2 2.39126 10

5

daN

m2

rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei

fcd rezistenta de proiectare la compresiune a betonului din stalpisori

fcd 770000daN

m2

C16/20 CR6 2011 pag 35

nech 0.75fcd

fd 0.75

770000

239126.02359101106 2.41504

ϕi 0.6 coeficient de reducere a rezistentei datorat efortului zveltetei elementului si excentricitatii de aplicarea incarcarilor

(daN)

Ai5 2.6 0.29 nech 1 0.292

0.87301

NRd5 ϕi Ai5 fd 0.6 0.87300524664211288 239126.02359101106 1.25255 105

Ai6 1 0.29 nech 1 0.292

0.40901

NRd6 ϕi Ai6 fd 0.6 0.40900524664211285 239126.02359101106 5.86823 104

Ai7 4.61 0.29 nech 1 2 0.29( )2

1.81292

NRd7 ϕi Ai7 fd 0.6 1.8129209865684515 239126.02359101106 2.6011 105

daN

m2d 0.012 m fyd 30000000

As 4π d

2

4 4.52389 10

4

MEd daN m

MEd5 F135 het F235 2 het F335 3 het 6.25769 104

MEd6 F136 het F236 2 het F336 3 het 2.89732 103

MEd7 F137 het F237 2 het F337 3 het 3.03501 105

e (m)

e5

MEd5

N12.52.25918 e6.2

MEd6

N12.6.20.21179

e6.1

MEd6

N12.6.10.21184

e7

MEd7

N12.74.94477

lw5 lsp5 3

lw6 lsp6 1.3

lw7 lsp7 5.2

lc5 0.5lw5 e5 3.38877

lc6 0.5lw6 e6.1 0.1377

lc7 0.5lw7 e7 12.8564

Azci m2

t 0.29 m

Azc.5

N12.5

0.8 fd0.14479 Azci.5 A5 0.838

Azc.6

N12.6.1

0.8 fd0.07149 Azci.6 A4 0.3741

Azci.7 A3 1.502Azc.7

N12.7

0.8 fd0.32085

lci.5

Azci.5

t2.88966 lzc.5

Azc.5

t0.49928

lci.6

Azci.6

t1.29 lzc.6

Azc.6

t0.24653

lci.7

Azci.7

t5.17931 lzc.7

Azc.7

t1.10637

ls5 0y5

lci.5

2

lzc.5

2 1.19519

ls6 0y6

lci.6

2

lzc.6

2 0.52174

ls7 3.29 m

y7

lci.7

2

lzc.7

2 2.03647

MRd daN m

MRd5 N12.5 y5 ls5 As fyd 3.31053 104

MEd5 6.25769 104

MRd6 N12.6.1 y6 ls6 As fyd 7.13559 103

MEd6 2.89732 103

MRd7 N12.7 y7 ls7 As fyd 1.69646 105

MEd7 3.03501 105

MRd5

MEd50.52903

MRd6

MEd62.46283

MRd7

MEd70.55896

fvk0 30000daN

m2

lad5 2 lc5 lw5 3.77755 σd5

N12.5

A53.30536 10

4

lad6 2 lc6 lw6 1.0246 σd6

N12.6.1

A43.65587 10

4

lad7 2 lc7 lw7 20.5128σd7

N12.7

A34.08644 10

4

VRd51

γMfvk0

lad5

lc5 0.4 σd5

t lc5 0.2 As fyd 2.35589 104

VRd61

γMfvk0

lad6

lc6 0.4 σd6

t lc6 0.2 As fyd 1.07206 103

VRd71

γMfvk0

lad7

lc7 0.4 σd7

t lc7 0.2 As fyd 1.11534 105

VEd5 F335 F235 F135 1.00141 104

VEd6 F336 F236 F136 463.65215

VEd7 F337 F237 F137 4.85687 104

84

99999994 0.7070870625 ) 526077251.90022439

4374999999994 0.70708706251.05793 10

9

.900224395.35322 10

8

333335) 526077251.90022439

4583333333355.50776 10

8

6 109

69059

833333335 1.6905895583333328 ) 526077251.90022439

37945833333335 1.69058955833333281.06732 10

9

91.2093 1.5856890666666668( ) 526077251.90022439

333327 1.2093 1.58568906666666686 550775660.42768466 5 1057957420.4469329 1067324351

19

e