proracun konstrukcije - glavni projekat - volvo

1 /64

OPTERE]ENJA

1. STALNA OPTERE]ENJA

Krovni paneli (d = 100 mm, 0.5/0.5 mm) 0.15 kN/m2

Fasadni paneli (d = 100 mm, 0.5/0.5 mm) 0.15 kN/m2

Podovi (keramika ili parket, cementni malter 4 cm, zvu. izolacija) 1.20 kN/m2

Bet.dio spreg.plo~e (d ~ 11.0 cm, laki beton SCC) 0.11x15.0 = 1.65 kN/m2

^eli~ni dio spregnute plo~e (KSH 98, d = 1 mm) 0.12 kN/m2

Stubovi, me|uspratni nosa~i (IPE 300 profil) 0.54 kN/m’

Rigle krovnih nosa~a (IPE 200 profil) 0.22 kN/m’

Ostalo (spu{teni plafon sa konstr., spregovi i instalacije) 0.10 kN/m2

2. KORISNO OPTERE]ENJE

Kancelarije u javnim zgradama 2.00 kN/m2

Stepeni{te koje vodi do kancelarija 2.50 kN/m2

3. SNIJEG

Usvaja se za Danilovgrad s = 0.75 kN/m2

4. VJETAR

Analiza objekta na dejstvo sila vjetra radi se shodno odredbama JUS U.C7.110-113/91

kNACGSKkkvw zzzTtm 2232

10,50, 102

1

= 1.225 kg/m3 - gustina vazduha

vm,50,10 = 26.0 m/s - osnovna brzina vjetra za Danilovgrad (Podgorica)

kt = 1.0 - osrednjena brzina vjetra na 60 min.

kT = 1.0 - povratni per. za T = 50 god. - poslovne zgrade

2 /64

Kz2

= 1.0 - faktor ekspoz.za hrap.terena "B" i za visine objekta z10m

Sz2 = 1.0 - faktor topografije terena, ravan teren

Konstrukcija se svrstava u "nisku krutu zgradu", pa su dinami~ki koeficijenti:

Gz = 2.5 - krovni pokriva~, ro`nja~e, obloga

Gz = 2.0 - glavni nosa~i, ankeri

Gz = 1.4 - temelji

C - koeficijent sile ili pritiska

C = Cpe + Cpi

Cpi = 0.0

A - pripadaju}a povr{ina

popre~ni (X) pravac

podu`ni (Y) pravac

kNAC

ACw

83.0

0.20.10.1100.10.10.26225.12

1 32

3 /64

5. SEIZMI^KE SILE

Analiza konstrukcije objekta na dejstvo seizmičkih sila radi se shodno odredbama Pravilnika o

tehničkim normativima za izgradnju objekata visokogradnje u seizmičkim područjima. Analiza

se sprovodi metodom ekvivalentnog statičkog opterećenja (ESO metoda), a obzirom na

sljedeće relevantne podatke:

Ko = 1.00 - koeficijent kategorije objekta (II kategorija)

Ks = 0.10 - koeficijent seizmičkog inteziteta (IX stepen MCS)

Kd = 1.00 - koeficijent dinamičnosti

Kp = 1.30 - koeficijent duktiliteta i prigušenja

K = Ko · Ks · Kd · Kp = 1.0 · 0.10 · 1.0 · 1.30 = 0.13 > 0.02

S = K · G

4 /64

KROVNI POKRIVA^- Pos KP

1. STATI^KI SISTEM

2. ANALIZA OPTERE]ENJA

Sopstvena te`ina (krovni panel) 0.15 kN/m2

snijeg 0.75 kN/m2

vjetar 0.83x(2.50/2.0)x0.8x1.0 = 0.83 kN/m2

optere}enja

g + s = 0.15 + 0.75 = 0.90 kN/m2 pritisak

g + w = 0.15 - 0.83 = - 0.68 kN/m2 potisak

3. DIMENZIONISANJE

Usvaja se krovni panel proizvo|a~a KONTI STEEL HELAS, METECNO, TRIMO ili drugi, debljine

d = 100 mm, sa debljinama donjeg i gornjeg ~eli~nog lima = 0.5 mm . Paneli se oslanjaju na

ro`nja~e. Veza panela i ro`nja~a se ostvaruje samonarezuju}im zavrtnjevima (dimenzije zavrtnjeva

prema preporuci proizvo|a~a panela) preko svake druge grbine, a na sljemenim ro`nja~ama i

vjen~anicama preko svake grbine panela.

Nosivosti se dokazuje katalo{ki, atestom proizvo|a~a.

5 /64

FASADNA OBLOGA - Pos FO

1. STATI^KI SISTEM


vjetar 0.83x(2.50/2.0)x0.9x1.0 = 0.93 kN/m2

3. DIMENZIONISANJE

Usvaja se fasadna obloga proizvo|a~a KONTI STEEL HELAS, METECNO, TRIMO ili drugi,

debljine d = 100 mm, sa debljinama donjeg i gornjeg ~eli~nog lima = 0.5 mm . Fasadni paneli se

oslanjaju na fasadne stubove i rigle. Veza obloge i konstrukcije se ostvaruje samonarezuju}im

zavrtnjevima (dimenzije zavrtnjeva prema preporuci proizvo|a~a panela).

Nosivosti se dokazuje katalo{ki, atestom proizvo|a~a.

6 /64

RO@NJA^E - Pos R1, R2, Z1, Z2, Z3, Z4

1. STATI^KI SISTEM


sopstvena te`ina 0.05x1.50 = 0.08 kN/m’

krovni paneli 0.15x1.50 = 0.22 kN/m’

ostalo (spreg., instal.) 0.10x1.50 = 0.15 kN/m’

g = 0.47 kN/m’

snijeg s = 0.75x1.50 = 1.13 kN/m’

vjetar w = 0.83x2.5/2.0x0.8x1.50 = 1.25 kN/m’

optere}enje:

g + s = 0.47 + 1.13 = 1.60 kN/m'

(g + w) x 50.1

33.1 = 65.0

50.1

33.1)25.147.0( x kN/m’ - svedeno na I slu~aj optere}enja

3. STATI^KI UTICAJI

kNcmkNmlsg

M 0.36060.316

0.660.1

16

)( 22

max

kNlsgR 60.90.660.1)(max

7 /64

Analiza optere}enja i prora~un stati~kih uticaja su pojednostavljeni i usvojeno je da u punom

intenzitetu djeluju upravno na ravan krova. Realno sopstvena te`ina i snijeg djeluju tako da postoji

komponenta sile i u ravni krova. Ova naprezanja se prihvataju kruto{}u krovnog panela i prenose na

rigle glavnog nosa~a (STRESS-SKIN efekat).

4. DIMENZIONISANJE

Usvaja se hladno valjani KONTI STEEL HELAS profil Z 180x1.5

A = 5.02 cm2

I = 253.9 cm4

W = 27.8 cm3

g = 4.02 kg/m’

kontrola napona

2max 95.128.27

0.360

cm

kN

W

M <

20.16

cm

kNdop

kontrola ugiba

cml

fdoz 0.3200

600

200

cmf 0.304.19.253

0.660.1127.0

4

max

veza ro`nja~e i krovne rigle

Usvaja se veza preko tipskog (Konti) priklju~nog raznokrakog ugaonika i sa M 12x35 k 8.8

doz,I = 22.4 kN/cm2

b, doz,I = 27.0 kN/cm2

Fdoz,I = kN32.254.224

2.1 2

F b, doz,I = kN86.40.2715.02.1

98.186.4

60.9n usvajaju se 4 M 12x35 k 8.8

8 /64

nastavljanje kontinualne ro`nja~e

Usvojeni su hladno valjani KONTI STEEL HELAS profili, koji se proizvode u duìnama od 2.0 do

12.9 m. Usvajaju se ro`nja~e preko dva polja duìne 12.0 m. Kontinualizacija (nastavljanje)

ro`nja~a se vr{i u redovima 3 i 5. Nastavljanje se izvodi jednostavnim tipskim preklapanjem u

duìni od 1.2 m.

kNcmkNcmMnos 0.36002.5205.5386.42.

Na mjestu nastavka (X4 i X5) veza ro`nja~a i krovne rigle se izvodi sa tipskim priklju~nim

ugaonikom sa dva para rupa.

Kontrola zajedni~kog naprezanja kod oslonca

kNFM 36.35.532

0.360.

kNFR 20.142

60.9.

kNkNFF RM 86.456.420.136.3..

Zatege

Usvajaju se zatege M12 u sredinama raspona, radi spre~avanja torzionog izvijanja usljed dejstva

vjetra. Zatege se postavljaju po sistemu “gore - dolje”, prema preporuci proizvo|a~a ro`nja~a. Jedna

zatega se isporu~uje sa ~etiri podlo{ke i ~etiri navrtke. Koristiti tipske navrtke za vru}e valjane U

profile (jena povr{ina nagnuta za 5%).

9 /64

FASADNE RIGLE - Pos FR1 - FR41

1. STATI^KI SISTEM


Sopstvena teìna fasade se prenosi u cijelosti na coklu u podu i ne optere}uje fasadne rigle. Tako|e

stress-skin efekat ima za posljedicu da nadvratne i nadprozorske rigle nisu optere}ene sopstvenom

teìnom panela, jer se jednostavno savijanje rigle oko slabije ose (zbog krutosti zidnog panela u

svojoj ravni) ne moè desiti. Fasadne rigle su optere}ene jedino vjetrom.

vjetar w = 0.83x2.5/2.0x0.9x1.61 = 1.50 kN/m’

3. STATI^KI UTICAJI

kNcmkNmlw

M 0.67575.68

0.650.1

8

22

max

kNlw

R 50.42

0.650.1

2max

4. DIMENZIONISANJE

Usvaja se hladno valjani KONTI STEEL HELAS profil Z 180-2.0

A = 6.71 cm2

I = 334.9 cm4

W = 37.21 cm3

g = 5.37 kg/m’

10 /64

kontrola napona

2max 14.1821.37

0.675

cm

kN

W

M ~ %)3(0.18

2

cm

kNdop

2max 25.12.018

50.4

cm

kN

A

R

reb

< 2

4.10cm

kNdop

veza fasadne rigle i glavnih stubova

Usvaja se veza preko tipskog (Konti) priklju~nog raznokrakog ugaonika i sa M 12x35 k 8.8

doz,II = 25.26 kN/cm2

b, doz,II = 30.45 kN/cm2

Fdoz,I = kN55.2826.254

2.1 2

F b, doz,I = kN31.745.302.02.1

62.031.7


Podupiralo

Usvajaju se podupirala na polovini raspona fasadnih rigli da bi se eliminisao ugib od sopstvene

te`ine rigli. Podupiralo se nepostavlja u poljima u kojima postoje vertikale oko otvora.

Usvaja se podupiralo HOP L 50x50x2

11 /64

NADVRATNE FASADNE RIGLE - Pos

FR10, FR12

1. STATI^KI SISTEM


vjetar w = 0.83x2.5/2.0x0.9x3.02 = 2.82 kN/m’

3. STATI^KI UTICAJI

kNcmkNmlw

M 0.126969.128

0.682.2

8

22

max

kNlw

R 46.82

0.682.2

2max

4. DIMENZIONISANJE

Usvaja se HOP 180x160x4 (2 U 180x80x4)

A = 26.0 cm2

I = 1285.0 cm4

W = 162.02 cm3

g = 20.42 kg/m’

12 /64

kontrola napona

2max 83.702.162

1269

cm

kN

W

M < %)3(0.18

2

cm

kNdop

2max 88.04.0122

46.8

cm

kN

A

R

reb

< 2

4.10cm

kNdop

veza fasadne rigle i glavnih stubova

Usvaja se veza preko ~eone plo~e ≠ 120x10x160 i zavrtnjeva M 12x45 k 8.8

doz,II = 25.26 kN/cm2

b, doz,II = 30.45 kN/cm2

Fdoz,I = kN55.2826.254

2.1 2

F b, doz,I = kN99.2545.3071.02.1

33.099.25


13 /64

FASADNI STUBOVI - Pos FS1 - FS15

Za dimenzionisanje, mjerodavni su stubovi FS10.

1. STATI^KI SISTEM


vjetar w = 0.83x2.5/2.0x0.9x2.59= 2.42 kN/m’

3. STATI^KI UTICAJI

kNcmkNmlw

M 35.6757535.68

725.442.2

8

22

max

kNlw

R 72.52

725.442.2

2max

4. DIMENZIONISANJE

Usvaja se hladno valjani KONTI STEEL HELAS profil Z 180-2.0 sa vezama u svemu kao za

fasadnu riglu.

14 /64

ME\USPRATNE PLO^E - Pos 101-108

I FAZA: prije o~vr{}avanja betona

1. STATI^KI SISTEM

kod stepeni{ta

Maksimalna du`ina panela 16 m .


betonski dio presjeka 1.65 kN/m'

~eli~ni dio presjeka 0.12 kN/m'

g = 1.77 kN/m'

3. STATI^KO DEFORMACISKI UTICAJI I DIMENZIONISANJE

Usvaja se KSH 98 trapezasti lim , proizvo|a~a KONTI STEEL HELAS, debljine = 1.0 mm.

g = 11.5 kg/m2

A = 11.5/0.7850 = 14.65 cm2/m'

I = 175/0.87 = 201.145 cm4/m'

15 /64

Tabli~no: qdoz = 5.20 kN/m'

l = 3.0 m - prosta greda

3/28 cmkNv

= 1.5 - koef. sigurnosti

3

2

max 34.315.1

28585100

8

0.320.5

cmWWWW

M

y1 = 6.42 cm

I/y1 = 201.15/6.42 = 31.34 cm3

kNcmkNmlq

M 30.159593.110

0.377.1

10

22

2267.18

50.1

0.2808.5

34.31

3.159

cm

kN

cm

kN

Rezerva u nosivosti izra`ena preko povr{ine ~eli~nog popre~nog presjeka.

266.10728.065.1467.18

08.567.18cmAArez

kontrola deformacija

cmcmcmI

mlqf

cml

fdop

60.009.015.201

0.377.1127.0

)(

)(127.0

60.0500

300

50044

max

16 /64

II FAZA: nakon o~vr{}avanja betona

Presjek je spregnut za ostatak stalnog tereta i za korisno optere}enje. Iznad oslonaca presjek je

armiran potrebnom armaturom.

1. STATI^KI SISTEM

kod stepeni{ta


podovi 1.20kN/m'

ostalo 0.10 kN/m'

gost = 1.30 kN/m'

korisno p = 2.00 kN/m'

3. STATI^KO DEFORMACISKI UTICAJI I DIMENZIONISANJE

kNcmkNmMMMM postgupuo 0.426260.412

0.30.28.1

12

0.330.16.18.16.1

22

,

17 /64

dimenzionisanje u polju

MB 30 fb = 2.05 kN/cm2

Trap. lim v = 28 kN/cm2

507.6

05.2100

0.426

38.9

b

uo

fb

M

hk

%427.2 775.0/10/ ba

22

1 66.107.128

05.238.9100

100

427.2cmAcm

fhbA rez

v

ba

dimenzionisanje nad osloncem

MB 30 fb = 2.05 kN/cm2

MGA 500/560 v = 50 kN/cm2

aktivna {irina betona po m’:

'

8.322

0.40.15

290

1000

m

cmb

stati~ka visina:

cmh 9.80.20.62

8.9

536.3

05.28.32

0.426

9.8

b

uo

fb

M

hk

%471.8 65.1/10 ba

2

1 01.150

05.29.88.32

100

471.8cm

fhbA

v

ba

Usvaja se: R 221 (2.21cm2/m’)

18 /64

Kontrola predpostavljenog polo`aja neutralne ose n - n:

%5.181009.805.28.32

5021.211

hfb

AfhbA

b

va

v

ba

50.3/10/10.3/10/ baba 237.0 s

cmcmhsx 8.911.29.8237.0

Neutralna osa je kako je i predpostavljeno u rebru trapezastog lima.

19 /64

STEPENI[TE - Pos ST1-ST3

GAZI[TE

1. STATI^KI SISTEM


sopstvena te`ina 0.03 kN/m'

gazi{ta (granit + podloga) 0.05x0.30x25 = 0.37 kN/m'

g = 0.40 kN/m'

korisno p =2.50x0.30 = 0.75 kN/m'

P =1.50 kN/m'

3. STATI^KI UTICAJI

kNcmkNmM 7.545470.04

25.15.1

8

25.140.0 2

max

kNR 00.12

5.1

2

25.140.0max

20 /64

4. DIMENZIONISANJE

usvaja se: 2 50x50x5 A = 2 x 4.80 = 9.60 cm2

Ix = 2 x11.0 = 22.0 cm4

Wx = 2 x 3.05 = 6.10 cm3

g = 2 x 3.77 = 7.54 kg/m'

kontrola napona

22

max /00.16/90.810.6

7.54cmkNcmkN

W

MI

doz

22

max /00.9/20.05.052

0.1cmkNcmkN

A

RI

doz

reb

kontrola deformacija (g+p)

cmcmf

cml

fdop

25.016.00.2221000

1255.1

48

1

0.2221000

1251040.0

384

5

25.0500

125

500342

max

veza gazi{ta sa nosa~ima stepenica

21 /64

NOSA^I GAZI[TA

1. STATI^KI SISTEM

22 /64


- za ST 3-2

sopstvena te`ina 0.10x1.25/2 = 0.07 kN/m'

gazi{ta sa konstrukcijom 0.05x25x1.25/2 = 0.78 kN/m'

g = 0.84 kN/m'

korisno p = 2.50x1.25/2 =1.56 kN/m'

3. STATI^KI UTICAJI

kNcmkNmM 5.607075.68

50.4)56.184.0( 2

max

kNR 40.52

50.4)56.184.0(max

4. DIMENZIONISANJE

usvaja se: U 160 A = 24.0 cm2

I = 925 cm4

W = 116 cm3

g = 18.8 kg/m'

22

max /00.16/24.5116

5.607cmkNcmkN

W

MI

doz

22

max /00.9/45.075.016

40.5cmkNcmkN

A

RI

doz

reb


cmcmf

cml

fdop

90.066.092521000

45010)56.184.0(005416.0

90.0500

450

500422

max

23 /64

KRANSKA STAZA - Pos KS

Kran: MOSTNA DIZALICA

Raspon: 5.50 m

Nosivost: 50.0 kN

G.I.[: 5.80 m

Rmax = 70 kN

Rmin = 30 kN

1. STATI^KI SISTEM


Rmax = 70 kN

HK = 70/7 = 10 kN - sila ko~enja

HB = 70/10 = 7 kN - sila bo~nih udara

3. STATI^KI UTICAJI

kNcmM x 0.85266000.70203.0max,

kNcmM y 60.8526000.7203.0max,

kNcmM t 0.105150.7max,

kNRy 0.70max,

kNRx 0.7max,

24 /64

4. DIMENZIONISANJE

usvaja se: IPB (HEB) 260 A = 118 cm2

Ix = 14920 cm4

Iy = 5130 cm4

Wx = 1150 cm3

Wy = 395 cm3

g = 93 kg/m'

22

max /00.16/57.9395

60.852

1150

8526cmkNcmkN

W

M

W

M I

doz

y

y

x

x

22

max /00.9/69.20.126

70cmkNcmkN

A

RI

doz

reb


cmcmf

cmf

cmf

cml

f

x

y

dop

80.047.013.045.0

13.0513021000

6000.7

548

1

45.01492021000

6000.70

548

1

80.0750

600

750

22

max

3

max,

3

max,

25 /64

GLAVNI NOSE]I SISTEM

1. KONSTRUKTIVNI SISTEM

26 /64

27 /64

28 /64

29 /64

30 /64

31 /64

32 /64

33 /64

34 /64

35 /64


- Stalni tereti i korisno optere}enje -

Sopstvena te`ina elemenata se programski dodaje stalnim teretima.

- Krovna ravan -

Optere}rnje se prenosi preko krovnog pokriva~a na ro`nja~e:

GA - 201 do GA - 212, GB - 201 do GB - 212, GC - 201 do GC - 212, GD - 201 do GD - 212, GE -

201 do GE - 212 i GF - 201 do GF - 212. Sljemene ro`nja~e i vjen~anice primaju polovinu

optere}enja. Ostale ro`nja~e primaju puno optere}enje.

krovni paneli 0.15x3.0 = 0.45 kN/m'

ostalo 0.10x3.0 = 0.30 kN/m'

g = 0.75 kN/m'

- Me|uspratna konstrukcija (kota + 3.205 m) -

Optere}rnje se prenosi preko spregnute tavanice Pos 101 na horizontalne rigle GA - 104 do GA -

109, GB - 104 do GB - 109, GC - 104 do GC - 109, GD - 104 do GD - 109, GE - 104 do GE - 109 i

GF - 104 do GF - 109. GA - 104 do GA - 109 i GF - 104 do GF - 109 primaju polovinu

optere}enja. Ostali nosa~i primaju puno optere}enje.

podovi 1.20x3.0 = 3.60 kN/m'

betonski dio spregnute plo~e 1.65x3.0 = 4.95 kN/m'

~eli~ni dio spregnute plo~e 0.12x3.0 = 0.36 kN/m'

ostalo 0.10x3.0 = 0.30 kN/m'

g = 9.21 kN/m'

korisno p = 2.00x3.0 = 6.00 kN/m'

- Kranske staze -

Usvaja se da je maksimalni teret na sredini raspona krana i da se kran nalazi u redu B.

RKR = 50 kN

sile ko~enja HK = 50/7 = 7.14 kN

sile bo~nih udara HB = 50/10 = 5.0 kN

36 /64

- snijeg -

- Krovna ravan s = 0.75x3.0 = 2.25 kN/m'

- Vjetar - popre~ni (X) pravac -

- Krovna ravan -

Od reda A do sljemena

w1 = 0.83x0.6x3.0 = 1.49 kN/m'

Od sljemena do reda F

w2 = 0.83x0.4x3.0 = 1.00 kN/m'

- Zid u redu A

Optere}enje se prenosi na stubove SA1 do SA7

w3 = 0.83x0.9x6.0 = 4.48 kN/m'

- Zid u redu F

Optere}enje se prenosi na stubove SF1 do SF7

w4 = 0.83x0.4x6.0 = 1.99 kN/m'

- Zidovi u redovima 1 i 7

Optere}enje se prenosi na stubove SA1 do SF1 i SA7 do SF7

w5 = 0.83x0.7x6.0 = 3.49 kN/m'

- Vjetar - podu`ni (Y) pravac -

- Krovna ravan -

Od reda 1 do 4:

w1 = 0.83x0.8x3.0 = 1.99 kN/m'

Od reda 4 do 7:

w2 = 0.83x0.3x3.0 = 0.75 kN/m'

37 /64

- Zid u redu 1:

Optere}enje se prenosi na stubove SA1 do SF7

w3 = 0.83x0.9x6.0 = 4.48 kN/m'

- Zid u redu 7:

Optere}enje se prenosi na stubove SA1 do SF7

w4 = 0.83x0.3x6.0 = 1.49 kN/m'

- Zidovi u redovima A i F:

Optere}enje se prenosi na stubove SA1 do SA7 i SF1 do SF7

w5 = 0.83x0.7x6.0 = 3.49 kN/m'

- seizmika -

Sx = K · G = 0.13 · G

teìna sprata (sa polovinom korisnog optere}enja):

G1 = 0.40x18.0x30.0+9.21x18.0x10+6.0/2x18.0x10 = 2413.8 kN

teìna na krana

G2 = 0.93x12.0x2x1.2+100.0 = 126.78 kN

teìna na krovu (sa snijegom)

G3 = 0.20x36.0x30.0+0.75x36.0x10+2.25x36.0x10 = 1296.0 kN

Ukupna teìna:

G =2413.80 + 126.78 + 1296.0 = 3836.58 kN

Sx = Sy = 0.13x3836.5 = 498.76 kN

38 /64

Raspodjela seizmi~ke sile po visini:

kNhG

hGSSS

ii

xyx 15.229563.578.126479.61296205.38.2413

205.38.241376.49811

11

kNhG

hGSSS

ii

xyx 89.20563.578.126479.61296205.38.2413

563.578.12676.49811

22

kNhG

hGSSS

ii

xyx 72.248563.578.126479.61296205.38.2413

479.6129676.49811

33

Raspodjela seizmi~kih sila:

X - pravac:

Sila se nanosi u redu A (osim za seizmi~ke sile krana) i raspodijeljuje se na glavni nose}i sistem u

redovima od 1 do 7 u ta~kama sprata, krana i vjen~anice. U prvom i zadnjem redu se nanosi

polovina sile. Seizmi~ke sile krana se prenose u redu B.

Sprat: Sx11 = Sx1/3 = 229.15/3 = 76.38 kN

Kran: Sx21 = Sx2/2 = 20.89/2 = 10.45 kN > HK

Krov: Sx31 = Sx3/6 = 248.72/6 = 41.45 kN

Y - pravac:

Sila se nanosi u redu 7 (osim za seizmi~ke sile krana) i raspodijeljuje se na glavni nose}i sistem u

redovima od A do F u ta~kama sprata, krana i vjen~anice. U prvom i zadnjem redu se nanosi

polovina sile. Seizmi~ke sile krana se prenose u redu B.

Sprat: Sy11 = Sy1/5 = 229.15/5 = 45.83 kN

Kran: Sy21 = Sy2/2 = 20.89/2 = 10.45 kN > HB

Krov: Sy31 = Sy3/5 = 248.72/5 = 49.74 kN

39 /64

3. STATI^KI UTICAJI

PODNI NOSA^I

IPE 300

Maksimalni momenat savijanja

TABLE: Element Forces - Frames

Frame Station OutputCase P V2 V3 T M2 M3

Text cm Text KN KN KN KN-cm KN-cm KN-cm

635 0 CO1 St+Kor+Snijeg 6.15 54.91 0.01 -0.49 1.02 8327.50

634 300 CO1 St+Kor+Snijeg 6.14 -47.52 0.01 0.39 -0.67 8327.47

642 300 CO1 St+Kor+Snijeg 6.09 -54.88 -0.01 0.49 0.94 8324.61

643 0 CO1 St+Kor+Snijeg 6.09 47.55 0.00 -0.39 -0.62 8324.58

632 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -55.91 0.00 -0.44 0.42 8264.41

633 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 46.80 -0.01 0.76 -0.97 8264.33

625 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 55.87 0.00 0.44 0.56 8259.79

624 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 -46.84 0.01 -0.75 -1.11 8259.71

626 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -55.84 0.00 -0.52 -0.69 8232.96

627 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.93 45.84 0.00 0.53 -0.03 8232.79

631 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 55.84 0.00 0.52 -0.45 8231.92

630 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.87 -45.84 0.00 -0.52 -0.28 8231.75




636 0 CO1 St+Kor+Snijeg 6.59 -54.09 0.01 0.42 1.23 -8264.75

641 300 CO1 St+Kor+Snijeg 6.43 54.10 -0.01 -0.42 0.93 -8265.06

642 0 CO1 St+Kor+Snijeg 6.09 -56.15 -0.01 0.49 -0.84 -8329.90

635 300 CO1 St+Kor+Snijeg 6.15 56.18 0.01 -0.49 -0.86 -8334.86

625 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 57.14 0.00 0.44 -0.59 -8691.37

632 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -57.17 0.00 -0.44 -0.49 -8697.11

626 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -57.11 0.00 -0.52 0.54 -8708.44

631 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 57.10 0.00 0.52 0.25 -8708.86

40 /64

Maksimalna transverzalna sila




625 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 57.14 0.00 0.44 -0.59 -8691.37

631 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 57.10 0.00 0.52 0.25 -8708.86

625 250 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 56.93 0.00 0.44 -0.40 -5839.78

631 250 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 56.89 0.00 0.52 0.13 -5859.00

625 200 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 56.72 0.00 0.44 -0.20 -2998.75

631 200 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 56.68 0.00 0.52 0.02 -3019.70

625 150 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 56.50 0.00 0.44 -0.01 -168.28

631 150 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 56.47 0.00 0.52 -0.10 -190.96

625 100 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 56.29 0.00 0.44 0.18 2651.64

631 100 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 56.26 0.00 0.52 -0.22 2627.22

635 300 CO1 St+Kor+Snijeg 6.15 56.18 0.01 -0.49 -0.86 -8334.86

625 50 CO1 St+Kor+Snijeg 3.66 56.08 0.00 0.44 0.37 5460.99

631 50 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 56.05 0.00 0.52 -0.33 5434.85




626 250 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -56.05 0.00 -0.52 -0.49 5435.79

632 250 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -56.12 0.00 -0.44 0.26 5463.88

642 0 CO1 St+Kor+Snijeg 6.09 -56.15 -0.01 0.49 -0.84 -8329.90

626 200 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -56.26 0.00 -0.52 -0.28 2628.06

632 200 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -56.33 0.00 -0.44 0.11 2652.80

626 150 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -56.47 0.00 -0.52 -0.08 -190.23

632 150 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -56.54 0.00 -0.44 -0.04 -168.84

626 100 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -56.68 0.00 -0.52 0.13 -3019.07

632 100 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -56.75 0.00 -0.44 -0.19 -3001.04

626 50 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -56.89 0.00 -0.52 0.33 -5858.48

632 50 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -56.96 0.00 -0.44 -0.34 -5843.79

626 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.94 -57.11 0.00 -0.52 0.54 -8708.44

632 0 CO1 St+Kor+Snijeg 3.73 -57.17 0.00 -0.44 -0.49 -8697.11

455 0 CO1 St+Kor+Snijeg -0.02 -57.68 0.00 0.00 -0.06 -6471.14

41 /64

KROVNI NOSA^I

IPE 300





562 0 CO1 St+Kor+Snijeg -5.49 8.23 0.02 -2.50 1.93 6435.86

561 300.375 CO1 St+Kor+Snijeg -4.74 -6.28 0.01 2.51 -1.62 6435.79

561 257.464 CO1 St+Kor+Snijeg -4.73 -6.46 0.01 2.51 -1.35 6162.46

562 42.911 CO1 St+Kor+Snijeg -5.50 8.41 0.02 -2.50 1.16 6079.00

571 300.375 CO1 St+Kor+Snijeg -8.29 -8.27 0.01 -2.07 -2.11 6001.00

572 0 CO1 St+Kor+Snijeg -9.13 8.33 0.02 2.21 1.94 6000.98

561 214.553 CO1 St+Kor+Snijeg -4.73 -6.64 0.01 2.51 -1.08 5881.36

562 85.821 CO1 St+Kor+Snijeg -5.51 8.59 0.02 -2.50 0.38 5714.37

571 257.464 CO1 St+Kor+Snijeg -8.29 -8.45 0.01 -2.07 -1.59 5642.16

572 42.911 CO1 St+Kor+Snijeg -9.14 8.51 0.02 2.21 1.01 5639.70

561 171.643 CO1 St+Kor+Snijeg -4.72 -6.82 0.01 2.51 -0.81 5592.50

IPE 200





568 0 CO1 St+Kor+Snijeg 12.10 -13.26 -0.01 0.18 -1.60 -2550.89

326 0 CO1 St+Kor+Snijeg -0.89 -15.13 -0.02 0.02 -5.87 -2515.64

328 600 CO1 St+Kor+Snijeg -0.86 15.13 0.02 0.00 -4.57 -2513.61

360 0 CO1 St+Kor+Snijeg -1.04 -13.81 0.01 0.03 3.72 -2391.37

364 600 CO1 St+Kor+Snijeg -1.06 13.07 -0.02 0.00 6.18 -2358.69

555 300.375 CO1 St+Kor+Snijeg -8.57 13.77 0.01 0.07 -2.08 -2095.73

568 42.911 CO1 St+Kor+Snijeg 12.10 -13.16 -0.01 0.18 -1.12 -1984.02

556 0 CO1 St+Kor+Snijeg -7.56 -13.46 0.01 -0.07 1.55 -1979.36

42 /64

STUBOVI

IPE 300

Maksimalna sila pritiska




289 0 CO1 St+Kor+Snijeg -254.31 -0.27 0.10 0.00 0.00 0.00

295 0 CO1 St+Kor+Snijeg -254.31 -0.33 -0.10 0.00 0.00 0.00

277 0 CO1 St+Kor+Snijeg -254.28 0.95 -0.02 0.00 0.00 0.00

283 0 CO1 St+Kor+Snijeg -254.20 0.88 0.01 0.00 0.00 0.00

289 160.25 CO1 St+Kor+Snijeg -253.63 -0.27 0.10 0.00 -15.78 42.97

295 160.25 CO1 St+Kor+Snijeg -253.63 -0.33 -0.10 0.00 15.99 52.60

277 160.25 CO1 St+Kor+Snijeg -253.60 0.95 -0.02 0.00 3.52 -152.90

283 160.25 CO1 St+Kor+Snijeg -253.53 0.88 0.01 0.00 -2.28 -140.48

289 320.5 CO1 St+Kor+Snijeg -252.95 -0.27 0.10 0.00 -31.56 85.94

295 320.5 CO1 St+Kor+Snijeg -252.95 -0.33 -0.10 0.00 31.97 105.21

277 320.5 CO1 St+Kor+Snijeg -252.93 0.95 -0.02 0.00 7.05 -305.80

283 320.5 CO1 St+Kor+Snijeg -252.85 0.88 0.01 0.00 -4.57 -280.97

43 /64





250 327.4 CO1 St+Kor+Snijeg -45.02 9.05 -0.04 0.00 23.81 -5862.44

262 327.4 CO1 St+Kor+Snijeg -40.82 7.99 0.02 0.00 -9.74 -5176.38

250 163.7 CO1 St+Kor+Snijeg -45.71 9.05 -0.04 0.00 17.79 -4381.22

250 327.4 CO4 St+Kor+Snijeg+Sx -30.55 6.59 -0.02 0.00 12.29 -4271.53

567 300.375 CO1 St+Kor+Snijeg -4.07 22.76 0.02 0.04 -3.38 -3989.04

564 0 CO1 St+Kor+Snijeg -6.41 -22.69 -0.01 -0.03 -0.17 -3951.43

250 327.4 CO5 St+Kor+Snijeg+Sy -29.83 5.98 0.06 0.00 -37.69 -3875.32

262 163.7 CO1 St+Kor+Snijeg -41.51 7.99 0.02 0.00 -7.28 -3868.50

262 327.4 CO4 St+Kor+Snijeg+Sx -27.65 5.80 0.02 0.00 -9.93 -3760.26

SPREGOVI SP1

HOP 100x100x4



Frame Station OutputCase P

Text cm Text KN

44 670.988 CO5 St+Kor+Snijeg+Sy -35.29


44 0 CO5 St+Kor+Snijeg+Sy -35.28




4 670.988 CO4 St+Kor+Snijeg+Sx -31.39


4 0 CO4 St+Kor+Snijeg+Sx -31.38







44 /64

SPREGOVI SP2 I SP3

HOP 150x150x5



Frame Station OutputCase P

Text cm Text KN







78 175.186 CO2 St+Kor+Wx -145.62

78 87.593 CO2 St+Kor+Wx -145.57

78 0 CO2 St+Kor+Wx -145.52







45 /64

4. DIMENZIONISANJE

PODNI NOSA^I

IPE 300


631 300 CO1 St+Kor+Snijeg 3.88 57.10 0.00 0.52 0.25 -8708.86

22max /00.16/71.15557

86.8708

8.53

88.3cmkNcmkN

W

M

A

NI

doz

Maksimalna transverzalna sila

455 0 CO1 St+Kor+Snijeg -0.02 -57.68 0.00 0.00 -0.06 -6471.14

22 /00.9/71.271.030

68.57cmkNcmkN

A

RI

doz

reb

KROVNI NOSA^I

IPE 300


562 0 CO1 St+Kor+Snijeg -5.49 8.23 0.02 -2.50 1.93 6435.86

22max /00.16/66.11557

86.6435

8.53

49.5cmkNcmkN

W

M

A

NI

doz

IPE 200


568 0 CO1 St+Kor+Snijeg 12.10 -13.26 -0.01 0.18 -1.60 -2550.89

22max /00.16/57.13194

89.2550

5.28

10.12cmkNcmkN

W

M

A

NI

doz

46 /64

STUBOVI

IPE 300


289 0 CO1 St+Kor+Snijeg -254.31 -0.27 0.10 0.00 0.00 0.00

v = 24.00 kN /cm2

E 21000 kN /cm2

g = 1.50

N = 254.31 kN

M x = 85.94 kNcm

M y = 31.56 kNcm

l x = 320.50 cm b ix = 2.00

l y = 320.50 cm b iy = 1.00

B a x = 0.339

C a y = 0.489

b x-x = 0.44

b y-y = 0.44

d = 24.00 kN /cm2

A = 53.80 cm2

I x = 8360.00 cm4

I y = 604.00 cm4

W x = 557.00 cm3

W y = 80.50 cm3

i x = 12.47 cm

i y = 3.35 cm

JUS U.E7.086/1986

JUS U.E7.081/1986

(JUS U.E7.096/1986)

I slu~aj optere}enja:

[ tapovi izlo`eni pritisku i savijanju

Materijal: ^ .0361

Tabela 1

JUS U.E7.101/1991

Usvaja se:

Kriva izvijanja oko x - ose:

Kriva izvijanja oko y - ose:

47 /64

16.00 kN /cm2

4.73 kN /cm2

0.15 kN /cm2

0.39 kN /cm2

1.91

1.13

0.55

51.42 < l gr 150.00

92.93

1.43

0.86

1.16

1.16

1.59

1.03

95.65 < l gr 150.00

dozMMMMNN yyxxkkk max

g

v

doz

A

NN

x

xM

W

Mx

y

y

MW

M

y

doz

Nx

xxNx

k

l

la

2

1

2.01 )0.1(

xNk

v

xx

l

ll

x

xix

x

ixx

i

l

i

l bl

v

v

E

l

2

2.01 xxxx llab

22 4

2

xxx

x

lbb

)0.1( x

x

1

xNk )

1(

x

Nxk

doz

Ny

yy

N yk

l

la

2

1

2.01 )0.1(

yNk

v

yy

l

ll

y

yiy

y

iy

yi

l

i

l bl

yx NNN kkk ,max

48 /64

2.47

0.52

1.91

1.91

1.00

1.00

1.00

9.58 kN /cm2 16.00 kN /cm

2

2

2.01 yyyy llab

22 4

2

yyy

y

lbb

)0.1( y

y

1

yNk )

1(

y

N yk

doz

Nx

xxM x

k

l

b

2

1

)0.1( xMk

doz

Ny

yy

M yk

l

b

2

1

)0.1( yMk

d

v

yyxx MMMMNN kkk max

doz

49 /64


250 327.4 CO1 St+Kor+Snijeg -45.02 9.05 -0.04 0.00 23.81 -5862.44

v = 24.00 kN /cm2

E 21000 kN /cm2

g = 1.50

N = 45.02 kN

M x = 5862.44 kNcm

M y = 23.81 kNcm

l x = 647.90 cm b ix = 2.00

l y = 647.90 cm b iy = 1.00

B a x = 0.339

C a y = 0.489

b x-x = 0.44

b y-y = 0.44

d = 24.00 kN /cm2

A = 53.80 cm2

I x = 8360.00 cm4

I y = 604.00 cm4

W x = 557.00 cm3

W y = 80.50 cm3

i x = 12.47 cm

i y = 3.35 cm

JUS U.E7.086/1986

JUS U.E7.081/1986

(JUS U.E7.096/1986)


[ tapovi izlo`eni pritisku i savijanju

Materijal: ^ .0361

Tabela 1

JUS U.E7.101/1991

Usvaja se:



50 /64

16.00 kN /cm2

0.84 kN /cm2

10.53 kN /cm2

0.30 kN /cm2

5.46

1.33

1.12

103.95 < l gr 150.00

92.93

2.56

0.52

1.91

1.91

2.19

2.08

193.37 < l gr 150.00

dozMMMMNN yyxxkkk max

g

v

doz

A

NN

x

xM

W

Mx

y

y

MW

M

y

doz

Nx

xxNx

k

l

la

2

1

2.01 )0.1(

xNk

v

xx

l

ll

x

xix

x

ixx

i

l

i

l bl

v

v

E

l

2

2.01 xxxx llab

22 4

2

xxx

x

lbb

)0.1( x

x

1

xNk )

1(

x

Nxk

doz

Ny

yy

N yk

l

la

2

1

2.01 )0.1(

yNk

v

yy

l

ll

y

yiy

y

iy

yi

l

i

l bl

yx NNN kkk ,max

51 /64

6.25

0.18

5.46

5.46

1.00

1.00

1.00

15.39 kN /cm2 16.00 kN /cm

2

2

2.01 yyyy llab

22 4

2

yyy

y

lbb

)0.1( y

y

1

yNk )

1(

y

N yk

doz

Nx

xxM x

k

l

b

2

1

)0.1( xMk

doz

Ny

yy

M yk

l

b

2

1

)0.1( yMk

d

v

yyxx MMMMNN kkk max

doz

52 /64

SPREGOVI SP1

HOP 100x100x4



v = 24.00 kN /cm2

E 21000 kN /cm2

g = 1.50

N = 35.29 kN

l x = 670.99 cm b ix = 1.00

l y = 670.99 cm b iy = 1.00

C

C

A = 14.95 cm2

b f = 10.00 cm I x = 221.33 cm4

t f = 0.40 cm I y = 221.33 cm4

d w = 10.00 cm i x = 3.85 cm

t w = 0.40 cm i y = 3.85 cm

3.50 kN/cm2

0.22

1.88

174.39 < l gr 200.00

92.93

5.34

0.489

Centri~no pritisnuti {tapovi konstantnog

jednodjelnog presjeka



Usvaja se:

(JUS U.E7.081/1986)

JUS U.E7.086/1986

Materijal: ^ .0361


g

v

xdozix,

22 4

2

xxx

x

lbb

)0.1( x

v

xx

l

ll

x

xix

x

ix

xi

l

i

l bl

v

v

E

l

2

2.01 xxxx llab

xa

b f

tw

ft

wd

53 /64

3.50 kN/cm2

0.22

1.88

174.39 < l gr 200.00

92.93

5.34

0.489

2.36 kN/cm2 < 3.50 kN/cm

2

25.00 < 39.00

d w / t w = 25.00 < 39.00

b f / t f =

g

v

ydoziy,

22 4

2

yyy

y

lbb

)0.1( y

v

yy

l

ll

y

yiy

y

iy

yi

l

i

l bl

v

v

E

l

2

2.01 yyyy llab

ya

A

N dozi,

Kontrola na izbo~avanje

54 /64

SPREGOVI SP2 I SP3

HOP 150x150x5



v = 24.00 kN /cm2

E 21000 kN /cm2

g = 1.50

N = 215.33 kN

l x = 175.19 cm b ix = 1.00

l y = 175.19 cm b iy = 1.00

C

C

A = 28.36 cm2

b f = 15.00 cm I x = 966.95 cm4

t f = 0.50 cm I y = 966.95 cm4

d w = 15.00 cm i x = 5.84 cm

t w = 0.50 cm i y = 5.84 cm

15.00 kN/cm2

0.94

0.32

30.00 < l gr 200.00

92.93

1.16

0.489

(JUS U.E7.081/1986)

JUS U.E7.086/1986

Materijal: ^ .0361


Centri~no pritisnuti {tapovi konstantnog

jednodjelnog presjeka



Usvaja se:

g

v

xdozix,

22 4

2

xxx

x

lbb

)0.1( x

v

xx

l

ll

x

xix

x

ix

xi

l

i

l bl

v

v

E

l

2

2.01 xxxx llab

xa

b f

tw

ft

wd

55 /64

15.00 kN/cm2

0.94

0.32

30.00 < l gr 200.00

92.93

1.16

0.489

7.59 kN/cm2 < 15.00 kN/cm

2

30.00 < 39.00

d w / t w = 30.00 < 39.00

b f / t f =

g

v

ydoziy,

22 4

2

yyy

y

lbb

)0.1( y

v

yy

l

ll

y

yiy

y

iy

yi

l

i

l bl

v

v

E

l

2

2.01 yyyy llab

ya

A

N dozi,

Kontrola na izbo~avanje

56 /64


za podne nosa~e

cmcmf

cml

fdop

20.196.0

20.1500

600

500

max

57 /64

za riglu rama

cmcmf

cml

fdop

0.653.4

0.6200

1200

200

max

58 /64

za optere}enje vjetrom (horizontalno pomjeranje)

cmcmf

cmh

fdop

97.461.0

97.4150

745

150

max

59 /64

za seizmi~ko optere}enje (horizontalno pomjeranje)

cmcmf

cmh

fdop

24.104.1

24.1600

745

600

max

60 /64

veza stuba (IPE 300) i rigle (IPE 200)

nosivost zavrtnjeva

Usvojeni zavrtnjevi 2 x 4 x M24x60 k 10.9

1A = 4.52 cm

2

sA = 3.53 cm2

doz = 24.0 kN/cm2

dozb, = 27.0 kN/cm2

2

. 0.36 cmkNdozz

Polo`aj neutralne ose:

269.42

0.158

5x

xxSpz

xxSzz 08.774.1095.1553.32

zzpz SS 074.10908.769.4 2 xx cmx 14.4

Geometrijske karakteristike aktivne povr{ine:

zzpz III

423

74.2214

14.414.40.15

12

14.40.15

8

5cmI pz

4209.91114.45.1553.32 cmIzz

61 /64

483.113209.91174.221 cmI

3

min 72.9914.45.15

83.1132cmW zav

Kontrola napona u krajnjem zavrtnju:

22 0.3658.2572.99

89.2550cmkNcmkNz

vozanemarlji

veza stuba (IPE 300) i rigle (IPE 300)

nosivost zavrtnjeva

Usvojeni zavrtnjevi 2 x 4 x M24x60 k 10.9

1A = 4.52 cm

2

sA = 3.53 cm2

doz = 24.0 kN/cm2

dozb, = 27.0 kN/cm2

2

. 0.36 cmkNdozz

62 /64

Polo`aj neutralne ose:

269.42

0.158

5x

xxSpz

xxxxSzz 18.2183.391)5.11()5.18(5.2553.32

zzpz SS 083.39118.2169.4 2 xx cmx 16.7

Geometrijske karakteristike aktivne povr{ine:

zzpz III

423

07.11474

16.716.70.15

12

16.70.15

8

5cmI pz

422253.3415)16.75.11()16.75.18(16.75.2553.32 cmIzz

46.456253.341507.1147 cmI

3

min 78.24816.75.25

6.4562cmW zav

Kontrola napona u krajnjem zavrtnju:

22 0.3600.3578.248

86.8708cmkNcmkNz

vozanemarlji

63 /64

TEMELJI - Pos T1

TABLE: Joint Reactions

Joint OutputCase F1 F2 F3 M1 M2 M3

Text Text KN KN KN KN-cm KN-cm KN-cm

208 CO4 St+Kor+Snijeg+Sx -0.76 -107.37 306.66 0 0 0

208 CO2 St+Kor+Wx -1.38 -68.37 257.49 0 0 0

220 CO1 St+Kor+Snijeg 0.27 -0.10 254.31 0 0 0

229 CO1 St+Kor+Snijeg 0.33 0.10 254.31 0 0 0

202 CO1 St+Kor+Snijeg -0.95 0.02 254.28 0 0 0

211 CO1 St+Kor+Snijeg -0.88 -0.01 254.20 0 0 0

205 CO1 St+Kor+Snijeg -0.89 25.54 245.98 0 0 0

226 CO1 St+Kor+Snijeg 0.28 0.04 244.28 0 0 0

223 CO1 St+Kor+Snijeg 0.28 -0.04 244.27 0 0 0

208 CO1 St+Kor+Snijeg -0.90 -24.53 243.95 0 0 0

211 CO2 St+Kor+Wx -1.28 -0.36 190.30 0 0 0

64 /64

Temelj prima samo vertikalno optere}enje. Horizontalne sile se prihvataju armaturom u gredama i

podnoj plo~i.

2

,

2 /19.158/79.1196.16.1

66.306mkNmkN

A

Ndozsrsr

Sra~unao:

Prof.dr Du{ko Lu~i}, dipl.in`.gra|.

proracun konstrukcije - glavni projekat - volvo

Documents