Barak Benfield

DCS

101B

103D 101C 102C101U

150E 108DA

108DB

104D

106D

HRUPGRU

120CF

102E

101E

102F

133F

111C / 106C / 105C / 113C

121C

123C

114F

105D

109D

105F

111L

116C

129C

130C

102B

SKIT A

101JT

102JT

105JT

103JT

101JTC

103C

104JAT104JT

AMONIAK PLANT

106F

107F

109F

127C

124C

UREA PLANT

PROSES PEMBUATAN AMONIAKSecara Umum Proses pembuatan Amoniak dibagi menjadi beberapa tahap :

1. Penyediaan gas synthesa

2. Pemurnian gas Synthesa

3. Synthesa Amoniak

4. Refrigerasi

5. Recovery Purge gas

Tahap Penyediaan Gas Synthesa meliputi :

* Desulfurisasi bahan baku

* Steam Reforming pada :

- Primary Reformer

- Secondary Reformer

* CO Shift Conversion pada HTS & LTS

Tahap Pemurnian Gas synthesa meliputi :

* CO2 Removal

* Methanasi

DESULFURISASIDesulfurisasi merupakan langkah penghilangan senyawa Belerang ( S ) yang terkandung di dalam Gas bumi ( Natural gas ). Sulfur merupakan racun katalis.

Ada 2 macam unsur Sulfur dalam gas bumi yaitu :

- Senyawa Sulfur Reaktif yang dapat

ditangkap dengan mudah oleh katalis ZnO

- Senyawa Sulfur non reaktif tidak dapat

Senyawa Sulfur ( S ) non reaktif diperlukan katalis Cobalt Molybdate ( Co-Mo ) . dengan menambahkan Gas H2 dari Syn loop, maka semua senyawa S organik baik reaktif maupun Non reaktif akan Di Hidrogenasi pada katalis Co-Mo menjadi H2S

Reaksi yang terjadi :

- Pada Katalis Co-Mo

CH3HS + H2 —> CH4 + H2S + Panas

C4H4S + 4H2 —> n - CH4H2O + H2S + Panas

- Pada Katalis ZnO

H2S + Zno —> Zn S + H2O + Panas

Cara ini bisa mengurangi kadar S sampai menjadi 0.1 ppm

PRIMARY & SECONDARY REFORMER

Steam Reforming dari bahan baku untuk menghasilkan Gas Synthesa dilakukan 2 tingkat reaksi Katalitik.

1. Primary Reformer : menghasilkan gas yang

mengandung Methane ( CH4 ) ± 10 - 12 % , dilakukan

pada tube katalis Primary Reformer.

2. Secondary Reformer : Gas dari Primary Reformer

direaksikan lebih lanjut untuk mencapai CH4 ± 0.3 % ,

dilakukan pada Bejana tekan dilapisi Batu tahan api.

Panas yang diperlukan diperoleh dari pembakaran

gas dengan Udara luar yang sekaligus menghasilkan

N2 untuk Sintesa NH3.

Reaksi yang terjadi :

Reaksi di Primary Reformer :

CH4 + H2O <===> CO + 3 H2 Endothermis

CO + H2O <===> CO2 + H2 Exothermis

Reaksi di Secondary reformer :

2H2 + O2 <===> 2H2O Exothermis

CH4 + H2O <===> CO + 3H2 - Q

CO + H2O <===> CO2 + H2 +Q

Komposis Gas out :

N2 : 0.58 % H2 : 65.76 % CH4 : 12.17 % Ar : 0 % CO2 : 11.26 %

CO : 10.23 %

Komposis Gas out :

N2 : 23.31 % H== : 54.31 % CH4 : 0.33 % Ar : 0.30 % CO2 : 7.93 %

CO : 13.83 %

CO SHIFT CONVERSIONSalah satu produksi gas dari Reformer adalah CO.

Gas CO tidak dikehendaki pada proses pembuatan Amoniak

Shift Conversion mengubah hampir semua CO menjadi CO2 dan H2

CO + H2O -----> CO2 + H2

Reaksi yang terjadi pada :

- HTS untuk mereaksikan sebagian besar CO pada suhu tinggi

. ( 425 ° C ) , Katalis Besi ( Fe2O3 )

- LTS untuk mereaksikan sisa CO sehingga mengahasilkan

kadar CO yang rendah yang bisa diterima di Proses

Methanasi , Reaksi pada suhu 225 ° C , Katalis Tembaga

CO2 REMOVALPenghilangan gas CO2, dilakukan dengan cara Absorbsi gas CO2 oleh media K2CO3 pada :

* Tekanan tinggi ± 28 - 32 kg/cm²g

* Temperatur ± 70 ° C

* Media Penyerap :

- K2CO3 dengan konsentrasi : 25 - 30 %

- DEA ( Di Ethanol Amine ) sebagai Aktivator.

- KNO2 ( Potasium Nitrit ) : Mengontrol keadaan Oksidasi dari

Vanadium. V+4 + KNO2 ==> V+5 + N2 + NO

- V2O5 sebagai Corosion inhibitor

- Membentuk lapisan pelindung pada dinding dalam

Absorber.

- Menurunkan Corosion pada pipa , Vessel , Pumpa.

Reaksi Absorbsi :

K2CO3 + H2O + CO2 ===> 2KHCO3

PELEPASAN CO2 ( STRIPPER )

- Tekanan Rendah : 0.5 - 1 kg / cm²g

- Temperatur : 100 - 130 °C ( pada

saturated temperaturnya)

2KHCO3 ===> K2CO3 + H2O + CO2

Komposisi Gas out Absorbsi :N2 : 25.30 % H2 : 73.59 % CH4 : 0.36 % Ar : 0.32 % CO2 : 0.06 %

CO : 0.3 %

METHANASIGas synthesa yang masih mengandung CO dan CO2 sisa proses sebelumnya apabila masuk ke katalis Syn Loop akan menjadi racun katalis sehingga menjadi tidak aktif.

Untuk menghindari hal tersebut , CO dan CO2 dikonversikan menjadi CH4 yang bersifat Inert terhadap katalis di Syn Loop . Katalis di methanator : NiReaksi yang terjadi :

CO + 3H2 ---> CH4 + H2O

CO2 + 4H2 ---> CH4 + 2H2O

Komposisi gas out :N2 : 25.65 % H2 : 73.23 % CH4 : 0.80 % Ar : 0.32 % CO2 : 0 %

CO : 0 % NH3 : %

SINTESA AMONIAKReaksi pembentukan NH3 dari N2 dan H2 mengikuti persamaan :

N2 + 3H2 <==> 2NH3

Katalis yang digunakan : Besi ( Fe2 O5 )

Disamping CO dan CO2 , H2O juga bersifat racun terhadap katalis. Untuk menghilangkan H2O sebelum masuk Syn Loop dipasang Molecular Sieve Dryer yang berfungsi sekaligus untuk menyerap sisa CO2 yang masih ada.

Reaksi sintesa Amoniak merupakan reaksi kesetimbangan. Reaksi berlangsung pada Temperatur 500 - 550 °C , Tekanan 179 kg / cm²g , Kadar NH3 out converter 17.2 % . Sisa gas yang tidak bereaksi di recycle

REFRIGERASIRefrigerasi dengan media Amoniak digunakan untuk mengembunkan Amoniak yang terkandung dalam syn Loop , Recovery Amoniak dari Purge dan Flash , serta mendinginkan make up gas sebelum masuk Dryer

Sistem Refrigerasi terdiri dari : Compressor , Refrigerant condenser , Evaporator dan flash drum.

Kompresor Refrigerasi mempergunakan 4 tingkat

PURGE GAS RECOVERY

Untuk menjaga inert gas ( CH4 , He , Ar ) di syn loop, sejumlah kecil syn gas dikeluarkan dari systim .

Purge gas setelah direcover kandungan NH3 dan H2-nya, kemudian inertnya dipakai sebagai fuel gas di Primary Reformer.

Purge Gas Recovery Unit ( PGRU ) merecover NH3 dan Hidrogen Recovery Unit ( HRU ) merecover H2 untuk dikembalikan ke syn loop

PROSES CONDENSATE STRIPPER

Steam condensate ini berasal dari sisa steam proses, sehingga gas tersebut mengandung senyawa - senyawa organik yang harus dihilangkan dengan cara Stripping.

Condensate proses dari Raw gas separator 102 F1 terdiri dari :

- Amoniak = 1000 ppm

- CO2 = 3000 ppm

- Methanol = 1000 ppm

- Alkohol = lebih tinggi

Condensate setelah distripping dikirim ke Service Unit

mengandung senyawa :

Amoniak = ± 50 ppm

CO2 = 0 ppm

Methanol dan Alkohol = 50 ppm.Kontaminan yang telah di stripping terutama NH3 dan CO2 dengan steam meninggalkan 150 E ( Condensate Stripper ) dan bergabung dengan Steam proses menuju ke Primary Reformer

BOILER FEED WATER SYSTEM

BFW System di design menggunakan Demin Water berkualitas tinggi untuk berbagai jenis pembangkit Steam di pabrik Amoniak.

selain produksi Steam BFW juga dipergunakan untuk :

- Steam Desuperheater

- Instrument flush di instrumentasi Benfield

Steam System ini terdiri dari :

* Deaerator

* Pompa

* Heat Excvanger / Steam generator

* Steam drum

* Superheater

* Blow down system

* Chemical dossing

TEORI OPERASI

Demin water masuk kebagian atas Preheater 101 U menuju Spray header , spray valve mengubah aliran menjadi butiran - butiran yang dipanaskan oleh kontak dengan LP Steam secara Counter Current

sebagian beasar O2 dan CO2 dilepaskan . Sebagian kecil O2 yang tersisa direaksikan dengan Hydrazin.

N2H4 + O2 ===> 2H2O + N2

Untuk menjaga BFW sudah terbebas dengan O2 , jaga kandungan N2H4 > 0.1 ppm.

HP BOILER FEED WATER

BFW dipompa dengan 104 J atau JA ke 101 F ( Steam drum ) melalui :

• WHB di Syn Loop ( 123 C ) dipanaskan oleh gas out Converter 105 D , dari temperatur 133°C -----> 327 °C.

• 131C , BFW dipanaskan oleh gas out LTS dari temperatur 133°C ---> 149 °C dan dipanaskan lebih lanjut di WHB oulet HTS (103-C1/C2) sampai temperatur out = 327 °CBW di 101F secara Natural sirkulasi dialirkan ke 101 C dengan media pemanas Efluent gas dari Secondary Reformer dan Steam yang di hasilkan dipisahkan kembali di 101-F pada tekanan 123 kg / cm²

STEAM SYSTEMUntuk kebutuhan pembuatan proses Amoniak diperlukan beberapa jenis steam :

- HP Steam Tekanan : 123 kg /cm²

- MP Steam Tekanan : 42 kg / cm²

- LP Steam Tekanan : 4 kg / cm²

HP STEAMDiperoleh dari pertukaran panas pada 101 C , 123 C , 131C - 103C1 / C2 .

HP Steam di pergunakan untuk :

- Penggerak turbine 101JT , 103 JT.

- Let down untuk produk MP Steam

- Heater 173 C , 172 C1.

HP Steam dari 101 F sebelum dipergunakan untuk penggerak turbine dipanaskan dulu di 102C temperatur dari 327 °C ---> 440 °C kemudian dipanaskan lagi di Superheater di 101BCS sampai Temperatur 510 °C

MP STEAM ( 42 kg /cm² )

MP Steam diperoleh dari :

- Import Steam dari Exsisting & WHB

- Extraction 101 JT / 103 JT

MP Steam dipergunakan untuk :

- Proses pembuatan Amoniak

- Penggerak Turbine

- Reboiler 140 C

LP STEAM ( 4 kg / cm² )

Diperoleh dari :

- Exhaust turbine

- Let down PCV1016

- Flash Steam dari Blow down drum ( 156 F )

- Flash Steam dari 157 F

Dipergunakan :

# Penggerak Turbine Admition 105 JT.

# Ejector

# Sealing steam

# Treacing dan Steam Service

STEAM CONDENSATE SYSTEMSteam condensate didapat dari hasil kondensasi exhause turbin di 101 JTC, dan kondensat ini digunakan lagi untuk :

- Jaket water 101C , 103D , 102 C , 107 D

- Diumpankan kembali di Mixbed Service Unit

System kondensasi steam terdiri dari :

- Surface Condenser 101 JTC

- Hogging jet , Inter / after condenser 101 JTCC

- Pompa Condensate 114 J/JA

NG

Desul

fulfurizer

Desul

fulfurizer

Primary Reformer

Primary Reformer

Secondary Reformer

Secondary Reformer

Steam Udara

WHBWHB

HTS

LTS

HTS

LTS

CO2

Removal

CO2

RemovalMethanatorMethanatorSyn gas comp

Syn gas comp

Ammonia Converter

Ammonia Converter

Refrigeran System

Refrigeran System

PGRU

HRU

PGRU

HRU

CO2 ProductAmmonia

Product

NG Fuel

Purge gas

H2Flas gas Purge

gas

HP Steam

WHB

BLOCK DIAGRAM PROSES AMONIAK

FILOSOFI OPERASIDAN TROUBLE SHOOTING

BAGIAN AMONIAK

DEPARTEMEN PRODUKSI I

2007

VARIABEL - VARIABEL PENGENDALIAN PROSES

PENGENDALIAN PROSES UNIT DESULFULIZER

Kemampuan ZnO untuk menyerap sulfur sangat tergantung pada temperatur.

- 450 °C tetapan kesetimbangan K akan naik menjadi 2

kali lipat dari K pada temperatur 380 °C.

- Sedangkan pada temperatur Ambient sekitar 30 °C

kemampuan ZnO hanya 20 % dari kemampuannya.

PENGENDALIAN PROSES UNIT REFORMER ( PRIMARY DAN SECONDARY REFORMER )

Beberapa variabel yang mempengaruhi kondisi dan Reaksi di Reformer sebagai berikut :

1. Steam to Carbon Ratio ( S / C Ratio )

Jumlah Steam yang diperlukan untuk Reaksi di Primary Reformer ditentukan dari perbandingan antara mole Steam dengan mol Carbon di gas alam.

Steam to Carbon ratio yang baik adalah 3.0 - 3.5

Steam Carbon Ratio yang terlalu rendah dapat menyebabkan terbentuknya Carbon Deposit

Mekanisme pembentukan Carbon Deposit seperti reaksi dibawah ini :

CH4 <====> 2H2 + C

2 CO <====> CO2 + C

CO + H2 <====> C + H2O

Pengurangan perbandingan S / C RATIO akan mengakibatkan :

* Kecenderungan pembentukan Carbon Deposite pada permukaan

Katalis.

* Reaksi Reforming dan Reaksi Shift akan bergeser ke kiri, sehingga

CH4 dan CO yang lolos akan bertambah.

* Menaikkan CO lolos dari HTS dan LTS yang akan menaikkan Inert

di Syn loop dan menurunkan produksi.

2. TEMPERATUR

Kenaikan temperatur di tube katalis akan berdampak :

- Kandungan CH4 dan CO2 turun

- Memperbanyak Kandungan H2 di Primary

Reformer.

Kenaikan suhu ini harus dibatasi 800 - 820 °C.

Kenaikan Temperatur juga akan mengakibatkan :

- Temperatur outlet Secondary Reformer

naik.

- CH4 outlet Secondary Reformer turun

- Tekanan HP Steam drum naik

- Menurunkan Inert gas di Syn Loop

- Menurunkan tekanan di Syn loop

3. FLOW UDARA PROSES

Menaikkan Flow Udara Proses ke Secondary Reformer akan menyebabkan :

- Temperatur outlet Secondary Reformer naik

- CH4 outlet turun

- Produksi Steam naik

- Inert di Syn Loop turun dan produksi Amoniak

akan naik.

Kenaikan flow Udara ini dibatasi dengan CH4 yang lolos dari Secondary Reformer minimum 0.2 %

4. TEKANAN

Tekanan operasi di tube dijaga konstan dan tidak merupakan Variabel operasi.

Penurunan tekanan akan menggeser reaksi kekanan dan kearah pembentukan Gas H2 , tetapi bila tekanan dibuat rendah maka akan menaikkan beban ( power ) pada Syn gas Compressor.

PENGENDALIAN PROSES UNIT SHIFT CONVERTER ( HTS DAN LTS )

BEBERAPA VARIABEL YANG MEMPENGARUHI KONDISI DAN REAKSI DI SHIFT CONVERTER SEBAGAI BERIKUT :

1. TEKANAN

Tekanan operasi di HTS / LTS tidak berpengaruh karena sesuai dari persamaan reaksi di Shift Converter , jumlah mol reaktan = jumlah mol produk maka tekanan tidak mempengaruh reaksi ( sesuai azas Le-Chatelier)

2. Bila Temperatur out HTS masih jauh dari Equilibrium , dan temperatur inlet dinaikkan mengakibatkan :

- CO yang lolos HTS / LTS akan turun

- Inert gas dari Methanator akan turun

- Temperatur outlet Methanator akan turun

- Temperatur outlet HTS akan naik

3. Bila Temperatur out LTS masih jauh dari Equilibrium , dan temperatur inlet dinaikkan mengakibatkan :

- CO outlet LTS turun

- CH4 outlet Methanator turun

- Inert di Syn loop akan turun

- Temperatur out Methanator akan turun

- Produksi Amoniak akan naik

Pengendalian Proses Unit CO2 Removal

Untuk menjaga kondisi operasi berjalan dengan baik maka beberapa variabel proses yang mempengaruhi operasi harus diperhatikan dengan baik :

1. CO2 slip tinggi , Dapat disebabkan oleh :

- Rate sirkulasi larutan karbonat rendah ---> Tambah rate sirkulasi.

- Konsentrasi larutan karbonat rendah --> pekatkan dengan

menambah steam stripping ke Stripper atau menambah make

up K2CO3

- Konsentrasi aktivator rendah ---> tambah aktivator

- Konsentrasi Bicarbonat tinggi tambah steam regenerasi

- Temperatur Gas/Larutan ke Absorber terlalu tinggi --> Atur pertukaran panas di cooler

2. Tekanan

• Pada Absorber , semakin tinggi tekanan , semakin

rendah CO2 slip terikut di Proses.

• Pada Stripper , semakin tinggi tekanan ,semakin

jelek pelepasan CO2

3. Terjadi kenaikan Fe dalam larutan

Dapat disebabkan oleh :

Kemungkinan terjadi korosif ---> Tambahkan corrosion inhibitor dan aktifkan Carbon filter.

4. Level Stripper cenderung turun

Tambah flow ( FC 1017 ) atau check level Absorber , bila tinggi atur level balance.

5. Bila Tekanan Stripper naik

Maka : CO2 slip akan naik , regenerasi tidak sempurna .

Pengendalian Proses Unit Methanator

Untuk menjaga agar CO dan CO2 yang lolos ke seksi berikutnya terjaga pada batas normal , maka beberapa parameter harus dijaga stabil :

1. Temperatur inlet dijaga : 285 °C

2. Bila kandungan CO dan CO2 yang lolos Methanator

tinggi , naikkan kecepatan reaksi dengan menaikkan

temperatur inlet.

3. Bila kandungan CO dan CO2 inlet Methanator tinggi

maka temperatur outlet akan naik , kurangi gas masuk

Absorber agar beban Absorber berkurang.

PENGENDALIAN PROSES UNIT SYNTHESIS LOOP

1 . TEKANAN

Tekanan juga mempengaruhi kecepatan dan konversi kesetimbangan reaksi , semakin tinggi tekanan akan makin tinggi kecepatan dan konversi kesetimbangan reaksi.

2 . TEMPERATUR

Temperatur sangat mempengaruhi kecepatan reaksi dan konversi .

Temperatur diatur melalui Cold Shot, by pass di WHB dan mengatur flow sirkulasi

Kenaikkan Temperatur dapat disebabkan oleh beberapa faktor :

- Kenaikan Space velocity.

- Penurunan laju alir sirkulasi.

- Penurunan kadar ( CH4 , Ar ) dalam aliran sirkulasi.

- Kenaikan tekanan.

- Penurunan laju Quenching ( cold shot )

3 . Velocity.

Akan ikut menentukan waktu kontak gas dengan katalis, makin cepat umpan mengalir kedalam reaktor akan makin pendek waktu kontak , sehingga akan memperkecil Konversi yang di hasilkan . Hal ini akan mempengaruhi tinggi produksi NH3 persatuan waktu.

4 . RATIO

Variabel utama yang dapat digunakan untuk mengontrol Ratio.

- Komposisi gas Make Up.

- Flow Gas Make Up.

- Aliran sirkulasi.

Untuk menjaga kesetimbangan Ratio H2 / N2 di synloop harus dilakukan di Secondary Reformer dengan mengontrol jumlah udara sesuai dengan Ratio yang dikehendaki dan jumlah gas H2 return dari HRU.

5 . KONSENTRASI GAS INERT

Gas Inert ( CH4 , Ar ) di synloop diatur 10 ÷ 12 %

Gas Inert tinggi menyebabkan :

- Semakin rendah konversi.

- Tekanan syn loop naik.

- Produksi NH3 turun.

- Temperatur syn loop turun.

Cara mengendalikan :

- Keluarkan gas inert melalui FC 1077.

- Jaga kadar gas inert = 10 - 12 %

PENGENDALIAN PROSES UNIT REFRIGERANT SYSTEM

BEBERAPA VARIABEL PENGENDALIAN PROSES MEMPENGARUHI UNJUK KERJA SISTEM REFRIGERASI SBB :

1 . TEKANAN SISTEM TINGGI dapat terjadi bila :

- Beban compressor rendah Naikkan beban.

- Terjadi akumulasi gas inert tambah

pembuangan gas inert di 109-F

- Kurangnya pendinginan di kondenser amoniak

atur flow dan temp inlet pendingin.

2 . Kondensasi amoniak kurang sempurna

dapat disebabkan :

- Sistem pendinginan kurang sempurna .

- Akumulasi gas inert.

3. Tekanan dan Speed Compressor hunting

terjadi surging.

144F

NG

102J

108DA / DB

103D

101F

101J

102C101C

101JT/103JT

MS HEADER

101BJ1

101BJ2

HS

MS

UDARA

BFW

HS

GAS TO 104D

BCS

BCF

BCXBCA1

BCA2BCG

UDARAPRIMARY & SECONDARY

REFORMER

150E

FROM 121J/JA

TO SU

133C

101B

TO FUEL BCG

FROM BCG

102JT

101BJ1T/BJ2T, 104JT/JAT,121JT,107JBT,116JAT,108

JT/JAT,113JAT,124JAT,102JLJ1AT

H2 from 103J

BBS

TO 172C1

TO 173 C

BL

Import MP Steam from Existing & WHB ( SU )

FROM 144 F

FROM 144 F

MS

400°C

123 kg/cm²

104°C

399°C

39 kg/cm²

20kg/cm²

1.7kg/cm²

36kg/cm²

326°C

440°C

510°C

510°C

950 – 1050 °C

610°C

435°C

180°C

351°C

980°C

747°C

174°C

320°C

281°C

347°C

610°C

685°C

331°C825°C

42kg/cm²

- 7 mm H2 O

100 mm H2 O

HTS

LTS

131C

103 C1 / C2

GAS from 103D

BFW from 104J

GAS TO CO2

REMOVAL

CO SHIFT CONVENTERHPS TO

101F

VENT

33 kg/cm²

430°C

351°C

205°C

226°C

221°C

425°C

325°C 123 kg/cm²

154°C

133°C

203°C

111C

101E

102E

133F

132F

105C 113C

108J

109C

107JAHT

106C

102F2

102F1

116J

107C

GAS TO METHANATOR

CO2 PRODUCT

121J150E

CO2 REMOVAL

108C

VENT

LPS

FC1017

107JA

VENT

107JB

107JC3.5 kg/cm²

156°C203°C 129°C 101°C

82.8°C

33°C

125°C

115°C

71°C

73°C

0.82 kg/cm²

119°C

106D

114C 115C

104F

Syn gas to Comp 103J

Syn gas out Absorber

METHANATOR

TCA-1012

XV 1260

PC 1005

PC 1004

VENT

VENT

150 F

XV 1211 MOV 1011

From 121J

CW To 150 J

To 103 E

32 kg/cm²

285°C

30 kg/cm²

73°C

285°C

98°C

313°C

42°C

From 103 LFrom 109 DA / DB

105 D

106 F

NH3 to TK801

NH3 to UREA

120 C F

109 F

109 DA/DB

105 F2105 F1

130C

103J

LP HPLPHP 105JT

167C128C

127C

124C121C123C1/C2

BFW

124J

102B

116C

129C

from 106D

103JTVAPAUR to

103E

NH3 CONVERTER & REFRIGERATION

113J

To PGRU To ZA I/III

107 F

VAPAUR to 103E

111L

FROM 105E

175 kg/cm²47°C

113°C

35°C

56 kg/cm²

94 kg/cm²

110°C

6°C

29.5°C

29.5°C

33°C

236°C

260°C

451°C

505°C

60°C 35°C

- 21°C

- 17°C

- 32°C- 13°C- 1°C13°C

92°C

15 kg/cm²

0.05 kg/cm²

15 kg/cm²

24 kg/cm²

16kg/cm² 174 kg/cm²

325°C

123 kg/cm²

6.5 3.5 1.5

PC 1009

PC 1006

HRU

H2 LP

H2 HP

NH3 to 127C

NH3

140C

141C

142C141J

140J

103E 104E 105E

PURGE GAS FROM 105D

VAPOUR FROM 109F , 107F

PURGE GAS

TO Fuel 101B

PURGE GAS RECOVERY UNIT

EC140MPS

203°C

123 kg/cm²

205°C

60°C

16 kg/cm²

130 kg/cm²

7 kg/cm²

41°C35°C

48°C40°C

56kg/cm²

31kg/cm²

HRU

PC1038

120 CF

FC 1077

LC1026

LC1163

FCA1081

FCA1064

PC 1032 PC 1033

PC 1034

TC 1414127 C

113J

FC 1027

LC1027

114C

115C

FRC 1011

PRC10211

PRC 1037

To 101 B

To Suct 103 J / TK 1

To Suct 103 J/ TK2

FC1038PC1038

From 104 E

PC 1002

PC 1003

HC 1003

HC 1039 HC 1038 HC 1037 HC 1036 HC 1035

From HRU

NG

From BCX

PC 1019

To 103 D

PC 1001

144F

BBS

102B

109D 103 L

PC1005

101 E

104 D2

MOV 1002

PC 1006

PC 1004

TCA 1012

103 J

LC 1008

LC 1132

PC 1006

FC 1007

FC 1076

FC 1008

HC1030

LCA1159

LCA1011

103 L

101 BCF

STEAM BALANCE

101F

BBS

102C

101C

156F109C

104J

106C

101JT103JT

CONDENSER

MP STEAM HEADER

131C

103C2

103C1123C1

123C2

101U

MPS IMPORT

MPS PORSES

HPS

101 F

101 C

157F

140 C

FC 1006

HC 1043

FC 1020

PCA 1031

LCA 1030 FC 1087

FY 1006 C FY 1006 D

PCA 1015

PCA 1014

PCA 1017

TCA 1021

TCA 1020

PCA 1016

PC1012

PC1020

PCA 1018

PCA 1013

PCA 1014PCA 1035

HC 1041

PC 1012

TCA 1005

PIC 1001

PCA 1015 TCA 1022 TCA 1020

HC 1028 HC 1029

102 C

PC 1006

144F

SEAL STEAM

PI

PI

PI

PIC 0001

LP STEAM

TO CONDENSER

CW OUT

CW IN

GLAND CONDENSER

ATM

PI PI 0006

SET 3.5 kg/cm²

PI 0005

PI 0010

TURBINE

HP STEAM IN LET

TO CONDENSER

TTV

GOVERNOR

VALVE

PI

PI

PI

PIC 0001

LP STEAM

CW OUT

CW IN

GLAND CONDENSER

PI PI 0006

SET 3.5 kg/cm²

PI 0005

TURBINE

TTV

GOV

ATM

101 JTC CONDENSER

FLUSH CHAMBER

CW IN

CW OUT

101 JTCC

ATM

VENT

HOGGING JET

TO SU

FV 1032

114 J/JA

LV 1019

HS

MS

CW IN

CW OUT

103 JT , 105 JT, 102 JT , 101 JT, 104 JT

Make up Demin

INLET HP STEAM

STEAM LEAKS TO LS

LABIRINT SEAL

ROTOR

SEAL STEAM

VA

CU

M T

O G

LA

ND

CO

ND

TURBINE BLADE

HOGGING JET

FROM 101JT

101 JTC

101 JTC

AFTERINTER

TRAP

TRAP

FROM 102JT

FROM 105JT

FROM 103JT

VENT

VENT

114J

SC to SU

Make up DM

Drain from

Turbine

LG

LS

30 60 90 120 150 180

10%

10%

4330 rpm

2390 rpm

2660 rpm - LPC

MGS 6137 rpm

MAX CONT SPEED7581 rpm

CRITICAL SPEEDS

3930 rpm - HPC3600 rpm - ST

1500 rpm - Idle speed± 500 rpm

HAND TRIP

TURNING

± 1000 rpm

WARMING UP

1

2

3

4

5

6

7

8

9

SPEED CONTROLLED BYTTV BY GOV

NOR. EXH. PRESS.EXH

PRESS

SPEED x1000

TIME - MINUTES

0

START-UP DIAGRAM 101-JT

1

2

5

7

8

9

EXHPRESS

SPEED x1000

TIME - MINUTES

START-UP DIAGRAM 103-JT

0

10

11

START-UP DIAGRAM 102-JT

30 60 90 120 150

10%

10%

7200 rpm

5300 rpm

± 1000 rpm

WARMING UP

3

4

6

HAND TRIP

MGS 10741 rpm

CRITICAL SPEEDS

EOST 14463 rpm

NORMAL 12637 rpm

MAX 13269 rpm

± 3000 rpm

NOR. EXH. PRESS.

SPEED CONTROLLED

30 60 90 120 150 180

10%

10%

5830 rpm

3550 rpm

CRITICAL SPEEDS

1500 rpm - Idle speed± 500 rpm

HAND TRIP

TURNING

± 1000 rpm

WARMING UP

1

2

3

4

5

6

7

8

9NOR. EXH. PRESS.

EXHPRESS

SPEED x1000

TIME - MINUTES

START-UP DIAGRAM 103-JT

0

SPEED CONTROLLED BYTTV / TRISEN BY GOV

MAX CONT SPEED 10857 rpm

MGS 7600 rpm

10

11

EOST 11550 rpm

START-UP DIAGRAM 103-JT

10.2 in Hg abs. (500 mm HG Vac.)

SPEED CONTROLLED

30 60 90 120 150 180

10%10%

4840 rpm

3825 rpm

CRITICAL SPEEDS

1500 rpm - Idle speed± 500 rpm

HAND TRIP

TURNING

WARMING UP

1

2

3

4

5

6

7

8

9

EXHPRESS

SPEED x1000

TIME - MINUTES

START-UP DIAGRAM 103-JT

0

SPEED CONTROLLED BYTTV / TRISEN

10

11

EOST 11761 rpm

START-UP DIAGRAM 105-JT

± 1500 rpm

MAX CONT SPEED10790 rpm

MGS 8735 rpmNOR. EXH. PRESS.

BY GOV

OIL SYSTEMLO 101 J

LO 102 J

LO 103 J

LO 105 J

SO 103 J LP

SO 103 J HP

SO 105 J LP

SO 105 J HP

GO 101 J

GO 102 J

GO 103 J

GO 105 J

102 JLJ 1M 102 JLJ 1AT

102 JLC

A / B

102 JLF 2

102 JLF 3

102 JLJ 2M / 2AM

LP BOSTER

102 JLJ 3M / 3AM

HP BOSTER

102 JLL

A / B

102 JLL2

A / B

102 JLL3

A / B

LV 6003

LV 6503

102 JLF 1

162.8 M3/H

N 6.8 kg / cm²

PSL 6001 = 5.62 kg / cm²

Normal = 1.47 kg / cm²

PSL 6101 = 0.84 kg / cm² ALARM

PSLL 6102 = 0.56 kg / cm² TRIP

PSL 6201

PSLL 6202

PSL 6501

PSLL 6502

PSL 6301

PSLL 6302

Normal = 2.94 kg cm²

PDSL 6507 = 1.5 kg / cm² ALARM

PDSLL 6508 = 1.3 kg / cm² TRIP

PDSL 6505 = 1.5 kg / cm² ALARM

PDSLL 6506 = 1.3 kg / cm² TRIP

LV 120

SO 102 J

Normal = 9 . 14 kg / cm²

Normal = 17.9 kg / cm²

Max = 21.4 kg / cm²

LSL 6301 HP Bos Auto start

L5LL 6302

LSL 6303 HP Bos Auto start

L5LL 6304

Normal = 35 kg / cm²

Auto start = 26.2 kg / cm²

PC 6123

RISET SOV

TRIP BUTTON

RISET BUTTON

PEDESTALSOV

POWER PISTON

ELECTRIC HIDROLIC

GOVERNOR

TTV

115 F

118 F115 L

114 F

LP S

111 J115J

Blow down dari

132FTo 109 C

SIRKULASI LARUTAN BENFIELD

PI

DRAIIN

1

2

3

4

5

6

7

9

8

1011 12

TI

LV 1015

PV 1028

XV 1274

MPS

LPS

113 JA 113 JAT

METANOL

109 F

FROM 105 J

TO 103 E

TO 120 CF

LCA1015

LCA1016

TO UREA

FO

PV 1109

HS 1274

XV 1276

MPS

LPS

116 JAT

FO

HS 1276 FSLL 1016

116 JA

CW

FC 1016

TC 1006

CO2

LC 1040107 C

102 E

CW

LV 1003A

LV 1003B

LT 1003LIC 1003

LC1025

LSHH 1003

LAL

LV 1025

XV1277

121 JAT

121 JA

188C3 150 E

102 F1

174 C188C2

188C1

DRAIN

MP S

LP S

SU

FC 1019

MP S

To 101 E

HS 1277

From 150 J

STEAM PROSES

Inlet Gas

FC 1002

XV 1269

HS 1269

FSL 1014

108 J 108 JT

102 E

FIC 1014

MP S

To 101E

109 C

104 L

FV 1014

DW

GAS ALAM

101Bout

103D out

104D1 out

104D2 out

101E out

102E out

106D out

105D IN

105D OUT

HRU HP

HRULP

N2 0.828 CO2 11.28 7.92 16.04 18.02 0.13 99.75 ND

CH4 85.86 Ar 0.010 0.30 0.21 0.28 0.34 0.01 0.32 3.53 4.04 0.96 1.04

CO2 0.740 N2 0.23 22.36 20.55 19.93 24.34 0.04 25.65 22.03 18.05 1.88 2.14

C2H6 6.324 CH4 12.08 0.22 0.21 0.22 0.27 0.80 7.80 8.87 1.35 1.36

C3H8 3.896 CO 9.05 11.92 2.69 0.18 0.21 ND

I-C4H10

0.844 H2 67.34 57.28 60.24 61.37 74.71 0.28 73.23 65.13 52.55 95.81 95.46

N-C4H10

0.914 NH3 1.51 18.49

I-C5H12

0.295Ratio 2.56 2.93 3.08 3.07 2.96 2.91

N-C5H12

0.187

C6+ 0.107

KOMPOSISI GAS

PROSES PEMBUATAN AMONIAK

BENANG PRISMA

REFORMER

ROTOR 103 JT

101 F & HTS

COIL 102 B

PGRU & HRU

SIFAT DAN BAHAYA AMONIAK CAIR

Sifat Fisika :

• Warna Cair : Tidak berwarna

• Warna Gas : Tidak berwarna

• Bau Cair / Gas : Tajam / Menyengat

Sifat Kimia :

• Bersifat Alkali / basa

• Gas sangat mudah larut dalam air

• Kontak dengan Hg , Cl2 , I2 , Br2 , Perak Oksida ,

Hypoclorit akan membentuk komposisi yang mudah meledak.

• Gas NH3 sangat reaktif terhadap NO2 dan Asam kuat

• Gas NH3 sangat korosif terhadap Tembaga , Alloy yang

mengandung Tembaga

Bahaya Amoniak Terhadap Manuasia

• NAB Amoniak : 50 ppm dalam 8 jam

• Amoniak Cair bila mengenai kulit menyebabkan luka Bakar

• Konsentrasi Gas NH3 di Udara

5 ppm : Berbau dan dikenali

25 ppm : Diizinkan selama 8 Jam

50 - 100 ppm : Menyebabkan Iritasi dan dapat ditahan selama 2 jam oleh orang yang terbiasa.

400 - 700 ppm : Menyebabkan Iritasidengan cepat pada mata , hidung dan kerongkongan .

Dalam waktu 0,5 - 1jam tidak terjadi kerusakan serius.

1000 - 2000 ppm : Menyebabkan iritasi dan batuk – batuk dan iritasi hebat pada mata , hidung

, kerongkongan Dalam beberapa saat akan merusak mata dan alat pernafasan ,

dalam waktu . 30 menit menyebabkan kerusakan serius.

3000 – 4000 ppm : Menyebabkan iritasi dan batuk – batuk dan iritasi hebat pada mata , hidung ,

kerongkongan Dalam waktu 30 menit menyebabkan kerusakan Fatal / Kematian.

5000 – 12000 ppm : Terjadi kejang nafas dan sesak dada dengan cepat . Terjadi kematian dalam

beberapa menit.

HTS / LTS

DESULFURIZER

METHANATOR

SECONDARY REFORMER

SURFICE CONDENSER

CO2 REMOVAL

DEAERATOR

CO2 FLUSH DRUM