red cloacal

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ESTUDIO POBLACIONAL Dotación Inicial Dotación adoptada al año 2005 = 100 l/hab x día Censo Rapelli - Dpto. Pellegrini Censo Habitantes Año 1970 412 Año 1980 636 Año 1991 892 Año 2001 1230 NOTA : Los valores especificados en la tabla anterior fueron consultados en el Instituto Nacional de Estadística Método de Interés Compuesto Indice de crecimiento 1970-1980 i = 4.44% 1980-1991 i = 3.12% 1991-2001 i = 3.27% 1970-1991 i = 3.75% 1970-2001 i = 3.59% 1980-2001 i = 3.19% Adoptamos para el cálculo i promedio = 3.56% Cálculo de poblaciones futuras Año 2005 1414.68 hab (Po) Año 2012 1807.06 hab Año 2022 2563.61 hab Año 2032 3636.90 hab Método de Proyección Aritmética Indice de crecimiento 1970-1980 i = 22.4 1980-1991 i = 23.3 1991-2001 i = 33.8 1970-1991 i = 22.9 1970-2001 i = 26.4 1980-2001 i = 28.3 Adoptamos para el cálculo i promedio = 26.17 Cálculo de poblaciones futuras Año 2012 P2012 = 1597.85 hab Año 2022 P2022 = 1859.52 hab Año 2032 P2032 = 2121.19 hab

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Red Cloacal

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Page 1: Red Cloacal

ESTUDIO POBLACIONAL

Dotación InicialDotación adoptada al año 2005 = 100 l/hab x día

Censo Rapelli - Dpto. Pellegrini

Censo HabitantesAño 1970 412Año 1980 636Año 1991 892Año 2001 1230

NOTA : Los valores especificados en la tabla anterior fueron consultados en el Instituto Nacional de Estadística y Censos (INDEC)

Método de Interés Compuesto

Indice de crecimiento 1970-1980 i = 4.44%1980-1991 i = 3.12%1991-2001 i = 3.27%1970-1991 i = 3.75%1970-2001 i = 3.59%1980-2001 i = 3.19%

Adoptamos para el cálculo i promedio = 3.56%

Cálculo de poblaciones futuras Año 2005 1414.68 hab (Po)

Año 2012 1807.06 habAño 2022 2563.61 habAño 2032 3636.90 hab

Método de Proyección Aritmética

Indice de crecimiento 1970-1980 i = 22.41980-1991 i = 23.31991-2001 i = 33.81970-1991 i = 22.91970-2001 i = 26.41980-2001 i = 28.3

Adoptamos para el cálculo i promedio = 26.17

Cálculo de poblaciones futurasAño 2012 P2012 = 1597.85 habAño 2022 P2022 = 1859.52 habAño 2032 P2032 = 2121.19 hab

Page 2: Red Cloacal

Método de Proyección Geométrica

Determinación de Kgi

1970-1980 0.04

1980-1991 0.03

1991-2001 0.03

1970-1991 0.04

1970-2001 0.04

1980-2001 0.03

Determinación de KGMKGM = 0.01

Cálculo de poblaciones futurasln P2012 = 7.19ln P2022 = 7.26ln P2032 = 7.32

Año 2012 P2012 = 1325.05 habAño 2022 P2022 = 1417.82 habAño 2032 P2032 = 1517.08 hab

Cuadro Resumen

Int comp Proyecc Aritm Proy. Geom.Año 2012 1807.06 1597.85 1325.05Año 2022 2563.61 1859.52 1417.82Año 2032 3636.90 2121.19 1517.08

Cálculo de incrementos de la dotaciónDotación inicial Año 2005 = 100 l/hab x día

Año 2012 Coef de incremento c 2012 = 0Dotación futura D 2012 = 100 l/hab x día

Año 2022 Coef de incremento c 2022 = 0.009Dotación futura D 2022 = 109.37 l/hab x día

Año 2032 Coef de incremento c 2032 = 0.0086Dotación futura D 2032 = 119.18 l/hab x día

Determinación de caudales 1.2

Caudal l/d

K70-80

=

K80-91

=

K91-01

=

K70-91

=

K70-01

=

K80-01

=

d =

h =

Población (hab.)

Dotación ( l/hab x día) m3/d

Page 3: Red Cloacal

Año 2012 1807.06 100

Qo 180706.04 180.71Qmo 216847.25 216.85QMo 390325.06 390.33

Año 2022 2563.61 109.37

Q10 280390.92 280.39Qm10 336469.11 336.47QM10 605644.39 605.64

Año 2032 3636.90 119.18

Q20 433452.11 433.45Qm20 520142.53 520.14QM20 936256.56 936.26

Qi = Poblac x Dotac

Caudal máximo diario

Caudal máximo horario

Qmi = (Poblac x Dotac) x d = Qi x

d

QMi = (Poblac x Dotac) x h = Qi x

Page 4: Red Cloacal

NOTA : Los valores especificados en la tabla anterior fueron consultados en el Instituto Nacional de Estadística y Censos (INDEC)

Page 5: Red Cloacal

1.8 2.16

l/h l/s

=

m3/s m3/h

Page 6: Red Cloacal

7529.42 0.00209 2.09 7.539035.30 0.00251 2.51 9.04

16263.54 0.00452 4.52 16.2611682.96 0.00325 3.25 11.6814019.55 0.00389 3.89 14.0225235.18 0.00701 7.01 25.2418060.50 0.00502 5.02 18.0621672.61 0.00602 6.02 21.6739010.69 0.01084 10.84 39.01

Page 7: Red Cloacal

Año 2010 Año 2015 Año 2020 Año 2025 Año 2030 Año 20350.00

500.00

1000.00

1500.00

2000.00

2500.00

3000.00

3500.00

4000.00

Métodos de Cálculo de Población Futura

Interés compuesto Proyección Aritmètica Proyección Geométrica

Año

Po

bla

ció

n F

utu

ra

Page 8: Red Cloacal

COLOCAR VALORES CORRESPONDIENTES A RAPELLISuelo clase D y para cascos de estanciasCN =S =

Año 1983 Departamento : Ojo de Agua Año 1983Estadística de lluvia Precipitación eficaz

1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 4 3 20 16 11 54 EneroFebrero 17 27 20 3 13 80 FebreroMarzo 9 14 10 19 8 48 108 MarzoAbril 14 21 5 4 6 50 Abril 0.0274588855Mayo 4 4 MayoJunio 0 JunioJulio 5 5 10 20 Julio 0.011053853Agosto 4 4 AgostoSeptiembre 0 SeptiembreOctubre 0 OctubreNoviembre 9 26 # 53 Noviembre 0.0004989104Diciembre 32 16 15 63 Diciembre

Precipitación anual 436mm

Año 1982 Departamento : Ojo de Agua Año 1982Estadística de lluvia Precipitación eficaz

1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 10 9 11 8 8 18 18 82 EneroFebrero 7 30 16 43 6 102 FebreroMarzo 14 3 17 MarzoAbril 18 15 33 AbrilMayo 6 6 MayoJunio 5 5 JunioJulio 0 JulioAgosto 0 AgostoSeptiembre 4 30 2 65 101 SeptiembreOctubre 5 5 OctubreNoviembre 32 25 57 NoviembreDiciembre 40 32 16 14 102 Diciembre

Precipitación anual 510mm

Meses Días

Meses Días

Meses Días

Meses Días

Page 9: Red Cloacal

Año 1981 Departamento : Ojo de Agua Año 1981Estadística de lluvia Precipitación eficaz

1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 15 22 ## 23 9 4 37 50 24 5 192 Enero 0.037091156Febrero 46 20 48# 33 5 10 40 216 Febrero 0.7087346984Marzo 38 17 51 8 114 Marzo 0.4895771736Abril # 11 10 70 101 AbrilMayo 12 57 5 74 MayoJunio 0 JunioJulio ## 2 JulioAgosto 0 AgostoSeptiembre 0 SeptiembreOctubre 5 10 38 53 OctubreNoviembre 50 18 9 5 5 16 14 4 6 127 Noviembre 0.8252323952Diciembre 5 13 15 7 40 Diciembre 0.011053853

Precipitación anual 919mm

Año 1980 Departamento : Ojo de Agua Año 1980Estadística de lluvia Precipitación eficaz

1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 2 5 4 5 35 5 56 EneroFebrero 21 25 25 ## 22 19 14 1 132 FebreroMarzo 40 92 # 18 9 8 219 Marzo 0.5424001278Abril 12 13 17 4 7 53 Abril 0.0121524307Mayo 85 3 4 92 MayoJunio 0 JunioJulio 0 JulioAgosto 5 5 AgostoSeptiembre 0 SeptiembreOctubre 13 18 31 OctubreNoviembre 2 44 4 15 26 91 NoviembreDiciembre 7 4 5 16 Diciembre

Precipitación anual 695mm

Meses Días

Meses Días

Meses Días

Meses Días

Page 10: Red Cloacal

Año 1979 Departamento : Ojo de Agua Año 1979Estadística de lluvia Precipitación eficaz

1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 10 90 15 50 40 205 EneroFebrero 12 14 70 30 27 153 FebreroMarzo 7 7 MarzoAbril 5 24 7 3 39 AbrilMayo 0 MayoJunio 0 JunioJulio 10 10 Julio 0.0027359549Agosto 3 3 AgostoSeptiembre 10 8 18 SeptiembreOctubre 25 8 33 OctubreNoviembre 5 4 29 38 NoviembreDiciembre 10 30 10 4 6 8 37 105 Diciembre 0.0027359549

Precipitación anual 611mm

Año 1978 Departamento : Ojo de Agua Año 1978Estadística de lluvia Precipitación eficaz

1 2 3 4 5 6 7 8 9# 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total 1Enero 25 30 22 10 80 167 EneroFebrero 60 60 FebreroMarzo 30 100 10 140 MarzoAbril 10 20 30 AbrilMayo 0 MayoJunio 5 5 JunioJulio 0 JulioAgosto 0 AgostoSeptiembre 30 30 SeptiembreOctubre 30 30 OctubreNoviembre 20 25 30 75 NoviembreDiciembre 45 80 8 10 28 171 Diciembre

Precipitación anual 708mm

Meses Días

Meses Días

Meses Días

Meses Días

Page 11: Red Cloacal

Año 1978 1979 1980 1981 1982 1983Precipitación 708mm 611mm 695mm 919mm 510mm 436mm

Promedio 1978-1979 1979-1980 1980-1981 1981-1982 1982-1983mm 659.5 653 807 714.5 473

Mínimo 473 mm

Primer año seco 1982Segundo año seco 1983

Promedio anual 646.5 mm Precipitac prom (mm)Población 3636.90 hab 2976.33 Volumen escurrido por tres añosDotación 119.18 l/hab x d 201.21Caudal 598867.3593 l/d 218586.58614 m3/año

Superficie 2000 HáEspejo de agua adoptado 6 haConsumo ganaderíaGanado mayorCabezas 500Dotación 50 l/cabeza x díaTotal 25000 l/d 9125 m3/año

Ganado menorCabezas 500Dotación 10 l/cabeza x díaTotal 5000 l/d 1825 m3/año 10950 m3/año

Consumo anual 229536.6 m3Caudal para 3 años 655759.7584335 m3 cada 3 años

Mes E F M A M J J A S O N DEvaporación 113.277 95.38 88.31736 58 44.159 41 52 73 81.7524###100 106

Evaporación anual 950 mm/año

Para 6 ha 57000 m3/año Volumen necesario por año = 286537 m3/año Volumen para 3 años = 859610 m3

Volumenes escurridos por año y por hectárea V1 = 1504.48 m3/ha 1° año secoV2 = 1618.799 m3/ha 2° año secoV3 = 4654.541 m3/ha año promedio

volumen escurrido por 3 años = 7777.8 m3/ha

Page 12: Red Cloacal

Superficie de la cuenca de aporte 110.521 ha 1E+006 m2

Año promedio Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembremm precipitado 126.00 123.83 100.83 51.00 29.33 1.67 5.33 2.00 24.83 25.33 73.50 82.83

mm escurridos 220.34 200.93 224.60 55.61 78.70 0.56 1.82 1.54 49.47 27.71 93.62 126.97Volumenes escurridos (m3) p/ 110,521 ha 243516.85 222067.65 248229.54 61455.89 86976.34 620.61 2012.73 1704.40 54673.30 30627.91 103466.56 140330.38Volumenes escurridos acumulados 243516.85 465584.50 713814.04 775269.93 862246.28 862866.89 864879.62 866584.02 921257.32 951885.22 1055351.78 1195682.16

Primer año secomm precipitado 82 102 17 33 6 5 0 0 101 5 57 102mm escurridos 3.96 24.73 1.47 2.80 0.13 0.28 0.00 0.00 41.91 0.28 13.47 24.34Volumenes escurridos (m3) p/ 110,521 ha 4378.73 27331.67 1621.52 3089.78 145.70 310.31 0.00 0.00 46321.08 310.31 14889.59 26906.14Volumenes escurridos acumulados 4378.73 31710.40 33331.92 36421.70 36567.40 36877.71 36877.71 36877.71 83198.79 83509.10 98398.69 125304.82

Segundo año seco 247895.58 497294.90 747145.96 811691.64 898813.68 899744.60 901757.33 903461.73 1004456.11 1035394.32 1153750.47 1320986.98mm precipitado 54 80 108 50 4 0 20 4 0 0 53 63mm escurridos 5.24 11.21 22.46 4.60 0.49 0.00 0.63 0.49 0.00 0.00 7.19 10.81Volumenes escurridos (m3) p/ 110,521 ha 5791.70 12388.13 24823.78 5082.22 543.40 0.00 697.42 543.40 0.00 0.00 7943.39 11950.15Volumenes escurridos acumulados 5791.70 18179.83 43003.62 48085.84 48629.24 48629.24 49326.66 49870.06 49870.06 49870.06 57813.45 69763.60

Volumenes necesarios 253687.29 515474.74 790149.58 859777.47 947442.92 948373.84 951083.99 953331.79 1054326.17 1085264.38 1211563.92 1390750.58Consumo (m3) = Co /12 meses 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05 19128.05Consumo acumulado (m3) 19128.05 38256.10 57384.15 76512.20 95640.24 114768.29 133896.34 153024.39 172152.44 191280.49 210408.54 229536.59Infiltración 6 ha (m3) = In / 12 meses 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Infiltración acumulada (m3) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Evaporación 6 ha (m3) 6796.60 5722.67 5299.04 3455.90 2649.52 2452.57 3110.31 4377.47 4905.14 5875.02 6019.95 6335.81Evaporación acumulada (m3) 6796.60 12519.26 17818.31 21274.20 23923.72 26376.30 29486.60 33864.07 38769.22 44644.24 50664.19 57000.00

Volumen necesario acumuladoAño promedio 25924.65 50775.36 75202.45 97786.40 119563.97 141144.59 163382.94 186888.46 210921.66 235924.73 261072.73 286536.591° año 312461.23 337311.95 361739.04 384322.98 406100.55 427681.17 449919.53 473425.05 497458.24 522461.31 547609.31 573073.172° año 598997.82 623848.53 648275.63 670859.57 692637.14 714217.76 736456.12 759961.64 783994.83 808997.90 834145.90 859609.7584335

Volumenes escurridos acumuladosJan-00 25924.65 Volumen de la represa necesario (gráfico) = 15625 m3Feb-00 50775.36Mar-00 75202.45 Dimensiones de la represaApr-00 97786.40 Ancho superior A = 77 mMay-00 119563.97 Largo superior B = 90 mJun-00 141144.59 talud p = 0.3333333333Jul-00 163382.94 altura h = 3 mAug-00 186888.46Sep-00 210921.66 T 3Oct-00 235924.73 3 1Nov-00 261072.73Dec-00 286536.59 T = 9 mJan-01 312461.23 2 x T = 18 m

año promedio

1º año seco

Page 13: Red Cloacal

Feb-01 337311.95Mar-01 361739.04 ancho inferior a´= 59 mApr-01 384322.98 largo inferior b´= 72 mMay-01 406100.55Jun-01 427681.17 Volumen de la represa =Jul-01 449919.53Aug-01 473425.05 A a´ h´= 12.8333333333Sep-01 497458.24 h´ (h´-h)Oct-01 522461.31Nov-01 547609.31 Vol pirámide = 29645 m3 pirámide ABh´Dec-01 573073.17 13924 m3 pirámide a´b´(h´-h)Jan-02 598997.82Feb-02 623848.53 Volumen de la represa = 15721 m3Mar-02 648275.63Apr-02 670859.57 N° de represas = 0.9938935182May-02 692637.14Jun-02 714217.76 Diferencia = 96 m3Jul-02 736456.12Aug-02 759961.64 h ´´ = 0.3 m Revancha Sep-02 783994.83 A ´´ = 76.2 mOct-02 808997.90 B´´ = 87.9 mNov-02 834145.90Dec-02 859609.7584335 Volumen 27990.02 m3 pirámide A´´B´´(h´-h´´)

Diferencia = -27894.02 m3

1º año seco

2º año seco

Page 14: Red Cloacal

Suelo clase D y para cascos de estancias86 tabla apéndice A2

1.6279069767Departamento : Ojo de Agua

Precipitación eficaz

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.01935735 0.03030357 0.10206016 0.04793526

0.0599186 0.22989495 0.10206015530.0004989104 0.0274588860.1179803678 0.011053853 0.01935735 0.00519021

0.01935735

0.209489 0.0729740.34066611 0.04793526 0.03709116

Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.002736 0.0004989104 0.0066578368

0.001583788 0.2947201 0.04793526 0.624189520.0274589 0.030303574

0.072974 0.037091160.00519

0.011054

0.01935735 0.2947201

0.54240013 0.34066611 0.04793526 0.02745889

Page 15: Red Cloacal

Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.1347521 0.030304 0.15232974

0.10206 0.7664781 0.027459 0.36438355 0.01105385 0.00273595 0.542400130.0599186 0.85496611

0.002736 0.00665784 0.002735950.0121524 1.0378613969

0.044119

0.0729742675 0.000499 0.01105385 0.0110539 0.047935260.01911734 0.037091156

Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.04411853 0.0110539 0.01935735 0.01105385

0.11798 0.18973637 0.1897364 0.011054 0.13475208 0.087040492.206715 0.884926 0.07297427

0.01911734 0.0599186 0.01935735 0.00158378791.96302753 0.03030357 0.01935735

0.011054

0.01911734 0.07297426750.04411853 0.65208094 0.01935735

0.00158379 0.0193573497

Page 16: Red Cloacal

Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.002735955 2.13671967 0.03709116

0.01215243 0.02745889 1.45543099 0.2947201 0.22989494560.00158379

0.011053853 0.170671 0.00158379

0.0303035740.002736

0.189736370.0110539 0.0193573497

0.2947200971 0.002735955 0.01935735 0.00519021 6.97469E-005

Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 210.18973637 0.2947201 0.1347520786

0.2947201 2.48932451

0.29472010.102060155 0.18973637

0.6802663819 1.791383 6.97E-005 0.00273595

Page 17: Red Cloacal

Coeficientes de escorrentía (E)Año 1978 0.145Año 1979 0.222Año 1980 0.275Año 1981 0.302Año 1982 0.295 1504.47977Año 1983 0.371 1618.79877

Coef esc promedio 0.268320705Precipitac prom (mm) 646.500 1734.69336

Volumen escurrido por tres años 4857.9719

Page 18: Red Cloacal

Registro mensual de precipitaciones

1978 1979 1980 1981 1982 1983Enero 167 205 56 192 82 54 756Febrero 60 153 132 216 102 80 743Marzo 140 7 219 114 17 108 605Abril 30 39 53 101 33 50 306Mayo 0 0 92 74 6 4 176Junio 5 0 0 0 5 0 10Julio 0 10 0 2 0 20 32Agosto 0 3 5 0 0 4 12Septiembre 30 18 0 0 101 0 149Octubre 30 33 31 53 5 0 152Noviembre 75 38 91 127 57 53 441

1390750.58 Diciembre 171 105 16 40 102 63 497708 611 695 919 510 436 3879

859609.76

Mes Año

Page 19: Red Cloacal

m

pirámide a´b´(h´-h)

pirámide A´´B´´(h´-h´´)

Page 20: Red Cloacal

Departamento : Ojo de AguaPrecipitación eficaz

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.00665784 0.20631417

0.030303574 0.0191173445 0.441294620.0027359549 0.0870404914 6.97469E-005 0.76647808 0.88428207

0.181040660.01935735

00.011053853 0.0027359549 0.02484366

0.0193573497 0.0193573500

0.282962310.42569253

Precipitación eficaz anual 2.48514473

Precipitación eficaz

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total6.97469E-005 6.97469E-005 0.0729742675 0.07297427 0.155980730.0051902083 0.97361887

0.057762460.110065420.005190210.01105385

00

0.0441185347 1.2918707733 1.650066750.01105385 0.01105385

0.3406661132 0.18973637 0.530402480.95846039

Precipitación eficaz anual 4.46365502

Page 21: Red Cloacal

Precipitación eficaz

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.0004989104 0.0193573497 0.4637204385 0.8252323952 0.1706709805 0.01105385 1.84501047

2.525305316.97469E-005 1.40453163

1.45543099 1.467560740.011053853 1.06106768

00.04411853

00

0.011053853 0.0027359549 0.48957717 0.503366980.02745889 0.0193573497 0.0051902083 1.02075498

0.00158379 0.06884614Precipitación eficaz anual 9.94056247

Precipitación eficaz

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.4131979374 0.011053853 0.50983538

0.02745889 0.0610547684 0.818813180.0004989104 6.97469E-005 3.70758434

0.112129512.01268845

00

0.011053850

0.092091610.037091156 0.2094891328 0.962137110.011053853 0.03199499

Precipitación eficaz anual 8.25832843

Page 22: Red Cloacal

Precipitación eficaz

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.8252324 0.5424001278 3.5441793

2.019657350.00158379

0.030303574 0.213612200

0.002735950.03030357

6.97469E-005 0.00280576.97469E-005 0.18980612

0.27253949 0.302950690.46372044 0.78852975

Precipitación eficaz anual 7.09616442

Precipitación eficaz

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Total0.00273595 1.79138335 2.41332785

1.131887101 1.13188710.0027359549 2.78678057

0.0027359549 0.1020601553 0.104796110

0.011053853 0.0110538500

0.2947200971 0.29472010.2947201

0.2947200971 0.586516620.25092173 2.72537717

Precipitación eficaz anual 10.3491795

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Departamento : Ojo de Agua

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Datos de PrecipitacionesRapelli - Dpto Pellegrini

Page 39: Red Cloacal

050000

100000150000200000250000300000350000400000450000500000550000600000650000700000750000800000850000900000

Cálculo del Volumen de la Represa

tiempo

m3

Page 40: Red Cloacal

Superficie 130.59084 ha (Autocad)

Densidad de Población 100 hab / ha

Población actual 13059.084 hab para revisarrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrr????????????????????????????????????

Dotación actual 120 lts / hab día

Coef de oscilac horaria kh 2

Caudal p/ ampliac futuras 10 l / seg

N° de nudos 9Caudal p/ ampl por nudo 1.11 l / seg

Presión de servicio mínima 10 mca

Material conducción PVCCoeficiente C 150

Longitud total de cañería 239.10 Hm 23910 m

Caudal actual 36.275 l/seg 0.03628 m3/seg

Caudal p/ incendio 54.206 l/seg Instituto Nacional de Obras Sanitarias Venezuela

Gasto hectométrico 0.4202 l/ seg x hectóm

CAÑERIA SECUNDARIA

Tramo

NUDO 1

17-17` 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674917`-19 150 0.630 1.72 2.351 2.067175011318-19 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491319-1 175 0.735 2.98 3.717 3.385702697752-52` 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491352`-49 130 0.546 1.74 2.288 2.041960139251-49 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491349-48 155 0.651 2.92 3.570 3.27643825250-48 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491348-1 170 0.714 4.20 4.914 4.5928646991

NUDO 2

20-18 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349821-18 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858518-2 175 0.735 1.81 2.542 2.211554406455-51 295 1.240 0.00 1.240 0.681852166154-51 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491351-50 155 0.651 1.87 2.521 2.228364321153-50 145 0.609 0.00 0.609 0.3351476749

Long L

(m)

Gasto en ruta gr=gh x L (l/s)

Gasto en extremo ge

(l/s)

Gasto total gt=gr+ge (l/s)

Gasto de cálculo gc=ge+0,55 x gr

(l/s)

Page 41: Red Cloacal

NUDO 2

50-2 170 0.714 3.13 3.845 3.5237783748

NUDO 3

22-21 265 1.114 0.00 1.114 0.612511267923-21 115 0.483 0.00 0.483 0.265806776621-3 170 0.714 1.60 2.311 1.989873655958-54 275 1.156 0.00 1.156 0.635624900657-54 120 0.504 0.00 0.504 0.27736359354-53 150 0.630 1.66 2.290 2.006683570656-53 120 0.504 0.00 0.504 0.27736359353-3 170 0.714 2.79 3.509 3.1875800803

NUDO 4

24-23 280 1.177 0.00 1.177 0.64718171725-23 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225823-4 170 0.714 1.72 2.437 2.115948016461-57 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349860-57 120 0.504 0.00 0.504 0.27736359357-56 150 0.630 1.72 2.353 2.069720750959-56 125 0.525 0.00 0.525 0.288920409456-4 170 0.714 2.88 3.593 3.2716296539

NUDO 5

26-24 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940424-25 140 0.588 1.80 2.393 2.128110952127-25 170 0.714 0.00 0.714 0.392931756825-5 175 0.735 3.11 3.843 3.511777058264-61 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940461-60 180 0.756 1.80 2.561 2.220565483163-60 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940460-59 145 0.609 3.25 3.864 3.589522913862-59 170 0.714 0.00 0.714 0.392931756859-5 170 0.714 4.58 5.293 4.9710877805

NUDO 6

28-27 320 1.345 0.00 1.345 0.73963624829-27 170 0.714 0.00 0.714 0.392931756827-6 180 0.756 2.06 2.816 2.475259943767-63 335 1.408 0.00 1.408 0.774306697166-63 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940463-62 135 0.567 2.10 2.669 2.413273383165-62 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940462-6 150 0.630 3.36 3.992 3.7086874368

NUDO 7

30-29 305 1.282 0.00 1.282 0.704965798931-29 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674929-7 190 0.798 1.89 2.690 2.330274429170-66 305 1.282 0.00 1.282 0.704965798969-66 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858566-65 125 0.525 1.87 2.395 2.159023422968-65 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858565-7 135 0.567 2.98 3.551 3.2957939063

NUDO 8

32-31 315 1.324 0.00 1.324 0.728079431633-31 150 0.630 0.00 0.630 0.346704491331-8 190 0.798 0.63 1.429 1.069530824673-69 300 1.261 0.00 1.261 0.693408982572-69 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674969-68 115 0.483 1.87 2.353 2.135909790171-68 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674968-8 120 0.504 2.96 3.467 3.2401110638

NUDO 9

34-32 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940432-33 170 0.714 1.80 2.519 2.197451850435-33 160 0.672 0.00 0.672 0.369818124

Page 42: Red Cloacal

NUDO 9 33-9 200 0.840 3.19 4.032 3.653610713775-72 285 1.198 0.00 1.198 0.658738533474-72 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858572-9 210 0.883 1.79 2.669 2.2714397276

NUDO 10

36-35 325 1.366 0.00 1.366 0.751193064437-35 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674935-10 200 0.840 1.98 2.816 2.437437635577-74 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349876-74 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858574-10 185 0.777 1.81 2.585 2.2346680391

NUDO 11

38-37 320 1.345 0.00 1.345 0.73963624839-37 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858537-11 205 0.862 1.93 2.795 2.406969665179-77 165 0.693 0.00 0.693 0.381374940477-76 145 0.609 1.80 2.414 2.139667768578-76 155 0.651 0.00 0.651 0.358261307676-11 165 0.693 3.07 3.759 3.4466386386

NUDO 12

40-39 320 1.345 0.00 1.345 0.73963624841-39 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674939-12 200 0.840 1.95 2.795 2.416425242181-78 305 1.282 0.00 1.282 0.704965798980-78 155 0.651 0.00 0.651 0.358261307678-12 160 0.672 1.93 2.606 2.3029583177

NUDO 13

42-41 315 1.324 0.00 1.324 0.728079431643-41 140 0.588 0.00 0.588 0.323590858541-13 195 0.819 1.91 2.732 2.362843638983-80 290 1.219 0.00 1.219 0.670295349882-80 145 0.609 0.00 0.609 0.335147674980-13 160 0.672 1.83 2.500 2.1978963507

NUDO 14

44-42 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225842-43 170 0.714 1.66 2.372 2.050365096545-43 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225843-14 185 0.777 2.92 3.696 3.345779150285-82 275 1.156 0.00 1.156 0.635624900684-82 130 0.546 0.00 0.546 0.300477225882-14 160 0.672 1.70 2.374 2.0718219902

NUDO 15

46-45 300 1.261 0.00 1.261 0.693408982547-45 135 0.567 0.00 0.567 0.312034042145-15 185 0.777 1.83 2.606 2.255680432587-84 280 1.177 0.00 1.177 0.64718171786-84 135 0.567 0.00 0.567 0.312034042184-15 160 0.672 1.74 2.416 2.113846777

NUDO 1646-16 330 1.387 0.00 1.387 0.762749880887-16 295 1.240 0.00 1.240 0.681852166116-15 145 0.609 2.63 3.236 2.961696851115-14 140 0.588 8.26 8.846 8.581461468514-13 155 0.651 14.92 15.568 15.27451488913-12 165 0.693 20.80 21.493 21.181098676512-11 165 0.693 26.89 27.587 27.274692765311-10 155 0.651 34.14 34.791 34.498309119310-9 165 0.693 40.19 40.885 40.57299205419-8 160 0.672 47.59 48.258 47.95525197838-7 155 0.651 53.15 53.805 53.51197941557-6 180 0.756 60.05 60.802 60.4618285358

CONDUCTO PRINCIPAL

Page 43: Red Cloacal

6-5 180 0.756 67.61 68.367 68.02629016335-4 140 0.588 77.50 78.090 77.82558144914-3 130 0.546 84.12 84.667 84.42137174043-2 155 0.651 90.49 91.139 90.84591102552-A 125 0.525 97.53 98.052 97.81572191951-A 30 0.126 8.63 8.757 8.7003431105A-T 30 0.126 106.81 106.935 106.8785288163

m

CAÑERIA PRINCIPAL Altura del fuste : 15.00(Cálculo desde el tanque hacia el último punto)

Tramo

Cota de terreno

Entrada Salida

T-A 30 95.5 95.6 106.88A-1 30 95.6 95.70 8.70A-2 125 95.6 95.00 97.822-3 155 95.00 94.20 90.853-4 130 94.20 94.10 84.424-5 140 94.10 92.88 77.835-6 180 92.88 92.45 68.036-7 180 92.45 91.95 60.467-8 155 91.95 91.45 53.518-9 160 91.45 90.93 47.969-10 165 90.93 90.35 40.5710-11 155 90.35 89.79 34.5011-12 165 89.79 89.30 27.2712-13 165 89.30 88.32 21.1813-14 155 88.32 88.30 15.2714-15 140 88.30 87.79 8.5815-16 145 87.79 86.99 2.96

CAÑERIA PRINCIPAL(Cálculo desde el último punto hacia el tanque )

TramoCota de terreno

Salida Entrada

16-15 145 86.99 87.79 2.9615-14 140 87.79 88.3 8.5814-13 155 88.3 88.32 15.2713-12 165 88.32 89.3 21.1812-11 165 89.3 89.79 27.2711-10 155 89.79 90.35 34.5010-9 165 90.35 90.93 40.579-8 160 90.93 91.45 47.968-7 155 91.45 91.95 53.517-6 180 91.95 92.45 60.466-5 180 92.45 92.88 68.035-4 140 92.88 94.1 77.834-3 130 94.1 94.2 84.423-2 155 94.2 95 90.85

CONDUCTO PRINCIPAL

Long (m)

Gasto de cálculo (l/s)

Long (m)

Gasto de cálculo (l/s)

Page 44: Red Cloacal

2-A 125 95 95.6 97.821-A 30 95.7 95.6 8.70A-T 30 95.6 95.5 106.88

Altura del fuste : 15.00 m

Page 45: Red Cloacal

para revisarrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrr????????????????????????????????????

Instituto Nacional de Obras Sanitarias Venezuela

Pérdida de cargaCota de terreno

Unitaria En el tramoEntrada Salida

75 0.000000955 0.0001384807 95.60 94.75

75 1.0168557E-006 0.0001525283 95.60 94.8275 1.3524178E-006 0.0002366731 95.70 95.6075 1.0168557E-006 0.0001525283 95.83 95.20

75 1.0168557E-006 0.0001525283 95.83 95.0975 1.0804486E-006 0.0001674695 95.76 95.8375 1.0168557E-006 0.0001525283 95.76 95.0775 1.2818021E-006 0.0002179064 95.70 95.7675 3.4429188E-006 0.0009984464 94.82 94.0175 0.000000895 0.0001253012 94.82 94.1275 1.3524178E-006 0.0002366731 95.00 94.8275 3.5535400E-006 0.0010482943 95.09 94.4175 1.0168557E-006 0.0001525283 95.09 94.2975 1.0804486E-006 0.0001674695 95.07 95.0975 0.000000955 0.0001384807 95.07 94.23

Diámetro (mm)

Nivel piezométrico

al final del tramo

Page 46: Red Cloacal

75 1.2818021E-006 0.0002179064 95.00 95.0775 0.000002914 0.0007722203 94.12 93.3575 0.000000622 7.1528533988E-005 94.12 93.5075 1.2818021E-006 0.0002179064 94.20 94.1275 3.1207283E-006 0.0008582003 94.29 93.7575 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 94.29 93.6175 1.0168557E-006 0.0001525283 94.23 94.2975 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 94.23 93.6175 1.2818021E-006 0.0002179064 94.20 94.2375 3.2265087E-006 0.0009034224 93.50 92.6775 7.8034325E-007 0.0001014446 93.50 92.8175 1.2818021E-006 0.0002179064 94.10 93.5075 3.4429188E-006 0.0009984464 93.61 93.1075 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 93.61 63.0075 1.0168557E-006 0.0001525283 93.61 93.6175 7.2572821E-007 0.000090716 93.61 92.9475 1.2818021E-006 0.0002179064 94.10 93.6175 1.2129301E-006 0.0002001335 92.81 92.25

75 1.2818021E-006 0.0002179064 92.81 92.3175 1.3524178E-006 0.0002366731 92.88 92.8175 1.2129301E-006 0.0002001335 63.00 92.90

75 1.2129301E-006 0.0002001335 63.00 92.7975 0.000000955 0.0001384807 92.94 63.0075 1.2818021E-006 0.0002179064 92.94 92.6075 1.2818021E-006 0.0002179064 92.88 92.9475 4.1306456E-006 0.0013218066 92.31 91.7675 1.2818021E-006 0.0002179064 92.31 91.8775 1.4247695E-006 0.0002564585 92.45 92.3175 0.000004496 0.0015061498 92.79 92.9175 1.2129301E-006 0.0002001335 92.79 92.5375 8.3677356E-007 0.0001129644 92.60 92.7975 1.2129301E-006 0.0002001335 92.60 92.2375 1.0168557E-006 0.0001525283 92.45 92.6075 3.7795943E-006 0.0011527763 91.87 91.2575 0.000000955 0.0001384807 91.87 91.3575 1.5746522E-006 0.0002991839 91.95 91.8775 3.7795943E-006 0.0011527763 92.53 92.0575 0.000000895 0.0001253012 92.53 92.0075 7.2572821E-007 0.000090716 92.23 92.5375 0.000000895 0.0001253012 92.23 91.7275 8.3677356E-007 0.0001129644 91.95 92.2375 0.000004012 0.0012637919 91.35 90.7075 1.0168557E-006 0.0001525283 91.35 90.8175 1.5746522E-006 0.0002991839 91.45 91.3575 3.6657665E-006 0.00109973 92.00 91.2075 0.000000955 0.0001384807 92.00 91.1175 0.000000622 7.1528533988E-005 91.72 92.0075 0.000000955 0.0001384807 91.72 91.0075 6.7293913E-007 8.0752695951E-005 91.45 91.7275 1.2129301E-006 0.0002001335 90.81 90.15

75 1.1458096E-006 0.0001833295 90.81 90.24

Page 47: Red Cloacal

75 1.7313943E-006 0.0003462789 90.93 90.8175 3.3339069E-006 0.0009501635 91.11 90.6575 0.000000895 0.0001253012 91.11 90.5375 1.8949431E-006 0.0003979381 90.93 91.1175 4.2508394E-006 0.0013815228 90.24 89.5875 0.000000955 0.0001384807 90.24 89.7175 1.7313943E-006 0.0003462789 90.35 90.2475 3.4429188E-006 0.0009984464 90.53 90.1075 0.000000895 0.0001253012 90.53 89.9375 1.4988500E-006 0.0002772873 90.35 90.5375 4.1306456E-006 0.0013218066 89.71 89.1075 0.000000895 0.0001253012 89.71 90.8375 1.8123210E-006 0.0003715258 89.79 89.7175 1.2129301E-006 0.0002001335 89.93 89.65

75 1.0804486E-006 0.0001674695 89.93 89.4575 1.2129301E-006 0.0002001335 89.79 89.9375 4.1306456E-006 0.0013218066 90.83 88.5575 0.000000955 0.0001384807 90.83 88.1375 1.7313943E-006 0.0003462789 89.30 90.8375 3.7795943E-006 0.0011527763 89.45 89.1475 1.0804486E-006 0.0001674695 89.45 88.9375 1.1458096E-006 0.0001833295 89.30 89.4575 0.000004012 0.0012637919 88.13 88.1075 0.000000895 0.0001253012 88.13 88.2075 1.6521692E-006 0.000322173 88.32 88.1375 3.4429188E-006 0.0009984464 88.93 88.5075 0.000000955 0.0001384807 88.93 88.3775 1.1458096E-006 0.0001833295 88.32 88.9375 7.8034325E-007 0.0001014446 88.20 87.63

75 7.8034325E-007 0.0001014446 88.20 87.6275 1.4988500E-006 0.0002772873 88.30 88.2075 3.1207283E-006 0.0008582003 88.37 87.9575 7.8034325E-007 0.0001014446 88.37 87.7975 1.1458096E-006 0.0001833295 88.30 88.3775 145592.0462807 43677613.8842094 87.62 87.3075 8.3677356E-007 0.0001129644 87.62 87.2575 1.4988500E-006 0.0002772873 87.79 87.6275 3.2265087E-006 0.0009034224 87.79 87.4075 8.3677356E-007 0.0001129644 87.79 87.2575 1.1458096E-006 0.0001833295 87.79 87.7975 4.3726153E-006 0.001442963 86.99 87.3075 3.5535400E-006 0.0010482943 86.99 87.40

Page 48: Red Cloacal

m

Pérdida de cargaCota piezométrica

En el tramo HEntrada Salida

250 0.000 0.003 110.50 110.497 14.897250 0.000 0.018 110.497 110.480 14.779539250 0.000 0.058 110.480 110.422 15.422035250 0.001 0.112 110.422 110.310 16.10996250 0.001 0.179 110.310 110.131 16.031039250 0.002 0.260 110.131 109.871 16.991455250 0.002 0.373 109.871 109.498 17.048425250 0.003 0.493 109.498 109.006 17.055606250 0.004 0.585 109.006 108.421 16.970833250 0.005 0.851 108.421 107.570 16.639629250 0.006 1.059 107.570 106.511 16.160996250 0.008 1.056 106.511 105.455 15.664846250 0.009 1.140 105.455 104.315 15.014856250 0.010 1.557 104.315 102.758 14.43811250 0.012 1.439 102.758 101.319 13.018692200 0.000 0.012 101.319 101.307 13.517044200 0.040 1.207 101.307 100.101 13.110505

Pérdida de carga

Unitaria J

51.90 1.4 0.0001069222 0.0155037229 97.30 10.3188.34 1.4 5.7383352091E-005 0.0080336693 97.31 9.52117.86 1.4 4.0954186645E-005 0.0063478989 97.32 9.02138.79 1.4 3.3825123169E-005 0.0055811453 97.32 9.00157.50 1.4 2.9174251815E-005 0.0048137515 97.33 8.03177.13 1.4 2.5427726473E-005 0.0039412976 97.33 7.54192.09 1.4 0.000023126 0.0038157905 97.33 6.98208.84 1.4 2.0971528540E-005 0.0033554446 97.34 6.41220.61 1.4 1.9668688632E-005 0.0030486467 97.34 5.89234.49 1.4 1.8312713555E-005 0.0032962884 97.34 5.39248.73 1.4 1.7092411070E-005 0.003076634 97.35 4.90266.04 1.4 1.5798383818E-005 0.0022117737 97.35 4.47277.09 1.4 1.5064148659E-005 0.0019583393 97.35 3.25287.44 1.4 1.4431470953E-005 0.002236878 97.35 3.15

Diámetro (mm)

Presión disponible

(m.c.a.)Unitaria

J

Diámetro (mm)

Velocidad económica

(m/s)

Cota piezométrica a la salida

Presión disponible

(m.c.a.)En el tramo

H

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298.26 1.4 1.3820704478E-005 0.0017275881 97.35 2.3588.95 1.4 5.6923352146E-005 0.0017077006 97.36 1.66311.77 1.4 1.3122552721E-005 0.0003936766 97.36 1.76

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Presión disponible

(m.c.a.)

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Pto 47 Dh 0.5 88 105 0.387.5 60

1010

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88

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CALCULO DE LA CAÑERIA PRINCIPAL

Tramo Longitud (m)Cota de terreno Cota piezométrica

Diferenciaentrada salida entrada salida

T-46 30 102.16 102.16 10.838 125 5.79E-03 1.74E-01 114.16 113.99 11.8346-40 61.03 102.16 101.31 8.464 90 1.81E-02 1.11E+00 113.99 113.97 12.6640-33 144.09 101.31 100.11 6.332 90 1.06E-02 1.53E+00 113.97 113.96 13.8533-25 61.03 100.11 99.81 2.308 90 1.64E-03 1.00E-01 113.96 113.96 14.1525-17 63.31 99.81 100.08 1.898 90 1.14E-03 7.23E-02 113.96 113.95 13.8717-9 60.51 100.08 99.84 1.489 90 7.29E-04 4.41E-02 113.95 113.95 14.119-1 58.52 99.84 99.46 1.082 90 4.04E-04 2.36E-02 113.95 113.95 14.491-2 65.10 99.46 99.21 1.024 90 3.65E-04 2.37E-02 113.95 113.95 14.742-3 62.69 99.21 98.64 0.854 90 2.61E-04 1.63E-02 113.95 113.95 15.313-4 59.00 98.64 97.71 0.687 90 1.74E-04 1.03E-02 113.95 113.95 16.244-5 59.53 97.71 97.51 0.521 90 1.04E-04 6.22E-03 113.95 113.95 16.445-6 59.27 97.51 96.9 0.465 90 8.47E-05 5.02E-03 113.95 113.95 17.056-7 140.51 96.9 95.66 0.265 90 3.00E-05 4.21E-03 113.95 113.94 18.287-8 66.57 95.66 94.58 0.034 90 6.84E-07 4.56E-05 113.94 113.94 19.36 -0.14

33-34 65.10 100.11 99.98 3.971 90 4.47E-03 2.91E-01 113.94 113.65 13.6734-35 62.69 99.98 99.62 3.563 90 3.66E-03 2.29E-01 113.65 113.42 13.8035-36 59.00 99.62 99.03 3.158 90 2.93E-03 1.73E-01 113.42 113.25 14.2236-37 59.53 99.03 98.64 2.755 90 2.28E-03 1.35E-01 113.99 113.85 15.2137-38 59.23 98.64 97.99 1.143 90 4.47E-04 2.64E-02 113.85 113.82 15.8338-38' 10.60 97.99 97.91 0.760 90 2.10E-04 2.23E-03 113.82 113.82 15.9138'-39 75.62 97.91 97.58 0.339 90 4.70E-05 3.56E-03 113.82 113.82 16.2439-32 33.53 97.58 96.8 0.585 90 1.29E-04 4.34E-03 113.82 113.81 17.0132-24 69.29 96.8 96.01 0.413 90 6.80E-05 4.71E-03 113.81 113.81 17.8024-16 66.00 96.01 95.25 0.224 90 2.20E-05 1.45E-03 113.81 113.81 18.5616-8 69.25 95.25 94.58 0.036 90 7.36E-07 5.10E-05 113.81 113.81 19.2340-41 127.78 101.31 100.28 2.047 90 1.31E-03 1.68E-01 113.81 113.64 13.3641-42 59.00 100.28 99.47 1.728 90 9.60E-04 5.67E-02 113.81 113.75 14.2842-43 59.53 99.47 99.59 1.445 90 6.90E-04 4.11E-02 113.75 113.71 14.1243-44 69.27 99.59 99.09 1.158 90 4.58E-04 3.17E-02 113.71 113.68 14.5944-45 76.23 99.09 98.68 0.863 90 2.65E-04 2.02E-02 113.68 113.66 14.9845-52 61.03 98.68 99.01 0.498 90 9.61E-05 5.86E-03 113.97 113.96 14.9552-59 59.95 99.01 99.59 0.168 90 1.28E-05 7.69E-04 113.96 113.96 14.37 0.2146-53 59.95 102.16 102.84 1.748 90 9.80E-04 5.87E-02 113.96 113.90 11.0653-60 99.64 102.84 103.19 1.212 90 4.98E-04 4.96E-02 113.90 113.85 10.6660-61 186.78 103.19 101.23 1.081 90 4.03E-04 7.53E-02 113.85 113.78 12.5561-62 59.53 101.23 100.93 0.772 90 2.16E-04 1.29E-02 113.78 113.77 12.8462-63 69.27 100.93 99.96 0.525 90 1.06E-04 7.34E-03 113.77 113.76 13.8063-64 76.23 99.96 99.83 0.270 90 3.09E-05 2.35E-03 113.76 113.76 13.9364-59 99.64 99.83 99.59 0.188 90 1.59E-05 1.58E-03 113.76 113.75 14.1637-29 122.06 98.64 98.32 1.505 90 7.44E-04 9.08E-02 113.77 113.67 15.3529-21 126.62 98.32 97.9 1.084 90 4.05E-04 5.13E-02 113.67 113.62 15.7221-13 121.01 97.9 97.26 0.601 90 1.36E-04 1.64E-02 113.62 113.61 16.3513-5 117.03 97.26 97.51 0.060 90 1.94E-06 2.27E-04 113.61 113.61 16.1045-39 144.09 98.68 97.58 0.299 90 3.75E-05 5.40E-03 113.61 113.60 16.02

Nota: Para la determinación de la pérdida de carga unitaria (J) las unidades utilizadas son: gc [m3/s] y D [m]

gc [lts/s]

Diámetro (mm)

Pérdida de carga unitaria J (m/m)

Pérdida de carga Hf (m)

Presión de salida

(m)

Page 61: Red Cloacal

DETERMINACION DE LAS REACCIONES EN LOS NUDOS

Malla

Nudos longitud gr Cañerías secundarias Reacción en el nudo [l/s]

izq der (Hm) (l/s) Tramo Izquierda Derecha

I - II

1 33

2.43 0.229

0.114 0.519 1.3 0.648 0.63312-9 3.74 0.585 0.351 0.205

20-17 3.74 1.190 0.351 0.418

28-25 3.74 1.823 0.351 0.640

1 5

2.46 0.231

0.116 0.169 0.6 0.276 0.28510-2 1.17 0.651 0.110 0.072

11-3 1.17 1.278 0.110 0.141

12-4 1.17 1.868 0.110 0.205

5 37

4.87 0.457

0.229 0.511 1.6 0.818 0.739

12-13 1.19 1.170 0.112 0.131

15-13 3.37 1.170 0.316 0.370

20-21 1.19 2.380 0.112 0.266

23-21 2.71 2.380 0.255 0.606

28-29 1.19 3.647 0.112 0.408

31-29 2.05 3.647 0.193 0.704

33 37

2.46 0.231

0.116 0.535 1.3 0.622 0.65110-34 3.70 0.651 0.347 0.226

11-35 3.70 1.278 0.347 0.444

12-36 3.70 1.868 0.347 0.649

I - II

5 8

2.66 0.250

0.125 0.122 0.5 0.243 0.24714-6 1.17 0.593 0.110 0.065

15-7 1.39 1.998 0.130 0.260

8 39

2.38 0.224

0.112 0.215 0.6 0.272 0.32715-16 1.33 0.693 0.125 0.087

23-24 1.33 1.353 0.125 0.169

31-32 1.33 2.045 0.125 0.256

37 39

1.45 0.137

0.068 0.326 0.9 0.474 0.39414-38 3.70 0.592 0.347 0.206

15-38` 4.09 0.698 0.384 0.268

III

40 45

3.92 0.368

0.184 0.509 1.3 0.585 0.69355-41 2.42 1.278 0.227 0.291

56-42 2.42 1.868 0.227 0.425

57-43 2.42 2.463 0.227 0.560

58-44 2.42 3.156 0.227 0.717

45 591.21 0.114

0.057 0.275 0.5 0.192 0.33150-52 2.91 0.610 0.273 0.167

57-59 1.45 1.210 0.137 0.165

59 64 1.00 0.0940.047 0.000 0.2 0.184 0.047

57-59 1.45 0.000 0.137 0.000

40 46 0.61 0.057 0.029 0.000 0.1 0.029 0.029

46 601.60 0.150

0.075 0.174 0.6 0.364 0.24957-53 4.93 0.600 0.463 0.277

60 64

3.92 0.368

0.184 0.358 0.9 0.388 0.54256-61 1.99 1.868 0.187 0.350

57-62 1.99 2.463 0.187 0.461

58-63 1.99 3.156 0.187 0.591

Nudo 46 0.575 0.6 0.575 -50-47 3.58 - 0.336 - -

54-47 1.20 - 0.113 - -

47-46 1.35 - 0.127 - -

Momento carga puntual respecto al nudo izq. [(l/s)*Hm]

Reacción debido a la carga distribuida (gh x L)

(l/s)

Reacción derecha debida a las cargas

puntuales [(gh x Li secund) x

d]/L]

Carga total de la viga

(l/s)Long tramo

secund. (Hm)

Dist. al nudo izq. (Hm)

Carga puntual (gr)(l/s)

Page 62: Red Cloacal

Cruce de vías

33 40

1.44 0.000

0.000 0.000 0.0 0.000 0.0000 0.000 0.000 0.000

0 0.000 0.000 0.000

0 0.000 0.000 0.000

39 45

1.44 0.000

0.000 0.000 0.0 0.000 0.0000 0.000 0.000 0.000

0 0.000 0.000 0.000

0 0.000 0.000 0.000

Reacciones en los nudos

1 0.3886 #REF!10 0.24913 #REF!18 #REF!22 0.00043 0.00046 0.02953 0.02955 0.000

Gasto total #REF! l/sDiferencia #REF! l/s

Page 63: Red Cloacal

Nudo

1 0.648 0.276 0.924

5 0.285 0.818 0.243 1.346

8 0.247 0.272 0.519 0.25969649 0.057576 0.202

33 0.633 0.622 1.256

37 0.739 0.651 0.474 1.864

39 0.327 0.394 0.721

40 0.585 0.029 0.614

45 0.693 0.192 0.885

46 0.029 0.364 0.575 0.968 9.87 1.483 8.3877.774

59 0.331 0.184 0.515

60 0.249 0.388 0.637

64 0.05 0.542 0.589

Suma de reacciones = 10.84 l/s

QM20 = 10.84

Reacciones según el tramo considerado (l/s)

Reacción total del

nudo {l/s]

Page 64: Red Cloacal
Page 65: Red Cloacal

REACCIONES TOTALES DE CADA NUDO

Nudo Reacciones según el tramo considerado (l/s)

1 0.6482973915 0.2761067617 0.924404153

5 0.2852120926 0.817691525 0.2431443 1.346047967

8 0.2472103912 0.2721825975 0.519392989

33 0.6333694623 0.6223809947 1.255750457

37 0.7393283033 0.6511441305 0.4739871 1.864459533

39 0.3267723715 0.3942086759 0.720981047

40 0.5848884413 0.0286722267 0.613560668

45 0.6926394264 0.1923206839 0.88496011

46 0.0286722267 0.3639209279 0.5754647 0.968057851

59 0.331465413 0.1835130561 0.514978469

60 0.2488322272 0.3879988985 0.636831126

64 0.0468090661 0.5418447474 0.588653813

Suma de reacciones = 10.84 l/s

ANALISIS DE CAUDALES POR EL METODO DE HARDY - CROSS

TE (QM20) : 10.84 l/sConsumo Nudo 46 : 0.968 l/s 0.541909547Caudal a distribuir : 9.870 l/s

Material de la Tubería : P.V.C. - C6 - JEr = (10,61/C^1,85) x (L/D^4,87)

coeficiente C : 150 Ai = r * (Qo^1,85)Bi = 1,85 * r * (Qo^0,85)

0.6000.400

MALLA RAMAL LONGITUD (Hm) D (mm) Qo (l/s) r Ai Bi

I - II y III

46-40 0.61 90 8.336 7.6E+03 1.08E+00 2.39E+0246-60 1.60 90 1.534 2.0E+04 1.23E-01 1.48E+0240-45 3.92 90 3.243 4.9E+04 1.21E+00 6.88E+0240-33 1.44 90 4.479 1.8E+04 8.06E-01 3.33E+0245-59 1.21 90 0.206 1.5E+04 2.27E-03 2.04E+0145-39 1.44 90 2.152 1.8E+04 2.08E-01 1.78E+0233-37 2.46 90 1.605 3.0E+04 2.06E-01 2.38E+0233-1 2.43 90 1.619 3.0E+04 2.07E-01 2.37E+021-5 2.46 90 0.695 3.0E+04 4.38E-02 1.17E+0237-5 4.87 90 0.911 6.0E+04 1.43E-01 2.90E+02

37-39 1.45 90 -1.171 1.8E+04 -6.80E-02 1.07E+0239-8 2.38 90 0.260 2.9E+04 6.86E-03 4.89E+015-8 2.66 90 0.260 8.5E+04 1.97E-02 1.41E+02

60-64 3.92 90 0.898 4.9E+04 1.12E-01 2.31E+0264-59 1.00 90 0.309 1.2E+04 3.96E-03 2.37E+01

25.334 4.09E+00 3.04E+03 -0.0013

Restricciones a aplicar en excel para función SOLVER

Nudo59 0.0008 0.0001 0.0005 0.000

33 0.00037 0.00039 0.00040 0.00045 0.00046 0.00060 0.00064 0.000

Reacción total del nudo

{l/s]

Q = - (A /B)

Q

Qi

Page 66: Red Cloacal

VERIFICACION DE LAS PRESIONES

TramoCota de terreno Cota piezométrica

Diferenciaentrada salida entrada salida

T-46 30 102.16 102.16 10.838 125 5.79E-03 1.74E-01 114.16 113.99 11.8346-40 61.03 102.16 101.31 8.336 90 1.76E-02 1.08E+00 113.99 113.97 12.6640-33 144.09 101.31 100.11 4.479 90 5.59E-03 8.05E-01 113.97 113.96 13.8533-25 61.03 100.11 99.81 1.619 90 8.51E-04 5.19E-02 113.96 113.96 14.1525-17 63.31 99.81 100.08 1.619 90 8.51E-04 5.39E-02 113.96 113.96 13.8817-9 60.51 100.08 99.84 1.619 90 8.51E-04 5.15E-02 113.96 113.96 14.129-1 58.52 99.84 99.46 1.619 90 8.51E-04 4.98E-02 113.96 113.96 14.501-2 65.10 99.46 99.21 0.695 90 1.78E-04 1.16E-02 113.96 113.96 14.752-3 62.69 99.21 98.64 0.695 90 1.78E-04 1.12E-02 113.96 113.96 15.323-4 59.00 98.64 97.71 0.695 90 1.78E-04 1.05E-02 113.96 113.96 16.254-5 59.53 97.71 97.51 0.695 90 1.78E-04 1.06E-02 113.96 113.96 16.455-6 59.27 97.51 96.9 0.260 90 2.89E-05 1.71E-03 113.96 113.96 17.066-7 140.51 96.9 95.66 0.260 90 2.89E-05 4.06E-03 113.96 113.95 18.297-8 66.57 95.66 94.58 0.260 90 2.89E-05 1.92E-03 113.95 113.95 19.37 -0.09

33-34 65.10 100.11 99.98 1.605 90 8.37E-04 5.45E-02 113.95 113.90 13.9234-35 62.69 99.98 99.62 1.605 90 8.37E-04 5.25E-02 113.90 113.84 14.2235-36 59.00 99.62 99.03 1.605 90 8.37E-04 4.94E-02 113.84 113.79 14.7636-37 59.53 99.03 98.64 1.605 90 8.37E-04 4.98E-02 113.99 113.94 15.3037-38 59.23 98.64 97.99 1.171 90 4.67E-04 2.77E-02 113.94 113.91 15.9238-38' 10.60 97.99 97.91 1.171 90 4.67E-04 4.95E-03 113.91 113.90 15.9938'-39 75.62 97.91 97.58 1.171 90 4.67E-04 3.53E-02 113.90 113.87 16.2939-32 33.53 97.58 96.8 0.260 90 2.89E-05 9.68E-04 113.87 113.87 17.0732-24 69.29 96.8 96.01 0.260 90 2.89E-05 2.00E-03 113.87 113.87 17.8624-16 66.00 96.01 95.25 0.260 90 2.89E-05 1.91E-03 113.87 113.86 18.6116-8 69.25 95.25 94.58 0.260 90 2.89E-05 2.00E-03 113.86 113.86 19.28

40-41 127.78 101.31 100.28 3.243 90 3.08E-03 3.93E-01 113.86 113.47 13.1941-42 59.00 100.28 99.47 3.243 90 3.08E-03 1.81E-01 113.87 113.68 14.2142-43 59.53 99.47 99.59 3.243 90 3.08E-03 1.83E-01 113.68 113.50 13.9143-44 69.27 99.59 99.09 3.243 90 3.08E-03 2.13E-01 113.50 113.29 14.2044-45 76.23 99.09 98.68 3.243 90 3.08E-03 2.34E-01 113.29 113.05 14.3745-52 61.03 98.68 99.01 0.206 90 1.88E-05 1.15E-03 113.97 113.97 14.9652-59 59.95 99.01 99.59 0.206 90 1.88E-05 1.12E-03 113.97 113.97 14.38 0.2446-53 59.95 102.16 102.84 1.534 90 7.70E-04 4.62E-02 113.97 113.92 11.0853-60 99.64 102.84 103.19 1.534 90 7.70E-04 7.67E-02 113.92 113.84 10.6560-61 186.78 103.19 101.23 0.898 90 2.86E-04 5.34E-02 113.84 113.79 12.5661-62 59.53 101.23 100.93 0.898 90 2.86E-04 1.70E-02 113.79 113.77 12.8462-63 69.27 100.93 99.96 0.898 90 2.86E-04 1.98E-02 113.77 113.75 13.7963-64 76.23 99.96 99.83 0.898 90 2.86E-04 2.18E-02 113.75 113.73 13.9064-59 99.64 99.83 99.59 0.309 90 3.97E-05 3.96E-03 113.73 113.73 14.1437-29 122.06 98.64 98.32 0.911 90 2.94E-04 3.58E-02 113.77 113.74 15.4229-21 126.62 98.32 97.9 0.911 90 2.94E-04 3.72E-02 113.74 113.70 15.8021-13 121.01 97.9 97.26 0.911 90 2.94E-04 3.55E-02 113.70 113.66 16.4013-5 117.03 97.26 97.51 0.911 90 2.94E-04 3.44E-02 113.66 113.63 16.12

45-39 144.09 98.68 97.58 2.152 90 1.44E-03 2.08E-01 113.63 113.42 15.84

Longitud (m)

gc [lts/s]

Diámetro (mm)

Pérdida de carga unitaria J (m/m)

Pérdida de carga Hf (m)

Presión de salida

(m)

Page 67: Red Cloacal

U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIASINGENIERIA SANITARIAIBAÑEZ JESUS - GUZMAN MARIANOT.P.Nº 3: "Edificios de reserva y regulación de presión"

Cálculo de tanque y cisterna

Cisterna

Caudal máximo diario : Qm20 = 520.14 m3/d (extraido del TP1)

Turnos de bombeo : 1) de 10 hs a 14 hs2) de 18 hs a 20 hs

Caudal para incendio : Qi = 0.0286 m3/d 15 x (Pobl/1000)^0,5 =

Caudal para reparaciones : Qr = 2080.57 m3/d caudal máximo diario x tiempo de reparación (4hs)

Caudal total : Qt = 520.1425 m3/d verificar incendio y reparaciones y sumarle

Volumen aportado a la cisterna en un día : VAD = 520.1425 m3/d

Horas de bombeo : 6 hs

Caudal a bombear : Qb = 2080.57 m3/d86.69 m3/h

CALCULO DEL VOLUMEN DE LA CISTERNAAporte : constante desde los filtrosDemanda : bombeo hacia el tanque elevado

HORA APORTE APORTE DEMANDA DEMANDA DIFERENCIAACUM ACUM

m3 m3 m3 m3 m30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 4.17 4.17 0.00 0.00 4.172 4.17 8.33 0.00 0.00 8.333 4.17 12.50 0.00 0.00 12.504 4.17 16.67 0.00 0.00 16.675 4.17 20.83 0.00 0.00 20.836 4.17 25.00 0.00 0.00 25.007 4.17 29.17 0.00 0.00 29.178 4.17 33.33 0.00 0.00 33.339 4.17 37.50 0.00 0.00 37.50

10 4.17 41.67 0.00 0.00 41.6711 4.17 45.83 16.67 16.67 29.1712 4.17 50.00 16.67 33.33 16.6713 4.17 54.17 16.67 50.00 4.1714 4.17 58.33 16.67 66.67 -8.3315 4.17 62.50 0.00 66.67 -4.1716 4.17 66.67 0.00 66.67 0.0017 4.17 70.83 0.00 66.67 4.1718 4.17 75.00 0.00 66.67 8.3319 4.17 79.17 16.67 83.33 -4.1720 4.17 83.33 16.67 100.00 -16.6721 4.17 87.50 0.00 100.00 -12.5022 4.17 91.67 0.00 100.00 -8.3323 4.17 95.83 0.00 100.00 -4.1724 4.17 100.00 0.00 100.00 0.00

100.00 100.00

Valor Máximo (+) = 41.67Valor Máximo (-) = -16.67

Suma de valores absolutos = 58.33 %

Volumen de la cisterna = 303.42 m3/d

Page 68: Red Cloacal

Adopto vol cist = 350 m3/d

DISEÑO DE LA CISTERNA

N° de cisternas = 2

Volumen de cada cisterna = 175 m3

Relac de lados : a/b = 2 (adopto)Profundidad : h = 3.5 m (adopto)Superf de la cist : A = 50 m2Ancho : b = 5.000 m adopto 5Largo : a = 10.000 m adopto 10Volumen de la cisterna : V cist = 175 m3

Cañería de desborde :

EmbudoQ = 520.1425 m3/d 0.00602017 m3/sh = 0.2 m

0.55

A = 0.0055 m2Ø = 0.0839 m "

Adopto un embudo de : 3.30260276 4 " 0.1016 m

Cañería (Darcy Weisbach)

Se usará cañería de Hº Gº Considerando:

Pérdida de carga 0.15 mLong de cañería hasta L = 30 mel lugar de desagüe

Pérdida de carga unitaria J = 0.005 m/mCaudal Q = 0.006 m3/sViscosidad cinemática 0.000001 m2/sRugosidad relativa k = 0.0152 m

Adopto fo = 0.07803986

de la ecuación de Darcy Weisbach 0.0006 x f D = 0.136

Número de Reynolds Re = 56304.92 > 4000 flujo turbulentok/D = 0.1117

1/(f^0,5) = 3.57965995 2 x log (3,7 x D / k) = 3.04066

1/(f^0,5) - 2 x log (3,7 x D / k) = 0.53899886

Lo cual indica que el diámetro del conducto será de : 5 5 "

Tanque elevado

Turnos de bombeo : 1) de 10 hs a 14 hs2) de 18 hs a 20 hs

Horas de Bombeo 6 hs.

Caudal a bombear : Qb = 2080.5701 m3/d86.69 m3/h

=

h =

=

D5 =

aplicando la fórmula de Prandt-Von Karman para flujo turbulento

Page 69: Red Cloacal

DEMANDA: CONSUMO VARIABLE DESDE LA RED DE DISTRIBUCION

Caudal máximo diario Qm = 520.14 m3/sDistribución de consumo horario durante el día K = 2 (tabla)

HORA APORTE APORTE COEF DE DEMANDA DEMANDA DIFERENCIAACUM OSCILAC ACUM

m3 m3 HORARIA m3 m3 m30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 0.00 0.00 0.75 0.75 0.75 -0.752 0.00 0.00 0.75 0.75 1.50 -1.503 0.00 0.00 1.00 1.00 2.50 -2.504 0.00 0.00 1.00 1.00 3.50 -3.505 0.00 0.00 3.00 3.00 6.50 -6.506 0.00 0.00 5.50 5.50 12.00 -12.007 0.00 0.00 5.50 5.50 17.50 -17.508 0.00 0.00 5.50 5.50 23.00 -23.009 0.00 0.00 3.50 3.50 26.50 -26.50

10 0.00 0.00 4.50 4.50 31.00 -31.0011 16.67 16.67 6.00 6.00 37.00 -20.3312 16.67 33.33 8.50 8.50 45.50 -12.1713 16.67 50.00 8.50 8.50 54.00 -4.0014 16.67 66.67 6.00 6.00 60.00 6.6715 0.00 66.67 5.00 5.00 65.00 1.6716 0.00 66.67 5.00 5.00 70.00 -3.3317 0.00 66.67 3.50 3.50 73.50 -6.8318 0.00 66.67 3.50 3.50 77.00 -10.3319 16.67 83.33 5.00 5.00 82.00 1.3320 16.67 100.00 6.00 6.00 88.00 12.0021 0.00 100.00 6.00 6.00 94.00 6.0022 0.00 100.00 3.00 3.00 97.00 3.0023 0.00 100.00 2.00 2.00 99.00 1.0024 0.00 100.00 1.00 1.00 100.00 0.00

100.00 100.00Valor Máximo (+) = 12.00Valor Máximo (-) = -31.00

Suma de valores absolutos = 43.00 %

Volumen de la TE = 223.66 m3/d

Adopto vol T.E = 250 m3/d

DISEÑO DEL TANQUE

Vol tanque elevado 250 m3

Profundidad : h = 4 m (adopto)Diámetro D = 8.92 m adopto : 9Revancha : h` = 0.8 m 50.893801 199.10619901

Cañerías del tanque elevado

Alimentación a la red (bajada)Embudo

Q = 0.0108 m3/s (QM20)h = 4 m

0.6

A = 0.0020 m2Ø = 0.0510 m "

Adopto un embudo de : 2.00604566 3 " 0.0762 m

CañeríaSe usará cañería de Hº Gº

=

Page 70: Red Cloacal

ConsideroPérdida de carga 0.2 mLongitud de la cañería L = 50 m

Pérdida de carga unitaria J = 0.004 m/m

Aplicando la fórmula de Scobey (pág 145 - "Hidráulica y Maquinas Hidráulicas" - Stevenazzi) para Hº Gº

J = (0,0016 x (Q^1,9)/(D^4,9))

D = 0.143 m 5.7393522 Adopto 4 "

Cálculo de cañería de desborde y limpiezaDesborde

* Cálculo de la boca trompeta

Q = 0.0241 m3/s (Qb)h = 0.2 m

0.6

D = 0.161 m 6.324002823 Adopto 7 "

* CañeríaConsiderando:

Pérdida de carga 0.2 mLong de cañería hasta L = 60 mcámara de desagüe

Pérdida de carga unitaria J = 0.0033 m/mCaudal Q = 0.0241 m3/sViscosidad cinemática n = 0.000001 m2/sRugosidad relativa k = 0.0152 m

Adopto fo = 0.06707948

de la ecuación de Darcy Weisbach 0.014379932 x f D = 0.249

Número de Reynolds Re = 122944.5915 > 4000 flujo turbulentok/D = 0.06095008

aplicando la fórmula de Prandt-Von Karman para flujo turbulento

1/(f^0,5) = 3.86104759 2 x log (3,7 x D / k) = 3.5664549

1/(f^0,5) - 2 x log (3,7 x D / k) = 0.29459271

Lo que da como resultado un diámetro de conducto igual a : 10

LimpiezaEmbudoTiempo de desagote : T1 = 2 hsVolumen a desagotar : V1 = 125 m3Caudal de limpieza : Q limp = 0.017 m3/s

Q = 0.017 m3/sh = 2 m

0.6

D = 0.077 m 3.01957976 Adopto 4

Cañería

h =

Q = A ((2 g h)^1/2)

=

h =

D5 =

Q = A ((2 g h)^1/2)

=

Page 71: Red Cloacal

Considerando:Pérdida de carga 0.3 mLong de cañería hasta L = 60 mcámara de desagüe

Pérdida de carga unitaria J = 0.005 m/mCaudal Q = 0.01736111 m3/sViscosidad cinemática n = 0.000001 m2/sRugosidad relativa k = 0.0152 m

Adopto fo = 0.06721183

de la ecuación de Darcy Weisbach 0.004982914 x f D = 0.202

Número de Reynolds Re = 109522.1146 > 4000 flujo turbulentok/D = 0.075310889

aplicando la fórmula de Prandt-Von Karman para flujo turbulento

1/(f^0,5) = 3.85724437 2 x log (3,7 x D / k) = 3.3826879021

1/(f^0,5) - 2 x log (3,7 x D / k) = 0.47455646

Lo que da como resultado un diámetro de conducto igual a : 8 9

Velocidad : 0.42299495 m/sCaudal desagotado : 0.01736111 m3/s

Tiempo en que desagotará el tanque :t = 2 hs

Cañería de impulsión desde la cisterna al tanque elevado

Se calcula con la fórmula de Bresse :

D = k (x^1/4) (Q^1/2) donde : k = 1.3 coef del diámetro económicox = 0.25 horas de bombeo / 24hsQ = 0.02 m3/s caudal de bombeo

Diámetro : D = 0.14264701 m5.61602388

Adopto un conducto de Hº Gº de : 6 "

h =

D5 =

Page 72: Red Cloacal

28.6 m3/s

caudal máximo diario x tiempo de reparación (4hs)

verificar incendio y reparaciones y sumarle

Page 73: Red Cloacal

mm

Hazen Williams

hf = 0.15 mL = 30 m

Q = 0.006 m3/s

Ch = 125 (Sotelo Avila pag 294 y 295)

m k = 0.0014009798

flujo turbulento Ø = 2.18644E-005

Page 74: Red Cloacal

m

Page 75: Red Cloacal

Aplicando la fórmula de Scobey (pág 145 - "Hidráulica y Maquinas Hidráulicas" - Stevenazzi) para Hº Gº

m

flujo turbulento

"

"

Page 76: Red Cloacal

m

flujo turbulento

"

coef del diámetro económicohoras de bombeo / 24hsm3/s caudal de bombeo

Page 77: Red Cloacal

U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIASINGENIERIA SANITARIAIBAÑEZ JESUS - GUZMAN MARIANOT.P.Nº 4: "Planta potabilizadora de agua - Filtro lento"

CAMARA DE CARGACaudal máximo diario Qm20 = 21.67 m3/hHoras de no bombeo h1 = 8 h

Horas agregadas por supuesto inconveniente h2 = 1 h

Reserva R = 195.05 m3Adopto R = 300 m3

REBOSE O DESBORDENúmero de filtros a colocar n = 2

Caudal máximo a suministrar por la bomba qb = 43.35 m3/h12.04 l/s

Sobreelevación del pelo de agua h = 0.2 mDiámetro conducto de rebose d = 0.102 m

Se coloca una tubería de PVC Ø 140 mm que desaguará en la represa

ALIMENTACION A LOS FILTROSSUPERFICIE FILTRANTE

Adopto Velocidad de filtración Vf = 4 m3/m2 x d0.17 m3/m2 x h

Superf de filtración Sf = 260.07 m2

Velocidad máxima de filtración Vf máx = 5 m3/m2 x d0.208 m3/m2 x h

Velocidad mínima de filtración Vf mín = 3 m3/m2 x d0.125 m3/m2 x h

Superf de filtración Sf mín = 208.06 m2Superf de filtración Sf máx = 346.76 m2

DIMENSIONESRelación Largo - ancho L/a = 2.5

ancho a = 9.12 madopto a = 13 m

Largo L = 32.5 m

Superf filtrante Sf = 422.5 m2Veloc de filtración máxima Vf máx = 0.103 m3/m2 x h

VERIFICACION DE LA VELOC DE FILTRACION

actual Qm0 = 9.04 m3/hVf 0 = 0.0214 m3/m2 x h

0.125 < 0.0214 <

a 10 años Qm10 = 14.02 m3/hVf 10 = 0.0332 m3/m2 x h

Page 78: Red Cloacal

0.125 < 0.0332 <

a 20 años Qm20 = 21.67 m3/hVf 20 = 0.05 m3/m2 x h

0.125 < 0.103 <

Para un filtro de superficie 156.325 m2 Vf 0 =Vf 10 =Vf 20 =

para garantizar la velocidad de filtración tanto en la actualidad, a 10 años y a 20 años necesitaríamos construir un filtro con las siguientes medidas:

ancho 7.91 m Largo 19.77 m

adopto a = 7.90 mL = 19.75 m

Superficie del filtro = 156.025 m2 Vf 0 =Vf 10 =Vf 20 =

DRENESSeparación entre drenes adoptado s = 2 m

Distancia del ultimo y primer dren a las paredes d = 1 m

Número de drenes ND = 9.875

CALCULO DEL DIÁMETRO

Caudal que ingresa por cada dren Qpd = 3.61 m3/h

tramo 1 2 3 4 5 6Q (m3/h) 3.61 7.22 10.84 14.45 18.06 21.67Q (m3/s) 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006

Pérdida de carga adoptada en el ultimo tramo H = 0.15 m

distancia de tramos (primero y último) s1 = 19.55 mPérdida de carga unitaria J = 0.00767263

Diámetros PVCtramo 1 0.048 cm adoptamostramo 2 0.062 cmtramo 3 0.072 cmtramo 4 0.081 cmtramo 5 0.088 cmtramo 6 0.094 cmtramo 7 0.100 cmtramo 8 0.105 cmtramo 9 0.109 cm

tramo 10 0.114 cmtramo 11 0.118 cmtramo 12 0.122 cm

Page 79: Red Cloacal

VERIFICACION DE LA VELOCIDAD < 0.2 m/s

V1 = 0.114 m/s verificaV2 = 0.106 m/s verificaV3 = 0.098 m/s verificaV4 = 0.130 m/s verificaV5 = 0.125 m/s verificaV6 = 0.096 m/s verificaV7 = 0.112 m/s verificaV8 = 0.128 m/s verificaV9 = 0.092 m/s verifica

V10 = 0.102 m/s verificaV11 = 0.112 m/s verificaV12 = 0.123 m/s verifica

PERDIDAS DE CARGA UNITARIA

longitud del dren L = 19.550 m

D1 = 0.075 m J1 =D2 = 0.11 m J2 =D3 = 0.14 m J3 =D4 = 0.14 m J4 =D5 = 0.16 m J5 =D6 = 0.2 m J6 =D7 = 0.2 m J7 =D8 = 0.2 m J8 =D9 = 0.25 m J9 =D10 = 0.25 m J10 =

DIAMETROS COLECTORES SECUNDARIOS

Pérdida de carga al final del recorrido adoptada 0.02 mlongitud neta del conducto secundario L = 3.525 m

Pérdida de caga unitaria J = 0.00567376

Caudal conducto secundario Qcs = 0.00050168 m3/sDiámetro conducto secundario Dcs = 0.03939724 m

Adopto Dcs = 50 mm

MANTO FILTRANTE Y SOSTENArena

Tamaño efectivo Te =Coeficiente de Uniformidad CU =

ji =

h =

Page 80: Red Cloacal

U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIAS

Medidas de la cámaraD = 13.8 m, adopto D = 14 mh = 2 m (adopto)

mm que desaguará en la represa

< 0.208 m3/m2 x h verifica

0.208 no verifica

Page 81: Red Cloacal

0.208 no verifica

0.208 no verifica

0.058 m3/m2 x h 1.39 m3/h no verifica0.090 m3/m2 x h 2.15 m3/h no verifica0.139 m3/m2 x h 3.33 m3/h verifica

para garantizar la velocidad de filtración tanto en la actualidad, a 10 años y a 20 años necesitaríamos

0.058 1.390.090 2.160.139 3.33

< 3 m< 3 m

12 drenes colocados a ambos lados del colector principal

7 8 9 10 11 1225.28 28.90 32.51 36.12 39.73 43.350.007 0.008 0.009 0.010 0.011 0.012

D1 = 75 mmD2 = 110 mmD3 = 140 mmD4 = 140 mmD5 = 160 mmD6 = 200 mmD7 = 200 mmD8 = 200 mmD9 = 250 mmD10 = 250 mmD11 = 250 mmD12 = 250 mm

Page 82: Red Cloacal

0.00089881 0.017571688 m0.00049789 0.009733671 m0.00032461 0.006346163 m0.00054482 0.01065126 m0.00042888 0.008384509 m0.00020403 0.003988741 m0.00026927 0.005264293 m0.00034244 0.006694614 m0.00014504 0.002835516 m0.00017533 0.003427642 m

0.0038311 0.074898097 m

39.40 mmPVC

h1 =h2 =h3 =h4 =h5 =h6 =h7 =h8 =h9 =h10 =

h =

Page 83: Red Cloacal

1.- CALCULO DE CAUDAL DE DISEÑO

Caudal Actual Futuro Utilización

Minimo Horario QA Diseño de colectores para asegurar su limpieza.

Minimo Diario QB

Medio Diario QC QD

Maximo Diario QE

Maximo Horario QF

Para el cálculo de los respectivos caudales se usan la siguiente relaciones:

QB/QA = 2QC/QB = 1.5QE/QD = 1.5QF/QD = 2

2.- Caudales actuales y futuros

Población Actual = 1415 HabitantesPoblación Futura = 3636.9 Habitantes Del TP Nº1

Dotación Actual = 100 l/(hab.dia)Dotación Futura = 119.18 l/(hab.dia)

3.- Caudal Medio Diario Actual1.31 l/seg

3.- Caudal Medio Diario Futuro4.01 l/seg

4.- Caudal Mínimo Diario ActualQB = QC / (QC/QB) = 0.87 l/seg

5.- Caudal Minimo Horario ActualQA = QB / (QB/QA) = 0.44 l/seg

6.- Caudal Maximo Diario FuturoQE = QD * (QE/QD) = 6.02 l/seg

7.- Caudal Maximo Horario FuturoQF = QD * (QF/QD) = 8.03 l/seg

8.- Resumen

Caudal (l/s) Actual FuturoMinimo Horario 0.44Minimo Diario 0.87Medio Diario 1.31 4.01

Maximo Diario 6.02Maximo Horario 8.03

Capacidad de planta de tratamiento, determinación de la cantidad de plantas y diseño de colectores para asegurar su

limpieza.

Costo tratamiento, estaciones de bombeo y determinación de diámetros económicos.

Capacidad de planta de tratamiento, determinación de la cantidad de plantas.

Capacidad hidráulica de colectores y capacidad de las bombas.

Se considera que el 80 % del agua que se provee a la poblacion es recibida por el sistema de liquidos clocales.

QC = (Población x Dotación) x 0,8 / 86400 =

QD = (Población Futura x Dotación Futura) x 0,8 / 86400 =

Page 84: Red Cloacal

DISTANCIAS ENTRE BOCA DE REGISTROS

TramoCota terreno

Entrada Salida

60 - 60` 132.94 103.19 102.7660` - 60`` 123.13 102.76 102.0860`` - 61 114.3 102.08 101.2361 - 56 120.83 101.23 100.6460 - 53 120.83 103.19 102.8453 - 54 132.94 102.84 102.2554 - 55 123.13 102.25 101.2455 - 56 114.3 101.24 100.6456 - 57 118.07 100.64 100.4761 - 62 118.07 101.23 100.9362 - 57 120.83 100.93 100.4757 - 58 140.55 100.47 99.9962 - 63 140.55 100.93 99.9663 - 58 120.83 99.96 99.9963 - 64 145.56 99.96 99.8364 - 59 120.83 99.83 99.5958 - 59 145.56 99.99 99.5959 - 52 119.97 99.59 99.0153 - 46 119.97 102.84 102.1646 - 47 132.94 102.16 101.5254 - 47 119.97 102.25 101.5247 - 48 123.13 101.52 100.9555 - 48 119.97 101.24 100.9548 - 49 114.3 100.95 100.2956 - 49 119.97 100.64 100.2949 - 50 118.07 100.29 100.257 - 50 119.97 100.47 100.250 - 51 140.55 100.20 99.4858 - 51 119.97 99.99 99.4851 - 52 145.56 99.48 99.0152 - 45 123.82 99.01 98.6846 - 40 123.82 102.16 101.3140 - 40` 132.94 101.31 100.5340` - 41 123.13 100.53 99.9948 - 41 123.82 100.95 99.9941 - 42 114.3 99.99 99.8749 - 42 123.82 100.29 99.8742 - 43 118.07 99.87 99.2950 - 43 123.82 100.20 99.2943 - 44 140.55 99.29 98.9151 - 44 123.82 99.48 98.9144 - 45 145.56 98.91 98.6845 - 39 136.27 98.68 97.58 cruce de via38` - 39 141 97.91 97.5839 - 32 72.79 97.58 96.832 - 24 131.98 96.80 96.0124 - 16 131.98 96.01 95.25

Long. (m)

Page 85: Red Cloacal

TramoCota terreno

Entrada Salida

Long. (m)

16 - 8` 134.63 95.25 94.588 - 8` 26.1 94.58 95.18 cruce calzada

33 - 34 127.35 100.11 99.9834 - 26 127.59 99.98 99.3933 - 25 127.59 100.11 99.8117 - 25 119.06 100.08 99.8125 - 26 127.35 99.81 99.3926 - 27 124.92 99.39 98.9634 - 35 124.92 99.98 99.6235 - 27 127.59 99.62 98.9627 - 28 118.76 98.96 98.935 - 36 118.76 99.62 99.0336 - 28 127.59 99.03 98.928 - 29 120.58 98.90 98.3236 - 37 120.58 99.03 98.6437 - 29 127.59 98.64 98.3229 - 30 119.64 98.32 98.0437 - 38 119.64 98.64 97.9938 - 30 127.59 97.99 98.0430 - 31 88.92 98.04 97.7238` - 31 139.75 97.91 97.7231 - 32` 100.13 97.72 97.4532`- 24` 131.98 97.45 96.4623 - 24` 100.13 96.92 96.4624` - 16` 131.98 96.46 95.6815 - 16` 100.13 96.06 95.6816`- 8` 134.63 95.68 95.188`- 7` 26.87 95.18 95.18

17 - 18 127.35 100.08 99.1126 - 18 119.06 99.39 99.1110 - 18 121.32 99.16 99.1118 - 19 124.92 99.11 98.6827 - 19 119.06 98.96 98.6817 - 9 121.32 100.08 99.849 - 10 127.35 99.84 99.162 - 10 118.21 99.21 99.1610 - 11 124.92 99.16 98.623 - 11 118.21 98.64 98.62

12 - 11 118.76 99.18 98.6211 - 19 121.32 98.62 98.6819 - 20 118.76 98.68 98.1428 - 20 119.06 98.90 98.1412 - 20 121.32 99.18 98.1420 - 21 120.58 98.14 97.929 - 21 119.06 98.32 97.921 - 22 119.64 97.90 97.2630 - 22 119.06 98.04 97.2622 - 23 151.62 97.26 96.9231 - 23 132.31 97.72 96.9223 - 15 137.3 96.92 96.06

Page 86: Red Cloacal

TramoCota terreno

Entrada Salida

Long. (m)

12 - 13 120.58 99.18 97.2621 - 13 121.32 97.90 97.265 - 13 118.21 97.51 97.26

13 - 14 119.64 97.26 9722 - 14 121.32 97.26 9714 - 14` 108.79 97.00 96.5314` - 15 108.25 96.53 96.0615 - 7 137.95 96.06 95.669 - 1 118.21 99.84 99.461 - 2 127.35 99.46 99.212 - 3 124.92 99.21 98.643 - 4 118.76 98.64 97.71

12 - 4 118.21 99.18 97.714 - 5 120.58 97.71 97.515 - 6 119.64 97.51 96.9

14 - 6 118.21 97.00 96.96 - 6` 125.25 96.90 96.46` - 7 157.08 96.40 95.667 - 7` 73.02 95.66 95.18

7`- EEAR 24.59 95.18 95.18

Page 87: Red Cloacal

Qacum/Qll h/Ø (los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)2 0 03 0.00171 0.00173014 0.00857 0.04152255 0.02914 0.09688586 0.05829 0.1539797 0.09086 0.1989628 0.12514 0.2404849 0.16457 0.280277

10 0.18857 0.30103811 0.22457 0.33391

12 0.26743 0.363322 Interpolación lineal13 0.29829 0.38408314 0.32229 0.397924 Nº fila Q/Qll h/Ø15 0.36343 0.425606 28 0.798857 0.67993116 0.39771 0.448097 29 0.828 0.70069217 0.43200 0.467128 0.029143 0.02076118 0.46971 0.489619 Valor de Q/Qll : 0.8056219 0.49029 0.49827 0.02238117 0.68474802

20 0.52629 0.51730121 0.56914 0.53979222 0.60000 0.558824 Valor de h/Ø : 0.68523 0.63429 0.57958524 0.67200 0.59861625 0.69943 0.61591726 0.73200 0.63667827 0.76800 0.660928 0.79886 0.67993129 0.82800 0.70069230 0.86057 0.71972331 0.89657 0.74567532 0.92743 0.76816633 0.94971 0.78546734 0.96857 0.80103835 0.99086 0.82179936 0.99771 137 1.00629 0.8339138 1.01657 0.9930839 1.02514 0.85294140 1.03371 0.98096941 1.04571 0.87370242 1.05257 0.97231843 1.06114 0.88927344 1.06286 0.96020845 1.06800 0.90311446 1.07314 0.93944647 1.07486 0.922145

Contraseña: tp finales

Page 88: Red Cloacal

(los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)

Page 89: Red Cloacal

V/Vll h/Ø (los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)2 0 0.005190313 0.0636103 0.00692042

4 0.0876791 0.00865052 Interpolación lineal5 0.0979943 0.01211076 0.12894 0.0155709 Nº de fila h/Ø V/Vll7 0.170201 0.0242215 38 0.525952 1.017778 0.201146 0.0311419 39 0.989619 1.022929 0.247564 0.0449827 0.463667 0.00515

10 0.27851 0.0536332 Valor de h/Ø : 0.68511 0.297421 0.0605536 0.30487098 1.01953376

12 0.333524 0.072664413 0.374785 0.086505214 0.398854 0.0986159 Valor de V/Vll : 1.02015 0.440115 0.11418716 0.476218 0.12975817 0.498567 0.14013818 0.538109 0.160919 0.572493 0.17820120 0.598281 0.19377221 0.639542 0.21972322 0.680802 0.24221523 0.699713 0.25432524 0.732378 0.27681725 0.74957 0.28892726 0.765043 0.30103827 0.789112 0.31660928 0.799427 0.3269929 0.823496 0.34256130 0.851003 0.36505231 0.875072 0.38408332 0.893983 0.40138433 0.92149 0.42906634 0.952436 0.45501735 0.978223 0.48269936 0.991977 0.537 0.998854 138 1.017770 0.52595239 1.022920 0.98961940 1.040110 0.55709341 1.046990 0.97923942 1.059030 0.584775 x y43 1.071060 0.965398 Qacum/Qll : 0.80561883 044 1.071060 0.600346 0.80561883 0.68545 1.083090 0.62629846 1.095130 0.942907 x y47 1.100290 0.652249 V/Vll : 1.020 048 1.108880 0.925606 1.020 0.68549 1.110600 0.683391

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.20

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

Curva de elementos hidráulicos

Qacum/Qll - V/Vll

h/Ø

Page 90: Red Cloacal

50 1.117480 0.70415251 1.119200 0.90484452 1.126070 0.89100353 1.129510 0.74221554 1.132950 0.86678255 1.136390 0.8356456 1.136390 0.80449857 1.136390 0.776817

Contraseña: tp finalesRESUMEN

Qacum/Qll : 0.80561883

h/Ø : 0.685

V/Vll : 1.020

Page 91: Red Cloacal
Page 92: Red Cloacal
Page 93: Red Cloacal
Page 94: Red Cloacal

x y0.685 00.685 0.80561883

x y0.685 00.685 1.020

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.20

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

Curva de elementos hidráulicos

Qacum/Qll - V/Vll

h/Ø

Page 95: Red Cloacal
Page 96: Red Cloacal
Page 97: Red Cloacal
Page 98: Red Cloacal
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Tramo

Cota TerrenoHterr Long. Jterr.

Caudal (Q)Ø

h/Ø A R V Qcalc Jcan Hcan

Cota Intrados Tapada

Entrada Salida Tramo Acumulado Ent. Sal. Ent. Sal.

[m] [m] [m] [m] [%] [Hm] [l/s] [l/s] [mm] [rad] [m] [m/s] [l/s] [%] [m] [m] [m] [m] [m]60 - 60` 103.19 102.76 0.43 132.94 0.323 1.33 0.076 0.076 150.6 12.863 0.0059 0.0262 0.6503 0.0001 0.0026 0.1215 0.015 0.005 0.665 101.59 100.93 1.60 1.83

60` - 60`` 102.76 102.08 0.68 123.13 0.552 1.23 0.071 0.147 150.6 12.863 0.0114 0.0493 0.8956 0.0003 0.0048 0.1838 0.060 0.005 0.616 100.93 100.31 1.83 1.7760`` - 61 102.08 101.23 0.85 114.3 0.744 1.14 0.066 0.213 150.6 15.2197 0.0140 0.0561 0.9565 0.0004 0.0055 0.2365 0.093 0.007 0.800 100.31 99.51 1.77 1.7261 - 56 101.23 100.64 0.59 120.83 0.488 1.21 0.069 0.282 150.6 12.863 0.0220 0.0775 1.1285 0.0006 0.0075 0.2462 0.157 0.005 0.604 99.51 98.91 1.72 1.7360 - 53 103.19 102.84 0.35 120.83 0.290 1.21 0.069 0.069 150.6 12.863 0.0054 0.0231 0.6103 0.0001 0.0023 0.1118 0.012 0.005 0.604 101.59 100.99 1.60 1.8553 - 54 102.84 102.25 0.59 132.94 0.444 1.33 0.076 0.146 150.6 9.96363 0.0146 0.0579 0.9720 0.0004 0.0057 0.1580 0.065 0.003 0.399 100.99 100.59 1.85 1.6654 - 55 102.25 101.24 1.01 123.13 0.820 1.23 0.071 0.217 150.6 15.2197 0.0142 0.0568 0.9626 0.0004 0.0056 0.2384 0.096 0.007 0.862 100.59 99.73 1.66 1.5155 - 56 101.24 100.64 0.60 114.3 0.525 1.14 0.066 0.282 150.6 12.863 0.0220 0.0775 1.1285 0.0006 0.0075 0.2462 0.157 0.005 0.572 99.73 99.15 1.51 1.4956 - 57 100.64 100.47 0.17 118.07 0.144 1.18 0.068 0.633 150.6 9.96363 0.0635 0.1612 1.6526 0.0019 0.0149 0.3021 0.562 0.003 0.354 98.91 98.55 1.73 1.9261 - 62 101.23 100.93 0.30 118.07 0.254 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0313 0.7114 0.0002 0.0031 0.1058 0.018 0.003 0.354 99.63 99.28 1.60 1.6562 - 57 100.93 100.47 0.46 120.83 0.381 1.21 0.069 0.137 150.6 9.96363 0.0138 0.0555 0.9513 0.0004 0.0054 0.1538 0.060 0.003 0.362 99.28 98.91 1.65 1.5657 - 58 100.47 99.99 0.48 140.55 0.342 1.41 0.081 0.851 150.6 9.96363 0.0854 0.1914 1.8112 0.0024 0.0175 0.3351 0.798 0.003 0.422 98.55 98.13 1.92 1.8662 - 63 100.93 99.96 0.97 140.55 0.690 1.41 0.081 0.081 150.6 15.2197 0.0053 0.0226 0.6036 0.0001 0.0022 0.1304 0.013 0.007 0.984 99.33 98.35 1.60 1.6163 - 58 99.96 99.99 -0.03 120.83 -0.025 1.21 0.069 0.150 150.6 9.96363 0.0151 0.0590 0.9814 0.0004 0.0058 0.1600 0.068 0.003 0.362 98.35 97.98 1.61 2.0163 - 64 99.96 99.83 0.13 145.56 0.089 1.46 0.084 0.084 150.6 9.96363 0.0084 0.0405 0.8105 0.0002 0.0040 0.1252 0.030 0.003 0.437 98.76 98.32 1.20 1.5164 - 59 99.83 99.59 0.24 120.83 0.199 1.21 0.069 0.153 150.6 9.96363 0.0154 0.0598 0.9882 0.0004 0.0058 0.1614 0.070 0.003 0.362 98.32 97.96 1.51 1.6358 - 59 99.99 99.59 0.40 145.56 0.275 1.46 0.084 1.085 150.6 9.96363 0.1089 0.2208 1.9567 0.0029 0.0198 0.3647 1.065 0.003 0.437 97.98 97.55 2.01 2.0459 - 52 99.59 99.01 0.58 119.97 0.483 1.20 0.069 1.307 150.6 9.96363 0.1312 0.2466 2.0787 0.0034 0.0218 0.3889 1.328 0.003 0.360 97.55 97.19 2.04 1.8253 - 46 102.84 102.16 0.68 119.97 0.567 1.20 0.069 0.069 150.6 12.863 0.0054 0.0229 0.6076 0.0001 0.0023 0.1112 0.012 0.005 0.600 101.24 100.64 1.60 1.5246 - 47 102.16 101.52 0.64 132.94 0.481 1.33 0.076 0.145 150.6 12.863 0.0113 0.0489 0.8919 0.0003 0.0048 0.1828 0.059 0.005 0.665 100.64 99.98 1.52 1.5454 - 47 102.25 101.52 0.73 119.97 0.608 1.20 0.069 0.069 150.6 15.2197 0.0045 0.0181 0.5398 0.0001 0.0018 0.1126 0.008 0.007 0.840 101.05 100.21 1.20 1.3147 - 48 101.52 100.95 0.57 123.13 0.463 1.23 0.071 0.285 150.6 12.863 0.0222 0.0781 1.1329 0.0006 0.0076 0.2475 0.159 0.005 0.616 99.98 99.36 1.54 1.5955 - 48 101.24 100.95 0.29 119.97 0.242 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 100.04 99.68 1.20 1.2748 - 49 100.95 100.29 0.66 114.3 0.577 1.14 0.066 0.420 150.6 9.96363 0.0422 0.1224 1.4297 0.0012 0.0116 0.2548 0.318 0.003 0.343 99.36 99.02 1.59 1.2756 - 49 100.64 100.29 0.35 119.97 0.292 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 99.44 99.08 1.20 1.2149 - 50 100.29 100.20 0.09 118.07 0.076 1.18 0.068 0.557 150.6 9.96363 0.0559 0.1493 1.5869 0.0017 0.0139 0.2882 0.480 0.003 0.354 99.02 98.66 1.27 1.5457 - 50 100.47 100.20 0.27 119.97 0.225 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 99.27 98.91 1.20 1.2950 - 51 100.20 99.48 0.72 140.55 0.512 1.41 0.081 0.707 150.6 9.96363 0.0709 0.1714 1.7074 0.0020 0.0158 0.3136 0.637 0.003 0.422 98.66 98.24 1.54 1.2458 - 51 99.99 99.48 0.51 119.97 0.425 1.20 0.069 0.069 150.6 9.96363 0.0069 0.0320 0.7194 0.0002 0.0032 0.1073 0.018 0.003 0.360 98.39 98.03 1.60 1.4551 - 52 99.48 99.01 0.47 145.56 0.323 1.46 0.084 0.859 150.6 9.96363 0.0863 0.1926 1.8173 0.0024 0.0176 0.3364 0.808 0.003 0.437 98.03 97.59 1.45 1.4252 - 45 99.01 98.68 0.33 123.82 0.267 1.24 0.071 2.238 150.6 9.96363 0.2246 0.3339 2.4645 0.0052 0.0281 0.4600 2.397 0.003 0.371 97.19 96.82 1.82 1.8646 - 40 102.16 101.31 0.85 123.82 0.686 1.24 0.071 0.071 150.6 15.2197 0.0047 0.0189 0.5517 0.0001 0.0019 0.1159 0.009 0.007 0.867 100.96 100.09 1.20 1.2240 - 40` 101.31 100.53 0.78 132.94 0.587 1.33 0.076 0.148 150.6 15.2197 0.0097 0.0446 0.8512 0.0003 0.0044 0.2037 0.057 0.007 0.931 100.09 99.16 1.22 1.3740` - 41 100.53 99.99 0.54 123.13 0.439 1.23 0.071 0.218 150.6 12.863 0.0170 0.0642 1.0247 0.0005 0.0063 0.2181 0.105 0.005 0.616 99.16 98.55 1.37 1.4448 - 41 100.95 99.99 0.96 123.82 0.775 1.24 0.071 0.071 150.6 17.2575 0.0041 0.0157 0.5028 0.0001 0.0016 0.1163 0.007 0.009 1.114 99.75 98.64 1.20 1.3541 - 42 99.99 99.87 0.12 114.3 0.105 1.14 0.066 0.355 150.6 9.96363 0.0357 0.1097 1.3503 0.0011 0.0104 0.2379 0.253 0.003 0.343 98.55 98.20 1.44 1.6749 - 42 100.29 99.87 0.42 123.82 0.339 1.24 0.071 0.071 150.6 12.863 0.0055 0.0239 0.6209 0.0001 0.0024 0.1144 0.013 0.005 0.619 99.09 98.47 1.20 1.4042 - 43 99.87 99.29 0.58 118.07 0.491 1.18 0.068 0.495 150.6 9.96363 0.0496 0.1370 1.5166 0.0015 0.0129 0.2733 0.401 0.003 0.354 98.20 97.85 1.67 1.4450 - 43 100.20 99.29 0.91 123.82 0.735 1.24 0.071 0.071 150.6 17.2575 0.0041 0.0157 0.5025 0.0001 0.0016 0.1162 0.007 0.009 1.114 99.00 97.89 1.20 1.4043 - 44 99.29 98.91 0.38 140.55 0.270 1.41 0.081 0.647 150.6 9.96363 0.0649 0.1631 1.6629 0.0019 0.0151 0.3043 0.575 0.003 0.422 97.85 97.43 1.44 1.4851 - 44 99.48 98.91 0.57 123.82 0.460 1.24 0.071 0.071 150.6 12.863 0.0055 0.0239 0.6209 0.0001 0.0024 0.1144 0.013 0.005 0.619 98.28 97.66 1.20 1.2544 - 45 98.91 98.68 0.23 145.56 0.158 1.46 0.084 0.802 150.6 9.96363 0.0804 0.1846 1.7764 0.0023 0.0169 0.3279 0.741 0.003 0.437 97.43 96.99 1.48 1.6945 - 39 98.68 97.58 1.10 136.27 0.807 1.36 0.078 3.040 150.6 15.2197 0.1997 0.3112 2.3672 0.0047 0.0265 0.6765 3.199 0.007 0.954 96.82 95.86 1.86 1.7238` - 39 97.91 97.58 0.33 141 0.234 1.41 0.081 0.081 150.6 9.96363 0.0081 0.039 0.7952 0.0002 0.0038 0.1222 0.028 0.003 0.423 96.71 96.29 1.20 1.2939 - 32 97.58 96.80 0.78 72.79 1.072 0.73 0.042 3.163 150.6 12.863 0.2459 0.3485 2.5259 0.0055 0.0290 0.6074 3.355 0.005 0.364 95.86 95.50 1.72 1.3032 - 24 96.80 96.01 0.79 131.98 0.599 1.32 0.076 3.238 150.6 15.2197 0.2128 0.3231 2.4183 0.0050 0.0273 0.6904 3.438 0.007 0.924 95.50 94.57 1.30 1.44

Long. Hectom. Qll

(l/s)Qacum /

Qll

[m2]

Page 100: Red Cloacal

Tramo

Cota TerrenoHterr Long. Jterr.

Caudal (Q)Ø

h/Ø A R V Qcalc Jcan Hcan

Cota Intrados Tapada

Entrada Salida Tramo Acumulado Ent. Sal. Ent. Sal.

[m] [m] [m] [m] [%] [Hm] [l/s] [l/s] [mm] [rad] [m] [m/s] [l/s] [%] [m] [m] [m] [m] [m]

Long. Hectom. Qll

(l/s)Qacum /

Qll

[m2]24 - 16 96.01 95.25 0.76 131.98 0.576 1.32 0.076 3.314 150.6 12.863 0.2577 0.3566 2.5598 0.0057 0.0296 0.6147 3.503 0.005 0.660 94.57 93.91 1.44 1.3416 - 8` 95.25 94.58 0.67 134.63 0.498 1.35 0.077 3.392 150.6 12.863 0.2637 0.3607 2.5769 0.0058 0.0298 0.6183 3.579 0.005 0.673 93.91 93.24 1.34 1.348 - 8` 94.58 95.18 -0.60 26.1 -2.299 0.26 0.015 3.392 150.6 9.96363 0.3404 0.4101 2.7800 0.0069 0.0329 0.5108 3.514 0.003 0.078 93.24 93.16 1.34 2.02

33 - 34 100.11 99.98 0.13 127.35 0.102 1.27 0.073 0.073 150.6 12.863 0.0057 0.0248 0.6326 0.0001 0.0025 0.1172 0.014 0.005 0.637 98.51 97.87 1.60 2.1134 - 26 99.98 99.39 0.59 127.59 0.462 1.28 0.073 0.147 150.6 12.863 0.0114 0.0491 0.8938 0.0003 0.0048 0.1833 0.059 0.005 0.638 97.87 97.24 2.11 2.1533 - 25 100.11 99.81 0.30 127.59 0.235 1.28 0.073 0.073 150.6 12.863 0.0057 0.0249 0.6338 0.0001 0.0025 0.1175 0.014 0.005 0.638 98.51 97.87 1.60 1.9417 - 25 100.08 99.81 0.27 119.06 0.227 1.19 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0227 0.6050 0.0001 0.0023 0.1105 0.011 0.005 0.595 98.48 97.88 1.60 1.9325 - 26 99.81 99.39 0.42 127.35 0.330 1.27 0.073 0.215 150.6 12.863 0.0167 0.0634 1.0181 0.0005 0.0062 0.2164 0.102 0.005 0.637 97.87 97.24 1.94 2.1526 - 27 99.39 98.96 0.43 124.92 0.344 1.25 0.072 0.434 150.6 12.863 0.0337 0.1058 1.3252 0.0010 0.0101 0.3002 0.302 0.005 0.625 97.24 96.61 2.15 2.3534 - 35 99.98 99.62 0.36 124.92 0.288 1.25 0.072 0.072 150.6 12.863 0.0056 0.0242 0.6248 0.0001 0.0024 0.1153 0.013 0.005 0.625 98.38 97.76 1.60 1.8635 - 27 99.62 98.96 0.66 127.59 0.517 1.28 0.073 0.145 150.6 9.96363 0.0146 0.0577 0.9703 0.0004 0.0056 0.1577 0.065 0.003 0.383 97.76 97.37 1.86 1.5927 - 28 98.96 98.90 0.06 118.76 0.051 1.19 0.068 0.647 150.6 9.96363 0.0649 0.1631 1.6629 0.0019 0.0151 0.3043 0.575 0.003 0.356 96.61 96.25 2.35 2.6535 - 36 99.62 99.03 0.59 118.76 0.497 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0316 0.7149 0.0002 0.0031 0.1064 0.018 0.003 0.356 98.02 97.66 1.60 1.3736 - 28 99.03 98.90 0.13 127.59 0.102 1.28 0.073 0.142 150.6 9.96363 0.0142 0.0567 0.9617 0.0004 0.0055 0.1559 0.063 0.003 0.383 97.66 97.28 1.37 1.6228 - 29 98.90 98.32 0.58 120.58 0.481 1.21 0.069 0.858 150.6 9.96363 0.0861 0.1924 1.8163 0.0024 0.0175 0.3362 0.807 0.003 0.362 96.25 95.89 2.65 2.4336 - 37 99.03 98.64 0.39 120.58 0.323 1.21 0.069 0.069 150.6 12.863 0.0054 0.0231 0.6103 0.0001 0.0023 0.1118 0.012 0.005 0.603 97.83 97.23 1.20 1.4137 - 29 98.64 98.32 0.32 127.59 0.251 1.28 0.073 0.143 150.6 9.96363 0.0143 0.057 0.9643 0.0004 0.0056 0.1565 0.063 0.003 0.383 97.23 96.84 1.41 1.4829 - 30 98.32 98.04 0.28 119.64 0.234 1.20 0.069 1.070 150.6 9.96363 0.1074 0.2189 1.9475 0.0029 0.0197 0.3629 1.047 0.003 0.359 95.89 95.53 2.43 2.5137 - 38 98.64 97.99 0.65 119.64 0.543 1.20 0.069 0.069 150.6 15.2197 0.0045 0.018 0.5383 0.0001 0.0018 0.1122 0.008 0.007 0.837 97.44 96.60 1.20 1.3938 - 30 97.99 98.04 -0.05 127.59 -0.039 1.28 0.073 0.142 150.6 9.96363 0.0143 0.0568 0.9626 0.0004 0.0056 0.1561 0.063 0.003 0.383 96.60 96.22 1.39 1.8230 - 31 98.04 97.72 0.32 88.92 0.360 0.89 0.051 1.263 150.6 9.96363 0.1268 0.2421 2.0577 0.0033 0.0215 0.3848 1.280 0.003 0.267 95.53 95.27 2.51 2.4538` - 31 97.91 97.72 0.19 139.75 0.136 1.40 0.080 0.080 150.6 9.96363 0.0081 0.0386 0.7910 0.0002 0.0038 0.1214 0.028 0.003 0.419 96.71 96.29 1.20 1.4331 - 32` 97.72 97.45 0.27 100.13 0.270 1.00 0.058 1.401 150.6 9.96363 0.1406 0.256 2.1220 0.0036 0.0225 0.3973 1.430 0.003 0.300 95.27 94.97 2.45 2.4832`- 24` 97.45 96.46 0.99 131.98 0.750 1.32 0.076 1.477 150.6 9.96363 0.1482 0.2638 2.1576 0.0038 0.0231 0.4041 1.518 0.003 0.396 94.97 94.57 2.48 1.8923 - 24` 96.92 96.46 0.46 100.13 0.459 1.00 0.058 0.058 150.6 12.863 0.0045 0.0178 0.5347 0.0001 0.0018 0.0940 0.007 0.005 0.501 95.72 95.22 1.20 1.2424` - 16` 96.46 95.68 0.78 131.98 0.591 1.32 0.076 1.610 150.6 9.96363 0.1616 0.2773 2.2184 0.0040 0.0241 0.4156 1.674 0.003 0.396 94.57 94.17 1.89 1.5115 - 16` 96.06 95.68 0.38 100.13 0.380 1.00 0.058 0.058 150.6 12.863 0.0045 0.0178 0.5347 0.0001 0.0018 0.0940 0.007 0.005 0.501 94.86 94.36 1.20 1.3216`- 8` 95.68 95.18 0.50 134.63 0.371 1.35 0.077 1.745 150.6 9.96363 0.1752 0.2894 2.2721 0.0043 0.0250 0.4256 1.819 0.003 0.404 94.17 93.77 1.51 1.418`- 7` 95.18 95.18 0.00 26.87 0.000 0.27 0.015 5.153 150.6 9.96363 0.5171 0.5125 3.1916 0.0092 0.0382 0.5652 5.194 0.003 0.081 93.16 93.08 2.02 2.10

17 - 18 100.08 99.11 0.97 127.35 0.762 1.27 0.073 0.073 150.6 12.863 0.0057 0.0248 0.6326 0.0001 0.0025 0.1172 0.014 0.005 0.637 98.48 97.84 1.60 1.2726 - 18 99.39 99.11 0.28 119.06 0.235 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0317 0.7160 0.0002 0.0031 0.1067 0.018 0.003 0.357 97.79 97.43 1.60 1.6810 - 18 99.16 99.11 0.05 121.32 0.041 1.21 0.070 0.070 150.6 9.96363 0.0070 0.0324 0.7239 0.0002 0.0032 0.1082 0.019 0.003 0.364 97.96 97.60 1.20 1.5118 - 19 99.11 98.68 0.43 124.92 0.344 1.25 0.072 0.283 150.6 9.96363 0.0284 0.095 1.2533 0.0009 0.0091 0.2172 0.187 0.003 0.375 97.43 97.06 1.68 1.6227 - 19 98.96 98.68 0.28 119.06 0.235 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0317 0.7160 0.0002 0.0031 0.1067 0.018 0.003 0.357 97.76 97.40 1.20 1.2817 - 9 100.08 99.84 0.24 121.32 0.198 1.21 0.070 0.070 150.6 9.96363 0.0070 0.0324 0.7239 0.0002 0.0032 0.1082 0.019 0.003 0.364 98.48 98.12 1.60 1.729 - 10 99.84 99.16 0.68 127.35 0.534 1.27 0.073 0.143 150.6 9.96363 0.0144 0.0571 0.9652 0.0004 0.0056 0.1566 0.064 0.003 0.382 98.12 97.73 1.72 1.432 - 10 99.21 99.16 0.05 118.21 0.042 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0314 0.7126 0.0002 0.0031 0.1060 0.018 0.003 0.355 98.01 97.66 1.20 1.5010 - 11 99.16 98.62 0.54 124.92 0.432 1.25 0.072 0.283 150.6 9.96363 0.0284 0.0948 1.2519 0.0009 0.0091 0.2169 0.186 0.003 0.375 97.66 97.28 1.50 1.343 - 11 98.64 98.62 0.02 118.21 0.017 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0314 0.7126 0.0002 0.0031 0.1060 0.018 0.003 0.355 97.44 97.09 1.20 1.53

12 - 11 99.18 98.62 0.56 118.76 0.472 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0316 0.7149 0.0002 0.0031 0.1064 0.018 0.003 0.356 97.58 97.22 1.60 1.4011 - 19 98.62 98.68 -0.06 121.32 -0.049 1.21 0.070 0.489 150.6 9.96363 0.0491 0.1359 1.5102 0.0015 0.0128 0.2720 0.395 0.003 0.364 97.09 96.72 1.53 1.9619 - 20 98.68 98.14 0.54 118.76 0.455 1.19 0.068 0.909 150.6 9.96363 0.0912 0.1994 1.8516 0.0025 0.0181 0.3434 0.867 0.003 0.356 96.72 96.37 1.96 1.7728 - 20 98.90 98.14 0.76 119.06 0.638 1.19 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0227 0.6050 0.0001 0.0023 0.1105 0.011 0.005 0.595 97.30 96.70 1.60 1.4412 - 20 99.18 98.14 1.04 121.32 0.857 1.21 0.070 0.070 150.6 15.2197 0.0046 0.0184 0.5443 0.0001 0.0018 0.1139 0.009 0.007 0.849 97.58 96.73 1.60 1.4120 - 21 98.14 97.90 0.24 120.58 0.199 1.21 0.069 1.117 150.6 9.96363 0.1121 0.2246 1.9749 0.0030 0.0201 0.3684 1.102 0.003 0.362 96.37 96.00 1.77 1.9029 - 21 98.32 97.90 0.42 119.06 0.353 1.19 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0069 0.0317 0.7160 0.0002 0.0031 0.1067 0.018 0.003 0.357 96.72 96.36 1.60 1.54

Page 101: Red Cloacal

Tramo

Cota TerrenoHterr Long. Jterr.

Caudal (Q)Ø

h/Ø A R V Qcalc Jcan Hcan

Cota Intrados Tapada

Entrada Salida Tramo Acumulado Ent. Sal. Ent. Sal.

[m] [m] [m] [m] [%] [Hm] [l/s] [l/s] [mm] [rad] [m] [m/s] [l/s] [%] [m] [m] [m] [m] [m]

Long. Hectom. Qll

(l/s)Qacum /

Qll

[m2]21 - 22 97.90 97.26 0.64 119.64 0.535 1.20 0.069 1.254 150.6 9.96363 0.1258 0.2412 2.0535 0.0033 0.0214 0.3839 1.271 0.003 0.359 96.00 95.64 1.90 1.6230 - 22 98.04 97.26 0.78 119.06 0.655 1.19 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0227 0.6050 0.0001 0.0023 0.1105 0.011 0.005 0.595 96.44 95.84 1.60 1.4222 - 23 97.26 96.92 0.34 151.62 0.224 1.52 0.087 1.410 150.6 9.96363 0.1415 0.257 2.1266 0.0036 0.0226 0.3981 1.441 0.003 0.455 95.64 95.19 1.62 1.7331 - 23 97.72 96.92 0.80 132.31 0.605 1.32 0.076 0.076 150.6 12.863 0.0059 0.0261 0.6492 0.0001 0.0026 0.1212 0.015 0.005 0.662 96.12 95.46 1.60 1.4623 - 15 96.92 96.06 0.86 137.3 0.626 1.37 0.079 1.565 150.6 9.96363 0.1570 0.2727 2.1977 0.0039 0.0238 0.4117 1.620 0.003 0.412 95.19 94.78 1.73 1.2812 - 13 99.18 97.26 1.92 120.58 1.592 1.21 0.069 0.069 150.6 20.741 0.0033 0.0112 0.4241 0.0000 0.0011 0.1117 0.004 0.013 1.568 97.58 96.01 1.60 1.2521 - 13 97.90 97.26 0.64 121.32 0.528 1.21 0.070 0.070 150.6 9.96363 0.0070 0.0324 0.7239 0.0002 0.0032 0.1082 0.019 0.003 0.364 96.30 95.94 1.60 1.325 - 13 97.51 97.26 0.25 118.21 0.211 1.18 0.068 0.068 150.6 9.96363 0.0068 0.0314 0.7126 0.0002 0.0031 0.1060 0.018 0.003 0.355 96.31 95.96 1.20 1.30

13 - 14 97.26 97.00 0.26 119.64 0.217 1.20 0.069 0.276 150.6 9.96363 0.0277 0.093 1.2396 0.0008 0.0089 0.2143 0.179 0.003 0.359 95.94 95.58 1.32 1.4222 - 14 97.26 97.00 0.26 121.32 0.214 1.21 0.070 0.070 150.6 12.863 0.0054 0.0232 0.6116 0.0001 0.0023 0.1121 0.012 0.005 0.607 96.06 95.45 1.20 1.5514 - 14` 97.00 96.53 0.47 108.79 0.432 1.09 0.063 0.408 150.6 9.96363 0.0410 0.12 1.4150 0.0012 0.0114 0.2517 0.305 0.003 0.326 95.45 95.13 1.55 1.4014` - 15 96.53 96.06 0.47 108.25 0.434 1.08 0.062 0.471 150.6 9.96363 0.0472 0.1323 1.4891 0.0014 0.0125 0.2675 0.373 0.003 0.325 95.13 94.80 1.40 1.2615 - 7 96.06 95.66 0.40 137.95 0.290 1.38 0.079 2.114 150.6 9.96363 0.2122 0.3226 2.4162 0.0050 0.0273 0.4516 2.244 0.003 0.414 94.78 94.36 1.28 1.309 - 1 99.84 99.46 0.38 118.21 0.321 1.18 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0224 0.6009 0.0001 0.0022 0.1096 0.011 0.005 0.591 98.64 98.05 1.20 1.411 - 2 99.46 99.21 0.25 127.35 0.196 1.27 0.073 0.141 150.6 9.96363 0.0142 0.0567 0.9617 0.0004 0.0055 0.1559 0.063 0.003 0.382 98.05 97.67 1.41 1.542 - 3 99.21 98.64 0.57 124.92 0.456 1.25 0.072 0.213 150.6 9.96363 0.0214 0.076 1.1172 0.0006 0.0074 0.1884 0.117 0.003 0.375 97.67 97.29 1.54 1.353 - 4 98.64 97.71 0.93 118.76 0.783 1.19 0.068 0.281 150.6 15.2197 0.0185 0.0682 1.0569 0.0005 0.0066 0.2684 0.142 0.007 0.831 97.29 96.46 1.35 1.2512 - 4 99.18 97.71 1.47 118.21 1.244 1.18 0.068 0.068 150.6 18.191 0.0037 0.0135 0.4658 0.0000 0.0013 0.1109 0.005 0.01 1.182 97.58 96.40 1.60 1.314 - 5 97.71 97.51 0.20 120.58 0.166 1.21 0.069 0.419 150.6 9.96363 0.0420 0.1221 1.4278 0.0012 0.0116 0.2544 0.316 0.003 0.362 96.40 96.04 1.31 1.475 - 6 97.51 96.90 0.61 119.64 0.510 1.20 0.069 0.488 150.6 9.96363 0.0489 0.1356 1.5085 0.0014 0.0127 0.2716 0.393 0.003 0.359 96.04 95.68 1.47 1.2214 - 6 97.00 96.90 0.10 118.21 0.085 1.18 0.068 0.068 150.6 12.863 0.0053 0.0224 0.6009 0.0001 0.0022 0.1096 0.011 0.005 0.591 95.80 95.21 1.20 1.696 - 6` 96.90 96.40 0.50 125.25 0.399 1.25 0.072 0.628 150.6 12.863 0.0488 0.1354 1.5073 0.0014 0.0127 0.3503 0.506 0.005 0.626 95.21 94.58 1.69 1.826` - 7 96.40 95.66 0.74 157.08 0.471 1.57 0.090 0.718 150.6 9.96363 0.0720 0.173 1.7159 0.0021 0.0159 0.3154 0.649 0.003 0.471 94.58 94.11 1.82 1.557 - 7` 95.66 95.18 0.48 73.02 0.657 0.73 0.042 2.874 150.6 9.96363 0.2885 0.3775 2.6466 0.0062 0.0309 0.4902 3.018 0.003 0.219 94.11 93.89 1.55 1.29

7` - EEAR 95.18 95.18 0.00 24.59 0.000 0.25 0.014 8.03 150.6 9.96363 0.8056 0.685 3.8996 0.0130 0.0443 0.6233 8.105 0.003 0.074 93.08 93.01 2.10 2.17

Page 102: Red Cloacal

Observac.

Cruce de vía

Page 103: Red Cloacal

Observac.

Cruce de calzada

Page 104: Red Cloacal

Observac.

Page 105: Red Cloacal

f/fll h/Ø (los valores fueron obtenidos mediante el uso del programa dig xy)2 1.01 0.9760773 1.01 0.9976084 1.08 0.935407

5 1.11 0.88756 Interpolación lineal6 1.11 0.8086127 1.11 0.842105 Nº de fila h/Ø f / f ll8 1.16 0.77512 10 0.73 1.20359 1.20 0.705742 11 0.68 1.27571

10 1.20 0.73445 0.057417 0.0722111 1.28 0.677033 Valor de h/Ø : 0.68512 1.37 0.636364 0.050 1.26601

13 1.47 0.60526314 1.61 0.56459315 1.76 0.535885 Valor de f / f ll : 1.26616 1.93 0.50478517 2.09 0.48325418 2.33 0.4593319 2.62 0.43301420 2.94 0.41387621 3.15 0.40430622 3.39 0.39234423 3.68 0.38516724 4.00 0.37559825 4.28 0.36602926 4.67 0.35885227 4.98 0.35167528 5.34 0.3468929 5.66 0.33971330 5.99 0.33492831 6.26 0.33014432 6.64 0.33014433 6.98 0.32296734 7.15 0.32057435 7.61 0.31339736 8.02 0.30382837 8.18 0.29904338 8.59 0.28468939 9.00 0.2655540 9.22 0.25358941 9.34 0.06937842 9.53 0.23205743 9.75 0.095693844 9.77 0.20574245 9.89 0.18660346 9.94 0.1220147 9.99 0.150718

Contraseña: tp finales

0 2 4 6 8 100

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

Curva h/Ø - f/fll

f/fll

h/Ø

Page 106: Red Cloacal

RESUMEN

Qacum/Qll : 0.806

h/Ø : 0.685

V/Vll : 1.020

f / f ll :

Page 107: Red Cloacal
Page 108: Red Cloacal

0 2 4 6 8 100

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

Curva h/Ø - f/fll

f/fll

h/Ø

Page 109: Red Cloacal

1.266

Page 110: Red Cloacal
Page 111: Red Cloacal

VERIFICACION DE LA VELOCIDAD DE AUTOLIMPIEZA EN EL COLECTOR

TRAMO 36 - 37

Para Qac/Qll = 0.80561883tenemos :

h / Ø = 0.68V / Vll = 1.02f / f ll = 1.27

DATOS:Caudal Q = 8.027 l/sDiametro Ø = 150.6 mmPendiente J = 0.003 m/mNº de Manning n = 0.011

0.8 Remoción completa del material sedimentable 2650

1000 0.0001 m 0.1 mm

0.8 Remocion completa del material sedimentable 1200

1000 0.00075 m 0.75 mm

Siendo V = 0.623 m/s obtenida para el calado correspondiente de la tubería

De la relación V / V ll obtenemos:

0.611 m/s

con esta velocidad se determina el Nº de Reynolds

1.31E-06 70281.48

Con Kb = 7.10E-06 m para PVC

con Ø/kb = 21211.27

Con Ø/kb y el Nº de Reynolds del diagrama de Rousse obtengo:

0.015

Del grafico de la figura 8 para el h/d dado obtenemos:

1.27 Luego: f = 0.018

Para arena:

0.845

con lo cual : No verifica la condición de velocidad de autolimpieza

Del Diagrama de Elementos Hidraulicos obtenemos la relacion de " velocidades de limpieza equivalentes"

Características de la arena: =

kg/m3

kg/m3

Características de la materia orgánica: =

kg/m3

kg/m3

Para determinar el valor de fll, procedemos como sigue:

Vll =

=

fll =

Según Shields - Camps es para fll :

ff ll

= f=ff ll

×f ll=

Re=V ll×D

ν=

V ll=√ 8×β×gf ll

×( γ s−γγ )×φ=

Page 112: Red Cloacal

PERFIL LONGITUDINAL DEL COLECTOR

TRAMO : 36 - 44

Punto Cota terreno Cota intrados

36 0.00 0.00 0.00 0.0037 0.00 0.00 0.00 0.0038 0.00 0.00 0.00 0.0039 0.00 0.00 0.00 0.0040 0.00 0.00 0.00 0.0041 0.00 0.00 0.00 0.0042 0.00 0.00 0.00 0.0043 0.00 0.00 0.00 0.0044 0.00 0.00 0.00 0.00

Distancia Parcial

Distancia Acumulada

Page 113: Red Cloacal

0

90

100

110

120

130

140

150

160

170

180

Perfil del Colector Tramo 36 - 44

Cota intrados Cota terrenoDsitancia Acumulada (m)

Co

ta (

m)

Page 114: Red Cloacal

0

90

100

110

120

130

140

150

160

170

180

Perfil del Colector Tramo 36 - 44

Cota intrados Cota terrenoDsitancia Acumulada (m)

Co

ta (

m)

Page 115: Red Cloacal

Donde:T = Tiempo transcurrido entre dos arranques sucesivos (ciclo de bombeo).V = Volumen efectivo del sumidero.

Llamando

Adopto x = 0.5 de donde Aceptando que el caudal afluente es del 80 % del caudal maximo horario a 20 años tendremos:

0.008 8.03 l/s

0.016

Tomando T = 6 minutos

1.45

Adopto seccion cuadradaAdopto L = 1 m

1.45 m

Los factores principales que rigen las dimensiones minimas de una estacion son: la hidraulica del bombeo y el numero de arranques del motor por hora. Son recomendables de 10 a 15 arranques por hora. El numero maximo de arranques es cuando se realiza el bombeo durante la mitad del ciclo y la otra mitad la bomba esta parada.

El volumen efectivo (volumen entre el nivel de parada y arranque) debe dimensionarse para acoger el flujo de 3 minutos.

Qent

= Flujo que entra a la estacion de bombeo.

Qb = Caudal de bombeo.

tll = Tiempo que tarda el pozo en llenarse.

tb = Tiempo de bombeo.

Qent

= m3/seg

m3/seg

m3

T=t ll+t b=VQ ent

+V

Qb−Qent=VQb

×(1Q ent

Qb

+1

1−Q ent

Qb)

x=QentQb

∴ T=VQb

×( 1x+

11− x )

Qb=Qentx

=

V=T×Qb

( 1x +1

1−x )=

h=V

L2=

Page 116: Red Cloacal

Aceptando que el caudal afluente es del 80 % del caudal maximo horario a 20 años tendremos:

10.04 l/s

Los factores principales que rigen las dimensiones minimas de una estacion son: la hidraulica del bombeo y el numero de arranques del motor por hora. Son recomendables de 10 a 15 arranques por hora. El numero maximo de arranques es cuando se realiza el bombeo durante la mitad del ciclo y la otra mitad

El volumen efectivo (volumen entre el nivel de parada y arranque) debe dimensionarse para acoger el

Page 117: Red Cloacal

CALCULO DE LA TUBERIA DE IMPULSION POR EL METODO DEL DIAMETRO ECONOMICO

Caudal Qentrada = 0.00803Longitud L = 2000.00 mVida útil N = 20 añosInteres anual i = 0.12Costo unitario de excavacion CUExc = 6.00 $/mCota entrada Hent = 95.13 mCota salida Hsal = 126.15 m

Peso especifico del agua 1000.00Rendimiento 0.65Tiempo de funcionamiento Tf = 4380.00 hs/añoCosto unitario de la energía Cenergia = 0.10 $/Kw.hRugosidad absoluta k = 7.0E-06 mCoeficiente de Manning n = 0.01

Re k/d f

50 4.090 204482.3 0.00014 0.0156760 2.840 170401.9 0.00012 0.0158675 1.818 136321.5 0.00009 0.01623

100 1.022 102241.1 0.00007 0.01687150 0.454 68160.8 0.00005 0.01805175 0.334 58423.5 0.00004 0.01858200 0.256 51120.6 0.00004 0.01907225 0.202 45440.5 0.00003 0.01953250 0.164 40896.5 0.00003 0.01996300 0.114 34080.4 0.00002 0.02074350 0.083 29211.8 0.00002 0.02144400 0.064 25560.3 0.00002 0.02209

DETERMINACION DEL DIAMETRO ECONÓMICO

50 7.05 33840 4530.46 0.26711163 7.43 35664 4774.65 0.10351475 8.10 38880 5205.21 0.03642890 8.98 43104 5770.71 0.009985110 9.35 44880 6008.48 0.001727125 10.80 51840 6940.28 0.000844

m3/s

= kg/m3

=

Diametro Interno[mm]

Velocidad [m/seg]

Diametro [mm]

Costo Unitario

[$/m]

Costo Total Inversion

[$]

Costo Anualizado

[$/año]

Perdida de Carga Unit.

[m/m]

f a=i×(1+i )n

(1+i )n−1=

V=Q

( π×d2

4 )Re=

V×dν

Page 118: Red Cloacal

140 12.27 58896 7884.92 0.000454160 15.92 76416 10230.48 0.000254200 21.46 103008 13790.59 0.000136250 39.20 188160 25190.63 0.000055315 50.22 241056 32272.28 0.000024350 64.21 308208 41262.51 0.000013

EL COSTO TOTAL MINIMO ES:

EL DIAMETRO ECONOMICO ES:

La Perdida de Carga Total para dicho diámetro es =

j=f×v2

2×g×D

E [kwh/año ]=N ×T f=γ×Q× (H+J )

102×η×T f

Page 119: Red Cloacal

CALCULO DE LA TUBERIA DE IMPULSION POR EL METODO DEL DIAMETRO ECONOMICO

28.91

0.1344

Hg = -36.02 m

12 hs/día

f calc =0.0120000 0.012000000.0120000 0.026959230.0269592 0.026959230.0269592 0.024114210.0241142 0.024114210.0241142 0.024478260.0244783 0.024478260.0244783 0.024428860.0244289 0.02442886

534.223 264291.01 26429.10 30959.56 50207.028 90717.58 9071.76 13846.41 6372.856 19541.07 1954.11 7159.31 7519.970 -8514.56 -851.46 4919.26 903.455 -17275.57 -1727.56 4280.92 1101.689 -18212.23 -1821.22 5119.05 125

m3/h

Perdida de Carga Total

[m]

Energía Consumida [kwh/año]

Costo de Energía [$/año]

Costo Total [$/año]

Diametro [mm]

f a=i×(1+i )n

(1+i )n−1=

Page 120: Red Cloacal

0.907 -18626.91 -1862.69 6022.23 1400.507 -18839.00 -1883.90 8346.58 1600.272 -18963.81 -1896.38 11894.20 2000.109 -19050.31 -1905.03 23285.60 2500.048 -19082.56 -1908.26 30364.03 3150.026 -19094.27 -1909.43 39353.08 350

4280.922 $/año

110 mm

3.455 m

Page 121: Red Cloacal

10 60 110 160 210 260 3100

50000

100000

150000

200000

250000

DETERMINACION DEL DIAMETRO ECONOMICO

Costo Total [$/año] Costo Anualizado [$/año] Costo de Energía [$/año] mm

$

Diamrtro Economico

Page 122: Red Cloacal

10 60 110 160 210 260 3100

50000

100000

150000

200000

250000

DETERMINACION DEL DIAMETRO ECONOMICO

Costo Total [$/año] Costo Anualizado [$/año] Costo de Energía [$/año] mm

$

Diamrtro Economico

Page 123: Red Cloacal

Curva del sistema Calculamos las perdidas de carga, para distintos caudales , para de allí adoptar el tipo de bomba. Los caudales a evacuar según los años de servicio seran:

4.80 l/seg = 0.00480

5.19 l/seg = 0.00519

5.61 l/seg = 0.00561 Las alturas involucradas son:

, donde

1) tapada en el ultimo punto de la red en la camara de inspeccion = 1.842) Diametro del colector que llega = 0.203) caida desde el colector al nivel maximo de agua en el pozo. 0.304) altura útil del pozo = 1.055) Perd. de carga en la bomba, accesosrios de esta y conduccion en el pozo, se supone 1.00 de donde la altura en el pozo sera:

4.39 m

5 m

11.40 mSegún estos valores se tiene

-2.01

6.40 m, la altura a elevar por la

Perdidas de Carga LocalizadasAccesorios en la impulsion:

8 1.2 m 1 Valvula exclusa

100 15 m 1 valvula de retencion

60 9 m 4 curvas a 45º

90 13.5 m 3 curvas a 90º

38.7 m

Impulsión

0.001 3.150E-05 0.151 0.001 0.152 40.002 0.0001 0.605 0.005 0.610 80.003 0.0003 1.361 0.011 1.372 120.004 0.0005 2.419 0.020 2.438 160.006 0.0008 3.780 0.030 3.810 200.007 0.0011 5.443 0.044 5.486 240.008 0.0015 7.408 0.060 7.468 280.009 0.0020 9.676 0.078 9.754 32

Q0 = m3/seg

Q10

= m3/segQ

20 = m3/seg

Hn = altura neta a elevar

hpozo

= altura neta a elevar en el pozo, donde consideramos:

hpozo

=

Hcamcarga

=

Hg =

En todos los casos en que hf sea menor que el valor

bomba sera la altura del pozo, o sea Hn = h

pozo

K1 = Le

1 =

K2 = Le

2 =

K3 = Le

3 =

K4 = Le

4 =

Le impulsion

=

Q[m3/seg] Ht[m] Q[m3/h]jimp[m] Hfimp[m] Hlimp[m]

Hn=ΔH f+hpozo+hcamc arga−ΔH g

Hn=ΔH f+hpozo+hcamc arg a−ΔH g=ΔH f

Page 124: Red Cloacal

0.010 0.0026 12.246 0.099 12.345 360.011 0.0031 15.118 0.122 15.240 400.012 0.0038 18.293 0.147 18.441 440.013 0.0045 21.770 0.176 21.946 480.014 0.0053 25.550 0.206 25.756 52

Equipo de bombeo

4 20.000 2.176 0.13 4.398 18.800 2.312 0.24 4.39

12 17.500 2.584 0.30 4.3916 16.500 2.720 0.35 4.3920 15.700 2.992 0.38 4.3924 14.500 3.128 0.41 4.3928 13.500 3.264 0.42 5.4632 12.400 3.400 0.43 7.7436 11.400 3.536 0.42 10.3340 10.400 3.672 0.41 13.2344 9.100 3.672 0.40 16.4348 8.400 3.944 0.37 19.9452 6.900 3.808 0.34 23.75

Se elije una bomba marca Salmson modelo SVO 206 - 2,2

Punto de Funcionamiento de la Bomba

Caudal 36.5 0.0101Altura Manometrica 11 mPotencia Absorvida 3.6 H.P.Velocidad 2900 r.p.m.Rendimiento 42 %

Q[m3/h]Curva del

Sistema Ht[m]H

m[m] N

abs [H.P.]

m3/h = m3/seg

η=γ×Qb×Hm

N b×76

Page 125: Red Cloacal

Calculamos las perdidas de carga, para distintos caudales , para de allí adoptar el tipo de bomba.

mmmmm

m, la altura a elevar por la

1 Valvula exclusa

1 valvula de retencion

4.394.394.394.394.394.395.467.74

Hn[m]

Page 126: Red Cloacal

10.3313.2316.4319.9423.75

η=γ×Qb×Hm

N b×76

Page 127: Red Cloacal

4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 44 48 520

5

10

15

20

25

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0.45

Punto de Funcionamiento de la Bomba

H - Q Bomba H - Q Sistema RendimientoQ [m3/h]

H [

m]

Page 128: Red Cloacal

4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 44 48 520

5

10

15

20

25

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0.45

Punto de Funcionamiento de la Bomba

H - Q Bomba H - Q Sistema RendimientoQ [m3/h]

H [

m]

Page 129: Red Cloacal

VERIFICACION DE LA PRESION A SOPORTAR POR LA TUBERIADatos

D = 150 mm

275.94 m

264.54 m

0 m/seg

0.661 m/seg

0 m

3.45 mHb = 25.00 m

Determino la Presion a soportar por la tuberia aplicando el Teorema de Bernoulli:

32.95 m

Sobrepresion por Golpe de ArieteCalculo de la celeridad de la onda

Datos:

216000

280000

1 1000 kg/m3Espesor del caño: e = 0.0041 m

Diametro del caño: D = 0.15 mLongitud de la Tuberia: L = 2000.00 m

Velocidad en la tuberia: V = 0.661 m/seg

269.28 m/seg

Tiempo Critico

14.85 seg

Sobrepresion por Cierre Instantaneo

18.14 m

Za =

Zb =

Va =

Vb =

Pa/ =

Hf =

Verifica la presion a soportar por la cañeria puesto que el tipo de caño a utilizar es de P.V.C. Clase 6

Modulo de Elasticidad del Agua: = Tn/m2

Modulo de Elasticidad del Material: EPVC = Tn/m2

Masa Específica del Agua: = Tn/m3

Z a+Paγ+

V a2

2×g+HB=Zb+

Pbγ+

V b2

2×g+H f

Pbγ=Za+H B−Zb−H f=

a=√gγ

1Eag

+D

Ec×e

=

Δh=a×vg

=

TC=2×La

=

Page 130: Red Cloacal

Presion Total a Soportar por la Tuberia:

51.08 m

Verifica la altura de presion (P.V.C. - Clase 6)

HTotal=Pbγ

+Δh=

Page 131: Red Cloacal

Caudal afluente : 0.0058

Caudal de bombeo: 0.0101

Volumen útil : 1.05x = 0.58

Tiempo de bombeo : 4.07 minTiempo de llenado : 3 minTiempo de ciclo : 7.07 min

CALCULO DEL VOLUMEN MAXIMO DE LA ESTACION PARA EL CAUDAL DE BOMBEO A 20 AÑOS

Caudal de bombeo : 0.0101Tiempo de ciclo : 7.07 min

Volumen maximo : 1.08

DIMENSIONES DEL POZO HUMEDO DE LA ESTACION DE BOMBEO

Se prevee dejar el lugar suficiente como para calocar dos bombas.

VOLUMEN MAXIMO : V = 1.08

Dimensiones de las bombas:

Ancho: Bb = 0.32 mLongitud: Lb = 0.6 mAltura: Hbomba = 0.535 mSeparacion entre ellas: Sb = 2 m AdoptadaDistancia a la pared de Hº: dHº = 0.3 m Adoptada

Lado minimo del pozo:

Dmin = 3.24 mDmin = 1.2 m

Adopto como Dmin = 3.3 m

Adopto como Dmin = 1.5 m para el otro sentido del pozo

Luego la altura del volumen maximo sera: 0.22 m

NIVELES DE ARRANQUE Y PARADA PARA LA BOMBA

VERIFICACION DE LOS TIEMPOS DE CICL0 Y DE LLENADO PARA EL CAUDAL MEDIO DIARIO A 20 AÑOS

m3/seg

m3/seg

m3

m3/seg

m3

Las dimensiones se obtienen a partir del volumen maximo de la estacion obtenido para el punto de funcionamiento del equipo de bombeo.

m3

Hvolmax

=

Según el catalogo de la bomba elegida, esta debe trabajar siempre sumergida con 0,51 m de liquido como minimo. Este nivel sera nuestro nivel cero para el nivel de arranque.

Dmin=2×Bb+Sb+2×dH º ó Dmin=Lb+2×dH º

Page 132: Red Cloacal

Nivel de Arranque Na = 0 m relativo

Nivel de parada: Np = 0.22 m relativo

como minimo. Este nivel sera nuestro nivel cero para el nivel de arranque.

Page 133: Red Cloacal

CALCULO DEL VOLUMEN MAXIMO DE LA ESTACION PARA EL CAUDAL DE BOMBEO A 20 AÑOS

VERIFICACION DE LOS TIEMPOS DE CICL0 Y DE LLENADO PARA EL CAUDAL MEDIO DIARIO A 20

Las dimensiones se obtienen a partir del volumen maximo de la estacion obtenido para el punto de

Según el catalogo de la bomba elegida, esta debe trabajar siempre sumergida con 0,51 m de liquido

Page 134: Red Cloacal
Page 135: Red Cloacal

Altura de Bombeo Hb = 6.61 m

Prog. [m]Golpe de Ariete

+0 277.44 275.94 1.50 282.55 282.55

100 277.77 275.54 2.23 -0.004 282.28 282.93200 277.13 275.14 1.99 -0.004 282.01 283.31300 276.70 274.74 1.96 -0.004 281.75 283.68400 276.57 274.34 2.23 -0.004 281.48 284.06500 275.88 274.54 1.34 0.002 281.21 284.44600 275.77 274.14 1.63 -0.004 280.94 284.82700 275.36 273.74 1.62 -0.004 280.67 285.19800 274.99 273.34 1.65 -0.004 280.41 285.57900 274.78 272.94 1.84 -0.004 280.14 285.95

1000 274.78 273.14 1.64 0.002 279.87 286.331100 274.25 272.74 1.51 -0.004 279.60 286.711200 274.00 272.34 1.66 -0.004 279.33 287.081300 273.77 271.94 1.83 -0.004 279.07 287.461400 273.56 271.54 2.02 -0.004 278.80 287.841500 273.21 271.74 1.47 0.002 278.53 288.221600 273.02 271.34 1.68 -0.004 278.26 288.601700 272.81 270.94 1.87 -0.004 278.00 288.971800 272.53 270.54 1.99 -0.004 277.73 289.351900 272.29 270.74 1.55 0.002 277.46 289.732000 272.06 270.34 1.72 -0.004 277.19 290.112100 271.78 269.94 1.84 -0.004 276.92 290.492200 271.56 269.54 2.02 -0.004 276.66 290.862300 271.42 269.74 1.68 0.002 276.39 291.242400 271.06 269.34 1.72 -0.004 276.12 291.622500 271.18 268.94 2.24 -0.004 275.85 292.002600 270.74 269.14 1.60 0.002 275.58 292.382700 270.66 268.74 1.92 -0.004 275.32 292.752800 270.07 268.34 1.73 -0.004 275.05 293.132900 270.28 268.54 1.74 0.002 274.78 293.513000 270.01 268.74 1.27 0.002 274.51 293.893100 269.94 268.34 1.60 -0.004 274.24 294.263200 269.73 267.94 1.79 -0.004 273.98 294.643300 269.57 267.54 2.03 -0.004 273.71 295.023400 269.53 267.74 1.79 0.002 273.44 295.403500 269.55 267.94 1.61 0.002 273.17 295.783600 269.31 267.54 1.77 -0.004 272.91 296.153700 269.12 267.14 1.98 -0.004 272.64 296.533800 268.93 267.34 1.59 0.002 272.37 296.913900 268.64 266.94 1.70 -0.004 272.10 297.294000 268.37 266.54 1.83 -0.004 271.83 297.674100 267.79 266.14 1.65 -0.004 271.57 298.044200 267.58 265.74 1.84 -0.004 271.30 298.42

PERFIL LONGITUDINAL DE LA TUBERIA DE IMPULSION DE LA ESTACION DE BOMBEO DE LIQUIDOS CLOACALES

Cota Terreno [m]

Cota Tuberia [m]

Tapada [m]

Pendiente [%]

Linea Piezom. [m]

Page 136: Red Cloacal

4300 267.30 265.94 1.36 0.002 271.03 298.804400 267.01 265.54 1.47 -0.004 270.76 299.184500 266.94 265.14 1.80 -0.004 270.49 299.564600 266.58 264.74 1.84 -0.004 270.23 299.934700 266.50 264.94 1.56 0.002 269.96 300.314800 266.14 264.54 1.60 -0.004 269.69 300.69

Referencias

Tapada = TPendiente = P

Cota Terreno = Ct

Cota Tubería = CT

Linea Piezometrica = hP

ZA

PA/

HB

ZB

PB/

HF

Linea Piezometrica

CT j=CT

i+P j¿100

T=C t−CT

V A2

2g

V A2

2g

Z A+PAγ

+V A

2

2×g+H B=Z B+

PBγ

+V B

2

2×g+H F

Z B+PBγ

=Z A+HB−H F

Page 137: Red Cloacal

Golpe de Ariete-

282.55282.17281.79281.42281.04280.66280.28279.90279.53279.15278.77278.39278.01277.64277.26276.88276.50276.13275.75275.37274.99274.61274.24273.86273.48273.10272.72272.35271.97271.59271.21270.83270.46270.08269.70269.32268.94268.57268.19267.81267.43267.06266.68

Page 138: Red Cloacal

266.30265.92265.54265.17264.79264.41

Page 139: Red Cloacal

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

2100

2200

2300

2400

2500

2600

2700

2800

2900

3000

3100

3200

3300

3400

3500

3600

3700

3800

3900

4000

4100

4200

4300

4400

4500

4600

4700

4800

240

250

260

270

280

290

300

310

Perfil Longitudinal - Tuberia de Impulsion

Cota Terreno [m] Cota Tuberia [m] Linea Piezom. [m] + -Progresivas (m)

h (

m)

Page 140: Red Cloacal

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

2100

2200

2300

2400

2500

2600

2700

2800

2900

3000

3100

3200

3300

3400

3500

3600

3700

3800

3900

4000

4100

4200

4300

4400

4500

4600

4700

4800

240

250

260

270

280

290

300

310

Perfil Longitudinal - Tuberia de Impulsion

Cota Terreno [m] Cota Tuberia [m] Linea Piezom. [m] + -Progresivas (m)

h (

m)

Page 141: Red Cloacal

U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIASINGENIERIA SANITARIAIBAÑEZ JESUS - GUZMAN MARIANOT.P.Nº 7 : "TRATAMIENTO DE LIQUIDOS CLOACALES"

Planta de tratamiento con Lechos Percoladores

Pretratamiento:Calculo de las RejasDatos:

Caudal: Q = 4.76 l/s0.0048 m3/s

Velocidad: Por norma

adopto V = 0.4 m/s

Separacion: Por norma

adopto Sep = 0.02 m

Barra: recta (30 x 10) mm 0.01 mAristas rectas 2.42Inclinacion 60 º

Area útil de la reja: 0.0119

Ancho útil:Adopto h = 0.3 m

0.040 m

Numero de espacios libres :2.0 adopto Ne = 2.0

Numero de barras: Nb = 1

Ancho total de la reja: Bc = 0.050 m

Perdida de carga en la reja:0.003

donde:

hv: Altura de velocidad 0.0082 m

= = =

m2

: Coeficiente que depende del tipo de barras de la reja.: Ancho de la barra en el sentido perpendicular al flujo.

: Inclinacion de la reja con respecto al flujo.

0 .40 m /s ≤V < 0 .75 m /s

0 .02 m ≤sep< 0.05 m

Au=QV

=

b=Auh

=

Ne=bsep

=

ΔH=β×(ϖb )43×hv×sen α=

hv=v2

2×g=

Page 142: Red Cloacal

U.N.S.E. - FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIAS

Planta de tratamiento con Lechos Percoladores

m