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SAT Scarl – SETTIMO TORINESE IN 06 / 18 Nuovo Palazzetto dello SportProgetto Impianto elettrico e segnali

Relazione dei Calcoli Elettrici

INGEGNERIA Srl - 1 di 16 - TL – rev. settembre 2018

SOMMARIO

1 – DESCRIZIONE SOMMARIA DEGLI IMPIANTI ELETTRICI ............................ 2

2 - DATI RIGUARDANTI L’ALIMENTAZIONE ELETTRICA................................. 3

3 - UTENZE ELETTRICHE PREVISTE E STIMA POTENZA IMPEGNATA ........... 4

4 - POTENZA NOMINALE GENERATORE FOTOVOLTAICO E PRODUZIONE

ANNUA DI ENERGIA............................................................................................... 5

5 - PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI DIRETTI ................................................ 6

6 - PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI INDIRETTI ............................................ 8

7 – CALCOLO DELLE CORRENTI DI GUASTO ................................................... 10

8 - DATI E CALCOLI RELATIVI ALL'ILLUMINAZIONE..................................... 11

9 – CADUTE DI TENSIONE E PROTEZIONI CONTRO LE SOVRACORRENTI . 12

10 - CALCOLO VENTILAZIONE MINIMA IN LOCALI CON BATTERIE............ 13

11 - CALCOLO VENTILAZIONE PER TRASFORMATORE MT/BT ..................... 14

12 – VERIFICA CAMPI ELETTROMAGNETICI .................................................... 14

13 – CRITERI DI DIMENSIONAMENTO DELL’IMPIANTO EVAC...................... 15




1 – DESCRIZIONE SOMMARIA DEGLI IMPIANTI ELETTRICI

Le opere elettriche e di segnale previste nel nuovo Palazzetto dello Sport di Settimo

Torinese sono costituite sostanzialmente da quelle di seguito riportate.

1. cavi unipolari, RG7H1M1 – 12/20 kV, sezione 95 mm2, per collegamento del

punto di connessione a media tensione di e - distribuzione con il quadro QDG

contenente il dispositivo di protezione generale.

2. quadro a media tensione QDG, costituito da due unità prefabbricate: arrivo linea

con interruttore di manovra e lame di messa a terra e protezione generale. La

protezione suddetta sarà composta da interruttore automatico completo di relè di

protezione indiretto conforme alla norma CEI 0-16.

3. quadro di protezione (QLC) e impianto di illuminazione e prese di corrente del

fabbricato di consegna. Gli impianti suddetti saranno realizzati con condutture e

componenti in vista.

4. conduttura interrata, contenente cavi di media e bassa tensione, tra il basso

fabbricato suddetto ed il locale cabina di trasformazione previsto all’interno del

palazzetto.

5. cabina di trasformazione MT/BT composta da:

a. quadro a media tensione (QMT), di tipo prefabbricato, completo di: unità

di risalita con lame di messa a terra e interruttore di manovra sezionatore,

unità di misura provvista di n.3 trasformatori di tensione (TV) ed unità

con interruttore di manovra sezionatore con lame di messa a terra.

b. un trasformatore trifase MT/BT, avente potenza nominale 630 kVA

completo di centralina di controllo temperatura. Esso sarà provvisto di

box in lamiera metallica verniciata provvisto di porte di accesso con

serratura AREL per interblocco con le lame di messa terra sul QMT.

c. accessori a corredo del punto di connessione e del locale cabina quali:

schema elettrico unifilare su cornice riportante sia la parte a media

tensione, sia la parte a bassa tensione, un estintore a C02 da 6 kg, cartelli

monitori

d. sistema di ventilazione forzata completo di termostato ambiente nel

locale cabina MT/BT.

6. quadro generale BT, denominato QGBT, da sottendere al trasformatore MT/BT.

7. UPS da 3 kVA per alimentazione ausiliari di cabina e comando dispositivo di

interfaccia (DDI) per generatore fotovoltaico.

8. quadri di distribuzione elettrica di zona nei vari ambienti del palazzetto quali ad

esempio: QZA, QZB, QAUS, QCDZ, QIS, ecc..

9. condutture dorsali e terminali (cavi, cassette, tubazioni, canali, ecc.) per

l’alimentazione dei quadri distribuzione e di tutte le utenze da sottendere a valle.

10. apparecchi di illuminazione ordinaria e dei rispettivi sistemi di comando e

regolazione, automatici e manuali.




11. sistema ridondante per illuminazione e segnaletica di sicurezza composto in parte

da apparecchi con gruppi autonomi e in parte da apparecchi con alimentazione

centralizzata da sottendere ad UPS con rispettivo quadro di protezione (QIS), di

potenza nominale 20 kVA, adatto per servizi di sicurezza.

12. prese a spina ad uso civile e industriale nei vari locali del palazzetto.

13. linee di alimentazione di tutte le attrezzature elettriche a corredo del palazzetto da

attestare ad apposite prese di corrente di tipo industriale, quali ad esempio: porte

motorizzate, canestri motorizzati, tabelloni segnapunti, tribune retrattili, ecc.;

14. linee di collegamento di potenza e di segnale di tutte le apparecchiature a servizio

della climatizzazione (UTA, pompe di calore, ecc.) e per la distribuzione

dell’acqua potabile e sanitaria.

15. sistema di supervisione dell’impianto elettrico e della chiamata per servizi igienici

per disabili.

16. impianto di terra completo di dispersore, collegamenti equipotenziali principali e

supplementari e conduttori PE dorsali e terminali.

17. impianto di rivelazione fumi e segnalazione allarme incendio da estendere a tutti i

locali del palazzetto.

18. rete fonia dati composta da: canali, tubazioni, cassette, scatole con connettori, cavi

in rame e in fibra, n.2 armadi di permutazione.

19. impianto di diffusione sonora per messaggi di emergenza (EVAC) da sviluppare

in tutti i locali del palazzetto; esso avrà funzione anche di impianto audio per

manifestazioni sportive e per la sala polivalente.

20. generatore fotovoltaico di potenza nominale 80,6 kW composto di: dispositivo di

interfaccia e contatore M2, quadro di protezione, convertitori di potenza, quadri di

sezionamento in corrente continua, condutture di collegamento del campo

fotovoltaico e pannelli fotovoltaici da fissare ad una falda della copertura del

palazzetto.

Il riferimento a marche e modelli utilizzati nei calcoli seguenti è puramente indicativo evalido solamente per l’esecuzione degli stessi.

2 - DATI RIGUARDANTI L’ALIMENTAZIONE ELETTRICA

L'alimentazione elettrica del palazzetto sarà effettuata da e-distribuzione in media

tensione mediante una linea trifase, da 15 o 22 kV - 50 Hz. L’utente della nuova

fornitura di energia si configura come utente attivo su cui si stimano:

una potenza massima in prelievo di circa:

o 300 kW in assenza di ristorazione;

o 500 kW con la ristorazione, nel caso ricorrano le condizioni di legge che

consentano di unificare il punto di consegna (POD) per due attività

separate;

una potenza massima in immissione di 80,6 kW.




Date le modalità di consegna, ai fini del collegamento a terra, il nuovo sistema elettrico

sarà di tipo TN-S, cioè neutro collegato a terra nella cabina di trasformazione e masse

dell’impianto collegate al neutro con conduttori separati fino in locale cabina.

3 - UTENZE ELETTRICHE PREVISTE E STIMA POTENZA IMPEGNATA

I carichi elettrici previsti nel complesso edilizio si possono suddividere come di seguito

riportato (valori stimati sulla base delle informazioni disponibili):

28,7 kW per illuminazione ordinaria e sicurezza centralizzata, così suddivisa:

o 16,7 kW per illuminazione del campo principale e relativi spalti;

o 2,3 kW per illuminazione delle palestre;

o 2,6 kW per illuminazione dei locali spogliatoi e bagni;

o 1,5 kW per illuminazione corridoi e locali tecnici;

o 2 kW per illuminazione ingresso, uffici e sala polivalente;

o 3 kW per illuminazione degli spazi all’aperto;

4 kW per postazioni personal computer (valore stimato);

45 kW (n.30 x 1,5 kW) per asciugacapelli e asciugamani elettrici nei

spogliatoi e servizi igienici;

24 kW (n.20 x 1,2 kW) per attrezzi di palestra (tapis roulant, cyclette,

ellittica, ecc.);

128,5 kW per gli impianti meccanici così suddivisi:

da sottendere al quadro QCDZ (118 kW)

o 52 kW per UTA campo da gioco,

o 8,8 kW per UTA palestra,

o 35,5 kW per recuperatore di calore spogliatoi,

o 15,7 kW per pompa di calore (VRF) uffici, foyer e sala polivalente,

o 4,4 kW per autoclave,

o 2 kW circa per elettropompe di circolazione e piccole altre utenze,

da sottendere ai quadri di zona QZA – QZB (9,9 kW):

o 3 kW per pompa di calore (VRF) centro medico,

o 5,4 kW per n.5 recuperatori di calore previsti all’interno del

fabbricato;

o 1,5 kW per estrattori aria per servizi igienici;

da sottendere al quadro QGBT (1,6 kW):

o 1,6 kW (2x 0,8) per climatizzazione locali cabina;

150 kW per l’attività di ristorazione (valore stimato), nell’ipotesi che

ricorrano le condizioni di unificazione del punto di consegna per due attività

separate;

60 kW per eventuali attività di pubblico spettacolo;

25 kW per utenze di vario tipo (lavapavimenti, distributori di bevande, ecc.)..




Pertanto la potenza totale installata si stima in 467 kW circa.

Considerando un fattore di utilizzazione / contemporaneità complessivo di 0,8, la

potenza impegnata si stima in circa 377 kW che, tenuto conto di un fattore di potenza di

0,95, fissa la potenza apparente da sottendere al trasformatore di cabina a 393 kVA

circa.

Il trasformatore MT/BT è stato prescelto da 630 kVA per tener conto di possibili

sviluppi futuri e per consentire che il punto di lavoro sia mediamente vicino alla

condizione di massimo rendimento.

Per ultimo si segnala che la potenza totale degli apparecchi di illuminazione di sicurezza

sulla sorgente di alimentazione centralizzata (UPS) è pari a 4,7 kW circa. Pertanto il

gruppo di continuità associato, con potenza pari a 18 kW (20 kVA), completo di batterie

idonee ad assicurare l’autonomia di un’ora con una potenza sottesa di 7,5 kW, risulta

ampiamente dimensionato sia per eventuali spunti all’inserzione (su batteria), sia in

autonomia.

Essendo i principali carichi reattivi alimentati tramite variatori di velocità, che porta il

fattore di potenza a monte pari a 1, si è previsto un rifasamento fisso solo per il

trasformatore MT/BT.

La capacità reattiva necessaria per rifasare le perdite a vuoto del trasformatore,

assumendo una I0 (corrente a vuoto) pari allo 0,8%, è data da:

0 0 % 5,04100

nPQ I kVAr

Per rifasare anche la componente reattiva dovuta alle perdite a carico del trasformatore,

il quale lavora normalmente al 50% del suo carico, si avrà:2

509,45

100 100cc

a n

uQ S kVAr

La potenza reattiva totale totale sarà data per tanto da 0 14, 49aQ Q kVAr .

E’ quindi previsto un gruppo di rifasamento fisso da 20 kVAr a 450V (15,8 kVAr a

400V).

4 - POTENZA NOMINALE GENERATORE FOTOVOLTAICO E

PRODUZIONE ANNUA DI ENERGIA

Secondo il D. Lgs. 03/03/2011 n.28 e s.m.i. sulle nuove costruzioni con titolo edilizio

rilasciato entro 31-12-17 (ved. anche decreto milleproroghe) è da installare un impianto

di produzione fotovoltaico con potenza nominale proporzionata alla superficie in pianta

del complesso edilizio. In particolare, essendo l’edificio in questione di superficie

complessiva al suolo di 4750 m2 e il coefficiente K = 65, la potenza fotovoltaica da

installare risulta pari a :

PFV = 4750 m2/ 65 = 73,08 kW




Il decreto suddetto impone inoltre di aumentare del 10 % la potenza sopra calcolata

trattandosi di edificio pubblico; pertanto la potenza nominale minima da installare

risulta essere: 1,1 x 73,08 kW = 80,39 kW, che si arrotonda 80,6 kW.

Per la stima della produzione annua di energia del generatore PV (EPV) in esame si

considerano i dati di seguito riportati.

1. Il valore di irraggiamento cautelativo, tratto dalla norma UNI 10349, per la zona

in esame, decurtato delle ore medie di ombreggiamento, nel punto di ubicazione

del campo si assume: EOT = 1339 kWh / (m2 x anno);

2. La struttura su cui verranno posizionati i moduli PV è orientata rispetto al sud di

circa 209° verso est e inclinata rispetto al piano orizzontale di 1,5°; pertanto si

assume un fattore correttivo kc = 1 ;

3. potenza nominale (P) pari a 80,6 kW;

4. Il rendimento europeo dei convertitori (valore medio di conversione pesato su

più regimi di funzionamento) pari a: ηcon = 0,98;

5. Le perdite varie (cavi, quadri, surriscaldamento moduli, ecc.) pari a: p = 20 %.

Di conseguenza si ha:

EPV = (kc x P x EOT) x ηcon x (100-p)/100= 84.612 kWh / anno

5 - PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI DIRETTI

La protezione contro i contatti diretti prevista per gli impianti in oggetto è di tipo totale

sia per il sistema a media tensione, sia per il sistema di bassa tensione.

In particolare, il sistema a media tensione avrà:

le parti attive dei dispositivi di manovra e protezione segregate in involucri con

grado di protezione IP2XC (almeno),

i cavi con schermi metallici da collegare all’impianto di terra ad entrambe le

estremità;

le parti attive del trasformatore protette da box metallico messo a terra avente

grado di protezione IP2X almeno.

Gli involucri e le barriere, inoltre, saranno provvisti di vari interblocchi che

consentiranno l’accesso frontale alle parti attive a MT solo dopo il sezionamento e la

messa a terra del circuito sezionato; anche l’accesso al box trasformatore sarà consentito

solo dopo il sezionamento e la messa a terra del circuito a monte.

Le parti a media tensione, infine, saranno racchiuse in propri vani (aree elettriche

chiuse) provvisti di porte con serrature a chiave e di segnali di avvertimento allo scopo

di limitare l’accesso solo al personale con idonei requisiti.

La protezione contro i contatti diretti prevista per le parti di impianto a bassa tensione

sarà realizzata mediante:

isolamento (asportabile solo mediante distruzione) per le condutture in genere, e




segregazione entro involucri per le parti attive non isolate; detti involucri avranno

grado di protezione almeno: IP4X, per le superfici orizzontali superiori a portata

di mano, e IP2X per le altre superfici.

In particolare, le parti attive entro gli involucri avranno grado di protezione IP20 per la

maggior parte dei componenti e saranno accessibili solo togliendo parti di involucri con

l’uso (almeno) di attrezzi.

Per i circuiti di alimentazione terminali relativi a prese a spina ed illuminazione, una

protezione aggiuntiva contro i contatti diretti sarà fornita, inoltre, dai dispositivi

differenziali con Idn = 30 mA.

Sono previsti inoltre, appositi avvisi sui quadri elettrici, sui moduli PV e sugli inverter

del generatore fotovoltaico, per segnalare che tali parti rimangono in tensione anche

dopo il sezionamento.




6 - PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI INDIRETTI

Per la protezione contro i contatti indiretti, ossia i contatti di persone con masse in

tensione a causa di guasti, bisogna distinguere quella relativa alla parte di impianto a

media tensione (Un > 1000 V), da quella relativa alla bassa tensione.

Protezione dell’impianto a media tensione

Negli impianti a MT, la protezione in oggetto si consegue con la messa a terra di tutte le

masse e masse estranee esistenti e verificando che nell’area interessata le tensioni di

passo e di contatto, causate dalla corrente di terra (IE), relativa alla rete a media

tensione, siano eliminate nei tempi (t) previsti dalla norma CEI EN 50522 (CEI 99-3).

In fase di realizzazione e-distribuzione dovrà comunicare i seguenti dati riguardanti la

rete di alimentazione a MT:

Stato del neutro (isolato o compensato);

corrente di guasto monofase a terra IF ;

tempo di eliminazione del guasto a terra t;

tensione di contatto ammissibile UTp.

È superfluo verificare le tensioni di contatto e di passo nell’area dell’impianto quando la

tensione totale di terra, UE, non supera la tensione di contatto ammessa (UTp). In

particolare la tensione totale di terra si determina con la formula:

UE = RE x IF

nella quale:

RE è la resistenza verso terra del dispersore;

IE è la corrente di terra.

Pertanto nell’impianto in esame la misura delle tensioni di contatto può essere evitata se

si verificano le seguenti condizioni:

UE = RE x IF ≤ UTp

e, quindi, se la resistenza di terra risulta non superiore a:

RE ≤ UTp / IF (1)

Considerando cautelativamente solo il dispersore da porre sul perimetro del palazzetto

di lunghezza circa (L) 500 m e la resistività del terreno (ρ) pari a 250 Ωm, la resistenza

verso terra del dispersore si può stimare con la formula seguente (valida per dispersori a

prevalente sviluppo orizzontale):

RE = 2 ρ / L = 2 x 250 / 500 = 1 Ω

Al termine dei lavori occorrerà eseguire la misura del dispersore onde verificare il

raggiungimento del suddetto valore di progetto e controllare che questo risulti non

superiore al limite imposto dalle caratteristiche della rete a monte (dati di e-

distribuzione).

Nell’eventualità che il valore di resistenza RE misurato non dovesse rispettare la

condizione (1) sarà necessario procedere alle misure delle tensioni di contatto nell’area

dell’impianto.




Protezione dell’impianto a bassa tensione (400 V)

Il metodo principale di protezione contro i contatti indiretti si basa sull’interruzione

automatica dell’alimentazione del circuito in cui si verifica il guasto verso terra (CEI

64-8/4, art. 471.2.1.1) quando la tensione di contatto presunta supera 50 V in c.a. negli

ambienti ordinari.

Essendo dotato di propria cabina di trasformazione, l’impianto si configura come un

sistema TN-S, quindi, la protezione contro i contatti indiretti è conseguibile con

interruttori a massima corrente ed il collegamento delle masse all’impianto di terra, fra

loro opportunamente coordinati (I (5 o 0,4 s) U0/Zs). Tale modalità di protezione è

prevista solo per le linee di alimentazione del quadro QCDZ e per l’UPS di sicurezza.

A favore della sicurezza, su tutti gli altri circuiti di distribuzione e terminali sono

previsti dispositivi differenziali atti a rispettare ampiamente la condizione suddetta. In

particolare sono previsti dispositivi differenziali con:

Idn = 10 A, ritardo 0,31 s, per la futura linea della ristorazione;

Idn = 1 A selettivo per i circuiti di distribuzione protetti da interruttori modulari;

Idn = 0,5 - 1 A per gli inverter della climatizzazione (ved. schemi elettrici);

Idn = 1 A per il generatore fotovoltaico;

Idn = 0,03 A per tutti i circuiti terminali destinati ad illuminazione e prese.

I dispositivi differenziali previsti sugli inverter del fotovoltaico e di comando

ventilazione saranno di tipo B. Tutti gli altri dispositivi differenziali sono previsti in tipo

A e immunizzati contro gli scatti intempestivi dovuti a sovratensioni transitorie.

Per quanto attiene, infine, alla protezione dei circuiti in corrente continua dei moduli

fotovoltaici (da attestare ad ogni convertitore), questa è assicurata mediante l’utilizzo di

componenti in classe II. Sono previsti, infatti:

moduli fotovoltaici in classe II;

condutture equivalenti alla classe II, considerato che i cavi hanno guaina non

metallica con tensione nominale verso terra di un grado superiore a quello

strettamente necessario al coordinamento (1800 V anziché 900 V - in cc) con la

tensione massima del sistema in cc pari a 898 V .

Tuttavia per consentire il corretto funzionamento dei dispositivi di controllo isolamento,

previsti a bordo di ogni inverter, la struttura di sostegno dei moduli PV e i canali

portacavi in cc saranno da collegare all’impianto di terra mediante conduttore PE di

sezione 6 mm2.




7 – CALCOLO DELLE CORRENTI DI GUASTO

I calcoli delle massime correnti guasto (guasto trifase), indicate sugli schemi elettrici

allegati, sono stati eseguiti in conformità alla norma CEI 11-25 e considerando:

le lunghezze dei cavi stimate sulle piante tenendo conto del loro percorso

approssimativo;

la resistività del rame dei cavi pari 0,0185 Ωmm2/m;

le reattanze per unità di lunghezza dei cavi desunte dalla tabella CEI UNEL

35023;

la resistenza e la reattanza equivalente (lato BT a 400 V) della rete a media

tensione pari a Rmt = 0,03 m ed Xmt = 0,33 m (12,5 kA a 22 kV e cosφ =

0,1),

la resistenza ed la reattanza equivalente del trasformatore da 630 kVA (ucc% =

6), pari a: RT = 3,07 m ed XT = 14,89 m;

la tensione nominale del sistema elettrico pari a:

o 230 V verso terra,

o 400 V tra le fasi;

il fattore di tensione c pari a:

o 0,95 per i guasti fase – PE,

o 1 per i guasti trifase sul lato BT.

Nel seguito si riportano le tabelle di calcolo delle correnti di guasto sulle principali

linee; per i circuiti provvisti di interruttore differenziale a monte le correnti di guasto

fase–PE non sono riportate, considerato che la protezione contro i contatti indiretti è

ampiamente assicurata dall’esistenza del dispositivo differenziale. Nei casi in cui non

esiste un quadro di distribuzione al termine della linea considerata non è stata calcolata

la corrente di guasto trifase.

Tabella n.1 – Correnti di guasto sui circuiti da attestare al QGBT

DATIDI INGRESSO

DATI CIRCUITO GUASTO TRIFASE GUASTO FASE-PEFormazione Lunghezza

(m)Resistenza

equivalente Req

(m)

Reattanzaequivalente.

Xeq (m)

Ik (3F)(kA)

ResistenzaequivalenteReq (m)

ReattanzaequivalenteXeq (m)

Ik(F-PE)

(kA)

3,34 15,41 14,6 3,70 15,69 13,6

UTENZE AVALLE:

Quadro QCDZ 4(1x185)+1G95

40 4 3,2 11,5 11,79 6,52 8,1

Quadro QZA 5G16 70 80,9 5,25 2,66 - - (1)Quadro QZB 5G16 85 98,3 6,38 2,22 - - (1)

Quadro QAUS 5G10 10 18,5 0,78 8,5 - - (1)

UPS 20 kVA 4(1x35)+1G35 10 5,29 0,89 12,5 10,58 1,78 9,6Quadro QLC 5G10 150 277,5 11,7 0,76 - - (1)

Quadro QANT 5G10 80 148 62,4 1,53 - - (1)Quadro QAC 4(1x95)+1G50 70 13,6 5,81 8,5 - - (1)

(1) Corrente di guasto F-PE non calcolata perché previsto a monte dispositivo differenziale




8 - DATI E CALCOLI RELATIVI ALL'ILLUMINAZIONE

La determinazione del numero di apparecchi da installare in ogni ambiente è effettuata

con programma di calcolo automatico imponendo un illuminamento medio in esercizio,

secondo norma EN 12464 – 1, di:

- 200 lux servizi igienici, locali tecnici, hall e corridoi;

- 300 lux per spogliatori, palestra polisportiva e sugli spalti;

- 500 lux per gli uffici, sala polivalente e locali medici.

- Almeno 1000 lux sui campi da gioco in tutte le loro configurazioni (livello

silver 1 e 2 secondo richiesta CONI e FIP prot. n. 205 AM/CC 0067/2018 del

07/09/2018).

Nei calcoli dell’illuminazione si sono assunti i seguenti coefficienti di riflessione negli

ambienti al chiuso:

70 %, per il soffitto,

50 % per le pareti (superfici laterali con tinte poco chiare e parzialmente

vetrate), ad eccezione del campo di gioco per il quale, visto il tipo di pareti

semitrasparenti, è stato assunto pari al 6% (vetro),

20 % per il pavimento.

Per tener conto dell'impolveramento degli apparecchi e dell'invecchiamento delle

lampade si è considerato un fattore di manutenzione M = 0,9 (interventi manutentivi

ogni 12 – 18 mesi).

Per l’illuminazione di sicurezza si sono imposti, invece, coefficienti di riflessione nulli,

ed un illuminamento non inferiore a:

5 lux in tutti gli ambienti (sez. 752, CEI 64-8);

100 lx (10 % dell’illuminazione ordinaria) sul campo da gioco.

In conformità alla norma EN suddetta, nei calcoli si sono prescelte lampade a led con le

seguenti caratteristiche:

tonalità di colore 3000 K in tutti gli ambienti salvo uffici, il campo di gioco e

proiettori previsti all’aperto. dove invece si potranno adottare lampade a LED

con temperatura di colore anche di 4000 K;

gruppo di resa del colore: 80 < Ra < 90, in tutti gli ambienti , salvo per gli uffici

e ambienti assimilabili (studio medico, infermeria) dove avranno Ra 90 e per il

campo di gioco dove i proiettori a maggior flusso luminoso avranno Ra 70 (la

norma UNI 12193, a cui fa riferimento il CONI richiede almeno Ra 60).

Per maggiori dettagli si rimanda ai calcoli allegati eseguiti sui principali locali.




9 – CADUTE DI TENSIONE E PROTEZIONI CONTRO LE

SOVRACORRENTI

Le sezioni delle linee sono determinate in modo da far risultare:

a) la corrente di impiego di ogni circuito inferiore alla portata dei relativi cavi;

b) la caduta di tensione in genere inferiore al 4 %, in qualsiasi punto

dell'impianto.

Più precisamente:

le cadute di tensione sono calcolate mediante le tabelle CEI-UNEL 35023 e le

correnti di impiego riportate sugli schemi;

le portate dei cavi, riportate sugli schemi, sono riferite alle condizioni di posa

più gravose e/o alle eventuali minori sezioni derivate dai circuiti dorsali; detti

valori, con i rispettivi fattori di riduzione per posa ravvicinata, sono tratti dalle

tabelle CEI-UNEL 35024/1 e CEI-UNEL 35026. La temperatura ambiente si è

considerata di 30 °C per i cavi in aria libera, di 20 °C per i cavi con posa

interrata e 70 °C per i cavi in copertura per il generatore fotovoltaico.

Tutti i circuiti sono protetti dal sovraccarico (IB < In < Iz) ed i dispositivi di protezione

sono stati previsti all'inizio delle condutture (ambienti a maggior rischio in caso di

incendio per l’elevato affollamento).

Il potere di interruzione dei dispositivi di protezione prescelti è superiore alle massime

correnti di guasto indicate sugli schemi (IK(3F) < Icu).

Le energie specifiche massime (I2t) riportate sugli schemi corrispondono a quelle

riscontrabili sulle curve degli interruttori adottati alle massime correnti di corto circuito

verificabili sui quadri.

Per quanto attiene alla protezione contro corto circuiti che si possono verificare al

termine delle linee (Ik minima), questa è sicuramente soddisfatta dato che ogni circuito è

protetto dal sovraccarico con dispositivi previsti all’inizio delle condutture (art. 533.3,

CEI 64-8/5).

Sul lato in corrente continua del generatore fotovoltaico, la protezione dal sovraccarico

non è prevista, considerato che i circuiti c.c. avranno portata IZ = 33 A maggiore di 1,25

volte la corrente di corto circuito dei pannelli PV (Isc STC =12 A) – art. 712.433, CEI 64-

8/7.




10 - CALCOLO VENTILAZIONE MINIMA IN LOCALI CON BATTERIE

Caratteristiche generali

Gli UPS 1 e 2 saranno completi di armadi batterie provvisti di feritoie di ventilazione

contenenti monoblocchi ermetici a ricombinazione di gas da 12 V. In particolare essi

conterranno all’incirca:

44 monoblocchi da 12 V – 9 Ah UPS1 da 3 kVA;

44 monoblocchi da 12 V – 25 Ah UPS2 da 20 kVA;

Ogni UPS e le sue batterie sarà ubicato in proprio locale compartimentato rispetto ai

locali circostanti e sarà provvisto di ventilazione naturale superiore a quella minima

calcolata nel seguito. Durante la fase di ricarica delle batterie, infatti, dalle valvole di

sfogo degli accumulatori vengono emesse piccole quantità di gas; ciò è determinato

dall’elettrolisi tramite la corrente di carica. I gas prodotti sono idrogeno e ossigeno e,

pertanto, è possibile che si possa creare un’atmosfera esplosiva se la concentrazione di

idrogeno supera nell’aria il 4 % in volume.

Verifica della ventilazione

Secondo la norma CEI 21-39 “Requisiti di sicurezza per batterie stazionarie …”

l’ambiente in cui avviene la ricarica delle batterie risulta ben ventilato (ai fini della

diluizione di eventuali atmosfere infiammabili) quando è assicurata una portata d’aria

(Q) almeno pari a:

Q = 0,05 . n . Igas. Crt

. 10-3 [m3/h]

nella quale:

n rappresenta il numero di elementi da 2 V;

Igas vale 8 mA / Ah, cioè la corrente di carica a fondo;

Crt è la capacità nominale di ogni elemento.

Sostituendo nella formula suddetta i dati nominali dei pacchi batterie sopra citati si

hanno le seguenti ventilazioni minime da assicurare nei locali UPS :

per il locale UPS1 – Q = 0,94 m3/h;

per il locale UPS2 – Q = 2,6 m3/h.

Nel caso si ricorra alla ventilazione naturale, la portata di ventilazione sopra citata è

assicurata con almeno due aperture permanenti (in alto e in basso su porta di accesso)

ognuna delle quali di superficie “A” non inferiore a:

per il locale UPS1 – An (cm2) = 28 Q = 27;

per il locale UPS2 – An (cm2) = 28 Q = 73.

In ogni locale in esame è prevista un’apertura permanente sulla porta di accesso: una in

alto ed una in basso, ognuna da 0,09 m2 (0,3 x 0,3 m) ampiamente superiore al minimo

sopra prescritto. Inoltre, essendo previsti nei due locali suddetti propri impianti di

climatizzazione che imporranno la temperatura interna a 23 °C, il ricambio dell’aria sarà

anche favorito dal salto termico.




11 - CALCOLO VENTILAZIONE PER TRASFORMATORE MT/BT

La cabina di trasformazione MT/BT sarà ubicata in proprio locale di dimensioni

3,4x3,6x3(h) m, dotato di:

apertura permanente in basso di dimensioni 1,2 m x 0,5 m adeguatamente

schermata con pannello isolante a coda di rondine;

Aspiratore elicoidale con espulsione dell'aria direttamente all'esterno, portata

3000 m³/h, completo di persiana a gravità con alette in alluminio, da installare in

alto sulla parete contigua a quella suddetta.

Nel locale sono previsti il quadro MT ed il trasformatore MT/BT; quest’ultimo avrà le

seguenti caratteristiche:

- Potenza 630 kVA

- Perdite nel ferro 1,1 kW

- Perdite nel rame 7,6 kW

- Potenza totale dissipata 8,7 kW

La guida CEI 99-4 (allegato J) calcola la portata d’aria in metri cubi / ora per la

ventilazione forzata del locale cabina mediante la formula :

Qv = 317 x P (in kW)

Nella suddetta formula P è la potenza totale delle perdite da dissipare, nell’ipotesi

cautelativa che il salto termico sia di 10 °C (40 °C all’interno e 30 °C all’esterno).

Nel caso in esame :

Qv = 317 x 8,7 kW = 2758 m3/h

Pertanto l’elettroventilatore da 3000 m3/h prescelto per la ventilazione del locale in

esame risulta ampiamente dimensionato.

Di conseguenza , la velocità di transito dell’aria (v) attraverso l’apertura permanente,

tenuto di una riduzione del 30 % della superficie netta, per effetto della griglia di

protezione, risulta di:

v = 3000 / (3600 x 0,5x1,2 x0,7) = 1,98 m/s

Tale velocità è ampiamente sotto il limite di 3 m/s sopra cui è possibile sollevare la

polvere nel locale.

12 – VERIFICA CAMPI ELETTROMAGNETICI

Al fine di ridurre il più possibile l’esposizione indoor a campi magnetici a bassa

frequenza (ELF) indotti dagli impianti elettrici, sono stati impiegati i seguenti

accorgimenti:

- Cabina di trasformazione MT/BT e quadri elettrici principali in propri locali non

adiacenti a zone con permanenza prolungata di persone;

- Rete di distribuzione dorsale energia con sviluppo a stella e derivazioni a lisca di

pesce, mantendo i conduttori di un circuito il più possibile vicini l’uno all’altro;

- Rete di canali chiusi con coperchio IP40.




Per quanto riguarda la cabina di trasformazione MT/BT al suo interno si hanno le

principali sorgenti di campi elettromagnetici, costituite da trasformatore MT/BT, quadro

BT e relativa linea di collegamento. Considerando una corrente di 910 A, pari alla

massima corrente erogata dal trasformatore, come deducibile dalla letteratura tecnica, ad

una distanza di 2m dai componenti della cabina si ha un’induzione inferiore a 3 μT, cioè

inferiore all’obbiettivo di qualità fissato dal DPCM 08/07/2003.

13 – CRITERI DI DIMENSIONAMENTO DELL’IMPIANTO EVAC

L’impianto è suddiviso in più zone per consentire nell’uso ordinario di utilizzare in una

zona l’impianto senza interessare le altre zone; ad esempio sarà possibile utilizzare

l’impianto audio solo nella sala polivalente per un convegno.

In ogni zona sono previste due linee di alimentazione dei diffusori in modo che in caso

di guasto di una linea, l’altra possa ancora assicurare una parziale diffusione dei segnali

nella zona.

Ogni linea è dimensionata in modo che la caduta di tensione sia inferiore al 10 %;

infatti, tenuto conto che sono previste linee di sezione 1,5 mm2, esse risultano pari a

(calcolate con l’ipotesi semplificata di carico in punta e potenza pari a metà della

potenza massima dell’amplificatore):

linea 1A/1B – 120 W – 100 V – lunghezza 110 m - V = 4,5 %;






linea 7A/7B – 60 W – 100 V – lunghezza 70 m - V = 1,43 %.

Per quanto riguarda l’intellegibilità del parlato nelle zone acusticamente semplici, quali

uffici, spogliatoi, palestre e corridoi, dove il tempo di riverbero non superi 1,3 s e il

livello di rumore ambientale sia minore di 65 dB (A) gli altoparlanti sono previsti ad

una quota inferiore a 5 m e disposti secondo il metodo prescrittivo seguente:

ogni 6 m per gli altoparlanti unidirezionali;

ogni 12 m per gli altoparlanti bidirezionali.

Per quanto riguarda invece il campo da gioco, data l’altezza elevata e le dimensioni del

locale, nonché un rumore di fondo più elevato assunto pari a 82 dB (prospetto 3 del

progetto di rapporto tecnico U70001840), sono state utilizzate trombe a due vie con

pressione sonora in uscita pari a 116 dB, posizionate ad un’altezza di 12,55m seguendo

una griglia 15x11m sull’area dei campi da gioco ed ogni 8 metri sulle tribune.

Considerando un ascoltatore in posizione seduta nell’area di gioco (altezza 1,2m al di

sopra del pavimento – ved- UNI ISO 7240-19:2010), posto a metà tra le due file di

trombe poste a 15 m l’una dall’altra e ad un’altezza di 12,55 m, si avrà:




Distanza tra ascoltatore e trombe: 13,6 m

Pressione sonora in uscita dal diffusore da 30W: 116db (1W/1m) = 131 db a

30W (ved. Prospetto 1 - U70001840);

Decremento della pressione sonora: circa 22 dB a 13,6 m (ved. Prospetto 2 -

U70001840);

Rumore di fondo: 82 dB (ved. Prospetto 3 - U70001840).

Per tanto, in prossimità dell’ascoltatore, si avrà un livello acustico percebile pari a 24

dB al di sopra del rumore di fondo (131db–22dB–82dB = 24 dB).

Palazzetto dello Sport Settimo T.se

26.07.2018

Ingegneria srl.

Via Governolo, 510128 - Torino

Redattore Per. Ind. Appiano MatteoTelefono 011.50.47.36

Fax 011.19.56.09.49 e-Mail [email protected]

Area esterna / Dati di pianificazione

Fattore di manutenzione: 0.90, ULR (Upward Light Ratio): 0.0% Scala 1:1088

Distinta lampade

No. Pezzo Denominazione (Fattore di correzione) (Lampada) [lm] (Lampadine) [lm] P [W]

1 11Disano Illuminazione SpA 1887 36 LED 700 mA CLD CELL 1887 Rodio LED -asimmetrico (1.000)

15594 15595 168.5

Totale: 171536 Totale: 171545 1853.5

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Area esterna / Rendering 3D

Pagina 1


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Area esterna / Lato sud / Grafica dei valori (E, perpendicolare)

Valori in Lux, Scala 1 : 846Impossibile visualizzare tutti i valori calcolati.

Posizione della superficie nella scena esterna:Punto contrassegnato:(-10.696 m, -175.884 m, 0.000 m)

Reticolo: 128 x 64 Punti

Em

[lx] Emin

[lx] Emax

[lx] Emin

/ Em

Emin

/ Emax

8.94 0.12 30 0.014 0.004

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Area esterna / Lato ovest / Grafica dei valori (E, perpendicolare)


Posizione della superficie nella scena esterna:Punto contrassegnato:(-23.579 m, -175.800 m, 0.000 m)


Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax

8.23 0.11 30 0.013 0.004

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Area esterna / Lato nord / Grafica dei valori (E, perpendicolare)


Posizione della superficie nella scena esterna:Punto contrassegnato:(6.690 m, -95.324 m, 0.000 m)



8.90 0.46 24 0.051 0.019

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Area esterna / Lato est / Grafica dei valori (E, perpendicolare)


Posizione della superficie nella scena esterna:Punto contrassegnato:(72.644 m, -156.866 m, 0.000 m)



18 1.02 36 0.057 0.028

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Palestra polisportiva / Riepilogo

Altezza locale: 4.500 m, Altezza di montaggio: 4.500 m, Fattore di manutenzione: 0.90

Valori in Lux, Scala 1:258

Superficie [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em

Superficie utile / 340 178 437 0.524

Pavimento 20 324 181 400 0.558

Soffitto 70 75 60 131 0.807

Pareti (4) 50 190 79 425 /

Superficie utile:Altezza: 0.850 mReticolo: 64 x 32 Punti Zona margine: 0.000 m

Rapporto di illuminamento (secondo LG7): Pareti / superficie utile: 0.561, Soffitto / superficie utile: 0.220.

Distinta lampade

Potenza allacciata specifica: 4.27 W/m² = 1.25 W/m²/100 lx (Base: 540.00 m²)


1 36THORN 96627787 (STD - standard) OMEGA LED 5700-830 HF 597X1197 MRE (1.000)

6069 6067 64.0

Totale: 218473 Totale: 218412 2304.0

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26.07.2018

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Palestra polisportiva emergenza / Riepilogo




Superficie utile / 39 4.61 152 0.119

Pavimento 20 37 5.91 106 0.162

Soffitto 70 8.06 2.97 16 0.369

Pareti (4) 50 20 4.14 74 /



Distinta lampade



1 4THORN 96627787 (STD - standard) OMEGA LED 5700-830 HF 597X1197 MRE (1.000)

6069 6067 64.0

Totale: 24275 Totale: 24268 256.0

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26.07.2018

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Hall / Riepilogo



Superficie [%] Em

[lx] Emin

[lx] Emax

[lx] Emin

/ Em


Pavimento 20 205 62 349 0.301

Soffitto 70 43 27 62 0.640

Pareti (10) 50 89 30 172 /



Distinta lampade



1 22esse.ci s.r.l. 38VT7L340 HALL LED MINI/VT 7.5W 3000K 40° (1.000)

509 651 7.5

2 5esse-ci S.r.l. 83PG11L3 PROFREEL/PG 11W 3000K (1.000)

844 844 11.0

3 2esse-ci S.r.l. 83PG17L3 PROFREEL/PG 16.5W 3000K (1.000)

1268 1267 16.5


1920 1919 25.0

5 8esse-ci S.r.l. 83PG31L3 PROFREEL/PG 30.5W 3000K (1.000)

2341 2340 30.5


422 422 6.0

Totale: 54271 Totale: 57369 740.0

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25.10.2018

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sala stampa/polivalente / Riepilogo





Pavimento 20 553 285 679 0.516

Soffitto 70 116 87 132 0.751

Pareti (4) 50 255 100 449 /


UGR Longitudinale- Trasversale verso l'asse lampadeParete sinistra 19 19

Parete inferiore 19 19(CIE, SHR = 0.25.)

Distinta lampade



1 16Fosnova srl PanelTech HP A2 51w plaf CLD CELL-D-D PanelTech High Performance A2 - Plafone (1.000)

4900 4900 51.1

Totale: 78394 Totale: 78400 817.6

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25.10.2018

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emergenza sala stampa/polivalente / Riepilogo





Pavimento 20 74 6.82 294 0.092

Soffitto 70 14 4.46 33 0.314

Pareti (4) 50 24 6.43 159 /


Distinta lampade




4900 4900 51.1

Totale: 9799 Totale: 9800 102.2

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25.10.2018

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uffici / Riepilogo





Pavimento 20 546 288 662 0.527

Soffitto 70 117 90 129 0.774

Pareti (4) 50 258 99 401 /




Distinta lampade




4900 4900 51.1

Totale: 58796 Totale: 58800 613.2

Pagina 1


25.10.2018

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emergenza uffici / Riepilogo





Pavimento 20 53 4.24 279 0.081

Soffitto 70 9.45 2.68 19 0.284

Pareti (4) 50 13 3.43 34 /




Distinta lampade




4900 4900 51.1

Totale: 4900 Totale: 4900 51.1

Pagina 1


26.07.2018

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Spogliatoio / Riepilogo



Superficie [%] Em

[lx] Emin

[lx] Emax

[lx] Emin

/ Em


Pavimento 20 309 143 387 0.462

Soffitto 70 75 47 90 0.624

Pareti (6) 50 168 55 346 /



Distinta lampade



1 4esse-ci S.r.l. 38MP28L3M HALL LED ESSENTIAL MEDIUM/MP 28W 3000K (1.000)

2680 2680 28.0

Totale: 10720 Totale: 10720 112.0

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26.07.2018

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Corridoio spogliatoi / Riepilogo



Superficie [%] Em

[lx] Emin

[lx] Emax

[lx] Emin

/ Em


Pavimento 20 211 106 265 0.504

Soffitto 70 54 32 84 0.593

Pareti (8) 50 125 39 327 /



Distinta lampade




2680 2680 28.0

Totale: 26800 Totale: 26800 280.0

Pagina 1


26.07.2018

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Corridoio spogliatoi emergenza / Riepilogo



Superficie [%] Em

[lx] Emin

[lx] Emax

[lx] Emin

/ Em


Pavimento 0 94 30 182 0.319

Soffitto 0 0.04 0.00 7.70 0.004

Pareti (8) 0 43 0.26 265 /



Distinta lampade




2680 2680 28.0

Totale: 16080 Totale: 16080 168.0

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01.10.2018

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Area sportiva 1000lux / Riepilogo

Altezza locale: 15.000 m, Altezza di montaggio: 12.000 m, Fattore dimanutenzione: 0.90


Superficie r [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em


Pavimento 20 545 0.11 1172 0.000

Soffitto 70 98 34 146 0.347

Pareti (6) 6 121 2.00 623 /

Superficie utile:Altezza: 0.850 mReticolo: 128 x 128 PuntiZona margine: 0.000 m


Distinta lampade


No. Pezzo Denominazione (Fattore di correzione) F (Lampada) [lm] F (Lampadine) [lm] P [W]

1 38Thorn - Les Andelys 96644685 (STD -standard) AFP L 144L70-740 A/S4 HFXCL1 (1.000)

37145 37145 308.0

2 46ZUMTOBEL 42183601 (STD - Standard)CRAFT M LED17000-840 PM WB LDOWH (1.000)

16801 16800 130.0

Totale: 2184363 Totale: 2184310 17684.0

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01.10.2018

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Area sportiva 1000lux / Rendering colori sfalsati

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01.10.2018

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Area sportiva 1000lux / Pallacanestro 1 griglia di calcolo (PA) / Grafica dei valori (E,perpendicolare)

Valori in Lux, Scala 1 : 201

Posizione della superficie nel locale:Punto contrassegnato: (328.100 m,285.800 m, 0.000 m)



1082 985 1155 0.91 0.85

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01.10.2018

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1000 762 1160 0.76 0.66

Pagina 1


01.10.2018

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1002 757 1162 0.76 0.65

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01.10.2018

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Riepilogo dei risultati

Area sportiva 1000lux / Superfici di calcolo (panoramica risultati)

Scala 1 : 530

Elenco superfici di calcolo

No. Denominazione Tipo Reticolo Em

[lx]

Emin

[lx]

Emax

[lx]

Emin /

Em

Emin /

Emax

1 Tribuna laterale 1 perpendicolare 16 x 64 551 304 748 0.552 0.406

2 Tribuna laterale 2 perpendicolare 16 x 64 587 377 733 0.641 0.514

3Tribunaprincipale

perpendicolare 128 x 64 397 165 692 0.416 0.238

Tipo Numero Medio [lx] Min [lx] Max [lx] Emin / Em Emin / Emax

perpendicolare 3 454 165 748 0.36 0.22

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01.10.2018

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Area sportiva emergenza 10% / Riepilogo

Altezza locale: 15.000 m, Fattore di manutenzione: 0.90 Valori in Lux, Scala 1:597

Superficie r [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em


Pavimento 0 64 0.00 161 0.000

Soffitto 0 3.27 0.90 8.84 0.274

Pareti (6) 0 11 0.00 35 /

Superficie utile:Altezza: 0.850 mReticolo: 128 x 128 PuntiZona margine: 0.000 m


Distinta lampade


No. Pezzo Denominazione (Fattore di correzione) F (Lampada) [lm] F (Lampadine) [lm] P [W]

1 17ZUMTOBEL 42183601 (STD - Standard)CRAFT M LED17000-840 PM WB LDOWH (1.000)

16801 16800 130.0

Totale: 285620 Totale: 285600 2210.0

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01.10.2018

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Riepilogo dei risultati

Area sportiva emergenza 10% / Superfici di calcolo (panoramica risultati)

Scala 1 : 530

Elenco superfici di calcolo

No. Denominazione Tipo Reticolo Em

[lx]

Emin

[lx]

Emax

[lx]

Emin /

Em

Emin /

Emax

1Campoprincipale


2Tribuna laterale1


3Tribuna laterale2


4Tribunaprincipale

perpendicolare 128 x 64 51 1.75 285 0.035 0.006

5 Campo laterale 2 perpendicolare 128 x 128 109 47 162 0.433 0.289

6 Campo laterale 1 perpendicolare 128 x 128 109 44 162 0.402 0.271

Tipo Numero Medio [lx] Min [lx] Max [lx] Emin / Em Emin / Emax

perpendicolare 6 95 1.75 285 0.02 0.01

Pagina 1

263

DomA 45/42/47 Interruttori 1P+N Curva di limitazione dell'energia specifica passante

C40, C40 VigiInterruttori P+N Curva di limitazione dell'energia specifica passante

DomA 45/42/47 Interruttori 1P+N Curva di limitazione della corrente di cresta

C40, C40 VigiInterruttori 1P+N / 3P+NCurva di limitazione della corrente di cresta

2,5

1,52,5

1,5

Cu/PVC Cu/EPR Sez. Sez. [mm2] [mm2]

Il sistema Acti 9

32-40 A

240 V

Cu/PVC Cu/EPR Sez. Sez. [mm2] [mm2]

2,5

1,5

2,5

1,5

.2 .3 .4 .5 1 2 3 4 6 10

.6

.2

1

2

4

10

30

3

.5

.7

.8

5

8

I[kA]

.7 5 7 8 9

.3

.4

.6 .8.9 20

67

20

kA eff / rms

1 40 A

10 A

2 A

1 A

20 A

4 A

2

corrente di cresta non limitatomax prospective peak current

A2s

2

3

4

101

5

.2 .3 .4 .5 1 2 3 4 6 10.7 5 7 8 9.6 .8.9 20

kA eff / rms

5

23

5

23

5

10

10

10

23

23

5

10

23

40 A

10 A

2 A

1 A

20 A

4 A

12

1 C40a2 C40N

Caratteristiche degli apparecchi di protezione e manovra

264

Curve di limitazioneIl Sistema Acti 9

C40Interruttori 3P+NCurva di limitazione dell'energia specifica passante

P25MCurva di limitazione dell'energia specifica passante

C40Interruttori 3P+N Curva di limitazione della corrente di cresta

P25MCurva di limitazione della corrente di cresta

415 V

1 2 101

2

4

10

3

5

8

I[kA]

67

kA eff / rms

9

20

5 6 7 8 943 15 20

15

30

≤ 6A

10A

≤ 25A

≤ 40A

16A

1

2

corrente di cresta non limitatomax prospective peak current

A2s

2

3

4

101

5

.2 .3 .4 .5 1 2 3 4 6 10.7 5 7 8 9.6 .8.9 20

kA eff / rms

5

23

5

23

5

10

10

10

23

23

5

10

23

16 A

2 A

1 A

6 A

4 A

3 A

25 A

40 A12

1 C40a2 C40N

1 corrente di cresta non limitata 2 20-25 A3 17-23 A 4 13-18 A 5 9-14 A

6 6-10 A7 4-6,3 A8 2,5-4 A 9 1,6-2,5 A 10 1-1,6 A

1 20-25 A2 17-23 A3 13-18 A4 9-14 A5 6-10 A

6 4-6,3 A 7 2,5-4 A 8 1,6-2,5 A 9 1-1,6 A

2,5

1,5

2,5

1,5

265

Cu/EPR

Cu/EPR

[G5-G7]

[G5-G7]

Cu/PVC

Cu/PVC

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

iC60a/iC60NInterruttori 1P (230 V) / 2P, 3P, 4P (400 V)Curva di limitazione dell'energia specifica passante

iC60a/iC60N2P, 3P, 4P (230 V) Curva di limitazione dell'energia specifica passante

iC60a/iC60NInterruttori 1P (230 V) / 2P, 3P, 4P (400 V)Curva di limitazione della corrente di cresta

iC60a/iC60NInterruttori 2P, 3P, 4P (230 V) Curva di limitazione della corrente di cresta

230 V monofase o 400 V trifase

Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

Corrente di cortocircuito presunta (kA eff.)

0,1

1

10

100

1001010,10,01

y1

46

8 - 101620 - 25

32 - 4050 - 63

2 - 310000

100000

1000000

100

1000

1001010,10,01

y1

468 -101620 -2532 -40

50 -63

2 -3

10 ms

Corrente di cortocircuito presunta (kA eff.)S

olle

c. te

rmic

a (A

²s)


0,1

1

10

100

1001010,10,01

y1

468 - 101620 - 25

32 - 4050 - 63

2 - 3

10000

100000

1000000

100

1000

1001010,10,01

y1

468 -10

16

20 -2532 -40

50 -63

2 -3

10 ms


Sol

l. te

rmic

a (A

²s)

Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

4

2,5

1,5

2,5

1,5

2,5

1,5

2,5

1,5


266


iC60H1P (230 V) / 2P, 3P, 4P (400 V)Curva di limitazione dell'energia specifica passante

iC60HInterruttori 2P, 3P, 4P (230 V) Curva di limitazione dell'energia specifica passante

iC60H1P (230 V) / 2P, 3P, 4P (400 V)Curva di limitazione della corrente di cresta

iC60HInterruttori 2P, 3P, 4P (230 V) Curva di limitazione della corrente di cresta


10000

100000

1000000

100

1000

1001010,10,01

y1

468 -101620 -25

32 -4050 -63

2 -3

10 ms


oll.

term

ica

(A²s

)0,1

1

10

100

1010,10,01

y1

46

8 - 101620 - 25

32 - 4050 - 63

2 - 3

Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)


0,1

1

10

100

1010,10,01

y1

468 - 101620 - 25

32 - 4050 - 63

2 - 3


Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

10000

100000

1000000

100

1000

1001010,10,01

≤1

4

68 -10

16

20 -25

32 -4050 -63

2 -3

10 ms


Sol

l. te

rmic

a (A

²s)

Cu/EPR

Cu/EPR

[G5-G7]

[G5-G7]

Cu/PVC

Cu/PVC

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

4

2,5

1,5

4

2,5

1,5

2,5

1,5

2,5

1,5

267

iC60L1P (230 V) / 2P, 3P, 4P (400 V)Curva di limitazione dell'energia specifica passante

iC60LInterruttori 2P, 3P, 4P (230 V) Curva di limitazione dell'energia specifica passante

iC60L1P (230 V) / 2P, 3P, 4P (400 V)Curva di limitazione della corrente di cresta

iC60LInterruttori 2P, 3P, 4P (230 V) Curva di limitazione della corrente di cresta


0,1

1

10

100

1001010,10,01

y1

468 - 101620 - 25

32 - 4050 - 63

2 - 3


Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

10000

100000

1000000

100

1000

1001010,10,01

y1

468 -101620 -25

32 -4050 -63

2 -3

10 ms


oll.

term

ica

(A²s

)

0,1

1

10

100

1001010,10,01

y1

68 - 101620 - 25

32 - 4050 - 63

2 4

- 3


Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

10000

100000

1000000

100

1000

1001010,10,01

y1

4

68 -10

16

20 -2532 -4050 -63

2 -3

10 ms

Sol

l. te

rmic

a (A

²s)


Cu/EPR

Cu/EPR

[G5-G7]

[G5-G7]

Cu/PVC

Cu/PVC

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

4

2,5

1,5

4

2,5

1,5

2,5

1,5

2,5

1,5


270


C120N, curva CInterruttori 2P / 3P / 4PCurva di limitazione dell'energia specifica passante

NG125a/N/L, curva CInterruttori 2P / 3P / 4PCurva di limitazione dell'energia specifica passante

C120N, curva CInterruttori 2P / 3P / 4PCurva di limitazione della corrente di cresta

NG125a/N/L, curva CInterruttori 2P / 3P / 4PCurva di limitazione della corrente di cresta

440 V

240 V

v 1: C120N: 80-100-125 A. v 1: C120N.


Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

1 2 101

2

4

10

3

5

8

6

7

9

20

5 6 7 8 943 10050403020

15

4

2

6

5

7

89

1

cos phi = 0.3

= 0.5

= 0.7

= 0.8

= 0.9

= 0.95

v 1: NG125a, v 2: NG125N, v 4: NG125L, v 5: 10-16 A,

v 6: 20-25 A, v 7: 32-40 A, v 8: 50-63 A,

v 9: 80-100-125 A.


Sol

leci

tazi

one

term

ica

(ene

rgia

spe

cific

a pa

ssan

te) (

A²s

)

10

10

10

10

10

5 5 5 5 5

10

10

8

7

6

5

2

4

3

101 102 103 104 105

5

5

5

5

5

5

5

1015

4

21

16A20A

100A

10ms

5s

10A16A

40A

10A

25A32A40A

50A63A

80A

125A

125A100A80A63A50A

32A25A20A

v 1: NG125a, v 2: NG125N, v 4: NG125L.


Corr

ente

di c

rest

a (kA

)

1 2 101

2

4

10

3

5

8

6

7

9

20

5 6 7 8 943 15 20

15

30

cos phi = 0.3

= 0.5

= 0.8

= 0.9

= 0.95

= 0.7

1


Sol

leci

tazi

one

term

ica

(ene

rgia

spe

cific

a pa

ssan

te) (

A²s

)

10

10

10

10

10

5 5 5 5 5

10

10

8

7

6

5

2

4

3

101 102 103 104 105

5

5

5

5

5

5

5

1015

80A100A

125A

10ms

5s

125A100A80A

1

Cu/EPR[G5-G7]Cu/PVC

Sez.[mm2]

Sez.[mm2]

4

2,5

1,5

4

2,5

1,5

Cu/EPR[G5-G7]Cu/PVC

Sez.[mm2]

Sez.[mm2]

4

2,5

1,5

4

2,5

1,5

271





240/415 V

525 V

v 1: NG125a 80-100-125 A, v 2: NG125N, v 4: NG125L.

v 1: NG125a 3, 4P, v 2: NG125N 2, 3, 4P, v 4-5: NG125L 3, 4P, v 6: NG125L 2P, v 7: NG125 LMA 2, 3, 4P.

v 1: NG125a, v 2: NG125N, v 4: NG125L, v 5: 10-16 A,

v 6: 20-25 A, v 7: 32-40 A, v 8: 50-63 A,

v 8: 10-16 A v 9: 20-25 A v 10: 32-40 A v 11: 50-63 A v 12: 80-100-125 A

v 9: 80-100-125 A.

v 1: NG125a 3, 4P, v 2: NG125N 2, 3, 4P, v 4-5: NG125L 3, 4P,


Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

1 2 101

2

4

10

3

5

8

6

7

9

20

5 6 7 8 943 10050403020

15 4

2

6

5

7

8

9

1

cos phi = 0.3

= 0.5

= 0.7

= 0.8

= 0.9

= 0.95


Sol

leci

tazi

one

term

ica

(ene

rgia

spe

cific

a pa

ssan

te) (

A²s

)

10

10

10

10

10

5 5 5 5 5

10

10

8

7

6

5

2

4

3

10 1 10 2 10 3 10 4 10 5

5

5

5

5

5

5

5

10 15

2

4

10A16A20A25A32A40A50A

80A

125A

32A40A

50A

63A

10A

25A

80A

16A

20A

100A125A

10ms

5s

1 100A

63A


Cor

rent

e di

cre

sta

(kA

)

1 2 101

2

4

10

3

5

8

6

7

9

20

5 6 7 8 943 10050403020

15

2

98

101

cos phi = 0.3

= 0.5

= 0.7

= 0.8

= 0.9

= 0.95

6

4

11

12

57


Sol

leci

tazi

one

term

ica

(ene

rgia

spe

cific

a pa

ssan

te) (

A²s

)

10

10

10

10

10

5 5 5 5 5

10

10

8

7

6

5

2

4

3

101 102 103 104 105

5

5

5

5

5

5

5

1015

10A16A20A25A32A40A50A

125A2

6

32A40A

50A

63A

10A

25A

80A

16A

20A

100A125A

10ms

5s

100A

63A1

457

80A

v 6: NG125L 2P, v 7: NG125LMA 2, 3, 4P.

Cu/EPR

Cu/EPR

[G5-G7]

[G5-G7]

Cu/PVC

Cu/PVC

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

Sez

Sez

.

.

[m

[m

m

m

2

2

]

]

6

4

2,5

1,5

6

4

2,5

1,5

4

2,5

1,5

4

2,5

1,5

273

2,5

1,5

4

10

16

25

35

5035

25

16

10

Cu/PVCSez.

[mm2]

Cu/EPRSez.

[mm2]

2,54

6

6

5070

7095

95120120

I2t [A2s]

NE

NS1000L

2 3 4 6 10 20 30 40 60 100 200 300 kA eff

23

5

108

109

23

5

23

5

23

5

2

105

3

5

106

107

150

NS630bNNS800NNS1000NNS1250NNS1600N

NS630bHNS800HNS1000HNS1250HNS1600H

NS800L (1)

NSA160NE

70

B

NSX630

NSX400

NSX250

NSX100NSX160

LSHF N

LSHF N

E

Curve di limitazione dell’energia specifica passante Compact 400/440 V

(1) Curva valida anche per interruttori NS630bL

Compact NSX100/630 Compact NS630b/1600

relazione dei calcoli elettrici...sat scarl – settimo torinese in 06 / 18 nuovo palazzetto dello...

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