relazione gennaio 015 - sito istituzionale del di monte san vito · fondazione sono connesse in...

.

OGGETTO:

Progetto Strutturale per la realizzazione di un colombario

mortuario presso il complesso cimiteriale del comune di Monte

San Vito (AN)

Relazione Tecnica di Calcolo - Indice

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RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA.......................................................................................................... 5

DESCRIZIONE DELL’EDIFICIO............................................................................................................................. 5 NORMATIVE DI RIFERIMENTO ............................................................................................................................ 5

RELAZIONE TECNICA MATERIALI ................................................................................................................ 6

CALCESTRUZZO............................................................................................................................................... 6 Acciaio per c.a........................................................................................................................................... 6

RELAZIONE TECNICA FONDAZIONI ............................................................................................................. 7

A. DATI DI CARATTERE GENERALE: ......................................................................................................... 7 A.1. SMALTIMENTO DELLE ACQUE METEORICHE ............................................................................. 7 A.2. INTERFERENZA EDIFICI VICINI ..................................................................................................... 7

B. CARATTERISTICHE DELL’OPERA IN OGGETTO.................................................................................. 7 C. STABILITA’ E CEDIMENTI ....................................................................................................................... 7

RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA.......................................................................................................... 8

GEOMETRIA DELLA STRUTTURA IN C.A.............................................................................................................. 8 Identificazione Setti Principali ............................................................................................................... 9 Identificazione Travi in C.a................................................................................................................... 13 Identificazione Piastre e solette di Piano in C.a. ............................................................................... 16

AZIONI CONSIDERATE – ANALISI DEI CARICHI........................................................................................ 19

PESO PROPRIO DELLA STRUTTURA ................................................................................................................ 19 CARICHI PERMANENTI .................................................................................................................................... 19

PERMANENTI DI PIANO....................................................................................................................... 19 PERMANENTI IN COPERTURA ........................................................................................................... 19

CARICHI VARIABILI ......................................................................................................................................... 20 Carichi VARIABILI DI PIANO (Sovraccarico)..................................................................................... 20 AZIONE DEL VENTO ............................................................................................................................. 20 AZIONE DELLA NEVE........................................................................................................................... 23 AZIONE SISMICA .................................................................................................................................. 25

Individuazione della Pericolosità del Sito - Classe dell’Edificio e Periodo di Riferminto...................................... 25 Stati Limiti e probabilità di superamento ............................................................................................................. 25 Categoria di Sottosuolo....................................................................................................................................... 26 Condizioni Topografiche ..................................................................................................................................... 26 Livelli di Capacità Dissipativa.............................................................................................................................. 26 Regolarità in Pianta ed in Altezza ....................................................................................................................... 26 Fattore di Struttura .............................................................................................................................................. 26 Parametri degli Spettri Sismici Utilizzati.............................................................................................................. 28

Condizioni di Carico Utilizzate e Coefficienti Parziali.............................................................................. 33 COMBINAZIONI DI CARICO ASSEGNATE......................................................................................................... 35

Combinazioni di carico NON Sismiche -SLU-........................................................................................ 35 Combinazioni di carico Sismiche -SLU-................................................................................................. 35 Combinazioni di carico di Esercizio -SLE- ............................................................................................. 36 Combinazioni di carico di Danno -SLD-................................................................................................. 36

MODELLO DI CALCOLO ............................................................................................................................... 37

Calcolo rigidezze verticali e traslazionali Pali ......................................................................................... 37

SOLLECITAZIONI DI CALCOLO ................................................................................................................... 40

SOLLECITAZIONI SU PIASTRE E SOLETTE DI PIANO............................................................................................ 40 SOLLECITAZIONI SU SETTI PORTANTI S=30CM................................................................................................. 43 SOLLECITAZIONI SU TRAVI IN C.A.................................................................................................................... 52

VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO.................................................................................................. 60

VERIFICHE PIASTRE E SOLETTE DI PIANO ........................................................................................................ 60 VERIFICHE TRAVI IN C.A................................................................................................................................. 71

Verifiche Sismiche per Travi in C.a......................................................................................................... 71 Verifiche per Travi di Accoppiamento di Sistemi Pareti....................................................................................... 71

Gruppo travi sez. 30x75.......................................................................................................................... 72 Gruppo travi sez. 25x75.......................................................................................................................... 73

Relazione Tecnica di Calcolo - Indice

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Gruppo travi sez. 25x65.......................................................................................................................... 73 VERIFICHE SETTI IN C.A. PORTANTI S=30 CM .................................................................................................. 74

Verifiche Sismiche per pareti di Taglio in c.a. s=30cm........................................................................... 75 Verifica a taglio compressione del calcestruzzo d’anima .................................................................................... 75 Verifica a taglio trazione dell’armatura d’anima .................................................................................................. 75 Verifica a scorrimento nelle zone critiche............................................................................................................ 76

VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO ....................................................................................... 77

VERIFICHE ELEMENTI TRAVI IN CLS .............................................................................................................. 77 Gruppo travi sez. 30x75.......................................................................................................................... 77 Gruppo travi sez. 25x75.......................................................................................................................... 78 Gruppo travi sez. 25x65.......................................................................................................................... 79

VERIFICHE SETTI IN CLS................................................................................................................................ 81 Gruppo Setti sez. 265x30 ....................................................................................................................... 81

VERIFICHE DI DEFORMABILITÀ ....................................................................................................................... 82

VERIFICHE GEOTECNICHE - STRUTTURALI - ELEMENTI DI FONDAZIONE ......................................... 83

IDENTIFICAZIONE PALI DI FONDAZIONE ........................................................................................................... 83 APPROCCI DI VERIFICA................................................................................................................................... 84 PORTATE MASSIME PALI................................................................................................................................. 85

Calcolo valori di portata dei pali per terreno coerente ............................................................................ 85 AZIONI DI COMBINAZIONE ............................................................................................................................... 85 VERIFICHE DI PORTANZA ................................................................................................................................ 87 VERIFICHE PRESSOFLESSIONE E TAGLIO ........................................................................................................ 88

Palo Ø800 ............................................................................................................................................... 88 Palo Ø600 ............................................................................................................................................... 89

VERIFICA TURA DI PALI NELLA FASE DI SBANCAMENTO .................................................................................... 90

Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica Illustrativa

Descrizione dell’edificio

L’edificio riguarda il completamento del complesso cimiteriale del comune di Monte San Vito (AN)

mediante la realizzazione di un nuovo colombario in adiacenza a quelli già costruiti.

Le massime dimensioni in pianta sono 19.75 x 8.70 m con altezza massima di circa 14.00m. Sono

presenti 4 livelli un piano interrato e 3 piani fuori terra compresa la copertura.

La tipologia delle fondazioni è determinata dalla morfologia del terreno fortemente in declivio per

la cui stabilità si rimanda alla relazione geologica geotecnica allegata.

La struttura è costituita da un reticolo incrociato di pareti in c.a. a tutta altezza interconnesse al

livello dei piani da solette in c.a di spessore variabile di 20-30cm. Longitudinalmente e

centralmente all’edificio è presente un corsello di passaggio avente dimesioni di circa 3.00m che

interrompe la continuità dei setti portanti in senso trasversale. La mancata continuità superficiale

dei setti è localmente ripristinata con travi calate in corrispondenza dei setti trasversali. Le pareti

disposte nel senso longitudinale sono praticamente continue fatte salve le aperture in

corrispondenza degli accessi alle cumunicazioni verticali.

La struttura presenta una importante irregolarita nel senso dello sviluppo in altezza in quanto è

presente un doppio piano di fondazione a platea raccordato da una tura di pali di diametro pari a

Ø600.

Normative di riferimento

Il progetto delle strutture e le disposizioni esecutive sono conformi alle norme attualmente in vigore

ed in particolare:

D.M. 14/01/2008 - Norme Tecniche per le Costruzioni

Istruzioni Applicative Circolare n. 617 del 2 Febbraio 2009 alle NTC 14/01/2008

Il Tecnico

Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica Materiali

Calcestruzzo

Il calcestruzzo impiegato per parti gettate in opera

a) calcestruzzo per c.a. di classe C16/20 Rck min= 20 N/mm2 pompabile per magro di

fondazione, classe di esposizione X0 (assenza rischio di corrosione per calcestruzzo privo di

armatura) valori di lavorabilità Slump in classe S4

b) calcestruzzo per c.a. di classe C25/30 Rck = 30 N/mm2 rapporto a/c 0,60 min. contenuto

minimo in cemento 300 Kg/m3 per strutture in elevazione e di fondazione, classe di esposizione

XC2 (strutture immerse in acqua. e/o in terreno non aggressivo valori di lavorabilità Slump in

classe S4, diametro massimo inerte 20 mm.

La progettazione delle armature si effettua prevedendo una resistenza del calcestruzzo

caratteristica Rck = 30 N/mm2

Acciaio per c.a.

Si adotta acciaio per c.a. B450C per tondi di diametro ≤ 26mm saldabile ad aderenza migliorata

controllato in stabilimento.

Tensione di snervamento nominale: fy nom = 450 N/mm2

Tensione a rottura nominale: ft nom = 540 N/mm2

Tensione caratteristica di snervamento: fyk ≥ 450 N/mm2 frattile 5%

Tensione caratteristica a rottura: ftk ≥ 540 N/mm2 frattile 5%

Modulo di elasticità: E= 2.10x105 N/mm2

Coefficiente di Poisson n = 0.3

Il Tecnico

Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica Fondazioni

A. DATI DI CARATTERE GENERALE:

le fondazioni sono profonde su pali (Ø600, Ø800) collegati da piastroni in c.a. di spessore 60

cm posti su due livelli con una differenza di quota di 5.00m. Le dimensioni in pianta sono 8.70

x 14.50 m a livello di piano interrato e di 8.70 x 4.80 m al livello del piano terra. Le piastre di

fondazione sono connesse in altezza attraverso una tura costituita da 21 pali di diametro pari a

Ø600mm affiancati con interasse di 0.75m.

I pali di diametro Ø600, Ø800 sono intestati nella formazione in posto e hanno lunghezza

variabile in funzione della portanza necessaria. Per la stratigrafia del terreno si rimanda alla

allegata relazione geologica e per la portanza alla relativa relazione di calcolo allo S.L.U.

A.1. SMALTIMENTO DELLE ACQUE METEORICHE

A servizio dell’opera in oggetto sarà realizzata una opportuna rete fognaria che raccoglierà

anche le acque superficiali allontanandole adeguatamente.

Non esiste quindi la possibilità di interferenza fra acque meteoriche e la struttura di fondazione.

A.2. INTERFERENZA EDIFICI VICINI

In base alle indagini eseguite in loco, considerando le tipologie di intervento (pali intestati nella

formazione) e in considerazione delle limitate masse in gioco, non esiste possibilità di

interferenza negativa con gli edifici vicini anche perché sono presenti giunti tecnici di

costruzione.

B. CARATTERISTICHE DELL’OPERA IN OGGETTO

Vedi allagate relazione tecnica illustrativa

C. STABILITA’ E CEDIMENTI

In relazione ai lavori in oggetto si dichiara che per le categorie di intervento adottate e per la

loro tipologia verranno trasmessi in fondazione carichi compatibili con le caratteristiche

litologiche in loco.

Considerata inoltre la tipologia delle fondazioni non esiste la possibilità che si verifichino

cedimenti assoluti o relativi non ammissibili con la natura dell’opera

Il Tecnico

Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica Illustrativa

Geometria della struttura in C.A. Vista Generale

.

Vista Frontale Struttura in C.A. (Accessi)

Vista Retro Struttura in C.A.

Relazione Tecnica

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Identificazione Setti Principali I livelli di piano sono definiti dalla presenta di orizzontamenti e denominati secondo la tabella

sottostante. Si considera come BASE il livello zero piano inferiore dell’extracorsa acensore.

Story Height Elevation STORY4 4,3 14,6 STORY3 4,4 10,3 STORY2 4,5 5,9 STORY1 1,4 1,4 BASE 0 0

Denominazione setti Story 1.

Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica

13

Identificazione Travi in C.a. Le aste “travi” sono state inserite per una maggiore comprensione negli schemi dei setti

precedentemente riportati. Con il prefisso T sono indicate le sezioni in cls impiegate in cm.

Denominazione Travi Story 2.

Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica

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Relazione Tecnica

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Identificazione Piastre e solette di Piano in C.a. In base alla sezione resistente impiegata nel calcolo vengono individuate con differenziazione di

colore le diverse piastre di progetto.

E’ riportata la denominazione delle sezioni in C.a. impiegate con dicitura dello spessore strutturale

in cm.

Denominazione Piastre Story Base , 1

Relazione Tecnica

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Denominazione Piastre Story 2, 3.

Relazione Tecnica

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Denominazione Piastre Story 4

Relazione Tecnica

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Azioni Considerate – Analisi dei Carichi

Peso Proprio Della Struttura

Il peso proprio (DEAD) di tutti gli elementi strutturali sono stati automaticamente computati dal

software a disposizione (ETABS Non Linear, Sap 2000 Advanced v.14) in base alle sezioni e ai

materiali assegnati (peso specifico).

Carichi Permanenti PERMANENTI DI PIANO

Viene considerato un carico permanente sulle solette dei loculi (rif. Circ. Ministero Sanità del 24

Giugno 1992 n.24) pari a 250 kg/m2 .

Si considererà inoltre il peso della tamponatura di chiusura dei loculi con relativa lapide pari a 200

kg/ml sul bordo inferiore del loculo ridistribuita sulla superfice del loculo.

Si ottiene (200 x 0.8 ) / ( 2.5x0.8) = 80 kg/m2

Carico Totale Permanente sui piani dei Loculi 330 kg/m2.

Si considera nelle zone di calpestio di piano un peso permanente (pavimento + massetto

alleggerito ) pari a 120 kg/m2.

In corrispondenza delle forature per l'illuminazione zenitale si considererà un peso derivato dal

montaggio degli elementi in vetro e infissi pari a 100 Kg/m2 distribuiti lungo il perimetro del foro.

PERMANENTI IN COPERTURA Viene considerato un carico permanente derivato dall'istallazione di pannelli fotovoltaici sulla

soletta di copertura pari a 50 kg/m2 (comprese strutture di supporto etc..).

Relazione Tecnica

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Carichi Variabili Carichi VARIABILI DI PIANO (Sovraccarico)

In relazione alla destinazione d’uso dell’edificio si considera in riferimento alla Tabella 3.1.II della

NTC 2008 un carico variabile in Cat. C2 Ambienti suscettibili di affollamento (assimilabile a chiesa)

pari a 400 kg/m2 assegnato alle aree calpestabili di piano.

AZIONE DEL VENTO Per lo studio del comportamento della struttura sottoposta all’azione del vento vengono assegnate

al modello azioni statiche equivalenti che convenzionalmente riconducono agli effetti dinamici

indotti dall’azione del vento.

Parametri di Calcolo

Quota dell’edificio s.l.m. = 150 m circa

Altezza Max Edificio = 14,0 m

Zona di suddivisione del territorio italiano = Zona 3 (Marche)

Classe di Rugosità del Terreno = Cat. B

Categoria di Esposizione del sito = Cat. III

Pressione del Vento

p = qb ce cp cd

Azione Tangenziale

pf = qb ce cf

Pressione Cinetica di Riferimento qb

qb = ½ ρ vb2 con densità dell’aria ρ = 1,25 kg/m3

Velocità di Riferimento Vb

La velocità di riferimento viene determinata in relazione all’altitudine sul livello del mare della

costruzione in oggetto.

Relazione Tecnica

21

Vb = Vb,0 per as ≤ a0 con a0 = 500 m

essendo il sito in esame posto ad una quota sul livello del mare paria a 150 m s.l.m. viene

assegnato Vb = 27 m/s

Coefficiente di esposizione ce

Per la Cat. III si hanno i seguenti coefficienti di calcolo:

kr = 0.20

z0 =0.10 m

zmin = 5 m

ce(z) = kr2 ct(z) ln (z/z0) (7 + ct(z)* ln (z/z0) ) per z > zmin

ce(z) = ce(zmin) per z < zmin

ce(14) = 2.36 essendo ct =1

Coefficiente dinamico cd

Viene scelto un coefficiente dinamico pari a

cd = 1

Coefficiente di forma cp

Si considera la direzione del vento trasversale all’ edificio.

Vengono utilizzati i seguenti coefficienti:

cp = 0.8 per la condizione sopravento ;

cp = 0.4 per la condizione sottovento ;

Calcolo Pressione del vento di base

Vengono utilizzati due condizioni di carico per l’azione del vento in modo da considerare l’azione di

pressione e depressione interna che si potrebbero manifestare.

p0 = qb ce cd p0 = (0.5*1.25*272) * 2.36 * 1 = 1075 N/m2 = 110 Kg/m2

La pressione di Base utilizzata per il calcolo è pari a 110Kg/m2 che verrà moltiplicata in base ai

coeff. cp precedentemente descritti per ogni falda considerata e il base alle aree di influenza

relative alle aste considerate.

Relazione Tecnica

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Considerando l’area di impatto del vento sulla superficie laterale dell’edificio più estesa pari a circa

200 m2 si avrà:

Forza del vento totale: 200 x 110 x 0.8 + 200 x 110 x 0.4 = (22000) x ( 1.2) = 26400 Kg

Paragonando tale forza con il cimento sismico nella stessa direzione circa 250000Kg e non

essendo le due condizioni di carico (sismica e azione del vento) considerate concomitanti è

possibile tralasciare l’azione del vento nel calcolo strutturale dell’edificio.

Relazione Tecnica

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AZIONE DELLA NEVE Il carico provocato dalla neve sulle coperture sarà valutato mediante la seguente espressione:

qs = μi * qsk * CE * Ct

dove:

qs è il carico neve sulla copertura;

μi è il coefficiente di forma della copertura;

qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2], fornito

al punto per un periodo di ritorno di 50 anni

CE è il coefficiente di esposizione;

Ct è il coefficiente termico.

Si ipotizza che il carico agisca in direzione verticale e lo si riferisce alla proiezione orizzontale della

superficie della copertura.

Carico di neve al Suolo

Il valore caratteristico qsk viene posto pari a =1,50KN/m2 pari a 153Kg/m2

ZONA I - Mediterranea Ancona altitudine as < 200m

Coefficiente Termico

Il coefficiente termico può essere utilizzato per tener conto della riduzione del carico

neve a causa dello scioglimento della stessa, causata dalla perdita di calore della costruzione.

Tale coefficiente tiene conto delle proprietà di isolamento termico del materiale

utilizzato in copertura. In assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato

Ct = 1

Coefficiente di Esposizione

Il coefficiente di esposizione riguarda l’area dove sorgerà la costruzione in oggetto. Nel caso di una

topografia normale viene scelto il coeff. CE pari a 1

Coefficiente di Forma

Il coefficiente di forma tiene in considerazione la geometria della copertura dove insiste il carico

della neve in particolare l’angolo formato tra la falda e l’orizzontale.

Relazione Tecnica

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In riferimento alla copertura in oggetto si può considerare una copertura di tipo piano; viene

assunto un valore minimo pari a μi = 0,8 per coperture piane monofalda con angolo compreso fra

0° ≤ α ≤ 30°.

Carico di Neve di Calcolo

In riferimento alle relazione e ai coefficienti esposti precedentemente viene assunto un carico di

neve (sovraccarico) pari a: qs = 122 Kg/m2

Il carico effettivamente considerato nel calcolo viene elevato a: qs = 130 Kg/m2

Relazione Tecnica

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AZIONE SISMICA

Il calcolo dell’azione sismica è stato condotto mediante un Analisi Dinamica Lineare secondo le

modalità proposte dal DM 2008.

Verranno computate solo le azioni orizzontali nelle direzioni principali X, Y in quanto l’edificio non

presenta particolari elementi strutturali (par 7.2.1 DM 2008).

Individuazione della Pericolosità del Sito - Classe dell’Edificio e Periodo di Riferminto

Il sito in esame è posto nel comune di Monte San Vito ad una quota s.l.m. di circa 140m le

coordinate Longitudine e Latitudine specifiche sono :

Long.: 13.2655 Lat.: 43.6020

La vita nominale della costruzione viene fissata per un tempo pari a VN = 50 anni.

La classe d’uso dell’edificio in base alla sua destinazione viene definita come Classe II

conseguentemente il coeff. d’uso è pari a CU = 1

Periodo di Riferimento VR = VN CU 50= 50x1

Stati Limiti e probabilità di superamento

Vengono scelti rispettivamente per lo stato Limite di Esercizio e Ultimo i seguenti Limiti

Prestazionali:

SLD Stato Limite di Danno PVR = 63% TR = 50 anni

SLV Stato Limite di salvaguardia della Vita PVR = 10% TR = 475 anni

TR ag Fo TC* SLD 50 0,063 2,547 0,280

SLV 475 0,184 2,484 0,298

Relazione Tecnica

26

Categoria di Sottosuolo

La categoria di sottosuolo in riferimento alla Tab. 3.2.II viene individuata come Cat. C

Condizioni Topografiche

Le caratteristiche della superficie topografiche dove insisterà l’opera possono essere classificate

nella categoria T1 (superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media < del 15%)

Livelli di Capacità Dissipativa

Per la struttura viene attribuito un comportamento dissipativo in classe di duttilità Bassa “CD” B .

Regolarità in Pianta ed in Altezza

Le caratteristiche dell’edificio non rispondono ai requisiti proposti al par. 7.2.2 del DM2008. Non è

possibile ai fini del calcolo dello spettro sismico considerare una regolarita strutturale ne in pianta

ne in altezza.

Fattore di Struttura

Per la definizione dello spettro di Progetto viene calcolato il fattore di struttura q che tiene conto

della duttilità nel modo seguente:

q = q0 KR

nella quale:

q0 è il valore massimo del fattore di struttura che dipende dal livello di duttilità attesa (tipologia

strutturale, rapporto au/a1 )

KR fattore che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza dell’edificio

La tipologia dell’edificio viene individuata come struttura a pareti differenziando però il

comportamento sismico nelle due direzione fondamentali.

Longitudinalmente (direzione Y - lunghezza maggiore) abbiamo pareti pressochè continue senza

rilevanti aperture.

Relazione Tecnica

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Trasversalmente (direzione X - lunghezza minore) a causa del corsello centrale si evidenzia un

accoppiamento delle pareti più deformabile in quanto realizzato mediante travi a sezione

rettangolare in c.a .

Per la direzione X il fattore di struttura risulterà pari a: q0 = 3.0

Per la direzione Y il fattore di struttura risulterà pari a: q0 = 3.6

La presenza di una fondazione su due livelli non consente di definire la struttura come Regolare in

altezza; pertanto verrà utilizzato un fattore riduttivo KR = 0.8

Risulterà quindi :

Per la direzione X q = q0x KR = 3.0 * 0.8 = q = 2.4 si utilizzerà = 2.5

Per la direzione Y q = q0y KR = 3.6 * 0.8 = q = 2.9 si utilizzerà = 3.0

Relazione Tecnica

28

Parametri degli Spettri Sismici Utilizzati

Stato Limite Salvaguardia della vita ORIZZONTALE – SLV DIREZIONE X

Parametri Indipendenti

STATO LIMITE SLV

ag 0,184 g

Fo 2,484

TC* 0,298 s

SS 1,426

CC 1,566

ST 1,000

q 2,500

Parametri Dipendenti

S 1,426

h 0,400

TB 0,156 s

TC 0,467 s

TD 2,335 s

T [s] Se [g] 0,000 0,262

TB 0,156 0,261

TC 0,467 0,261

0,556 0,219

0,645 0,189

0,734 0,166

0,823 0,148

0,912 0,133

1,001 0,121

1,090 0,112

1,179 0,103

1,268 0,096

1,357 0,090

1,446 0,084

1,534 0,079

1,623 0,075

1,712 0,071

1,801 0,067

1,890 0,064

1,979 0,061

2,068 0,059

2,157 0,056

2,246 0,054

TD 2,335 0,052

2,415 0,049

2,494 0,046

2,573 0,043

2,653 0,040

2,732 0,038

2,811 0,037

2,890 0,037

2,970 0,037

3,049 0,037

3,128 0,037

3,207 0,037

3,287 0,037

3,366 0,037

3,445 0,037

3,524 0,037

3,604 0,037

3,683 0,037

3,762 0,037

3,841 0,037

3,921 0,037

4,000 0,037

Relazione Tecnica

29

Stato Limite Salvaguardia della vita ORIZZONTALE – SLV DIREZIONE Y

Parametri Indipendenti

STATO LIMITE SLV

ag 0,184 g

Fo 2,484

TC* 0,298 s

SS 1,426

CC 1,566

ST 1,000

q 3,000

Parametri Dipendenti

S 1,426

h 0,333

TB 0,156 s

TC 0,467 s

TD 2,335 s

T [s] Se [g] 0,000 0,262

TB 0,156 0,217

TC 0,467 0,217

0,556 0,182

0,645 0,157

0,734 0,138

0,823 0,123

0,912 0,111

1,001 0,101

1,090 0,093

1,179 0,086

1,268 0,080

1,357 0,075

1,446 0,070

1,534 0,066

1,623 0,062

1,712 0,059

1,801 0,056

1,890 0,054

1,979 0,051

2,068 0,049

2,157 0,047

2,246 0,045

TD 2,335 0,043

2,415 0,041

2,494 0,038

2,573 0,037

2,653 0,037

2,732 0,037

2,811 0,037

2,890 0,037

2,970 0,037

3,049 0,037

3,128 0,037

3,207 0,037

3,287 0,037

3,366 0,037

3,445 0,037

3,524 0,037

3,604 0,037

3,683 0,037

3,762 0,037

3,841 0,037

3,921 0,037

4,000 0,037

Relazione Tecnica

30

Stato Limite di Danno ORIZZONTALE - SLD Parametri Indipendenti STATO LIMITE SLD-O

ag 0,063

Fo 2,547

TC* 0,280

SS 1,500

CC 1,598

ST 1,000

Parametri Dipendenti S 1,500

h 1,000

TB 0,149

TC 0,448

TD 1,854

T [s] Se [g] 0,000 0,095

TB 0,149 0,243

TC 0,448 0,243

0,515 0,211

0,582 0,187

0,649 0,167

0,716 0,152

0,783 0,139

0,850 0,128

0,917 0,119

0,984 0,110

1,050 0,103

1,117 0,097

1,184 0,092

1,251 0,087

1,318 0,082

1,385 0,078

1,452 0,075

1,519 0,072

1,586 0,068

1,653 0,066

1,720 0,063

1,787 0,061

TD 1,854 0,059

1,956 0,053

2,058 0,048

2,161 0,043

2,263 0,039

2,365 0,036

2,467 0,033

2,569 0,031

2,671 0,028

2,774 0,026

2,876 0,024

2,978 0,023

3,080 0,021

3,182 0,020

3,285 0,019

3,387 0,018

3,489 0,017

3,591 0,016

3,693 0,015

3,796 0,014

3,898 0,013

4,000 0,013

Relazione Tecnica

31

Azione Sismica Combinata

L’azione sismica per il calcolo allo Stato Limite Ultimo (SLU) prevede la seguente

combinazione

Sisma in direzione X ETx= Ex + 0.3 Ey

Sisma in direzione Y ETY= Ey + 0.3 Ex

Non è stato considerata la componente sismica verticale in accordo con i criteri generali di

progettazione sismica par. 7.2.1

Masse Associate (Mass Source)

Per la ricerca dei modi di vibrare naturali viene imposto l’utilizzo dei carichi gravitazionali nella

seguente modalità:

G1+ y2i Qi

y2i coefficiente parziale

G1 = Azione Permanente e Peso Proprio

Qi= Carico Variabile ( Sovraccarichi, Neve )

Si riporta la tabella delle masse sorgenti assegnate al modello

Load MultiplierDEAD 1PERM 1SOVRA 0,6NEVE 0,2

Relazione Tecnica

32

Modi di Vibrare e Masse Partecipanti Risultanti

Per il raggiungimento della percentuale di massa partecipante superiore all’85% sono stati

considerati un numero di periodi di vibrazione pari a 35. Come si evince dai dati vengono

considerate solo le accelerazioni orizzontali.

Mode Period UX UY SumUX SumUY

1 0,091145 54,4804 0,0001 54,4804 0,00012 0,04953 2,7158 0,3139 57,1961 0,31413 0,044761 0,0066 61,8338 57,2027 62,14784 0,036692 0,6086 1,6644 57,8112 63,81235 0,035359 0,0274 0,1646 57,8386 63,97696 0,027058 18,9962 0,0002 76,8348 63,97717 0,024907 0,4514 0,2137 77,2862 64,19088 0,024272 0,0245 0,4361 77,3107 64,62699 0,022612 0,2228 1,0633 77,5335 65,6902

10 0,022126 0,1485 5,0794 77,682 70,769611 0,020259 0,0175 5,8177 77,6995 76,587312 0,019688 0,2003 4,1204 77,8998 80,707713 0,019104 0,0427 1,1335 77,9425 81,841214 0,018198 0,0065 0,1073 77,949 81,948515 0,017815 1,4522 1,2059 79,4011 83,154316 0,017189 1,9102 1,026 81,3113 84,180317 0,016969 0,1271 0,0846 81,4384 84,264918 0,016251 0,3029 1,023 81,7413 85,287919 0,016053 0,0015 0,0002 81,7427 85,288120 0,016023 0,0008 0,0009 81,7435 85,28921 0,015536 0,0656 0,3549 81,8091 85,643922 0,014909 1,4335 0,0053 83,2426 85,649323 0,01454 0,0013 0,0241 83,2439 85,673424 0,014298 0,1778 0,1005 83,4217 85,773825 0,014215 2,3315 0,021 85,7533 85,794926 0,013886 0,3394 0,8948 86,0927 86,689727 0,01375 0,1128 0,6457 86,2054 87,335428 0,013461 0,0002 0,0014 86,2057 87,336829 0,01345 0,0029 0,0148 86,2085 87,351730 0,013185 0,0906 0,3324 86,2991 87,684131 0,01263 0,5785 0,0788 86,8776 87,762832 0,012414 0,3146 0,0795 87,1921 87,842333 0,012219 0,7575 0,5265 87,9496 88,368834 0,012109 0,0246 1,1535 87,9742 89,522435 0,011958 0,5929 0,1586 88,5671 89,6809

Relazione Tecnica

33

Condizioni di Carico Utilizzate e Coefficienti Parziali

Carico Nome Cond.

Carico gg gq y0i y1i y2i

PESI PROPRI e PERMANENTI -

Peso Proprio DEAD 1,3/1,0

Permanenti Portati Perm 1,3/1,0

CARICHI VARIABILI

Sovraccarico Affollamento Cat. C2 SOVRA 1,5/0,0 0,7 0,7 0,6

Carico di Neve NEVE 1,5/0,0 0,5 0,2 0

Per lo stato limite ultimo le condizioni adottate sono le seguenti:

Azione Fondamentale gG1 G1+ gQ1 QK1 + Si(gQi y0i QKi )


QKi= Azione Variabili (Sovraccarico Neve, Azione del Vento, Azione del Termica)

Azione Sismica per SLU e SLD G1+ ET + y2i Q1

y2i= da tabella precedente


Q1= Sovraccarico Neve

ET = Azione Sismica Combinata

Relazione Tecnica

34

Per lo stato limite di Esercizio le condizioni adottate sono le seguenti:

Azione RARA G1+ QK1 + Si(y0i QKi )

Azione FREQUENTE G1+ y1i QK1 + Si(y2i QKi )

Azione Quasi PERMANENTE G1+ Si(y2i QKi )

Yii= da tabella precedente


Q1= Sovraccarichi - Neve

Relazione Tecnica

35

Combinazioni di CARICO assegnate

Combinazioni di carico NON Sismiche -SLU-

Per combinazione G si considera la somma della Azione Permanente e Peso Proprio

SLU1A ADD G 1,3 Combo SLU1A SOVRA 1,5 Static SLU1A NEVE 0,75 Static SLU1B ADD G 1,3 Combo SLU1B SOVRA 1,05 Static SLU1B NEVE 1,5 Static SLU2A ADD G 1 Combo SLU2A SOVRA 1,5 Static SLU2A NEVE 0,75 Static SLU2B ADD G 1 Combo SLU2B SOVRA 1,05 Static SLU2B NEVE 1,5 Static SLU3A ADD G 1,3 Combo SLU3A SOVRA 1,5 Static SLU3B ADD G 1,3 Combo SLU3B NEVE 1,5 Static SLU4A ADD G 1 Combo SLU4A SOVRA 1,5 Static SLU4B ADD G 1 Combo SLU4B NEVE 1,5 Static

Combinazioni di carico Sismiche -SLU- I casi di analisi denominati

SISXSLV SISYSLV

si riferiscono agli spettri di risposta (salvaguardia della vita) nelle direzioni indicate.

Combo Type Case Factor CaseTypeSLUSX ADD G 1 Combo SLUSX SOVRA 0,6 Static SLUSX SISXSLV 1 Spectrum SLUSX SISYSLV 0,3 Spectrum SLUSY ADD G 1 Combo SLUSY SOVRA 0,6 Static SLUSY SISYSLV 1 Spectrum SLUSY SISXSLV 0,3 Spectrum

Relazione Tecnica

36

Combinazioni di carico di Esercizio -SLE- I prefissi SLER, SLEF, SLEQ si riferiscono rispettivamente alle combinazioni all’esercizio rara,

frequente e quasi permanente.

Combo Type Case Factor CaseTypeSLER1A ADD G 1 Combo SLER1A SOVRA 1 Static SLER1A NEVE 0,5 Static SLER1B ADD G 1 Combo SLER1B SOVRA 0,7 Static SLER1B NEVE 1 Static SLEF1A ADD G 1 Combo SLEF1A SOVRA 0,7 Static SLEF1B ADD G 1 Combo SLEF1B SOVRA 0,6 Static SLEF1B NEVE 0,2 Static SLEQ ADD G 1 Combo SLEQ SOVRA 0,6 Static

Combinazioni di carico di Danno -SLD- Combo Type Case Factor CaseTypeSLDSY ADD G 1 Combo SLDSY SOVRA 0,6 Static SLDSY SISSLDY 1 Spectrum SLDSY SISSLDX 0,3 Spectrum SLDSX ADD G 1 Combo SLDSX SOVRA 0,6 Static SLDSX SISSLDX 1 Spectrum SLDSX SISSLDY 0,3 Spectrum

Relazione Tecnica

37

Modello di Calcolo

Per la ricerca delle azioni sugli elementi strutturali dell’edificio sono stati utlizzati 2 diversi modelli

matematici distinti.

Modello ad incastri fissi completi

Per il calcolo degli elementi in elevazione quali setti, piastre ai piani superiori fuori terra, travi è

stato utilizzato un modello su incastri completi alla base.

Sono state fatte le seguenti ipotesi:

non sono stati considerati come rigidezza e peso strutturale i setti divisori dello spessore di

10cm;

non è stato computato il peso della piastra di base dell spessore di 60cm in modo da

ricercare gli effettivi modi di vibrazione dell’edificio in elevazione.

Modello con molle lineari elastiche

Per il calcolo delle sollecitazioni sulle piastre di base e per la ricerca delle azioni sugli elementi di

fondazione (pali) si è deciso di impiegare un modello completo su molle elastiche lineari disposte

nelle effettive posizioni in modo da simulare le rigidezza assiali dei pali di fondazione intestati nella

formazione in posto.

Calcolo rigidezze verticali e traslazionali Pali

Per il calcolo delle rigidezze traslazionali in testa dei pali di fondazione è stato elaborato un

modello matematico che simula il comportamento elastico del palo immerso in un suolo elastico.

La deformata risulta dall’applicazione in testa di un carico unitario (1000Kg); lo spostamento

relativo verrà utilizzato come molla elastica lineare nel modello di calcolo per gli elementi di

fondazione. La rigidezza verticale sarà considerata pari EcA / L con L lughezza del palo.

Relazione Tecnica

38

Palo da 800 mm L= 22 m i Ki (Kg/cmc) Profondità (m) Passo (cm) Ri (Kg/cm) 1 0,50 0 100 2000,002 0,50 1 100 4000,003 0,50 2 100 4000,004 0,50 3 100 5333,33

5 2,50 4 100 18666,676 2,50 5 100 20000,007 2,50 6 100 20000,008 2,50 7 100 20000,009 2,50 8 100 20000,0010 2,50 13 100 20000,0011 2,50 14 100 20000,0012 2,50 15 100 20000,0013 2,50 16 100 20000,0014 2,50 17 100 20000,0015 2,50 18 100 20000,0016 2,50 19 100 20000,0017 2,50 20 100 20000,0018 2,50 21 100 20000,0019 2,50 22 100 20000,0020 2,50 23 100 20000,0021 2,50 24 100 20000,0022 2,50 25 100 10000,00

Spost TESTA RIGIDEZZA TRASL Momento cm/1000 Kg Kg/cm Kgm/1000Kg

0,03317 30147,72385 2626

RIGIDEZZA VERTI D A E L

Kg/cm cm cm2 Kg/cm2 cm 571181,8182 80 5026,4 250000 2200

Relazione Tecnica

39

Palo da 600 mm L= 22 m i Ki (Kg/cmc) Profondità (m) Passo (cm) Ri (Kg/cm) 1 0,50 0 100 1500,002 0,50 1 100 3000,003 0,50 2 100 3000,004 0,50 3 100 4000,00

5 2,50 4 100 14000,006 2,50 5 100 15000,007 2,50 6 100 15000,008 2,50 7 100 15000,009 2,50 8 100 15000,0010 2,50 9 100 15000,0011 2,50 14 100 15000,0012 2,50 15 100 15000,0013 2,50 16 100 15000,0014 2,50 17 100 15000,0015 2,50 18 100 15000,0016 2,50 19 100 15000,0017 2,50 20 100 15000,0018 2,50 21 100 15000,0019 2,50 22 100 15000,0020 2,50 23 100 15000,0021 2,50 24 100 15000,0022 2,50 25 100 7500,00

Spost TESTA RIGIDEZZA TRASL Momento cm/1000 Kg Kg/cm Kgm/1000Kg

0,06206 16113,43861 2057

RIGIDEZZA VERTI D A E L

Kg/cm cm cm2 Kg/cm2 cm 321289,7727 60 2827,35 250000 2200

Relazione Tecnica

40

Sollecitazioni di Calcolo

Sollecitazioni su Piastre e solette di piano Saranno descritte di seguito le sollecitazioni flettenti in Kgm / m che impegnano le piastre di piano

in entrambe le direzioni principali X, Y.

M11 = Momento nel piano Z,X

M22 = Momento nel piano Z,Y

Si riporta soltanto la combinazione di inviluppo sismica ENVE_SLU_SIS

I diagrammi che interessano la soletta di base s= 60cm sarà desunto dal modello matematico su

molle lineari elastiche.

Sollecitazioni Flettenti Dir X, Y Story 1 PIASTRA cm60

Relazione Tecnica

41

Sollecitazioni Flettenti Dir X, Y Story 2 PIASTRA cm60

Sollecitazioni Flettenti Dir X, Y Story 2 PIASTRA cm30 - cm20 - cm15

Relazione Tecnica

42

Sollecitazioni Flettenti Dir X, Y Story 3 PIASTRA cm30 - cm20

Sollecitazioni Flettenti Dir X, Y Story 4 PIASTRA- cm20

Relazione Tecnica

43

Sollecitazioni su Setti Portanti s=30cm

Saranno descritte di seguito le sollecitazioni derivanti dal calcolo (in Kg - m) dei setti con la

relativa denominazione.

I valori numerici sono derivati da interpolazione dei dati relativi alle mesh che custituiscono

l’elemento setto su tutta la sua estesione.

La varie diciture hanno il seguente significato:

P= carico assiaIe sul setto

V2= taglio in direzione verticale

V3= taglio in direzione perpendicolare al setto

T = torsione intorno all’asse verticale

M2= momento flettente sul piano trasversale del setto

M3= momento flettente sul piano longitudinale del setto


Piano Nome setto Combinazione Posizione P V2 V3 T M2 M3

Kg Kg Kg Kgm Kgm Kgm

STORY4 L1 ENVESLUSIS MAX Top -619,11 1723,84 702,55 411,674 -226,775 2864,787

STORY4 L1 ENVESLUSIS MAX Bottom -5026,22 12240,84 779,36 363,923 482,239 11555,197

STORY4 L1 ENVESLUSIS MIN Top -2037,9 -4667,52 406,51 -192,546 -456,344 -3298,631

STORY4 L1 ENVESLUSIS MIN Bottom -25976,96 -15449,69 219,41 -65,174 74,978 -15041,58

STORY3 L1 ENVESLUSIS MAX Top 301,27 11328,78 1242,78 565,469 135,598 4251,243

STORY3 L1 ENVESLUSIS MAX Bottom 17664,86 31455,09 2231,4 670,443 1982,841 18883,189

STORY3 L1 ENVESLUSIS MIN Top -34734,76 -15346,13 -278,65 -360,114 -809,54 -2377,15

STORY3 L1 ENVESLUSIS MIN Bottom -96226,23 -32891,1 -991,74 -730,325 -1260,886 -35400,609

STORY3 L2 ENVESLUSIS MAX Top -1269,27 25258,73 836,29 132,636 69,642 12529,884











Relazione Tecnica

44

STORY3 L3 ENVESLUSIS MIN Bottom -45528,44 -14092,52 204,55 -148,362 -202,521 -10181,318


STORY2 L3 ENVESLUSIS MAX Bottom -22531,52 15923,82 739,61 -145,824 450,282 7962,6














STORY2 L4 ENVESLUSIS MIN Bottom -57708,31 -5071 272,78 -118,437 86,709 -3680,285

STORY4 L5 ENVESLUSIS MAX Top -1474,57 11006,81 653,23 -6,797 -201,131 3340,405












STORY4 L6 ENVESLUSIS MAX Top 919,3 1244,95 652,31 457,932 82,459 1660,015




STORY3 L6 ENVESLUSIS MAX Top 2529,56 3826,7 275,23 88,229 -77,82 2216,123

STORY3 L6 ENVESLUSIS MAX Bottom -2970,87 -469,69 535,33 143,988 447,809 -1020,393



STORY2 L6 ENVESLUSIS MAX Top -3892,68 -859,43 683,33 215,23 -59,365 6138,333

STORY2 L6 ENVESLUSIS Bottom -6088,95 1238,76 1053,28 189,178 662,952 1179,982

Relazione Tecnica

45

MAX

STORY2 L6 ENVESLUSIS MIN Top -35556,92 -8876,91 362,25 3,227 -372 864,043

STORY2 L6 ENVESLUSIS MIN Bottom -29098 -3394,6 521,37 101,357 50,344 -2260,84

STORY4 T1 ENVESLUSIS MAX Top 1493,87 7399,71 1621,24 971,803 -474,059 14202,993

STORY4 T1 ENVESLUSIS MAX Bottom -8763,34 10221,66 2161,77 964,117 1883,815 18054,346

STORY4 T1 ENVESLUSIS MIN Top -6348,06 -10026,51 502,29 -213,408 -1428,981 -9856,724

STORY4 T1 ENVESLUSIS MIN Bottom -26591,88 -12439,29 79,69 -258,09 -63,968 -18756,054

STORY3 T1 ENVESLUSIS MAX Top -9513,22 16692,27 1462,05 825,207 -604,892 10515,28



STORY3 T1 ENVESLUSIS MIN Bottom -61765,46 -17384,02 -1837,97 -1302,272 -1978,049 -57552,919

STORY4 T2 ENVESLUSIS MAX Top -4131,01 3919,5 -262,95 52,314 606,896 4019,59


STORY4 T2 ENVESLUSIS MIN Top -8243,97 -4444,28 -1005,45 -961,48 -305,482 1525,93


STORY3 T2 ENVESLUSIS MAX Top -18125,35 10888,03 214,45 -64,491 753,826 11120,139




STORY4 T3 ENVESLUSIS MAX Top -3472,36 3024,79 1354,51 1471,947 214,825 4951,686



STORY4 T3 ENVESLUSIS MIN Bottom -30012,09 -6458,79 -281 -845,617 -375,448 -12680,983





STORY4 T4 ENVESLUSIS MAX Top -2599,85 1644,51 -200,18 119,046 469,398 5290,405




STORY3 T4 ENVESLUSIS MAX Top -19087,07 -385,28 736,19 175,024 973,098 17656,543





STORY2 T4 ENVESLUSIS MAX Bottom -42579,04 -433,21 608,72 57,289 553,018 12460,449

STORY2 T4 ENVESLUSIS MIN Top -56480,62 -7290,13 -800,35 -484,082 -283,064 -9932,083


Relazione Tecnica

46

STORY4 T5 ENVESLUSIS MAX Top -3135,41 1381,67 815,71 448,052 -6,625 5687,55


STORY4 T5 ENVESLUSIS MIN Top -6579,23 -3245,6 266,31 59,687 -514,263 2475,146






STORY2 T5 ENVESLUSIS MAX Top -28401,05 -1293,7 913,86 596,916 -51,977 23854,546












STORY2 T6 ENVESLUSIS MAX Top -37242,25 3284,15 322,38 -84,56 333,32 20189,134

STORY2 T6 ENVESLUSIS MAX Bottom -38849,9 6084,08 -78,79 295,646 207,39 25962,732



STORY4 T7 ENVESLUSIS MAX Top 1246,57 7705,8 427,98 1110,692 1694,44 16868,446


STORY4 T7 ENVESLUSIS MIN Top -7104,14 -8927,26 -2353,33 -1868,853 433,784 -10434,892


STORY3 T7 ENVESLUSIS MAX Top -16274,86 9701,25 -176,44 -151,211 1742,505 10806,671

STORY3 T7 ENVESLUSIS MAX Bottom -24136,32 16707,16 -833,58 1120,81 -582,804 36050,134







STORY4 LB1 ENVESLUSIS MAX Top -103,02 407 -357,5 49,346 474,052 1536,516

STORY4 LB1 ENVESLUSIS MAX Bottom -5537,57 9370,81 -173,8 93,58 -40,683 3811,59

STORY4 LB1 ENVESLUSIS Top -1699,76 -3570,5 -754,49 -307,296 224,955 -639,261

Relazione Tecnica

47

MIN

STORY4 LB1 ENVESLUSIS MIN Bottom -27250,51 -7921,58 -799,71 -367,589 -460,238 -4639,419

STORY3 LB1 ENVESLUSIS MAX Top -475,26 15266,87 317,12 373,836 818,595 5947,951

STORY3 LB1 ENVESLUSIS MAX Bottom 16108,07 30338,47 959,09 843,265 1261,639 16839,4

STORY3 LB1 ENVESLUSIS MIN Top -39398,77 -13348,11 -1256,95 -518,251 -159,938 -9792,993


STORY4 LB2 ENVESLUSIS MAX Top -537,58 3344 -54,85 126,619 107,447 1814,308

STORY4 LB2 ENVESLUSIS MAX Bottom -6471 13345,5 68,06 106 119,637 8008,472

STORY4 LB2 ENVESLUSIS MIN Top -1234,55 -3322,82 -193,78 -274,127 44,96 -1805,402



STORY3 LB2 ENVESLUSIS MAX Bottom -2841,11 32565,44 916,87 169,517 946,905 29395,698



STORY4 LB3 ENVESLUSIS MAX Top -584,25 4125,08 -281,42 154,957 307,794 1911,567





STORY3 LB3 ENVESLUSIS MAX Bottom -8694,35 16508,83 -254,61 63,704 164,667 6814,641






STORY2 LB3 ENVESLUSIS MIN Bottom -66654,96 -2481,95 -695,32 141,612 -404,348 -5225,419














Relazione Tecnica

48


STORY4 LB5 ENVESLUSIS MIN Top -2182,83 -4105,52 -689,15 5,773 225,231 -2472,952







STORY2 LB5 ENVESLUSIS MAX Bottom -20052,89 13214,81 768,31 -123,105 765,463 17734,53


STORY2 LB5 ENVESLUSIS MIN Bottom -52538,14 -3564,13 -209,02 -245,198 107,311 2928,516







STORY3 LB6 ENVESLUSIS MIN Top -35883 -15042,16 -759,88 -165,115 -92,868 -4574,941






STORY4 TB1 ENVESLUSIS MAX Top 1731,05 8596,24 1704,46 -111,783 -631,713 9708,719

STORY4 TB1 ENVESLUSIS MAX Bottom -13105,45 11913,51 2130,41 276,893 1832,803 17832,594

STORY4 TB1 ENVESLUSIS MIN Top -6540,59 -6586,88 878,22 -741,642 -1513,524 -13289,941

STORY4 TB1 ENVESLUSIS MIN Bottom -25172,56 -11480,67 83,06 -889,005 -12,05 -18714,606

STORY3 TB1 ENVESLUSIS MAX Top -14658,73 19218,39 1549,98 82,186 -564,735 2062,255



STORY3 TB1 ENVESLUSIS MIN Bottom -59385,14 -14129,06 -1615,33 -968,611 -1808,537 -61520,405

STORY4 TB2 ENVESLUSIS MAX Top -3398,94 1964,23 -308,31 491,83 441,232 -2146,099


STORY4 TB2 ENVESLUSIS MIN Top -7085,86 -727,15 -846,82 -124,487 -73,905 -5165,535


STORY3 TB2 ENVESLUSIS MAX Top -27151,76 14878,44 643,52 433,25 725,086 -4532,666

STORY3 TB2 ENVESLUSIS MAX Bottom -27373,97 28722,47 1803 1827,968 1418,966 56669,782

STORY3 TB2 ENVESLUSIS MIN Top -45583,77 -11454,98 -1045,68 45,142 -592,745 -11506,472

STORY3 TB2 ENVESLUSIS Bottom -84785,24 -20656,69 -2986,46 -1109,873 -2264,632 -49639,617

Relazione Tecnica

49

MIN

STORY4 TB3 ENVESLUSIS MAX Top -3152,54 2462,37 751,76 -4,038 -138,93 -2473,032




STORY3 TB3 ENVESLUSIS MAX Top -22698,41 20969,98 2052 312,067 387,197 -3967,853






STORY4 TB4 ENVESLUSIS MIN Top -6092,04 -1258,73 -777,79 10,404 45,305 -5453,457






STORY2 TB4 ENVESLUSIS MAX Top -26887,02 7254,53 454,98 388,502 441,242 9698,609


STORY2 TB4 ENVESLUSIS MIN Top -57544,86 2331,1 -767,55 -226,451 -366,502 -23127,227

STORY2 TB4 ENVESLUSIS MIN Bottom -72800,67 1176 -599,61 -67,418 -449,421 -11769,982

STORY4 TB5 ENVESLUSIS MAX Top -3127,22 2788,04 730,51 -8,577 -16,245 -2739,788






STORY3 TB5 ENVESLUSIS MIN Top -37237,41 1154,31 -840,7 -704,844 -1087,627 -16514,834


STORY2 TB5 ENVESLUSIS MAX Top -26646,75 6635,01 1108,65 -73,227 -92,526 10129,353


STORY2 TB5 ENVESLUSIS MIN Top -61737,54 1108,7 76,97 -576,661 -784,32 -23970,39



STORY4 TB6 ENVESLUSIS MAX Bottom -9200,3 12096,11 -129,13 1110,719 55,097 17689,155




STORY3 TB6 ENVESLUSIS MAX Bottom -16067,16 16304,75 -429,74 690,159 -173,539 28640,606

Relazione Tecnica

50



STORY2 TB6 ENVESLUSIS MAX Top -22445,21 7618,11 -385,27 449,087 768,346 6411,803


STORY2 TB6 ENVESLUSIS MIN Top -54654,08 -2663,86 -1118,4 -10,843 213,789 -19293,637


STORY4 TB7 ENVESLUSIS MAX Top 1703,98 7405,97 -153,76 1499,336 1279,519 9405,695


STORY4 TB7 ENVESLUSIS MIN Top -6894,23 -5432,54 -1478,86 -466,259 367,317 -14478,334










STORY1 F1 ENVESLUSIS MAX Top 1321,29 -60,96 473,36 -296,842 325,503 5462,25

STORY1 F1 ENVESLUSIS MAX Bottom -3878,39 -108,63 3064,35 1313,439 1260,411 6007,656

STORY1 F1 ENVESLUSIS MIN Top -28243,3 -431,83 -636,83 -734,458 -598,46 241,584

STORY1 F1 ENVESLUSIS MIN Bottom -38576,39 -522,25 -437,04 47,994 -489,592 -412,933

STORY1 F2 ENVESLUSIS MAX Top -41974,58 1154,95 -416,39 -959,722 1526,591 26020,769

STORY1 F2 ENVESLUSIS MAX Bottom -45792,97 1100,1 91,91 595,536 152,743 22285,47

STORY1 F2 ENVESLUSIS MIN Top -68832,21 -3724,88 -2096,62 -2185,819 183,481 -2962,069

STORY1 F2 ENVESLUSIS MIN Bottom -71242,16 -3534,35 -947,82 -593,916 -510,354 -2202,305

STORY2 L7 ENVESLUSIS MAX Top -2183,5 -142,26 739,4 402,28 -63,386 19482,822


STORY2 L7 ENVESLUSIS MIN Top -19507,33 -17928,08 61,46 -265,204 -321,528 1972,581

STORY2 L7 ENVESLUSIS MIN Bottom -50532,84 -14833,11 193,28 59,867 -247,037 -5418,02

STORY2 LB7 ENVESLUSIS MAX Top -3185,27 -587,36 9,8 203,143 292,727 17403,426

STORY2 LB7 ENVESLUSIS MAX Bottom -7345,1 -2183,55 246,75 171,251 382,936 -921,956

STORY2 LB7 ENVESLUSIS MIN Top -16230,02 -16692,73 -447,24 -263,136 108,759 2175,91


STORY2 L8 ENVESLUSIS MAX Top 1409,83 2537,93 317,93 138,56 -0,016 1365,472



STORY2 L8 ENVESLUSIS MIN Bottom -34615,5 -12577,12 -404,57 28,003 -472,299 -7413,121

STORY2 LB8 ENVESLUSIS Top 1469,44 2536,52 46,79 142,325 204,779 1231,395

Relazione Tecnica

51

MAX

STORY2 LB8 ENVESLUSIS MAX Bottom 1811,76 835,82 421,02 9,462 462,445 3231,599



STORY2 T8 ENVESLUSIS MAX Top -2044,56 10222,68 -451,36 -153,934 1170,523 8766,37


STORY2 T8 ENVESLUSIS MIN Top -5066,5 -10352,41 -1214,55 -718,941 467,762 -3435,15

STORY2 T8 ENVESLUSIS MIN Bottom -27718,3 -10098,47 -1472,78 0,383 -1155,116 -28857,814

STORY2 TB8 ENVESLUSIS MAX Top -2091,09 11070,7 -324,78 829,82 1232,158 2430,613

STORY2 TB8 ENVESLUSIS MAX Bottom -12467,65 11095,25 163,6 -31,516 367,65 32877,757



STORY1 FB1 ENVESLUSIS MAX Top -33201,84 337,1 426,43 645,296 558,467 9479,095

STORY1 FB1 ENVESLUSIS MAX Bottom -40765,36 -313,4 -1217,63 593,849 -822,073 6286,539

STORY1 FB1 ENVESLUSIS MIN Top -90036,35 -9809,91 -466,44 -41,293 -933,283 4134,2

STORY1 FB1 ENVESLUSIS MIN Bottom -95347,92 -9723,46 -2699,44 -367,703 -2023,147 -3805,328

STORY1 FB2 ENVESLUSIS MAX Top -29560,26 2977,7 9,07 465,449 1217,9 19566,08

STORY1 FB2 ENVESLUSIS MAX Bottom -34152,63 2263,99 -570,29 -371,118 -285,014 19069,373

STORY1 FB2 ENVESLUSIS MIN Top -56750,86 -1734,15 -1517,71 -283,301 59,434 -5040,682

STORY1 FB2 ENVESLUSIS MIN Bottom -60632,08 -2242,39 -1898,39 -1837,628 -1087,644 -1045,701

Relazione Tecnica

52

Sollecitazioni su Travi in C.a. Saranno descritte di seguito le sollecitazioni derivanti dal calcolo (in Kg - m) delle travi con la

relativa denominazione.

La varie diciture hanno il seguente significato:

P= carico assiaIe sull’aste

V2= taglio in direzione Verticale

V3= taglio in direzione Orizzontale

T = torsione intorno all’asse della trave

M2= momento flettente nel piano Orizzontale

M3= momento flettente nel piano Vertcale


Story Beam Load Loc P V2 V3 T M2 M3

m Kg Kg Kg Kgm Kgm Kgm

STORY4 B48 ENVESLUSIS MAX 0 3535,11 4052,09 3042,12 49,76 2375,928 3273,781

STORY4 B48 ENVESLUSIS MAX 0,5 3535,11 4322,43 3042,12 49,76 855,794 1185,411



STORY4 B48 ENVESLUSIS MIN 0 -12145,85 -4989,33 -3097,06 -51,077 -2166,541 -3629,064

STORY4 B48 ENVESLUSIS MIN 0,5 -12145,85 -4719 -3097,06 -51,077 -618,934 -1207,241


STORY4 B48 ENVESLUSIS MIN 1,5 -12145,85 -4178,32 -3097,06 -51,077 -2188,115 -3430,046

STORY4 B49 ENVESLUSIS MAX 0 1653,82 2451,46 853,9 -19,289 229,379 5056,85

STORY4 B49 ENVESLUSIS MAX 0,325 1653,82 2597,89 853,9 -19,289 419,043 4237,139












Relazione Tecnica

53



STORY4 B49 ENVESLUSIS MIN 1,383 -12117,36 -4533,6 -1940,03 -174,963 -506,668 336,658


STORY4 B49 ENVESLUSIS MIN 1,75 -8070,82 -3158,97 -524,62 38,834 -585,342 -1294,153











STORY3 B51 ENVESLUSIS MAX 0 491,04 642 99,25 103,565 145,452 4305,63


STORY3 B51 ENVESLUSIS MAX 0,5 2508,74 1011,87 -0,04 104,939 254,697 3725,703

STORY3 B51 ENVESLUSIS MAX 1 2508,74 1282,2 -0,04 104,939 262,529 3152,6

STORY3 B51 ENVESLUSIS MAX 1 -1901,37 3403,16 1085,63 117,155 598,371 3287,999

STORY3 B51 ENVESLUSIS MAX 1,367 -1901,37 3601,4 1085,63 117,155 201,542 2138,033


















STORY3 B51 ENVESLUSIS 3,1 -5713,25 -684,15 -71,1 -110,827 -184,877 -5857,424

Relazione Tecnica

54

MIN







































Relazione Tecnica

55







STORY2 B54 ENVESLUSIS MAX 0 4941,07 -260,7 80,93 9,495 143,646 2262,379



















STORY2 B54 ENVESLUSIS MIN 1,033 1250,07 -2625,92 -590,53 -108,997 -323,403 -235,936

STORY2 B54 ENVESLUSIS MIN 1,378 1250,07 -2439,68 -590,53 -108,997 -124,044 636

STORY2 B54 ENVESLUSIS MIN 1,722 1250,07 -2253,45 -590,53 -108,997 -127,97 634,685

STORY2 B54 ENVESLUSIS MIN 2,067 1250,07 -2067,22 -590,53 -108,997 -342,681 -241,079




STORY2 B54 ENVESLUSIS MIN 2,6 -1374,79 0,06 -86,14 -8,21 -116,653 -2355,387

STORY2 B54 ENVESLUSIS MIN 3,1 -1374,79 270,4 -86,14 -8,21 -170,064 -4330,272





STORY2 B55 ENVESLUSIS 1,375 920,88 3119,57 115,62 23,306 8,57 1567,833

Relazione Tecnica

56

MAX


STORY2 B55 ENVESLUSIS MAX 1,833 1007,93 5037,8 98,59 94,542 55,251 2608
















STORY3 B133 ENVESLUSIS MAX 0,667 -880 914,1 26,96 147,82 38,804 4576,079

STORY3 B133 ENVESLUSIS MAX 1 -880 1094,32 26,96 147,82 54,543 4248,413





STORY3 B133 ENVESLUSIS MAX 2,1 -659,38 6143,85 71,15 -37,907 101,998 3979,855



STORY3 B133 ENVESLUSIS MIN 0 -5305,02 -3676,46 -53,17 48,35 -54,786 -7376,305












Relazione Tecnica

57







STORY2 B136 ENVESLUSIS MAX 1,033 5010,3 2687,79 192 93,893 157,373 2805,935
















STORY2 B136 ENVESLUSIS MIN 1,722 -1003,9 -3009,48 -220,95 -88,874 0,992 823,186








STORY2 B154 ENVESLUSIS MAX 0,408 1996,96 1083,32 133,96 -78,868 -3,848 1173,421



STORY2 B154 ENVESLUSIS MAX 1,225 1577,95 2248,75 138,65 143,998 -9,1 876,356





STORY2 B154 ENVESLUSIS 0,408 -2615,2 -2385,14 -158,59 -202,999 -21,608 -579,923

Relazione Tecnica

58

MIN


STORY2 B154 ENVESLUSIS MIN 0,817 -2293,41 -1415,72 -127,66 45,679 -76,042 332,131






STORY2 B155 ENVESLUSIS MAX 0,5 1724,63 -304,16 70,74 14,197 -8,324 870,394







STORY2 B155 ENVESLUSIS MIN 1 -4169,26 -1398,15 -68,5 -28,847 -52,863 340,104


STORY2 B155 ENVESLUSIS MIN 1,5 -2325,99 32,64 -139,07 -70,793 -12,208 139,957

STORY2 B155 ENVESLUSIS MIN 2 -2325,99 302,98 -139,07 -70,793 -35,159 -510,86



STORY4 B156 ENVESLUSIS MAX 0,7 2498,67 806,3 89,89 32,381 -2,152 581,75














STORY4 B157 ENVESLUSIS MAX 0 1605,75 207,5 152 72,924 89,465 761,174


STORY4 B157 ENVESLUSIS MAX 1 1605,75 748,18 152 72,924 15,189 529,983


Relazione Tecnica

59









Relazione Tecnica

60

Verifiche allo Stato Limite Ultimo

Le verifiche allo Stato limite Ultimo sono state condotte utilizzando i seguenti software di calcolo:

Verificatore in Post-Processing per Sap2000, ETABS per sezioni in C.A. VIS 2.6.1 (CSI Italia S.r.l.)

Software di calcolo e Verifica CMP 24.0.1.4 (CAIREPRO Cooperativa Architetti Ingegneri Reggio

Emilia).

Verifiche Piastre e Solette di piano

Le verifiche allo Stato limite Ultimo sono state condotte considerando le sollecitazioni flettenti in

ambedue le direizoni principali (X,Y) considerando la solo conbinazione di Inviluppo sismica

ENVESLUSIS.

Le armature considerate nel calcolo sono riportate nei prospetti in basso per ogni sezione

verificata e per ogni livello di elevazione.

Per omogeneità di calcolo sono state impiegate le seguenti armature

Soletta da 15 cm Maglia Ortogonale Ø12/20”

Soletta da 20 cm Maglia Ortogonale Ø12/20”

Soletta da 30 cm Maglia Ortogonale Ø14/20” dir Y (long) Ø12/20” dir X (trasv)

Soletta da 60 cm Maglia Ortogonale Ø14/20” + Ø16/20”

La dicitura “ASTA” PX_d(x,y)_s(xx) indica rispettivamente : il piano di riferimento, la direzione di

sollecitazione, lo spessore della soletta.

GENERALE Asta P1_dX_s60 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO

Sezione Soletta60_14-16/20"

SOLLECITAZIONI

Combinazione Tipo combo N [Kgf] Mx,d [Kgfm] My,d [Kgfm]

EnveSluSis A 0 -21000 0

Relazione Tecnica

61

EnveSluSis A 0 24500 0 VERIFICHE PMM SECCHE

# N [Kgf] Mx,d [Kgfm]

My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

21000,00069 0 63,45% 2 0 24500,00054 0 74,02%

GENERALE Asta P1_dY_s60 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO


SOLLECITAZIONI


EnveSluSis A 0 -15400 0 EnveSluSis A 0 13200 0 VERIFICHE PMM SECCHE


My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

15399,99934 0 46,53% 2 0 13200,00023 0 39,88%

GENERALE Asta P2_dX_s60 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO


SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

Relazione Tecnica

62

1 0 -

17499,99925 0 52,87% 2 0 27999,9988 0 84,60%

GENERALE Asta P2_dY_s60 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO


SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

7799,999666 0 23,57% 2 0 9099,999611 0 27,49%

GENERALE Asta P2_dX_s30 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 29,9989815 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta30_12/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1300,000044 0 21,92% 2 0 400,0000078 0 6,75%

GENERALE Asta P2_dY_s30 Num. segmenti 1

Relazione Tecnica

63

Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 29,9989815 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta30_14/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1920,000037 0 25,02% 2 0 1200,000048 0 15,63%

GENERALE Asta P2_dX_s20 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta20_12/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -1400,00004 0 38,03% 2 0 420,0000019 0 11,41%

GENERALE Asta P2_dY_s20 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta20_12/20" SOLLECITAZIONI Combinazione Tipo combo N [Kgf] Mx,d My,d [Kgfm]

Relazione Tecnica

64

[Kgfm] EnveSluSis A 0 -1080 0 EnveSluSis A 0 480 0 VERIFICHE PMM SECCHE


My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1080,000033 0 29,34% 2 0 480,0000093 0 13,04%

GENERALE Asta P2_dX_s15 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta15_12/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1119,999972 0 43,70% 2 0 700,0000198 0 27,31%

GENERALE Asta P2_dY_s15 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta15_12/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

Relazione Tecnica

65

1 0 -

700,0000198 0 27,31% 2 0 600,0000241 0 23,41%

GENERALE Asta P3_dX_s30 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 29,9989815 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta30_12/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1920,000037 0 32,38% 2 0 160,0000031 0 2,70%

GENERALE Asta P3_dY_s30 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 29,9989815 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta30_14/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1920,000037 0 25,02% 2 0 1200,000048 0 15,63%

GENERALE Asta P3_dX_s20 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2

Relazione Tecnica

66

MATERIALE CLS Rck 30 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta20_12/20" SOLLECITAZIONI




My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1979,999995 0 53,78% 2 0 880,000042 0 23,90%





My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1200,000048 0 32,60% 2 0 750,0000177 0 20,37%

GENERALE Asta P4_dX_s20 Num. segmenti 1 Num. sollecitazioni 2 MATERIALE CLS Rck 29,9989815 N/mm2 SEGMENTO Sezione Soletta20_12/20" SOLLECITAZIONI Combinazione Tipo combo N [Kgf] Mx,d My,d [Kgfm]

Relazione Tecnica

67

[Kgfm] EnveSluSis A 0 -1120 0 EnveSluSis A 0 700 0 VERIFICHE PMM SECCHE


My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1119,999972 0 30,42% 2 0 700,0000198 0 19,01%





My,d [Kgfm]

Fattore di utilizzo

1 0 -

1039,999995 0 28,25% 2 0 650,000022 0 17,66%

Relazione Tecnica

68

Le verifiche allo Stato limite Ultimo per le azioni di taglio sono state condotte utilizzando le

espressioni proposte nel par. dell NTC 2008 4.1.2.1.3.1 (elementi senza armature a taglio)

considerando le sollecitazioni di taglio in ambedue le direzioni principali (X,Y) considerando la

solo conbinazione di Inviluppo sismica ENVESLUSIS.

P [Kg] V2 [Kg] h [m] B [cm] fck [kg/cmq] k r1 soletta 30 cm DIR Y -9800 3115 0,3 100 253,8 1,877058 0,005923

P [Kg] V2 [Kg] h [m] B [cm] fck [kg/cmq] k r1 soletta 30 cm DIR X -6300 2450 0,3 100 253,8 1,877058 0,004346







scp [kg/cmq]

Asl [cmq] Ac [cmq] Vrd [Kg]

Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

soletta 30 cm DIR Y 3,266667 15,4 3000 5062,422 70002,64 4,45%

scp [kg/cmq]


Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

soletta 30 cm DIR X 2,1 11,3 3000 4185,244 69477,64 3,53%

scp [kg/cmq]


Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

Relazione Tecnica

69

soletta 15 cm DIR X 3 11,3 1500 3374,954 48627,25 11,10%

scp [kg/cmq]


Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

soletta 15 cm DIR Y 2,666667 11,3 3000 4440,244 69732,64 3,51%

scp [kg/cmq]


Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

soletta 20 cm DIR X 8,75 11,3 2000 5490,623 57388,23 34,50%

scp [kg/cmq]


Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

soletta 20 cm DIR Y 3 11,3 2000 3765,623 55663,23 10,78%

scp [kg/cmq]


Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

soletta 60 cm DIR X 0,4 31,5 6000 6370,87 107986,4 12,32%

scp [kg/cmq]


Vrd MIN [Kg]

RAPPORTO VER

soletta 60 cm DIR Y 2,2 31,5 6000 7990,87 109606,4 19,71%

Relazione Tecnica

70

Si procede alla verifica allo stato limite ultimo delle solette orizzontali dei loculi si spessore pari a

10 cm e di lunghezza unitaria (100cm).

Si precisa che le solette di spessore 10cm sia orizzontali che verticali (utilizzate per la divisione dei

loculi) sono state considerate nel modello di calcolo generale (ad incastri fissi completi) solo come

pesi; le sollecitazioni utilizzate per questa verifica sono state ricavate utilizzando un modello

completo (con molle lineari elastiche).

Per la soletta da 10 cm sono state impiegate le seguenti armature: Maglia Ortogonale Ø10/20”

Si riporta il dominio di resistenza espresso in [Kg m] e la sezione unitaria (100cm) utilizzata.

Dall’analisi delle sollecitazioni è possibile verificare che il dominio di rottura indicato comprende

tutti gli stati di sollecitazione risultati dal calcolo.

Relazione Tecnica

71

Verifiche Travi in C.a.

Le verifiche allo Stato limite Ultimo per gli elementi travi in C.a. sono state condotte considerando

le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni SLU considerate (sismiche e statiche).

Nell’ ALLEGATO 1 si riportano i valori di verifica a taglio e a presso-tenso flessione deviata e le

relative armature impiegate.

Verifiche Sismiche per Travi in C.a.

Verifiche per Travi di Accoppiamento di Sistemi Pareti

Per la verifica sismica degli elementi travi di accoppiamento si ricorre alle disposizioni del par.

7.4.4.6 delle NTC2008 in cui vengono definite delle condizioni per le quali è possibile ricorre per la

verifica delle travi di accoppiamento ai metodi proposti nel par. 7.4.4.1 in cui la sollecitazione di

taglio sarà calcolata partendo da un contributo dovuto a carichi gravitazionali agenti su travi su 2

appoggi e un contributo di taglio dovuto ai momenti plastici resistenti presi con verso concorde

sugli estremi della trave.

Nel caso in esame tutte le travi interessate non necessitano di armatura specifica aggiuntiva ( ad

X) ; possono essere utilizzate le verifiche sismiche di standard.

Si riportano in tabella i valori calcolati dei nuovi tagli sismici ( VEd SIS) e le verifiche sismiche per

travi di accoppiamento a taglio puro.

Le combinazioni di carichi gravitazionali come propposto nel par. 7.4.4.1 utilizzate sono:

- carichi permanenti e peso proprio

- carichi permanenti, peso proprio e sovraccarichi.

Relazione Tecnica

72

Gruppo travi sez. 30x75

Story Beam Load Loc P V2 V3 T M2 M3 L Veri1 Vrd m kg kg kg kgm kgm kgm m kg kg

STORY4 B48 GSOVRA 1,5 -

5526,33 455,76 0 3,907 0 0 1,5 2 25557

STORY4 B48 G 1,5 -

4424,54 405,51 0 5,244 0 0 1,5 2 25557


2535,28-

1696,24 -19,57 40,94 7,36 920,217 3,1 4,133 25557

STORY3 B51 G 0,5 -

2134,42-

1123,51 -17,14 54,49 5,75 608,361 3,1 4,133 25557


3674,44 2178,2 -12,92 35,64 0 0 3,1 4,133 25557

STORY3 B52 G 3,1 -

3128,33 1509,15 -10,74 39,23 0 0 3,1 4,133 25557


3471,16 2348,67 1,87-

145,4 0 0 3,1 4,133 25557

STORY3 B133 G 3,1 -

2945,72 1583,62 0,96-

92,24 0 0 3,1 4,133 25557

STORY2 B136 GSOVRA 3,1 1764,41 2331,55 15,56-

135,6 0 0 3,1 4,133 25557

STORY2 B136 G 3,1 1436,01 1565,22 14,01-

106,1 0 0 3,1 4,133 25557

STORY2 B54 GSOVRA 0 2003,8-

1933,43 -3,72 12,09 0 0 3,1 4,133 25557

STORY2 B54 G 3,1 1808,78 1299,99 -5,09-

2,341 0 0 3,1 4,133 25557

Story Beam Load L netta Asl Fyd b h d Mpl

Ved SIS

m cmq kg/cmq cm cm cm Kgm Kg STORY4 B48 GSOVRA 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 34549 STORY4 B48 G 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 34499 STORY3 B51 GSOVRA 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 35789 STORY3 B51 G 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 35217 STORY3 B52 GSOVRA 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 36271 STORY3 B52 G 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 35602 STORY3 B133 GSOVRA 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 36442 STORY3 B133 G 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 35677 STORY2 B136 GSOVRA 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 36425 STORY2 B136 G 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 35658 STORY2 B54 GSOVRA 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 36027 STORY2 B54 G 1,5 21,3 3811 30 75 70 51139,8 35393

Relazione Tecnica

73


Story Beam Load Loc P V2 V3 T M2 M3 L Veri1 Vrd Ved m kg kg kg kgm kgm kgm m kg kg kg

STORY4 B49 G 2,75 -

3388 1018 -16,6 142,7 0 0 2,75 3,667 21298 1018


4195 1171 -20,3 186,2 0 0 2,75 3,667 21298 1171STORY2 B55 GSOVRA 0 -786 -2150 -3,15 -32,8 0 0 2,75 3,667 21298 2150STORY2 B55 G 0 -765 -1434 -2,37 -39,3 0 0 2,75 3,667 21298 1434


Ved SIS

m cmq kg/cmq cm cm cm Kgm Kg STORY4 B49 G 2,75 21,3 3811 25 75 70 51140 19614 STORY4 B49 GSOVRA 2,75 21,3 3811 25 75 70 51140 19767 STORY2 B55 GSOVRA 2,75 21,3 3811 25 75 70 51140 20746 STORY2 B55 G 2,75 21,3 3811 25 75 70 51140 20031


Story Beam Load Loc P V2 V3 T M2 M3 L Veri1 Vrd Ved m kg kg kg kgm kgm kgm m kg kg kg

STORY3 B53 G 0,325 -

260 -794,8 7,09 -150,1 -0,03 206,75 2,75 4,231 18255 794,75


393 -1119 7,47 -239,2 -0,33 311 2,75 4,231 18255 1119,46


Ved SIS

m cmq kg/cmq cm cm cm Kgm Kg STORY3 B53 G 2,75 21,3 3811 25 65 60 43834 16734 STORY3 B53 GSOVRA 2,75 21,3 3811 25 65 60 43834 17059

Relazione Tecnica

74

Verifiche Setti in C.a. Portanti s=30 cm

Le verifiche allo Stato limite Ultimo per gli elementi setti in C.a. sono state condotte considerando

le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni SLU considerate (sismiche e statiche).

Nell’ ALLEGATO 2 si riportano i valori di verifica a taglio e a presso-tenso flessione deviata e le

relative armature impiegate.

Si precisa che le verifiche dei setti sono state condotte utilizzando i valori delle sollecitazione dei

nodi mesh mediate sulla larghezza e per l’estensione del setto stesso. In definitiva la verifica viene

eseguita con le stesse modalità di una verifica “pilastro” con caratteristiche di sezione dei relativi

setti.

Relazione Tecnica

75

Verifiche Sismiche per pareti di Taglio in c.a. s=30cm

Verifica a taglio compressione del calcestruzzo d’anima

Per la verifica si considerano i soli setti trasversatli indicati con prefisso T** e le zone critiche

individuate alla base dei setti per un’estensione pari a 1/3 dell’altezza totale.

Il calcolo dell’azione di taglio resistente viene definita in accordo con il par. 7.4.4.5.2.2

considerando:

z ( braccio delle forze interne) = 80% dell’altezza della sezione

q (inclinazione delle bielle compresse) = 45° si ha quindi:

Setti T1 – TB1

VRcd = 0,8 h bw 0,5 fcd = 0,8 x 345 x 30 x 0,5 143.8 = 594.332 Kg

VEd = 19.552 < VRcd *0.4 = 237.732 Kg

Setti T2-6 TB2-6


VEd = 28.000 < VRcd *0.4 = 182.913 Kg

Setti T2-6 TB2-6


VEd = 22.000 < VRcd *0.4 = 207.072 Kg

Le verifiche risultano soddisfatte

Verifica a taglio trazione dell’armatura d’anima

Le verifiche sono state condotte in accordo con il paragrafo 7.4.4.5.2.2 utilizzando le sollecitazioni

allo SLU comprese le combinazioni sismiche solo per i valori di as < 2

essendo as = MEd / ( VEd lw).

I rapporti VEd / VRd risultano al massimo pari a 19.13% .

Le armature considerate sono le seguenti:

Armatura verticale:

1Ø16 /15” nella zona critica (60 cm dal borso setto)

1Ø12 /20” nella zona centrale esterna a quella critica

Relazione Tecnica

76

Armatura orizzontale:

1Ø10 /20” per tutta l’estensione della parete.

Le armature impiegate sono state riportate in forma completa (coordinate di inserimento e

diametri) per ogni setto verificato nell’allegato 2.

Le verifiche risultano soddisfatte.

Si riportano in forma completa le verifiche nell’ALLEGATO 3

Verifica a scorrimento nelle zone critiche

Le verifiche sono state condotte in accordo con il paragrafo 7.4.4.5.2.2 utilizzando la massima

sollecitazione allo SLU sulla zona di base (critica) dei setti.

La verifica risulterà soddisfatta se VEd < VRd,s essendo VRd,s = Vdd + Vid + Vfd .

Vdd = Contributo effetto spinotto armature verticali

Vid = Contributo armature inclinate

Vfd = Contributo della resistenza per attrito

I rapporti VEd / VRd risultano al massimo pari a 36.35% .

Si riportano in forma completa le verifiche nell’ALLEGATO 3

Relazione Tecnica

77

Verifiche allo Stato Limite di Esercizio

Le verifiche allo Stato limite di Esercizio verranno condotte sugli elementi setti e Travi per il

controllo delle tensioni di esercizio e per il controllo dello stato fessurativo del cls.

I valori ammissibili per le verifiche tensionali allo stato limite di esercizio sono: Cls C25/30: Sigma Amm.Comp= -112.5 Kgf/cm² Comb. Quasi permanente

Sigma Amm.Comp= -150.0 Kgf/cm² Comb. Rara B450C: Sigma Amm.Traz= 3600 Kgf/cm² I valori ammissibili per le verifiche di fessurazione calcestruzzo allo stato limite di esercizio per

condizioni ambientali ordinarie e per armature poco sensibili sono:

wammissibile = 0.2mm

Verifiche Elementi TRAVI in Cls Gruppo travi sez. 30x75

Le verifiche allo Stato limite di Esercizio sono state condotte per le combinazioni rara, frequente e

quasi permanente.

Story Beam SEZ Load Loc P V2 V3 T M2 M3 sc sf Wk

m kg kg kg kgm kgm kgm kg/cm2 kg/cm2 mm

STORY2 B136 T30x75 SLER1A 1,722 2212 17-

16 6 30 1481 -5,27596 306,755 0,0208228

Nello schema vengono riportate le tensioni più elevate per la combinazione rara.

Si può notare che la verifica a fessurazione risultando soddisfatta in combinazione rara sarà

soddifatta a maggior ragione sia in combinazione q. permanente che frequente.

Relazione Tecnica

78



quasi permanente.



STORY2 B55 T25x75 SLER1A 0 -782 -

2791 3 -44 4-

1330 -5,90244 159,12 0.00968209



soddifatta a maggior ragione sia in combinazione q.permanente che frequente.

Relazione Tecnica

79



quasi permanente.



STORY3 B53 T25x65 SLER1A 0 -448 -

1606 2-

394 -2 -735 -4,08605 105,206 0,00639619




Relazione Tecnica

80

Relazione Tecnica

81

Verifiche Setti in Cls Gruppo Setti sez. 265x30


quasi permanente nella sola categoria setti denominati T da 2 a 6 e TB da 2 a 6 (vedi descrizione

riportata precedentemente) in quanto risultano dal calcolo come quelli più sollecitati termini

tensionali.

Story Setto SEZ Load Loc P M2 M3 sc sf Wk m kg kgm kgm kg/cm2 kg/cm2 mm

STORY3 B53 T265x30 SLER1A 0-

26378 657-

11226-

7,37766-

101,488 0,001018 Nello schema vengono riportate le tensioni più elevate riscontrate considerando tutti i setti del

modello strutturale per la combinazione rara.



Relazione Tecnica

82

Verifiche di Deformabilità Si verificherà per questo tipo di struttura che l’azione sismica di progetto corrispondente allo stato

limite di danno non provochi danni tali da rendere temporaneamente inagibile la costruzione.

A tal proposito si verificherà che lo spostamento interpiano dr prodotto dalla combinazione sismica

allo SLD nelle due direzioni principali sia dr / h < 0,005 essendo h altezza interpiano pari :

Piano

H Interpioano (mm)

Elevazione (mm)

STORY4 4300 14600 STORY3 4400 10300 STORY2 4500 5900 STORY1 1400 1400 BASE 0 0

Nella seguente tabella ripilogativa vengono riportati i massimi drift rilevati con spettro sismico di

danno per ogni direzione e secondo ognuna delle due combinazione sismiche.

Il rapporto denominato Drift X, Y è calcolato attraverso la seguente relazione:

Drift X,Y = ( Sx,y Story i+1 - Sx,y Story i ) / hinterpiano

Essendo:

Sx,y Story i+1 = spostamento del piano superiore all’ i-esimo

Sx,y Story i = spostamento del piano i-esimo

i+1 = story 4

Piano Item Combinazione Punto X [m] Y [m] Z [m] DriftX DriftY STORY4 Max Drift X SISSLDX 472 2,65 5,15 14,6 0,00008 STORY4 Max Drift Y SISSLDX 451 4,75 7,15 14,6 0,000016STORY4 Max Drift X SISSLDY 450 3,65 7,15 14,6 0,000005 STORY4 Max Drift Y SISSLDY 497 2,65 19,65 14,6 0,000014STORY3 Max Drift X SISSLDX 473 5,75 5,15 10,3 0,000067 STORY3 Max Drift Y SISSLDX 499 5,75 19,65 10,3 0,000005STORY3 Max Drift X SISSLDY 499 5,75 19,65 10,3 0,000003 STORY3 Max Drift Y SISSLDY 497 2,65 19,65 10,3 0,000014STORY2 Max Drift X SISSLDX 498 2,65 4,15 5,9 0,000025 STORY2 Max Drift Y SISSLDX 333 8,4 5,15 5,9 0,000002STORY2 Max Drift X SISSLDY 498 2,65 4,15 5,9 0,000001 STORY2 Max Drift Y SISSLDY 482 2,65 0 5,9 0,000005STORY1 Max Drift X SISSLDX 333 8,4 5,15 1,4 0,000002 STORY1 Max Drift Y SISSLDX 333 8,4 5,15 1,4 0STORY1 Max Drift X SISSLDY 333 8,4 5,15 1,4 0,000001 STORY1 Max Drift Y SISSLDY 333 8,4 5,15 1,4 0,000002

I rapporti di spostamenti interpiano risultano inferiori al valore ammissibile.

Relazione Tecnica

83

Verifiche Geotecniche - Strutturali - Elementi di Fondazione

Identificazione Pali di Fondazione

Identificazione Pali di Fondazione - Piano Fossa Ascensore e Livello Base

Identificazione Pali di Fondazione - Piano di Fondazione Superiore

Relazione Tecnica

84

Approcci di verifica

La verifica allo stato limite ultimo effettuate in riferimento alla palificata descritta comprende

verifiche di tipo “a collasso” (GEO) quindi raggiungimento dei valori di portanza massima e

verifiche di tipo “strutturale” (STR) raggiungimento del limite di rottura delle sezioni circolari in C.A.

dei pali.

Si utilizzara l’Approccio 2 che prevede un’unica combinazione di coefficienti.

A1 M1 R3 (GEO)

A1 M1 R3 (STR) con R3 =1

Coeff. (A1)

Le azioni considerate sono quelle derivanti dalle combinazioni SLU relative alle strutture in

elevazione in quanto i carichi permanenti in condizione sfavorevole sono stati incrementati di un

coeff. parziale pari a 1,3 mentre i carichi variabili e i permanenti non strutturali in condizione

sfavorevole sono stati incrementati di un coeff. parziale pari a 1,5.

Coeff. (M1)

I coefficienti moltiplicativi che riguardano i paramentri geotecnici impiegati per il calcolo teorico

delle portanze vengono fissati sul valore unitario.

Coeff. (R3) VERIFICHE DI TIPO (GEO)

I valori di resistenza R (portanza dei pali) sono stati decrementati attraverso dei coeff. parziali in

base alla tipologia di palo, al tipo di portanza considerata e in base al numero di prove elaborate

per la determinazione della resistenza caratteristica considerata.

Si riportano i coeff. riduttivi utilizzati.

Portata alla base gR = 1,35

Portata laterale (in compressione) gR = 1,15

Portata laterale (in trazione) gR = 1,25

Fattore di correlazione per indagini zR = 1,50

Coeff. (R3) VERIFICHE DI TIPO (STR)

Nelle verifiche finalizzate al raggiungimento della resistenza ultima degli elementi di fondazione i

coefficienti del gruppo R3 vengono considerati unitari.

Relazione Tecnica

85

Portate massime pali

Calcolo valori di portata dei pali per terreno coerente

Portata alla punta Blim =( Nc Cu + Sgh ) p d2/4

.

Palo intestato nella formazione compatta

Cu = 30,0 ton/m2 Cuk

Nc = 9

g1 gsat = 2,0 ton/m3 gk

L’ attrito laterale dei pali viene computato considerando un’altezza efficace ad attrito di 10m

trascurando gli strati più superficiali di terreno.

Portata laterale Llim = S(aiCui hi ) pd

Cu = 20 ton/m2 a = 0,3 Dh = 10m (altezza considerata per la portata dovuta all’attrito)

L Ø Rb,calc Rs,calc Rb,calc/ z3 Rs,calc/ z3 Rb,calc/1,35 Rs,calc/1,15 Rtot Rtot –Peso Palo

m cm Ton Ton Ton Ton Ton Ton Ton Ton 22 60 88 113 58 75 43 65 108 9322 80 157 150 104 100 77 87 164 137

Azioni di combinazione Reazioni Risultanti dal Calcolo utlizzando il modello con molle lineari elastiche Si riportano i soli inviluppi di sollecitazione per lo stato limite ultimo Scarico su Pali 60 Story Point Load FX FY FZ Livello Denominaz Combo Ton Ton Ton STORY1 279 ENVESLUSIS MAX 5,9 7,29 52,43STORY1 279 ENVESLUSIS MIN -5,95 -7,09 1,66STORY1 283 ENVESLUSIS MAX 5,61 7,31 49,99STORY1 283 ENVESLUSIS MIN -5,73 -7,08 -3,31STORY1 287 ENVESLUSIS MAX 5,69 7,53 52,14STORY1 287 ENVESLUSIS MIN -5,68 -7,35 -1,75STORY1 291 ENVESLUSIS MAX 5,9 7,01 35,61STORY1 291 ENVESLUSIS MIN -5,96 -6,91 17,68STORY1 293 ENVESLUSIS MAX 5,91 7,52 55,17STORY1 293 ENVESLUSIS MIN -5,95 -7,37 2,9STORY1 294 ENVESLUSIS MAX 5,92 7,09 36,32STORY1 294 ENVESLUSIS MIN -5,95 -7,01 17,38STORY1 435 ENVESLUSIS MAX 5,69 7,1 34,07STORY1 435 ENVESLUSIS MIN -5,7 -7 11,6STORY1 482 ENVESLUSIS MAX 5,62 7,01 33,68

Relazione Tecnica

86

STORY1 482 ENVESLUSIS MIN -5,74 -6,9 11,23STORY1 627 ENVESLUSIS MAX 5,65 6,9 29,7STORY1 627 ENVESLUSIS MIN -5,71 -6,81 11,54STORY1 628 ENVESLUSIS MAX 5,9 6,9 33,78STORY1 628 ENVESLUSIS MIN -5,95 -6,82 17,53

Scarico su Pali 60 Livello Superiore Story Point Load FX FY FZ Livello Denominaz Combo Ton Ton Ton STORY2 342 ENVESLUSIS MAX 12,56 7,74 72,58STORY2 342 ENVESLUSIS MIN -12,6 -8,19 7,9STORY2 343 ENVESLUSIS MAX 12,54 7,58 69,78

STORY2 343 ENVESLUSIS MIN -

12,61 -7,96 5,34STORY2 370 ENVESLUSIS MAX 11,68 7,61 67,81










12,62 -7,71 24,57STORY2 499 ENVESLUSIS MAX 12,57 7,43 51,59STORY2 499 ENVESLUSIS MIN -12,6 -7,79 25,36STORY2 630 ENVESLUSIS MAX 11,67 7,26 47,46




12,61 -7,6 25,98 Scarico su Pali da 80 Story Point Load FX FY FZ Livello Denominaz Combo Ton Ton Ton STORY1 274 ENVESLUSIS MAX 14,89 13,44 106,65








11,69 -13,28 11,29

Relazione Tecnica

87

STORY1 303 ENVESLUSIS MAX 12,74 13,09 78,21
















11,73 -12,93 42,66BASE 427 ENVESLUSIS MAX 11,7 13,16 77,46

BASE 427 ENVESLUSIS MIN -







10,46 -12,73 39,7 Verifiche di portanza Le sollecitazione massime verticali come evidenziato in tabella sono: palo Ø800 =110.74 ton palo Ø600 =72.58 ton I carichi agenti risultano inferiori alla portata massima calcolata

Relazione Tecnica

88

Verifiche Pressoflessione e Taglio Palo Ø800

Dalla tabella riportata in precedenza considerano le risultanti delle componenti di taglio nelle

direzioni X,Y risulta per il palo Ø80 un Taglio massimo in fase sismica pari a:

Tmax= 20.31 ton

Considerando il palo incastrato in sommità (pattino in testa) su suolo elastico e un andamento

della rigidezza del terreno mediamente costante sull’intero sviluppo e pari a K= 1.5Kg/cm3 il

momento massimo risulta pari a :

Mmax = T /2 con = (4EJ / KD)0.25

E = 285000 Kg/cm2 per cls classe C25/30

J = 2010560 cm4

D = 80 cm

Risulta = 372 cm

Da cui Md80 = 20310 x 3.72 / 2 = 37777 kgm

Considerando ora un andamento della rigidezza del terreno variabile come utillizzato in

precedenza per il calcolo delle rigidezze traslazionali in testa dei pali l’azione flessionale risulta:

Md80 = 2.626 x 20.31 = 53.334tonm = 53334 Kgm

Le armature per la verifica sono 24Ø18 con st. Ø10/15”

La verifica risulta soddisfatta per entrambi i momenti flettenti indicati.

Relazione Tecnica

89

Palo Ø600

Riproponendo lo stesso calcolo per il palo Ø60 si ottiene: Tmax= 15.02 ton

Considerando il palo incastrato in sommità (pattino in testa) su suolo elastico e un andamento

della rigidezza del terreno mediamente costante sull’intero sviluppo e pari a K= 1.5Kg/cm3 il

momento massimo risulta pari a :

Mmax = T /2 con = (4EJ / KD)0.25

E = 285000 Kg/cm2 per cls classe C25/30

J = 636154 cm4

D = 60 cm

Risulta = 299 cm

Da cui Md80 = 15020 x 2.99 / 2 = 22455 kgm

Considerando ora un andamento della rigidezza del terreno variabile come utillizzato in

precedenza per il calcolo delle rigidezze traslazionali in testa dei pali l’azione flessionale risulta:

Md60 = 2.057 x 15.02 = 30.896tonm = 30896 Kgm


La verifica risulta soddisfatta per entrambi i momenti flettenti indicati.

Relazione Tecnica

90

Verifica tura di pali nella fase di sbancamento Verrà effettuata una verifica flessionale della paratia di pali durante la fase di sbancamento.

In questa fase infatti si avrà una situazione in cui la palificata sarà chiamata a sorreggere la spinta

della terra retrostante senza avere nessun vincolo traslazionale in sommità (cioè libera).

In condizioni di esercizio la paratia sarà bloccata in senso orizzontale dalla presenza delle platea di

fondazioni su due livelli.

La verifica sarà effettuata come una normale paratia a sbalzo.

Si utilizzara l’Approccio 1 in combinazione 2 come indicato dall NTC 2008 per il calolo di paratie

che prevede un’unica combinazione di coefficienti.

A1 M1 R1 (in cui M1 e R1 sono unitari)

Per semplicità si considera un peso del terreno pari a 2,00 ton/m3 con un angolo di attrito interno Ø

= 20°e una paratia di larghezza unitaria.

Relazione Tecnica

91

Tu

ra d

i Pal

i Ø60

cm=2.00 ton/mq'=20°

375

638 X Approfondimento

Mo = 8.78tonnxm/m

To = 7.03tonn/m

Ka= 0.50

=2.00 ton/mq'=20°

Kp= 2.00

Spinta Attiva

Modello di Calcolo

51.30 ton

Spinta Passiva

81.35 ton

Reaz. Equilibrio

30.05 ton

MINIMO

Relazione Tecnica

92

Strato di terreno Spinta Attiva Braccio Momento Attivo

1 0,5*(3,75+x)2 (1/3)*(3,75+x) (1/6)*(3,75+x)3

Ma= (1/6)*(3,75+x)3

Strato di terreno Spinta Passiva Braccio Momento Passivo

1 2x2 x/3 (2/3)*x3

Mp= (2/3)*x3 Equilibrio dei momenti

0 = 3x3 -11,25x2 -42,18x -53 X (m)

6,384 3 260,3369836 781,0109508 -11,25 40,77155221 -458,6799623 -42,18 6,385260543 -269,3302897 -53 -53 0,00069875

Si considera come lunghezza di approfondimento X=6.384m a partire dalla quota scavo

Equilibro alla traslazione - Taglio sulla palificata Nullo

Eq taglio Attiva 0,5*(3,75+x)2

Eq taglio Passiva 2x2

Equilibrio (-3x2)+7,5x+14,06 x (m) 3,75 -3 -42,1875 7,5 28,125 14,06 14,06 -0,0025

Calcolando il momento massimo sulla tura in corrispondenza del taglio nullo quindi ad x=3.75m si

ottiene un momento flettente

Mmax = 34.87 tonxm/m

Il taglio massimo viene calcolato in corrispondenza della lunghezza di approfondimento ad x=

3.75m per cui risulta

Tmax = 30.05ton/m

Relazione Tecnica

93

Sollecitazioni di verifica

Le sollecitazioni calcolate precedentemente sono riferite ad un metro di larghezza della paratia.

La verifica sarà condotta su palo singolo Ø600

Interasse pali tura = 0.68m

Le sollecitazioni assunte di progetto sono:

Md = 1.3 x ( 0.68 x 34.87) = 30.82 tonxm

Td= 1.3 x (0.68 x 30.05) = 26.56 ton (sezione quadrata equivalente per la ver. a taglio 45x45cm)


Le verifiche allo stato limite ultimo risultano soddisfatte.

Il Tecnico

relazione gennaio 015 - sito istituzionale del di monte san vito · fondazione sono connesse in...

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