relazione geognostica sulle indagini eseguite in sito

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Dott. Geol. Rita Ballista Via Genova 1/8 - 41036 MEDOLLA – MODENA –

Tel. 053547170-Cell: 3356250803 – email:[email protected]

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RELAZIONE GEOGNOSTICA SULLE INDAGINI ESEGUITE IN

SITO

MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO E

CARATTERIZZAZIONE LITOSTRATIGRAFICA E

GEOTECNICA DEI TERRENI INTERESSATI DALL’AMPLIAMENTO STABILIMENTO CGH VIA

DELL’ARTIGIANATO – SUZZARA – MN -

ANALISI SISMICA DEL SITO RIPORTANTE LA

PERICOLOSITA’ SISMICA DI BASE

D.P.R. 380/2001 DECRETO MINISTERIALE 22 GENNAIO 2008 CIRCOLARE 02/02/2009 n. 617 DGR 2616/2011 DGR 2129/2014 LR 33/2015 Nuove NTC 2018 COMMITTENTE: BONDIOLI & PAVESI S.p.a. CANTIERE: SUZZARA – VIA DELL’ARTIGIANATO 5/B - UBICAZIONE CATASTALE: Foglio n. 66; Particella n.44-36 DATA: MAGGIO 2018

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INDICE INDICE ............................................................................................................................................................................ 2 1. PREMESSA ................................................................................................................................................................ 3 2. RIFERIMENTI NORMATIVI ................................................................................................................................ 3 3. MODELLO GEOLOGICO ........................................................................................................................................ 4

3.1. INQUADRAMENTO GEOGRAFICO PAESAGGISTICO ........................................................................ 4 3.2. DESCRIZIONE DEI PROCESSI DI MODELLAMENTO GEOMORFOLOGICO DELL’AREA ...... 9 3.3 IDROGEOLOGIA LOCALE ........................................................................................................................... 15 3.4. FATTIBILITA’ GEOLOGICA SECONDO IL PGT ................................................................................... 17

4. CARATTERIZZAZIONE LITOSTRATIGRAFICA E GEOTECNICA ......................................................... 21 4.1. CARATTERISTICHE TECNICHE DI INDAGINE PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT E CPTU E PROVA DI CARICO SU PIASTRA .................................................................................................. 21 4.3. INTERPRETAZIONE LITOLOGICA ......................................................................................................... 27 4.4. MODULO DI DEFORMAZIONE ................................................................................................................ 28 4.5. PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI ................................................................................... 29

5. ANALISI E VALUTAZIONI DEGLI EFFETTI SISMICI DI SITO ............................................................... 31 5.1. CENNI DI SISMOTETTONICA .................................................................................................................. 31 5.2. SISMICITA‘ DEL TERRITORIO................................................................................................................. 34 5.3. PERICOLOSITA‘ SISMICA .......................................................................................................................... 38 5.4. ANALISI SISMICA LOCALE ....................................................................................................................... 43

5.4.1. Analisi di primo livello ...................................................................................................................... 43 5.4.2. Analisi di secondo livello .................................................................................................................. 45 5.4.2.1 Modello geofisico del sottosuolo mediante analisi in sismica passiva HVSR e ESAC e attiva in onde Rayleigh tipo MASW ....................................................................................................... 46 5.4.2.2 Modello sismico del sottosuolo ................................................................................................... 46 5.4.3. Analisi di terzo livello ........................................................................................................................ 62 5.4.3.1 Analisi del rischio di liquefazione da prove in sito .............................................................. 62

6. CONCLUSIONI .................................................................................................................................................... 104 ALLEGATI ................................................................................................................................................................. 111

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1. PREMESSA Su incarico e per conto del Committente si produce una modellazione geologica del sito, un’analisi di pericolosità sismica locale riportante gli effetti attesi e una caratterizzazione geotecnica della litologia superficiale e profonda dei terreni interessati dall’ampliamento dello stabilimento CGH in Via Dell’Artigianato n. 5/B , nel Comune di Suzzara. La caratterizzazione litologica di dettaglio e la definizione dei parametri geotecnici del profilo stratigrafico nel sito sono ricavati dai risultati di: n. 4 prove penetrometriche statiche di tipo meccanico CPT eseguite in sito in data 24/04/2018 e spinte alla profondità di – 30 metri dal p.c. n. 1 prova penetrometrica statica con punta elettrica CPTU eeguita in sito in data 24/04/2018 e spinta alla profonità di – 20 metri dal p.c. n. 2 prove di carico su piastra eseguite in sito in data 27/04/2017. Le prove in sito sono state realizzate dal Laboratorio di prove geotecniche in sito GEOPROGETTI S.r.l. di Medolla. Al fine di produrre un analisi di pericolosità sismica locale, determinare il valore della velocità di propagazione delle onde di taglio (Vs equivalente) e fornire la frequenza fondamentale del sito, si sono eseguite in data 24/04/2018:

• N. 1 indagine sismica passiva di microtremori HVSR; • N. 1 indagine sismica passiva in array 2D (ESAC); • N. 1 indagine sismica attiva in array 1D MASW in onde Rayleigh.

Si allega in epigrafe la relazione di modellazione sismica redatta dal Dott. Geol. Lorenzo Del Maschio (All. n.7). Scopo dell’indagine è stato fornire un modello geologico dell’area in epigrafe e una caratterizzazione geotecnica della litologia superficiale e profonda del sito. Viene prodotta un’analisi di pericolosità sismica locale che riporta il valore di amplificazione litologica quale effetto di sito atteso, il valore di accelerazione atteso in superficie, il valore della frequenza fondamentale del sito e i parametri spettrali, viene verificata la predisposizione a fenomeni di liquefazione dei terreni sabbiosi e limo-sabbiosi saturi presenti. I rapporti delle prove penetrometriche statiche meccaniche ed elettriche e delle prove di carico su piastra eseguite in sito e l’ubicazione delle indagini sono allegati alla presente relazione. All. n. 1, 2 e 3.

2. RIFERIMENTI NORMATIVI D.P.R. 380/2001 Ordinanza P.C.M. n. 3274 del 20.3.2003 “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”

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DECRETO MINISTERIALE 14 GENNAIO 2008 CIRCOLARE 02/02/2009 n. 617 DGR 2616/2011 “Criteri ed indirizzi per la componente geologica dei PGT DGR 2129/2014 “Aggiornamento delle zone sismiche in Regione Lombardia” LR 33/2015 “Disposizioni in materia di opere e costruzioni….in zona sismica” NUOVE NTC 2018 pubblicata il 20/02/2018 ed entrate in vigore il 22/03/2018.

3. MODELLO GEOLOGICO

3.1. INQUADRAMENTO GEOGRAFICO PAESAGGISTICO

La zona oggetto di studio si trova a sud-est rispetto dal centro cittadino di Suzzara, in zona agricola adiacente a un ambito industriale, ad una quota media di 17 m slm. Le coordinate geografiche dell’area sono 44° 58’ 47.10”N e 10° 46’ 11.03”E. Il sito ha accesso da Via Dell’Artigianato (SP50), che collega la Città di Suzzara con quella di Gonzaga. I centri abitati vicini sono: Pegognaga a circa 6.60 Km a est-nord-est Motteggiana a circa 6.00 Km a nord Luzzara a circa 6.70 Km a ovest Guastalla a circa 11.60 Km a sud-ovest Reggiolo a 7.30 Km a sud-sud-est Gonzaga a circa 5.00 Km a est-sud-est Oltre che a varie frazioni e località. Il Comune di Suzzara si trova a 18 Km a sud di Mantova e si estende su una superficie di 60.80 Kmq. La zona è morfologicamente pianeggiante e appartiene, in termini generali, alla “bassa pianura” del Po. Le quote altimetriche variano dai 20 ai 16 metri sul livello del mare, delineando superfici altimetricamente rilevate (19-20 metri s.l.m.) separate da zone altimetricamente più depresse (16-17 metri s.l.m.). Secondo quanto indicato nel Piano Territoriale di Coordinamento Provinciale di Mantova ricade all’interno dell’unità di paesaggio indicata con il numero 5 “Piana Alluvionale”. Nell’ambito del PTCP per unità di paesaggio è stato inteso individuare un territorio che presenta elementi omogenei nel paesaggio che ha subito la stessa formazione ed evoluzione. La perimetrazione dell’Unità di Paesaggio n. 5 fa riferimento prevalentemente al pedopaesaggio VA “Piane alluvionali inondabili con dinamica prevalentemente deposizionale, costituite da sedimenti recenti od attuali (Olocene recente ed attuale). Dal punto di vista pedologico tutto il territorio è ricompreso nell’ambito di caratterizzazione della pianura alluvionale recente. I suoli della Piana alluvionale possono essere considerati sommariamente i più giovani di tutta la pianura lombarda, discretamente sviluppati sui dossi fluviali più antichi, in cui la morfologia è generalmente pianeggiante con locali emergenze derivate da convessità (dossi) e concavità (le valli della bonifica).

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Si tratta di un territorio pianeggiante, di origine alluvionale, caratterizzato da blande evidenze morfologiche; lo stretto legame con i fiumi, che ne hanno condizionato in modo incisivo l’assetto e il paesaggio, è testimoniata dalla presenza dei tipici dossi, aree blandamente rilevate, ad andamento sinuoso, corrispondenti ad antichi percorsi fluviali. L’ambito interessa l’estremo lembo sud della Provincia di Mantova e parte dei territori a sud della confluenza dell’Oglio nel fiume Po. È delimitato dall’Unità di Paesaggio della “fascia fluviale del Po” a nord, dal confine con le province di Modena, Reggio Emilia e Ferrara a sud. All’interno dell’ambito omogeneo della piana alluvionale si possono distinguere due aree: quella dell’Oltrepò comprendente i territori situati in destra fiume (dove si trova il sito di studio), da Suzzara a Sermide, e quella in sinistra Po, circoscritta dal punto di vista idrografico dall’Oglio a nord e dal Po che la perimetra a sud. Quest’ultimo contesto territoriale testimonia la massima espansione verso nord del Po e delle sue divagazioni, che hanno lasciato evidenti tracce nella morfologia del terreno. A modificare ulteriormente la morfologia della zona sono gli interventi antropici finalizzati essenzialmente alla regolazione dei corsi fluviali e all’allontanamento delle acque meteoriche. Il reticolo idrografico costituisce ancora oggi un elemento di connotazione paesaggistica e particolare rilevanza ha assunto, nella storia della Piana alluvionale, la regimazione delle acque: gran parte dell’area è stata sottoposta, fin dal periodo medievale, a ingenti opere di bonifica ad opera dei monaci benedettini, anche se le inondazioni sono state fermate definitivamente solo in seguito alla bonifica integrale operata agli inizi del Novecento, ad opera dei consorzi di bonifica dell’Agro Mantovano-Reggiano, di Revere e di Burana-Leo-Scoltenna-Panaro. Il fiume Po è l’elemento caratterizzante di tale Unità di Paesaggio, anche se non rientra fisicamente nel suo perimetro, per i suoi benefici (è la zona più fertile e ricca d’acqua) e per la conformazione morfologica del territorio. L'idrografia superficiale attuale è costituita dal fiume Po, nonché da molti canali naturali ed artificiali che hanno funzione di drenaggio e irrigazione, quali Po Morto, Zara, Dugali di Sotto, di Mezzo e di Sopra, Trigolaro, Irriguo Principale, ecc. Nella Carta “Ambiti del Tessuto Urbano Consolidato e Modalità di Intervento” del Piano di Governo del Territorio del Comune di Suzzara, approvato con Delibera di C.C. n.12 del 20/02/2013- Piano delle Regole, l’area di studio ricade in A04:Ambiti agricoli di interazione . La parte ovest interessata dall’ampliamento ricade in una area a rischio archeologico.

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Fig.1. Stralcio Carta “Ambiti del Tessuto Urbano Consolidato e Modalità di Intervento.

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Fig.2. Ortofoto.

Fig.3. Carta Tecnica Regionale E8C3.

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Fig.4. Ubicazione catastale (Foglio:66; Particella 44-36)

3.2. DESCRIZIONE DEI PROCESSI DI MODELLAMENTO GEOMORFOLOGICO DELL’AREA

Il Comune di Suzzara è inserito nel sottosistema di paesaggio del territorio provinciale di Mantova VA: “Piane alluvionali inondabili con dinamica deposizionale”. Secondo quanto riportato nel “Rapporto sullo stato dell’ambiente nel territorio mantovano” redatto dalla provincia di Mantova, il sottosistema VA rappresenta le pianure alluvionali inondabili, più o meno ampie a seconda dello stadio evolutivo del corso d’acqua. Tali aree corrispondono alle vaste pianure di tracimazione delle piane a meandri ed ai fondovalle delle pianure pedemontane e intravallive, in cui il fiume scorre incassato o pensile rispetto ai territori

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limitrofi. È sempre presente una falda freatica e quando questa è laterale al corso d’acqua, e in contatto con la corrente fluviale, si ha la falda di subalveo. La zona interessata dallo studio è caratterizzata dalla presenza di sedimenti recenti o attuali (Olocene recente ed attuale). La litologia dei depositi superficiali, strettamente connessa alla capacità di trasporto dei corsi d’acqua attuali, varia dalle argille più o meno pure alle sabbie fini e medie. La natura dei terreni condiziona poi le caratteristiche naturalistiche e ambientali. I fiumi che scorrono in questa porzione di bassa pianura si trovano in uno stadio di maturità evolutiva in cui la fase deposizionale prevale su quella erosiva, a causa della bassa capacità di deflusso e della esigua capacità di trasporto. Questo quadro è confermato dalla presenza di meandri e di alvei pensili che hanno reso necessaria la costruzione di argini artificiali. In assenza di argini artificiali i fiumi tendono a divagare e quando le acque di piena traboccano si verifica un deposito differenziato con la sedimentazione di elementi fini o grossolani, in funzione della diversa energia cinetica della corrente. In prossimità dell’alveo, il fiume tende a depositare materiali più grossolani formando dossi di tracimazione (argini naturali), ventagli e canali di esondazione in corrispondenza delle rotte. Tali emergenze morfologiche si manifestano sia lungo i corsi attuali dei fiumi che in corrispondenza di alvei abbandonati (paleoalvei). Nelle aree distali più depresse, poste tra un fiume e l’altro, l’energia cinetica della corrente diminuisce ed i depositi si fanno sempre più fini per diventare prevalentemente argillosi nelle basse, dove la prolungata permanenza delle acque favorisce la sedimentazione delle particelle in sospensione. Per la maggiore costipabilità dei materiali fini, rispetto a quelli sabbiosi, si determina poi un aumento dei dislivelli fra i dossi dei paleoalvei e le valli, oltre che fra la rete idrografica ed il livello medio del territorio. In questa situazione, in concomitanza con gli eventi alluvionali, è possibile che un fiume cambi il suo percorso. I paleoalvei sono aree generalmente più elevate di qualche metro rispetto al contorno con tessitura granulometrica variabile dal franco al franco - sabbioso; sono zone di infiltrazione meteorica con percentuali variabili dal 20 - 30 % del totale. In questo meccanismo “naturale” è intervenuto l’uomo che, innalzando argini artificiali, emungendo acqua dal sottosuolo ed accelerando i processi di costipazione e di subsidenza ha modificato la dinamica deposizionale e quindi l’assetto morfologico del territorio. La costruzione di argini artificiali, in questa zona, si è completata nel XV secolo. A partire da questo periodo, i fiumi sono stati canalizzati entro percorsi ben definiti e non hanno più avuto la possibilità di aprirsi, dopo un rotta, nuovi percorsi. Di conseguenza le alluvioni degli ultimi 500 anni hanno determinato un classamento ben preciso dei depositi per cui troviamo sedimenti più grossolani e sedimenti più fini, rispettivamente nelle vicinanze e nelle zone più lontane dai percorsi attuali dei fiumi. Questo spiega perchè antichi dossi corrispondenti a paleoalvei siano stati ricoperti da sedimenti più fini che hanno notevolmente uniformato la morfologia dell’area. A sud del Po sono conservate le tracce, rappresentate da dossi, paleoalvei a livello della pianura, bacini interfluviali, ventagli di rotta, dell'evoluzione paleoidrografica, che è stata caratterizzata dalla migrazione del Po da sud verso nord. In particolare sono ancora riconoscibili sul terreno e/o sulle fotoaeree tracce del sistema fluviale del Po Vecchio (in piena

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funzione sino al XII secolo d.C. e di cui il Secchia a nord di Quistello rappresenta un tratto), e dell'Oglio - Scolo Zara che è stato separato dall'Oglio attuale in seguito alla suddetta migrazione del Po. La migrazione del Po da un tracciato secondo la direttrice Guastalla - Moglia al tracciato attuale si è realizzata in seguito a due importanti deviazioni fluviali avvenute nell'VIII sec. a. C., presso Guastalla, e nel XII sec. d. C. presso Luzzara. Lo spostamento verso nord è stato condizionato, oltre che da un maggior apporto terrigeno da parte degli affluenti appenninici, anche da movimenti tettonici di strutture geologiche sepolte (Pieghe ferraresi: per dettagli cfr. PANIZZA et alii, 1987). Nell'ambito dell'evoluzione dei periodi più recenti, post XVI sec. d.C., si segnala la formazione nel XVIII sec. di un grande meandro ad ovest di S.Benedetto Po che rimarrà attivo per circa un secolo e le cui tracce sono ancor oggi ben riconoscibili all'interno dell'area golenale. L'analisi della morfodinamica attuale (studiata in dettaglio da CASTALDINI e PIACENTE, 1991) evidenzia che l'evoluzione del Po è strettamente legata alle opere antropiche in alveo. I depositi alluvionali affioranti nel settore a sud del Po sono di età olocenica ed in particolare sono stati deposti a partire dagli ultimi millenni prima di Cristo. Di seguito si riporta uno stralcio della “Carta Geomorfologica della Pianura Padana”, redatta dal Comitato Consuntivo del C.U.N. n. 4 “Scienze della Terra”, (prima edizione 1997) in scala 1:250.000, con indicata l’area in oggetto. L’area si trova ubicata in una zona priva di morfostrutture a est di un paleoalveo

pronunciato del Canale Po Vecchio.

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Fig.5. “Carta Geomorfologica della Pianura Padana” redatta dal Comitato Consuntivo del C.U.N. n. 4

“Scienze della Terra”, (prima edizione 1997). Nella “Carta Litologica e Geomorfologica” redatta per la Componente Geologica del PGT , il sito di studio ricade sulla unità a limi dominanti, a est e a sud di una traccia di un antico paleoalveo secondario.

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Fig.6. Stralcio della “Carta Litologica e Geomorfologica” redatta per la Componente geologica del PGT

Comunale. Per quanto attiene la Carta dei Vincoli del PGT Comunale, nel sito di studio non si evidenziano vincoli. Il sito di ampliamento si trova a 50 metri a ovest rispetto il Dugale Correggioli, canale che fa parte della rete del l Consorzio di Bonifica dei Gonzaga in destra Po.

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Fig.7. Stralcio della “Carta dei Vincoli” Componente Geologica del PGT Comunale

3.3 IDROGEOLOGIA LOCALE

L'acquifero della media pianura così come quello della bassa pianura è costituito il più delle volte da materiali fini e finissimi (limi e argille). La media pianura, interposta tra la fascia pedemontana e la Bassa Pianura, si sviluppa tra 100 e 50 metri s.l.m.. Essa corrisponde alla parte medio-inferiore delle conoidi fluvioglaciali, ed è costituita da alternanze di sedimenti a granulometria grossolana e livelli di materiali fini o finissimi. Le falde della media e bassa pianura, vengono intercettate in depositi del Pleistocene medio-superiore e dell'Olocene. Sono stati individuati quattro unità idrostratigrafiche definite da litozone permeabili ad estensione regionale (Gruppi Acquiferi, A,B,C,D - Geologia degli Acquiferi Padani della Regione Lombardia – Relazione Tecnica – ENI-AGIP 2002). Ciascun Gruppo Acquifero è stato descritto attraverso i parametri geometrici, stratigrafici, deposizionali e ambientali. Nell’area in esame sono presenti i Gruppi A e B. Il Gruppo Acquifero A, con età compresa tra 450.000 anni e il presente, ha un limite basale posto a circa 200 metri sotto il livello medio del mare. Lo spessore cumulativo dei livelli porosi permeabili passa progressivamente da 80 metri nella parte settentrionale a 120 metri nella parte meridionale.

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Il Gruppo Acquifero B, con età compresa tra 450.000 e 650.000 anni dal presente, ha il livello basale considerato come interfaccia acqua dolce- salmastra posto tra 600 e 700 metri sotto il livello medio del mare, mentre le isopache della parte di gruppo acquifero saturato con acqua dolce sono dell’ordine di 350 - 400 metri; lo spessore cumulativo dei livelli porosi permeabili è di circa 120 metri. Il territorio comunale di Suzzara fa parte dell’Unità Idrogeologica del Po, che occupa una vasta porzione del territorio provinciale a sud del fiume stesso. In destra Po ha come limite settentrionale il fiume stesso, che costituisce una linea equipotenziale; a sud non è definibile un limite in territorio mantovano, per cui si può ammettere che sfumi nelle unità idrogeologiche di origine appenninica poste molto più a sud. Il campo di moto degli acquiferi ivi presenti è diretto da ovest verso est, secondo un andamento di tipo regionale che individua in questo fiume il fattore di alimentazione principale. Tuttavia la presenza di paleoalvei ricollegabili al fiume Po può determinare la formazione di modesti spartiacque locali. I gradienti idraulici sono molto bassi, dell’ordine dello 0.2-0.3 ‰. Il regime piezometrico presenta complessivamente due fasi di magra (una, più accentuata, in agosto e l’altra in gennaio) e due fasi di piena (una prima, più accentuata, in aprile e l’altra in novembre). Rispetto ai regimi pluviometrico e idrologico, che pure presentano due fasi di magra (estate e inverno) e due fasi di piena (primavera e autunno), il regime piezometrico presenta sfasamenti temporali minimi. La piezometria del territorio comunale presenta modeste variazioni di quota procedendo da ovest verso est; in effetti, in tutta l’area compresa tra il fiume Po e il fiume Secchia, la piezometria degli acquiferi superficiali (fino a 50 metri di La fascia tra la pedemontana e la bassa pianura, (dove si trova il sito di studio) rappresentata da sedimenti fluvio-glagiali, è contraddistinta da alternanze di sedimenti a granulometria grossolana (ghiaie sabbie) e/o fine (limi – argille), sede di falde in pressione o semiconfinate. Le aree di ricarica diretta potenziale sono definite dal subaffioramento dei Gruppi Acquiferi, ovvero quando vengono a mancare livelli acquitardi (i.e. impermeabili) di significativa continuità laterale che annullino o riducano decisamente la componente del flusso idrico. I Gruppi Acquiferi sottostanti sono invece in generale isolati da barriere di permeabilità, tale isolamento diventa più labile, fino a scomparire del tutto, avvicinandosi ai margini del bacino, dove prevalgono sedimenti a granulometria grossolana. In questo caso i Gruppi Acquiferi possono essere in comunicazione idraulica diretta gli uni con gli altri e con la superficie topografica, rappresentando aree di ricarica diretta potenziale di ciascun acquifero. Come precedentemente evidenziato, il territorio in oggetto non presenta grandi peculiarità dal punto di vista geologico essendo essenzialmente interessato dall’attività deposizionale del fiume Po: i terreni che ne costituiscono in sottosuolo consistono, infatti, in depositi clastici di origine alluvionale fine. A causa del particolare ambiente deposizionale tali litotipi sono costituiti da un’alternanza di orizzonti sabbiosi e localmente ghiaiosi fini (ma sempre associati ad abbondante frazione sabbiosa e limosa) permeabili e di livelli o lenti limoso-argillose e argillose da poco permeabili ad impermeabili.

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Nel complesso i corpi sabbiosi appaiono prevalenti e tra loro intercomunicanti; i livelli a bassa permeabilità (argille e limi argillosi) sono discontinui e di spessore ridotto e molto spesso eteropici a limi e sabbie fini. A scala locale, comunque, le falde possono essere considerate sostanzialmente confinate. Dall’analisi delle prove eseguite in sito, l‘acquifero locale, sfruttabile, presente in un

serbatoio costituito da sabbie da medie a grossolane, si trova a partire dalla quota di – 11.00 metri. Più in superficie si trovano litologie argillose poco permeabili passanti a terreni limosi e limo-sabbiosi a media permeabilità. Il livello di soggiacenza della falda sotterranea è stato misurato nei fori di prova, alla

quota variabile da – 1.60 a – 1.80 metri dal p.c. Nelle immediate vicinanze del sito sono state eseguite delle prove nel gennaio 2018 e nel settembre 2017 al termine del periodo estivo, facendo registrare lo stessa quota di falda a – 3.00 metri dal p.c. Questo livello è la falda freatica, la quale è alimentata sia artificialmente per

dispersione in subalveo dal sistema di drenaggio-irrigazione sia dall’infiltrazione di acque meteoriche. Localmente, come nella zona oggetto di queste prove, ove sono presenti nell’intervallo più superficiale, livelli di limo sabbioso alternato ad argilla limosa, si sdoppia in una falda freatica sospesa poco potente ed una falda semiconfinata. In generale il freatico risulta generalmente presente nei primi quattro metri con

estremi compresi tra 1,50 e 4,0 metri.

3.4. FATTIBILITA’ GEOLOGICA SECONDO IL PGT

Secondo quando indicato nel PGT Comunale il territorio è stato suddiviso in due classi di fattibilità (2 e 3) in relazione a condizioni di rischio idrogeologico e idraulico via via maggiori. Il sito di studio è in classe di fattibilità 2: il territorio ricadente in questa classe presenta delle ridotte condizioni alla modifica delle destinazioni d’uso dei terreni. Dall’analisi della Carta di Sintesi redatta per il PGT Comunale e riportata in stralcio in figura 9 risulta che nel sito di studio non vi sono limitazioni né per elevata vulnerabilità idrogeologica né per elevato rischio idraulico.

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Fig.8. stralcio della “Carta di fattibilità” Componente Geologica del PGT Comunale

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Fig.9. Stralcio della “Carta di Sintesi” Componente Geologica del PGT Comunale

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4. CARATTERIZZAZIONE LITOSTRATIGRAFICA E GEOTECNICA 4.1. CARATTERISTICHE TECNICHE DI INDAGINE PROVA PENETROMETRICA

STATICA CPT E CPTU E PROVA DI CARICO SU PIASTRA

Sulla base del contesto geologico dell’area e del tipo di caratterizzazione geotecnica richiesta, le indagini eseguite in sito sono state definite in concerto con il progettista strutturale. Sono state realizzate:

- 4 prove penetrometriche statiche meccaniche CPT spinte alla profondità di 30 metri; - 1 prova penetrometrica statica con punta elettrica CPTU spinta alla profondità di – 20

metri in data 24/04/2018; - 2 prove di carico su piastra eseguite in data 27/04/2018.

Tutte le prove eseguite sono ubicate in figura 10.

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Fig.10. Ubicazione prove geognostiche eseguite in sito

Il penetrometro utilizzato per entrambe le prove è montato su autocarro FIAT IVECO T80/16 4 x 4 con elica. Capacità di spinta: 300 kN (260 kN alla penetrazione, 300 kN in fase di estrazione). Infissione tramite pistone idraulico a velocità costante di 2 cm/sec, tolleranza di ± 5 mm./sec. La prova penetrometrica statica meccanica CPT consiste nell’infiggere a pressione nel terreno una punta conica misurando separatamente ma con continuità lo sforzo necessario per la penetrazione della punta e l’adesione terreno-acciaio di un manicotto posto al di sopra della punta. L’infissione avviene tramite un pistone idraulico che spinge la batteria di aste su cui è montata la punta a velocità costante di 2 cm/s con una tolleranza di ± 5 mm/s, l'avanzamento è automatico e regolato da centraline elettroniche. Il penetrometro meccanico possiede il manicotto di attrito che si muove indipendentemente dalla punta secondo il metodo Begemann. Lo sforzo per l’infissione della punta è misurato mediante manometri collegati al martinetto che esercita la spinta. L'acquisizione dati viene rilevata da manometri meccanici a bagno d'olio con sensibilità minima pari a 0.1 Bar. Le caratteristiche del penetrometro statico olandese tipo Gouda sono:

• punta conica meccanica φ = 35.7 mm - angolo di apertura α = 60° - area punta Ap = 10 cmP2

• manicotto laterale di attrito tipo “Begemann” φ = 35.7 mm. – h = 133 mm. – sup.lat. Am = 150 cmP2

• le aste sono doppie: una cava φ = 36 mm. e una, il cui diametro è tale da essere contenuta all’interno delle aste cave, peso dell’astina interna è = 1.348 Kg.

Durante l’esecuzione della prova ogni 20 cm, vengono lette nei manometri la resistenza all’avanzamento della sola punta L.punta, la resistenza dell’avanzamento della punta e del manicotto L.laterale e la resistenza totale all’avanzamento delle sole aste cave. Nei diagrammi vengono rappresentati:

• la resistenza alla punta qc in MPa • la resistenza laterale locale fs in MPa

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• la linea a destra rappresenta il rapporto qc/fs ( numero puro ). La prova penetrometrica statica elettrica CPTU è stata realizzata con punta elettrica con piezocono "Envi Memocone" con inclinometro per la determinazione in continuo delle caratteristiche litologiche e idrauliche dei terreni. In allegato (All. n. 2) viene riportato il diagramma della prova dove sono graficati i seguenti valori:

• il primo riquadro rappresenta la resistenza alla punta qc (tip resistance), espressa in MPa.

• il secondo diagramma rappresenta la resistenza d'attrito laterale fs, espressa in Mpa, • il terzo diagramma rappresenta il rapporto fs/qc, espresso in % . • la quarta strisciata rappresentano l'andamento della pressione interstiziale u (pore

pressure), espressa in Mpa, • l’ultimo riquadro rappresenta l’inclinazione della prova rispetto la verticale espressa in

gradi (degr).

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Fig.11. Prove eseguite in sito con penetrometro statico da 300 KN, montato su camion IVECO

L’apparecchiatura per la prova di carico su piastra si compone di:

- martinetto idraulico a semplice effetto da 50 KN con integrata lanterna porta comparatore;

- snodo sferico; - piastra di carico diametro 300 mm., spessore 25 mm.; - contro-piastra diametro 160 mm., spessore 25 mm.; - n. 3 prolunghe per lo stelo del martinetto: due da 200 mm. e una da 100 mm.; - barra di fede da 2.5 m. (divisibile in due parti) in alluminio con piedi registrabili e

supporto comparatore; - comparatore centesimale corsa 10 mm. con incudine registrabile; - altezza minima della struttura di contrasto: 541 mm. - pompa idraulica manuale completa di serbatoio, valvola di scarico rapido, valvola e

dispositivo di scarico lento, condotto flessibile, raccordo rapido; - manometro classe 0.5, diametro 200 mm. con scala doppia (kN – N/mm2) e raccordo

rapido. Per l’esecuzione della prova di carico su piastra si è utiizzato un contrasto fisso, costituito da un escavatore. Livellate le irregolarità superficiali e posizionato un sottile strato di sabbia passante al setaccio da 2 mm si è disposta la piastra sulla superficie dello strato a: - 1.00 metro dal p.c. per entrambe le prove. Il comparatore è inserito all’interno della scatola cilindrica in modo che la sua punta poggi sulla sede appositamente ricavata nella parte inferiore della scatola.

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Il braccio portacampione è stato a sua volta fissato alla trave di sostegno i cui appoggi devono distare dai bordi delle aree caricate non meno di 1 mm. per la piastra e di m.0.50 per le ruote. Sono state disposte sopra la scatola il martinetto e il dinamometro facendo in modo che l’asta di prolunga contrasti con il telaio dell’autocarro zavorrato. Si è liberata la cerniera sferica e si è applicato, agendo sul martinetto, un carico di assetto di 0.02 N/mm2 complessivamente. Si è atteso che i cedimenti si siano esauriti e si sono azzerati i comparatori. Si è portato il carico al valore di 0.05 N/mm2 e si è effettuta una prima lettura del comparatore. Sono stati, quindi, applicati i seguenti incrementi di carico, effettuando, le corrispondenti letture al comparatore fino alla stabilizzazione dei cedimenti. Primo ciclo:

- per i terreni di sottofondo e per gli strati di rilevato: incrementi di carico di 0.05 N/mm2 fino a raggiungere la pressione di 0.2 N/mm2;

I risultati vengono espressi in una tabella riportante

- il tempo in ora o minuti - l’incremento di carico espresso in N/mm2 in KN/m2 e in Kpa - il cedimento espresso in mm.

I grafici riportati nell‘allegato n. 3 hanno in ascissa le pressioni espresse in N/mm2 e in ordinata i cedimenti espressi in mm.

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Fig.12. Prove di carico su piastra eseguite in sito.

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4.3. INTERPRETAZIONE LITOLOGICA

La natura litologica dei terreni, oggetto delle prove, è dedotta dall’analisi dei diagrammi penetrometrici mediante "Guide for estimating soil type from dutch friction-cone ratio" (after Schmertmann, 1969), Raccomandazioni A.G.I. 1977. La sequenza stratigrafica del sito si presenta omogenea con livelli litologici aventi diverse proprietà litostratigrafiche:

• Al di sotto del terreno vegetale, si trovano argille mediamente compatte fino alla profondità di – 2.20 metri,

• Da – 2.20 a – 6.20 m si trovano limi sabbiosi sciolti, • Da – 6.20 a – 11.00 m si trovano sabbie e sabbie limose sciolte , • Da - 11.00 m a – 30 m si trovano sabbie da mediamente addensate ad addensate.

Di seguito si riporta lo schema della sequenza stratigrafica dedotta dalle prove.

Fig.13. Schema sequenza stratigrafica del sito

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Si riportano di seguito le suddivisioni stratigrafiche delle 4 prove penetrometriche statiche meccaniche in una sezione NORD-OVEST SUD-EST.

Fig.14. Suddivisione stratigrafica delle prove da Nord-Ovest a Sud-Est

La stratigrafia di dettaglio è riportata nei diagrammi delle valutazioni litologiche e nelle tabelle dei parametri geotecnici. All. n. 4 e 5. Nell’allegato 6 sono riportate le tabelle di campagna con le letture dirette e i valori trasformati di resistenza alla punta qc e resistenza laterale fs.

4.4. MODULO DI DEFORMAZIONE

L’esecuzione delle 2 prove di carico su piastra ha permesso il calcolo del modulo di deformazione Md sul terreno di sottofondo o terreno in posto, corrispondente al primo ciclo di carico mediante la relazione δp/δs x D dove δp = incremento della pressione trasmessa da una piastra circolare rigida di diametro D = 300 mm., espresso in N/mm2

δs = corrispondente incremento di cedimento della superficie caricata, espresso in mm. δp e δp’ si fissano pari a 0.1 N/mm2 e si scelgono normalmente nei seguenti intervalli (CNR NTs n°146): per terreni di sottofondo e per strati di rilevato: δp = δp’ compreso fra 0.05 e 0.15 N/mm2

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MODULO DI DEFORMAZIONE Md PROVA PLT N. 1 Md = 6,410 N/mm2 = 6410 KN/m2

MODULO DI DEFORMAZIONE Md PROVA PLT N. 2

Md = 8,646 N/mm2 = 8646 KN/m2

4.5. PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI

Il cap. 6.2.2. del DM 2018 detta:” …per modello geotecnico di sottosuolo si intende uno schema rappresentativo del volume significativo di terreno, suddiviso in unità omogenee sotto il profilo fisico-meccanico, che devono essere caratterizzate con riferimento allo specifico problema geotecnico. Nel modello geotecnico di sottosuolo devono essere definiti il regime delle pressioni interstiziali e i valori caratteristici dei parametri geotecnici. Per valore caratteristico di un parametro geotecnico deve intendersi una stima ragionata e cautelativa del valore del parametro per ogni stato limite considerato. I valori caratteristici delle proprietà fisiche e meccaniche da attribuire ai terreni devono essere dedotti dall’interpretazione dei risultati di specifiche prove di laboratorio su campioni rappresentativi di terreno e di prove e misure in sito“ Per quanto attiene ai parametri geotecnici caratteristici, le resistenze dei terreni vengono scelte secondo una stima cautelativa del valore medio delle stesse. Stima cautelativa perché la variabile può essere rappresentata da più parametri ma la trattazione deve necessariamente riguardare tutti i possibili valori della variabile, e non solo il valore atteso (media); deve cioè tener conto di tutta la distribuzione della variabile. La variabile aleatoria da prendere in considerazione negli strati coesivi studiati, per il tipo di indagini geognostiche svolte direttamente in sito, è il parametro geotecnico caratteristico cu; la variabile aleatoria da prendere in considerazione negli strati sciolti studiati, per il tipo di indagini geognostiche svolte direttamente in sito, è il parametro geotecnico

caratteristico φ. Il valore caratteristico scelto è pari al 5° percentile della media della distribuzione lognormale del parametro geotecnico (cu) per gli strati coesivi, è pari invece al 5° percentile della media della distribuzione normale del parametro geotecnico φ per gli strati sciolti. La formula utilizzata per il calcolo del 5° percentile della distribuzione lognormale del parametro geotecnico (cu) è:

La formula utilizzata per il calcolo del 5° percentile della distribuzione normale del parametro geotecnico (φ) è:

I dati immessi nei calcoli sono i valori di cu e di φ, derivati dalle correlazioni dei valori di qc e

21(*

)1(

2),(

2221

2_2

_

1

SS

n

ntSYSYL +

−−+=

−−

α

α

_

1)1( x

n

snt +

−−=µ

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fs ricavati direttamente dalla prova penetrometrica mediante le correlazioni standard (Raccomandazioni AGI 1977-Ricceri et Altri 1974 – Marsal et al. 1974/1979).

Fig.15:Correlazioni per il calcolo di cu dai valori di qc e fs.

I valori immessi nella formula, utilizzata per il calcolo del 5° percentile della distribuzione relativi ai parametri geotecnici di interesse, sono quelli significativi per i singoli strati indagati. Lo scopo è fornire un valore di cu e φ che caratterizzi lo strato nel suo complesso. Nei calcoli vengono quindi eliminati, se presenti, i valori di picco di livelli centimetrici non rappresentativi delle caratteristiche litologiche dello strato. Se si considerano tutti i valori definiti ogni 20 cm dalla prova penetrometrica, senza fare un analisi ragionata delle proprietà litologiche dello strato, si rischia di ottenere dei parametri geotecnici che falsano le reali caratteristiche dello strato. I dati immessi nei calcoli sono i valori di cu e di φ, derivati dalle correlazioni dei valori

di qc e fs ricavati direttamente dalla prova penetrometrica, interpretati e “ragionati” dalla scrivente. Primo strato da 0.00 m a – 2.20 m circa : argille mediamente compatte: cuk= 45 kPa; Secondo strato da – 2.20 m a – 6.20 m: limi sabbiosi sciolti: cuk= 28 kPa;

Terzo strato da – 6.20 m a – 11.00 m: sabbie e sabbie limose sciolte: :φk= 26°; Quarto strato da – 11.00 a – 30.00 m: sabbie da mediamente addensate ad

addensate:φk= 30°. Sintetizzando, nella tabella di seguito si riportano i parametri in termini di resistenza dei terreni indagati derivati da prove penetrometriche mediante trasformazioni indirette della geotecnica classica in condizioni non drenate e drenate. Si precisa che risulta più corretto definire un intervallo di confidenza (range) dei parametri geotecnici in condizioni drenate anziché fissare un unico valore restrittivo in quanto stimati in base a correlazioni empiriche della geotecnica classica (Schmertmann,1978; Robertson e Campanella, 1983). Si ritiene quindi più opportuno accompagnare la stima dei parametri geotecnici in condizioni drenate con un intervallo di valori anziché fissarne uno unico.

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Profondità dal

p.c. (m)

Unità

Formazionale

Qc

(MPa)

Fs

(MPa)

Qc/fs

γ '

d

(kN/m3)

γ '

w

(KN/m3)

c’k

(kPa)

φ ' k

(°)

Cuk

(kPa)

Dr

(%)

0.00 – 2.20

Argille

mediamente

compatte

0.99 0.054 18.33 17 19 5÷7 13÷15 45 /

2.20 – 6.20 Limi sabbiosi

sciolti 1.46 0.037 39.45 16 19.50 2÷4 15÷17 28 25

6.20 – 11.00 Sabbie e sabbie

limose sciolte 2.94 0.08 36.75 17 20 0 25÷27 0 45

11.00 – 30.00

Sabbie da

mediamente

addensate ad

addensate

9.42 0.12 78.50 18 20 0 29÷31 0 55

Si riportano, inoltre, i parametri geotecnici in termini di deformabilità dedotti da prove di laboratorio eseguite su campioni di terreno paragonabili a quelli indagati e da dati di bibliografia.

Profondità dal p.c.

(m) Unità Formazionale

Coeff.di

Poisson

(ν)

Modulo

elastico

E’(kPa)

Modulo

Edometrico

Ed (kPa)

Vs

(m/s)

Modulo di

winkler Kw

(KN/m3)

0.00 – 2.20 Argille mediamente

compatte 0.45 / 5000÷7000 180 92.000

2.20 – 6.20 Limi sabbiosi sciolti 0.40 7000÷9000 / 150 74.000

6.20 – 11.00 Sabbie e sabbie limose

sciolte 0.38 10000÷15000 / 230 138.000

11.00 – 30.00

Sabbie da mediamente

addensate ad

addensate 0.35 25000÷30000 / 300 350.000

5. ANALISI E VALUTAZIONI DEGLI EFFETTI SISMICI DI SITO

5.1. CENNI DI SISMOTETTONICA

Nonostante l’apparente monotonia della pianura emiliana e lombarda, la geometria del sottosuolo risulta molto “complessa” (senso Ricci Lucchi, 1986) ed interessata da sovrascorrimenti, duplicazioni, ondulazioni e pieghe, generate dalle stesse spinte orogenetiche che hanno determinato la formazione delle Alpi e degli Appennini. In profondità sono, infatti, presenti 3 serie di thrusts sepolti, dei quali due a sviluppo sequenziale frontale e uno a sviluppo sequenziale a ritroso (v. Fig. 17), costituenti sistemi di grandi pieghe asimmetriche con andamento anticlinalico. Essi si sono formati attraverso faglie inverse e sovrascorrimenti immergenti verso sud - ovest con inclinazioni comprese tra i 15° e i 30°. In letteratura geologica queste zone di scollamento tettonico sono note “External Thrust Front”, sull’allineamento Parma – Reggio Emilia – Ferrara, “Pedeapenninic Thrust Front”, lungo il margine morfologico dell’Appennino Settentrionale, e Pedealpine Thrust Front sull’allineamento Lodi - Peschiera del Garda – Val d’Adige. Tali zone di scollamento tettonico si estendono su scala regionale in tutto il bacino padano da

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ovest ad est per convergere verso sud, all’altezza di Ravenna, seguendo l’allineamento Appennini – Mare Adriatico. Nel complesso le strutture note come Pieghe emiliane e Pieghe Ferraresi costituiscono delle dorsali sepolte (o alti strutturali) che separano o inglobano bacini satelliti subsidenti, nei quali si assiste ad un notevole ispessimento dei sedimenti marini e continentali. Si tratta di strutture depresse profonde con andamento tipicamente sinclinalico. In questi settori la subsidenza è instaurata da vari milioni di anni ed in maniera più accentuata dall'inizio del Pliocene con tasso di abbassamento di 1 o più mm all'anno. Il tracciato del Fiume Po nell’area in esame è quindi impostato in corrispondenza della struttura sinclinalica della Monoclinale Pedealpina, compresa tra l’External Thrust Front e il Pedealpine Thrust Front. Particolare attenzione merita la disposizione delle pieghe emiliane e delle pieghe ferraresi che, presentando delle strutture ad arco, convergono nella zona d’incrocio di Reggio Emilia. L’anticlinale più interna, quella di Mirandola, è più pronunciata nel settore occidentale

(Novi di Modena, Mirandola sud, Medolla Nord), dove il tetto del substrato geologico è < 100 m. L’anticlinale più esterna, quella di Ferrara, è più pronunciata nel settore orientale dove ha il suo culmine tra Bondeno e Occhiobello dove la base del SERS è a una profondità

inferiore a - 100 m s.l.m. Queste zone di alto permettono di ipotizzare un’attività tardo – pleistocenica della struttura. Il Fiume Po sembra seguire fino a Pomponesco la zona assiale della Monoclinale

Pedealpina, dove peraltro si registra il massimo ispessimento dei depositi quaternari, per poi dirigersi verso nord adattandosi alla presenza dell’alto strutturale relativo alle pieghe ferraresi sismicamente attive. Essendo infatti tali strutture in relativo sollevamento e spostamento verso nord è

plausibile ritenere che siano responsabili dell’attuale posizione del corso d’acqua. Il territorio comunale, sulla base della configurazione sismotettonico ricade nel settore compreso tra la “Monoclinale Pedealpina” ed il fronte esterno dell’Appennino settentrionale. La Monoclinale Pedealpina è un’area a carattere prevalentemente omoclinalico, con basamento cristallino immergente verso Sud e sepolto da imponenti coperture neogeniche e quaternarie, le quali aumentano gradualmente di potenza da Nord verso Sud, fino a mostrare forti incrementi nelle porzioni più meridionali. La quasi assenza di strutture deformative dimostrano chiaramente la stabilità tettonica e sismica della Monoclinale Pedealpina. A sud risulta essere delimitata dai fronti sepolti delle pieghe emiliane (zona sismogenetica 913) e ferraresi (zona sismogenetica 912) e a nord dal margine pedealpino bresciano-veronese (zona sismogenetica 906), deformazioni tettonicamente e sismicamente attive, è interessata da un blando regime di compressione e sprofondamento, esercitato essenzialmente da Sud. Le componenti deformazionali, indotte dalle strutture sismogeniche poste al contorno, comportano modesti accumuli di energia, i quali si liberano saltuariamente nelle aree di minore resistenza rappresentate dalla struttura di Piadena, Mantova e Sanguinetto (v. Fig.

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17). Queste ultime sono deformazioni secondarie che, seppur debolmente, risultano tettonicamente e sismicamente attive.

Fig.16:Struttura tettonica semplificata dell’Appennino settentrionale e dell’avanfossa padano - adriatica

(AGIP 1983; modificato).

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5.2. SISMICITA‘ DEL TERRITORIO

La Carta Sismogenetica d’Italia (ZS9) è stata prodotta dal gruppo di lavoro per la redazione della mappa di pericolosità sismica (Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri 20 Marzo 2003 n.3274) dell’ INGV. È stata integrata con le informazioni sulle sorgenti sismogenetiche nazionali (DISS 2.0 – Database of Potential Sources for Earthquake Larger then M 5.5 in Italy, Valensise e Pantosti, 2001) e regionali. Il territorio nazionale è stato quindi suddiviso in 36 Zone Sismogenetiche. Il territorio comunale si colloca a circa 6,5 km a nord della Zona Sismogenetica 912 (Dorsale Ferrarese), a circa 34,0 km a sud della Zona Sismogenetica 906 (Garda Veronese) e a circa 38,0 km ad nord-est della Zona Sismogenetica 913 (Appennino Emiliano Romagnolo):

• Zona Sismogenetica 912 (relativa al sito di studio): rappresenta la porzione più esterna della fascia in compressione dell’Appennino Settentrionale caratterizzata dallo sprofondamento passivo della litosfera adriatica (placca tettonica “Adria”) sotto il sistema di catena nell’Arco Appenninico Settentrionale (placca tettonica “Northern Apenninic Arc”) con cinematismi attesi di sovrascorrimenti e faglie trascorrenti aventi assi SW-NE; i terremoti storici hanno raggiunto valori pari a M = 5,9; le zone ipocentrali si verificano generalmente a profondità comprese tra 6 e 8 Km con profondità efficace di 7 km; nella Zona Sismogenetica 912 è previsto, sulla base dei meccanismi focali, valori di massima magnitudo pari a Mmax = 6,14.

• Zona Sismogenetica 906: zona legata alla convergenza tra la placca tettonica “Adria” e la placca tettonica “Southern Alps” con strutture a pieghe sud-vergenti e faglie inverse associate (thrusts prevalenti); i terremoti storici hanno raggiunto valori superiori a M > 6; il valore massimo rilevato è pari a Md = 4,7; le zone ipocentrali si verificano generalmente a profondità comprese tra 5 e 8 Km con profondità efficace di 8 km; nella Zona Sismogenetica 906 è previsto, sulla base dei meccanismi focali, valori di massima magnitudo pari a Mmax = 6,60.

• Zona Sismogenetica 913: zona legata allo sprofondamento passivo della litosfera adriatica (placca tettonica “Adria”) sotto il sistema di catena nell’Arco Appenninico Settentrionale (placca tettonica “Northern Apenninic Arc”) con cinematismi attesi di sovrascorrimenti e faglie trascorrenti aventi assi SW-NE; i terremoti storici raramente hanno raggiunto valori molto elevati di magnitudo; la massima magnitudo rilevata è Md = 4,8; le zone ipocentrali si verificano generalmente a profondità comprese tra 12 e 20 Km con profondità efficace di 13 km; nella Zona Sismogenetica 913 è previsto, sulla base dei meccanismi focali, valori di massima magnitudo pari a Mwmax = 5.91.

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Fig.17:Zonizzazione sismogenetica ZS9.

Nella seguente tabella vengono indicati i parametri relativi alle zone.

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La sismicità storica è rappresentata dal DataBase Macrosismico Italiano (DBMI11). Il DBMI11 è stato realizzato nell'ambito delle attività del Tema Trasversale Coordinato dall’ INGV 5.1 "Banche dati e metodi macrosismici". La prima versione disponibile al pubblico del DataBase Macrosismico Italiano risale al maggio 2007 (DBMI04; Stucchi et al., 2007). Esso conteneva i dati di intensità utilizzati per la compilazione dei parametri del catalogo parametrico rilasciato nel maggio 2004 (CPTI04; Gruppo di Lavoro Catalogo Parametrico Italiano CPTI, 2004), a sua volta utilizzato per la compilazione della Mappa di Pericolosità Sismica del territorio nazionale (MPS04, Gruppo di Lavoro MPS, 2004). Il DBMI04 con il passare degli anni ha subito svariati aggiornamenti dei contenuti relativi alle finestre temporali, arrivando dunque alla pubblicazione del DBMI11 del 2011. Il Database contiene dati di intensità relativi a 1681 terremoti che fanno parte di CPTI11 (Rovida et al., 2011). Nella tabella sottostante sono riportati i dati storici aggiornati a dicembre 2014 del comune di Suzzara reperibile all’indirizzo web http://emidius.mi.ingv.it/CPTI15-DBMI15/

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La sismicità storica non tiene conto della recente crisi sismica verificatasi la mattina del 20 Maggio 2012 con un terremoto di magnitudo locale pari a 5.9 con epicentro Finale Emilia e la mattina del 29 Maggio con terremoto di magnitudo locale pari a 5.8 ed epicentro fra i Comuni di Medolla e Cavezzo.

5.3. PERICOLOSITA‘ SISMICA

Il 20 Marzo 2003 è stata promulgata l’ordinanza n. 3274 della presidenza del Consiglio dei Ministri “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e normative tecniche per le costruzioni in zona sismica” che fissa le regole per l’identificazione dei comuni sismici e definisce le norme tecniche costruttive per la progettazione di edifici e per le opere di fondazione. In ottemperanza all’art. 2 della OPCM 3274 e s.m.i. e secondo quanto disposto dal D.Lgs n. 112/1988 che attribuiva alle Regioni la competenza di classificare il territorio secondo criteri generali, la Regione Lombardia, con D.G.R. n. 14964 del 7 novembre 2003, ha provveduto ad aggiornare i propri elenchi delle zone sismiche. L’O.P.C.M. 3274 e s.m.i. è entrata in vigore il 23 ottobre 2005 in concomitanza con le nuove “Norme Tecniche per le Costruzioni” (D.M. 14 settembre 2005) A ciascuna zona viene attribuito un valore dell’azione sismica utile per la progettazione,

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espresso in termini di accelerazione massima ag su suolo rigido. In tempi recenti il 10 aprile 2016 è entrata in vigore la nuova classificazione sismica dei Comuni lombardi, di cui alla D.G.R. 11 luglio 2014, n.2129 "Aggiornamento delle zone sismiche in Regione Lombardia (l.r.1/2000, art.3, c.108, lett. d)".

Fig.18:Mappa di classificazione sismica dei Comuni Lombardi D.g.r. 2129/2014 entrata in vigore il

10/04/2016. In base a tale classificazione, il territorio comunale di Suzzara appartiene alla zona sismica 3 e in pratica risulta identificato da un valore di accelerazione massima

orizzontale, su suolo di riferimento con la probabilità del 10% di essere superato nei prossimi 50 anni (periodo di ritorno uguale a 475 anni), compreso fra 0.05g e 0.15g.

La classificazione sismica del territorio nazionale deriva da una semplificazione nella valutazione dei livelli di pericolosità sismica che, seppur necessaria per l’applicazione di una normativa di primo riferimento, deve essere considerata come punto di partenza per la realizzazione di studi sismici a maggior dettaglio e a minor scala (microzonazione sismica).

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In questo modo si può indirizzare lo sviluppo edificatorio e, in determinate situazioni, aumentare i livelli di protezione sismica previsti dalla normativa (livello minimo). Le attuali Norme Tecniche per le Costruzioni ((Decreto Ministeriale del 14 gennaio 2008 e le recenti Nuove Norme Tecniche sulle Costruzioni) hanno modificato il ruolo che la classificazione sismica aveva ai fini progettuali. Per ogni costruzione ci si deve riferire ad una accelerazione di riferimento “propria” individuata sulla base delle coordinate geografiche dell’area di progetto e in funzione della vita nominale dell’opera; un valore di pericolosità di base, dunque, viene definito per ogni punto del territorio nazionale, su una maglia quadrata di 5 km di lato, indipendentemente dai confini amministrativi comunali. Tuttavia, i soli valori di ag non sono sufficienti a descrivere le caratteristiche del moto atteso in un sito: esso viene identificato dallo spettro a probabilità uniforme (UHRS), che risulta costituito, per un intervallo di periodi, dai valori di accelerazione che hanno la stessa probabilità del 10% di essere superati nei prossimi 50 anni. Lo spettro UHRS deriva dagli studi di pericolosità sismica condotti a livello nazionale dall’Istituto di geofisica e vulcanologia secondo una metodologia di tipo probabilistico (approccio Cornell). In figura 22 si riportano gli spettri UHRS (calcolati dalla media pesata dei valori relativi ai 4 vertici della griglia di accelerazioni - reticolo di riferimento per il calcolo degli studi di PS – INGV, 2006-2008 - che comprendono il sito in esame così come definito nell’Allegato A e B del D.M. 14.01.2008) e i relativi Valori dei parametri ag, Fo, TC per i periodi di ritorno TR di riferimento. Si rileva come i valori ricavati dal criterio “sito dipendente” (0.096 g) (D.M. 14.01.2008) sia più allineato a quanto indicato nella nuova classificazione sismica della Lombardia che classifica il sito in classe sismica 3.

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Fig.19: Spettri di risposta UHRS (calcolati dalla media pesata dei valori relativi ai 4 vertici della griglia di accelerazioni che comprendono il Comune di Suzzara) e i relativi Valori dei parametri ag,

Fo, TC per i periodi di ritorno TR di riferimento.

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Lo spettro UHRS individua la pericolosità sismica di base dell’area, ovvero identifica su base probabilistica le caratteristiche dello scuotimento del suolo (macrozonazione sismica) senza considerare alcuna modificazione che può subire il moto del suolo causata dal contesto geologico e geomorfologico dell’area, cioè senza modificazioni dovute a effetti locali. Va tuttavia ribadito come le locali condizioni geologiche e geomorfologiche possano influenzare, in occasione di eventi sismici, la pericolosità sismica di base producendo effetti diversi da considerare nella valutazione generale della pericolosità sismica dell’area. Tali effetti vengono distinti in funzione del comportamento dinamico dei terreni e dei materiali coinvolti; pertanto, gli studi finalizzati al riconoscimento delle aree potenzialmente pericolose dal punto di vista sismico sono basati, in primo luogo, sull’identificazione dei possibili effetti locali, distinguibili in due grandi gruppi: quelli di sito e quelli dovuti ad instabilità (o effetti cosismici). Mentre gli effetti di instabilità interessano tutti i terreni che mostrano un comportamento instabile o potenzialmente tale nei confronti delle sollecitazioni sismiche (esempio i versanti, le frane quiescenti, ecc.), gli effetti di sito interessano tutti i terreni che mostrano un comportamento stabile nei confronti delle sollecitazioni sismiche attese. Quest’ultimi sono rappresentati dall’insieme di modifiche in ampiezza, durata e contenuto in frequenza che un moto sismico (terremoto di riferimento), relativo ad una formazione rocciosa di base (bedrock), può subire, durante l’attraversamento degli strati di terreno sovrastanti il bedrock, a causa dell’interazione delle onde sismiche con le strutture locali. Al fine di individuare gli effetti di sito locali, la D.G.R. 8/7374/2008 e la D.g.r. 2616 del novembre 2011 prevedono che, in fase di pianificazione urbanistica, venga affrontata una analisi della pericolosità sismica del territorio secondo livelli di approfondimento successivi. Tale metodologia prevede tre livelli di approfondimento con grado di dettaglio crescente secondo lo schema seguente:

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5.4. ANALISI SISMICA LOCALE

5.4.1. Analisi di primo livello

La prima fase è diretta a definire gli scenari di pericolosità sismica locale, cioè ad identificare la suscettibilità del sito di studio a effetti locali (amplificazione del segnale sismico, cedimenti, fenomeni di liquefazione, rotture del terreno, ecc.). L’analisi di 1° livello consiste nel stabilire, in base alle caratteristiche litostratigrafiche, geomorfologiche e idrogeologiche definite da dati di bibliografia e dalle indagini geognostiche eseguite in sito e sulla base degli effetti indotti da terremoti nel passato, gli effetti sismici locali per l’area oggetto di intervento. Considerando che:

• i terreni presenti nel sito di studio sono argille mediamente compatte, passanti, alla quota di – 2.20 metri a limi sabbiosi e sabbie sciolte. Le sabbie mediamente addensate si trovano a partire dalla quota di – 11.00 metri;

• il livello della falda è stato misurato nei fori di prova in data 24/04/2018, alla quota di – 1.60/1.80 metri;

• il sito è completamente pianeggiante; • La Magnitudo momento definita sulla base della zona Sismogenetica di appartenenza

Maw = 6.14 (Zona Sismogenetica 912) Risulta che gli elementi geologici e geomorfologici e litostratigrafici che possono generare effetti locali nel sito in questione sulla base dell’intensità e degli effetti dei sismi nel passato sono:

• litotipi del substrato con Vs intorno a 800 m/sec; • depositi granulari fini con livello superiore della falda acquifera a profondità minore di

15 m dal piano che possono generare fenomeni di liquefazione in occasione di eventi sismici.

Quindi secondo la tabella di seguito esposta il sito oggetto di intervento si trova in zona Z4a “Zona di fondovalle con presenza di depositi alluvionali e/o fluvioglaciali granulari e/o coesivi ma con depositi granulari fini con livello superiore della falda acquifera a profondità minore di 15 m dal piano che possono generare fenomeni di liquefazione in occasione di eventi sismici”.

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Gli effetti attesi sono: amplificazioni litologiche e geometriche.

Fig.20:Scenari di pericolosità sismica locale

La classificazione come zona Z4a conferma quanto indicato nella Carta di Pericolosità Sismica Locale redatta per il PGT Comunale.

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Fig.21:Carta della pericolosità sismica locale PGT Suzzara

5.4.2. Analisi di secondo livello

La procedura di 2° livello consiste in un approccio di tipo semiquantitativo e fornisce la stima quantitativa della risposta sismica dei terreni in termini di valore di Fattore di amplificazione (Fa) essendo il sito ubicato in zona Z4a (effetti attesi: amplificazione litologica). Il valore di Fa si riferisce agli intervalli di periodo tra 0.1-0.5 s e 0.5-1.5 s: i due intervalli di periodo nei quali viene calcolato il valore di Fa sono stati scelti in funzione del periodo proprio delle tipologie edilizie presenti più frequentemente nel territorio regionale; in particolare l’intervallo tra 0.1-0.5 s si riferisce a strutture relativamente basse, regolari e piuttosto rigide, mentre l’intervallo tra 0.5-1.5 s si riferisce a strutture più alte e più flessibili.

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5.4.2.1 Modello geofisico del sottosuolo mediante analisi in sismica passiva HVSR e ESAC e attiva in onde Rayleigh tipo MASW

La ricostruzione del modello sismico del sottosuolo e la stima della velocità media delle onde di taglio nel volume di terreno investigato sono ricavati dall’analisi di :


In allegato si riporta la relazione di modellazione sismica a firma del Dott. Geol. Lorenzo del Maschio All. n.7.

Relativamente alle frequenze caratteristiche di sito, abbiamo un picco stratigrafico

caratteristico alla frequenza caratteristica di 1.44 Hz e periodo caratteristico pari a 0.69 s. Il rapporto H/V evidenzia contrasti di impedenza poco significativi (H/V <2) in caso di moto sismico.

5.4.2.2 Modello sismico del sottosuolo Secondo quanto indicato nelle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (22 Marzo 2018) § 3.2.2.: “I valori di VS sono ottenuti mediante specifiche prove….. La classificazione del sottosuolo si effettua in base alle condizioni stratigrafiche ed ai valori della velocità equivalente di propagazione delle onde di taglio, Vs,eq:

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Per depositi con profondità H del substrato superiore a 30 m, la velocità equivalente delle onde di taglio VS,eq è definita dal parametro VS,30, ottenuto ponendo H=30 m nella precedente espressione e considerando le proprietà degli strati di terreno fino a tale profondità”. Il profilo di Vs con la profondità e il valore di Vs,eq è stato ricavato dall'analisi congiunta della tecnica in sismica attiva (che rappresenta bene le alte frequenze e quindi gli strati di terreno più superficiale) con quella in sismica passiva (che rappresenta bene le basse frequenze e quindi gli strati di terreno più profondo), vincolando le curve spettrali alle prove CPT . Vs, eq =Vs (30): 203 m/s

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Fig.22: Profilo di Vs con la profondità e Definizione della Vs,eq

Secondo quanto indicato nelle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (22 Marzo 2018) § 3.2.2.: “Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, l’effetto della risposta sismica locale si valuta mediante specifiche analisi, da eseguire con le modalità indicate nel § 7.11.3. In alternativa, qualora le condizioni stratigrafiche e le proprietà dei terreni siano chiaramente riconducibili alle categorie definite nella Tab. 3.2.II, si può fare riferimento a un approccio semplificato che si basa sulla classificazione del sottosuolo in funzione dei valori della velocità di propagazione delle onde di taglio, VS. I valori dei parametri meccanici necessari per le analisi di risposta sismica locale o delle velocità VS per l’approccio semplificato costituiscono parte integrante della caratterizzazione geotecnica dei terreni compresi nel volume significativo, di cui al § 6.2.2……. Le categorie di sottosuolo che permettono l’utilizzo dell’approccio semplificato sono definite in Tab. 3.2.II.

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Sulla base dell’interpretazione litostratigrafica del sito, che è caratterizzato da un

miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da dei valori di Vs definiti da prove sismiche in sito che manifestano una inversione di velocità alla profondità di 20 metri; considerata inoltre l’importanza strutturale dell’opera di progetto si è ritenuto corretto eseguire un analisi di risposta sismica locale mediante modellazione numerica con sets accelerometrici di input opportunamente selezionati al fine di fornire i parametri spettrali con analisi di terzo livello e non definire l’azione sismica tramite l’approccio semplificato con categoria di suolo C.

Dal punto di vista strettamente fisico, per analisi di risposta sismica locale si intende la valutazione quantitativa delle modifiche in ampiezza, durata e contenuto in frequenza subite da un moto sismico, relativo ad una formazione rocciosa di base (R), attraversando gli strati di terreno sovrastanti fino alla superficie (S). Dal punto di vista tecnico, è forse più significativa una valutazione alternativa di tale fenomeno, cioè quella che assume come moto sismico di riferimento quello relativo ad un ipotetico (o reale) affioramento della formazione rocciosa di base (A). L’analisi di RSL è stata condotta secondo i seguenti step: 1)Ricostruzione del modello geologico-tecnico del sottosuolo attraverso indagini specifiche geognostiche e geofisiche La ricostruzione accurata del modello geologico e geofisico è desumibile dai dati geologici riportati nella presente relazione e dai risultati delle indagini geognostiche e sismiche che ha permesso la ricostruzione del profilo di velocità delle onde di taglio fino al substrato di terreno molto rigido caratterizzato dalla velocità delle onde di taglio > 800 m/s. Il profilo utilizzato è:

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Per definire il comportamento non lineare dei terreni di fondazione sottoposti a carichi ciclici si è fatto riferimento, non avendo effettuate indagini dinamiche di laboratorio, a curve disponibili in letteratura sulle stesse tipologie di materiali e, ove disponibili, prelevate anche alle stesse profondità. In particolare per i sei strati in cui è stato discretizzato il terreno fino al bedrock sismico si sono utilizzate le seguenti curve di degrado dei materiali: Materiale 1: Alluvioni Argillose RER

Materiale 2: Curva Vucetic & Dobry (1991) IP=30 modificate

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Materiale 3: Sabbie IP 10%

Materiale 4: Alluvioni sabbiose RER

Materiale 5: SABBIE IP 5%

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Materiale 6: ALLUVIONI GHIAIOSE

2)Definizione del modello di calcolo Le analisi di risposta sismica locale sono state effettuate con il programma EERA [Bardet et al., 2000], chefa riferimento ad un modello costitutivo del terreno di tipo viscoelastico lineare-equivalente. Questo codice di calcolo, derivato direttamente da SHAKE [Schnalbe et al., 1972], lavora in termini di tensioni totali, con un modello a strati piano-paralleli e a comportamento viscoelastico lineare equivalente. Per ogni strato di terreno occorre definire spessore, massa volumica e le curve che descrivono ladegradazione del modulo di taglio e dello smorzamento in funzione del livello di deformazione di taglio. Si ipotizza che il moto sismico, applicato al substrato, sia costituito da onde che si propagano in direzione verticale, perpendicolarmente alla direzione di giacitura degli strati. 3)Moto di imput Per poter effettuare tali analisi, è necessario definire l’azione sismica da applicare al substrato roccioso, rappresentata da un numero prefissato di registrazioni accelerometriche. Si sono utilizzati accelerogrammi naturali (il numero minimo che consente di far riferimento ai valori medi dei risultati,secondo quanto prescritto dalle NTC 08 e NTC 2018) selezionato da banche accelerometriche digitali (ITACA 2008), imponendo i criteri di scelta e spettro-compatibilità imposti dalle NTC 08. Il primo criterio per la selezione degli accelorogrammi reali è la compatibilità con i vincoli sismo tettonici del contesto geologico regionale ed, in particolare, con i valori di magnitudo, distanza epicentrale e i meccanismi focali dei terremoti di scenario che contribuiscono maggiormente alla pericolosità del sito. Tale informazione può essere ottenuta dall’analisi di disaggregazione della pericolosità. I risultati della disaggregazione dello studio di pericolosità sismica sono disponibili sul sito web dell’INGV (http://esse1-gis.mi.ingv.it) per tutto il territorio nazionale, con riferimento ai punti del reticolo in cui esso è stato suddiviso. Per il sito in esame, il sito web dell’INGV fornisce un valore medio di magnitudo M=5.97 e distanza epicentrale d= 19.52 km.

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Gli accelerogrammi spettro-compatibili sono stati selezionati dalla banca dati accelerometrica ISESD attraverso una procedura che valuta la similarità tra una forma spettrale di riferimento (nel nostro caso questa forma spettrale corrisponde alla forma dello spettro di risposta isoprobabile con il 10% di probabilità di eccedenza in 50 anni) e la forma degli spettri di risposta dei segnali contenuti nella banca dati ITACA. I dati degli accelerogrammi spettro-compatibili selezionati sono di seguito riportati:

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Questi 7 segnali vengono “scalati” rispetto al comune a cui si riferiscono. IT0809XA

IT0103YA

IT0877YA

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IT0277XA

IT0137XA

IT0169XA

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IT0139XA

Il valore di ag(g) = accelerazione orizzontale massima attesa al sito di riferimento rigido viene considerato uguale a 0.097 che deriva dai dati imposti secondo le NTC (2018) per il Comune di Suzzara, scalato per un coefficiente d’uso 1 che corrisponde ad una classe d’uso II (costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti), vita nominale ≥ 50 anni (opere ordinarie). La modellazione numerica ha il fine di fornire gli spettri di risposta con periodo di ritorno di 475 anni e smorzamento ξ = 5%. Si definiscono così i fattori amplificativi espressi come rapporto tra la massima ampiezza dell’accelerazione su affioramento rigido e la massima ampiezza dell’accelerazione alla superficie del deposito (PGA/PGA0) . I sette spettri attesi e lo spettro medio con periodo di ritorno di 475 anni e

smorzamento ξ = 5% per il sito di studio sono indicati nella figura 23. Gli spettri vengono confrontati con gli spettri di norma per un suolo di tipo C, per un

suolo di tipo D (classe d’uso II) .

Utente

Rettangolo

Utente

Font monospazio

6

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Fig.23:Spettri attesi con periodo di ritorno di 475 anni e smorzamento ξ = 5% per il sito di studio e

confronto con spettri di norma per suoli di tipo C e di tipo D

Nella figura 24 vieno riportato o spettro medio ottenuto in superficie fino a T=0.5 s

Fig.24:Spettri attesi con periodo di ritorno di 475 anni e smorzamento ξ = 5% per il sito di studio

per periodo T compreso fra 0.00 e 0.5 sec.

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Fig.24:Spettri attesi con periodo di ritorno di 475 anni e smorzamento ξ = 5% per il sito di studio

per periodo T compreso fra 0.50 e 1.5 sec.

I parametri spettrali per i sette sismi di riferimento e i parametri spettrali dello spettro medio vengono riportati di seguito in forma numerica.

Parametri spettrali analisi di risposta sismica locale

EQK1 809xa

EQK2 103ya

EQK3 877ya

EQK4 277xa

EQK5 137xa

EQK6 169xa

EQK7 139xa

Period Abs

Accel Abs

Accel Abs

Accel Abs

Accel Abs

Accel Abs

Accel Abs Accel media

sec g g g g g g g g

0.01 0.18 0.20 0.15 0.18 0.18 0.18 0.14 0.17

0.02 0.18 0.20 0.15 0.18 0.18 0.18 0.14 0.17

0.03 0.18 0.20 0.15 0.19 0.18 0.18 0.14 0.17

0.04 0.18 0.20 0.15 0.19 0.18 0.18 0.14 0.17

0.05 0.18 0.20 0.15 0.19 0.18 0.18 0.14 0.17

0.06 0.18 0.20 0.15 0.19 0.18 0.18 0.14 0.17

0.07 0.18 0.20 0.15 0.19 0.18 0.18 0.14 0.18

0.08 0.18 0.20 0.15 0.19 0.19 0.18 0.15 0.18

0.09 0.18 0.21 0.15 0.19 0.18 0.18 0.16 0.18

0.10 0.19 0.21 0.15 0.19 0.19 0.18 0.16 0.18

0.11 0.20 0.21 0.16 0.19 0.19 0.18 0.17 0.18

0.12 0.21 0.21 0.15 0.19 0.20 0.18 0.17 0.19

0.13 0.19 0.21 0.16 0.20 0.23 0.18 0.19 0.20

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0.14 0.18 0.22 0.15 0.20 0.20 0.18 0.22 0.19

0.15 0.21 0.22 0.15 0.19 0.21 0.18 0.23 0.20

0.16 0.23 0.21 0.16 0.19 0.22 0.18 0.22 0.20

0.17 0.23 0.22 0.16 0.21 0.21 0.18 0.21 0.20

0.18 0.21 0.23 0.17 0.23 0.25 0.18 0.22 0.21

0.19 0.22 0.25 0.18 0.23 0.24 0.18 0.25 0.22

0.20 0.23 0.27 0.20 0.25 0.24 0.19 0.31 0.24

0.21 0.27 0.28 0.22 0.28 0.25 0.18 0.34 0.26

0.22 0.28 0.30 0.21 0.30 0.28 0.18 0.35 0.27

0.23 0.28 0.34 0.21 0.34 0.30 0.19 0.39 0.29

0.24 0.31 0.37 0.22 0.33 0.34 0.19 0.35 0.30

0.25 0.31 0.39 0.21 0.33 0.38 0.18 0.35 0.31

0.26 0.30 0.41 0.22 0.31 0.40 0.20 0.38 0.32

0.27 0.30 0.41 0.26 0.30 0.37 0.22 0.38 0.32

0.28 0.31 0.41 0.27 0.31 0.32 0.23 0.40 0.32

0.29 0.31 0.39 0.29 0.33 0.30 0.23 0.42 0.32

0.30 0.33 0.38 0.28 0.36 0.30 0.24 0.40 0.33

0.31 0.32 0.37 0.29 0.39 0.29 0.24 0.40 0.33

0.32 0.34 0.38 0.29 0.43 0.31 0.23 0.38 0.34

0.33 0.34 0.41 0.30 0.50 0.36 0.22 0.36 0.35

0.34 0.33 0.46 0.31 0.58 0.39 0.21 0.34 0.37

0.35 0.37 0.48 0.30 0.64 0.46 0.20 0.35 0.40

0.36 0.39 0.51 0.32 0.68 0.49 0.20 0.39 0.43

0.37 0.39 0.53 0.33 0.70 0.49 0.23 0.39 0.44

0.38 0.36 0.54 0.35 0.68 0.54 0.24 0.42 0.45

0.39 0.35 0.56 0.38 0.64 0.61 0.26 0.46 0.46

0.40 0.36 0.56 0.40 0.59 0.66 0.27 0.47 0.47

0.41 0.40 0.56 0.40 0.62 0.67 0.30 0.46 0.49

0.42 0.44 0.54 0.40 0.59 0.65 0.32 0.51 0.49

0.43 0.46 0.50 0.40 0.53 0.61 0.33 0.58 0.49

0.44 0.46 0.46 0.38 0.45 0.57 0.33 0.62 0.47

0.45 0.44 0.42 0.38 0.39 0.53 0.34 0.61 0.44

0.46 0.42 0.39 0.36 0.36 0.49 0.35 0.57 0.42

0.47 0.39 0.37 0.33 0.37 0.46 0.34 0.51 0.40

0.48 0.36 0.37 0.32 0.38 0.47 0.32 0.46 0.38

0.49 0.33 0.38 0.30 0.39 0.51 0.31 0.42 0.38

0.50 0.32 0.38 0.27 0.40 0.54 0.30 0.40 0.37

0.51 0.34 0.40 0.25 0.40 0.55 0.29 0.38 0.37

0.52 0.36 0.40 0.25 0.40 0.55 0.26 0.36 0.37

0.53 0.39 0.39 0.25 0.40 0.59 0.25 0.34 0.37

0.54 0.43 0.37 0.25 0.40 0.63 0.26 0.31 0.38

0.55 0.45 0.35 0.26 0.39 0.68 0.28 0.29 0.39

0.56 0.46 0.32 0.27 0.39 0.72 0.30 0.28 0.39

0.57 0.47 0.29 0.28 0.38 0.74 0.33 0.27 0.39

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60

0.58 0.45 0.28 0.29 0.38 0.75 0.35 0.27 0.39

0.60 0.40 0.30 0.32 0.37 0.70 0.39 0.31 0.40

0.62 0.34 0.32 0.34 0.36 0.65 0.40 0.34 0.39

0.64 0.28 0.34 0.35 0.34 0.58 0.41 0.37 0.38

0.66 0.24 0.35 0.37 0.31 0.52 0.41 0.39 0.37

0.68 0.22 0.36 0.39 0.29 0.46 0.41 0.39 0.36

0.70 0.23 0.37 0.40 0.30 0.45 0.37 0.38 0.36

0.72 0.26 0.41 0.41 0.31 0.45 0.33 0.37 0.36

0.74 0.28 0.45 0.43 0.33 0.44 0.32 0.41 0.38

0.76 0.29 0.47 0.44 0.34 0.44 0.36 0.43 0.40

0.78 0.30 0.49 0.44 0.33 0.45 0.39 0.43 0.40

0.80 0.26 0.49 0.44 0.31 0.47 0.38 0.42 0.40

0.82 0.24 0.49 0.44 0.32 0.53 0.36 0.40 0.40

0.84 0.25 0.48 0.44 0.33 0.59 0.35 0.36 0.40

0.86 0.25 0.47 0.43 0.35 0.62 0.38 0.32 0.40

0.88 0.25 0.46 0.42 0.36 0.63 0.43 0.29 0.41

0.90 0.27 0.45 0.41 0.37 0.62 0.46 0.29 0.41

0.92 0.29 0.45 0.40 0.38 0.61 0.47 0.29 0.41

0.94 0.31 0.45 0.39 0.39 0.59 0.47 0.30 0.41

0.96 0.32 0.45 0.38 0.39 0.56 0.45 0.30 0.41

0.98 0.33 0.44 0.37 0.39 0.51 0.42 0.30 0.40

1.00 0.33 0.43 0.37 0.39 0.45 0.40 0.31 0.38

1.05 0.28 0.38 0.34 0.39 0.31 0.46 0.38 0.36

1.10 0.28 0.35 0.31 0.39 0.25 0.52 0.41 0.36

1.15 0.29 0.33 0.30 0.40 0.23 0.48 0.41 0.35

1.20 0.38 0.30 0.29 0.38 0.24 0.42 0.43 0.35

1.25 0.41 0.27 0.30 0.37 0.24 0.40 0.42 0.34

1.30 0.38 0.23 0.27 0.34 0.21 0.40 0.41 0.32

1.35 0.32 0.19 0.25 0.30 0.18 0.37 0.38 0.28

1.40 0.34 0.15 0.24 0.25 0.17 0.32 0.34 0.26

1.45 0.37 0.13 0.22 0.22 0.17 0.31 0.30 0.24

1.50 0.37 0.13 0.20 0.20 0.16 0.28 0.26 0.23

1.55 0.36 0.12 0.17 0.20 0.14 0.27 0.24 0.22

1.60 0.34 0.11 0.15 0.18 0.14 0.30 0.21 0.20

1.65 0.29 0.10 0.15 0.14 0.14 0.30 0.18 0.19

1.70 0.24 0.09 0.15 0.12 0.13 0.30 0.16 0.17

1.75 0.20 0.09 0.15 0.11 0.12 0.32 0.14 0.16

1.80 0.19 0.09 0.13 0.11 0.10 0.34 0.13 0.16

1.85 0.19 0.09 0.13 0.10 0.09 0.35 0.12 0.15

1.90 0.20 0.09 0.13 0.10 0.07 0.35 0.11 0.15

1.95 0.20 0.09 0.12 0.09 0.06 0.35 0.10 0.15

2.00 0.18 0.10 0.12 0.09 0.06 0.36 0.10 0.14

2.05 0.17 0.10 0.11 0.09 0.06 0.36 0.09 0.14

2.10 0.16 0.11 0.11 0.08 0.06 0.35 0.08 0.13

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2.15 0.14 0.11 0.10 0.08 0.05 0.32 0.08 0.13

2.20 0.12 0.12 0.10 0.08 0.05 0.29 0.07 0.12

2.25 0.10 0.12 0.09 0.07 0.05 0.28 0.07 0.11

2.30 0.09 0.12 0.09 0.07 0.05 0.28 0.06 0.11

2.35 0.09 0.11 0.08 0.07 0.05 0.26 0.06 0.10

2.40 0.08 0.11 0.08 0.07 0.05 0.24 0.05 0.10

2.50 0.07 0.10 0.07 0.07 0.05 0.24 0.05 0.09

2.60 0.08 0.09 0.07 0.07 0.05 0.24 0.04 0.09

2.70 0.08 0.08 0.06 0.06 0.04 0.23 0.04 0.08

2.80 0.08 0.07 0.05 0.06 0.03 0.24 0.04 0.08

2.90 0.08 0.07 0.05 0.05 0.03 0.24 0.03 0.08

3.00 0.07 0.06 0.05 0.04 0.03 0.22 0.03 0.07

3.10 0.07 0.06 0.04 0.04 0.03 0.20 0.03 0.07

3.20 0.06 0.05 0.04 0.03 0.03 0.17 0.03 0.06

3.30 0.05 0.05 0.04 0.03 0.03 0.19 0.03 0.06

3.40 0.04 0.04 0.03 0.03 0.02 0.19 0.02 0.06

3.50 0.04 0.04 0.03 0.03 0.02 0.20 0.02 0.05

3.60 0.04 0.04 0.03 0.02 0.02 0.20 0.02 0.05

3.70 0.03 0.04 0.03 0.02 0.02 0.21 0.02 0.05

3.80 0.03 0.04 0.02 0.02 0.02 0.21 0.02 0.05

3.90 0.03 0.04 0.02 0.02 0.02 0.21 0.02 0.05

4.00 0.03 0.04 0.02 0.02 0.01 0.21 0.02 0.05

4.10 0.03 0.04 0.02 0.02 0.01 0.21 0.01 0.05

4.20 0.03 0.04 0.02 0.02 0.01 0.20 0.01 0.05

4.30 0.03 0.04 0.02 0.02 0.01 0.20 0.01 0.05

4.40 0.03 0.04 0.02 0.02 0.01 0.19 0.01 0.04

4.50 0.03 0.03 0.02 0.01 0.01 0.17 0.01 0.04

4.60 0.03 0.03 0.02 0.01 0.01 0.16 0.01 0.04

4.70 0.03 0.03 0.02 0.01 0.01 0.14 0.01 0.04

4.80 0.03 0.03 0.01 0.01 0.01 0.13 0.01 0.03

4.90 0.03 0.03 0.01 0.01 0.01 0.12 0.01 0.03

5.00 0.03 0.03 0.01 0.01 0.01 0.12 0.01 0.03

5.10 0.03 0.03 0.01 0.01 0.01 0.11 0.01 0.03

5.20 0.03 0.03 0.01 0.01 0.01 0.10 0.01 0.03

5.40 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.09 0.01 0.03

5.60 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.08 0.01 0.02

5.80 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.07 0.01 0.02

6.00 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.07 0.01 0.02

6.20 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.06 0.01 0.02

6.40 0.04 0.02 0.01 0.01 0.01 0.06 0.01 0.02

6.60 0.04 0.01 0.01 0.01 0.01 0.06 0.01 0.02

6.80 0.04 0.01 0.01 0.01 0.01 0.06 0.01 0.02

7.00 0.04 0.01 0.01 0.01 0.00 0.06 0.00 0.02

7.20 0.04 0.01 0.01 0.01 0.00 0.06 0.00 0.02

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62

7.40 0.04 0.01 0.01 0.01 0.00 0.06 0.00 0.02

7.60 0.04 0.01 0.01 0.01 0.00 0.06 0.00 0.02

7.80 0.04 0.01 0.01 0.01 0.00 0.06 0.00 0.02

8.00 0.04 0.01 0.01 0.01 0.00 0.06 0.00 0.02

8.50 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.07 0.00 0.02

9.00 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.07 0.00 0.02

9.50 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.06 0.00 0.02

10.00 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.05 0.00 0.01

Le accelerazioni massime attese in superficie (PGA) per i sette sismi di riferimento e l’accelerazione media sono indicati nella tabella di seguito.

I rapporti di accelerazione massima orizzontale (PGA/PGA0) calcolati in riferimento al valore massimo di PGA desunto dall’accelerogramma calcolato per ognuno dei 7 sismogrammi normalizzati e il valore di PGA0 pari a 0.097g in relazione alla modellazione di suolo adottata sono:

809xa 103ya 877ya 277xa 137xa 169xa 139xa Media

Fattore di amplificazione

PGA/PGA0 1.86 2.05 1.51 1.90 1.90 1.84 1.46 1.79

5.4.3. Analisi di terzo livello

5.4.3.1 Analisi del rischio di liquefazione da prove in sito

Per il sito oggetto di studio nessuna delle circostanze dettate nel capitolo 7.11.3.4.2 (NTC 2018) è soddisfatta, quindi, poiche il sito presso il quale è ubicato il manufatto deve essere stabile nei confronti della liquefazione, intendendo con tale termine quei fenomeni associati alla perdita di resistenza al taglio o ad accumulo di deformazioni plastiche in terreni saturi, prevalentemente sabbiosi, sollecitati da azioni cicliche e dinamiche che agiscono in condizioni non drenate, sulle stratigrafie riscontrate sulle verticali di prova è stata eseguita una verifica alla possibilità che si manifestino fenomeni di liquefazione mediante procedure denominate “metodi semplificati”. La resistenza alla liquefazione è stata valutata sulla base dei risultati di tutte 5 le prove in sito con il metodo di Robertson e Wride (1997) per le prove CPT e con il metodo di Idriss e Boulanger (2008) per la prova CPTU, con il software Liquiter Versione 2016.18.4.400 producer by Geostru Software.

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La stima del rischio liquefazione complessivo lungo una verticale di calcolo viene fornita dal parametro indice di liquefazione IPL che viene calcolato secondo la formula seguente

Secondo la classificazione di Sonmez (2003) risulta che: - IL = 0 il rischio di liquefazione è molto basso; - 0 < IL < 2 il rischio di liquefazione è basso; - 2 ≤ IL < 5 il rischio di liquefazione è moderato; - 5 ≤ IL < 15 il rischio di liquefazione è elevato; - IL ≥ 15 il rischio di liquefazione è estremamente elevato. La verifica è stata eseguita con l’accelerazione media ottenuta dall’analisi di RSL (da 7 registrazioni accelerometriche che sono il numero minimo prescritto dalle NTC 08 e 2018 che consente di far riferimento ai valori medi dei risultati) agmax da RSL =0.17g Mw = 6.14 (Mw max Zona 912 di ZS9, come suggerito dagli ICMS) Il livello della soggiacenza della falda più alto misurato nei fori di prova in tutte le campagne di indagine eseguite in diversi perido dell’anno, pari a – 1.60 m dal p.c. VERIFICA CPTU N.1 DATI GENERALI PROGETTO E LOCALIZZAZIONE Titolo lavoro: AMPLIAMENTO CAPANNONE Cliente: BONDIOLI E PAVESI SPA Indirizzo, Coordinate: VIA DELL'ARTIGIANTO 5B - SUZZARA - MN - Data 26/04/2018 Normativa: Norme Tecniche Costruzioni, Circolare 2 febbraio 2009, n.617 Fattore sicurezza normativa 1.25 FALDA Profondità falda idrica 1.6 m DATI SIMICI Accelerazione Bedrock 0.097 Fattore amplificazione 2.54 Tipo Suolo: C-Sabbie, ghiaie mediamente addensate, argille di media consistenza Vs30=180-360 Morfologia: T1-Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15° Coefficiente amplificazione stratigrafica (SS) 1.79 Coefficiente amplificazione topografica (ST) 1 Magnitudo momento sismico (Mw) 6.14 Distanza epicentro 20 Km Peak ground acceleration (PGA) 0.17

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PARAMETRI GEOTECNICI

Strato Nr

Descrizione

Quota iniziale

(m)

Quota finale (m)

Peso unià

volume (KN/mc)

Peso unità

volume saturo

(KN/mc)

Numero colpi medio (Nspt)

D50 granuli (mm)

Resistenza qc (KPa)

Resistenza attrito laterale

fs (KPa)

Velocità onde di

taglio Vs (m/s)

1 Argilla 0 1.5 17 19 0 0 1010 55 190 2 Argilla

soffice 1.5 2.6 16 18 0 0 560 21.58 120

3 Argilla limosa

2.6 3.4 16 17 0 0 630 12.05 120

4 Argilla organica

3.4 4 15 17 0 0 270 7.7 50

5 Argilla limosa

4 5 16 18 0 0 650 8.7 100

6 Limo sabbioso

5 6 17 19 0 0 2100 9.9 170

7 Sabbia limosa

6 7 18 20 0 0 3900 17.4 200

8 Sabbia limosa

7 7.6 18 20 0 0 5160 22.1 200

9 Sabbia 7.6 8.8 18 20 0 0 11600 33.93 280 10 Sabbia 8.8 9.2 18 20 0 0 5670 19.2 200 11 Sabbia 9.2 9.9 17 19.5 0 0 3630 11.74 200 12 Sabbia 9.9 14.6 18 20 0 0 8640 26.12 270 13 Argilla

limosa 14.6 15.9 17 19 0 0 850 18.4 100

14 Sabbia 15.9 16.1 17 19.5 0 0 5290 24.9 200 15 Sabbia 16.1 18.6 18 20 0 0 11550 29.6 280 16 Sabbia 18.6 19.4 18 20 0 0 17320 33.46 320 17 Sabbia 19.4 20 18 20 0 0 12410 28.36 200

Correzione per la magnitudo (MSF) 1.43 Profondità dal p.c. (m)

Pressione litostatica totale (KPa)

Pressione

verticale effettiva (KPa)

Resistenza alla punta

normalizzata Q

Attrito

laterale

normalizzat

o F(%)

Indice di

comportamento Ic

Correzione per la

pressione litostatica efficace

CQ


corretta qc1

(KPa)

Coefficiente ridutti

vo (rd)

Resistenza alla

liquefazion

e (CRR

)

Sforzo di

taglio normalizzat

o (CSR)

Coefficiente

di sicurezza Fs

Rischio

1.80 30.700 28.739 5.527 4.077 2.941 2.819553 0.000 1.023 0.000 0.000 0.000 Molto basso

2.00 34.300 30.377 5.527 4.105 2.958 2.714097 0.000 1.019 0.000 0.000 0.000 Molto basso

2.20 37.900 32.016 5.527 4.133 2.975 2.611332 0.000 1.015 0.000 0.000 0.000 Molto basso

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2.40 41.500 33.655 5.527 4.162 2.992 2.520353 0.000 1.011 0.000 0.000 0.000 Molto basso

2.60 45.100 35.293 5.527 4.191 3.008 2.43171 0.000 1.007 0.000 0.000 0.000 Molto basso

2.80 48.500 36.732 6.218 2.072 2.803 2.328111 0.000 1.003 0.000 0.000 0.000 Molto basso

3.00 51.900 38.171 6.218 2.084 2.816 2.264253 0.000 0.998 0.000 0.000 0.000 Molto basso

3.20 55.300 39.609 6.218 2.097 2.830 2.203656 0.000 0.994 0.000 0.000 0.000 Molto basso

3.40 58.700 41.048 6.218 2.109 2.843 2.1438 0.000 0.990 0.000 0.000 0.000 Molto basso

3.60 62.100 42.487 2.665 3.704 3.326 2.259424 0.000 0.985 0.000 0.000 0.000 Molto basso

3.80 65.500 43.925 2.665 3.765 3.346 2.194379 0.000 0.981 0.000 0.000 0.000 Molto basso

4.00 68.900 45.364 2.665 3.829 3.367 2.134367 0.000 0.976 0.000 0.000 0.000 Molto basso

4.20 72.500 47.003 6.415 1.506 2.803 1.926714 0.000 0.971 0.000 0.000 0.000 Molto basso

4.40 76.100 48.641 6.415 1.516 2.817 1.876318 0.000 0.966 0.000 0.000 0.000 Molto basso

4.60 79.700 50.280 6.415 1.526 2.830 1.827232 0.000 0.962 0.000 0.000 0.000 Molto basso

4.80 83.300 51.919 6.415 1.535 2.844 1.781681 0.000 0.957 0.000 0.000 0.000 Molto basso

5.00 86.900 53.557 6.415 1.545 2.857 1.738229 0.000 0.952 0.000 0.000 0.000 Molto basso

5.20 90.700 55.396 20.725 0.493 2.185 1.541107 66.580 0.947 0.095 0.171 0.808 Alto 5.40 94.500 57.235 20.725 0.494 2.194 1.508794 65.954 0.942 0.095 0.172 0.799 Alto 5.60 98.300 59.073 20.725 0.495 2.204 1.477078 65.334 0.937 0.094 0.172 0.790 Alto 5.80 102.100 60.912 20.725 0.496 2.213 1.447374 64.752 0.932 0.093 0.173 0.782 Alto 6.00 105.900 62.751 20.725 0.496 2.222 1.418809 64.189 0.926 0.093 0.173 0.775 Alto 6.20 109.900 64.789 38.490 0.459 1.981 1.327821 83.206 0.921 0.117 0.173 0.982 Basso 6.40 113.900 66.828 38.490 0.460 1.989 1.303985 82.459 0.916 0.116 0.173 0.973 Basso 6.60 117.900 68.867 38.490 0.460 1.996 1.280636 81.723 0.911 0.115 0.172 0.965 Basso 6.80 121.900 70.905 38.490 0.461 2.004 1.25849 81.022 0.905 0.114 0.172 0.957 Basso 7.00 125.900 72.944 38.490 0.461 2.011 1.237092 80.341 0.900 0.113 0.172 0.951 Basso 7.20 129.900 74.983 50.925 0.439 1.903 1.198094 90.778 0.895 0.128 0.171 1.079 Molto

basso 7.40 133.900 77.021 50.925 0.440 1.909 1.179984 90.069 0.889 0.127 0.171 1.072 Molto

basso 7.60 137.900 79.060 50.925 0.440 1.915 1.162416 89.380 0.884 0.126 0.170 1.065 Molto

basso 7.80 141.900 81.099 114.483 0.296 1.533 1.117767 135.091 0.878 0.217 0.170 1.849 Molto

basso 8.00 145.900 83.137 114.483 0.296 1.538 1.103977 133.805 0.873 0.213 0.169 1.821 Molto

basso 8.20 149.900 85.176 114.483 0.296 1.543 1.090685 132.573 0.868 0.210 0.169 1.795 Molto

basso

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66

8.40 153.900 87.215 114.483 0.296 1.548 1.077862 131.393 0.862 0.207 0.168 1.771 Molto basso

8.60 157.900 89.253 114.483 0.297 1.552 1.065481 130.260 0.857 0.204 0.167 1.750 Molto basso

8.80 161.900 91.292 114.483 0.297 1.557 1.053517 129.173 0.851 0.201 0.167 1.731 Molto basso

9.00 165.900 93.331 55.959 0.349 1.875 1.051228 86.408 0.846 0.122 0.166 1.049 Molto basso

9.20 169.900 95.369 55.959 0.349 1.881 1.037662 85.866 0.840 0.121 0.165 1.046 Molto basso

9.40 173.800 97.308 35.825 0.340 2.066 1.028417 69.144 0.834 0.099 0.165 0.856 Alto 9.60 177.700 99.247 35.825 0.340 2.072 1.014508 68.742 0.829 0.098 0.164 0.855 Alto 9.80 181.600 101.186 35.825 0.340 2.079 1.000961 68.348 0.823 0.098 0.163 0.854 Alto

10.00 185.550 103.174 85.270 0.309 1.707 0.9903743 102.918 0.818 0.147 0.163 1.295 Molto basso

10.20 189.550 105.213 85.270 0.309 1.712 0.9799817 102.312 0.812 0.146 0.162 1.291 Molto basso

10.40 193.550 107.252 85.270 0.309 1.716 0.9698123 101.721 0.807 0.145 0.161 1.288 Molto basso

10.60 197.550 109.290 85.270 0.309 1.721 0.9598475 101.142 0.801 0.144 0.160 1.285 Molto basso

10.80 201.550 111.329 85.270 0.310 1.725 0.9500974 100.576 0.796 0.143 0.159 1.283 Molto basso

11.00 205.550 113.368 85.270 0.310 1.729 0.9405491 100.024 0.790 0.143 0.158 1.281 Molto basso

11.20 209.550 115.406 85.270 0.310 1.733 0.9311963 99.483 0.785 0.142 0.157 1.279 Molto basso

11.40 213.550 117.445 85.270 0.310 1.738 0.9219911 98.952 0.779 0.141 0.157 1.277 Molto basso

11.60 217.550 119.484 85.270 0.310 1.742 0.9130018 98.434 0.774 0.140 0.156 1.276 Molto basso

11.80 221.550 121.522 85.270 0.310 1.746 0.9041902 97.926 0.768 0.139 0.155 1.275 Molto basso

12.00 225.550 123.561 85.270 0.310 1.750 0.895551 97.429 0.763 0.138 0.154 1.275 Molto basso

12.20 229.550 125.600 85.270 0.311 1.754 0.887079 96.942 0.758 0.138 0.153 1.274 Molto basso

12.40 233.550 127.638 85.270 0.311 1.758 0.8786734 96.459 0.752 0.137 0.152 1.274 Molto basso

12.60 237.550 129.677 85.270 0.311 1.762 0.8705094 95.990 0.747 0.136 0.151 1.274 Molto basso

12.80 241.550 131.716 85.270 0.311 1.766 0.8624984 95.530 0.741 0.135 0.150 1.274 Molto basso

13.00 245.550 133.754 85.270 0.311 1.770 0.8546361 95.079 0.736 0.135 0.149 1.275 Molto basso

13.20 249.550 135.793 85.270 0.311 1.774 0.8469183 94.636 0.731 0.134 0.148 1.276 Molto basso

13.40 253.550 137.832 85.270 0.311 1.778 0.8393411 94.201 0.726 0.133 0.147 1.276 Molto basso

13.60 257.550 139.870 85.270 0.312 1.782 0.8317256 93.764 0.720 0.133 0.147 1.277 Molto

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basso 13.80 261.550 141.909 85.270 0.312 1.785 0.8244041 93.343 0.715 0.132 0.146 1.279 Molto

basso 14.00 265.550 143.948 85.270 0.312 1.789 0.817212 92.931 0.710 0.131 0.145 1.280 Molto

basso 14.20 269.550 145.986 85.270 0.312 1.793 0.8101457 92.525 0.705 0.131 0.144 1.281 Molto

basso 14.40 273.550 148.025 85.270 0.312 1.797 0.803202 92.126 0.700 0.130 0.143 1.283 Molto

basso 14.60 277.550 150.064 85.270 0.312 1.800 0.796132 91.719 0.695 0.129 0.142 1.285 Molto

basso 14.80 281.350 151.902 8.389 3.236 3.365 0.6824536 91.719 0.690 0.129 0.142 0.000 Molto

basso 15.00 285.150 153.741 8.389 3.258 3.374 0.6744152 91.719 0.685 0.129 0.142 0.000 Molto

basso 15.20 288.950 155.580 8.389 3.280 3.382 0.666548 91.719 0.680 0.129 0.142 0.000 Molto

basso 15.40 292.750 157.418 8.389 3.302 3.391 0.6588463 91.719 0.675 0.129 0.142 0.000 Molto

basso 15.60 296.550 159.257 8.389 3.325 3.399 0.6513049 91.719 0.670 0.129 0.142 0.000 Molto

basso 15.80 300.350 161.096 8.389 3.348 3.407 0.6439193 91.719 0.665 0.129 0.142 0.000 Molto

basso 16.00 304.200 162.984 52.208 0.499 2.129 0.7203632 72.271 0.660 0.102 0.136 1.061 Molto

basso 16.20 308.150 164.973 113.990 0.263 1.664 0.7738591 103.413 0.655 0.148 0.135 1.533 Molto

basso 16.40 312.150 167.012 113.990 0.263 1.667 0.7683409 102.985 0.651 0.147 0.134 1.535 Molto

basso 16.60 316.150 169.050 113.990 0.263 1.670 0.7629036 102.564 0.646 0.147 0.134 1.537 Molto

basso 16.80 320.150 171.089 113.990 0.264 1.674 0.7571024 102.116 0.641 0.146 0.133 1.539 Molto

basso 17.00 324.150 173.128 113.990 0.264 1.677 0.7518052 101.708 0.637 0.145 0.132 1.541 Molto

basso 17.20 328.150 175.166 113.990 0.264 1.680 0.7465837 101.308 0.632 0.145 0.131 1.544 Molto

basso 17.40 332.150 177.205 113.990 0.264 1.683 0.7414363 100.914 0.628 0.144 0.130 1.546 Molto

basso 17.60 336.150 179.244 113.990 0.264 1.686 0.7363613 100.526 0.623 0.143 0.129 1.549 Molto

basso 17.80 340.150 181.282 113.990 0.264 1.689 0.7313573 100.145 0.619 0.143 0.128 1.552 Molto

basso 18.00 344.150 183.321 113.990 0.264 1.692 0.7258846 99.728 0.615 0.142 0.127 1.554 Molto

basso 18.20 348.150 185.360 113.990 0.264 1.695 0.7210023 99.357 0.610 0.141 0.127 1.557 Molto

basso 18.40 352.150 187.398 113.990 0.264 1.698 0.7161867 98.993 0.606 0.141 0.126 1.560 Molto

basso 18.60 356.150 189.437 113.990 0.264 1.701 0.7114363 98.634 0.602 0.140 0.125 1.563 Molto

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basso 18.80 360.150 191.476 170.935 0.197 1.477 0.7274474 128.162 0.598 0.198 0.124 2.200 Molto

basso 19.00 364.150 193.514 170.935 0.197 1.479 0.7236054 127.602 0.594 0.197 0.123 2.198 Molto

basso 19.20 368.150 195.553 170.935 0.197 1.482 0.7198237 127.052 0.590 0.196 0.123 2.196 Molto

basso 19.40 372.150 197.592 170.935 0.197 1.484 0.7161006 126.512 0.586 0.194 0.122 2.194 Molto

basso 19.60 376.150 199.630 122.477 0.236 1.662 0.6963753 100.011 0.582 0.143 0.121 1.635 Molto

basso 19.80 380.150 201.669 122.477 0.236 1.664 0.692055 99.658 0.578 0.142 0.120 1.638 Molto

basso IPL (Sonmez)=2.25 Zcrit=20 m Rischio=Moderato

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VERIFICA CPT N.1 DATI GENERALI PROGETTO E LOCALIZZAZIONE Titolo lavoro: AMPLIAMENTO CAPANNONE Codice identificativo 33/18 Cliente: BONDIOLI E PAVESI SPA Indirizzo, Coordinate: SUZZARA VIA DELL'ARTIGIANATO 5B Data 24/04/2018 Normativa: Norme Tecniche Costruzioni, Circolare 2 febbraio 2009, n.617 Fattore sicurezza normativa 1.25 FALDA Profondità falda idrica 1.6 m DATI SIMICI Accelerazione Bedrock 0.097 Fattore amplificazione 2.54 Tipo Suolo: C-Sabbie, ghiaie mediamente addensate, argille di media consistenza Vs30=180-360 Morfologia: T1-Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15° Coefficiente amplificazione stratigrafica (SS) 1.79 Coefficiente amplificazione topografica (ST) 1 Magnitudo momento sismico (Mw) 6.14 Distanza epicentro 20 Km Peak ground acceleration (PGA) 0.17 PARAMETRI GEOTECNICI

Strato Nr

Descrizione

Quota iniziale

(m)

Quota finale (m)

Peso unià

volume (KN/mc)

Peso unità

volume saturo

(KN/mc)


D50 granuli (mm)

Resistenza qc (KPa)


fs (KPa)

Velocità onde di

taglio Vs (m/s)

1 Argilla 0.2 0.4 17 19 0 0 780 45.7 190 2 Argilla 0.4 0.6 17 19 0 0 1180 84.9 190 3 Argilla 0.6 0.8 17 19 0 0 1470 104.5 190 4 Argilla 0.8 1 17 19 0 0 1370 104.5 190 5 Argilla 1 1.2 17 19 0 0 1570 98 190 6 Argilla 1.2 1.4 17 19 0 0 1180 84.9 190 7 Argilla 1.4 1.6 17 19 0 0 1080 84.9 190 8 Argilla 1.6 1.8 17 19 0 0 980 71.9 190 9 Argilla 1.8 2 17.5 19.5 0 0 780 65.3 160

10 Argilla 2 2.2 17.5 19.5 0 0 1080 32.7 160 11 Argilla 2.2 2.4 17.5 19.5 0 0 590 45.7 160 12 Argilla 2.4 2.6 17.5 19.5 0 0 780 32.7 160 13 Argilla 2.6 2.8 17.5 19.5 0 0 590 32.7 160 14 Argilla 2.8 3 17.5 19.5 0 0 1270 45.7 160 15 Argilla 3 3.2 17.5 19.5 0 0 290 26.1 160 16 Argilla 3.2 3.4 17.5 19.5 0 0 1470 78.4 160 17 Argilla 3.4 3.6 17.5 19.5 0 0 290 26.1 160 18 Argilla 3.6 3.8 17.5 19.5 0 0 390 19.6 160 19 Limo

sabbioso 3.8 4 17.5 19.5 0 0 290 19.6 160

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20 Limo sabbioso

4 4.2 17.5 19.5 0 0 690 19.6 160

21 Limo sabbioso

4.2 4.4 17.5 19.5 0 0 1860 78.4 160

22 Limo sabbioso

4.4 4.6 17.5 19.5 0 0 1370 84.9 160

23 Limo sabbioso

4.6 4.8 17.5 19.5 0 0 780 39.2 160

24 Limo sabbioso

4.8 5 17.5 19.5 0 0 2250 32.7 160

25 Limo sabbioso

5 5.2 17.5 19.5 0 0 2250 58.8 160

26 Argilla 5.2 5.4 17.5 19.5 0 0 880 39.2 160 27 Argilla 5.4 5.6 17.5 19.5 0 0 3630 26.1 160 28 Argilla 5.6 5.8 17.5 19.5 0 0 1960 65.3 160 29 Argilla 5.8 6 17.5 19.5 0 0 2840 39.2 160 30 Argilla 6 6.2 17.5 19.5 0 0 1080 45.7 160 31 Argilla 6.2 6.4 17.5 19.5 0 0 4120 52.3 160 32 Argilla 6.4 6.6 17.5 19.5 0 0 4700 39.2 160 33 Argilla 6.6 6.8 17.5 19.5 0 0 4700 91.5 160 34 Argilla 6.8 7 17.5 19.5 0 0 3920 104.5 160 35 Argilla 7 7.2 17.5 19.5 0 0 3630 71.9 160 36 Argilla 7.2 7.4 17.5 19.5 0 0 3820 71.9 160 37 Argilla 7.4 7.6 17.5 19.5 0 0 3430 78.4 160 38 Argilla 7.6 7.8 17.5 19.5 0 0 5880 130.7 160 39 Argilla 7.8 8 17.5 19.5 0 0 7840 111.1 160 40 Argilla 8 8.2 17.5 19.5 0 0 1760 111.1 160 41 Argilla 8.2 8.4 17.5 19.5 0 0 780 45.7 160 42 Argilla 8.4 8.6 17.5 19.5 0 0 780 39.2 160 43 Argilla 8.6 8.8 17.5 19.5 0 0 780 39.2 160 44 Argilla 8.8 9 17.5 19.5 0 0 880 45.7 160 45 Argilla 9 9.2 17.5 19.5 0 0 980 45.7 160 46 Argilla 9.2 9.4 17.5 19.5 0 0 1080 52.3 160 47 Argilla 9.4 9.6 17.5 19.5 0 0 1270 58.8 160 48 Argilla 9.6 9.8 17.5 19.5 0 0 1270 71.9 160 49 Argilla 9.8 10 17.5 19.5 0 0 1180 78.4 160 50 Argilla 10 10.2 17.5 19.5 0 0 1370 71.9 160 51 Argilla 10.2 10.4 17.5 19.5 0 0 1960 84.9 160 52 Argilla 10.4 10.6 17.5 19.5 0 0 2060 137.2 160 53 Argilla 10.6 10.8 18 20 0 0 4900 32.7 250 54 Argilla 10.8 11 18 20 0 0 6270 104.5 250 55 Argilla 11 11.2 18 20 0 0 9210 78.4 250 56 Argilla 11.2 11.4 18 20 0 0 8430 78.4 250 57 Argilla 11.4 11.6 18 20 0 0 8530 137.2 250 58 Argilla 11.6 11.8 18 20 0 0 9410 124.1 250 59 Argilla 11.8 12 18 20 0 0 10980 117.6 250 60 Argilla 12 12.2 18 20 0 0 11270 111.1 250 61 Argilla 12.2 12.4 18 20 0 0 10780 117.6 250 62 Argilla 12.4 12.6 18 20 0 0 14210 111.1 250 63 Argilla 12.6 12.8 18 20 0 0 17150 130.7 250

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64 Argilla 12.8 13 18 20 0 0 15680 111.1 250 65 Sabbia 13 13.2 18 20 0 0 11270 111.1 250 66 Sabbia 13.2 13.4 18 20 0 0 14900 150.3 250 67 Sabbia 13.4 13.6 18 20 0 0 13330 124.1 250 68 Sabbia 13.6 13.8 18 20 0 0 9410 124.1 250 69 Sabbia 13.8 14 18 20 0 0 10580 143.7 250 70 Sabbia 14 14.2 18 20 0 0 10780 104.5 250 71 Sabbia 14.2 14.4 18 20 0 0 10490 137.2 250 72 Sabbia 14.4 14.6 18 20 0 0 7450 143.7 250 73 Sabbia 14.6 14.8 18 20 0 0 10190 104.5 250 74 Sabbia 14.8 15 18 20 0 0 11560 104.5 250 75 Sabbia 15 15.2 18 20 0 0 12740 117.6 250 76 Sabbia 15.2 15.4 18 20 0 0 11170 104.5 250 77 Sabbia 15.4 15.6 18 20 0 0 5880 137.2 250 78 Sabbia 15.6 15.8 18 20 0 0 8230 117.6 250 79 Sabbia 15.8 16 18 20 0 0 8620 130.7 250 80 Sabbia 16 16.2 18 20 0 0 5780 137.2 250 81 Sabbia 16.2 16.4 18 20 0 0 5590 117.6 250 82 Sabbia 16.4 16.6 18 20 0 0 5100 78.4 250 83 Sabbia 16.6 16.8 18 20 0 0 5590 84.9 250 84 Sabbia 16.8 17 18 20 0 0 8530 84.9 250 85 Sabbia 17 17.2 18 20 0 0 8130 124.1 250 86 Sabbia 17.2 17.4 18 20 0 0 10000 117.6 250 87 Sabbia 17.4 17.6 18 20 0 0 10780 117.6 250 88 Sabbia 17.6 17.8 18 20 0 0 12250 130.7 250 89 Sabbia 17.8 18 18 20 0 0 15680 130.7 250 90 Sabbia 18 18.2 18 20 0 0 16170 124.1 250 91 Sabbia 18.2 18.4 18 20 0 0 16860 117.6 250 92 Sabbia 18.4 18.6 18 20 0 0 14210 98 250 93 Sabbia 18.6 18.8 18 20 0 0 8130 143.7 250 94 Sabbia 18.8 19 18 20 0 0 12540 143.7 250 95 Sabbia 19 19.2 18 20 0 0 13230 124.1 250 96 Sabbia 19.2 19.4 18 20 0 0 15190 111.1 250 97 Sabbia 19.4 19.6 18 20 0 0 14210 98 250 98 Sabbia 19.6 19.8 18 20 0 0 12740 117.6 250 99 Sabbia 19.8 20 18 20 0 0 18620 130.7 250

Correzione per la magnitudo (MSF) 1.67 Profondità dal p.c.

(m)


Pressione



normalizzata Q

Attrito laterale

normalizzato F(%)

Indice di

comportamento Ic

Correzione per la


CQ


corretta qc1

(KPa)


vo (rd)

Resistenza alla

liquefazion

e (CRR

)

Sforzo di

taglio normalizzat

o (CSR)

Coefficiente

di sicurezza Fs

Rischio

1.80 31.100 29.139 32.565 7.577 2.870 1.7 90.190 0.986 0.148 0.070 1.250 Molto basso

2.00 35.000 31.077 23.972 8.765 3.008 1.7 90.581 0.985 0.149 0.073 1.250 Molto

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73

basso 2.20 38.900 33.016 31.533 3.141 2.614 1.7 62.696 0.983 0.103 0.077 1.250 Molto

basso 2.40 42.800 34.955 15.655 8.352 3.125 1.7 82.661 0.982 0.133 0.080 1.250 Molto

basso 2.60 46.700 36.893 19.876 4.459 2.865 1.7 71.167 0.980 0.114 0.082 1.250 Molto

basso 2.80 50.600 38.832 13.891 6.062 3.070 1.7 75.835 0.979 0.121 0.084 1.250 Molto

basso 3.00 54.500 40.771 29.813 3.760 2.684 1.7 83.827 0.977 0.135 0.087 1.250 Molto

basso 3.20 58.400 42.709 5.423 11.269 3.556 1.7 74.638 0.976 0.119 0.088 1.250 Molto

basso 3.40 62.300 44.648 31.529 5.569 2.784 1.7 116.190 0.974 0.226 0.090 1.250 Molto

basso 3.60 66.200 46.587 4.804 11.662 3.606 1.7 79.454 0.972 0.127 0.092 1.250 Molto

basso 3.80 70.100 48.525 6.592 6.127 3.325 1.7 73.644 0.971 0.117 0.093 1.250 Molto

basso 4.00 74.000 50.464 4.280 9.074 3.578 1.7 76.693 0.969 0.122 0.094 1.250 Molto

basso 4.20 77.900 52.403 11.681 3.202 2.958 1.7 73.753 0.968 0.117 0.095 1.250 Molto

basso 4.40 81.800 54.341 32.723 4.409 2.702 1.7 126.712 0.966 0.269 0.096 1.250 Molto

basso 4.60 85.700 56.280 22.820 6.611 2.936 1.7 141.191 0.965 0.342 0.097 1.250 Molto

basso 4.80 89.600 58.219 11.859 5.678 3.105 1.7 105.856 0.963 0.190 0.098 1.250 Molto

basso 5.00 93.500 60.157 29.009 1.516 2.448 1.289304 73.063 0.962 0.116 0.099 1.174 Molto

basso 5.20 97.400 62.096 32.165 2.732 2.568 1.429558 100.916 0.960 0.176 0.100 1.760 Molto

basso 5.40 101.300 64.035 12.161 5.034 3.063 1.561652 102.700 0.959 0.181 0.100 1.250 Molto

basso 5.60 105.200 65.973 44.691 0.740 2.121 1.231163 66.772 0.957 0.108 0.101 1.065 Molto

basso 5.80 109.100 67.912 27.254 3.528 2.695 1.472492 114.307 0.956 0.219 0.102 1.250 Molto

basso 6.00 113.000 69.851 33.981 1.437 2.378 1.196505 75.648 0.954 0.120 0.102 1.176 Molto

basso 6.20 116.900 71.789 13.416 4.745 3.014 1.392963 103.775 0.953 0.184 0.103 1.250 Molto

basso 6.40 120.800 73.728 47.982 1.308 2.233 1.164618 84.048 0.951 0.135 0.103 1.310 Molto

basso 6.60 124.700 75.667 54.031 0.857 2.085 1.149602 77.175 0.950 0.123 0.104 1.184 Molto

basso 6.80 128.600 77.605 53.352 2.002 2.313 1.135152 106.313 0.948 0.192 0.104 1.843 Molto

basso 7.00 132.500 79.544 43.952 2.759 2.469 1.121233 115.011 0.946 0.221 0.104 2.121 Molto

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basso 7.20 136.400 81.483 40.214 2.058 2.415 1.107815 95.487 0.945 0.161 0.105 1.536 Molto

basso 7.40 140.300 83.421 41.824 1.954 2.387 1.094866 94.607 0.943 0.159 0.105 1.511 Molto

basso 7.60 144.200 85.360 37.125 2.386 2.483 1.082362 99.589 0.942 0.172 0.105 1.631 Molto

basso 7.80 148.100 87.299 62.932 2.280 2.298 1.070276 122.317 0.940 0.250 0.106 2.368 Molto

basso 8.00 152.000 89.237 82.993 1.445 2.076 1.058587 117.254 0.939 0.230 0.106 2.171 Molto

basso 8.20 155.900 91.176 17.593 6.926 3.032 1.096778 137.254 0.937 0.320 0.106 1.250 Molto

basso 8.40 159.800 93.115 6.661 7.369 3.371 1.073943 99.177 0.936 0.171 0.106 1.250 Molto

basso 8.60 163.700 95.053 6.484 6.361 3.341 1.05204 93.178 0.934 0.155 0.107 1.250 Molto

basso 8.80 167.600 96.992 6.314 6.401 3.352 1.031012 92.717 0.933 0.154 0.107 1.250 Molto

basso 9.00 171.500 98.931 7.162 6.450 3.310 1.010808 96.723 0.931 0.164 0.107 1.250 Molto

basso 9.20 175.400 100.870 7.977 5.680 3.239 0.9913804 95.306 0.928 0.161 0.107 1.250 Molto

basso 9.40 179.300 102.808 8.761 5.807 3.213 0.9726858 99.095 0.923 0.170 0.107 1.250 Molto

basso 9.60 183.200 104.747 10.376 5.410 3.136 0.9546831 101.747 0.918 0.178 0.106 1.250 Molto

basso 9.80 187.100 106.686 10.150 6.640 3.200 0.9373348 110.087 0.912 0.204 0.106 1.250 Molto

basso 10.00 191.000 108.624 9.105 7.927 3.285 0.9206058 114.001 0.907 0.218 0.106 1.250 Molto

basso 10.20 194.900 110.563 10.628 6.119 3.162 0.9044634 108.154 0.902 0.198 0.105 1.250 Molto

basso 10.40 198.800 112.502 15.655 4.821 2.966 0.8888774 111.094 0.896 0.208 0.105 1.250 Molto

basso 10.60 202.800 114.540 16.214 7.387 3.077 0.8730565 137.512 0.891 0.322 0.104 1.250 Molto

basso 10.80 206.800 116.579 45.382 0.697 2.102 0.9261689 66.168 0.886 0.107 0.104 1.028 Molto

basso 11.00 210.800 118.618 57.570 1.725 2.246 0.9181754 102.912 0.880 0.181 0.104 1.750 Molto

basso 11.20 214.800 120.656 83.846 0.872 1.933 0.9103854 102.460 0.875 0.180 0.103 1.745 Molto

basso 11.40 218.800 122.695 76.105 0.955 1.991 0.9027902 98.039 0.870 0.168 0.103 1.632 Molto

basso 11.60 222.800 124.734 76.376 1.652 2.142 0.8953822 117.249 0.864 0.230 0.102 2.248 Molto

basso 11.80 226.800 126.772 83.575 1.351 2.054 0.8881535 115.160 0.859 0.222 0.102 2.182 Molto

basso 12.00 230.800 128.811 96.744 1.094 1.946 0.8810971 119.569 0.854 0.239 0.101 2.359 Molto

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basso 12.20 234.800 130.850 98.523 1.007 1.917 0.8742063 118.764 0.848 0.236 0.101 2.339 Molto

basso 12.40 238.800 132.888 93.514 1.116 1.963 0.8674747 117.334 0.843 0.230 0.100 2.295 Molto

basso 12.60 242.800 134.927 122.333 0.795 1.780 0.8608962 133.595 0.838 0.302 0.100 3.023 Molto

basso 12.80 246.800 136.966 146.541 0.773 1.711 0.8544651 153.214 0.832 0.414 0.099 4.173 Molto

basso 13.00 250.800 139.004 132.994 0.720 1.724 0.8481761 140.197 0.827 0.336 0.099 3.403 Molto

basso 13.20 254.800 141.043 94.896 1.009 1.930 0.8420239 115.650 0.822 0.224 0.098 2.277 Molto

basso 13.40 258.800 143.082 124.565 1.027 1.845 0.8360037 142.181 0.816 0.347 0.098 3.552 Molto

basso 13.60 262.800 145.120 110.654 0.950 1.862 0.8301107 127.826 0.811 0.274 0.097 2.820 Molto

basso 13.80 266.800 147.159 77.570 1.357 2.080 0.8243406 110.145 0.806 0.204 0.097 2.112 Molto

basso 14.00 270.800 149.198 86.617 1.394 2.052 0.8186893 118.981 0.800 0.237 0.096 2.460 Molto

basso 14.20 274.800 151.236 87.658 0.995 1.953 0.8131526 109.001 0.795 0.200 0.096 2.095 Molto

basso 14.40 278.800 153.275 84.731 1.344 2.048 0.8077267 115.947 0.790 0.225 0.095 2.365 Molto

basso 14.60 282.800 155.314 59.779 2.005 2.277 0.8024079 112.204 0.784 0.211 0.095 2.235 Molto

basso 14.80 286.800 157.352 81.234 1.055 1.995 0.797193 105.086 0.779 0.188 0.094 1.999 Molto

basso 15.00 290.800 159.391 91.564 0.927 1.919 0.7920784 110.587 0.774 0.206 0.093 2.202 Molto

basso 15.20 294.800 161.430 100.272 0.945 1.894 0.787061 118.626 0.768 0.235 0.093 2.532 Molto

basso 15.40 298.800 163.468 87.365 0.961 1.945 0.7821378 107.856 0.763 0.197 0.092 2.130 Molto

basso 15.60 302.800 165.507 45.706 2.460 2.423 0.7773057 110.108 0.757 0.204 0.092 2.224 Molto

basso 15.80 306.800 167.546 63.582 1.484 2.171 0.7725621 101.671 0.752 0.178 0.091 1.948 Molto

basso 16.00 310.800 169.584 66.193 1.573 2.174 0.7679045 106.289 0.747 0.192 0.091 2.114 Molto

basso 16.20 314.800 171.623 44.120 2.510 2.440 0.76333 109.635 0.741 0.203 0.090 2.249 Molto

basso 16.40 318.800 173.662 42.419 2.231 2.420 0.7588362 101.569 0.736 0.177 0.090 1.983 Molto

basso 16.60 322.800 175.700 38.475 1.641 2.369 0.7544209 84.271 0.731 0.136 0.089 1.526 Molto

basso 16.80 326.800 177.739 41.930 1.613 2.335 0.7500818 86.606 0.725 0.140 0.088 1.589 Molto

basso 17.00 330.800 179.778 63.618 1.035 2.074 0.7458168 89.699 0.720 0.147 0.088 1.676 Molto

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76

basso 17.20 334.800 181.816 60.294 1.592 2.208 0.7416237 101.754 0.715 0.178 0.087 2.042 Molto

basso 17.40 338.800 183.855 73.750 1.217 2.067 0.7375005 103.065 0.709 0.182 0.087 2.100 Molto

basso 17.60 342.800 185.894 79.065 1.127 2.022 0.7334453 105.150 0.704 0.188 0.086 2.188 Molto

basso 17.80 346.800 187.932 89.358 1.098 1.974 0.7294563 113.244 0.699 0.215 0.085 2.518 Molto

basso 18.00 350.800 189.971 113.763 0.853 1.823 0.7255316 127.854 0.693 0.274 0.085 3.235 Molto

basso 18.20 354.800 192.010 116.694 0.785 1.792 0.7216697 128.455 0.688 0.277 0.084 3.291 Molto

basso 18.40 358.800 194.048 121.033 0.713 1.754 0.7178687 129.996 0.683 0.284 0.084 3.400 Molto

basso 18.60 362.800 196.087 101.478 0.708 1.813 0.7141272 113.271 0.677 0.215 0.083 2.592 Molto

basso 18.80 366.800 198.126 57.759 1.851 2.265 0.7104436 106.382 0.672 0.192 0.082 2.330 Molto

basso 19.00 370.800 200.164 88.635 1.181 1.997 0.7068164 114.864 0.667 0.221 0.082 2.701 Molto

basso 19.20 374.800 202.203 93.039 0.965 1.925 0.7032443 112.879 0.661 0.214 0.081 2.633 Molto

basso 19.40 378.800 204.242 106.288 0.750 1.812 0.6997257 118.558 0.656 0.235 0.081 2.916 Molto

basso 19.60 382.800 206.280 98.938 0.709 1.822 0.6962594 111.128 0.651 0.208 0.080 2.596 Molto

basso 19.80 386.800 208.319 88.268 0.952 1.939 0.6928441 108.390 0.645 0.198 0.079 2.500 Molto

basso IPL (Sonmez)=0.02 Zcrit=20 m Rischio=Basso

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Strato Nr

Descrizione

Quota iniziale

(m)

Quota finale (m)

Peso unià

volume (KN/mc)

Peso unità

volume saturo

(KN/mc)


D50 granuli (mm)

Resistenza qc (KPa)


fs (KPa)

Velocità onde di

taglio Vs (m/s)

1 Argilla 0.2 0.4 17 19 0 0 780 45.7 190 2 Argilla 0.4 0.6 17 19 0 0 1180 78.4 190 3 Argilla 0.6 0.8 17 19 0 0 1180 39.2 190 4 Argilla 0.8 1 17 19 0 0 880 39.2 190 5 Argilla 1 1.2 17 19 0 0 1180 78.4 190 6 Argilla 1.2 1.4 17 19 0 0 1670 65.3 190 7 Argilla 1.4 1.6 17 19 0 0 1370 52.3 190 8 Argilla 1.6 1.8 17 19 0 0 490 26.1 190 9 Argilla 1.8 2 17 19 0 0 880 32.7 170

10 Limo sabbioso

2 2.2 17.5 19.5 0 0 200 39.2 170

11 Limo sabbioso

2.2 2.4 17.5 19.5 0 0 690 39.2 170

12 Limo sabbioso

2.4 2.6 17.5 19.5 0 0 1180 19.6 170

13 Limo sabbioso

2.6 2.8 17.5 19.5 0 0 1960 39.2 170

14 Limo sabbioso

2.8 3 17.5 19.5 0 0 2160 26.1 170

15 Limo sabbioso

3 3.2 17.5 19.5 0 0 2350 39.2 170

GEOPROGETTI Srl



79

16 Limo sabbioso

3.2 3.4 17.5 19.5 0 0 1370 45.7 170

17 Limo sabbioso

3.4 3.6 17.5 19.5 0 0 780 26.1 170

18 Limo sabbioso

3.6 3.8 17.5 19.5 0 0 2350 32.7 170

19 Limo sabbioso

3.8 4 17.5 19.5 0 0 3530 26.1 170

20 Limo sabbioso

4 4.2 17.5 19.5 0 0 880 39.2 170

21 Limo sabbioso

4.2 4.4 17.5 19.5 0 0 1760 39.2 170

22 Limo sabbioso

4.4 4.6 17.5 19.5 0 0 1570 78.4 170

23 Limo sabbioso

4.6 4.8 17.5 19.5 0 0 590 19.6 170

24 Limo sabbioso

4.8 5 17.5 19.5 0 0 490 32.7 170

25 Limo sabbioso

5 5.2 17.5 19.5 0 0 980 13.1 170

26 Limo sabbioso

5.2 5.4 17.5 19.5 0 0 390 32.7 170

27 Limo sabbioso

5.4 5.6 17.5 19.5 0 0 1670 32.7 170

28 Limo sabbioso

5.6 5.8 17.5 19.5 0 0 1470 32.7 170

29 Limo sabbioso

5.8 6 17.5 19.5 0 0 1760 26.1 170

30 Limo sabbioso

6 6.2 17.5 19.5 0 0 1370 39.2 170

31 Limo sabbioso

6.2 6.4 17.5 19.5 0 0 980 32.7 170

32 Limo sabbioso

6.4 6.6 17.5 19.5 0 0 3040 45.7 230

33 Limo sabbioso

6.6 6.8 17.5 19.5 0 0 3140 52.3 230

34 Limo sabbioso

6.8 7 17.5 19.5 0 0 3230 58.8 230

35 Limo sabbioso

7 7.2 17.5 19.5 0 0 3430 65.3 230

36 Limo sabbioso

7.2 7.4 17.5 19.5 0 0 3230 52.3 230

37 Limo sabbioso

7.4 7.6 17.5 19.5 0 0 2650 71.9 230

38 Limo sabbioso

7.6 7.8 17.5 19.5 0 0 2550 58.8 230

39 Limo sabbioso

7.8 8 17.5 19.5 0 0 5880 52.3 230

40 Limo sabbioso

8 8.2 17.5 19.5 0 0 2650 71.9 230

GEOPROGETTI Srl



80

41 Limo sabbioso

8.2 8.4 17.5 19.5 0 0 2060 71.9 280

42 Sabbia 8.4 8.6 18 18 0 0 5190 124.1 280 43 Sabbia 8.6 8.8 18 18 0 0 8820 98 280 44 Sabbia 8.8 9 18 18 0 0 6370 176.4 280 45 Sabbia 9 9.2 18 18 0 0 2450 91.5 280 46 Sabbia 9.2 9.4 18 18 0 0 2350 104.5 280 47 Sabbia 9.4 9.6 18 18 0 0 6080 91.5 280 48 Sabbia 9.6 9.8 18 18 0 0 5780 117.6 280 49 Sabbia 9.8 10 18 18 0 0 4410 117.6 280 50 Sabbia 10 10.2 18 18 0 0 6370 111.1 280 51 Sabbia 10.2 10.4 18 18 0 0 7060 150.3 280 52 Sabbia 10.4 10.6 18 18 0 0 8820 130.7 280 53 Sabbia 10.6 10.8 18 18 0 0 8820 117.6 280 54 Sabbia 10.8 11 18 18 0 0 6760 150.3 280 55 Sabbia 11 11.2 18 18 0 0 7060 137.2 280 56 Sabbia 11.2 11.4 18 18 0 0 7060 143.7 280 57 Sabbia 11.4 11.6 18 18 0 0 5780 137.2 280 58 Sabbia 11.6 11.8 18 18 0 0 5390 124.1 280 59 Sabbia 11.8 12 18 18 0 0 6080 124.1 280 60 Sabbia 12 12.2 18 18 0 0 5780 137.2 280 61 Sabbia 12.2 12.4 18 18 0 0 5780 143.7 280 62 Sabbia 12.4 12.6 18 18 0 0 7740 117.6 280 63 Sabbia 12.6 12.8 18 18 0 0 9020 143.7 280 64 Sabbia 12.8 13 18 20 0 0 5980 150.3 280 65 Sabbia 13 13.2 18 20 0 0 5590 150.3 280 66 Sabbia 13.2 13.4 18 20 0 0 8330 124.1 280 67 Sabbia 13.4 13.6 18 20 0 0 6270 169.9 280 68 Sabbia 13.6 13.8 18 20 0 0 10780 91.5 280 69 Sabbia 13.8 14 18 20 0 0 8040 137.2 280 70 Sabbia 14 14.2 18 20 0 0 8820 117.6 280 71 Sabbia 14.2 14.4 18 20 0 0 11560 91.5 280 72 Sabbia 14.4 14.6 18 20 0 0 8130 111.1 280 73 Sabbia 14.6 14.8 18 20 0 0 6080 169.9 280 74 Sabbia 14.8 15 18 20 0 0 9800 117.6 280 75 Sabbia 15 15.2 18 20 0 0 7450 143.7 320 76 Sabbia 15.2 15.4 18 20 0 0 7640 156.8 320 77 Sabbia 15.4 15.6 18 20 0 0 12740 98 320 78 Sabbia 15.6 15.8 18 20 0 0 16170 111.1 320 79 Sabbia 15.8 16 18 20 0 0 15680 117.6 320 80 Sabbia 16 16.2 18 20 0 0 10980 84.9 320 81 Sabbia 16.2 16.4 18 20 0 0 11270 111.1 320 82 Sabbia 16.4 16.6 18 20 0 0 8330 111.1 320 83 Sabbia 16.6 16.8 18 20 0 0 8230 143.7 320 84 Sabbia 16.8 17 18 20 0 0 13230 98 320 85 Sabbia 17 17.2 18 20 0 0 12740 111.1 320 86 Sabbia 17.2 17.4 18 20 0 0 13520 111.1 320 87 Sabbia 17.4 17.6 18 20 0 0 10580 111.1 320 88 Sabbia 17.6 17.8 18 20 0 0 8620 143.7 320 89 Sabbia 17.8 18 18 20 0 0 8430 156.8 320

GEOPROGETTI Srl



81

90 Sabbia 18 18.2 18 20 0 0 8620 143.7 320 91 Sabbia 18.2 18.4 18 20 0 0 9020 143.7 320 92 Sabbia 18.4 18.6 18 20 0 0 14700 117.6 320 93 Sabbia 18.6 18.8 18 20 0 0 10190 104.5 320 94 Sabbia 18.8 19 18 20 0 0 12540 117.6 320 95 Sabbia 19 19.2 18 20 0 0 19110 163.3 320 96 Sabbia 19.2 19.4 18 20 0 0 15480 143.7 320 97 Sabbia 19.4 19.6 18 20 0 0 17150 163.3 320 98 Sabbia 19.6 19.8 18 20 0 0 12740 117.6 320 99 Sabbia 19.8 20 18 20 0 0 17640 130.7 320


(m)


Pressione verticale effettiva (KPa)


normalizzata

Q

Attrito laterale normalizzato F(%)

Indice di

comportamento Ic

Correzione per la


CQ


corretta qc1

(KPa)


vo (rd)

Resistenza alla

liquefazion

e (CRR

)

Sforzo di

taglio normalizzat

o (CSR)

Coefficiente

di sicurezza Fs

Rischio

1.80 31.000 29.039 15.807 5.686 3.010 1.7 57.080 0.986 0.097 0.070 1.250 Molto basso

2.00 34.900 30.977 27.281 3.869 2.721 1.7 62.136 0.985 0.102 0.073 1.250 Molto basso

2.20 38.800 32.916 4.897 24.318 3.810 1.7 69.632 0.983 0.111 0.077 1.250 Molto basso

2.40 42.700 34.855 18.571 6.056 2.976 1.7 75.960 0.982 0.121 0.080 1.250 Molto basso

2.60 46.600 36.793 24.978 1.729 2.534 1.7 59.088 0.980 0.099 0.082 1.206 Molto basso

2.80 50.500 38.732 31.494 2.053 2.497 1.606811 86.745 0.979 0.141 0.085 1.665 Molto basso

3.00 54.400 40.671 33.870 1.240 2.343 1.568047 70.921 0.977 0.113 0.087 1.308 Molto basso

3.20 58.300 42.609 36.001 1.711 2.403 1.53196 83.671 0.976 0.134 0.088 1.521 Molto basso

3.40 62.200 44.548 29.357 3.494 2.668 1.7 87.799 0.974 0.143 0.090 1.250 Molto basso

3.60 66.100 46.487 15.357 3.656 2.897 1.7 75.209 0.972 0.120 0.092 1.250 Molto basso

3.80 70.000 48.425 33.770 1.434 2.380 1.437022 75.393 0.971 0.120 0.093 1.289 Molto basso

4.00 73.900 50.364 49.741 0.755 2.086 1.409093 71.104 0.969 0.113 0.094 1.204 Molto basso

4.20 77.800 52.303 15.338 4.887 2.977 1.7 97.101 0.968 0.165 0.095 1.250 Molto basso

4.40 81.700 54.241 27.846 2.336 2.574 1.582165 88.280 0.966 0.144 0.096 1.494 Molto basso

4.60 85.600 56.180 26.422 5.282 2.823 1.7 132.976 0.965 0.299 0.097 1.250 Molto

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82

basso 4.80 89.500 58.119 8.612 3.916 3.116 1.7 81.586 0.963 0.131 0.098 1.250 Molto

basso 5.00 93.400 60.057 6.604 8.245 3.404 1.665074 101.132 0.962 0.176 0.099 1.250 Molto

basso 5.20 97.300 61.996 14.238 1.484 2.702 1.613005 63.435 0.960 0.104 0.100 1.250 Molto

basso 5.40 101.200 63.935 4.517 11.323 3.619 1.564095 99.850 0.959 0.173 0.101 1.250 Molto

basso 5.60 105.100 65.873 22.839 2.090 2.613 1.367626 77.866 0.957 0.124 0.101 1.225 Molto

basso 5.80 109.000 67.812 20.070 2.403 2.694 1.474663 85.753 0.956 0.139 0.102 1.250 Molto

basso 6.00 112.900 69.751 21.074 1.585 2.573 1.197362 66.761 0.954 0.108 0.102 1.053 Molto

basso 6.20 116.800 71.689 17.481 3.128 2.811 1.394906 93.285 0.953 0.155 0.103 1.250 Molto

basso 6.40 120.700 73.628 11.671 3.805 3.003 1.358177 90.144 0.951 0.148 0.103 1.250 Molto

basso 6.60 124.600 75.567 34.971 1.568 2.390 1.150362 79.494 0.950 0.127 0.104 1.222 Molto

basso 6.80 128.500 77.505 35.667 1.737 2.410 1.135884 83.959 0.948 0.135 0.104 1.297 Molto

basso 7.00 132.400 79.444 36.239 1.898 2.428 1.121939 88.108 0.946 0.144 0.104 1.375 Molto

basso 7.20 136.300 81.383 38.021 1.983 2.424 1.108495 91.685 0.945 0.152 0.105 1.447 Molto

basso 7.40 140.200 83.321 35.385 1.693 2.406 1.095523 82.710 0.943 0.133 0.105 1.261 Molto

basso 7.60 144.100 85.260 29.391 2.869 2.612 1.172881 105.689 0.942 0.190 0.105 1.250 Molto

basso 7.80 148.000 87.199 27.308 2.448 2.593 1.07089 89.701 0.940 0.147 0.106 1.392 Molto

basso 8.00 151.900 89.137 62.280 0.913 2.050 1.05918 85.362 0.939 0.138 0.106 1.301 Molto

basso 8.20 155.800 91.076 27.386 2.883 2.637 1.097983 103.573 0.937 0.183 0.106 1.250 Molto

basso 8.40 159.400 92.715 20.499 3.783 2.809 1.078576 108.005 0.936 0.197 0.107 1.250 Molto

basso 8.60 163.000 94.353 53.430 2.469 2.374 1.029487 118.023 0.934 0.233 0.107 2.179 Molto

basso 8.80 166.600 95.992 90.022 1.133 1.980 1.020663 114.754 0.933 0.221 0.107 2.057 Molto

basso 9.00 170.200 97.631 64.468 2.845 2.358 1.012061 138.556 0.931 0.327 0.108 3.045 Molto

basso 9.20 173.800 99.269 22.930 4.020 2.789 1.007359 115.776 0.928 0.224 0.108 1.250 Molto

basso 9.40 177.400 100.908 21.530 4.810 2.861 0.9910005 124.020 0.923 0.257 0.107 1.250 Molto

basso 9.60 181.000 102.547 60.040 1.551 2.203 0.9875042 100.452 0.918 0.174 0.107 1.624 Molto

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83

basso 9.80 184.600 104.186 56.627 2.102 2.308 0.9797075 111.847 0.912 0.210 0.107 1.963 Molto

basso 10.00 188.200 105.824 42.869 2.786 2.480 0.9720927 114.401 0.907 0.219 0.107 2.052 Molto

basso 10.20 191.800 107.463 61.448 1.798 2.237 0.9646526 108.232 0.902 0.198 0.107 1.857 Molto

basso 10.40 195.400 109.101 67.591 2.189 2.264 0.9573809 124.214 0.896 0.258 0.106 2.429 Molto

basso 10.60 199.000 110.740 83.814 1.516 2.087 0.9502711 119.949 0.891 0.240 0.106 2.268 Molto

basso 10.80 202.600 112.379 83.201 1.365 2.059 0.9433174 115.204 0.886 0.222 0.106 2.101 Molto

basso 11.00 206.200 114.017 63.308 2.293 2.298 0.9365142 123.014 0.880 0.253 0.105 2.401 Molto

basso 11.20 209.800 115.656 65.648 2.003 2.247 0.9298561 117.422 0.875 0.231 0.105 2.193 Molto

basso 11.40 213.400 117.295 65.188 2.099 2.263 0.9233379 119.581 0.870 0.239 0.105 2.281 Molto

basso 11.60 217.000 118.933 53.000 2.466 2.376 0.916955 117.541 0.864 0.231 0.104 2.212 Molto

basso 11.80 220.600 120.572 49.087 2.401 2.393 0.9107026 112.098 0.859 0.211 0.104 2.027 Molto

basso 12.00 224.200 122.211 54.998 2.119 2.320 0.9045764 110.797 0.854 0.206 0.104 1.991 Molto

basso 12.20 227.800 123.849 51.937 2.471 2.383 0.8985722 116.609 0.848 0.227 0.103 2.201 Molto

basso 12.40 231.400 125.488 51.597 2.590 2.399 0.8926861 119.134 0.843 0.237 0.103 2.305 Molto

basso 12.60 235.000 127.127 68.647 1.567 2.161 0.886914 108.232 0.838 0.198 0.103 1.930 Molto

basso 12.80 239.000 129.165 79.366 1.636 2.127 0.8798869 119.437 0.832 0.238 0.102 2.338 Molto

basso 13.00 243.000 131.204 52.207 2.620 2.399 0.8730242 120.473 0.827 0.243 0.101 2.392 Molto

basso 13.20 247.000 133.243 48.427 2.813 2.444 0.8663197 121.071 0.822 0.245 0.101 2.429 Molto

basso 13.40 251.000 135.281 71.619 1.536 2.142 0.8597673 109.942 0.816 0.204 0.100 2.030 Molto

basso 13.60 255.000 137.320 53.506 2.825 2.414 0.8533612 126.732 0.811 0.269 0.100 2.700 Molto

basso 13.80 259.000 139.359 91.317 0.870 1.903 0.8470963 108.847 0.806 0.200 0.099 2.016 Molto

basso 14.00 263.000 141.398 67.614 1.764 2.200 0.8409674 112.705 0.800 0.213 0.099 2.162 Molto

basso 14.20 267.000 143.436 73.644 1.375 2.101 0.8349696 107.265 0.795 0.195 0.098 1.988 Molto

basso 14.40 271.000 145.475 95.844 0.811 1.868 0.8290984 111.193 0.790 0.208 0.097 2.134 Molto

basso 14.60 275.000 147.514 66.938 1.414 2.141 0.8233492 102.632 0.784 0.181 0.097 1.865 Molto

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84

basso 14.80 279.000 149.552 49.717 2.929 2.447 0.8177181 125.129 0.779 0.262 0.096 2.725 Molto

basso 15.00 283.000 151.591 79.596 1.236 2.045 0.8122009 108.556 0.774 0.199 0.096 2.080 Molto

basso 15.20 287.000 153.630 60.106 2.006 2.275 0.806794 112.529 0.768 0.213 0.095 2.236 Molto

basso 15.40 291.000 155.668 61.234 2.134 2.287 0.8014936 116.896 0.763 0.229 0.094 2.420 Molto

basso 15.60 295.000 157.707 101.448 0.787 1.841 0.7962963 115.415 0.757 0.223 0.094 2.376 Molto

basso 15.80 299.000 159.746 127.937 0.700 1.730 0.7911988 135.348 0.752 0.311 0.093 3.331 Molto

basso 16.00 303.000 161.784 123.276 0.765 1.766 0.7861981 133.480 0.747 0.301 0.093 3.251 Molto

basso 16.20 307.000 163.823 85.786 0.795 1.902 0.7812909 102.132 0.741 0.179 0.092 1.946 Molto

basso 16.40 311.000 165.862 87.509 1.014 1.959 0.7764744 109.380 0.736 0.202 0.091 2.206 Molto

basso 16.60 315.000 167.900 64.286 1.386 2.149 0.771746 99.630 0.731 0.172 0.091 1.894 Molto

basso 16.80 319.000 169.939 63.133 1.816 2.231 0.7671029 110.192 0.725 0.204 0.090 2.267 Molto

basso 17.00 323.000 171.978 100.884 0.759 1.833 0.7625427 114.167 0.720 0.218 0.090 2.438 Molto

basso 17.20 327.000 174.016 96.577 0.895 1.892 0.7580628 114.076 0.715 0.218 0.089 2.451 Molto

basso 17.40 331.000 176.055 101.895 0.842 1.857 0.7536609 117.282 0.709 0.230 0.088 2.604 Molto

basso 17.60 335.000 178.094 79.280 1.084 2.011 0.7493348 104.196 0.704 0.185 0.088 2.111 Molto

basso 17.80 339.000 180.132 64.226 1.735 2.212 0.7450824 108.972 0.699 0.200 0.087 2.300 Molto

basso 18.00 343.000 182.171 62.458 1.939 2.253 0.7409015 112.860 0.693 0.214 0.086 2.471 Molto

basso 18.20 347.000 184.210 63.511 1.737 2.216 0.7367904 108.396 0.688 0.198 0.086 2.312 Molto

basso 18.40 351.000 186.248 66.094 1.658 2.190 0.7327468 108.495 0.683 0.199 0.085 2.333 Molto

basso 18.60 355.000 188.287 107.129 0.820 1.833 0.7287691 121.202 0.677 0.246 0.085 2.903 Molto

basso 18.80 359.000 190.326 73.863 1.063 2.029 0.7248555 99.012 0.672 0.170 0.084 2.028 Molto

basso 19.00 363.000 192.364 90.414 0.966 1.935 0.7210042 110.613 0.667 0.206 0.083 2.471 Molto

basso 19.20 367.000 194.403 137.060 0.871 1.767 0.7172138 148.493 0.661 0.385 0.083 4.650 Molto

basso 19.40 371.000 196.442 110.447 0.951 1.863 0.7134824 127.684 0.656 0.274 0.082 3.334 Molto

basso 19.60 375.000 198.480 121.732 0.973 1.838 0.7098088 138.192 0.651 0.325 0.081 3.997 Molto

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basso 19.80 379.000 200.519 89.969 0.951 1.932 0.7061912 109.845 0.645 0.203 0.081 2.516 Molto


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Strato Nr

Descrizione

Quota iniziale

(m)

Quota finale (m)

Peso unià

volume (KN/mc)

Peso unità

volume saturo

(KN/mc)


D50 granuli (mm)

Resistenza qc (KPa)


fs (KPa)

Velocità onde di

taglio Vs (m/s)

1 Argilla 0.2 0.4 17 19 0 0 690 32.7 190 2 Argilla 0.4 0.6 17 19 0 0 1180 65.3 190 3 Argilla 0.6 0.8 17 19 0 0 1370 78.4 190 4 Argilla 0.8 1 17 19 0 0 1670 84.9 190 5 Argilla 1 1.2 17 19 0 0 1370 84.9 190 6 Argilla 1.2 1.4 17 19 0 0 1080 45.7 190 7 Argilla 1.4 1.6 17 19 0 0 1080 32.7 190 8 Argilla 1.6 1.8 17 19 0 0 980 45.7 190 9 Argilla 1.8 2 17 19 0 0 1080 32.7 190

10 Argilla 2 2.2 17 19 0 0 1080 39.2 190 11 Argilla 2.2 2.4 17 19 0 0 880 32.7 190 12 Argilla 2.4 2.6 17 19 0 0 780 26.1 150 13 Argilla

limosa 2.6 2.8 16.5 18.5 0 0 590 26.1 150

14 Argilla limosa

2.8 3 16.5 18.5 0 0 590 26.1 150

15 Argilla limosa

3 3.2 16.5 18.5 0 0 390 26.1 150

16 Argilla limosa

3.2 3.4 16.5 18.5 0 0 490 19.6 150

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17 Argilla limosa

3.4 3.6 16.5 18.5 0 0 290 26.1 150

18 Argilla limosa

3.6 3.8 16.5 18.5 0 0 590 26.1 150

19 Argilla limosa

3.8 4 16.5 18.5 0 0 690 13.1 150

20 Argilla limosa

4 4.2 16.5 18.5 0 0 1080 39.2 150

21 Argilla limosa

4.2 4.4 16.5 18.5 0 0 390 6.5 150

22 Argilla limosa

4.4 4.6 16.5 18.5 0 0 1470 52.3 150

23 Argilla limosa

4.6 4.8 16.5 18.5 0 0 2250 32.7 150

24 Argilla limosa

4.8 5 16.5 18.5 0 0 1960 65.3 150

25 Argilla limosa

5 5.2 16.5 18.5 0 0 2160 52.3 150

26 Sabbia limosa

5.2 5.4 17.5 18.5 0 0 3140 26.1 220

27 Sabbia limosa

5.4 5.6 17.5 18.5 0 0 2450 39.2 220

28 Sabbia limosa

5.6 5.8 17.5 18.5 0 0 1860 32.7 220

29 Sabbia limosa

5.8 6 17.5 18.5 0 0 2650 71.9 220

30 Sabbia limosa

6 6.2 17.5 18.5 0 0 2940 26.1 220

31 Sabbia limosa

6.2 6.4 17.5 18.5 0 0 3330 32.7 220

32 Sabbia limosa

6.4 6.6 17.5 18.5 0 0 3230 52.3 220

33 Sabbia limosa

6.6 6.8 17.5 18.5 0 0 2840 45.7 220

34 Sabbia limosa

6.8 7 17.5 18.5 0 0 2940 45.7 220

35 Sabbia limosa

7 7.2 17.5 18.5 0 0 2550 32.7 220

36 Sabbia limosa

7.2 7.4 17.5 18.5 0 0 490 32.7 220

37 Sabbia limosa

7.4 7.6 17.5 18.5 0 0 690 32.7 220

38 Sabbia limosa

7.6 7.8 17.5 18.5 0 0 880 26.1 220

39 Sabbia limosa

7.8 8 17.5 18.5 0 0 2450 45.7 220

40 Sabbia limosa

8 8.2 17.5 18.5 0 0 2350 65.3 220

41 Sabbia limosa

8.2 8.4 17.5 18.5 0 0 2160 32.7 220

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88

42 Sabbia limosa

8.4 8.6 17.5 18.5 0 0 2940 32.7 220

43 Sabbia limosa

8.6 8.8 17.5 18.5 0 0 4020 39.2 220

44 Sabbia limosa

8.8 9 17.5 18.5 0 0 2350 32.7 220

45 Sabbia limosa

9 9.2 17.5 18.5 0 0 4900 91.5 220

46 Sabbia limosa

9.2 9.4 17.5 18.5 0 0 3920 45.7 220

47 Sabbia limosa

9.4 9.6 17.5 18.5 0 0 3230 45.7 220

48 Sabbia limosa

9.6 9.8 17.5 18.5 0 0 3430 32.7 220

49 Sabbia limosa

9.8 10 17.5 18.5 0 0 3140 39.2 220

50 Sabbia limosa

10 10.2 17.5 18.5 0 0 1760 39.2 220

51 Sabbia limosa

10.2 10.4 17.5 18.5 0 0 4900 26.1 220

52 Sabbia limosa

10.4 10.6 17.5 18.5 0 0 1270 45.7 220

53 Sabbia 10.6 10.8 18 20 0 0 490 32.7 280 54 Sabbia 10.8 11 18 20 0 0 7840 39.2 280 55 Sabbia 11 11.2 18 20 0 0 7940 111.1 280 56 Sabbia 11.2 11.4 18 20 0 0 7640 104.5 280 57 Sabbia 11.4 11.6 18 20 0 0 7840 117.6 280 58 Sabbia 11.6 11.8 18 20 0 0 10290 98 280 59 Sabbia 11.8 12 18 20 0 0 12250 124.1 280 60 Sabbia 12 12.2 18 20 0 0 8920 124.1 280 61 Sabbia 12.2 12.4 18 20 0 0 7450 117.6 280 62 Sabbia 12.4 12.6 18 20 0 0 8920 124.1 280 63 Sabbia 12.6 12.8 18 20 0 0 10290 111.1 280 64 Sabbia 12.8 13 18 20 0 0 9600 130.7 280 65 Sabbia 13 13.2 18 20 0 0 10000 91.5 280 66 Sabbia 13.2 13.4 18 20 0 0 4310 117.6 280 67 Sabbia 13.4 13.6 18 20 0 0 4700 117.6 280 68 Sabbia 13.6 13.8 18 20 0 0 4610 111.1 280 69 Sabbia 13.8 14 18 20 0 0 1860 117.6 280 70 Sabbia 14 14.2 18 20 0 0 6080 91.5 280 71 Sabbia 14.2 14.4 18 20 0 0 6660 104.5 280 72 Sabbia 14.4 14.6 18 20 0 0 7450 104.5 280 73 Sabbia 14.6 14.8 18 20 0 0 7640 124.1 280 74 Sabbia 14.8 15 18 20 0 0 6860 143.7 280 75 Sabbia 15 15.2 18 20 0 0 10000 117.6 280 76 Sabbia 15.2 15.4 18 20 0 0 14210 111.1 320 77 Sabbia 15.4 15.6 18 20 0 0 12250 98 320 78 Sabbia 15.6 15.8 18 20 0 0 15190 111.1 320 79 Sabbia 15.8 16 18 20 0 0 12940 117.6 320 80 Sabbia 16 16.2 18 20 0 0 16170 150.3 320

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89

81 Sabbia 16.2 16.4 18 20 0 0 14500 143.7 320 82 Sabbia 16.4 16.6 18 20 0 0 14700 156.8 320 83 Sabbia 16.6 16.8 18 20 0 0 13720 104.5 320 84 Sabbia 16.8 17 18 20 0 0 13520 78.4 320 85 Sabbia 17 17.2 18 20 0 0 13030 111.1 320 86 Sabbia 17.2 17.4 18 20 0 0 12250 124.1 320 87 Sabbia 17.4 17.6 18 20 0 0 15680 130.7 320 88 Sabbia 17.6 17.8 18 20 0 0 16460 143.7 320 89 Sabbia 17.8 18 18 20 0 0 15680 143.7 320 90 Sabbia 18 18.2 18 20 0 0 14700 182.9 320 91 Sabbia 18.2 18.4 18 20 0 0 13230 98 320 92 Sabbia 18.4 18.6 18 20 0 0 10190 117.6 320 93 Sabbia 18.6 18.8 18 20 0 0 16660 130.7 320 94 Sabbia 18.8 19 18 20 0 0 14700 104.5 320 95 Sabbia 19 19.2 18 20 0 0 17150 137.2 320 96 Sabbia 19.2 19.4 18 20 0 0 13920 117.6 320 97 Sabbia 19.4 19.6 18 20 0 0 12940 150.3 320 98 Sabbia 19.6 19.8 18 20 0 0 16660 130.7 320 99 Sabbia 19.8 20 18 20 0 0 13520 111.1 320


(m)


Pressione verticale effettiva (KPa)


normalizzata Q

Attrito laterale normalizzato F(%)

Indice di

comportamento Ic

Correzione per la


CQ


corretta qc1

(KPa)


vo (rd)

Resistenza alla

liquefazion

e (CRR

)

Sforzo di

taglio normalizzat

o (CSR)

Coefficiente

di sicurezza Fs

Rischio

1.80 31.000 29.039 32.681 4.816 2.729 1.7 70.114 0.986 0.112 0.070 1.250 Molto basso

2.00 34.800 30.877 26.073 3.129 2.676 1.7 70.214 0.985 0.112 0.074 1.526 Molto basso

2.20 38.600 32.716 31.832 3.764 2.663 1.7 68.633 0.983 0.110 0.077 1.250 Molto basso

2.40 42.400 34.555 24.240 3.904 2.762 1.7 66.921 0.982 0.108 0.080 1.250 Molto basso

2.60 46.100 36.293 20.221 3.556 2.796 1.7 63.041 0.980 0.103 0.082 1.250 Molto basso

2.80 49.800 38.032 14.204 4.832 2.999 1.7 67.583 0.979 0.109 0.085 1.250 Molto basso

3.00 53.500 39.771 13.490 4.865 3.019 1.7 69.753 0.977 0.112 0.087 1.250 Molto basso

3.20 57.200 41.509 8.017 7.843 3.325 1.7 73.621 0.976 0.117 0.089 1.250 Molto basso

3.40 60.900 43.248 9.922 4.568 3.107 1.7 66.718 0.974 0.108 0.091 1.250 Molto basso

3.60 64.600 44.987 5.010 11.579 3.590 1.7 77.887 0.972 0.124 0.092 1.250 Molto basso

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90

3.80 68.300 46.725 11.165 5.003 3.090 1.7 78.293 0.971 0.125 0.094 1.250 Molto basso

4.00 72.000 48.464 12.752 2.120 2.825 1.7 58.675 0.969 0.099 0.095 1.250 Molto basso

4.20 75.700 50.203 20.005 3.903 2.826 1.7 91.945 0.968 0.152 0.097 1.250 Molto basso

4.40 79.400 51.941 5.980 2.093 3.103 1.7 52.789 0.966 0.094 0.098 1.250 Molto basso

4.60 83.100 53.680 25.836 3.771 2.732 1.7 105.757 0.965 0.190 0.099 1.250 Molto basso

4.80 86.800 55.419 30.224 1.512 2.433 1.343296 74.051 0.963 0.118 0.100 1.178 Molto basso

5.00 90.500 57.157 32.708 3.493 2.633 1.7 117.764 0.962 0.232 0.101 1.250 Molto basso

5.20 94.200 58.896 28.146 2.532 2.592 1.303037 92.257 0.960 0.153 0.102 1.504 Molto basso

5.40 97.900 60.635 40.324 0.858 2.192 1.28422 66.469 0.959 0.107 0.103 1.047 Molto basso

5.60 101.600 62.373 31.022 1.669 2.448 1.266194 78.204 0.957 0.124 0.103 1.205 Molto basso

5.80 105.300 64.112 23.230 1.864 2.578 1.248907 74.256 0.956 0.118 0.104 1.136 Molto basso

6.00 109.000 65.851 32.656 2.830 2.573 1.232309 103.385 0.954 0.183 0.105 1.747 Molto basso

6.20 112.700 67.589 35.761 0.923 2.253 1.216356 64.659 0.953 0.105 0.105 0.999 Basso 6.40 116.400 69.328 39.994 1.018 2.235 1.201007 70.291 0.951 0.112 0.106 1.062 Molto

basso 6.60 120.100 71.067 38.315 1.682 2.377 1.186224 85.078 0.950 0.137 0.106 1.292 Molto

basso 6.80 123.800 72.805 33.284 1.682 2.426 1.171974 80.575 0.948 0.129 0.107 1.205 Molto

basso 7.00 127.500 74.544 34.052 1.625 2.409 1.158226 79.983 0.946 0.128 0.107 1.190 Molto

basso 7.20 131.200 76.283 29.196 1.352 2.417 1.144951 69.626 0.945 0.111 0.108 1.035 Molto

basso 7.40 134.900 78.021 4.551 9.209 3.561 1.281699 95.610 0.943 0.161 0.108 1.250 Molto

basso 7.60 138.600 79.760 6.913 5.930 3.300 1.253759 92.723 0.942 0.154 0.108 1.250 Molto

basso 7.80 142.300 81.499 9.052 3.538 3.073 1.227012 82.028 0.940 0.131 0.109 1.250 Molto

basso 8.00 146.000 83.237 26.854 1.984 2.543 1.096076 80.480 0.939 0.128 0.109 1.178 Molto

basso 8.20 149.700 84.976 25.893 2.968 2.664 1.176801 103.404 0.937 0.183 0.109 1.250 Molto

basso 8.40 153.400 86.715 23.196 1.630 2.546 1.073874 69.817 0.936 0.112 0.110 1.018 Molto

basso 8.60 157.100 88.453 31.260 1.175 2.359 1.063267 67.294 0.934 0.108 0.110 0.986 Basso 8.80 160.800 90.192 42.329 1.016 2.214 1.052969 72.063 0.933 0.115 0.110 1.042 Molto

basso

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9.00 164.500 91.931 24.510 1.496 2.505 1.042964 68.480 0.931 0.110 0.110 0.996 Basso 9.20 168.200 93.669 50.629 1.934 2.321 1.033239 102.149 0.928 0.179 0.110 1.622 Molto

basso 9.40 171.900 95.408 40.132 1.219 2.278 1.023781 75.465 0.923 0.120 0.110 1.089 Molto

basso 9.60 175.600 97.147 32.771 1.496 2.401 1.014579 75.949 0.918 0.121 0.110 1.099 Molto

basso 9.80 179.300 98.886 34.493 1.006 2.287 1.00562 65.755 0.912 0.106 0.110 0.971 Basso

10.00 183.000 100.624 31.302 1.326 2.388 0.9968937 70.817 0.907 0.113 0.109 1.035 Molto basso

10.20 186.700 102.363 15.370 2.492 2.798 0.976917 81.910 0.902 0.131 0.109 1.250 Molto basso

10.40 190.400 104.102 48.025 0.554 2.032 0.9801025 64.524 0.896 0.105 0.109 0.967 Basso 10.60 194.400 106.140 10.134 4.249 3.080 0.9421502 91.929 0.891 0.152 0.108 1.250 Molto

basso 10.80 198.400 108.179 2.696 11.214 3.793 0.9243951 91.007 0.886 0.150 0.108 1.250 Molto

basso 11.00 202.400 110.218 74.678 0.513 1.848 0.9525213 85.394 0.880 0.138 0.107 1.288 Molto

basso 11.20 206.400 112.256 74.940 1.437 2.108 0.9438323 110.064 0.875 0.204 0.107 1.915 Molto

basso 11.40 210.400 114.295 71.463 1.407 2.117 0.9353768 106.266 0.870 0.192 0.106 1.807 Molto

basso 11.60 214.400 116.334 72.688 1.542 2.138 0.9271447 111.030 0.864 0.207 0.105 1.965 Molto

basso 11.80 218.400 118.372 94.578 0.973 1.922 0.9191261 114.421 0.859 0.219 0.105 2.089 Molto

basso 12.00 222.400 120.411 111.636 1.032 1.883 0.911312 130.942 0.854 0.289 0.104 2.766 Molto

basso 12.20 226.400 122.450 80.610 1.427 2.082 0.9036939 114.699 0.848 0.220 0.104 2.121 Molto

basso 12.40 230.400 124.488 66.772 1.629 2.181 0.8962638 108.302 0.843 0.198 0.103 1.918 Molto

basso 12.60 234.400 126.527 79.300 1.429 2.088 0.8890139 113.604 0.838 0.216 0.103 2.105 Molto

basso 12.80 238.400 128.566 90.751 1.105 1.971 0.8819371 114.650 0.832 0.220 0.102 2.154 Molto

basso 13.00 242.400 130.604 84.003 1.397 2.062 0.8750268 116.786 0.827 0.228 0.102 2.244 Molto

basso 13.20 246.400 132.643 86.828 0.938 1.941 0.8682763 106.779 0.822 0.193 0.101 1.912 Molto

basso 13.40 250.400 134.682 30.142 2.897 2.606 0.7424918 107.681 0.816 0.196 0.101 1.250 Molto

basso 13.60 254.400 136.720 40.196 2.645 2.486 0.8552312 108.427 0.811 0.199 0.100 1.987 Molto

basso 13.80 258.400 138.759 39.135 2.553 2.484 0.8489254 105.299 0.806 0.189 0.099 1.898 Molto

basso 14.00 262.400 140.798 11.347 7.361 3.192 0.7102393 120.701 0.800 0.244 0.099 1.250 Molto

basso 14.20 266.400 142.836 50.873 1.574 2.262 0.8367211 93.266 0.795 0.155 0.098 1.583 Molto

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92

basso 14.40 270.400 144.875 55.332 1.635 2.245 0.8308131 98.656 0.790 0.169 0.098 1.735 Molto

basso 14.60 274.400 146.914 61.465 1.456 2.177 0.8250284 99.132 0.784 0.171 0.097 1.759 Molto

basso 14.80 278.400 148.952 62.599 1.686 2.212 0.819363 106.234 0.779 0.191 0.096 1.986 Molto

basso 15.00 282.400 150.991 55.828 2.185 2.324 0.8138127 113.225 0.774 0.215 0.096 2.244 Molto

basso 15.20 286.400 153.030 80.837 1.211 2.034 0.8083737 108.941 0.768 0.200 0.095 2.103 Molto

basso 15.40 290.400 155.068 114.112 0.798 1.804 0.8030424 126.624 0.763 0.269 0.095 2.841 Molto

basso 15.60 294.400 157.107 97.732 0.820 1.864 0.797815 113.070 0.757 0.214 0.094 2.281 Molto

basso 15.80 298.400 159.146 120.409 0.746 1.768 0.7926885 130.486 0.752 0.287 0.093 3.069 Molto

basso 16.00 302.400 161.184 101.923 0.931 1.884 0.7876596 119.679 0.747 0.239 0.093 2.580 Molto

basso 16.20 306.400 163.223 126.567 0.947 1.817 0.7827252 141.680 0.741 0.344 0.092 3.737 Molto

basso 16.40 310.400 165.262 112.793 1.013 1.874 0.7778824 131.434 0.736 0.291 0.092 3.179 Molto

basso 16.60 314.400 167.300 113.650 1.090 1.893 0.7731283 134.323 0.731 0.305 0.091 3.357 Molto

basso 16.80 318.400 169.339 105.433 0.780 1.825 0.7684604 118.640 0.725 0.235 0.090 2.605 Molto

basso 17.00 322.400 171.378 103.276 0.594 1.763 0.763876 111.579 0.720 0.209 0.090 2.331 Molto

basso 17.20 326.400 173.416 98.946 0.875 1.877 0.7593727 115.587 0.715 0.224 0.089 2.510 Molto

basso 17.40 330.400 175.455 92.481 1.041 1.948 0.7549481 114.423 0.709 0.219 0.088 2.479 Molto

basso 17.60 334.400 177.494 117.694 0.852 1.811 0.7506 131.232 0.704 0.290 0.088 3.303 Molto

basso 17.80 338.400 179.532 122.845 0.891 1.810 0.7463261 136.828 0.699 0.318 0.087 3.648 Molto

basso 18.00 342.400 181.571 116.365 0.937 1.842 0.7421244 132.469 0.693 0.296 0.087 3.420 Molto

basso 18.20 346.400 183.610 108.485 1.274 1.953 0.7379929 134.876 0.688 0.308 0.086 3.584 Molto

basso 18.40 350.400 185.648 97.099 0.761 1.847 0.7339296 110.953 0.683 0.207 0.085 2.426 Molto

basso 18.60 354.400 187.687 74.380 1.196 2.059 0.7299328 103.016 0.677 0.182 0.085 2.144 Molto

basso 18.80 358.400 189.726 120.952 0.802 1.786 0.7260005 132.599 0.672 0.297 0.084 3.530 Molto

basso 19.00 362.400 191.764 106.153 0.729 1.805 0.7221311 117.851 0.667 0.232 0.083 2.783 Molto

basso 19.20 366.400 193.803 123.192 0.817 1.785 0.7183229 134.981 0.661 0.309 0.083 3.728 Molto

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93

basso 19.40 370.400 195.842 99.469 0.868 1.873 0.7145743 115.863 0.656 0.225 0.082 2.734 Molto

basso 19.60 374.400 197.880 91.988 1.196 1.988 0.7108838 118.199 0.651 0.234 0.082 2.865 Molto

basso 19.80 378.400 199.919 117.828 0.803 1.795 0.7072499 129.948 0.645 0.284 0.081 3.511 Molto


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94

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Strato Nr

Descrizione

Quota iniziale

(m)

Quota finale (m)

Peso unià

volume (KN/mc)

Peso unità

volume saturo

(KN/mc)


D50 granuli (mm)

Resistenza qc (KPa)


fs (KPa)

Velocità onde di

taglio Vs (m/s)

1 Argilla 0.2 0.4 17 19 0 0 880 45.7 180 2 Argilla 0.4 0.6 17 19 0 0 980 52.3 180 3 Argilla 0.6 0.8 17 19 0 0 1370 104.5 180 4 Argilla 0.8 1 17 19 0 0 980 84.9 180 5 Argilla

organica 1 1.2 15 18 0 0 780 45.7 130

6 Argilla organica

1.2 1.4 15 18 0 0 390 32.7 130

7 Argilla organica

1.4 1.6 15 18 0 0 490 13.1 130

8 Argilla organica

1.6 1.8 15 18 0 0 390 19.6 130

9 Argilla organica

1.8 2 15 18 0 0 290 19.6 130

10 Argilla organica

2 2.2 15 18 0 0 290 13.1 130

11 Argilla organica

2.2 2.4 15 18 0 0 290 13.1 130

12 Argilla 2.4 2.6 15 18 0 0 290 13.1 130

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96

organica 13 Argilla

organica 2.6 2.8 15 18 0 0 200 13.1 130

14 Argilla organica

2.8 3 15 18 0 0 290 13.1 130

15 Argilla organica

3 3.2 15 18 0 0 490 13.1 130

16 Argilla organica

3.2 3.4 15 18 0 0 390 26.1 130

17 Limo sabbioso

3.4 3.6 17 18 0 0 880 19.6 160

18 Limo sabbioso

3.6 3.8 17 18 0 0 880 26.1 160

19 Limo sabbioso

3.8 4 17 19.5 0 0 490 19.6 160

20 Limo sabbioso

4 4.2 17 19.5 0 0 780 13.1 160

21 Limo sabbioso

4.2 4.4 17 19.5 0 0 1080 19.6 160

22 Limo sabbioso

4.4 4.6 17 19.5 0 0 1180 52.3 160

23 Limo sabbioso

4.6 4.8 17 19.5 0 0 1960 45.7 160

24 Limo sabbioso

4.8 5 17 19.5 0 0 2350 45.7 160

25 Limo sabbioso

5 5.2 17 19.5 0 0 1180 45.7 160

26 Limo sabbioso

5.2 5.4 17 19.5 0 0 690 39.2 160

27 Limo sabbioso

5.4 5.6 17 19.5 0 0 2060 19.6 160

28 Limo sabbioso

5.6 5.8 17 19.5 0 0 1270 26.1 160

29 Limo sabbioso

5.8 6 17 19.5 0 0 1080 39.2 160

30 Limo sabbioso

6 6.2 17 19.5 0 0 1270 39.2 160

31 Limo sabbioso

6.2 6.4 17 19.5 0 0 1180 32.7 160

32 Limo sabbioso

6.4 6.6 17 19.5 0 0 1470 78.4 160

33 Limo sabbioso

6.6 6.8 17 19.5 0 0 3630 58.8 160

34 Limo sabbioso

6.8 7 17 19.5 0 0 4700 104.5 160

35 Limo sabbioso

7 7.2 17 19.5 0 0 4210 91.5 160

36 Limo sabbioso

7.2 7.4 17 19.5 0 0 4510 104.5 160

37 Limo 7.4 7.6 17 19.5 0 0 3040 98 160

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97

sabbioso 38 Limo

sabbioso 7.6 7.8 17 19.5 0 0 2350 65.3 160

39 Limo sabbioso

7.8 8 17 19.5 0 0 1470 58.8 160

40 Limo sabbioso

8 8.2 17 19.5 0 0 1270 65.3 160

41 Limo sabbioso

8.2 8.4 17 19.5 0 0 4310 39.2 160

42 Limo sabbioso

8.4 8.6 17 19.5 0 0 2940 84.9 160

43 Limo sabbioso

8.6 8.8 17 19.5 0 0 3430 98 160

44 Sabbia 8.8 9 18 20 0 0 6960 124.1 220 45 Sabbia 9 9.2 18 20 0 0 7550 150.3 220 46 Sabbia 9.2 9.4 18 20 0 0 6370 124.1 220 47 Sabbia 9.4 9.6 18 20 0 0 9110 111.1 220 48 Sabbia 9.6 9.8 18 20 0 0 10290 98 220 49 Sabbia 9.8 10 18 20 0 0 10290 98 220 50 Sabbia 10 10.2 18 20 0 0 12250 130.7 220 51 Sabbia 10.2 10.4 18 20 0 0 5680 65.3 220 52 Sabbia 10.4 10.6 18 20 0 0 7840 130.7 220 53 Sabbia 10.6 10.8 18 20 0 0 6080 130.7 220 54 Sabbia 10.8 11 18 20 0 0 6960 156.8 220 55 Sabbia 11 11.2 18 20 0 0 6270 156.8 220 56 Sabbia 11.2 11.4 18 20 0 0 7450 124.1 220 57 Sabbia 11.4 11.6 18 20 0 0 11270 98 220 58 Sabbia 11.6 11.8 18 20 0 0 9900 111.1 220 59 Sabbia 11.8 12 18 20 0 0 6660 104.5 220 60 Sabbia 12 12.2 18 20 0 0 6470 117.6 220 61 Sabbia 12.2 12.4 18 20 0 0 5290 156.8 220 62 Sabbia 12.4 12.6 18 20 0 0 9410 124.1 220 63 Sabbia 12.6 12.8 18 20 0 0 6660 169.9 220 64 Sabbia 12.8 13 18 20 0 0 8620 117.6 220 65 Sabbia 13 13.2 18 20 0 0 8430 124.1 280 66 Sabbia 13.2 13.4 18 20 0 0 6270 182.9 280 67 Sabbia 13.4 13.6 18 20 0 0 12250 124.1 280 68 Sabbia 13.6 13.8 18 20 0 0 15190 98 280 69 Sabbia 13.8 14 18 20 0 0 15880 117.6 280 70 Sabbia 14 14.2 18 20 0 0 15680 117.6 280 71 Sabbia 14.2 14.4 18 20 0 0 7940 124.1 280 72 Sabbia 14.4 14.6 18 20 0 0 7550 137.2 280 73 Sabbia 14.6 14.8 18 20 0 0 9510 117.6 280 74 Sabbia 14.8 15 18 20 0 0 14900 117.6 280 75 Sabbia 15 15.2 18 20 0 0 8230 117.6 280 76 Sabbia 15.2 15.4 18 20 0 0 5880 117.6 280 77 Sabbia 15.4 15.6 18 20 0 0 11560 78.4 280 78 Sabbia 15.6 15.8 18 20 0 0 10190 104.5 280 79 Sabbia 15.8 16 18 20 0 0 10000 117.6 280 80 Sabbia 16 16.2 18 20 0 0 9600 111.1 280

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98

81 Sabbia 16.2 16.4 18 20 0 0 9310 98 280 82 Sabbia 16.4 16.6 18 20 0 0 14210 98 280 83 Sabbia 16.6 16.8 18 20 0 0 9410 117.6 280 84 Sabbia 16.8 17 18 20 0 0 10190 104.5 280 85 Sabbia 17 17.2 18 20 0 0 9700 104.5 280 86 Sabbia 17.2 17.4 18 20 0 0 9210 117.6 280 87 Sabbia 17.4 17.6 18 20 0 0 14210 111.1 280 88 Sabbia 17.6 17.8 18 20 0 0 13920 117.6 280 89 Sabbia 17.8 18 18 20 0 0 15680 130.7 320 90 Sabbia 18 18.2 18 20 0 0 15190 124.1 320 91 Sabbia 18.2 18.4 18 20 0 0 15680 130.7 320 92 Sabbia 18.4 18.6 18 20 0 0 15480 143.7 320 93 Sabbia 18.6 18.8 18 20 0 0 12740 98 320 94 Sabbia 18.8 19 18 20 0 0 11560 91.5 320 95 Sabbia 19 19.2 18 20 0 0 13330 104.5 320 96 Sabbia 19.2 19.4 18 20 0 0 9210 137.2 320 97 Sabbia 19.4 19.6 18 20 0 0 10390 91.5 320 98 Sabbia 19.6 19.8 18 20 0 0 14700 117.6 320 99 Sabbia 19.8 20 18 20 0 0 13920 104.5 320


(m)


Pressione



normalizzata Q

Attrito

laterale

normalizzat

o F(%)

Indice di

comportamento Ic

Correzione per la


CQ


corretta qc1

(KPa)


vo (rd)

Resistenza alla

liquefazion

e (CRR

)

Sforzo di

taglio normalizzat

o (CSR)

Coefficiente

di sicurezza Fs

Rischio

1.80 29.200 27.239 13.246 5.432 3.055 1.7 48.932 0.986 0.091 0.070 1.250 Molto basso

2.00 32.800 28.877 8.907 7.621 3.282 1.7 51.461 0.985 0.093 0.074 1.250 Molto basso

2.20 36.400 30.516 8.310 5.166 3.200 1.7 45.614 0.983 0.088 0.078 1.250 Molto basso

2.40 40.000 32.155 7.775 5.240 3.227 1.7 47.485 0.982 0.090 0.081 1.250 Molto basso

2.60 43.600 33.793 7.291 5.317 3.253 1.7 49.353 0.980 0.091 0.084 1.250 Molto basso

2.80 47.200 35.432 4.312 8.573 3.560 1.7 51.738 0.979 0.093 0.086 1.250 Molto basso

3.00 50.800 37.071 6.453 5.477 3.303 1.7 53.093 0.977 0.094 0.089 1.250 Molto basso

3.20 54.400 38.709 11.253 3.007 2.955 1.7 52.149 0.976 0.093 0.091 1.250 Molto basso

3.40 58.000 40.348 8.228 7.861 3.317 1.7 72.785 0.974 0.116 0.093 1.250 Molto basso

3.60 61.600 41.987 19.492 2.395 2.704 1.7 60.201 0.972 0.100 0.094 1.250 Molto basso

GEOPROGETTI Srl



99

3.80 65.500 43.925 18.543 3.204 2.798 1.7 71.261 0.971 0.114 0.096 1.250 Molto basso

4.00 69.400 45.864 9.171 4.660 3.139 1.7 70.197 0.969 0.112 0.097 1.250 Molto basso

4.20 73.300 47.803 14.784 1.854 2.740 1.7 56.930 0.968 0.097 0.098 1.250 Molto basso

4.40 77.200 49.741 20.160 1.955 2.641 1.7 65.811 0.966 0.107 0.099 1.250 Molto basso

4.60 81.100 51.680 21.264 4.759 2.862 1.7 107.014 0.965 0.194 0.100 1.250 Molto basso

4.80 85.000 53.619 26.767 2.437 2.599 1.365657 88.844 0.963 0.145 0.101 1.436 Molto basso

5.00 88.900 55.557 31.528 2.021 2.493 1.341619 86.126 0.962 0.139 0.102 1.368 Molto basso

5.20 92.800 57.496 18.909 4.203 2.865 1.7 107.640 0.960 0.196 0.103 1.250 Molto basso

5.40 96.700 59.435 9.982 6.607 3.204 1.682518 108.047 0.959 0.197 0.103 1.250 Molto basso

5.60 100.600 61.373 26.295 1.000 2.386 1.276468 59.298 0.957 0.099 0.104 0.956 Basso 5.80 104.500 63.312 18.409 2.239 2.707 1.579477 81.168 0.956 0.130 0.104 1.250 Molto

basso 6.00 108.400 65.251 14.890 4.035 2.934 1.53255 100.004 0.954 0.173 0.105 1.250 Molto

basso 6.20 112.300 67.189 17.230 3.386 2.837 1.48833 96.608 0.953 0.164 0.105 1.250 Molto

basso 6.40 116.200 69.128 15.389 3.074 2.851 1.44659 89.325 0.951 0.146 0.106 1.250 Molto

basso 6.60 120.100 71.067 18.995 5.808 2.956 1.407127 129.655 0.950 0.283 0.106 1.250 Molto

basso 6.80 124.000 73.005 42.484 1.677 2.341 1.170368 88.633 0.948 0.145 0.107 1.357 Molto

basso 7.00 127.900 74.944 54.291 2.286 2.346 1.155131 114.322 0.946 0.219 0.107 2.047 Molto

basso 7.20 131.800 76.883 48.014 2.244 2.381 1.140474 107.301 0.945 0.195 0.107 1.817 Molto

basso 7.40 135.700 78.821 50.799 2.389 2.380 1.126362 113.499 0.943 0.216 0.108 2.008 Molto

basso 7.60 139.600 80.760 35.684 3.379 2.595 1.173822 117.668 0.942 0.232 0.108 2.147 Molto

basso 7.80 143.500 82.699 26.681 2.959 2.653 1.209208 104.166 0.940 0.185 0.108 1.250 Molto

basso 8.00 147.400 84.637 15.627 4.446 2.944 1.18151 106.761 0.939 0.193 0.108 1.250 Molto

basso 8.20 151.300 86.576 12.922 5.837 3.084 1.155053 113.283 0.937 0.215 0.108 1.250 Molto

basso 8.40 155.200 88.515 45.811 0.943 2.168 1.062899 72.921 0.936 0.116 0.109 1.068 Molto

basso 8.60 159.100 90.453 30.744 3.053 2.614 1.105541 111.043 0.934 0.207 0.109 1.250 Molto

basso 8.80 163.100 92.492 35.665 3.000 2.561 1.039795 110.396 0.933 0.205 0.109 1.883 Molto

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100

basso 9.00 167.100 94.531 71.585 1.827 2.192 1.028521 117.906 0.931 0.232 0.109 2.132 Molto

basso 9.20 171.100 96.569 76.829 2.037 2.202 1.017607 128.413 0.928 0.277 0.109 2.542 Molto

basso 9.40 175.100 98.608 64.148 2.003 2.254 1.007033 116.086 0.923 0.225 0.109 2.077 Molto

basso 9.60 179.100 100.647 90.807 1.244 2.004 0.9967815 118.482 0.918 0.235 0.108 2.170 Molto

basso 9.80 183.100 102.686 101.546 0.970 1.897 0.9868371 120.403 0.912 0.242 0.108 2.249 Molto

basso 10.00 187.100 104.724 100.552 0.970 1.900 0.9771845 119.546 0.907 0.239 0.107 2.226 Molto

basso 10.20 191.100 106.763 118.557 1.084 1.877 0.9678097 138.489 0.902 0.327 0.107 3.059 Molto

basso 10.40 195.100 108.802 54.454 1.191 2.165 0.9586996 86.278 0.896 0.140 0.106 1.313 Molto

basso 10.60 199.100 110.840 74.468 1.711 2.160 0.949842 117.220 0.891 0.230 0.106 2.168 Molto

basso 10.80 203.100 112.879 57.227 2.224 2.321 0.9412255 115.529 0.886 0.223 0.106 2.117 Molto

basso 11.00 207.100 114.918 64.926 2.322 2.294 0.9328394 125.286 0.880 0.263 0.105 2.502 Molto

basso 11.20 211.100 116.956 57.977 2.588 2.362 0.9246734 125.476 0.875 0.264 0.105 2.521 Molto

basso 11.40 215.100 118.995 68.296 1.715 2.189 0.9167182 111.970 0.870 0.211 0.104 2.022 Molto

basso 11.60 219.100 121.034 102.440 0.887 1.869 0.9089649 118.952 0.864 0.237 0.104 2.283 Molto

basso 11.80 223.100 123.072 89.239 1.148 1.987 0.901405 114.497 0.859 0.220 0.103 2.129 Molto

basso 12.00 227.100 125.111 59.542 1.624 2.218 0.8940307 101.973 0.854 0.179 0.103 1.740 Molto

basso 12.20 231.100 127.150 57.378 1.885 2.273 0.8868344 106.928 0.848 0.194 0.102 1.897 Molto

basso 12.40 235.100 129.188 46.542 3.102 2.485 0.8798093 125.474 0.843 0.264 0.102 2.596 Molto

basso 12.60 239.100 131.227 82.144 1.353 2.060 0.8729483 113.973 0.838 0.218 0.101 2.154 Molto

basso 12.80 243.100 133.266 57.692 2.648 2.371 0.8662455 126.690 0.832 0.269 0.101 2.676 Molto

basso 13.00 247.100 135.304 74.106 1.405 2.105 0.8596947 108.469 0.827 0.199 0.100 1.986 Molto

basso 13.20 251.100 137.343 71.932 1.517 2.137 0.8532904 109.697 0.822 0.203 0.099 2.038 Molto

basso 13.40 255.100 139.382 53.109 3.041 2.438 0.8470271 131.440 0.816 0.291 0.099 2.943 Molto

basso 13.60 259.100 141.420 103.010 1.035 1.910 0.8408996 123.451 0.811 0.255 0.098 2.591 Molto

basso 13.80 263.100 143.459 126.822 0.657 1.716 0.8349032 132.975 0.806 0.299 0.098 3.052 Molto

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basso 14.00 267.100 145.498 131.651 0.753 1.740 0.8290334 140.175 0.800 0.336 0.097 3.455 Molto

basso 14.20 271.100 147.536 129.091 0.763 1.750 0.8232856 138.346 0.795 0.326 0.097 3.373 Molto

basso 14.40 275.100 149.575 64.922 1.619 2.189 0.8176558 106.444 0.790 0.192 0.096 1.998 Molto

basso 14.60 279.100 151.614 61.317 1.887 2.251 0.8121398 110.469 0.784 0.205 0.096 2.148 Molto

basso 14.80 283.100 153.652 76.720 1.275 2.066 0.8067341 107.152 0.779 0.194 0.095 2.046 Molto

basso 15.00 287.100 155.691 119.414 0.805 1.791 0.8014348 131.368 0.774 0.291 0.094 3.079 Molto

basso 15.20 291.100 157.730 65.530 1.481 2.161 0.7962387 103.246 0.768 0.182 0.094 1.942 Molto

basso 15.40 295.100 159.768 46.519 2.106 2.373 0.7911424 102.578 0.763 0.180 0.093 1.933 Molto

basso 15.60 299.100 161.807 90.878 0.696 1.848 0.7861426 103.897 0.757 0.184 0.093 1.987 Molto

basso 15.80 303.100 163.846 79.608 1.057 2.002 0.7812364 103.740 0.752 0.184 0.092 1.995 Molto

basso 16.00 307.100 165.884 77.642 1.213 2.049 0.7764211 106.273 0.747 0.192 0.092 2.093 Molto

basso 16.20 311.100 167.923 74.083 1.196 2.060 0.7716936 102.774 0.741 0.181 0.091 1.989 Molto

basso 16.40 315.100 169.962 71.412 1.090 2.048 0.7670514 97.651 0.736 0.167 0.090 1.843 Molto

basso 16.60 319.100 172.000 108.350 0.705 1.789 0.7624921 119.066 0.731 0.237 0.090 2.639 Molto

basso 16.80 323.100 174.039 71.329 1.294 2.095 0.7580131 103.095 0.725 0.182 0.089 2.039 Molto

basso 17.00 327.100 176.078 76.793 1.060 2.015 0.7536121 101.407 0.720 0.177 0.089 1.997 Molto

basso 17.20 331.100 178.116 72.681 1.115 2.048 0.7492868 99.415 0.715 0.171 0.088 1.947 Molto

basso 17.40 335.100 180.155 68.618 1.325 2.114 0.7450352 101.637 0.709 0.178 0.087 2.033 Molto

basso 17.60 339.100 182.194 105.276 0.801 1.833 0.7408552 119.084 0.704 0.237 0.087 2.731 Molto

basso 17.80 343.100 184.232 102.555 0.866 1.862 0.7367447 118.496 0.699 0.235 0.086 2.724 Molto

basso 18.00 347.100 186.271 114.888 0.852 1.820 0.732702 128.822 0.693 0.279 0.086 3.258 Molto

basso 18.20 351.100 188.310 110.693 0.836 1.827 0.728725 124.741 0.688 0.261 0.085 3.066 Molto

basso 18.40 355.100 190.348 113.651 0.853 1.823 0.724812 127.763 0.683 0.274 0.084 3.248 Molto

basso 18.60 359.100 192.387 111.605 0.950 1.860 0.7209615 128.676 0.677 0.278 0.084 3.321 Molto

basso 18.80 363.100 194.426 91.368 0.792 1.879 0.7171717 106.837 0.672 0.193 0.083 2.327 Molto

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basso 19.00 367.100 196.464 82.474 0.817 1.923 0.713441 99.868 0.667 0.173 0.083 2.092 Molto

basso 19.20 371.100 198.503 94.612 0.806 1.871 0.709768 110.020 0.661 0.204 0.082 2.489 Molto

basso 19.40 375.100 200.542 65.037 1.553 2.176 0.7061511 104.758 0.656 0.187 0.081 2.300 Molto

basso 19.60 379.100 202.580 72.999 0.914 1.994 0.7025889 94.333 0.651 0.158 0.081 1.960 Molto

basso 19.80 383.100 204.619 102.765 0.821 1.848 0.6990801 117.469 0.645 0.231 0.080 2.883 Molto


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Sulla base dei risultati ottenuti si riporta una tabella riassuntiva.

PROVA

INDICE DEL

POTENZIALE DI

LIQUEFAZIONE IL

(IDRISS &

BOULANGER

2008)

INDICE DEL

POTENZIALE DI

LIQUEFAZIONE

IL

(ROBERTSON E

WRITE 1997)

RISCHIO

(Sonmez 2003)

PROFONDITA’

STRATO SPESSORE

CPTU1 2.25 / MODERATO 5.20÷7.00 1.80

CPT1 0 0.02 MOLTO BASSO / /

CPT2 0 0.01 MOLTO BASSO / /

CPT2 0 0.32 BASSO / /

CPT4 0 0,19 BASSO / /

Sulla base delle verifiche eseguite su tutte 4 le verticali di prova CPT, e sulla verticale di

prova della CPTU n.1, con metodi diversi, il valore dell’Indice del potenziale di

liquefazione IPL risulta variabile da 0.01 a un massimo di 2.25 (molto basso/moderato).

Sulla base delle verifiche eseguite e dei risultati ottenuti, degli spessori dei livelli, si

ritiene che il rischio liquefazione per i terreni presenti nel sito sia da considerarsi

basso.

6. CONCLUSIONI Su incarico e per conto del Committente si produce una modellazione geologica del sito, un’analisi di pericolosità sismica locale, riportando gli effetti attesi, e una caratterizzazione geotecnica della litologia superficiale e profonda dei terreni interessati dall’ampliamento dello stabilimento CGH in Via Dell’Artigianato n. 5/B , nel Comune di Suzzara. La caratterizzazione litologica di dettaglio e la definizione dei parametri geotecnici del profilo stratigrafico nel sito sono ricavati dai risultati di: n. 4 prove penetrometriche statiche di tipo meccanico CPT eseguite in sito in data 24/04/2018 e spinte alla profondità di – 30 metri dal p.c. n. 1 prova penetrometrica statica con punta elettrica CPTU eeguita in sito in data 24/04/2018 e spinta alla profonità di – 20 metri dal p.c. n. 2 prove di carico su piastra eseguite in sito in data 27/04/2017. Al fine di produrre un analisi di pericolosità sismica locale, determinare il valore della velocità di propagazione delle onde di taglio (Vs equivalente) e fornire la frequenza fondamentale del sito, si sono eseguite in data 24/04/2018:


Si allega in epigrafe la relazione di modellazione sismica redatta dal Dott. Geol. Lorenzo Del

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Maschio (All. n.7). La zona oggetto di studio si trova a sud-est rispetto dal centro cittadino di Suzzara, in zona agricola in adiacenza a un ambito industriale, ad una quota media di 17 m slm. Le coordinate geografiche dell’area sono 44° 58’ 47.10”N e 10° 46’ 11.03”E. Il sito ha accesso da Via Dell’Artigianato (SP50), che collega la Città di Suzzara con quella di Gonzaga. I centri abitati vicini sono: Pegognaga a circa 6.60 Km a est-nord-est Motteggiana a circa 6.00 Km a nord Luzzara a circa 6.70 Km a ovest Guastalla a circa 11.60 Km a sud-ovest Reggiolo a 7.30 Km a sud-sud-est Gonzaga a circa 5.00 Km a est-sud-est Oltre che a varie frazioni e località. Il Comune di Suzzara si trova a 18 Km a sud di Mantova e si estende su una superficie di 60.80 Kmq. La zona è morfologicamente pianeggiante e appartiene, in termini generali, alla “bassa pianura” del Po. Le quote altimetriche variano dai 20 ai 16 metri sul livello del mare, delineando superfici altimetricamente rilevate (19-20 metri s.l.m.) separate da zone altimetricamente più depresse (16-17 metri s.l.m.). Secondo quanto indicato nel Piano Territoriale di Coordinamento Provinciale di Mantova ricade all’interno dell’unità di paesaggio indicata con il numero 5 “Piana Alluvionale”. La perimetrazione dell’Unità di Paesaggio n. 5 fa riferimento prevalentemente al pedopaesaggio VA “Piane alluvionali inondabili con dinamica prevalentemente deposizionale, costituite da sedimenti recenti od attuali (Olocene recente ed attuale). Dal punto di vista pedologico tutto il territorio è ricompreso nell’ambito di caratterizzazione della pianura alluvionale recente. Geomorfologicamente, l’area si trova ubicata in una zona priva di morfostrutture a est di un paleoalveo pronunciato del Canale Po Vecchio. Nella “Carta Litologica e Geomorfologica” redatta per la Componente Geologica del PGT , il sito di studio ricade sulla unità a limi dominanti, a est e a sud di una traccia di un antico paleoalveo secondario. Per quanto attiene la Carta dei Vincoli del PGT Comunale, nel sito di studio non si evidenziano vincoli. Il sito di ampliamento si trova a 50 metri a ovest rispetto il Dugale Correggioli, canale che fa parte della rete del l Consorzio di Bonifica dei Gonzaga in destra Po. Nella Carta “Ambiti del Tessuto Urbano Consolidato e Modalità di Intervento” del Piano di Governo del Territorio del Comune di Suzzara, approvato con Delibera di C.C. n.12 del 20/02/2013- Piano delle Regole, l’area di studio ricade in A04:Ambiti agricoli di interazione . La parte ovest interessata dall’ampliamento ricade in una area a rischio archeologico.

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Per quanto attiene l’analisi idrogeologica, a scala locale, le falde possono essere considerate sostanzialmente confinate. Dall’analisi delle prove eseguite in sito, l‘acquifero locale, sfruttabile, presente in un serbatoio costituito da sabbie da medie a grossolane, si trova a partire dalla quota di – 11.00 metri. Più in superficie si trovano litologie argillose poco permeabili passanti a terreni limosi e limo-sabbiosi a media permeabilità. Il livello di soggiacenza della falda sotterranea è stato misurato nei fori di prova, alla quota variabile da – 1.60 a – 1.80 metri dal p.c. Nelle immediate vicinanze del sito sono state eseguite delle prove nel gennaio 2018 e nel settembre 2017 al termine del periodo estivo, facendo registrare lo stessa quota di falda a – 3.00 metri dal p.c. Questo livello è la falda freatica, la quale è alimentata sia artificialmente per dispersione in subalveo dal sistema di drenaggio-irrigazione sia dall’infiltrazione di acque meteoriche. Localmente, come nella zona oggetto di queste prove, ove sono presenti nell’intervallo più superficiale, livelli di limo sabbioso alternato ad argilla limosa, si sdoppia in una falda freatica sospesa poco potente ed una falda semiconfinata. In generale il freatico risulta generalmente presente nei primi quattro metri con estremi compresi tra 1,50 e 4,0 metri. Secondo quando indicato nel PGT Comunale il territorio è stato suddiviso in due classi di fattibilità (2 e 3) in relazione a condizioni di rischio idrogeologico e idraulico via via maggiori. Il sito di studio è in classe di fattibilità 2: il territorio ricadente in questa classe

presenta delle ridotte condizioni alla modifica delle destinazioni d’uso dei terreni. Dall’analisi della Carta di Sintesi redatta per il PGT Comunale risulta che nel sito di studio non vi sono limitazioni né per elevata vulnerabilità idrogeologica né per elevato rischio idraulico. La sequenza stratigrafica del sito si presenta omogenea con livelli litologici aventi diverse proprietà litostratigrafiche:

• Al di sotto del terreno vegetale, si trovano argille mediamente compatte fino alla profondità di – 2.20 metri,

• Da – 2.20 a – 6.20 m si trovano limi sabbiosi sciolti, • Da – 6.20 a – 11.00 m si trovano sabbie e sabbie limose sciolte , • Da - 11.00 m a – 30 m si trovano sabbie da mediamente addensate ad addensate.

Il cap. 6.2.2. del DM 2018 detta:” … Per valore caratteristico di un parametro geotecnico deve intendersi una stima ragionata e cautelativa del valore del parametro per ogni stato limite considerato. I valori caratteristici delle proprietà fisiche e meccaniche da attribuire ai terreni devono essere dedotti dall’interpretazione dei risultati di specifiche prove di laboratorio su campioni rappresentativi di terreno e di prove e misure in sito“. Come da quanto indicato in norma di seguito si riportano i parametri caratteristici in termini di resistenza dei terreni indagati derivati da prove penetrometriche mediante trasformazioni indirette della geotecnica classica in condizioni non drenate e drenate secondo una stima ragionata e cautelativa.

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Profondità dal

p.c. (m)

Unità

Formazionale

Qc

(MPa)

Fs

(MPa)

Qc/fs

γ '

d

(kN/m3)

γ '

w

(KN/m3)

c’k

(kPa)

φ ' k

(°)

Cuk

(kPa)

Dr

(%)

0.00 – 2.20

Argille

mediamente

compatte

0.99 0.054 18.33 17 19 5÷7 13÷15 45 /

2.20 – 6.20 Limi sabbiosi

sciolti 1.46 0.037 39.45 16 19.50 2÷4 15÷17 28 25

6.20 – 11.00 Sabbie e sabbie

limose sciolte 2.94 0.08 36.75 17 20 0 25÷27 0 45

11.00 – 30.00

Sabbie da

mediamente

addensate ad

addensate

9.42 0.12 78.50 18 20 0 29÷31 0 55

Si riportano, inoltre, i parametri geotecnici in termini di deformabilità dedotti da prove di laboratorio eseguite su campioni di terreno paragonabili a quelli indagati e da dati di bibliografia.

Profondità dal p.c.

(m) Unità Formazionale

Coeff.di

Poisson

(ν)

Modulo

elastico

E’(kPa)

Modulo

Edometrico

Ed (kPa)

Vs

(m/s)

Modulo di

winkler Kw

(KN/m3)

0.00 – 2.20 Argille mediamente

compatte 0.45 / 5000÷7000 180 92.000

2.20 – 6.20 Limi sabbiosi sciolti 0.40 7000÷9000 / 150 74.000

6.20 – 11.00 Sabbie e sabbie limose

sciolte 0.38 10000÷15000 / 230 138.000

11.00 – 30.00

Sabbie da mediamente

addensate ad

addensate 0.35 25000÷30000 / 300 350.000

Per quanto riguarda l’analisi di pericolosità sismica del sito, considerando in una analisi di primo livello che:

• i terreni presenti nel sito di studio sono argille mediamente compatte, passanti, alla quota di – 2.20 metri a limi sabbiosi e sabbie sciolte. Le sabbie mediamente addensate si trovano a partire dalla quota di – 11.00 metri;

• il livello della falda è stato misurato nei fori di prova in data 24/04/2018, alla quota di – 1.60/1.80 metri;

• il sito è completamente pianeggiante; • La Magnitudo momento definita sulla base della zona Sismogenetica di appartenenza

Maw = 6.14 (Zona Sismogenetica 912)

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108

Risulta che gli elementi geologici e geomorfologici e litostratigrafici che possono generare effetti locali nel sito in questione sulla base dell’intensità e degli effetti dei sismi nel passato sono:

• litotipi del substrato con Vs intorno a 800 m/sec; • depositi granulari fini con livello superiore della falda acquifera a profondità minore di

15 m dal piano che possono generare fenomeni di liquefazione in occasione di eventi sismici.

Quindi il sito oggetto di intervento si trova in zona Z4a “Zona di fondovalle con presenza di depositi alluvionali e/o fluvioglaciali granulari e/o coesivi ma con depositi granulari fini con livello superiore della falda acquifera a profondità minore di 15 m dal piano che possono generare fenomeni di liquefazione in occasione di eventi sismici”. Gli effetti attesi sono: amplificazioni litologiche. La classificazione come zona Z4a conferma quanto indicato nella Carta di Pericolosità Sismica Locale redatta per il PGT Comunale. La procedura di 2° livello consiste in un approccio di tipo semiquantitativo e fornisce la stima quantitativa della risposta sismica dei terreni in termini di valore di Fattore di amplificazione (Fa) essendo il sito ubicato in zona Z4a (effetti attesi: amplificazione litologica). La ricostruzione del modello sismico del sottosuolo e la stima della velocità media delle onde di taglio nel volume di terreno investigato sono ricavati dall’analisi di un’acquisizione in sismica passiva HVSR, indagine in sismica passiva in array 2D ESAC e di una acquisizione in sismica attiva MASW. Relativamente alle frequenze caratteristiche di sito, abbiamo un picco stratigrafico

caratteristico alla frequenza caratteristica di 1.44 Hz e periodo caratteristico pari a 0.96 s. Il rapporto H/V evidenzia contrasti di impedenza poco significativi (H/V <2) in caso di moto sismico. Secondo quanto indicato nelle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (22 Marzo 2018) § 3.2.2.: “I valori di VS sono ottenuti mediante specifiche prove….. La classificazione del sottosuolo si effettua in base alle condizioni stratigrafiche ed ai valori della velocità equivalente di propagazione delle onde di taglio, Vs,eq:

Per depositi con profondità H del substrato superiore a 30 m, la velocità equivalente delle onde di taglio VS,eq è definita dal parametro VS,30, ottenuto ponendo H=30 m nella precedente espressione e considerando le proprietà degli strati di terreno fino a tale profondità”.

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109

Il profilo di Vs con la profondità e il valore di Vs,eq è stato ricavato dall'analisi congiunta della tecnica in sismica attiva (che rappresenta bene le alte frequenze e quindi gli strati di terreno più superficiale) con quella in sismica passiva (che rappresenta bene le basse frequenze e quindi gli strati di terreno più profondo), vincolando le curve spettrali alle prove CPT . Vs, eq =Vs (30): 203 m/s

Secondo quanto indicato nelle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (22 Marzo 2018) § 3.2.2.: “Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, l’effetto della risposta sismica locale si valuta mediante specifiche analisi, da eseguire con le modalità indicate nel § 7.11.3. In alternativa, qualora le condizioni stratigrafiche e le proprietà dei terreni siano chiaramente riconducibili alle categorie definite nella Tab. 3.2.II, si può fare riferimento a un approccio semplificato …. Sulla base dell’interpretazione litostratigrafica del sito, che è caratterizzato da un miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da dei valori di Vs definiti da prove sismiche in sito che manifestano una inversione di velocità alla profondità di 20

metri; considerata inoltre l’importanza strutturale dell’opera di progetto, si è ritenuto corretto eseguire un analisi di risposta sismica locale mediante modellazione numerica con sets accelerometrici di input opportunamente selezionati al fine di fornire i parametri spettrali con analisi di terzo livello e non definire l’azione sismica tramite l’approccio semplificato con categoria di suolo C. La modellazione numerica ha il fine di fornire gli spettri di risposta con periodo di ritorno di 475 anni e smorzamento ξ = 5%. Si definiscono così i fattori amplificativi espressi come rapporto tra la massima ampiezza dell’accelerazione su affioramento rigido e la massima ampiezza dell’accelerazione alla superficie del deposito (PGA/PGA0) . I sette spettri attesi e lo spettro medio con periodo di ritorno di 475 anni e

smorzamento ξ = 5% per il sito di studio sono indicati nella figura 23. Gli spettri vengono confrontati con gli spettri di norma per un suolo di tipo C, per un

suolo di tipo D (classe d’uso II) . Le accelerazioni massime attese in superficie (PGA) per i sette sismi di riferimento e l’accelerazione media sono indicati nella tabella di seguito.

I rapporti di accelerazione massima orizzontale (PGA/PGA0) calcolati in riferimento al valore massimo di PGA desunto dall’accelerogramma calcolato per ognuno dei 7 sismogrammi normalizzati e il valore di PGA0 pari a 0.097g in relazione alla modellazione di suolo adottata sono:

809xa 103ya 877ya 277xa 137xa 169xa 139xa Media

Fattore di amplificazione

PGA/PGA0 1.86 2.05 1.51 1.90 1.90 1.84 1.46 1.79

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110

Per il sito oggetto di studio nessuna delle circostanze dettate nel capitolo 7.11.3.4.2 (NTC 2018) è soddisfatta, quindi, poiché il sito presso il quale è ubicato il manufatto deve essere stabile nei confronti della liquefazione, sulle stratigrafie riscontrate sulle verticali di prova è stata eseguita una verifica alla possibilità che si manifestino fenomeni di liquefazione mediante procedure denominate “metodi semplificati”. La resistenza alla liquefazione è stata valutata sulla base dei risultati di tutte 5 le prove in sito con il metodo di Robertson e Wride (1997) per le prove CPT e con il metodo di Idriss e Boulanger (2008) per la prova CPTU, con il software Liquiter Versione 2016.18.4.400 producer by Geostru Software. La stima del rischio liquefazione complessivo lungo una verticale di calcolo viene fornita dal parametro indice di liquefazione IPL che viene calcolato secondo la formula seguente

Secondo la classificazione di Sonmez (2003) risulta che: - IL = 0 il rischio di liquefazione è molto basso; - 0 < IL < 2 il rischio di liquefazione è basso; - 2 ≤ IL < 5 il rischio di liquefazione è moderato; - 5 ≤ IL < 15 il rischio di liquefazione è elevato; - IL ≥ 15 il rischio di liquefazione è estremamente elevato. La verifica è stata eseguita con l’accelerazione media ottenuta dall’analisi di RSL (da 7 registrazioni accelerometriche che sono il numero minimo prescritto dalle NTC 08 e 2018 che consente di far riferimento ai valori medi dei risultati) agmax da RSL =0.17g Mw = 6.14 (Mw max Zona 912 di ZS9, come suggerito dagli ICMS) Il livello della soggiacenza della falda più alto misurato nei fori di prova in tutte le campagne di indagine eseguite in diversi perido dell’anno, pari a – 1.60 m dal p.c. Sulla base delle verifiche eseguite su tutte 4 le verticali di prova CPT, e sulla verticale di

prova della CPTU n.1, con metodi diversi, il valore dell’Indice del potenziale di

liquefazione IPL risulta variabile da 0.01 a un massimo di 2.25 (molto basso/moderato).

Sulla base delle verifiche eseguite e dei risultati ottenuti, degli spessori dei livelli, si

ritiene che il rischio liquefazione per i terreni presenti nel sito sia da considerarsi

basso.

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111

Dott. Geol. RITA BALLISTA

ALLEGATI

1. UBICAZIONE INDAGINI ESEGUITE 2. DIAGRAMMI PROVE PENETROMETRICHE STATICHE CPT E CPTU 3. RAPPORTI DI PROVA CARICO SU PIASTRA 4. LITOLOGIE DI DETTAGLIO PROVE 5. PARAMETRI GEOTECNICI 6. TABELLE DI CAMPAGNA PROVE PENETROMETRICHE E LETTURE CPT E CPTU 7. RELAZIONE DI MODELLAZIONE SISMICA REDATTA DAL DOTT GEOL LORENZO DEL

MASCHIO

Utente

Font monospazio

UBICAZIONE INDAGINI ESEGUITE IN SITO

Utente

Font monospazio

Utente

Font monospazio

ALL. N.1

Utente

Font monospazio

LEGENDA VALORI DI RESISTENZALEGENDA VALORI DI RESISTENZAFATTORI DI CONVERSIONEFATTORI DI CONVERSIONE

Strumento utilizzato:

Caratteristiche:

- punta conica meccanica Ø 35.7 mm, area punta Ap = 10 cm²

- punta conica meccanica angolo di apertura: = 60°

- manicotto laterale di attrito tipo 'Begemann' ( Ø = 35.7 mm - h = 133 mm - Am = 150 cm²)

- velocità di avanzamento costante V = 2 cm/sec (± 0,5 cm / sec )

- spinta max nominale dello strumento Smax variabile a seconda del tipo

- costante di trasformazione CT = SPINTA (Kg) / LETTURA DI CAMPAGNA

(dato tecnico legato alle caratteristiche del penetrometro utilizzato, fornito dal costruttore)

fase 1 - resistenza alla punta: qc ( MPa ) = ( L1 ) x CT /10

fase 2 - resistenza laterale locale: fs ( kPa ) = [( L2 ) - ( L1)] x CT / 150

fase 3 - resistenza totale : Rt ( kPa) = ( Lt ) x CT

- Prima lettura = lettura di campagna durante l’ infissione della sola punta ( fase 1 )

- Seconda lettura = lettura di campagna relativa all’infissione di punta e manicotto ( fase 2 )

- Terza lettura = lettura di campagna relativa all’infissione delle aste esterne ( fase 3 )

N.B. : la spinta S ( Kg) , corrispondente a ciascuna fase , si ottiene moltiplicando la corrispondente

lettura di campagna L per la costante di trasformazione CT .

N.B. : causa la distanza intercorrente ( 20 cm circa ) fra il centro del manicotto laterale e la punta conica

del penetrometro , la resistenza laterale locale fs viene computata 20 cm sopra la punta .

CONVERSIONI

1 kN (kiloNewton) = 1000 N 100 kg = 0,1 t

1 MN (megaNewton) = 1.000 kN = 1.000.000 N 100 t

1 kPa (kiloPascal) = 1 kN/m² = 0,001 MN/m² = 0,001 MPa 0,1 t/m² = 0,01 kg/cm²

1 MPa (megaPascal) = 1 MN/m² = 1.000 kN/m² = 1000 kPa 100 t/m² = 10 kg/cm²

1 kg/cm² = 10 t/m² 100 kN/m² = 100 kPa = 0,1 MN/m² = 0,1 MPa

1 t = 1000 kg 10 kN

Utente

Font monospazio

All.2

Utente

Font monospazio

GEOPROGETTI SRLLaboratorio di prove geotecniche in sito Decreto di concessione n. 54420 del 27/01/2006Sede legale: Via Genova, 1/8 - 41036 Medolla (MO)

Committente: BONDIOLI E PAVESI SPA

Cantiere: VIA DELL'ARTIGIANATO 5B - SUZZARA - MN

Data: 26/04/2018

Quota: 0.40Metodo: CPTPreforo: Falda: -1.80

Prova n° 1

Pagina: 1 di 1

Direttore Laboratorio: Dott. Geol. RITA BALLISTASperimentatore: Dott. Geol. PAOLO CESTARI

qc (MPa) Friction fs (MPa) Ratio (%) Pore pressure (MPa) Inclination (degr)

MPa0 > 0.10 MPa 0 > 10% 1.0 MPa 0 > 10 °

20.480 m

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

H²O =1.80m


Committente: BONDIOLI E PAVESI SPA

Cantiere: VIA DELL'ARTIGIANATO 5B - SUZZARA - MN

Data: 26/04/2018

Quota: 0.40Metodo: CPTPreforo: Falda: -1.80

Prova n° 1

Pagina: 1 di 1


qc (MPa) Friction fs (MPa) Ratio (%) Pore pressure (MPa) Inclination (degr)

MPa0 > 0.10 MPa 0 > 10% 1.0 MPa 0 > 10 °

20.480 m

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

H²O =1.80m


Committente: BONDIOLI & PAVESI S.P.A.

Cantiere: SUZZARA Via dell'Artigianato 5B

Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:

Falda: -1.60 Prova n° 1


qc (MPa) Friction fs (MPa) Ratio (-)

30.000 m

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.60m




Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:




30.000 m

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.60m




Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:




30.000 m

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.60m




Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:




30.000 m

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.60m




Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:




30.000 m

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.80m




Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:




30.000 m

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.80m




Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:




30.000 m

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.80m




Data: 24/04/2018

Quota:

Preforo:




30.000 m

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.00.0 0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0 - 150

0.0 0.0

1.0 1.0

2.0 2.0

3.0 3.0

4.0 4.0

5.0 5.0

6.0 6.0

7.0 7.0

8.0 8.0

9.0 9.0

10.0 10.0

11.0 11.0

12.0 12.0

13.0 13.0

14.0 14.0

15.0 15.0

16.0 16.0

17.0 17.0

18.0 18.0

19.0 19.0

20.0 20.0

21.0 21.0

22.0 22.0

23.0 23.0

24.0 24.0

25.0 25.0

26.0 26.0

27.0 27.0

28.0 28.0

29.0 29.0

30.0 30.0

31.0 31.0

H²O =1.80m

COMMITENTE : 1

CANTIERE :

DATA PROVA :QUOTA DI RIFERIMENTO : "- 1.00 m dal p.c.

Intervallo di calcolo utilizzabili (CNR NTs n° 146)

METODO PROVA : SNV 670317a 0,05/0,15 N/mm2 terreni di sottofondo e strati di rilevato

0,15/0,25 N/mm2 strati di fondazione stradale

DIAMETRO PIASTRA : 300 mm 0,25/0,35 N/mm2 strati di base della pavimentazione

UMIDITA' TERRENOSOTTO LA PIASTRA :

TEMPERATURA: 15°

NOTE

Tempo N/mm2 KN/m2 Cedimento

h/m KPa mm riferito al I° ciclo di carico

0.02 20 0

0.05 50 2.17 MPa - N/mm2 Kpa - KN/m2

0.1 100 4.08 Md 6.410 6410

0.15 150 6.85

0.2 200 10.64

0.05 50 9.03

Sperimentatore: Direttore del laboratorio:Dott. Geol. Paolo Cestari Dott. Geol. Rita Ballista

GEO PROGETTI SrlSede legale: Via Genova 1/8 – 41036 Medolla (MO) - P.I.: 01754860367 - Tel. 0535/47170 – Fax 0535/49364

BONDIOLI & PAVESI S.P.A.

PROVA DI CARICO SU PIASTRA

27/04/2018

VIA DELL'ARTIGIANATO - STAB.C.G.H. - SUZZARA

Modulo di deformazione (tra 0,05 e 0,15 N/mm2)

0

2.17

4.08

6.85

10.64

9.03

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5

cedi

men

to a

ssol

uto

(mm

)

N/mm2

Utente

Font monospazio

Utente

Font monospazio

ALL. N.3

COMMITENTE : 2

CANTIERE :

DATA PROVA :QUOTA DI RIFERIMENTO : "- 1.00 m dal p.c.

Intervallo di calcolo utilizzabili (CNR NTs n° 146)

METODO PROVA : SNV 670317a 0,05/0,15 N/mm2 terreni di sottofondo e strati di rilevato

0,15/0,25 N/mm2 strati di fondazione stradale

DIAMETRO PIASTRA : 300 mm 0,25/0,35 N/mm2 strati di base della pavimentazione

UMIDITA' TERRENOSOTTO LA PIASTRA :

TEMPERATURA: 15°

NOTE

Tempo N/mm2 KN/m2 Cedimento

h/m KPa mm riferito al I° ciclo di carico

0.02 20 0

0.05 50 1.6 MPa - N/mm2 Kpa - KN/m2

0.1 100 3.26 Md 8.646 8646

0.15 150 5.07

0.2 200 5.72

0.05 50 5.32

Sperimentatore: Direttore del laboratorio:Dott. Geol. Paolo Cestari Dott. Geol. Rita Ballista

GEO PROGETTI SrlSede legale: Via Genova 1/8 – 41036 Medolla (MO) - P.I.: 01754860367 - Tel. 0535/47170 – Fax 0535/49364


PROVA DI CARICO SU PIASTRA

27/04/2018

VIA DELL'ARTIGIANATO - STAB.C.G.H. - SUZZARA

Modulo di deformazione (tra 0,05 e 0,15 N/mm2)

0

1.6

3.26

5.07

5.72

5.32

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5

cedi

men

to a

ssol

uto

(mm

)

N/mm2

LEGENDA VALUTAZIONI LITOLOGICHELEGENDA VALUTAZIONI LITOLOGICHECORRELAZIONI GENERALICORRELAZIONI GENERALI

Valutazioni in base al rapporto: F = (qc / fs)Begemann 1965 - Raccomandazioni A.G.I. 1977Valide in via approssimata per terreni immersi in falda :

F = qc / fs NATURA LITOLOGICA PROPRIETA’

F 1470 kPa TORBE ED ARGILLE ORGANICHE COESIVE1470 kPa < F 2940 kPa LIMI ED ARGILLE COESIVE2940 kPa < F 5880 kPa LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE GRANULARI

F > 5880 kPa SABBIE E SABBIE CON GHIAIA GRANULARI

Vengono inoltre riportate le valutazioni stratigrafiche fornite da Schmertmann (1978),ricavabili in base ai valori di qc e di FR = (fs / qc) % :

- AO = argilla organica e terreni misti- Att = argilla (inorganica) molto tenera- At = argilla (inorganica) tenera- Am = argilla (inorganica) di media consistenza- Ac = argilla (inorganica) consistente- Acc = argilla (inorganica) molto consistente- ASL = argilla sabbiosa e limosa- SAL = sabbia e limo / sabbia e limo argilloso- Ss = sabbia sciolta- Sm = sabbia mediamente addensata- Sd = sabbia densa o cementata- SC = sabbia con molti fossili, calcareniti

Secondo Schmertmann il valore della resistenza laterale da usarsi, dovrebbe essere pari a:

- 1/3 ± - 1/2 di quello misurato , per depositi sabbiosi- quello misurato ( inalterato ) , per depositi coesivi.

All. n. 3

Utente

Font monospazio

Utente

Font monospazio

Utente

Font monospazio

Utente

Rettangolo

Utente

Font monospazio

4

riferimento 033-2018

Committente:

Cantiere:

Località:


SUZZARA Via dell´Artigianato 5B


U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 1

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.60 m

nota:

PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICAPROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA

DIAGRAMMI LITOLOGIADIAGRAMMI LITOLOGIA

Scala: 1:150

BEGEMANN (classica) SCHMERTMANN

qc/fs qc - fs/qc

TO

RB

E /

AR

GIL

LE O

RG

AN

ICH

E

AR

GIL

LE e

/o L

IMI

LIM

I e/o

SA

BB

IE

SA

BB

IE

SA

BB

IE e

/o G

HIA

IE

15

15

30

30

60

60

120

120

Arg

illa

Org

anic

a e

terr

eni m

isti

Arg

illa

(inor

gani

ca)

mol

to te

nera

Arg

illa

(inor

gani

ca)

tene

raA

rgill

a (in

orga

nica

) di

med

ia c

onsi

sten

zaA

rgill

a (in

orga

nica

) co

nsis

tent

eA

rgill

a (in

orga

nica

) m

olto

con

sist

ente

Arg

illa

Sab

bios

a e

Lim

osa

Sab

bia

e Li

mo

/ Sab

bia

e lim

o ar

gillo

soS

abbi

a sc

iolta

Sab

bia

med

iam

ente

add

ensa

taS

abbi

a de

nsa

o ce

men

tata

Sab

bia

con

mol

ti fo

ssili

, cal

care

niti

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

27 27

28 28

29 29

30 30

Torbe / Argille org. :

Argille e/o Limi :

Limi e/o Sabbie :

Sabbie:

Sabbie e/o Ghiaie :

13 punti, 23 punti, 23 punti, 68 punti, 22 punti,

8.72%15.44%15.44%45.64%14.77%

qc

Argilla Organica e terreni misti:Argilla (inorganica) tenera: Argilla (inorganica) media consist.: Argilla (inorganica) consistente: Argilla (inorganica) molto consist.:

14 punti,1 punti,7 punti,9 punti,3 punti,

9.40%0.67%4.70%6.04%2.01%

Argilla Sabbiosa e Limosa:Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia sciolta:Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: Sabbia con molti fossili, calcareniti:

2 punti,6 punti,3 punti,

43 punti,57 punti,

3 punti,

1.34%4.03%2.01%

28.86%38.26%

2.01%


Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 2

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.60 m

nota:



Scala: 1:150


qc/fs qc - fs/qc

TO

RB

E /

AR

GIL

LE O

RG

AN

ICH

E

AR

GIL

LE e

/o L

IMI

LIM

I e/o

SA

BB

IE

SA

BB

IE

SA

BB

IE e

/o G

HIA

IE

15

15

30

30

60

60

120

120

Arg

illa

Org

anic

a e

terr

eni m

isti

Arg

illa

(inor

gani

ca)

mol

to te

nera

Arg

illa

(inor

gani

ca)

tene

raA

rgill

a (in

orga

nica

) di

med

ia c

onsi

sten

zaA

rgill

a (in

orga

nica

) co

nsis

tent

eA

rgill

a (in

orga

nica

) m

olto

con

sist

ente

Arg

illa

Sab

bios

a e

Lim

osa

Sab

bia

e Li

mo

/ Sab

bia

e lim

o ar

gillo

soS

abbi

a sc

iolta

Sab

bia

med

iam

ente

add

ensa

taS

abbi

a de

nsa

o ce

men

tata

Sab

bia

con

mol

ti fo

ssili

, cal

care

niti

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

27 27

28 28

29 29

30 30


Argille e/o Limi :

Limi e/o Sabbie :

Sabbie:

Sabbie e/o Ghiaie :


3.36%9.40%

30.87%40.94%15.44%

qc

Argilla Organica e terreni misti:Argilla (inorganica) media consist.: Argilla (inorganica) consistente: Argilla (inorganica) molto consist.:

6 punti,4 punti,2 punti,1 punti,

4.03%2.68%1.34%0.67%

Argilla Sabbiosa e Limosa:Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia sciolta:Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: Sabbia con molti fossili, calcareniti:

8 punti,15 punti,

6 punti,51 punti,51 punti,

4 punti,

5.37%10.07%

4.03%34.23%34.23%

2.68%


Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 3

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.80 m

nota:



Scala: 1:150


qc/fs qc - fs/qc

TO

RB

E /

AR

GIL

LE O

RG

AN

ICH

E

AR

GIL

LE e

/o L

IMI

LIM

I e/o

SA

BB

IE

SA

BB

IE

SA

BB

IE e

/o G

HIA

IE

15

15

30

30

60

60

120

120

Arg

illa

Org

anic

a e

terr

eni m

isti

Arg

illa

(inor

gani

ca)

mol

to te

nera

Arg

illa

(inor

gani

ca)

tene

raA

rgill

a (in

orga

nica

) di

med

ia c

onsi

sten

zaA

rgill

a (in

orga

nica

) co

nsis

tent

eA

rgill

a (in

orga

nica

) m

olto

con

sist

ente

Arg

illa

Sab

bios

a e

Lim

osa

Sab

bia

e Li

mo

/ Sab

bia

e lim

o ar

gillo

soS

abbi

a sc

iolta

Sab

bia

med

iam

ente

add

ensa

taS

abbi

a de

nsa

o ce

men

tata

Sab

bia

con

mol

ti fo

ssili

, cal

care

niti

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

27 27

28 28

29 29

30 30


Argille e/o Limi :

Limi e/o Sabbie :

Sabbie:

Sabbie e/o Ghiaie :


4.03%12.08%12.08%53.69%18.12%

qc

Argilla Organica e terreni misti:Argilla (inorganica) tenera: Argilla (inorganica) media consist.: Argilla (inorganica) consistente:


5.37%0.67%3.36%2.01%

Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia sciolta:Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: Sabbia con molti fossili, calcareniti:

9 punti,2 punti,

45 punti,59 punti,

6 punti,

6.04%1.34%

30.20%39.60%

4.03%


Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 4

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.80 m

nota:



Scala: 1:150


qc/fs qc - fs/qc

TO

RB

E /

AR

GIL

LE O

RG

AN

ICH

E

AR

GIL

LE e

/o L

IMI

LIM

I e/o

SA

BB

IE

SA

BB

IE

SA

BB

IE e

/o G

HIA

IE

15

15

30

30

60

60

120

120

Arg

illa

Org

anic

a e

terr

eni m

isti

Arg

illa

(inor

gani

ca)

mol

to te

nera

Arg

illa

(inor

gani

ca)

tene

raA

rgill

a (in

orga

nica

) di

med

ia c

onsi

sten

zaA

rgill

a (in

orga

nica

) co

nsis

tent

eA

rgill

a (in

orga

nica

) m

olto

con

sist

ente

Arg

illa

Sab

bios

a e

Lim

osa

Sab

bia

e Li

mo

/ Sab

bia

e lim

o ar

gillo

soS

abbi

a sc

iolta

Sab

bia

med

iam

ente

add

ensa

taS

abbi

a de

nsa

o ce

men

tata

Sab

bia

con

mol

ti fo

ssili

, cal

care

niti

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

27 27

28 28

29 29

30 30


Argille e/o Limi :

Limi e/o Sabbie :

Sabbie:

Sabbie e/o Ghiaie :


2.01%17.45%23.49%36.91%20.13%

qc

Argilla Organica e terreni misti:Argilla (inorganica) molto tenera: Argilla (inorganica) tenera: Argilla (inorganica) media consist.: Argilla (inorganica) consistente: Argilla (inorganica) molto consist.:

6 punti,5 punti,3 punti,4 punti,4 punti,1 punti,

4.03%3.36%2.01%2.68%2.68%0.67%

Argilla Sabbiosa e Limosa:Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: Sabbia con molti fossili, calcareniti:


1 punti,

6.71%11.41%24.83%40.27%

0.67%

LEGENDA PARAMETRI GEOTECNICILEGENDA PARAMETRI GEOTECNICISPECIFICHE TECNICHESPECIFICHE TECNICHE

Le scelte litologiche vengono effettuate in base al rapporto qc / fs (Begemann 1965 - A.G.I. 1977)prevedendo altresì la possibilità di casi dubbi :

qc 1,96 MPa : possibili terreni COESIVI anche se ( qc / fs) > 30qc 1,96 MPa : possibili terreni GRANULARI anche se ( qc / fs) < 30

NATURA LITOLOGICA1 - COESIVA (TORBOSA) ALTA COMPRIM.2 - COESIVA IN GENERE3 - GRANULARE4 - COESIVA / GRANULARE

4 - AO/S 4 - A/S 3 - S

2 - AO

1 - TAO*

2 - A 4 - S/A

qc MPa

1,96

0,69

0 12 30 qc/fs

PARAMETRI GEOTECNICI ( validità orientativa ) - simboli - correlazioni - bibliografia

' = peso dell' unità di volume (efficace) del terreno [ correlazioni : ' - qc - natura ]( Terzaghi & Peck 1967 - Bowles 1982 )

'vo = tensione verticale geostatica (efficace) del terreno ( valutata in base ai valori di ')Cu = coesione non drenata (terreni coesivi ) [ correlazioni : Cu - qc ]OCR = grado di sovra consolidazione (terreni coesivi ) [ correlazioni : OCR - Cu - 'vo]

( Ladd et al. 1972 / 1974 / 1977 - Lancellotta 1983)Eu = modulo di deformazione non drenato (terreni coesivi) [ correl. : Eu - Cu - OCR - Ip Ip= ind.plast.]

Eu50 - Eu25 corrispondono rispettivamente ad un grado di mobilitazione dello sforzo deviatoricopari al 50-25% (Duncan & Buchigani 1976 )

E' = modulo di deformazione drenato (terreni granulari) [ correlazioni : E' - qc ]E'50 - E'25 corrispondono rispettivamente ad un grado di mobilitazione dello sforzo deviatoricopari al 50-25% (coeff. di sicurezza F = 2 - 4 rispettivamente )Schmertmann 1970 / 1978 - Jamiolkowski ed altri 1983 )

Mo = modulo di deformazione edometrico (terreni coesivi e granulari) [ correl. : Mo - qc - natura]Sanglerat 1972 - Mitchell & Gardner 1975 - Ricceri et al. 1974 - Holden 1973 )

Dr = densità relativa (terreni granulari N. C. - normalmente consolidati)[ correlazioni : Dr - Rp - 'vo (Schmertmann 1976 )]

Ø' = angolo di attrito interno efficace (terreni granulari N.C. ) [ correl. : Ø' - Dr - qc - 'vo )ØCa - Caquot (1948) ØKo - Koppejan (1948)ØDB - De Beer (1965) ØSc - Schmertmann (1978)ØDM - Durgunoglu & Mitchell (1975) (sabbie N.C.) ØMe - Meyerhof (1956 / 1976) (sabbie limose)

F.L. = accelerazione al suolo che può causare liquefazione ( terreni granulari )( g = accelerazione gravità)(Seed & Idriss 1971 - Sirio 1976 ) [ correlazioni : (Amax/g) - Dr]

Vs = velocità di propagazione delle onde sismiche ( Burrow e Stokoe 1983 )

All. n. 5


Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 1

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.60 m


PARAMETRI GEOTECNICIPARAMETRI GEOTECNICI

NATURA COESIVA NATURA GRANULAREProf. qc qc/fs zone ' 'vo Vs Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr øSc øCa øKo øDB øDM øMe F.L. E'50 E'25 Mo

m U.M. t/m³ kPa m/s kPa % U.M. U.M. U.M. % (°) (°) (°) (°) (°) (°) U.M. U.M. U.M.

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Committente:

Cantiere:

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U.M.: MPa

Pagina: 2Elaborato:

FON025

CPT 1

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

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Pagina: 1Elaborato:

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Committente:

Cantiere:

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U.M.: MPa

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FON025

CPT 2

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Falda:

24/04/2018

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Cantiere:

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Pagina: 1Elaborato:

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Committente:

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U.M.: MPa

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FON025

CPT 3

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Falda:

24/04/2018

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Cantiere:

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Pagina: 1Elaborato:

FON025

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Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

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FON025

CPT 4

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.80 m





20.00 13.9 132.7 1.06 199.3 245 -- -- -- -- -- 67 39 31 28 26 35 36 -- 23.2 34.8 41.720.20 15.1 136.3 1.08 201.4 253 -- -- -- -- -- 69 40 31 28 26 35 36 -- 25.2 37.7 45.320.40 12.5 91.4 1.04 203.5 236 -- -- -- -- -- 63 39 30 27 26 34 35 -- 20.9 31.4 37.620.60 17.2 154.9 1.11 205.7 266 -- -- -- -- -- 73 40 32 29 27 36 37 -- 28.6 42.9 51.520.80 15.5 118.8 1.09 207.8 255 -- -- -- -- -- 69 40 31 28 26 35 36 -- 25.8 38.7 46.521.00 18.6 113.8 1.14 210.0 276 -- -- -- -- -- 75 40 32 29 27 36 37 -- 31.0 46.6 55.921.20 22.5 137.7 1.15 212.3 301 -- -- -- -- -- 82 41 33 30 28 37 39 -- 37.6 56.4 67.621.40 20.1 139.5 1.15 214.5 285 -- -- -- -- -- 78 41 32 29 28 37 38 -- 33.5 50.2 60.321.60 17.1 113.7 1.11 216.7 265 -- -- -- -- -- 72 40 31 29 27 36 37 -- 28.4 42.6 51.221.80 21.1 140.5 1.15 218.9 292 -- -- -- -- -- 79 41 32 30 28 37 38 -- 35.1 52.7 63.222.00 20.8 159.4 1.15 221.2 290 -- -- -- -- -- 78 41 32 29 28 37 38 -- 34.6 51.9 62.322.20 18.6 149.6 1.14 223.4 276 -- -- -- -- -- 74 40 32 29 27 36 37 -- 31.0 46.6 55.922.40 17.2 75.5 1.11 225.6 267 -- -- -- -- -- 71 40 31 28 27 35 37 -- 28.7 43.1 51.722.60 20.6 157.9 1.15 227.9 288 -- -- -- -- -- 77 40 32 29 27 36 38 -- 34.3 51.5 61.722.80 19.6 150.4 1.15 230.1 282 -- -- -- -- -- 75 40 32 29 27 36 38 -- 32.7 49.0 58.823.00 16.7 127.8 1.11 232.3 263 -- -- -- -- -- 69 40 31 28 26 35 37 -- 27.8 41.7 50.023.20 19.1 132.7 1.14 234.5 279 -- -- -- -- -- 74 40 32 29 27 36 38 -- 31.9 47.8 57.323.40 16.7 115.6 1.11 236.7 263 -- -- -- -- -- 69 39 31 28 26 35 37 -- 27.8 41.7 50.023.60 15.5 158.0 1.09 238.8 255 -- -- -- -- -- 66 39 30 27 26 35 36 -- 25.8 38.7 46.523.80 11.8 120.0 1.03 240.8 231 -- -- -- -- -- 56 38 29 26 24 33 35 -- 19.6 29.4 35.324.00 13.2 96.4 1.05 242.9 240 -- -- -- -- -- 60 38 30 27 25 34 35 -- 22.1 33.1 39.724.20 9.3 64.6 0.99 244.8 215 -- -- -- -- -- 48 37 28 25 23 32 34 -- 15.5 23.3 27.924.40 9.1 82.3 0.99 246.8 214 -- -- -- -- -- 47 37 28 25 23 31 33 -- 15.2 22.8 27.324.60 8.6 48.9 0.98 248.7 210 -- -- -- -- -- 45 37 27 24 23 31 33 -- 14.4 21.6 25.924.80 8.5 54.4 0.98 250.6 210 -- -- -- -- -- 44 37 27 24 23 31 33 -- 14.2 21.3 25.625.00 8.4 76.1 0.98 252.5 209 -- -- -- -- -- 44 36 27 24 23 31 33 -- 14.0 21.1 25.325.20 9.3 79.2 0.99 254.5 215 -- -- -- -- -- 47 37 28 25 23 31 34 -- 15.5 23.3 27.925.40 9.6 86.7 1.00 256.4 217 -- -- -- -- -- 48 37 28 25 23 31 34 -- 16.0 24.0 28.825.60 9.9 89.4 1.00 258.4 219 -- -- -- -- -- 49 37 28 25 23 32 34 -- 16.5 24.7 29.725.80 10.6 90.0 1.01 260.4 223 -- -- -- -- -- 51 37 28 25 24 32 34 -- 17.6 26.5 31.826.00 12.7 108.3 1.05 262.4 237 -- -- -- -- -- 57 38 29 26 24 33 35 -- 21.2 31.9 38.226.20 15.9 151.4 1.09 264.6 258 -- -- -- -- -- 64 39 30 27 25 34 36 -- 26.5 39.7 47.626.40 11.8 106.2 1.03 266.6 231 -- -- -- -- -- 54 38 29 25 24 32 35 -- 19.6 29.4 35.326.60 13.2 135.0 1.05 268.6 240 -- -- -- -- -- 58 38 29 26 24 33 35 -- 22.1 33.1 39.726.80 14.2 98.6 1.07 270.7 247 -- -- -- -- -- 60 38 29 26 25 33 36 -- 23.7 35.5 42.627.00 16.5 148.7 1.10 272.9 262 -- -- -- -- -- 65 39 30 27 25 34 37 -- 27.4 41.2 49.427.20 12.3 94.0 1.04 274.9 234 -- -- -- -- -- 54 38 29 26 24 32 35 -- 20.4 30.6 36.827.40 16.7 158.9 1.11 277.1 263 -- -- -- -- -- 65 39 30 27 25 34 37 -- 27.8 41.7 50.027.60 11.8 94.5 1.03 279.1 231 -- -- -- -- -- 53 38 28 25 24 32 35 -- 19.6 29.4 35.327.80 7.9 101.3 0.97 281.0 206 -- -- -- -- -- 39 36 26 23 22 30 33 -- 13.2 19.8 23.828.00 1.5 20.5 0.95 282.9 164 65.3 1.0 39.2 58.8 4.9 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --28.20 2.5 49.1 0.87 284.6 171 -- -- -- -- -- -- 31 21 17 16 25 28 -- 4.2 6.4 7.628.40 1.0 21.3 0.90 286.3 160 49.0 0.7 29.4 44.1 3.9 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --28.60 1.1 16.4 0.91 288.1 161 52.6 0.7 31.6 47.3 4.2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --28.80 1.8 18.0 0.98 290.0 166 73.5 1.1 43.8 65.7 5.5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --29.00 10.8 118.3 1.02 292.0 224 -- -- -- -- -- 49 37 28 25 23 31 34 -- 18.0 27.0 32.329.20 9.4 80.0 0.99 294.0 215 -- -- -- -- -- 44 37 27 24 22 31 34 -- 15.7 23.5 28.229.40 10.0 80.3 1.00 295.9 219 -- -- -- -- -- 46 37 27 24 23 31 34 -- 16.7 25.0 30.029.60 9.4 89.7 0.99 297.9 215 -- -- -- -- -- 43 36 27 24 22 31 34 -- 15.7 23.5 28.229.80 10.8 126.4 1.02 299.9 224 -- -- -- -- -- 48 37 28 24 23 31 34 -- 18.0 27.0 32.330.00 11.0 -- 1.02 301.9 226 -- -- -- -- -- 48 37 28 24 23 31 34 -- 18.3 27.4 32.9

CPTU1.txt%

Sounding No 1580 Printer No 139

Start level 0.40 Date 26-Apr-2018 Time 08:39

Method CPT Project bondioli Cone no 40107

Zb1=2246 Zb2=4525 Zb3=1239 Za1=2288 Za2=4636 Za3=1165 Memocone MKII class1 + inclination#

DEPTH QC PP FS IN 0.42 0.26 94 13 1.4 0.44 0.3 94.5 13 1.4 0.46 0.37 96 14 1.4 0.48 0.63 116.5 14.5 1.4

0.5 0.88 156 14.5 1.3 0.52 0.99 212 16.5 1.4 0.54 1.04 204 20 1.3 0.56 0.74 167.5 23 1.5 0.58 1.08 160 30.5 1.5

0.6 1.07 153 36.5 1.4 0.62 1.06 146.5 41 1.6 0.64 1.06 141.5 46 1.4 0.66 1.08 141.5 48.5 1.5 0.68 1.05 138 50.5 1.4

0.7 1.01 138.5 52 1.5 0.72 1.01 125 52.5 1.4 0.74 1 114.5 55 1.6 0.76 1.01 110.5 54.5 1.5 0.78 1.01 109 55 1.5

0.8 1.02 111.5 56 1.4 0.82 1.03 120 58 1.5 0.84 1.04 118 60 1.4 0.86 1.06 121.5 61.5 1.4 0.88 1.09 123.5 64 1.4

0.9 1.13 127.5 64.5 1.5 0.92 1.22 130.5 64 1.3 0.94 1.26 131.5 65 1.4 0.96 1.26 132 67 1.4 0.98 1.26 131.5 68 1.5

1 1.28 132 69 1.3 1.02 1.22 132 71 1.5 1.04 1.17 131.5 73 1.4 1.06 1.13 131.5 73.5 1.5 1.08 1.11 131.5 73 1.3

1.1 1.1 138.5 72.5 1.5 1.12 1.16 146.5 68.5 1.3 1.14 1.18 148 64.5 1.5 1.16 1.16 150.5 60.5 1.5 1.18 1.14 151 56 1.4

1.2 1.14 151.5 54.5 1.4 1.22 1.12 155.5 54.5 1.5 1.24 1.16 159 54.5 1.4 1.26 1.2 163 56 1.4 1.28 1.24 163.5 56.5 1.3

1.3 1.26 164 57.5 1.5 1.32 1.28 166 58 1.4 1.34 1.27 167 59.5 1.4 1.36 1.2 168 64 1.4 1.38 1.11 168 67 1.4

1.4 1.04 168 68.5 1.4 1.42 0.98 169.5 69.5 1.4 1.44 0.97 170 67 1.4 1.46 0.96 169.5 62.5 1.3 1.48 0.9 169.5 58.5 1.5

1.5 0.88 169.5 54 1.4

1agina p

Utente

Font monospazio

(m)

Utente

Font monospazio

(Mpa)

Utente

Font monospazio

Utente

Font monospazio

Utente

Font monospazio

(KPa)

Utente

Font monospazio

(KPa)

Utente

Font monospazio

(°)

Utente

Font monospazio

DATI E LETTURE DI CAMPAGNA PROVE CPT E CPTU

Utente

Font monospazio

ALL. N.6

CPTU1.txt 1.52 0.89 169.5 49 1.4 1.54 0.75 168.5 37.5 1.3 1.56 0.83 158 38 1.2 1.58 0.76 157.5 36 1.1

1.6 0.69 157.5 37 1.2 1.62 0.63 157 37 1.1 1.64 0.57 157 36.5 1.2 1.66 0.53 156.5 35 1.1 1.68 0.5 156 33 1.2

1.7 0.47 156 30.5 1.1 1.72 0.47 156 26 1.2 1.74 0.48 157 24 1.1 1.76 0.52 158 21 1.1 1.78 0.59 158.5 18.5 1.2

1.8 0.64 162 18 1.1 1.82 0.61 162.5 18.5 1.1 1.84 0.61 162 17.5 1.1 1.86 0.58 161.5 19 1.1 1.88 0.54 162 23 1.1

1.9 0.53 162.5 25 1 1.92 0.55 164.5 24.5 1.1 1.94 0.57 165 23.5 1 1.96 0.57 165 23 1.1 1.98 0.54 164.5 22.5 1.1

2 0.52 164 19.5 1.2 2.02 0.48 163.5 19.5 1 2.04 0.46 163 19 1.1 2.06 0.44 162.5 19.5 1.1 2.08 0.42 162 19 1.1

2.1 0.41 162 18 1 2.12 0.41 161.5 16.5 1.1 2.14 0.44 162 15 1 2.16 0.5 163.5 13.5 1.1 2.18 0.52 163.5 12.5 1.1

2.2 0.5 163 12 1.1 2.22 0.45 162 14.5 1 2.24 0.39 160.5 18.5 1.1 2.26 0.37 160 20 0.9 2.28 0.39 160.5 21 1

2.3 0.44 160.5 20 0.9 2.32 0.48 161.5 18.5 1 2.34 0.51 162 17 0.9 2.36 0.57 162.5 15.5 1 2.38 0.57 162.5 15.5 1

2.4 0.72 164 14.5 0.9 2.42 0.75 165 15 0.9 2.44 0.84 166 15.5 0.9 2.46 0.83 165.5 16.5 0.9 2.48 0.74 164.5 17 0.9

2.5 0.64 163.5 17.5 0.9 2.52 0.49 162 15.5 0.9 2.54 0.51 154.5 13 0.7 2.56 0.5 154.5 12 0.7 2.58 0.55 155.5 11 0.9

2.6 0.8 159 11.5 0.7 2.62 1.34 164.5 12.5 0.8 2.64 1.57 166.5 14.5 0.7 2.66 1.48 167 14.5 0.7 2.68 1.29 166.5 13.5 0.7

2.7 1.04 165.5 11.5 0.8 2.72 0.89 164.5 11 0.7 2.74 0.8 163.5 11.5 0.8 2.76 0.69 162.5 12.5 0.8 2.78 0.6 161 14 0.7

2.8 0.55 160.5 13.5 0.6 2.82 0.55 160.5 13.5 0.6 2.84 0.52 160.5 12 0.7 2.86 0.52 160.5 10.5 0.8

2agina p

CPTU1.txt 2.88 0.49 160 11.5 0.7

2.9 0.47 159.5 11.5 0.7 2.92 0.49 159.5 11.5 0.8 2.94 0.51 160 12.5 0.7 2.96 0.54 160 13 0.8 2.98 0.52 159.5 14 0.7

3 0.5 159.5 14.5 0.8 3.02 0.44 159 14.5 0.7 3.04 0.41 158 14 0.8 3.06 0.41 158 13 0.8 3.08 0.39 157.5 13 0.8

3.1 0.4 157.5 12 0.8 3.12 0.46 158 11 0.8 3.14 0.64 161 11.5 0.7 3.16 0.82 162.5 11.5 0.9 3.18 0.81 163 11.5 0.7

3.2 0.7 162.5 9.5 0.9 3.22 0.6 162 8.5 0.8 3.24 0.55 161 9 0.8 3.26 0.5 160.5 9 0.8 3.28 0.46 159.5 10 0.8

3.3 0.43 159 10.5 0.8 3.32 0.41 158.5 11 0.8 3.34 0.4 158 11.5 0.8 3.36 0.39 158 12 0.9 3.38 0.38 157.5 13 0.8

3.4 0.37 157.5 12.5 0.9 3.42 0.35 156.5 12.5 0.9 3.44 0.32 155 12.5 0.7 3.46 0.29 153.5 11.5 0.9 3.48 0.29 153 11 0.9

3.5 0.29 152.5 10.5 0.8 3.52 0.24 151.5 8.5 0.9 3.54 0.19 148.5 7 1 3.56 0.18 148 7 0.8 3.58 0.17 148 6.5 0.9

3.6 0.16 147.5 7 1 3.62 0.17 148 6 0.9 3.64 0.16 147.5 6.5 1 3.66 0.17 148 5.5 1 3.68 0.17 148 5.5 1

3.7 0.17 148 5.5 1 3.72 0.17 148 5.5 1 3.74 0.17 148 5.5 1 3.76 0.19 148 5.5 1 3.78 0.19 148 5.5 1

3.8 0.2 148 5.5 1 3.82 0.25 148 6 1 3.84 0.33 149.5 6.5 1 3.86 0.35 151 7 1.1 3.88 0.33 151.5 6.5 1.1

3.9 0.28 150 7 1.1 3.92 0.26 149 8.5 1.1 3.94 0.32 149.5 9.5 1 3.96 0.46 154 10.5 1.1 3.98 0.57 157 11 1

4 0.62 158.5 9 1.1 4.02 0.61 159 7.5 1.1 4.04 0.58 159 6.5 1 4.06 0.55 159 6 1.1 4.08 0.52 158.5 7 1.1

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4.2 0.59 159.5 10.5 1.2 4.22 0.66 160 11.5 1.1

3agina p

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4agina p

CPTU1.txt 5.6 1.82 185.5 12 1.7

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5agina p

CPTU1.txt 6.96 4.84 227.5 20 1.8 6.98 4.98 228.5 20 1.7

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8.3 13.73 303.5 41 1.8

6agina p

CPTU1.txt 8.32 13.51 304.5 43 1.8 8.34 13.45 305.5 43 1.9 8.36 13.47 307.5 42 1.9 8.38 13.48 309 40 1.9

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7agina p

CPTU1.txt 9.68 2.84 224 9.5 2.2

9.7 2.88 224.5 9 2.1 9.72 2.95 224.5 9 2.1 9.74 3.04 224.5 9.5 2.2 9.76 3.12 225 9 2 9.78 3.16 226 9 2.2

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10.4 11.55 273 37.5 2 10.42 11.16 273 37.5 2.1 10.44 10.53 272.5 37 2.1 10.46 9.76 271.5 37.5 2.1 10.48 9.03 270.5 37 2.1

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10.9 8.05 265.5 28 2.1 10.92 8.24 266 28.5 2.1 10.94 8.15 266 29 2.1 10.96 7.76 265.5 31 2.1 10.98 7.19 264 33 2.1

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8agina p

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9agina p

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10agina p

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15.1 0.84 403.5 8.5 2.6

11agina p

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12agina p

CPTU1.txt 16.48 13.57 291 33.5 2.8

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17.2 9.83 297.5 29 3 17.22 10.24 298.5 25 2.9 17.24 10.59 299 21.5 3 17.26 10.99 300 20 3 17.28 11.66 300.5 19.5 3

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17.4 11.22 308 33 3 17.42 10.52 306.5 34 3 17.44 10.05 306 34.5 3 17.46 9.63 305 35 3.1 17.48 8.96 303.5 35.5 3

17.5 9.02 291 35 3.1 17.52 9.04 290.5 29 3.1 17.54 8.87 290 23 3 17.56 8.75 289 18.5 3.1 17.58 8.71 289 17 3.1

17.6 8.77 289 16 3.1 17.62 8.94 289.5 16 3 17.64 9.33 291 15.5 3.1 17.66 9.83 292.5 15.5 3.1 17.68 10.52 295 15.5 3.2

17.7 11.07 297 15.5 3.1 17.72 11.39 298.5 15.5 3.1 17.74 11.47 299 15.5 3.1 17.76 11.48 300 16 3.2 17.78 11.66 301 16.5 3.1

17.8 12.15 303 17.5 3.2 17.82 12.83 306 19 3.1

13agina p

CPTU1.txt 17.84 13.66 309.5 21.5 3.2 17.86 14.37 312.5 23.5 3.1 17.88 14.81 315 24.5 3.3

17.9 14.91 316 26.5 3.2 17.92 14.64 316.5 27.5 3.2 17.94 13.95 315.5 28.5 3.2 17.96 13.11 314 30.5 3.3 17.98 12.44 313 31.5 3.2

18 12.03 312.5 32 3.3 18.02 11.8 313 32 3.2 18.04 11.66 313.5 31.5 3.2 18.06 11.61 314.5 31 3.1 18.08 11.62 315.5 30 3.3

18.1 11.63 316.5 29 3.2 18.12 11.81 318.5 28 3.2 18.14 12.11 320 28 3.2 18.16 12.78 323.5 27.5 3.2 18.18 13.62 327 27.5 3.2

18.2 14.41 330.5 26.5 3.3 18.22 14.75 333 26.5 3.3 18.24 14.44 333 27 3.3 18.26 14.04 332.5 28.5 3.2 18.28 13.94 333.5 29.5 3.3

18.3 14.16 335.5 30.5 3.3 18.32 14.66 338.5 31.5 3.3 18.34 15.27 342 31.5 3.2 18.36 15.77 345 29.5 3.3 18.38 16.23 348 28 3.3

18.4 16.7 351.5 27 3.4 18.42 17.37 355 26.5 3.3 18.44 17.89 358.5 26.5 3.4 18.46 18.16 363 27 3.4 18.48 16.92 360.5 31 3.4

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18.7 20.44 365 35.5 3.4 18.72 20.32 366.5 36 3.5 18.74 20.03 367.5 37 3.4 18.76 19.74 368.5 39 3.6 18.78 19.83 371 39 3.5

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14agina p

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15agina p


Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 1

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.60 m


LETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATILETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATI

nota:

H L1 L2 Lt qc fs F Rfm - - - MPa kPa - %


0.20 0.0 0.0 0.0 47.00 00.40 8.0 15.0 0.8 87.00 9 10.90.60 12.0 25.0 1.2 107.00 11 8.90.80 15.0 31.0 1.5 107.00 14 7.11.00 14.0 30.0 1.4 100.00 14 7.11.20 16.0 31.0 1.6 87.00 18 5.41.40 12.0 25.0 1.2 87.00 14 7.31.60 11.0 24.0 1.1 73.00 15 6.61.80 10.0 21.0 1.0 67.00 15 6.72.00 8.0 18.0 0.8 33.00 24 4.12.20 11.0 16.0 1.1 47.00 23 4.32.40 6.0 13.0 0.6 33.00 18 5.52.60 8.0 13.0 0.8 33.00 24 4.12.80 6.0 11.0 0.6 47.00 13 7.83.00 13.0 20.0 1.3 27.00 48 2.13.20 3.0 7.0 0.3 80.00 4 26.73.40 15.0 27.0 1.5 27.00 56 1.83.60 3.0 7.0 0.3 20.00 15 6.73.80 4.0 7.0 0.4 20.00 20 5.04.00 3.0 6.0 0.3 20.00 15 6.74.20 7.0 10.0 0.7 80.00 9 11.44.40 19.0 31.0 1.9 87.00 22 4.64.60 14.0 27.0 1.4 40.00 35 2.94.80 8.0 14.0 0.8 33.00 24 4.15.00 23.0 28.0 2.3 60.00 38 2.65.20 23.0 32.0 2.3 40.00 58 1.75.40 9.0 15.0 0.9 27.00 33 3.05.60 37.0 41.0 3.6 67.00 55 1.85.80 20.0 30.0 2.0 40.00 50 2.06.00 29.0 35.0 2.8 47.00 62 1.66.20 11.0 18.0 1.1 53.00 21 4.86.40 42.0 50.0 4.1 40.00 105 1.06.60 48.0 54.0 4.7 93.00 52 1.96.80 48.0 62.0 4.7 107.00 45 2.27.00 40.0 56.0 3.9 73.00 55 1.87.20 37.0 48.0 3.6 73.00 51 2.07.40 39.0 50.0 3.8 80.00 49 2.17.60 35.0 47.0 3.4 133.00 26 3.87.80 60.0 80.0 5.9 113.00 53 1.98.00 80.0 97.0 7.8 113.00 71 1.48.20 18.0 35.0 1.8 47.00 38 2.68.40 8.0 15.0 0.8 40.00 20 5.08.60 8.0 14.0 0.8 40.00 20 5.08.80 8.0 14.0 0.8 47.00 17 5.99.00 9.0 16.0 0.9 47.00 19 5.29.20 10.0 17.0 1.0 53.00 19 5.39.40 11.0 19.0 1.1 60.00 18 5.59.60 13.0 22.0 1.3 73.00 18 5.69.80 13.0 24.0 1.3 80.00 16 6.2

10.00 12.0 24.0 1.2 73.00 16 6.110.20 14.0 25.0 1.4 87.00 16 6.210.40 20.0 33.0 2.0 140.00 14 7.010.60 21.0 42.0 2.1 33.00 64 1.610.80 50.0 55.0 4.9 107.00 47 2.111.00 64.0 80.0 6.3 80.00 80 1.311.20 94.0 106.0 9.2 80.00 118 0.911.40 86.0 98.0 8.4 140.00 61 1.611.60 87.0 108.0 8.5 127.00 69 1.511.80 96.0 115.0 9.4 120.00 80 1.312.00 112.0 130.0 11.0 113.00 99 1.012.20 115.0 132.0 11.3 120.00 96 1.012.40 110.0 128.0 10.8 113.00 97 1.012.60 145.0 162.0 14.2 133.00 109 0.912.80 175.0 195.0 17.2 113.00 155 0.613.00 160.0 177.0 15.7 113.00 142 0.713.20 115.0 132.0 11.3 153.00 75 1.313.40 152.0 175.0 14.9 127.00 120 0.813.60 136.0 155.0 13.3 127.00 107 0.913.80 96.0 115.0 9.4 147.00 65 1.514.00 108.0 130.0 10.6 107.00 101 1.014.20 110.0 126.0 10.8 140.00 79 1.314.40 107.0 128.0 10.5 147.00 73 1.414.60 76.0 98.0 7.4 107.00 71 1.414.80 104.0 120.0 10.2 107.00 97 1.015.00 118.0 134.0 11.6 120.00 98 1.0

15.20 130.0 148.0 12.7 107.00 121 0.815.40 114.0 130.0 11.2 140.00 81 1.215.60 60.0 81.0 5.9 120.00 50 2.015.80 84.0 102.0 8.2 133.00 63 1.616.00 88.0 108.0 8.6 140.00 63 1.616.20 59.0 80.0 5.8 120.00 49 2.016.40 57.0 75.0 5.6 80.00 71 1.416.60 52.0 64.0 5.1 87.00 60 1.716.80 57.0 70.0 5.6 87.00 66 1.517.00 87.0 100.0 8.5 127.00 69 1.517.20 83.0 102.0 8.1 120.00 69 1.417.40 102.0 120.0 10.0 120.00 85 1.217.60 110.0 128.0 10.8 133.00 83 1.217.80 125.0 145.0 12.3 133.00 94 1.118.00 160.0 180.0 15.7 127.00 126 0.818.20 165.0 184.0 16.2 120.00 138 0.718.40 172.0 190.0 16.9 100.00 172 0.618.60 145.0 160.0 14.2 147.00 99 1.018.80 83.0 105.0 8.1 147.00 56 1.819.00 128.0 150.0 12.5 127.00 101 1.019.20 135.0 154.0 13.2 113.00 119 0.819.40 155.0 172.0 15.2 100.00 155 0.619.60 145.0 160.0 14.2 120.00 121 0.819.80 130.0 148.0 12.7 133.00 98 1.020.00 190.0 210.0 18.6 113.00 168 0.620.20 115.0 132.0 11.3 80.00 144 0.720.40 108.0 120.0 10.6 100.00 108 0.920.60 125.0 140.0 12.3 147.00 85 1.220.80 80.0 102.0 7.8 107.00 75 1.321.00 132.0 148.0 12.9 100.00 132 0.821.20 105.0 120.0 10.3 107.00 98 1.021.40 132.0 148.0 12.9 100.00 132 0.821.60 107.0 122.0 10.5 113.00 95 1.121.80 125.0 142.0 12.3 80.00 156 0.622.00 108.0 120.0 10.6 113.00 96 1.022.20 99.0 116.0 9.7 120.00 83 1.222.40 110.0 128.0 10.8 100.00 110 0.922.60 145.0 160.0 14.2 107.00 136 0.722.80 136.0 152.0 13.3 87.00 156 0.623.00 142.0 155.0 13.9 107.00 133 0.823.20 136.0 152.0 13.3 100.00 136 0.723.40 115.0 130.0 11.3 120.00 96 1.023.60 140.0 158.0 13.7 120.00 117 0.923.80 100.0 118.0 9.8 120.00 83 1.224.00 62.0 80.0 6.1 160.00 39 2.624.20 66.0 90.0 6.5 127.00 52 1.924.40 91.0 110.0 8.9 113.00 81 1.224.60 21.0 38.0 2.1 120.00 18 5.724.80 62.0 80.0 6.1 100.00 62 1.625.00 130.0 145.0 12.7 107.00 121 0.825.20 132.0 148.0 12.9 107.00 123 0.825.40 101.0 117.0 9.9 93.00 109 0.925.60 74.0 88.0 7.3 120.00 62 1.625.80 82.0 100.0 8.0 133.00 62 1.626.00 80.0 100.0 7.8 127.00 63 1.626.20 81.0 100.0 7.9 127.00 64 1.626.40 96.0 115.0 9.4 100.00 96 1.026.60 130.0 145.0 12.7 113.00 115 0.926.80 101.0 118.0 9.9 100.00 101 1.027.00 140.0 155.0 13.7 127.00 110 0.927.20 76.0 95.0 7.4 93.00 82 1.227.40 56.0 70.0 5.5 100.00 56 1.827.60 110.0 125.0 10.8 120.00 92 1.127.80 92.0 110.0 9.0 107.00 86 1.228.00 99.0 115.0 9.7 120.00 83 1.228.20 20.0 38.0 2.0 100.00 20 5.028.40 130.0 145.0 12.7 113.00 115 0.928.60 135.0 152.0 13.2 133.00 102 1.028.80 150.0 170.0 14.7 167.00 90 1.129.00 175.0 200.0 17.2 100.00 175 0.629.20 155.0 170.0 15.2 133.00 117 0.929.40 168.0 188.0 16.5 173.00 97 1.029.60 148.0 174.0 14.5 120.00 123 0.829.80 150.0 168.0 14.7 100.00 150 0.730.00 145.0 160.0 14.2

H = profonditàL1 = prima lettura (punta)L2 = seconda lettura (punta + laterale)Lt = terza lettura (totale)CT =10.00 costante di trasformazione

qc = resistenza di puntafs = resistenza laterale calcolata

0.20 m sopra quota qcF = rapporto Begemann (qc / fs)Rf = rapporto Schmertmann (fs / qc)*100


Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 2

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.60 m



nota:



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Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 3

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.80 m



nota:



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Committente:

Cantiere:

Località:




U.M.: MPa

Pagina: 1Elaborato:

FON025

CPT 4

Data esec.:

Falda:

24/04/2018

-1.80 m



nota:



0.20 0.0 0.0 0.0 47.00 00.40 9.0 16.0 0.9 53.00 17 5.90.60 10.0 18.0 1.0 107.00 9 10.70.80 14.0 30.0 1.4 87.00 16 6.21.00 10.0 23.0 1.0 47.00 21 4.71.20 8.0 15.0 0.8 33.00 24 4.11.40 4.0 9.0 0.4 13.00 31 3.31.60 5.0 7.0 0.5 20.00 25 4.01.80 4.0 7.0 0.4 20.00 20 5.02.00 3.0 6.0 0.3 13.00 23 4.32.20 3.0 5.0 0.3 13.00 23 4.32.40 3.0 5.0 0.3 13.00 23 4.32.60 3.0 5.0 0.3 13.00 23 4.32.80 2.0 4.0 0.2 13.00 15 6.53.00 3.0 5.0 0.3 13.00 23 4.33.20 5.0 7.0 0.5 27.00 19 5.43.40 4.0 8.0 0.4 20.00 20 5.03.60 9.0 12.0 0.9 27.00 33 3.03.80 9.0 13.0 0.9 20.00 45 2.24.00 5.0 8.0 0.5 13.00 38 2.64.20 8.0 10.0 0.8 20.00 40 2.54.40 11.0 14.0 1.1 53.00 21 4.84.60 12.0 20.0 1.2 47.00 26 3.94.80 20.0 27.0 2.0 47.00 43 2.45.00 24.0 31.0 2.4 47.00 51 2.05.20 12.0 19.0 1.2 40.00 30 3.35.40 7.0 13.0 0.7 20.00 35 2.95.60 21.0 24.0 2.1 27.00 78 1.35.80 13.0 17.0 1.3 40.00 33 3.16.00 11.0 17.0 1.1 40.00 28 3.66.20 13.0 19.0 1.3 33.00 39 2.56.40 12.0 17.0 1.2 80.00 15 6.76.60 15.0 27.0 1.5 60.00 25 4.06.80 37.0 46.0 3.6 107.00 35 2.97.00 48.0 64.0 4.7 93.00 52 1.97.20 43.0 57.0 4.2 107.00 40 2.57.40 46.0 62.0 4.5 100.00 46 2.27.60 31.0 46.0 3.0 67.00 46 2.27.80 24.0 34.0 2.4 60.00 40 2.58.00 15.0 24.0 1.5 67.00 22 4.58.20 13.0 23.0 1.3 40.00 33 3.18.40 44.0 50.0 4.3 87.00 51 2.08.60 30.0 43.0 2.9 100.00 30 3.38.80 35.0 50.0 3.4 127.00 28 3.69.00 71.0 90.0 7.0 153.00 46 2.29.20 77.0 100.0 7.5 127.00 61 1.69.40 65.0 84.0 6.4 113.00 58 1.79.60 93.0 110.0 9.1 100.00 93 1.19.80 105.0 120.0 10.3 100.00 105 1.0

10.00 105.0 120.0 10.3 133.00 79 1.310.20 125.0 145.0 12.3 67.00 187 0.510.40 58.0 68.0 5.7 133.00 44 2.310.60 80.0 100.0 7.8 133.00 60 1.710.80 62.0 82.0 6.1 160.00 39 2.611.00 71.0 95.0 7.0 160.00 44 2.311.20 64.0 88.0 6.3 127.00 50 2.011.40 76.0 95.0 7.4 100.00 76 1.311.60 115.0 130.0 11.3 113.00 102 1.011.80 101.0 118.0 9.9 107.00 94 1.112.00 68.0 84.0 6.7 120.00 57 1.812.20 66.0 84.0 6.5 160.00 41 2.412.40 54.0 78.0 5.3 127.00 43 2.412.60 96.0 115.0 9.4 173.00 55 1.812.80 68.0 94.0 6.7 120.00 57 1.813.00 88.0 106.0 8.6 127.00 69 1.413.20 86.0 105.0 8.4 187.00 46 2.213.40 64.0 92.0 6.3 127.00 50 2.013.60 125.0 144.0 12.3 100.00 125 0.813.80 155.0 170.0 15.2 120.00 129 0.814.00 162.0 180.0 15.9 120.00 135 0.714.20 160.0 178.0 15.7 127.00 126 0.814.40 81.0 100.0 7.9 140.00 58 1.714.60 77.0 98.0 7.5 120.00 64 1.614.80 97.0 115.0 9.5 120.00 81 1.215.00 152.0 170.0 14.9 120.00 127 0.8

15.20 84.0 102.0 8.2 120.00 70 1.415.40 60.0 78.0 5.9 80.00 75 1.315.60 118.0 130.0 11.6 107.00 110 0.915.80 104.0 120.0 10.2 120.00 87 1.216.00 102.0 120.0 10.0 113.00 90 1.116.20 98.0 115.0 9.6 100.00 98 1.016.40 95.0 110.0 9.3 100.00 95 1.116.60 145.0 160.0 14.2 120.00 121 0.816.80 96.0 114.0 9.4 107.00 90 1.117.00 104.0 120.0 10.2 107.00 97 1.017.20 99.0 115.0 9.7 120.00 83 1.217.40 94.0 112.0 9.2 113.00 83 1.217.60 145.0 162.0 14.2 120.00 121 0.817.80 142.0 160.0 13.9 133.00 107 0.918.00 160.0 180.0 15.7 127.00 126 0.818.20 155.0 174.0 15.2 133.00 117 0.918.40 160.0 180.0 15.7 147.00 109 0.918.60 158.0 180.0 15.5 100.00 158 0.618.80 130.0 145.0 12.7 93.00 140 0.719.00 118.0 132.0 11.6 107.00 110 0.919.20 136.0 152.0 13.3 140.00 97 1.019.40 94.0 115.0 9.2 93.00 101 1.019.60 106.0 120.0 10.4 120.00 88 1.119.80 150.0 168.0 14.7 107.00 140 0.720.00 142.0 158.0 13.9 107.00 133 0.820.20 154.0 170.0 15.1 113.00 136 0.720.40 128.0 145.0 12.5 140.00 91 1.120.60 175.0 196.0 17.2 113.00 155 0.620.80 158.0 175.0 15.5 133.00 119 0.821.00 190.0 210.0 18.6 167.00 114 0.921.20 230.0 255.0 22.5 167.00 138 0.721.40 205.0 230.0 20.1 147.00 139 0.721.60 174.0 196.0 17.1 153.00 114 0.921.80 215.0 238.0 21.1 153.00 141 0.722.00 212.0 235.0 20.8 133.00 159 0.622.20 190.0 210.0 18.6 127.00 150 0.722.40 176.0 195.0 17.2 233.00 76 1.322.60 210.0 245.0 20.6 133.00 158 0.622.80 200.0 220.0 19.6 133.00 150 0.723.00 170.0 190.0 16.7 133.00 128 0.823.20 195.0 215.0 19.1 147.00 133 0.823.40 170.0 192.0 16.7 147.00 116 0.923.60 158.0 180.0 15.5 100.00 158 0.623.80 120.0 135.0 11.8 100.00 120 0.824.00 135.0 150.0 13.2 140.00 96 1.024.20 95.0 116.0 9.3 147.00 65 1.524.40 93.0 115.0 9.1 113.00 82 1.224.60 88.0 105.0 8.6 180.00 49 2.024.80 87.0 114.0 8.5 160.00 54 1.825.00 86.0 110.0 8.4 113.00 76 1.325.20 95.0 112.0 9.3 120.00 79 1.325.40 98.0 116.0 9.6 113.00 87 1.225.60 101.0 118.0 9.9 113.00 89 1.125.80 108.0 125.0 10.6 120.00 90 1.126.00 130.0 148.0 12.7 120.00 108 0.926.20 162.0 180.0 15.9 107.00 151 0.726.40 120.0 136.0 11.8 113.00 106 0.926.60 135.0 152.0 13.2 100.00 135 0.726.80 145.0 160.0 14.2 147.00 99 1.027.00 168.0 190.0 16.5 113.00 149 0.727.20 125.0 142.0 12.3 133.00 94 1.127.40 170.0 190.0 16.7 107.00 159 0.627.60 120.0 136.0 11.8 127.00 94 1.127.80 81.0 100.0 7.9 80.00 101 1.028.00 15.0 27.0 1.5 73.00 21 4.928.20 26.0 37.0 2.5 53.00 49 2.028.40 10.0 18.0 1.0 47.00 21 4.728.60 11.0 18.0 1.1 67.00 16 6.128.80 18.0 28.0 1.8 100.00 18 5.629.00 110.0 125.0 10.8 93.00 118 0.829.20 96.0 110.0 9.4 120.00 80 1.329.40 102.0 120.0 10.0 127.00 80 1.229.60 96.0 115.0 9.4 107.00 90 1.129.80 110.0 126.0 10.8 87.00 126 0.830.00 112.0 125.0 11.0




STUDIO DI GEOLOGIA TECNICA Dott. Geol. LORENZO DEL MASCHIO

Via Camogli 59 - 41125 Modena Tel 347/4128277 - Fax 059/394816

e-mail [email protected] PEC [email protected]

COMUNE DI SUZZARA PROVINCIA DI MANTOVA

OGGETTO:

RELAZIONE SULLA MODELLAZIONE SISMICA PER L’AMPLIAMENTO DELLO STABILIMENTO CGH

IN COMUNE DI SUZZARA

LOCALITÀ: Suzzara - Via dell’Artigianato 5B COMMITTENTE Bondioli e Pavesi Spa MAGGIO 2018

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ALL. N. 7

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STUDIO DI GEOLOGIA-TECNICA Relazione sulla modellazione sismica DOTT. GEOL. LORENZO DEL MASCHIO

I

INDICE GENERALE 1. PREMESSA 1 2. INQUADRAMENTO GEOGRAFICO DELL’AREA 1

a. Riferimenti cartografici 1 b. Copertura aerofotogrammetrica 1 c. Riferimenti catastali 1

3. CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL TERRITORIO 3 a. Sismicità delle aree di interesse 3 b. Sismicità storica delle aree di intervento 4 c. Individuazione della pericolosità sismica del sito 5 4. INDAGINI REALIZZATE 10 5. PERICOLOSITA’ SISMICA LOCALE 11 a. Indagini geofisiche 11 a1. I dati ottenuti 11 a2. Interpretazione delle indagini 11


1

1. PREMESSA Su incarico della Geoprogetti. Srl, con sede in Via Genova 1/8 - 41036 Medolla (MO), è stato redatto lo studio di modellazione sismica per la costruzione dell’ampliamento dello stabilimento CGH attraverso indagini sismiche. 2. INQUADRAMENTO GEOGRAFICO - AMMINISTRATIVO L’area di intervento è ubicata in Suzzara - via dell’Artigianato I principali riferimenti sono: a. Riferimenti cartografici (fig. 2.1 - 2.2)

C.T.R.: E8C3 (1:10.000);


2

Figura 2.1: Localizzazione area di indagine su C.T.R. a scala 1:10.000.


3

3. CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL TERRITORIO Allo stato attuale la normativa di riferimento in materia sismica risulta essere il D.M. 17 gennaio 2018 recante “norme tecniche per le costruzioni”, entrata in vigore a partire dal 22 marzo 2018. La classificazione sismica dei comuni della regione Lombardia introdotta ai sensi del punto 3 dell’Allegato 1 dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 maggio 2003, prevede che il territorio nazionale sia suddiviso in quattro zone sismiche, caratterizzate da quattro diversi valori di accelerazione (ag). Nell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3519 del 28 aprile 2006 “Criteri generali per l’individuazione delle zone sismiche e per la formulazione degli elenchi delle medesime zone” all’allegato 1.A” sono individuate quattro zone sismiche orizzontale massima convenzionale su suolo di tipo A, ai quali ancorare lo spettro di risposta elastico. Ciascuna zona è individuata mediante valori di accelerazione massima al suolo ag, con probabilità di superamento del 10% in 50 anni, riferiti a suoli rigidi caratterizzati da Vs30 > 800 m/s secondo lo schema seguente. I valori di accelerazione delle quattro zone sismiche sono maggiormente specificati rispetto all’ Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 secondo la schema di seguito proposto (tabella 3.1):

Tabella 3.1: Valori di accelerazione al suolo ag

Zona Accelerazione con probabilità di superamento

pari al 10% in 50 anni (ag) – OPCM 3519

Accelerazione orizzontale massima convenzionale di ancoraggio dello spettro di risposta elastico

(ag) – OPCM 3472

1 0.25 < ag ≤ 0.35 g 0.35 g

2 0.15 < ag ≤ 0.25 g 0.25 g

3 0.05 < ag ≤ 0.15 g 0.15 g

4 ≤ 0.05 g 0.05 g

Di seguito si riportano le classificazioni della sismicità dei comuni interessati dagli interventi in base alle vecchie normative e ovviamente anche in base alla nuova e vigente classificazione proposta dall’OPCM 3274/2003 e s.m.i (tabella 3.2).

Tabella 3.2: Classificazione della sismicità del comune e valore dell’accelerazione al suolo ag

Comune Classificazione

sismica (Decreti fino al 1984)

Classificazione sismica OPCM

3274/2003

ag

Suzzara n.c. 4 0.05 g Il 10 aprile 2016 è entrata in vigore la nuova classificazione sismica dei comuni lombardi approvata con D.G.R. 11 luglio 2014 n.2129. Con la nuova classificazione sismica il comune di Suzzara è passato dalla zona 4 alla zona 3.


4

b. Sismicità storica delle aree di intervento Nella tabella 3.3 sono riportati i dati storici del comune di Suzzara, definiti nel Gruppo di lavoro CPTI (2015) Catalogo Parametrico dei Terremoti Italiani, versione 2015 (CPTI15), INGV, Bologna con aggiornamento DBMI15 (dicembre 2015) reperibile all’indirizzo web http://emidius.mi.ingv.it/CPTI15-DBMI15/

Tabella 3.3: Storia sismica del comune di Suzzara (Mn).

http://emidius.mi.ingv.it/DBMI11/

http://emidius.mi.ingv.it/DBMI11/


5

c. Individuazione della pericolosità sismica del sito Di seguito si riportano i dati salienti per la definizione della pericolosità sismica del sito che sono stati inseriti nel foglio di calcolo “Spetti NTC v. 1.03” scaricabile dal sito del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici (http://www.infrastrutture.gov.it/consuplp/). FASE 1 - Individuazione della pericolosità del sito

http://www.infrastrutture.gov.it/consuplp/


6

FASE 2 - Scelta della strategia di progettazione

Tabella 3.4: Valori dei parametri ag, F0, Tc* per i periodi di ritorno TR associati a ciascuno Stato Limite.


7

FASE 3 – Determinazione dell’azione di progetto


8

Parametri sismici Tipo di elaborazione: Fondazioni Sito in esame. latitudine: 44,9802371924508 longitudine: 10,7724774337245 Classe: 2 Vita nominale: 50 Siti di riferimento Sito 1 ID: 14502 Lat: 45,0032Lon: 10,7344 Distanza: 3931,696 Sito 2 ID: 14503 Lat: 45,0048Lon: 10,8050 Distanza: 3740,088 Sito 3 ID: 14725 Lat: 44,9548Lon: 10,8073 Distanza: 3935,752 Sito 4 ID: 14724 Lat: 44,9532Lon: 10,7367 Distanza: 4118,103 Parametri sismici Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1 Periodo di riferimento: 50anni Coefficiente cu: 1 Operatività (SLO): Probabilità di superamento: 81 % Tr: 30 [anni] ag: 0,034 g Fo: 2,572 Tc*: 0,221 [s] Danno (SLD): Probabilità di superamento: 63 % Tr: 50 [anni] ag: 0,041 g Fo: 2,599 Tc*: 0,264 [s] Salvaguardia della vita (SLV): Probabilità di superamento: 10 % Tr: 475 [anni] ag: 0,097 g Fo: 2,549 Tc*: 0,305 [s] Prevenzione dal collasso (SLC): Probabilità di superamento: 5 %


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Tr: 975 [anni] ag: 0,124 g Fo: 2,612 Tc*: 0,300 [s] Coefficienti Sismici SLO: Ss: 1,500 Cc: 1,730 St: 1,000 Kh: 0,010 Kv: 0,005 Amax: 0,506 Beta: 0,200 SLD: Ss: 1,500 Cc: 1,630 St: 1,000 Kh: 0,012 Kv: 0,006 Amax: 0,597 Beta: 0,200 SLV: Ss: 1,500 Cc: 1,550 St: 1,000 Kh: 0,029 Kv: 0,015 Amax: 1,429 Beta: 0,200 SLC: Ss: 1,500 Cc: 1,560 St: 1,000 Kh: 0,045 Kv: 0,022 Amax: 1,829 Beta: 0,240


10

4. INDAGINI REALIZZATE Al fine di determinare le caratteristiche sismiche dei terreni di fondazione si è provveduto a reperire tutte le informazioni provenienti da indagini sismiche (MASW, ESAC e HV) eseguite nell’area di intervento (figura 4.1):

• n. 1 indagine sismica passiva di microtremori (HV); • n. 1 indagine sismica passiva in array 2D (ESAC); • n. 1 indagine sismica attiva in array 1D (MASW).

Le indagini sismiche sono state eseguite dal Dott. Geol. Lorenzo Del Maschio.

Figura 4.1: Ubicazione delle indagini sismiche.

MASW

HVSR

ESAC


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5. PERICOLOSITA’ SISMICA LOCALE a. Indagini geofisiche a1. I dati ottenuti L’indagine geofisica è stata eseguita mediante sismica di superficie attiva ad antenna MASW, passiva ad antenna ESAC, e a stazione singola (HVSR) sia per la definizione del picco di risonanza dei terreni di fondazione (f0) sia per la determinazione della categoria di suolo richiesta dalla normativa, mediante la ricostruzione delle VsEq. a2. Interpretazione delle indagini geofisiche La campagna di prospezione geofisica è stata eseguita nell’aprile 2018. Tale indagine ha consistito nelle acquisizioni di microtremori a stazione singola di tipo HVSR e nella definizione del profilo di Vs mediante analisi di tipo MASW ed ESAC. I dati ottenuti dalla curva HVSR forniscono utili indicazioni soprattutto per quanto riguarda le frequenze di risonanza e sui fattori di amplificazione sismica dei suoli durante un terremoto mentre attraverso la tecnica MASW ed ESAC è stato possibile definire l’andamento delle Vs con la profondità e quindi la definizione delle VSEq ai fini della classificazione sismica dei suoli di fondazione come previsto dal D.M. 17 gennaio 2018. Dall’analisi dei risultati delle indagini geofisiche specifiche si è riscontrato che il terreno di fondazione su cui andrà realizzato l’intervento in esame, appartiene alla categoria di sottosuolo “C”, ai sensi del D.M. 17/01/18. Relativamente alle frequenze caratteristiche di sito, dal diagramma delle curve H/V, abbiamo un picco stratigrafico con le seguenti caratteristiche:

Le acquisizione HVSR, risultano in parte convalidate dalle linee guida SESAME 2005.

Si riportano di seguito i report delle indagini sismiche a stazione singola (HVSR) ad antenna sismica

passiva (ESAC) e antenna sismica attiva (MASW):


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Suzzara (MN) - via dell’Artigianato - HVSR Strumento: Gemini2 - PASI Srl Inizio registrazione: 24/04/18 Fine registrazione: 24/04/18 Nomi canali: NORTH-SOUTH; EAST-WEST; UP-DOWN Durata registrazione: 0h20'00''. Analizzato 0h17'2'' tracciato (selezione manuale) Freq. campionamento: 200 Hz Lunghezza finestre: 30 s Tipo di lisciamento: Triangular window Lisciamento: 10%

RAPPORTO SPETTRALE ORIZZONTALE SU VERTICALE

SERIE TEMPORALE H/V

DIREZIONALITA' H/V

SPETTRI DELLE SINGOLE COMPONENTI


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Secondo le linee guida SESAME, 2005.

0.5-20.0Hz frequency range Peak frequency (Hz): 1.4 (±0.4)

Peak HVSR value: 1.9 (±0.3)

Criteri per una curva H/V affidabile

[Tutti 3 dovrebbero risultare soddisfatti]

f0 > 10 / Lw 1.4 > 0.33 OK nc(f0) > 200 2977 > 200 OK

σA(f) < 2 per 0.5f0 < f < 2f0 se f0 > 0.5Hz σA(f) < 3 per 0.5f0 < f < 2f0 se f0 < 0.5Hz

OK

Criteri per un picco H/V chiaro

[Almeno 5 su 6 dovrebbero essere soddisfatti]

Esiste f - in [f0/4, f0] | AH/V(f -) < A0 / 2 0.4 Hz OK Esiste f + in [f0, 4f0] | AH/V(f +) < A0 / 2 2.5 Hz OK

A0 > 2 1.9 > 2 NO fpicco[AH/V(f) ± σA(f)] = f0 ± 5% OK

σ f < ε(f0) 0.373 < 0.144 NO σA(f0) < θ(f0) 0.549 < 1.78 OK

Lw nw

nc = Lw nw f0 f

f0 σ f

ε(f0) A0

AH/V(f) f –

f +

σA(f)

σ logH/V(f) θ(f0)

lunghezza della finestra numero di finestre usate nell’analisi numero di cicli significativi frequenza attuale frequenza del picco H/V deviazione standard della frequenza del picco H/V valore di soglia per la condizione di stabilità σ f < ε(f0) ampiezza della curva H/V alla frequenza f0

ampiezza della curva H/V alla frequenza f frequenza tra f0/4 e f0 alla quale AH/V(f -) < A0/2 frequenza tra f0 e 4f0 alla quale AH/V(f +) < A0/2 deviazione standard di AH/V(f), σA(f) è il fattore per il quale la curva AH/V(f) media deve essere moltiplicata o divisa deviazione standard della funzione log AH/V(f) valore di soglia per la condizione di stabilità σA(f) < θ(f0)

Valori di soglia per σ f e σA(f0)

Intervallo di freq. [Hz] < 0.2 0.2 – 0.5 0.5 – 1.0 1.0 – 2.0 > 2.0 ε(f0) [Hz] 0.25 f0 0.2 f0 0.15 f0 0.10 f0 0.05 f0

θ(f0) per σA(f0) 3.0 2.5 2.0 1.78 1.58 log θ(f0) per σ logH/V(f0) 0.48 0.40 0.30 0.25 0.20


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Suzzara (MN) - via dell’Artigianato - ESAC (Analisi Rayleigh) Analisi onde Rayleigh (Config. spaziale ad array bidimensionale e frequenza di campionamento a 200 Hz) Analisi della dispersione delle onde di Rayleigh (velocità di fase) secondo la tecnica passiva ESAC, grazie alla quale è possibile delineare la curva di dispersione delle onde di Rayleigh.

Controllo preliminare della qualità dei dati acquisiti.

Da sinistra a destra: dati passivi multicanale (geofoni verticali HG da 4.5Hz), geometria dell'acquisizione e distribuzione della spaziatura dei canali utilizzati.


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Coefficienti di correlazione tra le coppie di canali utilizzati per l'analisi ESAC per 15 frequenze (indicate) prese a campione.

Risultato finale riassuntivo dell'analisi ESAC: i colori riportano lo spettro di velocità con evidenziata (cerchi blu) la curva di dispersione effettiva.


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Suzzara (MN) - via dell’Artigianato - MASW (Analisi Rayleigh + ESAC + HVSR) Analisi onde Rayleigh (offset 5m, dx 3m e frequenza di campionamento a 1 KHz)

Dati MASW relativi alle onde Rayleigh (componente verticale)

Dati MASW relativi alle onde Rayleigh (componente verticale) con sovrapposta la curva di dispersione effettiva determinata tramite analisi ESAC (in viola)


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Analisi congiunta dei dati considerando (congiuntamente) la dispersione delle onde di Rayleigh (analizzata secondo l'approccio Full-Velocity Spectrum), il dato ESAC ed il rapporto spettrale H/V.


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(In verde la curva sperimentale ed in viola la curva desunta dal modello)

VsEq /Vs30 (m/s): 203


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Sul sito di studio, sono state eseguite, 1 acquisizioni HV, 1 acquisizione ESAC ed 1 acquisizione MASW. Relativamente alle frequenze caratteristiche di sito, dal diagramma del confronto delle curve H/V, di seguito riportato, abbiamo:

Picchi Stratigrafici

Rapporto H/V (valori medi)

Frequenza(Hz) Caratteristica (valori medi)

1 ~ 1.9 ~ 1.44

Il rapporto H/V evidenzia contrasti di impedenza significativi (H/V < 2) in caso di moto sismico. Relativamente al profilo di Vs con la profondità e alla determinazione della categoria di suolo richiesta dalla normativa, mediante la ricostruzione delle VsEq, abbiamo che: - MASW + ESAC + HV

VsEq /Vs30 (m/s): 203 (categoria di sottosuolo “C”)

Picchi 1

relazione geognostica sulle indagini eseguite in sito

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