síkalapok ii
DESCRIPTION
Síkalapok II. Állékonyságvizsgálat. H m az alapsíkon ható, biztonsággal növelt vízszintes csúsztató erő Saz alapsíkon figyelembe vehető, biztonsággal csökkentett súrlódási ellenállás Aaz alapsíkon figyelembe vehető, biztonsággal csökkentett adhéziós ellenállás - PowerPoint PPT PresentationTRANSCRIPT
![Page 1: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/1.jpg)
Síkalapok II.
![Page 2: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/2.jpg)
Állékonyságvizsgálat
![Page 3: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/3.jpg)
Elcsúszás az alapsíkon
Pm EASH
• Hm az alapsíkon ható, biztonsággal növelt vízszintes csúsztató erő
• S az alapsíkon figyelembe vehető, biztonsággal csökkentett súrlódási ellenállás
• A az alapsíkon figyelembe vehető, biztonsággal csökkentettadhéziós ellenállás
• EP az alaptest oldalán biztosan működő, reálisan mobilizálódó, biztonsággal csökkentett
passzív földnyomás
H
EPA S
![Page 4: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/4.jpg)
EC 7-2 szerint
síkalap állékonyságvizsgálata = elcsúszásvizsgálat
Hd Rd + Rp;d
Drénezett állapot
Rd = V’d · tand
Drénezetlen állapotRd = Ac · cu;d
Rd 0,4 · Vd
![Page 5: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/5.jpg)
Síkalapok tartószerkezeti méretezése
![Page 6: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/6.jpg)
Az alapmerevség hatása
az alap hajlékony merev
a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb
a süllyedés teknőszerű egyenletes
![Page 7: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/7.jpg)
Merevségi mutató
K>0,5 biztosan merevként viselkedik
K>0,1 merevnek vehető
K<0,01 célszerű hajlékonynak tekinteni
K<0,001 biztosan hajlékony
as
tb
IE
IEK
.
..
12
1
![Page 8: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/8.jpg)
A tartóinerciák értelmezése
![Page 9: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/9.jpg)
Merev sávalapok talpfeszültségeloszlása
• Boussinesque megoldása sávalapra
rugalmas közeg (végtelen szilárdsággal)• törőfeszültséggel való korlátozás
a biztonságtól függően• gyakorlati megoldás
P/2 karja a tengelytől 0,3.B 0,25.B helyett
(a fal és az alap közt is)• közelítés egyenletes talpfeszültség
növelő szorzó veendő figyelembe, mivel a biztonság kárára közelítettünk
![Page 10: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/10.jpg)
P/2 P/2
0,3.B 0,25.B
Boussinesque
törőfeszültség
tényleges n=1,5 biztonságnál
lineáris közelítés
c.Nc
q’.Nt
B.’1.NB
B
P
Merev sávalap talpfeszültségei
Eloszlásokq(x)
q(x)
x
![Page 11: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/11.jpg)
Sávalap alatti lineáris talpfeszültségeloszlás
![Page 12: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/12.jpg)
Pilléralap lineáris
talpfeszültségei külpontosság
esetén
![Page 13: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/13.jpg)
Hajlékony alapok méretezésének alapelve
az alaptest N db a hosszúságú részre osztása
egy részen állandó talpfeszültség
ismeretlen N db talpfeszültségérték
![Page 14: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/14.jpg)
Hajlékony alapok méretezése
N db ismeretlen
qi
talpfeszültségi érték
N db egyenlet
2 db egyensúlyi egyenlet
függőleges vetület
nyomaték egy pontra
N-2 db alakváltozási egyenlet
tartó görbülete = talaj görbülete
N-2 elem közepén
![Page 15: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/15.jpg)
Hajlékony alapok méretezése
Alakváltozási egyenlet
Clapeyron
21ii1i
tb
1ii1i
a
ss.2s
I.E
1
6
MM.4M
tartó talajfelszín
görbülete süllyedése
![Page 16: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/16.jpg)
Talajmodellek
Winkler-modell
rugómodell
si = qi / Ci
AXIS
Ohde-modell
rugalmas féltér modell
si=f [(q(x); E; B; m0]
GEO4
Kombinált modell
Winkler + Ohde
FEM programok
rugalmas – képlékeny
nem-lineáris
talaj- és tartómodellek
PLAXIS
![Page 17: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/17.jpg)
Ágyazási tényező meghatározásaÁgyazási tényező meghatározásaCCii = q = qii / s / sii
A. Pontos, illetve pontosított süllyedésszámítással
talpfeszültség-eloszlás felvétele a terhek eloszlása alapján – q1(x,y)
feszültségszámítás Steinbrenner szerint kellő számú pontra – zi1
határmélységek meghatározása – m0i1
fajlagos alakváltozások számítása és összegzése – si1
ágyazási tényezők számítása – Ci1
talpfeszültség-eloszlás számítása talaj-szerkezet kölcsön-
hatásának analízise alapján az előbbi Ci1-értékekkel – q2 (x,y)
az előbbiek ismétlése míg a kiindulási és az újraszámított
talpfeszültség közel azonos nem lesz –qi+1(x,y)qi(x,y)
![Page 18: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/18.jpg)
Ágyazási tényező meghatározásaÁgyazási tényező meghatározásaCCii = q = qii / s / sii
B. Közelítő süllyedésszámítással
átlagos talpfeszültség számítása a terhekből pá=qá
átlagos süllyedés számítása sá
átlagos ágyazási tényező számítása (Cá)
Cá = qá / si
javítás:a szélső negyedekben 1,6 · Cá a belső félben 0,8 · Cá
)B
L;
B
m.B.F(
E
ps 0
Sá
![Page 19: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/19.jpg)
Ágyazási tényező meghatározásaÁgyazási tényező meghatározásaCCii = q = qii / s / sii
C. Közvetlen közelítő számítással
képletből
javítás:
a szélső negyedekben 1,6 · Cá
a belső félben 0,8 · Cá
)BL
;B
m.B.F(
Ep
s 0
S
eseténalaprajzsávszerűB
EC
eseténalaprajznégyzetesB
EC
BmBLFB
E
s
qC
sá
sá
s
á
áá
2
0 /;/
![Page 20: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/20.jpg)
Ágyazási tényező meghatározásaÁgyazási tényező meghatározásaCCii = q = qii / s / sii
D. Közvetlen közelítő számítással
javítás:
a szélső negyedekben 1,6 · Cá
a belső félben 0,8 · Cá
![Page 21: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/21.jpg)
Méretezési elvek, ajánlásokEC 7-1
Tartószerkezeti méretezés
– merev alap: lineáris talpfeszültség-eloszlással
– hajlékony alap: rugalmas féltér- vagy rugómodell
– ágyazási tényező: süllyedésszámításból a tehereloszlás
változására is ügyelve
– véges elemes analízis „pontos számításként” ajánlva
![Page 22: Síkalapok II](https://reader035.vdocuments.net/reader035/viewer/2022081504/56812b07550346895d8ee89a/html5/thumbnails/22.jpg)
Számpéldaa Winkler-modellalkalmazására