spis treŚci - bip.powiat.klodzko.pl · − pn-85/s-10030 obiekty mostowe. obciążenia. −...

SPIS TREŚCI

str.

1. ZADANIE : ...................................................................................................... 3

2. OBIEKT :......................................................................................................... 3

3. ZAMAWIAJĄCY :............................................................................................. 3

4. PODSTAWA OPRACOWANIA : ........................................................................ 3

5. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA. ...................................................................... 4

6. OPIS MOSTU - STAN ISTNIEJĄCY. ................................................................. 4

6.1. Dokumentacja fotograficzna.............................................................................5

7. ZAŁOŻENIA DOTYCZĄCE REMONTU OBIEKTU................................................ 9

8. PRACE PRZYGOTOWAWCZE ........................................................................... 9

8.1. Wstęp ............................................................................................................9

8.2. Etapowanie robót i organizacja ruchu zastępczego.............................................9

8.3. Rozbiórka elementów pomostu.........................................................................9

8.4. Rozbiórka elementów drogi i chodników.......................................................... 10

9. OPIS PROJEKTOWANEGO ROZWIĄZANIA.................................................... 10

9.1. Założenia projektowe .................................................................................... 10

9.2. Remont ustroju nośnego................................................................................ 11

9.3. Remont przyczółków .................................................................................... 11

9.4. Żelbetowa płyta pomostowa .......................................................................... 11

9.5. Wyposażenie obiektu.................................................................................... 12

9.6. Kapy chodnikowe .......................................................................................... 12

9.7. Bariery energochłonne.................................................................................. 13

9.8. Połączenie obiektu z drogą............................................................................. 13

9.9. Wzmocnienie nawierzchni nad przyczółkami .................................................... 13

9.10. Dojazdy i dojścia do obiektu......................................................................... 14

9.11. Zabezpieczenie antykorozyjne ...................................................................... 14

9.12. Konserwacja łożysk ..................................................................................... 15

10. UPORZĄDKOWANIE TERENU WOKÓŁ OBIEKTU......................................... 15

11. ELEMENTY OCHRONY ŚRODOWISKA......................................................... 16

12. KOLORYSTYKA OBIEKTU............................................................................ 16

13. WYTYCZNE REALIZACJI OBIEKTU ............................................................. 16

13.1. Prace przygotowawcze................................................................................. 16

13.2. Kolejność realizacji robót.............................................................................. 17

14. OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE ................................... 17

REMONT STALOWEGO MOSTU DROGOWEGO NA RZECE BYSTRZYCA DUSZNICKA

W CIĄGU DROGI POWIATOWEJ NR 3238D I ULICY KORCZAKA W KŁODZKU. _______________________________________________________________________________________________

2

14.1. Przedmiot, podstawa i cel obliczeń................................................................ 17

14.2. Model obliczeniowy konstrukcji ..................................................................... 18

14.3. Charakterystyki mechaniczne i fizyczne stosowanych materiałów..................... 19

14.4. Charakterystyki geometryczne elementów ..................................................... 21

14.5. Układy obciążeń .......................................................................................... 25

14.6. Zestawienie obciążeń................................................................................... 27

14.7. Sprawdzenie stanu wytężenia elementów konstrukcji stalowej ........................ 31

14.8. Sprawdzenie połączeń elementów konstrukcji stalowej ................................... 39

14.9. Sprawdzenie stanu wytężenia żelbetowej płyty pomostowej............................ 40

14.10. Obwiednie reakcji na łożyskach................................................................... 41

14.11. Ugięcia dźwigarów..................................................................................... 42

15. WARUNKI BEZPIECZEŃSTWA .................................................................... 43

16. UWAGI FORMALNE.................................................................................... 46



3

1. ZADANIE :

REMONT STALOWEGO MOSTU DROGOWEGO

NA RZECE BYSTRZYCA DUSZNICKA

W CIĄGU DROGI POWIATOWEJ NR 3238D I ULICY KORCZAKA W KŁODZKU.

2. OBIEKT :

MOST DROGOWY

NA RZECE BYSTRZYCA DUSZNICKA

W CIĄGU DROGI POWIATOWEJ NR 3238D I ULICY KORCZAKA W KŁODZKU.

3. ZAMAWIAJĄCY :

ZARZĄD DRÓG POWIATOWYCH

57-300 KŁODZKO, UL. OBJAZDOWA 20

4. PODSTAWA OPRACOWANIA :

• Umowa Nr 60/2008 z dnia 17 listopada 2008 r.

• Wizja lokalna w terenie dnia 29 listopada 2008 r oraz pomiary inwentaryzacyjne i po-

miary sytuacyjno – wysokościowe;

• Dokumentacja fotograficzna;

• Obowiązujące przepisy i normy;

− Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo Budowlane.

− PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.

− PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia.

− PN-82/S-10052. Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Projektowanie.

− PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Pro-

jektowanie.

− Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000r. w

sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynier-

skie i ich usytuowanie.



4

− Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej Nr 430 z 2 marca 1999 r.

w sprawie ustalenia warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne

i ich usytuowanie.

− PN-03264:2002 „Konstrukcje betonowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowa-

nie”

− Katalog Detali Mostowych, GDDKiA, Warszawa 2002 r.

5. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA.

Zakres projektu odpowiada warunkom określonym w ustawie Prawo Budowlane.

Opracowanie obejmuje całkowity zakres projektu budowlanego i materiałów niezbędnych

do zgłoszenia lub uzyskania pozwolenia na remont mostu nad rzeką Bystrzyca Dusznicką

w ciągu ulicy Korczaka w m. Kłodzko.

6. OPIS MOSTU - STAN ISTNIEJĄCY.

Przedmiotowy obiekt usytuowany jest w ciągu ulicy Korczaka w miejscowości

Kłodzko. Przeszkodę stanowi rzeka Bystrzyca Dusznicka.

Lokalizację obiektu przedstawiono na rys. 6.1..

Rys. 6.1. Lokalizacja obiektu.



5

Most jest obiektem jednoprzęsłowym o dźwigarach kratownicowych.

Rozpiętość teoretyczna w osiach łożysk wynosi 23,0 m. Ustrój nośny stanowią dwa skraj-

ne dźwigary kratowe z układem słupków i krzyżulców. Osiowa odległość pomiędzy słup-

kami wynosi 2,30 m.

Pomost wykonany został na kształtownikach Zoressa i stanowi go betonowe wypełnienie

oraz warstwa nawierzchni bitumicznej o łącznej grubości 0,40 m.

Obiekt jest prosty w planie i przecina przeszkodę pod kątem 90°.

Szczegółową inwentaryzację obiektu wraz z elementami składowymi ustroju nośnego oraz

opisem elementów wyposażenia zawarto w dokumentacji rysunkowej.

Zasadnicze dane i parametry obiektu istniejącego:

a) liczba przęseł n = 1;

b) rozpiętości teoretyczne przęsła Lt = 23,00 m;

c) skos obiektu α = 90,00°

d) szerokość użytkowa jezdni Bj = 5,00 m;

e) nawierzchnia jezdni bitumiczna.

f) szerokość użytkowa chodników Bch = 2 x 0,90 m

g) szerokość całkowita obiektu Bop = 7,79 m;

h) długość całkowita obiektu Lc = 29,50 m;

i) balustrady stalowe;

6.1. Dokumentacja fotograficzna.

Na rys. 6.2 ÷ 6.7 przedstawiono dokumentację fotograficzną obiektu nawiązująca

do części opisowej zawartej w p.6.

Dokumentację fotograficzną wykonano podczas wizji lokalnej na obiekcie w dniu

29 listopada 2008 r. przy dobrej widoczności i temperaturze otoczenia ok. 4 °C.



6

Rys. 6.2. Widok ogólny obiektu od strony górnej wody

Rys. 6.3. Widok z najazdu od strony Krosnowic.



7

Rys. 6.4. Widok na przyczółek lewobrzeżny od strony górnej wody

6.5. Widok spodu pomostu z lewego brzegu



8

Rys. 6.6. Widok dolnego węzła od spodu konstrukcji. Widoczna zaawansowana korozja

Rys. 6.7. Widok pasa dolnego z nakładkami oraz pomostu na kształtownikach Zoressa.



9

7. ZAŁOŻENIA DOTYCZĄCE REMONTU OBIEKTU

Z uwagi na brak możliwości wykonania remontu obiektu z utrzymaniem na nim

samochodowego ruchu wahadłowego ( mała szerokość jezdni ), na czas prowadzenia

robót obiekt zostanie całkowicie wyłączony z ruchu kołowego.

Wykonawca robót dokona wszelkich niezbędnych uzgodnień związanych z wpro-

wadzeniem objazdu na czas remontu obiektu, z uwzględnieniem własnego, zatwierdzone-

go przez Inwestora harmonogramu robót.

Przy tak zorganizowanym ruchu zastępczym możliwe jest wykonanie przebudowy

mostu w jednym etapie, minimalizując jednocześnie okres wyłączenia obiektu z ruchu.

Roboty naprawcze na powierzchniach przyczółków oraz prace związane z zabezpiecze-

niem antykorozyjnym konstrukcji stalowej poniżej docelowego pomostu możliwe są do

wykonania po przywróceniu pierwotnej organizacji ruchu.

8. PRACE PRZYGOTOWAWCZE

8.1. Wstęp

Przed przystąpieniem do remontu obiektu niezbędne jest przeprowadzenie prac

rozbiórkowych i przygotowawczych mających na celu prawidłowe zrealizowanie założone-

go zakresu i technologii robót z uwzględnieniem organizacji ruchu.

8.2. Etapowanie robót i organizacja ruchu zastępczego

Projektowany remont będzie prowadzony z uwzględnieniem organizacji ruchu opi-

sanej w założeniach dotyczących remontu obiektu. W czasie wykonywania robót należy

dokonywać przeglądów elementów oznakowania, oświetlenia i sygnalizacji z natychmia-

stowym usunięciem usterek i uszkodzeń.

8.3. Rozbiórka elementów pomostu

Rozbiórkę elementów wyposażenia obiektu należy przeprowadzić w następującym

zakresie:



10

• Rozbiórka wszystkich warstw nawierzchni na całej długości pomostu obiektu wraz

z dojazdami w zakresie ujętym dokumentacją projektową

• Rozbiórka stalowych kształtowników Zoressa wraz z usunięciem nitów mocujących

je do podłużnic

• Oczyszczenie strumieniowo-ścierne wszystkich elementów stalowych wraz z okła-

dziną kamienną przyczółków

8.4. Rozbiórka elementów drogi i chodników

Rozbiórkę elementów drogi i chodników na dojazdach do obiektu należy wykonać

w zakresie określonym dokumentacją rysunkową. Głębokość wykopów przyjęto jako mi-

nimalną dla potrzeb wykonania nowych elementów dojazdów.

Krawędzie wykopów należy zabezpieczyć przed osuwaniem, a sposób zabezpie-

czenia musi uwzględniać bezpieczeństwo ruchu na czynnych częściach drogi podczas pro-

wadzenia prac remontowych.

W zakres prac rozbiórkowych na dojazdach wchodzi również rozbiórka istniejącego

oporęczowania- wszystkie przeciągi, słupki i pochwyty za wyjątkiem elementów znajdują-

cych się pomiędzy słupkami mocowanymi do bocznego ceownika w osi poprzecznic pod-

porowych.

Wszelkie prace rozbiórkowe dotyczące zarówno pomostu jak i dojazdów należy

wykonać tak, by nie nastąpiło zanieczyszczenie terenu rzeki Bystrzyca Dusznicka, z za-

chowaniem wymogów ochrony środowiska i przepisów BHP.

9. OPIS PROJEKTOWANEGO ROZWIĄZANIA

9.1. Założenia projektowe

Projekt przebudowy przedmiotowego obiektu wykonano przy następujących zało-

żeniach :

a) most po przebudowie będzie obiektem o normowych parametrach obciążenia, to

znaczy będzie odpowiadał klasie C wg normy obciążeń PN - 85/S - 10030 (pojazdy

o ciężarze całkowitym do 300 kN (30 t ),

b) rzędna spodu konstrukcji w stosunku do spodu konstrukcji mostu istniejącego nie

ulegnie zmianie,

c) światło poziome i pionowe pod obiektem pozostanie bez zmian,



11

d) konstrukcja mostu będzie zawierała rozwiązania podwyższające jego trwałość i

bezpieczeństwo użytkowników, takie jak :

− wykonane zostanie bariera energochłonna na całej długości obiektu i w częściach

dojazdowych

− wykonany zostanie nowy, szczelny pomost z płyty żelbetowej

e) Obiekt wykonany zostanie bez szkodliwego wpływu na środowisko naturalne,

f) Do minimum ograniczony został zakres robót koniecznych do wykonania z pozio-

mu terenu ( roboty naprawcze ustroju nośnego od spodu i podpór ),

9.2. Remont ustroju nośnego

W zakres remontu ustroju nośnego wchodzi:

• Wykonanie żelbetowej pyty pomostowej

• Wykonanie napraw uszkodzonych elementów ustroju nośnego i podpór

• Oczyszczenie konstrukcji stalowej i podpór metodami strumieniowo-ściernymi

• Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej

• Wyposażenie obiektu

9.3. Remont przyczółków

Kamienne przyczółki należy oczyścić przez piaskowanie, wykonać renowację fugo-

wania lub odtworzenie brakujących fug zaprawami niskoskurczowymi.

Odspojone fragmenty kamieniarki skrzydeł należy zdemontować i przemurować na

nowo.

Odtworzyć należy z istniejących elementów kamienne okładziny na górnych po-

wierzchniach skrzydeł przyczółków.

Przed ponownym montażem okładzin konieczne jest wykonanie betonowej pod-

lewki z betonu B30 gr. ok. 10 cm niwelującej różnicę wysokości pomiędzy istniejącym i

projektowanym poziomem chodników na obiekcie.

9.4. Żelbetowa płyta pomostowa

Na istniejącym układzie rusztowym ( poprzecznice i podłużnice ) oparto żelbetową

płytę pomostową z betonu B40 o grubości w osiach odwodnienia 18 ÷ 23 cm. Spadek



12

poprzeczny płyty pomostowej w strefie jezdni zaprojektowano jako daszkowy wynoszący

2,0 %. Kontrspadek pod kapami chodnikowymi ukształtowano w nachyleniu poprzecznym

2,0 %.

W projekcie przewidziano wykonanie płyty pomostowej z wykorzystaniem szalun-

ków podwieszonych. Ukształtowanie płyty pomostowej dostosowano do przebiegu niwele-

ty trasy i położenia w planie osi istniejącej drogi. W związku z tym jej grubości jest

zmienna na długości i wynosi:

W osi jezdni:

23 cm nad podporami skrajnymi i 28 cm w środku rozpiętości;

W osi odwodnienia:

18 cm nad podporami skrajnymi i 23 cm w środku rozpiętości;

Jako zbrojenie miękkie przyjęto stal BSt500S na zbrojenie główne i St3S-b na zbro-

jenie drugorzędne.

9.5. Wyposażenie obiektu

Na obiekcie przewidziano zastosowanie następujących elementów wyposażenia:

− jezdnia złożona z warstwy ścieralnej o grubości 40 mm (beton asfaltowy SMA) oraz

wiążącej o grubości 40 mm (asfalt twardolany)

− izolacja z papy termozgrzewalnej

− krawężnik kamienny 18 x 18

− żelbetowe kapy chodnikowe z z betonu B40 z zastosowaniem nawierzchni szczelnej

na bazie żywicy epoksydowej i poliuretanu

− bariery i barieroporęcze energochłonne SP-06 przekładkowe

Jezdnię ukształtowano w daszkowym spadku poprzecznym wynoszącym 2,0%. Żelbe-

towe kapy chodnikowe przykryte są warstwą z żywic epoksydowych i poliuretanu gr. 5

mm. Spadek poprzeczny kap chodnikowych wynosi 3,0 %.

9.6. Kapy chodnikowe

Po obu stronach płyty pomostowej zaprojektowano kapy chodnikowe z betony B 40

ograniczone od strony jezdni krawężniakami kamiennymi 18 x 18 cm.



13

W obu kapach chodnikowych należy zamontować przed ich betonowaniem po 3 re-

zerwowe rury PEHD średnicy 110 mm dla przeprowadzenia urządzeń obcych. Lokalizację

rur pokazano w dokumentacji rysunkowej. Kanały kablowe zaprojektowano jako rezer-

wowe dla sieci, których ewentualny perspektywiczny montaż będzie możliwy bez ingeren-

cji w konstrukcję obiektu.

Rezerwowe kanały kablowe należy zakończyć ok. 0,5 m poza kapami chodnikowymi

na skrzydłach, a zaślepione i skierowane ku dołowi wloty ukryć w podbudowie kostki be-

tonowej.

9.7. Bariery energochłonne

W zakresie lokalnego pikietażu 0,00 ÷ 23,00 przewiduje się montaż prowadnicy sta-

lowej bariery energochłonnej SP-06 do istniejących słupków ustroju nośnego za pośred-

nictwem przekładek systemowych na połączenia śrubowe.

Na skrzydłach zaprojektowano przedłużenie tych barier jako barieroporęcz prze-

kładkową SP-06 ze słupkami mocowanymi w kamiennej okładzinie przyczółków przy po-

mocy kotew stalowych wklejanych na żywicę epoksydową.

Dojazdy z obu stron obiektu ograniczone zostały barierą przekładkową SP-06 zato-

pioną na długości 10,0 m zgodnie z dokumentacją rysunkową.

9.8. Połączenie obiektu z drogą

W strefach zaplecznych przyczółków przewidziano żelbetowe płyty przejściowe.

Zaprojektowano płyty długości 4,0 m oraz grubości 0,30 m. Płyty powinny zostać wyko-

nane w elementach o szerokości 2,50 m. Nachylenie podłużne płyt przejściowych wynosi

10,0 %.

W dokumentacji projektowej przyjęto frezowanie nawierzchni istniejącej jezdni w

strefach określonych dokumentacją rysunkową na głębokość 4 cm i odtworzenie jej w

projektowanych rzędnych nową warstwą ścieralną SMA 0/12,8. W związku z powyższym

wszelkie prace związane z frezowaniem nawierzchni należy poprzedzić domiarami wyso-

kościowymi w takim zakresie, by możliwe było dowiązanie jezdni nową warstwą ścieralną

do jezdni istniejącej.

9.9. Wzmocnienie nawierzchni nad przyczółkami



14

Z uwagi na rozpiętość obiektu nie przewiduje się zastosowania specjalnych urzą-

dzeń dylatacyjnych. Nawierzchnia w strefie zakończenia płyty pomostowej zostanie

wzmocniona pasem geosiatki szerokości 1,0 m.

9.10. Dojazdy i dojścia do obiektu

Położenie wysokościowe jezdni wraz z dojazdami zaprojektowano tak, by zmini-

malizować zakres robót drogowych związanych z dowiązaniem istniejącej jezdni do jezdni

nowoprojektowanej.

Nawierzchnię na dojazdach w strefie jezdni ( w tym nad płytami przejścio-

wymi ) zaprojektowano jako nawierzchnię podatną typu A dla kategorii ruchu KR4. Przyję-

ty układ warstw jest następujący:

− warstwa ścieralna (asfaltobeton SMA 0/12,8 ) - 4 cm

− beton asfaltowy 0/16 - 8 cm

− podbudowa z betonu asfaltowego 0/16 - 10 cm

− podbudowa z kruszywa łamanego stabilizowanego mechanicznie 0/31,5 - 20 cm

− grunt stabilizowany cementem R = 2,5 - 5,0 MPa

Poza obrysem ustroju nośnego zaprojektowano obustronne chodniki szero-

kości dostosowanej do istniejących chodników w miejscach ich dowiązania składające się

z elementów:

− krawężnik kamienny 18 x 18 cm

− obrzeże betonowe od strony stożków nasypowych

− nawierzchnia z kostki betonowej wibroprasowanej gr. 6 cm na warstwie pospółki gr.

15 cm.

− barieroporęcze SP-06/M

Dowiązanie nowoprojektowanych chodników do chodników istniejących zrealizo-

wano na długości określonej w dokumentacji rysunkowej.

9.11. Zabezpieczenie antykorozyjne

Wszystkie elementy stalowe konstrukcji zabezpieczyć poprzez pokrycie ich powło-

kami malarskim po uprzednim oczyszczeniu metodami strumieniowo-ściernymi do stopnia



15

czystości Sa2,5. Przewidziano następujący układ warstw systemu ochronnego dla kon-

strukcji stalowej:

Zabezpieczenie spodu konstrukcji

o gruntowanie – 60 µm

o warstwa pośrednia – 100 µm

o warstwa zamykająca – 80 µm

Zabezpieczenie węzłów i miejsc trudno dostępnych

o gruntowanie – 60 µ m

o warstwa pośrednia – 180 µ m

o warstwa zamykająca – 80 µ m

Zabezpieczenie górnej części konstrukcji i balustrad

o gruntowanie – 60 µ m

o warstwa pośrednia – 80 µ m

o warstwa zamykająca – 80 µ m

Zabezpieczenie szczelin pomiędzy nitowanymi elementami konstrukcji

o pełne zabezpieczenie antykorozyjne jak dla danego elementu konstrukcyjnego

o zamknięcie szczelin kitem poliuretanowym

Brakujące nity uzupełnić śrubami klasy 10,9 o średnicy analogicznej do średnicy trzpienia

nitów i dokręcić momentem Ms wg PN-82/S-10052 ( tabela Z4-2, str.47 ).

Wszystkie elementy betonowe mające bezpośredni kontakt z gruntem, co do któ-

rych nie podano wymagań należy zabezpieczyć powierzchniowo bitumiczną powłoką

ochronną.

9.12. Konserwacja łożysk

Wszystkie łożyska należy oczyścić poprzez hydropiaskowanie i wykonanie powłoki

malarskiej o łącznej grubości suchej powłoki min.300 µm

Wszystkie powierzchnie styku elementów ruchomych łożysk docelowo należy po-

kryć smarem grafitowym.

10. UPORZĄDKOWANIE TERENU WOKÓŁ OBIEKTU



16

Teren wokół obiektu po zakończeniu robót należy doprowadzić do stanu wyjścio-

wego z obsianiem trawą i odtworzeniem elementów zagospodarowania zniszczonych pod-

czas budowy.

Powierzchnie skarp przed ich reprofilacją powinny być odhumusowane, uzupełnio-

ne pospółką, wyrównane i zagęszczone.

11. ELEMENTY OCHRONY ŚRODOWISKA

Przyjęty w dokumentacji projektowej sposób remontu obiektu nie wpływa na po-

gorszenie stanu środowiska naturalnego.

Projekt wykonania ochrony przed korozją elementów konstrukcji zostanie wykona-

ny przez Wykonawcę zabezpieczenia antykorozyjnego i powinien zawierać warunki wyko-

nywania powłok ochronnych uwzględniające ochronę środowiska.

12. KOLORYSTYKA OBIEKTU

Dla poszczególnych elementów obiektu przewidziano następującą kolorystykę:

RAL 5009

Pas górny i pas dolny obu dźwigarów kratownicowych

RAL 7030

Pozostałe elementy stalowe konstrukcji

13. WYTYCZNE REALIZACJI OBIEKTU

13.1. Prace przygotowawcze

W zakres prac przygotowawczych dla budowy obiektu wchodzą:

− Wyznaczenie obiektu mostowego

Wyznaczenie obiektu mostowego obejmuje wyznaczenie osi jezdni i punktów wysoko-

ściowych, zastabilizowanie ich w sposób trwały, ochronę przed zniszczeniem, oznakowa-

nie w sposób ułatwiający odszukanie i ewentualne odtworzenie oraz wyznaczenie usytu-

owania obiektu (kontur, dodatkowe punkty robocze).



17

− Opracowanie i uzgodnienie przez Wykonawcę robót projektu organizacji ruchu zastęp-

czego na czas remontu

13.2. Kolejność realizacji robót

Roboty związane z wykonaniem remontu obiektu należy wykonywać w następują-

cej kolejności:

1. Rozbiórka nawierzchni na pomoście i dojazdach w zakresie ujętym dokumentacją

projektową

2. Rozbiórka chodników i podbudowy nawierzchni w zakresie ujętym dokumentacją

projektową

3. Rozbiórka stalowych kształtowników pomostowych

4. Oczyszczenie konstrukcji stalowej

5. Wykonanie żelbetowej płyty pomostowej

6. Wykonanie płyt przejściowych żelbetowych

7. Wykonanie izolacji pomostu i płyt przejściowych oraz podbudowy i podsypki pod

nawierzchnię na dojazdach

8. Wykonanie krawężników i kap chodnikowych

9. Ułożenie nawierzchni na obiekcie i dojazdach

10. Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej

11. Wykonanie napraw powierzchniowych istniejących przyczółków

12. Wyposażenie obiektu

13. Wykonanie nawierzchni szczelnej na chodnikach z żywic epoksydowych

14. OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

14.1. Przedmiot, podstawa i cel obliczeń

Przedmiotem obliczeń jest ustrój nośny obiektu – dźwigar kratownicowy, wraz z

pomostem w formie otwartego rusztu stalowego i opartej na nim niezespolonej, żelbeto-

wej płyty.

Podstawą opracowania jest część rysunkowa projektu remontu przedmiotowego

obiektu.

Obliczenia statyczne wykonano zgodnie z następującymi normami i przepisami:

− PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.

− PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia.



18

− PN-82/S-10052 Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Projektowanie.

− PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężo-

ne. Projektowanie.

Celem opracowania jest zwymiarowanie i sprawdzenie podstawowych elementów

konstrukcyjnych ustroju nośnego i pomostu obiektu oraz ich połączeń na obciążenia kla-

sy C wg PN-85/S-10030.

14.2. Model obliczeniowy konstrukcji

Obliczenia wielkości statycznych konstrukcji wykonano przy użyciu modelu MES

obiektu, wykonanego na potrzeby przedmiotowego opracowania, w oparciu o poniższe

zasady.

Konstrukcję mostu opisano numerycznie jako strukturę przestrzenną klasy

(e1+e2,p3), odzwierciedlając jej kształt zarówno w planie jak i przekroju poprzecznym,

łącznie ze sposobem podparcia.

Elementami prętowymi opisano geometrię kratownicowych dźwigarów głównych

(zakrzywionego pasa górnego, pasa dolnego, słupków i krzyżulców) oraz elementów rusz-

tu pomostu (poprzecznic i podłużnic). We wszystkich węzłach połączeń elementów kra-

townicy nadano zwolnienia momentowe realizujące swobodę obrotów w płaszczyźnie

dźwigara. Połączenia poprzecznic z węzłami kratownicy modelowano jako sztywno

utwierdzone, zapewniając rzeczywisty sposób przekazania sił z pasów poprzecznic na

słupki dźwigarów. Układ taki odzwierciedla pracę ustroju poprzecznej półramy kratowni-

cowej. W węzłach połączeń podłużnic z poprzecznicami nadano zwolnienia momentowe

realizujące swobodę obrotów podłużnic w płaszczyźnie pionowej (wzdłuż podłużnic) i po-

ziomej.

Elementami powierzchniowymi opisano żelbetową płytę pomostową. Podparcie

elementów powierzchniowych na prętach rusztu pomostu zrealizowano w sposób od-

zwierciedlający pracę niezespolonej płyty pomostowej tj. przenoszenie tylko sił piono-

wych. Tym samym uwzględniono pracę płyty pomostowej wynikającą z jej własnej sztyw-

ności i będącą następstwem tego redystrybucję obciążenia na poszczególne elementy

rusztu.

Elementom prętowym przypisano charakterystyki materiałowe i geometryczne

przekroju brutto bez uwzględnienia osłabień korozyjnych. W przypadku elementów po-

wierzchniowych przypisano charakterystyki materiałowe i geometryczne przekroju o śred-

niej wysokości płyty pomostowej.



19

W modelu geometrii pominięto spadki poprzeczne i podłużne.

Na rysunku poniżej przedstawiono graficznie opis numeryczny przęsła.

23,00 m

8 x 0,78

7,37 m

3,45 m

2,30

2,30

2,30

2,30

2,30

2,30

2,30

2,30

2,30

2,30

Rys. Model geometrii mostu (e1+e2,p3).

Modelu obliczeniowego użyto do przeprowadzenia analizy numerycznej mającej na

celu:

− wyznaczenie charakterystycznych i obliczeniowych wartości sił wewnętrznych i

reakcji podporowych wywołanych obciążeniami stałymi oraz zmiennymi klasy C;

− określenie maksymalnych ugięć wywołanych obciążeniami stałymi oraz zmien-

nymi klasy C;

− przeprowadzenie analizy wyboczeniowej.

14.3. Charakterystyki mechaniczne i fizyczne stosowanych materiałów

• Właściwości stali konstrukcyjnej gatunku St3M (przyjęte do obliczeń)

L.p. Parametr Wartość

[1] [2] [3]

1. Wytrzymałość charakterystyczna, granica plastyczności Re=235 MPa

2. Wytrzymałość obliczeniowa przy osiowym rozciąganiu R=200 MPa

3. Wytrzymałość obliczeniowa na ścinanie Rt=120 MPa

4. Wytrzymałość obliczeniowa na docisk Rd=240 MPa

5. Wytrzymałość obliczeniowa na docisk skupiony wg. Hertza RdH=700 MPa

6. Współczynnik sprężystości podłużnej Es=205 GPa

7. Współczynnik Poissona ν=0,3



20

8. Współczynnik rozszerzalności termicznej αt=0,000012

9. Ciężar własny stali γs=78,5 kN/m3

• Właściwości stali na nity gatunku St3N (przyjęte do obliczeń)


[1] [2] [3]

1. Wytrzymałość obliczeniowa przy osiowym rozciąganiu R’=110 MPa

2. Wytrzymałość obliczeniowa na ścinanie R’t=210 MPa

3. Wytrzymałość obliczeniowa na docisk R’d=510 MPa

• Właściwości stali na wałki łożysk gatunku St6 (przyjęte do obliczeń)


[1] [2] [3]

1. Wytrzymałość charakterystyczna, granica plastyczności Re=314 MPa

2. Wytrzymałość obliczeniowa przy osiowym rozciąganiu R=260 MPa

3. Wytrzymałość obliczeniowa na ścinanie Rt=160 MPa

4. Wytrzymałość obliczeniowa na docisk Rd=325 MPa

5. Wytrzymałość obliczeniowa na docisk skupiony wg. Hertza RdH=950 MPa

• Właściwości betonu klasy B30


[1] [2] [3]

1. Wytrzymałość charakterystyczna przy osiowym ściskaniu Rbk=22,5 MPa

Rb1=17,3 MPa 2. Wytrzymałość obliczeniowa przy osiowym ściskaniu

Rb2=19,2 MPa

3. Wytrzymałości charakterystyczne przy osiowym rozciąganiu

Rbtk, 0,05=-1,70 MPa

Rbtk, 0,50=-2,40 MPa

Rbtk, 0,95=-3,10 MPa

4. Wytrzymałości obliczeniowe przy osiowym rozciąganiu

Rbt, 0,05=-1,15 MPa

Rbt, 0,50=-1,60 MPa

Rbt, 0,95=-2,05 MPa

5. Współczynnik sprężystości betonu osiowo ściskanego Eb=32,6 GPa

6. Współczynnik Poissona ν=1/6



21

7. Współczynnik rozszerzalności termicznej αt=0,00001

8. Ciężar własny betonu zbrojonego γb=25,0 kN/m3

• Właściwości stali zbrojeniowej klasy A-II (przyjęte do obliczeń)


[1] [2] [3]

1. Wytrzymałość charakterystyczna Rak=355 MPa

2. Wytrzymałość obliczeniowa Ra=295 MPa

3. Współczynnik sprężystości podłużnej Ea=210 GPa

14.4. Charakterystyki geometryczne elementów

Charakterystyki geometryczne brutto stosowano do opisu elementów modelu obli-

czeniowego oraz przy sprawdzeniu na wyboczenie elementów ściskanych dźwigara kra-

townicowego. Charakterystyki geometryczne netto wykorzystano do przeprowadzenia

analizy wytrzymałościowej elementów; wyznaczono je dla położenia osi bezwładności jak

dla przekroju brutto dokonując osłabienia przekroju poprzecznego otworami na nity oraz

uwzględniając osłabienia korozyjne w oparciu o tabelę poniżej.

• Osłabienia korozyjne elementów konstrukcji stalowej

L.p. Element

Głębokość ubytku

korozyjnego na

obwodzie

Osłabienie

przekroju

Redukcja charak-

terystyk geome-

trycznych1)

[1] [2] [3] [4] [5]

1. Pas górny,

słupki, krzyżulce 0,0 mm – –

2. Pas dolny 0,5 mm -5 % 0,95

3. Poprzecznice 1,0 mm -10 % 0,90

4. Podłużnice 1,0 mm -15 % 0,85 1) Stosowane do redukcji: Ax, Av, Iy, Iz.

• Pas górny


brutto

Wartość

netto



22

[1] [2] [3] [4]

1. Całkowita wysokość przekroju h=0,229 m

2. Pole przekroju poprzecznego Ax=111 cm2 Ax=93 cm2

3. Moment bezwładności względem osi poziomej Iy=8574 cm4 Iy=7666 cm4

4. Moment bezwładności względem osi pionowej Iz=18133 cm4 Iz=14609 cm4

5. Odległość krawędzi górnej od poziomej osi bezwładności vg=0,082 m

6. Odległość krawędzi dolnej od poziomej osi bezwładności vd=0,147 m

7. Odległość krawędzi bocznych od pionowej osi bezwładności vb=0,200 m

• Pas dolny


brutto

Wartość

netto

[1] [2] [3] [4]








• Pas dolny – w miejscu mocowania blach węzłowych stężeń poziomych


brutto

Wartość

netto1)

[1] [2] [3] [4]










23

1) Charakterystyki wynikające z osłabienia większą ilością otworów na nity występu-

jące w połączeniu.

• Słupki


brutto

Wartość

netto

[1] [2] [3] [4]



3. Moment bezwładności względem osi pionowej1) Iy=758 cm4 Iy=620 cm4

4. Moment bezwładności względem osi poziomej2) Iz=4715 cm4 Iz=3903 cm4



7. Odległość krawędzi bocznych od pionowej osi bezwładności vb=0,082 m 1) Oś pionowa – oś prostopadła do płaszczyzny dźwigara kratownicowego. 2) Oś pozioma – oś równoległa do płaszczyzny dźwigara kratownicowego.

• Krzyżulce


brutto

Wartość

netto

[1] [2] [3] [4]



3. Moment bezwładności względem osi pionowej1) Iy=557 cm4 Iy=315 cm4

4. Moment bezwładności względem osi poziomej2) Iz=3848 cm4 Iz=2980 cm4



7. Odległość krawędzi bocznych od pionowej osi bezwładności vb=0,075 m 1) Oś pionowa – oś prostopadła do płaszczyzny dźwigara kratownicowego. 2) Oś pozioma – oś równoległa do płaszczyzny dźwigara kratownicowego.

• Poprzecznice

L.p. Parametr Wartość Wartość



24

brutto netto

[1] [2] [3] [4]








• Poprzecznice – w miejscu zamocowania w węźle dźwigara kratownicowego


brutto

Wartość

netto1)

[1] [2] [3] [4]



3. Pole przekroju czynnego przy ścinaniu – Av=36 cm2





8. Odległość krawędzi bocznych od pionowej osi bezwładności vb=0,118 m 1) Charakterystyki wynikające z osłabienia większą ilością otworów na nity występu-

jące w połączeniu.

• Podłużnice


brutto

Wartość

netto

[1] [2] [3] [4]







25




• Podłużnice – w miejscu połączenia z poprzecznicą


brutto

Wartość

netto1)

[1] [2] [3] [4]

1. Całkowita wysokość przekroju h=0,280 m h=0,252 m


3. Pole przekroju czynnego przy ścinaniu – Av=18 cm2



6. Odległość krawędzi górnej od poziomej osi bezwładności vg=0,140 m vg=0,126 m

7. Odległość krawędzi dolnej od poziomej osi bezwładności vd=0,140 m vd=0,126 m

8. Odległość krawędzi bocznych od pionowej osi bezwładności vb=0,059 m vb=0,005 m 1) Charakterystyki wynikające z wycięcia pasa górnego i dolnego oraz z osłabienia

większą ilością otworów na nity występujące w połączeniu.

• Płyta pomostowa

L.p. Parametr Wartość brutto1)

[1] [2] [3]

1. Średnia wysokość przekroju h=0,200 m

2. Pole przekroju poprzecznego Ax=0,200 m2/m

3. Moment bezwładności względem osi poziomej Iy=0,0006 m4/m 1) Charakterystyki przyjęte do opisu modelu obliczeniowego.

14.5. Układy obciążeń

Rozpatrzono dwa układy obciążeń zgodnie z PN-85/S-10030. Układy obciążeń dla

dźwigara kratownicowego obejmują zestawy obciążeń przypadające na: elementy pasa

górnego, pasa dolnego, słupki i krzyżulce. Układy obciążeń dla pomostu obejmują zesta-

wy obciążeń przypadające na: elementy poprzecznic, podłużnic i płytę pomostową.



26

• Układy obciążeń dla dźwigara kratownicowego

Współczynnik ob-

ciążenia L.p. Uwzględniane obciążenia w układzie

γf<1

γf>1

[1] [2] [3] [4]

Układ podstawowy (P):

- ciężar własny konstrukcji „g” 0,9 1,2

- ciężar własny elementów wyposażenia „gw” 0,9 1,5

- obciążenia wywołane wpływami reologicznymi „R” – 1,2

- obciążenie użytkowe tłumem pieszych „qt” – 1,3

1.

- obciążenie użytkowe taborem samochodowym „q+K/S”

(współczynnik dynamiczny dla pojazdu ϕ=1,235)

– 1,5

Układ dodatkowy (PD):







– 1,25

- obciążenie siłami hamowania i przyspieszania taboru „H” – 1,2

2.

- obciążenie wywołane zmianami temperatury „T” – 1,2

• Układy obciążeń dla pomostu

Współczynnik ob-

ciążenia L.p. Uwzględniane obciążenia w układzie

γf<1

γf>1

[1] [2] [3] [4]

Układ podstawowy (P):





1.

- obciążenie użytkowe taborem samochodowym „q+K/S” – 1,5



27



Układ dodatkowy (PD):







– 1,25


2.

- obciążenie wywołane zmianami temperatury „T” – 1,2

14.6. Zestawienie obciążeń

• Ciężar własny konstrukcji

Obciążenie ciężarem własnym konstrukcji ustalono na podstawie rzeczywistych

wymiarów przekroju poprzecznego brutto poszczególnych elementów. Dla wszystkich sta-

lowych elementów mostu zastosowano dodatek +5% do ciężaru na nity i blachy węzłowe.

L.p. Element Jednostka g gmin gmax

[1] [2] [3] [4] [5] [6]

1. Pas górny +5% kN/m1) 0,91 0,82 1,10

2. Pas dolny +5% kN/m1) 1,18 1,06 1,42

3. Słupki +5% kN/m1) 0,75 0,68 0,90

4. Krzyżulce +5% kN/m1) 0,54 0,49 0,65

5. Poprzecznice +5% kN/m1) 1,94 1,75 2,33

6. Podłużnice +5% kN/m1) 0,50 0,45 0,60

7. Płyta pomostowa2) kN/m2 5,47 4,92 6,56 1) Obciążenie zestawiono na jednostkę długości danego elementu. 2) Ciężar przekazywany w całości na elementy stalowego rusztu bez współpracy pły-

ty w przenoszeniu obciążeń.

Wartości obliczeniowe sił wewnętrznych wywołanych ciężarem własnym konstruk-

cji uzyskano po przemnożeniu przez współczynnik obciążenia f wartości charakterystycz-

nych tych sił.



28

• Ciężar własny wyposażenia

L.p. Element Jednostka gw gw min gw max

[1] [2] [3] [4] [5] [6]

1. Kapa wraz z krawężnikami kN/m2 4,84 4,36 7,26

2. Nawierzchnia jezdni kN/m2 1,84 1,66 2,76

3. Izolacja kN/m2 0,14 0,13 0,21

4. Bariera ochronna kN/m 0,50 0,45 0,75

5. Poręcz kN/m 0,50 0,45 0,75

Wartości obliczeniowe sił wewnętrznych wywołanych ciężarem własnym wyposa-

żenia uzyskano poprzez najbardziej niekorzystne ustawienie obciążeń obliczeniowych na

podstawie powierzchni wpływu danej wielkości statycznej wybranego elementu (przekro-

ju).

• Obciążenia wywołane wpływami reologicznymi

Wielkości statyczne wynikające z reologii betonu płyty pomostowej wyznaczono

przy użyciu obciążenia zastępczego odzwierciedlającego efekty pełzania i skurczu betonu.

W celu wyznaczenia efektów pełzania wykorzystano metodę efektywnego modułu

sprężystości betonu Ebϕ poprzez redukcję modułu sprężystości podłużnej Eb, symulującą

pełzanie betonu płyty w wyniku działania obciążeń długotrwałych (dla płyty – gw).

Skurcz uwzględniono poprzez zastosowanie metody analogii termicznej, polegają-

cej na przyłożeniu do elementów modelujących płytę pomostową obciążenia termicznego

tε o wartości, która wywołuje odkształcenia betonu odpowiadające końcowym odkształce-

niom skurczowym εs0.

Wilgotność Pełzanie Skurcz L.p. Element

Grubość

zastępcza względna

Chwila ob-

ciążenia ϕp Ebϕ1)

εs0 tε

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9]

1.

betonowa

płyta po-

mostowa

B30

em=205 mm 80 % po 28

dniach 1,7 12,1 GPa 0,22 ‰ -22ºC

1) Ebϕ = Eb / (1+ϕp).



29

Wartości obliczeniowe sił wewnętrznych wywołanych wpływami reologicznymi uzy-

skano po przemnożeniu przez współczynnik obciążenia γf wartości charakterystycznych

tych sił (będących efektem działania obciążeń zastępczych).

• Obciążenie użytkowe tłumem pieszych

L.p. Rodzaj obciążenia Układ Jednostka qt qt max

[1] [2] [3] [4] [5] [7]

(P) kN/m2 2,50 3,25 1.

Obciążenie ruchome tłumem pie-

szych chodnika bch=0,90 m (PD) kN/m2 2,50 3,00

Wartości obliczeniowe sił wewnętrznych wywołanych obciążeniem użytkowym tłu-

mem pieszych uzyskano poprzez najbardziej niekorzystne ustawienie obciążenia oblicze-

niowego na podstawie powierzchni wpływu danej wielkości statycznej wybranego elemen-

tu (przekroju).

• Obciążenie użytkowe taborem samochodowym (klasa C)

L.p. Rodzaj obciążenia Układ Jednostka q qmax

[1] [2] [3] [4] [5] [7]

(P) kN/m2 2,00 3,00 1.

Obciążenie ruchome taborem samo-

chodowym jezdni bj=5,00 m (PD) kN/m2 2,00 2,50

Wartości obliczeniowe sił wewnętrznych wywołanych obciążeniem użytkowym ta-

borem samochodowym uzyskano poprzez najbardziej niekorzystne ustawienie obciążenia

obliczeniowego na podstawie powierzchni wpływu danej wielkości statycznej wybranego

elementu (przekroju).

• Obciążenie użytkowe pojazdem samochodowym (klasa C)

Jako obciążenie pojazdem samochodowym stosuje się alternatywnie: obciążenie

pojazdem K lub pojazdem S, w zależności od tego, które z nich daje bardziej niekorzystne

efekty statyczne. Dla obu pojazdów uwzględnia się współczynnik dynamiczny ϕ.

Współczynnik dynamiczny: ϕ = 1,35 – 0,005·Lt = 1,35 – 0,005·23,0 = 1,235



30

L.p. Rodzaj obciążenia Układ Jednostka p pmax

[1] [2] [3] [4] [5] [7]

(P) kN/m2 114,86 172,29 1.

Obciążenie ruchome kołami pojazdu K400

(nacisk na koło ϕ·50 kN) (PD) kN/m2 114,86 143,58

(P) kN/m2 68,91 103,37 2.

Obciążenie ruchome kołami pojazdu S300

– oś 1 (nacisk na koło ϕ·30 kN) (PD) kN/m2 68,91 86,14

(P) kN/m2 137,83 206,75 3.

Obciążenie ruchome kołami pojazdu S300

– oś 2,3 (nacisk na koło ϕ·60 kN) (PD) kN/m2 137,83 172,29

Siłę nacisku każdego koła pojazdu rozłożono na prostokątne pola obciążenia o wy-

miarach 0,56 x 0,96 m powstałe w wyniku sprowadzenia obrysu koła do płaszczy-

zny środkowej płyty pomostowej. Rozstaw i lokalizacja kół zgodnie z PN-85/S-

10030.

Wartości obliczeniowe sił wewnętrznych wywołanych obciążeniem użytkowym po-

jazdem samochodowym uzyskano poprzez najbardziej niekorzystne ustawienie obciążenia

obliczeniowego K400 lub S300 na podstawie powierzchni wpływu danej wielkości statycz-

nej wybranego elementu (przekroju).

• Obciążenie siłami hamowania i przyspieszania taboru samochodowego (klasa C)

L.p. Rodzaj obciążenia Układ Jednostka h hmax

[1] [2] [3] [4] [5] [7]

(P) kN/m2 1,20 1,56

1.

Hamowanie i przyspieszanie taboru sa-

mochodowego:

H = max{10%q + 20%K400; 0,3K400}

H = max{80 kN; 120 kN} = 120 kN

(PD) kN/m2 1,20 1,44

Siłę hamowania i przyspieszania taboru samochodowego H rozłożono równomiernie

na prostokątną powierzchnię o wymiarach 20,00 x 5,00 m w połowie długości po-

mostu.

Wartości obliczeniowe sił wewnętrznych wywołanych obciążeniem siłami hamowa-

nia i przyspieszania taboru samochodowego uzyskano po przemnożeniu przez współczyn-

nik obciążenia γf wartości charakterystycznych tych sił.

• Obciążenie wywołane zmianami temperatury



31

Rozważono dwa schematy zakresu zmian temperatury w konstrukcji względem

temperatury jej montażu.

Schemat „Zima” obejmuje globalne ochłodzenie elementów konstrukcji do mini-

malnych wartości przyjętych przez PN-85/S-10030 dla poszczególnych materiałów kon-

strukcyjnych.

Schemat „Lato” obejmuje globalne ogrzanie elementów konstrukcji do maksymal-

nych wartości przyjętych przez PN-85/S-10030 dla poszczególnych materiałów konstruk-

cyjnych. Dla pasa dolnego i elementów rusztu wartość maksymalnej temperatury obniżo-

no o 15ºC w stosunku do wartości normowych, z tytułu osłonięcia tych elementów przez

płytę pomostową.

W przeprowadzonej analizie nie rozpatrywano efektów związanych z nierówno-

miernym ogrzaniem przekroju elementu.

Zima Lato

L.p. Element Jednostka Temperatura

elementu

Obciążenie

t- 1)

Temperatura

elementu

Obciążenie

t+ 1)

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]

1. Pas górny ºC -25 -35 +55 +45

2. Pas dolny ºC -25 -35 +40 +30

3. Słupki ºC -25 -35 +55 +45

4. Krzyżulce ºC -25 -35 +55 +45

5. Poprzecznice ºC -25 -35 +40 +30

6. Podłużnice ºC -25 -35 +40 +30

7. Płyta pomostowa ºC -15 -25 +30 +20 1) Obciążenie wywołane zmianą temperatury elementu względem temperatury mon-

tażu t0=+10ºC.

14.7. Sprawdzenie stanu wytężenia elementów konstrukcji stalowej

• Zestawienie ekstremalnych wartości sił wewnętrznych

Obwiednie obejmują ekstremalne wartości sił przekrojowych zebrane dla danego

elementu. Oznaczenia „min÷max” zostały przypisane ekstremalnym wiodącym wielko-

ściom statycznym, dla których sporządzono powierzchnie wpływu obciążeń (wielkości te

zostały pogrubione w tabelach). Pozostałe obwiednie obejmują siły wewnętrzne określone

jako towarzyszące.



32

Obwiednie wartości obliczeniowych sił wewnętrznych – wiodąca N

Elementy dźwigara kratownicowego

N [kN] My2) [kNm] Mz [kNm]

L.p. Element1) min÷max dla N(min÷max) dla N(min÷max)

[1] [2] [3] [4] [5]

Układ podstawy (P)

1. Pas górny 1 680,6 ÷ 1740,1 0,0 0,9 ÷ 8,6

2. Pas górny 2 678,4 ÷ 1760,0 0,0 -6,8 ÷ 12,1

3. Pas górny 3 681,9 ÷ 1772,0 0,0 -7,4 ÷ 1,3

4. Pas górny 4 693,3 ÷ 1800,2 0,0 -6,9 ÷ -0,1

5. Pas górny 5 696,4 ÷ 1807,7 0,0 -6,5 ÷ -0,1

6. Pas dolny 1 -1468,6 ÷ -575,1 0,0 -4,5 ÷ 0,2

7. Pas dolny 2 -1427,4 ÷ -557,3 0,0 0,0 ÷ 8,2

8. Pas dolny 3 -1535,4 ÷ -589,5 0,0 0,0 ÷ 6,3

9. Pas dolny 4 -1617,0 ÷ -620,1 0,0 -0,1 ÷ 5,4

10. Pas dolny 5 -1680,5 ÷ -645,0 0,0 0,0 ÷ 5,1

11. Słupek 1 -277,3 ÷ -36,5 0,0 ÷ 13,1 -4,3 ÷ 5,2

12. Słupek 2 -310,3 ÷ 16,0 0,0 ÷ 6,8 -10,8 ÷ 4,0

13. Słupek 3 -303,2 ÷ 70,5 0,0 ÷ 3,9 -6,3 ÷ 4,4

14. Słupek 4 -298,4 ÷ 92,3 0,0 ÷ 2,1 -4,0 ÷ 4,4

15. Słupek 5 -154,4 ÷ -56,8 0,0 -5,6 ÷ 0,6

16. Krzyżulec 1 -229,8 ÷ 76,2 0,0 -3,6 ÷ 2,6

17. Krzyżulec 2 -261,7 ÷ 122,7 0,0 -2,7 ÷ 3,4

18. Krzyżulec 3 -280,7 ÷ 151,3 0,0 -2,5 ÷ 3,3

19. Krzyżulec 4 -243,6 ÷ 204,4 0,0 -3,1 ÷ 3,5

Układ dodatkowy (PD)

20. Pas górny 1 666,6 ÷ 1670,3 0,0 0,9 ÷ 8,8

21. Pas górny 2 677,7 ÷ 1642,6 0,0 -5,8 ÷ 9,0

22. Pas górny 3 681,3 ÷ 1651,2 0,0 -6,3 ÷ 1,3

23. Pas górny 4 691,9 ÷ 1678,3 0,0 -6,0 ÷ 0,2

24. Pas górny 5 679,9 ÷ 1695,2 0,0 -6,0 ÷ 0,7



33

25. Pas dolny 1 -1484,2 ÷ -469,3 -8,5 ÷ 17,4 -4,2 ÷ -0,2

26. Pas dolny 2 -1443,7 ÷ -445,2 -9,4 ÷ 19,1 -1,1 ÷ 5,6

27. Pas dolny 3 -1510,9 ÷ -486,8 -2,8 ÷ 4,1 0,7 ÷ 4,3

28. Pas dolny 4 -1582,5 ÷ -517,9 -3,3 ÷ 6,0 -0,5 ÷ 5,3

29. Pas dolny 5 -1645,5 ÷ -539,7 -10,1 ÷ 7,2 -1,1 ÷ 5,6

30. Słupek 1 -299,9 ÷ -20,3 0,0 ÷ 10,8 -5,5 ÷ 5,5

31. Słupek 2 -285,4 ÷ 10,6 0,0 ÷ 6,1 -8,6 ÷ 3,1

32. Słupek 3 -272,5 ÷ 57,0 0,0 ÷ 3,1 -5,4 ÷ 3,8

33. Słupek 4 -287,5 ÷ 88,9 0,0 ÷ 1,8 -3,9 ÷ 4,1

34. Słupek 5 -144,6 ÷ -55,3 0,0 -5,3 ÷ 1,1

35. Krzyżulec 1 -228,1 ÷ 107,4 0,0 -3,6 ÷ 2,9

36. Krzyżulec 2 -240,2 ÷ 108,4 0,0 -2,3 ÷ 2,9

37. Krzyżulec 3 -252,8 ÷ 129,5 0,0 -2,2 ÷ 2,9

38. Krzyżulec 4 -231,4 ÷ 202,2 0,0 -2,9 ÷ 3,3 1) Numeracja elementów rośnie w kierunku od podparcia do środka rozpiętości. 2) Momenty powstałe na skutek przekazania sił poziomych z poprzecznic na słupki z

uwzględnieniem rzeczywistej sztywności blach węzłowych pasa dolnego.

Obwiednie wartości obliczeniowych sił wewnętrznych – wiodący My

Elementy rusztu pomostu

N [kN] My [kNm] Mz [kNm] L.p. Element1)

dla My(min÷max) min÷max dla My(min÷max)

[1] [2] [3] [4] [5]

Układ podstawy (P)

1. Poprzecznica 1 -129,0 ÷ 4,4 4,3 ÷ 497,0 -11,8 ÷ 11,3

2. Poprzecznica 2 -81,6 ÷ -2,9 3,0 ÷ 396,6 -34,6 ÷ 29,2

3. Poprzecznica 3 -120,2 ÷ 5,5 3,3 ÷ 425,4 -13,1 ÷ 12,0

4. Poprzecznica 4 -147,6 ÷ 3,4 7,3 ÷ 444,2 -11,8 ÷ 10,9

5. Poprzecznica 5 -145,3 ÷ 2,1 8,1 ÷ 441,1 -11,6 ÷ 11,2

6. Poprzecznica 6 -144,0 ÷ 5,7 8,4 ÷ 436,6 -11,5 ÷ 11,4

7. Podłużnica 1 -160,9 ÷ 7,8 0,0 ÷ 23,6 -0,4 ÷ 0,4

8. Podłużnica 2 -85,3 ÷ -7,6 0,0 ÷ 24,1 -0,2 ÷ 0,1

9. Podłużnica 3 -47,2 ÷ 2,2 0,0 ÷ 23,3 -0,1 ÷ 0,1



34

10. Podłużnica 4 -47,0 ÷ 2,0 0,0 ÷ 24,6 -0,1 ÷ 0,0

11. Podłużnica 5 -48,6 ÷ 1,6 0,0 ÷ 24,1 0,0


12. Poprzecznica 1 -127,9 ÷ 5,6 4,0 ÷ 447,5 -13,3 ÷ 12,7

13. Poprzecznica 2 -77,3 ÷ 0 -1,8 ÷ 373,5 -38,2 ÷ 32,8

14. Poprzecznica 3 -123,0 ÷ 6,5 2,6 ÷ 381,8 -19,5 ÷ 18,3

15. Poprzecznica 4 -147,7 ÷ 2,8 7,4 ÷ 394,5 -11,4 ÷ 10,4

16. Poprzecznica 5 -143,2 ÷ 4,2 7,2 ÷ 390,6 -11,0 ÷ 10,5

17. Poprzecznica 6 -142,6 ÷ 6,5 7,9 ÷ 397,9 -10,6 ÷ 10,6

18. Podłużnica 1 -208,6 ÷ 19,6 0,0 ÷ 24,0 -0,4 ÷ 0,4

19. Podłużnica 2 -83,5 ÷ -6,6 0,0 ÷ 23,7 -0,2 ÷ 0,1

20. Podłużnica 3 -49,5 ÷ 5,1 0,0 ÷ 22,6 -0,1 ÷ 0,1

21. Podłużnica 4 -51,0 ÷ 2,8 0,0 ÷ 23,6 -0,1 ÷ 0,0

22. Podłużnica 5 -51,0 ÷ 0,6 0,0 ÷ 23,1 0,0 1) Numeracja poprzecznic rośnie w kierunku od podparcia do środka rozpiętości, na-

tomiast numeracja podłużnic rośnie w kierunku od dźwigara do środka szerokości

przęsła.

Obwiednie wartości obliczeniowych sił wewnętrznych – wiodąca Vz

Elementy rusztu pomostu

N [kN] Vz [kN] My [kNm] Mz [kNm] L.p. Element1)

dla Vz(min÷max) min÷max dla Vz(min÷max) dla Vz(min÷max)

[1] [2] [3] [4] [5] [6]

Układ podstawy (P)

1. Poprzecznica 1 -128,4 ÷ 4,4 -320,1 ÷ 218,8 6,3 ÷ 493,9 -11,8 ÷ 11,2

2. Poprzecznica 2 -80,9 ÷ -1,4 -229,2 ÷ 178,6 9,5 ÷ 364,4 -34,6 ÷ 29,0

3. Poprzecznica 3 -123,4 ÷ 5,4 -322,9 ÷ 192,8 8,7 ÷ 391,0 -14,2 ÷ 11,4

4. Poprzecznica 4 -152,1 ÷ 1,3 -314,7 ÷ 201,3 11,1 ÷ 408,7 -11,8 ÷ 11,0

5. Poprzecznica 5 -148,0 ÷ 1,8 -308,1 ÷ 200,6 11,5 ÷ 407,0 -11,6 ÷ 11,2

6. Poprzecznica 6 -148,7 ÷ 2,3 -306,5 ÷ 199,4 11,2 ÷ 401,2 -11,4 ÷ 11,4

7. Podłużnica 1 -147,6 ÷ 8,3 -73,5 ÷ 68,7 0,0 ÷ 22,0 -0,4 ÷ 0,4

8. Podłużnica 2 -74,2 ÷ -6,7 -88,7 ÷ 72,9 0,0 ÷ 22,9 -0,2 ÷ 0,1

9. Podłużnica 3 -42,8 ÷ 2,4 -87,7 ÷ 74,0 0,0 ÷ 21,4 -0,1 ÷ 0,1



35

10. Podłużnica 4 -43,6 ÷ 2,1 -93,2 ÷ 85,9 0,0 ÷ 22,6 -0,1 ÷ 0,0

11. Podłużnica 5 -47,3 ÷ 1,7 -105,0 ÷ 93,5 0,0 ÷ 21,5 0,0


12. Poprzecznica 1 -127,3 ÷ 5,6 -297,3 ÷ 197,0 7,1 ÷ 444,5 -13,4 ÷ 12,7

13. Poprzecznica 2 -76,1 ÷ -2,7 -232,7 ÷ 166,6 4,4 ÷ 344,9 -38,1 ÷ 32,7

14. Poprzecznica 3 -125,7 ÷ 4,2 -291,9 ÷ 174,0 10,6 ÷ 351,3 -20,5 ÷ 17,7

15. Poprzecznica 4 -151,5 ÷ 0,9 -281,8 ÷ 180,2 10,8 ÷ 363,7 -12,3 ÷ 10,4

16. Poprzecznica 5 -149,7 ÷ 3,9 -282,8 ÷ 178,2 11,8 ÷ 360,3 -10,6 ÷ 10,1

17. Poprzecznica 6 -146,5 ÷ 3,7 -288,8 ÷ 180,8 11,7 ÷ 367,2 -10,6 ÷ 10,6

18. Podłużnica 1 -206,6 ÷ 20,1 -81,3 ÷ 76,8 0,0 ÷ 22,2 -0,4 ÷ 0,4

19. Podłużnica 2 -73,4 ÷ -5,7 -91,9 ÷ 76,7 0,0 ÷ 22,4 -0,2 ÷ 0,1

20. Podłużnica 3 -46,2 ÷ 5,0 -88,5 ÷ 74,5 0,0 ÷ 20,9 -0,1 ÷ 0,1

21. Podłużnica 4 -44,7 ÷ 2,7 -91,6 ÷ 83,3 0,0 ÷ 21,7 -0,1 ÷ 0,0

22. Podłużnica 5 -45,2 ÷ 0,5 -103,9 ÷ 92,6 0,0 ÷ 20,8 0,0 1) Numeracja poprzecznic rośnie w kierunku od podparcia do środka rozpiętości, na-

tomiast numeracja podłużnic rośnie w kierunku od dźwigara do środka szerokości

przęsła.

• Weryfikacja naprężeń normalnych

Naprężenia normalne wyznaczono dla charakterystyk geometrycznych przekro-

ju netto. Elementy pasa górnego weryfikowano jako ściskane mimośrodowo, elementy

pasa dolnego jako rozciągane mimośrodowo (dla zginania w jednej – UP lub dwóch – UPD

płaszczyznach), słupki jako ściskane lub rozciągane mimośrodowo (dla zginania w dwóch

płaszczyznach), krzyżulce jako ściskane lub rozciągane mimośrodowo (dla zginania w jed-

nej płaszczyźnie), poprzecznice i podłużnice jako ściskane lub rozciągane mimośrodowo

(dla zginania w dwóch płaszczyznach).

Obwiednie wartości obliczeniowych naprężeń normalnych σ [MPa]

Układ podstawy (P) Układ dodatkowy (PD) L.p. Element

σmin σmax σmin σmax

Weryfikacja

warunku

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]

1. Pas górny 1 70,8 198,6 69,5 191,5

2. Pas górny 2 71,4 205,7 71,6 188,8

|σ| ≤ 1,05R

= 210 MPa



36

3. Pas górny 3 72,9 200,4 73,0 186,0

4. Pas górny 4 74,3 202,8 74,1 188,5

5. Pas górny 5 74,7 203,1 72,0 190,3

6. Pas dolny 1 -136,3 -51,0 -155,1 -31,1

7. Pas dolny 2 -144,01) -48,8 -157,9 -27,4

8. Pas dolny 3 -152,01) -52,9 -153,31) -41,71)

9. Pas dolny 4 -159,11) -55,6 -163,81) -43,6

10. Pas dolny 5 -164,71) -57,9 -170,61) -37,8

|σ| ≤ 1,05R

= 210 MPa2)

|σ| ≤ 1,10R

= 220 MPa3)

11. Słupek 1 -154,1 181,6 -183,5 154,3

12. Słupek 2 -133,1 102,5 -141,9 81,3

13. Słupek 3 -90,2 72,2 -92,1 58,7

14. Słupek 4 -63,4 52,2 -73,6 40,6

15. Słupek 5 -36,3 -7,7 -33,9 -4,7

|σ| ≤ 1,10R

= 220 MPa

16. Krzyżulec 1 -53,1 22,3 -52,8 29,0

17. Krzyżulec 2 -55,7 33,5 -50,5 29,1

18. Krzyżulec 3 -58,5 38,4 -52,4 32,9

19. Krzyżulec 4 -53,9 48,4 -50,9 47,5

|σ| ≤ 1,05R

= 210 MPa

20. Poprzecznica 1 -171,5 155,9 -158,8 143,4

21. Poprzecznica 2 -142,9 133,0 -132,4 123,0

22. Poprzecznica 3 -153,3 138,7 -138,2 123,3

23. Poprzecznica 4 -156,6 138,7 -142,1 124,2

24. Poprzecznica 5 -156,4 138,8 -141,1 123,8

25. Poprzecznica 6 -156,0 138,5 -143,3 126,0

|σ| ≤ 1,10R

= 220 MPa

26. Podłużnica 1 -85,7 42,4 -97,2 34,1

27. Podłużnica 2 -71,2 47,4 -71,3 44,9

28. Podłużnica 3 -66,5 47,0 -63,4 46,6

29. Podłużnica 4 -68,8 50,9 -65,5 49,3

30. Podłużnica 5 -67,9 50,0 -65,0 48,3

|σ| ≤ 1,05R

= 210 MPa

1) Wartość naprężeń określona dla pasa dolnego w miejscu mocowania blach wę-

złowych stężeń poziomych. 2) Wartość dla naprężeń w układzie podstawowym (P). 3) Wartość dla naprężeń w układzie dodatkowym (PD).

• Weryfikacja naprężeń stycznych i naprężeń zastępczych



37

Naprężenia styczne i naprężenia zastępcze wyznaczono dla charakterystyk geome-

trycznych przekroju netto w miejscu zamocowania poprzecznicy w węźle dźwigara kra-

townicowego oraz w miejscu połączenia podłużnicy z poprzecznicą; tj. w strefie występo-

wania największych sił ścinających.

Obwiednie wartości obliczeniowych naprężeń stycznych τ i zastępczych σz [MPa]

Układ podstawy (P) Układ dodatkowy (PD) L.p. Element

τmax σz max τmax σz max

Weryfikacja

warunku

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]

1. Poprzecznica 1 89,1 154,6 82,8 143,5

2. Poprzecznica 2 63,8 110,8 64,8 112,4

3. Poprzecznica 3 89,9 155,8 81,3 140,9

4. Poprzecznica 4 87,6 151,9 78,5 136,0

5. Poprzecznica 5 85,8 148,7 78,8 136,5

6. Poprzecznica 6 85,4 148,0 80,4 139,4

τ ≤ Rt

= 120 MPa

σz ≤ 1,10R

= 220 MPa

7. Podłużnica 1 39,7 204,7 44,0 219,0

8. Podłużnica 2 47,9 188,6 49,7 196,7

9. Podłużnica 3 47,4 177,9 47,8 176,1

10. Podłużnica 4 50,4 183,3 49,5 178,3

11. Podłużnica 5 56,8 203,8 56,2 200,5

τ ≤ Rt

= 120 MPa

σz ≤ 1,10R

= 220 MPa

• Sprawdzenie na wyboczenie

Naprężenia wyboczeniowe wyznaczono dla charakterystyk geometrycznych prze-

kroju brutto w elementach ściskanych dźwigara kratownicowego.

Obwiednie wartości obliczeniowych naprężeń wyboczeniowych σw [MPa]

Układ podsta-

wy (P)

Układ dodatko-

wy (PD) L.p. Element λ1)

[-]

mw2)

[-] σw max σw max

Weryfikacja

warunku

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]

1. Pas górny 1 52 1,14 188,2 181,4

2. Pas górny 2 52 1,14 194,3 178,8

3. Pas górny 3 52 1,14 190,2 176,7

σw ≤ 1,05R

= 210 MPa



38

4. Pas górny 4 51 1,14 192,6 179,1

5. Pas górny 5 51 1,14 193,0 180,8

6. Słupek 1 39 1,09 – –

7. Słupek 2 65 1,21 80,4 63,8

8. Słupek 3 81 1,34 59,4 48,3

9. Słupek 4 89 1,41 45,4 36,2

10. Słupek 5 92 1,45 – –

σ w ≤ 1,10R

= 220 MPa

11. Krzyżulec 1 73 1,26 21,4 28,3

12. Krzyżulec 2 90 1,42 35,6 31,1

13. Krzyżulec 3 102 1,60 45,8 39,3

14. Krzyżulec 4 108 1,74 63,6 62,5

σw ≤ 1,05R

= 210 MPa

1) λ = max{λx; λy}. 2) Określone dla λp=118.

• Stateczność pasów ściskanych – odpór półramy

Weryfikacji stateczności pasów ściskanych na bezpieczeństwo ze względu na wy-

boczenie z płaszczyzny dźwigara dokonano w oparciu o sprawdzenie odporu półram. Ana-

lizę przeprowadzono dla wewnętrznych półram, jak dla ustroju o końcach pasa górnego

podpartych nieprzesuwnie w kierunku prostopadłym do płaszczyzny dźwigara (c1 = 1; c2

= 0).

Odpór półramy dźwigara kratownicowego

Rozpór Odpór

L.p. Element maxN

[kN]

µśr

[-]

c1·H0

[kN/cm]

hs

[m]

h

[m]

H1

[kN/cm]

Weryfikacja

warunku

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]

1. Pas górny 1 1740,1 3,27 0,650 0,990 531,94

2. Pas górny 2 1760,0 3,60 1,640 1,980 52,78

3. Pas górny 3 1772,0 3,82 2,240 2,580 22,17

4. Pas górny 4 1800,2 3,97 2,540 2,880 15,52

5. Pas górny 5 1807,7

2,71

4,02 2,640 2,980 13,91

c1·H0 ≤ H1



39

14.8. Sprawdzenie połączeń elementów konstrukcji stalowej

Do obliczeń przyjęto połęcznia wykonane nitami z łbem kulistym o średnicy nomi-

nalnej trzpienia d = 22 mm. Połączenia weryfikowano w miejscu największego wytężenia

elementu danego typu.

Obciążenie L.p. Połączenie

Ilość

nitów Na połączenie Na 1 nit1)

Naprężenia2)

na 1 nit

Weryfikacja

warunku3)

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]

1. Pas górny –

węzeł

2x

(6+6)

N=1800 kN

Mz=-6,9 kNm

N1=0 kN

V1=77,6 kN

τ1=204 MPa

σ1=0 MPa

σd1=392 MPa

2. Pas dolny –

węzeł

2x

(4+3+4

)

N=-1583 kN

My=6,0 kNm

Mz=5,3 kNm

N1=0 kN

V1=74,0 kN

τ1=195 MPa

σ1=0 MPa

σd1=280 MPa

3. Słupek –

węzeł

2x

(2+3)

N=-300 kN

My=0 kNm

Mz=1,2 kNm

N1=0 kN

V1=32,0 kN

τ1=84 MPa

σ1=0 MPa

σd1=145 MPa

4. Krzyżulec –

węzeł

2x

(3+3)

N=-279 kN

Mz=-2,5 kNm

N1=0 kN

V1=27,0 kN

τ1=71 MPa

σ1=0 MPa

σd1=102 MPa

5.

Poprzecznica

– słupek

(nity na środniku

poprzezcnicy)

(5+6)

N=2,7 kN

Vz=-322,9 kN

My=15,4 kNm

Mz=-0,2 kNm

N1=0 kN

V1=32,2 kN

τ1=85 MPa

σ1=0 MPa

σd1=146 MPa

6.

Poprzecznica

– słupek

(nity na słupku)

2x(6)

N=-5,6 kN

Vz=-297,3 kN

My=28,8 kNm

Mz=-2,8 kNm

N1=14,3 kN

V1=24,8 kN

τ1=65 MPa

σ1=38 MPa

σd1=81 MPa

7.

Podłużnica –

poprzecznica

(nity na środniku

podłużnicy)

2+3

N=-194,3 kN

Vz=81,2 kN

My=9,5 kNm

Mz=0 kNm

N1=0 kN

V1=79,6 kN

τ1=209 MPa

σ1=0 MPa

σd1=362 MPa

8. Podłużnica – 2x(5) N=-194,3 kN N1=32,4 kN τ1=28 MPa

τ1 ≤ R’t

= 210 MPa

σ1 ≤ R’

= 110 MPa

σd1 ≤ minR’d

= 400 MPa



40

poprzecznica

(nity na środniku

poprzecznicy)

Vz=104,9 kN

My=0 kNm

Mz=0 kNm

V1=10,5 kN σ1=85 MPa

σd1=48 MPa

1) N1 – siła rozciągająca nit, V1 – siła ścinająca nit. 2) τ1 – naprężenia ścinające przekrój trzpienia nita; σ1 – naprężenia normalne roz-

ciągające przekrój nita; σd1 – naprężenia docisku trzpienia nitu do blach łączo-

nych elementów. 3) minR’d = min{2,0R; R’d} = min{400 MPa; 510 MPa} = 400 MPa.

14.9. Sprawdzenie stanu wytężenia żelbetowej płyty pomostowej

• Zestawienie ekstremalnych wartości sił wewnętrznych

Obwiednie obejmują ekstremalne wartości poziomych momentów zginających w kie-

runku poprzecznym Mx i podłużnym My, zebranych na 1 m szerokości płyty. Dla tych sił

sporządzono odrębne powierzchnie wpływu obciążeń dla każdego z momentów zginają-

cych.

Obwiednie wartości obliczeniowych momentów zginających Mx i My

Płyta pomostowa

Układ podstawy (P) Układ dodatkowy (PD)

Mx [kNm/m] My [kNm/m] Mx [kNm/m] My [kNm/m] L.p. Element

min÷max min÷max min÷max min÷max

[1] [2] [3] [4] [5] [6]

1. Płyta pomostowa -27,5 ÷ 41,3 -13,2 ÷ 52,8 -25,2 ÷ 35,4 -15,6 ÷ 48,8

• Weryfikacja naprężeń normalnych

Dokonano weryfikacji przekrojów jak dla elementów zginanych, zbrojonych jedno-

stronnie; przy sprowadzonym przekroju brutto jak dla obciążeń pośrednich. Do analizy

przyjęto minimalną wysokość płyty h = hmin = 0,18 m.

Płyta pomostowa – zbrojenie podłużne


[1] [2] [3]

1. Obwiednia obliczeniowych momentów zginających poprzecznych My -15,6 ÷ 52,8



41

kNm/m

2. Wysokość przekroju h=0,18 m

3. Przyjęte zbrojenie górne: φ16 co 12 cm

4. Warunek nie przekroczenia naprężeń w strefie ściskanej betonu

σb max < Rb1=17,3 MPa σb max=5,0 MPa

5. Warunek nie przekroczenia naprężeń w stali w strefie rozciąganej

σa max < Ra=295,0 MPa

σa max=87,5 MPa

6. Przyjęte zbrojenie dolne: φ16 co 12 cm





σa max=295,0 MPa

Płyta pomostowa – zbrojenie poprzeczne


[1] [2] [3]

1. Obwiednia obliczeniowych momentów zginających poprzecznych Mx -27,5 ÷ 41,3

kNm/m

2. Wysokość przekroju h=0,18 m

3. Przyjęte zbrojenie górne: φ16 co 15 cm





σa max=167,0 MPa

6. Przyjęte zbrojenie dolne: φ16 co 15 cm





σa max=251,0 MPa

14.10. Obwiednie reakcji na łożyskach

• Obwiednie wartości reakcji na łożyska

W tabeli zestawiono wartości charakterystyczne i obliczeniowe reakcji.



42

Obwiednie wartości charakterystycznych i obliczeniowych reakcji na łożyska [kN]

Wartości charakterystyczne Wartości obliczeniowe

Rx Rz Rx Rz L.p. Łożysko

min max min max min max min max

[1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10]

1. Stałe -60,0 60,0 460,8 799,2 -78,0 78,0 414,7 1094,4

2. Przesuwne – – 460,8 799,2 – – 414,7 1094,4

gdzie:

Rx – składowa pozioma reakcji na kierunku równoległym do osi podłużnej mostu,

Rz – składowa pionowa reakcji.

• Weryfikacja nośności łożyska

Poniżej dokonano weryfikacji nośności łożyska wałkowego w oparciu o maksymal-

ną obliczeniową wartość reakcji pionowej Rz. Przyjęto średnicę wałka D = 90 mm, średni-

cę siodła wałka Ds = 94 mm oraz długość kontaktu wałka 420 mm.

Wytężenie L.p. Element

Rodzaj naprężeń Wartość

Weryfikacja

warunku

[1] [2] [3] [4] [5]

1. Wałek ło-

żyska

Naprężenia kontaktowe styku po-

wierzchni walcowych wg. Hertza σdH=298 MPa

σdH ≤ RdH

= 950 MPa

2. Wałek ło-

żyska

Naprężenia docisku wewnątrz wałka

- zmiażdżenie σd=29 MPa

σd ≤ Rd

= 325 MPa

14.11. Ugięcia dźwigarów

W tabeli zestawiono wartości maksymalnych ugięć dźwigara kratownicowego, wy-

znaczone w połowie jego rozpiętości. Przedstawione ugięcia określono dla charaktery-

stycznych wartości każdego z wpływów.

L.p. Wpływ Ugięcie

[1] [2] [3]

1. Obciążenie ciężarem własnym konstrukcji stalowej „gs” 3,5 mm



43

2. Obciążenia ciężarem własnym płyty pomostowej „gpł” i cięża-

rem własnym elementów wyposażenia „gw” 11,9 mm

3. Obciążenia ruchome „qt+q+K” fmax< fdop=L/500=46,0 mm 10,0 mm

15. WARUNKI BEZPIECZEŃSTWA

Eksploatacja obiektu przewiduje ruch samochodowy. Z punktu widzenia bezpie-

czeństwa użytkowania obiektu i ochrony zdrowia elementy obiektu zaprojektowano zgod-

nie z obowiązującymi przepisami i normami.

Wszelkie roboty ziemne należy poprzedzić wstępnym przekopem ręcznym w celu

zlokalizowania ewentualnych niezinwentaryzowanych sieci uzbrojenia terenu.

Roboty wykonywane w bezpośrednim sąsiedztwie czynnej jezdni wykonywać po

uprzednim zatwierdzeniu harmonogramu robót przez Inspektora nadzoru.

Wykonawca robót we własnym zakresie opracuje projekty wszelkich zabezpieczeń

dostosowanych do specyfiki i technologii wykonywanych robót zgodnie z obowiązującymi

przepisami BHP i może przystąpić do ich realizacji po uzyskaniu pisemnej akceptacji In-

spektora nadzoru.

Integralną częścią dokumentacji jest informacja dotycząca bezpieczeństwa i

ochrony zdrowia w zakresie przebudowy obiektu stanowiąca załącznik do projektu budow-

lanego.

Rozbiórka elementów istniejącej konstrukcji i dojazdów w zakresie niezbędnym do

prawidłowego wykonania robót stanowi zakres opracowania technologicznego i wszelkie

elementy dokumentacji niezbędne do jej realizacji zostaną opracowane przez Wykonawcę

robót. Celem zwrócenia uwagi na pewne istotne zagrożenia dla życia i zdrowia ludzi wy-

nikające ze specyfiki robót poniżej podaje się elementy do wykorzystania przy opracowa-

niu informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia, a dalej planu BiOZ dla robót

rozbiórkowych:

Przed przystąpieniem do robót rozbiórkowych należy:

• zapoznać pracowników zatrudnionych przy rozbiórce z zakresem i technologią ro-

bót rozbiórkowych oraz obowiązującymi przepisami BHP przy wykonywaniu tego

typu prac,



44

• wyznaczyć teren niezbędny do wykonania prawidłowego demontażu elementów

konstrukcji oraz w miarę potrzeby wzmocnić jego podłoże płytami betonowymi,

• wyznaczyć teren przeznaczony do segregacji i tymczasowego składowania mate-

riałów odpadowych,

• ustawić w widocznych miejscach tablice ostrzegawcze oraz tablicę informacyjną,

• zabezpieczyć teren rzeki Bystrzyca Dusznicka przed zanieczyszczeniami pochodzą-

cymi z rozbiórki.

Pracowników zatrudnionych przy robotach rozbiórkowych należy:

• wyposażyć w sprzęt ochrony osobistej (kaski, rękawice, szelki, okulary

ochronne itp.),

• przeszkolić w zakresie obowiązujących przepisów BHP przy pracach rozbiórko-

wych,

• codziennie sprawdzać stan zabezpieczenia terenu, oraz czy w czasie prowadzenia

robót rozbiórkowych w obiekcie jak i na terenie wygrodzonym nie znajdują się

osoby postronne.

Wszystkie prace związane z rozbiórką, szczególnie z uwzględnieniem prac prowadzonych

w bezpośrednim sąsiedztwie czynnej części jezdni i rzeki należy przeprowadzić z zacho-

waniem szczególnej ostrożności i w sposób nie ingerujący w płynność ruchu drogowego.

Zagospodarowanie placu budowy

l. Zagospodarowanie placu budowy powinno być wykonane i sprawdzone przed rozpoczę-

ciem robót w zakresie:

− ogrodzenie i oznakowanie terenu,

− doprowadzenie energii elektrycznej i wody,

− urządzenia higieniczno – sanitarne,

− urządzenia socjalno – bytowe.

Rusztowania budowlane. Sprzęt zmechanizowany, pomocniczy i urządzenia.

Maszyny i inne urządzenia techniczne oraz narzędzia zmechanizowane powinny być

montowane, eksploatowane i obsługiwane zgodnie z instrukcją producenta oraz spełniać

wymagania określone w przepisach dotyczących systemu oceny zgodności.

Maszyny i inne urządzenia techniczne, podlegające dozorowi technicznemu, mogą

być używane na terenie budowy tylko wówczas, jeżeli wystawiono dokumenty uprawnia-

jące do ich eksploatacji.

Dokumenty te powinny być dostępne dla organów kontroli w miejscu eksploatacji

maszyn i urządzeń.



45

Wykonawca, użytkujący maszyny i inne urządzenia techniczne, niepodlegające dozo-

rowi technicznemu, udostępnia organom kontroli dokumentację techniczno-ruchową lub

instrukcję obsługi tych maszyn lub urządzeń.

Wykonawca zapoznaje pracowników z dokumentacją, przed dopuszczeniem ich do

wykonywania robót.

Maszyny i inne urządzenia techniczne eksploatuje się, konserwuje i naprawia zgodnie

z instrukcją producenta, w sposób zapewniający ich sprawne funkcjonowanie.

Maszyny i inne urządzenia techniczne powinny być:

a) utrzymywane w stanie zapewniającym ich sprawność,

b) stosowane wyłącznie do prac, do jakich zostały przeznaczone,

c) obsługiwane przez przeszkolone osoby.

Roboty ziemne

1. W razie prowadzenia robot ziemnych w bezpośrednim sąsiedztwie instalacji wodocią-

gowej, kanalizacyjnej, elektrycznej, gazowej, centralnego ogrzewania itp. należy określić

bezpieczną odległość (w pionie i w poziomie), w jakiej mogą być wykonywane te roboty i

zapewnić nad nimi fachowy nadzór techniczny. Odległość tę określa kierownictwo robót w

porozumieniu z właściwymi jednostkami, w których zarządzie lub użytkowaniu znajdują

się te instalacje.

2. W razie ujawnienia w czasie wykonywania robót ziemnych niewypałów lub przedmio-

tów trudnych do identyfikacji należy wszelkie roboty przerwać, a miejsce niebezpieczne

ogrodzić i oznakować napisami ostrzegawczymi. O znalezieniu niewypału lub przedmiotu

trudnego do identyfikacji należy niezwłocznie zawiadomić właściwy organ.

3. Przy zabezpieczeniu ścian wykopów do głębokości nie przekraczającej 4 m, w razie gdy

w bezpośrednim sąsiedztwie wykopu nie przewiduje się wystąpienia obciążeń spowodo-

wanych przez budowle, środki transportu, składowany materiał, urobek itp. oraz jeżeli

warunki techniczne wykonania odbioru robot nie stawiają ostrzejszych wymagań, należy

stosować:

- bale drewniane przyścienne o grubości co najmniej 50 mm kl. III/IY lub elementy profi-

lowane z blach stalowych o wytrzymałości odpowiadającej balom drewnianym,

- bale drewniane rozporowe o grubości co najmniej 63 mm kl. III/W,

- bale drewniane podzastrzałowe o grubości co najmniej 100 mm kl. III/IY, okrąglaki o

średnicy w cieńszym końcu co najmniej 12 cm lub typowe rozpory

stalowe, zastrzały do zabezpieczenia podpartych ścian wykopu, wykonane z okrąglaków o

średnicy wynoszącej w cieńszym końcu co najmniej 20 cm



46

Roboty budowlano-montażowe i rozbiórkowe

Zagrożenia występujące przy wykonywaniu robót budowlano – montażowych i rozbiórko-

wych:

- upadek pracownika z wysokości (brak zabezpieczenia obrysu elementu, na którym

wykonywane są roboty; brak zabezpieczenia otworów technologicznych),

- przygniecenie pracownika ciężkim elementem podczas wykonywania robót montażo-

wych i rozbiórkowych (przebywanie pracownika w strefie zagrożenia, tj. w obszarze

równym rzutowi przemieszczanego elementu, powiększonym z każdej strony o 6,0 m),

- potrącenie pracownika przez pojazd poruszający się po czynnej części drogi publicznej

(brak wygrodzenia strefy niebezpiecznej, niewłaściwa organizacja robót),

- upadek pracownika do rzeki.

Roboty porządkowe

Zagrożenia występujące przy wykonywaniu robót porządkowych:

- upadek pracownika z wysokości (brak balustrad ochronnych; brak stosowania sprzętu

chroniącego przed upadkiem z wysokości),

- uderzenie spadającym przedmiotem osoby znajdującej się pod miejscem wykonywania

robót (brak wygrodzenia strefy niebezpiecznej).

- potrącenie pracownika przez pojazd poruszający się po czynnej części drogi powiato-

wej (brak wygrodzenia strefy niebezpiecznej, niewłaściwa organizacja robót),

- upadek pracownika do rzeki.

Osoba opracowująca informację dotyczącą bezpieczeństwa i ochrony zdrowia dla ro-

bót rozbiórkowych uzupełni ( jeśli specyfika prowadzenia robót będzie tego wymagać )

wykaz zagrożeń.

Podanych powyżej informacji nie należy traktować jako informacji do planu bioz, a jedynie

jako pomoc przy jej sporządzaniu.

16. UWAGI FORMALNE

• Wszystkie zastosowane materiały powinny posiadać niezbędne atesty potwierdzające

ich cechy i jakość lub aprobaty wydane przez IBDiM ,

• Usytuowanie wysokościowe dostosowano do istniejących dojazdów do obiektu oraz

możliwości szybkiego i sprawnego odprowadzenia wód opadowych z pomostu.



47

• Dla całości opracowania przyjęto jednolite założenia pozwalające zlokalizować położe-

nie ustroju nośnego w planie:

- km lokalny 0+0,00 drogi przyjęto jako przecięcie osi podparcia na przyczółku le-

wobrzeżnym z osią podłużną obiektu,

- oś jezdni istniejącej pokrywa się z osią jezdni docelowej.

• Rozwiązania konstrukcyjne w strefach zaplecznych przyczółków oraz ustroju nośnego

zaprojektowano na podstawie obmiarów zewnętrznych gabarytów ustroju nośnego,

podpór i dojazdów. Rozwiązania te mogą ulec zmianie w zakresie nie stanowiącym

istotnego odstępstwa od projektu budowlanego, po dokonaniu odkrywek tych stref i

zinwentaryzowaniu rzeczywistych, istniejących rozwiązań oraz uszkodzeń, które w do-

kumentacji nie były uwzględnione.

Wykonawca zobowiązany jest do przestrzegania uwag w zakresie bezpieczeństwa i

ochrony zdrowia zawartych w informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia

stanowiącej część projektu budowlanego.

Wykonawca robót we własnym zakresie wykona:

• projekty technologiczne,

• opracowanie i uzgodnienie organizacji ruchu zamiennego na czas remontu obiektu,

• projekty rusztowań, deskowań i urządzeń technologicznych,

• projekty elementów związanych z bezpieczeństwem i ochroną zdrowia zgodnie z

obowiązującymi przepisami BHP, w tym pomosty robocze, bariery ochronne itp.

Opis opracował:

mgr inż. Przemysław Prabucki

spis treŚci - bip.powiat.klodzko.pl · − pn-85/s-10030 obiekty mostowe. obciążenia. −...

Documents