statické posúdenie stavby · posúdenie priečle rámu ipe 200 posúdenie oceľových prvkov...

Statické posúdenie stavby Názov stavby : Prístavba hasičškej zbrojnice Miesto stavby: Voderady, parc. č. 1068/34, okr. Trnava Investor: obec Voderady Spracovateľ: Ing. Pavol Mihálik Stupeň PD: Projekt pre stavebné povolenie Dátum: 06/2017

AxisVM 12

požiarna zbrojnica – 2 –

zaťaženie zo strechy vlastná tiaž stále

gk [kN/m2] g f gd [kN/m

2]

0.20 1.35 0.270

0.20 0.27

zateplený strešný panel hr. 100mm

sneh (II snehová oblasť) – Voderady

sn = sk x 1 x x Ce x Ct sk = 1,05 kN/m

2 – základná tiaž snehu ( kN/m

2 ) – Voderady

1 = súčiniteľ tvaru zastrešenia

1 = 0,8 - súčiniteľ tvaru zastrešenia, sklon strechy 10° Ce - súčinitel expozície Ce – 1,0 Ct – tepelný súčinitel Ct – 1,0

sn = sk x 1 x x Ce x Ct sn = 1,05x 0,80 x 1,0 x 1,0 sn = 0,84 kN/m

2

sd = 0,84 x 1,5 = 1,26 kN/m

2

vietor

- vref - referenčná rýchlosť vetra – 24 m/s wk = qref x ce(ze ) x cpe

qref = 0,423 N/m2

wk = 0,423 x 1,8 x cpe

wk = 0,76 x cpe

zaťažovacie stavy

1. Stále – G 2. Sneh - QS 3. Vietor priečny - QWT 4. Vietor pozdĺžny - QWL

AxisVM 12


Schema

vl.tiaž

stale

AxisVM 12


Sneh UD

Vietor Y+.Sp.S

Vietor X+.S.S

AxisVM 12


Výsledné prierezové sily ( obaľová krivka )

[I], > R5, Lineárne, Obálka (MSU), Nx, Diagram, Bočný pohľad

[I], > R5, Lineárne, Obálka (MSU), Vz, Diagram, Bočný pohľad

AxisVM 12


[I], > R5, Lineárne, Obálka (MSU), My, Diagram, Bočný pohľad

Medzný stav použitelnosti Pre priehyb priečle je δlim = L /250 = 15000 / 250 = 60,0 mm

[I], > R5 1, Lineárne, Obálka (Všetko MSP), eZ, Diagram, Bočný pohľad

δ = 21,8 mm < 60,0 mm = δlim - vyhovuje

AxisVM 12


Vodorovná deformacia δlim = h /150 = 5900 / 150 = 39,3 mm

[I], > R5 1, Lineárne, Obálka (Všetko MSP), eY, Diagram, Bočný pohľad

δ = 4,7 mm < 39,3 mm = δlim - vyhovuje

Posúdenie priečle rámu IPE 360 s nábehom

Posúdenie oceľových prvkov podľa EN 1993-1-1

AxisVM 12


Extrém dimenzačného dielca

Návrhová skupina DG14

Celkový posudok

Prvok Prierez Pozícia

[m] Kombinácia Kritéria

Využitie [%]

Status

DM151 IK 700(+0,000) 0,00 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y-.Pp.S(2)

Posudok únosnosti

37,22 OK

DM151 IK 700_IK 468(v)(v75(+0,451)(IK 700_IK 468(v)(v75)

1,80 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y-.Pp.S(2)

Posudok vzpernej únosnosti

83,58 OK

DM151 IPE 360 7,52 1,00*vl.tiaž + 1,00*stale + 1,00*Sneh UD + 0,60*Vietor Y-.Pp.S(32)

Posudok priehybu

73,40 OK

Kombinácie Popis kritických kombinácií

1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y-.Pp.S(2)

1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,5*Sneh UD + 0,9*Vietor Y-.Pp.S



Posúdenie stĺpa rámu

Stĺp HEA 260


Celkový posudok



Využitie [%]

Status

DM154 HE 260 A

3,50 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y+.Pp.S(5)

Posudok únosnosti

82,53 OK

AxisVM 12


DM154 HE 260 A



82,53 OK

DM154 HE 260 A


Posudok priehybu

18,98 OK


1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y+.Pp.S(5)

1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,5*Sneh UD + 0,9*Vietor Y+.Pp.S



Posúdenie priečle rámu IPE 200




Celkový posudok



Využitie [%]

Status

DM156 IPE 200


Posudok únosnosti

77,95 OK

DM156 IPE 200



31,48 OK

DM156 IPE 200

6,18 1,00*vl.tiaž + 1,00*stale + 1,00*Sneh DY- + 0,60*Vietor Y+.Ps.S(59)

Posudok priehybu

19,38 OK




1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y+.Pp.S(5)

1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,5*Sneh UD + 0,9*Vietor Y+.Pp.S

1,00*vl.tiaž + 1,00*stale + 1,00*Sneh DY- + 0,60*Vietor Y+.Ps.S(59)

1,0*vl.tiaž + 1,0*stale + 1,0*Sneh DY- + 0,6*Vietor Y+.Ps.S

AxisVM 12


Stĺp HEA 180




Celkový posudok



Využitie [%]

Status

DM157 HE 180 A


Posudok únosnosti

13,30 OK

DM157 HE 180 A

0,00 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y-.T-.O(109)


10,60 OK

DM157 HE 180 A


Posudok priehybu

6,59 OK




1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Sneh UD + 0,90*Vietor Y-.T-.O(109)

1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,5*Sneh UD + 0,9*Vietor Y-.T-.O



AxisVM 12


pozdĺžne stužidlo UPE 100

súdenie oceľových prvkov podľa EN 1993-1-1



Celkový posudok



Využitie [%]

Status

DM163 UPE 100

0,00 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Vietor Y-.Ps.P(20)

Posudok únosnosti 3,34 OK

DM163 UPE 100



69,23 OK

DM163 UPE 100


Posudok priehybu 0,00 OK


1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,50*Vietor Y-.Ps.P(20) 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,5*Vietor Y-.Ps.P

1,00*vl.tiaž + 1,00*stale + 1,00*Vietor Y-.Ps.P(50) 1,0*vl.tiaž + 1,0*stale + 1,0*Vietor Y-.Ps.P

Posúdenie prípoja priečle IPE 360 a stĺpa HEA 260

Levá pásnice:Tuhá čelní deska

Srovnávací rovina

Sloup-nosník

HE 260 A - EN 10025 : Fe 360

P20 200x720 - EN 10210-1 : S 235

85.0

9

0.0

4

50.0

45.0

15.0

Průřez I s náběhem - EN 10210-1 : S 235

6

9

6 M24 - Šroub 10.9

P20 200x720 - EN 10210-1 : S 235

85.0

9

0.0

4

50.0

45.0

15.0

Průřez I s náběhem - EN 10210-1 : S 235

6

9

6 M24 - Šroub 10.9

Výsledky

Posouzení celého styčníku

Celkové posouzení : VYHOVÍ (82.0 %)

Rozhodující zatížení : Zatěžovací případ 1

Rozhodující přípoj : Přípoj na levé straně styčníku

Posouzení jednotlivých přípojů

Přípoj na levé straně styčníku

Momentová únosnost

Rozhodující komponenta

AxisVM 12


řada č.1 - Pásnice sloupu v ohybu F = 270.8 kN z = 600.0 mm

řada č.2 - Pásnice náběhu v tlaku F = 52.1 kN z = 510.0 mm

Posouzení

My.Rd = 189.0 kNm > My.Sd = 155.0 kNm VYHOVÍ (82.0 %)

Smyková únosnost

Rozhodující komponenta

Stěna sloupu ve smyku

Posouzení

Vz.Rd = 332.3 kN > Vz.Sd = 192.6 kN VYHOVÍ (58.0 %)

Únosnost svaru

Kritický bod : Horní pásnice

Maximální využití : VYHOVÍ (25.0 %)

Ohybová tuhost

Počáteční tuhost : Sj.ini = 83201.3 kNm/Rad

Sečná tuhost : Sj.Sd = 47579.4 kNm/Rad

Sečná tuhost : Sj.Rd = 27840.9 kNm/Rad

Klasifikace : polotuhý

Posúdenie pätky P 1

Delta =

0.0

0°

+x

+y

2.00

1.80

0.85

1.80

Posouzení čís. 1

AxisVM 12


Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 81.97 kN Spočtená tíha nadloží Z = 44.72 kN

Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Únosnost základové půdy Rd = 150.00 kPa

Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy zsp = 3.96 m

Dosah smykové plochy lsp = 13.95 m

Výpočtová únosnost zákl. půdy Rd = 150.00 kPa

Extrémní kontaktní napětí = 130.56 kPa

Svislá únosnost VYHOVUJE

Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 16.77 kN

Úhel tření základ-základová spára = 38.50 °

Soudržnost základ-základová spára a = 0.00 kPa Horizontální únosnost základu Rdh = 154.70 kN

Extrémní horizontální síla H = 0.00 kN Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE

Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů.

Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná.

Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná.

Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 74.00 kN Síla přenešená roznášením do zákl.půdy = 74.00 kN Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 0.00 kN Maximální posouvající síla Qd = 0.00 kN/m

Obvod kritického průřezu ucr = 5.20 m

Pos.síla přenášená betonem Qbu = 453.60 kN/m

Qd < Qbu => Výztuž není nutná

Patka na protlačení VYHOVUJE - pätky sú dimenzované na únosnosť základovej pôdy Rdt = 150 kPa

AxisVM 12


Zaťaženie na stropnú konštrukciu +0,000m - D 001 Stropná konštrukcia je vyhotovená zo železobetónu.Hrúbka stropnej konštrukcie je 250mm. Stropná konštrukcia je nad suterénom

stále

gk [kN/m2] g f gd [kN/m

2]

6,25 1,35 8,438

6,25 8,44

vl. tiaž stropu

náhodilé

qk [kN/m2] g f qd [kN/m

2]

3,0 1,5 4,5náhodilé

CAS 32 - TATRA 815 6x6

Označenie: CAS-cisternová automobilová striekačka, 32-výkon čerpadla 3 200 l/min, T 815 PR 2-typ podvozku Hmotnosť: Pohotovostná 12 952 kg Užitočná 9 440 kg Celková 22 392 kg

Qk [kN] g f Qd [kN]

55,0 1,5 82,5náhodilé ( požiarne vozidlo T815) zaťaženie

vl.tiaž

AxisVM 12


stale

nahodile

Vozidlo1

AxisVM 12


Vozidlo2

výsledné prierezové sily na doske (kNm)

mx

[I], Lineárne, 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,05*nahodile + 1,50*Vozidlo1 (MSU), mxD+, Izolínií, Horný

pohľad

AxisVM 12


[I], Lineárne, 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,05*nahodile + 1,50*Vozidlo1 (MSU), mxD-, Izolínií, Horný

pohľad

mx

6,6 Ø R 16 - spodná výstuž 6,6 Ø R 12 - horná výstuž

výsledné prierezové sily na doske (kNm)

my

[I], Lineárne, 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,05*nahodile + 1,50*Vozidlo1 (MSU), myD+, Izolínií, Horný

pohľad

AxisVM 12


[I], Lineárne, 1,35*vl.tiaž + 1,35*stale + 1,05*nahodile + 1,50*Vozidlo1 (MSU), myD-, Izolínií, Horný

pohľad

my

8 Ø R 20 - spodná výstuž 6,6 Ø R 12- horná výstuž 06/2017 Ing. Pavol Mihálik

statické posúdenie stavby · posúdenie priečle rámu ipe 200 posúdenie oceľových prvkov...

Documents