t profil

VELEUILITE U SLAVONSKOM BRODU TEHNIKI ODJEL

Studij: Proizvodno strojarstvo

ALATI I NAPRAVE

PROGRAM : TANCA

Ime i prezime: Daniel Debeljak

Matini broj: 256S

Kutina, 20.08.2010...........

ALATI I NAPRAVE

LIST: 0

Zadano:

a = 80 mm

b = 90 mm

c = 10 mm

e = 15 mm

s = 1,5 mm

tabla lima dimenzija 1000 x 2000 mm

B - irina trake (odreuje se proraunom)

Daniel Debeljak 256S

LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 1

1. Proraun irine trake B i posmaka x:

1.1. irina trake:

mm5,11210905,23535 ! cbbB

gdje je:

B - irina trake, mm

!b - irina odmaka i razmaka, mm

b - dimenzija izratka, mm

c - dimenzija izratka, mm

1.2. Posmak trake:

mm10015805,222 ! eabx

gdje je:

x posmak trake, mm

!b - irina odmaka i razmaka, mm a - dimenzija izratka, mm

e - dimenzija izratka, mm

a) Broj traka iz jedne table:

traka85,112

10001000

BY

b) Broj komada iz jedne trake:

komada40100

20002

2000

xZ

c) Komada po jednoj tabli lima:

komada320408ZY

d) Broj tabli lima:

komada 3639,35320

11325t

B = mm5,112

x = mm100

Y = traka8

Z = komada40

t = komada36


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 2

2. Masa otpada: Iskoritenje materijala:

2mm200015)1090(1080)( ecbcaA

%54,681002000100036

2000113252000100036

100%100%100t

nt

t

o

LBt

AnLBt

m

mm

m

m

gdje je:

mt masa ukupno potrebnog materijala, kg

mn masa svih komada, kg

B irina table, mm

L duljina table, mm

n broj komada serije

mo masa otpatka, kg

A plotina povrine jednog komada, mm2

3. Proraun sile prosijecanja (probijanja):

3.1. Sila prosijecanja za 1 predmet:

NmsLF

gdje je:

F , N sila prosijecanja L, mm opseg dijela(dijelova) koji se prosijeca(probija) s, mm debljina materijala m, N/mm

2 vrstoa smicanja, iz tablice u podlogama (m= 295 N/mm

2)

N5,1216872955,1275

mm275)1090(21021580)(22

mp1 sLF

cbceaL

= %54,68

L = mm275

1pF = N5,121687


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 3

3.2. Sila prosijecanja koranog noa:

Nmkk sLF

gdje je:

FK sila graninog proboja, N

LK duljina graninog proboja, mm

s debljina trake, mm

m vrstoa smicanja, iz tablice u podlogama (m = 295 N/mm2)

N5,464622955,151005 mk sxF

3.3. Maksimalna sila:

N3363005,464625,12168722 k1p FFF

3.4. Stvarna sila pree:

N4371903363003,13,1M FF

4. Proraun deformacijskog rada

1000

M sFxW

gdje je:

x faktor omjera srednje i maksimalne vrijednosti sile, str.192 (''Alati i naprave'', B. Grizelj, Slavonski Brod 2004.) x = 0,5

FM maksimalna sila, N s debljina trake, mm

Nm26,4261000

5,143719065,0

1000

M sFxW

kF = N5,46462

F = N336300

MF = N437190

W = Nm26,264


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 5

5. Odreivanje veliine zazora Zazor w se odabire iz knjige ''Alati i naprave'', B. Grizelj, SFSB, Slavonski Brod

2004., str. 196.

mm0375,02

075,0

2

wf

6. Proraun izradne tolerancije i tolerancije alata

6.1. Dimenzije matrice

- Uzimamo kvalitetu IT 11 - Usvajamo tolerancijsko polje H8/h7 te iz tablice (''Alati i naprave'', B.Grizelj,

SFSB, Slavonski Brod 2004., Poglavlje 6.8 Osnovne tolerancije po ISO sustavu,

str.200) odabiremo:

m101dmm15

m110cmm10

m202bmm90

m202amm80

d

c

b

a

H8mm89,1411,015

H8mm89,911,010

H8mm78,8922,090

H8mm78,7922,080

M

M

M

M

dde

ccc

bbb

aaa

6.2. Dimenzije iga

h7mm815,14075,089,14

h7mm815,9075,089,9

h7mm705,89075,078,89

h7mm705,79075,078,79

M

M

M

M

wde

wcc

wbb

waa

6.3. Dimenzije koranog noa

mm7425,992

075,078,99

2

mm78,9922,0100

wxx

xxx

M

M

f = mm075,0

Ma = 78,79 mm

H8

Mb =

78,89 mm H8

Mc =

89,9 mm H8

Me =

89,14 mm H8

a =

705,79 mm h7

b =

705,89 mm h7

c =

815,9 mm h7

e =

815,14 mm h7

Mx =

78,99 mm H8

x =

7425,99 mm h7


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 6

7. Proraun debljine, irine i duine matrice

7.1. Debljina matrice

cbasH 7,0510

gdje je:

H debljina matrice, mm s debljina trake, mm a, b dimenzije otvora matrice, mm c = f(Rm) faktor koji ovisi od vlane vrstoe materijala koji se prosijeca ili probija za elik 1120, Rm = 390 N/mm2; c = 1,0 (''Alati i naprave'', B.Grizelj, SFSB, Slavonski Brod 2004, str.221 )

mm306,26190807,05,15107,0510 cbasH

7.2. irina ruba ploe

mm34308,0108,01210 He

7.3. Dimenzije ploe

mm5,1803425,1122

mm1683421002

eBB

exA

H = 30 mm

e = mm34

A = mm168

B = mm5,180


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 7

8. Proraun debljina ostalih ploa

HHHHH 18,04321

gdje je:

H1, H2, H3, H4 debljina ostalih ploa tance, mm H debljina matrice, mm

mm3030118,04321 HHHHH

9. Proraun maksimalne duine iga Budui da je ig ukljeten i voen, proraun na izvijanje se provodi po III.sluaju Euleorovog kriterija, iz kojeg se dobiva izraz za maksimalnu duljinu iga.

mm2

1p

min

2

maxF

IEl

gdje je:

lmax maksimalno doputena duljina iga, mm E modul elastinosti, za elik E= 210000 N/mm2

Imin najmanji moment inercije, mm4

Fp1 sila prosijecanja, N

mm401200800

401200408004040

21

21

AA

AAX s

mm321200800

1200508005505

21

21

AA

AAYs

2

2

2

1

mm1200)1090(15)(

mm8001080

cdeA

caA

433

min mm66,64666612

8015

12

1080xI

423

23

min mm667,142116612001812

801580027

12

1080yI

4

minmin mm327,2067833667,142116666,646666II

mm7,26525,121687

327,206783321000022 2

1p

min

2

maxF

IEl

nH mm30

sX 40 mm

sY 32 mm

minI

327,2067833 4mm

maxl 7,2652

mm


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 8

10. Provjeriti da li je potrebna kaljena meuploa

dop2

M

mm

N, p

A

Fp

gdje je:

p povrinski tlak izmeu iga i gornje ploe, N/mm2

FM sila pree, N A plotina povrine poprenog presjeka iga, mm2

pdop doputeni specifini tlak, koji ima vrijednost pdop = 250 N/mm2

2M N/mm06,1522875

437190

A

Fp

Proraun zadovoljava zadani uvjet, pa zbog toga nije potrebna kaljena meuploa.

11. Konstrukcija vodilice materijala irina vodilice treba biti za iznos dvostruke zranosti vea od irine trake. H = B + 2f Vrijednosti zranosti za irinu trake uzimamo iz tablice (''Alati i naprave'', B.Grizelj, SFSB, Slavonski Brod 2004., str. 248)

Iz iste tablice se jos oita: h = 3 mm

Zranost za vrste vodilice za irinu trake: B = 112,5 mm = 112,5 mm f = 0,5 mm

H = 112,5 + 2 0,5 = 113,5 mm

p 06,152

2N/mm

H = 113,5 mm


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 10

12. Odreivanje poloaja teita upinjala

Teite upinjala (sredinja os) treba se poklapati sa sreditem djelovanja svih sila prosijecanja i probijanja, kako bi se izbjeglo ekscentrino optereenje alata i njegovo brzo troenje (naroito elemenata za centriranje alata). To znai da poloaj upinjala u alatu ovisi od mjesta djelovanja rezultante svih sila prosijecanja i probijanja.

12.1. Analitiko odereivanje

Koordinate se teita s obzirom na proizvoljno postavljen koordinatni sustav 0xy odreuje po izrazu:

n

nn

n

i

i

n

i

ii

LLLLL

xLxLxLxLxL

L

xL

X...

...

4321

44332211

1

1

n

nn

n

i

i

n

i

ii

LLLLL

yLyLyLyLyL

L

yL

Y...

...

4321

44332211

1

1

gdje je:

X,Y apscisa i ordinata teita rukavca xi, yi koordinate teita reznih kontura pojedinih elemenata Li duljina reznih kontura pojedinih elemenata


LISTOVA:11

ALATI I NAPRAVE

LIST: 11

Linija Li, mm xi, mm yi, mm Li xi Li yi

1 10 0 5 0 50

2 32,5 16,25 10 528,125 325

3 10 17,5 97,5 175 975

4 80 32,5 50 2600 4000

5 15 40 90 600 1350

6 80 40 0 3200 0

7 80 47,5 50 3800 4000

8 97,5 48,75 105 4753,125 10237,5

9 32,5 33,75 92,5 1096,87 3006,25

10 32,5 63,75 10 2071,87 325

11 80 50 52,5 4000 4200

12 80 57,5 102,5 4600 8200

13 15 57,5 12,5 862,5 187,5

14 10 80 5 800 50

15 80 65 52,5 5200 4200

16 32,5 81,25 92,5 2640,625 3006,25

17 10 97,5 97,5 975 975

18 5 97,5 107,5 487,5 537,5

782,5 38390,62 45625

06,495,782

38390,62

...

...

4321

44332211

1

1

n

nn

n

i

i

n

i

ii

LLLLL

xLxLxLxLxL

L

xL

X

3,585,782

45625

...

...

4321

44332211

1

1

n

nn

n

i

i

n

i

ii

LLLLL

yLyLyLyLyL

L

yL

Y

X = 49,06 mm

Y = 58,3 mm


LISTOVA:11

t profil

Documents