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Texas A&M UniversityTexas A&M University
2
MÓDULO 8 – Nivel III
Introducción a la Integración de Procesos
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3
1. Introducción
4. Problema Propuesto-Resuelto (Open-Ended)
2. Fundamentos3. Caso de Estudio
5. Logros
Estrcutura
6. Referencias
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6Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
“Haz tu mejor esfuerzo;
luego trata el resto”
1. Introducción
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7
La contaminación es un problema de preocupación general que ha sido atacado de diferentes maneras, desde el control de no-contaminación, tratamiento al final de la
tubería (1970’s), implementación del Reuso/Reciclo (1980’s) hasta la Integración
de procesos Pollution. Este módulo se enfoca a la exposición de las herramientas de I.P. para la reducciín/eliminación de la
contaminación
1. Introducción
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8
¿Qué es Integración de Procesos?
“Es un enfoque holístico del diseño de procesos, modernización (retrofitting) y
operación que hace énfasis en la unidad del proceso”
Source : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
1. Introducción
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9
El uso de los métodos de I.P. comenzaron a principios de lo 70’s con la Tecnología Pinch (Integración de Calor) para optimizar las redes de intercambio de calor (HEN).
La fuerza impulsora para la integración de masa fue inicialmente el control de contaminación; El-Halwagi y Manousiouthakis (1989) propusieron el uso de las redes de intercambio de masa (MEN) en analogía a las HEN estudiadas anteriormente.
Las herramientas de I.P. pueden ser usadas en una gran variedad de industrias y con enfoques tan ampios como aquellos que involucran la distribución del producto, evaluación del ciclo de vida, etc. (actualmente existen investigaciones en éstas y otras áreas)
1. Introducción
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11
2.1. Enfoque holístico de la integraciónde procesos
2.2. Relación de la integración de procesoscon el análisis de proceso
2.3. Generalidades de la integración de energía, masa y propiedades
2. Fundamentos
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12
Holístico: Enfatizando la importancia del “todo” y la interdependencia de sus partes. Enfocándose a los “enteros” en lugar de analizar las partes
Fuente : http://dictionary.reference.com
Heurístico: De o constituido por un método educacional en el cual el aprendizaje se lleva a cabo por descubrimientos que resultan por investigaciones hechas por el estudiante
2. Fundamentos2.1 Enfoque holístico de la Integración de Procesos
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13
Uso eficiente de recursosy materias primas
Uso eficiente de Energía
Reucción de contaminación
Eliminación de los cuellos de botella de proceso
Reducción de Costos
Otro problemasde operación de
procesos
La Integración de Procesos puede abarcar un amplio grupo de problemas de diseño como:
2. Fundamentos2.1 Enfoque Holístico de la Integración de Procesos
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14
• El diseño Tradicional de procesos ha sido abarcado por los métodos heurísticos, basado en la experiencia o las preferencias corporativas, en que el equipo de operaciones unitarias es diseñado individualmente.
• Sin embargo se ha prestado poca atención a las relaciones con otras partes del proceso
• La Integración de Procesos como un enfoque holístico, examina la Gran Pintura y las relaciones entre las diferentes operaciones y equipos alternativos
2. Fundamentos2.1 Enfoque Holístico de la Integración de Procesos
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15
Para ilustrar como la Integración de Procesos(IP) puede ayudar en el diseño de procesos, un ejemplo ilustrativo esdado. Tenemos 3 opciones de reactor químico para producir un producto químico, lasopciones de las queeligiremos son:
Fuente : www.aiche.org/cep/ July 2001
2. Fundamentos2.1 Enfoque Holístico de la Integración de Procesos
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16
Usando un enfoque holístico, la “mejor” opción será un recipiente agitado mecánicamente que produce una eficiencia de 73.9% con un volumen de 12 m3; sin embargo ¿hay alguna otra manera de mejorar el proceso?
2. Fundamentos2.1 Enfoque Holístico de la Integración de Procesos
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17Fuente : www.aiche.org/cep/ July 2001
Dos diseños basados en la misma solución
2. Fundamentos2.1 Enfoque Holístico de la Integración de Procesos
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18
Al usar herramientas de IP la siguiente solución fue encontrada, 96.9% de eficiencia y 9.93m3 de volumen.
Dos diseños basados en esta solución son mostrados a continuación; los beneficiones de usar las herramientas de IP son evidentes.
Sin embargo, un análisis profundo del resultado del problema debe ser llevado a cabo para encontrar un diseño factible basado en los descubrimientos obtenidos usando un enfoque de IP
Fuente : www.aiche.org/cep/ July 2001
2. Fundamentos2.1 Enfoque Holístico de la Integración de Procesos
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• Con la finalidad de encontrar soluciones que incluyan la relación de los efectos entre las diferentes opciones para una determinada tarea de diseño, el ingeniero debe usar la I.P. para encontrar las respuestas óptimas, por lo tanto las herramientas de I.P. deben ser incluídas en la estructura de diseño del proceso. Seider, Seader y Lewin ilustraron esto como se muestra en las siguientes diapositivas, para una descripción completa de los pasos de diseño, referido a los autores mencionados anteriormente
• El diseño de procesos es dinámico, estando siempre seguros de que las soluciones concordarán con las restricciones de los accionistas (administración, agencias gubernamentales, grupos ambientalistas, público en general) y del proceso mismo
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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20
Análisis del Proceso
“Análisis de los elementos individuales para estudio del desempeño individual, usando modelos matemáticos y simuladores por
computadora”
Source : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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21
Situación/OportunidadActual
(e.g. desarrollo de unanueva tecnología, etc)
Evaluación del Problema
(Definir los objetivos del diseño basados en la identificación de oportunidades)
Búsqueda Litetraria(Identificar todas lasfuentes de informaciónútil para el diseño del proceso, e.g. Manualesetc)
Elaboración Prelimianr de la Base de datos
(Datos termodinámico, Cinética, toxicidad, etc)
Síntesis Preliminar de Procesos, reacciones,
separaciones, cambios de operación
T-P, integración de tareas
Fuente : Product and Process Design Principles : Synthesis, Analysis, and Evaluation W D. Seider J. D. Seader, D.R. Lewin
Selección de Equipos(Evaluar diferentes opciones para el proceso dado usando simuladores de proceso, hojas de cálculo, softwares, etc)
Parte I
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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¿La gananciaes favorable?
Sí
No
Fuente : Product and Process Design Principles : Synthesis, Analysis, and Evaluation W D. Seider J. D. Seader, D.R. Lewin
Selección de Equipos(Evaluar diferentes opciones para un proceso dado usando simuladores de proceso, hojas de cálculo, softwares, etc)
Rechazo
Parte I a Parte II Parte IV
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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Fuente : Product and Process Design Principles : Synthesis, Analysis, and Evaluation W D. Seider J. D. Seader, D.R. Lewin
Generación del Diagrama de Flujo
Integración de Procesos
Prueba en Planta Piloto.
Modificar Diagrama de Flujo
Crear unaBase de Datos
Detallada
Preparación de la
Simulación del Modelo
Integración de Calory Energía
Análisis de la Segunda Ley
Tren de Síntesis de Separación
Simulación Dinámica
Análisis de Control del Diagrama de
Flujo
Síntesis Cualitativa
Parte I aParte II
Parte VI¿Todavía esprometedor el
proceso? Parte IIIIr a I o I a
No Sí
2. Fundamentos
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Diseño de Detalle, Escalamiento de
Equipos, Estimación de Costos, Análisis
de Ganancia, Optimización
Parte IV
¿Es el procesocosteable?
¿Es prometedorel proceso?
Evaluación de Arranque (Equipo Adicional,
Simulación Dinámica)
Parte I or I a
Sí
NoRechazo Parte III Confiabilidad y Análisis
de Seguridad (HAZOP, Prueba de la Planta
Piloto, etc)No
SíReporte Escrito, Presentación
Parte IV Diseño Final (P&ID, Bids etc)
Construcción Arranque
Operación
Fuente : Product and Process Design Principles : Synthesis, Analysis, and Evaluation W D. Seider J. D. Seader, D.R. Lewin
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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Diseñar una planta nueva, modernizar (retrofitting) una existente, requiere de varias operaciones y para cada operación se pueden elegir diferentes equipos y configuraciones.
El problema principal es que el número de alternativas puede ser in-manejable. Si sólo se usan las heurísticas para el diseño, el ingeniero se arriesga a perder la solución óptima real del problema de diseño. Además, una solución de diseño para un cierto problema no se puede usar para otro diferente, ya que las restricciones son específicas de cada problema.
Usando el enfoque de I.P, es posible evitar esta situación, ya que su metodología puede ser aplicada a cualquier problema. La metodología de IP está compuesta por tres componentes
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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Integración de Procesos
Síntesis de Proceso
Análisis del Proceso
Optimizacióndel Proceso
Define las unidades de proceso y cómo deben ser interconetadas
Análisis de los elementos del proceso para el estudio del desempeño individual
Minimizar o maximizar una función deseada, para encontrar la mejor opción
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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Como se ha visto, el análisis del proceso es un paso dentro de la metodología de I.P.
Es importante enfatizar que I.P. se enfocará a las generalidades en lugar de los detalles, y consecuentemente el diseñador puede analizar el desempeño de las soluciones para optimizar sus resultados.
La siguiente gráfica ilustra el impacto de los pasos del proceso de diseño sobre el presupuesto.
Desarrollo Diseño Diseño de Distribución Mecánica Construcción Arranuqe
de Proceso Conceptual Detalle de la Planta de Detalle & Com.
Impacto
Asignación
Gastado$
Elecciónpreliminarde equipos
Equipo requeridodurante el diseño
2. Fundamentos2.2. Relación de la Integración de Procesos con el Análisis del Proceso
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Integración de Masa
“Metodología sistemática que proporciona un entendimiento fundamental del flujo global de
masa dentro del proceso y emplea este conocimiento holístico para identificar los
objetivos (targets) de desempeño y optimizando la generación y seguimiento (routing) de especies a
través del proceso”
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
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•Intercambiador de Masa:
Un intercambiador de masa es cualquier unidad de contacto directo de trasnferencia de masa que emplea un ASM (Agente de Separación de Masa), para remover selectivamente ciertos componentes (e.g. Contaminantes) de una fase rica (e.g. corriente de desecho).
El ASM debe ser parcial o totalmente inmiscible en la fase rica
Intercambiadorde Masa
Composiciónde Salida
yiout
Corriente Rica (Desecho), Flujo: Gi Composiciónde Entrada
yiin
CorrientePobre (ASM) Flujo: Lj Composiciónde Entrada xj
in
Composiciónde Salida
xjout
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1 Intercambiadores de Masa
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Cuando dos fases están en contacto íntimo los solutos se distribuyen entre dos fases lo que ocaciona el agotamiento del soluto en la fase rica y el enriquecimiento de la fase pobre hasta que se alcanza el equilibrio. La diferencia en el potencial químico para el soluto es la fuerza impulsora para la transferencia de masa (diferencia de temperatura para la transferencia de calor, presión para el movimiento de un fluído, etc.)
Soluto transferido a la fase pobre
FaseRica
FasePobre
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1 Intercambiadores de Masa
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31
El Intercambio de Masa involucra las siguientes operaciones: Sólo se considerarán operaciones a contra corriente debido a su alta eficiencia
Adsorción
Absorción
Extracción IntercambioIónico
Lixiviación
Stripping
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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32
Adsorción:Separación del soluto de una corriente líquida o gaseosa por contacto entre la fase transportadora y pequeñas partículas sólidas porosas (adsorvente), esualmente acomodadas en un lecho empacado. El adsorbente puede ser
regenerado por desorción usando un gas inerte, una corriente, etc.
Fuente : Université d’Ottawa / University of Ottawa - Jules Thibault
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
Carbón Activado
Carbón Activado
Carbón Activado
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33
Para seleccionar una columna de adsorción el diseñador debe elegir un adrsorvente conveniente para un soluto dado mediante la información apropiada
de los isoteermas como se muestra en la gráfica para un conjunto de operaciones de proceso
Fuente : Université d’Ottawa / University of Ottawa - Jules Thibault
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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34
Absorción:Se pone en contacto un solvente líquido con un gas que contiene el soluto a ser removido,
tomando ventaja de la solubilidad preferencial del líquido. La absorción en reversa es llamada como stripping (separación de un soluto de un fase líquida usando una corriente gaseosa)
Fuente : Université d’Ottawa / University of Ottawa - Jules Thibault
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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35
Extracción Líquida:Emplea un solvente líquido para remover un soluto de otro líquido usando la
solubilidad preferencial al soluto en el ASM
Fuente : Université d’Ottawa / University of Ottawa - Jules Thibault
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
Región de una fase
Punto de inflexión
Línea de equilibrio
Región de dos fases
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Lixiviación:Separación selectiva de algunos constituyentes dentro
de un sólido mediante el contacto de un solvente líquido
Solvente Sólido
Mezclado
Suspensiónacuosa
(lechada)Solución de Sobreflujo
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intecambiadores de Masa
Source : University of Ottawa - Jules Thibault
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Intercambio Iónico:Se usan resinas catiónicas/aniónicas para reemplazar los aniones
indeseables de una fase líquida por iónes no peligrosos
++ +⇒+ NaCaRRNaCa 222
Ablandadores
de aguaCausante de
impurezas de sarro
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
Fuente : Université d’Ottawa / University of Ottawa - Jules Thibault
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Se usa el intercambiador de masa para generar un contacto apropiado de la fase pobre con la rica; existen dos categorías princiapales de unidades de intercambio de masa:
- Multietapas (e.g. columnas de bandejas, mezcladores, etc.), que proveen contacto íntimo seguido por la separación de fases
- Diferencial (e.g. columnas empacadas, torres de rocío (spary) y unidades agitadas mecánicamente), con contacto contínuoentre las fases sin separación intermedia ni re-contacto
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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39Salida de Fase Pesada
Entrada de Fasepesada
Entrada de Fase liviana
Salida de Fase liviana
BandejaPerforada
ConchaEntradade Desecho
Salida de Desechos
Salidade ASM
Entradade ASM
Mezcladores / Asentadores Múltiples
Contacto a Multietapas
Columna de Bandejas
2. Fundamentos
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Entrada de Fasepesada
Entrada de Fase ligera
Salida de Fase pesada
Salida de Fase ligera
Columna de Rocío
Entrada de Fasepesada
Entrada de Fase ligera
Salida de Fase ligera
MezcladorMecánicamente Agitado
Mezclador
Salida de Fasepesada
ContactoDiferencial / Continuos
2. Fundamentos
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41
Equilibrio:
Cuando una fase rica en un soluto se pone en contacto con una fase pobre se produce la transferencia del soluto a la fase pobre, también parte del soluto en la fase pobre se transfiere a la fase rica.
Al principio la razón de soluto siendo transferido de la fase rica es meyor que la razón de transferencia de soluto de la fase pobre a la rica. Sin embargo, cuando la concentración de soluto en la fase pobre aumenta, la tranferencia hacia la fase rica tambien aumenta.
Eventualmente la razón de transferencia de masa en ambas fases se hacen iguales y se alcanza el equilibrio
Soluto en la fase rica
Función de distribución de
equilibrio
Máxima composiciónalcanzable en la fase
pobreFuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
)( *jji xfy = (1)
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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42
En aplicaciones ambientales el ingeniero encontrará, muy seguido, sistemas diluidos que pueden ser linealizados sobre un rango de operación:
Casos especiales, Ley de Raoult para absorción
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Presiónparcial a T
Fracción mol del soluto en
gas
Fracciónmol del
soluto en líquido
jjji bxmy += *(2)
*)(j
Total
solutoo
i xP
TPy = (3)
2. Foundation Elements2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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Ley de Henry para stripping
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Fracción mol del soluto en
gas
Fracción mol del soluto en stripping gas
Solubilidad de la fase líquida
de contaminantea temperatura
T
*jji xHy = (4)
)(
lub
TPyPHSoluto
o
ilidadSoiTotal
j = (5)
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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Para extracción del solvente
Composición del contaminante en desecho líquido
Composición del
colvente
Coeficiente de Distribución
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
*jji xKy = (6)
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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45
Las siguientes relaciones son usadas para dimensionar los intercambiadores de tranferencia de masa multietapas:
1 2 NN-1XJ,0= Xj
in
Lj
XJ,2 XJ,N-2 XJ,N-1 XJ,N= XJoutXJ,1
yi,1= yiout yi,N-1yi,3
yi,2 yi,N
yi,N+1= yiin
Gi
Balance Global de Masa:out
jjout
iiin
jjin
ii xLyGxLyG +=+ (7)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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Rearreglando (7):
)()(
inj
outj
outi
ini
i
j
xxyy
GL
−−
=(9)
La eq. (8) representa la línea de operación en el diagrama McCabe-Thiele:
LJ / Giyiin
yiout
xJin xJ
out
EtapasTeóricas
1
2
Línea de Equilibrio
Línea de Operación
)()( inj
outjj
outi
inii xxLyyG −=− (8)
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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47
•Tel número de etapas para una unidad multietapa puede ser calculado con las siguientes ecuaciones, siendo NTP el número de platos teóricos
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
−−
−−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
=
ij
j
jin
jjout
i
jin
jjin
i
j
ij
GmL
bxmybxmy
LGm
NTPln
1ln
(10)
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡+⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
−
−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
=
j
ij
ij
iout
jout
i
outj
ini
ij
j
LGm
GmL
xxxx
GmL
NTPln
1ln *
*
(11)
j
jin
ioutj m
byx
−=* (12)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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48
(13)
NTP
ij
j
jin
jjout
i
jin
jjin
i
GmL
bxmybxmy
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
−−
−−
oNTPNAP η/= (14)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
Cuando el tiempo de contacto para cada estapa no es sificiente para alcanzar el equilibrio, el número de platos actuales (NAP) puede calcularse usando la eficiencia de contacto
La eficiencia de etapa puede definirse en la fase rica o pobre, para la fase rica tenemos:
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49
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡−⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+−
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡+⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
−−
−−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
=
11ln
1ln
j
ijy
j
ij
jin
jjout
i
jin
jjin
i
j
ij
LGm
LGm
bxmybxmy
LGm
NTP
η
(15)
xx
yy
NTUHTUH
NTUHTUH
=
= (16)
(17)
Basados en la fase rica
Basedos en la fase pobre
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
Para intercambiadores diferenciales (continuos) de masa, la altura se calcula usando:
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50
Para intercambiadores de masa con equilibrio linear:
meanii
outi
ini
y yyyyNTUlog
*)( −−
= (18)
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
−−
−−
−−−−−=−
)()(
ln
)()()( *
jin
jjout
i
jout
jjin
i
jin
jjout
ijout
jjin
iii
bxmybxmy
bxmybxmyyy (19)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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51
Para intercambiadores de masa con equilibrio linear (cont):
meanjj
outj
inj
xxxx
NTUxlog
*)( −
−= (20)
⎟⎟⎟⎟⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜⎜⎜⎜⎜
⎝
⎛
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ −−
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ −−
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ −−−
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ −−
=−
j
jout
iinj
j
jin
ioutj
j
jout
iinj
j
jin
ioutj
meanjj
mby
x
mby
x
mby
xm
byx
xx
ln
)( log*
(21)
2. Fundamentos
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52
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡+⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
−−
−−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
=
j
ij
j
ij
jin
jjout
i
jin
jjin
i
j
ij
LGm
LGm
bxmybxmy
LGm
NTP1
1ln(22)
Para calcular el diámetro de la columna (m) tenemos:
(23)
)()(4
min MASVAVFRAD
π=
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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53
Para calcular el diámetro de la columna necesitamos el flujo volumétrico del aire (VFRA), máxima velocidad superficial permisible del aire (MASVA):
aire
aireaguasmMASVAρ
ρρ −= 068.0)/( (24)
AFCAOCTAC += (25)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
Para completar el diseño de la unidad de intercambio de masa, el diseñador debe tomar en cuenta los costo que originará la unidad. El costo total anual (TAC) esta dado por:
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54
Donde AOC es el costos de operación anual y AFC es el costo anual ajustado de la unidad. Usando la ecuación (8)
yiin
yiout
xJin,max xJ
outxJin*
εJLínea de
Equilibrio
Línea de Operación
El número de unidades de intercambio de masa será mayor para una pequeña ε, una fuerza desvaneciente. Por lo tanto, es necesario asignar una fuerza impulsora mínima entre las dos líneas
FuerzaImpulsora
Final Pobre del Intercambiador
2. Fundamentos
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55
Tenemos:
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
jjin
jjout
j bxmy ++= )(min. ε (26)
Usando la mínima diferencia de composición permisible, εJ el diseñador puede identificar la mínima composición de salida prácticamente viable de la corriente de desecho
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56
yiin
yiout
xJin xJ
out,max xJout*
εJ
Línea de Equilibrio
Línea de Operación
El número de unidades de intercambio de masa será mayor para una pequeña ε, una fuerza impulsora desvaneciente. Por lo tanto, es necesario asignar una fuerza impulsora mínima entre las dos líneas
FuerzaImpulsora
Final Rico del Intercambiador
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Recordatorio: Composición de salida en
la línea de equilibrio = número infinito de etapas
2. Fundamentos
Texas A&M UniversityTexas A&M University
57
Tenemos:j
j
jin
joutj m
byx ε−
−=max.
(27)
Donde, εJ es la “mínima diferencia de composición permisible”y xJ
out,max es la mínima composición de salida prácticamente viable del ASM que satisfaga la fuerza impulsora εJ
Como se puede ver en (16 a 19) y (27), existe un “trade off”entre la fuerza impulsora y el costo/tamaño del equipo a ser empleado en la separación. Para ilustrar el uso de las ecuaciones anteriores veamos un ejemplo
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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58
Ejemplo 1Se usa aire lavado (stripping) para remover el 95% de tricoloroetileno (TCE, peso molecular = 131.4) disuelto en 200 Kg/s (3189gpm) de agua de desecho. La composición de entrada del TCE en el agua de desecho es de 100ppm. El aire (libre de TCE) es comprimido a 202.6 kPa (2 atm) y difundido en un stripper empacado. El aire con TCE que abandona el stripper es alimentado al boiler de la planta que quema casi todo el TCE. Datos Físicos:La operación de stripping (lavado) ocurre isotérmicamente a 293K y sigue la ley de Henry. La relación de equilibrio para el lavado de TCE del agua es predecida teóricamente usando:
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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59
Donde yi es la fracción en masa de TCE en el agua de desecho y xJ es la fracción en masa del TCE en el aire. La razón aire-agua recomendada por el fabricante es:
24 m3Aire / m3aguaCriterios del Dimensionamiento del Stripper:La velocidad superficial máxima permisible del agua de desecho en la columna es de 0.02m/s (aproximadamente 30 gpm/ft2). La altura global de la unidad de transferencia basados en la fase líquida estádada por:
HTUy = Velocidad Supericial del Agua de Desecho/Kya
jj xy 0063.0= (28)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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60
Donde ky es el coeficiente global de transferencia de la fase acuosa y a es el área superficial por unidad de volumen empacado. El valor de Kya es proporcionado por el fabricante: 0.002s-1
Información de Costos:El costo de operación para la compresión de aire es básicamente el servicio eléctrico requerido por la compresión isentrópica. La energía eléctrica requerida para comprimir el aire puede calcularse usando:Energía de Compresión (CE)
⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢
⎣
⎡−⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
=⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ −
11
)/(
1γ
γ
ηγγ
in
out
isentropicair
in
PP
MRTkgkJCE
(29)Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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61
La eficiencia isentrópica del compresor es de 60% y el costo de energía eléctrica es $0.06/kWhr. El sistema es operado 8000hr/año. El costo ajustado, $, del stripper (incluyendo instalación y auxiliares, pero excluyendo el empacado) está dad por:
Costos ajustado de la columna= 4700HD0.9
Donde H es la altura de la columna en (m) y D es el diámetro (m). El costo de empacado es $700/m3. El costo ajustado del soplador, $, es 12000LJ
0.6,donde LJ es la velocidad de flujo del aire (kg/s). Asuma insignificantes otros valores y un depreciación linear a cinco años. (a) estime el tamaño de la columna, el costo ajustado y el costo de operación anual. (b) Debido al potencial error del valor del coeficientede Henry teóricamente predicho, es necesario evaluar la sensibiidadde sus resultados a la variación del coeficiente de Henry.
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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62
Grafique la altura de la columna, los costos anuales ajustados y los costos de operación anual contra la desviación relativa, α, del valor nominal, para 0.5 ≤ α ≤2.0. El parámetro α es definido por:
α = Valor del Coeficiente de Henry/0.0063
(c) Su compañía está planeando emprender una serie de experimentos para obtener valores precisos del coeficiente de Henry que puedan ser empleados en el diseño y evaluación de costos del stripper. Basado en sus resultados, ¿Quérecomendaría sobre la realización de estos experimentos?
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos
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63Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Agua de DesechoGi = 200kg/s yi
in = 10-4
yiout = 5*10-6
Aire, LJ = ? xJ
in = 0
xJout = ?
StripperBoiler
Gas Exhausto
Lavado del TCE en Agua de Desecho
Soplador
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
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64
Solución: (a)1. Primero debemos calcular el flujo y concentraciones de las
diversas corrientes:
33 412.2293082057.0
29*2
mkg
KkgmolK
atmmkgmol
kgatm
RTPM aire
Aire ===ρ
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
skgAire
kgAguam
skgAgua
AguamAirem
mkgLi 06.12
10001*200*
125*412.2
3
3
3
3 ==
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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65
Solución: ContinuaciónUsando el balance de masa global tenemos:
ppmx
airekgmolfenolkgmolx
x
outJ
outJ
outJ
1575
/00157.0
010*510*1
20006.12 64
=
−−=
−−
=−−
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Ahora calcularemos la altura y diámetro de la columna, velocidad superficial del agua de desecho (SVWW)
aKSVWWHTU yy /=
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
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66
Solución: Continuación
mssm
HTU y 102.0
02.01 == −
meaniiy yy
NTUlog
* )(5100
−−
=
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
−−−−
=−
−
−
−−
)0*0063.010*5()00157.0*0063.010*1(ln
)0*0063.010*5()00157.0*0063.010*1()(
6
4
64
log*
meanii yy
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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67
Solución: Continuación
ppmyy meanii 43.2910*943.2)( 5log
* ==− −
mH 228.3228.3*1 ==
228.343.29
5100=
−=yNTU
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
mD 568.3)02.0(
)1000/200(4min ==
π
2. Fundamentos
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68
Solución: Continuación3. Con las dimensiones del equipo podemos proceder a calcular los costos de operación y ajustados
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
kgkWhrkJ
kWhrkgkJ /10*788.1$
106.0$*
36001*31.107 3−=
kgkJkgkJCE /31.107112
6.0*29293*314.8
14.14.1)/(
4.114.1
=⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎣
⎡−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
−=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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69
Solución: ContinuaciónCosto de Operación Anual (AOC):
Fuente: Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2.455,53$)06.12(12000
8.592,22$$700*228.3*)568.3(*4
5.666,47$)568.3*228.3(4700
6.0
32
9.0
==
==
==
Sopladorm
mmEmpacado
Stripperπ
añoaño
hrhrs
skg
kgkJAOC /8.234,621$8000*
13600*06.12*31.107 ==
Costo de Equipo (EC):
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Intercambiadores de Masa
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70
Solución: (b) (c)El coeficiente de la Ley de Henry afectará el FC debido al cambio de tamaño en el sistema. Cambiando α es posible encontrar los valores del coeficiente de la Ley de Henry y usarlos para encontrar el tamaño de la columna, y luego el FC: emplearemos Excel para este procedimiento. Ya que tenemos una depreciación linear a 5 años el FC será divido entre 5
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
5.714,123$2.455,538.592,225.666,47 =++=FC
Solución: ContinuaciónCosto Ajustado (FC):
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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71
647190.425955.63.5071490.01262
64686525630.193.4323840.0110251.75
646555.125320.283.361180.009451.5
646259.525024.733.2932750.0078751.25
645977.324742.513.2284340.00631
645707.524472.713.1664440.0047250.75
645449.324214.473.1071120.003150.5
TACAFCHHenryAlfaSolución: ContinuaciónComo muestra la gráfica y Tabla 1, existe un pequeño cambio en el TAC y AFC al modificar Alfa, lo que indica que no tenemos ahorros apreciables al cambiar la altura de la columna con valores más precisos del coeficiente de la Ley de Henry. Por lo tanto, el proyecto no es necesario; ¡¡¡ahorramos a nuestra compañía bastante dinero!!!
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
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72
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Intercambiadores de Masa
0
100000
200000
300000
400000
500000
600000
700000
0 0.5 1 1.5 2 2.5
AFCTAC
Un cambiomuy
pequeño
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73Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Redes de Intercambio
de Masa
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Redes de Intecambio de Masa
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74
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Redes de Inetrcambio de Masa
Agentes de Separación de
Masa (ASM)
Son corrientes
pobre (Ns), LJ, j = 1, 2…Ns
Usados pararemover
contaminantesde las
corrientesricas, NR
ASM de Proceso, NSPBajo costo o casi gratis
“En planta”
ASM externo, NSEDeben ser traídos
del exterior
•ASM pueden ser:
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
75
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Redes de Intercambio de Masa
Las velocidades de flujo, la concentración de la corriente y la concentración deseada (target) son conocidos, Gi, yS
S, yit
Las composiciones de entrada de las corrientes pobres también son conocidas, xJ
S velocidad de flujo de las corrientes pobres, LJ, se debe determinar para minimizar los costos de la red
Ns = NSP + NSE (28)
LJ ≤ LJC J = 1, 2…NSP
LJC es la velocidad de flujo del Jth ASM disponible en la planta
(29)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
76
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Redes de Intercambio de Masa
Las corrientes de desecho pueden ser
Dispuestos
Enviados a sinks del proceso (equipos) para reciclo/reuso
Cumplir con lasLeyes Ambientales
La composición deseada (target) es la restricción
impuesta por los Sinks del proceso
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
77
• La composición deseada (target) es designadaen base a las siguientes restricciones:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1. Redes de Intercambio de Masa
Físicas(e.g. solubilidad máxima
del contaminanteen el ASM)
Técniacs (e.g. evitarcorrosión, viscosidad)
Ambientales(e.g. Regulaciones
EPA, OSHA )
Seguridad(e.g. alejarse de los
límites de flamabilidad)
Económicas(e.g. optimizar los
costos de la regeneracióndel ASM)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
78
• Surgirán las siguientes preguntas:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Redes de Intrercambio de Masa
¿Qué operación ME debe usarse?
¿Qué ASM debe seleccionarse?
¿Cómo relacionar el ASM con las corrientes de desecho?
¿Cuál es la confiuración óptima?
Texas A&M UniversityTexas A&M University
79
• Las preguntas anteriores resultan en un número inmanegable de combinaciones
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1. Redes de Intercambio de Masa
• Se requiere un enfoque sistemático“Enfoque de Requetimiento
(Targeting)”
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
80
Enfoque de Requerimientos
“Se basa en la identificacióndel desempeño de los
requerimientos anticipandoel diseño y sin compromisoa la configuración final de la
red”
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
Texas A&M UniversityTexas A&M University
81Source : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Costo mínimo del ASM: Combinando los aspectostermodinámicos con datos de costos del ASM, el diseñador puedeidentificar el costo mínimo de la separación, sin diseñar la red
Número mínimo de unidades de intercambio de masa: El objetivo esminimizar los costos fijos del sistema, al hacerlo, se puede reducirel trabajo de tubería, mantenimientoe instrumentaciónn
GENERALMENTE
INCOMPATIBLE
2. Fundamentos
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82
U = NR + NiU = Número de unidades
Ni = Número de sub-problemas de síntesis independiente en los cuales la síntesis original
puede ser subdividida
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
(30)
• En varios casos habrá sólo un problema de síntesis independiente. Para evitar la incompatibilidad de los dos requerimientos, se deben emplear técnicas que identifiquen la solución MOC y luego minimzar el número de intercambiadores que satisfacen el MOC (Costo Mínimo de Operación)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
83
• Para que la separación sea viable se debe de trabajar en el área de viabilidad• Para relacionar las diferentes concentraciones en una escala, necesitamos la
ecuación (27)
yiin
yiout
xJin xJ
out,max xJout*
εJ
Área de viabilidad
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
Texas A&M UniversityTexas A&M University
84
2. Fundamentos
• Para minimizar los costosdel ASM externo se requieremaximizar el uso del ASM de la planta
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
• El diagrama pinch es unarepresentación gráfica queconsidera las restriccionestermodinámicas del sistema, calculando MR con:
y x1
x2
PuntoPinch
MasaIntercambiada
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
R
ti
siii
NiyyGMR
,....,2,1)(
=−=
(31)
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85
¿Cómo construir un diagrama punch?
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
1. Represente cada corriente con una flecha
2. Grafique la masa intercambiada vs sucomposición
3. La cola de la flecha es la composición de suministro y la cabeza es la deseada
4. La pendiente es la velocidad de flujo de la corriente
5. La distancia vertical entre la cola y la cabeza representa la cantidad de contaminate transferido ( MRi ) de la corriente rica ( yi )a la corriente pobre
y1t y2
t y1s y2
s
MRi
yi
6. Junte las flechas una encima de otra empezando con la que presenta menor composición
R1
R2
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86
¿Cómo construir el diagrama pich?
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
7. Obtener el diagrama compuestousando la “regla diagonal”
8. El eje vertical es una escala relativa, se puede mover hacia arriba o haciaabajo mientras se mantengaconstante la distancia vertical
9. Aplicar el mismo procedimiento a lascorrientes pobres
y1t y2
t y1s y2
s
MRi
MR2
MR1
yi
10. Grafique ambas curvas compuestas esuna sola gráfica, deslice la curvapobre compuesta hasta que toque la curva rica compuesta (desecho)
R1
R2
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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87
2. Fundamentos
¿Cómo construir el diagrama pinch?
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
11. Use la ecuación anterior para obtenerla escala horizontal y la Ecuación 33 para calcular MS
x1s x1
t
MSiMS2
MS1
yi
x2s x2
t
S1
S2
jj mbyx ε−
−=
1
1
(32)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
88
2. Fundamentos
¿Cómo construir el diagrama pinch?
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
x1
yi
x2
CorrienteRica Compuesta
CorrientePobreCompuesta
SP
sj
tj
cjj
Nj
xxLMS
....,2,1
)(
=
−=
(33)
Exceso de Capacidad del
ASM de proceso
Carga a ser removida por un
ASM externo
MasaIntercambiada
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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89
2. Fundamentos
¿Cómo construir un diagrama pinch?
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
x1
MasaIntercambiada
yi
x2
CorrienteRica Compuesta
CorrientePobreCompuesta
PuntoPinch
Intercambiointegrado de masa:
Máxima cantidad de contaminante quepuede ser transferido•El Punto Pinch es la mínimaconcentración viable, es un cuello de botella, mover lascurvas compuestas arriba o abajo hasta que se toquen, manteniendo la distanciavertical y lasconcentracionesFuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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90
• Para reducir la capacidad en exceso del ASM de proceso es posible reducir la velocidad de flujo o la composición. Se debe tener cuidado al elegir la ε, ya que causará que la curva pobre compuesta se mueva a la derecha, aumentado la carga removida por un ASM externo
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
Carga de contaminante arriba del punto pinch a ser
removida
)( supplyj
outjjj xxLS −= (34)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
En caso de que 2 o más ASM estén solapadas, se debe calcular la composición que cubra los requerimientos de la planta y comparar los costos para identificar el ASM que será usado en la separación
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91
• Para calcular el costo de la recirculación del ASM (Cj) y de la remoción del contaminante (cj
r) se hace uso de:
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
Costo de recuperación
orecirculad ASM /$ kgCRCMC j =+= (35)
Costo de Regeneración
removido tecontaminan de kg/$)(
=−
= sj
tj
jrj xx
Cc (36)
2. Fundamentos
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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92
• Existen casos donde no hay ASM de proceso, por lo tanto, se requiere otro enfoque para la construcción del diagrama pinch
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energí y Propiedades2.3.1.1. Intecambiadores de Masa
x1
MR
yi
x2
CorrienteRica Compuesta
x3
S1
S2
S3
1. Dibujar la curva rica compuesta como se indicó
2. Dibujar el ASM externo como las flechas Sj con la composición de suministro en la cola y la requerida en la cabeza
3. Calcular el cj4. Si la flecha S2 cae completamente
a la izquierda de S1 y c2r < c1
r
entonces elimine S1
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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93
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energí y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
x1
MR
yi
x2
CorrienteRica Compuesta
x3
S1
S2
S3
5. Si la flecha S3 cae completamente a la izquierda de S2 pero c3
r es > c2r
entonces mantenga ambos ASM6. Para minimizar los costos de
operación de la red, se hace uso del ASM más barato cuando sea posible
7. En este caso S2 debe usarse para remover toda la carga rica a la izquierda y la carga restante es removida por S3
8. Calcule el flujo de S2 y S3 dividiendo la carga rica removida entre la diferencia de composición de los ASM
9. Construya el diagrama pinch como se muestra
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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94
Ejemplo 2Cierto proceso convierte llantas usadas en combustible por pirólisis. Las llantas se alimentan a un reactor a alta temperatura donde el calor rompe el contenido de hidrocarburos de las llantas obteniéndose aceites y combustibles gaseosos. Los aceites se procesan y separan para obtener combustibles para transporte.
Los gases de salida del reactor son enfriados para condensar los aceites ligeros. El condensado es decantado en dos capas; orgánica y acuosa. La capa orgánica es mezclada con los productos líquidos del reactor.
La capa acuosa es una corriente de agua de desecho cuto contenido orgánico debe ser reducido antes de ser descargada. El principal contaminante es un hidrocarburo pesado. Los datos para la corriente de agua de desecho se proporciona en la siguiente diapositiva. Una corriente pobre de proceso es gas para flama (una corriente gaseosa alimentada a la llama) que puede ser usada como un agente de proceso para stripping. Para prevenir la propagación de fuego de la flama se usa un sello.
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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95
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
505000.2Capaacuosa del decantador
R1
Composición deseada (Target)(ppmw)
Yit
Composición de
suministro(ppmw)
yis
Velocidad de flujo
Gi
kg/s
DescripciónCorriente
Tabla 1Source : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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96
Ejemplo 2, ContinuaciónUna corriente acuosa se pasa a través del sello para formar una zona “buffer” (amortiguamiento) entre la flama y la fuente del gas de flama. Por lo tanto, el sello pude ser usado como una columna de lavado(stripping) en la cual el gas de flama lava (strips) el contaminante orgánico del agua de desecho mientras que la corriente de agua de desecho forma una solución buffer que previene el reflujo de la flama. Se consideran tres ASM externo: un solvente de extracción S2, un adsorbente S3 y un agente de lavado (stripping) S4. Los datos al equilibrio para el j“esimal” ASM y para el ASM de proceso se presentan en la siguiente diapositiva; los datos de equilibrio están dados por
yi = mjxj
Donde yi y xj son las fracciones masa del contaminante orgánico en el agua de desecho y el jesimal ASM respectivamente. Use el diagrama pinch para determinar el costo mínimo de operación del MEN
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
Source : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
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97
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
0.050500.260020∞S4
0.030500.820010∞S3
0.0041001.01000300∞S2
-2000.59002000.15S1
CJ
$/kgMSA
εJmJComposición
deseada (ppmw)
xJt
Composiciónde suministro
(ppmw)
xsJ
Límetesuperior de
flujo
Ljc
kg/s
Corriente
Tabla 2
Ejemplo 2, Continuación
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
98
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
Ejemplo 2, Continuación
Condensador
Decantador
Separación Terminado
Sello
Flama
LlantasUsadas
Gases de Salida del Reactor
Aceiteligero
Agua de desecho R1
Combustible Gaseoso
Agua
A la atmósfera
A agua de desecho
Combustible Líquido
Gas de Flama S1
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Reactor de
Pirólisis
Texas A&M UniversityTexas A&M University
99
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
Solución
Condensador
Decantador
Separación Termiando
MEN
Flama
LlantasUsadas
Gases de Salida del Reactor
Aceiteligero
Agua de desecho R1
Combustible Gaseoso
A la atmósfera
A agua de desecho
Combustible Líquido
Gas de Flama, S1
S2 S3 S4
Reactorde
Pirólisis
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
100
2. Fundamentos
Solución, ContinuaciónCálculos y diagrama pinch, usando las Ecuaciones 31,32,33 y las Tablas 1 y 2
Diagrama Pinch
0
50
100
150
200
0 100 200 300 400 500 600
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.1. Intercambiadores de Masa
MasaIntercambiada10-6
y. ppmw
550105
2000S1
50090
500R1
yMR
550195
20090S1
50090
500R1
yMR
S1
R1
Texas A&M UniversityTexas A&M University
101
Diagrama Pinch
020406080
100120140
0 100 200 300 400 500 600
2. Fundamentos
PuntoPinch
Exceso de Capacidad del ASM de Proceso
MasaIntegrada
Intercambiada
Masa a ser Removida por un ASM Externo
MasaIntercambiada10-6
y. ppmw
Nueva ComposiciónDeseada S1
Solución, Continuación
Texas A&M UniversityTexas A&M University
102
• Del diagrama pinch la carga a ser removida por el ASM de proceso es 64 x 10-6 kg/s, la capacidad en exceso es 45 x 10-6 kg/s; tenemos que usar todo el flujo de gas de flama para remover el contaminante del agua de desecho, debido a la peligrosidad de flama que representa (no podemos desviar parte de éste directo a la flama para reducir la capacidad en exceso); del balance de masa o del diagrama pinch encontramos que la composición de salida de S1 to es: 400 ppmw
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energí y Propiedades
Solución, Continuación
• Ahora debemos de evaluar los diferentes ASM externos. La carga a ser removida por el ASM externo es aproximadamente 31 x 10-6 kg/s, necesitamos checart la viabilidad termodinámica de cada ASM
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
103
2. FundamentosSolución, Continuación
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Corriente
Límite Superior
de la velocidad
de flujo
Ljc
Kg/s
Composición de
suministro
(ppmw)
xjs
Composición deseada(ppmw)
xjt
mj εj
cj
Kg/s
ASM
Composición de
suministro
(ppmw)
yjs
Composición deseada(ppmw)
yjt
Texas A&M UniversityTexas A&M University
104
Diagrama Pinch
0
50
100
150
200
0 100 200 300 400 500 600
2. FundamentosMasaIntercambiada10-6
y. ppmw
Solución, Continuación
S2S3S41000300200
48
60020
10
Texas A&M UniversityTexas A&M University
105
• Cálculo del costo de cada agente de separación, usando la Ecuación 36:
c2r = 5.714 $/kg
c3r = 157.89 $/kg
c4r = 86.20 $/kg
Solución, Continuación
2. Fundamentos
Análisis: S2 no es un ASM viable ya que su concentración deseada (target) es mayor que la concentración deseada (target) de la corriente rica, por lo tanto no existe transferencia de masa. Se elige S4 como ASM, su flujo es 31x10-6kg/s y su costo de operación annual es 31x10-6x86.2x3600x24x365 = $84,270.5/yr
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
106
• La I.P. está conformada por integraciónde masa y energía
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1.2. Regla de Targeting (Objetivos)
Proceso
Entrada de Energía
Salida de Energía
Entradade Masa
Salida de Masa
• Para lograr una buena integración de masa, se deben establecer objetivos; desde un balance de masa global:
Depletion Out Mass Generation In Mass +=+ (37)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Entrada de Masa + Generación = Salida de Masa + Consumo
Texas A&M UniversityTexas A&M University
107
• Para reducir la entrada de recursos nuevos y la descarga de agua de desecho se debe considerar el reciclo, mezclado, segregación y/o intercepción. Para identificar la estrategia de reciclo (directo o después de la segregación/intercepción) que tendrá un efecto neto en el sistema se efectúa el siguiente procedimiento
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (Objetivos)
2. Fundamentos
1
2
53
4Carga Limpia Carga Terminal
FLk,1
FLk,2
FLk,1
TLk,1
TLk,2
TLk,3
TLk,4Sin Reciclo
Texas A&M UniversityTexas A&M University
108
• Identificar dónde el reciclaje de corrientes tendrá el mayor efecto neto
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (objetivos)
2. Fundamentos
1
2
53
4Carga Limpia Carga Terminal
FLk,1
FLk,2
FLk,1
TLk,1 + Rk,2 – Rk,1
TLk,2 - Rk,2
TLk,3
TLk,4Sin efecto neto = Reciclaje Pobre
+ Rk,1
1,1,2,2, kkkk RRRR +−−
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
109
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (objetivos)
2. Fundamentos
1
2
53
4
Carga Limpia Carga Terminal
FLk,1 – Rk,2
FLk,2 – Rk,1
FLk,1
TLk,1 – Rk,1
TLk,2 – Rk,2
TLk,3
TLk,4
Reciclaje efectivo de la Corrientes Terminales
1,2, kk RR −−1,2, kk RR −−
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
110
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (objetivos)
2. Fundamentos
1
2
53
4
Carga Limpia Carga Terminal
FLk,1 – Rk,2
FLk,2 – Rk,1
FLk,1
TLk,1 – Rk,1
TLk,2 – Rk,2
TLk,3
TLk,4
Reciclaje Efectivo de las Corrientes Terminales e Intermedias
1,2, kk RR −−1,2, kk RR −−
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
111
• El reciclaje de las corrientes debe cumplir con las restricciones de los sinks; tales como composición y velocidad de flujo que un sink puede soportar. Para tomar ventaja de las oportunidades del reciclaje directo dentro de la planta se deben identificar usando la técnica gráfica conocida y el diagrama de mapeo fuente/destino (sink)
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (objetivos)
2. Fundamentos
Sink
Fuente
• El reciclaje efectivo debe conectar entradas limpias con corrientes de salida
Composición del Contaminante
Rango de FlujoAceptable
Rango de Composición
Aceptable
Velo
cida
dde
Flu
jode
la C
arga
,
kg/s
Texas A&M UniversityTexas A&M University
112
• La intercección de las dos restricciones es el área donde cualquier fuente puede ser reciclada directamente al sink (destino)
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (objetivos)
2. Fundamentos
Sink
Fuente
• La cantidad máxima a ser reciclada es el mínimo entre la entrada limpia y la carga de salida. Para reciclar b y c se usa la regla del brazo de mezclado
• El reciclaje directo no requiere nuevo equipo
• Definir la restricción del equipo a partir de datos técnicos, condiciones de operación, propiedades físicas y químicas, etc.
S
Composición del Contaminante
Velo
cida
dde
Flu
jode
la C
arga
, kg/
sa
b
c
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
113
2. Fundamentos
• Regla del Brazo:
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (objetivos)
Composición del Contaminante
Velocidad de Flujo de la Carga, kg/s
Brazo c Brazo b
yb ys yc
Fs
FbFc c
bFuente
Mezcla Resultante
bc
bbccs
cbs
FFyFyF
y
FFF
+
+=
+=
• Si una fuente limpia se mezcla con una contaminada, para minimizar el uso de la limpia se debe minimzar el brazo limpio
(38)
(39)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
114
2. Fundamentos
• Nota:
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.2. Reglas de Targeting (objetivos)
1. El método anterior puede simplificarse para una planta compleja ya que no todos los equipos requieren servicios limpios o corrientes de descarga de desechos. Identificaremos aquellas que apliquen al método anterior
2. La identificación de las restricciones de los equipos puede reducir las corrientes limpias y de desecho al trabajar con los requerimientos mínimos
Texas A&M UniversityTexas A&M University
115
2. Fundamentos
• El Diagrama de Composición-Intervalo (CID)
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
El diagrama pinch es una herramienta muy útil, sin embargo presenta limitantes en su exactitud, común en todos los métodos gráficos, por eso se presenta un enfoque algebraico que elimine estas limitaciones
Este diagrama muestra la masa intercambiada entre las diferentes corrientes, la viaviabilidadtermodinámica y el punto pinch
El número de escalas es igual a Nsp + 1, donde Nsp es el número de corrientes pobres. Cada proceso se representa con una flecha vertical con la composición de suministro y deseada en la cola y cabeza respectivamente. Las líneas horizontales son los intervalos de composición cuyo número se define como:
1)(2intervalos −+≤ SPR NNN (40)Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
116
2. FundamentosIntervalos Corrientes de Desecho ASM de Proceso
Texas A&M UniversityTexas A&M University
117
• Dentro de cada intervalo es posible posible transferir masa de una corriente rica a una pobre y es posible transferir masa de un intervalo a cualquier ASM que es un intervalo por debajo de éste
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Tabla de Cargas Intercambiables (TEL)
• La TEL se usa para determinar la carga de masa intercambiada dentro de cada intervalo; para la carga de la corriente de desecho es:
Wi,kR = Gi(yk-1 – yk) (41)
Y la carga intercambiable para la corriente pobre es:
Wj,kS = Lj
c(xj,k-1 – xj,k) (42)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
118
2. Fundamentos
• Ya que una o más corrientes pasarán a través de uno o másintervalos podemos expresar la carga total de la corriente quepasa a través del intervalo k; para el desecho y las corrientespobres que tenemos
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Skjkj
Sk
Rkiki
Rk
WW
WW
, intervalo del travésa pasa que
, intervalo del travésa pasa que
=Σ=
=Σ=
(44)
(43)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
119
2. Fundamentos
• Observe que la masa puede ser transferida dentro de cada intervalo de la corriente de desecho a la corriente pobre, como resultado es posible transferir masa de la corriente de desecho en un intervalo a una corriente pobre en un intervalo menor, el balance de masa resultante es:
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
kth
WW
kk
kS
kkR
k
intervalo del saliendo y entrando tecontaminan del residual masa la es ,1
1
δδδδ
−
− =−+ (45)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
120
2. Fundamentos
• La representación gráfica es:
kδ
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
KS
kW
RkW
1−kδ
DesechoRecuperado de las Corrientes de Desecho
MasaTransferida al
ASM
Masa Residual del Intervalo Anterior
Masa Residual al Siguiente Intervalo
Texas A&M UniversityTexas A&M University
121
Nota:• Residuo inicial de masa para k = 0 es cero• El valor más negativo del residuo de la carga de masa indica
la capacidad en exceso del ASM, para reducirlo, se puede reducir el flujo o la composición del ASM, una vez que se haya hecho esto es necesario recalcular y aplicar el procedimiento previamente visto. El pinch será representado en el lugar donde el residuo de masa es cero. Este resultado será igual al dado por el diagrama pinch.
• Después de reducir el flujo o la concentración, la carga remanente es la carga a ser removida por un ASM externo.
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Texas A&M UniversityTexas A&M University
122
Ejemplo 3
31)11(2
Intervalos
Intervalos
≤−+≤
NN
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Un ASM pobre será usado para reducir la composición de una corriente rica, los datos están dados en la tabla
•Calcular el número de intervalos
•Calcular las composiciones de cada corriente para las escalas x e y
•Preparar el diagrama CID•Calcular la tabla TEL, usando 41, 42•Calcular el diagrama de cascada con 43,44
Corriente
Corriente
Texas A&M UniversityTexas A&M University
123
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Tabla de Composición
Corriente
Corriente
Texas A&M UniversityTexas A&M University
124
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Tabla CID
Intervalo Corrientes de Desecho ASM de Proceso
Texas A&M UniversityTexas A&M University
125
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Tabla TEL
Intervalo
Carga de Corriente de Desecho,
Kg Contaminantes/s R1
Carga de ASM de Proceso,
Kg Contaminantes/s S1
Texas A&M UniversityTexas A&M University
126
Diagrama de Cascada
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
Texas A&M UniversityTexas A&M University
127
• La capacidad en exceso del ASM es 0.000027 kg/s de contaminante, y el flujo actual requerido para la separación es:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
111.00002.00009.0
0.00002715.0
Excesoen Capacidad
Actual Flujo
tActual Flujo
≈−
−=
−−=
L
xxLL si
(45)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
128
• Recalculando el diagrama TEL y de cascada
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Pinch
Intervalo
Carga de Corriente de Desecho,
Kg Contaminantes/s R1
Carga de ASM de Proceso,
Kg Contaminantes/s S1
Texas A&M UniversityTexas A&M University
129
•Las concentraciones donde se localiza el punto pinch son:
y = 0.00011x = 0.0002
La cantidad que sale por el fondo del diagrama de cascada es la cantidad a ser removida por el ASM externo, 0.00001 kg/s
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.3. Síntesis de la MEN, Enfoque Algebráico
Texas A&M UniversityTexas A&M University
130
• Para minimizar el número de intercambiadores de masa para obtener la solución MOC, necesitaremos descomponer el problema de diseño en dos sub-problemas, uno arriba y otro abajo del punto pinch
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.4. Síntesis de la MEN, con el Mínimo Número de Intercambiadores
pinch del debajo ,pinch del debajo ,pinch del debajo ,pinch del debajo ,
pinch del arriba ,pinch del arriba ,pinch del arriba ,pinch del arriba ,
pinch del debajo ,pinch del arriba ,
iSRMOC
iSRMOC
MOCMOCMOC
NNNU
NNNU
UUU
−+=
−+=
+= (46)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
131
• Empezando la síntesis de los intercambiadores de masa en el punto pinch, es posible asegurarse de que las opciones no comprometerán etapas posteriores, ay que en el punto pinch todas las corrientes coinciden en la fuerza de empuje mínima ε. La coincidencia de corrientes se llevará a cabo en dos secciones, arriba y debajo del pinch; se deben aplicar dos criterios para segurar la viabilidad
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.5. Criterios de Viabilidad
RDebajoLDebajo
ArribaLRArriba
NNNN
≤
≤ (47)
(48)
Población de Corrientes
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
132
• Si las desigualdades previas no permanecen con las corrientes/ramas ricas y pobres, entonces se requiere la separación de una o más de ellas, igualmente, la separación de corrientes debe cumplir con las siguiente desigualdades
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.5. Criterios de Viabilidad
Pinch del Debajo
Pinch del Arriba
ij
j
ij
j
GmL
GmL
≤
≥ (48)
(49)
ViabilidadTermodinámica
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
133
• El siguiente ejemplo ilustrará el procedimiento para la síntesis de redes; dado un proceso con dos corrientes de desecho y dos ASM de proceso
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
Ejemplo 4
Corriente
Corriente
Texas A&M UniversityTexas A&M University
134
• La composición para las corrientes pobres y ricas se muestran en la tabla
• Número de Intervalos = 7• Calcular el CID• Calcular la TEL• Revisar la TEL
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
135
• CID
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
Intervalo Corrientes de Desecho ASM de Proceso
Texas A&M UniversityTexas A&M University
136
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
• TEL
Intervalo
Carga de Corrientes de Desecho,
Kg Contaminantes/s R1
Carga de Corrientes de Desecho,
Kg Contaminantes/s R2
Carga de Corrientes de Desecho,
Kg Contaminantes/s R1+R2
Carga de ASM
de Proceso,
Kg Contam/s S1
Carga de ASM
de Proceso,
Kg Contam/s S2
Carga de ASM
de Proceso,
Kg Contam/s S1+S2
Texas A&M UniversityTexas A&M University
138
• La carga en exceso del ASM es 0.00151kg/s; usando la Ecuación 45 y reduciendo el exceso de capacidad de S2 tenemos un flujo de 2.925 kg/s y se puede calcular el diagrama TEL y de cascada, cuyo punto pinch en un intervalo de 4 y composiciones y, x1, x2 = 0.0165, 0.00725, 0.01, respectivamente
2. Fundamentos2.3. Overview of Mass, Energy and Property Integration
2.3.1.6. Síntesis de Redes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
139
2. Fundamentos• TEL revisada
Intervalo
Carga de Corrientes de Desecho,
Kg Contaminantes/s R1
Carga de Corrientes de Desecho,
Kg Contaminantes/s R2
Carga de Corrientes de Desecho,
Kg Contaminantes/s R1+R2
Carga de ASM
de Proceso,
Kg Contam/s S1
Carga de ASM
de Proceso,
Kg Contam/s S2
Carga de ASM
de Proceso,
Kg Contam/s S1+S2
Texas A&M UniversityTexas A&M University
140
• Definiremos el número de intercambiadores de masa• Definir los criterios de viabilidad• Corrientes combinadas (encontradas, match)
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Energía, Masa y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
2112
3122
pinch del debajo ,
pinch del arriba ,
=−+=
=−+=
MOC
MOC
U
U
Texas A&M UniversityTexas A&M University
141
2. Fundamentos• Diagrama de Cascada revisado Punto Pinch
Texas A&M UniversityTexas A&M University
142
• La siguiente figura será de ayuda para la revisión de los criterios de viabilidad
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis Redes
PuntoPinch
R1
R2
S1
S2
G1 = 2.5 kg/s G2 = 1 kg/s L1/m1 = 2.5 kg/s L2/m2 = 1.95 kg/s
Texas A&M UniversityTexas A&M University
143
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
22 ≤
≤ AbajoLRArriba NN
Pinch del Arriba ij
j GmL
≥ Combinación:
R1 – S1
R2 – S2
Texas A&M UniversityTexas A&M University
144
Cargas de Masa Intercambiada
R1 = 0.08375 kg/sS1 = 0.03875 kg/sMasa intercambiada = 0.03875 kg/s
R2 = 0.0135 kg/sS2 = 0.0585 kg/sMasa intercambiada = 0.0135 kg/s
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
145
•Carga remanente de R1 = 0.045 kg/s•Capacidad en exceso de S2 = 0.045 kg/s
Observe que estos valores son iguales, ya que no hay transferencia de masa a través del pinch. Ahora precederemos a combinar intercambiadores, representados por círculos, con corrientes; la masa intercambiada aparece con círculos y la composición con flechas. La carga a ser removida por el ASM externo es 0.0155kg/s
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
146
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
R2 S1
S2R1
0.03875 0.03875
0.0452.5 kg/s 0.05
0.0165
0.0135 0.0135
5 kg/s 0.015
0.00725
0.0451 kg/s 0.03
0.0165 0.01
R2 transfieretoda tu carga S1 es
gastado
S2 puederemover la
carga
Capacidad de R1 no removida por
S1
x2 **x1 *
Texas A&M UniversityTexas A&M University
147
• Para calcular la composición intermediaque sale del intercambiador R2 – S2, suhace un balance de materia empleando la Ecuación 37:
x2 ** = 0.01 + 0.0135/3 = 0.0145
x1* = 0.05 - 0.045/2.5 = 0.032
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
148
21 ≤
≤ RDebajoLDebajo NN
•Después de completar el diseño de la red arriba del punto pinch, procederemos a hacer lo mismo pero debajo del punto pinch
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
PuntoPinch
R1 R2 S1 S3 AMS EXTERNO
G1 = 2.5 kg/s G2 = 1 kg/s L1/m1 = 2.5 kg/s
Texas A&M UniversityTexas A&M University
149
Revisando la viabilidad (Ec. 49) se determina que S1 tiene que ser debididaen dos, ya que L1/m > Gi. Existen diferentes combianciones para lograrlo, para este caso las dividiremos arbitrariamente y combinaremos corrientes
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
PuntoPinch
R1 R2 S1 S3 ASM externo
G1 = 2.5 kg/s G2 = 1 kg/s
L1= 5 kg/sL 1
2/m1
= 0.
725
kg/s
L 11/m
1=
1.77
5 kg
/s
Texas A&M UniversityTexas A&M University
150
Pinch del Debajo ij
j GmL
≤Combinación:
R1 – S11
R2 – S12
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
2.3.1.6. Síntesis de Redes
• Cargas de Masa Intercambiada
• R1 = 0.01625 kg/s• S11 = 0.0079875 kg/s• Masa intercambiada = 0.0079875 kg/s
• R2 = 0.0105 kg/s• S12 = 0.0032625 kg/s• Masa intercambiada = 0.0032625 kg/s
Texas A&M UniversityTexas A&M University
151
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.1.6. Síntesis de Redes
•Carga remanente de R1 = 0.0082625 kg/s•Carga remanente de R2 = 0.0072375 kg/s
•Para remover la carga remanente de la corriente de desecho es necesario usarASM externos (S3)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
152
PuntoPinch
G1 = 2.5 kg/s G2 = 1 kg/s
L1= 5 kg/s
2. FundamentosR1 R2 S1
S3 ASM externo
0.0079875 0.079875
0.0032625 0.0032625
0.0072375
0.00826250.0082625
0.0072375
Calcular lasComposiciones
Intermedias. ¿Puede sugerir
otra configuraciónpara S3?
Texas A&M UniversityTexas A&M University
153
R2
S1
S2R1
0.03875 0.03875
0.0452.5 kg/s 0.05
0.0165
0.0135 0.0135
5 kg/s 0.015
0.00725
0.045
1 kg/s 0.03
0.01650.01
x2 **
x1 *
L1= 5 kg/s
0.0079875 0.079875
0.0032625 0.0032625
0.0072375
0.00826250.0082625
0.0072375
PuntoPinch
Red Completa
S3
Texas A&M UniversityTexas A&M University
154Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Redes deIntercambio
de Calor
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
155
• Cada planta requiere de tranferencia de energía de una corriente caliente a una fría; de aquí la importancia de una buena red de intercambio de calor para tener un impacto positivo en la economía y operación de cualquier proceso
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
Red de Intercambio de
Calor
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Entrada de Corrites Frías
Salida de Corrientes Frías
Entrada de Corrientes Calientes
Salida de Corrientes Calientes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
156
• Para definir el problema de HEN (Red de Intercambio de Calor) primero necesitamos definir lo siguiente:
Un número de corrientes calientes de proceso que necesitan ser enfriadas NH y un número de corrientes de proceso que necesitan ser calentadas NC; tenemos que sintetizar una red que logre la transferencia de calor a mínimo costo
Para las corrientes calientes la capacidad calorífica se expresa como:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
tu
su
uP
T
T
FC
(objetivo) Deseada aTemperatur
Suministro de aTemperatur
Calorífica Capacidad ,
=
=
= (50)
Para u = 1,2,…NH
2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
157
Para las corrientes frías tenemos:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
tv
sv
vPf
t (objetivo) Deseada aTemperatur
t Suministro de aTemperatur
c Calorífica Capacidad ,
=
=
= (51)
Para v = 1,2,…NC
Un número de corrientes frías y calientes está disponible para aquellas cuya temperatura de suministro y objetivo son conocidaspero no sus flujos. Para diseñar una HEN es necesario contestar la siguiente pregunta:
2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
158
¿Qué servicios de calentamiento/enfriamiento se deben usar?
¿Cuál es la carga óptima de calor a ser removida/agregada por cada servicio?
Cuál es la configuración Óptima
¿Cómo se deben combinar lascorrientes calientes con las frías?
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
159
• Para que exista transferencia de calor entre dos corrientes, la siguiente relación establecerá una correspondencia entre la temperatura de las corrientes frías y calientes:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
minTtT Δ+= (52)
2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
160
• Un caso especial del intercambio de calor es aquél que compara el problema del calor transferido correspondiente a T, t, ΔTmin con yi,xj y εj respectivamente, y teniendo mj, bj igual a cero
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
161
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
HE
T
NOTA:El orden de los ejes X e Y usados aquí es diferente del que se usa comúnmente en la literatura. La razón es la existencia de fuertesinteracciones entre masa y energía haciendo de la expresión de entalpía unafunción no linear de la temperatura, por lo tanto esmás fácil tener la entalpía en función de la temperatura, esto es especialmenteimportante cuando se combinala integración de masa y energía.
T
H
EnfoqueHE vs. Th
EnfoqueT v. H
ΔT min
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
162
• El procedimiento usado para establecer el diagrama pinch es exactamente el mismo que se usa para l aintegración de masa, colocando las temperaturas de las corrientes frías y calientes en el diagrama, empezando por su temperatura de suministro en la cola de la flecha y temperatura deseada (target) en la cabeza de la flecha. La siguiente ecuación puede ser empleada para calcular la distancia vertical o pérdida de calor por la corriente caliente
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
)(,t
us
uuPuu TTCFHH −= (53)
2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
163
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
• Y para el calor ganado por la corriente fría tenemos:
• Para construir el diagrama pinch tenemos:
)(,sv
tvvPvv ttcfHC −= (53)
2.3.2. Integración de Calor
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
164
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
T1t T2
t T1s T2
s T
HE
HH2
HH1
H1
H2
HE
HC2
HC1
C1
C2
t1t t2
t t1s t2
s T
t = T - ΔTmin
2.3.2. Integración de Calor
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
165
2. Fundamentos
¿Cómo construir el diagrama pinch?
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades
CalorIntercambiado
CorrienteCaliente Compuesta
Cold Composite Stream
Punto Pinch Térmico
Intercambio de Calor Integrado
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2.3.2. Integración de Calor
Tt = T - ΔTmin
Mínimo Serviciode Calor
Mínimo Serviciode Enfriamiento
Texas A&M UniversityTexas A&M University
166
El análisis del diagrama pinch térmico es:
• La curva fría compuesta no puede ser desplazada más hacia abajo, de otra forma, no habría viabilidad térmica; si la curva fría compuesta se mueve hacia arriba, se obtiene menor integración de calor, por lo tanto se requieren más servicios
• Arriba del pinch existe un exceso de servicio de enfriamiento y debajo del pinch un exceso de servicio de calentamiento
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.2. Integración de Calor
Texas A&M UniversityTexas A&M University
167
• Se puede realizar un análisis similar al empleado para la integración de masa para aplicar el diagrama algebráico de cascada, el número de intervalos z es:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Eenrgía y Propiedades2.3.2. Integración de Calor
2)(2int −+≤ CH NNN (54)
• Para elaborar la Tabla de Carga de Calor Intercambiable (TEHL) necesitamos:
)()(
1,,
1,,
zzvpzv
zzuPuzu
ttfcHCTTCFHH
−=
−=
−
− (55)
(56)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
168
• La carga colectiva total para las corrientes de proceso frías y calientes son:
2. Fuente2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.2. Integración de Calor
zvNv
vTotalz
zuNu
uTotalz
HCHC
HHHH
C
H
,,...2,1 donde z,
intervalo del travésa pasa
,,...2,1 donde z,
intervalo del travésa pasa
=
=
Σ=
Σ= (57)
(58)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
169
• Como fue mencionado para la masa intercambiada, es viable tranferir calor de una corriente caliente de proceso a una fría dentro de cada intervalo de temperatura; un balance de calor alrededor de un intervalo de temperatura nos lleva a:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.2. Integración de Calor
Z
TotalzHC
TotalzHH
1−zr
Calor Añadidopor la Corriente
Caliente de Proceso
Calor Residual del Intervalo Anterior
Calor Residual al Siguiente Intervalo zr
Calor Removidopor la CorrienteFría de Proceso
Texas A&M UniversityTexas A&M University
170
2. Fundamentos
• El balance de calor es:
2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.2. Síntesis de la HEN, Enfoque Algebráico
1−+−= zTotalz
Totalzz rHCHHr
(59)
Fuente : Pollution Prevention through Process Integration, M. M. El-Halwagi
Texas A&M UniversityTexas A&M University
171
• La TID resultante es:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades¿2.3.2. Integración de Calor
Intervalo Corrientes Calientes Corrientes Frías
Texas A&M UniversityTexas A&M University
172
Integración de Propiedades:“Funcionalidad basada en un enfoque holístico para distribuir y manipular las
corrientes y unidades de procesamiento, que está basado en el rastreo, ajuste,
asiganción y combinación de funcionalidades a través dle proceso”
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Property Integration: Componentless Design Technique and Visualization Tools
Texas A&M UniversityTexas A&M University
173
• Los componentes de los balances de masa son una parte integral del diseño de procesos. Existen varios problemas de diseño en los cuales el diseñador está interesado en un grupo de propiedades como viscosidad, corrosión, densidad, etc. La elección del solvente es un claro ejemplo en donde uno se interesa en la volatilidad, viscosidad, distribución al equilibrio, en lugar de sus constituyentes químicos.
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
174
• Las herramientas de visualización de propiedades están limitadas a 3 propiedades, se usa un enfoque algebráico para manejar casos más complejos. La ventaja de las herramientas de visualización está basada en el interior del proceso y cómo se puede atacar el problema de diseño. Para aplicar este método a un conjunto de propiedades necesitamos introducir el concepto de cluster (grupo)
• Las propiedades no se conservan, como resultado no pueden ser rastreadas entre las unidades sin el uso de blanaces de masa; este problema continuo no permite identificar cada especie química, e.g. Gasolina
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Texas A&M UniversityTexas A&M University
175
Cluster“Definido como propiedades sustitutascondensadas que puede ser usadas paracaracterizar la mezcla compleja y pueden
ser rastreadas “mapeando” laspropiedades crudas de compuestos
infinitos en dominios finitos”
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Interación de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
176
• El problema es: dado un número de corrientes de proceso Ns que contienen especies químicas de interés, pueden ser usadas en varios sinks Nsinks (unidades de proceso) para optimizar un objetivo deseado, e.g. minimizar el uso de recursos limpios, maximizar el uso de recursos de proceso, minimizar los costos de corrientes externas, etc. Cada sink tiene un conjunto de restricciones definidas como:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
maxsinmin
maxsin,min
...... FlujodeVelFlujodeVelFlujodeVelpropiedadppropiedad
k
ki
≤≤
<<
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
177
• Cada corriente puede ser caracterizada por propiedades crudas Nc con una regla de mezclado que caracteriza a una corriente dada
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
sisii
ths
siisNsii
pdOperatorpfa
csdfraccionaCribuciónx
pxp s
,,
,1
e )( totallujo l
orriente la e ln
)()(
=
=
Σ= =
ψ
ψψ
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
(60)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
178
• pi,s puede ser normalizada como:
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
refi
siisi
pψ
ψ )( ,, =Ω
• Un índice aumentado de propiedades (AUP) cada cada corriente s, es definido como la suma de los operadores no dimensionales de las propiedades crudas:
s
siNis
NsAUP c
,...,2,1,1
=
ΩΣ= =
(61)
(62)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
179
• Ci,s es el cluster para la propiedad i en la corriente s
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
s
sisi AUP
C ,,
Ω=
• Para cada corriente s, la suma de los clusters debe de conservarse añadiendo una constante, e.g. unidad
s
sNi
NsCc
,...,2,111
==Σ =
(63)
(64)
c
sisNsi
NsCC s
,...,2,1,1
=
Σ= = β(65)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
180
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
• El marco de trabajo para la distribución e intercepción para la integración de proiedades es:
Red deIntegración de
Propiedades (PIN)
u = 1
u = 2
u = Nsinks
.
.
.
.
.
.Fuentes
Procesadas(de vuelta al
proceso)
s =1
s =1
Fuentes Fuentes Sustitutas
Sinks
Texas A&M UniversityTexas A&M University
181
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
• Considere un cluster de la corriente s a la unidad u, con tres propiedades objetivo(targeted) i, j, k; tenemos:
sj
sk
sj
sisksjsi
sjsj
si
sk
si
sjsksjsi
sisi
C
C
,
,
,
,,,,
,,
,
,
,
,,,,
,,
1
1
1
1
ΩΩ
++ΩΩ
=Ω+Ω+Ω
Ω=
ΩΩ
+ΩΩ
+=
Ω+Ω+ΩΩ
= (66)
(67)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
182
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
1
1
,
,
,
,,,,
,,
+ΩΩ
+ΩΩ
=Ω+Ω+Ω
Ω=
sk
sj
sk
sisksjsi
siskC
• Para obtener una sobre-estimación de la regipón de viabilidad, tenemos:
max
min
max
minmax
,
,
,
,
,
1
1
si
sk
si
sj
siC
Ω
Ω+
Ω
Ω+
=
(68)
(69)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
183
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
min
min
min
minmin
,
,
,
,
,
1
1
si
sk
si
sj
siC
Ω
Ω+
Ω
Ω+
=
max
min
max
minmax
,
,
,
,
,
1
1
sj
sk
sj
si
sjC
Ω
Ω++
Ω
Ω=
min
min
min
minmin
,
,
,
,
,
1
1
sj
sk
sj
si
sjC
Ω
Ω++
Ω
Ω=
1
1
max
min
max
minmax
,
,
,
,
,
+Ω
Ω+
Ω
Ω=
sk
sk
sk
si
skC
(70)
(73)(71)
(72)
• Para distribuir, mezclar o interceptar corrientes es necesario identificar la región de viabilidad para los sinks, usando las siguientes relaciones:
Texas A&M UniversityTexas A&M University
184
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
1
1
min
min
min
minmin
,
,
,
,
,
+Ω
Ω+
Ω
Ω=
sk
sj
sk
si
skC (74)
• Estos puntos necesitarán ser graficados en un diagrama ternario, mostrado en la siguiente diapositiva
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
185
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
¿Cómo leer un diagrama ternario?
C es establecida desde cero en la parte superior derecha hasta
100% en la parte inferior izquierda
B es establecida desde cero en la parte superior izquierda hasta
100% en la parte inferior derecha
A es establecida desde cero en el fondo hasta 100%superior
Texas A&M UniversityTexas A&M University
186
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades Ci
CkCj
Ci,smax
Cj,smin
Cj,smax
Ck,smin Ck,s
max
Cj,smin
Región SobreestimadaNecesitamos encontrar la
verdadera estimación de la región de viabilidad (para una explicación más detallada de cómo obtener estos resultados, revise las referencias al final del módulo)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
187
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades Ci
CkCj
Región Verdadera
),,( min,
min,
max, sksjsi ΩΩΩ
),,( min,
max,
max, sksjsi ΩΩΩ
),,( min,
max,
min, sksjsi ΩΩΩ
),,( max,
min,
max, sksjsi ΩΩΩ
),,( max,
min,
min, sksjsi ΩΩΩ
),,( max,
max,
min, sksjsi ΩΩΩ
Texas A&M UniversityTexas A&M University
188
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades• Para graficar estos diagramas en una hoja de cálculo, necesitamos
relacionar las coordenadas ternarias en el plano X vs Y:Ci
Ck
Cj
Y
X
(0.866, 0.50)
(1, 0)(0, 0)
Ys
Xs
S
Ci,s
siC ,)3
(cos π
Texas A&M UniversityTexas A&M University
189
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
sksjsi
sksisisjsisjs
sksjsi
sisisis
CCCCX
CCY
,.,
,,,,,,
,.,
,,,
5.05.01)
3(cos1
866.0866.0)
3(sin
Ω+Ω+ΩΩ+Ω
=−−=−−=
Ω+Ω+ΩΩ
===
π
π(75)
• Las ecuaciones que relacionan X vs Y con coordenadas ternarias son:
(76)
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
190
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
•El siguiente paso es establecer las reglas de optimización:
Relación de costos con la contribución fraccional de fuentesConsidere dos fuentes s y s+1 que son mezcladas para satisfacer las restricciones de las sinks, sea xs y xs+1 la fracción de contribución de las fuentes s y s+1 a la velocidad de flujo total de la mezcla. Sea smás cara que s+1, como Costs>Costs+1, por lo tanto tenemos:
Costomezcla = xs (Costos – Costos+1) + Costos+1
De la ecuación anterior podemos concluir que para minimzar el costo de la mezcla xs debe ser minimizado
(77)
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
191
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Property Integration
Regla No. 1
“Cuando dos fuentes (s y s+1) son mezcladas para satisfacer las restricciones de un sink con fuente s siendo más cara s+1, la minimización del Costomezcla se alcanza sleccionando el valor menor viable de xs”
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
192
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Derivación de las relaciones entre los brazos mínimos cluster (βs) y la contribución factorial mínima xs
xs no puede ser visualizada en un diagrama ternario, el brazo de palanca en el diagrama de cluster ternario representa otra cantidad definida como βs, para relacionar ambas cantidades, AUP es descrita por la ecuación 62
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
ssNs
sss
AUPxAUPAUPAUPx
s1=Σ=
=β (78)
(79)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
193
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Rearreglando:
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
21
1111
])1([][])1([
ssss
sssssssss
s
s
AUPAUPAUPAUPAUPAUPAUPAUP
ddx
βββββ
β −+−−−+
=+
++++
Tomando la priemara derivada:
ssss
sss AUPAUP
AUPx)1(1
1
βββ
−+=
+
+ (80)
(81)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
194
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Rearreglando y simplificando:
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
21
1
])1([ ssss
ss
s
s
AUPAUPAUPAUP
ddx
βββ −+=
+
+
De la regla 2 anteriormente descrita, obtiene:
(82)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
195
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Regla No. 2
“En un diagrama cluster ternario, la minimización del brazo del cluster de una fuente corresponde a la minimización de la contribución del flujo de esa fuente; el mínimo βs corresponde al mínimo xs”
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
196
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
•Considere el caso de una fuente externa limpia F, el objetivo es minimizar su uso. Una corriente de proceso interno W que puede ser reciclada o reusada para reducir el uso de F. Se desea mezclarlas para obtener un costo mínimo de mezcla que satisfaga las restricciones del sink; la alimentación al sink está sujeta a un número de restricciones de propiedad que pueden ser “mapeadas” en un diagrama cluster, como se indica a continuación
Texas A&M UniversityTexas A&M University
197
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Ci
CkCj
W
F
Sink
βFÓptimo
c
b
a
La distancia mínima es la única condición necesaria. Para suficiencia AUP y el flujo deben coincidir
MezclasMúltiples
Texas A&M UniversityTexas A&M University
198
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Ci
CkCj
W1
F
SinkβF
Para múltiples fuentes la línea que conecta W1 y W2 representa las posibles mezclas, el punto óptimo de mezclado es aquél que da el βs mínimo
MezclasMúltiples
Caso de Fuentes Múltiples:
W2
Texas A&M UniversityTexas A&M University
199
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Ci
CkCj
W
F
Sink
Cuando la corriente de proceso W no logra el objetivo, la corriente puede ajustarse con un equipo de intercepción, e.g. separación, radiación, etc.
El ajuste de propiedadescambiará el valor del cluster
Ajustando propiedades
Winterceptada
Texas A&M UniversityTexas A&M University
200
2. Fundamento2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
• Para un punto de mezclado elegido y una βs deseada, el brazo limpio puede ser dibujado para determinar la ubicación deseada de la distribución de Winterceptada. Además, ya que los valores AUP son conocidos para F y el punto de mezclado del sink, se puede introducir el valor objetivo de xF en la Ecuación 78 para calcular el valor deseado de AUP para Winterceptada. Una vez que Winteceptaday AUP son conocidas, podemos resolver las ecuaciones de cluster en sentido contrario (final-principio) para calcular las propiedades crudas de Winterceptada
Texas A&M UniversityTexas A&M University
201
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
• Esta es la mínima extensión de intercepción para lograr el máximo reciclaje de W o el mínimo uso de F, ya que la intercepción adicional llevará al mismo objetivo (target) o mínimo uso pero resultará en un punto de mezclado dentro del sink y no sólo en los alrededores del sink
• Una vez que la tarea de intercepción está definida, se pueden usar técnicas convencionales de síntesis de proceso para desarrollar el diseño y los parámetros de operación para el sistema de intercepción. Se puede repetir el mismo procedimiento para puntos múltiples de mezclado resultando en la tarea de identificación de la ubicación de la mínima extensión de intercambio posible
Texas A&M UniversityTexas A&M University
202
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Ci
CkCj
W
F
Sink
Localización de la mínima extensiónde intercepción
Identificación de la Localización
Texas A&M UniversityTexas A&M University
203
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de PropiedadesMultiplicidad de Valores Óptimos de AUP
Un punto cluster integrado por C1sink, C2
sink, C3sink puede corresponder a múltiples
combinaciones de propiedades que pueden dar el mismo valor de cluster. Como resultado se puede tener nMultiple, puntos dentro del dominio de viabilidad de propiedades dado un sólo valor del cluster. Se deben satisfacer tres condiciones para asegurar la viabilidad de las fuentes o mezclas de las fuentes que van hacia un sink:
1. El valor del cluster de la fuente debe estar contenido en la región de viabilidad del sink en el diagrama del cluster
2. Los valores para AUP de la fuente y del sink deben coincidir3. A velocidad de flujo de la fuente debe caer dentro del rango aceptable de flujo de
alimentación del sink
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Texas A&M UniversityTexas A&M University
204
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de PropiedadesDe la Regla No. 1, la minimización de xs minimizará el CostoMezcla, por lo tanto, necesitamos seleccionar un AUPm (dado para las propiedades de viabilidad p1,m, p2,m, p3,m) que serán minimizadas por el por la siguiente relación entre AUPm y xs.
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
1
1
1
1tan
+
+
+
−=
∂∂
−−
=
ssm
s
ss
sms
AUPAUPAUPx
toporloAUPAUPAUPAUPx (83)
(84)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
205
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Minimzar xs y como resultado el costo a elegir:
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
1
1
max
min
+
+
<=
>=
ssmóptimo
m
ssmóptimo
m
AUPAUPifAUPArgAUP
AUPAUPifAUPArgAUP
Si ninguna mezcla coincide con el AUP elegido para el sink para el caso dado por la Ecuación 84, entonces se debe disminuir el valor de AUP del sinkempezando con Argmax AUPm hasta obtener el valor más alto de AUPmdentro del rango de viabilidad de AUP que coincida con el de la mezcla; el mismo procedimiento para la Ecuación 85, aumentando el valor de AUP del sink empezando con Argmin AUPm hasta obtener el valor más alto contenido dentro del rango de viabilidad del sink que coincida con la mezcla
(85)
(86)
Texas A&M UniversityTexas A&M University
206
2. Fundamentos2.3. Generalidades de la Integración de Masa, Energía y Propiedades2.3.3. Integración de Propiedades
Fuente : Component less design of recovery and allocation systems: a functionality based approach
Actualmente se está desarrollando una investigación para diseñar herramientas que cubran los casos de 1, 2, y más propiedades. Este es un campo de investigación muy dinámico y cambiante
Texas A&M UniversityTexas A&M University
208
• El diagra de flujos del uso de llantas para combustible del proceso de una planta se muestra en el asiguiente diapositiva, el cual es una descripción más completa del Ejemplo 2. El rompimiento de las llantas se logra usando jets de agua a alta presión. Las llantas “desmenuzadas” se alimentan al proceso mientras mientras se filtra el agua gastada. La “torta”recolectada por filtración es enviada al manejo de residuos sólidos.
• El filtrado es mezclado con 0.20 kg/s de agua limpia para compensar las pérdidas de agua en la “torta”, 0.08 kg agua/s y las llantas “desmenuzadas” 0.12 kg agua/s. La mezcla de filtrado y agua es alimentada a la estación de alta presión para reciclaje de la unidad de rompimiento de llantas. Debido a las reacciones de pirólisis, se generan 0.08kg.
3. Caso de Estudio3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
209
• La planta presenta dos principales fuentes de agua de desecho, el decantador (0.20 kgagua/s y el sello 0.15 kg/s). La planta ha transportado el agua de desecho para un tratamiento fuera de planta. El costo del transporte y tratamiento del agua de desecho es $0.02/kg llevando a un costo total aproximado de $129,000/año
3. Caso de Estudio3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
210
3. Caso de Estudio
Filtración
Compresión
Jet de Rompimiento
con Agua
Reacot de Pirólisis Separación Terminado
Condensador
Decantador
Flama
Sello
Agua limpia 0.20 kg/s 0 ppmw
Torta Húmeda a Manejo de Sólidos 0.08 kg/s, 0 ppmw
LlantasLlantas
“desmenuzadas”
Gases de Salida del Reactor
Combustible Gaseoso
Agua de desecho a tratamiento 0.20 kg/s 500 ppmw
Agua limpia
0.15 kg/s 0 ppmw
Combustible Ligero
Gas de Flama, 0.15 kg/s 200 ppmw
Agua de desecho a tratamiento, 0.15 kg/s 0 ppmw
Combustible Líquido
A la atmósfera
Diagrama de Flujo de Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
211
• La planta desea eliminar el tratamiento fuera de sitio del agua de desecho para evitarse ese costo ($129,000/año) y cumplir con los requerimientos legales en caso de accidentes o tratamiento inadecuado del agua de desecho. Para obtener la autorización del presupuesto del capital, la planta debe seguir los siguientes criterios económicos:
3. Caso de Estudio
años 4Anuales Ahorros
fijoinversión de Capital retorno de Periodo ≤=
sitioen sistema
sitio de fuera otratamient
operación de anual Costo - evitado anual Costo Anuales Ahorros =
3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
212
Datos Económicos• Costo fijo del sistema de extracción asociado con S2. $ = 130,000
(flujo del agua de desecho, kg/s)0.60
• Costo fijo del sistema de adsorción asociado con S3, $ = 800,000 (flujo del agua de desecho, kg/s)0.72
• Costo fijo del sistema de lavado (stripping) asociado con S4, $ = 280,000 (flujo de agua de desecho, kg/s)0.66
• Un complejo de biotratamiento puede manejar 0.35kg/s agua de desecho a un costo fijo de $260,000 y un costo de operación annual de $72,000/año
Datos Técnicos• El agua puede ser reciclada a dos sinks: el sello y el jet de agua
3. Caso de Estudio3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
213
Estación de compresión. Se deben satisfacer las siguientes restricciones de la velocidad de flujo y composicoón de contaminantes (orgánicos pesados) :
Sello• 0.10 ≤ Velocidad de Flujo del agua de alimentación (kg/s) ≤ 0.20• 0 ≤ Contenido de contaminantes en el agua de alimentación (ppmw) ≤ 500
Recuperación a la estación de compresión de jet-agua• 0.18 ≤ Velocidad de flujo del agua de recuperación (kg/s) ≤ 0.20• 0 ≤ Contenido de contaminantes en el agua de recuperación (ppmw) ≤ 50
3. Caso de Estudio3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
214
Solución
Empezaremos con el balance de masa general, note que 0.12 kg/s de agua se pierden en el proceso y no pueden ser reusados
3. Caso de Estudio
Genreación de Agua0.08kg/s
0.2 kg/s a la Estación de Compresión
0.15 kg/s al Sello
0.08 kg/s de la Torta Húmeda
0.15 kg/s del Sello
0.2 kg/s del Decantador
3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
215
Solución
Del balance global de masa podemos establecer los objetivos (targets) para el uso de agua limpia y la producción del agua de desecho
3. Caso de Estudio
Generación de Agua0.08kg/s
0.2 kg/s
0.15 kg/s
0.08 kg/s
0.35 kg/s
Sin Agua Limpia 0.08 kg/s
Agua de desecho
El diagrama de fuente se muestra en la siguiente diapositiva
3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
216
Source/Sink Diagram
00.020.040.060.08
0.10.120.140.160.18
0.20.22
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550
ppm w
kg/s
3. Caso de Estudio
Sello
A.D. del Decantador
Estación de Compresión
A.D. del Sello
A.D. de la TortaHúmeda
Diagrama Fuente
Texas A&M UniversityTexas A&M University
217
• Del diagrama fuente/sink podemos observar que el agua de desecho (A.D.) del decantador puede ser aceptada sólo por el sello; la composición de salida del agua de desecho proveniente del sello es 400 ppmw(del diagrama pinch) somo lo muestra el Ejemplo 2
3. Caso de Estudio3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
218
Pinch Diagram
0
50
100
150
200
0 100 200 300 400 500 600
MasaIntercambiada10-6
3. Caso de Estudio
Composicióndel Sello
3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Diagrama Pinch
Texas A&M UniversityTexas A&M University
219
Source/Sink Diagram
00.020.040.060.08
0.10.120.140.160.18
0.20.22
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550
ppmw
kg/s
Sello
A. D. del Decantador
Estación de Compresión
A.D. del Sello
A. D. de la Torta Húmeda
3. Caso de EstudioFuenteDiagrama
Texas A&M UniversityTexas A&M University
220
• El agua de desecho proveniente del sello no puede ser reciclado directamente a la estación de compresión debido a su alta concentración de contaminantes, por lo tanto se requiere tratarla usando un ASM externo como se mostró en el Ejemplo 2; para este caso S4 es el mejor agente de lavado (stripping), el cual disminuirá la composición a 50ppmw
3. Caso de Estudio3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
221
Source /Sink Diagram
00.020.040.060.08
0.10.120.140.160.18
0.20.22
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550
ppm w
kg/s
3. Caso de Estudio
Sello
A.D. del DecantadorEstación de Compresión
A.D. del Lavador (Stripper)
A.D. de la Torta Húmeda
A.D. del Sello
3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
FuenteDiagrama
Texas A&M UniversityTexas A&M University
222
3. Caso de Estudio
Filtration
Compression
Water JetShredding
PyrolisisReactor Separation Finishing
Condenser
Decanter
Flare
SealPotLlantas
Gases de Salida del Reactor
Stripper
Diagrama de Flujo de Llantas para Combustible del Proceso de una Planta (Revisado)
Jet de Rompimiento
con Agua
Reacot de Pirólisis Separación Terminado
Condensador
Decantador
Flama
Sello
Torta Húmeda a Manejo de Sólidos
Llantas“desmenuzadas”
Combustible Gaseoso
Combustible Ligero Gas de Flama
Combustible Líquido
A la atmósfera
Texas A&M UniversityTexas A&M University
223
• Ahora compararemos las diferentes alternativas para tomar una decisión. Para la planta de bio-tratamiento tenesmos:
3. Caso de Estudio
Ahorro de Costos Anulizados = $129,000/año - $72,000/año = $57,000/año
Retorno = $260,000 / $57,000/año = 4.56 años
• Para el sistema de reciclaje/lavado:Ahorro de Costos Anualizados = $129,000/año - $84,270.5/año = $44,729.5/año
Retorno = $96,791.6 / $44,729.5/año = 2.16 años
Costos Fijos del Lavado = $280,000(0.2)0.66 = $96,791.6
3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
224
• De los resultados podemos concluir que la alternativa reciclaje/lavado es la mejor opción económica y técnica. Necesitamos señalar que el agua contenida en la torta húmeda no será recuperada ni tratada
3. Caso de Estudio3.1. Llantas para Combustible del Proceso de una Planta
Texas A&M UniversityTexas A&M University
225
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
• Las astillas son concinadas químicamente en un digestor Kraft usando licor blanco (principalmente NaOH y Na2S). El licor negro (licor blanco gastado) es convertido en licor blanco con un ciclo de recuperación. La pulpa “digerida”(digested) es blanqueada para obtener pulpa blanqueada (fibra I). La planta compra pulpa de otra planta (fibra II), la pulpa entonces es enviada a dos diferentes máquinas de papel (Sink I y Sink II). La máquina de papel I usa 200 tons/hr de fibra I. Una mezcla de fibra I y II (20 ton/hr y 30 ton/hr, respectivamente) es alimentada a la máquina de papel II. Debido a las interrupciones y otras alteraciones, una cierta cantidad de papel, parcial y totalmente manufacturado, es rechazado.
Texas A&M UniversityTexas A&M University
226
3. Caso de Estudio• Se hace referencia de la fibra rechazada como fibra rota, la
cual pasa a través de un “hidro-pulpador” (hydro-pulper) y un hidro-tamiz, obteniéndose dos corrientes, un sub-flujo que es quemado y un sobre-flujo que va a la planta de tratamiento de desechos. Parte de la “rota” contiene fibras que pueden ser recicladas para producir papel.
• Las propiedades que son importantes para el proceso son:– Material cuestionable (MC), material no deseado en la fibra– Reflectividad (R), reflectancia de un material espeso infinito
comparado don un estándar– Coeficiente de absorción (k), medida de la abosrtividad de luz
en las fibras
3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
Texas A&M UniversityTexas A&M University
227
3. Caso de Estudio• Las reglas de mezclado son:
61
6
2
1
2
1
s
s
s
s
RxR
gmkx
gmk
OMxOM
sNs
ssNs
ssNs
∞=∞
=
=
Σ=
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛Σ=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
Σ=
3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
Texas A&M UniversityTexas A&M University
228
3. Caso de Estudio
Digestor Kraft
Ciclo deRecuperación
Química
Blanqueado Máquina de Papel I
Máquina dePapel II
Hydro-Pulpa
Hidro-Tamiz
Fibra II
Fibra I
Rechazo
Rechazo
Papel II
Papel I
Subflujo
Rota (Sobreflujo)
Pulpa
LicorNegro
LicorBlanco
Astillas
OM =0.085
k = 0.0013
R = 0.95
OM =0.0
k = 0.0012
R = 0.85
OM =0.0
k = 0.00065
R = 0.95
20 t/hr
30 t/hr
200 t/hr
Texas A&M UniversityTexas A&M University
229
3. Caso de Essudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
Property Lower Bound Upper BoundOM (mass fraction) 0 0.03
k (m2 / gm) 0.00115 0.00125R∞ 0.85 0.95
Flowrate (ton/hr) 95 100
Property Lower Bound Upper BoundOM (mass fraction) 0 0
k (m2 / gm) 0.0007 0.00125R∞ 0.9 0.95
Flowrate (ton/hr) 45 45
Constraints for Paper Machine I, (Sink I)
Constraints for Paper Machine II, (Sink II)
Restricciones para la Máquina de Papel I,Propiedad Límite Inferior Límite Superior
Flujo
Restricciones para la Máquina de Papel II,Propiedad Límite Inferior Límite Superior
Flujo
fracción masa
fracción masa
Texas A&M UniversityTexas A&M University
230
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
Source
OM
(mass
fraction)
k (m2 / gm) R∞
Maximum Available Flowrate (ton/hr)
Cost
($/ton)Broke 0.085 0.0013 0.95 35 0Fiber I 0 0.0012 0.85 ∞ 230Fiber II 0 0.00065 0.95 ∞ 395
Properties of Fiber SourcesPropiedades de las Fuentes de Fibra
Fuente (fracción masa)
Vel. de flujoMax.
disponible
o
RotaFibra IFibra II
Texas A&M UniversityTexas A&M University
231
1. Determine la ubicación óptima de las tres fuentes, fibra I, II y “rota” para un reciclo/reusodirecto sin uso de nuevo equipo
2. Para maximizar el uso de los recursos del proceso y minimizar las descargas de desecho (“rota”), ¿cómo debe cambiar el diseñador las propiedades de la “rota” para lograr un reciclaje máximo?
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
Texas A&M UniversityTexas A&M University
232
SoluciónPara traducir los datos desde un dominio de propiedades a un dominio de cluster, seleccionaremos arbitrariamente valores de referencia como:
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
0.1/001.0
02.02
==
=
∞Rgmmk
OMref
ref
Texas A&M UniversityTexas A&M University
233
Calcularemos los valores del cluster para las fuentes como sigue:
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
38.173.065.00
577.1377.02.10
28.673.03.125.4
II
I
=++=Ω+Ω+Ω=
=++=Ω+Ω+Ω=
=++=Ω+Ω+Ω=
∞
∞
∞
RkOMFibra
RkOMFibra
RkOMRota
AUP
AUP
AUP
Source ΩOM Ωk ΩR∞
Broke 0.085/0.02 0.0013/0.001 0.956/16
Fiber I 0 0.0012/0.001 0.856/16
Fiber II 0 0.00065/0.001 0.956/16
Fuente
Rota
Fibra I
Fibra II
Texas A&M UniversityTexas A&M University
234
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
12.028.6
735.0
21.028.63.1
677.028.625.4
,
,
,
==
==
==
∞ RotaR
Rotak
RotaOM
C
C
C
Similarmente para la Fibra I y II, obtenemos:
Texas A&M UniversityTexas A&M University
235
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
239.0577.1377.0
761.0577.1
2.1
0577.10
,
,
,
==
==
==
∞ IFibraR
IFibrak
IFibraOM
C
C
C
533.038.1735.0
471.038.165.0
038.10
,
,
,
==
==
==
∞ IIFibraR
IIFibrak
IIFibraOM
C
C
C
Ahora cambiaremos los puntos ternarios a un gráfica X vs Y
Texas A&M UniversityTexas A&M University
236
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
452.05.01586.0866.0
,,
,
=−−=
==
RotaOMRotakRota
RotaOMRota
CCXCY
239.05.010866.0
I ,I ,I
I ,I
=−−=
==
FibraOMFibrakFibra
FibraOMFibra
CCXCY
530.05.010866.0
II ,II ,II
II ,II
=−−=
==
FibraOMFibrakFibra
FibraOMFibra
CCXCY
Texas A&M UniversityTexas A&M University
237
Diagrama Ternario / X-Y
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
X
Y
Rota
Fibra I Fibra II
COM
CkCR
Texas A&M UniversityTexas A&M University
238
• Ahora ubicaremos los sinks en el diagrama usando el punto ilustrado en la diapositiva 187
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
),,(),,(
),,(),,(
),,(),,(
minmaxminminmaxmin
minmaxmaxminmaxmax
minminmaxminminmax
,I ,I ,,,,
,I ,I ,,,,
,I ,I ,,,,
ISinkRSinkkSinkOMsksjsi
ISinkRSinkkSinkOMsksjsi
ISinkRSinkkSinkOMsksjsi
∞
∞
∞
ΩΩΩ=ΩΩΩ
ΩΩΩ=ΩΩΩ
ΩΩΩ=ΩΩΩPara el Sink I:
Texas A&M UniversityTexas A&M University
239
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
229.0677.1/377.0
681.0677.1/15.1
09.0677.1/15.0677.1
377.00.1/85.0
15.1001.0/00115.0
15.02.0/03.0
max ,
min ,
max ,
66min
min
max
,
I ,
I ,
==
==
==
=
==Ω
==Ω
==Ω
∞
ISinkOM
ISinkk
ISinkOM
C
C
CAUP
ISinkR
Sinkk
SinkOM
Texas A&M UniversityTexas A&M University
240
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
213.0777.1/377.0
703.0777.1/25.1
084.0777.1/15.0777.1
377.00.1/85.0
25.1001.0/00125.0
15.02.0/03.0
max ,
min ,
max ,
66min
max
max
,
I ,
I ,
==
==
==
=
==Ω
==Ω
==Ω
∞
ISinkOM
ISinkk
ISinkOM
C
C
CAUP
ISinkR
Sinkk
SinkOM
Texas A&M UniversityTexas A&M University
241
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
23.0627.1/377.0
77.0627.1/25.1
0627.1/0627.1
377.00.1/85.0
25.1001.0/00125.0
02.0/0
max ,
min ,
max ,
66min
max
min
,
I ,
I ,
==
==
==
=
==Ω
==Ω
==Ω
∞
ISinkOM
ISinkk
ISinkOM
C
C
CAUP
ISinkR
Sinkk
SinkOM
Texas A&M UniversityTexas A&M University
242
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
),,(),,(
),,(),,(
),,(),,(
maxmaxminmaxmaxmin
maxminminmaxminmin
maxminmaxmaxminmax
,I ,I ,,,,
,I ,I ,,,,
,I ,I ,,,,
ISinkRSinkkSinkOMsksjsi
ISinkRSinkkSinkOMsksjsi
ISinkRSinkkSinkOMsksjsi
∞
∞
∞
ΩΩΩ=ΩΩΩ
ΩΩΩ=ΩΩΩ
ΩΩΩ=ΩΩΩ
Para el Sink I, continuación:
Texas A&M UniversityTexas A&M University
243
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
361.0035.2/735.0
565.0035.2/15.1
074.0035.2/15.0035.2
735.01/95.0
15.1001.0/00115.0
15.02.0/03.0
max ,
min ,
max ,
66max
min
max
,
I ,
I ,
==
==
==
=
==Ω
==Ω
==Ω
∞
∞
ISinkR
ISinkk
ISinkOM
C
C
CAUP
ISinkR
Sinkk
SinkOM
Texas A&M UniversityTexas A&M University
244
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
39.0886.1/736.0
61.0886.1/15.1
0886.1/0886.1
736.01/95.0
15.1001.0/00115.0
02.0/0
min ,
min ,
min ,
66max
min
min
,
I ,
I ,
==
==
==
=
==Ω
==Ω
==Ω
∞
∞
ISinkR
ISinkk
ISinkOM
C
C
CAUP
ISinkR
Sinkk
SinkOM
Texas A&M UniversityTexas A&M University
245
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
37.0986.1/736.0
63.0986.1/25.1
0986.1/0986.1
736.01/95.0
25.1001.0/00125.0
02.0/0
min ,
min ,
min ,
66max
max
min
,
I ,
I ,
==
==
==
=
==Ω
==Ω
==Ω
∞
∞
ISinkR
ISinkk
ISinkOM
C
C
CAUP
ISinkR
Sinkk
SinkOM
Texas A&M UniversityTexas A&M University
246
Sink I y Fuentes
00.10.20.30.40.50.60.70.80.9
1
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
X
Y
Rota
Fibra I
Fibra II
COM
CRCk
COM Ck Xsink I Ysink I
0 01 0
0.5 0.8660.677 0.210 0.452 0.5860.000 0.761 0.239 0.0000.000 0.471 0.529 0.0000.090 0.681 0.274 0.0780.084 0.703 0.255 0.0730.000 0.770 0.230 0.0000.074 0.565 0.398 0.0640.000 0.610 0.390 0.0000.000 0.630 0.370 0.000
Sink I
Texas A&M UniversityTexas A&M University
247
• Similarmente, para el Sink II tenemos:
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
Sink II Low High RefOM 0 0 0.02
k 0.0007 0.001 0.001R 0.9 0.95 1F 45 45
C O M C k X s in k I Y s in k I
0 01 0
0 .5 0 .8 6 60 .6 7 7 0 .2 1 0 0 .4 5 2 0 .5 8 60 .0 0 0 0 .7 6 1 0 .2 3 9 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .4 7 1 0 .5 2 9 0 .0 0 00 .0 9 0 0 .6 8 1 0 .2 7 4 0 .0 7 80 .0 8 4 0 .7 0 3 0 .2 5 5 0 .0 7 30 .0 0 0 0 .7 7 0 0 .2 3 0 0 .0 0 00 .0 7 4 0 .5 6 5 0 .3 9 8 0 .0 6 40 .0 0 0 0 .6 1 0 0 .3 9 0 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .6 3 0 0 .3 7 0 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .5 6 8 0 .4 3 2 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .7 0 2 0 .2 9 8 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .7 0 2 0 .2 9 8 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .4 8 8 0 .5 1 2 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .4 8 8 0 .5 1 2 0 .0 0 00 .0 0 0 0 .6 3 0 0 .3 7 0 0 .0 0 0
ΩOMMin ΩOM
Max ΩkMin Ωk
Max ΩRMin ΩR
Max
0 0 0.7 1.25 0.531441 0.735092
Bajo Alto
Texas A&M UniversityTexas A&M University
248
Sink I - II and Sources
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
X
Y
Rota
Fibra I Fibra II
Sink II
COM
CRCkSink I
y Fuentes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
249
Ahora identificaremos la distancia mínima para el Sink 1, que minimizará el uso de recursos limpios
3.2. Pulp and Paper Process Plant
Sink I y Fuentes
00.10.20.30.40.50.60.70.80.9
1
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
X
Y
Rota
Fibra I
Fibra II
COM
CRCk
Sink I
Texas A&M UniversityTexas A&M University
250
Sink I - II and Sources
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
X
Y
(0.27, 0.85)
COM
CkCR
Para obtenerla longitud del brazo y obtener βspodemos medirlo en la gráfica, o:
221
221 )()( yyxxd −+−=
or
Por Ecuación 65
y Fuentes
Texas A&M UniversityTexas A&M University
251
La distancia entre la mezcla y la rota es:
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
533.0)586.0085.0()452.027.0(
)()(22
221
221
=
−+−=
−+−=
dd
yyxxd
La distancia total es:
623.0)0586.0()239.0452.0( 22
=
−+−=
dd
Texas A&M UniversityTexas A&M University
252
Por lo tanto βs es:
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
855.0623.0533.0
==IFibraβ
Usando la Ecuación 65:
855.0677.00
677.0098.0, ,
,
, ,
=−
−=
−−
=
+=
RotaOMIFibraOM
RotaOMMezclaOMIFibra
IFibraOMIFibraRotaOMRotaMezclaOM
CCCC
CCC
β
ββ
Texas A&M UniversityTexas A&M University
253
De la Ecuación 86, AUPmóptimo = 2.035
3. Caso de Estudio3.2. Planta de Proceso de Pulpa y Papel
103.1577.1035.2855.0 ==IFibraX
855.0677.00
677.0098.0, ,
,
, ,
=−
−=
−−
=
+=
RotaOMIFibraOM
RotaOMMezclaOMIFibra
IFibraOMIFibraRotaOMRotaMezclaOM
CCCC
CCC
β
ββ
Por lo que xs es:
Texas A&M UniversityTexas A&M University
255
4. Problema Propuesto-Resuelto (Open-Ended)En el siguiente diagrama de flujo se presenta una planta de etileno/etilbenceno. Gas aceite es roto (cracked) con vapor en un horno de pirólisispara formar etileno, gases de bajo BTU, hexano, heptano e hidrocarburos pesados. El etileno es puesto a reaccionar con conbenceno para formar etil benceno. Dos corrientes de agua de desecho se forman, una es agua de enfriamiento reciclada para enfriar la torre y la segunda es el agua de desecho de la planta de etil benceno. El contaminante principal en las dos corrientes de desecho es beceno. Éste debe ser removido del agua de desecho que será usada para enfriar la torre de enfriamiento, proveniente de la unidad de asentamiento, hasta una concentración de 180ppm antes de que ésta puede ser reciclada a la torre de enfriamiento y al boiler del tratamiento de agua de desecho. El benceno debe ser removido del agua de desecho proveniente de la unidad baja de separación hasta una composición de antes de que la corriente de agua de desecho sea enviada al biotratamiento
Texas A&M UniversityTexas A&M University
256
Horno de Pirólisis
Boilerde
Tratatamientode Agua
Torre de Enfriamiento
Asentador
SeparaciónSuperior
Reactor Etil-benceno
SeparaciónBaja
AceiteGaseoso
Vapor
Agua Limpia
Rechazo
Agua de descho150kg/s 1100ppm
Agua Limpia
Benceno
Agua de desecho70kg/s 2100ppm
Descarga de Combustibles
Reciclo de Agua de Enfriamiento
A Biotratamiento
Gases de BTU bajos Hexano
0.8kg/s 10ppmw
Heptano0.4kg/s 17ppmw
HidrocarburosPesados
Etilbenceno
Texas A&M UniversityTexas A&M University
257
4. Problema Propuesto-Resuelto (Open-Ended)Las corrientes de heptano y hexano serán usadas para recuperar parte del benceno, la composición final deseada de éstos es desconocida y debe ser determinada por el ingeniero, después de ser enviados al terminado y almacenamiento. Las fuerzas de trasferencia de masa ε1 y ε2, deben ser al menos 25,000 y 29,000ppmw respectivamente. Los datos al equilibrio para la transferencia de benceno desde el agua de desecho al hexano (1) y heptano (2) son:
y = 0.012x1y = 0.009x2
Donde y, x1 y x2 están en fracción masa. Se consideran dos ASM externos para la remoción de benceno; aire y carbón activado. El aire es comprimido a 2 atmósferas antes del lavado. Después del lavado, el benceno es separado del aire usando condensación.
Texas A&M UniversityTexas A&M University
258
4. Problema Propuesto-Resuelto (Open-Ended)
• Se puede usar la ley de Henry para predecir el equilibrio para el proceso de lavado. El carbón activado es regenerado usando vapor a una razón de 2Kg de vapor: 1Kg de benceno absorbido por el carbón. La recuperación a una razón de 1.2% de carbón activado recirculado es necesaria para compensar las perdidas debidas a regeneración y desactivación. En el rango de operación, la relación de equilibrio para la transferencia de benceno desde el agua de desecho al carbón activado puede describirse como:
y = 6.8x10-4x4
Texas A&M UniversityTexas A&M University
259
4. Problema Propuesto-Resuelto (Open-Ended)1. Etiquetar las corrientes ricas y pobres2. Construir el diagrama pinch, identificar la ubicación del pinch,
mínima carga de benceno a ser removida por un ASM externo y la carga en exceso. Considerar los cuatro ASM para elegir y encontrar el MOC necesario para remover el benceno. Use los datos de costos de la diapositiva 97
3. Aplique el enfoque algebraico4. Diseñe la red para la planta y dibuje el diagrama de flujo
modificado5. Comente sus resultados, ¿qué limitantes cree que presentan
los métodos usados en los cálculos (si es que las hay)?, ¿a qué conclusiones puede llegar basado en sus resultados?
Texas A&M UniversityTexas A&M University
260
Quiero agradecer por su cooperación y su ayuda
• Dr. Mahmoud M. El-Halwagi Professor Texas A&M• Dr. Jules Thibault Professor University of Ottawa• Dr John T. Baldwin Professor Texas A&M• Dr. Dustin and Georgina Harrel Texas A&M• Vasiliki Kazantzi PhD student Texas A&M• Qin Xiaoyun Researcher Candidate Texas A&M• Daniel Grooms PhD student Texas A&M
William Acevedo, Abril 2004
5. Agradecimientos
Texas A&M UniversityTexas A&M University
261
• El-Halwagi M. Mahmoud, Pollution Prevention through Process Integration Systematic Design Tool, Academic Press, 1997
• El-Halwagi M. Mahmoud, Glasgow M. Ian, Eden R. Mario, Qin Xiaoyun, Property Integration: Componentless Design Techniques and Visualization Tools, Texas A&M
• Kazantzi V., Harell D., Gabriel F., Qin X., El-Halwagi M.M., Property Based Integration For Sustainable Design, AIChE Annual Meeting, 2003
• Seider D. Warren, Seader J.D., Lewin Daniel R., Product and Process Design Principles, Wiley International, 2004, 2d ed
• Shelley, M.D. and El-Halwagi M.M., Component-less Design of Recovery and Allocation Systems: A Functionality based Clustering Approach, Computers and Chemical Engineering, 24, 2081-2091, 2000
• Qin X., Gabriel F., Harell D., El-Halwagi M.M., Algebraic Techniques for Property Integration Via Componentless Design, Texas A&M
Referencias