tudorov lak

Тудоров Лак – Лак на три зглоба

Pos 2 – Главен носач

1. Шема на главен носач

- Прелиминарни димензии на носачот

b=20 cma=2cmR=(150−200)aR=400 cm

Ha=70cmHn=120cmHG=50 cm

α=14o модул :5,0m

α=14o

45o

38o

30o

sinα=0 ,24sin 45=0 ,707sin 38=0 ,616sin 30=0,5

cos α=0 ,970cos 45=0 ,707cos38=0 ,788cos30=0 ,866

Тодор Санев - 834

2. Анализа на товари: Покривка...............................................0,25*5,0/cosα=1,25kN/m`

Рожник…………………………..0,12*0,24*1,0*5,0/2,2*5,0=0,40kN/m`

Сопствена тежина .......................(претпоставено)=2,00kN/m`

Инсталации...................................................0,20*5,0=1,00kN/m `

g=4,70kN/m`

Снег………………………………………………………….0,75*5,00=3,75kN/m `

s=3,75kN/m`

Ветер……………………………………………………………………….=0,75kN/m2

C1=0,8C2=1,2 sinα−0,4=−0 ,11C3=±0 ,30C4=−0 ,40C5=−0 ,40

- Дејство на ветер од лево:

maxW 1=(−0 ,11+0,3 )⋅0 ,75⋅5,0=0 ,713kN /mminW 1=(−0 ,11−0,3 )⋅0 ,75⋅5,0=−1,5375kN /m

maxW 2=(−0,4+0,3 )⋅0 ,75⋅5,0=−0 ,375 kN /mminW 2=(−0,4−0,3 )⋅0 ,75⋅5,0=−2 ,625kN /m

maxW 3= (0,8+0,3 )⋅0 ,75⋅5,0=4 ,125kN /mminW 3=(0,8−0,3 )⋅0 ,75⋅5,0=1 ,875 kN /m


3. Димензионирање- Определување на димензии на попречни пресеци

H A≃0 ,02l=0 ,54mH A=60cmHG≃0 ,015l=0 ,405mHG=44cmHn≃0 ,04 l=1 ,08mHn=148cm

Ho=110 cmHm=120 cmR=3,0ma=2,0cmb=20 ,0cm

- Определување на карактеристична висина на носачот

H k=HG+0 ,65⋅(Hn−HG )H k=44+0 ,65⋅(148−44 )=111 ,6 cm

- Должина на извивање

ix=H k

√12=111 ,6

√12=32,22

le=ho+Ro⋅π⋅f180

+(s2 +a)=4 ,882+400⋅3 ,14⋅76180 +(6 ,96+3 ,05 )=20 ,195m

li=1 ,25⋅20 ,195=25 ,25

λ=lile

=25 ,2532,22

=78 ,37>75

w=λ2

3100=78 ,342

3100=1 ,98


4. Контрола на напрегања во карактеристични пресеци4.1. Пресек A=B (потпора)- Димензии

H A=HB=60cmb=20cmA=20⋅60=1200 cm2

- Статички големини

TMAX=91 ,60kN ( I+ II+ III )NMAX=161kN ( I+ II+ III )M=0 kNm

τmIIA =3

2⋅TMAX

A=1,5⋅91,60⋅10

3

1200=114 ,50<138 kN /cm2

4.2. Напрегање помеѓу темелот и носачот

σc⊥¿=

Tb⋅H

T=91 ,60⋅103

20⋅30=153N / cm

2<σc⊥¿=230 N /cm

2¿

σ cII=Nb⋅H A

=161⋅103

20⋅60=134 ,2N /cm2<σcII=1100N /cm2 ¿

- HT – Висина на темелот бочно од местото на налегнување на носачот


4.3. Контрола на напрегања во пресек m-m- Димензии

Hm=120 cm

A=20⋅120=2400cm2

JX=2880000cm4

W X=48000 cm3


TMAX=78 ,7kN ( I+ II+ III )NMAX=−161kN ( I+ II+ III )MMAX=−439 ,68 kNm (I+ II+ III )

- Контрола

σ cII=w⋅NA

+k⋅MW x

=1,98⋅161,0⋅103

2400+11001400

⋅439 ,68⋅105

48000=853 ,0N /cm2<1265N /cm2

4.4. Контрола на напрегања во пресек n-n- Димензии

Hm=148 cm

A=20⋅148=2960cm2

J X=5402986 ,67cm4

W X=73013 ,33cm3

β=RH

=400148

=2 ,86>2 ;<10


TMAX=0kNNMAX=172kN ( I+ II+ III )M MAX=540kNm( I+ II+ III )

- Контрола

σ cII=w⋅NA

+k⋅MW x

⋅(1+ Hn

2R )=1 ,98⋅173 ,0⋅1032960+11001400

⋅540⋅105

73013 ,3⋅(1+148800 )=853 ,0N /cm2<1265N /cm2

4.5. Контрола на напрегања во пресек Ho, почеток на руглата


- Димензии

Hm=110 cm

A=20⋅110=1800cm2

JX=1215000 cm4

W X=27000cm3


TMAX=87 ,5kN ( I+ II+ III )NMAX=113 ,0kN ( I+ II+ III )MMAX=377 ,0kNm( I+ II+ III )

- Контрола

σ cII=w⋅NA

+k⋅MW x

=1,98⋅113 ,0⋅103

1800+11001400

⋅377 ,0⋅105

27000=836 ,2N /cm2<1265N /cm2

4.6. Контрола на напрегања во пресек Hg(Зглоб)- Димензии

Hm=44cm

A=20⋅44=880cm2


TMAX=37 ,1kN (I+ II+ III )NMAX=112 ,5kN ( I+ II+ III )M MAX=0kNm

- Контрола

τmIIA =3

2⋅TMAX

A=1,5⋅37 ,1⋅10

3

880=64kN /cm2<138kN /cm2


4.7. Конструкција на зглобот

T V=TG⋅cos α−N G⋅sinαN=95 ,34 kNT V=37 ,10⋅cos14−95 ,34⋅sin 14=12 ,94 kN

- Избор на профил

IPB45 ;h=44 cm;b=20cm ;d=11 ,5mm;tf=21mm;w=48mm;

- Контрола на напрегањаПомеѓу фланшата на профилот и носачот (нормално на фланшата)

σc⊥¿=

TVAf

=12 ,94274 ,0

=47 , 21N /cm2<200N / cm2¿

Помеѓу носачот и реброто на профилот

σ cII=NMAX

AR

=112 ,5⋅103

648 ,2=173 ,60N /cm2<1100N /cm2

Конструктивно се усвојува челична лента (Шпаринг)

2≠100 .12. . .2600+8M 16


4.8. Контрола на угиб во пресек G (по верешчагин)

g=g+s=9 ,70kN /mAV=BV=130 ,95kNAH=BH=77 ,53 kNM A=−620 ,24 kNmMB=220 ,97kNm

p=1,0 kNAV=BV=0,5 kNAH=BH=0 ,72kNM A=−5 ,76kNmMB=−4 ,86 kNm

- Меродавни попречни пресеци Во риглата:

H R=HG+0 ,65⋅(Hn−HG )=111,6cm Во столбот:

H s=H A+0 ,65⋅(Hn−H A )=117 ,2cm

J R=b⋅H

R3

12=20⋅111,63

12=2316548 ,16cm4

J S=b⋅H

S3

12=20⋅117 ,2

3

12=2683067 ,42cm4

J S/ JR=1 ,16

- Големина на еластични деформации (со претпоставка S и G се крути)

12⋅E II⋅J S⋅δ c=

13⋅8,0⋅5 ,76⋅620 ,24+

13⋅13 ,92⋅5 ,76⋅1 ,16⋅(620 ,24−220 ,97 )=21905 ,30kN /m3

δ c=2⋅21905 ,30⋅106

1,1⋅103⋅2683067 ,42=14 ,84cm

- Големина на угиб на вистинскиот М, односно со моментите сведени на S.

12⋅E II⋅J S⋅δ c=

13⋅7 ,342⋅4 ,86⋅462 ,03+1

3⋅(13 ,5−0 ,815)0 ,970

⋅4 ,86⋅1 ,16⋅(462 ,03−220 ,97 )=11405 ,42kN /m3

δ c=2⋅11405 ,42⋅106

1,1⋅103⋅2683067 ,42=7 ,73cm


Средна вредност δ c=11 ,285 cm

- Дозволен угиб:

l200

− l300

=2700200

−2700300

=13 ,5−9

- Средна вредност 11,25cm<11,285cm- Напомена: Пресметаните угиби ги надминуваат дозволените угиби, треба да се

интервенира со зголемување на одредени пресеци или да се изврши соодветно надвишување.

4.9. Контрола на напрегања во специфични пресеци

Пресек I-I, пресек во риглата.

H I− I=60cm

A=60⋅20=1200cm2

W X=12000cm3

Mmax=67 ,91kNm ;Nmax=95 ,34 kNM odg=47 ,95kNm ;N odg=107 ,62kN

- 1 Случај за Mmax=67,91kNm и Nodg=95,34kN

σ cII=w⋅NA

+k⋅MW x

=1,98⋅95 ,34⋅103

1200+11001400

⋅67 ,91⋅105

12000=601 ,95N /cm2<1265N /cm2

- 2 Случај за Mmax=47,95kNm и Nodg=107,62kN

σ cII=w⋅NA

+k⋅MW x

=1,98⋅107 ,62⋅103

1200+11001400

⋅47 ,95⋅105

12000=491 ,54N /cm2<1265N /cm2

Пресек II-II, пресек во риглата – Кривина

H I− I=136cm

A=136⋅20=2720cm2

W X=61653 ,3cm3

J X=4192426 ,67cm4

β=2 ,94

TMAX=71,02 kNNMAX=−148 ,94 kNM MAX=514 ,13 kNm

σ cII=w⋅NA

+k⋅MW x

⋅(1+ Hn

2R )=1 ,98⋅148⋅1032720+11001400

⋅514 ,13⋅105

61653 ,3⋅(1+136800 )=872,02N /cm2<1265N /cm2


tudorov lak

Documents