I I " • I o' ~ _,

• ••• 0 .... 0~ 0

I ... .. . ...-. ~0 an (H/oy

• 101 ""

... _ .. . .

TUGASAKHIR

_,l' t" PE~•U,"'i l A."':. .. ,.,_

IN S 11Tu7 Tt.KNC Ot-1 SI.:~UlUH - HOP!.IIIIIlfA

n-.

PERENCANAAN GEDUNG lO·LANTAI TIPE OPEN FRAME DENGAN METODE PUSHOVER ANALYSIS

MENGGUNAKAN SNI 2002

••• ·-

OLEH : o4 •• ... . . -

._MOKHAMAD ALKHAMD DARMANSYAH 3199.100.041

-J

. -. . ' I r" •

,.., .I I

f'\ • . . . .... •.l'"o:.

' . ' . I i < o '

A •' • • . . . ..-. ... ,, '·; • .J ~ 0 • , . .,.,, .. ,

• >;'\ /

.....

" -....

..

I • • •

'. '

. '

•

DOSEN PEMBIMBIN'r..~--....._~--~·-~ P~ RPUSTI\I(A AN •

Ir. MUDJJ IRMA WAN, Jr. SADJJ

' '-

PROGRAM SARJANA JURUSAN TEKNIK SIPIL

I T S

FAKUL TAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NO PEMBER

SURABAYA

' .0 ' ... ..

2004 ·1' . . ~; . I

It\ t f

'

·.

'·

•• . ' I' .

' ... .. I· I • ., v -'· '·

... ....,.~· ,~ . ... .~ .. ~ l ~ \. ' !".: ..... .,

.· n ~ . I: . ~. 1 '

., 0 .... •• . ,, • • • • • i: ' I

'·' ' •'). ·.

"

" :1~ ~ ... TUGASAKHIR . ' .

• L

1 .:t~ ~

~~ . '

PERENCANAAN GEDUNG 10 ~TAl TIPE OPEN FRAME DENGAN METODE PUSHOVER ANALYSIS

MENGGUNAKAN SNI 2~2

. •'

.... OLEH :

MOKHAMAP ALIOIAMD DABMANSY AH, 3199.100.041

·' I 0' "• I I II ' ' . ' ..... SURABA YA, JULI 2004

MENGET AHUI I MENYETUJUI : ,... , o~o:~ • ,. . . -, ..

' ' " . '

• 0

' r ' "•

' " --.

DOSEN PEMBIMBING I

I, I 'I' '~

~ .. . . ' ' • ,. • I ' 1, r I ' ... '

J SADJI NIP. 130.359.271

11 01 I I

'·' .... ...

PROGRAM SARJANA (S-1) JURUSAN TEKNIK SIPIL J

FAKUL TAS TEKNIK SIPIL DAN"PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULVH NOPEMBER

SURABAYA .r . ...

... 0 -0 2004

' ~ ......

;r 0 0 . ~ .... ' I ' I• I

• ':'.~

.. 111: .......

', :~ 0 .. ' . .·· • 0

..

'·

:r ..... ,•

. ' -

P£RE~CA~AA. GEOU~G 10 LAl\TAI TYPE OPEN FRAME DEt'iGAN METODE PUSH OVER ANAL I 'SIS

MENGGUNAKAN SNI 2002

OLEH: MOKIIAMAD ALKIIAMD DARl'viANSY AH

3199.100.041

ABSTRAK

Dcwasa ini kon~ep perencanaan gedung telah mcngalami bcbcrapa perubahan. Pcrubahan ini dikarenakan oleh adanya beberapa kekurangan yang terdapat pada koosep lama yang berbasis kcl.:uatan ( Forced-based Destgn ). sehingga dikernbangkanlah mo:tode baru yang beronentasi pada kinerJa gedung ( Perfomwnce-based De11gn ). Olch karena itu penulis mencoba untuk menerapkan rnetode baru ini dalarn rnendesain suatu gcdung 10 lantai tipe Open Frame. Tugas Akhir ini memfokuskan dalam penggw1aan metode spektrum kapasitas atau yang lcbih dikenal dengan Pushover analysis, yang digunakan untuk mengerahui perilaku sesungguhnya stmktur pada saat mengalami pembcbanan lateral akibat gaya gcmpa terukur. Analisa Pushover ini berpcdoman pada pcraturan SNI 03 - 1726 - 2002, ATC-40 dan FEMA-273. Analisa dimulai dengan perhitungan stmktur mcnggllnakan SK SNI 03 - xxxx - 2001. Sctclah perltitungan struktur terpenuhi maka analisa di lanjutkan dengan running menggunakan SAP 2000 sebagai program bantu. Hasil utarna dari analisa ini ada lah kurva kapasitas, perfomtanced point, dan lctak pcmbentukan sendi plastis pada stna~1ur yang. ada. Lalu dilanjutkan dengan mcmbandmgkan antara sirnpangan stmk1Ur yang scsuai dengan kapasitasnya dengan target simpangan yang ditetapkan sebelumnya. Dalarn Tugas akhir ani temyata didapat babwa simpangan kritis stmktur kita melebihi target yang telah direncanakan sebelurnnya. Hal ini disebabkan oleh berlebihnya pcrnasangan tulangan dalam stmktur bangunan. Narnun karena penulangan struktur direncanakan menggunakan persyaratan minimum. maka desain gedung tidak rnengalarna perubahan (sesuai perencanaan dengan menggunakan analisa linier).

Kata kunci : Perfonnance-based Design. Open Frame, Pushover Analysts.

KAT A PENGANTAR

Alhamdulillalu Rabbi! Alamiin, Segala Puji banya Bagi Allah Pemelihara alam

semesta bcscna tsmya. karena atas Rahmat dan Hidayah-Nya kami dapat mcnyelesatkan

pcnyusunan Tugas Akhir yang mengambil judul " PERENCANAAN GEDUNG 10

LANTAI TYPE OPHN FRAME DENGAN METODE PUSH OVER ANALYSIS

MENGGUNAKAN S'-11 2002 ".

Tugas akhtr ini dtajukan sebagai persyaratan gelar kesa~anaan jurusan

Tcknik Sipil, Fakultas Tcknik Sipil dan Perencanaan, lnstitut Teknologi Scpuluh

Nopcmh<:r Surabaya. Penulis h<:rharap tugas akhir ini dapat berguna bagi semua

pihak dalam pcngaplikasian ilmu dan teknologi dalam masyarakat. Penulis

mcnyadari bahwa tugas akhir ini masih terdapat kekurangan, untuk itu segala

saran dan masukan tentang penulisan tugas akhir ini sangat diharapkan.

Dengan tcrselcsaikannya tugas akhir ini, tidak lupa penulis menyampaikan

terima kasih kepada :

I. Prof. Jr. Priyo Suprobo, MSc. Selaku dekan Fakultas Teknik Sipil dan

Perencanaan Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.

2. Prof. Jr. Indrasurya Budisatria Mochtar, MSc.PhD. Selaku Ketua Jurusan

Teknik Sipil FTSP - ITS Surabaya.

3. Jr. Mudji lrmawan, MS dan lr. Sadji. Selaku dosen pembimbing tugas akhir.

4. Dr. lr. Triwulan, DEA, selaku dosen wali dari penyusun tugas akhir ini.

5. Bapak dan lbu dosen Teknik Sipil FTSP - ITS Surabaya yang telah

memberikan ilmu pengetahuan yang dimilikinya.

6. Segenap Karyawan di Iingkungan Teknik Sipil FTSP - ITS yang telah

melayani segala alctifitas pendidikan kami.

Akhimya scmoga segala bantuan dan kebaikan yang tclah dibcrikan

kcpada penulis akan mendapat balasan dan ridho dari Allah SWT.

Pcnulis mohon maaf apabila lerdapat kesalahan - kesalahan dalam

pcngeljaan Tugas Akhir ini. Semoga tugas akhir ini dapat bermanfaat bagi rekan

mahasiswa pada khususnya dan para pembaca pada umumnya.

Surabaya, Juli 2004

Penulis

LEMBAR. PER5EMBAHAN

All1amdultllal11 R.abb1l Alamun, akh1rnya tugas akh1r 1111 d<~pat ter5elesa1kan dengan

ba1k diln penult:; ber51<lf' untuk mengh<~dapl ltka hku keh1dupan sel;my.Jtny<l. Lew<lt

lemb<!r per:;embahan 1111. penults mgm mengungkapkan ra:;a tenma kas1h kepada :

• AL<Jh SWT. h<Jny<J kepadaMu aku menyemb<Jh dan memohon percolong<~n .

• R.asiJivllah Mtm<Jmmad SAW. 5emog<~ shol<!w<lt dan salam :;elalu tercvrah

untuknya.

• Ayan dan Jbu yang ce~c1nta. ter1ma kas1h ata:; segala b•ml::>111<3an. dorongan.

doa :;erca d 1d lean yan.:a telah d1berrkan selama 1n1. Tanpa restvmu. mustah1l

rasanya semua yang kuhadap1 dap<Jt kul<~lu1. Set1ap hembusan na fasku

kulakuk<ln yang terb<llk untukmu.

• Kakak-k<lk<lkku tersayang ( Mas Aan d.;m Mas Alf1 ). Aku say.;~ng k<lltan.

semiJa pencaoroananmu tak a~<an ku 513-Siak<ln.

• Partnerku da!am al1ran "mb<~mbet1sme". Herrbertus dan Bud1 'the 2 mrllion

rvprahs man'"'ra:;t:, 5emoqa kJta traak 'Oon- laf31. Bp. fX Soel:lrno

sekeluar.:aa. tenma k<ls1h atas dukungan dan kesabaran k<lhan

• Untuk teman-teman se-dosen willl Bu Tmvulan : Zeoedeus, dan Jonathan.

• B1smo 'n f<~ne:;, tak ad<! k<lta yang sanqgup terucap. I'm so lucky to be

u'r fnend. Data'caelap.an'. Eko'kodoq', Al1 'n Rencacao. thanx mau ngaJarrn

aku nge-5AP. Seno·superman·. thanx komputer dan k<lmarnya. Trm sukses

s1danq k<lm1 ; Udh1en. Knsna · n T atas.

• Eko'pek' and t:he qank ( Tnsna'the stressman·. Bang-Sat-r1o'krrt1nq')

l:>eserta korps Dharma Wan1tanya ( Adek lma dan dr. Nona ) 'M.;~JVs•h

seqala au.:ungannya. Khusus untuk Drah · dee-dee· Kvrn•awatr. thanx untuk

semanqat dan 5M5-nya.

• Untuk para b1d.adan 542 . Ren1 Mal.;mg. Ren1 mBanq1l, Yanq'Sofyan·.

Avnel, Maya, Re:;tl, meme Dea5y, Noph1e', Fanda. R.at1h'tante Peggy'.

Wond;~. Sony;~. P pat. R•n<~'R.Mut". Sept;~n~<~. Erf•n'..cet11opr;~lc. numor·. rst ..

S t<1. Mo1oca. S.;n. Andtn.;. Te•omkds1h m.;u mewamaa kdmpus.

• Untuk lanang-lanang S 42 : Gudus. Bambang. nDoll1es. Bondan'li5he-i,

Bendot man. Wahyu'mBah', fa1~al. Osa. GN-Thong. Welly. Dadutz. Suptz.

O•y•p. Qomar. Kenth, T1ehes, Cupanq. Tob1l, Edo, V1an. Antok.' Nq.1lam'.

Sugeng' nqanyvk'. Raras. Agung calk. Agung BeH<J. AnJanq' nqqalek'.

!bon "Dhus ", Ded1' Ge:mp.-i. Ano!' 8awe.:Jn· , Mmg. Gendon, OdJie. Ane.

End;~r· ndemo·. Anoec. J;~rv.·o· bhunx'. Sony'lebvs·. to Y;~rto, 5 nyo Sun.

Ebet. Yunanto, lc..l. Rawon, Teyenl<. H;~n ;~fre'. Gmtmg. Ag;~'duro'. Acl1e.

5 kembar 0<1n - Den•. Pend~y· r.1p nq,bul'. Adaf kenthunq'. T mbul. Musno.

Sut;~n. Ter•mak.;s,h ;~t.;s k.ebersam;~n k.Jta. K<lhan sangat LUGU ( LUcu tap•

nqGU1Ian, puo;ll ). We are one. dude !I!

• Cak So dan pak 'Donny'D<~m•ra, m01k.a51h R.Baca dan foto copy-nya. mBah

Mo dan bu kantm beserta crew. makas•h sarapan dan mal::an s1angnya. Pak

Yo'. Totok'wartel'. dan segen.ap crew cleanang servtce da hngkung.an s•pd.

• Buat yar.q telah membantuku, tetapo todak senqaJa belum d.sebut SJtu

persatu. Mawr s..owun sanget buJt seqala mocavas1 dan dukungannya.

T anpa kahan aku bukdn saapa S1apa.

© Cek.ap semar.te~ p•yatur kulo. menaw• lepat nyuwun sepuro ©

Terlaknatlah Israel dan Amenkd 11!11

Hancur keduanya, Dama1lah duma.

Halaman Judul

Lembar Pengesahan

OAFTARISI

Abstrak ........... ... .... .................................... .. . .. ............ ..

Kata Pengaotar ..• .. . .. .. .. .. . .. . .. . .. . .. .... . .. .. .. .. .. . .. . . .. . .. ...... .. . .. .. 11

Dafiar lsi . . . .. .. . • . .. ... ... . . . .. . .. . . .. . .. .... .. .. .... ... .. . ... .. . .. . . .. . .. ... ... . 111

Daftar Gambar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . vt

Daftar Tabel

Daftar :>lotasi ....................................................................... BAB I PENDAHULUAN

1.1. Latar Belakang

I. 2. Pennasalahan ....... .. ·················· .. .......... .. ....... ....... . 1.3. T ujuan ... ......... ... ... ··· ·········· ····· .. ....... ...... ... ... ....... . 1.4. Batasan Pennasalahan

1.5. Metodologi ............................................................... .

BAB II DASAR PERENCANAAN ............... ..... ...... .... ...... ..

2.1. Umum ....................................... ............... ........... 2.2. Peraturan yang Digunakan ................. ........................ .... .

2.3. Pemodelan Strukrur .. .. .. ............................................. .. ..

2.4.Pembcbanan ............ ....................................... ............. .

2.5.Analisa Struktur

BAB lll DASAR TEORI

.............. .. .. .. .... ................................

.... .. .. ................... ... ... ... ... ... ........... ... 3.1. Pembebanan dan Kombinasi Pembebanan .. .. .. .. . .. .. .. . .. .. .. .. .. .. .

3 .I. I. Bcban Mati ...... "' ······ ................... .. ............. ...... .. Beban Hidup ............................ .............. ....... ... ..... 3.1.2.

3.1.3. Gaya Gempa Dasar .................. ................. .. ......... ..

3.1.4. Kombinasi Pembcbanan

viii

IX

I

2

2

2

3

5

5

6

7

7

7

8

8

8

8

8

9

3.2. Kinelja Batas Layan ......... .............................. .................. 10

3.3. Kinelja Batas Ultimit.... .................. .. ... .. .... .. .. . . .. .... ... .. . .. .. .. I 0

3.4. Konsep Force-based Design ................. ..... .... ......... ....... ...... 10

iii

3.5. Konscp Peifimllance-based Design ... .... . ............ ... ... ...... ...... 11

3.6. PUSHOVER ANALY::."/S ......................................... , ... . . . 12

3.6. 1 Kapasitas .. ... ... ...... ... ... ... ... ...... ... ... ... ... ... ... ..... 14

3.6.2. Demand ......... ............................................... 18

3 6.3. Tnik KinC!ja ( Peiformance Point) ............................. 21

3.6.3.1.Pros<ldur A ............................................... 21

3 6.3.2.Prosedur 8 22

3.6.3J.ProsedurC ............................................... 24

BAD IV PJ::RENCANAAN STRUKTURS£KUNDER .......... .. ... ... 28

4.1. Balok ............... ...... ... .................................... ... ........... 28

4.1.1 . Perencanaan Balok Mcmanjang

4.1.2. Perencanaan Balok Melintang

4.2.Pclat ............ ............ ...... .. ·· ····· ·· ·················· ··· ··· ······ ·· · 4.2. 1. Percncanaan Pclat .. .... ......... .. .......... .....................

28

29

29

29

4.2.2. Pembcbanan Pelat ........ .... ..... .. ..... ....... ........ .... ..... 31

4.2.3. Perencanaao Penulangan Pelat . .. ... ... ... ... .. .. .. ... ... .. . 32

4.3.Tangga... ......... ... ... .. ... ......................... ............ ..... ......... 35

4.3.1, PcrcncanaanTangga .......... ...... ........ .... ..... ....... ........ 35

4.3.2. Pembebanan Tangga ............................ ........... .... .. ... 36

4.3.3. Pcrencanaan Penulangan Tangga .............................. 37

43.4 Perhitungan Balok Penill;uJ Bordes .................. ............ 39

4.4.Balok Anak .......................................................... ........ 41

4.4.1. Pcrencanaan Balok Anak Atap .............. ............. ... 43

4.4.2. Perencanaan Balok Anak Lantai .............................. 48

DAB V ANALISA STRUKTUR UTAMA ... ......................... ........... 49

5.1.Data- data Perencanaan Gedung

5.2.Pcmbebanan Struktur Arah Vcrtikal

5.2.1. Pembebanan Pelat ................................................

5.2.2. Perhitlmgan Beban Equivalen ........ .... .......................... .

5.3.Pcrhitungan Bcban Lateral Akibat Gempa

5.3.1. Pcrhitungan Berat Total Bangunan

5.3.2. Perhitungan Gaya Geser Dasar

iv

...... ······ ......... .... .... .

............... ...... ...... ...

49

49

51

51

52

52

53

5.4.Penyebaran Gaya Geser Seeara Vertikal

5.5.Analisa Gaya - gaya Dalam ( Analisa Linier)

5.6.Perhitungan Penulangan ... ............. ..... ... ... ............ ...... .

5.6.1. Redistribusi Mom en Tumpuan Balok ......... . .. ..... . .... .. . . ..

5.6.2. Penulangan Lentur Balok ... ......... ................ ........ .

5.6.3. Penulangan Geser Balok ... ... ... . ..... ............. ... ..... .

5.6.4. Penulangan Lentur Kolom

5.6.5. Penulangan Gcscr Kolom

5.6.6. Sambungan Balok - Kolom

5. 7.Rekap Hasil Penulangan

5.7.1. Tulangan Balok

5.7.2. Tulangan Kolom

5.8.Kontrol Displacement ... ...... .... ..... ... .. ....... ... .. . ... . .. .. . ... ... .... .

5.9.Penentuan Target Perpindahan Rencana .. . .......... .. . ... .. ....... .

BAB VI ANAL! SA PUSHOVER ... ... ...... ... ...... . ..... ... . .. ......... . , . . .... .

6.1 .Analisa Statik Non-Linier ........... ............. .... ........... ..... ....

6.2.Analisa Pushover dengan SAP2000 ............ .. .... . .................. ..

6.3.Hasil Analisa Pushover ................................. ...... ........ ..

6.4. Hasil Akhir ..................... ......... ..................... ... ...... .... ..

6.5.Pcrformance Point ... ........................... ... ...... ...... .... .. ......

BAB VD KESIMPULAN DAN SARAN ... .......... .. .. ............. ...... .. .

7.1.Kesimpulan ...... ...... .. ........ ... ... ... ...... ......... .... ............. ....

7.2.Saran ............... .................. .. ..... ... ............ ........... . ... .... ..

DAFTAR PUSTAKA .. .......... . ........... ...... ...... ............................. ..

LAMP IRAN

v

53

55

56

56

57

60

62

65

68

70

70

70

71

72

75

75

80

84

88

89

90

90

92

93

OAFTAR GAMBAR

Gambar 1.1. Flowchan Metodologi 4

Gambar 3.1. Prosedur Analitis Performance-Based Design ... ...... ... ... ... 13

Gambar 3.2. llusrrasi metode Pushoverdengan kurva kapasitasnya 14

Gam bar 3.3 Contoll Kurva Kapasitas yang mungkin terjadi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14

Gam bar 3.4. Respon Spektrum ( clastis) ...... ...... ... ... ... .. . ... ... ...... ... ... ... 18

Gambar 3.5. Rcspon Spektrwn dalam Format Sa vs T dan ADRS ... ... . . . ... ... . . . 19

Garnbar 3.6. Respon Spektrum Tereduksi

Gambar 3 7. Prosedur A setelah tahap 6

Gambar 3.8. Prosedur B setelal1 tahap 4

Gambar 3.9. Prosedur C setelah tahap 7

20

22

23

24

Gambar3.10. ProscdurDsctclah tahap 10 ......... ............•...... ..... ... .. ... . ... 25

Gam bar 4.1. Pclat . .. ... ...... .. . ... .. . .. . .. . .. .... ... .. . .. .... .... .. ... .. . . .. .. . .. .... .. . 29

Gam bar 4.2. Potongan Pelat ...... ...... . . . . . ...... . . . . ... . . . . ...... . . . ... . . . . . 33

Gam bar 4.3. Dcnah Tangga dan Sistem StmJ..wmya ... , . . ...... ... .. . . . .... . . . 35

Gam bar 4.4. Pembebanan pada Tangga ...... ...... ..... ............. ........ ....... 37

Gam bar 4.5. Pcnulangan pada Balok Bordes ........ ...... .......... ... ......... 41

Gambar4.6. Tributary Area ...................................................... 41

Gam bar 4. 7. Koefisien Momeu Lentur Balok

Gam bar 4 .8. Penulangan Balok Anak Atap

Gam bar 4. 9. Penulangan Balok Anak Lantai

Gambar 5.1 D•stribusi Behan Pelat pada Balok

Gam bar 5.2. Penulangan pada Balok BL217 ........................ .......... ..

Gam bar 5.3. Hasil Analisa PCA COL v 3.00 uutuk KLM33 ................ ..

Gambar 5.4. Diagram lnteraksi KLM 33 ( fY = 500 MPa, q, = I ) ................. .

Gambar 5.5. Sket Penulangan Kolorn

Gambar 5.6. Analisa geser pada Beam - Column Joint Interior Lantai 2 .........

Gambar 5.7. Tipe Penulangan Kolom

43

47

48

49

62

64

66

67

68

71

Gambar 6.1. llubungan Load - Deformasi yang telah digeneralisasi 75

Gam bar 6.2. Acceptance Criteria .. . .. .. . .... .. . .. . . .. ... .. . . .. .. . .. . .... .. . .. .. .. . .. .. 80

VI

Garnbar 6.3. Grafik Rasio Beban Pushoverterhadap Lantai Gedung •. . ... . .. 82

Garnbar 6.4. Hinge Propeny PMM ... .. ... ... . . .. . ... . . . ... .... .. . .. . . . . . . ... ... . .. . .. 83

Gambar 6.5. Hinge Propeny M3 . . . . .. .. . . . . ... .... .. .. . ... .. . . . .•. . . . .... ... . . . . . . 83

Garnbar 6.6. Kurva Kapasitas ...... .. .... .... .. ...... .. .. .. ............ .. . .. .. .. . .. 84

Gambar 6.7. Efek penarnbahan tulangan pengekangan pada balok .. .. ... .. 87

vii

Tabcl3.1.

Tabcl3.2.

Tabel3.3

Tabe13.4

Tabe1 5. 1.

Tabcl 5.2.

Tabel 5.3.

Tabcl 5.4.

Tabcl 5.5.

Tabcl 5.6.

Tabcl 5.7.

Tabel5.8.

Tabcl 5.9.

Tabel5.10.

DAFTAR TABEL

Ttpe - tipc Pcrilaku Struk1ural

EO"ective Damping, 13.0• dalam% - Structural Behaviour A .. ..

Effccuve Dampmg, 13cll'· dalam%- Structural Behaviour B ... .

Effecuve Damping, 13df. dalam% - Structural Behaviour C ... .

Distribusi Ga)a Gempa Dasar . ........................ .. ... . Pcrhitungan Ti meourut rumus Rayleigh

23

26

26

27

54

54

Distribusi Gaya Oernpa Dasar menggunakan Ti hasil nunus Rayleigh

''' ······· .... ········· ..... .... ······ ·············· ··· ··· ········· ...... . Nilai Momcn lnersia Penampang Retak

Momcn Tumpuan Balok Lamai 3 ... ...... ......... ... ... .. ....

Momen Tumpuan Dalok Lantai 3 Hasil Redistribusi .... .. .. .. .. .

Penulangan LeJJtur Balok

Pcnulangan Oeser Balok

................. ....... .... .. .. , ...... .

..... ................... ... ... ......... . Pcnulangan Kolom .. ......... .......... ... ........ . ............ .. ..

Simpangan Lateml Akibat Gempa dan Batasannya ......... ... .

55

56

57

57

70

70

71

72 Tabel 51 1 Pcrhitungan Profil Perpindahan Rencana Frame 73 Tabel 5.12. Perhitungan Target Perpindahan Rencana Frame 74 Tabel6.1.

Tabel6.2

Tabcl6.3.

Tabcl6.4.

Tabcl6.5.

Tabel6.6.

Tabcl6.7.

Tabel6.8.

Tabel 6.9.

Modelling Pammeter and Nun1erical Acceptance Criteria for Non-Linear

ProcedW'eS - Reinforced Concrete Beams .. . .. .. .. .. .. .. .. .. .. . 78

Modelling Parameter and Numerical Acceptance Criteria for Non-Linear

Procedures - Reinforced Concrete Colornns... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79

Perhitungan Bcban Pushover... .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. . 81

Jenis - jenis Sendi Plastis untuk masing - masing clemen struktur 82

Tabel Capacity Curve basil Analisa Pushover .... .. .... . . . 85

Harga Perpindahan Rencana dan Aktual strul..'tllr tiap Lantai 87

Penulangan Lemur Balok .. .. .. . .. .. . . . .. .. .. .. . . .. .. .. .. .. . .. . . . 88

Pcnulangan Oeser Balok ....... .............. ............ .. ..... Pcnulangan Kolom .. ........ '' .... .. ... .. ... .. ....... .......... ... .

viii

88

89

DAFTAR ~OTASI

a, = Koefisien Modal Massa unmk Namral Mode-l

~l.,r Redaman efektif struktur

6 - Perpindahan

.'\! Target Pcrpindahan Rencana

6, Proftl Perpiudahan Rencana

ll~~ - Simpangan mal.simum Rcspon lnelastis akibat V

6, - Simpangan hasil Anahsa Statik-Eiasris akibat V

6, - Perpindahan pada saat Leleh penama

6u Pcrpindahan Ultimate

&, = Regangan leleh

$u : Daktilitas Kurvatur

'( e Berat .Ienis

K • Faktor Modiflkasi untuk menilai paralellogram

fl, Daktilitas Strul.'t\Jf Rencana

lt = 3. 14159 ...

9 ~ Rotasi Elemen Sm1!.1ur

a. R Rotasi Elemen Struktur sesuai batasru1 Peraturan

OJ - Rotasi Elemcn Strukrur Dcsain

Or = Rotasi pada saat kondisi Plastis

0) Rotasi pada saat Leleh pen am a

p - RasioTulangan Tarik

p' = Rasio Tulangan Tekan

a = Tinggi Blok Tcgangan pcrscgi ekuivalen

~ E Luas total Joint

A, - Luas Tulangan Tarik

A.' - Luas Tulangan Tekan

A"' = Luas Tulangan Oeser

b. Lebar Efekti f Balok

ix

\ f..nat CJ.:scr Beton

\ ', Kuat Gescr dari I ulangan

\ · , Ga\a g.:-cr dasar Ucmpa

XI

1 ~ • l

''II\ I I , .. 'I

;(i>:"'.i

1.1 LA fA R BELAKA~G

BABI

PEN DAHlJLlJAJ\

0CI\3S3 am konsep pcrencanaan gedung telah mengalama bcberapa

pcnabahan. f...onscp lama yang berbasts pada kekuatan ( force-hosed desrgn )

berangsur-ang,ur telah drgamil..an oleh konsep baru yang berbasrs pada kinerJa

( perjormance-ha.1ed desrgn ). Hal ini dilatarbelakangi oleh bcbcrapa kejadian

gcrnpa }ang terJadi aklm akhir ini Dcngan beberapa penimbangan didapatkan

bahwa kcamanan dan keselamatan gedung tidak hanya tergannang olch kekuat<~n

smtktur gcdung 1tu S8Ja. tctapa tergannmg juga pad a tingkat defonnasi dan energt

tcrukur pada saat struktur rnemik"'JI beban.

Ocngan mcliha1 ha l itu maka konsep force-based design mulai ditinggalkan.

Karcna konsep fill'ce-based design tidak mampu menentukan secara pasti

kekuatan batas sesunggulwya struktur yang ada. Dimana konscp ini berpedoman

pada kckuatan struktur yang menganggap bahwa struktur berperi laku elast is pada

saat menerima beban, padabal struktur bangunan akan bersifat inclastis pada saat

menerima beban kombmasi. Maka konsep ini tidak dapat menentukan simpangan

maksnnum yang sesungbruhnya terjadi. Maka dikembangkanlal1 konscp

perfomlnnce-based dl'srgn yang berpedoman pada kinerja struktur bangunan itu

send in. Dnnana dalam konsep mi kinerja yang direnma didapatkan dan kerusakan

)Sng tel)ada pada saar struktur menenma beban gaya, dcngan melihat kerusakan

yang tcrjada maka kua basa mendapatkan batas maksimal gaya yang b1sa duenma

oleh strul..tur dan bat as defonnasa yang teljadi.

Oleh karcna itu penulis mencoba unnak menerapkannya dalam perencanaan

gedung 10 lantaa yang menggunakan sistem open frame. Dimana dalam

pengerjaannya dtgunakan metode pushover analysis yang diharapkan nantinya

Tugas Akhar mi btsa digunakan sebagai bahan acuan dalam perencanaan ged w1g

beton bcnulang dimasa mendatang.

)

1.2 PER."'ASALAHAJ\

Pcnnasalahan yang akan dibaltas dalam penulisan tugas akhir ini adalalt suaru

pcrencanaan struktur geduog yang memiliki I 0 lantai yang menggunakan sistem

open frame Perencanaan yang akan dilal.:ukan adalaJ) dengan menggunakan Sl\1

2002 yang setelaJ) pcrencanaan struklur dilakukan maka akan dilaksanakan suatu

perjonnance-ha1ed destgn yang menggunakan metode pushover analysts sebaga1

titil.. beratnya.

I.J TUJ UAfl.

Tujuan yang 111£111 d1capai dalam tugas akhir ini adalah :

I. Mcrcncanakan suatu srn•l.."tur gedung I 0 lantai dengan menggunakan

performance-bawd destJ(n dengan pushover analy.m -nya sebagai metodc

yang digtmakan.

2. Memperkenalkan aplikasi pcrcncanaan struktur tahan gempa dengan konsep

pe((ormance-hased design dan mengunakan peraturan SNJ 2002.

1.4 BATASAI'i J>ERMASALAHAN

Batasan-batasan masalah yang dipcrlukan dalam tugas akhi.r ini adalah ·

I. J>erencanaan gedung ini hanya perencanaan strukturnya saja, tidak tennasuk

arsitckturnya { denah. tampak, dan potongan ).

2. Asumsi gaya lateral yang domman adalah gaya gempa.

3. Pemodelan struktur dengan open frame .

4 Tangga dan dinding d1anggap sebagai elemen nonstruktural yang bersifat non

ng1d

5. Program bantu yang d1gunakan adalaJ) SAP 2000.

6. Pcraturan gempa yang d1gunakan adalah SNI 03 - 1726 - 2002.

7. Tidak merencanakan struktur bangunan bawah.

8. Perencanaan tidak meninjau falctor ekonomis.

9. Pada saat menjalankan pushover analysis, defonnasi tanah diabaikan.

Hubungan pondasi dan tanah dianggap rigid.

J

1.5 .\1ETOOOLOG I

Lang.kah-langkah yang dilakukan dalam penulisan Tugas Akhir ini adalah :

I. Mencnrukan prelwunary desir.n dari struk1Ur gedung

2 Menen1ukan suaru target perpindahan rencana sebagai ritik acuan perfonnance

abJect,..,! yang ingin dicapa1

J \ telaku~an anahsa struktur

4 Pcnde~;1ilan elerncn-clemen struktur berdasarkan analisa yang dilakukan pada

rahap I 3 J

5 Pcrnodelan stnJJ,:tur berdasarkan syarat -syarat dalam pushover analysts

6. Melaukan pu1h01'er ana~v.m unruk mendapatkan kurva kapasitas struktur

7 Mencntukan demand dengan rnctode spektrum kapasitas

8. Mencntukan perfimnance pomr

9. Melakukan pengecekan terhadap performance poinr berdasar target

pcrpindahan rencana yang telal1 di lakuk.an pada Jangkah ( J )

I 0. 13 ila temyata hasil dari langkah ( 9 ) tidak memenuhi target yang tclah kita

tctapkan pada langkah ( 2 ) ( toleransi yang diambil adalah 5% ), rnaka proses

dirnu lai lagi dari langkah ( 3 ) hingga ( 9)

I I. Kesimpulan

Untuk lebih jelasnya bisa dilibar pada diagram flowchart

Menenmkan prelumnary de.ngn dari gedung

~

r+ '-lelakukan anahsa struktur Menenmkan target

perpindahan reneana scbaga1 suam titik acuan

.. Pendecallan elemen-elemen

s1ruk1ur

!

Pcmodclan struktur berdasar syaral-syarat dalam Pushover Ana~~:fiS

Melaksanakan Pushover Analysis untuk mendapatkan kurva kapasitas struktur

Menenmkan demand dengan metode spektrum kapasitas

Menemkan perfonnance pomr

1\0T OK Pengecekan terbadap

target ay,'8J

OK

Kesimpulan

(iambar /./. 1-lowchart Metodologi

l t;f'rih' •rifl\i?)' I •~tt• '• ·~• "d.\ ~~$ ':·~~ h,J ( , ~I - -

1 .. ~. I

i ~ ,t I

'I·~!; 'i ~~

BAB II

OASAR PERENCANAAN

2.1. l'\fl'\1

Data-data gedung yang digunakan :

• \latcnal f, 400 :..lpa ,. 0 c

• Funl:!>i !!cdung :

• Oatil gempa

- 30 :..lpa

Pcrkantoran

/ on a g~mpa - 6

• :\turan khu..,u' untnk tangga

'I Hng.ga dalnm p~r~ncanan ini diasumsikan bersifat non rigid dengan perl ewkan

gcndi - rol. Schingga. da lmn perencanaan gedung in i, tangga dianggap scbagat

>lruklilr sckunder dimana struktur in i bcrlaku sebagai beban unlltk menghiwng

I!BYa da lam pada strukt ur utama yang ada.

• \tumnl.;husus muuk dmdmg pCII) ckat

Dmdmg dalam pcrencanaan ini diasumsikan bersifat nonrigid dengan

mcmbenkan dtlatas• antara dmdmg dengan strukrur utama. Hal ini dilakukan

agar pada saat tcrjad1 dctlcksi pada struktur utama, dinding tidak tuntt

mcngalami defkksi. sehingga tidak mengganggu pergerakan srmkn•r yang ada

Hal ini berant kek'ltatan dmding untuk menahan detleksi tidak diperhitungkan

dan dmdm):( pada perencanaan difungsikan hanya sebagai bcban untuk

mcnghitung gaya dalam Stntktur lllama.

• Dim~nst gcdung ( dilihat pada lampira n I )

5

,,

2.2. Pf.RATllRAN YA~G Dl(;l,J\AKAN

Percncanaan dalam w~;as a kim im menggunakan peraturan ~ ang berlaku yaitu

• SKSNIO:\ """ - 2CX11

• S'Jl 03 1726 2002

• Pcraturan Beton 13ertulang lndon~ia 197 I

• Pcrdturan Pcmbcbananlndones1a L:nru!.. Gedung 1983

Selain peraturan diatas. dalam tugas akhir ini juga digunakan program hantu

b.:rupa ~oli"arc. yauu

• PC A COL.

• Sr\P 2000

2.3. PEMOOELAL\' STRl'KlTR

1\dapun pcmodclnn Slf\lktur yang dl!,'lmakan dalam gedung ini adalah:

H StrukiUr HillS utanw

Gcdung yang akan direncanakan ini adalah suatu struktur gcdung yw1g

mcnggunakan 11pc "fl~/1 Jrutllf. Dunana dalam perhitungannya struktur utama

yang akan dianalisa adalal1 mdiputi kolom, balok induk melintang dan balok

indul. mcmanJang

b. Struktur Sd.undct

Stn1J..tur sckundcr adalah struJ..wr pendukung yang hanya menyalurkan bcban

gempa yang ada. Adapun dalam gedtmg ini srrulaur sekundcr yang ak;m

d1analisa adalah balok anak. tangga. dan pelat. Dimana dalam perhitungannya

hams d1p1sahkan dcngan stmktur utama.

c. Sm1ktur Oawah

r\dapun Stnlktur ba" ah mcntpakan stntktur yang menghubungkan antara

gcdung dcngan tanah. Dimana dalam perhitungganya harus bisa

mengakomodasi selumh beban yang ada dan disalurkan ke tanah. Struktur

bawah yang dimakudkan disini adalah pondasi. Pondasi yang digunakan <tdalah

SIStem pondas1 tiang pancang. Dimana dalam sistem ini meliputi tiang pancang.

sloof, por. dan plat menef\IS. Tetapi dalam tugas akhir ini stmktur bawah tidal.

dih itung.

7

Untuk lebih jclasnya b1sa dllihat pada denali. potongan, dan pembalokan yang

semuanya terdapat dalarn lamp1ran I

2.4. PEMBEIJANAN

Adapun da lam perhitungan bcban yang ada mengacu pada SKSNI 03 - xxxx -

200 I. Dimana didalamnya disebutkan bahwa struktur gedung akan mcncrima

beban yang terdiri dari beban mati, beban hidup dan beban gempa.

2.5. A:-IALISA STRUKTUR

Pada saat analisa struktur kua akan menghitung keburuhan rulangan yang ada.

Untuk itu diperlukan data gaya dalam yang teljadi pada struktur yang ada. Untuk

mempennudah perhitungan maka digunakan program banm SAP 2000 untuk

membantu mendapatkan gaya dalam tersebut. Dimana hasil akhir dari analisa

struktur adalah didapatkannya pcndctai lan tulangan yang dibutuhkan oleh struktur

yang ada.

BAB III

DASARTEORI

3.l.PEMBEBANAN DA~ KOMBl~ASI PEI\>ffiEBANAI\

3.1.1. Beban Mali

Adalah berat semua bagian dari suatu gedung yang bersifat tetap, tennasuk segala

bcban tambahan, pcnyclesaian mcsin-mcsin sena peralatan tetap yang merupakan

baboian yang tak dapat terpisahkan dari gedung tersebut ( SK Sl\1 03-xxxx-200 I ) •

3.1.2. l:Jcban I I idup

Adalah semua beban yang te1jadi akibat pemakaian dan penghunian suatu

gcdung. tcnnasuk bcban-beban pada lantai yang berasal dari barang-barang yang dapat

berpindah dan atau beban akibat air hujan pada atap ( SK SNI 03-xxxx-2001 ).

Dalam PPIUG 1983 discbutkan bahwa faktor reduksi beban hidup untuk peninjauan

gempa untuk gedung adalah 0,3

3.1.3. Gaya Gempa Dasar

Mcnunll SNI 03 - 1726 - 2002, gaya geser nominal dasar dapat dihinmg

dengan rum us:

11 = C,I W R I

dimana ·

( SNI 03 - 1726 2002. ps 6.1.2)

Ct adalah nilai Fal1or Respons Gempa yang didapat dari spectmm respom

gempa rencana

adalah Faktor Keutamaan

R adalah Faktor Reduksi Gempa

W, adalah berattotal gedung tennasuk beban hidup yang sesuai

Bcban geser dasar nominal diatas harus di dibagikan sepanjang tinggi strul1Ur

gcdung menjadi beban • beban gempa statik ekuivalen F, yang menangkap pada pusat

massa lantai tingkat ke-i menu nit pcrsamaan :

8

F I W,z, V • ( SN/ 03 1726 2002 . [X6. /.J)

I w=. , ..._J

dunana :

w, adalah bcrat Jamai tingkat ke:i , tennasuk beban hidup yang sesuai

z, adalah ketinggian tingkat ke-i diuk"1or dari tarafpenjepitan lateral

n adalah nomor Jantai tingkat paling atas

9

Dalam perencanaan suuktur gedung, arah utama pengaruh Gempa Reocana

harus dnentukan sedemikian rupa, sehmgga memberi pengaruh terbesar terhadap unsur

- unsur subsistem dan sostcm srruktur gedung secara keseluruhan. Penganoh

pernbebanan gempa dalam arah utama tersebut harus dianggap cfck1if 100 % dan harus

d ianggap tcojadi bersamaan dcngan pengaruh pembebanan gempa dalam arah tegak

lurus pada arah utama pcmbebanan tadi, tetapi dengan efcktifitas hanya 30 %. ( SNI 03

- 1726 - 2002 , ps 5.8 )

3.1.4. Kombioasi Pembebanan

Menurut SK SNI 03-xxxx-2001 kombinasi bebao yang digunakan adalah :

U = 1,4 D

U = I ,2 D T I ,6 L + 0,5 (A a tau R)

t.,; - 1.2 D - 0,5 L + 1,3 W + 0.5 (A atau R)

U - 0,90 +1,3 W

U = 1,2 D + 0,5 L ± 1,1 E

U = 0,9D ± 1,1 E

Dimana :

D adalab beban mati

L adalah bebao hid up

A adalab beban atap

R adalab beban air hujan

w adalah bebao angin

E adalah beban gempa

10

3.2.KINERJA IJATAS LAY AN

t.:ntuk membatasi terjadinya pelelehan baja dan peretakan beton yang

berlebihan, disamping untuk rnencegah kerusakan non-struktur dan ketidaknyarnanan

penghuni maka dalam SN I 03 - 1726 - 2002 menetapkan adanya batas layanan. Dan

untuk mcmcnuhinya maka dalam segala hal simpangan tidak boleh melampaui 0•03 I?

kali tingkat yang bcrsangk'\nan atau 30 mm, bergantung mana yang lebih keeil.

3.3. KINERJA BAT AS ULTIMIT

Kincrja batas ultimit struktur gedung ditentukan oleh simpangan dan simpangan

antar-tingkat maksimum struktur gedung akibat pengamh Gempa Reneana dalam

kondisi struktllr gedung di ambang keruntuhan, yaitu untllk membatasi kemungk;nan

terjadinya kenmtuhan struktur gcdwtg yang dapat meni.mbulkan korban jiwa manusia

dan untuk rnencegah benturan berbahaya antar gedung atau anlar ba~:,oian strukrur

gedung yang dipisab dengan sela pemisah ( seta dilatasi ). Simpangan dan sirnpangan

antar-tingkat ini hants dihitung dari simpangan struktur gedung akibarpembebanan

gempa nominal. dikalikan dcngan suatu tal:tor pengali C,, dimana untuk struktur gcdung

beraturan ·

r,, * 0.7 R (SNT OJ - 1726- 2002, ps 8.2.1)

Dimana R adalah fal..1or reduksi gempa Strukrur gedung tersebut.

3.4. KONSEP FORCE BASED DESIGN

Force-based destgn adalah konsep yang biasa digunakan oleh para pereneana

dalam pereneanaan geduog bcrti.ngkat. Seperti telah diketahui bahwa dalam koosep ini

strui..1Ur yang ada mengandalkan kekakuan, kekuatan, dan daktilitas untuk melawan

beban-bcban yang diterima oleh struktur yang ada. Oalam force-based destgn dibuat

sedcrmkian rupa agar kapasitas struktur yang ada lebih besar daripada beban yang ada.

Konsep forced based design dimulai dengan mengasumsikan tuntutan gaya gempa

yang terjadi ( berdasarkan data tipe tanah dan zona gempa daer.ili lerak bangunan ).

Setelah diketahui besaran twttutan gaya gempa maka proses desain di.lanjutkan dengan

analisa stntkntr untuk mendapatkan gaya-gaya dalam dari strui..1Ur yang ada yaitu gaya

II

aksial ( P ), gaya nonnal ( V ), dan momen ( M ). Lalu dilanjutkan dengan pendetailan

kebutuhan tulangan dari struktur dengan mempematikan gaya-gaya dalam yang ada.

Sepeni yang tclah dikctahui babwa perhitungan yang mengandalkan kekuatan

untuk mclawan bcban-bcban yang ada, seperri dalam konsep forced-based des1gn,

menganggap gedung akan bcrperilal.:u secara elastis. Keuntungan daripada dari analisa

secara elastis adalah kemudahan dalam perhitungan. Tetapi kelemahan dari konsep ini

adalah dilupakannya hal-hal yang menyebabkan kegagalan suatu strulmrr yaitu

kemsakan stn1kn1r. Kemsakan struknrr yang teljadi terutama disebabkan oleh

keruntuhan sebagai akibat dari kerusakan dan defonnasi yang bcrlebihan dari strul,tur

yang ada. Dan dalam forced-based design hubungan antara kel-.-uatan dan kerusakan

sangatlah tidak jclas ( Priestly 2000 ).

3.5. KONSEP PERFORMANCE BASED DESIGN

Perfimnance-/Jased l)estgn merupakan metodologi dimana kriteria struktur

dieksprcsikan dalam syarat daya gwta pcrfonnance obyek (ATC-40). Dalam konscp

pcr.fimnance-based design dimulai dengan meoentukan perfonnance level dari gedung

yang akan dihinmg dengan mernperhatikan kerugian material bangtman, kcmatian

pcnghuni gcdung, dan kerugian dari fimgsi bangtman pasca gempa.

Tingkatan ki.nerja ( Perfonnance Level ) rnendeskripsikan suaru kondisi batasan

kerusakan yang masih dianggap layak bagi gedung tersebut ( ATC-40 ). Adapun empat

tingkatan kinerja yang paling umurn dan lazim di jwnpai adalah sebagai bcrikut ( ATC-

40, FEMA 273 )

I. Opcrasional ( Operat1onal ) : lni adalah suaru tingkatan kinelja yang

bcrhubwtgan dengan fungsi dan pclayanan gedung. Kerusakan terhadap struklur

gedung yang am an tidak perlu lagi diragukan, dan semua jenis perbaikan yang

perlu hanyalah kecil serta dapat dilak-ukan tanpa mengganggu aktivilliS para

pemakai gedung.

2. Pencmpatan Segera ( Immediate Occupancy ) : Tingkatan ini berhubungan

dengan kritcria yang paling luas yang berhubungan dengan filsilitas - fasilitas

penting. Ruangan - mangan dalam gedung maupun semua sistemnya diharapkan

untuk bisa dipergunakan sccara cukup beralasan, akan tetapi kesinambungan

12

dari scmua pelayanan, baik primer ataupun cadangan, tidaklab perlu

dtprioritaskan.

3. Kesclamatan Jiwa (Life Safety) : Tingkatao ini dimaksudkan untuk mcncapai

suatu kondisi kerusakan yang memilik:i ancaman sercndah mungkin terhadap

kcselamatan Jiwa manusia, baik akibat dari kerusakan struktural maupun akibat

robohnya clcmen - elcmen nonstruk1ural gedung.

4. St:lbilitas Struktur (Structural Stability) : Tingkatan ini adalah tingkatan yang

membatasi kondisi kerusakan gedung setelah gempa terjadi, dimana rangka

utama gedung harus mampu menahan sernua beban vertikal yang mewakili

sistem serta kestabilan harus terjaga. Ada kemungkinan tcrjadinya ancaman

terhadap keselamatan jiwa rnanusia baik yang diakibatkan olch jatuhnya

elcmcn-elcmcn struktural. ataupun akibat kerusakan stntktural gedung.

Pcninjauan kinerja dari elemen - elernen non struktural tidak lagi diperhatikan,

schingga ti ngkat kinc~anya amatlah diragukan.

Sepcrti yang telah dikctahui bahwa keunggulan dari konsep perfonnancc based design

adalah kemampuatulya untuk mcnunjukkan kedaan riil gedung pad a saat menerima gaya

gcmpa. Gedung akan bersifat non-linear pada saat meoerima beban gempa. Seeara

umum dijelaskan bahwa analisa non-linear dibagi menjadi 2 metode yaitn ana lisa statik

non-linear ( atau yang disebut pushover analysis ) dan analisa dinamik non-linear ( atau

yang disebut ana lisa riwayat waktu ).

3.6. PUSHOVER ANALYSIS

Pushover analysts secara garis besar adalah suatu metode analisa nonlinear yang

telah disederhanakan yang bertujuan mengetahui kine~a dari struk-rur dengan cara

memberikan beban honzomal ekuivalen ( sebagai representasi gaya gcmpa ) yang

secara benabap ditingkatkan secara proporsional, sehingga pada akhimya gedung

mencapai kegagalan ( collapse ). Metode ini memilik:i 3 kornponen utama, yaitu

caJXlciry, demand. dan peifonnance pomt ( ATC 40 ).

13

Prosedur Analitis

Elastis Nonlinier l'ang Elastis Lainn:ta :,.. Prosedur ses1101 Jl"faluratl Disedcrbanakan l> Metode Secant :,.. Rasoo Demand-Kapasnos l> Riwayat Wal1u

l Ka!!asitas

Fo«< Folus u~a~m don metode nonl~ yang disederltana.kan "! od>lah pemburuan - Pusho\er- olaU ~Ut\a ~apasitaS. Kurva ini _t

melambangkan somp:u1gnn lateral sebagai fungsi dari gaya- k/ )\jf;:;~ gayo yang beLe!Jo pada stru~1ur Pr~ ini tidaL tergantung dnn metode yang dipergundan untuk menenlukan demand -dan selaligus menyedo~an pen1,oetahuan yang amat berbarga !).spl.it ~.;t"'ICr:f.b blii(J pcla~ana dolapanuan

~

Demand Met ode l<Apasltas Speklrum Mttode Koefisitn Simpan::an, A,ll, dan C

Equal Displac.emenJ dengan memodifika.~ i 8,/ur Mcnggunal-an spc~trum clustis tereduLsi yang dipctongkan Approximation, menggunaLan Loefisien untuk

dengan ~-urva knJlOSitas dalam memperkirokan simpangan menghitung target perpindahan

loordinat spel1rum untuk inelastic yang akan teJjodi <5, mencmulan perfomtance pcint jiu seandainya strul1ut

~, , d,~ ICtllp berl~-u elastis

Equal displacement pcint a·, d' merupalan \I ttl awol yang bogus untuk menga"ali proses 1tera.s1

Vil7f'~ V! - L l

! lff~04~ty

~ • I eo ...

vi~n.: -Sl.Xtf\.11":, f_ li ::...:._ . --!>

' s ·- • (

l Performance

lr,w~ !, t; ~ Dengan menggunal-an performant% point alaJJ target t.oa-a

tr~~r simpansan, respcn glob>l dati struL'IUI dan defoi'TtU!Si masmg-masing kompcnan diperbandingbn Wltul

r membalasi kinetja struL1ur sesuai dengan tinglouan ] ,._ linerja yang ingin dienp.1i pada strul.tur Co··~t'l('llt O··lnrn la'•"'''

gambar 3.1 ProsedtJr Analitis Performance-based Design

14

3.6.1. Kllpasitas

Kapasitas ( capacity ) adalah suatu representasi dari kemampuan struktur untuk

menahan gaya gempa yang akan terjadi. Secara kescluruhan, kapasitaS suatu struktur

tcrgantung dari kekuatan dan kcmampuan untuk berdeformasi dari masing·masing

elcmcn strul..tur yang ada. Untuk menentukan kapasitas yang melampui bataS - batas

elastisnya. dibutuhkan suatu bentuk analisa nonlinear, dalam hal ini analisanya adalah

dcngan menggunakan prosedur Pushover. Analisa ini menggunakan sekelompok analisa

benahap, yang saling ditumpangtindihkan untuk memperkirakan diagram kapasitas

gaya-simpangan dari keseluruhan struktur. Pemodclan matematis dari struktur

dimodifikasi untuk mencatat daya taban tereduksi dari elemen yang mengalami lelch

Distribusi gaya lateral dimasukkan terus menerus hingga semakin banyak elcmcn

struktur yang mcngalami leleh. Proses ini diteruskan hingga struktur akhimya mcnjadi

tidak lagi stabil atau hingga suatu batasan yang ditentukan tercapai.

Gambar 3.2. 1/ustrasi metode Pushover dengan Krm·a Kapasitasnya

Dari kurva kapasitas yang dihasilkan, bisa diprediksikan perilaku struktur

sctelah batas-batas elastisnya terlampaui.

. . . ~-~ .J # • • : I I " ..... ~-.~ ••.•• c I ............ .

. ,.. ... ~- .t • • -~ •• f

l f,, 11° IJ • I" I tl'( I

Gambar 3.3. Contoh Kurva Kapasitas yang mungkin terjadi

15

Prosedur Penentuan Kapasitas

Berikut ini akan dijelaskan langkab demi langkalt unruk mendapatkan kurva

kapasitas. Untuk diketabui, bahwa kupasitas yang ada umumnya merupakan perwakilan

dari respon srruktur untuk mode pertama, dengan aswnsi baltwa mode penama Ulilah

yang merupakan respons predominan struktur. Hal ini biasanya cukup valid untuk

gedung yang memiliki periode gctar kurang dari I detik. Untuk gedung-gedung yang

lebih fleksibel dengan periode > I dctik, perlu dipenimbangkan pcnambahan mode

ef]t:cls yang lebih tinggi kcdalam ana lisa.

I. Buatlab pemodelan komputer dari struktur yang bcrsangkutan dengan

menggunakan aturan-aruran pemodelan yang ada ( dapat termasul.. pemodelan

pondasi jika memang d1kehendaki ). Dan kemudian klasifikasikan masing­

masing elemen dalam pemodelan tersebut kedalam kategori primer ataupun

sekunder.

2. Masukkan gaya-gaya lateral kedalam pemodclan sesuai dcngnn proporsi

produk massa dan mode shape dasamya. Analisa ini harus turut pula

mengikutsertakan beban-beban gravitasi yang ada.

Untuk tabap ini, tcrdapat beberapa variasi pembcbanan lateral yang dapat

dipergunakan. Masing-masing variasi memiliki kekltususan untuk d1pakai

pada situasi tertentu. Berik11t dibcrikan 5 macam variasi yang lazim

digunakan:

a. Masukkan sebuab gaya hori:zontal terpusat pada puncak gedung ( biasanya

berlaku untuk gedung tingkat satu ).

b. Masukkan gaya-gaya lateral (F x) kedalarn tiap-tiap lantai dengan proporsi

yang sesuai dengan prosedur peraturan standar tanpa gaya terkonsentrasi

(F,) pada puncak gedung

F, = [w,h.fLw,h.] . V

c. Masukkan gaya-gaya lateral sesuai dengan proporsi produk massa masing­

masing lantai dan mode shape I dari pemodelan elastis struktur

F~ = (w,.o ... w .. o,. ]. V

16

d. Sama scpcni ( c ) lnngga lcleb pertama. Unl11k setiap penambahan setclah

lcleh tersebut. sesuaikan besamya gaya agar konsisten dengan perubahan

bentuk dcneksi

e. Sarna sepeni ( c ) dan ( d ), tctapi ik'Ut memasukkan htgher mode effect\ . dalam menenl11kan titik leleh masing-masing elemen strulmual.

3. Hitung gaya-gaya masing-masing elemen sesuai dengan keburuban terhadap

kombinasi beban venikal dan lateral.

4. Sesuaikan tmgkat pcnambahan gaya lateral yang ada hingga suatll elemen

(atau kelompok elemen) dibebani maksimum mencapai 10% dari kekuatan

member-nya.

5. Catat bcsamya gaya gcscr dasar dan perpindahan puncak gedung.

6. Rcvisi pemodelan dengan meggunakan kekakuan yang sangat kecil ( atau

sama dcngan nol ) tmlUk clemcn-elcmen yang telah mencapai lclch.

7. Mcmasukkan lagi penambahan gaya lateral baru kedalam struktur yang tclah

dircvisi tcrsebut, l1ingga suatu elemen atau kelompok elemen ) lain menc.apai

titik leleh.

8. Masukkan penan1bahan gaya lateral tersebut dan penambahan pcrpindahan

puncak gedung yang telah ada sebelumnya.

9. Ulangi langkah 6, 7, dan 8 tcrsebut hingga struktur mencapai suatll batas

ultimat, scpcni : ketidakstabilan akibat efck Pt., atau perubahan bentuk yang

telah melampaui tingkatan yang dikehendaki.

Konversi Kurva Kapasitas Oalam Format AORS ( Acce/erofion-Displaccmcnt

Response Spectra)

Untul.. mengunakan metode Spel..1rum Kapasitas, Kurva Kapasitas yang masih

diplot dalam grafik gay a geser dasar ( base shear ) vs perpindahan puncak gcdung ( roof

displacement ) pcrlu dikonversikan kedalam apa yang disebut Spel;trum Kapasitas.

Spel..1rum Kapasitas ini merupakan representasi Kurva Kapasitas dalam format ADRS,

yakni graflk Spectral acceleration ( Sa ) vs Spectral displacement ( Sd.). ( Mahaney,

1993)

Bcberapa persamaan dasar yang dibutuhkan unl11k melakukan proses

transfonnasi tcrsebut antard lain :

[

~) ... ,¢,,)/g PF, = f'""---­

t.(w,¢'•• )/ g

[t.< ... ¢ .• )/g r

Ll IV</1 Sd = -::-:-:,;.:;;;..-

Pl~¢.,.,. 1

3-1

3-2

3-3

3-4

d imana : PF 1 = faktor modal partisipasi untuk mode alamiah ke - I

ex: 1 '" kocfiien modal massa untuk mode alamiah ke- I

w, /g • massa pad a lamai ke - i

~ , 1 .. ampliudo mode ke - I pada lantai i

1\ .. lantai N, merupakan lantai tetinggi dari stnaknar

V .. gaya geser dasar

W = beban mati ditambah dengan kemungkinan beban hid up yang

akan teajadi pada struktur

Aroor • perpindahan pucak gedung ( dimana V vs Aro.r inilah yang

mcnyusun 1.-urva kapasitas )

Sa - spectral acceleration

Sd .. spectral diplacement

17

Proses konversi ini dapat dijelaskan sccara ringkas sebagai bcrikut : pcrtama,

hitunglah fal1or modal partisipasi PF 1 dan koefisien modal massa a1

dengan

menggunakan persamaan 3-1 dan 3·2. Kemudian untuk masing-masing titik pada gmfik

kurva kapasitas, V, 6.oor , hitunglah titik Sa, Sd yang bersesuaian kedalam grafik

spektnnn kapasitas dengan menggunakan persamaan 3-3 dan 3-4

18

3.6.2. Demafld

Tuntutan gaya gempa (demand) adalah suatu representaSi dari pergerakan tanah

sclama terjadi gempa. Pergerakan tcrsebut sering menghasilkan pola-pola simpangan

horizontal yang amat kompleks pada gcdw1g yang bervariasi terganrung pada waktu.

Pemakaian pola simpangan tersebut berdasar urutan waktu terjadinya unn1k mencntukan

persyaratan perencanaan struktur dinilai amat tidak praktis. Analisa linc-dr yang ada

selama ini meoggunakan gaya lateral scbagai pengganti gaya gempa sesungguhnya.

Sedangkan pada metode analisa nonlinear, digunakanlab suatu rangkaian simpangan­

simpangan lateral sebagai pcngganti untuk kondisi perencanaan. Untuk struktur dan

pergerakan tanah yang tenentu, tuntutan simpangan ( displacemeflt demand ) tersebut

adalah suatu prakiraan dari rcspons maksimurn yang diharapkan terjadi pada gedw1g

selama gempa.

Respons Spektrum Elastis

Pada Pushover Analysis, Rcspon Spektrum Elastis Teredam ( Damped Elastic

response Spectrum ) digunakan scbagai perwakilao dari demand terscbut.

Deogan peojclasan singkat sebagai berik"llt :

Sa l g = Ca

Sa I g - Ca [( 1.5 T I TA)+ 1 J

••

\ ,, '

.Cv /T

··-

•.

Gombar 3..1. Respon Spektrom ( £'/astis)

Salg - 2.5 Ca

19

T > Ts Sa I g ~ Cv / T

Dim ana Ca, Cv adalah koefisien gempa ( lihat ATC 40 )

Ts • Cv/2.5 Ca

T,, - 0,2 Ts

Kovcrsi respon Spcktrum dalam format ADRS ( Acceleration-Di.fplaccment

Re~po11se Spectra )

Sepcni Kurva Kapasitas, melode Spck1rulll Kapasitas mcnsyaratkan Respons

Spektrum ( Sa vs T ) dikonvcrsikan kcdalam format ADRS ( Sa vs Sd ). Untuk in•

dJgWJakan hubWJgan antara Sa. Sd. dan T sebagai bcrikut:

sd = -1-, s.r'

41:' 3-5

dimana untuk tiap-tiap titik pada gralik respon spcktrum Sa, T, dihinmg nilai Sd ( sesuai

dcngan nilai Sa yang bersesuaian) dengan meng:gunakan persamaan 3-5 diatas.

Gambar berikut ini menunjukkan contoh grafik Respons Spektrum dalam fonnal

Sa vs T dan dalam fomat ADRS ( Sa vs Sd ).

"' SoJ' ....... ; , ... ,

Gam bar 3.5. Respon Spektrom dalam format Sa vs T dan ADRS

Respons Spektrum Elastis Tereduksi

Rcspons Spektrum sepcni yang dicontohkan diatas lebih jauh lagi dapat

dimodifikasi menjadi Respons Spek1rum Tereduksi ( Reduced Response Spectrom ),

20

dimana 2 faktor reduksi spectral : S~ dan SRv diperkenalkan. Untuk lebih jclasnya

mengenai implcmentasi kedua faktor ini dapat dilihat pada gambar dibawah ini :

• s .. "

\ :>·~~c. -~.SCAJ...

\ -'4.·.n

' ., '~ ~C.If.C,,KH''\1

... - t,.L.oJ,':o(tC'~A"

~"~·--~~

Gombar 3.6. Respon Spektrum teredukst

Dimana pcrsamaan untuk menghitung kedua faktor reduksi tcrsebut, SRA dan SRv,

dapat digambarkan sebagai bcrikut :

3,21- 0,681n + 5 [

36,7K(ard,, - draP') ]

a d SR = ~" ''

A 212 3-6

'

2JI-0A IIn +5 [

63,7K(a,.d,,-d,.al" ]

a ~"d,. SR ,. • ------''---:-::-:-'-__..;.---~

1,65 3-7

dimana : K - faktor modifikasi yang merupakan W.:uran seberapa bagusnya

sebuah parallelogram sempurna merepresentasikan hysteresis

sesungguhnya dari gedung yang bersangkutan ( A TC 40

memberikan 3 jenis nilai K yang biasa dila.l>ukan : 1.0, 213, dan

113)

a> ,d> ~ koordinat titik terpotong kedua garis bilinear represnration pada

kurva. spkwm kapasitas

a,.,d,. • koordinat awal ( trial ) dalam proses menentukan performance

point

( untuk lcbih jclasnya rnengenai aY ,dY dan a,. ,d,. dapat dilibat dala.m bab 3.6.3 )

21

3.6.3. Titik l< inerja ( Performtmce Point)

Titik KineJja ( l'erformance Point ) adalah representasi dari suatu kondisi

dimana kapasnas gempa dari struklur sama dengan demand gempa yang akan teJjadi

pada gedung. Performance Pomt ini didapat melalui proses pengccekan kineJja, yang

benujuan memastikan bahwa baik komponen struk'"IUral maupun nonstruk'"IUral tidak

mengalami kcrusakan diluar balasan yang Ielah dilenlukan olcb tujuan kineJja.

~1e1ode Spektrurn Kapasitas ( ATC 40 ), yang menggunakan kurva spel.:trum

kapasnas dan kurva respon spel;trum 1creduksi sepcrti yang dijelaskan sebelumnya,

mcmihki 3 prosedur dalam menentukan perfonnance pomt tersebut. Prosedur-prosedur

ini, yang untuk sclanJutnya discbut dengan prosedur A, B. dan C, akan dijelaskan secar.1

singkat berikut ini :

3.6.3.1. J>roscdur A

l.angkah-langkah pcrhitungan peifonnance point sesuai dcngan prosedur ini

adalah scbagai bcrikut :

I. Buatlah gralik respon spektrum ela1is dengan redaman 5% yang sesuai dengan

lokasi gedung.

2. Transfonnasikan kurva kapasitas yang Ielah didapat menjadi kurva spektrum

kapasi1as sepeni yang Ielah dijelaskan sebelumnya. Plotkan 1..-urva ini kedalam

1,rrafik yang sama dengan grafi.k respons spektrum.

3. Pilihlah scbuah 1i1ik, a,.. d,., sebagai trial awal bagi perfomtance point.

4. Buatlah scbuah btlmear representation dari spektrum kapasitas yang ada.

5. Kemudian hnung faktor reduksi spectral ( SR.. dan SRv ) dengan persamaan

3-0 dan 3-7. Setelah ilu buatlah grafik respon spektrurn lereduksi dengan

mengl,'llllakan kadua fal..1or lersebut. Gambarkan grafik baru ini kedalam

grafik yang sama pada langkah ( 2 ).

6. Tentukan apakah perpolongan antara kurva respon spel..1rum 1creduksi dan

kurva spektrum kapaitas tersebul sama dengan titik trial awal, ap; , dpi. Atau

apakal1 nilai simpangan ( d, ) pada litik perpotongan tersebut masih memcnuhi

tolcransi unluk dp~ ( 1oleransi bisa diambil sebesar 5%, scbingga:

0.95dptSd,S1.05dp)

22

I • • '

Gombar 3. 7 Prosedur A setelah tahap ( 6)

7. J1ka temyata langkah ( 6 ) tidak memenuhi. maka pilihlah titik ap,, dp; yang

baru dan ulangi lagi dari langkah ( 4 )

8. Jika langkah ( 6 ) mcmenuhi. maka titik api. dp; tersebut menjadi peifimnance

point, ap , dp dan nilai dp ini mewakili simpangan maksimum struktur yang

diharapkan ketika te~adi gempa sesuai demand yang ada.

3.6.3.2. Prosedur B

Prosedur ini mclibatkan sebuah ~sumsi penyederhanaan yang tidak terdapat pada

dua prosedur lainnya. Diasumsikan bahwa kemiringan awal dari bilinear representation

dari spektnun kapasitas, juga titik a, , d,. , serta kemiringan akibai post-yield sclalu

konstan. Asumsi ini membuat perllitungan menjadi lebih sederhana dan tanpa perlu

iterasi berulang-ulang karena dengan asumsi tcrsebut, nilai 13err menjadi hanya

tergantung pada nilai d"'. Prosedur ini melibaikan tahap-tahap sebagai berii.."Ut :

I. Buatlah grafik repon spektrum elastis dengan redaman 5% yang sesuai dengan

lokasi gcdung.

2. Gambarkan pula kclompok respon spel..'trum tereduksi kedalam grafik yang

sama, dimana ~ell' berkisar dari 5% hingga nilai maksimum yang diijinkan

untuk tipe perilaku struktural gedung. Nilai maksimum ~err untuk konstruksi

tipe A adalah 40%, kostruksi ripe B adalah 29%, dan konstruksi tipe C adalah

10%.

( untuk lebih jelasnya mengenai definisi dari tipe-tipe perilaku stntktural

gedung 111111/tat tabel 3.1 )

23

Durasi \ Gcdung Gcdungyang GedungTua Gctaran Baru telah befdiri

cukup lama Pendek TipcA TipcB TipeC

Panjang Tipc 13 TipeC Tipe C

Tabel 3./. 'l'lpe-Tipe Peri/aim Struktural

3. Transfonnaikan kurva kapasitas menjadi spektrum kapasitas dan garnbarkan

pada grafik yang sama dengan langkah no ( I ) dan ( 2 )

4. Buatlah sebuah btlmear repre~elllation dari spektrum kapasitas terse but.

Dimana nilai kemiringan awal dari kurva bilinear tersebut adalah sama dengan

nilai dari kekakuan awal gedung. Titik a•, d* merupakan perpotongan antara

gatis biline(lr represemat10n segrnen pasca-leleh dengan spektrurn kapasitas

sesuai dcngan aturan equal displacement .

..,.. , . , C•-..c•~ ~.,

Gombar 3.R Prosedur B setelah tahap ( -1)

5. Hitlmg redarnan efcktif untuk beberapa titik perpindahan sckitar a•, d*.

Gunakan persamaan 3-8 untuk mendapatkan ap; dalam bentuk persamaan

dengan variabel dPI.

(a • -a,.)(d,. - d,) a= -+a

I" d* - d T y

3-8

Selanjutnya ap. ini bisa disubstitusikan kedalam persamaan 3-9. Schingga

pada akhimya nilai 13.rr hanya tergantung dari variabel dp, saja.

63.1K(a, d r, - d ,a,. /J.., - +5

a,.d ,. 3-9

6. Dan langkah ( S ) didapatkan pasangan nilai dp danf3dT- Plotkan titik-titik ini

kcdalam grafi~ yang sama

7 Hubtmg~an kesemua titik tersebut sehingga membentuk sebuah gans.

Perpotongan gans tnt dan spel:trum kapasitas menjadi titik kinerja yang kita

cari jika titik ini berada dtsekitar tuik a•. d* ( berlal..'"\1 tol~ransi ± 5% ). Jika

tidak. disarankan untul.. dice~ ulang melalui prosedur A ataupun C.

3.6.3.3. Proscdur C

ProsL'<lur ini lcbih bersifat grafis daripada analitis bila dibandi.ngkan dcngan

kcdua proscdur lainnya Adapun langkah- langkah yang terlibat dalam proscdur 1111

antara lain :

I. Buatlah grafik rcspon spcktrum elastis dengan redaman 5% yang sesuat

dcngan lokasi gcdung

' '" ' • ' •· 'J•,·, .'!>'·· '-"~ )II' ·

i. • ..

I ' .

lo•,_ .. , . .._,,.,.,... , ,, . .,. . . • ;o_ ... ............... _,_ .... ................ _,_ , .. ,.,

;. r ..... ~ ... -•• ~--,.., ____ .... ,_,,

... ....... -.-··--

Gombar 3.9. Prosedur C setelah tahap ( 7)

2 Gambarkan pula kelompok respon spektrum terseduksi kedalam grafik yang

sama, dimana l3ctr berkisar dari 5% hingga nilai maksi.mum yang diijinkan

untuk tipe peril~u struktural gedung. Nilai maksimum 13dT untuk konsmlkst

tipc A adalah 40%, konstntksi tipe B adalah 29%. dan konstruksi tipe C adalah

20%.

3. Trdnsfom1asikan kurva kapasitas menjadi spel..1rum kapasitas dan gambarkan

pada gram. yang sama dengan langkah no ( I ) dan ( 2 ).

4. l.luatlah scbuah btlmeur repre.wntullon dari spd.1rum kapasitas tcrscbut Pilih

tiuk awal a" . d1, • pada lokas1 terujung garis spektrum kapasnas atau pada

perpotongan dengan respon spektn1m teredam 5% ( pilih salah satu dcngan

mlaa dr, h!rk~al )

(a a,l - 1 5. llmmg rasao dan . d,.'d, dan --!:"=--::___

(d,.ld,)-1

6. Acrdasarkan rasio yang diperolch pada langkah ( 5 ). gunakan tabel 3.2, 3.3.

atau 3.4 sesuai dengan upe perilak-u struk111ral gedung ( lihar tabel 3.1

mcngenai dcfinisi p~rilaku struktural gedung ).

7. perpanjangan gans kekakuan awal sampai memotong kurva respon spekttum

dcngan rcdaman 5% ( garis I ). Juga buatlah garis dari koordinat pusat 0,0 kc

titik ar,. dr, ( garis 2)

8. Buatlah garis 3. yang dunu!ai dari perpotongan garis 1 dengan rcspon

spcktrum ( reduman 5% ), ketitik pcrpotongan garis 2 dcngan ni lai P.rr yang

tclah d1dapatkan pllda langkah (2). ( Urmak contoh 2.9. ni lai Pcor yang telah

diambil adalah 24% ).

9. Tillk dimana gans 3 memotong kurva respon spektrum adalah titik kineaja

perk iraan. a112 • d112.

} • .. ;; •. I~ .

l. ' .

Gombar 3./0. Prosedur C setelah tahap ( 9)

10. Jika tcmyata nilai drl berada dalam wilayah toleransi ± 5%dari rulai d"'. maka

titik ap2 • dp2 dapat diambil sebagai titik kineaja. Jika temyata tidak, maka

lanjutkan ke langkah ( II ).

II . Ulangi dari langkah ( 4 ) dcngan mcnaikkau nilai I sebesar I. Schingga pada

ncras1 ke-2. garis 2 d1gambar mulai dari titik koordina1 0,0 ke1i1ik a,,. d., .

Tabel 3-2. Effecufc dampng, fl<.IT. dalarn %­

Structnlal Behavior Type A

Stope Rnt•o [(a,. la , )-I) I [(d,/d,) -I)

d,.'d, OJ; 0.4 0.3 0.2 0.1

IU 10 12 16 21 30 I r,, 8 t I 14 IS 23

I (> 13 16 20 25 33 I f-:i 16 19 23 2K 34

' 3 16 19 23 27 33 1- 2 1(, 19 22 25 29

u 13 16 18 211 23

L 1.2s tl 1-12 13 15 I(,

fabel 3-3 Eff~tife dampng. ~.0·. dalam 'Yo­

S1ructrual Behavior Type B

0.05 0

37 40

37 40

37 40

37 40

36 39

31 I 33

24 24

17 18

Slope Rnllo fta ~ /a_)- I] / [(d.,;ld,) - I]

I d,,td, 0.5 0.4 I 0.3 0.2 0.1 0.05 I 0

~. I

9 10 12 16 23 27 29 K 9 ! II 13 17 24 27 29

c. -~ 10 '2s -12 15 19 27 29

4 II 14 17 I 21 25 27 ; 29 1--3 12 l-1 I 17 21 I 25 27 29 '--2 12 14 16 19 22 u 25 1--15 i II 12 i 14 15 17 18 18

I 2$ 9 10 1 10 I I 12 13 13 _ .._ L- l--

Tabel 3-1. Effecuf.: dampng. ll<IT· dalam o/..­

StnJctrual Behavior Type C ~

Slope Ruuo l(ar,Ja, }- 1] I [(d,J d ,) -I]

• d,Jd, o.~ I 0.4 0.3 0.2 0.1 0.05 0 I

f(l 7 : 7 ') 10 14 17 20 I

i 8 7 ~ 9 II 15 I 18 20

r, 7 ') I Ill 12 16 18 20

~ 8 9 II 13 I 16 18 20

I 3 9 10 II 13 16 17 19

l-2 '! Ill I I , 12 14 15 16 15 ~ <) 9 10 II

' II II

1.25 1 I 7 M - ~ 1 'J 9 ')

I

BAB IV PERENICANt.\AN

' • • p ..

STRUKTUR SEKtJIXJlDiER

BAB IV

I'ERENCA~AAN STRUKTUR SEKUNDER

Stml.tur sel..undcr mcrupakan strukntr yang dirancang hanya unntk menerima

lentur saja dan tidak menerima ( hanya meneruskan ) gaya lateral akibat gempa. Olch

karcna int pcrlutungan analisa strul,:tur sekunder ini harus dipisah dari analisa stmktur

utama. Tetapt dalam kenyataannyt . stntktur sekunder ini tetap ntempengaruhi dan

m~nJadi beban bag~ >lntktur utama. Dan dalam ntgas akhir ini struJ,;tur sekunder yang

dibahas mchpuu struktur pelat dan tangga .

. I.J. Oalok

Pcrcncanaan dimcnsi balok ini mcngacu pada peraturan SK S:-.JI - 03 xxxx

200 I pad a tabcl 9.5( a ) yang menyatakan bahwa balok yang mcnumpu pada dua

tumpuan scderhana memiliki tcbal minimum:

I 11 - - L

!11111 - J6

dengan :

h.,... • tebalminimum balok ( nun )

l. panjang bentang ( mm )

4.1.1. Perencanaan Balok Memanjang

I. - 8000 mm

!\taka :

I II ~ - x8000 - 16

500 mm -+ dtambil h - 600 mm

b 2

- xh 3

2 3 x600

• 400 nun-+ diambil b = 400 mm

Jadi balok memanjang memiliki dimensi 400 x 600 mm

28

4. 1.2. Pcrcncanaan Balol.. l\l elinlllng

I - 7000 rnrn

Balok melinrang direncanakan memiliki dimensi 350 x 550 rnm

.u. Petal

4.2.1. Pcrcncanaan Peta l

Dalam SK SNI - 03 - xx.xx 2001 pasal9.5.3.3 dtsebutkan bahwa :

• Untuk Clm lebih besar dari 0.2 dan tidak boleh lebih dari 2 maka tebal pclat

mimmum :

r.(o.s 4 _!:___) 1500

" = -~-.,....-_.!....,. 36+5/](a,, -0,2)

d~ n udak boleh kurang dari 120 mm

• Untuk Clm lcbih besar dari 2 maka tebal pelat minimum :

J; ) h = f, 0,8 + 1500

36+ 9/] dan tidak boleh kurang dari 90 nun

.\1a~a direncanakan :

• Tcbal pclat lantai = 15 em

• Tebal pelat atap = 14 em

Untu~ menunjukl<an langkah langkah perbitungan, diambil contoh Pclat Lantai ~ <1000 •

a.,.. ....... ..,. .... oiOO!O L, - 700 - 40 - 660 em

(lumbar./. / . t>elor

s. = 400 - ( 35 + 30 ) / 2 = 367,5 em

P= I.. s.

660 = --= 1,7959< 2

367.5

Karena ~ < 2 maka sistem pclat dna arah

• Balok 35 f 55 em

be~ =b. T 2.( h- I)

- 35 + 2. ( 55 - 15 )

= 115 cm

b.:2=b. ~ 8t

= 35 +8 . 15 .. ,ll" Pf:R~ ... ,

IN S 1"11 ~ T """'vl.OI.t ~ !55 em SEJI'UlUH - N OPEMIIER

jadi be = 115 em

l+(b· -t}(!_)·(4 -6.( 1 )+4{ rj' + (~· -1).( 1) .')

h, " " Jt j h. h

k - I +(b, - 1 J( t) b. )\It

l+(l15 -~x~nr4 _ 6{t5) ... 4{ 15) ' + ( 115 _ 1\(15)') _ 35 ssfl 55 ss 55 J\. ss

l+('s1: - I)G~) = 2.523

1 = kb, .h' = 2•523.35·55' = 1224500,4J7cm4

' 12 12

I = b, .r' = 400. 15' = I 12SO<km' ' 12 12

a =~= 1224500,4 17 = 1088 I , 112500 '

• Balok 40 / 60 em

= 40 -2.( 60-15) = 130em

jadi b.= 130 em

k = 2,446

10 = 1760850 cm4

I , = 196875 em4

oc ~ 8,94

• Balok 30 I 50 em

= 40 + 8 . 15

bet= 30 + 2 . ( 55 - 15 ) = I 00 em

bcl = 30 +8. 15

jadi be = 100 em

, ISO em

= 160 em

k 2,614

I~ - 816954,66 em•

I, - 112500 em•

"' • 7.26

Jad•

<>=m - 14 ( 10,88~2>.8,94-7.26 )=9,01

Karcna <>=m > 2 mal..a tcbal pelat minimum :

h~run

660{ 0.8 + 400J

- \ 1500 -13.5 em ~6+9x l.7959

Jadi teba l pelat lantai = 15 em dapat digunakan karena lebih besar daripada

ho:1m - 13,5 Clll

.1 I

UniUk tebal pelat atap, dengan eara yang sama didapatkan hnu .. = 11.09 em,

seh ingga teba l pel at atap = 14 em dapat digLmakan

4.2.2. Prmbcbanan Pclat:

a. Pel at /\tap

Bcban mati :

• Bcrat scndiri : 0.14 x 2400

• Pia fond - penggantung : I I + 7

• Finishing

= 336 kglm'

= 18 kgfm'

21 kglm'

• Aspal ( I em } · 0.01 x 1400 = 14 kglm 2

• Pas1r( I em} : 0.01 x 1600 = 16 kglm'

• AC - perpipaan = 40 kglm' +

DL = 445 kgfm 1

Bcban hid up LL = 100 kglm'

q. - 1.2 DL- 1,6 LL

I ,2 ( 445 ) + 1,6 ( I 00 )

• 694 kglm'

b Pclat Lantai

Beban mati :

• Berat scndiri : 0.15 x 2400

• Plafond + penggamung : I I + 7

• Spesi ( I em ) : I x 21

• Tegel ( keramik ) : I x 2~

- 360 hJ:t11l1 '

- 18 kl,!1111 '

2 1kg/m 1

~ 14 kahn ' - '

• AC + perpipaan ·- 40 k!!/m'

Beban hidup ( lantai perkantoran )

q - I .2 DL - 1.6 LL

: I ,2 ( 463 ) - 1,6 ( 250 )

- 955.6 kg.'m l

4.2.3. Perencanaan Penulangan Pelat

Data Perencanaan

•

•

• •

Mutu bet on f c "'30 ~tpa

~ lutu baja JY - .:100 Mpa

Tebal pelat atap - 14cm

Tebal pelat lantai 15cm

,. Rasia tulangan

fc :30 Mpa ~ ~ • 0,85

_ 0,85xf3xf' c ( 600 l l)l.,lan« - .fy GOO + .fy)

: 0,85x0,85x30( 600 ) 400 600+ 400

Pmab = 0,75 X p •

Pnun

m

= 0,75 X 0,0325

- .!::!. = 0 0035 .fy ,

= 0,02475

= fy

0.85fc

400 = = 15.686

0,&5 X 30

DL = 463 kg 111 '

LL = 250 kg m'

( SK SNf OJ x= 1()()11'> /I)} i j )

( SK SNf OJ - :cxxx - 21J(Jf 1'.< 8 .J. 3 J

= 0.0325

(SK SNf03 - x.n:r - 20fJI !'., 10.3 J)

( SK SNf OJ xxxx- Mil's 10 j,]j

.l.\

" Pcrhitungan Pcnulangan Pclat Lamai

Diasumsikan bahwa pelat mengalami JCpit elastis dt

keempal stsinya

ly - 700 lx 400

• ... = 1.75 "1,8

sesuai tabel 13.3.2 Peraturan Beton Bcmtlang

Indonesia 1971 ( PBI · 71 ) tcntang perhimngan

momen dalam pelat persegi akibat beban terbagt rata : b•4COem __

Mix - • Mtx

}.11y - • Mt)

- 0.001 xqxlx: x60-0,00I x955,6x42 x60=9 l7.376kg.m

- 0,00 1 X q X IX l X 35 = 0,001 x955,6 X 42 X 35 - 535,136 1-.gm

Tcbal pclat lantai ( t) - 15 em

Decking diambil - 25 mm

Diameter tulangan ( <1>) = 10 mm

- ...,.....-. -4 . :_...;:> .. :. l

~~~~~~~====~~~~~==~~· ~

. . .

• Tulangan arah x

b - 1000 llllll

Gombar -1.2. Potongan Pelot

dx : 150 - 25 Y: ( I 0 ) - 120 mm

Rn Mu

¢.b.clr1

9173760 0,8.1 000.1202

- 0.796

•

p _ _!_[I- /I- 2.m.lin] Ill \ fy

- I 1- II [ ' 15.686 \

" 2.15.686 0 796 J 400

0.002 < p _

p J••· -0,0035

As rc~'"' 0,0035 . 1000 120

420 mm '

Diamblltulangan Q I 0 150 ( As - 524 mm' )

l'ulangnn Arah )'

dy 150 25 I 0 - V, ( I 0 ) " II 0 mm

5351360 ~

o.s.1 ooo.1 1 o' Rn

p 0,0014 < p,.,.

p ,,,,,, - 0,0035

As 1,,,, - 0.0035 . 1000 . 110

.. 385 mm2

~ 0.553

Diambiltulangan 6 I 0 - 200 ( As = 393 mm2 )

,. Pcrhitungan Penulangan Pelat Atap

Data data

Tebal pelat ( t ) - 14 em

Deekmg

Beban mcrata

40mm

- 694 kglm2

Dengan cara yang sama dengan perhitungan pelat lantai. didapal tulangan pelat

terpasang :

Arah >. - ¢ 10 - 200 (As - 393 mml)

Arah y 4> I 0 250 ( As - 314 mm2)

11

4.3. Tangga

4.3.1. Pcrcncanaan Tangga

Uata Perencanaan

• Tinw lantai

• Lebar tangga

• Lebar bordcs

• Tcbal pclat dasar tangga

• Tcbal pelat bordes

• 1 inggi tanjakan ( t )

• Lebar injakan ( I )

=

~

l

= 400cm

- 190 em

- 400cm

= 15cm

=15cm

=15cm

=30cm

' 1 j 0

J,

Ciambar .f.J. /Jenah Tangga don system strokturnya

Kontrol ·

2 t - I - 2 ( I 5 ) + 30

~ 60cm (OK)

IS arc. tan = 26.57 •

30

Jumlah injakan - 13

Jumlah tanjakan = 14

Sin a 2tr = 2tr = 0 447 I 40 '

r I I

" ' '

tr 30x0,44 7

6 71 -= . em 2

Tcbal pclattangga - tebal pelattangga- tr

- 15 6.71

= 21.71 em

~.3.2 . Pembebanan Tangj!a

a. Pelat Bordes

Bcban Mau

• l3cnll scndin : 0, I 5 x 2400

• Penutup lamai ( keramtk I)

• Spcsi ( 2 em ) : 2 x 2 1

• Sandarnn

Fleban llidup

Qu e 1.2 DL + 1.6 LL

1.2 ( 476 ) + 1.6 ( 300 )

I 05 1 ,2 kg/m 2

b. Anak langga

llcban Mau

• Beratsendtn(t- 21,71 cm): 0.2171 x2400

• Penmup ubm ( kcra~nik )

• Spe;,i ( 2 em ) ; 2 X 21

• Sandaran

Be ban H tdup

Q, 1,2DL+ 1,6LL

1.2 ( 637 ) + 1.6( 300)

1244,4 kg/m 2

= 360 kgim'

= 24 kgim'

= 42 kglm z

= 50 kl!!m 2 +

DL = 476 kg/m 2

LL = 300 kgfm'

= 521 kgfm'

= 24 kglm '

= 42 kglm '

- ~Q l:ielm ' DL = 637 kglrn '

LL - 300 kg/m 2

1 (o

..

4.3.3. Perencanaan Penula ngan Tungj!a

• • " • • • " " . .... " .. ".," • .," . " .,. ,. y_y_ .. _,.

Uamha1· J 4 P.:mhebana11 pada 1lmgga

Dari hasil ana lisa mcnggunakan SAP 2000 didapatkan momen maJ..sunum

pada anak tangga sebesar 4076,814 kgm

Rasio Tulangan

Direncanakan pada tang!!a m~nggunakan tulangan <1> = 16 nun

Decking= s' = 25 nun

d' - s'+Q '2

= 25 + 1612 - 33 em

d =I - d'

-150 - 33

fc - 30 Mpa

~ = 0,85

- 117 mm

f)· • 400 Mpa

p h = 0,0325 p '"'"'a 0,02475

Pmm - 0,0035

Penulangan Lcntur Tangga

,\4u R. - ¢.b.d'

4076,814xl0'

0,8xl000xl l71

111 = 15,686

- 3.72 Mpa

" ' '

.!.(I- /1_ 2.m.Rn) Ill v Jj

-'-(I- /1_ 2xl5.686x3.72) 15.686 \1 400

- 0,010 " Pm~n

As - p b . d

0,010 X 1000 X 117

1170 nun'

Dipakai (Uiangan 0 12 140 dan <1> 10 - 140 ( As-1 = 1369 mm ')

Tulangan arah mel intang :

As - 20% As perlu

- 20%x 1170

= 234 1111112

Dipakai tu langan ~ 10 -300

Pcnulangan Lentur Bordes

Momcn yang tcrjadi pada bordcs didapatkan dengan bantuan SAP 2000,

dirnana hasilnya ada lah sebesar 2835,873 kgrn

2835,873.10' 0.8xl000x122'

= 2.38

p w _ 1 (I- {I- 2xl5.686x2.38) 15.686 \ 400

= 0,0063 > P.,.n

As = 0,0063 X 1000 X 122

763,361 rnrn'

Dipakai tulangan <1> 12- 140 (As= 807.14 mm' )

.18

Tulan~:an arah mdnllanl! .

As 20 ~.' 76~J61

- 152.6 72 mml -7 d1pakai tulangan o I 0 - 300 ( As= 261.80 1111112

)

Tulangan Susut Suhu

Decking yang dih•unakan scbesar 40 llllll

Diameter tulangan d1rencanakan ~ = 8 rnm

d' - 40 I; , 8

44 mm

d ~ t d'

150 - -1-1

I 06 111111

p = 0.002

A> ,..1,, 0.002 x I 000 x 106

212 mm 1

D1paka1 lulan~:an 4> 8- 200 ( As - 251,33 mm' )

-'.3.-'. Pcr·hihlllgan Oalok Pcmikul Bordes

OalJI-data perencanaan

- Bcntang balol. 4 111

- Dnnensi balok bordes 20 / 40

• Tulangan utama ~ - 16 111111

- Tulangan sengl.ang ojJ • 10 111111

- Dccl.mg - > • - 20 nun

• d t - (s' -~2)

.. 400 - (20-10-'-16 2)

0.0325

p ...... - 0.024 75

P .~,.,. ~ .. ~ - 0.0035 jy 400

= 362mm

13cban ·

- berat sendni - 0 .2 x 0.4 x 2400 192 kg I m

- beban dinding Y. bata- 2x 250 = 500 kg I m

- beban dari bordes :2921.86

total : 3613,86 kg / m

Tulangan Lapangan .

- ~q.l} ~ ~x3613,86x41 - 5256,52 kgm II II

Rn - 5256,52 250703,962 kg I m2 = 2,507 Mpa

0,8x0,2.t0,3622

.!.(I- /I - 2m .lin) Ill v .fy

= 0,0066 > Pnun

ASp.:rho ~ p.b.d = 0,0066 X 200 X 362 = 478,586 111 1111

Tulangan terpasang 3D 16 (As : 603 mm2 )

Tulangan Tumpuan :

I , I , - - ql = - x361386x4 - 3613,86 kgm

16 • 16 •

Rn 3613,86 = 172359.09 kg I m2 = I. 723 Mpa

0.8x0,2x0,3622

PP<rlu - I f 1_ ~ I - 2m.Rn )

Ill ~ \ .fJ = 0.0045

ASp..,tu p b d - 0.0045 X 200 >. 362 ~ 323.37 mm2

Tulangan terpa:,ang - 2D\6 (As"' 402 mm2 )

Tulangan Gcscr

v. ft y, X q. X I

- Y, X 3613,86 X 4

- 7227,72 kg

v •• 7227.72 x(0.5.r4 -0.362) 0.5x4

- 5919.503 kg

\'c .!. ,fk h11 d 6

- ~ , 130.300.362

cj>\c ~ 0.8,99137.78

- 79310.224 ;-.<

~ 59195,03 N

- 99137,78 ;-.<

\'u < cj>Vc ~ Pasang tulangan g.:ser minimum

~I

jarak scngkang s maksimum adalah

dl2 - 372 / 2 186 llllll

( SK SM - 03 -= -Z(}(Jf ps Z/.-14.1)

Pusan!! HI Iangan gcscr $ I 0 I 00 ~ 180

<' I

iOU 010. •oo

lCI!

Tula ngan LaO!anga,.. Tulangan Tumpuan

Gamhar -1.5. Penulangan Balok Bardes

-lA. Balol.. Anak

Untul.. pembebanan pclat terhadap balok terdapat dua bentuk yaitu beban ekivalcn

seg~ uga dan beban ek1valen trapesmm

/

J Gamb(tr -1.6. 'l'rihulary A rea

,. Bcban scgitiga

• R

- ,, •

R

-

l

= ~ . .!.../, W = I ./,.11' 2 2 4

R ~ Q, +Q, l 2 4./.,1-f'

l , I I J l :-.1max tengah bcntang - 41,.H .21, - 4t,.w.3_2./,

= l.t ' w 12 '

Mmax beban terbagi rata

Dari kedua persamaan diatas. d1dapatl.an :

I q.l = 3 .q p.l.,.l,

,.. l3eban Trapesitnn

• • " " . ..

Ql . Ql . Q'• Qot y • • J

R Q, + Q, +Q,•Q • • .!...w(21 -I ) 2 4 ' r

Mmax tcngah bcntang ;

I I I Q, =Q• - - .- J,.W = ·l ,.W

2 2 4

=Q. (/ _, ) =JJ' 2.

ivlmax - -W2 - - --1 W --1 + - 1 - 1 -W -· - · . I - 1 I (t 1)11 I ( II 1( )) (/,.-l,) l( ) 4 ' ,\ 2' 4 I' 3'2 x 2 !' r 2 4 /' '

Mmax terbagi rata

Dari kedua persamaan diatas, d1dapatkan :

- '

Pada Tugas Aklnr im, han)a dtrcncanakan menggunakan balot.. anal.. mehntang

SaJa. Cntuk balok anak ini sendiri difungsikan hanya untuk mcnentskan beban

dari plat dengan beban trapesium

4.4.1. Perencanaan Balok Anak AtaJI

Pc=30 Mpa

I)• ~ 400 :vtpa

Ukuran balok anak atap ~ 30 x 50 cm2

Bcban yang bekcrja :

13eban trapesium dengan k=400cm =4 m

I, 700 em = 7 m

I. Beban Mati :

- Berat sendiri : 0,3 x 0,5 x 2400 - 360 kg / m I I 4

- Beban plat :2 X ( - X 445 X 4 X ( 1- - X ( - )2

) = 1586.26 ku I 111 ~ 2 3 7

QD = I 946,26 kg./m

2 Beban Hidup :

I I 4 - Beban plat :2x( x100x4x( l - - x( - )2 ) - 356,463 kg / m 2 3 7

q. = 1.2 ( qo ) - I ,6 ( qL)

= I ,2 ( 1946,260 ) + I ,6 ( 356,463 )

- 2905,85 kg I m

-1/24 ·1/10 · 1/10 ·1/24 -1 L 2 - 3 4

1/14 ' 1/16 - 1/1 4

Gamhar .f. 7. Koejlslen Momen Lenmr Ba/ok

~ _I X q X I 2 = -1 X 2905 85 X 7 2 = 5932,78

24 • 24 ' kgm

~ I X q. X 12 = _.!_ X 2905,85 x 7 2 = I 0170,48 14 14

kgm

__ I x q. >. I~ ; I x 2905.85 x 7 ~ ; 14238.68 kgm 10 10

I , -~ q X J• 16 '

Perhitungan Tulangan

l'mggi balok • 500 mm

Penutup bcton d · 40 mm

~ I X 2905.85 X 7: = 8899.17 16

Direncanakan dtamctcr tulangan longitudinal 0!9

Dircncana kan dtameter tulangan sengkang <1> 1 0

d - h - S • • <l>..:lljll.•l\11 -1

' D,lll-·n "'"""

• 500 - 40 - I 0 - Y: ( 19 ) ~ 440,5 nu11

tvlcnurut SJ.-: Sl\1 03 xxxx - 200 I Ps. 10.5. 1

- rrc .J30 :::1.:_./Jir.d = --300x440,5 = 452,38 mnl 4./j' 4x400

kgm

!..:..hw.d; .!.:i.x300x44 = 462,525mrn2

.b' 400 ( mencntukan '!! )

Dm~ncanakan tulangan balok anak yang ada dibuat seragam selungga dalam

pcrhitungan digw1akan momen terbesar.

Tulangan Tumpuan

\1u .. 14238,6787 kgm - 1423867871\mm

b - 300 mm ~ 30 em

A\ !\ = - ~ dtrcncanakan 5 0.5

; (.,

r.. m - -=-=''1~

0.85fc

Rn _ (1- o~lfu ¢.b.d '

400 = 15,686

0.85 X 30

(I - 0.5) 142386787 0.8x300x440.5 2

po .!..(, _ 1,_ 2.111.1<11) Ill \1 fy

; 0,0039

= 1,53

oJ;fu p' = -----=-~--

0,8fy.(d - d')h.d 0.5xl.t2386787 _ 0.0044

0,8x400( 440,5- 59,5)300x440,5 p p 5 + p'

= 0.0039 - 0.0044 - 0,0083

AS '" p.b.d = 0.0083 X 300 X 440,5

= 1096,845 mm2 -7 dipakai 1Uiangan 4 D 19 (As= 1143,11mm2 )

As'= p'.b.d = 0,0044 x 300 :-.440.5

= 581.46 mnl -7 dipaka1 rulan~an 3 D 19 (As = 850,59 nun2 )

Tulangan Lapanean

\lu - 10170.48 kgm - 101704800 ~mm

Bentang ba1ok ~ L 700 em

Jarak bersih antara balok - balok yang bersebelahan = Ln

Menghitung Iebar cfcktif flcn~

I . be :S '!< L= '1.700 = 175 em -7 menentukan

2. be :S bw + l6 t = :10 .,. 16xl5 - 270 em

3. be :::; bw- Ln = 30 + 770 • 800 em

770cm

Direneanakan tulangan lapangan momen positif tulangan ulir 3 D 19 mm

(As - 850.59 mm2) . As > A,.,,.

c _ As x jj. = -::-::--:-85-:-0-:-,5-:-9-x-:-4:-0_0---~ = 8_97 nml P X 0.85 X j' CX be 0.85 X 0.85 X 30 X 1750

karcna c < 1 ; II ,96 mm < 140 mm, maka balok anak ada1ah balok T palsu dan

dianggap scbagai balok persegi biasa.

a = c x p = 8.97 x 0,85 = 7,62 mm

¢.Ain = ¢.As._fj{d-;)= 0,8 x 850,59x 400x(440.5- 7·~2) = 118861541,6N.mm

Mu 101704800 N nun

Mu < ¢./vfn (mcme1111ht syarot1)

maka tulangan momen positifdipakai tulangan ulir 3 019 mm (As 850.59mm2)

dan tulangan mom en negauf dipaka1 tulangan ulir 2 D 19 mm (As· = 567.06 mmll

l!!!angan (,jcj_Cr

• Pada perletakan 2kn dan 3kr

\• 1.15 I 'q ~ " 2 "

-1,15 ' '90'8" ·7 T ~- ). )X 11696.0-16 kg

"' 1', (0.5Jx d)

O.S.Ix 11696,046x(0,5x7- 0,4405)

0.5xi - 10~~-1.015 kg - 102240,15 N

V c _!_ ,l/C'.Inr.d 6 .

~ v'3Q 300.440.5 - 120635.8933 N

4>Vc - 0,8 x 120635,8933 ~ 96508,7 12 N

Vu > $Vc -7 Perlu tul angan geser

Vu = (>Vc - <j>Vs

<j>Vs - Vu-$Vc

• I 02240,15 • 96508,712

- 5731,438 N

\ 's 7164.297 N

V:. • ~x,Gox3x440.5 • 241271.7866 ~ > Vs"' 7164,297

Jarak sengkang s rnaksimum adalah :

d '2 - 440.5 / 2 - 220.25 mm

Av - 0.25x3,14xl0~

78.54 mm2

Vs "' A•·..fyd

s

( SK SM- 03 rx.a }()()/ p> 11 U I J

s Av.fx.d ~

78,54x400x440,5 9,

1 63 = 1 .> , mm v., 7164.297

diarnbiltulangan sengkang <j>l 0 - 200

o Pada pcrlctakan I. 2kr.3kn, dan ~

-1

, X 2905.85 X 7

- 10170,475 J..g

10170.475 x(0.5x7- 0.4405)

0.5x1 8890.4~8 kg

- 8890~.48"

Vc - 120635.8933 :-.1

(IVc - 0,8" 120635,8933

96508.712'

Vu .... QVc -7 Pa:,ang tulangan gcscr nunimum

17

jarak scngkang s maksimum adalah :

d/2 440.5 I 2 220.25 mm

( .\}; SN! · (JJ XX.!X 2(}() Ips. 214 4i 1

diambil tulangan scngkang ¢JIO- 150 -7 200

.J adi untuk tulangan balok anak atap adalah :

o Tulangan Tumpuan :

' Tulangantarik (As) • 4019 (As =1134,1Jmm·)

' Julangan tekan (A's )- 3019 (A's = 850,59 mm·

Scngkang 910 - 150-7 200

o Tulanganl.apangan ,

Tulangan tank (As) • 3019 (As • 850,59 mm· )

Tulang.an tckan (A's )- 2019 (A's • 567,06 mm~)

Scngkang -~10 150-7200

2019 4DJ9

zou ~ 010·200

, 3019 lOll

3019

OlO l SO

Tulang~n l~pongan Tulangan Tumpuan

( ;ctmhar ./.8. l'enulangan Ralok Anak A tap

4.4.2. l'crencanaan Balok Anak Lantai

Aalok anak lan1a1 dircncanakan menggunakan dnnensi yang sama dengan balok

anak pada atap. Dengan pembebanan sebagai berikut :

Bcban 1\tati :

• Bcrat scndiri : 0,3 " 0.5" 2400 z36Q kg / m

· Ocban plat I l 4 •

:2 X ( ::; X 463 X 4 X ( 1· -3

X ( :;-n - I

= 1650 422 k!! I m +

q0 = 2010,422 kg / m

2 f1<!ban ll idup :

• 13cban plat 1 l 4 2

: 2x(2x250x4x( 1·3X(?)) = 891,156 kg / m

q., I .2 ( qn ) + 1,6 ( <11 )

1.2 (2010,422 )+ 1,6(891,156) = 3838,356 kg/ m

Deugau cant yang sama dengan perencanaan balok lantai a tap didapatkan tulangan

ba lok anak lantai s~bagai bt!rikut :

• J'u langan 'lumpuan :

Tulangan tarik ( As)

T ulangan tekan ( A's )

Scngkang

• Tulangan Lapangan

Tulangan tank ( As )

Tulangan tel.. an ( A· s )

Sengkang

70 12

lOit

(110 · 150

I' 40 l9

z 60 J9(As= 1701,17 mm2)

= 3019 ( A'sz 850,59 mm2)

= $10 - 100 -7 150

- 4019 (As z 1134, 11 mm2)

z 2019 ( A's = 567.06 mm2)

- ~10 - 100 -7 150

6019

I <..._

'.,~ 1011 ll !301t ___ ---

"- < J ~

Tulangan Tumpuan

( icunhar .f.IJ. Pcnulan;;:an Balok Anak I ,antai

...... , •••. ,l /il_.. ~ ' ·~s.: . . '~'!ii:." ' .· . _ .. , ... ,_ . ........---,-... . " Jl' ··~ ,.

BABV

Al\ALISA STRUKTUR UTAMA

S.I.Oata-data pcrcncanaan gedung adalah :

Tipc bangunan

ZonaGempa

Tmgg1 Bant-'Unan

Lebar Ban gun an

Panjang Oangunan

Mutu 13cton

.Yiutu Baja

Dimens• Kolom

Dimensi Balok Memanjang

Dimcnsi 13alok Mclintang

: Perkamoran

: Zone 6 ( S~l 03 - 1726-2002 )

: 40 m

· 21m

:56m

:30 Mpa

:400 Mpa

: 75 x 75 em

:40 x 60 em

:35 x 55 em

5.2.Pcmbebanan Struktur Arah Vertikal.

Pembebanan arah venikal adalah pembebanan yang diterima oleh stn•kn1r gcdung

akibat dari adanya bcban yang terdapat diatasnya. Beban vertikal ini mcmiliki arah yang

scarah dengan gaya gravitasi. Untuk pcmbcbanan pelat terhadap balok terdapat tiga

bcntuk yaitu bcban ekivalen scgi tiga, beban ckivalen trapesium dan beban ekivalen dua

segniga

Ciamhar 5. 1. IJJstribuSI Behan Pelm pada Balok

49

50

, Beban scg.itiga

.... !t<

' • qcl;

• " !

R • R

,. Beban rrapeSIUtn

It("~ I Qeq

' ib:

.. w -. I' • I(

= .!_ .q , .I (I -.!_(~)~) 2,.. .... 3/ !

!I\ h ·I-.; I 11' - -

,. !3cban Dua Sc~uiga

• "

PI

\

1'1 • II • --. PI • I'' y R

R

Momen maksimum tengah bcntang:

_ I I , _ I 2 - 2'2./x./ - s.q.lx

I = 2.P - -.q.lx1

4

I ( )' I , = 8.q,. 2./x = 2.q,Jx•

M .. ..,, Rl.t - P{Ix-~-~Jx )-PH·Ilx) -1ur-P{j1r)-PH1x)

(R - PI)Ix

I --.qlx' 8

= 111m..,

I -.qlx1

8

I • - qJx

4 kg / m .................... .. ............. (5 - 1)

5.2.1. Pembcbanan Pclat

I. Pembebanan pada lantai

Beban mau :

• 13crat send in : 0.15 X 2400

• I' Iafon + pcnggantung: II + 7

• Spest lcm

• Tcgel ( keramik )

• AC dan perpipaan

l:leban hid up ( lantai pcrkamoran )

2. Pembebanan pada atap

Be ban mati :

• 13crat sendiri

: 0.01 X 2100

: 0.01 X 2400

:0,14 X 2400

• Plafon + pcnggantung : II + 7

•

• Fimshing

Aspal ( I em )

• Pasir ( I em )

• AC dan perpipaan

Beban hidup :

• Beban terbagi rata

• Bcban hujan

5.2.2. Perhitungan Bcban Equivalen

: 0.01 X 1400

: 0,0 1 X 1600

- 360 kg'm2

= 18 J..glm2

' = 21 kg.m·

= 24 kg/m2

= 40 kg/m2-

DL- 463 kgim1

LL ~ 250 kg/m2

= 336 kglm2

= 18 kgln/

= 2 1 kg/1112

= l4 kg/m2

= 16 kg!m 2

, = 40 kg!m· -

DL - 445 kg!m2

= 100 kglm2

= 20 kg.'m~

Ll. ~ 120 kg'm2

'I

Dalam SAP2000 telah tersedia fasilitas unruk memasukkan beban ekivalcn

(segitiga dan trapesium). yaitu dengan mengt,runakan pcrintah assign frame staflc

load rrapezotdal. Input pembebanan pelat pada balok dalam SAP2000 dapat dilihat

da lam Lampiranll.

5.3. Pcrhitungan Debao Lateral Akibat Gempa

5.3.1. Pcrhitungan berat total bangunao

13crat lantai I 0 ( a tap )

Bcban Mati

• Pel at : (21 X 56 - 2 X 7 X 8) X 445 = 4 73480 kg

• Balok rnchntang : (0,35 x 0.55 x 21 )x 8 x 2400 = 77616 kg

• Balok anak : (0,3 x 0.5 x 21) x 7 x 2400 = 52920 kg

• Balok mcmanjang : (0.40 x 0,6 x 56) x 4 x 2400 = 129024 kg

• Balok lift : (0,3 x 0,5 x 7) x 4 x 2400 - I 0080 kg

• Kolom : (0.75 X 0,75 X 2) X 32 X 2400= 86400

WD - 829520

13cban H1dup ( faktor reduksi yang digunakan adalah scbesar 0,3 )

kg •

kg

• Beban mcrata : (2 1 x 56 - 2 x 7 x 8) x 100 x 0,3 = 3 l 920 kg

• Bcban htuan : (2 I X 56 - 2 X 7 x8 ) X 20 2!280kg j

WL ~ 53200 kg

W '"'' WO + \VL

- 829520 + 53200

.. 882720 kg

2. Bernt lantai I - 9

Bcban :vlati :

• Pelat : (21 X 56 - 2 X 7 X 8) X 463 = 492632 kg

• Balok melintang : (0,35 x 0,55 x 2I)x 8 x 2400= 77616 kg

• Balok anak : (0,3 X 0.5 X 21) X 7 X 2400 = 52920 kg

• Balok mernanjang: (0,4 x 0.6 x 56) x 4 x 2400 = 129024 kg

• Balok hf\ : (0,3 x 0,5 x7 ) x 4 x 2400 = I 0080 kg

• Kolom

• Tangga

• Bordes

• Balok bordes

• Kolom tangga

: (0,75 X 0, 75 X 4) X 32 X 2400= 172800

: (1,9 X 3,9 X 2) X 637 = 9440,34

:( l ,lx4 )x476 = 2094,4

: ( 0,2 X 0,4 ) X 4 X 2400 = 768

: ( 0,2 X 0,2) X 2 X 2400 192

WD = 947566.74

kg

kg

kg

kg

kg

Ucban H1dup ( faktor reduksi yang digunakan adalah sebesar 0,3)

• Bebanmerata : ( 21 x 56 - 2 x 7 x 8) x 250 x 0,3 - 79800 kg

\VL 79800 kg

\\' J.... - WD - WL

947566.74 + 79800

= 1027366.74 kg

5.3.2. Perhitungan gaya gcser dasar

/.one gcmpa 6 -+ l; • 0.15

n - jumlah tin!(kat gedung

-10

Jcnis tauah ndalah tanah lunak ~ A0 e 0,34

; 1,0 ( gcdung pcrkantoran )

R ~ 8,5 ( tabcl 3, SNI 03 - 1726 - 2002)

Pcriodc gctar alami stn1ktur ( SNI 03 - 1726 - 2002. ps. 5.6 ):

T - l; x n = 0. 1 S x I 0 - 1.5 dctik

Dari grafik respon spektrum gempa rencana didapatkan C = 0.61

Perhitungan Gaya Geser Dasar :

(' = C/ w- 0~x ( 882720+9 X 1027366.74 )= 726906.]89 kg R . 8.5

5.4. Pcnyebaran Gaya Geser Secara Vertikal

Setelah d1peroleh gaya gescr dasar. selanjutnya gaya geser terscbut harus

d1d1stnbus•kan ke sepanjaJig tinggi gedung menjadi beban - beban gempa nominal

statik ekuivalcn Penyebaran gaya lateral dilakukan sesuai SNI 03 - 1726 - 2002

dengan nnnus beri~:ut ini :

F a 11',: , V J.)' "

Z)V,z, (5 - 2)

·-· ,.. =0~.,.,.. I ,/t ' "' ! ,>' (5 - 3)

hi WI WI. Hi I v Lantai Fiy(melintang) Fix(memanjang) lc m) (kg) ( kom l ( kQ ) ·I ko l I ko l

A tap 40 882720 35308800 726906.189 116540.091 34962.02738 9 36 1027367 36985202.6 726906.1891 122073.219 36621.96584 8 32 1027367 32875735.7 726906.1891 108509.528 32552.85852 7 28 I 1027367 28766268.7 726906.189 94945.837 28483.75121 6 24 1027367 24656801.8 726906.189 81382.146 24414.64389 5 20 1027367 20547334.8 726906.189 67818.455 20345.53658 4 16 1027367 16437867.8, 726906.189 54254.764 16276.42926 3 12 1027367 12328400.9 726906.189 40691.073 I 12207.32195 2 8 1027367 8218933.92 726906.189 27127.382 8138.21463 1 4 1027367 4109466.96 726906.189 13563.691 4069.107315

Total 10129021 220234813 . . . I abel J./ D~<mhu.w (,cl}'a (,empa Dosar

Waktu getar alami fundamental

Wakru getar alami nmdamcntal slmkrur gedung bera1uran dalam arah masing- masing

sumbu utama dapal ditenh1kan dengan rt1mus Rayleigh sebagai berikul :

' L \t·.d. l Ti - 6,3 1-'':::='.,... --

\,KL.'A ,., 13erdasarkan fonnula dialas, didapatkan harga Ti sepcni dalamtabel :

Lantal W1 F; d, (mm) d·/\2 I W;d;/\2 Fd,

10 I 88272( 116540.09 178.78 31961.68 1 28213214655.88 20834839.4( 9 1027366.7< 122073.22 171.47 , 29400.73 30205328362.22 20931455.4~ 8 1027366.74 108509.53 160.70 25825.52 26532278740.131 17437828.45 7 1027366. 7< 94945.84 146.09 21343.60 21927707762.31 13871064.64 6 1027366.74 81382.15 127.86 16347.87 16795260720.2d 10405423.5/ 5 1027366.74 67818.46 106.49 11339.27 11649587000.51 7221716.03 4 1027366.7~ 54254.76 82.66 6832.67 7019661958.2~ 4484698.2/ 3 1027366.7 40691.07 57.36 3290.00 3380039921.87 2333980.95 2 1027366.74 27127.38 32.23 1038.66 1 t067086825.5c 874268.8/ 1 1027366.7~ 13563.69 10.59 112.07 115140646.7 143591.74

t I 146905306593.5E 98538867 .3S Tabel 5.2. Perhmmgan T1 me11unl/ rumus Rayfe1gh

Ti - 6,3x/- - 14•6H + 10 = 2,46 > T awal = 1,5 -7 digunakan T = 2 J 98i"Ox98538867 ,38

Untuk selanjutnya dalam melakukan analisa struktur, digunakan beban gempa dimana

gaya gcscmya dihitung menggunakan Ti dari rumus Rayleigh diatas. Shingga distribusi

gaya gcscr dasar menjadi :

55

tantal hojm) I Wo ( ~0 ) Wi.Hi !komi V 1 ko \ I fiv (mellntano\ Fl< (memanJanq)

Atap 40 882720 35308800 566034 I 90748.432 27224.52952 9 36 1027366.74 36985202.6 566034 95057.015 28517.10454 8 32 1027366.74 32875735.7 566034 84495.125 25348.53737 7 28 1027366.74 28766268.7 566034 73933.234 22179.9702 6 2"1 1027366.7~ 24656801.8 566034 63371.343 19011.40303 5 I 20 1027366.74 20547334.8 566034 52809.453 15842.83586 4 16 1027366.74 16437867.8 566034 42247.562 12674.26869 3 12 1027366.74 12328400.9 566034 31685.672 9505.701515 2 8 1027366.74 8218933.92 566034 21123.781 6337.134343 I 4 1027365.74 4109466.96 1 566034 10561.891 ' 3168.567172

Total 10129020.7 220234813 ' -Tahel :>.3 Dlltrthu.w Ct(I_I'G Gempa Dasar menggunakan Tt hast/ nmms Ra.1•letgh

S.S.Analisa Gaya - l(aya Oalam (Ana lisa Linier )

Sctclah semua bcban mati. beban ludup. beban gempa dan kombinasinya

didapatkan, maka perhitungan untuk memperoleh gaya-gaya dalam komponcn strukiUr

dapat di lanJutkan. Untuk proses perhitungan ini, digunakan program bannt SAP 2000.

Pcmodelan yang digunakan untuk SAP 2000 adalah struktur rangka akan

dimodelkan sebagat./i·cmttt. Untuk pcmodelan.frame akan digunakan pula fasil itas end­

off<et untuk mcnunjukkan efck pcnampang dan mendapatkan nilai momen muka kolom

umuk perhitungan tulanl?an balok. Scdangkan efek kekakuan pelat akan diwakili oleh

fungsi con.itrai/11 dtaphragma.

Untuk menentukan momen rencana pada lokasi potensial terjadinya sendt

pla.,ti,, an& lisa lr111c:o Jru i ,;, u:...our harus didasarkan pad a kekal;uan elemen struktur pada

kondiso respon displacement maksunum. Asumsi ini merupaJ..an salah satu komponen

vital dari pemodclan substuwe structure ( Shibata and Sbozen, 1976 ) yang digunakan

dalam anahsa perjnrmance-ha.1ed destgn mi.

Dengan kata lam, kekakuan untuk balok barus didasarkan pada kekakuan elastis

penampang retak yang direduksi dcngan tingkat daktilitas struJ..wr. Sedangkan untuk

kolom, J..arena kolom akan terlindung dari perilaku inelastis oleh prosedur desain

kapasitas maka kekakuannya adalah kekaJ..'Uan elastis penampang retak tanpa reduksi

tingkat daktilitas. Atau bila ditunjukkan melalui persamaan berikut :

Balok lb = 1., I Jls .............. ( 5 - 4a )

Kolom ( 5 - 4b )

5(>

Kekakuan clastis pcnampang rctak untuk berbag;~i jenis elemcn strul..tur

d1benkan dalam tabel 5.4 bcril..ut scsua1 SK S:--11 - 03 - xxxx- 200 I ps 10.11.1

Elemcn Strul..wr 1.,

Baln~ o,Js r. Kolom o,1 r.

-. . 7abel J.-1. f.hlat Momenlner.Ha Penampang Retak

Untuk inplll dan outpw hasil nmning SAP 2000 ini, dapat dliihat dalam

lampirau 11.

5.6. Pcrhitungan Penulangan

Metode perhitungan penulangan balok dan kolom akan didasarkan pada

pcraturan - peratttran yang ditetapkan dalam SK SNI- 03 - xxxx - 2001

Untuk mcnunjukkan langkah - langl..ah perhitungan . diambil conroh balo" dan

kolom yang terdapat pada portalmelintang lantai 3.

5.6.1. Redistribusi J\lomen Tumpuan Balok

Secara sederhananya. rcdistribusi momen dilakukan dengan cara menguran!,>i

momen maksimum absolut ( biasanya momen negatif ) dan dikompensasikan dengan

menambah nilai momen didaerah non-knus ( biasanya momen positif ). Tujuannya

utamanya adalah agar bisa didapatkan pengaturan tulangan yang scragam dan lebih

scderhana. karena nilai momcn ncgauf dan positifbisa dibuat hampir bemilai sama.

Bebarapa hal penting yang perlu diperhatikan dlam melakukan rcdistribusi

momen an tara lain :

I. Menunll Paulay, Priestly ni lai rcduksi momen negatif maksimum tidak boleh

melebihi 30 % dari nilai momcn tersebut. Batasan ini diambil unh1k memastikan

agar seodi plastis tidak tirnbi1tcrlalu dini pada balok hanya akibat gcmpa kecil /

sedan g.

2. Ekuilibrium momen scbelum dan sesudah proses redistnbusi harus tetap

dipertal1ankan. Atau dengan kata lain. jumlah momen total harus tetap sama

antam sebelum dan sesudah redistribusi.

57

Dan output hasil running SAP 2000 untuk balok - balok melintang lantai 3,

dtperoleh mlai momcn momen pada tumpuan sepeni ditunjukkan dalam tabel 5.5.

Momen tcrscbut dtambtl mlai maksimum dari beberapa kombinasi pembcbanan.

1 aalok Bl217 l BL218 Bl219 l:

bMom(·) · 54670.60 I ·55430.26 ·56609.24 ·166710

om(+) 44731.12 44182.33 44463.18 133377

300087

Tuhe/5.5. Momen Tumpuan Balok Lantai 3

Dicoba muuk mcnyamakan nilai momennegatifpada seluruh bentang = 54000 kg.m

Cek momcn ncgatif: [(56609,24- 54000)! 56609.24] x I 00% = 2.58 < 30 %OK I

Sisa momcn yang ada - 300087- (3x54000) = 138087 kg.m

~!omen posit if disamakan : 138087/3 = 44028,91 kg.m

Cck : (49830/59000)xl00% k 84.46% >50% OK!

Maka dcngan dcmikian momen tumpuan balok lantai 3 hasil rcdistribusi menjadi

Balok BL217 I BL218 BL219 l:

Momen ( ·) 54000 I 54000 54000 162000 I

Momen ( +) 46028.91 46028.91 46028.91 138087

300087

Tahel 5.6. Momen Tumpuan Ba/ok rantoi 3 Hasi/ Redistribusi

5.6.2. Pcnulangan Lenlur Balok

Data - data yang dtgunakan untuk penulangan balok melinlang lantai 3 :

lmggt Balot.. - 55 ern • fc' = 30 MPa

• Lebar Balok -35cm

Dtanteter tulangan utama

Dtamcter tulangan sengkang

· Decking 40 nnn

. ty = 400 Mpa

= D 25 mm ( As= 490,625 mm2 )

- 0 12 mm (As= 113.04 mm2)

d. - 40 I 12 + 25/2 • 64.5nun

d ~ 550 d' = 485.5 mm

p,,,,, - 0,025 (SK SNI 03 - xnx 2001 P·'· 21.3.1.(1))

58

Rebcrapa pcrsyaratan yang perlu dipenuhi untuk komponen struktur pada sistem

rang.ka yang mcmtkul gaya akibat gempa dan dtrencanakan memi~-ul lenntr, seper1t

yang disyaratkan dalam SK S:-ll - 03 xxxx - 2001 ps. 21.3.1. adalah :

I. Gaya akstal tc~an terfaktor pada komponen st:ru1.'tllr tidak boleh melebthi O,I.A1.fc'

2 Bentang bcrsth minimum balok ; 700 > 4d = 4 x 64,5 = 258 em ... OK

3 P~rbandingan Lebar I ttng~i balok = 35 155 = 0~64 > 0.3 ...................... OK

-1 . a. Lebar - 350 mm > 250 mm .. ................................. ............................. OK

b. Lebar "' 35 ern < Iebar komponen pendukung ... ( % x tinggi balok )

< 75 t ( % x 55 ) - 116.25 ern .. .. ..................... .... ........ ...... OK

Sela111 itu. sesuai dengan persyaratan yang ditetapkan dalam SK SNI - 03 xxxx - 200 I

ps. l0.5.1.1uasan tulangan sepanjang balok tidak boleh kurang dari;

rfi·· !3o -' -· - b, .. d . - .r350.r435,5 ; 581,70 mm2

-l.jy ' 4x400 " : \ :-Will

- 1,4, .J 1,4 3 0 - >,.u = x 5 x485,5 .fy 400

= 594,74 mnl (menentukon '!)

•!• Pcnulangan Tumpuan Oalok

Umuk menganttstpasi perubahan arah gaya gempa yang bekerja, maka penulangan

kedua UJung sebuah ba lok didcsain sama

li

Ill

Rn

pli

p'

A.,·' - - ~ dtrencanakan - 0.5

A.\

f) 0.85fc

400 - 15.686

0.85). 30

(1-.5~\/11 (1- 0.5)540000000 - ph.cl ' - 0.8x350x485.52

- ..!..[1- 11- 2 .1~] m \ fy

; 0,0112

o.Mu

0 ,8.fy.(cl-cl' ).b.d

; 4.09

0,5x540000000 ; =0,0 118

0.8x400( 4 85,5- 64.5)350x485,5

p pll+p'

-0,0112 +0,0118 ~ 0.023

As - p.b.d • 0.023 X 350 x 485,5

- 3909.64 1111112 7 dipakai rulangan 8 D 25 ( As= 3925 1111112 )

As' p' bd- 0,0118 X 350 X 485,5

- 2004.1568nun2 7 d1pakai tulangan 5 D 25 (As = 2453.131111112)

·:· Penulangan Lapangan Balok

SK SNI- 03 xxx11. 200 I ps. 21.3.2.(2) mensyaratkan bahwa baik ni lai mornen

posi1if maupun nega1if sepanjang balok tidak boleh kurang dari 25% nilai rnomen

maksimum absolul di muka tumpuan.

Umuk llalok BL217. dari ouput SAP2000 diperoleh : nilai momcn maksimum

lapangan 48 13,48 kg.m < 25% x 54000 = 13500 kg.m. Jadi dipakai morncn

lapangan 13500 kg.m .. 1.35. IOH N.rnm

U111 uk penulangan lapangan. balok akan dianalisa sebagai balok T. Dimana

Iebar flcns cfcktif didapat dari : (SK SNJ - 03 - xxxx - 2001 1'-'· x. JfJ 2)

b, < 1/.L • Y. • 700 = 175 em

< b~· + 16t = 35 + 16• 15 ~ 275 em

< b. + Ln • 35 - 765 ~ 800 em

(menentukan ! II)

Direncanakan tulangan lapangan momen positiftulangan ulir 3D 25 mm.

(AI- 1471 ,88 111m2),A~>As.,.,

c _ A:..:.;;_s __ x ::.:IY:...__ • -:-::-::-1_4..,.7...:.1 ,_88_x.,..4,....o_o ____ _ 1552 rnm ftx0.85xf'cxbe 0,85x0,85x30xl750

karena c < t ; 15,52 nun < I 50 m111, maka balok anak adalah balok T palsu dan

dianggap sebagai balok perseg~ biasa.

a = ex P= 15,52 x 0,85 = 13,19 nun

¢i.Mn ~ QiAs.fy{d-i)= 0,8xi47L88x400x(535,5 -13

;19

)

225564238,9 N.111111

Mu = 135000000 N.nun

A1u < 1/J.Mn (mqmtmuht syarall)

60

maka tulangan momen posmf dtpakattulangan ulir 3 D 25 mm (As= 1471.88 mm2)

dan tulangan momen negatif dipakai tulangan ulir 2 D 25 mm (As'= 981.25 mm2)

5.6.3. Penulangan Geser Balok

•:• Perhitungan Gaya Geser Pad a Tumpuan Balok

V = Cvt,,· ~ Mpr. ) / Ln + Vg

\1,/1' - .4 ,. 1,25./, (d-;)

A,(1.25f) a - ...:..;..-.::.=

0.85.[', h

Vg= gaya geser akibat beban gravitast

a) Momen Tumpuan t\egatif

Untuk balok BL217, pada tumpuan momen negatifdiperoleh :

= 3925 x ( 1,25 .r 400 ) ~ 219

.89

nmJ 0.85 X 30 X 350

a

·' r,.· 219.89

= 3925 x I .25 x 400 ( 485.5 ) = 737028694 Kmm 2

b) Momen Tumpuan Posuif

Untuk balok BL217. pada ntmpuan momen positif diperoleh :

a = 2453,125 X ( 1,25 X 400 ) = 137

.43

nun 0,85 X 30 X 350

= 2453.125 x 1,25 x 400 ( 485.5-137

•43

) =51 1212868,7 N.mm 2

•:• Penulangan Geser

Syarat spasi maksimum tulangan geser balok menurut SK SNI - 03 - xxxx - 200 I

ps 21.3.3.

s < d / 4 = 485.5 / 4 = 121,375 mm -7 daerah sendi plastis } menentukan

s < d / 2 = 485,5/2 = 242,75 mm -7 diluar daernh seodi plastis

s < 8 x 41 tu!angao mcmanjang - 8 x 25 = 200 mm

s < 24 x ~ tulangan scngkang = 24 x 12 = 288 mrn

Untuk penulangan geser balok menggunakan M.-''· balok.

Ln ~ 7000 - 350 - 6650 mm

tvlp( = 798815319,7 N mm

M/ = 5112 12868,7 1" mm

- 798,8153197 KNm

• 511.2128687 Kf\m

Gaya geser total didacrah sendi plastis ( muka kolom s/d 2 d ) :

Gaya geser akibat beban gravitasi dimuka kolom ( dari output SAP 2000):

Vg = 6769,264 kg- 67692.64 N

61

Ak1bat Mpc dengan metodc keseimbangan gaya diperoleh reaksi diujung - ujung

balol.. ,.A dan \ 'o sebaga• berikut ·

\'Alicmpu = • \'HG.:mpa - {Ill,.;- \1.-' }/ l.n

= {737028694 ~ 511212868.7 } / 6650

= 199718,65 N

Gaya gescr tmal :

Vu,, = Vgempa.,. Vgravitasi

= 199718,65 T 6 7692,64

- 267411,29 N

Vu.n a Vgempa ~ Vgravitasi

= . 199718.65 + 67692,64

- . 132026.01 .

Vc = 0 (kemampuan geser beton didaerah sendi plastis tidak diperhitungkan)

Vs = Vu,b/<1>. Vc

= ( 267411.29 / 0.7 5 ) - 0 = 356548,387 N

Diameter sengkang = 12 mm

Av = 2 X 113.04 1111112 = 226.08 1111112

(SK SNI- OJ-xxxx 200 Ips. II. S. 6. (J)J

fy = 400 :vtpa

= A•· . .h . d = 226.08x400x485.5 = 123 14 > 5

maks V.\ 356548.387 ,

s

d1pasang Q 12 - 100 sejauh 110 em dari muka kolom, dimana tulangan geser

penarna dipasang 5 em dari muka kolorn.

Gaya ~cser total diluar sendi plastis ( > 2 d ) :

Lang.kah pcnama adalah mcncntukan besamya gaya geser yang bekerja pad a jarak II 0

em dari muka kolom (akhir dan daerah sendi plastis)

l'11oo • Vl - ( 1100 / Ln )(VA .. V8 )

.. 267411.29 ( 1100 / 6650 )( 199718.65 ... 67692.64 )

- 197110,3252 r..

Dimana untuk dacrah d1 luar scndi plastis ini. kuat gcscr beton turut diperhitungkan

yakni scbesar: (SK !),-.,"{ • 03 - n.TX 200/ ps II 3 1{/J)

Vc - ( 116)._1rcb.d

• ( I I 6 J ,_IJO ( 350 • 485.5 ) ~ I 55119,59 N

Vs - vu.bf<l>-Vc

• ( 1971 10.3252 10,75 ) - 155 119,59 - 107694, 17 N

Diameter scngkang • 12 nuu

Av • 2 x 11 3.04 11lm2; 226,08 mm2 (SK SN/-03 xxxx 2001 ps. /1 56 (3))

tY ; 400 Mpa

~./.1 ' ·" .. v,

jad1 dipasang 9 12 - 220

226.08 x400x485.5

107694.17 = 407.68 mm > s maks

lOU

2D2S

r =--< j 012 • 200-{

' , )025

Tulangan Ulpangan

• 025

-on-loo -2012

;

~·:::4_

Tulangan Tumpuan

Gamhar5.2. Penulangan pada Balok BL217

5.6.4. Penulangan Lentur Kolom

Untuk contoh penulangan. akan digunakan kolom eksterior KLM33 yang terletak pada

lantai 3 (lihat lampiran II untuk sejelasnya).

Pcrtama-tama akan dihitung nilai momcn ultimate balok akibat tulangan terpasang.

Akibat IU1angan lerpasang pada ba1ok mc1inlang ;

¢M. -'• • ~A, f, (d - a/2)

dunana A.f, ll ., _ _

o.s5.r, h maka :

- 3925 )( 400 a = - 175.91 nun

0.85 X 30 X 350

~.\1,.. 0.85 xJ925 X 400 (485.5 - 175.9112)

= 461786809,5 N.mm

Momcn di As J..olom : ~u ..... , ,,~ .... .- = 7000 I 6250 x ¢1M,; = 5172 12426,7 N.mm

• 2453,125 x 400 10994 o = - mm

0,85 X 3() X 350 '

¢M11 ' - 0,85x2453.125x400(485,5 - 109,94 / 2)

• 316133050.6 N.nun

Momen di As kolom : $M,.n.<4olam ' s 7Q00 / 6250x$M11- = 354069016,7 N.111111

6}

"i.Af~ = 517212426.7 + 354069016.7 = 871281443.3 i':.mm

Diasumsikan bahwa momen balok 1ersebu1 dilahan oleh kolom alas dan kolom bawah

dengan proporsi lcrbahk 1erhadap panjang kolom. Karena panjang kolom adalah sama

di semua 1amai maka :

- y, l:.o\.1¥ • 435640721,7 N.nun

~tomen mukaJOilll . ~MuowJ<J<•= 3400/4000$M. = 370294613.4 ~.mm

Aktbal tulangan 1erpasang pada balok memanjang:

a • 2453,125x400 = 96_2 rrun 0,85 X 30 X 400

cpA!,. . ~ 0,85 X 2453,125 X 400 (535,5 - 96.2 / 2)

• 406521653,6 N.mm

Momen di As kolom : ~M.,,., kolono • ~ 8000 / 7250 x cpM; = 4485756 I 7,8 N.mm

, 1471,875x400 5 72 a = - = 7. mm

0,85 X 30 X 4QQ

~M. + - 0,85 X 981 ,25 X 400 (535,5 - 57,72 I 2)

• 253541507,8 N mm

64

Momcn dt As kolom : $M ..... w- · - 8000 / 7250 x ~.w: = 279769939,7 N.mm

r.M~ ~ 448575617.8 ... 279769939,7 = 728345557,5 N.mm

• ~HAl• • 364172778,7 Kmm

Momen muka joint : ~M. ""'lD""" e 3400 I 4000 ~Mn = 30954686 i ,9 N.mm

SelanJumya tulangan kolom akan dicari dcngan program bantu PCACOL vJ.OO

(Gam bar 5.3), dimana data-data yang akan dimasukkan adalah :

Pu = 420979 kgf - 4209,79 kN (dari hasil output SAP2000)

Dimcnsi kolom • 750 x 750 1run2

Selimut bcton • 50 mm

~M., , = 30954686 1,9 N.mm = 309,5468619 KN.m

$M,,.- 370294613,4 N.mm = 370,2946134 Kl\i.m

Maka akan dipcrolch nilai tulangan untuk kolom K LM33 : I 2 - 028 (A,= 7392 nun2,

p- 1.31%)

• • • •

• r +x

•

• • • 158 X JSI l'rll'll tliX rt:W.

MAf(fUAI.: rc•lO WP.

l(c • 2S14l WPa tc ZS-.5 WP. Aeta l • 8.1JZ45

lfy " .tOO UPa b • ZOOOIII WP.

a- t.61C11cttl0 mtn.-4 a 2.61S7te•010 m~n-• • flmm

Om01

•

•

•

" lU.I 120)) •. •••·· .... ······ .... .....

·· ~-.. ...

+

lllll

~~1~~~ •• ''""'1

-'AA>~------~- -------------------------------------__J (iambar 5.3. !fast! Analtsa PCA COL v 3.00 unruk ko/om KLM33

65

5.6.5. Penulangan Geser Kolom

• Berdasarkan Persyaratan Minimum Peraturan

Scsuai SK S\ll. 03- xxxx - 2001 ps. 21.4.4.4., penulangan transversal khusus

d1buruhkan sejarak /0 dan _!cedua ujung kolom. dimana :

/ 0 hid.., ; 750 mm ( menemukon' )

1. (1/6)/.~.~om ~ ( 1/6)( 4000 - 600) = S66,67mm

1. 500mm

sehingga '• akan diambil sejarak 600 nun dari muka joint.

Dan scsuai SK SNI - 03 - X>-'XX - 2001 ps. 21.4.4.2, spasi maksimum yang

diijinkan untuk tulangan transversal dalam jarak 750 mm terscbut adalah :

s < Y. d imensi terkeci I komponen struktur = •;. . 7 50 = 187,5 llllll

s < 6 x diameter tulanganlongitudinal = 6 x 25 = !50 mm ( menentukan1! )

Luasan pcnampang minimum tulangan transversal (A.v,) adalah yang yang terbesar

dari kcdua pcrsamaan : ( SK SN/ - 03 - x.:o:x - 2001 ps. 21 4.4 I )

A,, = 0.3s/'Ef~ '[(~)- Jl /,, A,, j

A _ 0.09sh,fc' ,, - j

>• dimana : s - jarak spasi tulangan transversal

h, • dimensi potongan melintang dari inti kolom, diukur dari pusal

ke pusat dari tulangan pengekang terscbut.

At ~ luas penampang kolom

A..h - luas penampang kolom diukur dari daerab terluar tulangan

transversal

f1h - kuat leleh tulangan transversal

Dengan menggunakan spasi 80 mm, J;~ = 400 MPa, deicing beton 50 mm, dan

direncanakan tulangan transversal 0 12 (A, "' 113.04 rnm\ akan diperoleh :

A = 0.3x 80x[750-(2x50)-12]x30[( 75r5' )-I] •• 400 (750- 100)2

= 380,53 1111112 (mcncntukan!!)

A _ 0.09x80xl750- 100 - 12)x30 .•• - 400 344,52 mm2

maka d•~:-•unakan 012 dcngan 2 tulang,an silang, (A,- 4 • 113.04 452. 16 111111~ 1

dcngan ~pas1 80 111111 ( hhat gam bar 5.5 untuk sket penulangan transversal I

l ntul. da~rah d1 hmr 1... ,c,ual S" Si\1 • 03 "-"-"-' 200 I ps. :? I .J 4 6. tulan~an

tran" <mal hams dipasang dcngan tidal. melebiln 6 :-. d1amcter tulangan

llh!lllanJang t - 6 • ::!5 - 150 mm) atau 150 mm. \laka untul. daerah d1 luar / ...

akan d1pa..ang tulangan transversal 0 12 - spas1 150 mm

• Rercla;arkan Kebutuhan Ga~a Geser

Sama halnva scpcm pada balol.. gaya geser desain untuk kolom akan d1tentukan

dengan mcmpcnunbang~an gaya-gaya maksimum yang dapal 1imbul <h 111u~a

JOI IIl paJa liHp·tlap UJUllg ~olom s" S:'-JI. 03 ,\XXX 2001 ps. 2 1.4.5. 1. Ga)ll·

gHya pada JOint akatt ditentukan dcngan berdasarkan Mr,. (maximum prohuh/e

11111111<'111 strm.~tiJ I baik akibattulangan tc•vasang pada kolommaupun pada balok.

• • •

• y

• • I •

l . • • 750 )( 1~0 mm t.Jl"u~lnf

MArrnw f'c • 30 MP. Fe 75743 MP• tc lS.S MPt Setal ~ 1 ly = SGO U f"• h • 70&101 MP.,. l SfCTION; Ag = 561SOft tn.m"7 lx - '-'i.l611e•OIO "'m•• ly 2:. 6J61le•OIO mm·4 x. .. amm Yo - OtnM

•

•

•

•

J.l ltl l

. .. L-------------~·--

----------­'~'\ lrtO•

\

<

) /

/ I ... ~--

I ------------•:»:r ( •ctmhctr 5.-1 Om[Zrctmlllll!rak.'·' ko/om KLt/33 ( j, - 500 MPa. ¢ ~ 1.0)

Mrr akibat tulangan IC'l)asang pada kolom dihitung dengan faktor rcduksi

kekuman - 1.0 dan d1asumsikan bahwa tcgangan pada tulangan tarik - I 25 .(;.

I

67

500 MPa. Dengan mengasumsikan bahwa Mpr adalah sama dengan nilai momen

pada tnik I..cseunbangan. maka dari gam bar 5.4 diambil nilai Mpr = 1250 kN.m

Maka dipcroleh nila1 v. pada ujung kolom berdasar Mpr:

1'., ( 1250 x 2 ) I ( 4 0.6 ) = 735.3 kN

Scdang M,.. ak1bat tulangan terpasang pada balok yang berada pada joint

kolom didapat dan ( untuk mla1 Mpr- dan Mpr- lihat kembali bab 5.6.3 ) :

V.l.• CMpr. + M"'-) f t.

- ( 511.2 1 -737.03 ) / ( 4-0.6) = 367.13 k1\

V.1.• (l'vf,., + M,..' ) f l.

- ( 367.55 ... 583.07 ) / ( 4-0.6) 279.59 kN

1',1 yang diterima l..olom - V.1 •. • - Vul,•· = 646,72 kN

Dcngan membandingkan nilai V,1 dqan V,2 maka yang menenmkan adalah

yang tcrbcsar yakm 1',1• Karena gaya-gaya aksial berfaJ.;tor ( akibat kombinasi I

dan 2 ) uutuk kolom lebih kecil daripada Ar;f', I 20 = (750*750)*30 I 20 -

843,75 kN • 84375 kg, maka sesuai SK SNI - 03- xxxx- 2001 ps. 2 1.4.5.2

nilai I ~ ha11.1s diambil - 0.

Jl, - A,.j;.cl .1 452,16 * 400 • 638180 = 1442,39 kN

dimana nilai-mlai A,. dans diambil dari perhinmgan tulangan transversal pada bab

scbclumnya.

Karena n1lai 1', > 1·.,. maka penulangan transversal sesuai persyaratan

minimum yang Ielah dLititung pada subbab sebelwnnya dianggap mencul..,lpi.

yakni 012 dengan 2 tulangan silang pada jarak spasi 80 mm, dipasang sejarak

600 nun dan ujung-ujung kolom.

012 . 80 •> 150 .--. •. - •. . -~

• . : 12 0 28

.!-.. ~ I

.__j. • ._.I

Gamhar 5.5 Ske1 Pemtlangan unltlk Kolom

I

68

5.6.6. Sambungao Balok- h:olom

SK S!'\1 - 03 xxxx - 2001 ps. 21.5.2.1. mensyaratkan bahwa tulangan

transversal scperti yang dirinci dalam ps. 21.4.4. hams dipasang pula dalarn sarnbungan

antara balok-kolom. kccuali jika sambwrgan tcrsebut dikekang oleh komponen . strukturn l seperti yang disyaratkan dalam ps. 21.5.2.2.

Pada sambungan balok-kolom interior dimana terdapar pada kecmpat sisi

kolom rerdapat balok. sesuai SK SNI- 03 xxxx - 2001 ps. 21.5.2.2, spasi maksimum

drperbolehkan mencapai I SO rnrn.

SelanJutnya perlu dicek kekuatan geser sambungan ( lihat gantbar 5.6 )

,, '('M .).)

1 e o i!5

I 9l94 I C> ,r:::==-------~1'..::_ ___ -'-- - 11

T: - c1. n

6L95- -

'"

Gambar 5.6. Analisa Geser pada Beam Colomn Join/Interior /an/at 2

Dari perhitungan scbelumnya ( bab 5.6.3 ) didapatkan :

M.,: ~ 737028694 N.rnm

Mrr c 511212868,7 N.mm

Maka didapat :

.11. = (Mpr. +Mpr') f 2

vh = 2ivf. I (4000- 600)

- 624120781 ,4 N.mrn

.. 364129,87 1\

( 8 D 25 ) : 1i = 1,25 f,.A,1 = 1962500 :--.1

( 5 D 25) : C1 = 7] - 1.25j,.A,2 ~ 1226562,5 N

Gay a geser bersih pada joim . v., • 11 .,. C1 - Vh ~ 2824932,63 .

Bcrdasar SK SN! - 03 - xxxx - 200 I ps. 21.5.3. 1 untuk hubungan balok-kolom yang

rerkekang kedua sisinya, nilai kekuaran gesemya dihitung berdasarkan :

<We ~ $ 1,7 ..Jrc· Aj

.. 0,85 . 1,7 X ,,Jo X (750 X 750) = 4451957,41 N > v,,j ... OK!!!

Pcrcncanaan sambungan balok-kolom :

Lebar Joint ( bj ):

bj .. bk ~7 SO mm

bj = b - 0.5 bk

Vjh

= 350- 0,5 X 750

~ 725 mm

~ = 2824932,63 bt.bk 725x750

Tcgangan geser yang dipikul bet on :

= 3. /[Nn,k]- 0 I fi.· 3\1 Ag '.

' - 5,195 N / nun·

- 3. f 4209792]-o.lxJO = 1,4121\ l mm2

3 )fl750x750

Vsh = Vjh - Vch

= 5,195-1.412

= 3,783 N I mm2

Spasi yang tersedia unn<k penulangan joint :

dl

d2

= 40+ 12 +25 +25 + 25

= 40+12 ... 25

ho = 550 - ( 127 ; 77)

= 346mm

"' 127 mm

• 77

Dircncanakao tulangao joint dipasang 4 lapis sehingga :

s 346 - (4xl2) ; - - '-----'-

5

.. 59,6mm

69

70

Penulangan gcser yang dtperlukan :

__ r'.,_.h_.s __ 3.:...7..:..83:...x_7~2:...5x..:..5:...9:..;.,6

fy 400 Ash

408.66 nun~

Oipasang 4 lapis sengkang 4 0 12 (As ~ 452.14 mm1 )

!'1.7. REKAP HASIL t>ERIIlTl::"GA~ PENULA.'IGAN

Berikut akan disajikan hast I lengkap dari penulangan struktur berdasarkan analisa

linear yang telah dtlakukan dan sesuai dengan pcraturan SK SNI - 03- xxxx- 2001

5.7.1. Tulangan Balok

Letak Lantai Tulangan Letak I Lantai I Tulangan

l S/d 5 Atas 8 D 25

Bawah 50 25 Tumpuan

Semua Atas 5 025 Lantai Bawah 3 0 25

Tumpuan 6dan7~ 7 0 25 Bawah 4 0 25

Semua Atas 2 0 25 Lapangan

Lantai Bawah 4 0 25

las/dlO Atas 5 D 25

Bawah 3 0 25

Lapangan I Semua Atas 2 0 25 Lantat Bawah 3 0 25

(a) /, 7 merer( mel1111a11g) (b) L = 8 merer(memanjang)

Tahel 5. 7. Penulanganl£nrur Balok

Letak Lantai Tipe Tulangan

Sendi Piastis Semua Lantai Melin tang 012 - 100

Memanjang 012- 100

Luar Sendi Semua Lantai

Melintang 012-200 Plastis Memanjang 012 - 250

Ktitrangon s~ndl pJmns ber;orolt I 100 mm d1ulau dari muka ;om

Tabel 5.8. Pemdangan Geser Ba/ok

5.7.2. Tulangan Kolom

Khusus untuk penulangan kolom terbagi menjadi 4 tipe per lantai, yaitu tipe A

(kolom ekstcrior sudut geduog), tipe B (kolom eksterior sisi melintang gcdung), tipc C

71

(kolom cksterior sisi memanjang gcdung) dan lipe D ( in1erior ) untuk lcbih jelasnya

lihat gambar 5.7. Dcngan catatan, yang dimaksud dengan kolom lantai i adalah kolom

yang tcrlctal.. dibawah level 1. Sehmgga yang dimaksud dengan kolom lantai I 0 adalah

kolom yang terletak di ba"ah level atap.

Lantai

1-./

5-8 I

9-10

'

. -.,...

- · -- . J j'~• i •-o l Gamhar 5. 7. 1ipct Penulangan Kolom

I Tipe l Tulangan Lentur

p pulangan Transversal

( %) ~ lo > lo ;\ J 12 D 28 1,31

~ 20 1) 28 2.19 c 16 D 28 1,75 D 20[) 2R l,/9 A 120 25 1,05

012 012 B 20D25 1,75 spas• spas• c 160 25 1,-10 80mm 150mm 'I) 20025 2,19

~ 12 D25 1,05

ll I" 0 25 1,05

c I 12 D25 1,05 l) 121) 25 I 1,05

- I0 1H!rj<lralc 7JO mm dtukur <kut muka JOin • untuk tul.transvcrsal. dtgunakan ltulangan Silang selam

tul11ngan scngkang btasa (II hal Gb.S. S )

Tahel 5.9. Pemdangan Kolom

I

5.8.Kontrol Displacmeut

Perhitungan akibal gempa yang dilakukan sebelumnya perlu dikontrol terhadap

Kinerja Oatas Ult imitnya. Didalam SNI - 03 - 1726- 2002 ( 8.2 ) disebutkan bahwa

batasan ini dilakukan agar mencegah terjadinya benturan berbahaya antar gedung.

Simpangan dan simpangan antar tingkat ini harus dihitung dari simpangan strui..-TI1r

gedung akibat gempa nominal yang dikalikan dengan suatu faktor pengali C, sebagai

benkut :

C, • 0,7 R ( 5 - 5 }

Dan umuk memcnuhi persyaratan Kinelja Batas Ultimit suulaur gedung. maka

segala hal simpangan yang tCrJadi pada suulnur gedung tidak boleh melebihi 0,002 kali

tingg~ tingkat. Has1l output dari simpangan ( AS ) dan simpangan antar tingkat

(mtersrory drift) dan batasannya menurut peraturan yang berlaku adalah sebagai berikut:

Lantai 1 Tlnggi 6s Drift e.., Drift Batasan i ( m l em em em em em

_ 10 ' 40 19.70789 0.46428 37.38 ·17.62 8 9 36 9.24361 0.63448 55.00 3.78 8

__ 8 - 32 8.60914 0.83165 51.22 4 .95 8

7 28 7.77748 1.02152 46.28 6.08 8 6 24 6.75596 1.18479 40.20 7.05 8 5 20 5.57117 1.32566 33.15 7.89 8 4 16 4.24551 1.3427 25.26 7.99 I 8 3 12 2.90282 1.31631 17.27 7.83 8 2 8 1.58651 1.0856 9.44 6.46 8 1 4 0.50091 0.50091 2.98 2.98 8

Tahel S. /0. Sunpangan Lateral Akibat Gempa dan Batasannya

5.9.Penenluan Target Perpindaban Rencana

OK!! OK!! OK!! OK I! OK! ! OK!! OK!! OK!! OK!! OK!!

Untuk mengetahui apakah hasil displacement dari analisa Pushover tclah

memenuhi kritcria ataukah belum, perlu ditentukan suatu target perpiodahan rencana.

Pcrhitungan target perpmdahan rencana ini akan dilakukan pada ponal melintang dan

duiasarkan pada perumusan Priestly. Adapun langkah-langkahnya adalah sebagai

beriJ.mt :

Data-data : n = I 0 lantai

h1.mW - 4,0 m

fy = 400 MPa

E, = 2,00 x 10' MPa

E, - f, IE, • 0,0020

l' ' ·'

Batasan Pcra111ran (untuk rotasi dnli ultimate):

0, 0,025

OJ - 0, • 0~ ~ Oc

maka mlat akan OJ dtambtl sama dengan 9, ~ 0,015

• Pcrhnungan Profil Perpindahan Rencana (6,)

Profil Perpindahan Rencana ( d~t\Ign displacemem profile l untuk frame dtlunmg

berdasarkan pcrsamaan .

.:l -O II I - O.S(n-4)11, ' " ' ( 16/ )

1, ( 5 - 6 )

dimana 6, simpnngan tingkat ke - i

n - j umlah tingkat

h, - adalah t111ggi lamai kc 1.

ll asi l pcrhitungan bcrdasarkan persamaan ( 5 - 6 ) tersebur bisa di lihat pada tabel

bcnkut ini : -

Tingkat h (m) ~; '

10 40 0.8125

1_ 9 36 0.7~1

I 8 32 0.6800 I 7 28 0.6081 --

6 24 0.5325

5 20 0..1531 --.j I 16 0.371.1(1

3 • 12 11.2831 . 2 I 8 11.1925

I I 4 0.0981 -Tabd 5 II. Perhuungan Profit Perpmdahan Rencana Frame

• Pcrhitungan Pcrpindahan Rencana (6J)

Perpindahan rcncana I target perpindahan struknrr dapat dihitung berdasarkan

pcrumusan:

i -1

(5 - 7)

•••

Basil pcmuungan berdasar rumus (5-7) ditampilkan dalam benruk tabel berilmt im ·

Tfngkat h {m) m 6, rnA Ill; 0, 2

10 40 882720 0.8125 717210.00 582733.13 9 36 1027367 0.7481 I 768598.74 575007.93 8 32 1027367 0.6800 698609.38 475054.38

1- 7 I 28 1027367 I 0.6081 624767.40 379936.67 6 I 24 1027367 I 0.5325 547072.79 291316.26 5 20 1027367 0.4531 465525.55 210941.27 4 16 1027367 0.3700 380125.69 140646.51 3 12 1027367 0.2831 290873. 21 82353.48 2 8 r 1'027367 : 0.1925 197768.10 38070.36 1 I 4 1027367 0 .0981 100810.36 9892.02

~ 4791361.23 2785952.00

Tahel S./2. l'erlutllllj!On Target Perpindahan Rencana Frame

sehingga nilai 1\l didapatkan :

~ - 0,581 Ill

• Perhuungan Dakti litas Stnlklllr Rencana ( 1-ls )

Daktilitas Stniktur dapat dihitung dengan persamaan :

~IS - At I 6, ... .. ........................................ ... .

Dimana mcnurut Priestly, nilai tl~ unruk/rame dirumuskan sebagai :

L\, 0.5 &, (lb I hb) (0.6 hn)

- 0.5 • 0.0020 (7 / 0.55) (0,6 . 40) = 0,305

sclungga :

~s • 0.581 / 0,336 - 1,904

(5-8)

0 J • .... -:.

• '/,I r ' ..

r •

. , • •

·,•.· . ~ .·.} I ·"" ').. f .

I ' 1"-~"J•o • 'l>- •

., <~. •

BABVI

ANALISA Pl;SJIOVER

6.1. Ana lisa Stank Non-Linier

Setelah analtsa limer selesat dilakukan dan kernudian hasilnya digunakan untu~

mcndcsam tulangan balok dan kolom, maka kemudian analisa statik non-linier dapat

dilakukan. Dimana dalam tugas akhir ini, analisa statik non-linier yang diguna~an

adalah ana lisa pushover.

Salah satu kclcbihan utama analisa statik non-linier ini dibandingkan dcngan

analisa statik linier adalah analisa ini memungkinkan terjadinya respon non-linier pada

komponcn - komponcn struktur akibat defonnasi yang terjadi selama gcdmtg

mcngalami pembebanan lateral yang besar, seperti pada saat teljadinya gempa.

Rcspon non-linicr komponen - komponen struktur yang teljadi secarn umum

dapat diwakili olch hubungan /r)(id-defiJrmatTon seperti yang ditunjukkan dalam gam bar

6. 1. berikut ini.

: 1

-· ' ................. ~.:----..

r:

--~7

••••

Tipe I

,, c ..

--------- -:::.---~

r _______ _ _.. -

-'

Tipe II

Gombar 6.1 Hubungan/.oad-DefomTallon yang te/ah dJgenerallsa.n

Gambar tersebut menunjukkan suatu hubungan load-deformation yang telah

digeneralisa.i yal\g dapa; ditcrapkan untuk kebanyakan elemen srruktur beton. Q

menunjukkan beban yang dtakibatkan oleh gaya lateral, sebagai Qc£ adalal1 kemampuan

I kapasitas struktur.

Seperti yang terlihat, terdapat dua cara untuk menjelaskan defom1asi :

Type I : Dalam kurva ini , deformasi dickspresikan langsung scbagai rcgangan,

kurvatur, rotasi, ataupun perpanjangan. Parameter a dan b mengacu pada bagian dari

75

76

dcfonnasi yang terjadi setelah leleh, yaitu defonnasi plastis. Pardmeter a, b. dan c

didefinisikan sccara numeris dalam tabel6.1. dan 6.2. ( FEMA-273, chap 6 ).

Type II · Dalam kurva ini, defonnasi diekspresikan sebagai sheor angle dan

ton~enua/ drift rauo. Parameter d dan e mengacu pada defonnasi 101al yang diukur dari

awal Parameter a. d. dan e juga didefinisikan secara oumeris dalam tabel 6.l .dan 6.2.

(l·l:/o,/A-F3. chap6)

Adapun keterangan untuk gambar 6.1 . adalah sebagai benl<ut :

• Tuik A menunJukkan kondisi tanpa adanya beban.

• Garis A-1:! mcnunjukkan respon linier strulmrr, deogao turur memperhitungkan

kckakuan retak masing - masing elemen struk'tur.

• Titik B adalah menyatakan ket.matan leleh efektif ( nominal yield Slrength

clcmcn stntktur

• Garis B-C biasanya memiliki kentiriJlgan 5% - I 0% dari kemiringan garis A-B

pada garis ini tcrjadi slram hardemng yang biasanya dialami kcbanyakan

clcmcn srruktur beton, dan memiliki efek penting dalam pendistribusian gaya

gaya internal antar elemen yang saling berdekatan.

• Titik C menyatakan kekuatannominal (nominal strength ) dari elemen struktur.

Dimana pada tittk ini bisa dianggap bahwa kemampuan umuk menahan gaya

lateral telah hilang. Karena itu , komponen utama system penahan gaya lateral

dari struktur tidak dtperboleltkan bcrdcfonnasi mclewati titik ini.

• Pcnurunan secara drastis garis C-D meoyatakan kegagalan inisial dari elemen.

Btasanya kegagalan ini berkaitan dengan fenomena sepeni retaknya tulangan

longitudmal, pengelupasan beton, atau kegagalan geser mendadak.

• Kctahanan sisa ( ft!Stdual resiSiance ) dari titik D-E muogkin bernilai no! dalan1

bebcrapa kasus atau tidak nol untuk kasus laioya. Biasanya jika ridak terdapat

infonnasi tambahan, diasumsikan ketahanan sisa ini sama dengan 20 % dari

nilai kckuatan nominal. Tujuan utama dari adanya segmen ini adalah untuk

memodelkan elemen st:ruktur yang telah hilang kemampuan menahan gaya

lateralnya, tapi masih mampu untuk menahan beban gravitasi.

• Titik E menyataknn kapasitas defonnasi maksimum. Defonnasi setelah melewati

titik ini tidak diperbolcltkan karcna beban gravitasi tidak mampu lagi dipik<tl.

77

Selam itu, pcrlu dijclaskan pula sedikit tentang apa yang dimaksud dcngan

kntena pcncrimaan ( acceptance cnlena ). Kriteria penerimaan adalah batasan -

batasan yang digunakan untuk mengevaluasi apak.ab suatu elemen telab mengalarni

kcrusakan atau behnn. Secara umwn kriteria penerimaan ini ditentukan oleh dua jenis

dcsam yaitu desain yang dtkontrol oleh defonnasi ( defonnauon com rolled) dan desain

yang dtkomrol oleh gaya ( force comrolled ).

Pada de.ain yang dLkontrol oleh defonnasi, elemen dijinkan untuk berdefonnasi

melcwari batas batas elasttsnya aktbat beban lateral yang rerjadi. tetapi dibatasi oleh

kapasitas clcmcn tcrscbut. Sedangkan tmtuk desain yang dikontrol oleh gaya, elemen

udak diperbolchkan mclcwati batas elasrisnya akibat beban lateral yang bekerja.

'

78

Modelling I' a ra~, n::!•::c•t~e,_,rs,_l ____ ..:.A:.:cc:.ce"'p'-'t00an:,;c:.:ec.:C:::nc.::·l:.:.e'-'ri.::aJ _ __ _

Plastic Rotation AnJ!Ie. radians

Plastic Rotation Angle. radians

Residuai L Strength

!Ottio

Component T• pe

Primary__ Secondary

e-tl I I I ~Trans, h.4ic

Jklnf· I

< 0 0 c !i3 O.D25 0.05 0.2 I 0.005 0.02 0.025 0.02 005

< 0.0 I c I >6 0.02 0.04 0.2 ' 0.005 0.01 0.02 0.02 0.04 > 0.5 - c ~ 3 0.02 0.03 0.2 I o.oo5

' 0.01 0.02 0.02 0.03

<: 05 c >6 O.ot5 0.02 0.2 0.005 0.005 0.015 O.Q15 0.02 <0.0 NC $ 3 O.Q2 003 0.2 0.005 0.01 0.02 002 0.03 < 00 l\C ? 6 0.01 O.Q15 0.2 0.0 0.005 0.01 001 0.015 <": 0.5 NC ~~-+ 0.01 0.015 0.2 0.05 0.01 0.01 0.01 0.015 > 05 :-.IC > 6 0.005 0.01 0.2 0.0 0.005 0.005 0.005 0.01

ii. Reams controlled by sh~tu·' Stirup spacing < d /2 0.0 0.02 0.2 0.0 l 0.0 0.0 0.01 0.02

12 Stirup spacing ;<: d 0.0 0.01 0.2 0.0 0.0 0.0 0005 0.01 iii. Befunl\ c ontrolled bv inadequate develomnent or soliciosz alonsz the soan

cinu ~ d/2 Slirup spa 0.0 0.02 j 0.0 0.0 I 0.0 0.0 0 01 0.02 cing > d/2 _ Stirupspa 0.0 0.01 0.0 0.0 I 0.0 0.0 0 01)5 0 01

O.Q15 0 02 0.03 Wllen more than one condnion L ii iii. and n· occurs for a gi•·en component ust the minimum appropnate numerical •alue for tht: table.

2 Under the he~tng "Trans• ene Retnforcement". 'C' and 't'C' are abbrena1ions ior conformtng and non-confomung dtt:llls. respecti•el) A component ts conforming tf. \\llhrn rhe Re•urlll plas11c regton. closed s1trups are spaced :u s d/3. and if. for the component of modtrere and htgh duroht• demand. the strength pro>1ded by the stirups (Vs) is aJ least three - fourth; of the d.stgn sheor Othen•1se. the components is considered non-conforming.

3 Lineor tnterpobtion bet\\een •alues ltned in the table is pennined.

Tahe/6./ Modellmg Parameter and Numerical Acceptance Criteria for .Von-l.inear Procedures Remforced Concrete Beams

79

1\1 od cllin g l'ara mete'!.r~s '-+---::::-c-!A:!:c"'c~enl!:tt~a~n~ce:_C~'~ri~tc~n.!!· a~'-;:

1 Plastic Rotation Angle, radians

Residual 1---~C.:!o!!m!!.; n~(o!!n!.!e.!!n!.t ;..T;:_ v~n·e~-Piostk Rotation Strength J-_ _.!P.!.n!!· m~a~rv· ___ !_I S'="ec=o!!.nd~a::.:l"\..;.'_ An ~tl~adians._,_R=• t!!.io~+--..-!Pc..!e:!.ri:!!.o!!.r!!.m~a.!!n!Cce,L!::e!::v:.!e:!.l .-

Condition• a I b I_ c 10 T LS CP 1 LS I CP

'C I lied b n I. o umn s contro exunt II

p ,. I I - Trans l>.dJjt •'

't I I Reonf 2 I I

50 1 ~c <3 0.02 0.03 0.2 o.oos I o.o1 0.02 0.015 0.03 <0 I C >6 0.015 0.025 0.2 0.005 0,01 0.015 0.01 ~ >0 4 1 c $ 3 0.015 0.025 0.2 0.0 0.005 0.015 0.01 0.025 >0 4 I c ~6 j 001 0.015 0.2 0.0 0.005 0.01 001 0.015 <0 I I N(' 5 3

I 0.01 0.015 0.2 0.005 0.005 0.01 0.005 0.015

<0. 1 NC >6 0.0005 0.0005 - 0.005 0.005 1 0.005 0.005 0.005 <- 0.4 I KC 5 3 I 0.:.2Q5 I 0.0005 - 0.0 0.0 ' 0.005 0.0 0.005 > 0.4 l KC ? 6 0.0 .. OJ . u. Columns con trolled by she•or

d/2 l loop spacmg < or p < 0.1

0.0 - 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

' A' I' 0.0 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015 es --~O!!.t.hcr cas 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

unons controlled by inadeQuate development or s lido!! alon!! the dear hei2ht tJ

soacm~ :5 d/2

iii. Col

Hoo_eJ

Surue

0.01 0.02 0.4 1.0 1.0 1.0 o.o1 I o.o2 seaCIO!! ~ di2 0.0 I 0.01 0.2 1.0 1.0 1.0 0.005 I 0 01

1\'. C l . h . II d 07 o umnswtt AXI8 oa s exceroon2 • 0 P

onfonmng retnfon.~~ment O\er c the enure lens_th 0.015 0.03 0.2 0.01 0.01 0.015 0.02 I 0.03 A II other cases 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 00 I

When more than one conchuon a. n. 111. and t\ occurs for a gl\en componenL use the rrurumurn awropnate numerocal 'alue for the table.

2 L:nder the headong '1'rans1erse Remforcement" ·c- and ·=-.c· are abbre,·iations for confomung and non-confomung dc:taols, respectn el~ A component is conforming if. 11ithin the Oe,ural plasuc regoon, closed st1rups are spaced at ::; d/3. and .r; for the component of moderete and high ducllht\' demand, the strength pro\ tded b)' lhe stirups (Vs) is at least three - rounhs of the design shear Other'\1 isc, the components IS considered ooiXOnfonning.

3 To qual1f}. hoops must not be lap spliced tn lhe cover concrete, and hooks must hale hook embedded on the core or other detaols to ensure that hoops 11ill be adequately anchored followong spoiling or cover concrete

4 Linear interpola110n between 1·alucs listed in the t:tble is permined

'label 6.2 Modelll!tJ( Parametl!rand Numerical Acceptance Criteria/or Non-Lmear Procedures Reinfi>rced Concrete Colomns

00

RO

6.2. Analisa Pushover Mengj!unakan SAP 2000

Sepcrt1 yang tclah disinggung pada bab sebelwnnya. analisa statik non-tinier

yang akan d1gunakan dalam tugas akhir ini adalah analisa Pushover dcngan

menggunakan proj,'l11tn bantu komputcr ~ anu SAP 2000.

Keterangan Gambar :

10 = Immediate Occupancy

" LS = Life Safety

CP = Collapse Prevennon

(;omhar 6.2. Acceptance Cntena

Ana li sa Pushover adalah analisa displacement struktur dengan beban gempa

stauk ckuivalcn yang besamya bcban ditingkatkan berangsur - angsur sccara

proporsional sampai st ruktur mcncapai suatu peiformance level tertentu. Ada riga hal

penting yang at..an d1hnsilkan oleh analisa pushover ini, yaitu kurva kapasitas stmkt ur,

mckanisme kerun1Uhan stmktur tersebut, serta perftmnance point yang men1pakan

perpotongan kurva capac11y dan demand.

Kemampuan suatu struktur untuk menahan gaya lateral yang bekelja dapat

dihhat dari kurva kapasitasnya. Sedang.kan mekanisme keruntuhan struktur dapat dihha1

melalui gambaran letak sendi - send1 plastis yang terjadi sena tarafkerusakan dari sendi

plastis tl!rsebut sesua1 kriteria penerimaan sepeni 10, LS atau CP.

Adapun langkah - langkah yang akan dilakukan untuk menjalankan analisa

pusho~er dalam SAP 2000 adalah sebagai berik-ut :

I. Pembuatan model struktur dt SAP 2000 yaitu balok dan kolom dimodelkan

sebagai frame Sckali lagi digunakan end-offSet untuk mcnanJPilkan efek

penampang.

2. Pendcfimsian pembebanan dan kombinasinya.

3. Pcmasangan t\1langan lentur pada masmg - masmg komponcn sesuai hasil

perhinmgan dan bab 5.

4. Pcndcfinisian beban pushover ( beban PUS II )

5. Pcndefinisian hm~e pmperties dan letaknya.

81

6 Pendefinisian analisa pushuwr.

7 Runmng analisa static dilanjut~an dengan analisa pushover.

Berikut akan diberikan sedikit penjelasan untuk masing- masing langkah :

Langkah L : Langkah int sama sepeni yang dilakukan pada saat kita . melakukan analisa linier pada bab sebelumnya. Stro ktur rangka, baik balok maupun

kolom dimodelkan sebagai .fi'ame. Kcmudian untuk efek kekakuan akibat pelat lantai

diwakili oleh fasilitas constra1111-dtaphragma.

Langkah 2 : Beban - beban mati dan hid up besena kombinasinya untuk

balok masing - masing lantai akan dimasukkan dalam input SAP 2000, sama seperti

yang dtlal..ukan dalam anahsa hnier.

Langkah 3 : Hasil perhinmgan penulangan lentur yang telah dilakukan pacta

bab sebclurnnya dan telah direkap dalam Tabel 5.5. dan 5.7. dirnasukkan dalam input

SAP2000.

Langkah 4 : Yang dnnaksud sebagai beban pushover adalah bcban lateral

yang digunakan sebagai wakil bcban gcmpa. Olch sebab itu beban pushover ini hants

dapat menggambarkan distribusi gaya gempa yang terjadi, yaitu bcrbcntuk scgitiga

terbalik. Untuk itu akan digunakan gaya gcmpa hasil perhitungan bab 5.4 . yang telah

dtskala. Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada tabel6.3. dan gambar 6.3. bcnkut ·

Tingkat Gaya Gempa Rasio Be ban I (kg) Pushover

10 90748.4317 0.9547 9 95057.0151 1.0000 8 84495.1246 0.8889 7 73933.234 0.7778 6 63371.3434 0.6667 5 52809.4529 0.5556

~ 4 42247.5623 0.4444 3 31685.6717 0.3333 2 21123.7811 0.2222 1 10561.8906 0.1111

fabe/6.3. Perlutungan beban Pushover

S2

10

9

8 7

6 $

• 3

2

0 00 02 04 06 08 1.0

( iwuhar (j 3 ( irq/ik Navm Hehan Pusho•·er terhadap la111a1 g<!duug

Langkah 5 : Jcnis scndi plastis yang nantinya akan di-a .wgn ke balok -

J..olom dalam pcmodclan.frwnc un tuk SAP 2000 adalah sebagai beril..<tt :

!;Iemen Struktur Jenis Sendi Plastis

Balok M3 -Kolom P1\1M

Tahe/6 . ./ . ./~ms -;eni< Sendi Plastiv umuk masing- masmg elemen .nmktur

Setelah sclcsai dengan pendefinisian hinge propert1es, maka langkah selanjumya adalah

meng-as.\lgn masing - rnasing JCnis sendi plastis untuk elemen yang sesuai. Dimana

sendi plastis tcrsebut akan diletakkan diujung - ujung balok maupun kolom ( dekat

heam-co/umn ;omt ).

Pcmodelan sendt plastis sc.uai default SAP 2000 adalah sebagai berikut ;

= - -~

~CJ5

'" .,., • • • ... . ., ...... ~"-- - - -

- ---

(iamhar 6 . .f. Hinf!e Pro(X!tty PMM Gombar 6.5 Hin;:e Property M3

Langkah 6 : yang dimaksud dengan pendefinisian analisa pushover adalah

pcndefinisian kowol yang akan dipakai, dimana criteria yang digunakan antara lain :

1. Analisa Pushover yang pcnama disebut GRA V

Analisa ini merupakan kombinasi pembebanan l.OD + 0.25L dan merupakan

ana lisa yang dikontrol olch gaya (force-controlled analysis)

2 Ana lisa Pushover kedua disebut PUSH2 / JO!l\T-n

Dimana n adalah joint kontrol yang kita gunakan sebagai parameter target

displacement, dan biasanya joint ini terletak pada puncak gedung ( roof- rop )

Analisa 1111 mcrupakan kelanJutan analisa GRA V dengan beban PUSII sepeni

yang telah discbutkan dalam tahap ( 4 ). Analisa ini merupakan anahsa yang

dikontrol olch deformasi ( deformation-controlled analysis ). Member

Unloadmg 11/<!thod yang akan digunakan dalam tugas akhir ini adalah Unload

f:mire Slmcture. Metode ini merupakan metode paling efisien disbanding kedua

metode lainnya (Apply l.ocal Redtslribuuon dan Res/orr Using Secant Sii.f/he.u).

Prinsip metode im adalah jika pada suatu sendi plastis tclah tcrcapai kondisi

regangan yang berbalik arah ( regangan negatif) komputer akan meng-11nload

seluruh stnJI.:tur hingga pada sendi plastis tersebut benar - benar dalam kondisi

84

unloadttd dan kcmudian bagJan struktur yang lain akan menerima beban yang

dtpmdahkan dari sendt plastis tersebut.

Input SAP 2000 umuk ana lisa Pushover serta gambar letak dan jenis sendi plastis yang

digunakan pada struktur dapat dilihat pada lampiran Ill

6.3. Hasil Ana lisa Pushover

Scpcnt yang dtscbutkan sebelumnya, ada 3 hal penting yang dihasilkan oleh

analtsa pushover pada SAP 2000 : kurva kapasitas. mekanisme pembentukan scndi

plastis pada komponen - komponen smtktur. serta kurva Spectral Displaceme/11 vs

Spt'ctral Accelera/lon ( peiformance point versi SAP 2000 ).

Kuurva kapasitas adalah suatlt kurva yang memmjukkan hubungan amara

simpangan struktur ( pada suatu titik kontrol, bias1mya pada atap gedung ) dan gaya

gempa dasar { ha.\1! shear ). Untuk hasil nnming pusho1•er yang dilakukan pada bab

scbclumnya, dipcroleh kurva kapasitas scperti yang ada pada gambar 6.6. Sedangkan

untuk nilai ni lai nominal per:formunce-based design langkahnya dapat dilihat pada

table 6.7. Untuk gambar mckanisme pembentukan sendi plastis beserta gambar kurva

Spe£ trcd Ol.lfl/acl!melll vs Spt'ctml Acceleration·nya dapat dilihat pada lampiran tiL

capacity Curve

1400000

1200000

1000000

" ~ 800000 • ]!

'· 600000 " ~ 400000

200000

0 I I

0 0 I 02 03 04 05 0.6 01 0.8 09

(Jambor 6.6 kurva kapasilas

85

Base Step Displacement Force A-8 8-10 10-LS LS-CP CP-C C-0 0-E >E TOTAL

0 0 0 1680 0 0 0 0 0 0 0 1680 1 01597 649090 1679 1 0 0 0 0 0 0 1680 2 0.2143 818864 1598 82 0 0 0 0 0 0 1680 3 0.4231 1066416 1375 183 114 8 0 0 0 0 1680 4 0.653 1189712 1294 88 142 153 0 3 0 0 1680 5 0653 1155226 1294 85 143 155 0 0 3 0 1680 6 06625 1170188 1293 86 141 156 0 1 3 0 1680 7 0.6625 1156716 1293 86 140 157 0 0 4 0 1680 8 0 .6657 1161389 1293 85 137 159 0 2 4 0 1680 9 06657 1139112 1293 85 137 158 0 0 7 0 1680

10 0.6694 1145937 1293 85 137 158 0 0 7 0 1680 11 0.6704 1149171 1293 85 137 158 0 0 7 0 1680 12 0.6783 1156268 1293 85 134 160 0 1 7 0 1680 13 06783 1148384 1293 85 134 160 0 0 8 0 1680 14 0.6809 1151709 1293 85 134 160 0 0 8 0 1680 15 0. 7102 1169670 1289 82 125 175 0 1 8 0 1680 16 0. 7102 1143802 1289 82 123 174 0 1 11 0 1680 17 0. 7102 1137107 1289 82 123 173 0 1 12 0 1680 18 0.7102 1130793 1289 82 123 173 0 0 13 0 1680 19 0.7265 1151933 1289 80 121 176 0 1 13 0 1680 20 0.7265 1142601 1289 80 121 176 0 0 14 0 1680 21 0.7367 1154322 1289 80 117 179 0 1 14 0 1680 22 07367 1144645 1289 80 116 180 0 0 15 0 1680 23 07398 1148461 1289 79 117 180 0 0 15 0 1680 24 0 7449 1151981 1289 79 111 185 0 15 0 1680 25 0 7449 1145032 1289 79 111 185 0 0 16 0 1680 26 0.7484 1148752 1289 79 111 194 0 1 16 0 1680 27 0.7494 1141437 1289 79 111 194 0 0 17 0 1680 28 0.7506 1144555 1289 79 111 184 0 0 17 0 1680 29 0761 1149932 1288 76 106 192 0 1 17 0 1680 30 0.761 1143503 1288 76 105 193 0 0 18 0 1680 31 0.764 1146768 1288 75 104 195 0 0 18 0 1680 32 0 7689 1149945 1287 75 104 193 0 3 18 0 1680 33 0 7689 1131910 1287 75 104 193 0 0 21 0 1680 34 0.7761 1141194 1287 74 104 193 0 1 21 0 1680 35 0.7762 1133705 1287 74 104 193 0 0 22 0 1680 36 0.7829 1139362 1287 74 102 195 0 0 22 0 1680 37 07891 1142565 1286 73 103 193 0 3 22 0 1680

Tabef 6 . .5. 7abef Capacity Curve hasuf anaflsa Pushover

Dari gambar mekanisme pembemukan sendi plastis yang terjadi, terlihat bahwa

scndi plastis yang tcrbcntuk lebih dominan te~adi di balok daripada di kolom. Hal ini

scsuai dengan pcrcncanaan awal yaitu beam sidesway mechanism.

86

Pcrlu d•Jdaskan tcrlcbih dahulu bahwa dalam T ugas Akhir ini tidak akan

menggunakan nila1 performance Pomt vcrsi SAP2000 ( lihat lampiran 3 ) yang tcrdapat

pada kurva Spectral Dt.'fll. Vs Spectral Ace. sebagai pembanding target displacemem

yang tclah kua tetapkan pada bab 5.9. Hal ini disebabkan karena perumusan dalam

menentukan lllf1!.et dtJploccmcnttersebut. didasarkan pada rotasi drift ultimate balok (9c

- 0.025) yanu suatu kond1s1 dimana smd,1Uf berada diambang keruntuhannya.

Scda,gkan Perfo.-mance Pomt versi SAP2000 merupakan suatu kecocokan anrara

copacl/y srrukwr dcngan demand gempa yang akan terjadi. Oleh karena itu, yang akan

dipcrgunakan dalam mcngecek target perpindaban kita adalah kurva kapasitas strukrur

(llisplacemem vs Ra1e Shear).

Dari gambar 6.6., terlihat bahwa awalnya hubungan antara nilai dtsplacemenl

dengan vllear diwakili oleh suatu garis linier. Segmen garis inilah yang menu1~ukkan

kondisi pada saat stn1ktur bcrperilaku elastis, yaitu dimana penambahan gaya lateral

akan bcrbanding lun1s dengan pcnambahan displacemenr yang terjadi . Dari tabel 6.5.,

tcrlihat bahwa kondisi elastis ini berakhir pada saatt;. = 0,1597 m dcngan v = 649090 kg

( step I ). Padn saat inilal1 penama kalinya terbentuk sendi plastis pada elemen strukn1r ,

yang mcngakibatkan garis tersebut tidak lagi linier. Jika gaya lateral terus ditambah,

sendi plastis yang tcrjadi akan scmakin banyak, dan kekeuarannya pun secara pcrlahan

mulai menurun hingga pada suatu tirik mengalami patahan secara tiba - tiba. Kondisi

inilah yang discbut sebagai kcadaan ambang batas keruntuhan struktur.

Mcsl..i pada label 6.5. terhhat bahwa nilai displacemener mampu mcncapai t;. -

0,7891 m. namun nila1 mi tidak dapat kita pergunakan sebagai pembanding target

perpindahan rcncana yang telah kita tetapkan sebelumnya. V -., telah rercapai pad a step

4 ( \' ..,, - 1189711.5 kg }. dan wuuk step - step berii.."Utnya nilai V mengalrum

pcnurunan sccara bcnahap. Jadi mcskipun setelah step 4 srrul.1ur masih mampu

berdcformasi, namun ada bebcrapa bagian struktur yang telah mengalami kenmtuhan

Maka yang akan kita pakai adalah nilai dtsplacement pada step 4 tersebut yaitu sebesar

fl. = 0,6530 m.

Tabel 6.6. menunjukkan perbandingan antara perpindahan target rencana (.61 )

yang kita gunakan dcngan perpindahan aktual struktur ( .6a) akibat analisa pushover.

Tingkat h (m) 6 • (m) 6 , (m)

10 40 0.581453 0.65302 -9 36 0.54078 0.63732 8 32 0.492568 0.61128 7 28 0.442341 0.56888

6 24 0.390086 0.50661

5 20 0.335797 0.42551 4 16 0.279464 0.33017

3 12 0.22108 0.22831 2 8 0.160636 0.13037 1 4 0.098125 I 4.92E-02

Tahr! 6.6.11 Gl"[!ll Papmdahan Uencana dan Aktuol Strnktur flap lontai

Tcmyata simpangan struktur kita ( 0,6530 m ) melebihi target rcncana yang kita

tetapkan ( 0,5814 m) Dari studi literatur dan data - data penelitian, hal ini di sebabkan

karena pcrcncanaan Hllangan pcngekangan balok berupa sengkang yang bcrlcbih.

Dalarn perencanaan pcnulangan ba lok dan kolom, kita menggLUlakan konsep .11ron~

column-weak hewn , yang mana perencanaan tulangan pengekangannya didasarkan pada

momcn lclch balok. Seharusnya kita cukup menulangi kcbutuhan tulangan sengkang

scsuai kebulllhan rotasinya saja. Selw1gga dengan konsep strong column-weak beam.

jumlah kcbutuhan tulangan pcngekangan sudah pasti bcrlebih.

-----· .. - - , ~_,, , oJ - totOPE ~

s ~,. u \ .I)"'

Gombar 6. 7. /;fek penambo/I(Jn tulangan pengekangan pada balok

Efcf.. penambahan tulangan sengkang pada kemampuan komponen stmktur tcrsebut

dapat di lihat di gambar 6.7 diatas ( contoh hasil eksperimen ), dimana terlihat

pcnambahan tu langan sengkang dapal menambah kemampuan berotasinya, tctapi tidak

ss

m.:nunjukkan pcnambahan kctnampuan memikul gaya secara sigmfikan, yang mana

pcnambahan ~emampuan berotasi pada balok mengakibatkan penambahan kemampuan

bcrddom1asi pada struktur. Scperti dapal dilihat pada bab 5 bahwa penulangan geser

(sengkang) balok dan kolorn direncanakan menurut persyaratan mmimum, maim

penulangan gcser tidak akan dilakukan perubahan.

6..1. ll a~il i\khir

Pada contoh kasus yaug kita miliki, temyata ada kecenderungau bahwa pada

balok mengalami collap.,e pertama kalmya. Seperti yang diketahm, petjonnanw

gcdung ktta telah mekbihi target sepcrti yang kita inginkan .Mcngingat penulangan

gcscr gedung ini direncanakan menuntt persyaratan minimum maka gcdung tetap

dircncamtkanmenggunakun penulangan seperti perencanaan awal.

lj ntuk data tulangan selenghapnya bisa dilihat dari tabel 6-7 s/d 6-9.

Letak Lantai Tulangan Letak Lantai Tulanoan

1 S/d 5 Atas 8 0 25 Bawah 50 25

Tumpuan Semua Atas 5 D 25 Lantai Bawah 3D 25

Tumpuan 6dan 7 Atas 7 D 25

Bawah 4 025 Semua Atas 2 0 25 Lapangan Lantai Bawah 4 D 25

8 S/d 10 Atas 50 25

Bawah 3 0 25

• [ Semua Atas 2 025 lapangan Lantai

1 Bawah 3oi5 (a) I. 7 meter( melmtang ) fb) L = 8 meter( memmljang )

Tahl!f 6. 7 Penulangan Lemur Balok

Letak Lantai npe Tulangan

Sendi Plastis Semua Lantai Melintang 012 - 100

Memanjang 012-100 Luar Sendi

I Semua Lantai Melintang 012-200

l Plastis Memanjang 012 - 250

Tab1'16.H. l'enulangan Cieser Balok

I I

L.

Lantai Tipe Tulangan p jTulangan Transversal Lentur

(%) S 10 > lo

,\ 12 0 28 I,JI I

1-4 I~ 20 0 28 2.19

c 160 28 1,75

I) 20028 j 2,19

A 12 D 25 I 1,05

ll 20 I) 25 1,75 012 012 5-8 ~ spas• spas• c 16 D 25 1,40 80mm ISO mm

D 20 L) 25 2,19

,\ 12 I) 25 1,05

9- 10 II 12 D25 1.05

c 12 D 25 1,05 I) 12 D 25 1,05

. . K<'I<'J(J/I!fC/11 . • 1. be1,1awk 600 111111 d111A11r d(IJ 1 muka JOIII

• 1111111k lttl.transver.'itii, d igunakan 2 tufaugan sifang selain tllkllt!fl/11 sengkang hiasa (/ihat G/>.5.5)

Tahel 6.9. Penulangan Kolom

6.5. Performance Point

89

Dengan menggunakan tulangan trial akhir maka didapatkan kurva performance

pomt yang terdapat pada Iampi ran. Disana terlihat bahwa performance pom1 pada saat

d1splacemem mencapa1 0,219 m dan gaya geser sebesar 824060,4 kg. Tetapi dalam

menentukan performance level angka performatiCe pomt tidak diperhatikan, karena

sampai sat ini korelas1 d1antara keduamya belum ada.

- ~ ..•.. ,. I tl , ~ 1 ....... 4.

~.

'\l"'' I

"-" '• . •' ... ...... .~

4

7.1. KE 1:\tPlJL\ '1/

BAB Vll

KESIMPULAN DAN SAR>\N

Anahsa stati~ non·hnear ( dalam hal ini analisa Pushover ) mempakan suatu salah

satu metode yang amat berguna untuk mengetahui performance sesungguhnya gcdung

yang kita tinJau padu saat mengalami beban lateral akibat gaya gempa. Tidak sepeni

metodc konv.:nstonal yang telah ada ( force-based design ) yang hanya mampu

memberikan gambaran peri laku stmktur pada saat dalam kondisi elastis. analisa Pushover

mampu mcnunjukkan perilaku gcdung baik ketika dalam kondisi elastis maupun pada saat

inelasris. bahkan sampai keruntuhannya.

Analisa Pushover mensyaratkan mp111 data tulangan elemen-elemen struktur yang

akan dicck. Olch scbab itu Tugas Akl1ir in i diawali dengan melakukan analisa linear

( dcngan pcndckaran asumsi kondisi penampang retak struktur) unruk mcnghitung mlangan

yang dibutuhkan masing-rnaing elemen stmktur sesuai peraturan yang digunakan.

Setelah semua data terlengkapi. selanj utnya yang dilakukan adalah persiapan nmmng

analisa Pushover sesuai langkah-langkah yang telal1 dijclaskan dalam buku ini. Hasil dari

analisa Pushover tcrbagi menjadi tiga komponen '~tal : kUiva Kapasitas (Dispfacementv.f

Ba~e Shear). kurva performance-point (Spectral Accefaration vs Spectral Dtspfacemem),

dan gambar mekanismc pembcntukan sendi plastis.

Dalam tugas ak.hir ini, kurva performance-poim tidak k:ita pergunakan sebab belum

ada suam pcrumusan numenk seeara pasti mengenai korelasi antara performance-le-.•el dan

performance·pollll yang dihasilkan olch analisa Pushover ini. Baik FEMA-273 maupun

A TC -10 scndtri hanya menyatakan bahwa korelasi tersebut amatlah subjckti f tcrgamung

dan engmeermg;udgement dan engmeering experience dari para pemakai metode ioi.

Oleh karcna ltu untuk menentukan target performance yang diinginkan dari struktur

kita, digunakanlah pentmusan Priestly dengan asun1si rotasi drift ultimate e. = 0.025.

Dunana nilai in1 dtambil dengan asumsi srmktur kita berada pada ambang kenmtuhannya.

90

'JI

Ha>il dt,placemf!/11 yang tclah diperhitunW<an melalui pcrumusan tcrscbut kita

bandingkan dcngan data dari kurva kapasitas basil running analisa Pushover, yaitu

dtl[llacem.:m pada saat struktur akan mengalami kegagalan. Temyata pada nmllllli!

dtperoleh snnpangan !..nus struktur kita sebesar 0,6530 m ~ Simpangan ini mclcbihi

Stmpangan yang tclah J..ua rencanakan yaitu Sebesar 0.5814. Temyata dari studi literantr

dan hasil penehuan. rnengatakan penycbab .salah saumya adalah karena kelebihan

dalam penulangan pengekangan balok yang be-rupa begel. Penulangan yang berlebihan

dapat rncnambah kt!mampuan rotasinya tanpa menambah kekuatan lemumya. Dalam

pcrcncanaan penulangan balok dan kolom. kita menggunakan konsep .vmm~ column­

ll'~ak heam. yang mana perencanaan ntlangan pengekangannya didasarkan pada momcn

lelch balol- Sehingga dengan konscp ini, jumlah kebutuhan tulangan pengekangan

sudah pasti berlebih Sehantsnya kita cukup menulangi kebutuhan tulangan sengkang

scsuai kcbutuhan rotasinya saja. Namun karena perencanaan yang dilakukan

mcnggunakan persyaratan minimum, maka penulangan geser tetap akan menggunakan

pcrencanaan sepcni scmula.

Dari pcngc~mm 'I ugas Akhir ini, bisa disimpulkan beberapa kelebihan yang

dimiliki olelt analisa Pushover:

1:1 Analisa ini dapat memberikan gambaran secara menyelurub tcmang pcrilaku

struktur pada saat sedang mengalami gaya gempa. mulai dari simpangan total yang

mampu dncnma Mruk111r. gaya gempa dasar yang dialami smll,1ur sebelum

mcngalami kenmtuhan. hingga proses pembentukan sendi plastis pada masing­

masing clcmcn Stntktur besena performance-/eve/ masing-masing tahap.

1:1 Dcngan kemampuan unntk mcngetahui perfomumce gedung sesungguhnya aktbat

gempa yang ICIJ&dt. dtharapkan kegagalan struktur di luar desain I perencanaan

dapat dihmdari. Schingga kcselarnatan jiwa para penghuninya pun dapat semakin

dtringkatkan.

1:1 Mctodt: ini tidak lagt membutuhkan fal-1or-faktor konversi dari respon elastis ke

rcspon inelastis. sepcni misalnya nilai R yang banyak dipakai dalam peraturan­

perawran gcmpa, lulluk menebak I menggambarkan peri laku inelastis stntktur.

1:1 Ana lisa ini scmal-m lama semakin mudah dilakukan mengingat kini semakin banyak

program bantu yang mampu melakukan analisa Pushover. Sehingga di masa

mendatang dtpcrkirakanmetode ini akan berkembang pesat.

7.2.SARAN

Dalam Tu~s Akhir 1ni banyak d1ambil asumsi-asumsi penyederhanaan dan aspek

yang d1kaji pun terbatas. Olch karena itu. ada beberapa saran yang dirasa pcrlu diajukan

oleh Penulis schubungan dengan topik yang ada dalam buku ini antara lain :

'-' Dalarn mctode performance-based destgn kekal..'l!an pondasi an1311ah menenlukan

P<'tfrmnance scbuah stmkiUr, dimana dalam Tugas Akhir ini analisa pondas1

diaba1kan Disarankan di masa mcndatang analisa non-linear im b1sa mencakup

analisa pondas1. Batk ATC maupwt FE:0.1A memiliki ketenruan ld1usus mengcnat

pcrancangan pondasi .

../ Pcraturan A' I C -40 yang dtgunakan dalam buku ini sebenamya lebih banyak ditittk

bcratkan pada tl\iuan pengecekan pe~fonnance gedung yang relah ada. Menumt

berita dan laporan dan intemel. saat i11i sedang disusun ATC-55 yang kltusus

mcnangani pcndesainan struktur. Oleh karena itu di masa mendatang perlu dicek

kcmbalt pcmrurnn yang digunakan dalam buku ini dengan peraturan yang ada pada

ATC-55.

DAFTAR PUSTAKA

I. Applied Technology Council (ATC), Seismic Evaluation and Retrofit of Concrete

Buildings voL I, CaHfom1a Seismic Safety Commisison

2. ACI 318 - 99. Building Code Jlequirements for Structural Co~~eret.e. Ponland Cemenl

ASSOCI3110ll

3. Badan Standarisasi :-Jasional, SNJ 03-1726-2002- Tata Cara Perencanan Ketallanan

Gempu Umuk Gedut1g

4 Chu Kia Wang, Charles G. Salmon. Binsar Hariandja. Disam Bewn Berrulang, Penerbil

Erlangga, 1986

5. Compu1cr and Slrucrurcs Inc., SAPlOOO Manual. Computer and Strucnrres Inc .. Berkley.

California. 1998

6. Departcmeu Pekerjaan Umum, SK SNI 03 - = -20()1 - Tata Cara Perencutllllllt

Beton Bertulang untuk /Jullf:lll/1111 Gedtmg

7. FEMA-273. NEll liP Guideli11es for tlte Seismic Reltabilitatio11 of Buildings, Federal

Emergency Managemcn 1 Agency, 2000

8 Gideon Kusuma. fakim Andriono. Df!.faill Struktur Ra11gka Beto11 BertJJitmg tli Dueruft

Rowan Gempa, Erlangga

9. Hendrik Tanaka, 2002, A11ali.ra Perbandingan Perencanaan Struktur Dual System

dengan Statik-Nonlinear dan Dinamik-Nonlinear, Tugas Akhir, lnStillll Teknolo&ti

Sepuluh l\opember. 2003

10. M.J.K Prieslly, Performam~e Based Seismic Design, Paper for the 12\VCEE (2000).

University ofCahfomia, San Diego.

I I. Saudyono. Desait1 Strukrur Berba>is Kinerja dengan Menggunakan Pushover A11aly>b'

pado Gedung Kortiko Hotel, Tugas Akhir, lnsritut Teknologi Sepuluh Nopember, 2003

12. T.Pauly. M.J.N.Priestly, Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry

Buildings, A Wiley lntcrscience Publication, 1992.

13. UBC, Uniform Builtlitll( Code 1997, International Conference of Building Officials, 1997

93

' r t I ' . I . .,-if

·. l ...... I ~ • ~-..... . ·~'1;.'

1 I

I I

l •

1 I I ..

-

LAMPIRAN I

LAMPIRAN II

z A

\

-·2 • Flfe:ondo • X·Z Plane@ Y=6 • Kgf-m Un1ts

X

FRAME ELE M E NT FOR CES

FRAME LOAD LOC p V2 V3 T M2 M3

BORDE$1 MATI 0 -582E-11 1999907 -8.00E-14 0 -1 .36E-13 2835.873 BOROES1 MATI 0.275 .S 82E-11 2288.987 -1 .15E-13 0 -1 .09E-13 2246151 BOROES1 MATI 0 55 -5 82E-11 2578.067 -1 .50E-13 0 -7.29E-14 1576.931 BOROE$1 MATI 0.825 -5.82E-11 2867.147 -1 85E-13 0 -2 68E-14 828.2139 BOROES1 MATI 1.1 -5.82E-11 3156.227 -2.20E-13 0 2 89E-14 -2 85E-13 TANGGA1 MATI 0 -1576 209 -3073 608 3.23E-13 0 1 39E-13 -9 09E-13 TANGGA1 MATI 2.191461 -331 8093 -647.0281 2.89E-14 0 -2.46E-13 4076.814 TANGGA1 MATI 4.382921 912.5907 1779 552 -2.65E-13 0 1.22E-14 2835.873

OUTPUT TANGGA

File TA·2(Ray)_ VB· 3·0 V1ew • Kgf m, C Units

715104 9 55:50

Bl2J! 6J! Bl2J9 81.2~2

! ! & m ;:; ~

r ~ ~ ~

kz6 &1.2.11 w I &1.2J6 ~~ llL231 lss9

~ ~ 8 !!> 2

~ si ~

!2S 6L2Jl kJ6 6l2JJ w Bl..l31 ~ I

! § ~ c II! ~

~ £ ..

24 Bl229 kls ewe ~6 6L2Jl 51

I ~

! I Iii !;, ~ ~ ..., 2 I ~ ~

23 Bl2?6 34 Bl227 45 SL2Z8 1!56 I

;g

~ ;8 ~

~ ~ ..., ~

22 81.??3 33 Bl224 44 SL225 ss

~ ! I ! ~

i2 sJ I s;j

kzo awe llz 1!!.221 4J 6L222 bs..

• ! • • ~ &

~ !;! s;j

I s;j

kzz &1.211 luo &1.21& k4z &.219 ~

I ::! § ~ !:l

~ 3 ~ 19 &1.214 ~ 8l21S ~1 6t216 w

~ 5 N ~ m

s;j ~ ~ 1& 6L211 29 6L212 ~~ 8l213 ~1

~ ~ z ! ~

Lv st

17 ~· 39

~ [ b [ b [ b [

-=--118.0.8 • Fole:TA·21Rav\ VB- Y-Z PIMA tro X:?R- K'nf m r. l ln;o•

715104 9'31 :53

Ill

- = .,=~;=:=:=-======== =======:="';=:'=' _j 1t"L 'UUU v8.0.8 • Filo:TA-2/Rav\ VB. Frame Soan 1 n"n~ 11-Ur"\I IP \ l llo nof;n rll I" 11 .,

2000 7/5/04 9:30 53

-- --n"'""" . . 1'\",.. ,-:, - ... .. ,..,... . . .... - -. - = -

. ""' .. - w .. tH -. .. -· ... - - ... .. - .. ... ....... ... ... ... - .t l.t _...__ .. ! ' ... l .... ! ~ I ! !

1 .. -! "' ... "' ""' " .... "' ... W .-ttr ...... ....... ...._, .,..., ~- ·- "'

! !

~ .. - L- ! I ! I ! I - .. - .. .. .. - ... - .,_ .,._ ..... b. .. '

! I 5 l.- ! I ! l_! ! I ; .... .... ,, ... · ....... ...... .. -· .. ... .. ..., , .... ..,_ .,....,

l it ... "' I I I '

I ~ I ! ! ! ! ! ! i

-· .. - ... - \, _...,. . _ .... ...... .. .., .. ..... ·- ... _....,_ .,._ "'""' .. - "' ! I l. ~ ~ l g I ! l _ e s •

~ ...., L - ..,_ ... - ~- ... ~

,_ ....... .,_ Ill - "'

! I I

! I

l I ! • I • ....._ .. - ...... . .... \.._ ·- ....... .. .... ....... ...... ... __

•

! I I ~ ~ I ' 9 I ! ~

I . s ... II ...

Ul - · .. ~ ... .. .... . .... ... .... .. ... •• ~ '" - w -· -- lu i I ! I ~ ~ ! I ! ; I I • L ... . ... iH ... WI .. II ...... ....... .. ..,, ....... .,._ ..... ........ ....... . .... ~

s ~ ! I ! l .... ! I ! •

I ~

.. -- "' ....... " ... ..... ....... ..... ·- ...... ..... .. ... . .... I

! I ~ I

~ _j ! I

~ L~ t:i---' c~ - ~ l b __ _L __ c

~ X C ; c ~ c ~ cb -- - c c

8 ·File TA-2{Ray)_V8 - X-Z Plane@ Y=10.5 • Kgf, m, C Umts

- File·TA-2(Ray)_V8 - Fra'Tie Span Loads (MATI) (As Defined)- Kgf, m, C Units

---- - ----- --- - -- - -

- File:TA-2(Ray)_ VB - Frame Span Loads (HIDUP) (As Defined) - Kg f, m, C Units

' '. ' • -.::~!. ·= •• l .. ll •••

: .... r.;J$j• "" • Mu ... ti .. beJ •• -.~.. . ~·- •IS

~~Af .~ ... -· z ,,, r;·•t( ;- ~ •r • ~ z : . ., o •• Gtcf.;..t "" O.AP GLCIJA; " r-:;.; ,:.en;..:

' .. Z..Jii::." G~ew.L z "0 n •""""'- II< c .;u. d ..... 'liA;. z "" UAH: -O!!AL : ~>

fcJ. L ., . ~ 1 ..... 1 I• : , ht't c!

r t..r.-... L ' . ... ~r.Sy• TYf'<e =~:' r:t~- :-,,::~ ~oe1'h~ri\ • • • .&. 1•4~ .•xL !I! X'" 1~xr; 'f'tx: '"J:.itln ..

flj-1., . HI<"' .,u:!!At. For;;9 0 :<E: l:!!.s: e.cooo ll " ! :A-:. GL. .. ..I.iAt. f.~=c~ z R~-Di~: O.!tOOC f'':<l,:'l: Ht f:''F ;t,~P.,~,t, :O!'C'i' z R-:!.I:·!H 0 . 0~,. s-s"~t Htt'r 'ii..-:OPA.L F~JtCC " Re!Di-''" o. S·?Cr. ::ti'C:~ :-1.'\.l ~:,(tqu., I ere~ z KtlD~~t c.ooo' !:IPF.' f'V..il j:.co;..:. for~~

., f\e :.Nst 0 0 50~·' .

OPL' u:r:op <it.Cl1t..:. r~::ce z Ro£~.!Dist O.MOO fl~f- ''1 P.trr;;- ·.::.oMt. fore~ z RelOis:: -~ - ~00(1 iH" -~~ :-11\7: ":.:..CS:hL Fot r:e ' Rl'l l01$t Q.CQQO t'['~t;;: :-h.i IJ ... ('oW\.1, rorx:e z RelO!.~;t 0 . 500{1 b, f·~·.:. HJ~l.'i\ VL\:•£1AL rorco ~ R9 l D.h t 0 .0000 G. ~n· IIIt:ur GLOI.!A!. For.;e z Jl:ElDi !t. O. !>CCO li!>fl. HAT: Gl.OnAI. C'orcic> z Rd~is: 0 . 0000 EIN .. 6 ,.._.\TI ~~t.~.e,r"\:. forcfll: : Re:.oiet o. 5o;r .;)f·t l!!r.J'F ;t. .. l\:0.' r-_.("'., R-.: Di$t c.oo~· .. l<it:.' ii~ 1:4.-'J IJL 'l-l.A.:. i"'·,:-e:e z H•ll>i~': o.~ooo l!I!.CJ !1·\,. G:.c-:uu. l o 1C( z RelD!.~t c.ooo; m~r.• ~v..~. .Jl.CAAJ. f~;>rc~ z RelD. st c-.~ouo 9f' .. C.• HHlJF C.O!lAL fore~ z RelDi6t C. OO:.I:) F""~.) Ht::cr r;J...:">BJU. to teEt z Rel: is": 0 • .5-CCO Eo 6 • )",Aj l "-Lt'PIIL F'Ot't'~ z ~.l:::i:;; P.OOCO E:.-.~ Y,Aj: ·'-'·i!IIL F'oree ~.l::i~':. 'O . !.COO jipt_~ H.1.'1.W GlebA;. ro:-~~~~ : Re:Diu o.oooc BH .. ft II! r.ttP Gl.OI>;:. force z A~lDist O. !,':>M BP~rr.s J·!AT2 GLebA.:. rorce : hlDiln. o.o::>cc 1?" ~ < v;,:. 0'-"'W, rc.J c~ z "•H•:. !I' .. c.soo' "'. ti.I1JP .C91o.:. r~r-• z ~dO:s: o.ooo; =·' ' H.D'JP .... :.~ fl!r~• 2 ~elC!.n c. sooo F?6:·· YA':l GL:>IIAL force z P..:l::.is.:. ~.oeoo f':fj'\' ><1\rl ~I..OWU. torce z ~l::is· :) . ~coo @;:(;l'i) HIOCP GLOBAL torcff z Rel::ls: 0.0000 ~P6:• H:D'JP G;.c-c;a.:.._ r·tc• Re:D:.:-t G.~jOO p:~ w,·: .. ' f~:-= ... z 1\.,._LE' 0.0000 ,, t71.T .o :.:&.\.. r :ce R•:t :. ,-. ~ C'.Sc~

"'' ' .CUP '..CB>J. F'cr.:• z :;.e1o:s: c.ooo:, 8P'"" HtOOP Gl.Oft.\L for~ " Re!O. st. t.!JOOO P~t~ 'l .. r! .....

G:.ceA.L force z :\elD!.st. C. OOO:l ~ . S!'f 31 ¥-M"! ;t.(i~.~ Fore• ' Rei.t:li.;~ 0.50CC ~r'tJ~ Hitl.r GL?M:. rorce ' R•l~h-: o. occc BPi.•l Hl'-<;P .. r..oeAL rccc• z Rel.::.is: 0.!0¢() Clfl-~4 w,:-t G~CI!AL ro:ce z Re~Dtst o.oo-oo pp~f"'~ '•t:·:~ I G:.ceA.L forctt z Rc ~Dtst ~].~0::10

Bf'C' K~oor U:.OWI.l. force z R«!Oi=t o.oooo 6?501.1 H1X1 GLOBAL F'oc~• z Re!Oisc o. !000 Bh:. 1-'.AT! GL;~I!A.L roc;• z RelOia:c o.cooo &P6:~ MAT! ~oo~l.OOAL f'QtCt' z RdDisc 0 . 5000 BP£J;' lltrUP G!.ORA:. force z Re \Dht 0 . 0000 BPl.:l;' ur r.oP GI..OliA:. force z R~lDist o.sooo iiP-~07 1'?\T I GI.OBA;. force z "- lti•< O.QOOO Q,• :-t.r..<;• Gl.OOAL force z ~e lO:st c.sooo " :-.1o:;r .A~o;~AL fe-r-:• z Re!O:.s-.: (: . 00()'•

"' n;C~:.H <:dA1 re.r~• ?. Re lO.l..lt C.5000 BPt\', !·:AT! Gt.OI3At. Force z Re l :>ls:; 0 . 0000 DP£:1\ 1-'JI.TJ 01.01\1\L l'orce ?. R(d !>1St 0 . 5000 RP6~~\ HT rA.lJI GLnMt. E'orco z Rel:::ist 0 . 000(1 ppf,)) H:rtJP Gt.r.f_(/\1. rorce z RtlDh·t o . ~ooo l:'l'tC~ M•\.1 ' ·.r:S/•,;. fore~ z Re :Di~t 0. 0000 ne• 8 K-\ri fJi.(.;aA:. r:.r<:~; z R&iDist 0.5:.11)C

,. 3f.08

'· : !.ltt! .. 8Ft>•: DPt. •: ••• ~ r • ~

~= .. 9 6 , f!,fl•" ar 3

• a ?P~:O

::J~::J

~1 '!0 !!Ft:Jf £1£-t., ':)HH e. ti.)6 l1.511 Ell:~: 1 f•F , , BP •• r.H .. , .• fiP07 DP€~1

Bf'E_,i flf' 1: !Jl •·· '-i[ · '- .' 11F~12 llPC.,EI RPf.)8 b ... :; b.~;.~

!:' '· 1 _. i1'?:.~:\ F-~5: ·, F' ~·1: Elf iJ~l ~f·d,

&N;\f:r !!rbJ;

PP!H !3P:-H b. H b.' 1; 8 "' .... 9H:' 9?~·~ FH.f) : .. : :: B p: • ~- .. 11 r .. :u £1 .. .:1: !::!.~! ... o:. ·. 6!.2: at.:.:;e 9L~3a BL..!J8 a:..1.:: [!_ ,;d~

e:._l2 £\L:'t:. E>LZl .. BL21 ."1 EIL .. .JIJ Bl. ~,q

BI..:~·~

P.!'.;H BL; )'J Rt: .Vl S!.2l .i Bl21J 1:. .. 21 :1 fU.1: \

• rr•; •:t p I~Tl

~~':'.

l ' tN ......

v.,-.~ ... R"" H. ....... ..... li ••

" P.}I.T• x:,n

ll.tf.1P H:tt'P

.. r;\·: :-!.-\ ....

H•CL 1!1 ..

Hr-.•

II , ... ;

II! '1 .. rA':'"" t-'J\Tl

H:n·r lllti'P :.v·.r 1 :-t.:..rr

l!.l(lf HTtrJF '1f, ~ 1 :1~1'1

ll!.)UP lll": .. ~ .. r Hi\'t.:

Ht ... ;.., Hl:X:, ~:;.n

t•;:n 1n =n· Klwr !-'Ail ~·11

t:z:r·;: hl~o; ,

'?.T: HI~ HIOIJP t'ATl ....... ··"''•

XI\":: .. c; .. :~ r

HittP llltt:P ur:n' t-tt..rr ~ATt

t'J\Tt HIOOP Hll'tJF itlDJI' HAT: 1>!1\i: Hs\':'I

HI.L-4..'1' HlLI.lP Hlfl..'l' ~t>\r' Mo\fl w,r,

IIIPUf'

ll;o.!. lOAL

I>.L ~tn~\4..

G:..O..AA!. "'LOOAL

t.. e\~­M. .. .... ~ ~ .;L

"':.co.:. • 'W.

:lAI ;· ·a·;J.

(:.f'i.BAJ.. jiJ::•T:IA.L ~l~AL

fit.l:B.'\ .. o;l,/,l\-\1, •LOPM.

•:i:.CBl\ .. IJLOI:v\t. Gl.l•OAL rJ .. ca;.,·

•tl.'"fo..h:. ~iii<L J.OAL .CW<I

•• c.BAL ";' '">l'.AL ~~fihl..

GLON;;. CLOil.'<J. G~B.o'\1. <;:.enA:.

-=· G' .e.:,:. ~~

v;.t)B.t.L G.CilA:. Cl.:tii>.L ·~ :....aAl.

Gi.OeJ.l. GLOOAL \i~ ,:.c&A;

t:.cs.·.:. t'tt.O&h:. Gi.OeAL Ct.CSAI,. C:..ctiAL Gt.:)eA.L ~t.'"•P.AL

t.t .. JSA.L CLOI!A:. CLOW..t t;J..OUAL G:.ca: .. :. .o:.•;aA:

Gi.I~AL

VLODA• Vl.<XIAL GLOI!AL Gl.~ii\AI.

GIJ:"::RJ\t. Gi,.~:w....

to:ce ro:--.~ .. for-e~t r-r~

;;;.·~·

F ' "' I' ! ""'f!

: .. ! r.-..~.

fer;• fer:= f'oree r .. c.:e f:r:~ Fore• fo:ce force Fc=c·~ <;";.}:'~·

fO!'C'"~

·==-:• ,·~:·:9

Zc·t~f:

f~r:s

Fol.:• rcro:t loc::u r(H'C" ~·:>r•:lj

forcu F'orco F'oree rorce ~\nc~

T..::-c• T:rc• r~:c~

fc t =" fcf~(l!

fer-~• fore:• forctt force fo:ctc }o:-c:.•_ to reo r :c• for~ iorct: force r :-~• T· r--• rcn:• forcE­lorce force ro:e• Fore• fore:~ .i'or-c:e. Fe tee rorce rol'C.'e r;!r~•

force fcrce force force FQ:o,..o rorc• f;l1'C9

l'orce force rorce l01Ce

rcre• rorce

:

' z :

:

z z

:

z z

z

:

z z : z

z z z z z z ~ z z z

R~---st i<.e~!'iE~ ~- !>J.-· Kv.!:t~ ::-fllr r

;;.,. tis• R~l::.:-~ ;te}!).s~

:.~ 1:>.:-t

f< ... L:a: Rel ~,;­

~ - :L,.r

Re:~is= Re.tt:'.:~

RelJ~:'.:t

r..:ti~: ~.e:th­

n .. ~Li!i•. ~~~D~-t

i=\a . r..l~~

R•l~·;.:;t

;t ... lD~ -t i\oell'!...n Ri:ol~..:.st RE>l ':l .. st Rd0::.4t ne:Dh'.. Rel.Li:;: R9l~ist Rt:_DJu RuiDist R.-:lt j ~":. ctelCoist ?<e:Diu f..(:j_L,is.· Relo.:. ~'t :::el!:l!-tt :(elDi~t

R•l:i:st .R~l:.i:st. Pt:!!'l.st R!:~!'>h:. Rotlt'i:!!: Rel::js:. ;;.olL>in

kll-.th: itE:lD!st ~lD:.:;t

MlDiu Rd:":st ft.*'!~.s· =~!~.!H

P.el::b• R•tt.i~­

Rd::is: i\e:l>iE: 1\e.Cil!:t Re.t!i<: ?.t:lO!..:;t RelO!..st RelO!st Rel!list Ret::asr: Re:lD.:n RelDi3: Rel.tis: RdOi:;t RelOh:t ~elOi:r R<:-t·L~t

R.-lDi~t

F:elD!..st RdDist R.:lDist Relt!st f!ciJlst Rtt:Din

Cr.OCCO O.!CCO 1.ceoo

0 .! 0 0. )e(;Q

... occo ... coo

:>.00*'~')

O.SOO::> o.oooo 0.500!) e.oc o "· ~"'1'10 I'J,OCIJJ'l

-~'~c A .oocc r: .5CCO o . oo~'

,50J') . 00·

~.':0~:>

(1 , ()00!) O . ~OU:!

0.1)G00 fJ.O:Mu (1 , (,00!:1 c.;?oo o.nooo 0 . !-000 ~ .OOOC

".~O":lf'

• O('CO

r-. so:·o o.oo:'o ~.5:JCC o.coo~ O.:OOtl o.oooo C. !-COO O.!>CO!I 0.!.000 c,o,c.c

.SOCt • - ~OCO t\.50c.t o.oocc :>.Sl)CC 0.0000 " .Z ;1 ".-:.;:­... ~4;0!)

C.29S I 0.1u, o.ooeo

C. lUJ t'.OOOC 0.28""7 0.7143 o.cooo 0. 285" o.no c.oooo 0.28~1

0.114~

!:I . OOOC ; "'"t. .... ... ::. .. ' . 7HJ o.oooc 0.28~'1

o. '11 4J C. 'JOOO 0 . 185" 0 .1:0 ?.OCOO

BP C. ;~p••t

ppr~l

.:l£5C. E~e 8~~.:.,

i-' '·· F"4~7 r.;~~"

Pr~.oz

i<i•SO .. ~;.~c.

b 0

ar~-}e

RH:e FIPCZS if!;) 91'~G.1

O!'~CJ ttf' r .;, _I,

HI 6;_9: 11PC'!t Ff=•j:9 r. c v nr~-·.: fi: ~01, b?SOol £), ~tt4

BPf.3C PP£j0 FPUO 3PC~C f;lht" 3r·cs PF1

"'•

r:~r

~H.Jl

t;.;Hl BIIIJ,:,t e, o ·t snc~

B • ~ -?O• :9P~C6 ::iPt.J:O BPt32 e.rt. ·.~ !~fP,.

ar~c~

&;50 9?50J !W~~'1 BP03 ep,o:; R?E33 BP6.)3 iiP!<.-8 8 ['51'JH eF!·:': p;.r, ;,;. f'IFti ~ J

B?li)4 Bt-63·1 BP6}4 d !•5C'.i l:jj>-,(11

BP ·O·J

riL.tiP U t:P !'.A1l l" ...... !l ':AT I

H:tt'l' t1'P

K•..-up

~'"'T. H t.,:\io :l!WP ~t: 1-'.AT'

H.C~I' t-1\Tl 1'-'.AT 1

H.t~Jl H. (.liP

t"ATT !-U•"'•

i\1l1Jl· H:L•JI !-tA'! .. '<A""

II :ttl I' HI.'L'P

W\Tl W\1

H!tt.li• 1Ut'1'F

... ;..1· r-".Arl

u:rop lllH-'P ~·\-:I

M:..:'! H .. (\!1 F.l:)'JP ~;-::

~':'I

Hl:t.;,. kl.

"'·. t'.ATI HI t(.'P HI::C.'P ~Tt

h .... ,

•. wP ~,-:

w,~t

Mt:X:P MtCIIP :<A~!

V.ATI lit [;l'p

llt:CP ,..Art ><'Itt

H:t•.'l' HlOOF MA.t Ko\TI

lilooP iHJUP

'"''". 1-".A'I' J l lll,;U• IIJDCP

t>V.TT 11 .. '\TI

Hl['i.'l'

....... :>WI-1 ,..o!IA.l

..... Cu.Jo.l. CL~L

I.OOAI. Glr....oJ\1 GL06A Gl • ..:.A.

it•l;:JJ.Jt9 ~o::itlu

A.oaO!~tA

" oo

1. ooeo n . .,oco !.~COO o., c . . "": o. •r; 0 1.00'0 c.~!l:.

~ .0;)¥0 . ~0~0

1.oo C.Eoo c 1 • COM <L ~MO 1.nooo fi , !COO 1. ¢.;fJU ~ - !JOOU

:. . "'00(1 u . ~or:o

1 , ,CM o. ~,,:c ~ • tl ,.,,

v. ~ r.o 1. oo~· C.Mt'l 'l . u~oo

o.~ll(IO

1.0000 c.~ooo l.CCOU u.~CQO

J .oooo '),':.CO

ceo •.• coo :. 0)00 C.!>~C

: . ooc:c .sooo

I. •• ; .ccoo ,,003

l.COOO o.•cco : .... "00 0. scoo : .oooc o. ~:x:o :. 0¢(!0 c . ,oo~

1.0000 n.!l~?<: 1.¢00::1 o.soo; J,cooo O. !COO l • •¢t;IJ l'), '1000 l. oocc o.socn l . 0000 c.c.ct:,o , ,fit)~~ (;. ~~ ,,~

.cooo z. ceo 0.1?CCO ~.~cooo

o.oo .. ·co 2. 3:10(0 o.~cen

... 00:>"""' c.ooo c ;.o:,oco o.oon::.o ~ .(100; ~

c.oooc. z.r.:coo:.. o.r.oooj 1.00000 (J , I'ICOO(I Z.CQOOO o.ooooo z. o:>coo o.oocuo z.ocooo (l.00?¢0 : . ooor;t 0 . :•OCOU =.oooo~ c.ooooc z.ooooo o.cuoo-, 2.COM~ c: .oooo' :.;cooo 'O .CC:OO:) z. coo~o o.oocoo '. -coo o. <:ono 4'.0:)000 0 ' 0:>000 ~ - :)~00 c .ooo;c 2. 0 O.O:>:"'·c 7-COOOO ~-00000 :.ooooc o.ocooo 2.00000 ~.CCO:l~ •-~~ceo o.ooooo 2 .00000 o.oooco 2.0\J~CC

O.O:ICOO 1.00000 f' . OOO;t(l 2.ooooc o.ccoo~

,t:(JQ{l:, :,'1 . COO~K·

2. 00000 o.ooooo 2-00000 t; . OO':)CO .: . oou:o o.:•'>COO

F.;:n:~

:·:::-::to Feore• r~:-c• ';"'"- -('~

t.o~:~c

4.COOO'O ~ .coooo ".00000 2 .00000 4.CCOO~ ~ . r.ooo;, .: . ;.-;coo ': . OIJOOQ 4.00000 2.0~000

t.U':ICCO 2.MCOO 4.000C¢ l .OOOCQ .(; . 00000 z.ooooo ~ .ooooc 2 . CIOOGO 4. 00000 2.COOOO 4. 00000 2.CCOO:J 4.':~003

" . COOOC' ' .oecoo 2 .·:>0000 4 .ooooo z.oocoo '. oocco z. oeooo 4. 0CIOCC 2 -000CQ 4. 00000 ,.;..00000 4.00000 ,,oooce ' .c:oooo 1 -00000 4 . 00000 2.eccco ~ ... coo~ :.ceoot>c <. O:lOCO 2 -00000 4 . 0COOO z.o~o

4 .00-!)(:C 2.0.0000 <I.OOOOC 2.ooooc 4 .ooooc 2.00000 -t .COOO:::t 2.GOOOC 4.00000 i . OCOOO < . 00000 2 . 0~000 4 , !'J:'JMO 0!.00000 •. ooooo 2 .00000 4. 00000 2. Q-OOOO 4. 00000 2 , OCIOOC

:

:<'sL.i t ;.-;:- j

~=--H t :;;~! .... i t

Ji.e. !: • .:- •

rcv~r:_.:. ro.-er-:.P.

.28

C.OU:J~ ,,.:a

.IJODO o. ~,

j,'"J,)

Z<.-;(1 - S'; : 1::..

C . IJC - :l26. ,(:

o.ec -!:1o~.co

o.o~

-290."1'-

-.:co.o::.

- ';26 . :J"' c.oo

-!CQ . O~

o . o~

-~SoC . 00 o.on

-200 . (1:') O. (W

- n-6 . 1)0 c.oo

- 5:/0 . 0C o.cc

.. 8\.l f.I . CO o. O•O

- :!OO . V. o.co

- ?26 . o:; 0 . ~0

- 500 .00 0 . 00

-;9-o . o~

O. ?C. -:cc.oo

c.eo -So26 . !U)

:·. co - r..:..c . eo

c.oo -s9::. c-c

o.c:c -2~.cc

o.:t~ -; .. -:;.

-!';0 . :1~

0.~3 -890.:)0

c.oo - z:c .oo:

o.oo ·926.00

0.00 -soc .oo

o.cc - B90: . CC

o.co - 200 .00

o.oc ·926. 00

0.00 -.;co . o~

0 . '04 - S9C.OO

0 .00 ·200. 00

o.co . qJ6 . 1#0

c.co

->-6.00 o.co

-!o'J:I . t;:C o.co

-€50.XI n . ~

-~o!:l. ·c 0 . 0

.. 2<: . .. 1

o. ::.r: - .:':c .oo

0 .00 - &$1).0:)

C.C(I -21JC . OO

C . {lO - 926 . CO

c , I) I; -!·OC . OO

o.cc -S9~ . co

: .oo -20~ . ')(':­

:: . I"J·:. -<:<. 6.C:C

o.oo -e. co . n:.

o.~c

-s;c.oo Q.OO

-~CG.OO : . oo

- :;;G. 00 c.oo

-~~:..cc

.co -:;. ... oo

o.oc -20~ - 0C

; .cc -•-6. f)~ c.oo

· 890.00 0. 0>~

-.:~c .oo c.oo

-Y2LOO ; .co

- 5::1:! . 00 o.oo

-890 .0C o.cc

•200 . CO o . o~

- 926 . !)j o.oc

-soo .oo fl,OO

-e~u.oo c.oo

-zoc .oo c.oo

- 926 . 01) ceo

.. r .. ( • CO

... B I li

2.

..

f\t: I '

fit"(·.

ill-! . ·' cr., b .. : 0

b. :.• i=IF!:•~ l=!Pt~r,.

fl:r· :,r, H t: • :! • • : .. . •t .. p..-:: ~ K'. E~->

r • p; .. r.:...:: . ?:.: :: ;:··· e_ __ _

••

f_ •• ,. E.: .• t~---E-.l 51.;0 e:. . .. su· P:..:l~·

B ' a:.: · t BL

"' m ... '~-i BL::.• tJL:~ zli...:: ·, 1.! •• p: li' •• 81..:!-: l-IL.>I &L~-;

o:. ' u: .. ; . u: .. ~

II

H •• .. ·~ ou.·

n;rvr H:.oriJP I. I

'-''' r:. ..

"' H. I"A! I~ ..AT"

wn'P !I" fliP rlo\r 1 ' {;!"' '"

r.l L• J ... 1• •P

!•Lr\Tl w,r,

tfl ;·1 t

H.ll'l !·:AI !·:,I\,. ..

lol~ rr·; '!'"r '•

M.'\1l HA ••

l! :!"''F

t~Tl

v..>.TI

""'" ;L 1P

• "' . !"J\ ••

Hitt.: H:r ·r ·-YA.l !".AT I

I!!:Yn )If""''~

.IWF ""T I l"ATt I"ATJ

?.IO'JF K!C1.1P K:rJJP

MAT, I·:A'ri 1-11\1.

u. t•.lf ll!fllf' l!t[Pf' "tt'"~.':t

11/t..l ,'11\.1

Ill LL'F !II ~t:~· l!f"il.';

I.

..

- ~C<.:c 1 , ~tr:n

, !lr:r:o ; ,.,. • Q

r " (CO

(1 . !>:111:1 :. \1\):l:) Q , !-t:::~

j • r,r·oo ' · 0 .co~o. . !·1"'(

1. f'(j

.~CMI , "'• ,. ...

!. c.:e~ ~. ,• ~ \ J .0(;1~~ ,. . . . l . ·• 0.2 1), l.P I. .ze~·

•· .""';..:3

LtCOO .:tt•

C.i14: .. c.:e~

C.7;<J . ooo~

0 . ?817 O.'ilO 1. ~ceo (1, 28l ·' n., L4' t . :):)~O

1':.28'-i r. . 1:0 ... oooo '· . 2S'? a . 114J I , OCM n.:e~7 n.' t ·1 J ~ . ~·~,0

, t'flf)

,/)t')!)"'

'CC ~~~..0¢¢00 •. , . "OQiJ

0'• IJ,' (J

r..Oo::l"l~

2.00~~0 O.Utl::l' c ., . CCOO{l

. t;OUZJ:J , 000[1'•

o.ooooo ""~ . :<cr::oo

O. ')QCQO 2. fl~!:')(·t v. ;;','1fr ... "1i,ICC:~ e. ooor•j : . ooo~o

c. 000{: : . cooo

. ecrwr.

.conno o.r..o~cc :. 999t0 !- .. :"..OC;Q c.ooo. : .191i'+ .~O"~J"'

o.ccooo 1-99,0 ! .eco:, o. 0 · .~n9 < • c.ooo ... 9~7~ $.oo:n~

.COOO!'II t .199~ .. "'.f.:OOt"' O.~?CO : .9C}'HO !I.OQClO c .00000 l . ·uqq 5 .00:;110: 0.0000(1 1 ~9n<Jo ! - ~C01!J o.oooco • ,C!99-9(' ~. MCHI e. ooo~·o 1.9~~91)

5.00010 :1 . CC(!(IO 1 ' ~9990 !' .Cco:o

4. "'' 'C"' --000:>0 ,,f'JO ... Ot)!)OC

"· cooo -- 0000 ..:."'00::1 ' z.ocooo .t.'::C~OO

... ccooo 4 . 0~CI)

.: . ~0';~0

<I . O?CCQ .::.ooo ..... ,,(11):)~

.4.0M0C 4.C00':) - . 0000"' ~ . QQO~"'

o.ooooo 4.CCCOO : .cocoo ' - 00000 Z.:"'IOCC 4. 00COO 2 .00t'IOO ,(,. 00000 :: .oonoc 4 . COOQ~I .:.~0000

4. 0000~' 2 . 0CCO(I 4, OCOClO ~ . ccooo cooor.c 2 - 000CC .; . ~ocoo 1-99990 I. . 00010 1.ooo:.o l . 9~990 ~ . . cc: 'J 1.ccoo::. :. 9!ft90 SaO:J')Q •• :>OGCO la 3'999~ t. .110~)1

.ooo;;:e t.t·:d'HJ ~.cco::J

7 . COOO:;t : . 999j0 5-.»:10 . . occoo 1 . '1999--1 5- . 00010 7 . 000-JO 1 . ~9990

s.cco:.o 7.COOOO ; . 999~0 5 .00010 1. o::>occ 1 . 99990 ! .00010 1 .000~C

t . ~~990 ;.oco:o 7 . 00000 : . 9999Q 5 . (1001(1 ?,O~OCO

, .-?0

-~::-v.0\.1

0 O.f'!C .eo

-....... . ...: ~. ·'"

C. 'JO .. 90. 0

0 . 00 -L , 00

.-00

.ce -~:t>J .re

c.co -"'9., .::

~-0 - :o~· .c ...

fJ.O~ -'!::!~ . 0"1

0 . 0~ _, .. . oo

-::o~.cc 0 . 00

-:;21$.~~

0 - 00 -500 . ()~

c.oo · 33C. OO

0 . 0::1 -:oc.oo

c.oo -~:6.00

~ . cc - SO:t . CC

t~ . co

-&90 . :)0 ').0::.

•100 . .,C (; , (1:)

-9:~. 00 - ~:::e. 00

o.cc -:.-: . C; .. :, .co

n ... ~ - i9!J'.(,(, - 390-00

c.oo - cc .oo -1C:O . ~O

o.r.c -~.:,.co

- 926. 00 0.00

-:~CO.~

·5CO.~C c.oo

-?90 . 00 -~?0. 00

o.cc -:o~.cc - :oo.co

o. o.o - !:26.0(• -~2~ - 0,

c.oo - :cc .oo --~r;c.oo

o.cc - 390 . 00 -890 . CO

0 . fJ~ ... : fJ(I, :):'I <'M. n:

c.oo -~::o ••

0.0 .eo

~ . en

-~. c no " --

·~70.

t . - :'tO.""

•.o "'-'~6.'00

o.o. -:>O .. . CC

-e~-: .oa .... ·.1'J!)­

o. -~. i.D:l

o.o· - 'CO . :t"

c.oo -::!t• • • oo

fhllO -:'CI!:I . CC

o.co -9::6,00

0.:)"' -:1)0.~')

u. ~;(' - 69C . 00

C - CI~ · 200 , (I~

'J,i'(:

•'JHb . CC o.co

- 5Clt• . ~c o . ~c

-a;~• . cc

0.0~ •2CO . ::t0

n. n .. -9:"'~ . 00

-9:~.00

0 . 00 -soo. oc ·~~

o.-­- ;~-c.~~

- s:ro . tf'' 0.00

·L 0 -.. .,..,.. . to

-~~~.'"C

-;~b. CO

::u::e -:cO.O:l _:.,.0.':.10

0.!:1:. -s~.oo

-9~'; . IHI c .oo

- 200 . .,., - 20:1 . ';1"

o . c~

.. 92t.on •92C . O!'J

0 . 0:> -sno .co -so· .r.o

c, .r.o - 830 . -a~o . ~~t:;

(1.0~

- :"'OO . QO - ?NI. OO

Q . (l(l

! .o_ e ... r:- ,., l - "t ••• •• '""! • .!'" l"At.\1' • ., .. ::.: ;

... Itt ... •xt " ?;.NJ •• .. o. :.c-c~:"' ~.1

' ... . :~ c.;$" ,.,~ ~ l' a!,Jo .. c . :;~ ..... . .:-:.· • ~-,:p· 0.: ~- =·~ .. R:..:O: O'l+'" -.-s~.:~:.. c ..... .! C.t:Ht.tl

-: .... fKtt ,, r•rtl•• 1 - ':e l41rJ~l. • J

£ac~ l oc.~. "-:.. I ' ·' AS: As' :f~; . ~ex• .. • ..

.:!'~.~ .OOl;,:r .: ... ~ 0 ,.,1250~~ ... :_~~- .C::t'~ •. - .c:&"'!~ ~t.i<L. .!l'O~L4. . :l 0 0. j._:5.00'j : .t;~:;~··"t ~ . cc-c. ... ~ c . r:e15~ BLJ:L"'•O e.o~.·t~H U. l.:-.fb' - ~-<58~~ c.o:4s:.:, c.o:;: · : 0.0:!1· s ?:;:rJ 0 - .21)" t . .. - ;oo'"• O.C2' ' O.f:l(C"" " .r.JEOO~

K ~ .. , .... ••• ..zt:.s-.. o.c-~;:, _,. .. r::: · '\ . t~"'·t• ;

F."lr!.a s .... tl ,, ,. ' '" FH• l " s.,--:_.,:-J14.lllu "'t;lilli1--. • r: .,r • A!·' A.::-lOd ;.,;,:-• ; ~ ;:-: ; .. ::!!-'...:>~ ... }'.~ ,. f-!1:.1 . .• If' •• 'n;.tle<!'::- 'Jnlt l<o-.! iJ::ith:.t J:-Jit t.~~:..

r-:.J:"J:K '• .• ~1H .1.1 '• 1 ,()()0 .. :, ~,:l,..COO t.~C~~:-r; l . CCCCO"' I . ·:·r;cooo BLI<1 F1' 10:."~ l . f,!l II . ,.,,..coo· l,(:(IOVC l - 00~:::· : • Ot::)~"" l.Cln:,-.r:o fit.l<:.l!J ?' '01 ' !15 "' ~ , ""'()O:Jr 1.000:)~0 : .oooc A t. MO~r. • : . o~or.r.:o Bl.J<l• ... u ~ :'! ··~' . 1J N.- 1,1'(1011') l .QOOCCO : . ooccc~ 1. . ·~OCCC~ !. . ::.t:>ccoo 1\<.:L~ 11£.:!)(, . h N'"' f. tin'• i .coo:~~·r; l.M~···.r; ~ . ooo~··· l.Orso:_!IJf·

{' ~.~t ~""in:. ;.._,,., 1 PI 'tt.

.J'o.int CC\n•: rdr.l 'J'yt \ 1'Cl:.:l ':'t Xl ,. .. )!; !

" .. '•\ •: ~r" r., :1: .. ···Hi~ .

or,.,:).;~; r ••;to!\ •, ~F>hr<l;;

16 L'!Ai \.: •if}-tH"J,.J ' 1' .. lAi 1: hFha : 1. .. !Jo.ll!r.. .,..j"~'.ra,.-: I> riAr ... ; .. r hrh:&<;.

' .. "1\Jr.S tl ~r t'i:-!1.. <I ll'.>HJ hr:,a:J .. ·- t' ... .:..r l!) ;. !.a;:. J •-:rn '. ~J.l'Hl L;.•p.,l&<;ll'• •• l·:A.flU Dh~ 1.1ac.

C~M'J:\ c .• . t"A;3 .... ~ .. nu !'l.a• ,., • :•J,fr : ·~u.;a c r lA:~(l ... !.~ ,. •• DIAPH .., :",_ « .. :.aw11a -•r up

.. lAP "1 ~rb·&;:-~, : ., ·-.. :hin .. ·ios·.:•;:r

.C. l.i .. N"n.;.: D!•flba..._, ':0.1 (.).APJ • t1.1ptl.a-:• ~(Jt( DtAPM.: [ll o!if.>h ~ -''".t.: 1 n:AFM' D ~..,~ ro;-l O".AJihb C• a·tu~ lC" t.:"PII., tb;!l,u;m t ji ::Ih!li8 :a.~~.u~ 10~ .. lAitll .. .1a~. ra ~ llC ... tA.I·ut n ::~ ... pt: rtiT-'1 ~4" tJAPH: tiap.rat:--. ~ ~. ttAPI"-2 :1t~rl'lraqr.. i-l"'~ "IAfHl "'1,1J; .• t \t'~· 1-:8 P:APiH Naphra..,nl 1<4 fl!APJ;~ r"ll "j:\h ra<;m ISO rJtAPHF. r•lt~('hra•;m 1" o:;.rl!' Cl.lt;.• t n '"' ,. P" ;.f)i I• ~;;'t r(I"Jifl l·:t r·~t.Pn:t rJl•;:'hi···~IU : ~.4 r+lAPH:O I hrtH·ar :89 L:IAI II' l.lia; J,tM-:90 .. :1}1,: 111. ..:iap!. l d l !Jl HAPK'1 t. I :•IA•r-a·:u~. , ~'I r·t AI>;; 1. r ·'~I 1.:-.Q,·Jl,

• I l' ... ~·-

"""" ":AI H. L.•; ~~-::':!

" ;;.:-a;

-·· ••• ... ••• . ~-•1 ' .. ,_ ., ·;· l•.a I t.;•

-·~ 1'\j: -~.

'-~ .. , ;"' r.s l

r! ..... ;.r • P!MH2 ~ li~JH" 'I\'t'" • I,\t B.' • I l1;t~,~:.

' lAf!iJ &r•.ra .... ' ' lA:Il" l'l!ht'l\1!.

.. :A. I!• 111 :.r .. ;. • ..:.;:w t.up:-.1a1

' n; .. :u~ ~.ill l ·lor.'H,J!l'l

' ·.• r:TJ\: w• • ,., !.!'117fi .:•' • II\, Ill' " flf • na~;o ., ' •• A u: . • aJ=h~·., 1 ..

-;.,, r - ~r .,~ t.;ll'

" .. F H~ "I ~p,,t .; ~

r tty in ~ .... ~ ln~'jrt r tt\ H' ....... !.~~T" ,. Ii•. lib .1!$f•,r~p

I. !A.: 1: .ufhn.;r.-• Alii - .,r:··~·~~ ::.~H9 .

-·~!.t't l-

D.AI '!C r!•thr .. ·!ll ,, [oj,JJ' !'1nr-hn;t"' t tAi'H -'S:tl!.'.jr" t l.o.l' J : AfhUjn.

A . Af:~r.

.... .IJ. -•r ... L :o~ptu•;: •• t ·~hr~ tlorhn;a t ~r• ..

~· '"i~u C:AF '"Ala.

·:AP •• D.•; .ra-,. D.AP!.' t.,.pt-.n;. P:Al' P. ~;ot.ra ,. o·~PH t!.&p •. u ·-,. D.A11n '"h.ptu•.m ,. :ll1IH9 D. I;.~:~;::;

', I .... 1 :.PHt P. ·~:.~ ••l ,, JIY JU? r•t ~r~ ra JJ . I -lAIHl t .. Dr~.ra9· . ' l:..~H • t• .. •t: .flo I!" ... o:AFH' C•lt.i=J. '"~='" .0 f1AIHC .... Jit~ftl":;qt.~

r tAl' B~ D '-1 h•t.qtn t Jf. .• Ht> 1)4 iq ,f4;Q':!.

1.-lAiH ... Jl'lf·hr•qul rtlo~H~ .. { :'\~fl: !'i•!l!, ... JAPH<t ,,

op.t<14" f'I:APioilO Uo~·!ua~m ·.:· l•!IIJ w J,tflrhn'1m

" [)JAJ'II.: !)Jw1 ·llnqm . "' "., LIIAPH j rl!lf"lhl'&·1m

',;' l.'iA.i'lt.! l'!tlphra•;n. LIM·Hfl .. 'll'lf·IHli<P!I

r. ·it C'l"l•PHti l•hrtn fqm

..

"' '

•I

' '

... : ... ., t:•J

'" l. l

Q_h

b4r: b~.

,·.j.:.

' . ... 6.:• ,, b'.'

' ' '· I t> , . ('l

•' ,,, <<O

~

L:Ar "'-~' t 11\.

.N. ·p·

~ lll. '.

··" ·' ~AP

·:MH4 ..;;.JH' :'"•'lol Hb ... .,,., II D.• I! .. •:AJ'H~

l'•JAPii:O !'1M,Hl "'Jl\ H. ... ,1.4 ~MH'

•T\ H r.; AI it r·:'J\Pr..1 liN.' .d t .. ..,p,, •. < 'I

rAPk I•FH:

··r.;n~

~.tU.t.:.: .!A< II ~.:. H• ·;..~.r•

t:APfi .. tAi'tt:J

.. . M'H o•AFft OfAPHl tliVH)

J,\ H) ~li-..H: -IArH: .. J .:..nu .. u .. , 1!.! NAPii! r·•M. NMri~ L.AP l" r- Mn t•IAfl~

lMHi• :n~,tul)

C•!M ill• ... 1A:'II

-lA.II tJ !A~ II r-r Ar·w:-

• t hr ··~ t j ·'l(r.~a .

1'1~ •• ! •• ' L e 'ij < .q l •! •.• ·11

'"'' f·:t.·rr l'·!llj"h!"4·J. r•t!\~IHa.Q. (·ia~n:o.J

.. "') -:~

r' •• .• !~.;. \!' •• il} . ~I= .! I ,;1

.tt . ! 'i~l

... a, .. : e :'" ...... ~II;!'\

' !"'"'irrl "'·:.j'lt'lrt.,;: -., .:.--r1a~~:.

ta~ ~·•t .f&!j ..

thv.ra­:hr'-ra

~f r-:.;1" r'1-'l.;:-t.:-a;. • .-iap1: «1:'!! L>ia1-J•: II:J:!I

P.1ph:-o:r.: "' apt' n1~ rt,lt•l-'P .. .h;::-.n~r 14~ . I k•j!'

... tlj:·haqr i.~l' ltc;m 1 'I~ ! k·•ff,

., q· '1'~·711'· ttl •q h:-a).l L•lat:..t~~"' l" f•l, j; t.f .t :}~l

lli 1f•li ··~ 1., !.tl '1~·11 .. 111:"

fo!,·.1 t.-,.;rn ~fi"olfl·~!l

.... . ih~

... : 1.,:: . ..

:-JJ,j '·l.JS '-1H HJi HJ~

NJ<I !1/1

J~- •.I

• i')~ '­!-'...;) ~J. '1_,-•

• "1J4

j~Jt

:.:­._. .. .,

"S.;:

, .. ~.)";":

MJ ':.1

" ~r(

~ ... !'..;( W' l-'.t:: :"Jt

VJ'O

Join~

Jvill !t:Xl

l. 100 I•• :!?U .~h~

·l ~ ~

,., ,. • w "

I :• 1

c . ' ' , 'It.

'AI .AI tAI''

... JAPit

.. oA: II O.API • "t\::n,. ....

I .Vii ,_;¥.

r.:.:.>)l . . r;..LC•BA.l.

L(t!AI . .. CUAI

Gli~•i!At.

•·l~~N\1.

r.J ... \PAL (;{,C'Ii\t\:. •U,IJI;\A., • .. a.:..•w..:. ... l ,; •. •

r-1i)1. .. '.x.·

(11 "'' hn CH'Ui..all Cnr••ci;'ln C~ri •C!4t. Ctn1111'o'l Ct.ttotjojll'lfl CIUI (IH . ~n c,.. , ,...,,..\l'ln

'"'on•:~o:-, C:'lt':tt:l•Ji

.. ,. .:·• •• hill

• •tl.pil I a ..... ~.: ... ~ r~ llf ra·r r. : lti'J

• nt U~­UJ:l'o:.l

.. •F"'~~F t-1•1=-ht~

h.phn-;:a : la rh ra..;:. t>!aptu-~

·.~n ... tl.opflt· D .. a~.a· . .... ;.. .:•;.. tt.apt.r" l ., OJ-•,;-);: .apa·~;

~ ·•I: .t. f ti•J.!.l!t.

Y. :-;;.

' :: . 80GO(I

. '-~000

... . aooon ;· .~'l/j(l(l

%. 0 0!J(JI) : . ~0:.000

: .aoooo :..1;101)0(' ;! .AO~JCC .aoo,··

' z • m

~.: ·l:IE- 1€ 4 .occoo ~. :o£-16 8 . 0(:000 S. l4JE.- ltl : 2 .0000:) ! . 10!:- 16 16.U.OCOO

4~t·H 20 . n:>CI)C ~.:oe:-H 2<. 00000 ~. U31:- l G za .ooooc ~ . u:n.:-16 3Z .OOQOC r,, HJ£- 1 6 )f,, oooco 5 . 10JE•:b 4 ~ . COM:>

! l I ll' o':'lo I' :If"'

I ':.l

" ~- . 1-c;r.H

.:~ .. --~ t •: 1:. . , • :.: "•t" .. ~ .... . . 1.; .•:.·1 .:..:-·--· - ~Ol- ...

~- !U&.•H . .... -· f . 1 .. ·r-!

I :atZ

" ~. OO:)CC .cooo~

• . •coo· 1 ~ . 000 :'0 . 0 e• ~4,:)"'"'"0

.. e.oeeco )~.00"~<"'

) ••• .o .

GE,v I. G:YJ>A Gil< A GC-:PA ell<> A ·~!M?A 'Ji".}f;';. ~:..tot: A G1:~PA •r~J:O;,

fl . .;$:~ till:O:t t •. "~..,l'iJNnVnl.»

.. n

~ r C!• .•.r.· G.CI!AL O!.O!IA:.

OSA' . -.·co:.:. Gt.On;.:.. G~CSAL G:.ceAL -.; .. c&A.L "'l.Ol!A::. oL·iP,J.:

UJ

n K:;f

3:n.!-tD.l':' . 13 9~0! .... 0

:.zt-4.:7 :.su; .u 19

1: ··~ 441":~ . 9'1

2!:!~8."4

28'1'1.:.0 2't:'l4.5~

Rl

r; K;!

105;61..::1' 21123 . IS. ;:ES5.67 ::n4t.H. ~~8!)9,,~

6;~';': , ;:4

7Y~J3.2:!

844:15 . 1J S50~7 . 02

~0 1 te- . <3

R2

Spe.::l..!!.l.Jc Ye~n;-

'f€·E

y~~

Y•• i'e:s '($$

tes '!'es Yes \'tte Ye.s

--c~-6; o.-oc O.M 0 .?~

0 . 0~ o.co o.co 0.00 0.0~

o . :.~

R:; .OJ/t,' '(•• If· Y••lt<J• Yu/Nu i't~t~!No ~-o.,/.N.:>

'l"rrs y, t( , .. Yft-• ., Y<s ':"t!€ 't'41t!'l y, , .. Ytt!' Yes Yes , .. Yf'>a YNt , .. , .. y~~ Yfrl.t\ Y<-: , .. Yu , .. Yes ~'&11 Y•• ':'o:J ,., Ye:; Y~.s

!•:I Yv> ····~ ,,.,.;, , .. '(ft_

:;to~:'l!Y

m

2 . 8tlfi~O ;: . 800'·'' ::!.8::10.:',0

:: .aoooo : .aQOOQ ~ . SOOt!~ 2 . €CCOO :' . &COCO : . $0000 :! . S,"''.G

r-:: v ~- ;: . Y.:,af•& C . O:» c.co O.Ct: C. ), 0 . 0(' c.oo c.~· ,,oo 0."' C.QO o.oo 0 . c 0.00 o.¢e c.oo o.cr. o .~c 0.~~

o.:o O.!l:J

" ·-·~ .--~ •• .•. Y~~os ~.;.:- tt: y .'Jolil' y,.,,.,

.~:

" • Yo ,., ;: .. !" '!1 .... y y .. ... Yt-_~

-• ... j • :

-~ :u· ••• -,.x~ . ,. -. I.

' ' -.; ~ ":~':- ..

•:\!) ~ ... ·~-:n:• .ar.••YJ• dcf:'r-;u"" .S!"alefn:;-:;= T Tt!;.:• 'J:. i.tl<:se

•,fOo !ll'" jj

'"" • .... :..:r t • .!•:CCC').

' .. ~. .,, ~~:.t. .. P.AT: : . :a,-· ... •• .• •t ;u-··=- : . t;oz-:~"

l'.ll •• ..:to!!' HAT: ; . :o~cc l ... , .. . t ;;: :t::· c. so~~~

t-•ar ..•. :-.~r;n; 1 - ~~~<·. n+u

'" I .. •• '!1'1' ' I{A'r. 0 . 90~f'

'"'.;~'.t'4 1..!11 .. S•ati~.; J.J:nw 1 . 300DO:" t-:t~'j '" '. M< 1 .. fl'" 11. r- .... tt i W.TI l . 2Q0~1~·

··~<~·!. f,M.'II $aU H!CUP c. 5ooo:-c (' '·!! • J.l ... ~l .. .. , ~i:MFA 1 . 10000~ ,.

" I ·, , .. _,.,l ,O:..JI ·~"·•• fl! t,. W·ii : • 9QOO:'.l: .. -•:p.,,

t...l•tU F• M i'" ·>.t--~FA 1. iOOO(I:'

LAMPIRAN III

.... l "

v ·,:

• f :.-.r A SH. l(;f•a •l - ·t I! •

r. - r J;~ A r ... A A

•.

r:_ ..... £.

~~ ­,. ) ... 'J

B!'.:3 PlH

£:-:'ll! n;:;; f.- .•

E-?:: e;· :9 s;: e.;. .. l EFt .. .. e:· .. .

iPt:' ?Pl.:6 !H'l21 !IP128

aPlJO Af'D: 9£'1)2 £H:3.J e:·~ ¥~.~ uv • .,~., P?:.3t,. {:1; :j I J;;;· ~:us

8. ::<9

~: H •• ... H~ • ;.~ >l~

.. ... llt (_o.jJ

[ .'· r

t•:J.r ':i.. r·;.e.;::-·· o

v7 . 1" c'ilu : '!.:.(~!';""}:'~ K.;t•, I'll'' "'t"·•t. :> . '- .j

:. ., .,

•

• <.e . '

·'' -,

I ··~

•-· " '

H .. I

' 'C

A , A

U~J.' ,.,. ~~ l I r.n·:.r11 ~......Y.-n r :.t, e-'CL·-. ... , .. P:J<l> ft:J(t )<;

sw ~!.h

;.;~ ,U< hrJG• ~:.Kr G &U< -'G ~1.11' p_.;PJ~

Ul.Jt.;-. •c; F\'J<l'.:: J:,):PJ Jo J<l.J.a »-~lJ1

i.li.KPJ.":. lj:Jo.'i'.J'i !JLJ<"PJc] PI¥TJIJ &l.t\1 J ' ::.~u:;· .!'; ~l.ti';-,t'i

Ut..t. ,x; uu;r,:,"l

o. f'), ~,..

o. ,.~

o.~e

o. on • co

,r.eo o.r.oo o.oo;, O.fJfJ:J

.QO

·"' ,r;:u • (l(!

0 . ~·· c.t•o n. uN,

'"0"' 0 0 •

t03.10C 00!'1-I'Q

O:>OCCO 0 ....... co oxcoo 0 ' 00 V Cf'IO 0. "COO !11':0000 ')t;(JOOO :-coo··? ~·coo ,.

!1()'1

'C(l(l~,r

M~':•CQ CM~r!'l

f':C•:):·co

' ' ' ' • 4

• • ' ' '

• ' ' ' ' ' '

' ' '

,, c.ooo t;: . CCO c . co~

c.oot ( • fJ(l (:,(J'

0."':-~

0-~~= n.z:; . . .. ~. " • . J'~:' : . C""'" O .C~'l

c.cc ... o.c-ee c.coo c.o, c . oo~ 0 . 00') o.o~·:· O.OOl 0.000 o.occ o .oc~

o.occ o.ccc o.ccc o.occ. 0 . 000 o.coo n.ovo

~

C. C":O c.cuo C. O')tl c.c .. o c.c?o c. c ;() n. ~-., ' · ~ .. :I o. ,~c ~. .. 0 . ·- . ' . . 0 . ... ": t . ':tO c.ccc o.eco c.oco o . o~~

o.ooo O. OtJ:l O.O!JO 0 . 000 O. :)J') Zl . 0(1J O. O:•':·'i ~ . CCC J , (;((;

0 .r-~ 0 • . Gt(' c.oco c .cco C- 000

~;.::;·R

1. 0(1(1 'l . O'Jtl :. 0~·::: :.oo : . QQ' ;.coo ! . ~:o .. _,

l . &CO . ; . ·.-o ! . ~ ... o : .ce' t.e~o .. coo : .oo~ : . CO:) : .oo~ :-~~:

- '}~:0

:.~~0 : . !:1":'1"' l . o:.'" ~ . !;!O:G 1.000 1 .~co

LCCO 1 . ~(10

1 . ~(}(1

t . COC• 1.(1(1:1

1.00~ :.oo~

(,I'.

<.V.

'. -.:.eo:~ 4.J.!f C.M .. ~ < .r.o" .. ~·· 4. :J~C <C.!'J '. ~. ,.. <. ~-4-; <.' 4., {If! ·l , ( l' 4. (;(:'t

r·

" ·rr

\{ ·~ .. r-'..:'

" ,. ""'-. " l 1-:J.

" .

T

•••

),

r i lw: •. ·• I l':"ll; ::·1

• tr:

.. ~: F. • !'t 1

'I

J

, •.• 1

:.~: .. ~ ;,.'""

• 1" ••

··-· r .. ,. ..

':' r -

·-· :rrr.·

<>.P:cn'···· • .::! .. ":. fUSli) K.;!•a L:.: ::.:

1. •• £nq. •rr.

( " " • . ' -".!,- .'[ . lU -- r r.;:.r·

' •• !..

!:·: -.~.~ p,· 1-"f'J'" c .. ,. ~J..I,._'!, ,. l'.h.AM. .. ~,~tr l· -i<Lr

L

" - I

A.L•XX

' .

"

! ~. • .....

..... :ru, .::.; •. ~

,_ E-

.t

T r

' . . -"' .•IH ... 4 l• •.

·'' .. ,1)1

' """'

- . r •

r

':I'L· '

, ,_,

(•f·

.r.~(J

o •• co . ~co

'!;ss H.:< .a~ '·· :.

t•Ll r rr.;.~•·-:.i. fl.J..."lG:O

• 'I'

-;·-:.·t -:t

?L!.~-:

:.r

!l - 0~ .. -~· "· .. • .• • (· r-

'l . , .. I'{J

~ - ~CO JCf;

tJ!:!I ... :crt- ':'H!CK ':H:C:-~

.·.r ;..-r .. 0,0.., G . M~

'1 , 1 "0 Q,' h ~~.·co O. OJC ' 0 tl. _,.(, o. ~-:o o.ooo

'1 , 1 CO '1, ., '(j o.~co o. ~~Jc ' t, Q {1 , .'. I fJ . '·Cl'l n. fJ~JO

l .

'·

:""!..:..~; :;, •. ~-z~qll

&.J:;-- •. 0 . -."". O. S·~C

'· e o . . (;(1

~ .. .

;•..;.r.;-;r,

•

I'

••

Tt.!I""Y.

- n. . . ~"CO .OM ,l)!lij

( ,1:110

f ,I!(!;

.. '

IC t . - . : . .

' .

... -... r . ;,:

' . u •

• . ' . £!_;·<! .. .. ,_ l! . .. ' ·t· n::~t;r: .. ' L

~:.r-:.:. !. . r.

:·! :._ •

·.: ...... <>-; •;H

> •••

: ,. ~ • . !-L:.O v· !-!J fo!."

MJ• ( " r-:: -1 ,. .. "' .. -· V''

i A [

·•. . ,..

.:W.L • t-=rJ. Tl• r·.

: • ~I ... ;, .• .,_, .. E· ·- '. ,,_

' ' E r-"' '.! ... E J

• '"'A(; '!Ht K;r·• • PAGi: 8

.. E ~ T "

. .. . I .. j, •. •"tl .. -C .. . ' q: .. ... .. ' :.·" . . "~4l-

' - ·""''1r- l .. 'E , .. . l"."r.· ; . . •• J • . '. : ' 1 ~ ... l. ..

T I > t r r: - AT f..

TA ' .. lA •• ..

. l .

• E s •i I!:P/1 .. _ .... ......

••• .0 0 j,.')" .o .... coo O.ft!t .o o:. o. "".! • 0 .'!:0~ o.u

-~· .eoo ').~ .. t c.oo .00~

. .u: 0 •• 'l) c.o~ ~.')) o. ' 0 " .ooo .::2 o.:..oo C.Q~t;: . I I. 0.0 a .oo

...

.J ' t.!~~ .. :.:~

.x:: . r ::·:r.:.:: ·:: ;,:_. . :-

c •.• .,. ... 0 • • , . -~ ::: o.P: ll.t oH 6 . b60:. - ";]

'I,JU e ~ '"" . " - ".:.

_;.,_ .. or.- -· ·-· . .. . 00 Cl . !'l!l:)

.eoo C. CO'O o.ooo O . O!:l; c.ooo o. ~:r:.

~.1)00 0.. ')~:) .oov c.~~:.

0.000 o . ~~c 0.0!:1:. Co . :·':C 0.00~ O. C'=C 0 . O'?C o.ccc

x106

1.50

1.25

100

0.75

0.50

025

0.00

-025

·0.50

-0.75

-1.00 ---100 0 . 100

0 v7.42 • Flle·TA(Push-x) - Kgf-m Units or Case PUSH2

DISPLACEMENT

:z 0 ...., I-L.) <! w a:: w <f)

<r co

200. 300. •oo. 500 600. 700. 800 900. x1o·3

x1o·3

400 ..

360.

320.

280 I

240.

200

160.

120

80.

40.

0 0. 50. 100.

JO v7 42- F11e:TA(Push-x). Kgf-m Un ts er Case PUSH2

SPECTRAL DISPLACEMENT

1~0 200 2~ 300. 350. •oo 450

<!)

' :z 0 ...... 1-<I: 0:: w -l w t.J t.J <I:

...J <I: 0:: 1-t.J w a. <f)

( OUTPUT PUSHOVER )

v:.~ .. F1l•: ~AlP' :u ., l; lt.: ';;'

Xi ~S'!. ~ \.'1:1 t c r'A("."[. J

~r.9~r:.-r.:J..n:;l :rs

i; $ H '.' E R C ~ A ~

: ... s~ovt!r ;:• ac: MJZJtl

£: - p : _ sphc-~:"k~t &.se r ··~ A-D 6·10 10- LS 1S-CP C?· C c-:: 0-!: >£ '!';:~;~L

v o.o 00 o.ovvu .bbO 0 0 0 0 0 0 0 1090 1 0.: 5~7 oHO~O.OOOO lt19 I 0 0 0 0 0 0 1680 2 j,:!.;l saeo~ .oQoo 1 ss-a 82 0 0 0 0 0 0 1680 > ~.<231 atco4:~.a ~0 :liS 183 lH 8 0 0 0 0 1<80 ·I 0.<530 H9>7ll. 5000 ,zs-~ €8 142 :53 0 3 0 v 1091) 5 ~.eS)O 1:B225.~000 129t: es HJ ISS 0 0 3 0 L ~ao ;; i').f:b#!'l l~iOl-'l.o:~o t29J &6 141 156 0 1 3 0 lf,)~t.J 7 O.t6ZS t:56'1l~.1500 12 iJ €6 HO 157 0 0 4 0 1~8(1 ; .J.ees1 llE IJ8i. :z~o l.Z~J es 137 159 0 2 ~ 0 1~80 ' I), r. f.l.- 1 tlh"'~2.~:.,u lZ:d 85 137 158 u 0 7 0 lOBO _(1 o.~~->t4 1o~.·:5SI'J?."'DOO !2i3 85 131 iSS 0 0 7 c H·90 .I (l,t'i\.•-1 I 0110. •~so .~n 85 131 158 c 0 7 c l~·SO ~. l.'. r 183 HSOZ1;1.o"!IO 1 .. ~3 85 134 1.60 0 1 I Q loSO :3 0.063 tl483S4. nso lZ93 85 13~ 160 0 0 8 0 1690 .4 •) I O.:SC·~· 1)~170 •. 3750 12,3 as 134 160 c 0 8 0 j 68•' :s 1). 7 H>2 li6~f.7o.~:~o li!89 62 125 l7S 0 1 s 0 J 681) :c 0, ?It•~ J:ost)z.l:5c :.2es az 123 174 v 1 11 G J €-SO :7 (1,110::: 1!311.Ji . OC•OC :289 62 123 173 0 l 12 0 J€.6!) l8 IJ . H02 ll30192,87~~ t.~a~ 82 123 173 0 u 13 () loSO 19 •) , ':,?6~ 115J9J2.01SO 1289 80 121 176 0 1 : 3 0 1680 2l 1) . 72~~ 1H200J .:'~1)0 1289 80 l2l 176 0 0 l4 0 1680 ~I 0,1361 l~'j<1JZI. ?~IJO lZ& 'I 80 U7 !79 0 1 1.4 0 !C.')!} "· •). 7367 I 44~o-i4. ~5.:~c .zss.: eo 1:6 180 0 0 15 c 1(.8<' ~l •).1J~e J .. H4tCI.'>•'C. lZ~?g 7~ 117 :so 0 0 15 0 loBO 2·1 0.144~ l: r>-l ~1$0. t~:so 1Z89 ·~ 1:1 ISS c J. 15 ~ 1680 ~s ·1. 1H9 lJt.!.I03:".C100 128S 79 111 185 0 0 16 0 1680 2C o.74H llH1::02 •• :!>o IZ!i9 79 lll 184 0 1 H 0 1680 21 o. 148~ 1 :u43o.a;;o 128~ 79 Ill 184 0 0 l7 0 1680 zs 0,750< !,(4S~S.OOOC 1289 79 111 184 0 0 !7 0 1690 :9 oJ . 1dC J:(Ul;.ZSOC l2H 76 lOt :n 0 1 :; 0 1680 30 0. ,~lC> l~4lSOl.:)liC 1288 76 105 193 0 0 :e 0 lc.JjU 3: 0 .u 40 Jl~6i!S-i. 'SOO 1 zae 7S 104 195 0 0 19 0 1680 32 O.H8> IIH6H.!250 1Z8i 75 104 193 0 3 18 0 1(80 3) 0. "-8~ I 131910.3750 1281 75 10~ 193 0 c 2: 0 1680 3~ C.1"il 1HJJSJ. >soo 1ZS7 '4 10~ 193 (I ! 2: 0 166~ l! c.,':'C:Z 1133'CS.l'S0 1287 '4 10~ 193 0 0 "' 0 1660 :-o: v.,.:,. lll!flt.:Z.OOOQ 1287 74 102 l~S 0 0 22 0 1680 31 0.7891 :142564.75,0 128E 73 103 193 0 3 22 0 !6f0 3~ 0 OClJ · 811<4C.4J'S ~28( 73 :~3 1S2 0 3 :3 0 :€80

v7.<, F!~e: 23:'l9:H

tAfPU'SH .. X} K1t-::a Un;.t$ FA:;E 1

£:tg1.necnnq - :rs

C A F A C I T y 1 C£l'.ANC C C M ' A R I S 0 N

Pcshovec Case PUSH;;

Slep Tt: [! B<fl Sd(C) Sc1!C) Sd(D) Sa(DJ A:.PHP, PF•0

c 1.00 U.~~O u.ooo o.ooo o. 146 0.2?2 1.000 .ooo 1.1;70 0 . C5.:• ''· .:.o~ Q. !9S 0 .146 0 . 272 0.753 . 521 ~ l . 4~1? O . Ct~Z C• . : 3EI 0 . :!0 0.141 (•.2!-2 0 . 749 • !:.55

3 ~. £13 0.157 ''"* n. J~e 0.129 o. ~ se t. HS 1 .sa ... ~ :! . 1 5-l O . Z~l c. 4.' 0.363 0.13; O.E7 0 .74: 1 . 560 6 ~ .18S 0.2);: 0.423 0.35€ 0. 134 0 . !13 0 . 142 1 . ~08 8 ? ,J ~1 ::. 2 3.S 0.42< O.H4 0 . 134 0 . 1!2 0 . 142 1 . 570

10 2.211 0.240 0 . 425 0 . 350 0.134 0 . 1~0 0 . 741 1.574 1: 2.:1: 0.239 0.426 0.351 0.134 o.1a 0.74~ 1.575 12 2.2lt 0.2H C.430 0.353 O.BS 0.1:0 0.74: 1 . S'lt H ~.223 0.2~0 0.43: 0-3~~ 0.135 o. : :o t . ?.;C :.578 IS 2 ... :z 0.2'1 o •••• 0.356 0.136 o. :oe u.742 1.581 19 2 . 2~2 0.249 o. 457 0. 351 0.137 0 . 105 0.143 1.588 2! 2 . 301 0.251 O.H4 0.351 0.137 0 . 104 0. 744 - 1.589 23 2.319 0.254 0.465 0 . 349 0 .131 0.103 O.HS 1.589 14 2. 3:5 0.254 0.4f9 0.349 0.138 0.103 t . 74S 1. 588 2< 2.333 c.:ss, 0.171 0.348 0.138 0 . 102 0.'45 1.589 28 2.340 0.257 0.472 0.347 0.138 0 .101 0.145 1 .!»,0 29 2.353 0.257 0.479 0.348 0 . 139 0.101 0 .74 6 1. 588 31 2.362 0.259 0.4&1 0.30 0 . 139 0 . 100 0 . 747 1. 588 32 2.369 0.259 0.<85 0.348 0.139 0 . 100 0 . 747 1.587 34 2. 388 0.2~2 ~.489 0.345 0.140 O. C99 0 . 7 47 1. 589 36 2.401 0.264 0.493 o. 344 0 .140 0.098 c. 748 1. 589 37 2.409 0.264 0.497 0 . 345 0 . 140 0 . 097 0 . 149 1. 588

I ! l

I CE -

Stcr o

-! _/ -, II I I r -~- 1

t=--!- 1- I I I I I ! t- '--· I I i t ~- -J .. _1

! 1--1--1 I I 1

:-L- -t- - , ;-(- I ! I I !

Step 2

I L J,_l 1 I I I I I I /_! I I I I I I

t L_// I I I I

I. I I I

{! t _f 1

I !

Step I

r ·r i · 1. L _~._· j I l I I I I I I

;---/--· 7 If . ·---- I __ _..--/

~ I I I I ....___-..,..... . ! ! I f

Step 3

Mcknntsrnc Pcmbcntukan Sendi Plastis

Step 37

B -\J _1 ___ ,

- · \ I \_ I \ \ \_\

!!_) __ J_J

{ ! {

Step 38

·=====--.aJ~~-.cPCP----,C----··D ==m=:=::J Mekanismc Pembentukan Scndt Plastis