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UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR
FACULTAD DE INGENIERÍA, CIENCIAS FÍSICAS Y
MATEMÁTICA
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
DETERMINACIÓN DE LAS VELOCIDADES DE ONDA DE COMPRESIÓN P
Y DE CORTE S PARA OBTENER LOS PARÁMETROS DINÁMICOS DEL
SUBSUELO MEDIANTE MÉTODOS GEOFISICOS CROSS HOLE Y DOWN
HOLE
Trabajo de Titulación Modalidad Proyecto de Investigación,
previo a la obtención del Título de Ingeniero Civil
AUTORES: Crespo Palma Germán Isaac
Tuza Tualiza José Luis
TUTOR: Ing. Carlos Enrique Ortega Ordoñez
QUITO, 2018
ii
DERECHOS DE AUTOR
Nosotros, Crespo Palma Germán Isaac y Tuza Tualiza José Luis en calidad de autores y
titulares de los derechos morales y patrimoniales del trabajo de titulación
DETERMINACIÓN DE LAS VELOCIDADES DE ONDA DE COMPRESIÓN P Y
DE CORTE S PARA OBTENER LOS PARÁMETROS DINÁMICOS DEL
SUBSUELO MEDIANTE MÉTODOS GEOFISICOS CROSS HOLE Y DOWN
HOLE, modalidad Estudio de Investigación, de conformidad con el Art. 114 de
CÓDIGO ORGÁNICO DE LA ECONOMÍA SOCIAL DE LOS CONOCIMENTOS,
CREATIVIDAD E INNOVACIÍON, concedemos a favor de la Universidad Central del
Ecuador una licencia gratuita, intransferible y no exclusivo para el uso no comercial de
la obra, con fines estrictamente académicos. Conservamos a nuestro favor todos los
derechos de autor sobre la obra, establecidos en la normativa citada.
Así mismo, autorizamos a la Universidad Central del Ecuador para que realice la
digitalización y publicación de este trabajo de titulación en el repositorio virtual, de
conformidad a lo dispuesto en el Art. 114 de la Ley Orgánica de Educación Superior.
Los autores declaran que la obra objeto de la presente autorización es original en su
forma de expresión y no infringe el derecho de autor de terceros, asumiendo la
responsabilidad por cualquier reclamación que pudiera presentarse por esta causa y
liberando a la universidad de toda responsabilidad.
_______________________
Germán Isaac Crespo Palma
171834620 6
_______________________
José Luis Tuza Tualiza
180389212 2
ii
APROBACIÓN DEL TUTOR
En mi calidad de Tutor de Trabajo de Titulación, presentado por GERMÁN ISAAC
CRESPO PALMA y JOSÉ LUIS TUZA TUALIZA, para optar por el Grado de
Ingeniero Civil; cuyo título es: DETERMINACIÓN DE LAS VELOCIDADES DE
ONDA DE COMPRESIÓN P Y DE CORTE S PARA OBTENER LOS
PARÁMETROS DINÁMICOS DEL SUBSUELO MEDIANTE MÉTODOS
GEOFISICOS CROSS HOLE Y DOWN HOLE, considero que dicho trabajo reúne
los requisitos y méritos suficientes para ser sometido a la presentación pública y
evaluación por parte del tribunal examinador que se designe.
En la ciudad de Quito, a los 26 días del mes de enero del 2018.
________________________________
Ing. Carlos Enrique Ortega Ordoñez
DOCENTE - TUTOR
C.I.: 110028001-3
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DEDICATORIA
Esta tesis es dedicada para mi Dios Todopoderoso ya que él es el autor de mi vida y por
cada regalo de gracia que inmerecidamente he recibido, como su amor eterno en la cruz,
solo tú eres el camino la verdad y la vida. Ya que él me ha provisto de sabiduría e
inteligencia durante este tiempo en la universidad. Porque sin ti no hubiese podido salir
de los problemas que se presentaba.
A mis padres Luis Alberto Tuza, Zoila Victoria Tualiza quienes me apoyaron con su
amor incondicional y económicamente en mi educación académica y por ser mi
motivación a seguir luchando. A mi hermano Edwin Tuza gracias por tu apoyo así
como también incentivarme a perseguir mis sueños.
A mis abuelitos Rosa Chamba, José Tualiza, Ana Caguana, Pablo Tuza gracias a sus
enseñanzas, su ejemplo, su apoyo he podido culminar una etapa más de mi vida.
A mí enamorada Adriana Ante por estos años que me brindó su apoyo en todos los
aspectos relacionados a la universidad y en mi vida privada para no desmayar durante
el proceso de mi vida.
A Luzmila Ante, Juan Ante, Javier Ante que me brindaron su apoyo así como también
me ayudaron con sus palabras de aliento en mi vida universitaria.
A mi sobrina Ainara y mi primo Jostin quien han sido mi motivación, inspiración y
felicidad.
A Fernanda Condemaita y Luz Poalacin por todas esas palabras de aliento que me
brindaron durante mi carrera universitaria.
A todos mis familiares y grandes amigos por su compresión y apoyo en los malos y
buenos momentos.
iv
DEDICATORIA
Para mi madre Mónica en quien encontraba la fuerza para no rendirme y mi padre
Germán quien me brindaba su apoyo incondicional para seguir adelante.
v
AGRADECIMIENTO
En primer lugar agradezco a mi Dios por su eterna bendición y su gran misericordia,
porque hizo realidad este sueño anhelado y siempre ha estado a mi lado. De tal manera
que me ha permitido culminar exitosamente mi estudio, brindándome las herramientas
necesarias para convertirme en un gran profesional.
A mis padres Alberto, Zoila por su apoyo incondicional nunca dejaron de confiar en mí
siempre supieron que su hijo podía triunfar gracias por todo lo que me han dado.
A mi tía María mi hermana Myrian mi primo Miguel y mi abuela Rosa por ser
amorosas compresivas gracias por ayudarnos en los malos y buenos momentos
A Don Segundo, Gerente de la Empresa GEOSOIL CIA. LTDA. le agradezco por su
amistad, paciencia, apoyo y colaboración con todos los equipos y materiales para este
presente estudio de investigación. Dios le bendiga a usted y a todos los que forman
parte de la empresa.
A nuestro Tutor de tesis, Ing. Carlos Ortega quien con su experiencia como docente nos
guio en el presente estudio de investigación.
A nuestros lectores: Ingenieros Paul León y Ana María Olalla quien con su visión
crítica supieron aportar valiosos conocimientos en este estudio de investigación
A todos los profesores de la Carrera de Ingeniería Civil que de una u otra manera me
transmitieron sus conocimientos y experiencias.
A mi linda Universidad Central del Ecuador quien me enseñó mucho sobre lo que es el
sacrificio y el esfuerzo, a los maestros que me impartieron sus cátedras con gran
sabiduría.
A todos mis familiares, amigos, compañeros y a las personas de las cuales siempre
recibí su apoyo y aliento para seguir adelante.
vi
AGRADECIMIENTO
A mi padre Germán, por estar siempre a mi lado y no dejarme desfallecer en los
momentos difíciles y saber aconsejarme y darme ánimos para seguir adelante.
A mis hermanos Justina, Sara y Gustavo quienes siempre me alentaron para no
rendirme y culminar la carrera universitaria.
Al Tnlgo. Segundo Guanoliquin, gerente de GEOSOIL CIA LTDA, y todos quienes
conforman tan respetada empresa, gracias por todo el apoyo y la amistad brindada a lo
largo de la realización del presente trabajo.
vii
CONTENIDO
1.1 GENERALIDADES ........................................................................................... 1
1.2 OBJETIVOS ...................................................................................................... 2
1.2.1 OBJETIVO GENERAL: ............................................................................. 2
1.2.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS:...................................................................... 2
1.3 JUSTIFICACION ............................................................................................... 2
1.4 ALCANCE ......................................................................................................... 4
1.5 DELIMITACIÓN ............................................................................................... 5
1.6 CLIMA .............................................................................................................. 6
1.7 GEOLOGIA DEL SECTOR ............................................................................... 6
1.7.1 Cangagua (Cuaternario) ............................................................................... 7
1.7.2 Sedimento Chichi (Pleistoceno) ................................................................... 8
2.1 INTRODUCCIÓN .............................................................................................. 9
2.2 TIPOS DE ONDAS ............................................................................................ 9
2.2.1 ONDAS DE COMPRESIÓN Vp ............................................................... 10
2.2.2 ONDAS DE CORTE Vs ............................................................................ 10
2.2.3 ONDAS DE SUPERFICIE ........................................................................ 11
2.3 MEDICIÓN DE LOS PARÁMETROS DINÁMICOS DEL SUELO ................ 13
viii
2.3.1 RELACIÓN DE POISSON ....................................................................... 14
2.3.2 MÓDULO DE RIGIDEZ .......................................................................... 15
2.3.3 MODULO DE YOUNG ............................................................................ 17
2.3.4 MODULO DE BULK ............................................................................... 18
2.4 ENSAYOS GEOFÍSICOS ................................................................................ 19
2.4.1 SÍSMICA DE REFRACCIÓN ................................................................... 20
2.4.2 ANÁLISIS ESPECTRALES DE ONDAS SUPERFICIALES REMI
(REFRACCIÓN POR MICROTEMBLORES) .......................................... 29
2.4.3 ENSAYOS UP-HOLE, DOWN-HOLE Y CROSS-HOLE ......................... 32
3.1 ANTECEDENTES ........................................................................................... 35
3.2 EQUIPO UTILIZADO ..................................................................................... 36
3.2.1 Geófono BGK3. ........................................................................................ 37
3.2.2 Sismógrafo. ............................................................................................... 39
3.2.3 Martillo de 30 lb. ....................................................................................... 40
3.2.4 Software SEISIMAGER - Pickwin (Pick First Breaks or Dispersion Curves).
41
3.3 DESARROLLO DEL ENSAYO ...................................................................... 43
3.3.1 Cimentación de la fuente de energía. ......................................................... 43
3.3.2 Perforación y Revestimiento del pozo (P1). ............................................... 45
3.3.3 Ensayo Geofísico Down Hole. ................................................................... 49
3.4 INTERPRETACIÓN DE DATOS .................................................................... 50
3.5 RESULTADOS OBTENIDOS ......................................................................... 55
3.6 CONCLUSIONES............................................................................................ 65
3.7 RECOMENDACIONES ................................................................................... 66
4.1 ANTECEDENTES ........................................................................................... 68
4.2 EQUIPO UTILIZADO ..................................................................................... 68
4.2.6 Software SEISIMAGER - Pickwin (Pick First Breaks or Dispersion Curves).
73
4.3 DESARROLLO DEL ENSAYO ...................................................................... 74
ix
4.3.1 Perforación y Revestimiento de los Pozos. ................................................. 75
4.3.2 Ensayo de verticalidad. .............................................................................. 76
4.3.3 Ensayo Geofísico Cross Hole. ................................................................... 77
4.4 INTERPRETACIÓN DE DATOS .................................................................... 79
4.5 RESULTADOS OBTENIDOS ......................................................................... 84
4.5.1 Correlación entre ensayos geofísicos (Cross Hole, Down Hole), y el ensayo
geotécnico SPT.......................................................................................... 89
4.6 CONCLUSIONES............................................................................................ 93
4.7 RECOMENDACIONES ................................................................................... 94
ANEXO 1: DISEÑO DE HORMIGON PARA FUNDICION DE RIEL................... 98
ANEXO 2: ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTANDAR SPT ............................. 107
ANEXO 3: MAQUINA DE PERFORACION A ROTACION HGY...................... 129
ANEXO 4: REGISTROS SISMOGRAFICOS DE CAMPO DE LAS ONDAS DE
COMPRESIÓN “P” Y DE CORTE “S” DE ENSAYO GEOFÍSICO DOWN
HOLE ............................................................................................................. 132
ANEXO 5: REGISTROS SISMOGRAFICOS DE CAMPO DE LAS ONDAS DE
COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” MEDIANTE ENSAYO GEOFISICO
CROSS HOLE ............................................................................................... 193
ANEXO 6: ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS Y PRESUPUESTO............... 220
x
LISTA DE TABLAS
Tabla 3.1: Detalles técnicos ......................................................................................... 38
Tabla 3.2: Tiempos de arribo de ondas de compresión P y de Corte S ......................... 54
Tabla 3.3: Tiempos de arribo y velocidades por cada estrato de subsuelo .................... 58
Tabla 3.4: Clasificación de los perfiles de suelo .......................................................... 61
Tabla 3.5: Determinación de Parámetros Dinámicos mediante Down Hole.................. 63
Tabla 4.1: Detalles técnicos sonda DevProv1 .............................................................. 72
Tabla 4.2: Pasos a seguir en la conexión de IPG5000 a la sonda BIS-SH-DH .............. 78
Tabla 4.3: Tiempos de arribo de las ondas de compresión P y de corte S ................... 80
Tabla 4.4: Datos de Verticalidad en cada pozo ............................................................ 81
Tabla 4.5: Calculo de desviación del pozo 2 ................................................................ 82
Tabla 4.6: Calculo velocidades de Onda Vp y Vs ........................................................ 85
Tabla 4.7: Determinación de Parámetros Dinámicos mediante Cross Hole .................. 88
Tabla 4.8: Factores que influyen en el Ncorregido. ...................................................... 89
Tabla 4.9: Valor de Vs en función del Ncorregido ....................................................... 90
Tabla 4.10: Continuación Valor de Vs en función del Ncorregido ............................... 91
xi
LISTA DE FIGURAS
Figura 1.1: Configuración típica de Ensayo Geofísico “Down-Hole” ............................ 3
Figura 1.2: Configuración Típica de Ensayo Geofísico “Cross-Hole” ............................ 4
Figura 1.3: Ubicación General....................................................................................... 5
Figura 1.4: Punto de Ensayo (Latitud 0°18'58.66"S; Longitud 78°25'26.49"O) .............. 5
Figura 1.5: Hoja Geológica del Sector ........................................................................... 7
Figura 2.1: Propagación de Ondas “P” ........................................................................ 10
Figura 2.2: Propagación de Ondas “S” ........................................................................ 11
Figura 2.3: Dirección de la onda love .......................................................................... 12
Figura 2.4: Dirección de la onda Rayleigh ................................................................... 13
Figura 2.5: Efecto de un cuerpo ante una Fuerza Tracciónante .................................... 14
Figura 2.6: Efecto de un cuerpo ante una Fuerza Horizontal ........................................ 16
Figura 2.7: Diagrama Esfuerzo vs Deformación .......................................................... 17
Figura 2.8: Compresión uniforme. ............................................................................... 18
Figura 2.9: Diferentes estratos de suelo y sus velocidades ........................................... 21
Figura 2.10: Armado de un sismógrafo con doce canales que muestra el camino de las
ondas directas y refractadas en un sistema de dos capas suelo/roca (𝛼𝐶 =ángulo crítico)
................................................................................................................................... 22
Figura 2.11: Forma típica de la onda sísmica para un solo geófono ............................. 23
Figura 2.12 Registro sismográfico de doce canales, donde se ven los primeros arribos:
................................................................................................................................... 24
Figura 2.13: (a) Trayectoria de refractante de los rayos y (b) Gráfica Tiempo-Distancia
para un terreno de dos capas ........................................................................................ 25
Figura 2.14: Pasos principales Método ReMi. ............................................................. 31
Figura 2.15: Prueba sísmica Up-Hole .......................................................................... 32
Figura 2.16: Down Hole .............................................................................................. 33
Figura 2.17: Cross Hole .............................................................................................. 34
Figura 3.1: Típica fuente de energía generadora de Ondas de Corte en Down Hole ..... 35
Figura 3.2: Disposición seleccionada de la Viga de Corte ............................................ 36
Figura 3.3: Equipos para ensayo Down Hole ............................................................... 37
Figura 3.4: Geófono Triaxial BGK3 ............................................................................ 38
Figura 3.5: Sismógrafo ES3000 ................................................................................... 39
Figura 3.6: Martillo de pozo ........................................................................................ 40
xii
Figura 3.7: Pickwin ..................................................................................................... 41
Figura 3.8: Registro de datos para una profundidad de 3.00 m. utilizando el programa
Pickwin ....................................................................................................................... 42
Figura 3.9: Interface de software Pickwin ................................................................... 42
Figura 3.10: Excavación del pozo................................................................................ 43
Figura 3.11: Fundición del riel .................................................................................... 44
Figura 3.12: Equipo utilizado para perforar pozo 1 (P1) .............................................. 45
Figura 3.13: Distancia entre fuente de energía y pozo 1 ............................................... 46
Figura 3.14: Proceso de instalación de tubería PVC ɸ75 mm (3”) ............................... 47
Figura 3.15: Dosificación de la Mezcla Bentonita - Cemento ...................................... 48
Figura 3.16: Colocando la lechada de Bentonita - Cemento ......................................... 48
Figura 3.17: Disposición de canales de grabación sensor BGK3 ................................. 51
Figura 3.18: Visualización de canales de grabación sensor BGK3 con el software
Pickwin. ...................................................................................................................... 51
Figura 3.19: Tiempos de arribo de Ondas de Compresión “P” utilizando el programa
Pickwin ....................................................................................................................... 52
Figura 3.20: Tiempos de arribo de Ondas de Corte “S” utilizando el programa Pickwin
................................................................................................................................... 53
Figura 3.21: Pendiente de las Dromoconas .................................................................. 55
Figura 3.22: Dromocronas generadas a partir del ensayo geofísico Down Hole ........... 56
Figura 3.23: Velocidades de cada estrato ..................................................................... 59
Figura 4.1: Equipo para la investigación del ensayo geofísico Cross Hole ................... 68
Figura 4.2: Generador de impulsos IPG ....................................................................... 69
Figura 4.3: Unidad de control remoto .......................................................................... 70
Figura 4.4: BIS-SH Sonda de pozo .............................................................................. 71
Figura 4.5: Sonda DevProbe1 para el ensayo de verticalidad ....................................... 72
Figura 4.6: Sismograma correspondiente al primer metro. ........................................... 73
Figura 4.7: Sismograma correspondiente a 15.00 m .................................................... 73
Figura 4.8: Sismograma correspondiente a 26.00 m..................................................... 74
Figura 4.9: Espaciamiento desde el emisor hasta el receptor para el ensayo de Cross
Hole ............................................................................................................................ 75
Figura 4.10: Equipo de perforación con bomba agua. .................................................. 76
Figura 4.11: Interfas de usuario Software Deviation Logger. ....................................... 77
Figura 4.12: Desviación con respecto al Este y al Norte del pozo 2 ............................. 83
xiii
Figura 4.13: Perfil de velocidades ............................................................................... 87
Figura 4.14: Velocidades por Ensayo .......................................................................... 92
xiv
TITULO: Determinación de las Velocidades de onda de Compresión P y de Corte S
para obtener los Parámetros Dinámicos del subsuelo mediante métodos Geofísicos
Cross Hole y Down Hole
Autores: Germán Isaac Crespo Palma
José Luis Tuza Tualiza
Tutor: Carlos Enrique Ortega Ordoñez
RESUMEN
El presente documento tiene la finalidad de describir el procedimiento, equipos y
materiales necesarios para llevar a cabo dos de los ensayos geofísicos de mayor
precisión en la actualidad, Down Hole y Cross Hole, para ello se hace referencia a las
normativas vigentes que rigen y describen cada uno de estos ensayos, las cuales son
ASTMD7400– 17 (Standard Test Methods for Downhole Seismic Testing) y
ASTMD4428–14 (Standard Test Methods for Crosshole Seismic Testing), dichos
ensayos también se encuentran estipulados dentro de la actual Norma Ecuatoriana de la
Construcción como ensayos complementarios a los estudios geotécnicos y tienen como
finalidad disminuir la incertidumbre del valor del tiempo de recorrido de las ondas
sísmicas. Posteriormente los datos obtenidos una vez finalizados los estudios en campo
son procesados para determinar las velocidades de propagación de las ondas de
compresión P y de corte S que caracterizarán el sitio de estudio mediante el cálculo de
los parámetros dinámicos del subsuelo. Además haciendo uso del Ensayo de
Penetración Estándar (ASTMD 1586) es posible recuperar muestras de suelo para poder
obtener datos orientativos sobre el número de estratos presentes en el terreno y sus
respectivas potencias, esto con el objetivo de comparar dichos valores con los
determinados haciendo uso de los ensayos geofísicos. Por ultimo cabe mencionar que
todos los ensayos descritos fueron realizados al sur oriente de la ciudad de Quito, en el
Valle de los Chillos específicamente en el barrio Mirador del Colegio sector de Betania.
PALABRAS CLAVE: ENSAYO GEOFÍSICO /CROSS HOLE / DOWN HOLE /
ONDA DE CORTE / ONDA DE COMPRESIÓN
xv
TITLE: Wave Speeds Determination about the Compression P and S Cut to obtain the
Dynamic Parameters of the subsoil by Cross Hole and Down Hole Geophysical
methods
Authors: Germán Isaac Crespo Palma
José Luis Tuza Tualiza
Tutor: Carlos Enrique Ortega Ordoñez
ABSTRACT
The purpose of this document is to describe the procedure, equipment and materials
necessary to carry out two of the most accurate geophysical tests currently, Down Hole
and Cross Hole , for which reference is made to the current regulations that govern and
describe each of these tests, which are ASTMD7400-17 (Standard Test Methods for
Downhole Seismic Testing ) and ASTMD4428-14 (Standard Test Methods) for
Crosshole Seismic Testing ), these tests are also stipulated within the current Norma
Ecuatoriana de la Construcción as complementary tests to geotechnical studies and are
intended to reduce the uncertainty of the time value of the seismic waves. Subsequently,
the data obtained after the field studies are completed are processed to determine the
propagation velocities of the P compression and S-cut waves that will characterize the
study site by calculating the dynamic parameters of the subsoil. Also making use of the
Standard Penetration Test (ASTMD 1586) It is possible to recover soil samples in order
to obtain indicative data on the number of strata present in the terrain and their
respective potencies, this with the aim of comparing these values with those determined
by the use of geophysical tests. Finally, it is worth mentioning that all the tests
described were carried out in the south east from the Quito city, at the Chillos Valley,
specifically on the Mirador district of the Betania neighborhood.
KEYWORDS: GEOPHYSICAL TEST / CROSS HOLE / DOWN HOLE / CUTTING
WAVE / COMPRESSION WAVE
1
1. CAPITULO 1: INTRODUCCIÓN
1.1 GENERALIDADES
En la actualidad la Norma Ecuatoriana de la Construcción (NEC 15) en su capítulo
Peligro Sísmico: Diseño Sismo Resistente, establece un conjunto de requisitos mínimos
para el diseño de estructuras que estén bajo efectos de movimientos sísmicos con el
objeto de reducir los daños que podrían ocurrir; para el cumplimiento de este objetivo
es necesario entender que la respuesta sísmica de un emplazamiento depende de varios
factores como: la estratigrafía, ubicación del sitio respecto de la fuente sísmica,
propiedades del sitio, tipo de proyecto, entre otros.
Las propiedades del sitio donde se pretende desarrollar obras civiles, se obtienen de
estudios que incluyen el conocimiento de origen geológico, además de una exploración
del subsuelo con la que se identificará, clasificará y caracterizará física, mecánica e
hidráulicamente los suelos y rocas del sector, dichas propiedades servirán para la
determinación de parámetros tales como: la estratigrafía del sitio, capacidad portante del
suelo, cota de fundación en la que se encuentra el suelo sano y firme, ubicación de
yacimientos de rocas sanas y/o alteradas, determinación de fallas, determinación del
nivel freático, definición del tipo de cimentación a utilizar y su dimensionamiento, etc.
Los ensayos geofísicos en la actualidad son una de las herramientas que ayuda a la
geotécnica del sitio donde se cimentará una obra civil; estos métodos geofísicos en
algunos casos pueden llegar a minimizar los métodos tradicionales como las
perforaciones y en otros a complementar la información conseguida mediante estos
métodos tradicionales. Las principales características de los ensayos geofísicos es
aprovechar las ondas para determinar un perfil de velocidades de ondas de corte S,
parámetros para la determinación de las propiedades dinámicas del suelo.
2
1.2 OBJETIVOS
1.2.1 OBJETIVO GENERAL:
Determinar los parámetros dinámicos del subsuelo mediante la aplicación de
fórmulas empíricas utilizando los datos obtenidos en ensayos geofísicos de
campo especializados como el Cross-Hole y Down-Hole.
1.2.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS:
Recopilar información técnica necesaria para la correcta ejecución de los
ensayos.
Detallar la metodología para el desarrollo del Método geofísico Cross Hole y
Down Hole de Ondas P y Ondas S, según la Norma ASTM D4428-14 y ASTM
D7400- 17
Aplicar las normas existentes durante la realización de los ensayos mencionados.
Caracterizar el suelo del sitio de donde se obtendrán los parámetros dinámicos.
Establecer los procedimientos de campo utilizados para obtener las propiedades
dinámicas del suelo.
Determinación de los parámetros dinámicos aplicados en los cálculos para la
Ingeniería Civil como son: Relación de Poisson, Módulo de Rigidez, Módulo de
Young, Módulo de Bulk
1.3 JUSTIFICACION
Para cualquier estructura civil que se proyecte construir es necesario un correcto diseño
de la cimentación para lo cual uno de los factores que influyen en el cálculo es el tipo de
suelo, esto hace necesario caracterizar adecuadamente el mismo, y para ello, es
fundamental conocer los parámetros dinámicos más importantes, entre los cuales se
pueden mencionar los siguientes: MÓDULO DE YOUNG, MÓDULO DE RIGIDEZ,
COEFICIENTE DE POISSON, MÓDULO DE BULK.
3
Las propiedades dinámicas del suelo son las variables que mejor caracterizan su
respuesta ante cargas cíclicas como aquellas que pueden ser provocadas por sismos
(BRAN, GONZÁLEZ, ORTIZ, 2009), estos parámetros pueden ser determinados
mediante fórmulas empíricas que correlacionan a las ondas primarias o de compresión
(Vp) y ondas secundarias o de corte (Vs), obtenidas mediante ensayos geofísicos,
Cross-Hole y Down-Hole, los cuales nos permitirán conocer de una forma más directa
sus respectivos valores.
Figura 1.1: Configuración típica de Ensayo Geofísico “Down-Hole”
Fuente: Autores, 2017
Para obtener los resultados mediante el estudio geofísico, en este caso aplicando la
metodología de los ensayos Cross-Hole y Down-Hole, fueron necesarios aplicar los
procedimientos para realizar las pruebas en campo. Además del conocimiento del
equipo fue necesario el apoyo del personal técnico especializado en la manipulación de
los equipos.
4
Figura 1.2: Configuración Típica de Ensayo Geofísico “Cross-Hole”
Fuente: Autores, 2017
1.4 ALCANCE
Para realizar la presente investigación, se recopila la siguiente información bibliográfica
sobre los ensayos geofísicos Cross-Hole y Down-Hole, para conocer las limitaciones,
ventajas y desventajas que cada uno de estos ensayos. También se detalla la
metodología de estos ensayos en función a las Norma ASTM D-4428-14 “Standard
Test Methods for Crosshole Seismic Testing” y la Norma ASTM 7400 -17 “Standard
Test Methods for Downhole Seismic Testing”
A continuación se realizará estos ensayos en una localidad previamente determinada
dentro de la zona de la ciudad de Quito con el apoyo de la empresa GEOSOIL CÍA.
LTDA. misma que dispone de los equipos necesarios para su ejecución en campo.
Finalmente se analizará los datos obtenidos de ambos ensayos geofísicos, con los cuales
se podrá identificar los diferentes estratos del subsuelo que existan en el lugar
seleccionado para los ensayos, así también, estos datos serán de gran ayuda para
calcular los parámetros dinámicos del suelo que se toman en cuenta para realizar con
éxito una obra de ingeniería civil.
5
1.5 DELIMITACIÓN
El sitio seleccionado para la realización de la investigación de los ensayos geofísicos, es
propiedad de la empresa auspiciante GEOSOIL CIA. LTDA; se encuentra al sur oriente
de la Ciudad de Quito en el barrio Mirador del Colegio, calle C, lote 8, dentro del sector
del Valle de los Chillos, provincia de Pichincha.
Figura 1.3: Ubicación General
Fuente: Google Earth, 2017
Figura 1.4: Punto de Ensayo (Latitud 0°18'58.66"S; Longitud 78°25'26.49"O)
Fuente: Google Earth, 2017
6
1.6 CLIMA
La zona de estudio al localizarse en el sector de Valle de los Chillos forma parte de la
Hoya de Guayllambamba, a una altitud promedio de 2500 msnm.
La temperatura del sector oscila entre los 10 y 29 ºC, con mayor presencia de lluvias
que en los valles de Tumbaco, Quito, Pomasqui, motivo por el cual es mucho más verde
que estos (Sitio Web oficial Gobierno Municipal Rumiñahui).
1.7 GEOLOGIA DEL SECTOR
La zona de estudio se encuentra en el sector del Valle de los Chillos, al sur oriente de la
ciudad de Quito.
Geológicamente el sector se encuentra determinado por sedimentos volcánicos,
provenientes de los volcanes Ilalo, Cotopaxi, Cayambe, que corresponden a las
siguientes formaciones sedimentarias:
Cangagua – ceniza y capas de pómez (Cuaternario)
Sedimentos Chichi (Pleistoceno)
7
Figura 1.5: Hoja Geológica del Sector
Fuente: Instituto Geográfico Militar, 1980
1.7.1 Cangagua (Cuaternario)
Se ha denominado de esta manera al material volcánico acumulado en las partes altas de
la cordillera que recubren en forma discordante a la formaciones antiguas generalmente
son residuos que han soportado la erosión.
La Cangagua es un depósito de toba y ceniza bastante extenso y con una litología
constante sobre todo el terreno. Forma un manto generalmente de unos 30m que
descansa sobre la superficie antigua, pero al Sur la potencia pasa a los 100m. Hay
lugares donde la geomorfología preexistente esta preservada debajo de la Cangagua. Por
ejemplo, en el Este del Valle de los Chillos el límite de los Sedimentos Chichi está
8
marcado por un rasgo entre el terreno plano constituido por los sedimentos y el terreno
más elevado formado por lavas y flujos piroclasticos. (INSTITUTO GEOGRÁFICO
MILITAR., 1980)
1.7.2 Sedimento Chichi (Pleistoceno)
Los afloramientos se hallan constituidos desde la parte inferior a la superior de grano
medio conglomerado con cantos de roca volcánica de hasta 50 cm de diámetro, una
capa de piroclásticos de aproximadamente 1m de espesor. Generalmente los sedimentos
Chichi se encuentran cubiertos por una gruesa capa de cangagua.
El nombre está tomado del Rio Chichi, el sitio es de fácil acceso y con buenos
afloramientos. Uno de los mejores sitios para verlos está en la carretera Tumbaco-Pifo
donde cruza el Rio Chichi. En este sector no se ve la base porque los sedimentos forman
la base del Rio Chichi y de sus afluentes hasta el límite del mapa (HOJA GEOLOGICA
84 SW – SANGOLQUI). En esta hoja los sedimentos consisten en conglomerados
redondos, arenas gruesas duras y capas de ceniza y tobas bien estratificadas.
(INSTITUTO GEOGRÁFICO MILITAR., 198)
9
CAPITULO 2: MARCO TEORICO
2.1 INTRODUCCIÓN
La respuesta del suelo ante un movimiento cíclico, se expresa mediante las propiedades
dinámicas del mismo, las cuales están relacionadas mediante la propagación de ondas
(Vp, Vs) y otros factores como el esfuerzo efectivo de confinamiento, el nivel de
tensiones en el suelo (RODRÍGUEZ, 2005), el índice de poros y la plasticidad del
suelo, así también la rigidez del suelo y el amortiguamiento son unas de las propiedades
más efectivas para el estudio de la respuesta de sitio.
La medición de las propiedades es una tarea importante en la solución de problemas
relacionados con Geotecnia específicamente aquellos que tienen que ver con sismos,
que a su vez generan daños en obras civiles. Para lograr soluciones la ingeniería ha
desarrollado distintas técnicas de campo orientadas a la medición del tiempo de
propagación de ondas principales y secundarias, lo que permite conocer sus respectivas
velocidades, y posteriormente caracterizar el sitio donde se emplazará futuras
estructuras.
2.2 TIPOS DE ONDAS
El desarrollo de los ensayos de campo consiste en generar ondas artificialmente
mediante el golpeteo con martillo, uso de explosiones o vibraciones con el fin de
obtener registros de velocidad de propagación de estas mediante el uso de equipos
adecuados como sismógrafos. Es necesario precisar que las ondas que se generan en
este tipo de ensayos son elásticas, las cuales a su vez se subdividen en dos grupos las
llamadas de cuerpo y las de superficie.
Para realizar los ensayos geofísicos previstos se requiere de las ondas de compresión o
primarias (Vp) y de corte o secundarias (Vs), que forman parte de las ondas de cuerpo.
Entre las principales tipos de onda se puede mencionar a las siguientes:
10
Ondas de compresión Vp
Ondas de corte Vs
Ondas de superficie
o Ondas Love
o Ondas Rayleigh
A continuación presentamos la descripción de cada una de las ondas:
2.2.1 ONDAS DE COMPRESIÓN Vp
Son las que se propagan a mayor velocidad, por lo que a cualquier distancia respecto a
la fuente de ondas, serán las primeras en ser registradas. Estas al propagarse, hacen
vibrar las partículas en el mismo sentido del tren de ondas, produciendo compresión y
dilatación a su paso. Son conocidas también como ondas longitudinales. Las ondas
acústicas (presentes en fluidos como el agua y el aire) pertenecen a este tipo de ondas.
(LOPEZ, MEJIA, VEGA.; 2008)
Figura 2.1: Propagación de Ondas “P”
Fuente: Leoni, 1982
2.2.2 ONDAS DE CORTE Vs
Es la vibración de las partículas en sentido perpendicular al tren de ondas. Su velocidad
es más baja respecto a la de ondas P en materiales sólidos. Si las partículas oscilan de
11
arriba a abajo, la onda se llama SV, si las partículas oscilan en un plano horizontal se
llaman SH. También son conocidas como ondas transversales. Las ondas S se
diferencian de las ondas P, debido a que las primeras poseen una mayor amplitud que
las segundas; es por ello que las Ondas S transportan la mayor cantidad de energía
generada por la fuente de una sacudida.
Este tipo de ondas solo puede viajar en materiales que poseen esfuerzo cortante, lo que
indica que no se presentan en líquidos ni gases.
(LOPEZ, MEJIA, VEGA.; 2008)
También se conoce como ondas secundarias que son ondas más lentas y son de tipo
transversal es decir la vibración de las partículas es perpendicular y únicamente se
propaga en medios solidos de forma tridimensional.
Figura 2.2: Propagación de Ondas “S”
Fuente: Leoni, 1982
2.2.3 ONDAS DE SUPERFICIE
“Estas ondas se propagan a lo largo de la superficie de la tierra, cuando se golpea la
superficie de un depósito de suelo se generan ondas elásticas tanto de cuerpo
12
(compresión y corte) como de superficie (Love y principalmente tipo Rayleigh)”
(GONZÁLEZ, 2011).
2.2.3.1 ONDAS LOVE
Estas ondas son las que provocan cortes horizontales en la tierra, se generan solo
cuando un medio elástico se encuentra estratificado, situación que se cumple en nuestro
planeta, puesto que se encuentra formado por capas de diferentes características físicas
y químicas, se propagan con un movimiento de partículas perpendiculares a la dirección
de propagación igual que las onda S, solo que polarizadas en el plano de la superficie de
la tierra, es decir que posee un componente horizontal a la superficie, se puede
considerar como una onda de corte atrapada en la superficie (LAZCANO, 2007).
Figura 2.3: Dirección de la onda love
Fuente: Instituto Nacional de Prevención Sísmica –INPRES, 1991
2.2.3.2 ONDAS RAYLEIGH
Estas ondas tienen su máxima amplitud en la superficie libre de la tierra, con amplitudes
que disminuyen o decrecen exponencialmente con la profundidad.
Las ondas Rayleigh, en un medio sólido homogéneo se pueden visualizar como las
ondas que causan un movimiento rodante parecido a las ondas de mar y sus partículas se
13
mueven en forma elipsoidal en el plano vertical, que pasa por la dirección de
propagación. Estas ondas son las que causan los movimientos durante un terremoto
(movimiento sísmico) por lo tanto son los que causan mayor daños a los elementos
estructurales durante el desarrollo de estos fenómenos (LAZCANO, 2007)
Figura 2.4: Dirección de la onda Rayleigh
Fuente: Instituto Nacional de Prevención Sísmica –INPRES, 1985
2.3 MEDICIÓN DE LOS PARÁMETROS DINÁMICOS DEL SUELO
Para la obtención de los parámetros dinámicos de los suelos se emplean dos tipos de
ensayos, de campo y laboratorio, los cuales pueden realizarse de manera individual o
complementaria entre sí.
Los ensayos en laboratorio deben ser realizados en muestras de suelo que se asumen
representativas de la porción de terreno sometida a estudio; a menudo este tipo de
procedimientos son utilizados para complementar o corroborar los resultados obtenidos
con otros tipos de ensayos.
Por otro lado los ensayos para la investigación que se realizan en campo pueden ser
clasificados en dos grupos, directos e indirectos. Los métodos indirectos o geofísicos
son utilizados para el cálculo de la estructura geológica de los suelos mediante la
medición de las velocidades de propagación de onda que se generan al provocar
14
perturbaciones dentro del terreno que se pretende estudiar, utilizando los ensayos
Down-Hole y Cross-Hole.
Los parámetros que definen el comportamiento del suelo son también conocidos como
constantes elásticas; estas tienen relación con la densidad del material propio de cada
sitio que se pretende estudiar y con la velocidad de las ondas sísmicas ya mencionadas.
A continuación se describen dichas constantes y sus respectivas ecuaciones utilizadas
para calcularlas.
2.3.1 RELACIÓN DE POISSON
Cuando un cuerpo se acorta por efecto de una compresión, se alarga en la dirección
perpendicular a la compresión. Un cuerpo alargado por efecto de una tracción,
disminuye su ancho en la dirección perpendicular a la tensión.
Figura 2.5: Efecto de un cuerpo ante una Fuerza Tracciónante
Fuente: Autores, 2017
La relación de poisson es la variación que existe entre la sección transversal con
respecto al aumento de la longitud producida por un esfuerzo perpendicular; sabiendo
esto se tiene la siguiente expresión:
𝜇 = −𝜀𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠𝜀𝑙𝑜𝑛𝑔
𝜀1
𝜀1
𝜀2
F
𝜀2
F
15
Con las siguientes ecuaciones de Módulo de Elasticidad dinámico (Edim) se puede
obtener la ecuación para determinar la relación de Poisson en función de las velocidades
de onda de corte y compresión.
𝐸𝑑𝑖𝑚 = 𝑉𝑃2𝜌𝑠
(1 + 𝜇)(1 − 2𝜇)
1 − 𝜇
𝐸𝑑𝑖𝑚 = 2𝑉𝑆2𝜌𝑠(1 + 𝜇)
Una vez resueltas simultáneamente las expresiones anteriores tenemos que:
𝜇 =𝑉𝑝2 − 2𝑉𝑠2
2(𝑉𝑝2 − 𝑉𝑠2)
Donde:
𝜇= Relación de Poisson.
Edim= Módulo de Elasticidad dinámico
𝑉𝑠= Velocidad de Onda de Corte.
𝑉𝑝= Velocidad de Onda de Compresibilidad.
𝜌𝑠= Densidad del suelo.
2.3.2 MÓDULO DE RIGIDEZ
También conocido como módulo de corte o cizalladura representa la resistencia del
suelo para soportar esfuerzos de corte que pueden ser causados por pequeños
movimientos debido a sismos o cargas de trabajo. También es de importancia en la
ingeniería ya que su valor permite el diseño de fundaciones, predicción de
asentamientos y licuefacciones.
Se utiliza en varios procedimientos de análisis dinámico para proporcionar una
atenuación de movimiento realista. Esta relación se basa en las propiedades de
amortiguación del material. La utilidad de este parámetro se basa en la capacidad del
sistema para absorber energía dinámica y cómo puede afectar a la duración y modos de
vibración.
16
Figura 2.6: Efecto de un cuerpo ante una Fuerza Horizontal
Fuente: Autores, 2017
En el caso de un análisis dinámico el valor de este módulo permite describir de forma
más sencilla la respuesta de un cuerpo ante la acción de una fuerza de corte, dicho de
otra forma este módulo de rigidez representa el cociente entre la tensión cortante y el
cambio relativo de la deformación angular.
G=𝐹𝑥
𝛾
Para el caso de un estudio de suelos mediante ensayos geofísicos cuya finalidad es
evaluar la velocidad de propagación de las ondas de corte, el valor del módulo Gmax se
obtiene de la siguiente ecuación.
𝐺 =𝐸𝑑𝑖𝑚
2(1 + 𝜇)
𝐺𝑚𝑎𝑥 = 𝜌𝑠 × 𝑉𝑠2
Donde:
𝐺𝑚𝑎𝑥= Módulo de Rigidez máximo.
𝜌𝑠= Densidad del suelo.
𝑉𝑠= Velocidad de Onda de Corte.
𝐹𝑥
𝛾
17
2.3.3 MODULO DE YOUNG
Se define como la resistencia de un cuerpo sometido a esfuerzos de tensión,
caracterizando el comportamiento de un material elástico según la dirección en la que se
aplica una fuerza
Figura 2.7: Diagrama Esfuerzo vs Deformación
Fuente: Autores, 2017
La recta que forma parte de la Región Lineal del grafico define que en caso de tensiones
de compresión o de tracción, que dan origen a una deformación pequeña, la magnitud de
esta deformación es proporcional a la tensión (Ley de Hooke).
𝐸 =𝜎
𝜀
Para el caso del presente trabajo donde son consideradas las velocidades de onda, el
valor del módulo de Young se expresa como una relación entre las mismas, esto nos
permite expresar el valor de Edim de la siguiente forma:
𝐸𝑑𝑖𝑚 = 𝜌𝑠𝑉𝑠2 (
3𝑉𝑝2 − 4𝑉𝑠2
𝑉𝑝2 − 𝑉𝑠2)
L
A
A
F
F
L + ΔL ΔL
18
Donde:
𝜌𝑠= Densidad del material del Terreno.
𝑉𝑠= Velocidad de Onda de Corte.
𝑉𝑝= Velocidad de Onda de Comprensión
Mientras que de una forma más simplificada la expresión anterior tienen en cuenta la
Relación de Poisson (𝜇) y el Módulo de Corte (G), quedando la siguiente expresión:
𝐸𝑑𝑖𝑛 = 2𝐺(1 + 𝜇)
2.3.4 MODULO DE BULK
La relación lineal entre el cambio fraccional del volumen y la presión hidrostática
aplicada a una masa de material geológico está gobernada por el Módulo de
Incompresibilidad Volumétrica o de Bulk (K). (MANILLA, GARNICA, PÉREZ.,
2003)
Sirve como indicador de la resistencia de un material a una fuerza de presión que
causara la disminución de un volumen dado de dicho material.
Figura 2.8: Compresión uniforme.
Fuente: Autores, 2017
F
F
F
F
19
Este módulo K se define por la siguiente ecuación.
𝐾 = −𝑉Δ𝐹
Δ𝑉
Donde:
Δ𝑃 = 𝑉𝑎𝑟𝑖𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒 𝑝𝑟𝑒𝑠𝑖ó𝑛
𝑉 = 𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛
Δ𝑉 = 𝑉𝑎𝑟𝑖𝑎𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛
Expresado el valor del módulo de Bulk en función del Módulo de Young y la Relación
de Poisson, parámetros previamente mencionados, tenemos:
𝐾 =𝐸
3(1 − 2𝜇)
Nota: Para realizar los cálculos es necesario determinar el peso específico del suelo
donde se ha trabajado, para lo cual se utiliza la siguiente formula:
𝛾 = 0.01516 ∗ 𝑉𝑝0.5 + 1.30
Y la densidad ρ es la relación entre el peso unitario 𝛾 y la aceleración de gravedad g
𝜌 = 𝛾
𝑔
2.4 ENSAYOS GEOFÍSICOS
Dentro de los estudios previos a realizarse para la construcción de una obra civil, se
encuentran los estudios geotécnicos los cuales están definidos por la Norma Ecuatoriana
de la Construcción como:
“Actividades que comprenden el reconocimiento de campo. La investigación del
subsuelo, los análisis y recomendaciones de ingeniería necesarios para el diseño y
construcción de las obras en contacto con el suelo, de tal forma que se garantice un
comportamiento adecuado de las estructuras (superestructura y subestructura) para
20
edificaciones, puentes, torres, silos y demás obras, que preserve la vida humana, así
como también evite la afectación o daño a construcciones vecinas.” (NEC-SE-CG.,
2015)
En el ámbito de la arqueología y la ingeniería civil es frecuente complementar el estudio
geotécnico con métodos geofísicos. Estos métodos provienen de la geofísica. La
geofísica engloba técnicas encaminadas a deducir las condiciones del subsuelo a través
de la observación de fenómenos físicos bien sean naturales o artificiales, directa o
indirectamente relacionados con la estructura geológica del terreno.
(J.L.CAMPANO-CALVO., 2013)
A continuación se presenta una breve descripción de los ensayos geofísicos
recomendados por la Norma Ecuatoriana de la Construcción, concretamente en la NEC-
SE-DS Sección 10.5 Procedimientos para Caracterización sísmica del sitio, subsección
10.5.2 Perfiles de suelo y ensayos geotécnicos, literal e Otras determinaciones de los
parámetros del suelo, estos ensayos tienen la finalidad de reducir la incertidumbre en la
estimación de las velocidades de onda ya que miden las mismas en el terreno, los cuales
son:
Sísmica de refracción
Análisis Espectrales de Ondas Superficiales ReMi (Refracción por
Microtemblores)
Ensayos Downhole, Uphole o Crosshole
2.4.1 SÍSMICA DE REFRACCIÓN
“La sísmica de refracción es un método de prospección geofísica utilizado para
determinar fronteras sísmicas entre los estratos o materiales geológicos con propiedades
físicas diferentes. Geométricamente estas fronteras pueden ser horizontales, sub-
horizontales, sinusoidales e inclinadas” (VÍCTOR ESPINOSA, 2013)
21
“El método de prospección es indirecto y consiste en generar un campo sísmico
artificial mediante la detonación de una carga explosiva o por golpes de martillo y medir
los tiempos que las ondas emplean en llegar a los receptores o geófonos, distribuidos en
la superficie del terreno en un dispositivo conocido como base o línea sísmica”
(VÍCTOR ESPINOSA, 2013).
La prueba consiste en la medición de los tiempos recorridos por las ondas P y S de una
fuente de impulso para una serie lineal de puntos que se encuentran sobre la superficie
del terreno a diferentes distancias de la fuente.
El método de refacción sólo puede utilizarse cuando los estratos más superficiales
tienen velocidades de propagación de onda menores que los más profundos
(FERNÁNDEZ ANA, 2014), cuando no ocurre lo mencionado; las capas de suelos de
menor velocidad no se detectan.
Figura 2.9: Diferentes estratos de suelo y sus velocidades
Fuente: Autores, 2017
ESTRATO 1
V1
ESTRATO 2
V2
ESTRATO 3
V3
𝑉1 𝑉2 𝑉3
22
Figura 2.10: Armado de un sismógrafo con doce canales que muestra el camino de las ondas directas y
refractadas en un sistema de dos capas suelo/roca (𝛼𝐶 =ángulo crítico)
Fuente: ASTMD 5777, 2000
2.4.1.1 Terminología
Extraído de la Norma ASTMD 5777-00:
La medición de las condiciones y la potencia de los estratos del subsuelo por el método
de refracción sísmica requiere una fuente de energía sísmica, cable de activación (o
enlace de radio), geófonos, cable de geófono y un sismógrafo (véase la Fig. 2.10).
El geófono (s) y la fuente sísmica deben colocarse en contacto firme con el suelo o la
roca. Los geófonos generalmente se ubican en una línea, a veces denominada tendido de
geófonos. La fuente sísmica puede ser un martillo, un dispositivo mecánico que golpea
el suelo o algún otro tipo de fuente de impulso. Los explosivos se usan para refractores
más profundos o condiciones especiales que requieren mayor energía. Los geófonos
convierten las vibraciones del suelo en una señal eléctrica. Esta señal eléctrica es
grabada y registrada por el sismógrafo. El tiempo de viaje de la onda sísmica (desde la
fuente hasta el geófono) se determina a partir del primer arribo de la onda sísmica.
23
La fuente de energía sísmica genera ondas elásticas que viajan a través del suelo o la
roca. Cuando la onda sísmica alcanza la interfaz entre dos materiales de diferentes
velocidades sísmicas, las ondas se refractan de acuerdo con la Ley de Snell. Cuando el
ángulo de incidencia es igual al ángulo crítico en la interfaz, la onda refractada se
mueve a lo largo de la interfaz entre dos materiales, transmitiendo energía de vuelta a la
superficie (figura 2.11). Esta interfaz se conoce como refractor.
Figura 2.11: Forma típica de la onda sísmica para un solo geófono
Fuente: ASTMD 5777, 2000
(NOTA- La flecha señala el primer arribo de la onda)
Extraído de la Norma ASTMD 5777-00:
La velocidad de la onda de compresión (Vp) depende del módulo volumétrico, el
módulo de corte y la densidad, de la siguiente manera (4):
𝑉𝑝 = √𝐾+
4
3𝐺
𝜌
𝑉𝑝 = Velocidad de onda de compresión
24
K= Modulo dinámico Volumétrico
𝐺 = Módulo de Corte
𝜌 = Densidad
2.4.1.2 Forma de Uso.
Extraído de la Norma ASTMD 5777-00:
La llegada de la energía desde la fuente sísmica a cada geófono se registra con el
sismógrafo (figura 2.10). El tiempo de viaje (tiempo que le toma a la onda sísmica P
viajar desde la fuente de energía sísmica al (los) geófono (s)) se determina a partir de
cada arribo de onda. La unidad de tiempo es generalmente milisegundos (1 ms = 0.001
s).
Figura 2.12 Registro sismográfico de doce canales, donde se ven los primeros arribos:
Fuente: Autores, 2017
Los tiempos de viaje se grafican contra la distancia entre la fuente y el geófono para
hacer una gráfica de distancia-tiempo. La Fig. 2.13 muestra la disposición de la fuente y
el geófono y la gráfica de distancia-tiempo idealizada resultante para un terreno
horizontal de dos capas.
25
Figura 2.13: (a) Trayectoria de refractante de los rayos y (b) Gráfica Tiempo-Distancia para un terreno de dos capas
𝑉1 = 𝑉𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑠í𝑠𝑚𝑖𝑐𝑎 𝑒𝑛 𝑙𝑎 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟𝑎 𝑐𝑎𝑝𝑎
𝑉2 = 𝑉𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑠í𝑠𝑚𝑖𝑐𝑎 𝑒𝑛 𝑙𝑎 𝑠𝑒𝑔𝑢𝑛𝑑𝑎 𝑐𝑎𝑝𝑎
Fuente: ASTMD 5777, 2000
El tiempo de viaje de la onda sísmica entre la fuente de energía sísmica y un geófono (s)
está en función de la distancia entre ellos, la profundidad del refractor y las velocidades
sísmicas de los materiales por los que atraviesa la onda.
26
La profundidad de refracción se calcula usando la geometría de la fuente al geófono
(distancia y altura), determinando las velocidades sísmicas aparentes (que son los
recíprocos de las pendientes de las líneas trazadas en la gráfica de distancia - tiempo), y
el tiempo de intercepción y distancias de cruce en la gráfica de distancia - tiempo (ver
Fig. 2.13). El tiempo de intersección y las fórmulas de distancia-profundidad de cruce
se obtiene de la literatura. Estas fórmulas se basan en los siguientes supuestos:
1) Los límites entre las capas son planos que son horizontales o de inmersión en un
ángulo constante,
2) no hay relieve de la superficie terrestre,
3) cada capa es homogénea e isotrópica,
4) la velocidad sísmica de las capas aumenta con la profundidad, y
5) las capas intermedias deben tener suficiente contraste de velocidad, espesor y
extensión lateral para ser detectadas, y tienen relación con las variables que se
indica en la figura 2.13. Las fórmulas para un caso de 2 capas.
Formula del Tiempo de intercepción:
z = 𝑡1
2
𝑉2 𝑉1
√(𝑉2)2 −(𝑉1)2
Donde:
z = 2 refractores de profundidad
𝑡1= Tiempo de intercepción
𝑉2= Velocidad sísmica en la capa 2, y
𝑉1= Velocidad sísmica en la capa 1
Formula de la distancia de cruce
z= 𝑋𝑐
2 √
𝑉2− 𝑉1
(𝑉2)2− (𝑉1)2
Donde:
𝑍, 𝑉2 𝑌 𝑉1 Son como se definió anteriormente 𝑋𝑐 = Distancia de Cruce
27
El método de refracción se utiliza para definir la profundidad o el perfil de la parte
superior de uno o más refractores, o ambos, por ejemplo, la profundidad de la capa
freática o roca madre.
La mayoría de los estudios de refracción para aplicaciones geológicas, de ingeniería,
hidrológicas y ambientales se llevan a cabo para determinar las profundidades de los
refractores que están a menos de 100 m (aproximadamente 300 pies). Sin embargo, con
suficiente energía, las mediciones de refracción pueden hacerse a profundidades de 300
m (1000 pies) y más (ASTMD 5777-00, SECCION 5.1).
.
2.4.1.3 Limitaciones específicas del método de refracción sísmica
Extraído de la Norma ASTMD 5777-00:
Cuando las mediciones de refracción se realizan sobre una tierra estratificada, se supone
que la velocidad sísmica de las capas es uniforme e isótropa. Si las condiciones reales
en las capas subsuperficiales se desvían significativamente de este modelo idealizado,
entonces cualquier interpretación también se desvía del ideal. Se introduce un error
creciente en los cálculos de profundidad a medida que aumenta el ángulo de buzamiento
de la capa. El error es una función del ángulo de inmersión y el contraste de velocidad
entre las capas de inmersión.
Otra limitación inherente a las pruebas de refracción sísmica se conoce como el
problema de zona ciega. Debe haber un contraste suficiente entre la velocidad sísmica
del material superpuesto y la del refractor para que se detecte el refractor. Algunos
límites geológicos o hidrogeológicos significativos no tienen un contraste de velocidad
sísmica medible en el campo y, por lo tanto, no se pueden detectar con esta técnica. La
capa también debe tener un espesor suficiente para ser detectada.
Si una capa tiene una velocidad sísmica menor que la de la capa superior (una inversión
de velocidad), la capa de baja velocidad sísmica no se puede detectar. Como resultado,
las profundidades calculadas de las capas más profundas son mayores que las
profundidades reales (aunque la condición geológica más común es la de aumentar la
28
velocidad sísmica con la profundidad, existen situaciones en las que se producen
reversiones de velocidad sísmica). Los métodos de interpretación están disponibles para
abordar este problema en algunos casos.
2.4.1.4 Fuentes ambientales
Las fuentes de ruido ambiental incluyen cualquier vibración del suelo causada por el
viento, el movimiento del agua (por ejemplo, las olas que rompen en una playa
cercana), la actividad sísmica natural o la lluvia en los geófonos (ASTMD 5777-00,
SECCION 5.1).
2.4.1.5 Fuentes geológicas
Las fuentes geológicas de ruido incluyen variaciones insospechadas en el tiempo de
viaje debido a las variaciones laterales y verticales en la velocidad sísmica de las capas
subsuperficiales (por ejemplo, la presencia de grandes rocas en un suelo) (ASTMD
5777-00, SECCION 5.1).
2.4.1.6 Fuentes antrópicas
Las fuentes antrópicas de ruido incluyen las vibraciones debidas al movimiento de la
cuadrilla de campo, los vehículos cercanos y los equipos de construcción, aviones o
voladuras. Los factores naturales, como las estructuras enterradas debajo o cerca de la
línea topográfica, también pueden provocar variaciones insospechadas en el tiempo de
viaje. Las líneas eléctricas cercanas pueden inducir ruido en cables de geófono largos.
Durante el diseño y la realización de una encuesta de refracción, se deben considerar las
fuentes de ruido ambiental, geológico y natural, y se debe tener en cuenta su tiempo de
ocurrencia y ubicación. La interferencia no siempre es predecible porque depende de la
magnitud de los ruidos y la geometría y el espaciado de los geófonos y la fuente
(ASTMD 5777-00, SECCION 5.1).
29
2.4.2 ANÁLISIS ESPECTRALES DE ONDAS SUPERFICIALES REMI
(REFRACCIÓN POR MICROTEMBLORES)
2.4.2.1 Microtremore o Microtemblores
Lo siguiente es extraído de D. Ramírez, 2014
Los microtremores son también llamados microtrepidaciones, microtemblores o ruido
ambiental, estos son vibraciones aleatorias inducidas en las masas de suelo y roca por
fuentes naturales y artificiales.
Este tipo de información es principalmente utilizada para el estudio de las propiedades y
formas de las capas superficiales. (Chávez – García, 1994). Según Lay & Wallace
(1995) los microtremores son generados por tres tipos de fuentes: internas, externas y
mixtas, dentro de las más comunes se pueden nombrar las siguientes:
Fuentes internas: Fallas sísmicas, flujo hidrológico, explosiones internas,
movimientos del magma, explotación minera subterránea.
Fuentes Externas: Vientos, presión atmosférica, oleaje y mareas, ruido cultural
(tráfico, trenes), impacto de meteoritos, explotación minera superficial,
lanzamiento de cohetes, aterrizaje y decolaje de aviones.
Fuentes Mixtas: Erupciones volcánicas, deslizamientos y avalanchas.
2.4.2.2 Método ReMi
El ReMi es un método que permite la caracterización y evaluación de un sitio para
estudios de ingeniería civil, ya que permite la diferenciación del perfil de ondas S sin la
utilización de fuentes artificiales. Este método se basa en el análisis e inversión de la
curva de dispersión de las ondas Rayleigh para un determinado sitio, obtenida a partir
de registros de ruido ambiental. Dichos registros son grabados en campo utilizando un
equipo estándar de refracción sísmica y el producto final del método es un perfil
unidimensional de las velocidades de onda S para el área en estudio. Sin embargo, se
30
pueden combinar varios tendidos para la generación de perfiles 2D, que muestren
también las variaciones laterales en dichas velocidades (ROJAS, 2008).
El ensayo ReMi se basa en dos ideas fundamentales, la primera es que se utiliza un
tendido y equipo para registro similar al de la prueba de refracción sísmica, de manera
que pueden grabar ondas superficiales a frecuencias tan bajas como 2 Hz. La
segunda idea plantea que una simple transformada de dos dimensiones, lentitud y
frecuencia (p-f), de un registro de microtremores puede separar la llegada de las ondas
Rayleigh, de la llegada de otras ondas sísmicas, permitiendo conocer su verdadera
velocidad de fase (LINARES, 2005).
Es un método innovador de avance geofísico con poco tiempo de aplicación en el
estudio de la caracterización y evaluación de suelos, este ensayo no destructivo consiste
en calcular los perfiles de velocidad de ondas de corte (Vs) en profundidades, usando
los registros de ruido ambiental (LINARES, 2005).
Dependiendo de las propiedades de los materiales en el subsuelo, la sísmica de
microtremores puede determinar velocidades de ondas de cizalla a un mínimo de 40
metros y un máximo de 100 metros de profundidad (OPTIM LLC, 2003).
2.4.2.2.1 Adquisición de datos
Para grabar la dispersión de las ondas superficiales se utilizan arreglos de un geófono
único por canal, los cuales van dispuestos en forma lineal con un total de 12 o más
canales. Las frecuencias de los geófonos normalmente pueden ser de 8 – 10 Hz, no
obstante, se pueden emplear de frecuencias menores (e.g. 4.5 Hz) para estudios de
mayor profundidad. Los espaciamientos a emplear dependerán de la profundidad de
investigación y nivel de resolución deseados y normalmente se encuentran desde 1m
(estudios someros de alta resolución) hasta 10m para estudios profundos (ROJAS.,
2008).
31
2.4.2.2.2 Procesamiento
El procesamiento ReMi consta de tres pasos principales: Análisis Espectral de
Velocidad, Selección de la Dispersión Fase- Velocidad Rayleigh y Modelado de la
Velocidad de la Onda de Cizalla (Louie, 2001), lo cual se muestra en la siguiente figura:
(RAMIREZ., 2014)
Figura 2.14: Pasos principales Método ReMi.
Fuente: Linares, 2005.
32
2.4.3 ENSAYOS UP-HOLE, DOWN-HOLE Y CROSS-HOLE
2.4.3.1 Ensayo Up-Hole
El método de Up-Hole consiste en la generación de ondas en un punto de la perforación,
y el registro de sus llegadas en la superficie. Se utilizan explosivos generalmente como
fuente de impulsos en el pozo, y tanto ondas de cortante (ondas S) como ondas
longitudinales (ondas P) se generan de forma simultánea. La llegada de estas dos ondas
es registrada por varios receptores colocados en forma de matriz en la superficie del
suelo. En los depósitos de suelo de baja a media rigidez, la propagación de las ondas P
es lo suficientemente rápido que la de las ondas de cortante, y por tanto, la llegada
posterior de las ondas de corte se puede distinguir en el registro de seguimiento. En el
caso de los suelos y rocas rígidas, la diferencia en la velocidad de propagación de estas
dos ondas no es tan pronunciada, y así se hace difícil distinguir la llegada de la onda de
cortante. (GORDILLO., 2011)
Figura 2.15: Prueba sísmica Up-Hole
Fuente: Aponte, 2011
33
2.4.3.2 Ensayo Down Hole
Para este estudio un receptor es adherido a la pared del pozo, como se ilustra en la
Figura 2.16, para la medición de los tiempos de arribo de las ondas sísmicas
propagándose hacia abajo, a partir de la fuente ubicada en la superficie del terreno
(LÓPEZ, MEJÍA, VEGA, 2008).
Los sensores son puestos sucesivamente a las profundidades deseadas, para generar las
ondas. Para este ensayo solo una perforación es necesario, la onda atraviesa varias capas
de suelo, por lo cual el resultado que se obtiene refleja una velocidad promedio del viaje
de la onda, la cual atraviesa varios estratos entre la fuente y el sensor, complicando la
interpretación de resultados ya que debe considerar la contribución de las capas por las
cuales viajó la onda (FELIPE OCHOA, 2007)
Figura 2.16: Down Hole
Fuente: Ochoa, 2007
El ensayo Down-Hole genera ondas sísmicas de corte S con mayor facilidad que el
ensayo Up- Hole y por lo tanto su uso es más frecuente (FELIPE OCHOA, 2007).
34
2.4.3.3 Ensayo Cross Hole
Este ensayo utiliza dos o más sondeos para medir la velocidad con la que las ondas
sísmicas recorren la distancia entre éstos. El montaje requiere de al menos dos sondeos,
el primero con la fuente emisora de energía y el segundo con el receptor situados a la
misma profundidad (Figuras 2.17). De esta manera se mide la velocidad de propagación
de las ondas a través del material situado entre ambos sondeos. Repitiendo el ensayo a
distintas profundidades se obtiene un perfil de velocidades con la profundidad (FELIPE
OCHOA, 2007).
Figura 2.17: Cross Hole
Fuente: Aponte, 2011
35
CAPÍTULO 3: DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS DINÁMICOS
DEL SUELO MEDIANTE EL ENSAYO GEOFÍSICO DOWN HOLE
3.1 ANTECEDENTES
Para la ejecución del ensayo Down Hole se debe seguir los parámetros establecidos en
la Norma ASTM D 7400 –17, donde se encuentra detallada la forma en la que se debe
adecuar el sitio donde se realiza el ensayo, los equipos a utilizar y el procedimiento a
seguir.
Es importante mencionar que en el presente estudio se modificó la fuente de energía
generadora de las ondas de corte S que se encuentra descrita en la sección 6.1.1.1 Viga
de Corte de la norma ASTM D 7400-17. Como puede observarse en la Fig 3.1 la viga se
encuentra dispuesta de forma horizontal sobre el terreno a la distancia X (1.0 m a 3.0
m) del centro del pozo donde estará el sensor encargado de receptar los tiempos de
arribo del tren de ondas producido.
Figura 3.1: Típica fuente de energía generadora de Ondas de Corte en Down Hole
FUENTE: ASTM D7400, 2017
~1 TO 15 kg (2 TO 33 LBS)
~1 TO 15 kg (2 TO 33 LBS)
~1 TO 1.5 m (3 TO 5 FT)
36
El cambio realizado en el elemento tiene que ver con la disposición del mismo en el
terreno, ya que en este estudio la viga de corte es colocada de forma perpendicular al
terreno y cimentada a 0.90 m de profundidad como se indica en la Fig 3.2, esto con el
fin de garantizar que no exista desplazamiento en ningún sentido al momento de generar
el tren de ondas mediante el golpe de la viga con el martillo seleccionado.
Figura 3.2: Disposición seleccionada de la Viga de Corte
FUENTE: Autores, 2017
De esta forma, la configuración de la fuente de energía para realizar el estudio queda
conformada por un martillo de 30 lb que golpea la viga H de metal y de esta manera
genera las ondas símicas que llegan al receptor ubicado en el interior del pozo para
determinar su tiempo de recorrido.
Mediante los tiempos de llegada registrados in situ se obtienen las velocidades de las
ondas de compresión (P) y de corte (S), y posteriormente mediante dichas velocidades
se caracterizará el perfil estratigráfico del terreno.
3.2 EQUIPO UTILIZADO
A continuación se detallan los equipos de medición utilizados en el presente estudio
para tomar datos de tiempos de recorrido de las ondas sísmicas en el sitio:
37
Figura 3.3: Equipos para ensayo Down Hole
Fuente: Autores, 2017
3.2.1 Geófono BGK3.
Los conceptos y características descritas a continuación son extraídos del manual de uso
entregado por la empresa fabricantes Geotomographie
Se denomina geófonos a los sensores o receptores que convierten los movimientos
sísmicos del suelo a señales vibrantes de características de frecuencia y amplitud
parecida a la de las ondas sísmicas que son mostradas y registradas en el sismógrafo.
Para el ensayo de Down Hole se utiliza el geófono de pozo tipo BGK3 que consiste en
un sensor triaxial que funciona como un receptor sísmico multicomponente cuya
función es medir un componente de movimiento vertical (V) y dos componentes en el
plano horizontal tanto en el sentido x (H1) como en el sentido y (H2).
Este geófono es acoplado a la pared del pozo mediante un sistema de sujeción
neumático (cámara de aire inflable) el cual se suministra aire a través del cable híbrido
electro neumático. A su vez una brújula magnética instalada dentro del sensor muestra
la desviación azimutal hacia el norte y permite obtener la orientación del geófono en el
38
pozo, este tipo de geófonos se utiliza para recibir ondas P y S en pozos secos o llenos de
agua.
Figura 3.4: Geófono Triaxial BGK3
Fuente: Autores, 2017
Tabla 3.1: Detalles técnicos
Frecuencia del sensor natural 30 Hz (bajo pedido)
Disposición del sensor Tri-axial (BGK3)
Profundidad operacional hasta 100 m
Longitud del receptor: 705 mm
Diámetro del receptor 50 mm
Peso del receptor 3 kg
Peso del cable por metro 145 g
Fuerza del cable 2150 N
Diámetro del agujero 75 mm (o más grande si se usan
espaciadores)
Sistema de sujeción vejiga inflable
Orientación brújula magnética (+/- 2.5 °)
Indicador de profundidad marca de cable cada 2 m
Conector a cualquier sismógrafo
Almacenamiento En el tambor
Bom
ba
de
aire
Camara de aire inflable
Geofono BGK 3
39
3.2.2 Sismógrafo.
Los conceptos y características descritas a continuación son extraídos del manual de uso
entregado por la empresa fabricantes Geometrics.
Los sismógrafos son dispositivos que cumplen la función principal de recibir impulsos
eléctricos (voltajes) de los geófonos en los cuales podemos amplificarlos y convertir
las señales analógicas en señales digitales a través de un software, en el que se va
almacenar datos sísmicos para los ensayos geofísicos de Down Hole; existe una
variedad de sismógrafos que van a variar desde unidades de un canal único hasta
unidades multicanales de ingreso, el número de canales dependerá mucho de los
geófono que se va a conectar.
Las señales que se va a obtener serán filtradas y digitalizadas de acuerdo a las
sugerencias definidas por el usuario.
Figura 3.5: Sismógrafo ES3000
Fuente: GEOMETRICS, 2001
El sismógrafo utilizado proviene de la marca GEOMETRICS, de modelo ES 3000, se
trata de un equipo versátil empleado ampliamente para ensayos de refracción y reflexión
sísmica, Down Hole y Cross Hole, del cual se pueden dar las siguientes
especificaciones:
40
Peso 8 lbs (3.6 Kg)
Multicanales, de 3 a 24 por cada caja
Rango dinámico de 24 bits con un geófono integrado y monitor de ruido.
Ancho de banda de 20 KHz que proporciona una frecuencia alta o baja para
monitorear el terreno.
Batería liviana
Puede conectarse a un computador para ver, registrar y procesar datos generados
por un tren de ondas.
3.2.3 Martillo de 30 lb.
El martillo sirve para generar el impulso sísmico que se utiliza durante el ensayo, tiene
un peso de 30 lb, mismo que se encuentra dentro del rango establecido (11.00 lb a 33.0
lb), y se conecta directo en el sismógrafo.
Figura 3.6: Martillo de pozo
Fuente: Autores, 2017
Martillo de 30 lbs
41
3.2.4 Software SEISIMAGER - Pickwin (Pick First Breaks or Dispersion
Curves).
El objetivo principal del software Pickwin es ayudar a identificar los primero arribos de
las ondas, además, puede filtrar datos, cambiar las ganancias de visualización, cambiar
la distancia y las escalas de tiempo, así como también cambiar el estilo de rastreo, y
corregir el registro de errores de tiempo.
Figura 3.7: Pickwin
Fuente: SEISIMAGER, 2011
El software nos presentara cada registro por separado, esto quiere decir que
visualizamos 90 registros por haber perforado 30 m ya que por cada metro se realizaron
tres “disparos”; es necesario tener cuidado al momento de interpretar dichos registros y
saber a qué profundidad corresponden, de esta forma se podrá observar la siguiente
figura 3.8 para cada metro.
42
Figura 3.8: Registro de datos para una profundidad de 3.00 m. utilizando el programa Pickwin
Fuente: Autores 2017
Una vez colocados de forma simultánea los archivos correspondientes a los golpes
horizontales que generan las ondas de corte S es posible identificar sus tiempos de
arribo.
Figura 3.9: Interface de software Pickwin
Fuente: Autores, 2017
43
3.3 DESARROLLO DEL ENSAYO
El presente apartado describe en orden secuencial los trabajos realizados en campo
necesarios para culminar con éxito el ensayo Down – Hole; se detallan los materiales y
procedimientos teniendo en cuenta dicha secuencia de trabajos, esto es:
Cimentación de la fuente de energía.
Perforación y Revestimiento del pozo (P1).
Ensayo Down Hole
3.3.1 Cimentación de la fuente de energía.
La fuente sísmica representa uno de los principales componentes del ensayo por ser la
encargada de generar las perturbaciones en el subsuelo para producir las ondas de
compresión “P” y de corte “S”; para poder implantar dicha fuente en el terreno fue
necesario excavar un cubo de 1.00 m por lado y 1.00 m de profundidad.
Figura 3.10: Excavación del pozo
Fuente: Autores, 2017
44
Una vez terminada la excavación se centrará la Viga H tipo “Riel” teniendo siempre en
cuenta que debe estar a plomo mientras se la cimienta en el terreno. El hormigón
empleado presenta una resistencia a la compresión de f`c= 300 kg/cm² (tanto las
características del hormigón así como su dosificación se detallan en el primer anexo),
además fue vertido en primera instancia dentro del pozo de manera tal que forma un
replantillo de 10.0 cm.
Figura 3.11: Fundición del riel
Fuente: Autores, 2017
De esta forma el riel quedará cimentado a una profundidad de 0.90 m dejando 60.0 cm
de viga sobresaliendo fuera de la excavación, esto asegura que no se tendrán
complicaciones que pudieran presentarse debido a un desplazamiento no deseado de la
fuente de energía sísmica.
La viga de corte fue colocada a 1.50m del sensor, esta distancia se encuentra dentro del
rango permitido por la norma ASTM D 7400-17 que rige el ensayo Down Hole
45
3.3.2 Perforación y Revestimiento del pozo (P1).
Para llevar a cabo este trabajo se realizó una perforación destructiva hasta los 30.0 m de
profundidad utilizando la Máquina de Perforación a Rotación HGY, y por las
características del terreno se acopló la tubería de perforación AW a una broca de 4” de
diámetro.
Figura 3.12: Equipo utilizado para perforar pozo 1 (P1)
Fuente: Autores, 2017
BROCA 4”
46
Figura 3.13: Distancia entre fuente de energía y pozo 1
Fuente: Autores.2017
Una vez finalizada la perforación del pozo se procede con el encamisado del mismo
para lo cual se utiliza tubería PVC de presión de 90 mm de diámetro externo y 4.3 mm
de grosor, esto quiere decir que el diámetro interno de la tubería será de 3” (75.00 mm),
lo que resulta perfecto para el ensayo ya que no sobrepasa los diámetros permitidos por
la norma ASTM D 7400-17 (50.00 mm a 100.00 mm) y favorece el manejo del sensor
triaxial dentro de la tubería que será llenada de agua para realizar el ensayo.
Se debe insertar la tubería previamente taponada por el extremo inferior, lo que impide
posteriores fugas de agua, al momento de introducirla se debe procurar mantenerla
centrada. Cuando la tubería llega al final de la perforación y se encuentre correctamente
posicionada se vierte la lechada o mezcla de hormigón - bentonita entre las paredes
internas del pozo perforado y la pared exterior de la tubería.
47
Figura 3.14: Proceso de instalación de tubería PVC ɸ75 mm (3”)
Fuente: Autores, 2017
La mezcla de lechada se prepara teniendo en cuenta que una vez que este endurecida
deberá simular la densidad natural del sitio, para ello la norma recomienda utilizar un
premezclado de 450 gr de bentonita y 450 gr de cemento portland por cada 6,25 lts de
agua, sin embargo una vez realizada la mezcla se observa que estas cantidades no serán
las adecuadas para el presente estudio, por lo que se opta por reajustar estas cantidades
dando como final una dosificación de 6000 gr de bentonita y 9000 gr de cemento
portland por cada 38 lts de agua.
Tubería
PVC
Motor Briggs
Stration de
6.5 HP
Tubería PVC
Φint. 75 mm
Cabo
48
Figura 3.15: Dosificación de la Mezcla Bentonita - Cemento
Fuente: Autores, 2017
La lechada es vertida en el pozo utilizando una bomba convencional de inyección,
llenando la perforación desde el fondo hacia la superficie procurando que esta mezcla se
esparza uniformemente a lo largo de toda la perforación desplazando el lodo y los
residuos que puedan estar presentes.
Figura 3.16: Colocando la lechada de Bentonita - Cemento
Fuente: Autores, 2017
Bentonita Cemento
Mezcla Bentonita - Cemento
Bomba Convencional o
Inyector de lechada
Tubo de lechada Lechada Cemento - Bentonita
49
3.3.3 Ensayo Geofísico Down Hole.
Una vez terminada con la perforación de 30.0m, su debido encamisado y el correcto
replanteo de todos los elementos, se pondrán a punto todos los equipos requeridos y se
prosigue con el ensayo en sí, para lo cual se realizan los siguientes pasos:
1. Conectar el carrete que contiene el sensor previamente desenrollado en una
longitud que no entorpezca el ensayo al sismógrafo ES 3000 y a la bomba de
aire que cumplirá la función de asegurar el geófono a las paredes del pozo para
poder realizar las lecturas de tiempo de arribo del tren de ondas.
2. El martillo de 30 lbs que se encuentra adaptado para poder ser conectado de
igual forma al sismógrafo debe ser colocado cerca del riel que receptará su
impacto para poder generar el tren de ondas.
3. Desde el sismógrafo se encuentran dispuestos cables que lo conecten con la
batería que lo proporciona de energía, y a su vez conecta el equipo al
computador que dispone del software necesario para procesar los datos que se
obtendrán del ensayo.
4. Una vez comprobado el correcto funcionamiento de cada uno de los equipos se
introduce el geófono al pozo para ubicarlo en la posición determinada (-1.00
m.), y mediante su brújula interna es orientado hacia el norte.
5. Cuando el geófono triaxial esté correctamente posicionado se inflará la capsula
de aire que ajusta el mismo a las paredes del pozo y se realizan los “disparos”
que generaran las ondas; estos disparos siguen la siguiente secuencia:
Golpear el lado izquierdo del riel.- generará ondas horizontales (Vs)
Golpear el lado derecho del riel.- generará ondas horizontales (Vs)
Golpear la placa ubicada cerca del riel.- generara ondas verticales (Vp)
50
6. Los tiempos de arribo de las ondas generadas artificialmente serán registrados y
almacenados para su posterior análisis e interpretación.
7. Repetir los tres últimos pasos a cada metro de profundidad hasta llegar al fondo
del pozo para poder dar por finalizado la parte del ensayo que se realiza en
campo.
En el caso del presente estudio de investigación, el ensayo Down Hole será realizado a
cada metro de profundidad por lo que al finalizar el mismo se deberá corroborar el
número de archivos almacenados con el número de ensayos realizados.
3.4 INTERPRETACIÓN DE DATOS
Los registros obtenidos en las actividades de campo previas son procesados para poder
generar una estructura de velocidades de onda en profundidad, para ello se emplea el
software especializado SEISIMAGER que dispone del apartado Pickwin (Pick First
Breaks or Dispersión Curves).
En la interfase del programa pueden visualizarse tres sismogramas por cada golpe
debido a que el sensor triaxial BGK 3 consta de tres canales de grabación como puede
observarse en la Figura 3.17 donde se indica el orden en el que se presentan dichos
canales.
51
Figura 3.17: Disposición de canales de grabación sensor BGK3
Fuente: www.geotomographie.com, 2016
Figura 3.18: Visualización de canales de grabación sensor BGK3 con el software Pickwin.
Fuente: Autores, 2017
52
Sin embargo el programa también nos permite identificar los diferentes tiempos de
arribo a lo largo de toda la profundidad del pozo simultáneamente como se puede
observar en la siguiente figura.
Figura 3.19: Tiempos de arribo de Ondas de Compresión “P” utilizando el programa Pickwin
Fuente: Autores, 2017
53
Figura 3.20: Tiempos de arribo de Ondas de Corte “S” utilizando el programa Pickwin
Fuente: Autores, 2017
Una vez aplicado los criterios para identificar tiempos de arribo de ondas se ordenará
los registros y se procede a registrar los primeros arribos, teniendo así la siguiente tabla.
54
Tabla 3.2: Tiempos de arribo de ondas de compresión P y de Corte S
Fuente: Autores, 2017
DISTANCIA TIEMPO TIEMPO
(m) (msec) (msec) 0 0 0
1 8.3 1 2 5.3 3
2 9.4 4 5 7.5 6
3 11.8 7 8 9.3 9
4 16.3 10 11 10.7 12
5 17.3 13 14 11.5 15
6 19.6 16 17 12.4 18
7 23.4 19 20 14.4 21
8 22.3 22 23 15.8 24
9 29.4 25 26 16.2 27
10 30.3 28 29 16.6 30
11 33.5 31 32 17.6 33
12 32.3 34 35 17.8 36
13 35.5 37 38 19.8 39
14 39.2 40 41 21.3 42
15 39.8 43 44 19.9 45
16 41.3 46 47 23.5 48
17 42.3 49 50 23.5 51
18 24.4 52 53 24.4 54
19 26.7 55 56 24.5 57
20 52.7 58 59 25.8 60
21 54.4 61 62 28.4 63
22 53.9 64 65 28.4 66
23 56.8 67 68 30.3 69
24 58.5 70 71 29.8 72
25 58.5 73 74 33.6 75
26 60.6 76 77 32.1 78
27 62.8 79 80 31.2 81
28 64.2 82 83 32.9 84
29 67.8 85 86 33.6 87
30 67.6 88 89 36.2 90
ARCHIVO
VERTICAL (VP)
ARCHIVO
HORIZONTAL (VS)
55
3.5 RESULTADOS OBTENIDOS
Tabulados estos registros pueden identificarse las capas o estratos existentes debido al
cambio de pendiente que existe en cada dromocrona generada, esto puede apreciarse en
la figura 3.22 que se indica a continuación.
El valor de las pendientes representa el promedio de velocidad de propagación de las
ondas P y S, así se tendría que para cada estrato la velocidad se calcularía de acuerdo a
la siguiente expresión:
𝑉 =Δ𝑇
Δ𝐷
Donde:
𝑉 =Velocidad del estrato o capa.
Δ𝑇 = Diferencia de tiempo existente entre dos puntos del mismo estrato.
Δ𝐷 = Diferencia de profundidad existente entre dos puntos del mismo estrato
A continuación la figura 3.21 presenta una parte de la gráfica de dromocronas generadas
a partir de los datos presentados en la tabla 3.2, la cual ayuda a entender mediante un
ejemplo la forma de cálculo de la pendiente de los segmentos rectos que nos indican las
velocidades de cada estrato.
Figura 3.21: Pendiente de las Dromoconas
Fuente: Autores, 2017
Pendiente del segmento 𝑎𝑏 = 1
𝑣2=
𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜
𝑑𝑖𝑠𝑡𝑎𝑛𝑐𝑖𝑎 =
5.10 𝑥 10−3
4.00
𝑣2 = 4.00 𝑥 103
5.10= 784.31 𝑚/𝑠
9.3; -3
14.4; -7
y = -0.7857x + 4.105
-10
-8
-6
-4
-2
0
0 5 10 15 20
5.10seg
4.00 m
56
Figura 3.22: Dromocronas generadas a partir del ensayo geofísico Down Hole
Fuente: Autores, 2017
y = 0.2402x
y = 0.3698x
y = 0.5907x
y = 0.5022x
y = 0.6169x
y = 0.4983x
y = 0.7857x
y = 1.4037x
y = 1.0191x
y = 1.5385x
0123456789
101112131415161718192021222324252627282930
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70
DIS
TAN
CIA
(m
)
TIEMPO (mseg)
DROMOCRONAS
CAPA 1 VS
CAPA 2 VS
CAPA 3 VS
CAPA 4 VS
CAPA 5 VS
CAPA1 VP
CAPA 2 VP
CAPA3 VP
CAPA 4 VP
CAPA 5 VP
57
Por medio del análisis se puede determinar que existen cinco estratos los cuales están
dispuestos de la siguiente forma:
1. 0.00–2.00
2. 2.00-9.00
3. 9.00-13.00
4. 13.00-20.00
5. 20.00-30.00
Esto puede apreciarse de mejor forma en la Tabla 3.3 Donde se indica también las
velocidades de las ondas de compresión P y de corte S para cada estrato.
58
Tabla 3.3: Tiempos de arribo y velocidades por cada estrato de subsuelo
Fuente: Autores, 2017
A partir de las velocidades obtenidas puede generarse un perfil de velocidades con
respecto a su profundidad, lo dicho se especifica en la Figura 3.23 que se presenta a
continuación.
DISTANCIA TIEMPO TIEMPO
(m) (msec) (msec) VP VS0 0 0
1 8.3 1 2 5.3 3
2 9.4 4 5 7.5 6
3 11.8 7 8 9.3 9
4 16.3 10 11 10.7 12
5 17.3 13 14 11.5 15
6 19.6 16 17 12.4 18
7 23.4 19 20 14.4 21
8 22.3 22 23 15.8 24
9 29.4 25 26 16.2 27
10 30.3 28 29 16.6 30
11 33.5 31 32 17.6 33
12 32.3 34 35 17.8 36
13 35.5 37 38 19.8 39
14 39.2 40 41 21.3 42
15 39.8 43 44 19.9 45
16 41.3 46 47 23.5 48
17 42.3 49 50 23.5 51
18 24.4 52 53 24.4 54
19 26.7 55 56 24.5 57
20 52.7 58 59 25.8 60
21 54.4 61 62 28.4 63
22 53.9 64 65 28.4 66
23 56.8 67 68 30.3 69
24 58.5 70 71 29.8 72
25 58.5 73 74 33.6 75
26 60.6 76 77 32.1 78
27 62.8 79 80 31.2 81
28 64.2 82 83 32.9 84
29 67.8 85 86 33.6 87
30 67.6 88 89 36.2 90
ARCHIVO
VERTICAL (VP)
ARCHIVO
HORIZONTAL (VS)
1
ES
TR
AT
OS
VELOCIDADES DE ONDA
2
3
4
5
785.7
1403.7
1019.1
240.2498.3
369.8
590.7
502.2
1538.5 616.9
59
Figura 3.23: Velocidades de cada estrato
Fuente: Autores, 2017
498.3; 2
785.7; 9
1403.7; 13
1019.1; 20
1538.5; 20
1538.5; 30
240.2; 2
369.8; 9
590.7; 13
502.2; 20 616.9; 20
616.9; 30
0
5
10
15
20
25
30
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600
PR
OFU
ND
IDA
D (M
)
VELOCIDAD (M/S)
VELOCIDAD VS PROFUNDIADVP VS
60
La Norma Ecuatoriana de la Construcción en su sección NEC-SE-DS: Peligro Sísmico,
diseño sismo resistente, sección 3.2.1 Tipos de perfiles de suelos para el diseño sísmico
tabla Nº 3.4 define seis tipos de perfiles de suelo, y para clasificarlos son basados en las
velocidades de onda de corte “S”.
A continuación se procede a comparar las velocidades de corte obtenidas en el estudio con
las presentadas en dicha tabla, dando como resultado dos tipos de suelo en el sitio de
perforación, el primero corresponde a la capa superior del terreno y se trata de un suelo
tipo “D” ya que su velocidad de onda de corta Vs tiene un valor de 240,2 m/s que se
encuentra entre el rango de 360 m/s > Vs > 180 m/s.
Por otro lado las capas o estratos restantes presentan velocidades de onda de corte entre el
rango de 760 m/s > Vs > 360 m/s, lo que corresponde a un suelo tipo “C”.
61
Tabla 3.4: Clasificación de los perfiles de suelo
Tipo de perfil
Descripción Definición
A perfil de roca competente Vs ≥ 1500 m/s
B Perfil de roca de rigidez media 1500 m/s >Vs ≥ 760 m/s
C
Perfil de suelos muy densos o roca blanda, que cumpla con el criterio de velocidad de la onda de cortante; o perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con cualquiera de los dos criterios
760 m/s > Vs ≥ 360 m/s
N ≥ 50.0
Su ≥ 100 KPa
D
Perfiles de suelos rígidos que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante; o
360 m/s > Vs ≥ 180 m/s
Perfiles de suelos rígidos que cumplan cualquiera de las dos condiciones
50 > N ≥ 15.0
100 kPa > Su ≥ 50 kPa
E Perfil que cumpla el criterio de velocidad de la onda de cortante; o
Vs < 180 m/s
Perfil que contiene un espesor total H mayor de 3 m de arcillas blandas
IP > 20
w ≥ 40%
Su < 50 kPa
F
Los perfiles de suelo tipo F requieren una evaluación realizada explícitamente en el sitio por un ingeniero geotecnista. Se contemplan las siguientes subclases:
F1—Suelos susceptibles a la falla o colapso causado por la excitación sísmica, tales como; suelos licuables, arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente cementados, etc.
F2—Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas (H > 3m para turba o arcillas orgánicas y muy orgánicas).
F3—Arcillas de muy alta plasticidad (H > 7.5 m con índice de Plasticidad IP > 75)
F4—Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez mediana a blanda (H > 30m)
F5—Suelos con contrastes de impedancia α ocurriendo dentro de los primeros 30 m superiores del perfil de subsuelo, incluyendo contactos entre suelos blandos y roca, con variaciones bruscas de velocidades de ondas de corte.
F6—Rellenos colocados sin control ingenieril
Fuente: NEC – SE – DS SECCION 3.2.1, 2015
62
Finalmente una vez que se conocen los valores de las velocidades tanto de corte como de
compresión pueden aplicarse fórmulas para determinar los parámetros dinámicos del suelo
los cuales pueden apreciarse en la siguiente tabla, así también se presenta la clasificación
SUCS y los resultados obtenidos de ensayos de laboratorio
Con los resultados obtenidos se puede mencionar lo siguiente: Se define los números de
estratos según los tipos de suelos de acuerdo a lo establecido Norma NEC Capítulo de
peligro sísmico, donde también se da a entender que en caso de realizar una cimentación se
debería descartar el primer estrato, que para nuestro caso se trata de un suelo tipo D, y
procurar realizar cualquier trabajo de esta índole a partir del segundo estrato (suelo tipo C),
ya que la estructura que podría implantarse en el sitio tendrá menores afectaciones debido a
cargas cíclicas como las provocadas por sismos, ya que mientras mejor sea el tipo de suelo
menor será el valor de la aceleración del sitio (PGA) y la estructura permanecerá más
estable.
63
Tabla 3.5: Determinación de Parámetros Dinámicos mediante Down Hole
Fuente: Autores, 2017
VP VS
*EL PORCENTAJE DE GRAVA ES 0
PARA TODOS LOS CASOS
(SUCS)
CLASIFICACION
(Mpa) (Mpa) (Mpa)
39.5 60.5 5.8
μIP
42.7 57.3 13.5
(gr/cm³)
765.64180.3577
0.3924
1278.4274
TIPO C
1.8680 665.0910 1852.1492 2868.9540 TIPO C
1.7249 240.7031 653.6147
1.6384
CAPA 5 1538.5 616.9 ML
47.5 52.5 10.8
29.0 71.0 7.4
41.5 58.5 11.3
RELACIÓN DE
POISSON
VELOCIDADES DE ONDA
CAPA 3 1403.7 590.7 ML
CAPA 2 785.7 369.8 ML
(m/s) (m/s)DESCR % ARENA
% LIMO/
ARCILLA
0.00
a
2.00
14.00
a
20.00
MODULO DE
RIGIDEZ
MODULO DE
YOUNG
MODULO DE
BULK
ML 286.5127
3.00
a
9.00
10.00
a
13.00
PROFUN (m)
ESTRATOS PESO
UNITARIO
1.7840
21.00
a
30.00
96.4590 260.17920.3487
0.3396
0.4042 1.8946
CAPA 4 1019.1 502.2 ML
CAPA 1 498.3 240.2
459.1049 1230.0686
TIPO D
TIPO C
TIPO C
PARAMETROS DINAMICOS
ɣ Gmax Edin K
TIPO DE
SUELO
(NEC-SE-DS)
735.7465 2066.2824 3595.0855
64
CÁLCULOS TÍPICOS
Relación de Poisson
𝜇 =𝑉𝑝2 − 2𝑉𝑠2
2(𝑉𝑝2 − 𝑉𝑠2)
𝜇 =498.32−2∗240.22
2(498.32−240.22) = 0.348651714
Peso unitario
𝛾 = 0.01516 ∗ 𝑉𝑝0.5 + 1.30
𝛾 = 0.01516 ∗ 498.30.5 + 1.30
𝛾 = 1.638411135 𝑔𝑟/𝑐𝑚3
Módulo de Rigidez máximo.
𝐺𝑚𝑎𝑥 = 𝜌𝑠 × 𝑉𝑠2
𝜌𝑠 = 𝛾
𝑔 =
1.638411135
9.81 = 0.1670143869
𝐺𝑚𝑎𝑥 = 0.1670143869 × 240.22 = 96.45901469 MPa
Módulo de Young.
𝐸𝑑𝑖𝑛 = 2𝐺(1 + 𝜇)
𝐸𝑑𝑖𝑛 = 2 ∗ 96.45901469(1+ 0.348651714)
𝐸𝑑𝑖𝑛 = 260.179231 𝑀𝑃𝑎
Módulo de Bulk.
𝐾 =𝐸𝑑𝑖𝑛
3(1 − 2𝜇)
𝐾 =260.179231
3(1−2∗0.348651714) = 286.5126946 MPa
65
3.6 CONCLUSIONES
La realización del ensayo geofísico Down Hole descrito en el presente estudio
siguió el procedimiento e indicaciones establecidas en la última actualización de
la norma ASTM D7400-17 (Standard Test Methods for Downhole Seismic
Testing), se debe tener en cuenta que las especificaciones expuestas en dicha
norma sobre los aparatos que se deberán utilizar son orientativas ya que estos
deben adecuarse al entorno y equipo disponible, teniendo esto en cuenta es que
se optó por implantar la fuente de energía sísmica de manera tal que asegure un
óptimo contacto de la viga de corte con el suelo y evite desplazamientos
accidentales y así obtener un punto constante desde donde se emitirán las ondas
sísmicas de compresión y corte.
A lo largo de la realización en campo del ensayo Down Hole, fue posible
evidenciar, de manera práctica, la rapidez en la que se pueden obtener datos
confiables sobre el tiempo de recorrido de las ondas sísmicas.
Los datos obtenidos in situ (registros sismográficos) resultan de gran
importancia debido a su posterior utilización en las hojas de cálculo presentadas
en el estudio las cuales sirven como herramientas para determinar la velocidades
de recorrido de las ondas de corte y compresión de forma directa, y por ende los
parámetros dinámicos calculados mediante fórmulas que involucran a estas
velocidades ayudan a caracterizar de mejor forma el comportamiento del suelo
ante solicitaciones externas.
Para este estudio se realizó un perfil en base a las velocidades de compresión y
de corte, de los datos obtenidos los cuales fueron comparados con la Norma
Ecuatoriana de la Construcción NEC-SE-DS, por lo tanto se logra concluir que
entre 1 a 2 metros se encontró un suelo tipo D considerado como suelos rígidos
y entre 2 a 30 metros se obtiene el perfil del suelo tipo C el cual se considera que
es un suelo muy denso o roca blanda.
66
Dentro de los 30.0 m de profundidad tomados en cuenta para el estudio
geofísico, se puedo determinar mediante la variación de la pendiente en las
dromocronas (Figura 3.22: Dromocronas generadas a partir del ensayo geofísico
Down Hole) utilizada para encontrar la velocidad de corte, que existen 5 estratos
de suelo o capas; y posteriormente haciendo uso de la tabla de clasificación de
tipo de suelo presente en la Norma Ecuatoriana de la Construcción donde se
encuentran los rangos de la velocidad de onda de corte “S” para cada tipo de
suelo, podemos observar que el terreno acoge un suelo de tipo C.
3.7 RECOMENDACIONES
Para este ensayo se perfora un solo agujero, con la máquina de perforación a
rotación HGY, que debe ser utilizada por personal con experiencia, que sepa
operar correctamente esta clase de máquina y así agilitar el proceso de
perforación.
Para una mayor resistencia en el diseño de hormigón al momento de fundir el
riel se necesita de buen agregado grueso, en nuestro caso se realiza con el
agregado de la cantera de Pifo, así también se da mayor soporte a la estructura
con una malla de acero soldada.
También se puede observar que al dar el golpe en la riel de lado derecho se
necesita un solo golpe o golpe seco con el martillo de 30 lbs, entonces esta va a
generar las ondas de corte S y luego el golpe del martillo debe ser en forma
vertical el cual genera ondas de compresión P, y así poder obtener el tiempo de
llegada de las ondas sísmicas de una manera que se le pueda visualizar con
rapidez en el monitor o computador.
La tubería PVC que se utilice deberá ser de diámetro menor o igual al del pozo,
teniendo en cuenta las especificaciones expuestas en la Norma ASTM D 7400-
17 lo que evitará dificultades durante el proceso de la instalación de la tubería.
El método de Down Hole nos facilita el perfil de suelo basado en la velocidad
que generan las ondas tanto de compresión como de corte, pero una de las
67
características del suelo más importantes que no presenta es la humedad o color
del suelo, para lo cual es necesario hacer otro tipo de ensayo para recuperar
muestras tal como el ensayo de penetración estándar (SPT).
Antes de realizar el ensayo de Down Hole es necesario llevar absolutamente
todos los instrumentos, y para eso se debe tener en la mano un listado de cada
uno de los equipos y materiales de Down Hole que se va a utilizar durante el
ensayo.
Tener cuidado con la cámara de aire del sensor triaxial, ya que estos equipos son
muy delicados y su costo es extremadamente alto, por lo que es necesario
consultar con un experto que sepa maniobrar el equipo.
La tubería PVC de diámetro interior de 75 mm (3”) a instalar se debe mantener
bien sellada en parte inferior con un tapón hembra, para que no exista ninguna
fuga y así la lechada de cemento- bentonita no ingrese en la parte interior de la
tubería.
68
CAPITULO 4: DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS DINÁMICOS
DEL SUELO MEDIANTE EL ENSAYO GEOFÍSICO CROSS HOLE
4.1 ANTECEDENTES
La Norma ASTM D4428 – 14 define al ensayo geofísico Cross Hole como un método
que proporciona información sobre las velocidades de onda sísmica propias del
subsuelo donde se realiza el ensayo, dicha información podrá ser utilizada
posteriormente tanto en análisis estáticos y para una posterior determinación de las
propiedades dinámicas del subsuelo como el Modulo de Corte, Modulo de Young y
Relación de Poisson, o simplemente para determinar cualquier anomalía existente entre
dos pozos.
4.2 EQUIPO UTILIZADO
Los equipos que fueron empleados tanto para la generación de ondas artificiales como
para el registro de los tiempos de arribo de dichas ondas son los siguientes:
Figura 4.1: Equipo para la investigación del ensayo geofísico Cross Hole
Fuente: Autores, 2017
Unidad de
control remoto
Generador de
impulsos
Sismógrafo
Batería
Tambor de cable del
geófono BIS-SH
Tambor de Cable
del geófono BGK 3
69
4.2.1 Generador de impulsos
El generador de impulsos IPG5000 es la fuente de alimentación de alto voltaje para la
sonda BIS-SH. La siguiente figura muestra el generador de impulsos
(Geotomographie)
Figura 4.2: Generador de impulsos IPG
Fuente: Autores, 2017
El generador de impulsos debe protegerse de peligros externos como lluvia y polvo.
Antes de encender el generador se debe conectar el equipo a tierra con el gancho de
conexión.
Se suministran los siguientes accesorios para el funcionamiento del generador de
impulsos:
Gancho de conexión a tierra con cable (color amarillo / verde)
Cable de alimentación (gris) con conector.
Mando a distancia con cable (negro)
Cable de superficie de alto voltaje (cable rojo grande) para la conexión entre el
generador de impulsos y el cable de perforación con una longitud de aproximada
de 6 m equipado con un conector rápido coaxial (parte de la manga) para la
conexión al conector de superficie del cable coaxial del pozo
(Geotomographie).
70
4.2.2 Unidad de control remoto
Para usar el modo de control remoto, el interruptor en el IPG5000 tiene que estar
configurado para posicionar EXTERN. El control remoto está subdividido en tres
paneles (Geotomographie)
Figura 4.3: Unidad de control remoto
Fuente: Autores, 2017
4.2.3 Sonda de onda S BIS-SH
La fuente de pozo BIS-SH genera ondas de corte horizontales (S) y ondas de
compresión (P). La fuente funciona en pozos secos o llenos de agua, horizontales o
verticales. La sonda BIS se compone: de la cabeza de la sonda, dos semi-mangas, una
parte activa sellada y protegida con caucho y un empaquetador de aire.
(Geotomographie).
La energía liberada por el IPG5000 se descarga a través de un sistema de bobinas
electromagnéticas adyacentes a una placa de cobre. Cuando se rechaza la placa, se
genera un impacto mecánico en la pared del pozo. La fuente del pozo se acopla a la
pared del pozo mediante un sistema neumático de sujeción (vejiga inflable). La
Unidad de control
remoto
71
orientación de la fuente se controla desde la superficie mediante una manguera rígida de
torsión (Geotomographie).
Figura 4.4: BIS-SH Sonda de pozo
Fuente: Autores, 2017
4.2.4 Geófono BGK3 y Sismógrafo ES3000.
Se trata de los mismos equipos utilizados para receptar ondas sísmicas, como se
describió anteriormente en el capítulo 3 del Ensayo Geofísico Down Hole. (Véase
Figuras 3.4 y 3.5).
4.2.5 Equipo de verticalidad DevProbe 1.
La norma que rige el ensayo de Cross Hole establece que se debe realizar correcciones
al momento de calcular la velocidad de cada una de las ondas, esto debido a la
desviación que pueda existir en cada pozo. Por esto previo a la realización del ensayo se
72
toman medidas de verticalidad utilizando para ello el equipo DevProbe1 proveniente de
la fábrica alemana Geotomographie.
Figura 4.5: Sonda DevProbe1 para el ensayo de verticalidad
Fuente: Autores, 2017
Esta sonda es utilizada para medir la desviación de pozos, consta de un magnetómetro
de tres ejes que mide la desviación del azimut y de un sensor doble que proporciona
información sobre la inclinación (Extraido de: geotomographie /Productsheet-
DevProbe)
Tabla 4.1: Detalles técnicos sonda DevProv1
Profundidad de Operación 150 m.
Longitud de la Sonda 1235 mm.
Diámetro de la Sonda 40 mm.
Peso de la Sonda 3.45 Kg.
Peso del cable por metro 62 gr.
Capacidad del Cable 1700 N.
Diámetro mínimo del Pozo 50 mm.
Rango de Azimut 0-360º
Precisión del Azimut <0.5º
Rango de Inclinación 0-70º
Precisión de Inclinación <0.2º
Rango de Temperatura -30 a 85 ºC
Indicador de Profundidad cada metro
Almacenamiento en tambor Fuente: Geotomographie, 2013
73
4.2.6 Software SEISIMAGER - Pickwin (Pick First Breaks or Dispersion
Curves).
Para poder identificar los tiempos de arribo de cada onda se emplea el software descrito
en el capítulo anterior (Véase Figura 3.7). En este caso la forma en que se analizan los
sismogramas obtenidos en el ensayo es un metro a la vez, tenido así:
Figura 4.6: Sismograma correspondiente al primer metro.
Fuente: Autores, 2017
Figura 4.7: Sismograma correspondiente a 15.00 m
Fuente: Autores, 2017
74
Figura 4.8: Sismograma correspondiente a 26.00 m.
Fuente: Autores, 2017
Como se puede observar en cada ejemplo por cada metro de profundidad existen tres
componentes, esto se debe a que el sensor BGK 3 como se mencionó anteriormente
consta de tres canales de grabación, los cuales en orden descendente son:
1. Componente vertical Vp
2. Componente horizontal Vs
3. Componente horizontal Vs
4.3 DESARROLLO DEL ENSAYO
Para la realización del ensayo geofísico fue necesario perforar dos pozos en el terreno, y
para ello se hizo uso de equipos especializados; posteriormente las perforaciones de los
pozos concluyeron, estos fueron adecuados según las especificaciones establecidas en la
norma ASTM D 4428-14 correspondiente al ensayo Cross Hole.
De igual forma que el ensayo anterior, en este se siguió una secuencia de trabajos los
cuales se describen a continuación.
75
4.3.1 Perforación y Revestimiento de los Pozos.
Como se menciona al iniciar el capítulo, la investigación del terreno mediante el ensayo
geofísico Cross Hole se llevó a cabo únicamente con dos perforaciones ubicadas a 3.50
m una de la otra como se ilustra en la siguiente figura.
Figura 4.9: Espaciamiento desde el emisor hasta el receptor para el ensayo de Cross Hole
Fuente: Autores, 2017
La primera perforación (Pozo 1) se realizó con la máquina de perforación a rotación
HGY, como se ha mencionado anteriormente.
Mientras que la segunda perforación (Pozo 2) se realizó primero mediante ensayo
S.P.T. sin ningún problema hasta llegar a los 20.00 m. de profundidad con el fin de
recuperar muestras de suelo que posteriormente se utilizan como guía al momento de
identificar de forma visual y mediante ensayos de laboratorio, el tipo de material
existente en el sitio del ensayo, más adelante surgieron complicaciones como
desmoronamiento de los estratos superiores y presencia de boleos que impidieron la
culminación del pozo utilizando este método, por estos motivos se optó por cambiar a
76
una perforación mecánica. Aun así estos problemas no pudieron ser superados con el
cambio de método de perforación (perforación con agua), por lo que al final no se logró
completar la misma y solo pudieron completarse 27.50 m de perforación, debido a todas
estas razones se prefirió dar por culminada la perforación y asegurar la integridad del
pozo mediante un breve encamisado.
Figura 4.10: Equipo de perforación con bomba agua.
Fuente: Autores, 2017
Para revestir el pozo siguió el procedimiento ya establecido en el capítulo anterior.
4.3.2 Ensayo de verticalidad.
El ensayo de verticalidad se realizó cada metro de profundidad desde la superficie, la
sonda debe ser colocada de forma tal que quede lo más cerca a la pared interna del tubo
que reviste el pozo, esto se realiza en cada pozo que intervendrá en el ensayo.
77
Figura 4.11: Interfas de usuario Software Deviation Logger.
Fuente: Geotomographie, 2013
La finalidad de este ensayo es utilizar los datos de desviación que se obtendrán y
utilizarlos para determinar la distancia verdadera a la que se encuentra un pozo del otro
y de esta manera obtener un valor de velocidad de onda más cercano a la realidad.
4.3.3 Ensayo Geofísico Cross Hole.
Para realizar el presente trabajo investigativo se siguieron las indicaciones establecidas
por la norma ASTM D4428-14, la cual recomienda la realización del mismo en tres
pozos; en uno se colocará el emisor de impulsos y en los dos pozos restantes estarán
ubicados receptores. Sin embargo, también existe un método “opcional” el cual permite
realizar el ensayo empleando únicamente dos pozos un emisor y un receptor, y es este
método opcional el que se describe en el presente capítulo, así como las demás
78
indicaciones tales como trabajos previos y adecuación del terreno, equipo de medición
utilizado y forma de interpretación de los datos obtenidos. A continuación se detallan
los pasos seguidos para su ejecución:
1. Una vez establecido que pozo será el emisor y cuál será los receptos se colocan
cerca de cada uno de ellos las sondas respectivas previamente desenrolladas en
una longitud tal que no entorpezca la realización del ensayo, esto es: pozo 1,
sonda BIS-SH-DH y pozo 2, sensor BGK 3.
2. El sensor BGK 3 estará conectado al sismógrafo ES 3000 y a su bomba de aire.
3. Mientras que la conexión de la sonda BIS-SH-DH sigue un proceso más
complicado para poder ser conectado al mismo sismógrafo, esto es debido a que
debe seguir una secuencia de pasos establecidos por el fabricante para evitar
percances al momento de generar el impulso; estos pasos se indican en la
siguiente tabla:
Tabla 4.2: Pasos a seguir en la conexión de IPG5000 a la sonda BIS-SH-DH
FUENTE: Geotomographie, 2013
ORDEN DE CONECCIÓN IMAGEN
Colocar la varilla de puesta a tierra y
conectarla al acumulador de energía
IPG5000 (cable color verde)
Conectar el cable de alto voltaje al
IPG5000 (cable color rojo) y
asegurarlo
Conectar el cable (cable color gris)
que ira a la fuente de energía externa
(230 v)
Conectar el cable RCU que ira hacia
el equipo de control a distancia
Conectar cable de alto voltaje (cable
rojo) a la sonda BIS-SH-DH
79
4. Una vez comprobado el correcto funcionamiento de cada uno de los equipos se
introduce el geófono y la sonda a sus respectivos pozos para ubicarlos en la
posición determinada (-1.00 m.), el geófono deberá estar dirigido hacia el norte
y la sonda dirigida hacia el pozo donde está ubicado el geófono.
5. Asegurándonos de que los dos dispositivos estén a la misma altura se los asegura
en ese punto para lo cual se infla la cámara de aire de cada uno de ellos, ahora se
procede a generar el impulso desde el pozo 2.
6. Los tiempos de arribo de las ondas generadas artificialmente serán registrados y
almacenados para su posterior análisis e interpretación.
7. Repetir los tres últimos pasos a cada metro de profundidad hasta llegar al fondo
del pozo para poder dar por finalizado la parte del ensayo que se realiza en
campo.
Al igual que el ensayo anterior este también será realizado cada metro hasta llegar a los
26.0 m esto debido a los inconvenientes surgidos durante el proceso de perforación del
segundo pozo ya mencionados.
4.4 INTERPRETACIÓN DE DATOS
De igual forma que se presentó en el capítulo 3, se emplea el software especializado
SEISIMAGER que dispone del apartado Pickwin (Pick First Breaks or Dispersion
Curves).
De esta forma pudieron obtenerse los siguientes tiempos de recorrido tanto para las
ondas “P” como para las ondas “S”:
80
Tabla 4.3: Tiempos de arribo de las ondas de compresión P y de corte S
Fuente: Autores, 2017
Los datos obtenidos en la prueba de verticalidad servirán para la corrección de la
distancia entre pozos y son los siguientes:
1.00 10.7 23.5
2.00 4.7 16.2
PROFUNDIDAD
(m)P S
5.00 3.0 8.5
6.00 3.5 8.6
3.00 3.4 9.1
4.00 3.4 8.3
TIEMPO
(mcsg)
9.00 2.6 5.4
10.00 2.5 5.9
7.00 5.5 9.5
8.00 3.5 5.1
13.00 2.9 4.0
14.00 3.2 7.0
11.00 2.5 5.8
12.00 2.1 4.3
17.00 3.8 5.2
18.00 4.3 5.3
15.00 3.3 8.7
16.00 3.7 8.2
21.00 2.6 5.4
22.00 3.8 7.3
19.00 4.7 6.5
20.00 4.5 5.9
25.00 2.2 4.8
26.00 1.9 4.1
23.00 3.0 6.6
24.00 2.2 5.1
81
Tabla 4.4: Datos de Verticalidad en cada pozo
Fuente: Autores, 2017
La corrección que se realiza tiene como fin determinar la distancia real que existe entre
cada pozo y para ello se utiliza la fórmula que se establece en la sección 5 Reducción e
Interpretación de Datos de la norma ASTM D 4428-14:
𝑙 = √[(𝐸𝑆 −𝐷𝑆) − (𝐸𝐺 −𝐷𝐺)]2 + (𝐿𝑐𝑜𝑠𝜙 + 𝑋𝐺 − 𝑋𝑆)2 + (𝐿𝑠𝑒𝑛𝜙 + 𝑌𝐺 − 𝑌𝑆)2
Donde:
𝐸𝑆= Elevación de la superficie.
𝐸𝐺= Elevación del pozo.
𝐷𝑆= Profundidad de la Sonda BIS-SH-DH.
𝐷𝐺= Profundidad del Geófono BGK3.
𝐿= Distancia entre pozos.
𝜙= Azimut con respecto al norte del pozo de geófono BGK3.
0.282 1.180 0.436 -0.274
0.242 0.996 0.292 -0.040
0.248 1.053 0.330 -0.090
0.258 1.100 0.369 -0.142
0.227 0.877 0.251 0.050
0.235 0.936 0.269 0.008
0.271 1.142 0.407 -0.206
0.211 0.710 0.194 0.146
0.218 0.765 0.218 0.126
0.222 0.820 0.235 0.093
0.188 0.560 0.166 0.126
0.195 0.611 0.175 0.137
0.204 0.661 0.180 0.146
0.177 0.411 0.141 0.083
0.185 0.459 0.151 0.095
0.186 0.506 0.163 0.112
0.137 0.280 0.108 0.057
0.154 0.318 0.110 0.069
0.168 0.362 0.123 0.071
VERTICALIDAD DE POZO
POZO 2
ESTE(YS) NORTE(XS) ESTE (YG) NORTE(XG)
0.010 0.026 0.007 0.012
0.019 0.050 0.013 0.024
0.036 0.081
0.232
POZO 1
0.021 0.027
0.052 0.114 0.043 0.028
0.073 0.147 0.061 0.043
0.096 0.183 0.069 0.043
0.118 0.088 0.040
82
𝑋𝑆= Desviación con respecto al norte del pozo de Sonda BIS-SH-DH.
𝑌𝑆= Desviación con respecto al este del pozo de Sonda BIS-SH-DH.
𝑋𝐺= Desviación con respecto al norte del pozo de Geófono BGK3.
𝑌𝐺= Desviación con respecto al este del pozo de Geófono BGK3.
Tabla 4.5: Calculo de desviación del pozo 2
DESVIACION TVD
COORDENADAS EEVACION
ESTE NORTE ESTE NORTE
(m) (m) (m) (m) (m) (m)
0.007 0.012 -1.000 0.007 0.012 -1.000
0.013 0.024 -2.000 0.013 0.024 -2.000
0.021 0.027 -3.000 0.021 0.027 -3.000
0.043 0.028 -3.999 0.043 0.028 -3.999
0.061 0.043 -4.999 0.061 0.043 -4.999
0.069 0.043 -5.999 0.069 0.043 -5.999
0.088 0.040 -6.999 0.088 0.040 -6.999
0.108 0.057 -7.999 0.108 0.057 -7.999
0.110 0.069 -8.999 0.110 0.069 -8.999
0.123 0.071 -9.998 0.123 0.071 -9.998
0.141 0.083 -10.998 0.141 0.083 -10.998
0.151 0.095 -11.998 0.151 0.095 -11.998
0.163 0.112 -12.998 0.163 0.112 -12.998
0.166 0.126 -13.998 0.166 0.126 -13.998
0.175 0.137 -14.998 0.175 0.137 -14.998
0.180 0.146 -15.998 0.180 0.146 -15.998
0.194 0.146 -16.997 0.194 0.146 -16.997
0.218 0.126 -17.997 0.218 0.126 -17.997
0.235 0.093 -18.996 0.235 0.093 -18.996
0.251 0.050 -19.995 0.251 0.050 -19.995
0.269 0.008 -20.994 0.269 0.008 -20.994
0.292 -0.040 -21.992 0.292 -0.040 -21.992
0.330 -0.090 -22.990 0.330 -0.090 -22.990
0.369 -0.142 -23.988 0.369 -0.142 -23.988
0.407 -0.206 -24.986 0.407 -0.206 -24.986
0.436 -0.274 -25.983 0.436 -0.274 -25.983 Fuente: Autores, 2017
Para tener una mejor idea de la desviación en el pozo estos datos son representados
gráficamente a continuación.
83
Figura 4.12: Desviación con respecto al Este y al Norte del pozo 2
Fuente: Autores, 2017
-27
-26
-25
-24
-23
-22
-21
-20
-19
-18
-17
-16
-15
-14
-13
-12
-11
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
-3
-2
-1
0
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
DESVIACION ESTE
-27
-26
-25
-24
-23
-22
-21
-20
-19
-18
-17
-16
-15
-14
-13
-12
-11
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
-3
-2
-1
0
-0.3 -0.2 -0.1 0 0.1 0.2
DESVIACION NORTE
84
El ángulo ɸ que se involucra en la fórmula de la verdadera distancia entre pozos (l)
corresponde al azimut existente entre el pozo donde se ubica la sonda receptora BGK3 (Pozo
2) y el pozo donde se ubica el emisor de señal (Pozo 1), es calculado mediante fórmulas y
tiene un valor de 5.2032º
Se toman como ejemplo los valores del metro -18.00 para poder realizar el siguiente calculo,
y se obtiene lo siguiente:
𝑙 = √[(𝐸𝑆 −𝐷𝑆) − (𝐸𝐺 −𝐷𝐺)]2 + (𝐿𝑐𝑜𝑠𝜙 + 𝑋𝐺 − 𝑋𝑆)2 + (𝐿𝑠𝑒𝑛𝜙 + 𝑌𝐺 − 𝑌𝑆)2
Es= 2556 msnm
EG= 2556 msnm
ɸ= 5,2032 º L = 3,5 m
𝑙 = √[(2556 − 18) − (2556 − 18)]2 + (3.5cos (5.2032) + 0.126 − 0.765)2 + (3.5𝑠𝑒𝑛(5.2032) + 0.218 − 0.218)2
𝑙 = 3.25 𝑚
4.5 RESULTADOS OBTENIDOS
Con los datos presentados es posible completar los cálculos para determinar las velocidades
de onda de compresión P y de Corte S.
85
Tabla 4.6: Calculo velocidades de Onda Vp y Vs
Fuente: Autores, 2017
1348,36 618,00
1546,61 716,72
Vp Vs
704,85 537,60
1206,26 580,79
815,20 424,35
1015,82 461,73
1365,26 588,94
1006,51 381,78
894,84 403,77
865,16 632,23
755,25 612,75
682,86 493,76
1365,52 578,61
1356,47 584,69
1607,59 785,10
1156,34 838,35
1043,21 476,90
1154,27 407,39
988,86 402,44
625,69 362,24
979,22 672,01
1319,21 635,18
325,78 148,34
743,21 215,62
1025,88 383,30
1020,07 417,86
(m/s) (m/s)
25,00 2,2 4,8
26,00 1,9 4,1
23,00 3,0 6,6
24,00 2,2 5,1
21,00 2,6 5,4
22,00 3,8 7,3
19,00 4,7 6,5
20,00 4,5 5,9
17,00 3,8 5,2
18,00 4,3 5,3
15,00 3,3 8,7
16,00 3,7 8,2
13,00 2,9 4,0
14,00 3,2 7,0
11,00 2,5 5,8
12,00 2,1 4,3
9,00 2,6 5,4
10,00 2,5 5,9
7,00 5,5 9,5
8,00 3,5 5,1
PROFUNDIDAD
(m)P S
5,00 3,0 8,5
6,00 3,5 8,6
3,00 3,4 9,1
4,00 3,4 8,3
TIEMPO
(mcsg)
0,096 0,183 0,069 0,043
0,118
1,00 10,7 23,5
2,00 4,7 16,2
0,088 0,040
POZO 1LONGITUD VERDADERA
(m)
3,49
3,49
3,49
3,47
3,46
0,021 0,027
0,052 0,114 0,043 0,028
0,073 0,147 0,061 0,043
3,31
3,29
3,25
3,21
3,17
3,14
3,10
3,05
3,46
3,44
3,43
3,43
3,41
3,39
3,38
3,35
3,34
3,00
2,97
2,94
VERTICALIDAD DE POZO
POZO 2
ESTE(YS) NORTE(XS) ESTE (YG) NORTE(XG)
0,010 0,026 0,007 0,012
0,019 0,050 0,013 0,024
0,036 0,081
3,32
0,232
0,137 0,280 0,108 0,057
0,154 0,318 0,110 0,069
0,168 0,362 0,123 0,071
0,177 0,411 0,141 0,083
0,185 0,459 0,151 0,095
0,186 0,506 0,163 0,112
0,188 0,560 0,166 0,126
0,195 0,611 0,175 0,137
0,204 0,661 0,180 0,146
0,235 0,936 0,269 0,008
0,271 1,142 0,407 -0,206
0,211 0,710 0,194 0,146
0,218 0,765 0,218 0,126
0,222 0,820 0,235 0,093
215,62
468,63
696,69
505,54
0,282 1,180 0,436 -0,274
0,242 0,996 0,292 -0,040
0,248 1,053 0,330 -0,090
0,258 1,100 0,369 -0,142
0,227 0,877 0,251 0,050
565,09
ESTRATIGRAFIA
1
2
3
4
5
6
Vp ESTRA Vs ESTR
(m/s) (m/s)
325,78
743,21
1016,17
1371,48
850,38
1216,25
148,34
86
A lo largo de la perforación de 26.0 m de profundidad se puede identificar mediante un
análisis que existe 6 estratos o capas de suelo, las cuales son apreciables debido a una
variación significativa en el valor de la velocidad de onda de corte S esta a su vez nos
ayuda a identificar el tipo de suelo presente en el terreno, y según la NEC-SE-DS:
Peligro Sísmico, diseño sismo resistente, sección 3.2.1 Tipos de perfiles de suelos para
el diseño sísmico tabla 3.4 existen tres tipos de suelo C, D y E.
A partir de las velocidades obtenidas se generara un perfil de velocidades con respecto
a su profundidad como se ve a continuación.
Y al igual que el capítulo anterior se presenta el cuadro donde constan los diferentes
parámetros dinámicos para cada tipo de suelo.
87
Figura 4.13: Perfil de velocidades
Fuente: Autores, 2017
325.78; 1
743.21; 2
1016.17; 9
1371.48; 13
850.38; 20
1216.25; 26
148.34; 1
215.62; 2
468.63; 9
696.69; 13
505.54; 20
565.09; 26
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
0.00 200.00 400.00 600.00 800.00 1000.00 1200.00 1400.00 1600.00
PR
OFU
ND
IDA
D (M
)
VELOCIDAD (M/S)
VELOCIDAD VS PROFUNDIADVP VS
88
Tabla 4.7: Determinación de Parámetros Dinámicos mediante Cross Hole
Fuente: Autores, 2017
325,78 148,341,00
(m/s) (m/s)(m)
Vp ESTRA Vs ESTR
PROFUNDIDAD
743,31 215,65
3,00
9,00
8,00
7,00
6,00
5,00
2,00
71
13,00
12,001408,08 716,60
11,00
10,00
4,00
1022,75 472,02
19,00
18,00
17,00
16,00
15,00
915,71 547,69
14,00
ML
706,81
22,00
21,00
20,00
26,00
25,00
24,00
23,001523,30 2628,45
81,31
405,78
979,27
538,33
1,57
1,71
0,36
PARAMETROS DINAMICOS
RELACIÓN DE POISSON μ
PESO UNITARIO ɣ
(gr/cm³)
MODULO DE RIGIDEZ G
(Mpa)
MODULO DE YOUNG E
(Mpa)
0,37
0,45
0,36
0,33
0,22
1,78
1,87
1,76
1,89
35,33ML
SM
ML
ML
514,34
1155,69
TIPO DE SUELO
(NEC-SE-DS)
TIPO E
TIPO D
TIPO C
TIPO C
TIPO C
TIPO C
MODULO DE BULK
K (Mpa)
42,78
113,03
487,75
1104,71
964,35
96,75
236,44
1107,51
2595,55
1315,14
CLASIFICACÓN (SUCS)
*EL PORCENTAJE DE GRAVA ES 0 PARA TODOS LOS
CASOS
58,5
IP
7,5
13,5
8,58
10,75
7,4
10,95
%LIMO/
ARCILLA
63,5
45
60,5
52,5
ML
% ARENA
36,5
55
39,5
47,5
29
41,5
DESCR
89
4.5.1 Correlación entre ensayos geofísicos (Cross Hole, Down Hole), y el ensayo
geotécnico SPT
A parte de los resultados presentados en el cuadro anterior también fue posible
determinar la velocidad de la onda de corte “S” mediante correlaciones hechas con el
número de golpes obtenidos del ensayo de penetración estándar (SPT) que se realizó al
principio de la perforación del pozo como se mencionó anteriormente.
La descripción del ensayo, equipo utilizado, el procedimiento que se siguió para realizar
el ensayo SPT y los datos obtenidos se encuentran detallados en el Anexo 2, sin
embargo a continuación se presentan los cálculos realizados para determinar el número
de golpes corregido y posteriormente la velocidad Vs.
Tabla 4.8: Factores que influyen en el Ncorregido.
Fuente: Skempton, 1986
FACTORES DE CORRECCIÓN:
RELACIÓN DE ENERGIA CE: 0.75
DIAMETRO DEL SONDEO CB: 1.00
METODO DE MUESTRA CS: 1.00
LONGITUD DE VARILLA CR: 0.75
Para poder corregir el número de golpes (Ncorregido) es necesario aplicar factores de
corrección a los golpes obtenidos en sitio, y estos factores dependen de las
características de los equipos utilizados y la forma en la que se llevó a cabo el ensayo.
90
El número de golpes obtenidos del ensayo SPT es empleado para realizar el cálculo de
la velocidad de onda de corte (S) del suelo mediante la fórmula Vs= 85.34 𝑁0.348
(OHTA, GOTO; 1978)
Tabla 4.9: Valor de Vs en función del Ncorregido
Fuente: Autores, 2017
0 10 20 30 40 50
9,00
9,50
10,00
6,00
6,50
7,50
8,00
8,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
7,00
PR
OF
UN
DID
AD
(m)
252,469
238,356
Vs
PR
OM
EDIO
(m/s
)
165,863
186,14
252,181
247,719
240,73
245,431
268,7
175,004
204,813
258,608
256,499
238,314
235,851
233,339
245,431
247,719
268,7
Vs
(m/s)
0
165,863
179,257
194,626
204,813
20
8
12
24
24
23
21
18
21
21
27
21
27
Numero
de
golpes
corregid
os N60
0
7
8
11
12
19
19
38
35
48
14
22
43
42
409,00
9,50
33
32
37
38
48
37
10,00
Nº
GO
LP
ES
S.P
.T.
12
15
19
22
34
6,00
6,50
7,50
8,00
8,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
7,00
PR
OF
UN
DID
AD
(m)
91
Tabla 4.10: Continuación Valor de Vs en función del Ncorregido
Fuente: Autores, 2017
0 10 20 30 40 50
18,50
14,50
15,00
PR
OF
UN
DID
AD
(m)
19,00
19,50
20,00
16,50
17,00
17,50
18,00
15,50
16,00
12,50
13,00
13,50
14,00
11,00
11,50
12,00
10,50
265,118
252,469
Vs
PR
OM
EDIO
(m/s
)
256,499
264,749
258,608
270,635
276,29
272,544
272,544
245,431
256,499
Vs
(m/s)
252,181
26
24
29
28
24
21
24
28
Numero
de
golpes
corregid
os N60
23
28
Nº
GO
LP
ES
S.P
.T.
18,50
42
14,50
15,00
PR
OF
UN
DID
AD
(m)
19,00 46
19,50
20,00 43
16,50
17,00 50
17,50
18,00
49
15,50
16,00 52
12,50
13,00 37
13,50
14,00 42
11,00 40
11,50
12,00 50
10,50
92
Una vez calculado el valor de la velocidad de la onda de corte S, estos pueden ser
comparados con los obtenidos anteriormente por los ensayos geofísicos Down Hole y
Cross Hole.
Figura 4.14: Velocidades por Ensayo
Fuente: Autores, 2017
De esta forma puede observarse que existe similitud entre la tendencia que sigue la
velocidad conforme se profundiza en el terreno.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
100 200 300 400 500 600 700
PR
OFU
ND
IDA
D (M
)
VELOCIDAD (M/S)
VELOCIDAD VS PROFUNDIADVS D-H VS SPT VS C-H
93
4.6 CONCLUSIONES
Al momento de realizar el ensayo descrito en el presente capitulo fue necesario
la utilización de una planta eléctrica portátil capaz de generar 220v requeridos
por equipo acumulador de energía IPG5000, esta planta produce ruido el cual es
registrado por el sensor BGK3 lo que dificulta la toma de tiempos de arribo del
tren de ondas producido artificialmente. El criterio que se adoptó para
sobrellevar este problema se trata en identificar una variación significativa en la
amplitud de onda producida y además identificar visualmente el primer arribo
de dicha onda.
De los datos de tiempos obtenidos en campo tras realizar el ensayo en campo es
posible observar como a medida que avanzamos en profundidad, estos tiempos
son más cortos, corroborando así la hipótesis que establece que a mayor
profundidad los estratos de suelo estarán más compactos y por ende las
velocidades de propagación de onda serán mayores reduciendo el tiempo de
recorrido de las ondas sísmicas.
Este método se basa en registrar el tiempo que tarda una onda en propagarse
desde el emisor al receptor que se desplazan simultáneamente por dos tubos
paralelos sujetos internamente a la armadura de los pozos.
En base al estudio realizado en el capítulo 4 se determina que existen 6 capas de
suelo las cuales de acuerdo a la NEC se las clasifica dentro de los grupos C, D y
E, estando las dos últimas en los primeros metros de profundidad, lo cual es
comprensible ya que existe presencia de materia orgánica hasta los 2.00 m de
profundidad.
En el quinto estrato, comprendido desde el metro 13.00 hasta el metro 20.00, se
puede observar un aumento en el tiempo de recorrido de las ondas sísmicas de
compresión y corte reduciendo así la velocidad dichas onda, esto da a entender
que este estrato contiene un material de menor densidad que los estratos sobre y
bajo el.
94
4.7 RECOMENDACIONES
Como se mencionó en un apartado del capítulo 4 el estudio solo pudo ser
realizado hasta los 26.00 m de profundidad debido a inconvenientes al momento
de adecuar el pozo P 2 donde se instaló el sensor BGK 3, para evitar estos
inconvenientes es necesario contar con el equipo de perforación adecuado, y
tener los materiales requeridos para el revestimiento del pozo cerca del mismo y
preparados para su breve colocación.
Al momento de realizar el ensayo es impórtate tener en cuenta que el ruido que
se puede generar por implementos adicionales necesarios para el funcionamiento
del equipo, en este caso planta de energía portátil, debe ser mínimo y esto se
logrará alejando la planta de energía la mayor distancia posible.
Para este tipo de ensayo es necesario tener especial cuidado al momento de
escoger los primero arribos de los tiempos de llegada del tren de ondas para
realizar la interpretación de datos.
95
BIBLIOGRAFÍA
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98
ANEXOS
ANEXO 1: DISEÑO DE HORMIGON PARA FUNDICION DE RIEL
El método de diseño de hormigón F.K.ANTIA fue estudiado y diseñado por un investigador
brasileño, este método está diseñado en base a los métodos ACI, PCA, y a las distintas
normas internacionales de diseño de hormigón, como son ASTM, ACI. etc. (J. Castro, 2014).
PARÁMETROS DE DISEÑO
METODO DE DISEÑO F.K. Antia f‘c = 300 Kg/ cm2
Se diseñó un hormigón con resistencia a los 28 días de 300 kg/cm2, para la fundición del
cimiento donde se empotrara una viga H tipo riel necesaria para el ensayo Geofísico de Cross
Hole, este hormigón estará expuesta a condiciones meteorológicas normales. El volumen del
pozo que deberá ser llenado con este hormigón es de 1 m3, a continuación se presenta las
propiedades de los materiales empleados para el diseño:
Propiedades de los agregados
Áridos Módulo de
Finura Contenido de
Humedad Peso Unitario
Densidad Relativa
gr/cm3 kg/m3 kg/dm3
arena 2.41 - 2.63 2.68
ripio 7.38 - 2.69 2.7
La resistencia que se ha exigido a los 28 días es de 300 kg/cm2, la relación agua/cemento
debe ser de 0.66 de acuerdo a la tabla que se presenta a continuación:
Relación entre la resistencia a la compresión y la relación agua/cemento
Relación agua/cemento 0.33 0.45 0.55 0.66 0.78 0.89
Peso de agua en Kg/saco de cemento de 50 kg
17 22.5 28 33.5 39.5 45
Resistencia media a compresión a 7 días
kg/cm2 246 211 179 151 125 105
Resistencia media a compresión a 28 días
kg/cm2 369 316 268 226 187 157
99
Para obtener la relación agua cemento se interpola los valores como se indica a continuación:
A/C1 0.45 R. 28 días 1 316
A/C2 0.55 R. 28 días 2 268
A/C 0.48 Res. Horm. 300
A/C asumid. 0.5
La siguiente tabla muestra los valores de la relación agua/cemento aceptable, para
condiciones normales
Condiciones de Exposición
Peso o situación de la estructura
condiciones de exposición
suaves Normales Duras
hormigón Armado
Horm. Armado
Horm.en masa
Horm. Armado
Horm. En masa
En el interior de edificios o bajo tierra. En el exterior de concurrencia factores climáticos a normales
valores deducidos de la tabla No 8
0.62 0.67 0.58 0.62
Los asentamientos admisibles se presentan a continuación
Valores del asentamiento (mm) para distintos tipos de construcción
Tipos de Construcción Valor del asentamiento en mm
sin Vibración con vibración
1. Sección normal de hormigón armado: losas,
muros, pilares 50 a 150 25 a 75
2. Cimentaciones Sub estructuras
25 a 125 25 a 63
3. Hormigón en masa 25 a 75 25
100
La cantidad de agua por metro cubico de hormigón, teniendo un agregado grueso con tamaño
nominal de 38 mm (1 1/2"), es de 181 Litros.
Tamaño máximo del agregado grueso 13 19 25 38 51 73 152 mm
Litros de agua por m3 de hormigón 213 199 193 181 172 163 145 litros
unidades cantidad de cemento por
metro cubico será: Kg 398.00 398 7.96 8 SACOS volumen absoluto de agua
es dm3 199 volumen absoluto del
cemento es dm3 128.39 128
Peso específico del cemento 3.1 volumen absoluto de los
áridos es dm3 673
Un módulo de finura apropiado para el conjunto de los áridos es 5.7 mm.
Módulos de finura de los áridos mezclados para hormigón de Máxima resistencia
Tamaño máximo del agregado grueso
Módulo de finura
Mínimo Máximo
pulgadas mm
3/8" 10 3.3 3.7
1/2" 13 4.5 5
3/4" 19 4.8 5.3
1" 25 5 5.5
1 1/4" 32 5.1 5.7
1 1/2" 38 5.4 6
3" 76 5.9 6.5
6" 152 6.5 7
Mínimo 4.5
Mínimo 4.8
Máximo 5
Máximo 5.3
Promedio 4.75
Promedio 5.05
101
Porcentaje arena % 0.47
Porcentaje ripio % 0.53
Vol. abs. arena dm3 316
Vol. abs. ripio dm3 357
Peso arena kg 846
Peso ripio kg 965
Cemento kg 398
Agua kg 199
Arena kg 846
Ripio kg 965
DOSIFICACIÓN AL PESO PARA 4 CILINDROS (PESO DE CILINDRO 12500 gr
pero para más seguridad anotamos 15000 gr).
Peso del cilindro: 12500 gr
Peso del cilindro para más seguridad 15000 gr
numero de cilindros 4
diseño para tantos cilindros 60000 gr
RESULTADOS
Peso Dosificación Dosificación
kg Peso
Cemento 398 0.1653 9917.81
Agua 199 0.0826 4958.90
Arena 846 0.3512 21070.85
Ripio 965 0.4009 24052.44
2408 1.0000
102
RESUMEN DE CANTIDADES DE DISEÑO
METODO DE DISEÑO F.K. Antia f‘c = 300 Kg/ cm2
Días de curado 28 días
Asentamiento o consistencia en el cono de Abrams 6 cm
Relación A/C 0.50
Cantidad de agua por m3 199 litros
Cantidad de cemento 398 Kg.
Sacos de cemento de 50 Kg/m3 8 sacos
Tamaño máximo del ripio 3/4 pulgada
Porcentaje del ripio 53 %
Porcentaje de la arena 47 %
Volumen absoluto del agua 199 dm3
Volumen absoluto del cemento 128 dm3
Volumen absoluto de áridos 673 dm3
Volumen absoluto del ripio 357 dm3
Volumen absoluto de la arena 316 dm3
La cantidad de agua se controlará en obra, dependiendo de las condiciones de humedad de los
materiales, mediante el ensayo de control de asentamiento de la mezcla utilizando el cono de
Abrams se tuvo un asentamiento de 6 cm, mismos que no sobrepasan lo establecido en el
método de cálculo (asentamiento = 7,5 cm).
Los resultados del diseño se comprobaron mediante la rotura de cilindros de hormigón
sometidos a compresión a los 28 días, reportaremos el día 31 de Septiembre de 2017.
Cilindro 1
Para el primer ensayo se tiene un cilindro cuyo peso es 12.155 kg y su resistencia a la
compresión a los 28 días es superior a 53290 Kg
103
CILINDRO 1: PESO = 12 155 Kg; D=15.1cm;h=30.1cm
RESISTENCIA = 50+ Kg
Fuente: Autores, 2017
Cilindro 2
Para el primer ensayo se tiene un cilindro cuyo peso es 12.154 kg y su resistencia a la
compresión a los 28 días es superior a 55980 Kg
CILINDRO 2: PESO = 12 154 Kg; D=15.1cm;h=30.1cm
RESISTENCIA = 50+ Kg
Fuente: Autores, 2017
104
RESPALDO FOTOGRAFICO
PROCESO DE CIMENTACION DE LA FUENTE DE ENERGIA
Excavacion del Pozo a mano de 1m3 Ubicación del Riel
Almacenamiento de Agregados Mezcla de Materiales
105
Ensayo del Cono de Abrams Medicion de la consistencia (asentamiento)
Preparacion de muestras de cilindros de Hormigon Muestras de cilidros (Tesis)
107
ANEXO 2: ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTANDAR SPT
El método determina la compacidad del terreno, permitiendo además que los resultados
puedan ser correlacionados con diversos parámetros (Bran, González, Ortiz, 2009).
Además es utilizado para obtener muestras del suelo, a través de un muestreador denominado
cuchara partida (Norma ASTM D 1586)
El hincado se debe realizar mediante golpes de un martillo, en la parte superior de la barra de
perforación (cabezal), el peso estándar del martillo es de 140 libras, la altura de caída libre es
de 30 pulgadas, registrando el número de golpes requeridos para la penetración de 18
pulgadas de longitud, en tres intervalos de 152.4 mm (6 pulgadas), la cantidad de golpes
contabilizados en los dos últimos intervalos, se suman obteniendo el valor N (American
Society for testing and materials, Designación D-1586-99)
Accesorios de perforación
Fuente: Autores, 2017
En la perforación del pozo 2 se realizó el ensayo S.P.T. continuo cada metro, para poder
determinar la estratigrafía presente desde los 0.00 m hasta 20.00 m de profundidad.
Martillo de 140 lbs
Tubo Guía
Cabezal
30”
762 mm
Muestra de suelo
obtenido mediante
un muestreador
108
Muestra de suelo de 0.50 – 1.00 de profundidad
Las muestras de cada ensayo S.P.T., se utilizaron para realizar la clasificación manual y
visual, y posteriormente fueron transportados al laboratorio de suelos de la empresa Geosoil,
donde se realizarón los ensayos de clasificación de suelos según el sistema SUCS, los cuales
son:
Contenido de agua A.S.T.M. D2216-10,
Análisis granulométrico A.S.T.M. D422-63,
Límites líquido y plástico A.S.T.M. D4318-00,
109
CLASIFICACION DE SUELOS MEDIANTE EL SISTEMA SUCS
Muestras de suelos 0.50 – 20.00 m de profundidad Homogeneizar para el contenido de humedad
Lavado para granulometría del agregado fino Obtener limite líquido mediante cuchara de Casagrande
110
Listo para comenzar hacer el límite líquido
A continuación se muestran cuadros resúmenes de los resultados obtenidos una vez procesado
las muestras obtenidas:
111
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 0,50 - 1,00
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 4 4 2 98
20
40 16 20 8 92
60
100
200 78 98 38 62
PASA 200 159 159 62
P ESO T OT A L 257
5. RESUMEN
0%
38%
62%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO ARENOSO DE COLOR CAFÉ OSCURO CON PRESENCIA
DE RAICES, BAJA PLASTICIDAD
LIMO/ARCILLA
GRAVA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
ARENA
4. LÍMITE PLÁSTICO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
:APROBADO POR
A.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
29.00
30.00
31.00
32.00
10 100
Co
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nid
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um
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ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
112
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 1,00 - 1,65
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 4 4 2 98
20
40 13 17 9 91
60
100
200 52 70 35 65
PASA 200 132 132 65
P ESO T OT A L 201
5. RESUMEN
0%
35%
65%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO ARENOSO DE COLOR CAFÉ CLARO CON PRESENCIA
DE RAICES, DE MEDIANA PLASTICIDAD
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
40.00
41.00
42.00
43.00
10 100
Co
nte
nid
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(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
113
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 1,65 - 2,15
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 12 12 11 89
20
40 23 35 31 69
60
100
200 27 62 55 45
PASA 200 51 51 45
P ESO T OT A L 114
5. RESUMEN
0%
55%
45%
SUCS: ARENA AASHTO:
6. OBSERVACIONES: ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO CON PRESENCIA
DE RAICES, NO HAY MUESTRA SUFICIENTE PARA LIMITES
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
40.00
41.00
42.00
43.00
10 100
Co
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(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
114
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 2,15 - 3,00
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 3 3 1 99
20
40 12 15 6 94
60
100
200 49 63 28 72
PASA 200 164 164 72
P ESO T OT A L 228
5. RESUMEN
0%
28%
72%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO DE COLOR CAFÉ OSCURO, CON ARENA
DE MEDIANA PLASTICIDAD
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
45.00
46.00
47.00
48.00
49.00
10 100
Co
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(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
115
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 3,00 - 4,40
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 4 4 2 98
20
40 12 17 7 93
60
100
200 68 85 38 62
PASA 200 141 141 62
P ESO T OT A L 226
5. RESUMEN
0%
38%
62%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO ARENOSO DE COLOR CAFÉ OSCURO
CON BAJA PLASTICIDAD
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
37.00
38.00
39.00
40.00
10 100
Co
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(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
116
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
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PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 4,40 - 6,50
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 3 3 1 99
20
40 14 17 8 92
60
100
200 62 80 36 64
PASA 200 140 140 64
P ESO T OT A L 219
5. RESUMEN
0%
36%
64%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ LIGERAMENTE PLASTICO
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
36.00
37.00
38.00
10 100
Co
nte
nid
o d
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(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
117
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SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 6,50 - 8,15
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 4 4 2 98
20
40 24 27 12 88
60
100
200 97 124 56 44
PASA 200 99 99 44
P ESO T OT A L 223
5. RESUMEN
0%
56%
44%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ, LIGERAMENTE PLASTICA
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
30.00
31.00
32.00
33.00
34.00
10 100
Co
nte
nid
o d
e H
um
ed
ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
118
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 8,15 - 11,10
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 9 9 4 96
20
40 36 45 20 80
60
100
200 73 118 53 47
PASA 200 104 104 47
P ESO T OT A L 222
5. RESUMEN
0%
53%
47%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: ARENA LIMOSA, LIGERMENTE PLASTICA, CON PRESENCIA
DE OXIDACIONES
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
39.00
40.00
41.00
42.00
10 100
Co
nte
nid
o d
e H
um
ed
ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
119
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 11,10 - 13,50
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 7 7 3 97
20
40 32 39 17 83
60
100
200 54 93 42 58
PASA 200 131 131 58
P ESO T OT A L 224
5. RESUMEN
0%
42%
58%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO ARENOSO DE MEDIANA PLASTICIDAD, COLOR GRIS,
CON PRESENCIA DE OXIDACIONES
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
46.00
47.00
48.00
49.00
50.00
10 100
Co
nte
nid
o d
e H
um
ed
ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
120
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 13,50 - 14,40
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 13 13 8 92
20
40 14 26 16 84
60
100
200 27 53 33 67
PASA 200 111 111 67
P ESO T OT A L 164
5. RESUMEN
0%
33%
67%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO AREONOSO DE BAJA PLASTICIDAD COLOR GRIS
CON PRESENCIA DE OXIDACIONES
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
37.00
38.00
39.00
40.00
41.00
42.00
10 100
Co
nte
nid
o d
e H
um
ed
ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
121
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 14,40 - 21,30
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 13 13 6 94
20
40 14 26 12 88
60
100
200 27 53 25 75
PASA 200 164 164 75
P ESO T OT A L 218
5. RESUMEN
0%
25%
75%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO CON ARENA CON BAJA PLASTICIDAD Y PRESENCIA DE
OXIDACIONES
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
37.00
38.00
39.00
40.00
41.00
10 100
Co
nte
nid
o d
e H
um
ed
ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
122
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 21,30 - 27,00
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 8 8 3 97
20
40 19 27 11 89
60
100
200 59 86 36 64
PASA 200 154 154 64
P ESO T OT A L 241
5. RESUMEN
0%
36%
64%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO ARENOSO DE BAJA PLASTICIDAD, DE TONALIDAD
VERDOSA
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
31.00
32.00
33.00
34.00
35.00
36.00
10 100
Co
nte
nid
o d
e H
um
ed
ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
123
SUELOS - HORMIGONES - ASFALTOS
EN S A Y O - D IS EÑO - C O N T R O L
PROYECTO : Tesis de Grado Germán Crespo - Jose Luis Tuza
SOLICITADO POR : Autores
LOCALIZACION:Instalaciones Empresa GEOSOIL CIA LTDA REALIZADO POR : Autores
MUESTRA : 27,50 - 30,00
1. DISTRIBUCION GRANULOMETRICA CAPSULA Número PESO CAP. PESO CAP. PESO CONTEN. PROM EDIO
TAMIZ PESO PESO % % %PASA No. de SUELO HUM EDO SUELO SECO CAPSULA AGUA
No. Reten (Par) Reten (Acum) RETENIDO PASA ESPECIF Golpes (W %) (W %)
2 1/2 100
2" 100
1 1/2" 100
1" 100
3/4" 100
1/2" 100
3/8" 100
No. 4
PASA No.4 100
PESO TOTAL
No. 4 0 0 0 100
10 13 13 5 95
20
40 37 50 20 80
60
100
200 68 118 47 53
PASA 200 133 133 53
P ESO T OT A L 252
5. RESUMEN
0%
47%
53%
SUCS: ML AASHTO:
6. OBSERVACIONES: LIMO ARENOSO DE MEDIANA PLASTICIDAD CON
TONALIDAD VERDOSA
LIMO/ARCILLA
2. HUMEDAD NATURAL
3. LÍMITE LÍQUIDO
4. LÍMITE PLÁSTICO
GRAVA
ARENA
CLASIFICACIÓN DE SUELOSA.S.S.H.T.O. T - 176 - T - 89 - T - 90
APROBADO POR :
37.00
38.00
39.00
40.00
41.00
10 100
Co
nte
nid
o d
e H
um
ed
ad
(%
)
Número de Golpes
DETERMINACION GRAFICA DELLIMITE LIQUIDO
124
0 10 20 30 40 50
0.20 - 1.65 m.
Li.Pl M.L
2.15 - 8.15 m.LIMO
ARENOSO DE
COLOR CAFÉ
OBSCURO, LIGERA
PLASTICIDAD
M.L
8.15-13.50 m.
LIMO ARENOSA DE
MEDIANA
PLASTICIDAD
S
Empresa GEOSOIL CIA LTDA
REALIZADO:
ES
TR
AT
IGR
AF
ÍA
PERFIL DE RESISTENCIA
A LA PENETRACIÓN
DESCRIPCIÓN DEL
SUELO
M-Pl
CLA
SIF
ICA
CIÓ
N
S.U
.C.S
.
P 2
SOLICITADO:
FECHA:PROYECTO:
UBICACIÓN:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN:
Tesis de Grado
CONCEPCIÓN QUINTA
3.50
4.00
N.P
M.Pl
26/9/2107
Autores
Autores
1.00
1.50
PLA
ST
ICID
AD
12
15
32.152.00
2.50
3.00
PR
OF
UN
DID
AD
(m)
Nº
GO
LP
ES
S.P
.T.
HU
ME
DA
D (
%)
0.50
20.43
19
22
8.00
8.50
9.00
5.50
6.00
34.59
7.50
9.50
4.50
48
37
22
32
7.00
40
43
486.50
10.00
5.00
0.00 - 0.20m. COBERTURA VEGETAL
LIMO ARENOSO DE
COLOR CAFÉ,
PRECENSIA DE
RAICES, MEDIA
PLASTICIDAD
1.65-2.15m. ARENA
LIMOSA,
33
38
38
M.L
42
33.94
34
35
37
14
OBSERVACIONES:
125
0 10 20 30 40 50
PERFIL DE RESISTENCIA
A LA PENETRACIÓN
43
9.00-13.50 m.
LIMO ARENOSA DE
MEDIANA
PLASTICIDAD,
REALIZADO:
20.00
OBSERVACIONES:
M.L
15.00
19.00
19.50
46
18.00
18.50
42
17.00
17.50
50
16.00
16.50
52
15.50
N.P
14.00
49
42
14.50
PLA
ST
ICID
AD
LOCALIZACIÓN: Empresa GEOSOIL CIA LTDA
10.50
13.00
50
37
12.50
HU
ME
DA
D (
%)
CLA
SIF
ICA
CIÓ
N
S.U
.C.S
.
DESCRIPCIÓN DEL
SUELO
ES
TR
AT
IGR
AF
ÍA
11.0040
11.50
34.59 M-Pl M.L
13.50
PERFORACIÓN:
12.00
PR
OF
UN
DID
AD
(m)
26/9/2107
AutoresN
º G
OLP
ES
S.P
.T.
P 2
UBICACIÓN: CONCEPCIÓN QUINTA SOLICITADO: Autores
PROYECTO: Tesis de Grado FECHA:
13.50-21.30 m.
LIMO ARENOSO,
BAJA PLASTICIDAD,
PRECENSIA DE
OXIDACIONES
29.76
126
0 10 20 30 40 50
24.00
HU
ME
DA
D (
%)
23.50
M.L
Nº
GO
LP
ES
S.P
.T.
23.00
21.50
22.00
22.50
PERFIL DE RESISTENCIA
A LA PENETRACIÓN
20.50
21.0029.76 N.P
PR
OF
UN
DID
AD
(m)
PLA
ST
ICID
AD
CLA
SIF
ICA
CIÓ
N
S.U
.C.S
.
DESCRIPCIÓN DEL
SUELO
LOCALIZACIÓN: Empresa GEOSOIL CIA LTDA
PERFORACIÓN: P 2
ES
TR
AT
IGR
AF
ÍA
REALIZADO:
SOLICITADO:
FECHA:
Autores
26/9/2107
UBICACIÓN: CONCEPCIÓN QUINTA Autores
PROYECTO: Tesis de Grado
24.50
25.00
27.00
25.50
26.00
27.50
28.00
30.00
21.95 M.Pl
21.30-30.00 m.
LIMO ARENOSO,
TONALIDAD
VERDOSA, MEDIA
PLASTICIDAD
29.00
OBSERVACIONES:
13.50-21.30 m.
LIMO ARENOS,
BAJA
PLASTICIDAD,PREC
ENSIA DE
M.L
28.50
26.50
29.50
127
RESPALDO FOTOGRAFICO
ENSAYO SPT
Colocacion de tripode sobre el Pozo Limpieza de 0.00-0.50
Hincado del Penetrometro (cuchara) Recuperación de muestra
128
Colocación del helicoidal enroscando la tubería AW
Aflojando la tubería AW Limpieza del pozo mediante helicoidal
129
ANEXO 3: MAQUINA DE PERFORACION A ROTACION HGY
Colocación de la máquina HGY Armado del Castillo
Perforando con maquina HGY Retirando Tubería AW
130
Aumento del diámetro del pozo (Helicoidal 4”)
REVESTIMIENTO DEL POZO MEDIANTE BOMBA DE AGUA
Contenedor de 1000 litros de agua Instalación de la bomba de agua
132
ANEXO 4: REGISTROS SISMOGRAFICOS DE CAMPO DE LAS ONDAS DE
COMPRESIÓN “P” Y DE CORTE “S” DE ENSAYO GEOFÍSICO DOWN HOLE
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
133
PROFUNDIDAD: -1.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
134
PROFUNDIDAD: -2.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
135
PROFUNDIDAD: -3.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
136
PROFUNDIDAD: -4.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
137
PROFUNDIDAD: -5.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
138
PROFUNDIDAD: -6.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
139
PROFUNDIDAD: -7.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
140
PROFUNDIDAD: -8.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
141
PROFUNDIDAD: -9.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
142
PROFUNDIDAD: -10.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
143
PROFUNDIDAD: -11.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
144
PROFUNDIDAD: -12.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
145
PROFUNDIDAD: -13.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
146
PROFUNDIDAD: -14.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
147
PROFUNDIDAD: -15.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
148
PROFUNDIDAD: -16.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
149
PROFUNDIDAD: -17.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
150
PROFUNDIDAD: -18.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
151
PROFUNDIDAD: -19.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
152
PROFUNDIDAD: -20.0 m.
-20.0m
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
153
PROFUNDIDAD: -21.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
154
PROFUNDIDAD: -22.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
155
PROFUNDIDAD: -23.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
156
PROFUNDIDAD: -24.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
157
PROFUNDIDAD: -25.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
158
PROFUNDIDAD: -26.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
159
PROFUNDIDAD: -27.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
160
PROFUNDIDAD: -28.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
161
PROFUNDIDAD: -29.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE COMPRESION “P” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
162
PROFUNDIDAD: -30.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
163
PROFUNDIDAD: -1.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
164
PROFUNDIDAD: -2.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
165
PROFUNDIDAD: -3.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
166
PROFUNDIDAD: -4.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
167
PROFUNDIDAD: -5.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
168
PROFUNDIDAD: -6.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
169
PROFUNDIDAD: -7.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
170
PROFUNDIDAD: -8.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
171
PROFUNDIDAD: -9.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
172
PROFUNDIDAD: -10.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
173
PROFUNDIDAD: -11.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
174
PROFUNDIDAD: -12.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
175
PROFUNDIDAD: -13.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
176
PROFUNDIDAD: -14.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
177
PROFUNDIDAD: -15.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
178
PROFUNDIDAD: -16.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
179
PROFUNDIDAD: -17.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
180
PROFUNDIDAD: -18.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
181
PROFUNDIDAD: -19.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
182
PROFUNDIDAD: -20.0 m.
-20.0m
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
183
PROFUNDIDAD: -21.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
184
PROFUNDIDAD: -22.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
185
PROFUNDIDAD: -23.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
186
PROFUNDIDAD: -24.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
187
PROFUNDIDAD: -25.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
188
PROFUNDIDAD: -26.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
189
PROFUNDIDAD: -27.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
190
PROFUNDIDAD: -28.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
191
PROFUNDIDAD: -29.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO DE ONDAS DE CORTE “S” DEL ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
192
PROFUNDIDAD: -30.0 m.
193
ANEXO 5: REGISTROS SISMOGRAFICOS DE CAMPO DE LAS ONDAS DE
COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” MEDIANTE ENSAYO GEOFISICO CROSS
HOLE
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
194
PROFUNDIDAD: -1.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
195
PROFUNDIDAD: -2.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
196
PROFUNDIDAD: -3.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
197
PROFUNDIDAD: -4.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
198
PROFUNDIDAD: -5.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
199
PROFUNDIDAD: -6.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
200
PROFUNDIDAD: -7.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
201
PROFUNDIDAD: -8.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
202
PROFUNDIDAD: 9.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
203
PROFUNDIDAD: -10.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
204
PROFUNDIDAD: -11.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
205
PROFUNDIDAD: -12.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
206
PROFUNDIDAD: -13.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
207
PROFUNDIDAD: -14.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
208
PROFUNDIDAD: -15.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
209
PROFUNDIDAD: -16.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
210
PROFUNDIDAD: -17.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
211
PROFUNDIDAD: -18.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
212
PROFUNDIDAD: -19.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
213
PROFUNDIDAD: -20.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
214
PROFUNDIDAD: -21.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
215
PROFUNDIDAD: -22.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
216
PROFUNDIDAD: -23.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
217
PROFUNDIDAD: -24.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
218
PROFUNDIDAD: -25.0 m.
ESTUDIO INVESTIGATIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL
REGISTROS DE CAMPO ONDAS DE COMPRESION “P” Y DE CORTE “S” ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
REALIZADO POR: CRESPO GERMÁN.
TUZA JOSE.
219
PROFUNDIDAD: -26.0 m.
220
ANEXO 6: ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS Y
PRESUPUESTO
Para realizar el presupuesto general del estudio de investigación en la ciudad de Quito barrio
mirador del colegio provincia Pichincha, se consideraron como base los precios de la revista
CAMICON del año 2017.
A continuación se presenta el análisis de precios unitarios (APU) de los diferentes rubros que
fueron considerados para realizar el presente estudio.
Los rubros se detallan de forma secuencial y dividida por trabajos, esto es:
FUENTE DE ENERGÍA SÍSMICA SÍSMICA
Excavación manual
Plinto de hormigón simple
ADCUACION DEL TERRENO POZO 1
Perforación destructiva a maquina
Encamisado de pozo
ADECUACIÓN DEL TERRENO POZO 2
Perforación SPT
Perforación a máquina con bomba de agua
Encamisado de pozo
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
Calcificación SUCS
ENSAYO GEOFÍSICO DOWN HOLE
Down Hole
ENSAYO GEOFÍSICO CROSS HOLE
Ensayo de verticalidad
Cross Hole
221
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: AUX: HORMIGON SIMPLE F`C= 300Kg/cm² UNIDAD: m³
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
SUBTOTAL M 0.00
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
SUBTOTAL N 0.00
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
CEMENTO PORTLAND SACO 8.00 7.37 58.96
ARENA m³ 0.32 4.39 1.40
RIPIO m³ 0.36 9.65 3.47
AGUA m³ 0.20 0.74 0.15
SUBTOTAL O 63.99
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 63.99
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 63.99
VALOR OFERTADO 63.99
222
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: EXCAVACION MANUAL UNIDAD: m³
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
HERRAMIENTA MENOR
0.46
SUBTOTAL M 0.46
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ALBAÑIL (D2) 0.1 3.45 0.35 1.23 0.42
PEON (E2) 2 3.41 6.82 1.23 8.40
MAESTRO MAYOR (C1) 0.1
3.82 0.38 1.23 0.47
SUBTOTAL N 9.29
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL O 0.00
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 9.75
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 9.75
VALOR OFERTADO 9.75
223
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: PLINTO DE HORMIGON SIMPLE F´C=300Kg/cm² UNIDAD: m³ DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
HERRAMIENTA MENOR
0.71
CONCRETERA 1 SACO 1 3.14 3.14 1.00 3.14
SUBTOTAL M 3.85
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ALBAÑIL (D2) 2 3.45 6.9 1.00 6.9
PEON (E2) 1 3.41 3.41 1.00 3.41
MAESTRO MAYOR (C1) 1 3.82 3.82 1.00 3.82
SUBTOTAL N 14.13
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
AUX: HORMIGON SIMPLE F`C= 300Kg/cm² m³
1.00 63.99 63.99
RIEL (VIGA DE CORTE) uni 1.00 15.00 15.00
SUBTOTAL O 78.99
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 96.96
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 96.96
VALOR OFERTADO 96.96
224
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: PERFORACION DESTRUCTIVA A MAQUINA UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
HERRAMIENTA MENOR
0.62784
MAQUINA DE PERFORACION A ROTACION HGY
1 45 45 1 45
TUBERIA Y OTROS 1 4.3 4.3 1 4.3
SUBTOTAL M 49.93
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ING.SUP.PERFORAC 1 3.84 3.84 0.50 1.92
PERFORADOR 1 3.64 3.64 1.00 3.64
AYU.PERFORACION 2 3.45 6.90 1.00 6.90
CHOFER 1 4.84 4.84 0.02 0.10
SUBTOTAL N 12.56
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
BROCAS, Y OTROS uni 1.00 5.00 5.00
PAPELERIA gl 1.00 2.50 2.50
SUBTOTAL O 7.50
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
WINCHA gl 1 25.00 25
SUBTOTAL P 25.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 94.98
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 94.98
VALOR OFERTADO 94.98
225
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: AUX: LECHADA DE BENTONITA Y CEMENTO UNIDAD: m³
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R COSTO D=CxR
SUBTOTAL M 0.00
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R COSTO D=CxR
SUBTOTAL N 0.00
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
CEMENTO PORTLAND SACO 2.00 1.37 2.74
BENTONITA SACO 1.50 32.50 48.75
AGUA m³ 0.24 0.74 0.18
SUBTOTAL O 51.67
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 51.67
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 51.67
VALOR OFERTADO 51.67
226
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: ENCAMIZADO DE POZO UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
HERRAMIENTA MENOR
0.89
CONCRETERA 1 SACO 1 3.14 3.14 1.00 3.14
BOMBA DE INYECCION 1 3.14 3.14 1.00 3.14
SUBTOTAL M 7.17
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ALBAÑIL (D2) 2 3.45 6.9 1 6.9
PEON (E2) 1 3.41 3.41 1 3.41
MAESTRO MAYOR (C1) 1 3.82 3.82 1 3.82
OPERADOR EQUI.LIVIA 1 3.64 3.64 1 3.64
SUBTOTAL N 17.77
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
LECHADA DE BENTONITA Y CEMENTO m³ 0.09 51.67 4.65
TUBERIA PVC A PRESION 90mm m 1.00 45.10 45.10
TAPON PVC U 2.00 6.20 12.40
KALIPEGA gl 0.10 18.00 1.80
SUBTOTAL O 63.95
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 88.89
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 88.89
VALOR OFERTADO 88.89
227
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: PERFORACION SPT UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
HERRAMIENTA MENOR 0.72
TRIPODE DE PERFORACIÓN 1
20.00 20.00 1.00 20.00
TUBERIAS Y OTROS 1 3.00 3.00 1.00 3.00
SUBTOTAL M 23.72
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ING.SUP.PERFORAC 1 3.84 3.84 1.00 3.84
PERFORADOR 1 3.64 3.64 1.00 3.64
AYU.PERFORACION 2 3.45 6.90 1.00 6.90
CHOFER 1 4.84 4.84 0.02 0.10
SUBTOTAL N 14.48
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
BROCAS, Y OTROS uni 1.00 5.00 5.00
PAPELERIA gl 1.00 2.50 2.50
SUBTOTAL O 7.50
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
CAMION gl 1 4 4
SUBTOTAL P 4.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 49.70
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 49.70
VALOR OFERTADO 49.70
228
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: PERFORACION A MAQUINA CON BOMBA DE AGUA
UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
HERRAMIENTA MENOR
0.72384
MAQUINA DE PERFORACION A ROTACION HGY
1 45 45 1 45
TUBERIA Y OTROS 1 4.3 4.3 1 4.3
BOMBA DE AGUA 1 20 20 0.3 6
SUBTOTAL M 56.02
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ING.SUP.PERFORAC 1 3.84 3.84 1.00 3.84
PERFORADOR 1 3.64 3.64 1.00 3.64
AYU.PERFORACION 2 3.45 6.90 1.00 6.90
CHOFER 1 4.84 4.84 0.02 0.10
SUBTOTAL N 14.48
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
BROCAS, Y OTROS uni 1.00 5.00 5.00
PAPELERIA global 1.00 2.50 2.50
SUBTOTAL O 7.50
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
WINCHA global 1 25.00 25
SUBTOTAL P 25.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 103.00
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 103.00
VALOR OFERTADO 103.00
229
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: AUX: LECHADA DE BENTONITA Y CEMENTO UNIDAD: m³
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
SUBTOTAL M 0.00
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
SUBTOTAL N 0.00
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
CEMENTO PORTLAND SACO 4.00 1.37 5.48
BENTONITA SACO 5.00 32.50 162.50
AGUA m³ 0.24 0.74 0.18
SUBTOTAL O 168.16
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 168.16
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 168.16
VALOR OFERTADO 168.16
230
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: ENCAMIZADO DE POZO UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
HERRAMIENTA MENOR
0.71
CONCRETERA 1 SACO 1.00 3.14 3.14 1.00 3.14
SUBTOTAL M 3.85
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ALBAÑIL (D2) 2 3.45 6.90 1.00 6.90
PEON (E2) 1 3.41 3.41 1.00 3.41
MAESTRO MAYOR (C1) 1
3.82 3.82 1.00 3.82
SUBTOTAL N 14.13
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
LECHADA DE BENTONITA Y CEMENTO m³ 0.09 168.16 15.13
TUBERIA PVC A PRESION 90mm m 1.00 45.10 45.10
TAPON PVC uni 2.00 6.20 12.40
KALIPEGA gl 0.10 18.00 1.80
SUBTOTAL O 74.43
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 92.41
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 92.41
VALOR OFERTADO 92.41
231
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: CLASIFICACION SUCS UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
EQUIPOS DE LABORATORIO 1.00
8.00 8.00 1.00 8.00
COMPUTADORA 1.00 8.00 8.00 1.00 8.00
SUBTOTAL M 16.00
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ING.GEOTECNICO 0.10 3.84 0.38 1.00 0.38
LABORATORISTA 1.00 3.82 3.82 1.00 3.82
AYU.LABORATORIO 1.00 3.54 3.54 1.00 3.54
SUBTOTAL N 7.74
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
PAPELERIA gl 1.00 2.50 2.50
SUBTOTAL O 2.50
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
SUBTOTAL P 0.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 26.24
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 26.24
VALOR OFERTADO 26.24
232
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: DOWN HOLE UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
GEOFONO BGK3 1 93.75 93.75 1.00 93.75
SISMOGRAFO ES3000 1
1.52 1.52 1.00 1.52
MARILLO 30 Lbs 1 0.75 0.75 0.10 0.08
SUBTOTAL M 95.35
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ING.GEOFISICO 1 3.84 3.84 1.00 3.84
AYUDANTE 2 3.82 7.64 1.00 7.64
CHOFER 1 4.84 4.84 0.01 0.05
SUBTOTAL N 11.53
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
COMPUTADORA Y PROGRAMAS global 1.00 5.00 5.00
PAPELERIA global 1.00 2.50 2.50
SUBTOTAL O 7.50
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
CAMION global 1 4 4
SUBTOTAL P 4.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 118.37
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 118.37
VALOR OFERTADO 118.37
233
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: ENSAYO DE VERTICALIDAD UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
SONDA DEVPROBE 1 1
80 80 1 80
SUBTOTAL M 80.00
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ING.GEOFISICO 1 3.84 3.84 0.10 0.38
AYUDANTE 1 3.82 3.82 1.00 3.82
CHOFER 1 4.84 4.84 0.01 0.0484
SUBTOTAL N 4.25
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
COMPUTADORA Y PROGRAMAS global 1.00 5.00 5.00
PAPELERIA global 1.00 2.50 2.50
SUBTOTAL O 7.50
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
CAMION global 1 4 4
SUBTOTAL P 4.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 95.75
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 95.75
VALOR OFERTADO 95.75
234
ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS
RUBRO: CROSS HOLE UNIDAD: m
DETALLE:
EQUIPOS
DESCRIPCION CANTIDAD A TARIFA
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
GENERADOR DE IMPULOS IPG 5000 1
50.00 50.00 1 50
SONDA S BIS-SH 1 93.75 93.75 1 93.75
SISMOGRAFO ES3000 1 1.52 1.52 1 1.52
GEOFONO BGK3 1 93.75 93.75 1 93.75
PLANTA ELECTRICA 1 1.25 1.25 1 1.25
SUBTOTAL M 240.27
MANO DE OBRA
DESCRIPCION CANTIDAD A JORNAL /HR
B COSTO HORA
C=AxB RENDIMIENTO R
COSTO D=CxR
ING.GEOFISICO 1 3.84 3.84 0.1 0.384
AYUDANTE 1 3.82 3.82 1 3.82
CHOFER 1 4.84 4.84 0.1 0.484
SUBTOTAL N 4.69
MATERIALES
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
COMPUTADORA Y PROGRAMAS global 1.00 5.00 5.00
PAPELERIA global 1.00 2.50 2.50
SUBTOTAL O 7.50
TRANSPORTE
DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD A P. INITARIO B COSTO C=AxB
CAMION global 1 4 4
SUBTOTAL P 4.00
TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 256.46
INDIRECTOS Y UTLIDADES: 0.00
OTROS INDIRECTOS: 0.00
COSO TOTAL DEL RUBRO 256.46
VALOR OFERTADO 256.46
235
PRESUPUESTO TOTAL
El presupuesto total del proyecto de investigación realizado, tiene valor de $25.792,72 veinte
y cinco mil setecientos noventa y dos dólares americanos y setenta y dos centavos de dólar
americano
Nº UNIDADPRECIO
UNITARIO $CANTIDAD
PRECIO
TOTAL $
1.1 m³ 9.75 1 9.75
1.2 m³ 96.96 1 96.96
SUBTOTAL 1 106.72
2.1 m 94.98 30 2849.54
2.2 m 88.89 30 2666.66
SUBTOTAL 2 5516.20
3.1 m 49.70 20 994.01
3.2 m 103.00 7 721.00
3.3 m 92.41 27 2495.09
SUBTOTAL 3 4210.11
4.1 m 26.24 1 26.24
SUBTOTAL 4 26.24
5.1 m 118.37 30 3551.20
5.2 m 95.75 30 2872.57
SUBTOTAL 5 6423.77
6.1 m 95.75 27 2585.31
6.2 m 256.46 27 6924.37
SUBTOTAL 6 9509.68
25792.72
RUBRO
EXCAVACION MANUAL
PERFORACION A MAQUINA CON BOMBA DE AGUA
ENCAMIZADO DE POZO
CLASIFICACION SUCS
DOWN HOLE
ENSAYO DE VERTICALIDAD
CROSS HOLE
6. ENSAYO GEOFISICO CROSS HOLE
1. FUENTE DE ENERGIA SISMICA
2. ADECUACION DEL TERRENO POZO 1
3. ADECUACION DEL TERRENO POZO 2
4. LABORATORIO
5. ENSAYO GEOFISICO DOWN HOLE
PLINTO DE HORMIGON SIMPLE F´C=300Kg/cm²
PERFORACION DESTRUCTIVA A MAQUINA
ENCAMIZADO DE POZO
PERFORACION SPT
SUBTOTAL GENERAL
ENSAYO DE VERTICALIDAD