ute c 15-500_propre

UTEC 15-500Juilllet 2003

UNION TECHNIQUE DE L'ELECTRICITEET DE LA COMMUNICATION

__________

INSTALLATIONS ELECTRIQUES A BASSE TENSION

GUIDE PRATIQUE

Détermination des sections des conducteurs et

choix des dispositifs de protection

à l’aide de logiciels de calcul

Determination of cross-sectional

area of conductors and selection of protective devices

with softwares

__________

édité et diffusé par l'Union Technique de l'Electricité et de la Communication (UTE) – BP 23 – 92262 Fontenay-aux-RosesCedex – Tél: 01 40 93 62 00 – Fax: 01 40 93 44 08 – E-mail: [email protected] – Internet: http://www.ute-fr.com/

Impr. UTE © 2003 – Reproduction interdite

Boutique AFNOR pour : LYCEE TECHNIQUE "LES EUCALYPTUS" le 19/1/2004 - 14:11

UTE C 15-500 - 2 -

SOMMAIRE

0 INTRODUCTION .............................................................................................................. 5

1 DOMAINE D'APPLICATION .............................................................................................. 5

2 DOCUMENTS DE REFERENCE ....................................................................................... 6

3 SYMBOLES ......................................................................................................................7

4 PARAMETRES ............................................................................................................... 104.1 Résistances linéiques des conducteurs ........................................................................... 114.2 Réactances linéiques des conducteurs ........................................................................... 11

5 CARACTERISTIQUES DES INSTALLATIONS................................................................. 12

6 CARACTERISTIQUES DE LA SOURCE D'ALIMENTATION............................................. 146.1 Tension .......................................................................................................................... 146.2 Alimentation par des transformateurs HT/BT ................................................................... 146.3 Alimentation par des générateurs.................................................................................... 156.4 Alimentation basse tension ............................................................................................. 16

7 CARACTERISTIQUES DES DISPOSITIFS DE PROTECTION ......................................... 167.1 Disjoncteurs ................................................................................................................... 167.2 Fusibles ......................................................................................................................... 16

8 DETERMINATION DU COURANT ADMISSIBLE.............................................................. 178.1 Courants d’emploi........................................................................................................... 178.2 Courants admissibles ..................................................................................................... 178.3 Méthodes de pose .......................................................................................................... 17

9 DETERMINATION DU POUVOIR DE COUPURE DES DISPOSITIFS DE PROTECTION.. 189.1 Courant de court-circuit triphasé maximal ....................................................................... 189.2 Courant de court-circuit biphasé maximal........................................................................ 199.3 Courant de court-circuit monophasé maximal .................................................................. 20

10 TENUE AUX EFFORTS ELECTRODYNAMIQUES DES CANALISATIONSPREFABRIQUEES.......................................................................................................... 21

11 PROTECTION CONTRE LES CONTACTS INDIRECTS (SCHEMAS TN et IT) ................. 2211.1 Temps de coupure ........................................................................................................ 2211.2 Calcul du courant de défaut If ........................................................................................ 22

12 VERIFICATION DES CONTRAINTES THERMIQUES DES CONDUCTEURS ................... 2312.1 Contraintes thermiques ................................................................................................. 2312.2 Courant de court-circuit minimal .................................................................................... 2412.3 Calcul du courant de court-circuit minimal...................................................................... 24

13 CHUTES DE TENSION................................................................................................... 2613.1 Les chutes de tension sont calculées à l'aide des formules suivantes :........................... 2613.2 La chute de tension relative (en pour cent) est égale à : ................................................ 27

Annexe A – Procédure pour l’attribution d’avis techniques relatifs aux programmes de calculinformatisés des sections de conducteurs ............................................................................. 28

Tableau A1 – Liste des renseignements à fournir pour la demande d’avis techniquerelatif à un programme de calcul informatisé des sections de conducteurs............................. 30Tableau A2 – Liste des caractéristiques nécessaires pour la vérification des sectionsde conducteurs et le choix des dispositifs de protection ......................................................... 32Tableau A3 – Caractéristiques des canalisations préfabriquées fictives de référenceutilisées pour la vérification des programmes de calcul informatisés des circuitscomportant des canalisations préfabriquées .......................................................................... 33Tableau A4 – Courant de fusion en 1 s pour les fusibles gG .................................................. 34


- 3 - UTE C 15-500

Tableau A5 – Courants admissibles (en ampères) dans les canalisationspour les méthodes de référence B, C, E et F ......................................................................... 35Tableau A6 – Courants admissibles (en ampères) dans les canalisations enterrées(méthode de référence D) ..................................................................................................... 35

Tableau 1 – Résistivité à 20 °C selon la NF EN 60909-0 (C 10-120), en mΩ. mm² / m ........... 10Tableau 2 – Résistivité des conducteurs pour plusieurs températures.................................... 10Tableau 3 – Réactance linéique des conducteurs ( λ ) en mΩ / m .......................................... 10Tableau 4a – Choix des résistivités et des réactances linéiques pour les conducteursisolés et les câbles................................................................................................................ 12Tableau 4b – Choix des résistances linéiques et des réactances pour des canalisationspréfabriquées ................................................................................................................. 13Tableau 5 – Facteur de tension c .......................................................................................... 14Tableau 6 – Valeurs des impédances selon les alimentations ................................................ 18Tableau 7 – Valeurs des impédances selon les alimentations ................................................ 19Tableau 8 – Valeurs des impédances selon les couplages ..................................................... 20Tableau 9 – Facteur de crête (n) ........................................................................................... 21Tableau 10 – Temps de coupure maximal (en secondes) pour les circuits terminaux ............. 22Tableau 11 – Valeurs des impédances selon les couplages ................................................... 23Tableau 12 – Valeurs du facteur k ......................................................................................... 24Tableau 13 – Valeurs des impédances selon les alimentations .............................................. 25Tableau 14 – Valeurs des impédances selon les couplages ................................................... 26

___________


UTE C 15-500 - 4 -

AVANT-PROPOS

Le présent guide est la mise à jour du guide UTE C 15-500 de mai 1997 issu du rapport CENELECR064-003 établi par le Comité SC64B du CENELEC suite à la publication de la nouvelle normeNF C 15-100 – Décembre 2002.

Il sert de référence pour le calcul des paramètres d'une installation.

Une annexe relative à la procédure d'attribution d'avis techniques a été ajoutée.

Les règles du présent guide sont applicables à compter du 01 juin 2003 ainsi :

- au 01 juin 2003, tout avis technique de l’UTE sera donné selon les modalités de ce guide.

- au 01 juin 2004, les logiciels existants attribués selon les anciennes règles ne seront plus mis envente, ils pourront néanmoins être utilisés pour des extensions d’installations existantes.

Ce guide annule et remplace le guide UTE C 15-500 de mai 1997. Il a été approuvé par le Conseild'administration de l'Union Technique de l'Electricité et de la Communication le 09 Juillet 2003

____________


- 5 - UTE C 15-500

0 INTRODUCTION

Les règles harmonisées pour les installations électriques des bâtiments définies dans la norme NF C15-100, nécessitent des calculs de dimensionnement de nombreuses composantes de l'installationélectrique.

Dans des installations importantes, des calculs longs et complexes peuvent être nécessaires. Lesrègles de la NF C 15-100 donnent des principes fondamentaux sans les détails nécessaires pour uneapplication précise.

L’utilisation de logiciels appropriés permet l'application des règles pour le calcul des sections desconducteurs et le choix des dispositifs de protection appropriés, quels que soient la nature desconducteurs et les dispositifs de protection.

Il est essentiel que les résultats de ces logiciels soient conformes aux règles harmonisées. C'estpourquoi ce guide définit les paramètres de référence nécessaires aux calculs des sections desconducteurs et au choix des dispositifs de protection. Il donne aussi les méthodes de calculconformes aux diverses règles de sécurité définies dans la norme NF C 15-100.

1 DOMAINE D'APPLICATION

Le présent guide est applicable aux installations à basse tension dont les circuits sont constitués deconducteurs isolés, de câbles ou de canalisations préfabriquées.

Il définit les divers paramètres utilisés pour le calcul des canalisations électriques afin de satisfaireaux règles de la norme NF C 15-100.

Ces paramètres et règles sont essentiellement les suivants :

- courants d’emploi (prise en compte éventuelle des harmoniques),- intensités admissibles des conducteurs,- caractéristiques des dispositifs de protection vis-à-vis de la protection contre les surcharges,- vérification des contraintes thermiques des conducteurs lors d’un court-circuit ou d’un défaut,- protection contre les contacts indirects,- limitation de la chute de tension.

NOTES –1 - Les contraintes mécaniques lors des courts-circuits sont traitées dans la NF C 10-103.2 - Généralement, ces calculs sont relatifs à un transformateur HT/BT, mais peuvent aussi concerner un transformateurBT/BT.

Les paramètres définis dans le présent guide sont spécifiquement destinés à permettre la vérificationdes logiciels de calcul des sections des conducteurs isolés, des câbles et des caractéristiques dechoix des canalisations préfabriquées afin de vérifier la conformité des résultats avec la NF C 15-100.


UTE C 15-500 - 6 -

2 DOCUMENTS DE REFERENCE

Les indications du présent guide se réfèrent aux documents suivants :

NF C 15-100 Installations électriques à basse tension

NF C 32-013 Ames des câbles isolés

NF C 63-213 Fusibles basse tension - Partie 2-1: Règles supplémentaires pour les fusiblesdestinés à être utilisés par des personnes habilitées (fusibles pour usagesessentiellement industriels) Sections I à V: Exemples de fusibles normalisés.

UTE C 61-213 Fusibles basse tension - Partie 3-1: Règles supplémentaires pour les fusiblesdestinés à être utilisés par des personnes non qualifiées (fusibles pour usagesessentiellement domestiques et analogues). Sections IIA.

NF EN 60269-1 Fusibles basse tension - Partie 1 : Règles générales(C 60-200)

NF EN 60269-2 Fusibles basse tension - Règles supplémentaires pour les fusibles destinés à(C 63-210) être utilisés par des personnes habilitées

NF EN 60439-1 Ensembles d'appareillage à basse tension - Partie 1 : Ensembles de série et(C 63-421) ensembles dérivés de série

NF EN 60439-2 Ensembles d'appareillage à basse tension - Partie 2 : Règles particulières pour(C 63-422) les canalisations préfabriquées

NF EN 60898 Petit appareillage électrique - Disjoncteurs pour la protection contre les(C 61-410) surintensités pour installations domestiques et analogues

NF EN 60947-1 Appareillage à basse tension - Partie 1 : Règles générales(C 63-001)

NF EN 60947-2 Appareillage à basse tension - Partie 2 : Disjoncteurs(C 63-120)

NF EN 60909-0 Courants de court-circuit dans les réseaux triphasés à courant alternatif –(C 10-120) Partie 0 : Calcul des courants.

CEI 60724 Limites de température de court-circuit des câbles électriques de tensionsassignées de 1 kV

CEI 60865 Courants de court-circuit - Calcul des effets


- 7 - UTE C 15-500

3 SYMBOLES

IB Courant d'emploi du circuit considéré, [A] (VEI 826-05-04)

Ik Courant de court-circuit du circuit considéré, [A]

Iz Intensité admissible du conducteur, [A] (VEI 826-05-05)

If Courant de défaut, (A)

Inc Courant assigné de la canalisation préfabriquée à la température ambiante de 30°C, [A]

Ip Valeur maximale de crête du courant de court-circuit triphasé, [kA].

(I²0 t0) Contrainte thermique admissible d'un conducteur de phase, neutre ou PE (PEN), en A².s,généralement donnée pour une seconde, [VEI 447-07-17, NF EN 60439-2 (C 63-422), 4.3]

L1 Longueur du circuit, [m] indice u : amontindice d : aval

L2 Longueur de la canalisation préfabriquée, [m] indice u : amontindice d : aval

RN Résistance du conducteur neutre en amont du circuit considéré,

∑ neutreN = RR , [mΩ]

RPE Résistance du conducteur de protection entre la liaison équipotentielle principale et l'originedu circuit considéré,

∑ prot condPE = RR , [mΩ]

RPEN Résistance du conducteur PEN entre la liaison équipotentielle principale et l'origine ducircuit considéré,

∑ PENPEN = RR , [mΩ]

RQ Résistance en amont de la source, [mΩ]

RS RQ + RT

RT Résistance de la source, [mΩ]

Rb0 Composante résistive moyenne de l'impédance linéique de boucle phase-phase, phase-neutre ou phase-PE (-PEN) à 20°C, [mΩ/m]

Rb0 ph Résistance linéique moyenne du conducteur de phase à 20°C, [mΩ/m]

Rb1 Composante résistive moyenne de l'impédance linéique de boucle phase-phase, phase-neutre ou phase-PE (-PEN) sous un courant assigné Inc, à une température defonctionnement stable, [mΩ/m]

Rb1 ph Résistance linéique moyenne du conducteur de phase, sous le courant assigné Inc, et à unetempérature de fonctionnement stable, [mΩ/m]

Rb2 Composante résistive moyenne de l'impédance linéique de boucle phase-phase, phase-neutre ou phase-PE (-PEN), à une température moyenne comprise entre la température defonctionnement sous le courant assigné Inc et la température maximale en court-circuit, [mΩ/m]

Ru Résistance du conducteur de phase en amont du circuit considéré,

∑= phase u RR , [mΩ]

S Section des conducteurs, [mm²]

SkQ Puissance de court-circuit du réseau à haute tension, (kVA)


UTE C 15-500 - 8 -

SN Section du conducteur neutre, [mm²]

SPE Section du conducteur de protection, [mm²]

SPEN Section du conducteur PEN, [mm²]

Sph Section du conducteur de phase, [mm²]

SrT Puissance assignée du transformateur, (kVA)

U0 Tension nominale de l'installation entre phase et neutre, [V]

Ukr Tension de court-circuit (%) du transformateur,

Un Tension nominale de l'installation entre phases, [V]

Xb Composante réactive moyenne de l'impédance linéique de boucle phase-phase, phase-neutre ou phase-PE (-PEN), [mΩ / m]

Xb ph Réactance linéique moyenne d'un conducteur de phase, [mΩ / m]

XN Réactance du conducteur neutre en amont du circuit considéré,

∑ neutre N = XX , [mΩ]

XPE Réactance du conducteur de protection entre la liaison équipotentielle et l'origine du circuitconsidéré,

∑ prot condPE = XX , [mΩ]

XPEN Réactance du conducteur PEN entre la liaison équipotentielle principale et l'origine ducircuit considéré,

∑ PENPEN = XX , [mΩ]

XQ Réactance en amont de la source, [mΩ]

XT Réactance de la source, [mΩ]

XS XQ + XT

Xu Réactance du conducteur de phase en amont du circuit considéré,

∑= phase u XX , [mΩ]

ZQ Impédance en amont de la source, [mΩ]

ZS ZQ + ZT

ZT Impédance de la source, [mΩ]

Figure 1 – Exemples d’impédances

ZQ

ZT

ZU

ZS

ZQ

ZTZS


- 9 - UTE C 15-500

c Facteur de tension

m Facteur de charge à videNOTE - m est pris égal à 1,05 quelle que soit la source (transformateur ou générateur).

nN Nombre de conducteurs de neutre en parallèle

nPE Nombre de conducteurs de protection en parallèle

nPEN Nombre de conducteurs PEN en parallèle

nph Nombre de conducteurs de phase en parallèle

λ Réactance linéaire des conducteurs, [mΩ / m]

ρ0 Résistivité des conducteurs à 20 °C, [mΩ.mm² / m]

ρ1 Résistivité des conducteurs à température de fonctionnement stable, [mΩ.mm² / m]

ρ2 Résistivité des conducteurs sous une température moyenne comprise entre la températurede fonctionnement stable et la température finale de court-circuit, [mΩ.mm² / m]

ρ3 Résistivité des conducteurs de protection séparés sous une température moyenne compriseentre la température ambiante et la température finale de court-circuit, [mΩ.mm² / m]

Exemples de résistances de canalisations préfabriquées :

1

2

3

PE

N

Rbxph court-circuit triphasé

1

2

3

PE

N

Rbxph-ph court-circuit biphasé, par exemple :entre ph1 et ph2, ou entre toutesautres phases

1

2

3

PE

N

Rbxph-N court-circuit monophasé, par exemple :ph1 et N

1

2

3

PE

N

Rbxph-PE défaut, par exemple ph1-PE

NOTE – La valeur de x dépend de la configuration du circuit, du type de dispositif de protection, voir tableau 4a.


UTE C 15-500 - 10 -

4 PARAMETRES

Tableau 1 – Résistivité à 20 °C selon la NF EN 60909-0 (C 10-120), en mΩΩΩΩ. mm² / m

Cuivre Aluminium

ρ0

18,51 29,41

Tableau 2 – Résistivité des conducteurs pour plusieurs températures

PVC PR - EPR

Résistivité Température Résistivité Température

ρ0

1,00.ρ0

20 °C 1,00.ρ0

20 °C

ρ1

1,20.ρ0

70 °C 1,28.ρ0

90 °C

ρ2

≤ 300mm²

1,38.ρ0 C 115

270160 °=+ 1,60.ρ

0

ρ2

> 300mm²

1,34.ρ0 C 105

270140 °=+

C 1702

90250 °=+

ρ3

≤ 300mm²

1,30.ρ0 C 95

230160 °=+ 1,48.ρ

0

ρ3

> 300mm²

1,26.ρ0 C 85

230140 °=+

C 1402

30250 °=+

Les facteurs ci-dessus sont obtenus à partir de la formule suivante :ρθ = ρ

0 (1 + 0,004 (θ - 20))

où θ est la température du conducteur.

Tableau 3 – Réactance linéique des conducteurs ( λλλλ ) en mΩΩΩΩ / m

λCâbles multiconducteurs

ouCâbles monoconducteurs en trèfle

0,08

Câbles monoconducteurs jointifsen nappe 0,09

Câbles monoconducteurs espacés 0,13

NOTES –1 - Les valeurs de réactances sont données pour des circuits monophasés ; elles peuvent être utilisées comme valeursmoyennes pour des circuits triphasés.2 - Pour les câbles monoconducteurs espacés, l'espacement est d'un diamètre de câble.


- 11 - UTE C 15-500

4.1 Résistances linéiques des conducteursPour les calculs présentés dans ce guide, les résistances linéiques Rc des conducteurs de sectionjusqu'à 300 mm² peuvent être obtenues à partir des formules suivantes :

Phase Neutre Protection ou PEN

phph

0c0ph nS

ρR⋅

=NN

0c0N nS

ρR⋅

=PEPE

0c0PE nS

ρR⋅

=PENPEN

0c0PEN nS

ρR⋅

= m mΩ /

phph

1c1ph nS

ρR⋅

=NN

1c1N nS

ρR⋅

=PEPE

1c1PE nS

ρR⋅

=PENPEN

1c1PEN nS

ρR⋅

= m mΩ /

phph

2c2ph nS

ρR⋅

=NN

2c2N nS

ρR⋅

=PEPE

2c2PE nS

ρR⋅

=ou

PENPEN

2c2PEN nS

ρR⋅

= m mΩ /

PEPE

3c3PE nS

ρR⋅

= m mΩ /

NOTE – La répartition du courant est considérée comme égale entre plusieurs conducteurs en parallèle.

4.2 Réactances linéiques des conducteursLes réactances linéiques Xc des conducteurs sont obtenues à partir des équations suivantes :

Triphasé ou biphaséph

c nX λ= m mΩ /

Monophasé (ou PE ou PEN)N

cN nX λ= m mΩ /

PEcPE n

X λ= m mΩ /

PENcPEN n

X λ= m mΩ /

NOTE – Pour les conducteurs présentant une section inférieure à 25 mm², la réactance est beaucoup plus faible que larésistance ; ainsi, la réactance peut être omise dans les calculs présentés dans le présent guide.


5 C

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ρ 0 ρ 0 ρ 0

ρ 0 ρ 0 ρ 0

λ λ λ

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ρ 2 ρ 2

ρ 1 ρ 1

ρ 2 ρ 2

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UTE C 15-500 - 12 -


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ph

Rb 1

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phX

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N


UTE C 15-500 - 14 -

6 CARACTERISTIQUES DE LA SOURCE D'ALIMENTATION

6.1 Tension

Le paramètre de référence est la tension nominale phase-neutre 3 n0 UU = , multipliée par lefacteur c.

Le facteur c est introduit pour prendre en compte les variations de tension, lesquelles sont fonctiondu temps, de l'emplacement, des changements de réglage des transformateurs et d'autresconsidérations. Les valeurs de c correspondent aux conditions les plus sévères de l'installation àbasse tension, telles que données dans le tableau 5, déduit du tableau 1 de la norme NF EN 60909-0(C 10-120).

Le facteur c n'est pas destiné à prendre en compte les défauts impédants, le présent guide traitantdes défauts francs.

Tableau 5 – Facteur de tension (c)

Facteur de tensioncTension nominale

cmax cmin

100 V à 1000 V 1,05 0,95

6.2 Alimentation par des transformateurs HT/BTLorsque l'installation est alimentée par un réseau haute tension, les impédances du réseau HT et dutransformateur HT/BT doivent être prises en compte pour le calcul des courants de défaut et decourt-circuit.L'impédance du réseau HT, vue du réseau BT, peut être obtenue auprès du distributeur, mesurée oucalculée comme suit :

( )kQ

nQ

m

S

UZ

⋅=

2

mΩ (1)

SkQ : Puissance de court-circuit du réseau haute tension, [kVA].

Dans le cas d’une source de remplacement basse tension réalimentant un réseau HT, la puissancede court-circuit doit être prise en compte conformément au C.2.2 du guide UTE C 13-205.

RQ = 0,100 XQXQ = 0,995 ZQ selon la norme NF EN 60909-0 (C 10-120) en l'absence d'informations plus

précises du distributeur.


- 15 - UTE C 15-500

Impédance d'un transformateur

( )100

mkr

rT

nT

US

UZ ⋅

⋅=

2

mΩ (2)

SrT : Puissance assignée du transformateur, [kVA].

Ukr : Tension de court-circuit [ % ], conformément aux normes NF C 52-112-X et NF C 52-115-X.

NOTE – Cette formule est aussi applicable à un transformateur BT/BT qui peut, par exemple, être utilisé pour changer lerégime de neutre.

Dans le cas de plusieurs transformateurs en parallèle ayant la même tension assignée de court-circuit et de préférence la même puissance, les calculs de courants de court-circuit maximaux sonteffectués en prenant en compte tous les transformateurs fonctionnant simultanément.

La résistance et la réactance des transformateurs peuvent être données par le constructeur.

En l'absence d'informations plus précises, on prendra les valeurs suivantes : RT = 0,31 ZTXT = 0,95 ZT

6.3 Alimentation par des générateursLorsque l'installation est alimentée par des générateurs, les impédances à prendre en compte sontles suivantes :

6.3.1 Réactance transitoire X'd

( )100X'

S

UX' d

rG

nd ⋅=

2

mΩ (3)

SrG Puissance assignée d'un générateur, [kVA].

X'd Réactance transitoire, [%].

6.3.2 Réactance homopolaire X0

( )100X

S

UX 0

rG

n0 ⋅=

2

mΩ (4)

X0 Réactance homopolaire [%].

Les réactances indiquées ci-dessus peuvent être obtenues auprès du constructeur.

En l'absence d'informations plus précises, ces réactances peuvent être prises égales à :30 % pour X'

d

6 % pour X0


UTE C 15-500 - 16 -

6.4 Alimentation basse tension

Pour le calcul des courants de court-circuit, l'utilisateur ou son représentant demande au servicelocal de distribution la puissance du transformateur et sa tension de court-circuit, les longueurs et lessections de la ligne entre le transformateur et le point de livraison. Ces calculs n'intéressent pas lesbranchements à puissance limitée tels que définis dans la norme NF C 14-100.

Les valeurs à prendre en compte pour le calcul des courants de court-circuit maximaux sont desvaleurs conventionnelles qui couvrent les possibilités d'évolution du réseau. Elles se fondent sur lapuissance maximale possible du transformateur et la tension de court-circuit correspondante, leslongueurs et les sections des tronçons de la liaison entre le poste de distribution publique et le pointde livraison. Si la concertation ne permet pas de définir toutes les valeurs nécessaires, on choisirales valeurs manquantes parmi les valeurs enveloppes suivantes :

SrT : 1 000 kVAUkr : 6 %Sph : 240 mm² AluminiumL : 15 m

Pour le calcul des courants de court-circuit minimaux, on prendra les valeurs réelles de l'installationau moment de sa conception.

7 CARACTERISTIQUES DES DISPOSITIFS DE PROTECTION

7.1 DisjoncteursLe courant de défaut ou le courant de court-circuit minimal doit être supérieur au courant maximal defonctionnement instantané ou de court-retard du disjoncteur. Les caractéristiques des disjoncteurspeuvent être obtenues auprès du constructeur.

Pour les disjoncteurs conformes à la NF EN 60898 (C 61-410), le courant maximal defonctionnement instantané est égal à :

- 5 In pour les disjoncteurs de type B,

- 10 In pour les disjoncteurs de type C,

- 20 In pour les disjoncteurs de type D.

Pour les disjoncteurs conformes à la norme NF EN 60947-2 (C 63-120), le courant maximal defonctionnement instantané est au plus égal à 1,2 fois le courant de réglage, la tolérance étant égaleà 20 %. Dans le cas de disjoncteurs électroniques, les tolérances annoncées par le constructeurpeuvent être prises en compte.

7.2 FusiblesLes fusibles doivent être conformes à la norme NF EN 60269-2 (C 63-210).

Pour la protection contre les surcharges, le courant à prendre en compte est le courantconventionnel de fusion.

Pour la protection contre les courts-circuits, les caractéristiques des fusibles sont données dans laNF EN 60269-2 (C 63-210) pour les fusibles aM et dans la NF C 63-213 pour les fusibles gG.


- 17 - UTE C 15-500

Les caractéristiques des fusibles gG et aM correspondent approximativement à la formule :

a = t nI ⋅ (5)

dans laquelle n est égal à 4 pour les fusibles de type gG et à 4,55 pour les fusibles aM.a est égal à In pour un temps de fusion d'une seconde.t est le temps en secondes.

Cette formule est utilisée pour déterminer le temps de fusion d'un fusible. La formule estapproximative et ne doit être utilisée que pour des temps courts, par exemple moins de 2s pour unfusible gG 6 A et moins de 5s pour un fusible gG 80 A (voir la courbe temps/courant des fusibles gGdans la norme NF C 63-213).

Le tableau A4 en Annexe A indique le temps de fusion en 1s des fusibles gG.

8 DETERMINATION DU COURANT ADMISSIBLE

8.1 Courants d’emploiCe sont les courants électriques destinés à être transportés dans un circuit électrique enfonctionnement normal.

En cas de présence de courants harmoniques, se reporter aux paragraphes 330.1.1 d) et 524.2 de lanorme NF C 15-100, pour déterminer les courants d’emploi et notamment celui du neutre.

8.2 Courants admissiblesLa valeur du courant admissible dans les conducteurs de phase et la valeur du courant assigné descanalisations préfabriquées sont calculées à partir du courant assigné du fusible ou du courant deréglage du disjoncteur utilisé pour la protection contre les surcharges par les formules suivantes :

Z nB III ≤≤ (6)

Z2 1,45 II ≤ (7)

avec :

IB Courant d’emploi

In Courant assigné du dispositif de protection (courant assigné du fusible ou de réglage dudisjoncteur)

IZ Courant admissible du conducteur ou courant assigné Inc de la canalisation préfabriquée

I2 Courant assurant effectivement le fonctionnement du dispositif de protection, dans le tempsconventionnel

Les tableaux A5 et A6 de l’annexe A donnent les formules de détermination des courantsadmissibles dans les canalisations.

8.3 Méthodes de pose

a) Les valeurs des courants admissibles et des facteurs de correction pour les conducteurs isoléset les câbles sont données dans la norme NF C 15-100, 523.

b) Les courants admissibles pour des types de câbles et des conditions d'isolation non traités dansla norme NF C 15-100, devront être indiqués par les constructeurs.

c) Pour les câbles en parallèle, voir la norme NF C 15-100, 523.6.


UTE C 15-500 - 18 -

9 DETERMINATION DU POUVOIR DE COUPURE DES DISPOSITIFS DE PROTECTION

Les formules suivantes ne sont applicables qu'à un seul transformateur (HT/BT ou BT/BT).

Le courant de court-circuit maximal est calculé l’installation étant alimentée par le réseau dedistribution publique. Dans le cas d’une installation autonome, il y a lieu de prendre en compte pourle calcul du courant maximal de court-circuit l’impédance subtransitoire du générateur

Le pouvoir de coupure de tout dispositif de protection (fusible, disjoncteur) doit être au moins égal aucourant maximal présumé de court-circuit à son emplacement, (voir la norme NF C 15-100, 434).

9.1 Courant de court-circuit triphasé maximalEn général, le courant de court-circuit présumé est égal au courant de court-circuit présumétriphasé Ik3. Pour un court-circuit triphasé, le courant de court-circuit maximal présumé est celuiapparaissant aux bornes du dispositif de protection.

Le courant de court-circuit triphasé Ik3max est égal à :

( ) ( ) m

Zm

2

phUS

2

ph 0US

0max0maxmax k3

XXXRRR

UcUcI

+++++

⋅⋅=⋅⋅= kA (8)

a) pour les conducteurs isolés et les câbles :u1cph

1uph c0ph 0

LXXLRR

⋅=

⋅=

b) pour les canalisations préfabriquées :2uph b1ucph

2uph b01uph c0ph 0

LXLXXLRLRR

⋅+⋅=

⋅+⋅=

Avec :les longueurs L1u et L2u relatives aux circuits en amont du dispositif de protection.

Tableau 6 – Valeurs des impédances selon les alimentations

RS XS

Transformateur HT/BT RQ + RT XQ + XT

Alimentation BT Voir 6.4


- 19 - UTE C 15-500

9.2 Courant de court-circuit biphasé maximalIl n'est généralement pas nécessaire de calculer le courant maximal présumé de court-circuitbiphasé car il est inférieur au courant de court-circuit triphasé.

Le courant de court-circuit biphasé, Ik2max est égal à :

( ) ( ) 0,86

2

3mZ2

3mk3max2

phUS

2

ph 0US

0max0maxk2max I

XXXRRR

UcUcI ⋅=

+++++

⋅⋅=⋅⋅⋅= kA (9)

a) pour les conducteurs isolés et les câbles :1ucph

1uph c0ph 0

LXXLRR

⋅=

⋅=

b) pour les canalisations préfabriquées :2uph ph b1ucph

2uph ph b01uph c0ph 0

L0,5XLXXL0,5RLRR

⋅+⋅=

⋅+⋅=

Avec :les longueurs L1u et L2u relatives aux circuits en amont du dispositif de protection.


RS XS

Transformateur HT/BT RQ + RT XQ + XT



UTE C 15-500 - 20 -

9.3 Courant de court-circuit monophasé maximalDans un schéma monophasé, le courant de court-circuit monophasé est généralement supérieur aucourant de défaut. C'est pourquoi ce courant de court-circuit est calculé pour déterminer le pouvoirde coupure des dispositifs de protection.

Le courant de court-circuit entre phase et neutre ou le conducteur PEN, Ik1max est égal à :

( ) ( ) m

2N phNUS

2N ph 0NUS

0maxk1max

XXXXRRRR

UcI+++++++

⋅⋅= kA (10)

a) pour les conducteurs isolés et les câbles :( )

( ) 1uNN

1uN N

LXXXLRRR

⋅+=

⋅+=

cphcph

0cph0cph0

ou( )

( ) 1uPENPEN

1uPEN PEN

LXXXLRRR

⋅+=

⋅+=

cphcph

0cph0cph0

b) pour les canalisations préfabriquées :( )

( ) 2uN 1uNN

2uN 1uN N

LXLXXXLRLRRR

⋅+⋅+=

⋅+⋅+=

phbcphcph

ph0b0cph0cph0

ou( )

( ) 2uPEN 1uPENPEN

2uPEN 1uPEN PEN

LXLXXXLRLRRR

⋅+⋅+=

⋅+⋅+=

phbcphcph

ph0b0cph0cph0

Avec :Les longueurs L1u et L2u relatives aux circuits en amont du dispositif de protection.

Tableau 8 – Valeurs des impédances selon les couplages

RS XS

Transformateur

Triangle-Etoile

Etoile-Etoile

Etoile-Zig Zag

RQ + RT

RQ + RT

RQ + 0,8 RT

XQ + XT

XQ + 4 XT

XQ + 0,8 XT



- 21 - UTE C 15-500

10 TENUE AUX EFFORTS ELECTRODYNAMIQUES DES CANALISATIONSPREFABRIQUEES

Les contraintes qui s'exercent dans les conducteurs parallèles, par exemple dans les canalisationspréfabriquées, lors d'un court-circuit, peuvent être très élevées. La contrainte maximale apparaîtrapour la valeur crête du courant initial asymétrique de court-circuit. C'est pourquoi il est pris encompte la valeur crête de courant et non la valeur efficace.

Pour les canalisations préfabriquées de courant nominal Inc, il y a lieu de vérifier que la valeur decrête du courant de court-circuit Ik3 présumée n’est pas supérieure à la valeur maximale du courantde court-circuit triphasé indiquée par le constructeur.

La valeur de crête du courant de court-circuit présumé est égale à la valeur efficace du courant decourt-circuit Ik3 à l'origine de la canalisation préfabriquée multipliée par le facteur crête (n) ayant lavaleur suivante :

Tableau 9 – Facteur de crête (n)

Courant de court-circuit efficace n

I ≤ 5 kA 1,5 5 kA < I ≤ 10 kA 1,710 kA < I ≤ 20 kA 220 kA < I ≤ 50 kA 2,150 kA < I 2,2

Ce tableau est tiré de la norme NF EN 60439-1 (7.5.3) (C 63-421).

Suivant que le courant de court-circuit est ou non limité par le dispositif de protection, la condition detenue aux efforts électrodynamiques est illustrée par l'un des diagrammes ci-après :

1er Cas : sans limiteur

Ip max CP ≥ Ip présumé = n . Ik3

Ip présumé Ip max CP

↓ ↓→ Ip

2ème Cas : avec limiteur

Ip max CP ≥ Ip limité

Ip limité Ip max CP Ip présumé

↓ ↓ ↓→ Ip

NOTE – Ip max CP est donné par le constructeur de la canalisation.Ip limité est donné par le constructeur du dispositif de protection


UTE C 15-500 - 22 -

11 PROTECTION CONTRE LES CONTACTS INDIRECTS (SCHEMAS TN et IT)

11.1 Temps de coupureLe temps de coupure du dispositif de protection pour un courant de défaut, calculé comme indiquéen 11.2, doit être au plus égal à la valeur appropriée du tableau 10 :

Tableau 10 – Temps de coupure maximal (en secondes) pour les circuits terminaux

50 V < U0 ≤≤≤≤ 120 V 120 V < U0 ≤≤≤≤ 230 V 230 V < U0 ≤≤≤≤ 400 V U0 > 400 VTemps de coupure

(s)alternatif alternatif alternatif alternatif

Schéma TN ou IT 0,8 0,4 0,2 0,1

NOTE – Un temps de coupure conventionnel non supérieur à 5 s est admis pour les circuits de distribution.

11.2 Calcul du courant de défaut IfLe courant de défaut est calculé pour un défaut à l'extrémité aval du circuit. La température pourlaquelle la résistance du conducteur est déterminée dépend des caractéristiques du dispositif deprotection et de la configuration du circuit. La résistivité à utiliser est choisie conformément auxtableaux 4a et 4b. Le courant de défaut est nécessaire pour déterminer le temps de coupuremaximal.

Le courant de défaut, If est égal à :

( ) ( )

m2

PE phPEUS2

PE phPEUS

0minf

XXXXRRRR

UcI

+++++++

⋅⋅⋅=

αkA (11)

a) pour les conducteurs isolés et les câbles :( )( ) 1dPEc phc PE ph

1dPEcx phcx PE ph

LXXXLRRR

⋅+=

⋅+=

ou( )( ) 1dPENc phc PEN ph

1dPENcx phcx PEN ph

LXXXLRRR

⋅+=

⋅+=

b) pour les canalisations préfabriquées( )( ) 2dPE ph b1dPEc phc PE ph

2dPE phbx 1dPEcx phcx PE ph

LXLXXXLRLRRR

⋅+⋅+=

⋅+⋅+=

ou( )( ) 2dPEN ph b1dPENc phc PEN ph

2dPEN phbx 1dPENcx phcx PEN ph

LXLXXXLRLRRR

⋅+⋅+=

⋅+⋅+=

Avec :Les longueurs L1d et L2d relatives aux circuits situés en aval.

α coefficient dépendant du schéma des liaisons à la terre et égal à :

- 1 pour le schéma TN,- 0,86 pour le schéma IT sans conducteur neutre,- 0,50 pour le schéma IT avec conducteur neutre.

NOTE – Pour cxR , la valeur de x dépend de la configuration du circuit et du type du dispositif de protection, voirtableau 4a.

– PourphPE b

phPEbx

XR

ouphPEN b

phPENbx

XR

voir tableau 4b.


- 23 - UTE C 15-500


RS XS

TransformateurTriangle-EtoileEtoile-Etoile*Etoile-Zig Zag

RQ + RT

RQ + RT

RQ + 0,8 RT

XQ + XT

XQ + 4 XT

XQ + 0,8 XT

Générateur ≈ 03

+ 2 od XX'


* Ce couplage conduit à des défauts à la terre très faibles en raison de l'impédance homopolaireélevée, il ne doit donc pas être utilisé en schéma TN et IT.

12 VERIFICATION DES CONTRAINTES THERMIQUES DES CONDUCTEURS

12.1 Contraintes thermiquesIl doit être vérifié que la température des conducteurs de phase, de neutre et de protection nedépasse pas la température maximale admissible donnée dans la norme NF C 15-100, partie 4-43 etpartie 5-54, dans des conditions de court-circuit ou de défaut. La température la plus élevéeapparaîtra pour le courant de défaut minimal car le temps de coupure est plus élevé.

Pour la contrainte thermique des conducteurs, il est nécessaire de vérifier que le temps de coupuredu dispositif de protection n'est pas supérieur à :

a) pour les conducteurs isolés et les câbles

( )I

Skt

k

2

⋅

≤ (12)

t étant le temps de coupure pour le courant Ik, [s]

k étant un facteur dont la valeur est donnée dans le tableau 12, tiré de la NF C 15-100-5-54

S étant la section des conducteurs, [mm²]

Ik étant : - pour les conducteurs actifs : le courant minimal de court-circuit Ik1 min ou Ik2 min- pour le conducteur de protection et le PEN : le courant de défaut If, [A].


UTE C 15-500 - 24 -

Tableau 12 – Valeurs du facteur k

Nature des conducteurs

Cuivre Aluminium

Conducteurs actifs et conducteurs de protectionfaisant partie de la même canalisation :- isolés au PVC à 70 °C ≤ 300 mm²

> 300 mm²- isolés au PRC ou à l'EPR à 90 °C- isolés au caoutchouc à 60°C- isolés au caoutchouc à 85°C

115103143141134

7668949389

Conducteurs de protection séparés : Isolés au PVC à 70 °C ≤ 300 mm²

> 300 mm²- isolés au PRC ou à l'EPR à 90 °C- isolés au caoutchouc à 60°C- isolés au caoutchouc à 85°C- nus en l'absence de risque d'incendie et

d’explosion- nus en présence de risque d'incendie ou

d’explosion

143133176159166

159

138

9588

116105110

105

91

NOTES –1 - Un courant de défaut élevé peut entraîner des contraintes mécaniques excessives dans les conducteurs isolés et lescâbles.2 - Les valeurs de k pour d'autres types d'isolation peuvent se déduire de la CEI 60724.

b) pour les canalisations préfabriquées :

2k

o2

o . I

tIt ≤ (13)

- Io² to étant la valeur admissible de la contrainte thermique du conducteur (phase, neutre, PE ouPEN) de la canalisation préfabriquée.

12.2 Courant de court-circuit minimalLa vérification des contraintes thermiques des conducteurs actifs n'est nécessaire que si le dispositifde protection contre les surcharges n'est pas situé à l'origine de la canalisation (conformément à lanorme NF C 15-100, 433.2.2 et 433.3).

Si le dispositif de protection est un disjoncteur, il n'est généralement pas nécessaire de vérifier lescontraintes thermiques des conducteurs pour le courant de court-circuit maximal à l'emplacement dece disjoncteur s'il n'est pas intentionnellement retardé.

Pour des circuits de grande longueur, la règle du temps de coupure doit être systématiquementvérifiée, comme le préconise par exemple la NF C 17-200 pour les circuits d’éclairage public.

12.3 Calcul du courant de court-circuit minimalLorsque les règles imposent que le courant de court-circuit minimal assure le fonctionnement dudispositif de protection, il est alors nécessaire de calculer ce courant (lequel est généralement la


- 25 - UTE C 15-500

valeur minimale du courant de court-circuit phase-neutre Ik1) dont la valeur est donnée par lesformules des paragraphes suivants.

12.3.1 Courant de court-circuit minimal biphaséLa valeur minimale du courant de court-circuit biphasé Ik2 est égale à :

( ) ( )

2

3m2

phUS2

phx US

0mink2min

XXXRRR

UcI+++++⋅

⋅⋅⋅= (14)


RS XS

Transformateur RQ + RT XQ + XT

Générateur ≈ 0 X’d


a) pour les conducteurs isolés et les câbles :1dcph

1dphcx phx

LXXLRR

⋅=

⋅=

b) pour les canalisations préfabriquées :2dph ph b1dcph

2dph phbx 1dphcx phx

L0,5XLXXL0,5RLRR

⋅+⋅=

⋅+⋅=

avec :Les longueurs L1d et L2d relatives aux circuits situés en aval du dispositif de protection.

12.3.2 Courant de court-circuit minimal monophaséLa valeur minimale du courant de court-circuit monophasé, Ik1 est égale à :

( ) ( )

2N phNUS

2N phx NUS

0mink1min

XXXXRRRR

UmcI+++++++

⋅⋅= (15)

a) pour les conducteurs isolés et les câbles :( )

( ) 1dN cph cN ph

1dNcx phcx N phx

LXXXLRRR

⋅+=

⋅+=

b) pour les canalisations préfabriquées :( )

( ) 2dphN b1dN cphc N ph

2dphNbx 1dNcx phcx N phx

LXLXXXLRLRRR

⋅+⋅+=

⋅+⋅+=

avec :L1d et L2d les longueurs relatives aux circuits en aval du dispositif de protection.

NOTE – Pour phcx R ou Ncx R , la valeur de x dépend de la configuration du circuit et du type de dispositif deprotection, voir tableau 4a.

Pour phph b

phphbx

XR

ou phN b

phNbx

XR

voir tableau 4b.


UTE C 15-500 - 26 -


RS XS

Transformateur

Triangle-Etoile

Etoile-Etoile

Etoile-Zig Zag

RQ + RT

RQ + RT

RQ + 0,8 RT

XQ + XT

XQ + 4 XT

XQ + 0,8 XT

Générateur ≈ 03

+ 2 o d XX'


13 CHUTES DE TENSION

13.1 Les chutes de tension sont calculées à l'aide des formules suivantes :

3−⋅

ϕ+ϕ= 10 sin cos bu Bphph 1 I XR (V) (16)

- u étant la chute de tension, en V,- b étant égal à 1 pour les circuits triphasés,

égal à 2 pour les circuits monophasés.

avec :

a) pour les conducteurs isolés et les câbles :- circuits triphasésd1phc ph

d1ph c11ph

LXXLRR

⋅=

⋅=

- circuits monophasésd1ph c ph

d1ph c11ph

LXXLRR

⋅=

⋅=

b) pour les canalisations préfabriquées: - circuits triphasésc2dph bd1phc ph

c2dph b1d1ph c11ph

KLXLXXKLRLRR

⋅⋅+⋅=

⋅⋅+⋅=

- circuits monophasés2dN ph bd1phc ph

2dN ph b1d1ph c11ph

L0.5XLXXL0.5RLRR

⋅+⋅=

⋅+⋅=

cos ϕ étant le facteur de puissance ; en l'absence d'indications précises, le facteur de puissanceest pris égal à 0,8 (sin ϕ = 0,6)


- 27 - UTE C 15-500

Kc coefficient de répartition de charge pris égal à :

1 si la charge est concentrée à l'extrémité de la canalisation,

n 21+ n si la charge est uniformément répartie entre n dérivations le long de la

canalisation.

La valeur du coefficient de répartition de charge Kc est valable pour le calcul de la chute de tensionà l'extrémité de la canalisation.Pour calculer la chute de tension au droit d'une dérivation située à la distance d de l'origine de lacanalisation préfabriquée, le coefficient Kc est pris égal à :

2n

n. - 1 + 2n=c

Ld

K (17)

dans le cas de charges uniformément réparties le long de la canalisation.

13.2 La chute de tension relative (en pour cent) est égale à :

0

u 100 = u U

∆ (18)


UTE C 15-500 - 28 -

Annexe A – Procédure pour l’attribution d’avis techniques relatifs auxprogrammes de calcul informatisés des sections de conducteurs

____________

Article 1 L'Union technique de l'Electricité et de la Communication délivre des Avis techniquesattestant, après examen, que les résultats obtenus par les programmes de calcul informatisés dessections de conducteurs sont conformes aux règles de la norme NF C 15-100.

Article 2 Les programmes de calcul informatisés doivent permettre de satisfaire au moins auxrègles suivantes de la norme NF C 15-100 :

- courants admissibles,

- protection contre les surcharges,

- protection contre les courts-circuits (pouvoirs de coupure des dispositifs de protection et, s'il y alieu, vérification des contraintes thermiques des conducteurs),

- protection contre les contacts indirects dans les schémas TN et IT,

- chutes de tension,

Les programmes, ainsi que tous les documents d'accompagnement, doivent être rédigés en français.

Article 3 Les Avis techniques délivrés aux demandeurs doivent permettre aux utilisateurs deprogrammes de justifier des solutions retenues et aux vérificateurs d'être assurés que lesinstallations réalisées suivant les informations fournies par ces programmes sont effectivementconformes à la norme NF C 15-100.

Article 4 Les Avis techniques sont délivrés pour des programmes de calcul satisfaisant àtoutes les règles de la NF C 15-100 énoncées à l'article 2, après étude du programme et contrôled'un certain nombre de calculs par la Commission d'attribution définie à l'article 6 et effectuéssuivant les paramètres du présent guide (paramètres de référence pour le contrôle des programmesde calcul informatisés des sections de conducteurs).

L'Union technique de l'Electricité et de la Communication a toute liberté pour choisir des exemplespermettant le contrôle des programmes.

Chaque Avis technique précise exactement les domaines auxquels le programme correspondants'applique et ceux auxquels il ne s'applique pas. Il indique les limites d'emploi et les possibilitéseffectives du programmes.

Article 5 Pour obtenir l'Avis technique, le demandeur d'un programme de calcul informatisé doitdéposer à l'Union technique de l'Electricité et de la Communication un dossier comportant lesinformations énumérées dans le tableau B1 (Liste des renseignements à fournir pour la demanded'Avis technique relatif à un programme de calcul informatisé des sections de conducteurs).

Le demandeur doit déposer à l'Union technique de l'Electricité et de la Communication le supportmatériel du programme, accompagné des renseignements nécessaires suivant le tableau B2 (Listedes caractéristiques nécessaires pour le calcul des sections de conducteurs et le choix desdispositifs de protection), ainsi que, si nécessaire, la machine permettant d'utiliser ce programme.

Article 6 Les Avis techniques sont délivrés par la Commission UTE 15L.

Article 7 Une copie conforme de l'Avis technique et de ses Annexes doit être jointe à toutprogramme mis à la disposition d'un utilisateur par le demandeur et ce dernier tient une listenominative des personnes et organismes auxquels le programme a été remis.


- 29 - UTE C 15-500

Article 8 L'utilisateur d'un programme ayant obtenu un Avis technique est autorisé à établir desreproductions de l'Avis technique dans les mêmes conditions qu'à l'article 7. Ces reproductionspeuvent être jointes aux plans, schémas et calculs d'installations conçues ou réalisées par lui.

Article 9 L'utilisation d'un programme demeure sous l'entière responsabilité de son utilisateur.

NOTE – Certains programmes peuvent nécessiter une formation spéciale pour leur utilisation et, dans tous les cas,nécessitent une bonne connaissance de la norme NF C 15-100.

Article 10 Le demandeur ne peut apporter aucune modification à un programme ayant obtenu unAvis technique sans l'accord de l'Union technique de l'Electricité et de la Communication.

Toute modification doit faire l'objet d'une nouvelle demande dans les conditions définies à l'article 5.

Le demandeur s'engage à informer les personnes et organismes auxquels le programmecorrespondant a été remis de toutes les modifications ultérieures et de leurs conséquences sur l'Avistechnique.

Article 11 L'Union technique de l'Electricité et de la Communication se réserve la possibilitéd'annuler un Avis technique délivré à un programme dont la conformité ne serait plus reconnue.

Article 12 Les frais de vérification des programmes sont fixés forfaitairement.


UTE C 15-500 - 30 -

Tableau A1 – Liste des renseignements à fournir pour la demande d’avis technique relatif à unprogramme de calcul informatisé des sections de conducteurs

1 Nom, raison sociale et adresse del'organismeDemandeur

2.1

2.2

Référence du programme

Ordinateurs sur lesquels le programme peutêtre utilisé

3

3.1

3.2

3.3

Domaine d'application du programme

- Tensions

- Fréquences

- Schémas des liaisons à la terre

RéférencesNF C 15-100

313.1.1

313.1.1

312.23.4

3.41

3.42

- Nature de la source :

• Puissances

• Caractéristiques particulières (tension decourt-circuit, couplage, ...)

Titre 3

3.5

3.51

3.52

3.53

3.54

3.55

3.56

- Nature des canalisations :

• Ames des conducteurs

• Isolations

• Modes de pose

• Facteurs de correction- température ambiante- résistivité thermique du sol (pour la posede câbles enterrés)- groupements- conducteur neutre chargé- câbles unipolaires en parallèle- conditions particulières (BE3, etc…)

• Prise en compte de la distorsionharmonique• Sections des conducteurs

523.1

521Tableau 52C

523.2

523.3523.4523.5523.6424, etc…

524.2

Tableaux 52H, 52J3.6

3.61

3.62

3.65

- Nature des dispositifs de protection

• Fusibles gG

• Fusibles aM

• Disjoncteurs domestiques

• Disjoncteurs industriels

533

3.8

3.81

- Caractéristiques particulières

• Facteur de puissance 311


- 31 - UTE C 15-500

Tableau A1 (suite)

4

4.1

4.2

4.3

4.4

4.5

4.6

4.7

Domaines auxquels le programme nes'applique pas :

- Tensions

- Fréquences

- Schémas des liaisons à la terre

- Nature de la source

- Nature des canalisations

- Dispositifs de protection

- Conditions d'influences externes

313.1.1

521

5 Liste des caractéristiques à fournir si ellesdiffèrent de celles énumérées au tableau B2

6

6.1

6.2

6.3

6.4

6.5

Liste des informations fournies par leprogramme :

- Courants admissibles

- Protection contre les surcharges

- Protection contre les courts-circuits

- Protection contre les contacts indirects

- Chutes de tension

523

433533.2

434533.3

411.3531

525


UTE C 15-500 - 32 -

Tableau A2 – Liste des caractéristiques nécessaires pour la vérification des sections deconducteurs et le choix des dispositifs de protection

Tableau A2 REGLES A RESPECTER

LISTE DES CARACTERISTIQUESNECESSAIRES POUR LA VERIFICATION

DES SECTIONS DE CONDUCTEURSET LE CHOIX DES DISPOSITIFS DE PROTECTION

Courantsadmis-sibles

Protectioncontre

sur-charges

Protection contreles courts-circuits

a) pouvoir de coupureb) contraintes

thermiquesdes conducteurs

ProtectionContre lescontactsindirects

Chutesde

tension

1 2 3a 3b 4 5- Courant d'emploi IB (en ampères) ...........................- Modes de pose des conducteurs suivant

tableau 52 C de la norme NF C 15-100 ..................- Caractéristiques de la canalisation

• isolation .............................................................• nature de l'âme ..................................................• nombre de conducteurs du circuit ........................• câbles monoconducteurs ou multiconducteurs .....

- Température ambiante (°C) ....................................- Groupement des conducteurs .................................- Nombre de conducteurs en parallèle (N) .................- Résistivité thermique du sol (en pose enterrée) .......- Influences externes diverses (par exemple,

risques d'explosion) ..............................................- Section du neutre .................................................- Nature du dispositif de protection contre les

surcharges (fusibles gG ou relais thermique) ..........- Courant assigné ou de réglage du dispositif de

protection contre les surcharges (A) .......................- Tension d'alimentation (V) .....................................- Schéma des liaisons à la terre (TT, TN, IT sans

neutre, IT avec neutre) ..........................................- Nature du circuit (monophasé phase-neutre,

biphasé phase-phase, triphasé) .............................- Longueur simple de la canalisation (L) (m) ..............- Caractéristiques du conducteur de protection (1) :

nature de l'âme .....................................................isolation ...............................................................

- Nature du dispositif de protection contre lescourts-circuits (fusible gG, fusible aM, relaismagnétique) .........................................................

- Courant assigné ou de réglage du dispositif deprotection contre les courts-circuits (A) ..................

- Protection par dispositif à courant différentiel -résiduel (2) ...........................................................

- Facteur de puissance ............................................- Courants de intensité (A) ............................

démarrage facteur de puissance ...............

+

+

+++++++

(+)

(+)(+)

+

+

(+)

+

+

+

+

+

++

+

+

(+)

++

+

+

++

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

++

(+)(+)

(+)

(1) Il est supposé que le conducteur de protection fait partie de la même canalisation que les conducteurs actifs ducircuit considéré ou se trouve à proximité immédiate sans interposition d'éléments ferro-magnétiques.

(2) Si nécessaire.

+ Signifie que la caractéristique correspondante est nécessaire pour le respect des règles indiquées.

(+) Signifie que la caractéristique peut être prise en compte ou non pour la détermination des conditionscorrespondantes.


Tabl

eau

A3

– C

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(A)

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Rb1

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Rb0

Rb1

Rb2

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Rb0

Rb1

Rb2

Xb

Rb1

Rb2

Xb

Rb1

Rb2

Xb

RP

ER

PE

Nk A

12

34

56

78

910

1112

1314

1516

1718

1920

2122

U 4

0

U 6

3

U 8

0

U 1

00

40 63 80 100

3,0

1,7

1,3

1,0

3,6

2,05

1,56

1,20

0,77

0,70

0,63

0,56

5,0

2,83

2,17

1,67

6,0

3,4

2,6

2,0

7,2

4,08

3,12

2,40

1,5

1,4

1,2

1,1

5,0

2,83

2,17

1,67

6,0

3,4

2,6

2,0

7,2

4,08

3,12

2,40

1,9

1,75

1,60

1,40

3,6

2,1

1,6

1,24

4,3

2,5

1,92

1,49

1,65

1,50

1,35

1,20

0,6

0,4

0,3

0,24

7 9 13 15

U 1

60

U 2

50

U 4

00

U 5

00

U 8

00

U 1

000

U 1

600

U 2

000

U 2

500

160

250

400

500

800

1000

1600

2000

2500

0,55

0,33

0,18

0,14

0,08

0,06

0,03

5

0,02

5

0,02

0

0,66

0,39

0,21

0,17

0,10

0,07

0,04

0,03

0,24

0,42

0,28

0,17

5

0,12

6

0,07

0

0,06

5

0,04

1

0,03

0

0,02

0

0,92

0,55

0,30

0,23

0,13

0,10

0,06

0,04

0,03

1,10

0,66

0,36

0,28

0,16

0,12

0,07

0,05

0,04

1,32

0,79

0,43

0,34

0,19

0,14

4

0,08

4

0,06

0

0,04

8

0,8

0,6

0,35

0,25

0,14

0,13

0,08

0,06

0,04

1,03

0,62

0,33

0,27

0,15

0,12

0,07

0,04

6

0,03

7

1,24

0,74

0,40

0,32

0,18

0,14

0,08

0,05

5

0,04

5

1,49

0,89

0,48

0,38

0,22

0,16

0,10

0,06

8

0,05

4

1,10

0,75

0,45

0,30

0,20

0,19

0,10

0,08

0,06

0,70

0,45

0,28

0,24

0,18

0,16

0,13

5

0,12

5

0,12

0,84

0,54

0,34

0,29

0,22

0,19

0,16

2

0,15

0

0,14

4

0,90

0,60

0,37

5

0,27

0,15

0,12

0,07

5

0,05

2

0,03

7

0,67

0,42

0,25

0,20

0,12

5

0,10

0,06

3

0,05

0

0,04

2

0,80

0,50

0,30

0,24

0,15

0,12

0,07

6

0,06

0

0,05

0

1,1

0,75

0,45

0,35

0,20

0,15

0,07

0,06

0,04

0,15

0,12

0,10

0,10

0,10

0,10

0,10

0,10

0,10

0,12

0,09

0,07

0,06

0,04

5

0,03

8

0,02

8

0,02

5

0,02

2

22 32 46 56 80 100

140

175

200

NO

TE –

Tou

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res.

- 33 - UTE C 15-500Boutique AFNOR pour : LYCEE TECHNIQUE "LES EUCALYPTUS" le 19/1/2004 - 14:11

UTE C 15-500 - 34 -

Tableau A4 – Courant de fusion en 1s pour les fusibles gG

In (A) I1 (A)

2 134 266 38

10 6716 9020 12025 15032 22040 26050 38063 44080 660

100 820125 1 180160 1 320200 2 000250 2 300315 3 300400 4 300500 5 700630 7 400800 10 500

1000 13 0001250 19 400

In courant assigné du fusible gG

I1 Temps de fusion 1s (NF C 63-213)


- 35 - UTE C 15-500

Tableau A5 – Courants admissibles (en ampères) dans les canalisationspour les méthodes de référence B, C, E et F définies dans le tableau 52H de la NF C 15-100

COLONNE CUIVRE ALUMINIUM

1 I = 11,84 S0,628 I = 9,265 S0,627

2 S ≤ 16 mm²S ≥ 25 mm²

I = 13,5 S0,625

I = 12,4 S0,635I = 10,5 S0,625

I = 9,536 S0,624

3 S ≤ 16 mm²S ≥ 25 mm²

I = 14,3 S0,620

I = 12,9 S0,640I = 11,0 S0,620

I = 9,9 S0,640

4 S ≤ 16 mm²S ≥ 25 mm²

I = 15,0 S0,625

I = 15,0 S0,625I = 11,6 S0,625

I = 10,55 S0,640

5 S ≤ 16 mm²S ≥ 25 mm²

I = 16,8 S0,620

I = 15,4 S0,635I = 12,8 S0,627

I = 11,5 S0,639

6 S ≤ 16 mm²S ≥ 25 mm²

I = 17,8 S0,623

I = 16,4 S0,637I = 13,7 S0,623

I = 12,6 S0,635

7 S ≤ 16 mm²S ≥ 25 mm²

I = 18,77 S0,628

I = 17,0 S0,650I = 14,8 S0,625

I = 12,6 S0,648

8 S ≤ 16 mm²S ≥ 25 mm²

I = 20,5 S0,623

I = 18,6 S0,646I = 16,0 S0,625

I = 13,4 S0,649

9 I = 20,8 S0,636 I = 14,7 S0,654

Tableau A6 – Courants admissibles (en ampères) dans les canalisations enterrées(méthode de référence D) définis dans le tableau 52J de la NF C 15-100

COLONNE CUIVRE ALUMINIUM

PVC 3 I = 20,86 S0,550 I = 16,14 S0,550

PVC 2 I = 25,14 S0,551 I = 19,285 S0,551

PR 3 I = 24,71 S0,549 I = 19 S0,551

PR 2 I = 29,71 S0,548 I = 22,57 S0,550

NOTE - Dans les différents calculs, la section de 50 mm² doit être remplacée par sa valeur réelle égale à 47,5 mm².

______________


ute c 15-500_propre

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