第第 77 章 三相异步电机的电力拖动章 三相异步电机的电力拖动

三相异步电动机的各种起动、调速和制动方法，各种方法的工作原理与相应的机械特性。

内容简介内容简介

7.1 7.1 三相异步电动机的起动三相异步电动机的起动 对三相异步电动机起动过程的要求：

要足够大 ; 不能太大，以避免因起动造成对电网的冲击； 起动时间 要尽量短； 经济性 : 起动设备简单，起动过程中能量消耗低。

stT

stI

stt

起动时， ， ，于是有：0n 1s

221

221

1

)()( xxrr

UI st

（ 7-1 ）

])()[(2 221

221

22

1

1

1

xxrr

rU

f

pmTst

（ 7-2 ）

由上式可见 , 若直接起动，则会产生较大的起动电流，而起动转矩却不会太大。通常起动电流 ，而起动转矩 。

Nst II )7~4( Nst TT )2.1~8.0(

为了能够在减小起动电流的同时确保起动转矩，必须采取一系列起动措施。下面分别针对各种起动方法作一介绍。

A 、三相鼠笼式异步电动机的直接起动

对于 的异步电动机可以直接起动。对于额定功率超过 的异步电动机，可以根据下式来确定是否可以直接起动。

kW5.7kWPN 5.7

若下列条件满足：

])

)3[

4

1

kW

kVA

I

I

N

st

起动电动机容量（电源总容量（

（ 7-3 ）

则电动机可以采用直接起动。

B 、三相鼠笼式异步电动机的降压起动

a 、定子串电阻（或电抗）的降压起动

定子绕组串电阻或电抗相当于降低定子绕组的外加电压，可以达到减小起动电流的目的。但考虑到起动转矩与定子电压的平方成正比，起动转矩会降低更多，因此，这种起动方法仅适用于轻载起动、且容量较小的电机。

b 、自耦变压器的降压起动

图 7.1 自耦变压器的降压起动

图 7.2 给出了降压起动时自耦变压器一相的电路原理图。

图 7.2 自耦变压器降压起动时的一相电路

与额定电压直接起动相比，降压起动时定子绕组的电压降为 ，于是有： xU

1

2

1 N

N

U

U

I

I

N

x

st

x （ 7-4 ）

其中， 为定子电压 时的起动电流； 为定子电压 时的起动电流； xI xU stI NU1

忽略激磁电流，由变压器的磁势平衡方程式得：

xININ 211 （ 7-5 ）

将式（ 7-5 ）代入（ 7-4 ）得：

stIN

NI 2

1

21 )( （ 7-6 ）

式中， 为起动时电网侧的电流。1I

考虑到起动转矩正比于定子绕组外加电压的平方，因此，降压前、后起动转矩的比值为：

2

1

22

1

)()(N

N

U

U

T

T

N

x

st

x

即：stx T

N

NT 2

1

2 )( （ 7-7 ）

结论： 与直接起动相比较，采用自耦变压器降压起动时，电压减低 倍，则起动电流和起动转矩均降低 倍。

12 / NN 212 )/( NN

c 、星 -三角（ ）降压起动 /Y

概念 : 对于正常运行采用 形联结的三相鼠笼式异步电动机，起动时可改接成 形联结，则定子每相电压可降为电源电压的 ，从而实现降压起动，这种方法被称为 起动。

Y 3/1

/Y

图 7.3 起动时的电流和电压之间的关系

当采用 接直接起动时，每相绕组的电压即电网线电压。设此时定子每相绕组的起动电流为 ，则线电流为 ；若采用 接法，由于每相绕组的电压降为电网线电压的 ，相应的相电流也必然降为 接时的 ，于是：

起动时，三相定子绕组接成 接，降压起动。一旦转子达到一定转速后，三相定子绕组恢复 接，进入正常运行状态。

Y

I II s 3 Y

)3/1( )3/1(

III YsY )3

1(

因此，有：

3

1

3

3/

I

I

I

I

s

sY （ 7-8 ）

结论： 采用 降压起动时，电网所承担的起动电流和起动转矩均为直接起动时的 。

/Y

3/1

考虑到起动转矩正比于电压平方， 因此 降压起动时的起动转矩仅为 接直接起动的 。3/1

/Y

很显然， 降压起动相当于自耦变压器降压起动抽头为 的情况。/Y )3/1(

C 、三相鼠笼式异步电动机的软起动

传统降压起动方法的不足： 传统降压起动要求：在转子升至一定转速时均需切换至全压正常运行，切换时刻把握不好不仅会造成起动过程的不平滑，而且也会引起起动过程中的两次电流冲击（见图 7.4 ）。

图 7.4 异步电动机各种起动方法下的电流波形

解决方案：• 采用变频器的起动方案；• 采用软起动器（ Soft Starter ）的起动方案。

这里仅介绍软起动方案。鉴于软起动方案很多，这里仅以电子式软起动器为例加以说明。

图 7.5 异步电动机软起动器的组成框图

工作原理： 在起动过程中，通过控制移相角 来调节定子电压，并采用系统闭环限制起动电流，确保起动过程中的定子电流、电压或转矩按预定函数关系（或目标函数）变化，直至起动过程结束。然后将软起动器切除，使得电动机与电源直接相连。

电子式软起动器的设定曲线（或目标函数）主要采用的几种形式： 斜坡电压起动； 斜坡电流起动； 阶跃起动； 脉冲冲击起动。

D 、高起动性能的特殊鼠笼式异步电动机基本思想： 通过适当增大起动时转子导条的电阻，达到既降低起动电流又提高起动转矩的目的。

具体措施如下：

a 、直接增大转子电阻的鼠笼式异步电动机

为了增大转子电阻，转子导条不是采用纯铝，而是改用电阻率较高的铝合金浇注，由于其正常运行时的转差率比一般鼠笼式异步电动机高，故又称为高转差率鼠笼异步电动机。

b 、深槽式鼠笼式异步电动机

深槽式异步电动机的转子采用深而窄的槽形，如图 7.6 所示。

图 7.6 深槽式鼠笼异步电动机的转子导条及电流分布

基本思想： 利用集肤效应，使得起动时转子感应电流的频率较高（ ），电流主要集中在槽口处，导致转子电阻加大，从而限制了起动电流，并且增大了起动转矩的目的。而正常运行时，由于转子频率较低（ ），集肤效应基本消失，则转子电阻恢复，从而确保了正常运行时异步电动机的效率。

12 ff

Hzf )3~1(2

c 、双鼠笼式异步电动机

转子绕组采用上、下鼠笼式结构，如图 7.7 所示。上笼采用电阻率较大的材料如黄铜，且截面积较小；下笼采用电阻率较小的材料如紫铜，且截面积较大。利用集肤效应，确保起动时，因转子频率较高，使得转子电流主要集中在电阻较大的上笼（或起动笼）；正常运行时，转子频率较低，转子电流主要集中在电阻较小的下笼（或运行笼）。

E 、三相绕线式异步电动机的起动 三相绕线式异步电动机的转子绕组可以通过电刷和滑环外串三相对称电阻（见图 7.8 ），达到降低起动电流并同时提高起动转矩的目的。起动结束后，通过集电环将外串电阻短路，以确保电机的运行效率不受影响。

图 7.8 绕线式异步电动机转子串电阻的起动接线图 绕线式异步电动机主要有两种转子外串电阻的起动方法：

a 、转子串电阻的分级起动 为了确保起动过程尽可能平稳，传统的绕线式异步电动机多采用逐级切除外串转子电阻的方法进行起动。图 7.9a、 b分别给出了转子外串三级电阻起动时的接线图与相应的机械特性。

图 7.9 绕线式异步电动机转子串电阻分级起动

b 、转子串频敏变阻器的起动

用外串频敏变阻器来取代外串电阻起动可以克服转子串电阻分级起动所造成的冲击。图 7.10a、 b分别给出了频敏变阻器的结构和相应的单相等效电路图。

图 7.10 频敏变阻器的结构与等效电路

基本工作原理： 利用涡流效应，在起动时，转子电流的频率较高，铁心内的涡流损耗与频率的平方成正比，等效铁耗电阻 自然较大，从而既限制了起动电流，又达到了提高起动转矩的目的。随着转速升高，转子电流的频率下降，铁心内的涡流损耗以及相应的 也随着下降，从而确保了绕线式异步电动机的平滑起动。起动过程结束后，可通过集电环将频敏变阻器短接后切除。

mr

mr

7.2 7.2 三相异步电动机的调速三相异步电动机的调速 三相异步电动机的转子转速可由下式给出：

)1(60 1 sp

fn (7-9)

由上式可见，三相异步电动机的调速方法大致分为如下几种： 变极调速； 变频调速； 改变转差率调速；

其中，改变转差率的调速方法涉及： 改变定子电压的调压调速； 绕线式异步电动机的转子串电阻调速； 电磁离合器调速； 绕线式异步电动机的双馈调速与串级调速。

A 、变极调速概念 : 变极调速是一种通过改变定子绕组极对数来实现转子转速调节的

调速方式。在一定电源频率下，由于同步速 与极对数成反

比，因此，改变定子绕组极对数便可以改变转子转速。

p

fn 1

1

60

图 7.11 三相异步电动机变极前后定子绕组的接线图

图 7.11a 、 b 、 c 分别为三相异步电动机变极前后定子绕组的接线图。其中， 代表A 相的半相绕组， 代表 A 相的另一半相绕组。

11xa

22xa

结论 : 只要改变定子半相绕组的电流方向便可以实现极对数的改变。 为了确保定子、转子绕组极对数的同时改变以产生有效的电磁转矩，变极调速一般仅适用于鼠笼式异步电动机。

结论 : 对于三相异步电动机，为了确保变极前后转子的转向不变，变极的同时必须改变三相绕组的相序。这主要是极对数的改变会引起相序发生改变所致。

下面就两种典型的变极接线方法及其变极前后的调速性质与机械特性介绍如下 :

a 、 Y/YY 接变极调速

Y/YY变极调速前后定子绕组的接线如图 7.12 所示。

图 7.12 三相异步电动机 Y/YY 接变极调速的接线

假定变极调速前后定子的功率因数 、效率 均不变，为了确保电动机得到充分利用，每半相绕组中的电流应均为额定值 ，于是变极前后电动机的输出功率和输出转矩分别满足下列关系：

1cos NI1

2

1

cos)2(3

cos3

11

11

NN

NN

YY

Y

IU

IU

P

P(7-10)

1)2

9550/()

9550(

11

n

P

n

P

T

T YYY

YY

Y(7-11)

结论： Y/YY 接变极调速属于恒转矩调速方式。

图 7.13 定性给出了 Y/YY接变极调速的机械特性。

图 7.13 Y/YY 接变极调速的机械特性

b 、△ /YY 接变极调速△/YY 变极调速前后定子绕组的接线如图 7. 14 所示。

图 7.14 三相异步电动机 /YY 接变极调速的接线

假定变极调速前后电机的功率因数 、效率 均不变，并设每半相绕组中的电流均为额定值 ，则 /YY 变极前后电动机的输出功率和输出转矩分别满足下列关系：

1cos NI1

866.02

3

cos)2(3

cos)3(3

11

11

NN

NN

YY IU

IU

P

P

3)2

9550/()

9550(

11

n

P

n

P

T

T YY

YY

（ 7-12 ）

（ 7-13 ）

结论： /YY 接变极调速属于近似恒功率调速方式。

图 7.15 定性给出了 /YY接变极调速的机械特性。

图 7.15 /YY接变极调速的机械特性

B 、变频调速对变频调速的要求：（ 1）主磁通 ，以防止定子铁心过饱和；（ 2）电动机的过载能力（或最大电磁转矩 ）尽可能保持不变。

Nm maxeT

a 、基频以下的变频调速 由 可知，要想确保主磁通 不变，可满足

亦即变频的同时必须调压，实现定子电压和频率的协调控制。

考虑到：

因而，此时电机的过载能力保持不变。

mwkNfEU 11111 44.4 m constf

U

f

U

N

N 1

1

1

1

2

1

1

21

21

1

1max )(

)(2

1

2 f

U

xx

U

f

pmTe

（ 1）保持 =常数的机械特性 11 / fE

下面对两种情况下变频调速时的机械特性进行讨论：

根据三相异步电动机的 T型等效电路，可以获得用感应电势 表示的电磁转矩的表达式为：

1E

])()[()(

22

)(

22

22

21

2

1

11

1

2221

1

xs

rs

rf

f

Epm

fs

rIpmP

T emem

（ 7-14 ）

利用 可以获得临界转差率 和最大转矩 分别为：0

sTem ms maxeT

2

2

x

rsm

2

2

1

11max 4

1)(

2 Lf

EpmTe

（ 7-15 ）

（ 7-16 ）

上式表明：若采用 =常数控制，则最大转矩 保持不变。11 / fE maxeT

对应于最大转矩 处的转速为：maxeT

mmm nnLp

r

p

fsnn

12

211 2

6060)1(

结论 : 最大转矩 处的转速降 与频率无关。亦即 : 在变频调速过程中，若保持 =常数，则机械特性的硬度保持不变。即不同频率下的机械特性是平行的。

maxeT mn

11 / fE

图 7.16 给出了保持 =常数时变频调速的典型机械特性。

图 7.16 三相异步电动机变频调速时的机械特性 ( =常数 )11 / fE

（ 2）保持 =常数的机械特性 11 / fU

保持 =常数可以实现严格意义上 的不变和最大转矩 不变。但考虑到定子电势 难以直接测量，实际调速系统多采用 =常数代替 =常数实现变频调速。

11 / fE m maxeT

1E 11 / fU 11 / fE

现分析保持 =常数时三相异步电动机的机械特性。11 / fU

将式（ 6-121 ）稍加变形可得：

])()[()(

2 221

221

21

2

1

11

xx

s

rr

s

rf

f

UpmTem

(7-18)

式（ 6-125 ）稍加变形得最大电磁转矩为：

])([)(

4 221

211

12

1

11max

xxrr

f

f

UpmTe

(7-19)

根据式（ 7-18 ）绘出保持 =常数时变频调速的典型机械特性如图 7.17 所示。为便于比较，图 7.17还同时绘出了 常数时的机械特性，如图 7.17 中的虚线所示。

11 / fU

maxeT

图 7.17 三相异步电动机变频调速时的机械特性 ( =常数 )11 / fU

由图 7.17 可见，保持 =常数，当 减小时，最大电磁转矩 将有所降低。若忽略定子绕组电阻即令 ，则式（ 7-28 ）变为：

11 / fU 1f maxeT

01 r

常数

)(2

1)(

4 '21

2

1

11max

LLf

UpmTe

由上式可见， 的降低是由定子绕组电阻 的影响所致。尤其是当 低到使得 可以与 相比较时， 下降严重。

maxeT 1r 1f 1r)( 21 xx

maxeT

解决措施： 可以对 的线性关系加以修正，提高低频时的 ，以补偿低频时定子绕组电阻压降的影响（见图 7.18 ）。

11 / fU 11 / fU

图 7.18 具有低频补偿的 协调关系11 / fU

调速性质的分析： 假定变频调速过程中电机的功率因数 、效率 均不变，为了充分利用电动机，每相绕组中的电流应保持额定值 不变。此时，三相异步电动机的输出功率和输出转矩分别满足下列关系：

1cos

NI1

11

1111112 )(cos f

f

UUIUmP NN （ 7-20）

1

122 9550

f

U

n

PT （ 7-21 ）

结论： 由于基频以下的调速过程中保持 =常数，基频以下的变频调速属于恒转矩调速，其输出功率正比于定子频率（或转速）（见图 7.19）。

11 / fU

图 7.19 三相异步电动机变频调速时所容许的输出转矩、输出功率与频率之间的关系

b 、基频以上的变频调速 当定子频率超过基频时，受电机绕组绝缘耐压的限制，定子电压 无法进一步提高，只能保持 。

1UNUU 1

此时，三相异步电动机变频调速时的机械特性仍由式（ 6-121 ）得出：

])()[()(

2 221

221

21

2

1

1

xx

s

rr

s

rf

f

UpmT Nem

（ 7-22 ）

最大电磁转矩由式（ 6-125 ）给出：

2121

21

2

21

211

21

221

2111

21

max

1

)(8)(4

])([4

fLLf

pUm

xxf

pUm

xxrrf

pUmT

NN

Ne

（ 7-23 ）

临界转差率由式（ 6-124 ）给出：

1211

2

21

2

221

21

2

1

)(2

)(

fLLf

r

xx

r

xxr

rsm

（ 7-24 ）

由上式得对应于最大转矩 时的转速为：maxeT

mmm nnLLp

r

p

fsnn

121

211 )(2

6060)1(

（ 7-25 ）

结论： 最大转矩 处的转速降 与频率无关，即机械特性的硬度保持不变。

mnmaxeT

图 7.20给出了三相异步电动机变频调速时的典型机械特性。

图 7.20 三相异步电动机基频以上变频调速时的机械特性 ( )NUU 1

调速性质的分析： 假定基频以上变频调速过程中电机的功率因数 、效率 均不变，每相绕组中的电流仍保持额定值 不变。此时，三相异步电动机的输出功率和输出转矩分别满足下列关系：

1cos NI1

111112 cos UIUmP NN （ 7-20）

1

122 9550

f

U

n

PT （ 7-21 ）

结论： 由于基频以上的调速过程中保持 ，基频以上的变频调速属于恒功率调速，其输出转矩反比于定子绕组的供电频率（或转速）（见图 7.19中的虚线所示）。

NUU 1

一般结论：基频以下为恒转矩调速；基频以上为恒功率调速；变频调速过程中，异步电动机机械特性的硬度保持不变，调速范围宽；

频率连续可调，可以实现无级调速。

C 、改变转差率的调速对于改变转差实现调速的方案，其效率可由下式给出：

sP

Ps

P

P

P

P

em

em

em

mec

1)1(

1

2 （ 7-26 ）

上式表明，转子转速越低，效率越低。因此，一般来说，改变转差率的调速方案的经济性较差。

下面针对目前常用的调速方法（改变定子电压的调压调速、转子绕组串电阻调速、利用滑差离合器调节转速以及双馈调速与串级调速）介绍如下：

a 、改变定子电压调速 一般三相异步电动机调压调速的人工机械特性如图 7.22a所示。

图 7.22 三相异步电动机的降压调速

由图 7.22a 可见，对风机、泵类负载，其调速范围较宽，故调压调速特别适用于风机、泵类负载。对恒转矩负载，调压调速的范围较小，而对于高转差率电机（如双鼠笼式或深槽式鼠笼异步电机），则可得到较宽的调速范围，如图 7.22b 所示。

为了提高调压调速机械特性的硬度，增大鼠笼式异步电动机的调速范围，可采用如下两种方案： 采用转速闭环的方案（见图 7.23）； 将调压调速与变极调速结合。

图 7.23 具有速度反馈的异步电动机调压调速系统

调速性质的分析：

根据 可见，调压调速时电磁转矩 与转差率成反比。122

211 // srImPT emem emT

结论： 调压调速既不属于恒转矩调速也非恒功率调速。

b 、绕线式异步电动机的转子串电阻调速三相绕线式异步电动机转子串电阻的人工机械特性如图 7.24 所示。

图 7.24 绕线式异步电动机转子串电阻的人工机械特性

结论： 外加转子电阻 越大，则转子转差率越大，转速越低。R

调速性质的分析： 考虑到 ，由于电源电压保持不变，故主磁通 为定值。调速过程中，为了充分利用电动机的绕组，要求保持 ，于是有：

22 cosICT mTem m

NII 22

22

22

2

22

22

222

)()( xs

Rr

E

xs

r

EII N

由上式可得：常数

s

Rr

s

r

N

22 （ 7-27 ）

根据式（ 7-27 ）得转子回路的功率因数为：

常数

N

N

N

xs

r

sr

xs

Rr

sRr2

22

22

2

22

2

1

2

122 cos

)(

/

)(

/)(cos

因此，电磁转矩为：常数 NNmTmTem ICICT 2222 coscos

结论： 转子串电阻调速属于恒转矩调速。

绕线式异步电动机转子串电阻的调速方案可借助于图 7.25 所示的电力电子变流器加以实现。

图 7.25 绕线式异步电动机转子回路串电阻的斩波调速

图中，转子的等效电阻为： 。其中， 为 IGBT 开关器件的占空比。 RReq )1( T

ton

c 、电磁滑差离合器调速滑差离合器电动机又称为“电磁调速电动机”，其基本结构如图 7.26 所示。

图 7.26 滑差离合器电机的基本结构图

滑差离合器的工作原理：

当鼠笼式异步电动机旋转时，滑差离合器的电枢则一同以角速度 旋转，设其转向为顺时针。当磁极上的励磁绕组中无励磁电流（即 ）时，离合器的电枢与磁极无任何联系，负载侧电磁转矩为零。当励磁绕组中有励磁电流（即 ）时，离合器的电枢和磁极之间通过磁场相互作用。其工作原理类似于一台反装的感应电动机。其最终结果是：磁极随电枢沿同一方向旋转，设其角速度为 。显然， 。电磁滑差离合器由此而得名。

图 2.27 电磁滑差离合器的工作原理

0fI0fI

图 7.28 给出了电磁滑差离合器的机械特性。其中，理想空载转速是指异步电动机转子的转速。

图 7.28 电磁滑差离合器的机械特性

结论： 随着直流励磁电流的增大，相同转速条件下滑差离合器输出的电磁转矩增大； 改变直流励磁电流可以调节输出负载侧的转速。

滑差离合器的调速原理：

d 、绕线式异步电动机的双馈调速与串级调速双馈调速与串级调速的引入： 上述各种改变转差率的调速方式皆属于低效率的调速方式。因为其转子的转差功率皆消耗到转子电阻上，正是通过损耗的改变，才实现了调速。 如果能将这部分转差功率回收到电网上，则调速系统的效率便可以大大提高。双馈调速和串极调速就是根据这一思想加以实现的。

双馈的概念： 双馈即双边激磁，它是在三相异步电动机的定、转子绕组中皆通以三相电流完成供电。这一点与感应电动机的单边激磁不同。

双馈调速与串级调速的工作原理： 交流电机的定子绕组接到电网上，而转子绕组接至电力电子变流器上。借助于电力电子变流器对转子绕组施加转差频率的电压。通过改变转差频率电压的幅值和相位实现转子的调速。 如果转子绕组借助于电力电子变流器接到一幅值可调的直流电源上，通过改变直流电源电压的大小来改变转子绕组外加电压的幅值，双馈调速则变为串级调速。因此，可以把串级调速看作是双馈调速的特例。

图 7.29 画出了三相绕线式异步电动机定子外接三相电源，转子外接转差频率电压的等效电路图。

双馈异步电动机的调速原理：

图 7.29 双馈供电下绕线式异步电动机一相的等效电路

由图 7.29可求得转子绕组的电流为：

22

222 jsxr

UEI ss

s

（ 7-28 ）

式中， 。下面就几种情况分别讨论如下： 22 EsE s

（ 1）当 与 相位相同或相反时：sU 2

sE2

由式（ 7-28 ）得转子电流的有功分量为：

22

22

2

22

22

222

)()(

)(

sxr

r

sxr

UEI ss

a

（ 7-29）

考虑到实际运行时转差率 较小， ，于是，上式可简化为： s 22 sEE s

2

222 r

UsEI s

a

（ 7-30）

设转子回路未加 （即 ）时的转差为 ，则有：sU 2 02 sU 1s

2

212 r

EsI a

（ 7-31 ）

假定 加入前后负载转矩不变，由 可知，转子有功电流基本不变，即 。于是有：

sU 2

amTmTem ICICT 21221 cos

aa II 22

2

21

2

22

r

Es

r

UsE s

2

21 E

Uss s

即：

上式表明，改变外加电压 便可以改变转差率，实现转子调速。sU 2

将式（ 7-29）代入转矩表达式 得： amTmTem ICICT 21221 cos

22

22

2212

22

2

221

)()( sxr

rUC

sxr

rECT smTsmTem

（ 7-32 ）

根据上式绘出双馈调速的机械特性如图 7.30c 所示。

图 7.30 双馈调速的机械特性曲线 ( 与 同相或反相时 ) sU 2

sE2

由图 7.30c可见，改变 的大小和正负便可以使三相绕线式异步电动机分别工作在次同步状态（ ）、同步速状态（ ）以及超同步运行状态（ ）。

sU 2

1nn 1nn 1nn

（ 2）当 超前 时：sU 2

sE2

根据式（ 7-28 ），画出 加入前后双馈电机的相量图如图 7.31 所示。sU 2

图 7.31 双馈电机的相量图 由图 7.31 可见，加入 后，定子侧的功率因数角 减小，功率因数 明显提高。若进一步加大 的大小，定子电流 有可能超前定子电压 ，使得定子侧的功率因数 超前，即可以向电网发送滞后无功。

sU 2

1 1cossU 2

1I 1U

1cos

90

（ 2）当 与 成任意夹角 时：sU 2

sE2

图 7.32 双馈电机的相量图 ( 与 的夹角为 )sU 2

sE2

由图可见，此时 可分解为两个分量： 与同相的分量 ；超前 的分量 。这两个分量确保电动机既可以实现调速，也可以改善定子侧的功率因数 。

sU 2

22 EsE s cos2sU

sE2

90 sin2sU

1cos

双馈调速可通过图 7.33a 、 b 所示交 -交变频器或交 - 直 -交变频器方案实现。

图 7.33 三相绕线式异步电动机双馈调速系统的组成 作为双馈调速的一个特例，串级调速仅仅能够调节转子外加电压 的大小。图 7.34 给出了绕线式异步电动机串级调速系统的主回路框图。

sU 2

图 7.34 绕线式异步电动机的串级调速

串级调速的工作原理： 设转子绕组的线电势为 ， 为转子开路时的线电压；整流器直流侧的电压为 ；逆变器直流侧的电压为 ，逆变器交流侧（即变压器二次侧）的线电压为 ，则有下列关系式：

202 sEE s 20E

dUU lU 2

2035.1 sEU d (7-33)

cos35.1 2lUU (7-34)

电动机稳定运行时， ，即：UU d

cos35.135.1 220 lUsE

(7-35)

于是有：

20

2 cos

E

Us l

从上式可见，改变逆变角 的大小，就能改变转差率 ，进而调节转子转速。 越大， 越小，转速越高。当 时， ，相当于转子短路，电动机工作在自然机械特性状态。

s s 2

0U

上述由双馈调速与串极调速组成的系统分别又称为 Scherbius 系统和 Kramer 系统，其主要区别在于转差功率是否可以在变流器中双向传递。这些系统的主要优点是：

运行效率高； 变流器的容量较小； 可以改善电网的功率因数（仅对双馈调速系统而言）。

7.3 7.3 三相异步电动机的制动三相异步电动机的制动

常用的制动方式

能耗制动

反接制动

回馈制动

A 、能耗制动

制动 : 同直流电机一样 ,所谓制动是指电磁转矩与转速方向相反的一种运行状态。

三相异步电动机能耗制动时，需对提供额外的励磁电源。其通常做法是：将所要制动异步电动机的定子绕组迅速从电网上断开，同时将其切换至直流电源上。通过给定子绕组加入直流励磁电流建立恒定磁场。于是，旋转的转子和恒定磁场之间相互作用，便产生具有制动性的电磁转矩。由于制动过程中，大部分动能或势能均转变为电能消耗在转子回路的电阻上，这种制动方式又称为能耗制动。能耗制动的典型线路与物理解释分别如图 7.35a 、 b 所示。

图 7.35 三相异步电动机的能耗制动

能耗制动时三相异步电动机的机械特性计算

为了计算三相异步电动机能耗制动时的机械特性，通常引入等效电流的概念。然后再根据三相异步电动机正常运行时的机械特性获得能耗制动时的机械特性。具体过程介绍如下：

图 7.36a 、 b 分别给出了三相异步电动机定子两相绕组通以直流电的电路连接以及相应的定子磁势矢量图。

图 7.36 异步电动机定子绕组通入直流时所产生的磁势

图 7.36 a 的定子直流合成磁势为：

Ip

kNFF w

A11

2

14330cos2

（ 7-36 ）

设将 等效为三相合成旋转磁势 后，定子每相等效电流的有效值为 ，则有：F ~F ~I

~11

~ 2

24

2

3I

p

kNF w

（ 7-37 ）

考虑到等效前后 ，由式（ 7-36 ）、（ 7-37 ）得：FF~

II3

2~ （ 7-38 ）

考虑到等效前后磁势与转子的相对转速不变，即 相对转子的转速仍为 ，又

由于 相对定子的转速为同步速度 ，则能耗制动的转差率为：

~F )0( n

~F pfn 1

160

1n

n

（ 7-39 ）

由此绘出能耗制动时的等效电路如图 7.37 所示。

图 7.37 三相异步电动机能耗制动时的等效电路 利用图 7.37便可求得能耗制动时三相异步电动机的机械特性表达式为：

])()[( 22

221

221

21

1

2221

1

xxr

rIxm

rImP

T

m

mem

em

（ 7-40 ）

其中， 与 之间的关系是利用等效电路且忽略铁耗（即 ），并根据下式求得的：2I 1I 0mr

1

22

2

)(I

xxjr

jxI

m

m

对式（ 7-40）求导并使 ，便可求得能耗制动时的最大电磁转矩和临界转差率分别为：

0

s

Tem

)(2 21

21

21

xx

IxmT

m

mem

(7-41)

2

2

xx

r

mm

(7-42)

将式（ 7-40）除以（ 7-41 ）并利用式（ 7-42 ），便可获得能耗制动时机械特性的实用表达式为：

m

m

eem

TT

max2

(7-43)

根据式（ 7-40）或式（ 7-43 ）绘出三相异步电动机能耗制动时的机械特性如图 7.38所示。

图 7.38 三相异步电动机能耗制动时的机械特性

图 7.39给出了三相异步电动机分别拖动反抗性负载和位能性负载能耗制动时的制动过程曲线。

图 7.39 三相异步电动机能耗制动时的制动过程

B 、反接制动概念 : 反接制动是一种通过改变外加三相交流电源的相序或在外部条件下转速反向，引起电磁转矩与转速反向的制动状态。 下面分两种情况进行讨论：

a 、转速反向的反接制动

图 7.40 三相异步电动机转速反向的反接制动 图中，对应 C点的转差率为：

1)(

1

1

1

1

n

nn

n

nns (7-44)

转子轴上输出的总机械功率为：

0)()1(

22

21 Rrs

sImPmec (7-45)

上式表明，机械轴不是输出机械功率而是输入机械功率，该机械功率是由拖动系统的机械势能转变而来的。

定子通过气隙传递到转子的电磁功率为：

0)( 22

21

s

RrImPem (7-46)

将式（ 7-45 ）与（ 7-46 ）相加得：

)( 22

21 RrImPP emmec (7-47)

上式表明，能耗制动过程中，三相异步电动机既从转子轴上输入机械功率，又从电网上吸收电磁功率，这两部分功率最终通过转子回路中的电阻消耗掉。

b 、定子相序改变的反接制动

图 7.41 三相异步电动机定子两相对调的反接制动

定子相序改变后的转差率为：1

1

1

1

1

n

nn

n

nns (7-48)

可见，上式与转速反向反接制动的转差率表达式（ 7-44 ）完全相同。相应的功率关系和功率流程也必然完全相同。

定子两相对调反接制动的制动过程可用图 7.41b说明之。

C 、回馈制动概念 : 所谓回馈制动是指三相异步电动机转子实际转速超过同步速的一种制动状态。

图 7.42 三相异步电动机的回馈制动

图 7.42a中，若在位能性负载（或重物）作用下，转子转速 超过同步速 ，则相应的转差率为：

n 1n

01

1

n

nns (7-49)

此时，转子轴上输出的总机械功率为：

0)()1(

22

21 Rrs

sImPmec (7-50)

上式负号表明，此时电机将从机械轴输入机械功率，该机械功率是由拖动系统的机械势能转变而来的。

通过气隙传递到转子的电磁功率可由下式给出：

02221

s

rImPem (7-51)

式（ 7-50）、（ 7-51 ）表明，在回馈制动过程中，电机轴上输入的机械势能被转换为电能，并由转子传递到定子侧。 对于转子侧的功率因数，由于 ，于是有： 0s

0

)(

cos2

222

2

2

x

s

rs

r

故相应的电磁转矩为： ，因此，电磁转矩为制动性的。同时，由于 （ ），由此画出异步电机回馈制动时的相量图如图 7.43 所示。

0cos 221 ICT mTem

0cos 2 902

图 7.43 三相异步电动机回馈制动时的相量图

由图 7.43 可见，定子电压 与定子电流 之间的相位角，即定子功率因数角 ，相应的定子侧输入功率为：

1U 1I 18090 1

0cos 11111 IUmP (7-52)

上式表明，由转子传递到定子侧的电功率最终被回馈至电网。此时，三相异步电机工作在三相异步发电状态，回馈制动由此而得名。

回馈制动有时也发生在变极调速由少极向多极的转换过程中，或变频调速由高频向低频的转换过程中，上述两种情况下，均可能造成转子的实际转速超过同步速。

需要说明的是：回馈制动时电机尽管工作发电制动状态，但仍需从电网吸收滞后无功。

18090 1 因为尽管 ，但定子侧输入的无功功率仍有：

0cos 11111 IUmQ (7-53)

7.4 7.4 三相异步电动机的四象限运行状态 三相异步电动机的四象限运行状态

分析 分析 将三相异步电动机的各种运行状态：电动运行、能耗制动、反接制动（包括转速反向的反接制动）以及回馈制动（即四象限运行状态）所对应的机械特性绘制在同一张曲线上如图 7.44 所示。

图 7.44 三相异步电动机各种运行状态下的机械特性

由图可见，各种运行状态下的机械特性分别处于不同的象限中。

当电机正转时，特性和位于第 I、 II、 IV 象限。其中，第 I 象限对应于电动机运行状态；第 II 象限对应于回馈制动状态；第 IV象限对应于转速反向的反接制动状态；

当电机反转时，特性和位于第 III、 II、 IV 象限。其中，第 III 象限对应于电动运行状态；第 II 象限对应于转速反向的反接制动状态；第 IV 象限对应于回馈制动状态。能耗制动时的机械特性位于第 II、 IV 象限。其中，第 II 象限对应于电机正转运行情况，而第 IV 象限则对应于电机反转运行情况。

图 7.44 中，特性 1 、 2 对应于转子未串联电阻时的情况，而特性 、 则对应于转子串电阻时的情况。

1 2