$ inox2-cokolada 2014

veća hala- čokolada

STATIČKI PRORAČUN hala za čokoladu, grejana-paneli

A) KROVNA KONSTRUKCIJA

- Hala širine 14.0m, dužine 45.30m, osovinski. Visina do krovnog nosača: 4.00m- Konstrukcija skeletna, čelični stubovi i rešetkasti krovni nosači na dve vode, simetrični- Krovni paneli d=8cm, nagib krova tg=11.2% (6.4)- Fasadni paneli d=8cm, vertikalno postavljeni.- Za čelične kutijaste profile korišćen katalog Jeep Commerce- Bg i Fahop-Aleksinac, što je isto po pitanju geometrijskih karakteristika.

1. KROVNI POKRIVAČ:

- za opterećenje krovnim panelom korišćeni podaci za panel STV80 Trimo: gotov sendvič od dvostrukog lima sa termoizolacijom: donji lim čelični plastificirani plitko profilisani, kamena vuna d=8cm i gornji krovno noseći TR, sve zajedno ne više od 22kg/m2. Nagib krovne ravni- kako je rečeno, tg =11.2 %

opterećenje sa krova:za panele

sopstv. težina pokrivača g=0.22/cos= 0.23sneg (povrem. opterećenje) s=95-= 0.90

u osnovi q*= 1.13 kN/m2

- opterećenje vetrom: (nezavisno od pokrivača, i praktično nebitno od nagiba) prema JUS U.C7.110 i U.C7.112:

visina objekta do slemena- H<10m, tačno 5.70m

qW= 0.5 (Vm,50,10 Kt KT)2 10-3 Sz2 Kz2 Gz2 Cf A

osnovni pritisak vetra:qm,T,10= 0.5(Vm,50,10KtKT)210-3

= 1.225 kg/m3 - gustina vazduhaVm,50,10 = 19.0 m/s - osnovna brzina vetra za Paraćin

Kt = 1 – faktor vremenskog intervala osrednjavanja za t= 1h= 3600 sec

KT = 1.00 - faktor povratnog perioda za T= 50 godina

qm,T,10= 0.5(Vm,50,10KtKT)2 10 -3= 0.51.225(191.01.00)210-3

qm,T,10= 0.22 kN/m 2

- referentna visina objekta- h=5.0 m ->Sz = 1.2

b=1.00, =0.14 za otvoren teren

Kz2= 0.95 - faktor ekspozicije za visinu h=z(m) za otvoren teren usvojeno

Kz2=1.00qm,T,z= qm,T,10Sz2Kz2 = 0.221.22 1.00 = 0.32 kN/m 2

1


objekat prema tački 4. JUS U.C7.112 spada u grupu malih krutih zgrada-objekat sa referentnom visinom manjom od 15.0m, sa odnosom širina i visina≈2 i deformacijom vrha objekta manjom od h/250 (x<3cm)

Koeficijenti pritiska vetra: po dijagramima na slici 3b i tabeli 1 i 2 JUS U.C7.112: spoljašnji unutrašnji

- rožnjača, za α <10 CpeG= -1.40 CpiG= +0.70- fasadni elementi: α = 90 CpeG= 1.30/-0.8 CpiG= +0.70

konačno, opterećenje vetrom w= Cpe G q w

rožnjača: za α 7

wre=-1.400.32=-0.45 kN/m2

wri=0.700.32= 0.224 kN/m2sišuće dejstvo spolja

unutrašnje dejstvo v.

fasada:vertik. površine

wre=1.30.32 = 0.42 kN/m2

wrs=-0.80.32= -0.256 kN/m2

wri=+0.700.32=0.224 kN/m2

izložena strana

zaklonjena strana


2. KROVNA ROŽNJAČA Lo=5.30 m, oznaka POS Č1

2.1. opterećenje: rožnjače ispod panela su na razmaku =1.75 m - s.tež. rožnjače: g=0.10 kN/m I slučaj opterećenja – gravitaciono - sneg i stalni tereti-- q=1.751.13+ 0.1= 2.07 kN/m II slučaj opterećenja: stalno, sneg i vetar iznutra- spoljno dejstvo sišuće - q=1.75(1.13+0.224)+ 0.1= 2.47 kN/m

qII/qI=2.47/2.07=1.193a odnos dopuštenih napona za II i I slučaj: II/ I=18/16=1.125

-> za rožnjaču merodavan II slučaj opterećenja, a time i za rešetkasti krovni nosač

samo od vetra spolja- sišuće i stalni tereti: we=-0.45kN/m2

- ukupno opterećenje duž rožnjače za minimalno gravitaciono i max sišuće dejstvo vetra: q=1.75(0.22-0.45)+ 0.1= -0.30 kN/m

2.2. statički uticaji: radiće se proste grede L=5.30 m, kako bi montraža bila jednostavnija. Ukoliko se izvođač odluči da kontinuira rožnjače, sasvim sigurno se smanjuju uticaji u poljima i provereno može da se ugradi manja kutija. Projektant je obavezan da preračuna rožnjaču i potvrdi kutiju koja bi u tom slučaju zadovoljavala.

2Rmax=13.1 kNMmax=8.67 kNm

savijanje u ravni krovnog pokrivača: za krovni panel kao krut pokrivač, nema savijanja u ravni krova.

sišuće dejstvo vetra:

2


- sišuće dejstvo vetra: reakcija nagore2R=-1.59 kN max

2.3. dimenzionisa3je: usvojena čelična kutija HOP140803.5 mm, sledećih geometr. karakteristika: A=14.6cm2, g=11.7 kg/m, Wx=54 cm3 Wy= 39.6cm3

- za Č.0361 dopII=18.00kN/ cm2 za drugi slučaj opterećenja- sa vetrom

pravo savijanje- po jačoj osi Mx= 8.67 kNm My= 0.0 kNm

- kontrola napona: max=Mx/Wx+My/Wy= 867/54+0=16.0 kN/cm2 18.00 ( dop)

2.4 ugib rožnjače:

za datu krutost profila, prema proračunu na računaru: fmax=1.8 cm L/300 pa rožnjača zadovoljava po oba uslova

3. REŠETKASTI KROVNI NOSAČI pos Č2 na razmaku e=5.30 m

3.1. opterećenje:

- s.t. nosača g=0.30 kN/m- max reakcija rožnjače, za prvo unutrašnje polje P= 13.1 kN ukupna konc. sila u čvoru gornjeg pojasa:

rožnjače ispod panela

prvi slučaj- G+S 2.7+8.35+1.750.30=11.6 drugi slučaj- G+S+W 11.05+2.0+1.750.30=13.6 kN

- za slučaj sišućeg dejstva vetra, i negativne reakcije rožnjače:min reakcija rožnjače, za prvo unutrašnje polje P= -1.60 kN

ukupna konc. sila u čvoru gornjeg pojasa: P=-1.60+1.750.3= -1.075 kN

šema nosača i opterećenje:

3


- šema opterećenja će se dati uporedo sa statičkim uticajima koji se posledično javljaju, /silama u štapovima nosača i reakcijama oslonaca

- oslonačka vertikala rešetke je u osovini stuba. Ukupna dužina donjeg pojasa rešetke će prema tome iznositi: L=1400+8=1408cm. - Gornji pojas rešetke: rožnjača na strehi treba da primi i fasadni lim, što znači da će biti ravna sa spoljnom ivicom stuba- po horizontali mereno, rastojanje krajnjih tačaka gornjeg pojasa rešetke će iznositi 1422cm.

Za model su date sistemske dužine nosača

3.2. statički uticaji

3.2.1. za prvi slučaj opterećenja: g+s:

N sile u štapovima:

reakcije oslonaca: Rl=Rd=47.6 kN (g+S=13.2+34.4)

3.2.2. za drugi slučaj opterećenja: g+s+w

N sile u štapovima:

4


reakcije oslonaca: Rl=Rd=56.6 kN (13.2+34.4+9.0)

3.2.3. treći slučaj opterećenja- g-w (vetar nagore, preko rožnjača)

reakcije oslonaca: Rl=Rd=-4.76 kN

Očigledno je merodavan II slučaj opterećenja, stalno, sneg i vetar nadole.Ovde će biti date merodavne sile po grupama štapova, po kojima će biti dimenzionisana rešetka- Gornji pojas nosača Omin=O38/39=- 167.2 kN, Lo=1.75m- Donji pojas nosača Umax=U4= 167.5 kN- Ispuna- oslonački štapovi D13= -63.1 kN, Lo=0.75 m - Ispuna- centralni deo D21 = -25.1 kN, Lo=1.20 m

3.3. dimenzionisanje: za ČN.0360, dop =18.0kN/cm2

3.3.1. pojasevi nosača:

1. gornji pojas nosača: Nmin=O36= - 167.2 kN, Lo=175 cm- usvojena kutija HOP 801003.5mm, A=12.1 cm2, i=3.8cm, g=9.50 kg/m

Li=0.7Lo 0.7175=123 cm - prema JUS UE7.081 = Li/i=123/3.8=32.2-> =32.2/92.9=0. 347 ->

-> =0.95, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

i, max=N/A/= 167.2/12.1/0.95=14.5 kN/cm2

i, max < dop(18.0kN/cm2)

2. gornji pojas nosača: Z max=U4=167.5 kN, ista kutija HOP 801003.5mm pa je z,max=Z/A= 167.5/12.1=13.8 kN/cm2

3.3.2. ispuna nosača - jača grupa štapova:

5


- dijagonala D13=-63.1 kN, Lo=0.75 m - usvojena kutija HOP60603mm, A=6.6cm2 i=2.27 cm, g=5.2kg/m, Li=Lo= 75 cm

= Li/i=75/2.27=33-> =33/92.9=0.355 -> =0.93, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- i, max=N/A/= 63.1/6.6/0. 93=10.3 kN/cm2< dop (18.0kN/cm2)

3.3.3. ispuna nosača-slabija grupa:

s obzirom da nešto veći štapovi neće posebno uticati na ukupnu težinu rešetke, a imaju uticaja na ukupnu deformaciju nosača, usvojena kutija HOP50503mm A=5.4cm2 , i=1.9 cm

za D 21 = -25.1 kN, Lo=1.20 m= Li/i=120/1.9=63.1-> =63.1/92.9=0.68 -> =0.85, za liniju A

i, max=N/A/= 25.1/5.4/0.85= 4.7 kN/cm2

< dop(18.0kN/cm2)

Konačno usvojeno:

- Svi pojasni- konturni štapovi HOP 801003.5 mm, g= 9.5 kg/m položena- Štapovi ispune D13/16, D14/D15, D17/20: HOP 60603mm, g= 5.2 kg/m

- Ostali štapovi ispune HOP 50503mm, g= 4.3 kg/mdole su prikazani jači štapovi ispune duplom linijom.

3.4. veze štapova ispune prema pojasevima: - svi štapovi ispune zavareni su za pojasne štapove ugaonim šavovima a=3mm po

obimu štapa.- pojasevi se nastavljaju sučeonim šavovima ili podvezicama d=4mm.

3.5. oslonac rešetke na stub- rešetka se oslanja na stub preko ležišne ploče 3002308mm, zavarene sa

dva ugaona šava za donji pojas nosača. - Ankeri za stub- 2 anker zavrtnja M16, po detalju, primaju sišuće dejstvo vetra

sa krova

6


donja ležišna ploča gornja ležišna ploča- sa ovalnim rupama- pokretan oslonac

- osovinski razmak stubova: Lo=1400 cm

- spoljna dužina rešetke: Lreš=1408 cm

7


4. RIGLA U FASADI

objekat za fasadnu oblogu ima vertikalno postavljene panele debljine 8cm. Panel u principu leži na temeljnim gredama po obimu hale, ali u poljima sa prozorima

će fasadne rigle ipak nositi i zastakljenu bravariju i deo fasadne obloge. Takođe, nadvratnici moraju da imaju svoju gredu u ravni gornje ivice vrata, nose panel do vrha hale.

S obzirom na ukupnu visinu objekta i podelu po visini-prozore, ovde usvojena horizontalna fasadna rigla samo na pola visine hale- ispod prozora garderobe (kota +2.00) i gde su otvori nad prozorom (drugi red, samo u jednom polju). U nivou poda će se panel vezati za t. gredu preko L profila naknadno utiplovanog u beton, a u visini krova za krovnu rožnjaču na strehi.

4.1. opterećenje:

fasadne rigle nose vertikalne panele i primaju vetar sa fasade, preko obloge- s.t. rigle: max g=10 kg/m sa vezama- s.t. panela max g=22kg/m2

- proračun opterećenja vetrom urađen na strani 2 fasada:

wre=1.3 0.32 = 0.42 kN/m2

wrs=-0.8 0.32 = -0.256 kN/m2

wri=+0.700.32=+ 0.224 kN/m2

izložena strana

zaklonjena strana


- horizontalno- qX=2.0(0.42+0.224)= 1.29 kN/m duž rigle

- vertikalno- samo deo prozora ili panela iznad qY=0.1+1.00.22=0.32 kN/m4.2. statički uticaji:

polja L=5.20 m Mx-x= 5.22/80.32=1. 08 kNmMy-y=5.22/81.29=4.36 kNm2Rh= 6.7 kN2Rv= 1.66 kN

4.3. dimenzionisanje: za Č.0361 dop,II=18.00 kN/cm2

usvojena horizontalno položena kutija HOP 801003.5mm, sledećih geometr. karakteristika: A=12.1 cm2, Wx=34. 5 cm3 Wy= 30.8 cm3, g=9.5kg/m

A=12.1 cm2, i=3.8cm, g=9.50 kg/m- kontrola napona:

max=Mx/Wx+My/Wy= 436/34.5+108/30.8 = 16.1 kN/cm2 (< dop)usvojena kutija zadovoljava

8


5. SPREGOVI U RAVNI KROVA

U prvom i poslednjem polju hale potrebno je da se urade spregovi u ravni gornjeg pojasa rešetke, u vidu ukrštenih dijagonala od L profila HOP L50504mm, zavarenih preko čvornih pločica 4mm, za gornje pojaseve rešetki, a ispod rožnjača.

6. VERTIKALNI PODUŽNI SPREG

Duž slemena rešetke po dužini hale, uraditi podužni (montažni) spreg u vertikalnoj ravni, u vidu dijagonala od L profila 50504mm, zavarenih za slemenu vertikalu rešetke (gornje dve rožnjače u slemenu su deo sprega, a i inače se moraju povezati međusobno flahom 4mm). Donji pojas: kutija 50503mm

9


B) VERTIKALNI NOSEĆI ELEMENTI

poprečni ramovi su na međusobnom razmaku λ=5.30m. Tri srednja rama su sa rešetkama, krajnji sa riglama- imaju međustubove zbog fasadne obloge i kosu riglu od kutije, umesto rešetkastog krovnog nosača.

B.1. SREDNJI POPREČNI RAM HALE

Šema srednjeg poprečnog rama, sa dva stuba i rešetkom:čista visina -Hč=4.00m

stubovi: kutijasti HOP 2201405mmrigla rama: rešetkasti nosač

1. ŠEMA I OPTEREĆENJE

1.1. Vertikalno opterećenje:

prema reakcijama rešetke za prvo unutrašnje polje, kao merodavno, dole se daje pregled sila na vrhovima stubova

srednji stub reakc. rešetke: Rg+s 13.2+34.4reakc. rešetke: vetar- Rw 9.0sopstv. tež. fasade: 40.25=1.00sopstv. tež. stuba: 40.27=1.10

Rg=Rs+w=

15.3 kN34.4+9.0

1.2. Horizontalno opterećenje vetrom: w= 0.32 kN/m 2

prema proračunu na strani br. 2, dole su data/ ponovljena opterećenja vetrom linijsko opterećenje duž stuba u jednom od srednjih ramova: vetar se prenosi

preko panela na stubove - unutrašnje dejstvo vetra duž vertikalnih ravni će se uzeti istovremeno sa spoljnim,

sa istim smerom dejstva.- vetar na krovu: ovde će se dati svaki slučaj za sebe / sa svojim koeficijentom krajnji stub- izložena strana: e+i qw= 5.3(0.42+0.224)= 3.4 kN/m

krajnji stub- zaklonjena strana: e+i qw=-5.3(0.256+0.224)=-2.54 kN/m

preko krova,upravno na kosu ravan:-izložena strana, za =6.4: wwe1=-5.30.45=-2.4 kN/m sišuće

- zaklonjena strana krova, spoljno: hwe2=-5.30.224 1.2 kN/m- unutrašnji vetar: hwi= 5.30.224 = ±1.2 kN/m

10


1.3. Horizontalno opterećenje- seizmički uticaji

objekat se nalazi u VIII zoni MCS, II je kategorije Horizont. sila od dejstva seizm. uticaja, prema Pravilniku o građenju objekata

visokogradnje u seizmičkim područjima, naneta u nivou vrha stuba, iznosi:Hs=KG= (KoKsKpKd)(G+S+P/2)za čelične konstrukcije sa dijagonalama, Kd=1.6: K=1.00.051.01.6=0.08G= svo stalno, sneg, polovina korisnog, bez vetra, trećina stuba i fasade- računaće

se za jedno celo polje i dva stuba u ramuG= (13.2+34.4)+(5.340.25+40.27)/3=49.7 kN po stubuHs=0.0850=4.0 kN - horizont. sila u nivou vrha stubova / po stubu

2. Statički uticaji

2.2. vetar

šema opterećenja

statički uticajireakcije oslonaca R0= 16.8 kNR1= 10.8 kN

2.3. seizmika

šema opterećenja

statički uticajireakcije oslonaca R0=R1 =4.0kN

11


3. Dimenzionisanje stubova:

merodavno je opterećenje vetrom, uz max N silu proračun će biti sproveden prema JUS U.E7.096- savijanje sa N silom merodavni uticaji: - M=25.62 kNm N= 13.2+34.8+9+2.1=59.1 kN- max N sila, min N=15.3 kN usvojen stub HOP 2201405

geometrijske karakterisitke stuba:Ax= 34.7cm2

Wx= 213 cm3, Wy=167.2 cm3

ix = 8.2 cm, iy = 5.8cm g = 27.2 kg/m

prema pomenutom JUS-u, max= N+M

= f () , a dužina izvijanja stuba Li=1.7Lo (stub- konzola) za Li=Lo1.7=680 cm -> =680/8.2=83-> =83/92.9=0.894 -> =1.66 za tabelu Amax=1.6659.1/34.7+2562/213=14.8 kN/cm2< 18 (II slučaj opterećenja)

Podužni pravac ramova: u podužnom pravcu stubovi su ukrućeni pre svega panelima, ali i vertikalnim spregovima, pa je dužina izvijanja Li=0.7Lo. Horizontalne sile se prenose kroz spregove i nema savijanja stubova, pa je proračun prema JUS U.E7.081- za srednji stub, odnosno JUS U.E7.096- savijanje sa normalnom silom za ugaoni stub u hali

4. Anker ploča stuba glavnog rama

merodavne sile za dimenzionisanje:Mmax =25.62 kNmNmax=Ng+Ns+Nw=59.1 kN, Nmin=Ng=15.3 kN

usvojena čelična ploča ≠45032012mm, po detalju doleSile u zavrtnjima: za minimalnu N silu i vetar, i 6 zavrtnjeva u vezi:Zmax=Mex3-N/6= 25.62/3/0.35-15/6=21.9 kN- za zavrtanj M20, klase čvrstoće 4.6/5.8 dopuštena sila zatezanja za II/III slučaj opterećenja Zmax=24.3/27 kN pa se može smatrati da anker zadovoljava-max prečnik rupe za lim t=12mm:max d1= =2.25cmpa usvojena ploča zadovoljava

12


B.2. RAM U PREDNJEM / ZADNJEM KALKANU, SA KOSOM RIGLOM

ramovi u osama 1 i 7 imaju međustubove zbog fasadne obloge i kosu riglu od punog profila (kutije) umesto rešetkastog krovnog nosača. Kalkan u prednjoj fasadi ima vrata, za koje svakako mora de se rade međustubovi, koji osim što nose kosi krovni nosač, u isto vreme se koriste i za fiksiranje fasade/ parapeta i prozora Kalkan u zadnjoj fasadi nema nikakvih otvora, ali je zbog velike širine potrebno prihvatiti fasadnu oblogu- horizontalne fasadne rigle sa vertikalnim panelima kao oblogom prema spolja.

1. Šema i opterećenje Šema poprečnog rama u kalkanu, sa dva dodatna stuba u trećinama širine:

stubovi: kutijasti HOP 140100 rigla rama: ista kutija

S obzirom na jednaku dužinu rožnjača, linijski teret duž kosih rigli će biti isti za oba rama u kalkanima. Takođe je i ukupno horizontalno opterećenje (površinsko) isto na obe strane, samo će se deliti zavisno od razmaka stubova. Vertikalni tereti od fasade: uzeće se težina fasadne obloge, mada paneli zapravo leže na temeljnim gredama.

Vertikalno opterećenje:- konc. sile od rožnjača duž kalkanske kose rigle su date prema proračunu reakcija

rožnjača –Pmax=6.50kN- linijsko, duž stuba: g=0.2+50.25=1.45kN/m

2. Statički uticaji

ram sa četiri stuba, kolenasta greda sa isto toliko oslonaca

sopstv. težina kutije uračunata programski

Mmax=9.56kNmRo=R1=20.5kNR2=R3=8.4 kN

13


3. DIMENZIONISANJE RIGLE U KALKANU:

Mx, max= 9.6 kNm, N max=28.0 kN od vetra- uticaji horizontalnog sprega u ravni krova, u kalkanu- usvojena kutija prema stubu u kalkanu- HOP 1401004mm, A=18.3 cm2, g=14.4kg/m, Wx=73.3cm3

max=1.428/18.3+956/73.3=15.2 kN/cm2

4. STUBOVI U KALKANU: stubovi su u nivou poda uklješteni, a u vrhu je stubu sprečeno pomeranje- preko

rigle i rožnjača koje su deo horizontalnog kalkanskog sprega.

4. 1. Opterećenje vetrom: Razmak stubova je 4.5/5.0 m, uzeće se isto površinsko opterećenje kao za poprečni

ram, pa je:- qw=4.75 (0.42+0.224)= 3.1 kN/m max- N sila: stub je u ovom slučaju srednji oslonac kalkanske rigle-Rmax =22.6 kN

4. 2. Statički uticaji:

srednji stub u kalkanu:Mw,o= 5.02/83.2=10.00kNmMwpolja=4.7 kNmHw3= 6.0 kNHw3= 10.00 kNN= 20.5 kN od rigle

4.3. Dimenzionisanje: proračun će biti sproveden prema JUS U.E7.096- savijanje sa N silom merodavni uticaji:

M=9.5 kNm N=20.5+5.0(0.15+0.25)=22.5 kN- max N sila usvojen stub HOP 1401004, ista kutija kao rigla

geometrijske karakterisitke stuba:Ax= 18.3cm2

Wx= 73.3 cm3, Wy=61 cm3

ix = 5.3 cm, iy = 4.1 cm g = 14.4 kg/m

prema pomenutom JUS-u, max=N+M , =f () , a dužina izvijanja stuba Li=0.7 Lo (u donjem osloncu je stub uklješten, na vrhu zglobno vezan)

14


za Li=0.7Lo=350 cm -> =350/5.3=66 -> =66/92.9=0.71 -> =1.40 max=1.422.5/18.3+1000/73.3 =15.4 kN/cm2

Zbog fasade, slobodna dužina izvijanja stubova će biti još manja a time i koeficijent izvijanja . Zadržaće se usvojena kutija, N sila ipak malo utiče na stanje napona

4.4. Anker ploča stuba u kalkanu

merodavne sile za dimenzionisanje:Mmax =10.0 kNmNmax=Ng+Ns+Nw=22.5kN Nmin=Ng=12.0 kN

usvojena čelična ploča ≠35030012mm, po detalju. Sile u zavrtnjima: za minimalnu N silu i vetar Z= M/e-N/4 = 1000/2/0.25-12/4=17.0 kN- za zavrtanj M20, dopuštena sila zatezanja za II slučaj opterećenja Zmax=24.3 kN pa se može smatrati da anker zadovoljava

B.3. VERTIKALNI PODUŽNI SPREGOVI U FASADI

Radiće se vertikalni spregovi od ukrštenih dijagonala, urađeni od L profila 5050 ukupna horizontalna sila u spregu: (hala sa 4 polja L=5.3 m, pet ramova), ovde će

biti merodavna H sila o vetra- Za pet ramova i dva sprega: Hs=5/24.010.0 kN od seizmike- Za vetar: Hw=25.7512kN -dva stuba u kalkanu Sila u zatezi sprega: Z=12/cos37˚=15 kN

15


usvojeni profil L50504mm, A=3.8 cm2 max=15/3.8=4.0 kN/cm2

spreg zavariti ugaonim šavovima 2380mm za stubove, preko čvornih limova:

Fš, ukupno=2(8-20.3)0.3=4.4 cm2

16


C) TEMELJI OBJEKTA

Važi sve što je rečeno u uvodim napomenama za manju halu, i za ovaj objekat će se raditi što je plitko fundiranje u sloju nasipa, na dubini od svega 60cm od kote poda hale.

Radiće se temeljne trake širine 50cm po obimu objekta i po glavnim osama u oba pravca sa ukrštanjem ispod stubova poprečnih ramova i kalkanskih stubova, sa podnom pločom debljine 25cm.

Beton za temelje i ploču: MB20, armatura GA240/360 i RA400/500 Model ploče i greda urađen je kao za prethodnu- za krutost podloge sa trenutnim

sleganjem od ukupnih tereta 2-3cm. Pri proračunu uticaja nanete su konc sile iz stubova i pokretno opterećenje u više

varijanti po poljima (cela površina, krajnja polja, srednje podužno polje)

C.1. Opterećenje ploče:

prema analizi opterećenja na prethodnim stranama, daće se koncentrisane sile iz stubova i stalni tereti od obimnih i unutrašnjih greda, kao i težina ploče.

1.1. raspodeljeni tereti

stalni tereti: sopstvena tež. ploče g=0.2525= 6.25 kPa korisno opterećenje: Model je probno opterećen celom površinom (combo 1 sa

parcijalnim koeficijentima =1.6/1.8), u drugoj varijanti, opterećena su krajnja podužna polja, za max momente u srednjem polju ploče i gredama poprečno kroz temeljnu ploču. Na kraju, treći slučaj opterećenja- koristan teret u srednjem polju, čime se dobijaju veći negativni uticaji u krajnjim poljima.

Opterećenje će se naneti u iznosu od p=6 kPa.

1.2 Linijski tereti od greda

- TEMELJNE GREDE PO OBIMU OBJEKTA- TEMELJNE GREDE UNUTAR OBJEKTA

opterećenje: sopstv. težina grede g= 0.40.625=6.00 podužna armatura u gredama daće se u proračunu koji sledi, prema uticajima

dobijenom na zajedničkom modelu- roštilj greda i ploča d=25cm

1.3. konc sile iz stubova

1. STUB POPR. RAMA: ose A, D

opterećenje: ranije sračunatoreakcija rešetke max/min 58.6/13.2s.t. stuba i dela fasade 2.0

Qmax=61kN Qmin=15kN

momenat od vetra: Mw=25.62 kNm

17


Arm. bet. stub / jastuk čelič. stuba

visina jastuka: D=0.60 m jastuk je dimenzija 4535cm, h=40 cm, MB20, RA400/500

Fa, pot=1.82562/40/0.9/40=3.54 cm2

- usvojeno 3R14 po strani za vertikalno gvožđe, uzengije 8/15cm, po detalju kao na manjoj hali (za Inox)

Anker ploča stuba glavnog rama ponoviće se detalj čelične ploče

≠45032012mm, stub u osi jastuka i same ploče, ankeri s navojem 6M20- stubovi glavnih ramova: HOP2201405-visina stuba: 4.00 m

2- STUBOVI U KALKANU

opterećenje: merodavan srednji-višlji stub u kalkanu - reakcija rigle i stuba Pmax=22.5 kN- momenat od vetra: Mw=10.0 kNm

anker ploča kalkanskog stuba

ponovljen detalj: čelična ploča ≠35030012mm, po detalju zavrtnji M20, 4 kom u vezi stubovi u kalkanu:

HOP1401004mm, A=18.4 cm2, g=14.4 kg/m

18


armatura u jastuku stuba u kalkanu

C.2. Statički uticaji u ploči i gredama

prema opisanom modelu i gore datim opterećenjima daće se dijagrami merodavnih uticaja u obe zone ploče i momenti u linijskim nosačima- gredama na osnovu kojih će se odrediti armatura u pos temeljne ploče. Kocentrisane sile od stubova su u svakoj varijanti opterećenja.

Uticaji su dati sa parcijalnim koeficijentima

gornja zona ploče-p na celoj površini objekta-- Comb 1

gornja zona ploče-p=6kPa u krajnjim podužnim poljima-- Comb 2

19


gornja zona ploče - p=6kPa u srednjem polju hale po dužini- Comb 3

donja zona ploče- korisno na celoj površini objekta-- Comb 1

donja zona ploče- korisno u srednjem polju objekta- Comb 3

20


Momenti u gredama po glavnim osama objekta

slučaj 1- korisno optrerećenje celom površinom ploče

slučaj 2- korisno optrerećenje u krajnjim poljima ploče

21


slučaj 3- korisno optrerećenje u srednjem polju ploče

slučaj 4- korisno optrerećenje u prvom poprečnom polju ploče

Napominje se da uticaji mogu da variraju i duplo, zavsno od krutosti podloge- što je podloga manje deformabilna, uticaji su manji i obrnuto.

Iz ovog razloga se i radi valjanje posteljice i tamponskog sloja ispod objekta, potrebno je postignuti što veći MS u zatečenom nasipu, kako bi se smanjile deformacije betonske kostrukcije a samim tim i uticaji u gredama i ploči.

C.3. Armatura u elementima

1. ploča: već je rečeno, MB20, dp=25cm, h=22.5cm, MA500/560

- gornja zona ploče: Mu=-47.3kNm/m

Fapot=4730 /50/0.9/22.5=4.7 cm2/m- potrebna mreža Q335 u gornjoj zoni ( 8/15cm)

- donja zona ploče: Mu= 10.8kNm/m u zonama ispod greda

kroz poprečnu arm greda- uzengije 6/25cm, postaviće se mreža Q188 (6/15cm) celom površinom donje zone ploče, koja je ujedno i pod hale, a nosivost ovako armiranog

22


preseka –donje zone iznosi Ms,u=1.88500.922.5/100= 19.0 kNm/m što pokriva uticaje koji se javljaju na ovoj strani ploče.

2. četiri grede u osama A – D - podužne

kao i poprečne, dim. 5060cm, armirane po planu dole i detaljima- sve četiri grede jednako, prema anvelopi uticaja koji se javljaju duž nosača u ovom pravcu, nezavisno od slučaja opterećenja.

krajnja polja 1-2 i 3-4 srednje polje 2-3

3. poprečne grede u osama 1 i 5

Kao i za manju halu, u poprečnim gredama uticaji malo više variraju, pa će dve krajnje/ u kalkanima biti drugačije armirane od tri srednje, u ravni rešetki

23


4. poprečne grede u osama 2,3 i 4

dve poprečne grede u pravcu stubova glavnih ramova, zavisno od opterećenja na ploči, imaju najveće uticaje u celom roštilju- potrebno 8R12 u gornjoj zoni preseka u centranom delu poprečnog polja u ravni glavnih popr. osa

krajnja polja A-B i C-D srednje polje B-C

U Ćupriji, avgusta 2014.

Sračunao:Miodrag Mitić, dipl.ing.građ.

24

$ inox2-cokolada 2014

Documents