ain hÂbitat

Département de l’AIN

Commune de ROMANS _________

AIN HÂBITAT 7, Rue de La Grenouillère – 01000 BOURG EN BRESSE

_________

PROJET D’AMÉNAGEMENT D’UN LOTISSEMENT DE 25 LOTS

– Route de Chatillon –

_________

ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PRÉALABLE ET D’AVANT-PROJET

&

ÉTUDE DE LA GESTION DES EAUX PLUVIALES --------

Rapport E.321/20 Dossier n° 2020-01-4026

INDICE DATE RÉDIGÉ PAR ÉTUDE NB.

PAGES

E.321/20 30/11/2020 Ch. REY / L.DEBRAY G1-PGC / G2-AVP et Gestion E.P. 52

ETUDES GEOLOGIQUES * GEOTECHNIQUES * HYDROGEOLOGIQUES * ASSAINISSEMENT

Agence de MEYZIEU (69330) 46 rue Marcel Girardin Tél : 04 78 31 64 30 Télécopie : 04 78 31 41 21 Courriel : [email protected]

Agence de LA BOISSE (01120) chemin de La Saccunière Tél : 04 72 01 46 10 Télécopie : 04 73 25 73 25 Courriel : [email protected]

Agence d'AUBAGNE (13400) 1645 route de La Légion Tél : 06 78 91 99 61 Courriel : [email protected]

Siège Social : SOLUSOL – 174 Rue du Docteur Julliand / 73000 CHAMBERY

S.A.R.L AU CAPITAL DE 15 000 € / R.C.S. CHAMBERY 451 414 155 / SIRET 451 414 155 00023 / APE 7112 B / N° TVA C.E. : FR 634 514 141 55

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SOLUSOL - E.321/20 - DOSSIER n° 2020-01-4026 – Novembre 2020 2

AIN HABITAT / ROMANS (01) – ROUTE DE CHATILLON / PROJET DE LOTISSEMENT / ETUDE GÉOTECHNIQUE G1-PGC & G2-AVP ET GESTION E.P.

SOMMAIRE

Page

1 - OBJET 3

2 - SITUATION – CONTEXTE HYDROGÉOLOGIQUE 4

3 - RÉSULTATS DES INVESTIGATIONS 8

3.1 - Sondages de reconnaissance à la pelle hydraulique ................................................... 8

3.2 - Essais d'infiltration ..................................................................................................... 8

3.3 - Essais pénétrométriques ........................................................................................... 10

3.3 - Essai au bleu de méthylène / VBS .......................................................................... 11

4 - INTERPRETATION 12

4.1 - Contexte géotechnique ............................................................................................ 12

4.2 - Capacités portantes admissibles.............................................................................. 12

5 - RECOMMANDATIONS CONSTRUCTIVES 12

5.1 - Validité de notre mission ........................................................................................ 12

5.2 - Projet ....................................................................................................................... 13

5.3 - Prise en compte de l’aléa retrait/gonflement dans le cadre d’établissement des

projets de construction ...................................................................................................... 14

5.4 - Conditions de fondation des constructions projetées .............................................. 15

5.5 - Conditions de terrassement / Stabilité générale ...................................................... 17

5.6 - Drainage .................................................................................................................. 18

5.7 - Conditions de fondation de la voie de desserte ....................................................... 18

6 - GESTION DES EAUX PLUVIALES 20

6.1 – Interprétation - Recommandations ........................................................................... 20

6.2 – Dimensionnement des rétentions ............................................................................. 20

6.3 – Recommandations techniques .................................................................................. 23

----------------------------------

Annexe 1 : Vues du site ....................................................................................................... p. 26

Annexe 2: Sondages de reconnaissance à la pelle hydraulique S1 à S5 .................... pp. 28 à 32

Annexe 3: Diagrammes de pénétration dynamique P1 à P22 .................................... pp. 34 à 44

Annexe 4 : Essais au bleu de méthylène (VBS) ........................................................ pp. 46 à 49

Norme NF P 94-500 : ................................................................................................ pp. 50 à 52



1 - OBJET

La présente étude a été réalisée à la demande et pour le compte du Maître d'Ouvrage la

société AIN HABITAT - 7 Rue de La Grenouillère / 01000 BOURG EN BRESSE - dans

le cadre du projet de création d’un lotissement de 25 lots, sur un terrain situé sur la

commune de ROMANS (AIN).

Cette étude a pour objet de préciser la nature, la compacité et la conductivité hydraulique

des sols au droit du tènement et définira en conséquence :

- pour les 17 lots libres destinés à la vente (lots n° 9 à 25), les dispositions

constructives pour une bonne adaptation des projets au site dans le cadre de

l’aléa retrait / gonflement des sols, et une approche des modalités de fondation,

- pour les lots n°1 à 8, les conditions de fondation des constructions,

- les conditions d'exécution et de stabilité des terrassements,

- les conditions de drainage,

- les conditions de fondations des voiries et surfaces revêtues,

- le dimensionnement des ouvrages de gestion des eaux pluviales du projet.

A cet effet, les investigations sur le terrain réalisées du 16 au 18 Novembre 2020 ont consisté en :

- l'examen visuel détaillé du site et de ses abords immédiats,

- 22 sondages au pénétromètre dynamique léger,

- 5 sondages de reconnaissance à la pelle hydraulique,

- 3 essais d’infiltration en pleine fouille,

- 4 mesure de la VBS en laboratoire (mesure de l’activité argileuse des sols),

- le nivellement altimétrique des points de sondages et points particuliers.

Cette étude entre dans le cadre des missions normalisées de notre classification

professionnelle au titre "d'étude géotechnique préalable G1 pour les lots n°9 à 25, et de

conception G2 / phase AVP pour les lots n° 1 à 8 et la voirie" (cf. Norme NF P 94-500

en fin de rapport).

Elle exclut les aspects non exhaustifs suivants :

- l’étude de pollution des sols,

- la reconnaissance d’éventuelles cavités,

- la reconnaissance de toutes anomalies géotechniques hors-emprise du site étudié,

- le suivi de l’hydrogéologie locale.

Le numéro de consultation relatif aux DT/DICT, élaborées avant l'exécution des sondages

et des essais est le 2020100805435D.



2 - SITUATION – CONTEXTE HYDROGÉOLOGIQUE

Le terrain est situé en bordure Sud de la Route de Chatillon dans le centre du village de

ROMANS (cf. Fig. 1 et 2 ; p. 5 - SITUATION GEOGRAPHIQUE & VUE AERIENNE).

Il intéresse la parcelle cadastrée sous le numéro 848, en section B, au lieu-dit "Le Village"

et d’une contenance totale de 19 519 m² (cf. Fig. 3 ; p. 6 - SITUATION CADASTRALE).

Cette parcelle est classée en Zone C : centre bourg – constructible à la carte communale de

ROMANS (cf. Fig. 4 ; p. 7 – CARTE COMMUNALE DE ROMANS).

Ce terrain, actuellement en pré, présente une très légère déclivité de 3 à 5 % vers le Sud et

le Sud-Est (cf. VUES DU SITE en Annexe 1). Il s’inscrit légèrement en contrebas de la Route

de Chatillon et de la Route de Villars, et est bordé par des fossés côté Sud (partiellement

en eau lors de notre intervention) et Est du terrain.

Aucune anomalie de surface n’a été observée sur le terrain.

D'après la carte géologique de BELLEVILLE au 1/50 000 et notre connaissance du secteur,

le sous-sol local est principalement constitué par la formation des limons décalcifiés des

Dombes de la Bresse.

Sismicité

Le décret n° 2010-1254 du 22 Octobre 2010 classe la commune en "zone de sismicité faible"

(zone 2) pour les bâtiments, équipements et installations de la catégorie dite "à risque

normal" ; dans ce cas, les paramètres sismiques à prendre en compte sont les suivants :

Zone de sismicité

Catégorie d'importance de l'ouvrage

Coefficient d'importance

I

Accélération de référence

(Sol rocheux de Classe A)

Accélération horizontale de calcul

(Sol rocheux de Classe A)

SOLS

agr ag = I agr Classe Paramètre de sol

2 II 1 0,7 0,7 C 1,5

Activité argileuse

D'après la cartographie réalisée par le BRGM sur la sensibilité des sols aux phénomènes

de gonflement/retrait (cf. "Argiles – Alea retrait-gonflement" sur www.argiles.fr), ce

tènement s'inscrit dans une zone d'aléa "faible".

Autres risques

D’après le site Géorisques.gouv.fr, la commune de ROMANS n’est pas soumise à un Plan

de Prévention des Risques d’inondations, mouvements de terrain, cavités souterraines ou

risques miniers.



Fig. 1 – SITUATION GÉOGRAPHIQUE - NORD

(Extrait http: //www.geoportail.fr/)

Fig. 2 – VUE AÉRIENNE DU SITE (Extrait http: //www.geoportail.fr/)

PROJET



Fig. 3 – SITUATION CADASTRALE – E : 1/1250 - NORD

(Extrait cadastre.gouv.fr)

Emprises du projet de lotissement :



Fig. 4 – CARTE COMMUNALE DE ROMANS - NORD

(Extrait cadastre.gouv.fr)

Emprises du projet de lotissement :



3 - RÉSULTATS DES INVESTIGATIONS

3.1 - Sondages de reconnaissance à la pelle hydraulique

Cinq sondages de reconnaissance géologique à la pelle hydraulique, S1 à S5, ont été

répartis dans les emprises du site (lots et zone pressentie pour les bassins pluviaux au Sud-

Ouest du lotissement).

Leur implantation est indiquée sur la Fig. 5; p. 9, et les levés et photographies de ces

sondages sont joints en Annexe 2.

Sous une faible épaisseur de terre végétale limoneuse, ces sondages ont mis en évidence :

- des limons marron, humides sur les épaisseurs suivantes :

S1 S2 S3 S4 S5

1,10 m 0,70 m 0,40 m 0,80 m /

- localement des remblais côté Nord en S1 sur 1,10 m d’épaisseur,

- puis des limons finement sableux à sables limoneux jusqu’aux profondeurs

suivantes :

S1 S2 S3 S4 S5

2,0 m

Fin de

sondage

2,10 m 2,80 m 1,0 m

2,60 m

Fin de sondage

- surmontant des limons et/ou sables ± graveleux reconnus jusqu’à l’arrêt des sondages

S2 et S5, respectivement à 3,40 m et 3,70 m de profondeur.

Une venue d’eau a été observée à 2,20 m de profondeur en S2.

Les parois des fouilles sont restées stables durant l’excavation et les essais d’infiltration,

excepté en S2 où les parois étaient peu stables en profondeur.

3.2 - Essais d'infiltration

Nous avons procédé à trois essais d'infiltration à niveau variable, dans les sondages S1,

S3 et S4, par injection d'eau claire, puis mesure du rabattement du niveau de l'eau en

fonction du temps.

Les conductivités hydrauliques approchés par ces tests ont été calculées à partir de la

formule de DARCY adaptée à un sondage parallélépipédique : ( )

Ka

t tLN

H a

H a=

−

+

+2 1

1

2

avec : a ( )

=

+

L

L

l

l)2

L ; l = dimensions de la fouille (m) ;

H1 ; H2 = hauteurs d'eau (m) mesurées aux instants t1 et t2 (s)



Fig. 5 : IMPLANTATION DES SONDAGES - E : 1/600

LEGENDE :

: Sondages de reconnaissance à la pelle hydraulique : Sondages au pénétromètre dynamique

NORD

Lot 1

Lot 12

Lot 11 Lot 10

Lot 9

Lot 8

Lot 7

Lot 6

Lot 5

Lot 4

Lot 3

Lot 2

Lot 21

Lot 20

Lot 19

Lot 18

Lot 17

Lot 16

Lot 15

Lot 14

Lot 13

Lot 25

Lot 24

Lot 23

Lot 22

Etude

G2-AVP



Après plus d’une heure d’essai, aucun rabattement du niveau de l’eau dans ces sondages n’a été

mesuré. Les conductivités hydrauliques sont donc très faibles :

KS1 << 1 × 10-8 m/s ( 0,036 mm/h)

[Limons finement sableux de – 1,25 à – 2,0 m\ T.N]

KS3 << 1 × 10-8 m/s ( 0,036 mm/h)

[Limons sableux de – 2,0 à – 2,80 m\ T.N.]

KS4 << 1 × 10-8 m/s ( 0,036 mm/h)

[Limons finement sableux de – 0,40 à – 1,0 m\ T.N.]

3.3 - Essais pénétrométriques

Vingt-deux essais pénétrométriques, P1 à P22 ont été réalisés au moyen d'un pénétromètre

dynamique léger, de type DM 30, à train de tiges non tubé, non lubrifié, d'une puissance de

pénétration de 0,6 kg.m/cm².

Leur implantation est indiquée sur la Fig. 5 ; p. 9, et les diagrammes de pénétration sont joints

en Annexe 4.

D'après les résistances à la pénétration dynamique apparente qd, et les observations

lithologiques des sondages à la pelle, ces sondages ont principalement traversé :

- des limons sableux à sables limoneux de compacité hétérogène, localement faibles,

- comprenant des niveaux vraisemblablement + graveleux, de compacité moyenne à

bonne et qui ont occasionnés des refus de pénétration dynamique (qd > 35 MPa).

Ces résultats sont récapitulés dans le tableau suivant par plages de compacité :

Profondeurs

en m

Sols peu compacts

1,5 ≤ qd ≤ 3 MPa

Sols peu à moyennement

compacts

3 ≤ qd ≤ 6 MPa

Sols moyennement compacts

6 ≤ qd ≤ 12 MPa

Sols compacts

qd 15 MPa

Profondeur

d’arrêt

P1 / 0 – 0,60 et 3,40 – 5,0 2,0 – 3,40 0,60 – 2,0 et 5,0 – 5,15 5,15 (R)

P2 3,0 – 3,40 0 – 0,80 et 3,40 – 4,20 2,0 – 3,0 0,80 – 2,0 et 4,20 – 4,40 4,40 (R)

P3 3,60 – 4,60 0 – 0,60 et 2,60 – 3,60 0,60 – 2,60 4,60 – 4,80 4,80 (R)

P4 0 – 0,20 0,20 – 0,80 et 2,40 – 5,20 0,80 – 2,40 5,20 – 5,60 5,60 (R)

P5 0 – 0,40 1,60 – 3,0 0,40 – 1,60 et 3,0 – 4,20 4,20 – 4,40 4,40 (R)

P6 4,40 – 4,80 0 – 0,80 et 4,0 – 4,40 puis

4,80 – 5,20 0,80 – 4,0 5,20 – 5,75 5,75 (R)

P7 0 – 0,60 3,20 – 5,80 0,60 – 3,20 / 5,80 (ASR)

P8 3,40 – 4,80 0 – 0,80 et 2,0 – 3,40 0,80 – 2,0 4,80 – 5,80 5,80 (ASR)

P9 0 – 0,40 2,40 – 4,80 0,40 – 2,40 4,80 – 4,90 4,90 (R)

P10 / 0 – 0,80 0,80 – 3,60 3,60 – 3,70 3,70 (R)



Profondeurs

en m

Sols peu compacts

1,5 ≤ qd ≤ 3 MPa

Sols peu à moyennement

compacts

3 ≤ qd ≤ 6 MPa

Sols moyennement compacts

6 ≤ qd ≤ 12 MPa

Sols compacts

qd 15 MPa

Profondeur

d’arrêt

P11 0 – 0,40 et 2,0 – 2,80 0,40 – 0,80 et 2,80 – 3,60 0,80 – 2,0 3,60 – 4,0 4,0 (R)

P12 0 – 0,20 et 2,20 – 3,20 0,20 – 0,80 et 3,20 – 4,0 0,80 – 2,20 4,0 – 4,55 4,55 (R)

P13 0 – 0,20 0,20 – 0,60 0,60 – 1,60 1,60 – 2,15 2,15 (R)

P14 0 – 0,40 0,40 – 0,80 et 3,0 – 4,60 0,80 – 3,0 4,60 – 5,80 5,80 (ASR)

P15 0 – 0,20 0,20 – 0,80 0,80 – 2,20 2,20 – 2,40 2,40 (R)

P16 0 – 0,20 0,20 – 0,80 et 4,20 – 5,80 0,80 – 4,20 / 5,80 (ASR)

P17 3,20 – 4,40 0 – 0,80 et 2,40 – 3,20 4,40 – 5,0 0,80 – 2,40 et 5,0 – 5,10 5,10 (R)

P18 / 0 – 0,80 0,80 – 5,60 5,60 – 5,80 5,80 (ASR)

P19 3,20 – 3,60

0 – 0,60 et 1,60 – 3,20

puis 3,60 – 4,0 0,60 – 1,60 4,0 – 4,15 4,15 (R)

P20 / 0 – 0,80 0,80 – 5,80 / 5,80 (ASR)

P21 2,40 – 3,80 0 – 0,80 0,80 – 2,40 3,80 – 4,35 4,35 (R)

P22 / 0 – 0,60 0,60 – 1,20 1,20 – 1,45 1,45 (R)

(R) : Refus de pénétration (qd > 35 MPa),

(ASR) : Arrêt sans refus.

Des venues d’eau ont été observées aux profondeurs suivantes :

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11

humide à 4,15 m

3,90 m sec 3,60 m sec 4,70 m sec 3,80 m sec 2,70 m humide à

2,0 m

P12 P13 P14 P15 P16 P17 P18 P19 P20 P21 P22

sec sec humide à 4,80 m

sec sec 3,80 m 4,80 m 2,70 m sec 3,35 m sec

3.3 - Essai au bleu de méthylène / VBS

Quatre essais au bleu de méthylène (Norme NF P 94-068) ont été effectués sur des échantillons

de sols prélevés dans les sondages S1, S3, S4 et S5, afin d'en préciser l'argilosité et d'apprécier

leur sensibilité aux phénomènes de retrait/gonflement.

Les procès-verbaux de ces essais sont présentés en Annexe 5 :

N° de sondage / Echantillon

Profondeur de prélèvement

Nature de Sol VBS

(fraction 0-5 mm) Teneur en eau

naturelle Classification GTR

S1-E1 1,10 m Limons finement

sableux 2,69 17,6 % A2




sableux 2,14 16,7 %

A1 S4-E1 0,90 m Limons finement

sableux 1,96 19,6 %


sableux 2,37 20,6 %

Il s’agit de sols à dominante limono-sableuse, peu plastiques, présentant une sensibilité faible

vis à vis des phénomènes de retrait/gonflement des sols.

Ils sont néanmoins sensibles aux conditions météorologiques et peuvent changer rapidement de

consistance pour de faibles variations de teneur en eau.

4 - INTERPRETATION

4.1 - Contexte géotechnique

On retiendra principalement :

- un terrain subhorizontal à très légèrement penté vers le Sud et le Sud-Est,

- la présence d’une formation limono-sableuse, entrecoupée de niveaux + graveleux, de

compacité hétérogène, présentant un niveau de faible portance entre 2,0 et 5,0 m de

profondeur et d’épaisseur variable selon les sondages,

- la présence de venues d’eau dès 2,70 m de profondeur.

4.2 - Capacités portantes admissibles

La capacité portante admissible des sols est estimée à partir des résistances à la pénétration

dynamique apparente, d'après les relations suivantes (en référence au DTU 13-12 ; Mars 1988) :

• contrainte de rupture q'u # qd / 7

• contrainte de calcul (ELU) : q'ELU = q'u/2

• contrainte de service (ELS) : q'ELS = q'u/3

Compte-tenu des hétérogénéités de portance constatées en sondages, les capacités portantes

admissibles des sols devront être définies lots par lots.

5 - RECOMMANDATIONS CONSTRUCTIVES

5.1 - Validité de notre mission

La responsabilité de la Société SOLUSOL ne saurait être engagée en cas de :

- modification, ou de non-application de nos recommandations constructives ;



- modification du projet (implantation, type de projet, descentes de charges, calage

altimétrique), sans que nous en soyons informés ;

- apparition d'éléments géotechniques nouveaux en cours de travaux (variations

lithologiques de faciès, hétérogénéités de portance, fluctuation des niveaux d'eau mis en

évidence par les sondages, existence de structures enterrées, apparition de cavités,

remblais, sols évolutifs …), et dont nous n'aurions pas été informés :

L'étude géotechnique repose sur une investigation du sol dont la maille ne permet pas de

lever la totalité des aléas toujours possibles en milieu naturel. Des hétérogénéités

naturelles, ou du fait de l'homme, des discontinuités, des aléas d'exécution peuvent

apparaître compte tenu du rapport entre le volume échantillonné ou testé, et le volume

sollicité par l'ouvrage. Ces éléments géotechniques nouveaux peuvent avoir une influence

sur les conclusions de notre rapport.

- modification de la ZIG (Zone d'Influence Géotechnique) du projet après construction :

• "ZIG" proche : extension, remblai/déblai à la périphérie immédiate de l'ouvrage,

• "ZIG" éloignée : à la périphérie de la (ou des) parcelle(s) étudiée(s),

, pouvant engager la stabilité de l'ouvrage et de son terrain d'assise ;

- désordres occasionnés pendant les travaux du fait de l'utilisation par l'entrepreneur de

moyens, de méthodes et de phasages de travaux inadaptés au site et à son contexte

géotechnique et environnemental.

Toute modification du projet, tout élément géotechnique et/ou hydrogéologique nouveau mis

en évidence par des reconnaissances complémentaires ou en cours de travaux, et qui ne seraient

pas en adéquation avec les résultats des investigations réalisées lors de notre mission doivent

impérativement nous être signalés, afin que nous puissions vérifier leur incidence éventuelle

sur les recommandations constructives de notre rapport, et le cas échéant les adapter. Ces

vérifications pourront s'inscrire dans le cadre d'une mission complémentaire (G2-PRO à G4),

et donneront lieu à une nouvelle facturation.

5.2 - Projet

Il est prévu de créer un lotissement de 25 lots de 425 à 845 m², qui seront desservis depuis la

route de Chatillon par une voie à sens unique développant un linéaire d’environ 350 ml :

- les lots n°1 à 8, sont destinés à la construction de pavillons locatifs et en accession.

- les lots n°9 à 25 sont destinés à la construction de maisons individuelles.

A ce stade de l’étude, l’implantation des projets et les plans des projets ne nous ont pas été

fournis.

Les surfaces du projet se décomposent approximativement comme suit :



• Surface voie de desserte : 1 225 m²

• Surface lots : 16 080 m²

• Surface places de stationnements : 320 m²

• Surface trottoirs : 765 m²

• Surface espaces verts : 1 260 m²

__________________________________

Surface totale de l'opération : 19 425 m²

5.3 - Prise en compte de l’aléa retrait/gonflement dans le cadre de

l’établissement des projets de construction

Considérant le contexte du tènement :

Classement du terrain Aléa faible

Classe GTR des sols rencontrés Sols sablo-limoneux A1/A2

Sensibilité au retrait/gonflement des

sols testés Faible

,on rappellera les principales dispositions et recommandations suivantes :

- préférer des conceptions de forme simple, et éviter les sous-sols partiels,

- asseoir les fondations à des profondeurs suffisantes pour s'affranchir des variations

hydriques superficielles : 0,80 m sous TN fini,

- renforcer la structure (chaînages horizontaux haut et bas et chaînages verticaux),

- proscrire toute végétation hygrophile et à fort développement racinaire à la périphérie

des constructions,

- homogénéiser les "conditions de surface" en pied des différentes façades, en mettant en

place des trottoirs périphériques étanches ou des écrans anti-évaporation à la périphérie

des constructions (cf. schéma de principe ci-dessous),



- désolidariser les structures différentiellement chargées par la mise en place de joint de

rupture,

5.4 - Conditions de fondation des constructions projetées

5.4.1 - Lots n°1 à 8 (Etude G2-AVP)

Considérant le contexte géotechnique mis à jour, et pour des constructions de plain-pied, ces

dernières pourront être fondées par semelles filantes et/ou isolées :

- encastrées à 0,80 m minimum de profondeur sous TN actuel et terrain fini, dans

dans les limons sableux à sable limoneux,

- dimensionnées sur la base des taux de travail admissibles suivants limités à :

q’ELU = 0,22 MPa

q’ELS = 0,15 MPa

,de manière à tenir compte des niveaux de plus faible portance en profondeur et limiter les

tassements absolus et différentiels à des valeurs millimétriques (w ≤ 4 – 6 mm).

Nota : en cas de construction sur sous-sol enterré, la réalisation d’une étude géotechnique

de projet (G2-PRO) devra être réalisée afin de prendre en compte les niveaux de faible

portance reconnus à différentes profondeurs selon les lots et préciser en conséquence les taux

de travail admissibles mobilisables.

Dallages :

Dans l’hypothèse de dallages flottants (dallages désolidarisés), les conditions de fondation et

de mise en œuvre de ces dallages devront être les suivantes :

- décapage minimal des limons de couverture sur 0,40 m d'épaisseur (à adapter

selon calage des projets et en fonction des épaisseurs de sols pollués par le

développement racinaire : à purger),

- compactage soigné du fond de fouille par temps sec,

- mise en place éventuelle d'un géotextile anti-poinçonnement,

- mise en place d'une couche de forme graveleuse ( GNT Ø 0/60 mm) de 0,30 m

minimum d'épaisseur, soigneusement compactée,

- mise en place d'une couche de réglage en concassé 0/20 de 0,05 m d'épaisseur,

Ces dallages seront conçus et réalisés conformément aux recommandations de la norme

française NF P11-213-1 (Mars 2005) / DTU 13.3 "Dallages /Conception, calcul et exécution /

Cahier des clauses techniques des dallages de maisons individuelles", avec pour base de

dimensionnement les valeurs suivantes : Kw ≥ 30 MPa/m.



Dispositions générales :

- Tout point faible (poche molle ou décomprimée, ou remblai) ou point dur (ancienne

maçonnerie enterrée…) sera purgé et substitué par un rattrapage en gros béton ou un tout-

venant graveleux compacté.

- On veillera à homogénéiser l'assise des fondations par un encastrement adapté aux

conditions mises au jour.

- Afin d'éviter une décompression et un remaniement des fonds de fouille, les fondations

seront bétonnées à l'avancement.

Tout fond de fouille (fondations, plate-forme sous dallage) laissé ouvert et soumis aux

intempéries devra impérativement être purgé : retrait de l’épaisseur de sols saturés ou

décomprimés.

- Un joint de construction est recommandé entre les parties différentiellement chargées (à

définir par un B.E.T. Structure/Béton armé).

- Conception des fondations

• Respect de la règle des 3 base / 2 haut pour des fondations voisines fondées à des

niveaux différents (Règle 2.42 / DTU 13-11 / "Fondations superficielles" / Mars 88).

• Dimensions minimales des fondations :

Semelles filantes : 0,50 m Appuis isolés : 0,50 m2

• Encastrement hors-gel préconisé dans la région : 80 cm sous Terrain Fini extérieur.

- Les éventuels murs enterrés devront être dimensionnés vis-à-vis de la poussée des terres.

5.4.2 - Lots n°9 à 25 (Etude G1-PGC)

Au vu des résultats de sondages réalisés sur ces lots, les conditions de portance sont

hétérogènes, et des niveaux de faible à très faible portance ont été mis en évidence dans

certaines zones (cf. sondages P11 et P12).

En 1ère approche, la réalisation de fondations superficielles par semelles filantes et/ou

isolées, ou radier général reste envisageable pour la plupart des lots mais devra être

avalisée par sondages complémentaires dans le cadre d’une étude géotechnique de

conception (G2) après définition des projets sur les lots (type de projet, implantation, calage

altimétrique, descentes de charges…).

La réalisation de dallages flottants (dallages désolidarisés) est envisageable ; elle nécessitera la

mise en œuvre d’un couche de forme dont l’épaisseur devra être définie en fonction de

l’insertion des projets dans le terrain.



5.5 - Conditions de terrassement / Stabilité générale

5.5.1 - Terrassements provisoires

Les terrassements de la pleine masse des constructions intéresseront principalement des sols

limono-sableux à sablo-limoneux.

Dans ces conditions, et au vu des observations faites en sondages, les talus provisoires pourront

être taillés à :

Type de construction Sans sous-sol Avec sous-sol

Hauteur de talus ≤ 1,0 m 1,0 h 3,0 m

Pente admissible des talus

provisoires (*)

subvertical

(1 base / 3 à 4 haut maxi) 1 base / 2 haut maxi

(*) en l'absence de toute venue d’eau.

Les sols de couverture étant sensibles à l'humidité, les terrassements devront

impérativement être exécutés en période non pluvieuse et de basses eaux, et les talus

provisoires de plus de 1,0 m de haut seront protégés par un film polyane.

On respectera d'autre part les dispositions et règles de l'art suivantes, de manière à ne pas altérer

les talus et plate-forme terrassés :

- captage et évacuation immédiate des éventuelles venues d'eau,

- dépôt de déblais, matériels ou engins en amont immédiat des entrées en terre à proscrire,

- protection immédiate des plates-formes de construction vis-à-vis des intempéries :

mise en œuvre d'une couche graveleuse, éventuellement associée à un géotextile anti-

poinçonnant,

assurer un écoulement gravitaire des plates-formes (ou prévoir les dispositifs

nécessaires à l’évacuation des eaux météoriques : puisard + pompe de refoulement)

mise en place d’un cordon de protection en amont des entrées en terre pour dévier les

eaux de ruissellement.

La pose des réseaux dans les fouilles devra se faire dans les règles de l'art et à l'abri d'un blindage

provisoire pour toute tranchée d'une profondeur supérieure à 1,30 m et d'une largeur égale ou

inférieure au deux tiers de la profondeur (décrets 64-48 du 8 Janvier 1965 et 2008-244 du 7 Mars

2008). Ce blindage sera retiré au fur et à mesure du remblaiement des fouilles pour éviter la

décompression des sols en place.

5.5.2 - Terrassements définitifs

En l’absence de projet, on retiendra les dispositions suivantes dans le cadre de l’aménagement

périphérique des constructions :



déblais Remblais

• 2 base / 1 haut maxi (talus libres)

• pour des pentes de talus plus importantes, un mur de soutènement devra être envisagé et dimensionné dans les règles de l'art

• Décapage des sols sur 0,40 m minimum d'épaisseur,

• Compactage soigné de l'arase par temps sec

• Mise en place du remblai par couches soigneusement compactées,

• Pente des talus = 2 base / 1 hauteur (à végétaliser)

5.5.3 - Stabilité générale

Considérant le contexte géotechnique et géomorphologique du site, et sous réserve du respect

des recommandations constructives du présent rapport, la stabilité des futures constructions (de

type habitat individuel) n'appelle pas de remarques particulières.

5.6 - Drainage

Compte-tenu de la sensibilité des sols de couverture à l'humidité, et de la présence de

circulations d’eau à faible profondeur, et de manière à récupérer les infiltrations dans les parties

remblayées, un drainage périphérique gravitaire des constructions doit être prévu.

Les eaux ainsi recueillies devront être acheminées vers le dispositif d'évacuation des eaux

pluviales du lotissement.

En cas de vides sanitaires, ces derniers devront être assortis d'un dispositif d'aération et

d’évacuation des eaux.

Les murs et parties de murs enterrés devront être protégés par un enduit étanche et un dispositif

de drainage relié au drain périphérique.

Tout ouvrage de soutènement, non autodrainant, devra être équipé d'un dispositif de drainage

(drain de pied longitudinal, barbacanes).

5.7 - Conditions de fondation de la voie de desserte

La couche de forme d'une voirie a 2 objectifs principaux :

- une fonction drainante à sa base pour s'affranchir des stagnations d'eau et d'une

saturation des sols en place sous-jacent (PST),

- assurer une homogénéisation de la portance souhaitée sur la chaussée.

En l’absence d’éléments précis, on retiendra :

- un calage altimétrique de la voie approximativement au TN,

- objectif : obtention d'une plate-forme support de chaussée de type PF2, soit un

module de déformation Ev2 ≥ 50 MPa



Compte-tenu de la qualité actuelle des sols superficiels, l'obtention d'une plate-forme de type

PF2 nécessite, sous les couches de roulement, de base et de fondation, la mise en œuvre d'une

couche de forme graveleuse, pouvant être constituée par :

40 cm minimum de matériaux de type D2, D3, C1B3 ou grave recyclée, (conformément

aux recommandations du "Guide technique pour la réalisation des remblais et couches de

forme" – LCPC/SETRA – GTR 92 / Septembre 1992).

Dispositions constructives

On retiendra les dispositions constructives suivantes :

- exécution impérative des travaux en période non pluvieuse, non neigeuse et hors gel,

- décapage des sols sur 40 cm minimum d'épaisseur (à adapter selon calage de la voie, en cas

de sols remaniés, et en fonction des épaisseurs de sols pollués par le développement

racinaire : à purger),

- compactage soigné et moyen du fond de fouille par temps sec,

- compte tenu de la sensibilité à l'eau des sols, un drain Ø 100 sera prévu à la base de la

couche de forme. Ce drainage sera raccordé gravitairement vers le dispositif de gestion des

eaux pluviales de la voirie.

- mise en place d'un géotextile (Classe 5 en traction ; résistance à la rupture > 16 kN/m),

étendu sur la partie supérieure des terrassements (PST) et déroulé à l'avancement,

- mise en œuvre de la couche de forme conformément aux recommandations du "Guide

technique pour la réalisation des remblais et couches de forme" – LCPC/SETRA – GTR 92

; Septembre 1992,

- fermée par une couche de réglage de 10 cm de 0/31.5 mm.

- selon l'état hydrique des sols au moment des travaux, ou si des horizons altérés (poches

molles, remblais…) ou encore des drains anciens étaient mis au jour dans les terrassements,

des adaptations seront localement nécessaires : purges, cloutage (incorporation par

compactage et jusqu'au refus d'éléments 80/150 mm ou équivalent), captages des drains et

raccordement sur le réseau pluvial, épaississement de la couche de forme.

- enfin vérifier la portance de cette plate-forme support de chaussée au moyen d'essais à la

plaque en retenant les critères suivants :

Ev2 ≥ 50 MPa et Ev2/Ev1 ≤ 2,2

- en fonction des résultats de ces essais de contrôle un épaississement de la couche de forme

pourra s'avérer nécessaire.



6 - GESTION DES EAUX PLUVIALES

6.1 – Interprétation - Recommandations

Les conditions hydro-géotechniques ne sont pas favorables à l'infiltration des eaux

pluviales. Les eaux pluviales ruisselées sur les surfaces imperméables du projet seront

donc tamponnées dans des ouvrages de rétention.

Celles-ci seront rejetées gravitairement à débit régulé dans le réseau pluvial existant au

Sud du tènement et en direction de la Route de Villars.

Nous conseillons deux solutions alternatives pour la gestions des eaux pluviales :

Solution 1 : l’ensemble des eaux pluviales est tamponné dans un bassin de rétention

collectif unique et important situé à l’aval du site.

Solution 2 : des ouvrages de rétentions privatifs seront installés sur les lots en complément

du bassin de rétention collectif. La mise en place des ouvrages de rétention privatifs

diminueront le volume du bassin de rétention à l’aval du site.

6.2 – Dimensionnement des rétentions

Les rétentions ont étés dimensionnées en respectant les Recommandations du Guide de

l'Assainissement de Juin 2003 (Ministère de l'Ecologie et du Développement Durable –

CERTU) et les prescriptions de la MISE de l’Ain de Février 2015.

➢ Choix de la méthode de calcul

- Le projet s'inscrit dans un milieu rural et résidentiel et sa superficie est inférieure à

50 ha.

- Le coefficient d'imperméabilisation sera supérieur à 20 %.

- Le réseau d'assainissement E.P. sera propre au projet ; celui-ci ne reprendra pas

d'ouvrage de stockage ou de régulation à l'amont hydraulique.

- Intégration des données pluviométriques les plus représentatives relevées à la station

Météo-France de CHÂTEAU-GAILLARD,

- Tracés des courbes Intensité – Durée – Fréquence (I.D.F.) établis à partir des

coefficients de Montana calculés par METEO France,

- Le volume total de rétention sera inférieur à 500 m3.

- Application de la Méthode des pluies, intégrant les courbes I.D.F. locales :

Vr = ( )s

b qta − max tmax Sa 10

(Avec Vr : volume de rétention / a et b : coefficients de Montana / tmax : temps ou

la dérivée s'annule / qs : débit spécifique / Sa : surface active)



➢ Paramétrage

Période de retour de l'averse critique

Les calculs ont été établis pour des averses exceptionnelles vicennales. Rappelons que

l'article 6 de la norme européenne NF EN 752-2, relative aux réseaux d'évacuation E.P.

à l'extérieur des constructions, tolère une fréquence d'inondation vicennale dans les

zones résidentielles.

Choix du débit de fuite

Conformément aux préconisations de la MISE de l’Ain, le débit de fuite global du projet

vers le réseau pluvial existant sera limité à 30 l/s, (ratio de 15 l/s/ha).

6.2.1 – Solution n°1 : Dimensionnement de la rétention collective du projet

Pour intégrer le plan de masse et la topographie, nous proposons de développer un bassin de

rétention à l’aval du site. Ce bassin sera raccordé au réseau pluvial existant.

Impluvium et coefficient d'apport retenus :

* Toitures, terrasses et voie d’accès des lots : S = 6 250 m² avec C20 = 1

* Espaces verts des lots : S = 9 830 m² avec C20 = 0,15

* Voirie : S = 1 225 m² avec C20 = 0,90

* Trottoirs : S = 765 m² avec C20 = 0,90

* Parkings : S = 320 m² avec C20 = 0,90

* Espaces verts commun : S = 1 260 m² avec C20 = 0,15

Soit une surface totale de 19 650 m² et un coefficient d’apport vicennal de 0,51.

Les calculs sont détaillés dans le Tableau 1 ; p. 22.

Pour limiter le débit de fuite à 30 l/s, on prévoira une rétention de 229 m3.

6.2.2 – Solution n°2 : Dimensionnement des ouvrages de rétention privatifs en

complément du bassin de rétention collectif

Pour intégrer le plan de masse et la topographie, nous proposons de développer des rétentions

privatives sur chaque lot et un bassin de rétention à l’aval du site. Les rétentions privatives

auront un débit de fuite de 1 l/s et se raccorderont au bassin de rétention à l’aval du site. Ce

bassin sera connecté au réseau pluvial existant.

Impluvium et coefficient d'apport retenus pour chaque lot :

* Surfaces moyennes imperméabilisées par lot : S = 250 m² avec C20 = 1



* Surfaces moyennes des espaces verts part lot : S = 393 m² avec C20 = 0,15

Soit une surface moyenne de 643 m² par lot et un coefficient d’apport vicennal de 0,48.

Les calculs sont détaillés dans le Tableau 2 ; p. 24.

Pour limiter le débit de fuite à 1 l/s (vortex) il convient de développer un volume de

rétention de 7 m³ par lot.

Cette solution de répartition du volume de rétention permet de réduire le volume de la rétention

collective à 54 m³.

6.3 – Recommandations techniques

Afin de minimiser les risques de pollution et d'obstruction des régulateurs de débit, les mesures

énoncées ci-après seront prises :

- Les espaces verts seront rapidement engazonnés.

- La base des chenaux des toitures sera équipée de bacs de décantation d'au moins 15 cm

de profondeur.

Les grilles-avaloir de la voie d'accès au garage seront équipées de bacs de décantation

d'au moins 30 cm de profondeur, sous la conduite de collecte.

- Les régulateurs de débit des rétentions seront contrôlés et nettoyés une fois par mois et

après chaque orage violent.

- Les bacs de décantation des grilles-avaloir seront curés une fois par trimestre (une visite

après chaque orage violent est conseillée).

Les rétentions seront titulaires d’un Avis technique certifié en cours de validité, et adaptée aux

charges roulantes, si nécessaire.

Elles seront entièrement visitables grâce à des regards, et devront être l’objet d’un entretien et

d’une maintenance régulière. Visitables par des caméras d’inspection de réseaux et nettoyables

par des hydro-cureuse et/ou une aspiratrice. Une ventilation Ø 100 est à prévoir au droit de la

sortie de chaque rétention.

_____________________

Fait à Meyzieu, le 30 Novembre 2020

Luc DEBRAY Christine REY Ingénieur Hydrogéologue Ingénieur Géotechnicien



A N N E X E 1

VUES DU SITE .....................................................p. 26



NORD-OUEST

SUD-EST

SUD-OUEST

Route de Chatillon

Route de Villars

S1

FOSSÉ SUD

S1



A N N E X E 2

SONDAGES DE RECONNAISSANCE À LA PELLE HYDRAULIQUE S1 à S5…………………pp. 28 à 32



SONDAGE À LA PELLE MÉCANIQUE (Godet de 45 cm)

N° du sondage : S1 Client : AIN HABITAT Date : 18/11/2020 Commune : ROMANS (01)

Référence : E.321/20 Etude : G1-PGC (lots 9 à 25) + G2-AVP (lots 1 à 8)+ E.P.

Conditions météorologiques : Soleil Projet : Lotissement de 25 lots

Cote Prof. Log Description géologique Echan- Classe W % Eau

NGF (m) tillons GTR

265.52 _ 0 __

0,10 //=//=// Terre végétale limoneuse

/ /

/ / Limons marron

/ / peu humides

_ / /

/ /

/ /

/ /

/ /

_ 1 __ / /

1,10 / /

/ / / / E1 A2 17,6

/ / / / Limons finement sableux, marron,

/ / / / peu humides

_ / / / /

/ / / / ⚫ VBS = 2,69

/ / / /

/ / / / Pas de

/ / / / venue

_ 2 __ / / / / d’eau

ARRÊT DU SONDAGE

(Parois de la fouille stables)

_

_ 3 __

_

_ 4 __

_

Remblais côté Nord:

Grave sableuse,

compacte Ø 0/200 mm

+ morceaux de tuile








NGF (m) tillons GTR

262.77 _ 0 __


/ / / /

/ / / / Limons marron, humides

/ / / /

_ / / / /

/ / / /

0,70 / / / /

/ / / /

/ / / /

_ 1 __ / / / / Limons finement sableux marron-orangé

/ / / / humides

/ / / /

/ / / /

/ / / /

_ / / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

_ 2 __ / / / / Venue

2,10 / / / / d’eau

/ à 2,20 m

/

/ / Limons sableux marron-gris, graveleux

_ / Ø 0/110 mm, mouillés

/

/

/ /

/

_ 3 __ /

Sable graveleux, marron, mouillés

3,40

_ ARRÊT DU SONDAGE

(Parois de la fouille ± stables)

_ 4 __

_








NGF (m) tillons GTR

264.18 _ 0 __


/ / / /


0,40 / / / /

_ / / / /

/ / / / Limons finement sableux à sableux

/ / / / marron clair à grisâtre, humides

/ / / /

/ / / / ⚫ VBS = 2,14 E1 A1 16,7

_ 1 __ / / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

_ / / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

_ 2 __ / / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

_ / / / / Pas de

/ / / / venue

/ / / / d’eau

2,80 / / / /

ARRÊT DU SONDAGE

_ 3 __ (Parois de la fouille stables)

_

_ 4 __

_








NGF (m) tillons GTR

265.46 _ 0 __


/ / / /

/ / / /


_ / / / /

/ / / /

/ / / /

0,80 / / / / Pas de

/ / / / Limons finement sableux, marron-orangé E1 A1 19,6 venue

_ 1 __ / / / / peu humides ⚫ VBS = 1,96 d’eau

ARRÊT DU SONDAGE


_

_ 2 __

_

_ 3 __

_

_ 4 __

_








NGF (m) tillons GTR

267.15 _ 0 __

0,10 //=//=// Terre végétale

/ / / /

/ / / /

/ / / / Limons finement sableux, marron

_ / / / / humides

/ / / /

/ / / /

/ / / /

/ / / /

_ 1 __ / / / /

/ / / /

/ / / / Limons finement sableux, marron clair à gris E1 A1 20,6

/ / / / peu humides

/ / / / ⚫ VBS = 2,37

_ / / / /

2,60 / / / /

/

/

/ / Limons finement sableux, marron-orangé

_ 2 __ / graveleux Ø 0/50 mm + quelques > 80 mm

/ humides

/

/

/

_ / /

/

/

/

/

_ 3 __ /

/ / Pas de

/ venue

3,30 / d’eau

/ / / /

_ / / / / Sable limoneux, marron-orangé, humide

/ / / /

3,70 / / / /

ARRÊT DU SONDAGE


_ 4 __

_



A N N E X E 3

DIAGRAMMES DE PÉNÉTRATION DYNAMIQUE P1 à P22.........................................................pp. 34 à 44



SONDAGES AU PÉNÉTROMÈTRE DYNAMIQUE

N° des sondages : P1 & P2 Client : AIN HABITAT Date : 16 au 18 Novembre 2020 Commune : ROMANS (01)

Référence : E.321/20 Projet : Lotissement de 25 lots

X = Y = Z = 267,72 NGF Niveau d'eau : humide à 4,15 m

X = Y = Z = 267,27 NGF Niveau d'eau : mouillé à 3,90 m

Pénétromètre dynamique de type DM 30, à train de tiges non tubé, non lubrifié.

Section de la pointe : 10 cm² - Masse : 30 Kg - Hauteur de chute : 20 cm

Puissance de pénétration : 0,6 Kg.m/cm²

0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35

Résistance dynamique apparente en MPaP1

Refus progressif à 5,15 m

Pro

fon

deu

r en

mèt

res

0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res






X = Y = Z = 267,17 NGF Niveau d'eau : néant





0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35


Refus net à 4,80 m

Pro

fon

deu

r en

mèt

res

0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res











0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res

0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35


Refusprogressif à 5,75 m

Pro

fon

deu

r en

mèt

res











0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35


Arrêt sans refus à 5,80 m

Pro

fon

deu

r en

mèt

res

0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res







X = Y = Z = 264,98 NGF Niveau d'eau : mouillé à 2,70




0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res

0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res











0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res

0

1

2

3

4

5

6

7

0 5 10 15 20 25 30 35



Pro

fon

deu

r en

mèt

res



A N N E X E 4

ESSAIS AU BLEU DE METHYLENE………………….pp. 46 à 49



Norme : NF P 94.068

ESSAI AU BLEU DE METHYLENE

❑ Client : AIN HABITAT ❑ Commune : ROMANS (01) ❑ Référence : E.321/20 ❑ Projet : Lotissement de 25 lots

MATERIAU :

▪ Date d’essai : 19/11/2020 ▪ N° d’échantillon : S1-E1 ▪ Date de prélèvement : 18/05/2020 ▪ Profondeur de prélèvement : 1,10 m ▪ Mode de prélèvement : Pelle Hydraulique ▪ Nature : Limons finement sableux ▪ N° de sondage : S1 ▪ Teneur en eau naturelle : 17,6 %

ANALYSE GRANULOMETRIQUE :

◼ Dimension maximale des grains : Dmax (D95) < 5 mm ◼ Proportion pondérale de la fraction 0/5mm (contenue dans 0/Dmax ou 0/50mm si Dmax>50mm) : C = 1 PRISE D'ESSAI :

◼ Masse de fines soumises à l'essai : M1s = 33,48 g

RESULTATS : VBS = V / M1s ou VBS = (V / M1s) * C

avec : •V = volume total de solution injectée (en ml) = 90 ml d'où :

VBS 0/5mm= 2,69 g

VBS0/50mm = 2,69 g pour 100 g de sol

Classification (fraction 0/50mm) : A2 (selon guide technique du LCPC et du SETRA-GTR 92 "Réalisation des remblais et des couches de forme")

VBS :

➢ Sols insensibles à l'eau (vérifier que le pourcentage de fines soit inférieur à 12%)

⎯0,1⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Apparition de la sensibilité des sols à l'eau

⎯0,2⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols sablo-limoneux

⎯1,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols sablo-argileux et Sols limoneux peu plastiques

⎯2,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols limoneux moyennement plastiques

⎯6⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols argileux

⎯8⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols très argileux





MATERIAU :







VBS 0/5mm= 2,14 g

VBS0/50mm =2,14 g pour 100 g de sol


VBS :


⎯0,1⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯0,2⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯1,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯2,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯6⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols argileux

⎯8⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯






MATERIAU :


ANALYSE GRANULOMETRIQUE : ◼ Dimension maximale des grains : Dmax (D95) < 5 mm ◼ Proportion pondérale de la fraction 0/5mm (contenue dans 0/Dmax ou 0/50mm si Dmax>50mm) : C = 1 PRISE D'ESSAI :




VBS 0/5mm= 1,96 g



VBS :


⎯0,1⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯0,2⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯1,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯2,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯6⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols argileux

⎯8⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯






MATERIAU :







VBS 0/5mm= 2,37 g



VBS :


⎯0,1⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯0,2⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯1,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯2,5⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


⎯6⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯

➢ Sols argileux

⎯8⎯ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯


ain hÂbitat

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