newmark morh

Distribución de esfuerzos en el terreno

Fabián HoyosPatiño IG MScGrupo de GeotecniaEscuela de Ingeniería CivilFacultad de Minas

Esfuerzos in situ/ presión geostática.

Esfuerzos verticales in situ

Esfuerzos horizontales in situ.

En macizos rocosos pueden variar por efectos tectónicos

),( dρσ

),,( 0Kdρσ

),,( Tdρσ

Distribución de esfuerzos geostáticos

B + HB + H

Ecuación de BoussinesqEn un medio homogéneo,

elástico e isotrópico, la tensión vertical media es un punto cualquiera

debida a la aplicación de una carga en superficie

está dada por la expresión

z πσ =

2522 )(2

Carga puntual

Carga lineal

Carga distribuida sobre un área

Los bulbos de presión de Boussinesq

⎥⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢⎢

⎟⎟⎟⎟⎟

⎜⎜⎜⎜⎜

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+

Limitaciones de la ecuación de Boussinesq.

Solución analítica para materiales homogéneos, isotrópicos, elásticos.Solución aproximada en suelos cohesivosPresenta limitaciones en suelos granulares

Limitaciones de la ecuación de Boussinesq.

Solución aproximada en suelos cohesivos

Presenta limitaciones en suelos granulares

Tensión vertical en el terreno Prepare una gráfica de presión geostática suponiendo un peso unitario del suelo igual a 20kN/m3.

En la misma gráfica haga una gráfica de la tensión sobreimpuesta al terreno por una zapata cuadrada de 2 m de lado que recibe una columna con una carga de 500 kN, en la proyección del centro de la zapata.

En una hoja distinta prepare un gráfico de la suma de la presión geostáticay la tensión sobreimpuesta por la carga externa

Localice en el gráfico la profundidad a la que la tensión sobreimpuesta por la carga externa es igual a la presión geostática.

Localice la profundidad a la que la tensión sobreimpuesta por la carga externa es igual al 30%, 20%, 10%, 5% de la presión geostática

Presión de tierras en reposo

En un depósito de suelo natural homogéneo

Xσh’σv’

La relación σh’/σv’ es una constante conocida comocoeficiente de presión de tierras en reposo (K0).

En la condición K0, no hay deformaciones laterales.

Newmark

Estimación de K0En arcillas normalmente consolidadas y en suelos granulares

K0 = 1 – sin φ’

En arcillas sobreconsolidadas

K0,sobreconsolidada = K0,normalmente consolidada OCR0.5

Del análisis elástico

υυ−

=10K Coeficiente

de Poisson

Empujes Activo/Pasivo de tierras- en suelos granulares

Muro liso

Condición activa: el suelo se desplazahacia la estructura

Condición pasiva: la estructura se desplaza

hacia el suelo

Presión activa de tierras- en suelos granulares

σv’σh’

A medida que el muro se desplaza

Inicialmente, no hay movimiento lateral.

σv’ = γz

∴σh’ = K0 σv’ = K0 γz

σv’ permanece igual

σh’ disminuye hasta que ocurre la falla.

Estado activoEstado activo

θθσστθσθσσ

cos)(cos22

sensen

−=+=

σh σv

σ2−σ1=∆σ

σ, τ

Envolvente de falla

σv’

σh’ disminuye

Estado K0 inicialEstado activo (Falla)

A medida que el muro se retira del suelo

Presión activade tierras

σv’[σh’]activa

Envolvente de

']'[ vAactivah K σσ =

)2/45(tansin1sin1 2 φ

−=+−

Coeficiente de presión activa de tierras de Rankine

WJM Rankine(1820-1872)

σv’[σh’]activa

Envolvente de

σv’σh’45 + ϕ/2

El plano de falla se encuentra a 45 + φ/2 respecto a la horizontal

σv’σh’

A medida que el muro se desplazarespecto al suelo , σh’ disminuye hastaque ocurre la falla.

Movimiento del muro

σh’

Estado activo

Estado K0

Presión activa de tierras- en suelos cohesivos

Situación similar a la de lossuelos granulares. La única

diferencia: c ≠ 0.

AvAactivah KcK 2']'[ −= σσ

Todo lo demás igual al casode suelos granulares.

Presión pasiva de tierras- en suelos granulares

σv’σh’

Estado inicial K0.

A medida que el suelo trata de desplazarse hacia el suelo

σv’ permanece igualσh’ aumenta hasta que ocurre la falla

Estado pasivo

Envolvente de

σv’

Estado inicial K0

Estado activo (Falla)

A medida que el muro se desplaza contra el suelo

σh’ aumenta

Presión pasivade tierras

σv’ [σh’]pasiva

envolvente de

']'[ vPpasivah K σσ =

)2/45(tansin1sin1 2 φ

+=−+

Coeficiente de presiónpasiva de tierras de Rankine

σv’ [σh’]pasiva

Envolvente de

σv’σh’

El plano de falla a 45 - φ/2 to horizontal

45 - ϕ/2

σv’σh’

A medida que el muro se desplazacontra el suelo σh’ aumenta hasta queocurre la falla

Movimiento del muro

σh’

Estado pasivo

Presión pasiva de tierras- en suelos cohesivos

Situación similar a la de los suelos granulares. La única diferencia: c ≠ 0.

PvPpasivah KcK 2']'[ += σσ

Lo mismo que´para suelosgranulares.

Distribución de la presión lateral- En suelos granulares

[σh’]pasiva

[σh’]activa

KAγHKPγh

PA=0.5 KAγH2

PP=0.5 KPγh2

PA y PP con lasresultantes de losempujes activo y

pasivo sobre el muro

Movimiento del muro

σh’

Condiciónpasiva

Condiciónactiva Condición K0

Teoría de empuje de tierras de Rankine

Supone una pared lisa

Aplicable sólo en paredes verticales

PvPpasivah KcK 2']'[ += σσ

AvAactivah KcK 2']'[ −= σσ

Prevenir el desplazamiento lateral del terreno.

Muro de contenciónen voladizo

Excavación entibada Tablestaca anclada

Tablestaca

Anclaje

Estructuras de contención -

Estructuras de contención

Muro de sótano

Edificios en altura

Muros de gravedad

bloques

MorteroConcreto o mampostería

Su eficacia depende de su propio pesoSu eficacia depende de su propio peso

Muros de contención en voladizo

Funcionan como un voladizofijo al terrenoFuncionan como un voladizofijo al terreno

Reforzados: sección menorque los murosde gravedad

Soporte LateralEstimar la presión lateral del terreno sobre lasestructuras de contención es un requisito de diseño

Muro de contenciónde gravedad

Suelo reforzado

Tablestacas

Tablestacas marcadas para la hinca

Tablestacas

Dique de tablestacas

Tablestacas

Instalacion Cortina de tablestacas

Soporte Lateral

geosinteticos

Suelo reforzado o tierra armadaSuelo reforzado o tierra armada

Soporte LateralMuro de enrejado/muro de criba

Elementosprefabricadosensamblados

lleno con suelol

Buena apariencia, excelente drenaje, permite el crecimiento de plantas

Diseño de muro de contención

Wi = peso del bloque i

xi = distancia horizontal del centroide del bloque i del punto V

Bloque no.

- en suelos granularesAnalizar la estabilidad del cuerpo rígidocon paredes verticales (Según Rankine)

Deslizamiento por la base

tan }.{

iPntodeslizamie P

WPF ∑+

Ángulo de fricciónconcreto suelo ≈0.5 – 0.7 φ

Debe ser mayor que 1.5

PP= 0.5 KPγh2PP= 0.5 KPγh2 PA= 0.5 KAγH2PA= 0.5 KAγH2

Volcamiento

H/3 }{3/

iiPovolcamient P

xWhPF ∑+

Debe ser mayor que 2.0

Unas cuántas cuestiones pertinentes¿Cómo mejora la estabilidad una llave en la parteinferior del muro?

¿Porqué no diseñar los muros para resistir laspresiones en reposo?

¿Qué ocurre si la estructura de contención no tiene drenaje?

¿Cómo cambia el estado de esfuerzos en el suelocuando se hace una excavación?

El efecto de cargas superficiales

x πσ =

El efecto de cargas superficiales

newmark morh

Documents

newmark merrill companies

newmark merrill sepulveda

5paleostress interpretacion de circulo de morh

metodo de newmark

newmark hall 1982

newmark chapter procedures (1)

newmark spectra design

newmark research report

newmark - texto 1

prezentacija morh sns - ngo - 20-01

asymmetric newmark sliding caused by motions containing...

vlada republike hrvatske - morh

metodo de morh analisis

winter hills dwarka morh 9910006638

tablas newmark cimentaciones

newmark ir nov 19 latest compressed - newmark security

newmark chart

pasionska baština 2015 - katalog galerija morh zvonimir

newmark group,...

newmark group,...