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ANEJO Nº ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
1727_A6 Saneam.docx
1 INTRODUCCIÓN
2 TIPOLOGÍA DE LA RED
3 DESCRIPCIÓN DE LAS O
3.1 EXCAVACIÓN Y ZANJAS
3.2 CONDUCCIONES Y TRAZA
3.3 OBRAS COMPLEMENTARIA
4 CÁLCULO DE LA RED DE
4.1 INTENSIDAD DE LA PRE
4.2 CAUDALES DE CÁLCULO
4.3 CÁLCULOS HIDRÁULICOS
4.4 CÁLCULOS MECÁNICOS
4.5 APORTACIONES RECOGID
IMPLANTACIÓN ................................
5 CÁLCULO DE LA RED DE
5.1 CAUDALES DE CÁLCULO
5.2 CÁLCULOS HIDRÁULICOS
5.3 CÁLCULOS MECÁN
5.4 APORTACIONES RECOGID
IMPLANTACIÓN ................................
6 IMPULSIONES Y BOMBEO
APÉNDICE I. CÁLCULOS HIDRÁLICOS
APÉNDICE II. CÁLCULO
APÉNDICE III. BOMBEO
APÉNDICE IV. CÁLCULO
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ÍNDICE
INTRODUCCIÓN ................................................................
TIPOLOGÍA DE LA RED ................................................................
DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS. ................................
EXCAVACIÓN Y ZANJAS ................................................................
CONDUCCIONES Y TRAZADO DE LA RED DE SANEAMIENTO
OBRAS COMPLEMENTARIAS ................................................................
CÁLCULO DE LA RED DE DRENAJE DE AGUAS PLU
INTENSIDAD DE LA PRECIPITACIÓN DE CÁLCULO ................................
CAUDALES DE CÁLCULO ................................................................
CÁLCULOS HIDRÁULICOS ................................................................
CÁLCULOS MECÁNICOS ................................................................
APORTACIONES RECOGIDAS POR LA RED EN FAS
................................................................................................
CÁLCULO DE LA RED DE SANEAMIENTO DE AGUAS
CAUDALES DE CÁLCULO ................................................................
CÁLCULOS HIDRÁULICOS ................................................................
CÁLCULOS MECÁNICOS ................................................................
APORTACIONES RECOGIDAS POR LA RED EN FAS
................................................................................................
IMPULSIONES Y BOMBEO S ................................................................
CÁLCULOS HIDRÁLICOS PLUVIALES ................................
APÉNDICE II. CÁLCULO S HIDRÁULICOS RESIDUALES
APÉNDICE III. BOMBEO S ................................................................
APÉNDICE IV. CÁLCULO S MECÁNICOS ................................
........................................................................ 3
............................................................ 3
............................................................................... 3
....................................................................... 3
AMIENTO ........................................ 3
............................................................... 4
DRENAJE DE AGUAS PLU VIALES. ............................. 4
.......................................................... 4
..................................................................... 6
................................................................... 6
...................................................................... 7
AS POR LA RED EN FASE 1 Y EN FASE DE TOTAL
......................................................................... 7
SANEAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES. ................. 9
..................................................................... 9
................................................................... 9
.................................................................... 10
AS POR LA RED EN FASE 1 Y EN FASE DE TOTAL
....................................................................... 10
................................................... 11
..................................................... 13
.............................................. 15
................................................................ 17
........................................................................ 19
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
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1 INTRODUCCIÓN
El objetivo del presente anejo es desarrollar los cálculos justificativos de las
infraestructuras necesarias
caudales de aguas de lluvia y de las aguas residuales aportados o interceptados por la
actuación. La presenta actuación
PLISAN, tal y como se especifica en la memoria de este proyecto.
2 TIPOLOGÍA DE LA RED
La tipología de la red
La red de pluviales
dispuestos en las vías del sistema general,
aportación de aquellas zonas de la PLISAN (ver plano de ordenación) que por gravedad pueden
verter sus aguas pluviales a los colectores centrales de dichas vías del sistema general.
La red de aguas resi
porque en esta fase sólo se está ejecutando el sistema general,
recoger las aportaciones de aguas negras de las diferentes
puntos de aportación planteados en el presente anejo de cálculo. Debido a la topografía de la
zona y a la futura ubicación de la EDAR, se proyectan tres bombeos de aguas residuales con
sus correspondientes impulsiones.
Ambas redes son sensiblemente paralelas y dis
por la mediana del viario.
Se plantea ahora su ejecución porque se va a pavimentar el viario general y se dejarán en
previsión por tanto ejecutados los tubos, pozos y demás elementos de ambas redes.
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INTRODUCCIÓN
El objetivo del presente anejo es desarrollar los cálculos justificativos de las
infraestructuras necesarias para garantizar la recogida, canalización y evacuación de los
caudales de aguas de lluvia y de las aguas residuales aportados o interceptados por la
La presenta actuación abarca la implantación de los sistemas generales de la
se especifica en la memoria de este proyecto.
TIPOLOGÍA DE LA RED
La tipología de la red proyectada es ramificada y separativa.
La red de pluviales recoge la aportación de la red viaria
dispuestos en las vías del sistema general, y además está calculada para recoger en un futuro la
aportación de aquellas zonas de la PLISAN (ver plano de ordenación) que por gravedad pueden
verter sus aguas pluviales a los colectores centrales de dichas vías del sistema general.
La red de aguas residuales en esta primera fase no recoge ninguna zona de la PLISAN
porque en esta fase sólo se está ejecutando el sistema general,
aportaciones de aguas negras de las diferentes zonas de la misma en los distintos
aportación planteados en el presente anejo de cálculo. Debido a la topografía de la
zona y a la futura ubicación de la EDAR, se proyectan tres bombeos de aguas residuales con
sus correspondientes impulsiones.
Ambas redes son sensiblemente paralelas y discurren por espacio público, generalmente
por la mediana del viario.
Se plantea ahora su ejecución porque se va a pavimentar el viario general y se dejarán en
previsión por tanto ejecutados los tubos, pozos y demás elementos de ambas redes.
El objetivo del presente anejo es desarrollar los cálculos justificativos de las
para garantizar la recogida, canalización y evacuación de los
caudales de aguas de lluvia y de las aguas residuales aportados o interceptados por la
abarca la implantación de los sistemas generales de la
se especifica en la memoria de este proyecto.
es ramificada y separativa.
red viaria a través de los sumideros
y además está calculada para recoger en un futuro la
aportación de aquellas zonas de la PLISAN (ver plano de ordenación) que por gravedad pueden
verter sus aguas pluviales a los colectores centrales de dichas vías del sistema general.
duales en esta primera fase no recoge ninguna zona de la PLISAN
porque en esta fase sólo se está ejecutando el sistema general, pero está calculada para
zonas de la misma en los distintos
aportación planteados en el presente anejo de cálculo. Debido a la topografía de la
zona y a la futura ubicación de la EDAR, se proyectan tres bombeos de aguas residuales con
curren por espacio público, generalmente
Se plantea ahora su ejecución porque se va a pavimentar el viario general y se dejarán en
previsión por tanto ejecutados los tubos, pozos y demás elementos de ambas redes.
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3 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS
3.1 EXCAVACIÓN Y ZANJAS
Tal y como se indica en el informe geotécnico la mayor parte de las unidades geotécnicas
son excavables mediante excavación convencional, por tanto, la apertura de zanjas se hará con
la maquinaria adecuada perfilando su sole
3.2 CONDUCCIONES Y TRAZADO DE LA RED DE SANE
Red de saneamiento de aguas pluviales
Para definir la red de aguas pluviales se han proyectado una serie de ramales que cubren
tos el ámbito, compuestos por tubos de secciones circulares de diámetros nomi
500, 630, 800, y 1000 mm. Las canalizaciones de saneamiento de diámetros 315
PVC estructurado SN-8, mientras que los tubos de diámetro 1000 serán de hormigón armado
con enchufe campana.
Para la red de drenaje superficial del vi
conectados a los pozos de registro de pluviales mediante tubos de diámetro nominal 315 mm
PVC; se ha proyectado, para optimizar la red,
ente sí para posteriormente esa línea unirla al pozo de registro. Para unir los dos sumideros
consecutivos del mismo margen entre sí los tubos empleados serán de diámetro nominal 200
mm de PVC.
En el trazado de la red se ha tenido en cuenta el minimizado de los movimientos de tierr
además de los condicionantes de pendientes máximas y mínimas para que la velocidad del agua
en las conducciones no sea inferior a 0.6 m/s ni superior a 6 m/s, según marcan las Normas
ITOHG de 2009 de saneamiento.
Así mismo se ha tenido en cuenta que no
los sistemas generales en los posibles cruzamientos.
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Página
LAS OBRAS .
Tal y como se indica en el informe geotécnico la mayor parte de las unidades geotécnicas
son excavables mediante excavación convencional, por tanto, la apertura de zanjas se hará con
la maquinaria adecuada perfilando su solera.
DO DE LA RED DE SANE AMIENTO
Red de saneamiento de aguas pluviales
Para definir la red de aguas pluviales se han proyectado una serie de ramales que cubren
tos el ámbito, compuestos por tubos de secciones circulares de diámetros nominales 315, 400,
500, 630, 800, y 1000 mm. Las canalizaciones de saneamiento de diámetros 315-800 serán de
8, mientras que los tubos de diámetro 1000 serán de hormigón armado
Para la red de drenaje superficial del viario se han proyectado sumideros de hormigón
conectados a los pozos de registro de pluviales mediante tubos de diámetro nominal 315 mm
, para optimizar la red, así mismo unir dos sumideros del mismo margen
e esa línea unirla al pozo de registro. Para unir los dos sumideros
consecutivos del mismo margen entre sí los tubos empleados serán de diámetro nominal 200
En el trazado de la red se ha tenido en cuenta el minimizado de los movimientos de tierr
además de los condicionantes de pendientes máximas y mínimas para que la velocidad del agua
en las conducciones no sea inferior a 0.6 m/s ni superior a 6 m/s, según marcan las Normas
Así mismo se ha tenido en cuenta que no interfieran con ninguna otra red de servicios de
los sistemas generales en los posibles cruzamientos.
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Tal y como se indica en el informe geotécnico la mayor parte de las unidades geotécnicas
son excavables mediante excavación convencional, por tanto, la apertura de zanjas se hará con
Para definir la red de aguas pluviales se han proyectado una serie de ramales que cubren
nales 315, 400,
800 serán de
8, mientras que los tubos de diámetro 1000 serán de hormigón armado
ario se han proyectado sumideros de hormigón
conectados a los pozos de registro de pluviales mediante tubos de diámetro nominal 315 mm de
así mismo unir dos sumideros del mismo margen
e esa línea unirla al pozo de registro. Para unir los dos sumideros
consecutivos del mismo margen entre sí los tubos empleados serán de diámetro nominal 200
En el trazado de la red se ha tenido en cuenta el minimizado de los movimientos de tierra
además de los condicionantes de pendientes máximas y mínimas para que la velocidad del agua
en las conducciones no sea inferior a 0.6 m/s ni superior a 6 m/s, según marcan las Normas
interfieran con ninguna otra red de servicios de
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El criterio seguido para la disposición de los pozos es que no haya una separación superior
a 65 metros para facilitar la limpieza de la red. Los pozos ta
de cambio de alineación tanto en vertical como en horizontal así como en los encuentros de dos
o más ramales y en las cabeceras de éstos
distintas zonas.
Con respecto al drenaje de la vía, se proyectan además bordillos longitudinales de
hormigón para conducir el agua hacia los sumideros, y en los tramos curvos del trazado se
proyectan caces colectores de mediana con sus correspondientes arquetas que se comunican
con los pozos de pluviales mediante
Red de saneamiento de aguas residuales
Para definir la red de aguas residuales se han proyectado una serie de ramales que cubren
tos el ámbito, compuestos por tubos de secciones circulares
500 mm. Las canalizaciones de saneamiento de diámetros 315
SN-8.
Como se ha indicado anteriormente, para salvar la diferencia de cotas de las zonas de
aportación de aguas negras y de implant
proyectan 3 bombeos con sus correspondientes impulsiones, que serán de tubos de fundición
dúctil de diámetros hasta 350 mm.
3.3 OBRAS COMPLEMENTARIA
Los elementos antes descritos, pozos, sumideros, arquetas y caces deben ser
llevar instados tapas y rejas.
Además de estos elementos, se prevé la formación de una cuneta provisional en tierras a
la que se le dará conexión en distintos puntos de
el desarrollo de los trabajos.
En el presente anejo se aportan los cálculos justificativos del sistema proyectado.
El criterio seguido para la disposición de los pozos es que no haya una separación superior
a 65 metros para facilitar la limpieza de la red. Los pozos también se han diseñado en los puntos
de cambio de alineación tanto en vertical como en horizontal así como en los encuentros de dos
o más ramales y en las cabeceras de éstos, así como en los puntos de conexión futuros de las
drenaje de la vía, se proyectan además bordillos longitudinales de
hormigón para conducir el agua hacia los sumideros, y en los tramos curvos del trazado se
de mediana con sus correspondientes arquetas que se comunican
ozos de pluviales mediante tubos de diámetro nominal 315 mm de PVC
Red de saneamiento de aguas residuales
Para definir la red de aguas residuales se han proyectado una serie de ramales que cubren
tos el ámbito, compuestos por tubos de secciones circulares de diámetros nominales 315, 400, y
500 mm. Las canalizaciones de saneamiento de diámetros 315-500 serán de PVC estructurado
Como se ha indicado anteriormente, para salvar la diferencia de cotas de las zonas de
aportación de aguas negras y de implantación de la futura EDAR, en el Sur del ámbito, se
proyectan 3 bombeos con sus correspondientes impulsiones, que serán de tubos de fundición
dúctil de diámetros hasta 350 mm.
OBRAS COMPLEMENTARIA S
Los elementos antes descritos, pozos, sumideros, arquetas y caces deben ser
Además de estos elementos, se prevé la formación de una cuneta provisional en tierras a
la que se le dará conexión en distintos puntos de la red de pluviales que será operativa durante
En el presente anejo se aportan los cálculos justificativos del sistema proyectado.
El criterio seguido para la disposición de los pozos es que no haya una separación superior
mbién se han diseñado en los puntos
de cambio de alineación tanto en vertical como en horizontal así como en los encuentros de dos
, así como en los puntos de conexión futuros de las
drenaje de la vía, se proyectan además bordillos longitudinales de
hormigón para conducir el agua hacia los sumideros, y en los tramos curvos del trazado se
de mediana con sus correspondientes arquetas que se comunican
tubos de diámetro nominal 315 mm de PVC
Para definir la red de aguas residuales se han proyectado una serie de ramales que cubren
de diámetros nominales 315, 400, y
500 serán de PVC estructurado
Como se ha indicado anteriormente, para salvar la diferencia de cotas de las zonas de
ación de la futura EDAR, en el Sur del ámbito, se
proyectan 3 bombeos con sus correspondientes impulsiones, que serán de tubos de fundición
Los elementos antes descritos, pozos, sumideros, arquetas y caces deben ser estancos y
Además de estos elementos, se prevé la formación de una cuneta provisional en tierras a
la red de pluviales que será operativa durante
En el presente anejo se aportan los cálculos justificativos del sistema proyectado.
4 CÁLCULO DE LA RED DE
4.1 INTENSIDAD DE
Par
para dimensionar
horizonte que considera
El cálculo del
racional. Según e
Q = K x c x I x A
Siendo:
K =
c =
I =
considerado
A =
Q =
precipitación de intensidad
Este método
por lo tanto válido para
cuenca, como se verá en el
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CÁLCULO DE LA RED DE DRENAJE DE AGUAS PLU
INTENSIDAD DE LA PRECIPITACIÓN DE CÁL
Para el cálculo de la red de drenaje de aguas pluviales se ha seguido el método racional
dimensionar la red para permitir el alivio de los caudale
horizonte que considera el pleno desarrollo de las instalacio
El cálculo del caudal aportado por cada cuenca vert
racional. Según esto el caudal viene dado pola fórmula:
Q = K x c x I x A/360
endo:
= Coeficiente de uniformidad.
Coeficiente de escorrentía de la cuenca drenad
Intensidad media de precipitación correspond
considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentración.
A = Área de la cuenca vertiente.(Ha)
Q = Caudal en el punto de desagüe d
precipitación de intensidad media igual a I. (m3/s)
Este método es adecuado para cuencas con ti
tanto válido para la situación que nos ocupa
cuenca, como se verá en el siguiente punto, es inferior al indicado
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DRENAJE DE AGUAS PLU VIALES.
PRECIPITACIÓN DE CÁL CULO
a el cálculo de la red de drenaje de aguas pluviales se ha seguido el método racional
e los caudales máximos previstos para un año
esarrollo de las instalaciones previstas.
nca vertiente se obtiene aplicando el método
dado pola fórmula:
nca drenada.
media de precipitación correspondiente al período de retorno
empo de concentración.(mm/h)
de la cuenca de superficie A para una
iempo de concentración menor de 6 horas y
a situación que nos ocupa, ya que el tiempo de concentración de la
siguiente punto, es inferior al indicado.
1ª FASE
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a el cálculo de la red de drenaje de aguas pluviales se ha seguido el método racional
o
el método
período de retorno
para una
y
, ya que el tiempo de concentración de la
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Tiempo de Concentración
Al ser el tempo de concentración
punto más alejado de la
la cuenca, su cálculo
Al tratarse de una
suma del tiempo de escorrentía má
TC = TE + TR
Donde el tiempo de escorrentía, TE, representa
precipitación en ser interceptada po
escorrentía se estimó
Mentres que o tempo de
red de colectores en alcanzar
Estimando una velocidad
colector de mayor longitud
recorrido mínimo en la red
Por lo tanto, el
TC =5 +15= 20≈
Precipitación de Cálculo
Saneam.docx
empo de Concentración
tempo de concentración el transcurrido entre la caída d
e la cuenca y la llegada de ésta al último punto de control o
u cálculo se realiza en función del tipo de cuenca.
e una cuenca urbana el tiempo de concentración
iempo de escorrentía más el tiempo de recorrido.
empo de escorrentía, TE, representa el intervalo de t
precipitación en ser interceptada por los sumideros y alcanzar la red
se estimó en 5 minutos.
Mentres que o tempo de recorrido, TR, es el tiempo que tarda
de colectores en alcanzar la sección de cálculo.
mando una velocidad de circulación de 2-3 m/s se tiene
yor longitud (aproximadamente 2.500 m) a la longitud
en la red de saneamento de 15 minutos.
tiempo de concentración estimado para la actuación
≈ minutos = 0,33h
Precipitación de Cálculo
a caída de una gota de lluvia en el
l último punto de control o de desagüe de
empo de concentración se puede estimar como la
intervalo de tiempo que tarda el agua de
la red de colectores. El tempo de
empo que tarda el agua que discurre por la
se tiene, asimilando la longitud del
gitud de la cuenca, un tiempo de
a actuación es de:
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Para el cálculo de la precipitación máxima diaria
aparece en la publicación "Mapa para
Ministerio de Fomento.
La Precipitación máxima para el período de retorno considerado,
se obtiene de 104 mm
La intensidad de lluvia debe calcularse para una duración igual a
y para el período de retorno T para el que se dese
de precipitación, Id, es igual a la precipitación diaria, P
La ley de distribución intensidad de
Instrucción 5.2. -IC de drenaje de la Dirección General de Carreteras
ecuación:
It =
It (mm/h) = La intensidad de la precipitación correspond
tiempo de concentración para un período de retorno considerado.
Ide (mm/h) = La intensidad media diaria de precipitación, correspond
considerado. Como T=10 años, Id =
I1/Id = Se calcula a partir de la figura 2.2. de la Instrucción 5.2.
localización xeográfica de la obra (Salvaterra
t(h) = La duración del intervalo al
concentración de la cuenca expresado en horas.
T = El período de retorno considerado
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precipitación máxima diaria se emplea el programa MAXPLUWIN que
publicación "Mapa para el Cálculo de las Máximas Precipitaciones
período de retorno considerado, en este caso de 10 a
uvia debe calcularse para una duración igual al tiempo de concentración
el que se desea calcular el caudal. La intensidad media diaria
precipitación diaria, Pd, dividida por 24 horas (Pd/24).
de lluvia < = > duración de aguacero se obtiene de la
Dirección General de Carreteras y corresponde
128
t28
11,0
1,01,0
Id
I· Id
−−
=
precipitación correspondiente a una lluvia de duración igual a
empo de concentración para un período de retorno considerado.
media diaria de precipitación, correspondiente al período de retorno
os, Id =4.33.
figura 2.2. de la Instrucción 5.2. -IC. El valor tomado, po
obra (Salvaterra- As Neves en Pontevedra), es
l que se refire It, que se toma igual al
nca expresado en horas.
período de retorno considerado es de 10 años.
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ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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programa MAXPLUWIN que
ones Diarias del
de 10 años,
empo de concentración
media diaria
se obtiene de la
corresponde a la
uvia de duración igual al
período de retorno
valor tomado, por la
es 7,8.
tiempo de
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Con estos datos se obtiene
Coeficiente de simultaneidade da precipitación
Para considerar la extensión d
simultaneidad de la precipitación definido de ac
Donde:
KA = coeficiente de simultaneidad
A = superficie de la cu
Y en el caso que nos ocupa
se obtiene una intensidad de lluvia de 58,30 mm/h de cálculo
Coeficiente de simultaneidade da precipitación
a extensión de la cuenca, se afecta la precipitación po
precipitación definido de acuerdo a la siguiente expresión:
2
2
115
log1
11
KmAsiA
K
KmAsiK
A
A
>−=
≤=
coeficiente de simultaneidad
a cuenca, en km²
Y en el caso que nos ocupa:
de cálculo .
a precipitación por el coeficiente de
nte expresión:
KA =0,99
4.2 CAUDALES DE CÁLCULO
Siguiendo con el método racional expuesto, falta definir en la expresión dl coeficiente de
escorrentía c:
Coeficiente de escorrentí
Los coeficientes de escorrentía
cada parcela
posibilidades de captar
Parcelas
Viario
Espa
Resto usos/parcelas
Con todo lo expuesto y haciendo uso de la fórmula
cada subcuenca o zona vertiente con su correspondiente coeficiente de escorrentía y la
intensidad de lluvia de cálculo para el período de retorno de 10 años, el caudal de pluviales
aportado.
4.3 CÁLCULOS HIDRÁULICOS
A partir d
red de colectores
Con est
continuidad
Q =v • S
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ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
KA =0,99 ≈1
CAUDALES DE CÁLCULO
Siguiendo con el método racional expuesto, falta definir en la expresión dl coeficiente de
escorrentía c:
Coeficiente de escorrentía
s coeficientes de escorrentía se estiman en función d
cada parcela y de la extensión y características de la red
posibilidades de captar y canalizar las aguas de escorrentía.
Parcelas industrial/terciario 0,8
Viario 0,9
Espacios verdes 0,2
Resto usos/parcelas 0,8
Con todo lo expuesto y haciendo uso de la fórmula
cada subcuenca o zona vertiente con su correspondiente coeficiente de escorrentía y la
ntensidad de lluvia de cálculo para el período de retorno de 10 años, el caudal de pluviales
aportado.
CÁLCULOS HIDRÁULICOS
A partir de los caudales aportados por cada sub
de colectores se obtienen los caudales circulantes por cada tramo de colector.
Con estos datos aplicando el sistema de ecuacio
continuidad y la fórmula de Manning:
Q =v • S
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Siguiendo con el método racional expuesto, falta definir en la expresión dl coeficiente de
en función de los tratamientos previstos para
e la red de drenaje y, por lo tanto, de sus
as de escorrentía.
Con todo lo expuesto y haciendo uso de la fórmula Q = K x c x I x A/360, tendremos para
cada subcuenca o zona vertiente con su correspondiente coeficiente de escorrentía y la
ntensidad de lluvia de cálculo para el período de retorno de 10 años, el caudal de pluviales
subcuenca y en función de la topología de la
circulantes por cada tramo de colector.
el sistema de ecuaciones formado por la ecuación de
1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Siguiendo con el método racional expuesto, falta definir en la expresión dl coeficiente de
entos previstos para
e sus
/360, tendremos para
cada subcuenca o zona vertiente con su correspondiente coeficiente de escorrentía y la
ntensidad de lluvia de cálculo para el período de retorno de 10 años, el caudal de pluviales
e la
r la ecuación de
1727_A6 Saneam.docx
V = k • RH2/3 • i0,5
Donde:
Q = Caudal
v = Velocidad
S = Sección d
k = Coeficien
RH = Radio hidráulico.
i = Pendiente d
Se obtiene el diámetro a emp
En los cálculos
de diseño y la velocidad
Se adjuntan en el Apéndice I los cálculos hidráulicos de la red de aguas pluviales.
4.4 CÁLCULOS MECÁNICOS
En el apéndice
de saneamiento de a
Para el cálculo
dispusieron cada uno
pluviales.
Saneam.docx
0,5
Caudal
Velocidad
Sección del colector
Coeficiente de rugosidad del colector igual a 1/n
Radio hidráulico.
ente del colector
diámetro a emplear, el calado y la velocidad de circulación.
cálculos el calado se limita al 80% del diámetro dEL
la velocidad máxima admisible se ha fijado en 6 m/s.
Se adjuntan en el Apéndice I los cálculos hidráulicos de la red de aguas pluviales.
CÁLCULOS MECÁNICOS
apéndice correspondiente figuran los cálculos mecánicos correspond
de saneamiento de aguas pluviales proyectada.
cálculo se tomaron las profundidades extremas, mínima
o de los diferentes diámetros empleados en la red
de circulación.
L tubular para el caudal máximo
Se adjuntan en el Apéndice I los cálculos hidráulicos de la red de aguas pluviales.
os cálculos mecánicos correspondientes a la red
as profundidades extremas, mínima y máxima a las que se
en la red de saneamiento de aguas
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
4.5 APORTACIONES RECOGIDAS POR LA RED EN
IMPLANTACIÓN
En la fase 1, que es la implantación del viario
la red de pluviales proyectada serán únicamente las de las vías.
aportación a la red de pluviales calculados con el método racional antes descrito de las vías
pavimentadas serán los siguientes:
Sin embargo, la red de drenaje de aguas pluviales se ha calculado para que sea posible la
aportación futura de las zonas de implantación de la PLISAN que por gravedad puedan verter
sus aguas pluviales hacia el sistema general, por ello, los pu
pluviales La conexión de estas zonas obligará en la fase de implantación total a ejecutar
estructuras de retención y discretización de las primeras aguas de escorrentía y a dar un
tratamiento adecuado a estas aguas. Se adj
los puntos de conexión de las diferentes áreas de la PLISAN.
VIARIO SGSUPERFICIE
(m2)
SUPERFICIE
COMPUTABLE
(Ha)
VIARIO HACIA DESAGÜE 1 11.977,89 1,20
VIARIO HACIA DESAGÜE 2 51.061,31 5,11
VIARIO HACIA DESAGÜE 3 11.546,45 1,15
totales 74.585,65 7,46
SISTEMAS GENERALES PLISAN 1ª FASE (VIARIO)
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Página
AS POR LA RED EN FASE 1 Y EN FASE DE TOTAL
En la fase 1, que es la implantación del viario únicamente, las aportaciones que soportará
la red de pluviales proyectada serán únicamente las de las vías. En esta fase los caudales de
calculados con el método racional antes descrito de las vías
Sin embargo, la red de drenaje de aguas pluviales se ha calculado para que sea posible la
aportación futura de las zonas de implantación de la PLISAN que por gravedad puedan verter
sus aguas pluviales hacia el sistema general, por ello, los puntos estimados de conexión de las
pluviales La conexión de estas zonas obligará en la fase de implantación total a ejecutar
estructuras de retención y discretización de las primeras aguas de escorrentía y a dar un
tratamiento adecuado a estas aguas. Se adjunta en la siguiente hoja un esquema de la red y de
los puntos de conexión de las diferentes áreas de la PLISAN.
SUPERFICIE
COMPUTABLE
(Ha)
COEFICIENTE
DE
ESCORRENTÍA
C
SUPERFICIE
NETA
(Ha)=c*A
It
precipitación
máxima T=
10 años
(mm/h)
Q pluviales VIARIO
T=10 años (m3/s)
1,20 0,90 1,08 58,30
5,11 0,90 4,60 58,30
1,15 0,90 1,04 58,30
7,46 6,71
SISTEMAS GENERALES PLISAN 1ª FASE (VIARIO)
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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EN FASE DE TOTAL
únicamente, las aportaciones que soportará
n esta fase los caudales de
calculados con el método racional antes descrito de las vías
Sin embargo, la red de drenaje de aguas pluviales se ha calculado para que sea posible la
aportación futura de las zonas de implantación de la PLISAN que por gravedad puedan verter
ntos estimados de conexión de las
pluviales La conexión de estas zonas obligará en la fase de implantación total a ejecutar
estructuras de retención y discretización de las primeras aguas de escorrentía y a dar un
unta en la siguiente hoja un esquema de la red y de
Q pluviales VIARIO
T=10 años (m3/s)
0,17
0,74
0,17
1,09
1727_A6 Saneam.docx
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Página 8 de 11
1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
1727_A6 Saneam.docx
5 CÁLCULO DE LA RED DE
RESIDUALES
5.1 CAUDALES DE CÁLCULO
Se ha empleado el método de las Normas ITOHG de
de los caudales medios y punta de saneamiento
de 0,5 l/s.Ha y considerando que el 80
caudal de infiltración en la red
Con estos valores de cálculo (QHp total) se ha calculado toda la red de residuales de los
sistemas generales. Hemos de indicar que aunque en esta fase 1ª no habrá generación de
aguas negras, las redes están calcu
zonas de la PLISAN. En el caso de las aguas residuales, se han contemplado como
aportaciones todas las zonas de la PLISAN aunque no pueda verterse el agua residual por
gravedad debido a condicione
cabida a las aguas residuales de todas las zonas y levarlas mediante impulsión a la futura
EDAR.
ZONAS PLISANSUPERFICIE
(m2)
CI 316.218,00
LI 209.406,00
LT A 279.164,00
LT B 337.425,00
LT C 92.898,00
LE 412.509,00
CS 33.824,00
ZV COMPUTABLE 343.522,00
ZV NO COMPUTABLE 105.872,00
EQUIP 1 65.860,00
PS1 54.750,00
PS2 12.001,00
PS3 8.920,00
PS4 6.569,00
VIARIO SG 151.477,00
ZONAS VERDES SG 157.460,00
VIALES INTERIORES 317.542,00
APARCAMIENTO EN PARCELAS 147.063,00
RESERVA VIARIA 14.085,00
DP FERROVIARIO 24.865,00
totales 3.091.430,00
Saneam.docx
CÁLCULO DE LA RED DE SANEAMIENTO
RESIDUALES.
CAUDALES DE CÁLCULO
Se ha empleado el método de las Normas ITOHG de saneamiento SAN 1/1 para el cálculo
de los caudales medios y punta de saneamiento –partiendo de la dotación para abastecimiento
de 0,5 l/s.Ha y considerando que el 80% es uso no consuntivo, además de considerar un cierto
caudal de infiltración en la red, dando los siguientes resultados por zonas:
Con estos valores de cálculo (QHp total) se ha calculado toda la red de residuales de los
sistemas generales. Hemos de indicar que aunque en esta fase 1ª no habrá generación de
aguas negras, las redes están calculadas para la situación futura de implantación de todas las
zonas de la PLISAN. En el caso de las aguas residuales, se han contemplado como
aportaciones todas las zonas de la PLISAN aunque no pueda verterse el agua residual por
gravedad debido a condiciones topográficas, por ello, los bombeos están calculados para dar
cabida a las aguas residuales de todas las zonas y levarlas mediante impulsión a la futura
SUPERFICIE
(m2)
Superficie
(Ha)
DOTACIÓN
0,5 l/s.Ha
DOTACIÓN
RESIDUAL
(0,8*0,5
l/s.Ha)
K
infiltració
n (RN
RNF)
QDm,ind
(l/s)
QDm,inf
(l/s)QDm, tot (l/s)
316.218,00 1,58 0,50 0,40 0,25 0,63 0,16
209.406,00 20,94 0,50 0,40 0,25 8,38 2,09
279.164,00 27,92 0,50 0,40 0,25 11,17 2,79
337.425,00 33,74 0,50 0,40 0,25 13,50 3,37
92.898,00 9,29 0,50 0,40 0,25 3,72 0,93
412.509,00 41,25 0,50 0,40 0,25 16,50 4,13
33.824,00 3,38 0,50 0,40 0,25 1,35 0,34
343.522,00 34,35
105.872,00 10,59
65.860,00 6,59 0,50 0,40 0,25 2,63 0,66
54.750,00 5,48 0,10 0,08 0,25 0,44 0,11
12.001,00 1,20 0,10 0,08 0,25 0,10 0,02
8.920,00 0,89 0,10 0,08 0,25 0,07 0,02
6.569,00 0,66 0,10 0,08 0,25 0,05 0,01
151.477,00 15,15
157.460,00 15,75
317.542,00 31,75
147.063,00 14,71
14.085,00 1,41
24.865,00 2,49
3.091.430,00 279,10
FASE TOTAL: PLISAN COMPLETA
SANEAMIENTO DE AGUAS
saneamiento SAN 1/1 para el cálculo
partiendo de la dotación para abastecimiento
es uso no consuntivo, además de considerar un cierto
ando los siguientes resultados por zonas:
Con estos valores de cálculo (QHp total) se ha calculado toda la red de residuales de los
sistemas generales. Hemos de indicar que aunque en esta fase 1ª no habrá generación de
ladas para la situación futura de implantación de todas las
zonas de la PLISAN. En el caso de las aguas residuales, se han contemplado como
aportaciones todas las zonas de la PLISAN aunque no pueda verterse el agua residual por
s topográficas, por ello, los bombeos están calculados para dar
cabida a las aguas residuales de todas las zonas y levarlas mediante impulsión a la futura
QDm, tot (l/s)QDp,tot
(l/s)
Cp h,ind
(l/s)
QHp,ind
(l/s)QHp,tot (l/s) Cp global
0,79 0,79 2,41 1,52 1,68 2,66
10,47 10,47 2,41 20,18 22,27 2,66
13,96 13,96 2,41 26,90 29,69 2,66
16,87 16,87 2,41 32,52 35,89 2,66
4,64 4,64 2,41 8,95 9,88 2,66
20,63 20,63 2,41 39,75 43,88 2,66
1,69 1,69 2,41 3,26 3,60 2,66
3,29 3,29 2,41 6,35 7,01 2,66
0,55 0,55 2,41 1,06 1,16 2,66
0,12 0,12 2,41 0,23 0,26 2,66
0,09 0,09 2,41 0,17 0,19 2,66
0,07 0,07 2,41 0,13 0,14 2,66
73,17 155,66
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
5.2 CÁLCULOS HIDRÁULICOS
A partir de los caudales aportados
colectores se obtienen los caudales circulantes por cada tramo de colector.
Con estos datos aplicando el sistema de ecuacio
continuidad y la fórmula de Manning:
Q =v x S
V = k x RH2/3 x i0,5
Donde:
Q = Caudal
v = Velocidad
S = Sección del colector
k = Coeficiente de rugosidad del colector igual a 1/n
RH = Radio hidráulico.
i = Pendiente del colector
Se obtiene el diámetro a emplear, el calado y la velocidad de circulación.
En los cálculos el calado se limita al
admisible para el caudal punta se fija en 6 m/s.
Las canalizaciones a emplear en la red de aguas residuales se proyectan de PVC
estructural con junta elástica.
Se comprobarán las condiciones límite de funcio
estimados a partir de los respectivos caudales de abastecimiento según las ITOH
ha indicado en el apartado 5.1..
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Página
aportados por cada zona y en función da topología d
s circulantes por cada tramo de colector.
el sistema de ecuaciones formado por la ecuación de
Coeficiente de rugosidad del colector igual a 1/n
Se obtiene el diámetro a emplear, el calado y la velocidad de circulación.
En los cálculos el calado se limita al 80% del diámetro del tubo y la velocidad máxima
admisible para el caudal punta se fija en 6 m/s.
Las canalizaciones a emplear en la red de aguas residuales se proyectan de PVC
Se comprobarán las condiciones límite de funcionamiento para caudal medio y punta
estimados a partir de los respectivos caudales de abastecimiento según las ITOHG tal y como se
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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de la red de
r la ecuación de
80% del diámetro del tubo y la velocidad máxima
Las canalizaciones a emplear en la red de aguas residuales se proyectan de PVC
namiento para caudal medio y punta
tal y como se
1727_A6 Saneam.docx
5.3 CÁLCULOS MECÁNICOS
En el apéndice "¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.
mecánicos correspondientes a la red de saneamiento de a
Para el cálculo se tomaron
dispusieron cada uno de los diferentes diámetros emp
residuales.
CÁLCULOS MECÁNICOS
¡Error! No se encuentra el origen de la referencia. " figuran
a la red de saneamiento de aguas residuales pro
se tomaron las profundidades extremas, mínima y máxima
diferentes diámetros empleados en la red de saneam
" figuran los cálculos
s proyectada.
máxima a las que se
de saneamiento de aguas
5.4 APORTACIONES RECOGID
IMPLANTACIÓN
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
APORTACIONES RECOGIDAS POR LA RED EN FAS
IMPLANTACIÓN
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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AS POR LA RED EN FAS E 1 Y EN FASE DE TOTAL
1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
AL
1727_A6 Saneam.docx
6 IMPULSIONES
Non todas las a
necesario construir un
diferentes zonas de la PLISAN
implantación de la futura EDAR.
Se diseñan tres bombeos (B1, B3 y B5) y un cuarto (B4) se hará necesario cuando se
desarrolle completamente la Plataforma Logística, aunque este último bombeo no es obleto del
presente proyecto ya que se encuad
Estos bombeos no son necesarios en esta primera fase, sin embargo, se proyectan para
poder dejar los sistemas generales completos
PLISAN.
Las impulsiones serán de tubos de fundición dúctil de diámetros entre 250 mm y 350 mm y
los pozos de bombeo serán estructuras de hormigón armado y contarán con todos los elementos
eléctricos, electromecánicos e hidráulicos necesarios para su correcto funcionam
bombeos se resolverán con los siguientes tipos y número de bombas:
Bombeo nº 1 180,0 m3/h a 20,8 m:
87,6 m3/h. Número total de bombas
BombeoQ máx
(m3/s)
1 0,05
3 0,152
4 0,0223
5 0,067
Saneam.docx
IMPULSIONES Y BOMBEOS
las aguas residuales pueden ser transportadas por grav
necesario construir una serie de pozos de bombeo que recogen
diferentes zonas de la PLISAN.y las conducen a través de impulsiones haci
implantación de la futura EDAR.
Se diseñan tres bombeos (B1, B3 y B5) y un cuarto (B4) se hará necesario cuando se
desarrolle completamente la Plataforma Logística, aunque este último bombeo no es obleto del
presente proyecto ya que se encuadra en una zona en la que no se van a ejecutar obras.
Estos bombeos no son necesarios en esta primera fase, sin embargo, se proyectan para
poder dejar los sistemas generales completos y que se pueda dar servicio en un futuro a toda la
impulsiones serán de tubos de fundición dúctil de diámetros entre 250 mm y 350 mm y
los pozos de bombeo serán estructuras de hormigón armado y contarán con todos los elementos
eléctricos, electromecánicos e hidráulicos necesarios para su correcto funcionam
se resolverán con los siguientes tipos y número de bombas:
eo nº 1 180,0 m3/h a 20,8 m: 2 bombas NP3153HT(453) de 9 Kw que da cada
Número total de bombas 2+1 reserva
Q máx
(m3/s)
Q max en
m3/h
Q min
(m3/s)
H
geométrica
(m)
D impulsión
(mm)
L impulsión
0,18 0,01 18,7 250
0,5472 0,0364 13 350
0,0223 0,08028 0,0052 10,5 150
0,2412 0,0158 13 250
den ser transportadas por gravedad por lo que se hace
gen las aguas residuales de las
y las conducen a través de impulsiones hacia la zona de
Se diseñan tres bombeos (B1, B3 y B5) y un cuarto (B4) se hará necesario cuando se
desarrolle completamente la Plataforma Logística, aunque este último bombeo no es obleto del
ra en una zona en la que no se van a ejecutar obras.
Estos bombeos no son necesarios en esta primera fase, sin embargo, se proyectan para
y que se pueda dar servicio en un futuro a toda la
impulsiones serán de tubos de fundición dúctil de diámetros entre 250 mm y 350 mm y
los pozos de bombeo serán estructuras de hormigón armado y contarán con todos los elementos
eléctricos, electromecánicos e hidráulicos necesarios para su correcto funcionamiento. Los
se resolverán con los siguientes tipos y número de bombas:
2 bombas NP3153HT(453) de 9 Kw que da cada
L impulsión
(m)
Cota terreno en
pozo bombeo
(m)---Tapa de pozo
Cota entrada Agua
residual a pozo
bombeo (m) --Arista
inferior tubo
460 48,500 45,416
765 31,400 29,043
465,1 26,000 22,000
923,5 21,000 18,403
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ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Bombeo nº 3 547,2 m3/h a 21,1 m:
278,8 m3/h. Número total de bombas 2+1 reserva.
Bombeo nº 5 241,2 m3/h a 24,0 m:
127,7 m3/h. Número total de bombas 2+1 reserva.
Las son ya las manométricas resultante
El volumen de los pozos de bombeo ha sido calculado según las ITOHG, con los números
de arranque por hora máximos indicados en estas normas, lo cual, para los caudales de cálculo
dan unos resultados de:
En el apéndice III Bombeos se especifican tanto las curvas de funcionamiento de las
bombas descritas como sus características principales.
BombeoQ máx
(m3/s)
Q máx
(m3/h)
N bombas
iguales
(siempre
será una más
de reserva)
Potencia de
cada
bomba KW
N
arranques
por hora
máximos
Nah
recomenda
do ITOHG
N arranques
por hora
Nah
proyectado
1 0,05 180 2 7 10 6
3 0,152 547,2 2 22 6 5
4 0,0223 80,28 1 7,4 10 8
5 0,067 241,2 2 13,5 6 5
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ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Página
m3/h a 21,1 m: 2 bombas NP3171MT(430) de 22 Kw que da cada
2+1 reserva.
3/h a 24,0 m: 2 bombas NP3153HT(450) de 13,5 Kw que da cada
2+1 reserva.
as son ya las manométricas resultantes de hallar las pérdidas de carga.
El volumen de los pozos de bombeo ha sido calculado según las ITOHG, con los números
de arranque por hora máximos indicados en estas normas, lo cual, para los caudales de cálculo
II Bombeos se especifican tanto las curvas de funcionamiento de las
bombas descritas como sus características principales.
N arranques
por hora
Nah
proyectado
V pozo
rectangular
necesario
según ITOHG
(m3)
Dimensiones
Ancho (m)
Dimensiones
Largo (m)
Dimensiones
Prof F (m)
Espesores
paredes (m)
Comprobación
volumen útil
6 10,584 4 3 1,5 0,3
5 38,610432 4 4,8 2,8 0,3
8 9,0315 4 2,5 1,5 0,3
5 17,019072 4 3 2,2 0,3
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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NP3171MT(430) de 22 Kw que da cada
2 bombas NP3153HT(450) de 13,5 Kw que da cada
El volumen de los pozos de bombeo ha sido calculado según las ITOHG, con los números
de arranque por hora máximos indicados en estas normas, lo cual, para los caudales de cálculo
II Bombeos se especifican tanto las curvas de funcionamiento de las
Comprobación
volumen útil
(m3)
12,24 ok
39,984 ok
9,69 ok
17,952 ok
1727_A6 Saneam.docx
Saneam.docx
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
APÉNDICE I. CÁLCULOS HIDRÁLICOS
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
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CÁLCULOS HIDRÁLICOS PLUVIALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTORES PD PC PL PE DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 1
1. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO - Título: CÁLCULO DE COLECTORES PD PC PL PE DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1
La velocidad de la instalación deberá quedar por encima del mínimo establecido, para evitar sedimentación, incrustaciones y estancamiento, y por debajo del máximo, para que no se produzca erosión.
2. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES EMPLEADOS Los materiales utilizados para esta instalación son:
1A 2000 TUBO UPVC - Coeficiente de Manning: 0.00900 Descripción Geometría Dimensión Diámetros
mm
DN800 Circular Diámetro 756.4 B 6000 TUBO HA - Coeficiente de Manning: 0.01300
Descripción Geometría Dimensión Diámetrosmm
DN1000 Circular Diámetro 992.0
El diámetro a utilizar se calculará de forma que la velocidad en la conducción no exceda la velocidad máxima y supere la velocidad mínima establecidas para el cálculo.
3. DESCRIPCIÓN DE TERRENOS Las características de los terrenos a excavar se detallan a continuación.
Descripción Lecho cm
Relleno cm
Ancho mínimo cm
Distancia lateralcm
Talud
Terrenos cohesivos 20 20 70 25 1/3 4. FORMULACIÓN Para el cálculo de conducciones de saneamiento, se emplea la fórmula de Manning - Strickler.
A·Rh^(2/3)·So^(½)
Q = ————————————————— n Rh^(2/3)·So^(½)
v = ——————————————— n donde:
Q es el caudal en m3/s
v es la velocidad del fluido en m/s
A es la sección de la lámina de fluido (m2).
Rh es el radio hidráulico de la lámina de fluido (m).
So es la pendiente de la solera del canal (desnivel por longitud de conducción).
n es el coeficiente de Manning.
5. COMBINACIONES A continuación se detallan las hipótesis utilizadas en los aportes, y las combinaciones que se han realizado ponderando los valores consignados para cada hipótesis.
Combinación Hipótesis Pluviales
Pluviales SITUACIÓN INICIAL 1.00
6. RESULTADOS 6.1 Listado de nudos
Combinación: Pluviales SITUACIÓN INICIAL Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS1 46.180 2.170 1179.40
PS2 44.510 2.400 17.00
PS3 41.920 2.450 17.00
PS4 39.350 2.400 17.00
PS5 36.780 2.400 17.00
PS6 34.170 2.400 17.00
PS7 32.050 1.950 17.00
PS16 31.550 1.950 111.00
PS17 31.410 2.070 42.00
PS18 31.310 2.180 17.00
PS19 31.020 2.240 17.00
PS20 30.720 2.300 17.00
PS21 30.420 2.360 17.00
PS22 30.030 2.420 68.00
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTORES PD PC PL PE DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 2
Nudo Cota m
Prof. Pozo m
Caudal sim. l/s
Coment.
PS23 29.540 2.160 17.00
PS24 29.230 2.210 17.00
PS25 28.990 2.330 17.00
PS26 28.630 2.260 17.00
PS27 28.260 2.320 17.00
PS28 26.760 2.200 17.00
PS29 26.030 2.310 255.00
PS30 25.850 2.860 17.00
PS31 24.120 2.510 17.00
PS32 22.400 2.590 17.00
SM1 20.520 1.840 1978.40
6.2 Listado de tramos Valores negativos en caudal o velocidad indican que el sentido de circulación es de nudo final a nudo de inicio.
Combinación: Pluviales SITUACIÓN INICIAL Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s Coment.
PS1 PS2 40.16 DN800 2.94 1179.40 341.19 5.99 Vel.máx.
PS2 PS3 62.03 DN800 2.90 1196.40 345.19 5.99
PS3 PS4 61.49 DN800 2.81 1213.40 351.07 5.94
PS4 PS5 61.62 DN800 2.79 1230.40 354.68 5.95
PS5 PS6 62.35 DN800 2.82 1247.40 356.33 5.99
PS6 PS7 60.38 DN800 2.48 1264.40 372.70 5.73
PS7 PS16 69.85 DN800 0.69 1281.40 582.61 3.45
PS16 PS17 34.34 DN800 0.78 1392.40 595.09 3.67
PS17 PS18 18.48 DN800 1.16 1434.40 517.02 4.38
PS18 PS19 57.52 DN1000 0.61 1451.40 666.79 2.63
PS19 PS20 60.08 DN1000 0.60 1468.40 676.29 2.62 Vel.mín.
PS20 PS21 59.81 DN1000 0.60 1485.40 680.96 2.63
PS21 PS22 75.74 DN1000 0.61 1502.40 684.47 2.64
PS22 PS23 38.38 DN1000 0.60 1570.40 711.94 2.65
PS23 PS24 60.00 DN1000 0.60 1587.40 717.73 2.65
PS24 PS25 60.00 DN1000 0.60 1604.40 723.94 2.65
PS25 PS26 47.91 DN1000 0.58 1621.40 738.37 2.63
PS26 PS27 72.09 DN1000 0.61 1638.40 731.40 2.68
PS27 PS28 59.99 DN1000 2.30 1655.40 475.48 4.52
PS28 PS29 83.51 DN1000 0.99 1672.40 620.21 3.29
PS29 PS30 31.93 DN1000 2.29 1927.40 521.08 4.69
PS30 PS31 60.07 DN1000 2.30 1944.40 523.08 4.70
PS31 PS32 60.00 DN1000 2.37 1961.40 521.14 4.77
PS32 SM1 39.10 DN1000 2.00 1978.40 551.60 4.48
7. ENVOLVENTE Se indican los máximos de los valores absolutos.
Envolvente de máximos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS1 PS2 40.16 DN800 2.94 1179.40 341.19 5.99
PS2 PS3 62.03 DN800 2.90 1196.40 345.19 5.99
PS3 PS4 61.49 DN800 2.81 1213.40 351.07 5.94
PS4 PS5 61.62 DN800 2.79 1230.40 354.68 5.95
PS5 PS6 62.35 DN800 2.82 1247.40 356.33 5.99
PS6 PS7 60.38 DN800 2.48 1264.40 372.70 5.73
PS7 PS16 69.85 DN800 0.69 1281.40 582.61 3.45
PS16 PS17 34.34 DN800 0.78 1392.40 595.09 3.67
PS17 PS18 18.48 DN800 1.16 1434.40 517.02 4.38
PS18 PS19 57.52 DN1000 0.61 1451.40 666.79 2.63
PS19 PS20 60.08 DN1000 0.60 1468.40 676.29 2.62
PS20 PS21 59.81 DN1000 0.60 1485.40 680.96 2.63
PS21 PS22 75.74 DN1000 0.61 1502.40 684.47 2.64
PS22 PS23 38.38 DN1000 0.60 1570.40 711.94 2.65
PS23 PS24 60.00 DN1000 0.60 1587.40 717.73 2.65
PS24 PS25 60.00 DN1000 0.60 1604.40 723.94 2.65
PS25 PS26 47.91 DN1000 0.58 1621.40 738.37 2.63
PS26 PS27 72.09 DN1000 0.61 1638.40 731.40 2.68
PS27 PS28 59.99 DN1000 2.30 1655.40 475.48 4.52
PS28 PS29 83.51 DN1000 0.99 1672.40 620.21 3.29
PS29 PS30 31.93 DN1000 2.29 1927.40 521.08 4.69
PS30 PS31 60.07 DN1000 2.30 1944.40 523.08 4.70
PS31 PS32 60.00 DN1000 2.37 1961.40 521.14 4.77
PS32 SM1 39.10 DN1000 2.00 1978.40 551.60 4.48
Se indican los mínimos de los valores absolutos.
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTORES PD PC PL PE DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 3
Envolvente de mínimos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS1 PS2 40.16 DN800 2.94 1179.40 341.19 5.99
PS2 PS3 62.03 DN800 2.90 1196.40 345.19 5.99
PS3 PS4 61.49 DN800 2.81 1213.40 351.07 5.94
PS4 PS5 61.62 DN800 2.79 1230.40 354.68 5.95
PS5 PS6 62.35 DN800 2.82 1247.40 356.33 5.99
PS6 PS7 60.38 DN800 2.48 1264.40 372.70 5.73
PS7 PS16 69.85 DN800 0.69 1281.40 582.61 3.45
PS16 PS17 34.34 DN800 0.78 1392.40 595.09 3.67
PS17 PS18 18.48 DN800 1.16 1434.40 517.02 4.38
PS18 PS19 57.52 DN1000 0.61 1451.40 666.79 2.63
PS19 PS20 60.08 DN1000 0.60 1468.40 676.29 2.62
PS20 PS21 59.81 DN1000 0.60 1485.40 680.96 2.63
PS21 PS22 75.74 DN1000 0.61 1502.40 684.47 2.64
PS22 PS23 38.38 DN1000 0.60 1570.40 711.94 2.65
PS23 PS24 60.00 DN1000 0.60 1587.40 717.73 2.65
PS24 PS25 60.00 DN1000 0.60 1604.40 723.94 2.65
PS25 PS26 47.91 DN1000 0.58 1621.40 738.37 2.63
PS26 PS27 72.09 DN1000 0.61 1638.40 731.40 2.68
PS27 PS28 59.99 DN1000 2.30 1655.40 475.48 4.52
PS28 PS29 83.51 DN1000 0.99 1672.40 620.21 3.29
PS29 PS30 31.93 DN1000 2.29 1927.40 521.08 4.69
PS30 PS31 60.07 DN1000 2.30 1944.40 523.08 4.70
PS31 PS32 60.00 DN1000 2.37 1961.40 521.14 4.77
PS32 SM1 39.10 DN1000 2.00 1978.40 551.60 4.48 8. MEDICIÓN A continuación se detallan las longitudes totales de los materiales utilizados en la instalación.
1A 2000 TUBO UPVC Descripción Longitud
m
DN800 470.71
B 6000 TUBO HA Descripción Longitud
m
DN1000 866.14
9. MEDICIÓN EXCAVACIÓN Los volúmenes de tierra removidos para la ejecución de la obra son:
Descripción Vol. excavado m³
Vol. arenasm³
Vol. zahorras m³
Terrenos cohesivos 7151.52 2404.34 3866.27
Total 7151.52 2404.34 3866.27
Volumen de tierras por tramos Inicio Final Terreno
Inicio m
Terreno Final m
Longitud
m
Prof.Inicio
m
Prof. Final m
Ancho fondo cm
Talud Vol. excavadom³
Vol. arenas m³
Vol. zahorras m³
Superficie pavimentom²
PS1 PS2 46.18 44.51 40.16 2.17 1.68 130.00 1/3 171.49 60.22 93.22 109.09
PS2 PS3 44.51 41.92 62.03 2.40 1.61 130.00 1/3 278.77 93.02 157.88 171.81
PS3 PS4 41.92 39.35 61.49 2.45 1.61 130.00 1/3 280.71 92.22 160.86 171.35
PS4 PS5 39.35 36.78 61.62 2.40 1.55 130.00 1/3 271.90 92.41 151.80 169.45
PS5 PS6 36.78 34.17 62.35 2.40 1.55 130.00 1/3 275.09 93.49 153.58 171.44
PS6 PS7 34.17 32.05 60.38 2.20 1.58 130.00 1/3 252.20 90.55 134.52 162.61
PS7 PS16 32.05 31.55 69.85 1.95 1.93 130.00 1/3 300.94 104.75 164.80 190.45
PS16 PS17 31.55 31.41 34.34 1.93 2.06 130.00 1/3 153.00 51.51 86.06 94.86
PS17 PS18 31.41 31.31 18.48 2.06 2.17 130.00 1/3 88.55 27.72 52.52 52.53
PS18 PS19 31.31 31.02 57.52 2.17 2.23 150.00 1/3 317.51 112.79 160.26 178.31
PS19 PS20 31.02 30.72 60.08 2.23 2.29 150.00 1/3 342.88 117.81 178.63 188.64
PS20 PS21 30.72 30.42 59.81 2.29 2.35 150.00 1/3 352.68 117.28 189.17 190.19
PS21 PS22 30.42 30.03 75.74 2.35 2.42 150.00 1/3 462.38 148.52 255.32 244.13
PS22 PS23 30.03 29.54 38.38 2.42 2.16 150.00 1/3 222.72 75.27 117.78 121.29
PS23 PS24 29.54 29.23 60.00 2.16 2.21 150.00 1/3 328.44 117.67 164.39 185.41
PS24 PS25 29.23 28.99 60.00 2.21 2.33 150.00 1/3 344.33 117.66 180.29 188.80
PS25 PS26 28.99 28.63 47.91 2.33 2.25 150.00 1/3 277.99 93.96 147.00 151.41
PS26 PS27 28.63 28.26 72.09 2.25 2.32 150.00 1/3 417.12 141.37 220.03 227.57
PS27 PS28 28.26 26.76 59.99 2.32 2.20 150.00 1/3 342.40 117.65 178.39 188.38
PS28 PS29 26.76 26.03 83.51 2.20 2.30 150.00 1/3 473.99 163.76 245.68 261.66
PS29 PS30 26.03 25.85 31.93 2.30 2.85 150.00 1/3 214.97 62.60 127.69 106.95
PS30 PS31 25.85 24.12 60.07 2.85 2.50 150.00 1/3 424.65 117.79 260.43 205.23
PS31 PS32 24.12 22.40 60.00 2.50 2.20 150.00 1/3 359.60 117.65 195.57 191.99
PS32 SM1 22.40 20.52 39.10 2.59 1.49 150.00 1/3 197.24 76.65 90.38 117.03
Número de pozos por profundidades
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTORES PD PC PL PE DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 4
Profundidad m
Número de pozos
2.17 2
2.40 4
2.45 1
1.95 2
2.07 1
2.24 1
2.30 2
2.36 1
2.42 1
2.16 1
2.21 1
2.33 2
2.26 1
2.20 1
2.86 1
2.51 1
2.59 1
1.84 1
Total 25
Apéndice: Correspondencia de nudos con los planos:
Nudo cálculo Nudo planos
PS1 PD1
PS2 PC8
PS3 PC7
PS4 PC6
PS5 PC5
PS6 PC4
PS7 PC3
PS16 PC2=PE19=PF3
PS17
PE18
PS18 PE17
PS19 PE16
PS20 PE15
PS21 PE14
PS22
PE13
PS23 PE12
PS24 PE11
PS24 PE10
PS26 PE9
PS27 PE8
PS28 PE7
PS29 PE6
PS30 PE5
PS31 PE4
PS32 PE3
SM1 PE2
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTOR PF DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 1
1. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO - Título: CÁLCULO DE COLECTOR PF DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1
La velocidad de la instalación deberá quedar por encima del mínimo establecido, para evitar sedimentación, incrustaciones y estancamiento, y por debajo del máximo, para que no se produzca erosión.
2. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES EMPLEADOS Los materiales utilizados para esta instalación son:
1A 2000 TUBO UPVC - Coeficiente de Manning: 0.00900 Descripción Geometría Dimensión Diámetros
mm
DN315 Circular Diámetro 297.6
El diámetro a utilizar se calculará de forma que la velocidad en la conducción no exceda la velocidad máxima y supere la velocidad mínima establecidas para el cálculo.
3. DESCRIPCIÓN DE TERRENOS Las características de los terrenos a excavar se detallan a continuación.
Descripción Lecho cm
Relleno cm
Ancho mínimo cm
Distancia lateral cm
Talud
Terrenos cohesivos 20 20 70 25 1/3 4. FORMULACIÓN Para el cálculo de conducciones de saneamiento, se emplea la fórmula de Manning - Strickler.
A·Rh^(2/3)·So^(½)
Q = ————————————————— n Rh^(2/3)·So^(½)
v = ——————————————— n donde:
Q es el caudal en m3/s
v es la velocidad del fluido en m/s
A es la sección de la lámina de fluido (m2).
Rh es el radio hidráulico de la lámina de fluido (m).
So es la pendiente de la solera del canal (desnivel por longitud de conducción).
n es el coeficiente de Manning.
5. COMBINACIONES A continuación se detallan las hipótesis utilizadas en los aportes, y las combinaciones que se han realizado ponderando los valores consignados para cada hipótesis.
Combinación Hipótesis Pluviales
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTOR PF DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 2
Combinación Hipótesis Pluviales
Pluviales SITUACIÓN INICIAL 1.00
6. RESULTADOS 6.1 Listado de nudos
Combinación: Pluviales SITUACIÓN INICIAL Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS8 40.29 1.91 17.00
PS9 37.98 2.02 17.00
PS10 36.06 1.90 17.00
PS11 34.13 1.77 17.00
PS12 32.54 1.68 17.00
PS13 31.84 1.57 26.00
SM1 31.55 1.95 111.00
6.2 Listado de tramos Valores negativos en caudal o velocidad indican que el sentido de circulación es de nudo final a nudo de inicio.
Combinación: Pluviales SITUACIÓN INICIAL Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s Coment.
PS8 PS9 80.58 DN315 2.87 17.00 54.58 1.94 Vel.mín.
PS9 PS10 59.98 DN315 3.20 34.00 74.95 2.47
PS10 PS11 60.00 DN315 3.22 51.00 92.11 2.78
PS11 PS12 60.00 DN315 2.65 68.00 112.87 2.81 Vel.máx.
PS12 PS13 60.16 DN315 0.98 85.00 170.94 2.06
PS13 SM1 51.77 DN315 1.29 111.00 185.86 2.43
7. ENVOLVENTE Se indican los máximos de los valores absolutos.
Envolvente de máximos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS8 PS9 80.58 DN315 2.87 17.00 54.58 1.94
PS9 PS10 59.98 DN315 3.20 34.00 74.95 2.47
PS10 PS11 60.00 DN315 3.22 51.00 92.11 2.78
PS11 PS12 60.00 DN315 2.65 68.00 112.87 2.81
PS12 PS13 60.16 DN315 0.98 85.00 170.94 2.06
PS13 SM1 51.77 DN315 1.29 111.00 185.86 2.43
Se indican los mínimos de los valores absolutos.
Envolvente de mínimos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS8 PS9 80.58 DN315 2.87 17.00 54.58 1.94
PS9 PS10 59.98 DN315 3.20 34.00 74.95 2.47
PS10 PS11 60.00 DN315 3.22 51.00 92.11 2.78
PS11 PS12 60.00 DN315 2.65 68.00 112.87 2.81
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTOR PF DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 3
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
PS12 PS13 60.16 DN315 0.98 85.00 170.94 2.06
PS13 SM1 51.77 DN315 1.29 111.00 185.86 2.43 8. MEDICIÓN A continuación se detallan las longitudes totales de los materiales utilizados en la instalación.
1A 2000 TUBO UPVC Descripción Longitud
m
DN315 372.50
9. MEDICIÓN EXCAVACIÓN Los volúmenes de tierra removidos para la ejecución de la obra son:
Descripción Vol. excavado m³
Vol. arenasm³
Vol. zahorrasm³
Terrenos cohesivos 977.16 242.40 708.85
Total 977.16 242.40 708.85
Volumen de tierras por tramos Inicio Final Terreno
Inicio m
Terreno Final m
Longitud
m
Prof. Inicio
m
Prof. Final m
Ancho fondo cm
Talud Vol. excavado
m³
Vol. arenas
m³
Vol. zahorras
m³
Superficie pavimento
m²
PS8 PS9 40.29 37.98 80.58 1.60 1.60 80.00 1/3 202.68 52.44 144.64 161.04
PS9 PS10 37.98 36.06 59.98 1.60 1.60 80.00 1/3 150.87 39.03 107.66 119.87
PS10 PS11 36.06 34.13 60.00 1.68 1.68 80.00 1/3 160.69 39.05 117.47 123.13
PS11 PS12 34.13 32.54 60.00 1.68 1.68 80.00 1/3 160.68 39.04 117.46 123.12
PS12 PS13 32.54 31.84 60.16 1.68 1.57 80.00 1/3 154.65 39.15 111.31 121.33
PS13 SM1 31.84 31.55 51.77 1.57 1.95 80.00 1/3 147.59 33.69 110.30 109.05
Número de pozos por profundidades Profundidad
m Número de pozos
1.91 1
2.02 1
1.90 1
1.77 1
1.68 1
1.57 1
1.95 1
Total 7
Listado general de la instalación
CÁLCULO DE COLECTOR PF DE PLUVIALES EN SITUACIÓN 1 Fecha: 10/04/15
Página 4
Apéndice: Correspondencia de nudos con los planos:
Nudo cálculo Nudo planos
PS8 PF9
PS9 PF8
PS10 PF7
PS11 PF6
PS12 PF5
PS13 PF4
SM1 PF3=PE19
Listado general de la instalación
CALCULO COLECTOR PLUVIALES PG COMBINADO CON PARTE DE PF POR EL PASO EXISTENTE NO CONSIDERADO
Fecha: 10/04/15
Página 1
1. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO - Título: CALCULO COLECTOR PLUVIALES PG COMBINADO CON PARTE DE PF POR EL PASO EXISTENTE NO CONSIDERADO
La velocidad de la instalación deberá quedar por encima del mínimo establecido, para evitar sedimentación, incrustaciones y estancamiento, y por debajo del máximo, para que no se produzca erosión.
2. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES EMPLEADOS Los materiales utilizados para esta instalación son:
1A 2000 TUBO UPVC - Coeficiente de Manning: 0.00900 Descripción Geometría Dimensión Diámetros
mm
DN315 Circular Diámetro 297.6
DN400 Circular Diámetro 378.0
DN500 Circular Diámetro 472.6
El diámetro a utilizar se calculará de forma que la velocidad en la conducción no exceda la velocidad máxima y supere la velocidad mínima establecidas para el cálculo.
3. DESCRIPCIÓN DE TERRENOS Las características de los terrenos a excavar se detallan a continuación.
Descripción Lecho cm
Relleno cm
Ancho mínimo cm
Distancia lateral cm
Talud
Terrenos cohesivos 20 20 70 25 1/3 4. FORMULACIÓN Para el cálculo de conducciones de saneamiento, se emplea la fórmula de Manning - Strickler.
A·Rh^(2/3)·So^(½)
Q = ————————————————— n Rh^(2/3)·So^(½)
v = ——————————————— n donde:
Q es el caudal en m3/s
v es la velocidad del fluido en m/s
A es la sección de la lámina de fluido (m2).
Rh es el radio hidráulico de la lámina de fluido (m).
So es la pendiente de la solera del canal (desnivel por longitud de conducción).
n es el coeficiente de Manning.
Listado general de la instalación
CALCULO COLECTOR PLUVIALES PG COMBINADO CON PARTE DE PF POR EL PASO EXISTENTE NO CONSIDERADO
Fecha: 10/04/15
Página 2
5. COMBINACIONES A continuación se detallan las hipótesis utilizadas en los aportes, y las combinaciones que se han realizado ponderando los valores consignados para cada hipótesis.
Combinación Hipótesis Pluviales
Pluviales 1.00
6. RESULTADOS 6.1 Listado de nudos
Combinación: Pluviales Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS1 42.50 1.40 27.00
PS2 42.60 1.72 27.00
PS3 42.37 1.88 27.00
PS4 41.62 1.50 27.00
PS5 42.01 2.13 27.00
PS6 41.71 2.19 27.00
PS7 41.41 2.25 27.00
PS8 41.10 2.19 27.00
PS9 40.81 2.19 27.00
PS10 40.60 2.16 27.00
PS11 40.01 1.73 27.00
SM1 39.85 1.69 297.00
6.2 Listado de tramos Valores negativos en caudal o velocidad indican que el sentido de circulación es de nudo final a nudo de inicio.
Combinación: Pluviales Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s Coment.
PS1 PS2 54.49 DN315 0.31 27.00 122.21 1.00 Vel.mín.
PS2 PS3 63.65 DN315 0.50 54.00 158.99 1.43
PS3 PS4 61.95 DN315 0.50 81.00 208.44 1.56
PS4 PS5 72.23 DN400 0.33 108.00 239.00 1.44
PS5 PS6 60.71 DN400 0.60 135.00 227.43 1.91
PS6 PS7 60.18 DN400 0.50 162.00 277.37 1.84
PS7 PS8 61.78 DN500 0.50 189.00 255.49 1.95
PS8 PS9 57.63 DN500 0.50 216.00 277.80 2.01
PS9 PS10 34.97 DN500 0.51 243.00 297.42 2.09
PS10 PS11 33.94 DN500 0.47 270.00 331.27 2.06
PS11 SM1 18.95 DN500 0.60 297.00 324.76 2.31 Vel.máx.
7. ENVOLVENTE Se indican los máximos de los valores absolutos.
Envolvente de máximos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
Listado general de la instalación
CALCULO COLECTOR PLUVIALES PG COMBINADO CON PARTE DE PF POR EL PASO EXISTENTE NO CONSIDERADO
Fecha: 10/04/15
Página 3
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
PS1 PS2 54.49 DN315 0.31 27.00 122.21 1.00
PS2 PS3 63.65 DN315 0.50 54.00 158.99 1.43
PS3 PS4 61.95 DN315 0.50 81.00 208.44 1.56
PS4 PS5 72.23 DN400 0.33 108.00 239.00 1.44
PS5 PS6 60.71 DN400 0.60 135.00 227.43 1.91
PS6 PS7 60.18 DN400 0.50 162.00 277.37 1.84
PS7 PS8 61.78 DN500 0.50 189.00 255.49 1.95
PS8 PS9 57.63 DN500 0.50 216.00 277.80 2.01
PS9 PS10 34.97 DN500 0.51 243.00 297.42 2.09
PS10 PS11 33.94 DN500 0.47 270.00 331.27 2.06
PS11 SM1 18.95 DN500 0.60 297.00 324.76 2.31
Se indican los mínimos de los valores absolutos.
Envolvente de mínimos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS1 PS2 54.49 DN315 0.31 27.00 122.21 1.00
PS2 PS3 63.65 DN315 0.50 54.00 158.99 1.43
PS3 PS4 61.95 DN315 0.50 81.00 208.44 1.56
PS4 PS5 72.23 DN400 0.33 108.00 239.00 1.44
PS5 PS6 60.71 DN400 0.60 135.00 227.43 1.91
PS6 PS7 60.18 DN400 0.50 162.00 277.37 1.84
PS7 PS8 61.78 DN500 0.50 189.00 255.49 1.95
PS8 PS9 57.63 DN500 0.50 216.00 277.80 2.01
PS9 PS10 34.97 DN500 0.51 243.00 297.42 2.09
PS10 PS11 33.94 DN500 0.47 270.00 331.27 2.06
PS11 SM1 18.95 DN500 0.60 297.00 324.76 2.31 8. MEDICIÓN A continuación se detallan las longitudes totales de los materiales utilizados en la instalación.
1A 2000 TUBO UPVC Descripción Longitud
m
DN315 180.09
DN400 193.11
DN500 207.28
9. MEDICIÓN EXCAVACIÓN Los volúmenes de tierra removidos para la ejecución de la obra son:
Descripción Vol. excavado m³
Vol. arenasm³
Vol. zahorrasm³
Terrenos cohesivos 2035.89 466.81 1498.53
Total 2035.89 466.81 1498.53
Volumen de tierras por tramos
Listado general de la instalación
CALCULO COLECTOR PLUVIALES PG COMBINADO CON PARTE DE PF POR EL PASO EXISTENTE NO CONSIDERADO
Fecha: 10/04/15
Página 4
Inicio Final Terreno Inicio
m
Terreno Final m
Longitud
m
Prof. Inicio
m
Prof. Final m
Ancho fondo cm
Talud Vol. excavado
m³
Vol. arenas
m³
Vol. zahorras
m³
Superficie pavimento
m²
PS1 PS2 42.50 42.60 54.49 1.40 1.67 80.00 1/3 130.37 35.46 91.12 106.62
PS2 PS3 42.60 42.37 63.65 1.72 1.81 80.00 1/3 182.49 41.42 136.64 134.46
PS3 PS4 42.37 41.62 61.95 1.88 1.44 80.00 1/3 163.35 40.31 118.73 126.21
PS4 PS5 41.62 42.01 72.23 1.50 2.13 90.00 1/3 228.77 57.04 163.62 161.89
PS5 PS6 42.01 41.71 60.71 2.13 2.19 90.00 1/3 241.41 47.94 186.65 150.08
PS6 PS7 41.71 41.41 60.18 2.19 2.19 90.00 1/3 244.10 47.52 189.82 150.06
PS7 PS8 41.41 41.10 61.78 2.19 2.19 100.00 1/3 265.22 58.76 195.62 160.20
PS8 PS9 41.10 40.81 57.63 2.19 2.19 100.00 1/3 247.31 54.80 182.40 149.41
PS9 PS10 40.81 40.60 34.97 2.19 2.16 100.00 1/3 148.82 33.26 109.43 90.35
PS10 PS11 40.60 40.01 33.94 2.16 1.73 100.00 1/3 124.95 32.28 86.71 82.47
PS11 SM1 40.01 39.85 18.95 1.73 1.68 100.00 1/3 59.12 18.03 37.77 43.05
Número de pozos por profundidades Profundidad
m Número de pozos
1.40 1
1.72 2
1.88 1
1.50 1
2.13 1
2.19 3
2.25 1
2.16 1
1.69 1
Total 12
Apéndice: Correspondencia de nudos con los planos:
Nudo cálculo Nudo planos
PS1 PG11
PS2 PG10
PS3 PG9
PS4 PG8
PS5 PG7
PS6 PG6
PS7 PG5
PS8 PG4
PS9 PG3
Listado general de la instalación
CALCULO COLECTOR PLUVIALES PG COMBINADO CON PARTE DE PF POR EL PASO EXISTENTE NO CONSIDERADO
Fecha: 10/04/15
Página 5
Nudo cálculo Nudo planos
PS10 PG2
PS11 PG1
SM1 PG0
Listado general de la instalación
CALCULO COLECTOR PLUVIALES PG COMBINADO CON PARTE DE PF POR EL PASO EXISTENTE NO CONSIDERADO
Fecha: 10/04/15
Página 6
Listado general de la instalación
150407 COLECTOR PLUVIALES PH PP PD RECALCULO SIN TT2 Fecha: 10/04/15
Página 1
1. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO - Título: 150407 COLECTOR PLUVIALES PH PP PD RECALCULO SIN TT2
La velocidad de la instalación deberá quedar por encima del mínimo establecido, para evitar sedimentación, incrustaciones y estancamiento, y por debajo del máximo, para que no se produzca erosión.
2. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES EMPLEADOS Los materiales utilizados para esta instalación son:
1A 2000 TUBO UPVC - Coeficiente de Manning: 0.00900 Descripción Geometría Dimensión Diámetros
mm
DN500 Circular Diámetro 472.6
DN630 Circular Diámetro 595.6
DN800 Circular Diámetro 756.4
El diámetro a utilizar se calculará de forma que la velocidad en la conducción no exceda la velocidad máxima y supere la velocidad mínima establecidas para el cálculo.
3. DESCRIPCIÓN DE TERRENOS Las características de los terrenos a excavar se detallan a continuación.
Descripción Lecho cm
Relleno cm
Ancho mínimo cm
Distancia lateral cm
Talud
Terrenos cohesivos 20 20 70 25 1/3 4. FORMULACIÓN Para el cálculo de conducciones de saneamiento, se emplea la fórmula de Manning - Strickler.
A·Rh^(2/3)·So^(½)
Q = ————————————————— n Rh^(2/3)·So^(½)
v = ——————————————— n donde:
Q es el caudal en m3/s
v es la velocidad del fluido en m/s
A es la sección de la lámina de fluido (m2).
Rh es el radio hidráulico de la lámina de fluido (m).
So es la pendiente de la solera del canal (desnivel por longitud de conducción).
n es el coeficiente de Manning.
Listado general de la instalación
150407 COLECTOR PLUVIALES PH PP PD RECALCULO SIN TT2 Fecha: 10/04/15
Página 2
5. COMBINACIONES A continuación se detallan las hipótesis utilizadas en los aportes, y las combinaciones que se han realizado ponderando los valores consignados para cada hipótesis.
Combinación Hipótesis Pluviales
Pluviales 1.00
6. RESULTADOS 6.1 Listado de nudos
Combinación: Pluviales Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS1 62.62 1.68 386.40
PS2 61.40 1.61 17.00
PS3 60.22 1.55 17.00
PS4 59.06 1.55 17.00
PS5 58.69 1.93 512.40
PS6 58.60 2.12 5.70
PS7 58.58 2.31 4.30
PS8 58.46 2.35 83.60
PS9 58.31 2.53 17.00
PS10 58.25 2.67 17.00
PS11 55.21 2.55 34.00
PS12 52.70 2.50 34.00
PS13 50.15 2.33 17.00
PS14 47.58 2.22 17.00
SM1 46.18 2.17 1179.40
6.2 Listado de tramos Valores negativos en caudal o velocidad indican que el sentido de circulación es de nudo final a nudo de inicio.
Combinación: Pluviales Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s Coment.
PS1 PS2 60.52 DN500 1.90 386.40 263.10 3.85
PS2 PS3 58.59 DN500 1.89 403.40 270.55 3.88
PS3 PS4 61.49 DN500 1.90 420.40 277.39 3.93
PS4 PS7 57.26 DN500 1.00 437.40 362.07 3.03 Vel.mín.
PS5 PS6 28.35 DN630 0.99 512.40 330.04 3.23
PS6 PS7 20.22 DN630 1.09 518.10 322.56 3.36
PS7 PS8 18.05 DN800 0.89 959.80 430.94 3.63
PS8 PS9 28.33 DN800 1.16 1043.40 416.89 4.11
PS9 PS10 21.86 DN800 0.92 1060.40 454.75 3.76
PS10 PS11 72.38 DN800 3.14 1077.40 318.47 6.00 Vel.máx.
PS11 PS12 60.91 DN800 2.96 1111.40 329.44 5.91
PS12 PS13 60.78 DN800 2.91 1145.40 336.45 5.93
PS13 PS14 61.58 DN800 2.96 1162.40 337.84 5.99
PS14 SM1 33.64 DN800 2.79 1179.40 346.10 5.88
Listado general de la instalación
150407 COLECTOR PLUVIALES PH PP PD RECALCULO SIN TT2 Fecha: 10/04/15
Página 3
7. ENVOLVENTE Se indican los máximos de los valores absolutos.
Envolvente de máximos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS1 PS2 60.52 DN500 1.90 386.40 263.10 3.85
PS2 PS3 58.59 DN500 1.89 403.40 270.55 3.88
PS3 PS4 61.49 DN500 1.90 420.40 277.39 3.93
PS4 PS7 57.26 DN500 1.00 437.40 362.07 3.03
PS5 PS6 28.35 DN630 0.99 512.40 330.04 3.23
PS6 PS7 20.22 DN630 1.09 518.10 322.56 3.36
PS7 PS8 18.05 DN800 0.89 959.80 430.94 3.63
PS8 PS9 28.33 DN800 1.16 1043.40 416.89 4.11
PS9 PS10 21.86 DN800 0.92 1060.40 454.75 3.76
PS10 PS11 72.38 DN800 3.14 1077.40 318.47 6.00
PS11 PS12 60.91 DN800 2.96 1111.40 329.44 5.91
PS12 PS13 60.78 DN800 2.91 1145.40 336.45 5.93
PS13 PS14 61.58 DN800 2.96 1162.40 337.84 5.99
PS14 SM1 33.64 DN800 2.79 1179.40 346.10 5.88
Se indican los mínimos de los valores absolutos.
Envolvente de mínimos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS1 PS2 60.52 DN500 1.90 386.40 263.10 3.85
PS2 PS3 58.59 DN500 1.89 403.40 270.55 3.88
PS3 PS4 61.49 DN500 1.90 420.40 277.39 3.93
PS4 PS7 57.26 DN500 1.00 437.40 362.07 3.03
PS5 PS6 28.35 DN630 0.99 512.40 330.04 3.23
PS6 PS7 20.22 DN630 1.09 518.10 322.56 3.36
PS7 PS8 18.05 DN800 0.89 959.80 430.94 3.63
PS8 PS9 28.33 DN800 1.16 1043.40 416.89 4.11
PS9 PS10 21.86 DN800 0.92 1060.40 454.75 3.76
PS10 PS11 72.38 DN800 3.14 1077.40 318.47 6.00
PS11 PS12 60.91 DN800 2.96 1111.40 329.44 5.91
PS12 PS13 60.78 DN800 2.91 1145.40 336.45 5.93
PS13 PS14 61.58 DN800 2.96 1162.40 337.84 5.99
PS14 SM1 33.64 DN800 2.79 1179.40 346.10 5.88 8. MEDICIÓN A continuación se detallan las longitudes totales de los materiales utilizados en la instalación.
1A 2000 TUBO UPVC Descripción Longitud
m
DN500 237.86
DN630 48.57
DN800 357.53
Listado general de la instalación
150407 COLECTOR PLUVIALES PH PP PD RECALCULO SIN TT2 Fecha: 10/04/15
Página 4
9. MEDICIÓN EXCAVACIÓN Los volúmenes de tierra removidos para la ejecución de la obra son:
Descripción Vol. excavado m³
Vol. arenas m³
Vol. zahorras m³
Terrenos cohesivos 2680.17 818.07 1646.19
Total 2680.17 818.07 1646.19
Volumen de tierras por tramos Inicio Final Terreno
Inicio m
Terreno Final m
Longitud
m
Prof. Inicio
m
Prof. Final m
Ancho fondo cm
Talud Vol. excavado
m³
Vol. arenas
m³
Vol. zahorras
m³
Superficie pavimento
m²
PS1 PS2 62.62 61.40 60.52 1.68 1.61 100.00 1/3 180.34 57.55 112.17 134.96
PS2 PS3 61.40 60.22 58.59 1.61 1.54 100.00 1/3 165.52 55.72 99.53 127.91
PS3 PS4 60.22 59.06 61.49 1.54 1.55 100.00 1/3 169.71 58.48 100.45 133.02
PS4 PS7 59.06 58.58 57.26 1.55 1.64 100.00 1/3 164.29 54.46 99.79 125.79
PS5 PS6 58.69 58.60 28.35 1.92 2.11 110.00 1/3 115.44 32.51 75.03 73.04
PS6 PS7 58.60 58.58 20.22 2.11 2.31 110.00 1/3 92.77 23.19 63.94 54.73
PS7 PS8 58.58 58.46 18.05 2.31 2.35 130.00 1/3 97.88 27.07 62.70 53.91
PS8 PS9 58.46 58.31 28.33 2.35 2.53 130.00 1/3 163.03 42.48 107.83 86.68
PS9 PS10 58.31 58.25 21.86 2.53 2.67 130.00 1/3 136.67 32.78 94.08 69.21
PS10 PS11 58.25 55.21 72.38 2.67 1.90 130.00 1/3 383.41 108.55 242.34 214.00
PS11 PS12 55.21 52.70 60.91 2.54 1.83 130.00 1/3 304.74 91.34 186.03 176.02
PS12 PS13 52.70 50.15 60.78 2.50 1.72 130.00 1/3 291.10 91.15 172.64 172.61
PS13 PS14 50.15 47.58 61.58 2.32 1.57 130.00 1/3 266.53 92.35 146.52 168.10
PS14 SM1 47.58 46.18 33.64 2.21 1.75 130.00 1/3 148.71 50.45 83.14 92.62
Número de pozos por profundidades Profundidad
m Número de pozos
1.68 1
1.61 1
1.55 2
2.31 1
2.35 1
2.53 1
2.67 1
2.55 1
2.50 1
2.33 1
2.22 1
2.17 1
1.93 1
2.12 1
Total 15
Listado general de la instalación
150407 COLECTOR PLUVIALES PH PP PD RECALCULO SIN TT2 Fecha: 10/04/15
Página 5
Apéndice: Correspondencia de nudos con los planos:
Nudo cálculo Nudo planos
PS1 PH5
PS2 PH4
PS3 PH3
PS4 PH2
PS7 PH1
PS8 PD8=PH0
PS9
PD7
PS10 PD6
PS11 PD5
PS12 PD4
PS13 PD3
PS14
PD2
SM1 PD1
Listado general de la instalación
150410 CÁLCULO COLECTOR PL Fecha: 10/04/15
Página 1
1. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO - Título: 150410 CÁLCULO COLECTOR PL
La velocidad de la instalación deberá quedar por encima del mínimo establecido, para evitar sedimentación, incrustaciones y estancamiento, y por debajo del máximo, para que no se produzca erosión.
2. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES EMPLEADOS Los materiales utilizados para esta instalación son:
1A 2000 TUBO UPVC - Coeficiente de Manning: 0.00900 Descripción Geometría Dimensión Diámetros
mm
DN315 Circular Diámetro 297.6
El diámetro a utilizar se calculará de forma que la velocidad en la conducción no exceda la velocidad máxima y supere la velocidad mínima establecidas para el cálculo.
3. DESCRIPCIÓN DE TERRENOS Las características de los terrenos a excavar se detallan a continuación.
Descripción Lecho cm
Relleno cm
Ancho mínimo cm
Distancia lateral cm
Talud
Terrenos cohesivos 20 20 70 25 1/3 4. FORMULACIÓN Para el cálculo de conducciones de saneamiento, se emplea la fórmula de Manning - Strickler.
A·Rh^(2/3)·So^(½)
Q = ————————————————— n Rh^(2/3)·So^(½)
v = ——————————————— n donde:
Q es el caudal en m3/s
v es la velocidad del fluido en m/s
A es la sección de la lámina de fluido (m2).
Rh es el radio hidráulico de la lámina de fluido (m).
So es la pendiente de la solera del canal (desnivel por longitud de conducción).
n es el coeficiente de Manning.
5. COMBINACIONES A continuación se detallan las hipótesis utilizadas en los aportes, y las combinaciones que se han realizado ponderando los valores consignados para cada hipótesis.
Combinación Hipótesis Fecales
Hipótesis Pluviales
Listado general de la instalación
150410 CÁLCULO COLECTOR PL Fecha: 10/04/15
Página 2
Combinación Hipótesis Fecales
Hipótesis Pluviales
Fecales 1.00 0.00
Fecales+Pluviales 1.00 1.00
6. RESULTADOS 6.1 Listado de nudos
Combinación: Fecales Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS1 31.55 1.36 17.00
PS2 31.55 1.53 26.00
SM1 31.41 2.06 43.00 Combinación: Fecales+Pluviales
Nudo Cota m
Prof. Pozo m
Caudal sim. l/s
Coment.
PS1 31.55 1.36 17.00
PS2 31.55 1.53 26.00
SM1 31.41 2.06 43.00
6.2 Listado de tramos Valores negativos en caudal o velocidad indican que el sentido de circulación es de nudo final a nudo de inicio.
Combinación: Fecales Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s Coment.
PS1 PS2 17.39 DN315 0.98 17.00 71.27 1.33 Vel.mín.
PS2 SM1 26.00 DN315 0.98 43.00 115.28 1.73 Vel.máx. Combinación: Fecales+Pluviales
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
Coment.
PS1 PS2 17.39 DN315 0.98 17.00 71.27 1.33 Vel.mín.
PS2 SM1 26.00 DN315 0.98 43.00 115.28 1.73 Vel.máx.
7. ENVOLVENTE Se indican los máximos de los valores absolutos.
Envolvente de máximos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS1 PS2 17.39 DN315 0.98 17.00 71.27 1.33
PS2 SM1 26.00 DN315 0.98 43.00 115.28 1.73
Se indican los mínimos de los valores absolutos.
Envolvente de mínimos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
PS1 PS2 17.39 DN315 0.98 17.00 71.27 1.33
PS2 SM1 26.00 DN315 0.98 43.00 115.28 1.73
Listado general de la instalación
150410 CÁLCULO COLECTOR PL Fecha: 10/04/15
Página 3
8. MEDICIÓN A continuación se detallan las longitudes totales de los materiales utilizados en la instalación.
1A 2000 TUBO UPVC Descripción Longitud
m
DN315 43.40
9. MEDICIÓN EXCAVACIÓN Los volúmenes de tierra removidos para la ejecución de la obra son:
Descripción Vol. excavado m³
Vol. arenasm³
Vol. zahorrasm³
Terrenos cohesivos 103.46 28.24 72.21
Total 103.46 28.24 72.21
Volumen de tierras por tramos Inicio Final Terreno
Inicio m
Terreno Final m
Longitud
m
Prof. Inicio
m
Prof. Final m
Ancho fondo cm
Talud Vol. excavado
m³
Vol. arenas
m³
Vol. zahorras
m³
Superficie pavimento
m²
PS1 PS2 31.55 31.55 17.39 1.36 1.53 80.00 1/3 38.58 11.32 26.06 32.99
PS2 SM1 31.55 31.41 26.00 1.53 1.64 80.00 1/3 64.88 16.92 46.15 51.79
Número de pozos por profundidades Profundidad
m Número de pozos
1.36 1
1.53 1
2.06 1
Total 3
Apéndice: Correspondencia de nudos con los planos:
Nudo cálculo Nudo planos
PS1 PL2
PS2 PL1
SM1 PL0=PE18
Listado general de la instalación
150410 CÁLCULO COLECTOR PL Fecha: 10/04/15
Página 4
1727_A6 Saneam.docx
Saneam.docx
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
APÉNDICE II. CÁL CULOS HIDRÁULICOS RE
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
CULOS HIDRÁULICOS RE SIDUALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
Listado general de la instalación
COLECTOR RA RESIDUALES Fecha: 09/04/15
Página 1
1. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO - Título: COLECTOR RA RESIDUALES
La velocidad de la instalación deberá quedar por encima del mínimo establecido, para evitar sedimentación, incrustaciones y estancamiento, y por debajo del máximo, para que no se produzca erosión.
2. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES EMPLEADOS Los materiales utilizados para esta instalación son:
1A 2000 TUBO UPVC - Coeficiente de Manning: 0.00900 Descripción Geometría Dimensión Diámetros
mm
DN315 Circular Diámetro 297.6
DN400 Circular Diámetro 378.0
El diámetro a utilizar se calculará de forma que la velocidad en la conducción no exceda la velocidad máxima y supere la velocidad mínima establecidas para el cálculo.
3. DESCRIPCIÓN DE TERRENOS Las características de los terrenos a excavar se detallan a continuación.
Descripción Lecho cm
Relleno cm
Ancho mínimo cm
Distancia lateral cm
Talud
Terrenos cohesivos 20 20 70 25 1/3 4. FORMULACIÓN Para el cálculo de conducciones de saneamiento, se emplea la fórmula de Manning - Strickler.
A·Rh^(2/3)·So^(½)
Q = ————————————————— n Rh^(2/3)·So^(½)
v = ——————————————— n donde:
Q es el caudal en m3/s
v es la velocidad del fluido en m/s
A es la sección de la lámina de fluido (m2).
Rh es el radio hidráulico de la lámina de fluido (m).
So es la pendiente de la solera del canal (desnivel por longitud de conducción).
n es el coeficiente de Manning.
Listado general de la instalación
COLECTOR RA RESIDUALES Fecha: 09/04/15
Página 2
5. COMBINACIONES A continuación se detallan las hipótesis utilizadas en los aportes, y las combinaciones que se han realizado ponderando los valores consignados para cada hipótesis.
Combinación Hipótesis Fecales cálculo situación final
Hipótesis Fecales mínimas
Hipótesis Fecales cálculo situación inicial
RESIDUALES MÁXIMAS SITUACIÓN FINAL 1.00 0.00 0.00
RESIDUALES MÍNIMAS 0.00 1.00 0.00
RESIDUALES MÁXIMAS SITUACIÓN INICIAL 0.00 0.00 1.00
6. RESULTADOS 6.1 Listado de nudos
Combinación: RESIDUALES MÁXIMAS SITUACIÓN FINAL Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS1 45.16 2.08 53.00
PS2 31.71 2.24 9.88
PS3 31.40 2.33 89.54
SM1 31.40 2.38 152.42 Combinación: RESIDUALES MÍNIMAS
Nudo Cota m
Prof. Pozo m
Caudal sim. l/s
Coment.
PS1 45.16 2.08 0.50
PS2 31.71 2.24 0.50
PS3 31.40 2.33 0.50
SM1 31.40 2.38 1.50 Combinación: RESIDUALES MÁXIMAS SITUACIÓN INICIAL
Nudo Cota m
Prof. Pozo m
Caudal sim. l/s
Coment.
PS1 45.16 2.08 53.00
PS2 31.71 2.24 0.00
PS3 31.40 2.33 20.18
SM1 31.40 2.38 73.18
6.2 Listado de tramos Valores negativos en caudal o velocidad indican que el sentido de circulación es de nudo final a nudo de inicio.
Combinación: RESIDUALES MÁXIMAS SITUACIÓN FINAL Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s Coment.
N1 N2 49.94 DN315 4.10 53.00 88.22 3.07
N1 PS1 49.85 DN315 4.13 -53.00 88.06 -3.08 Vel.máx.
N2 N3 50.01 DN315 4.06 53.00 88.47 3.06
N3 N4 49.99 DN315 4.10 53.00 88.24 3.07
N4 N5 49.98 DN315 4.10 53.00 88.23 3.07
N5 N6 49.90 DN315 4.09 53.00 88.31 3.07
N6 N7 49.96 DN315 2.00 53.00 106.47 2.37
N7 PS2 16.80 DN315 1.96 53.00 107.00 2.35
N8 PS2 19.69 DN315 1.07 -62.88 139.13 -1.97
N8 PS3 17.84 DN315 1.06 62.88 139.18 1.97 Vel.mín.
PS3 SM1 3.46 DN400 1.44 152.42 186.83 2.76 Combinación: RESIDUALES MÍNIMAS
Listado general de la instalación
COLECTOR RA RESIDUALES Fecha: 09/04/15
Página 3
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
Coment.
N1 N2 49.94 DN315 4.10 0.50 9.42 0.76
N1 PS1 49.85 DN315 4.13 -0.50 9.41 -0.76 Vel.máx.
N2 N3 50.01 DN315 4.06 0.50 9.45 0.76
N3 N4 49.99 DN315 4.10 0.50 9.42 0.76
N4 N5 49.98 DN315 4.10 0.50 9.42 0.76
N5 N6 49.90 DN315 4.09 0.50 9.43 0.76
N6 N7 49.96 DN315 2.00 0.50 11.14 0.59
N7 PS2 16.80 DN315 1.96 0.50 11.19 0.59
N8 PS2 19.69 DN315 1.07 -1.00 17.86 -0.59
N8 PS3 17.84 DN315 1.06 1.00 17.86 0.59 Vel.mín.
PS3 SM1 3.46 DN400 1.44 1.50 18.94 0.71 Combinación: RESIDUALES MÁXIMAS SITUACIÓN INICIAL
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
Coment.
N1 N2 49.94 DN315 4.10 53.00 88.22 3.07
N1 PS1 49.85 DN315 4.13 -53.00 88.06 -3.08 Vel.máx.
N2 N3 50.01 DN315 4.06 53.00 88.47 3.06
N3 N4 49.99 DN315 4.10 53.00 88.24 3.07
N4 N5 49.98 DN315 4.10 53.00 88.23 3.07
N5 N6 49.90 DN315 4.09 53.00 88.31 3.07
N6 N7 49.96 DN315 2.00 53.00 106.47 2.37
N7 PS2 16.80 DN315 1.96 53.00 107.00 2.35
N8 PS2 19.69 DN315 1.07 -53.00 126.34 -1.88
N8 PS3 17.84 DN315 1.06 53.00 126.38 1.88 Vel.mín.
PS3 SM1 3.46 DN400 1.44 73.18 124.80 2.26
7. ENVOLVENTE Se indican los máximos de los valores absolutos.
Envolvente de máximos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
N1 N2 49.94 DN315 4.10 53.00 88.22 3.07
N1 PS1 49.85 DN315 4.13 53.00 88.06 3.08
N2 N3 50.01 DN315 4.06 53.00 88.47 3.06
N3 N4 49.99 DN315 4.10 53.00 88.24 3.07
N4 N5 49.98 DN315 4.10 53.00 88.23 3.07
N5 N6 49.90 DN315 4.09 53.00 88.31 3.07
N6 N7 49.96 DN315 2.00 53.00 106.47 2.37
N7 PS2 16.80 DN315 1.96 53.00 107.00 2.35
N8 PS2 19.69 DN315 1.07 62.88 139.13 1.97
N8 PS3 17.84 DN315 1.06 62.88 139.18 1.97
PS3 SM1 3.46 DN400 1.44 152.42 186.83 2.76
Se indican los mínimos de los valores absolutos.
Envolvente de mínimos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
N1 N2 49.94 DN315 4.10 0.50 9.42 0.76
Listado general de la instalación
COLECTOR RA RESIDUALES Fecha: 09/04/15
Página 4
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
N1 PS1 49.85 DN315 4.13 0.50 9.41 0.76
N2 N3 50.01 DN315 4.06 0.50 9.45 0.76
N3 N4 49.99 DN315 4.10 0.50 9.42 0.76
N4 N5 49.98 DN315 4.10 0.50 9.42 0.76
N5 N6 49.90 DN315 4.09 0.50 9.43 0.76
N6 N7 49.96 DN315 2.00 0.50 11.14 0.59
N7 PS2 16.80 DN315 1.96 0.50 11.19 0.59
N8 PS2 19.69 DN315 1.07 1.00 17.86 0.59
N8 PS3 17.84 DN315 1.06 1.00 17.86 0.59
PS3 SM1 3.46 DN400 1.44 1.50 18.94 0.71 8. MEDICIÓN A continuación se detallan las longitudes totales de los materiales utilizados en la instalación.
1A 2000 TUBO UPVC Descripción Longitud
m
DN315 403.97
DN400 3.46
9. MEDICIÓN EXCAVACIÓN Los volúmenes de tierra removidos para la ejecución de la obra son:
Descripción Vol. excavado m³
Vol. arenas m³
Vol. zahorras m³
Terrenos cohesivos 1510.64 265.60 1216.55
Total 1510.64 265.60 1216.55
Volumen de tierras por tramos Inicio Final Terreno
Inicio m
Terreno Final m
Longitud
m
Prof. Inicio
m
Prof. Final m
Ancho fondo cm
Talud Vol. excavado
m³
Vol. arenas
m³
Vol. zahorras
m³
Superficie pavimento
m²
N1 N2 43.85 41.01 49.94 2.83 2.04 80.00 1/3 221.52 32.50 185.55 127.67
N1 PS1 43.85 45.16 49.85 2.83 2.08 80.00 1/3 223.59 32.43 187.69 128.10
N2 N3 41.01 38.94 50.01 2.04 2.00 80.00 1/3 170.96 32.54 134.94 114.01
N3 N4 38.94 36.87 49.99 2.00 1.98 80.00 1/3 167.50 32.53 131.49 112.98
N4 N5 36.87 34.79 49.98 1.98 1.95 80.00 1/3 164.66 32.52 128.66 112.12
N5 N6 34.79 32.74 49.90 1.95 1.94 80.00 1/3 162.16 32.47 126.21 111.28
N6 N7 32.74 31.79 49.96 1.94 1.99 80.00 1/3 164.60 32.51 128.62 112.09
N7 PS2 31.79 31.71 16.80 1.99 2.24 80.00 1/3 61.14 10.93 49.04 39.36
N8 PS2 31.70 31.71 19.69 2.44 2.24 80.00 1/3 82.38 12.81 68.20 49.10
N8 PS3 31.70 31.40 17.84 2.44 2.33 80.00 1/3 76.64 11.61 63.79 45.02
PS3 SM1 31.40 31.40 3.46 2.33 2.38 90.00 1/3 15.49 2.73 12.37 9.01
Número de pozos por profundidades Profundidad
m Número de pozos
2.08 1
2.83 1
2.04 1
2.00 1
Listado general de la instalación
COLECTOR RA RESIDUALES Fecha: 09/04/15
Página 5
Profundidad m
Número de pozos
1.98 1
1.95 1
1.94 1
1.99 1
2.24 1
2.33 1
2.44 1
2.38 1
Total 12
Apéndice: Correspondencia de nudos con los planos:
Nudo cálculo Nudo planos
PS1 RA11
N1 RA10
N2 RA9
N3 RA8
N4 RA7
N5 RA6
N6 RA5
N7 RA4
N8 RA3
N9 RA2
N10 RA1
SM1 RA0
Listado general de la instalación
COLECTOR RA RESIDUALES Fecha: 09/04/15
Página 6
Listado general de la instalación
CÁLCULO DEL COLECTOR DE RESIDUALES RC Fecha: 09/04/15
Página 1
1. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO - Título: CÁLCULO DEL COLECTOR DE RESIDUALES RC
La velocidad de la instalación deberá quedar por encima del mínimo establecido, para evitar sedimentación, incrustaciones y estancamiento, y por debajo del máximo, para que no se produzca erosión.
2. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES EMPLEADOS Los materiales utilizados para esta instalación son:
1A 2000 TUBO UPVC - Coeficiente de Manning: 0.00900 Descripción Geometría Dimensión Diámetros
mm
DN400 Circular Diámetro 378.0
El diámetro a utilizar se calculará de forma que la velocidad en la conducción no exceda la velocidad máxima y supere la velocidad mínima establecidas para el cálculo.
3. DESCRIPCIÓN DE TERRENOS Las características de los terrenos a excavar se detallan a continuación.
Descripción Lecho cm
Relleno cm
Ancho mínimo cm
Distancia lateral cm
Talud
Terrenos cohesivos 20 20 70 25 1/3 4. FORMULACIÓN Para el cálculo de conducciones de saneamiento, se emplea la fórmula de Manning - Strickler.
A·Rh^(2/3)·So^(½)
Q = ————————————————— n Rh^(2/3)·So^(½)
v = ——————————————— n donde:
Q es el caudal en m3/s
v es la velocidad del fluido en m/s
A es la sección de la lámina de fluido (m2).
Rh es el radio hidráulico de la lámina de fluido (m).
So es la pendiente de la solera del canal (desnivel por longitud de conducción).
n es el coeficiente de Manning.
5. COMBINACIONES A continuación se detallan las hipótesis utilizadas en los aportes, y las combinaciones que se han realizado ponderando los valores consignados para cada hipótesis.
Combinación Hipótesis Fecales cálculo situación 1
Hipótesis Fecales cálculo situación 2
Hipótesis Fecales mínimas
Listado general de la instalación
CÁLCULO DEL COLECTOR DE RESIDUALES RC Fecha: 09/04/15
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Combinación Hipótesis Fecales cálculo situación 1
Hipótesis Fecales cálculo situación 2
Hipótesis Fecales mínimas
Fecales cálculo situación inicial 1.00 0.00 0.00
Fecales cálculo situación final 0.00 1.00 0.00
Fecales mínimas 0.00 0.00 1.00
6. RESULTADOS 6.1 Listado de nudos
Combinación: Fecales cálculo situación inicial Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS1 42.05 1.68 83.28
SM1 36.50 1.80 83.28 Combinación: Fecales cálculo situación final Nudo Cota
m Prof. Pozo
m Caudal sim.
l/s Coment.
PS1 42.05 1.68 152.42
SM1 36.50 1.80 152.42 Combinación: Fecales mínimas
Nudo Cota m
Prof. Pozo m
Caudal sim. l/s
Coment.
PS1 42.05 1.68 1.50
SM1 36.50 1.80 1.50
6.2 Listado de tramos Valores negativos en caudal o velocidad indican que el sentido de circulación es de nudo final a nudo de inicio.
Combinación: Fecales cálculo situación inicial Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s Coment.
N1 N2 50.03 DN400 0.76 83.28 159.03 1.86
N1 PS1 49.75 DN400 0.80 -83.28 156.77 -1.89
N2 N3 49.98 DN400 0.74 83.28 160.17 1.84
N3 N4 49.88 DN400 0.76 83.28 158.91 1.86
N4 N5 39.25 DN400 0.74 83.28 160.25 1.84
N5 N6 19.12 DN400 0.73 83.28 160.67 1.83 Vel.mín.
N6 N7 27.26 DN400 0.77 83.28 158.42 1.87
N7 N8 29.81 DN400 0.74 83.28 160.30 1.84
N8 N9 35.71 DN400 0.76 83.28 159.23 1.85
N9 N10 49.18 DN400 4.01 83.28 102.52 3.39 Vel.máx.
N10 SM1 16.52 DN400 4.00 83.28 102.58 3.38 Combinación: Fecales cálculo situación final
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
Coment.
N1 N2 50.03 DN400 0.76 152.42 227.73 2.16
N1 PS1 49.75 DN400 0.80 -152.42 223.91 -2.20
N2 N3 49.98 DN400 0.74 152.42 229.66 2.14
N3 N4 49.88 DN400 0.76 152.42 227.51 2.16
N4 N5 39.25 DN400 0.74 152.42 229.80 2.13
N5 N6 19.12 DN400 0.73 152.42 230.50 2.13 Vel.mín.
N6 N7 27.26 DN400 0.77 152.42 226.69 2.17
N7 N8 29.81 DN400 0.74 152.42 229.88 2.13
Listado general de la instalación
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Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidadm/s
Coment.
N8 N9 35.71 DN400 0.76 152.42 228.06 2.15
N9 N10 49.18 DN400 4.01 152.42 140.53 4.01 Vel.máx.
N10 SM1 16.52 DN400 4.00 152.42 140.62 4.01 Combinación: Fecales mínimas
Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
Coment.
N1 N2 50.03 DN400 0.76 1.50 22.02 0.57
N1 PS1 49.75 DN400 0.80 -1.50 21.76 -0.58
N2 N3 49.98 DN400 0.74 1.50 22.16 0.56
N3 N4 49.88 DN400 0.76 1.50 22.01 0.57
N4 N5 39.25 DN400 0.74 1.50 22.17 0.56
N5 N6 19.12 DN400 0.73 1.50 22.21 0.56 Vel.mín.
N6 N7 27.26 DN400 0.77 1.50 21.95 0.57
N7 N8 29.81 DN400 0.74 1.50 22.17 0.56
N8 N9 35.71 DN400 0.76 1.50 22.05 0.57
N9 N10 49.18 DN400 4.01 1.50 14.92 1.02 Vel.máx.
N10 SM1 16.52 DN400 4.00 1.50 14.93 1.01
7. ENVOLVENTE Se indican los máximos de los valores absolutos.
Envolvente de máximos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
N1 N2 50.03 DN400 0.76 152.42 227.73 2.16
N1 PS1 49.75 DN400 0.80 152.42 223.91 2.20
N2 N3 49.98 DN400 0.74 152.42 229.66 2.14
N3 N4 49.88 DN400 0.76 152.42 227.51 2.16
N4 N5 39.25 DN400 0.74 152.42 229.80 2.13
N5 N6 19.12 DN400 0.73 152.42 230.50 2.13
N6 N7 27.26 DN400 0.77 152.42 226.69 2.17
N7 N8 29.81 DN400 0.74 152.42 229.88 2.13
N8 N9 35.71 DN400 0.76 152.42 228.06 2.15
N9 N10 49.18 DN400 4.01 152.42 140.53 4.01
N10 SM1 16.52 DN400 4.00 152.42 140.62 4.01
Se indican los mínimos de los valores absolutos.
Envolvente de mínimos Inicio Final Longitud
m Diámetros
mm Pendiente
% Caudal
l/s Calado
mm Velocidad
m/s
N1 N2 50.03 DN400 0.76 1.50 22.02 0.57
N1 PS1 49.75 DN400 0.80 1.50 21.76 0.58
N2 N3 49.98 DN400 0.74 1.50 22.16 0.56
N3 N4 49.88 DN400 0.76 1.50 22.01 0.57
N4 N5 39.25 DN400 0.74 1.50 22.17 0.56
N5 N6 19.12 DN400 0.73 1.50 22.21 0.56
N6 N7 27.26 DN400 0.77 1.50 21.95 0.57
N7 N8 29.81 DN400 0.74 1.50 22.17 0.56
N8 N9 35.71 DN400 0.76 1.50 22.05 0.57
Listado general de la instalación
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Inicio Final Longitud m
Diámetros mm
Pendiente %
Caudal l/s
Calado mm
Velocidad m/s
N9 N10 49.18 DN400 4.01 1.50 14.92 1.02
N10 SM1 16.52 DN400 4.00 1.50 14.93 1.01 8. MEDICIÓN A continuación se detallan las longitudes totales de los materiales utilizados en la instalación.
1A 2000 TUBO UPVC Descripción Longitud
m
DN400 416.49
9. MEDICIÓN EXCAVACIÓN Los volúmenes de tierra removidos para la ejecución de la obra son:
Descripción Vol. excavado m³
Vol. arenas m³
Vol. zahorras m³
Terrenos cohesivos 1562.61 328.90 1186.97
Total 1562.61 328.90 1186.97
Volumen de tierras por tramos Inicio Final Terreno
Inicio m
Terreno Final m
Longitud
m
Prof. Inicio
m
Prof. Final m
Ancho fondo cm
Talud Vol. excavado
m³
Vol. arenas
m³
Vol. zahorras
m³
Superficie pavimento
m²
N1 N2 41.77 41.52 50.03 1.77 1.90 90.00 1/3 160.47 39.51 115.35 112.83
N1 PS1 41.77 42.05 49.75 1.77 1.65 90.00 1/3 145.92 39.29 101.04 108.09
N2 N3 41.52 41.27 49.98 1.90 2.02 90.00 1/3 174.67 39.47 129.59 116.89
N3 N4 41.27 41.02 49.88 2.02 2.15 90.00 1/3 189.17 39.39 144.18 120.81
N4 N5 41.02 40.83 39.25 2.15 2.25 90.00 1/3 159.93 30.99 124.54 98.06
N5 N6 40.83 40.80 19.12 2.25 2.36 90.00 1/3 83.01 15.10 65.77 49.12
N6 N7 40.80 40.70 27.26 2.36 2.47 90.00 1/3 126.17 21.53 101.58 72.03
N7 N8 40.70 40.37 29.81 2.47 2.36 90.00 1/3 137.93 23.54 111.05 78.74
N8 N9 40.37 39.67 35.71 2.36 1.93 90.00 1/3 140.75 28.20 108.55 87.91
N9 N10 39.67 37.94 49.18 1.93 2.17 90.00 1/3 182.41 38.84 138.05 117.98
N10 SM1 37.94 36.50 16.52 2.46 1.68 90.00 1/3 62.16 13.03 47.28 39.80
Número de pozos por profundidades Profundidad
m Número de pozos
1.68 1
1.77 1
1.90 1
2.02 1
2.15 1
2.25 1
2.36 2
2.47 2
1.93 1
1.80 1
Total 12
Listado general de la instalación
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Apéndice: Correspondencia de nudos con los planos:
Nudo cálculo Nudo planos
PS1 RC12
N1 RC11
N2 RC10
N3 RC9
N4 RC8
N5 RC7
N6 RC6
N7 RC5
N8 RC4
N9 RC3
N10 RC2
N11
RC1
SM1 RC0
1727_A6 Saneam.docx
Saneam.docx
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
APÉNDICE III. BOMBEOS
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
APÉDICE III: BOMBAS
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BOMBEO 1
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BOMBEO 5:
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APÉDICE III: BOMBAS
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APÉDICE III: BOMBAS
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PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
APÉNDICE IV. CÁLCULOS MECÁNICOS
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
CÁLCULOS MECÁNICOS
PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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ANEJO Nº 6: SANEAMIENTO. PLUVIALES Y RESIDUALES
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PROYECTO DE INFRAESTRUCTURAS DE SISTEMAS GENERALES DE LA PLISAN 1ª FASE
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Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 0,5Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 315Diámetro exterior: 315.0 mm.Diámetro interior: 285.0 mm.Espesor: 15.0 mm.Módulo elasticidad Et: 2,000.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 970.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.5 m.Anchura de la zanja (B): 1.0 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 0,5Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 0,5Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.92Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.91Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 9.24 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 146.12 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.7Carga vertical tráfico (P): 101.96 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 122.35 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 3.1746Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.9083Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 7.2663 4.8442 4.8442
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0310Factor de corrección TAU: 1.2241 1.2786 1.2786Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.3367 3.7162 3.7162Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0120 0.0172 0.0084Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 7.2663 4.8442 4.8442Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3189 1.0033 1.1234Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0209 -0.0191 -0.0114Relación de rigidez Vs: 0.4216 0.6922 0.5618
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.1010 1.6515 1.6515Máximo factor de concentración 1.1861 1.2928 1.2928Factor concentración LANDA_R: 0.8688 0.9638 0.9182Factor concentración LANDA_B: 1.0437 1.0121 1.0273
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9049 0.9737 0.9407
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9250 3.9250 3.9250Límite inferior LANDA_fu: 0.6548 0.6548 0.6548
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 0,5Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 130.7118 8.9954 131.0427Componente carga relleno Qh: 3.8377 3.7499 3.7920Componente carga deformación Qh*: 167.3335 5.2631 142.9480
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 0.820 -0.840 1.081Por carga horizontal: -0.021 0.021 -0.021Por reacción horizontal: -0.664 0.763 -0.664Por peso propio: 0.002 -0.002 0.004Por peso del agua: 0.007 -0.009 0.014Suma de momentos: 0.144 -0.067 0.413
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 1.548 -19.356 1.548Por carga horizontal: -0.568 0.000 -0.568Por reacción horizontal: -14.297 0.000 -14.297Por peso propio: 0.013 -0.048 -0.013Por peso del agua: 0.155 0.047 0.283Suma de axiales: -13.149 -19.357 -13.047
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0338Factor ALFA_ka: 0.9662
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 6.8655N/mm2.Tensión en los riñones: 0.0495 N/mm2.Tensión en la base: 24.9166 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -0.4633 -13.8472 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 0.1564 4.6756 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 0.9754 0.6793 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 8.7500 10.6555Presión del agua extrema: 0.0017 0.0017 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5600 0.3307 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 0,5Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 13.1090 2.5000NU Riñones: 1,819.6383 2.5000NU Base 3.6120 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 108.4293 5.1835 2.5000NU Presión Agua externa: 334.3284 197.4609 2.5000NU simultáneas: 81.8754 5.0509 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.1564 4.6756 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 6Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 315Diámetro exterior: 315.0 mm.Diámetro interior: 285.0 mm.Espesor: 15.0 mm.Módulo elasticidad Et: 2,000.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 970.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 6.0 m.Anchura de la zanja (B): 1.0 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 6Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 6Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.47Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.41Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 56.68 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 6.65 kN/m2.Factor de corrección (af): 1.0Carga vertical tráfico (P): 6.64 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 7.97 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 3.1746Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.9083Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 7.2663 4.8442 4.8442
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0310Factor de corrección TAU: 1.2241 1.2786 1.2786Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.3367 3.7162 3.7162Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0120 0.0172 0.0084Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 7.2663 4.8442 4.8442Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3189 1.0033 1.1234Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0209 -0.0191 -0.0114Relación de rigidez Vs: 0.4216 0.6922 0.5618
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.1010 1.6515 1.6515Máximo factor de concentración 1.4268 1.6821 1.6821Factor concentración LANDA_R: 0.7992 0.9426 0.8759Factor concentración LANDA_B: 1.0669 1.0191 1.0414
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.8545 0.9584 0.9101
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.1000 3.1000 3.1000Límite inferior LANDA_fu: 0.0909 0.0909 0.0909
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 6Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 56.4026 54.3190 59.5530Componente carga relleno Qh: 19.0860 18.2734 18.6514Componente carga deformación Qh*: 49.2167 36.1663 45.9471
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 0.354 -0.362 0.466Por carga horizontal: -0.105 0.105 -0.105Por reacción horizontal: -0.195 0.224 -0.195Por peso propio: 0.002 -0.002 0.004Por peso del agua: 0.007 -0.009 0.014Suma de momentos: 0.063 -0.044 0.184
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 0.668 -8.352 0.668Por carga horizontal: -2.826 0.000 -2.826Por reacción horizontal: -4.205 0.000 -4.205Por peso propio: 0.013 -0.048 -0.013Por peso del agua: 0.155 0.047 0.283Suma de axiales: -6.195 -8.353 -6.093
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0338Factor ALFA_ka: 0.9662
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 2.9253N/mm2.Tensión en los riñones: 0.9954 N/mm2.Tensión en la base: 11.0293 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -3.1835 -4.4509 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 1.0749 1.5029 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 0.9754 0.6793 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 8.7500 10.6555Presión del agua extrema: 0.0567 0.0567 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5600 0.3307 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 315 a 6Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 30.7662 2.5000NU Riñones: 90.4131 2.5000NU Base 8.1601 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 17.9563 11.4060 2.5000NU Presión Agua externa: 9.8809 5.8359 2.5000NU simultáneas: 6.3736 3.8606 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 1.0749 1.5029 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 0,5Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 400Diámetro exterior: 400.0 mm.Diámetro interior: 362.0 mm.Espesor: 19.0 mm.Módulo elasticidad Et: 2,000.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 970.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.5 m.Anchura de la zanja (B): 1.1 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 0,5Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 0,5Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.93Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.92Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 9.3 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 146.12 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.66Carga vertical tráfico (P): 96.9 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 116.28 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 2.7500Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.8611Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.8889 4.5926 4.5926
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0310Factor de corrección TAU: 1.3210 1.3997 1.3997Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.4600 3.8568 3.8568Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0117 0.0166 0.0080Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.8889 4.5926 4.5926Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3235 1.0110 1.1280Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0206 -0.0186 -0.0111Relación de rigidez Vs: 0.4511 0.7494 0.6084
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.1613 1.7419 1.7419Máximo factor de concentración 1.1696 1.2656 1.2656Factor concentración LANDA_R: 0.8914 0.9835 0.9416Factor concentración LANDA_B: 1.0362 1.0055 1.0195
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9367 0.9903 0.9659
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9250 3.9250 3.9250Límite inferior LANDA_fu: 0.7123 0.7123 0.7123
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 0,5Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 124.9966 9.2138 125.2688Componente carga relleno Qh: 4.0921 4.0065 4.0454Componente carga deformación Qh*: 160.0173 5.2646 136.7389
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 1.264 -1.295 1.667Por carga horizontal: -0.036 0.036 -0.036Por reacción horizontal: -1.024 1.177 -1.024Por peso propio: 0.004 -0.005 0.008Por peso del agua: 0.015 -0.018 0.028Suma de momentos: 0.223 -0.104 0.642
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 1.881 -23.507 1.881Por carga horizontal: -0.770 0.000 -0.770Por reacción horizontal: -17.364 0.000 -17.364Por peso propio: 0.021 -0.077 -0.021Por peso del agua: 0.250 0.076 0.457Suma de axiales: -15.982 -23.508 -15.816
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0337Factor ALFA_ka: 0.9663
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 5.5633N/mm2.Tensión en los riñones: 0.1688 N/mm2.Tensión en la base: 20.7316 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -0.5691 -16.3173 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 0.1513 4.3383 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 0.9937 0.6920 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 8.8900 10.7431Presión del agua extrema: 0.0021 0.0021 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5690 0.3335 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 0,5Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 16.1775 2.5000NU Riñones: 533.2415 2.5000NU Base 4.3412 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 107.8434 5.5241 2.5000NU Presión Agua externa: 270.9333 158.7925 2.5000NU simultáneas: 77.1388 5.3384 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.1513 4.3383 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 6Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 400Diámetro exterior: 400.0 mm.Diámetro interior: 362.0 mm.Espesor: 19.0 mm.Módulo elasticidad Et: 2,000.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 970.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 6.0 m.Anchura de la zanja (B): 1.1 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 6Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 6Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.5Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.43Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 59.68 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 6.65 kN/m2.Factor de corrección (af): 1.0Carga vertical tráfico (P): 6.64 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 7.97 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 2.7500Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.8611Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.8889 4.5926 4.5926
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0310Factor de corrección TAU: 1.3210 1.3997 1.3997Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.4600 3.8568 3.8568Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0117 0.0166 0.0080Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.8889 4.5926 4.5926Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3235 1.0110 1.1280Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0206 -0.0186 -0.0111Relación de rigidez Vs: 0.4511 0.7494 0.6084
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.1613 1.7419 1.7419Máximo factor de concentración 1.4409 1.7010 1.7010Factor concentración LANDA_R: 0.8182 0.9711 0.9029Factor concentración LANDA_B: 1.0606 1.0096 1.0324
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.8939 0.9832 0.9434
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.1000 3.1000 3.1000Límite inferior LANDA_fu: 0.1155 0.1155 0.1155
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 6Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 61.3256 58.6778 64.2778Componente carga relleno Qh: 20.1901 19.2771 19.6840Componente carga deformación Qh*: 54.4430 39.8339 50.3014
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 0.620 -0.635 0.818Por carga horizontal: -0.179 0.179 -0.179Por reacción horizontal: -0.349 0.400 -0.349Por peso propio: 0.004 -0.005 0.008Por peso del agua: 0.015 -0.018 0.028Suma de momentos: 0.113 -0.079 0.326
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 0.923 -11.533 0.923Por carga horizontal: -3.797 0.000 -3.797Por reacción horizontal: -5.908 0.000 -5.908Por peso propio: 0.021 -0.077 -0.021Por peso del agua: 0.250 0.076 0.457Suma de axiales: -8.511 -11.534 -8.346
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0337Factor ALFA_ka: 0.9663
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 2.7401N/mm2.Tensión en los riñones: 0.8541 N/mm2.Tensión en la base: 10.4944 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -4.3060 -6.0026 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 1.1449 1.5959 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 0.9937 0.6920 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 8.8900 10.7431Presión del agua extrema: 0.0571 0.0571 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5690 0.3335 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 400 a 6Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 32.8458 2.5000NU Riñones: 105.3701 2.5000NU Base 8.5760 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 16.9341 10.7658 2.5000NU Presión Agua externa: 9.9643 5.8400 2.5000NU simultáneas: 6.2731 3.7862 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 1.1449 1.5959 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 05Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 500Diámetro exterior: 539.0 mm.Diámetro interior: 476.0 mm.Espesor: 31.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.5 m.Anchura de la zanja (B): 1.25 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 05Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 05Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.94Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.93Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 9.38 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 146.12 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.62Carga vertical tráfico (P): 90.77 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 108.92 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 2.3191Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.8132Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.5059 4.3373 4.3373
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.4694 1.5892 1.5892Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.7357 4.1358 4.1358Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0112 0.0155 0.0075Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.5059 4.3373 4.3373Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3332 1.0249 1.1361Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0200 -0.0177 -0.0106Relación de rigidez Vs: 0.4925 0.8334 0.6773
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2297 1.8445 1.8445Máximo factor de concentración 1.1467 1.2286 1.2286Factor concentración LANDA_R: 0.9185 1.0048 0.9687Factor concentración LANDA_B: 1.0272 0.9984 1.0104
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9642 1.0021 0.9862
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9250 3.9250 3.9250Límite inferior LANDA_fu: 0.7742 0.7742 0.7742
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 05Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 117.9669 9.4031 118.1741Componente carga relleno Qh: 4.5085 4.4275 4.4613Componente carga deformación Qh*: 151.2618 5.0996 129.1866
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 2.065 -2.116 2.723Por carga horizontal: -0.069 0.069 -0.069Por reacción horizontal: -1.676 1.926 -1.676Por peso propio: 0.012 -0.014 0.022Por peso del agua: 0.035 -0.040 0.064Suma de momentos: 0.367 -0.175 1.063
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 2.335 -29.187 2.335Por carga horizontal: -1.115 0.000 -1.115Por reacción horizontal: -21.594 0.000 -21.594Por peso propio: 0.045 -0.169 -0.045Por peso del agua: 0.433 0.132 0.791Suma de axiales: -19.897 -29.225 -19.629
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0424Factor ALFA_ka: 0.9576
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 6.8450N/mm2.Tensión en los riñones: 0.1695 N/mm2.Tensión en la base: 25.0535 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -0.6811 -19.1557 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 0.1376 3.8711 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.0290 0.7174 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 8.5400 10.0027Presión del agua extrema: 0.0028 0.0028 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5466 0.3112 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 05Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 13.1483 2.5000NU Riñones: 530.8491 2.5000NU Base 3.5923 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 109.4277 6.0708 2.5000NU Presión Agua externa: 195.5492 111.3396 2.5000NU simultáneas: 70.1643 5.7569 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.1376 3.8711 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 6Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 500Diámetro exterior: 539.0 mm.Diámetro interior: 476.0 mm.Espesor: 31.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 6.0 m.Anchura de la zanja (B): 1.25 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 6Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 6Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.53Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.47Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 63.75 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 6.65 kN/m2.Factor de corrección (af): 1.0Carga vertical tráfico (P): 6.64 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 7.97 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 2.3191Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.8132Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.5059 4.3373 4.3373
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.4694 1.5892 1.5892Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.7357 4.1358 4.1358Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0112 0.0155 0.0075Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.5059 4.3373 4.3373Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3332 1.0249 1.1361Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0200 -0.0177 -0.0106Relación de rigidez Vs: 0.4925 0.8334 0.6773
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2297 1.8445 1.8445Máximo factor de concentración 1.4489 1.7100 1.7100Factor concentración LANDA_R: 0.8441 1.0097 0.9405Factor concentración LANDA_B: 1.0520 0.9968 1.0198
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9315 1.0043 0.9738
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.1000 3.1000 3.1000Límite inferior LANDA_fu: 0.1553 0.1553 0.1553
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 6Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 67.3528 64.0185 70.0533Componente carga relleno Qh: 21.7347 20.6795 21.1205Componente carga deformación Qh*: 60.8176 44.4189 55.5915
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 1.179 -1.208 1.554Por carga horizontal: -0.333 0.333 -0.333Por reacción horizontal: -0.674 0.774 -0.674Por peso propio: 0.012 -0.014 0.022Por peso del agua: 0.035 -0.040 0.064Suma de momentos: 0.220 -0.155 0.634
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 1.333 -16.664 1.333Por carga horizontal: -5.378 0.000 -5.378Por reacción horizontal: -8.682 0.000 -8.682Por peso propio: 0.045 -0.169 -0.045Por peso del agua: 0.433 0.132 0.791Suma de axiales: -12.249 -16.702 -11.981
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0424Factor ALFA_ka: 0.9576
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 4.0448N/mm2.Tensión en los riñones: 1.4185 N/mm2.Tensión en la base: 14.8942 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -5.9329 -8.2431 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 1.1989 1.6658 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.0290 0.7174 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 8.5400 10.0027Presión del agua extrema: 0.0578 0.0578 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5466 0.3112 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 500 a 6Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 22.2506 2.5000NU Riñones: 63.4456 2.5000NU Base 6.0426 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 16.0728 10.2409 2.5000NU Presión Agua externa: 9.4569 5.3844 2.5000NU simultáneas: 5.9538 3.5290 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 1.1989 1.6658 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 05Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 600Diámetro exterior: 649.0 mm.Diámetro interior: 584.0 mm.Espesor: 32.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.5 m.Anchura de la zanja (B): 1.4 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 05Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 05Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.94Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.94Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 9.45 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 146.12 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.59Carga vertical tráfico (P): 86.06 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 103.27 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 2.1572Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.7952Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.3619 4.2413 4.2413
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.5464 1.6900 1.6900Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.9029 4.3007 4.3007Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0108 0.0149 0.0072Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.3619 4.2413 4.2413Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3387 1.0325 1.1406Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0196 -0.0172 -0.0103Relación de rigidez Vs: 0.5126 0.8761 0.7119
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2575 1.8862 1.8862Máximo factor de concentración 1.1308 1.2034 1.2034Factor concentración LANDA_R: 0.9318 1.0124 0.9801Factor concentración LANDA_B: 1.0227 0.9959 1.0066
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9737 1.0048 0.9923
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9250 3.9250 3.9250Límite inferior LANDA_fu: 0.8072 0.8072 0.8072
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 05Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 112.4657 9.4917 112.6417Componente carga relleno Qh: 4.8454 4.7692 4.7998Componente carga deformación Qh*: 144.0701 4.8758 123.0006
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 2.952 -3.024 3.891Por carga horizontal: -0.111 0.111 -0.111Por reacción horizontal: -2.393 2.750 -2.393Por peso propio: 0.019 -0.022 0.035Por peso del agua: 0.064 -0.073 0.117Suma de momentos: 0.530 -0.258 1.538
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 2.726 -34.070 2.726Por carga horizontal: -1.468 0.000 -1.468Por reacción horizontal: -25.183 0.000 -25.183Por peso propio: 0.057 -0.213 -0.057Por peso del agua: 0.650 0.197 1.186Suma de axiales: -23.218 -34.086 -22.796
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0358Factor ALFA_ka: 0.9642
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 6.8717N/mm2.Tensión en los riñones: 0.5304 N/mm2.Tensión en la base: 24.8228 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -0.7700 -21.6397 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 0.1271 3.5717 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.0493 0.7316 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 9.0700 10.7590Presión del agua extrema: 0.0033 0.0033 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5805 0.3347 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 05Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 13.0973 2.5000NU Riñones: 169.6907 2.5000NU Base 3.6257 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 110.5458 6.4947 2.5000NU Presión Agua externa: 173.5366 100.0668 2.5000NU simultáneas: 67.5288 6.0988 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.1271 3.5717 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 6Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 600Diámetro exterior: 649.0 mm.Diámetro interior: 584.0 mm.Espesor: 32.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 6.0 m.Anchura de la zanja (B): 1.4 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 6Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 6Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.56Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.51Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 67.34 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 6.65 kN/m2.Factor de corrección (af): 1.0Carga vertical tráfico (P): 6.64 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 7.97 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 2.1572Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.7952Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.3619 4.2413 4.2413
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.5464 1.6900 1.6900Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 5.9029 4.3007 4.3007Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0108 0.0149 0.0072Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.3619 4.2413 4.2413Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3387 1.0325 1.1406Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0196 -0.0172 -0.0103Relación de rigidez Vs: 0.5126 0.8761 0.7119
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2575 1.8862 1.8862Máximo factor de concentración 1.4437 1.7003 1.7003Factor concentración LANDA_R: 0.8572 1.0275 0.9584Factor concentración LANDA_B: 1.0476 0.9908 1.0139
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9449 1.0106 0.9840
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.1000 3.1000 3.1000Límite inferior LANDA_fu: 0.1864 0.1864 0.1864
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 6Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 71.6078 68.0572 74.2368Componente carga relleno Qh: 23.1119 21.9651 22.4303Componente carga deformación Qh*: 64.9210 47.5880 59.0887
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 1.879 -1.925 2.477Por carga horizontal: -0.530 0.530 -0.530Por reacción horizontal: -1.078 1.239 -1.078Por peso propio: 0.019 -0.022 0.035Por peso del agua: 0.064 -0.073 0.117Suma de momentos: 0.353 -0.251 1.020
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 1.735 -21.693 1.735Por carga horizontal: -7.001 0.000 -7.001Por reacción horizontal: -11.348 0.000 -11.348Por peso propio: 0.057 -0.213 -0.057Por peso del agua: 0.650 0.197 1.186Suma de axiales: -15.907 -21.709 -15.485
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0358Factor ALFA_ka: 0.9642
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 4.5335N/mm2.Tensión en los riñones: 1.7733 N/mm2.Tensión en la base: 16.4238 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -7.5150 -10.3956 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 1.2404 1.7158 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.0493 0.7316 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 9.0700 10.7590Presión del agua extrema: 0.0583 0.0583 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5805 0.3347 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 600 a 6Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 19.8522 2.5000NU Riñones: 50.7523 2.5000NU Base 5.4798 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 15.4175 9.8545 2.5000NU Presión Agua externa: 9.9491 5.7370 2.5000NU simultáneas: 6.0469 3.6260 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 1.2404 1.7158 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 05Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 800Diámetro exterior: 855.0 mm.Diámetro interior: 766.0 mm.Espesor: 44.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.5 m.Anchura de la zanja (B): 1.7 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 05Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 05Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.95Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.95Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 9.54 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 146.12 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.54Carga vertical tráfico (P): 79.35 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 95.22 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 1.9883Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.7765Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.2118 4.1412 4.1412
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.6457 1.8224 1.8224Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 6.1336 4.5282 4.5282Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0104 0.0141 0.0069Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.2118 4.1412 4.1412Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3459 1.0421 1.1463Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0192 -0.0166 -0.0099Relación de rigidez Vs: 0.5376 0.9307 0.7559
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2879 1.9318 1.9318Máximo factor de concentración 1.1080 1.1675 1.1675Factor concentración LANDA_R: 0.9478 1.0186 0.9917Factor concentración LANDA_B: 1.0174 0.9938 1.0028
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9828 1.0061 0.9973
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9250 3.9250 3.9250Límite inferior LANDA_fu: 0.8487 0.8487 0.8487
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 05Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 104.5954 9.5991 104.7332Componente carga relleno Qh: 5.4770 5.4095 5.4352Componente carga deformación Qh*: 133.3985 4.3661 113.8221
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 4.811 -4.929 6.342Por carga horizontal: -0.220 0.220 -0.220Por reacción horizontal: -3.883 4.463 -3.883Por peso propio: 0.045 -0.052 0.083Por peso del agua: 0.148 -0.170 0.271Suma de momentos: 0.901 -0.469 2.592
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 3.356 -41.946 3.356Por carga horizontal: -2.196 0.000 -2.196Por reacción horizontal: -30.868 0.000 -30.868Por peso propio: 0.103 -0.387 -0.103Por peso del agua: 1.139 0.346 2.078Suma de axiales: -28.467 -41.988 -27.734
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0370Factor ALFA_ka: 0.9630
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 6.4997N/mm2.Tensión en los riñones: 0.5948 N/mm2.Tensión en la base: 23.5952 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -0.8718 -25.4432 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 0.1087 3.1722 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.0767 0.7507 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 9.1100 10.7383Presión del agua extrema: 0.0044 0.0044 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5830 0.3341 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 05Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 13.8468 2.5000NU Riñones: 151.3188 2.5000NU Base 3.8143 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 112.1627 7.1674 2.5000NU Presión Agua externa: 133.2663 76.3610 2.5000NU simultáneas: 60.9036 6.5524 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.1087 3.1722 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 6Autor:Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 800Diámetro exterior: 855.0 mm.Diámetro interior: 766.0 mm.Espesor: 44.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 6.0 m.Anchura de la zanja (B): 1.7 m.Ángulo del talud (BETA): 80.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.49 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo I: Apoyo sobre cama granular.Ángulo de apoyo: 60.0 grados.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 6Autor:Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E1: 8.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 30.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 20.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 95.0%.E2: 8.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.3
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 2.% Compactación: 100%.E3: 20.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 4.% Compactación: 100%.E4: 10.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 60 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.2Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 6Autor:Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.61Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.56Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 73.39 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 100Valor FE 500Valor rA: 0.25Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 6.65 kN/m2.Factor de corrección (af): 1.0Carga vertical tráfico (P): 6.64 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 7.97 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 1.9883Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.7765Coeficiente f (HF=00.49): 1.0000Compactación Dpr: 95.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 6.2118 4.1412 4.1412
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.6457 1.8224 1.8224Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 6.1336 4.5282 4.5282Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0104 0.0141 0.0069Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.3000 0.3000 0.3000Rigidez vert. relleno SBV: 6.2118 4.1412 4.1412Coef. reacción relleno lat. K*: 1.3459 1.0421 1.1463Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0192 -0.0166 -0.0099Relación de rigidez Vs: 0.5376 0.9307 0.7559
Valor Ch1 (2*alfa=60): 0.1026Valor Ch2 (2*alfa=60): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=60): -0.1053Valor Cv2 (2*alfa=60): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2879 1.9318 1.9318Máximo factor de concentración 1.4267 1.6714 1.6714Factor concentración LANDA_R: 0.8739 1.0478 0.9798Factor concentración LANDA_B: 1.0420 0.9841 1.0067
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9585 1.0157 0.9934
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.1000 3.1000 3.1000Límite inferior LANDA_fu: 0.2425 0.2425 0.2425
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 6Autor:Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 78.3122 74.5431 80.8738Componente carga relleno Qh: 25.5068 24.2304 24.7292Componente carga deformación Qh*: 71.0683 52.4315 64.3568
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo I -> 2*alfa=60Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 3.602 -3.690 4.748Por carga horizontal: -1.026 1.026 -1.026Por reacción horizontal: -2.069 2.377 -2.069Por peso propio: 0.045 -0.052 0.083Por peso del agua: 0.148 -0.170 0.271Suma de momentos: 0.701 -0.510 2.008
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 2.512 -31.406 2.512Por carga horizontal: -10.229 0.000 -10.229Por reacción horizontal: -16.445 0.000 -16.445Por peso propio: 0.103 -0.387 -0.103Por peso del agua: 1.139 0.346 2.078Suma de axiales: -22.920 -31.447 -22.186
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0370Factor ALFA_ka: 0.9630
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 4.9880N/mm2.Tensión en los riñones: 1.9307 N/mm2.Tensión en la base: 18.2112 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -10.4699 -14.3860 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 1.3054 1.7936 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.0767 0.7507 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 9.1100 10.7383Presión del agua extrema: 0.0594 0.0594 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.5830 0.3341 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.Titulo: 800 a 6Autor:Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 18.0432 2.5000NU Riñones: 46.6164 2.5000NU Base 4.9420 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 14.4435 9.2820 2.5000NU Presión Agua externa: 9.8196 5.6266 2.5000NU simultáneas: 5.8455 3.5031 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 1.3054 1.7936 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.