bakalÁrska prÁcadiplom.utc.sk/wan/2842.pdf · bakalÁrska prÁca priezvisko a meno : Štefan...
TRANSCRIPT
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE
Elektrotechnická fakulta
Katedra Výkonových Elektrotechnických systémov
BAKALÁRSKA PRÁCA
2008 Štefan KOCÚR
BAKALÁRSKA PRÁCA
Priezvisko a meno : Štefan Kocúr Šk. Rok : 2007/2008
Téma Bakalárskej práce : Konštrukcia a vizualizácia kruhového diagramu indukčného
motora v programe MATLAB
Fakulta : Elektrotechnická Katedra: Výkonových elektrotechnických systémov
Počet strán : 48 Počet obrázkov : 45 Počet tabuliek : 0
Počet grafov : 0 Počet príloh : 3 Počet použ. lit. : 3
ANOTÁCIA / slovenský jazyk / Cieľom tejto bakalárskej práce je vytvorenie programu, ktorý po zadaní parametrov
asynchrónneho motora vykreslí kruhový diagram a priebehy momentu, prúdu a výkonu
v závislosti od sklzu. Do týchto priebehov možno vstupovať s nameranými hodnotami
a priamo v programe porovnať namerané veličiny asynchrónneho motora s veličinami
získanými z kruhového diagramu.
ANOTATION / anglický jazyk / The aim of bachelor’s theses is a creation of program which describs circle diagram
and developement of moment, flow and performance in dependence on slip after taking
parameters. Into these developements can be entered with mesuring data and directly in
program is able to compare measured parameters of the asynchronous motor with parameters
obtained from circle diagram.
Kľúčové slová : kruhový diagram, meranie odporu, meranie naprázdno, meranie nakrátko,
momentová charakteristika, prúdová charakteristika, výkonová charakteristika, asynchrónny
motor
Vedúci BP : Ing. Martin Šušota Recenzent : doc. Ing. Pavol Rafajdus, PhD.
Dátum : 6.6.2008
ČESTNÉ PREHLÁSENIE
Prehlasujem, že som zadanú bakalársku prácu vypracoval samostatne, pod odborným
vedením vedúceho bakalárskej práce Ing. Martina Šušotu a používal som len literatúru
uvedenú v práci.
V Žiline dňa 6. 6. 2008 .......................
podpis študenta
Poďakovanie
Týmto by som sa chcel poďakovať vedúcemu bakalárskej práce pánovi
Ing. Martinovi Šušotovi za odbornú spoluprácu, poskytnuté rady a materiály.
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE
Elektrotechnická fakulta
Katedra Výkonových Elektrotechnických systémov
Bakalárska práca
TEXTOVÁ ČASŤ
2008 Štefan KOCÚR
OBSAH
ÚVOD.......................................................................................................... 8
1. TEÓRIA ASYNCHRÓNNYCH MOTOROV.................................. 9
1.1. Asynchrónny stroj [2] .................................................................................. 9
1.1.1. Chod naprázdno [2] ...........................................................................10
1.1.2. Stav nakrátko [2] ...............................................................................12
1.1.3. Pri zaťažení [2] ................................................................................. 13
1.2. Moment asynchrónneho motora [2] ............................................................. 16
2. MERANIA NA ASYNCHRÓNNOM MOTORE............................. 18
2.1. Meranie odporu statorového vinutia ASM [3] ............................................. 18
2.2. Meranie naprázdno ASM [3] ....................................................................... 20
2.3. Meranie nakrátko ASM [3] .......................................................................... 23
3. KRUHOVÝ DIAGRAM................................................................... 25
3.1. Odvodenie kruhového diagramu [2] ............................................................ 25
3.2. Vyhotovenie kruhového diagramu [2] ......................................................... 27
3.3. Realizácia kruhového diagramu v Matlabe [1] ............................................ 32
4. POROVNANIE NAMERANÝCH A ODSIMULOVANÝCH
PRIEBEHOV..................................................................................... 38
5. ZÁVER.............................................................................................. 47
6. ZOZNAM POUŽITEJ LITERATÚRY............................................. 48
Zoznam použitých symbolov cosφ – účinník f – frekvencia I – prúd kv – koeficient vinutia m – počet fáz n – otáčavá rýchlosť N – počet závitov vinutia M – moment P – výkon ∆P – výkonové straty R – odpor s – sklz U – napätie X – reaktancia Z – komplexná impedancia φ – fázový posun napätia a prúdu Ф – magnetický tok Ω – uhlová rýchlosť j – imaginárna zložka INDEXY Fe – železo i – indukované j – Joulove k – nakrátko max – maximálny mech – mechanické N – nominálny R, 2 – rotorový s – synchrónny S, 1 – statorový U – patriaci fáze u V – patriaci fáze v W – patriaci fáze w z – záberový σ – rozptylový µ – magnetizačný δ – vzduchová medzera 0 – naprázdno INÉ OZNAČENIA Y - univerzálne označenie pre uľahčenie vysvetlenia Y& - označenie vektora Y - hodnota prepočítaná na statorovú stranu YY - označenie úsečky
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 8 Štefan Kocúr
ÚVOD
V tejto práci som sa zaoberal kruhovým diagramom asynchrónneho motora, jeho
odvodením, postupom kreslenia, ako aj celého vyhodnotenia diagramu. Pokúsil som sa o
naprogramovanie kruhového diagramu v prostredí MATLAB tak, aby sa po zadaní hodnôt
motora mohol vykresliť kruhový diagram pre širokú oblasť asynchrónnych motorov. Ďalej
táto práca porovnáva namerané hodnoty momentov a prúdov s hodnotami odsimulovanými a
vykreslenými v programe.
Asynchrónny stroj je točivý elektrický stroj napájaný striedavým napätím, ktorého
vlastnosti možno zmerať a vyznačiť ich do kruhového diagramu. Kruhový diagram
nevystihuje skutočné pomery v asynchrónnom motore, avšak je názorný a úplne postačujúci
na posúdenie základných vlastností motora.
Používajú sa rôzne konštrukcie kruhového diagramu, ktoré sa od seba líšia najmä
konštrukciou stredu kružnice a sklzovej priamky. Ani jeden kruhový diagram nie je absolútne
presný a univerzálny.
Kruhový diagram a jeho analýza neplatia v prípade, ak motor nie je napájaný
harmonickým napätím stáleho kmitočtu.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 9 Štefan Kocúr
1. TEÓRIA ASYNCHRÓNNYCH MOTOROV
1.1. Asynchrónny stroj
Asynchrónny stroj je točivý elektrický stroj pracujúci na princípe elektromagnetickej
indukcie, ktorý premieňa elektrickú energiu na mechanickú (motor), alebo mechanickú
energiu na elektrickú (alternátor, generátor). Magnetický obvod má rozdelený malou
vzduchovou medzerou na stator a rotor.
Na statore sa nachádza trojfázové vinutie, ktoré sa pripája na zdroj trojfázového
striedavého napätia. Striedavý prúd vytvorí synchrónne otáčavé magnetické pole v statore,
ktoré indukuje v rotorovom vinutí, spojenom nakrátko, napätie. Indukované napätie pretláča
pomerne veľký rotorový prúd, ktorý si vytvorí vlastné magnetické pole. Vzájomným silovým
pôsobením oboch magnetických polí sa rotor začne otáčať a vytvárať ťažnú silu na hriadeli.
Otáčky rotora v motorickom režime sú vždy menšie ako synchrónne otáčky magnetického
poľa statora. Rozdiel týchto dvoch otáčavých rýchlostí magnetických polí sa vyjadruje
pomocou sklzu,
s
s
n
nns
−= (1)
preto sa tieto motory nazývajú asynchrónne alebo aj indukčné motory.
Rozdelenie asynchrónnych strojov:
Podľa premeny energie sa asynchrónne stroje rozdeľujú na:
• Asynchrónny motor – premieňa elektrickú energiu na mechanickú energiu
• Asynchrónny generátor – premieňa mechanickú energiu na elektrickú energiu
• Induk čná brzda – využíva na brzdenie točivý moment rotora proti smeru, ktorý by sa
otáčal pôsobením elektromagnetických síl
• Induk čný menič frekvencie – využíva zmeny frekvencie prúdu, indukovaného v
otáčajúcom sa rotore.
Podľa usporiadania rotorového vinutia sa asynchrónne stroje rozdeľujú na:
• Motory s klietkou nakrátko – majú rotorové vinutie trvalo spojene nakrátko
• Krúžkové motory – majú začiatky rotorového vinutia vyvedene na krúžky.
Podľa usporiadania statorového vinutia sa asynchrónne stroje rozdeľujú na:
• Trojfázové motory – sú napájané zdrojom trojfázového napätia
• Jednofázové motory na malé výkony – sú napájané zdrojom jednofázového napätia
a majú pomocne rozbehové vinutie
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 10 Štefan Kocúr
1. 1. 1. Chod naprázdno
Pri ideálnom chode naprázdno je hriadeľ motora bez akéhokoľvek mechanického
zaťaženia, rotor sa teda otáča synchrónnou otáčavou rýchlosťou. V rotorových vodičoch sa
neindukuje žiadne napätie a nepreteká teda ani žiaden prúd. Točivý moment motora je nulový.
V skutočnosti hriadeľ motora prekonáva mechanické straty spôsobené mechanickými
stratami (straty v ložiskách a ventilačné straty), stratami v železe (v magnetickom obvode)
a joulove straty (vo vinutí). Z toho dôvodu motor pracuje s malým sklzom a moment na
hriadeli je rovný momentu, ktorý prekonáva mechanické straty.
σ1
µ
µ
obr. 1.1 Náhradná schéma indukčného motora v ideálnom stave naprázdno
V statorovom vinutí preteká malý prúd naprázdno I0 , ktorý má zložky magnetizačný
prúd Iµ a stratový prúd IFe . Stratový prúd je potrebný na krytie strát naprázdno ∆P0 .
11
0
33 U
PP
U
PI mechFe
Fe
∆+∆=
∆= (2)
Stratový prúd asynchrónnych motorov je veľmi malý, takže účinník býva v intervale
od 0,05 po 0,15 a pri veľkých strojoch môže zhoršovať účinník odberu. Z toho dôvodu sa má
chod naprázdno asynchrónnych motorov obmedzovať.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 11 Štefan Kocúr
µ
σ
ϕ
obr. 1.2 Vektorový diagram indukčného motora naprázdno
Na pretlačenie prúdu naprázdno cez činný odpor a rozptylovú reaktanciu statorového
vinutia je potrebné svorkové napätie dané II Kirchhoffovým zákonom zo schémy (obr. 1.1):
0110101 =−−− iUXjIRIU σ (3)
Po úprave dostávame potrebné svorkové napätie:
110101 iUXjIRIU ++= σ (4)
Pri zanedbaní vnútorných úbytkov musí byť sieťové napätie, na ktoré je vinutie statora
pripojené rovnako veľké ako Ui1.
111 2 vsi kNfU Φ= π (5)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 12 Štefan Kocúr
1. 1. 2. Stav nakrátko
Indukčný motor je v stave nakrátko vtedy, keď jeho rotor stojí (n = 0, s = 1), teda na
začiatku každého rozbehu alebo pri zastavení od preťaženia. V stave nakrátko sa indukuje v
rotorovom vinutí pomerne veľký skratový prúd I1K so sieťovým kmitočtom.
σ1 σ2
obr. 1.3 Náhradná schéma indukčného motora nakrátko
Veľkosť ustáleného prúdu nakrátko možno určiť pomocou zjednodušenej náhradnej
schémy (obr. 1.3), v ktorej sa vynechá Xµ a RFe , keďže I0 je voči prúdu nakrátko
zanedbateľne malý. Náhradný zaťažovací odpor:
)1(2 ss
R− (6)
sa pri s = 1 rovná 0, takže skratový prúd je obmedzený iba impedanciou vinutia:
Z
UI k
11 = (7)
kde:
)()( 2121 σσ XXjRRZ +++= (8)
Indukované napätie Ui pri chode nakrátko v rotorovom vinutí je veľmi malé, pretože
zaťažovací odpor pri s = 1 je nulový a teda stačí na pretlačenie prúdu cez nepatrný odpor
rotora.
Pri stave nakrátko má motor určitý záberový moment MZ. Tento moment zabezpečuje
samočinný rozbeh motora.
S
kIRmMz
Ω=
2221 (9)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 13 Štefan Kocúr
1. 1. 3. Pri zaťažení
Pri zaťažení asynchrónneho motora sa pripojí na statorové vinutie trojfázové striedavé
napätie a hriadeľ sa mechanicky zaťaží. Rotor začína zaostávať za synchrónnymi otáčkami
magnetického poľa statorového vinutia, pričom sa v jeho vinutí indukuje napätie potrebné na
pretlačenie statorového prúdu I2 odporom rotorového vinutia.
Čím väčším momentom sa rotor zaťažuje, tým viac zaostáva za magnetickým točivým
poľom statora a tým sa indukuje väčšie napätie v rotore. Vytvára sa väčší elektrický moment,
zväčšuje sa sklz a klesajú otáčky, až kým moment záťaže neprekročí moment zvratu, kedy sa
motor zastaví od preťaženia. Tento stav je nežiadúci. Aby sme sa mu vyhli, musíme navrhnúť
na konkrétnu záťaž konkrétny motor, ktorý bude s touto záťažou pracovať pri nominálnych
hodnotách momentu.
σ1
µ
µ
σ2
obr. 1.4 Náhradná schéma indukčného motora
µ
σ
σ
obr. 1.5 Vektorový diagram indukčného motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 14 Štefan Kocúr
Pri nominálnom chode motora je rotorová frekvencia veľmi malá:
12 fsf = (10)
a určitému rotorovému prúdu I2 zodpovedá určitý prúd I1 daný vzťahom:
FeIIIIII ++−=+−= µ2021 (11)
Rotorový prúd je podľa Ohmovho zákona vyplývajúci zo schémy (obr.1.4).:
22
22
σjXs
RU
I i
+= (12)
Pri asynchrónnom motore sa premenlivý odpor delí na dve časti, na statorový odpor
rotorového vinutia R2 a zvyšok predstavuje mechanickú záťaž na hriadeli:
)1(22
22
2 ss
R
s
sR
s
RR
s
R −=−=− (13)
teda :
)1(22
2 ss
RR
s
R −+= (14)
Náhradné schémy motora sa kreslia so všetkými rotorovými hodnotami prepočítanými
na stator cez prevod.
Napäťový prevod:
222
11122
v
vii
kNm
kNmUU = (15)
Prúdový prevod:
111
22222
v
v
kNm
kNmII = (16)
Prepočítavanie odporov na statorovú stranu:
2
22
11
2
122
=
v
v
kN
kN
m
mRR (17)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 15 Štefan Kocúr
Prepočítavanie reaktancií na statorovú stranu:
2
22
11
2
122
=
v
v
kN
kN
m
mXX σσ (18)
Asynchrónny motor odoberá príkon zo siete:
ϕcos1111 UImP = (19)
ktorý pokrýva straty v statorovom vinutí, straty naprázdno a zvyšok predstavuje výkon
točivého poľa vo vzduchovej medzere:
22
2
1 Is
RmP =δ (20)
ktorý sa ďalej rozdeľuje na straty v rotorovom vinutí a na výkon na hriadeli pri každom sklze
v inom pomere.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 16 Štefan Kocúr
1.2. Moment asynchrónneho motora
Rotor indukčného motora s vinutím spojeným nakrátko je vložený do točivého poľa.
Veľkosť magnetického toku, ktorý prechádza plochou stojacich závitov rotorového vinutia
alebo rotorových tyčí, sa počas otáčania točivého poľa mení. Vytvára sa nehomogénny
magnetický tok, vplyvom čoho sa v závitoch indukuje napätie, ktoré nimi následne pretláča
veľký rotorový prúd. Tento vybudí rotorové magnetické pole, ktoré spolu s točivým poľom
statora vytvára točivý moment.
Ω
= PM (21)
kde Ω je otáčavá rýchlosť rotora:
Ss Ω−=Ω )1( (22)
a P je mechanický výkon na hriadeli, ktorý zodpovedá výkonu točivého poľa vo vzduchovej
medzere:
δPsP )1( −= (23)
takže:
SS
P
s
PsM
Ω=
Ω−−
= δδ
)1(
)1( (24)
Závislosť momentu od sklzu alebo otáčavej rýchlosti udáva momentovú
charakteristiku, ktorá je dôležitá pre posúdenie vlastnosti motora. Ďalej jej priebeh môže
určovať druh klietky. Kreslí sa v rozsahu sklzu s = (0 až 1), čo je v motorickom režime.
Špeciálne sa vyznačuje menovitý moment Mn, zodpovedajúci otáčavej menovitej rýchlosti,
moment zvratu Mzv, ktorý predstavuje maximálny moment v motorickom režime, a záberový
moment Mz vznikajúci pri nulovej otáčavej rýchlosti (obr. 1.6). Pracovná oblasť motora je na
tejto charakteristike od szv po s = 0.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 17 Štefan Kocúr
obr. 1.6 Závislosť momentu od sklzu asynchrónneho motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 18 Štefan Kocúr
2. MERANIE NA ASYNCHRÓNNOM MOTORE
Na to, aby sme mohli zostrojiť kruhový diagram asynchrónneho motora, musíme
poznať určite parametre motora. Tieto parametre sa získavajú pomocou návrhového výpočtu,
alebo meraním na konkrétnom motore.
V tejto kapitole sme tromi meraniami na danom motore získavali údaje potrebné na
zostrojenie kruhového diagramu.
2. 1. Meranie odporu statorového vinutia asynchrónneho motora
Keďže odpor vinutia je veľmi malý, meriame ho V-A metódou ampérmeter pred
voltmetrom. Pri meraní by malo mať statorové vinutie teplotu okolia a rotor musí byť
v pokoji. Meriame každú fázu zvlášť.
obr. 2.1 Schéma zapojenia na meranie odporu vinutia
Niektoré motory majú na svorkovnici len tri vývody a vinutie je natrvalo spojené do
hviezdy alebo do trojuholníka. Vtedy sa meria odpor RSV medzi svorkami.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 19 Štefan Kocúr
Pre zapojenie do hviezdy platí:
obr. 2.2 Meranie odporu vinutia na svorkách pri zapojení do hviezdy
svf RR2
1= (25)
Pre zapojenie do trojuholníka platí:
obr. 2.3 Meranie odporu vinutia na svorkách pri zapojení do trojuholníka
svf RR2
3= (26)
Pri meraní uvažujeme, že teplota okolia je taká istá ako teplota vinutia a nameranú
hodnotu odporu prepočítame na pracovnú teplotu stroja, čo je 75°C.
θθ ++=
235
7523575 RRf (27)
Odpor rotorov nakrátko sa nemeria.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 20 Štefan Kocúr
2. 2. Meranie naprázdno asynchrónneho motora
Účelom merania naprázdno je zistiť prúd naprázdno I0, účinník naprázdno cosφ0,
straty v železe ∆PFe, mechanické straty ∆Pmech a určiť prvky priečnej vetvy náhradnej schémy
Xµ a RFe. Meriame pomocou wattmetrov v Aronovom zapojení (obr. 2.4). Motor začneme
napájať zvýšeným trojfázovým napätím z autotransformátora asi 1,2 UN, kedy odčítame prvé
hodnoty prúdov naprázdno vo všetkých fázach, všetky združené napätia a príkon naprázdno.
Po každom odčítaní znížime napájacie napätie až do nerovnomerného chodu motora, čo je
asi 0.3 Un.
Príčinou nerovnosti fázových prúdov pri tomto meraní je asymetria napájacieho
napätia, rôzne hodnoty impedancii meracích prístrojov a nesymetria fáz motora, prípadne
nerovnomernosť vzduchovej medzery. Na správnosť a presnosť merania vplýva aj tvar
svorkového napätia a odchýlky od menovitej frekvencie.
obr. 2.4 Meranie naprázdno ASM v Aronovom zapojení
Vyhodnotenie nameraných veličín:
Stredná hodnota prúdu naprázdno:
30
WVUf
IIII
++= (28)
Stredná hodnota napätie naprázdno:
30
WUVWUV UUUU
++= (29)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 21 Štefan Kocúr
Trojfázový príkon naprázdno (súčet údajov obidvoch wattmetrov):
'''0 PPP += (30)
Účinník naprázdno:
00
00
3cos
IU
P=ϕ (31)
Straty vo vinutí statora prechodom prúdu naprázdno:
200 3 fsfjs IRP =∆ (32)
Straty naprázdno:
000 jsmechFe PPPPP ∆−=∆+∆=∆ (33)
α
ϕ0
∆
∆
∆
∆
∆
∆
∆∆
∆
obr. 2.5 Charakteristiky naprázdno
asynchrónneho motora
obr. 2.6 Straty naprázdno v závislosti od kvadrátu napätia
Namerané a vypočítané hodnoty vynesieme do grafu na (obr. 2.5) a pri nominálnom
napätí sa odčítajú hodnoty prúdu naprázdno I0N, príkonu naprázdno P0N, straty naprázdno
∆P0N a účinník naprázdno cosφ0N. Tieto hodnoty sú tiež nominálne. Pomocou nominálneho
prúdu a účinníka naprázdno vypočítame prvky priečnej vetvy náhradnej schémy.
Rozdelenie prúdu naprázdno na stratový prúd:
NNFe II 00 cosϕ= (34)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 22 Štefan Kocúr
Magnetizačný prúd:
NNII 00 sinϕµ = (35)
Odpor predstavujúci straty v železe:
Fe
NFe I
UR 1= (36)
Magnetizačná reaktancia:
µ
µ I
UX N1= (37)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 23 Štefan Kocúr
2. 3. Meranie nakrátko asynchrónneho motora
Účelom merania nakrátko je zistiť prúd nakrátko Ik, účinník nakrátko cosφk, straty
nakrátko ∆Pk a prvky pozdĺžnej vetvy náhradnej schémy. Pri stave nakrátko, kedy je rotor
motora zabrzdený, sa celá elektrická energia odoberaná zo siete premení na teplo, ktoré veľmi
rýchlo zvyšuje teplotu stroja. Pri zotrvaní v tomto stave dochádza k deštrukcii motora. Z toho
dôvodu sa meranie nakrátko nerobí pri menovitom napätí, ale pri takom, aby prúd nakrátko
nepresiahol menovitý prúd statora. Schéma zapojenia prístrojov na meranie je taká istá, ako
pri meraní naprázdno (obr. 2.4).
Vyhodnotenie nameraných veličín:
Stredná hodnota prúdu nakrátko:
3
WVUk
IIII
++= (38)
Stredná hodnota napätia nakrátko:
3
WUVWUVk
UUUU
++= (39)
Trojfázový príkon nakrátko (súčet údajov obidvoch wattmetrov):
''' PPPk += (40)
Účinník nakrátko:
kk
kk
IU
P
3cos =ϕ (41)
Joulove straty vo vinutí statora:
2753 ksfjsk IRP =∆ (42)
Joulove straty vo vinutí rotora:
jskkjrk PPP ∆−=∆ (43)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 24 Štefan Kocúr
α
ϕΚ
∆∆
obr. 2.7 Charakteristiky nakrátko
asynchrónneho motora
obr. 2.8 Určenie prúdu IkN vzhľadom na
sýtenie stroja
Na zostrojenie kruhového diagramu a určenie prvkov pozdĺžnej vetvy náhradnej
schémy potrebujeme nominálnu hodnotu prúdu nakrátko pri menovitom napätí. Túto hodnotu
prúdu dostaneme prepočítaním podľa:
kxkk
xkN
kN IUU
UUI
−−
= (44)
kde Uk a Ik sú ostatné namerané hodnoty napätia a prúdu pri meraní nakrátko, xkU je hodnota
napätia, v ktorej pretína dotyčnica k priebehu Ik = f(U) os napätia.
Výpočet impedancie náhradnej schémy v stave nakrátko:
k
k
I
UZ = (45)
Celkový činný odpor:
kk ZR ϕcos= (46)
Celková rozptylová reaktancia:
kk ZX ϕσ sin= (47)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 25 Štefan Kocúr
3. KRUHOVÝ DIAGRAM ASYNCHRÓNNEHO MOTORA
3. 1. Odvodenie kruhového diagramu
Zjednodušenej náhradnej schéme indukčného motora (obr. 3.1) zodpovedá vektorový
diagram, ktorý vychádza z podmienok podľa Kirchhoffových zákonov:
FeIIIII +==+ µ021 (48)
kde 1I je statorový prúd
2I - rotorový prúd prepočítaný na statorovú stranu
µI - magnetizačný prúd
FeI - stratový prúd
0121222221 =++++ RIXIjXIjRIU σσ (49)
z čoho: ( ) ( ) 0222122121 =+=+++= RIXIjXXIjRRIU σσσ (50)
σ1
µ
µ
σ2
obr. 3.1 Zjednodušená náhradná schéma asynchrónneho motora
Úbytky tvoria pravouhlý trojuholník, ktorého vrchol sa pri zmene zaťaženia (sklzu) posúva po
kružnici nad priemerom 1U . Trojuholník ( iAAA 10 ) na (Obr. 3.1), ktorý možno dokresliť k
ramenu 2I , je podobný trojuholníkov úbytkov, a preto sa bude aj jeho vrchol pohybovať po
kružnici nad priemerom iAA0 . Tento je kolmi na 1U a prestavuje najväčší prúd, ktorý by
pretekal rotorovým obvodom, keby sa všetky jeho činné odpory rovnali nule a bol by teda
obmedzený iba reaktanciou vinutia.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 26 Štefan Kocúr
Tento teoreticky rotorový prúd nakrátko by bol :
)( σσσ jX
U
XXj
UI ki
1
21
12 =
+= (51)
z toho vyplýva, že pri zmene zaťaženia pohybuje sa koniec vektora 2I a tým aj vektora 1I po
kružnici nad priemerom kiI 2 . Tato kružnica prestavuje kruhový diagram indukčného motora.
Z neho možno pohodlne odčítať všetky prevádzkové vlastnosti motora.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 27 Štefan Kocúr
3. 2. Vyhotovenie kruhového diagramu
Z jednoduchého kruhového diagramu vyplýva (obr. 3.2)
• Priemer kružnice určuje teoreticky rotorový prúd nakrátko kiI 2 (51).
• Skutočný rotorový prúd nakrátko vychádza z rovnice:
Z
UI
&
12 = (52)
kde:
( ) )( 212
21 1 σσ XXjss
RRRZ ++
−++=& (53)
ak s = 0 platí:
( ) )( 2
21
2
21
12
σσ XXRR
UI k
+++= (54)
a fázovým posunom , pre ktorý platí:
k
kk R
Xtg σϕ =2 (55)
Tento prúd je menší ako kiI 2 a na kružnici mu zodpovedá bod kA , takže:
KK IAA 20 = KK IOA 1= (56)
• Z diagramu pre ϕtg vychádza:
DA
DAtg
k
k0
2 =ϕ (57)
Porovnaním rovníc (55) a (57) dostaneme:
21 RRRDAk +=≈ 210 σσσ XXXDA +=≈ (58)
• Krajným prípadom prevádzky indukčného motora je chod pri s =∞ . Z rovnice pre sklz
vidieť, že hodnoty väčšie ako 1 môže nadobúdať pri záporných otáčavých rýchlostiach.
Nekonečnému sklzu teda zodpovedá nekonečne veľká otáčavá rýchlosť proti smere točivého
poľa.
Pri s =∞ je impedancia Z podľa:
)( 212
1 σσ XXjs
RRZ ++
+=& (59)
potom: )( 211 σσ XXjRZ ++=& (60)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 28 Štefan Kocúr
Vektor príslušného rotorového prúdu∞2I je daný úsečkou:
nekAAI 02 ≈∞ (61)
a jeho fázový posun hodnotou:
1
212 R
XXtg σσϕ +
=∞ (62)
Z trojuholníka ( 0A ED) je ale:
ED
DAtg 0
2 =∞ϕ (63)
Porovnaním (62) a (63) dostaneme:
jskNPRED ≈≈ 1 (64)
a porovnaním so vzťahom (58) je:
jrkNk PREA ≈≈ 2 (65)
To znamená, že spojnica kAA0 delí úsečku DAk bodom E v pomere odporov:
2
1
R
R
EA
ED
k
= (66)
• Určitému zaťaženiu motora zodpovedá na kružnici bod 1A :
11 IOA = 201 IAA = (67)
• Dĺžka kolmice z 1A na smer µI je:
111 cosϕIPA = (68) čo pri stálom napätí U1 znamená, že je úmerná príkonu motora:
11 PPA ≈ (69)
Smer magnetizačného prúdu udáva teda príkonová priamka.
• Keďže :
1
0
U
PPTI Fe
∆== (70)
je úsek PT úmerný stratám naprázdno:
0PPT ∆≈ (71)
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 29 Štefan Kocúr
• Úsek TA1 predstavuje celkový činný výkon obvodu:
( ) PPPss
RRRImPPTA jj +∆+∆=
−++=∆−≈ 21
221
221011 1 (71)
kde P je mechanickí výkon na hriadeli.
• Z úmery vyplýva:
2
1
2
1
j
j
kP
P
R
R
EA
ED
MN
MT
∆∆
≈== (72)
takže úsečky MT a MN sú úmerné Joulovým stratám.
• Zvyšok príkonu daný úsečkou NA1 , udáva teda mechanický výkon motora
PNA ≈1 (73)
a priamka kAA0 je priamka výkonu. Každému prúdu I1 zodpovedá na kružnici určitý bod
A a určitý výkon P. Pre chod naprázdno a pre chod nakrátko je P = 0, motor nekoná prácu.
• Najväčší výkon Pmax zodpovedá dotykovému bodu dotyčnice rovnobežnej
s výkonovou priamkou (Ap).
ppNAP ≈max (74)
• Účinnosť pre dané zaťaženie dané bodom A1 je určené pomerom:
PA
NA
1
1=η (75)
• Užitočný moment na hriadeli je úmerný P + 2jP∆ , teda v kruhovom diagrame úsečke
MA1 :
MMA ≈1 (76)
Priamka nekAA0 je momentová priamka a pri chode naprázdno je M = 0.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 30 Štefan Kocúr
• Pri chode nakrátko má motor záberový moment:
EAM kZ ≈ (77)
• Maximálny moment Mmax zodpovedá dotykovému bodu dotyčnice rovnobežnej
s momentovou priamkou (AM):
MM MAM ≈max (78)
Momentová preťažiteľnosť je daná pomerom:
MA
MA
M
M MM
N 1
max = (79)
• Z kruhového diagramu možno odčítať aj sklz pomocou sklzovej priamky, ktorá je
rovnobežná s momentovou priamkou a volí sa tak, aby jej dĺžka v motorickom režime mala
dĺžku 1. Pri malých motoroch sa sklzová priamka zvolí tak, že je rovnobežná s dotyčnicou
v bode Anek.
• Kruhový diagram je rozdelený na tri sektory, ktoré predstavujú prevádzkové režimy.
- 1. režim: MOTOR – predstavuje na kružnici úsek od A0 po Ak. V tomto režime
stroj pracuje so sklzom v intervale (0,1).
- 2. režim: BRZDA – na kružnici predstavuje úsek od Ak po Anek. V tomto
režime stroj pracuje so sklzom v intervale (1,∞).
- 3. režim: GENERÁTOR – na kružnici predstavuje úsek od Anek po A0. V tomto
režime stroj pracuje so sklzom v intervale (-∞,0) a výkonová priamka sa
vymení s príkonovou.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 31 Štefan Kocúr
obr. 3.2 Kruhový diagram asynchrónneho motora
obr. 3.3 Detail kruhového diagramu asynchrónneho motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 32 Štefan Kocúr
3.3. Realizácia kruhového diagramu v Matlabe
Na realizáciu kruhového diagramu v Matlabe potrebujeme namerané hodnoty odporu
pri 75°C, čo je považovaná teplota motora v pracovnom režime. Ďalej potrebujeme hodnoty
z merania naprázdno I0N a cosφ0N, z merania nakrátko IkN a cosφkN a štítkové hodnoty I1N,
cosφN, U1N a ns.
• Pri kreslení sa vychádza z fázových hodnôt prúdu naprázdno, nakrátko a nominálneho
prúdu, ktoré vykresľujeme do grafu vo zvolenej mierke mI [A/mm] a vektory vynášame podľa
ich účinníkov od reálnej osi, ktorá predstavuje orientačné napätie na statore.(obr. 3.4)
obr. 3.4 Vykreslenie vektorov prúdov
• Pomocou koncových bodov vektorov prúdov sa zostrojuje stred kružnice kruhového
diagramu, a to tak, že spojením koncových bodov vektorov I0, IN a IN, Ik dostaneme úsečky. Z
ich stredov vedieme kolmice, ktoré sa pretnú v strede kružnice kruhového diagramu.(obr. 3.5)
obr. 3.5 Naznačenie určenia stredu kružnice kruhového diagramu
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 33 Štefan Kocúr
• Vedením priamky cez koncové body vektorov I0 a Ik dostávame výkonovú priamku
označenú čiernou farbou na (obr. 3.6).
Obr. 3.6 Zostrojenie výkonovej priamky
• Kružnica kruhového diagramu musí prechádzať cez koncové body vektorov prúdov.
Priamka rovnobežná s imaginárnou osou a prechádzajúca nulou sa nazýva príkonová priamka
označená tyrkysovou farbou na (obr. 3.7).
obr. 3.7 Zostrojenie príkonovej priamky a vykreslenie kružnice
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 34 Štefan Kocúr
• Kolmica na príkonovú priamku prechádzajúca koncovým vektorom prúdu nakrátko
pretína príkonovú priamku v bode C. Vedením rovnobežky s príkonovou priamkou cez
koncový bod vektora prúdu naprázdno dostávame bod D v priesečníku s kolmicou na
príkonovú priamku vedenú z koncového bodu prúdu nakrátko. Veľkosť úsečky ED
predstavuje Joulove straty v statorovom vinutí v stave nakrátko prepočítané cez mierku
výkonov mP [W/mm], ktorú vypočítame IP mUm 13= . (obr. 3.8)
obr. 3.8 Určenie bodov E, D, C
• Vedením priamky cez bod E a koncový bod vektora prúdu naprázdno dostávame
momentovú priamku, na (obr. 3.9) označenú modrou farbou. Rovnobežku s momentovou
priamkou vynesenú nad túto priamku v ľubovoľnej vzdialenosti nazývame sklzovou
priamkou. Na (obr. 3.9) je označená žltou farbou. Dotyčnica v koncovom bode prúdu
naprázdno vytína na sklzovej priamke sklz s = 0. Predĺžená výkonová priamka vytína na
sklzovej priamke sklz s = 1.
obr. 3.9 Vynesenie sklzovej a momentovej priamky
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 35 Štefan Kocúr
• Na (obr. 3.10) je naznačený spôsob odčítavania prúdov, momentov a výkonov
z kruhového diagramu pri určitom sklze. Vektory prúdov sú označené červenou farbou.
Veľkosť momentu znázorňuje modrá prerušovaná úsečka, ktorú lepšie vidieť na (obr. 3.11).
Je vedená poradovnicou začínajúca v koncovom bode vektora prúdu pri danom sklze.
Veľkosť výkonu znázorňuje čierna úsečka, ktorá je totožná s poradovnicou momentu.
obr. 3.10 Lineárne rozdelenie sklzovej priamky a znázornenie odčítavania hodnôt v závislosti
od sklzu
obr.3.11 Detail spôsobu odčítavania hodnôt z kruhového diagramu
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 36 Štefan Kocúr
• Odčítané hodnoty z kruhového diagramu vynesieme do grafov v závislosti od sklzu na
(obr. 3.12), a to tak, že každú hodnotu prepočítame cez príslušnú mierku. Prúd prepočítavame
cez zvolenú mierku prúdov mI. Výkon prepočítavame cez mierku výkonov mP, ktorú
vypočítame IP mUm 13= . Moment prepočítame cez mierku momentov mM, ktorú
vypočítame Ps
M mn
m55.9= .
obr. 3.12 Priebehy získané z kruhového diagramu
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 37 Štefan Kocúr
• Na (obr. 3.13) je konštrukcia kruhového diagramu pre malé sklzy, ktorá sa líši
konštrukciou sklzovej priamky. V bode Anek je vedená dotyčnica, ku ktorej zostrojíme
rovnobežku posunutú o ľubovoľnú veľkosť po momentovej priamke. Táto rovnobežka sa
nazýva sklzová priamka. V mieste, kde sa pretne priamka sklzu s momentovou priamkou je
sklz s = 0. Priamka vedená bodom Anek a koncovým bodom vektora prúdu nakrátko vytína na
sklzovej priamke sklz s = 1.
obr. 3.13 Kruhový diagram pre malé sklzy
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 38 Štefan Kocúr
4. POROVNANIE NAMERANÝCH A ODSIMULOVANÝCH
PRIEBEHOV
V tejto kapitole je uskutočnené porovnanie nameraných priebehov momentu a prúdu
s priebehmi získanými z kruhového diagramu. Merania boli realizované na troch motoroch
s výkonmi 550 W, 1,5 kW a 12 kW.
• Porovnávanie nameraných hodnôt na 1,5 kW motore
- vstupné parametre do programu v prostredí MATLAB:
Prúd naprázdno I0N........................................................... :2.83 [A]
účinník naprázdno cosφ0N................................................ :0.12 [-]
Prúd nakrátko IkN............................................................. :18.52 [A]
účinník nakrátko cos φkN.................................................. :0.713 [-]
Nominálny prúd IN........................................................... :6 [A]
Nominálny účinník...........................................................:0.82 [-]
Nominálne napätie UN..................................................... :400 [V]
Statorový odpor R pri 75°C............................................. :6.22 [Ohm]
synchrónne otáčky........................................................... :1500 [ot/min]
Na (obr. 4.1) je odfotený 1,5 kW asynchrónny motor s klietkou nakrátko a jeho
štítkové údaje. Po zadaní vstupných parametrov do programu v MATLABE (príloha P.3) nám
program vykreslí kruhový diagram, ktorý je na (obr. 4.2). Ďalej do programu zadávame
namerané hodnoty momentov a prúdov (príloha P.1).
Na (obr. 4.3) je závislosť momentu od sklzu. Modrou farbou je naznačený priebeh
získaný z kruhového diagramu a zelené body predstavujú namerané momenty pri určitom
sklze získane priamym meraním momentu.
Na (obr. 4.4) je závislosť prúdu od sklzu. Červenou farbou je naznačený priebeh
získaný z kruhového diagramu a zelené body predstavujú nameraný prúd pri určitom sklze.
Na (obr. 4.5) je priebeh užitočného výkonu na hriadeli v závislosti od sklzu.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 39 Štefan Kocúr
obr. 4.1 1,5 kW asynchrónny motor a jeho štítkové údaje
obr. 4.2 Kruhový diagram 1,5 kW asynchrónneho motora
obr. 4.3 Porovnanie nameraného a odsimulovaného momentu 1,5 kW asynchrónneho motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 40 Štefan Kocúr
obr. 4.4 Porovnanie nameraného a odsimulovaného prúdu 1,5 kW asynchrónneho motora
obr. 4.5 Priebeh výkonu na hriadeli 1,5 kW asynchrónneho motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 41 Štefan Kocúr
• Porovnávanie nameraných hodnôt na 12 kW motore
- vstupné parametre do programu v prostredí MATLAB:
Prúd naprázdno I0N.......................................................... :8.38 [A]
účinník naprázdno cosφ0N............................................... :0.215 [-]
Prúd nakrátko IkN............................................................. :104.21 [A]
účinník nakrátko cos φkN.................................................. :0.294 [-]
Nominálny prúd IN........................................................... :23 [A]
Nominálny účinník...........................................................:0.793 [-]
Nominálne napätie UN..................................................... :380 [V]
Statorový odpor R pri 75°C............................................. :0.3224 [Ohm]
synchrónne otáčky........................................................... :1500 [ot/min]
Na (obr. 4.6) je odfotený 12 kW asynchrónny motor s klietkou nakrátko a jeho
štítkové údaje. Po zadaní vstupných parametrov do programu v MATLABE (príloha P.3) nám
program vykreslí kruhový diagram, ktorý je na (obr. 4.7). Ďalej do programu zadávame
namerané hodnoty momentov a prúdov (príloha P.2).
Na (obr. 4.8) je závislosť momentu od sklzu. Modrou farbou je naznačený priebeh
získaný z kruhového diagramu a zelené body predstavujú namerané momenty pri určitom
sklze získane zaťažovaciou skúškou. Detailnejší pohľad je na (obr. 4.9).
Na (obr. 4.10) je závislosť prúdu od sklzu. Červenou farbou je naznačený priebeh
získaný z kruhového diagramu a zelené body predstavujú nameraný prúd pri určitom sklze.
Detailnejší pohľad je na (obr. 4.11). Na (obr. 4.12) je priebeh užitočného výkonu na hriadeli
v závislosti od sklzu.
obr. 4.6 12 kW asynchrónny motor a jeho štítkové údaje
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 42 Štefan Kocúr
obr. 4.7 Kruhový diagram 12 kW asynchrónneho motora
obr. 4.8 Porovnanie nameraného a odsimulovaného momentu 12 kW asynchrónneho motora
obr. 4.9 Detail nameraného a odsimulovaného momentu 12 kW asynchrónneho motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 43 Štefan Kocúr
obr. 4.10 Porovnanie nameraného a odsimulovaného prúdu 12 kW asynchrónneho motora
obr. 4.11 Detail nameraného a odsimulovaného prúdu 12 kW asynchrónneho motora
obr. 4.12 Priebeh výkonu na hriadeli 12 kW asynchrónneho motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 44 Štefan Kocúr
• Porovnávanie nameraných hodnôt na 550 W motore
- vstupné parametre do programu v prostredí MATLAB:
Prúd naprázdno I0N........................................................... :1.4 [A]
účinník naprázdno cosφ0N................................................ :0.18 [-]
Prúd nakrátko IkN............................................................. :5.7 [A]
účinník nakrátko cos φkN.................................................. :0.813 [-]
Nominálny prúd IN........................................................... :1.45 [A]
Nominálny účinník...........................................................:0.82 [-]
Nominálne napätie UN..................................................... :400 [V]
Statorový odpor R pri 75°C............................................. :12.705 [Ohm]
synchrónne otáčky........................................................... :1500 [ot/min]
Na (obr. 4.13) je odfotený 550 W asynchrónny motor s klietkou nakrátko a jeho
štítkové údaje. Po zadaní vstupných parametrov do programu v MATLABE (príloha P.3) nám
program vykreslí kruhový diagram, ktorý je na (obr. 4.14). Ďalej do programu zadávame
namerané hodnoty momentov.
Na (obr. 4.15) je závislosť momentu od sklzu. Modrou farbou je naznačený priebeh
získaný z kruhového diagramu, zelený bod je nominálna hodnota momentu pri nominálnom
sklze. Zelený priebeh predstavuje nameraný priebeh momentu získaného z merania
momentovej charakteristiky za pomoci torzného hriadeľa. Priebeh momentu a otáčok, z tohto
merania, zachytáva osciloskop na (obr. 4.18).
Na (obr. 4.16) je závislosť statorového prúdu od sklzu. Červenou farbou je naznačený
priebeh získaný z kruhového diagramu a zelený bod predstavuje nominálnu hodnotu prúdu pri
nominálnom sklze. Na (obr. 4.17) je priebeh užitočného výkonu na hriadeli v závislosti od
sklzu.
obr. 4.13 550 W asynchrónny motor a jeho štítkové údaje
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 45 Štefan Kocúr
obr. 4.14 Kruhový diagram 550 W asynchrónneho motora
obr. 4.15 Porovnanie nameraného a odsimulovaného momentu 550 W asynchrónneho motora
obr. 4.16 Priebeh statorového prúdu 550 W asynchrónneho motora
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 46 Štefan Kocúr
obr. 4.17 Priebeh výkonu na hriadeli 550 W asynchrónneho motora
obr. 4.18 odmeraný priebeh momentu (CH2) a nábeh otáčok (CH1) na osciloskope
Z porovnaní nasimulovaných a nameraných priebehov 1,5 kW a 12 kW motora nám
vychádza, že kruhový diagram a z neho získané priebehy sa približujú skutočným pomerom
v asynchrónnom motore.
Pri porovnaní momentových priebehov 550 W asynchrónneho motora sme zistili, že
medzi týmito priebehmi je značný rozdiel.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 47 Štefan Kocúr
5. ZÁVER
Cieľom tejto bakalárskej práce bolo vykreslenie kruhového diagramu v prostredí
MATLAB, po zadaní nameraných a štítkových hodnôt asynchrónneho motora. Ďalej program
vykreslí v nových oknách priebehy momentu, prúdu a výkonu v závislosti od sklzu
v motorickom režime.
Porovnaním kruhového diagramu pre malé sklzy a kruhového diagramu pre stredné
a veľké sklzy (rozdiel v konštrukcii sklzovej priamky) sa priebehy momentu, prúdu a výkonu
nemenili. Z toho vyplýva, že rôzna konštrukcia sklzovej priamky nemá vplyv na odčítané
hodnoty.
Rozdiel medzi nameranými a odsimulovanými priebehmi 1,5 kW a 12 kW motora je
minimálny, teda prípustný. Pri 550 W motore je tento rozdiel značný. Preto neodporúčam pre
malé motory vykresľovať kruhový diagram, nakoľko nevystihuje skutočné pomery
v asynchrónnom motore.
Program v MATLABE je navrhnutý univerzálne. Pre ďalšie spracovanie by som
navrhol rozšíriť program o graficky užívateľský interface pre ľahšiu a jednoduchšiu obsluhu.
Tento program odporúčam ako pedagogickú pomôcku na vysvetlenie konštrukcie kruhového
diagramu, zároveň umožňuje lepšie pochopiť problematiku asynchrónnych strojov.
Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta – Katedra výkonových elektrotechnických systémov
Bakalárska Práca 48 Štefan Kocúr
6. ZOZNAM POUŽITEJ LITERATÚRY
[1] KARBAN, P.: Výpočty a simulace v programech Matlab a Simulink,
Computer Press, a. s., Brno 2006
[2] MRAVEC, R.: Elektrické stroje a prístroje 1, ALFA, Bratislava 1978
[3] HRABOVCOVÁ, V. – RAFAJDUS, P. – FRANKO, M. – HUDÁK, P.: Meranie
a modelovanie elektrických strojov, EDIS – vydavateľstvo ŽU, Žilina 2004