calculo pilotes cajas stream (portugal)

Comprobaciones a realizar según la utilización del micropilote

Estructuras de cimentaciónHundimientoArranqueRotura del terreno por esfuerzos horizontalesFallo estructural del micropiloteFallo de conexión con la estructura

Estructuras de contención o sostenimiento del terrenoFallo estabilidad globalFallo estructural del micropiloteFallo de la conexión con el encepado

Estabilización de terrenoFallo estabilidad globalFallo estructural del micropiloteFallo de la conexión con el encepado

Mejora del terrenoHundimientoFallo estructural del micropilote

1.- Cálculo de la carga ultima del terreno1.1.- Por fórmula de Terzaghi

Donde:c 27.00 Cohesion en kN/m2 (1kPa = 1KN/m2)

Nc 95.66 Factor (Comprobar con la tabla)sc 1.10 Factor de forma para la cohesión

γ 17.65 Peso específico del terreno KN/m3D 1.70 Profundidad (m) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)

Nq 81.27 Factor (Comprobar con la tabla)

γ 17.65 Peso específico del terreno KN/m3B 0.30 Diámetro en m

Kpγ 141.00 Factor (extrapolar de la tabla)100.39 Factor (Comprobar con la tabla)

0.95 Factor de forma para el suelo

Qu 5524.591025242 KN Carga ultima del terreno

1.2.- Por valores Nspt

qp 0.8 MpaD 30 Diametro (cm)

Ap 706.858347 Área de la punta del pilote (cm2)N 4 valor medio de Nspt (Mpa) (Ver figura) (Golpes del SPT)

Será la media de las medias de los valores de N en la zona activa superior y la inverior

Nγsγ

No se utilizarán valores superiores a Nspt = 50Qp 5767.96411 Kg

qs 10 KpaL 40 Profundidad (cm) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)

As 1200 Área de la fusta (cm2)Nspt 4 valor Nspt (kPa) (Golpes del SPT)

Qs 120 Kg

Qu 5887.964111991 KG Carga ultima del terreno

2.- Cálculo de la carga de hundimiento del terreno

F 3 Factor de Seguridad (Salvo justificación expresa, siempre utilizar F=3)

1.1.- Por fórmula de Terzaghi

Qh 1841.530341747 KN Carga admisible

1.2.- Por valores Nspt

Qh 1962.654703997 KN Carga admisible

Cálculo de los factores de la fórmula de Terzaghi

Profundidad (m) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)

φ 40 ángulo de rozamiento interno0.8390996312 2.35619449 0.34906585 2.00712864 1.6841809014 5.3880357929.030929692 65 0.42261826 0.1786062 0.35721239031.19175359260.8390996312 0.4195498160.7660444431 0.586824089 0.3490448071

Extrapolación

A 12.2 φ1 5B 14.7 φ2 10

φ3 8X 13.7

8.16 Kg/cm2 Resistencia unitaria por punta Diametro (cm)Área de la punta del pilote (cm2)valor medio de Nspt (Mpa) (Ver figura) (Golpes del SPT)Será la media de las medias de los valores de N en la zona activa superior y la inverior

A B

φ1

φ2φ3

X

No se utilizarán valores superiores a Nspt = 50Resistencia por Punta

0.1 Kg/cm2 Resistencia unitaria por fuste (1kPa = 1KN/m2)Profundidad (cm) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)Área de la fusta (cm2)valor Nspt (kPa) (Golpes del SPT)

Resistencia por Fuste

φ Kpγ0 10.85 12.2

10 14.715 18.620 2525 3530 5235 8240 14145 298

2.5 53 1.5

7.5

Factor Kpγ

1.- Cálculo del tope estructural del pilote1.1.- Método 1

α 0.4 Coeficientefyk 275000 KN/m2 Resistencia característica acero 275Sa 0.00172903 m2 Área del acero 0.275

β 0.25 Coeficientefck 25000 KN/m2 Resistencia característica homigón 25Sh 0.07068566 m2 Área del homigón 706.858347 Area pilote

χ 0.35 Coeficientef'yk 235 KN/m2 Resistencia característica acero camisa metálicaSc 0 m2 Área camisa metálica

Te 631.978554 KN Tope estructural

Datos sección

Area 2.68 in20.00172903 m2 0.00064516

1.2.- Método 2

σ 3.5 Mpa 3500 KN/m2 Tensión máxima del pilote recomendada0.15 D 0.3 m Diámetro del pilote

S 0.07068583 m2 Área del pilote

Te 247.400421 KN Tope estructural

25227.421 25.227421 Ton

N/mm2

N/mm2

Tensión máxima del pilote recomendada

1.- Cálculo de la tensión transmitida al pilote

Si los ejes Y y Z pasan por el centro de gravedad, se utiliza la siguiente fórmula

1.1.- Introducción de esfuerzos realizados por la estructura

N (x) KN Vy KNMz kN.m Vz KNMy kN.m Mx kN.m

1.2.- Cálculo de la tensión normal

Ω Área (m2) Área del pilote

Iz Momento inercia eje ZIy Momento inercia eje Y

y Distancia al centro de gravedadz distancia al centro de gravedad

σ #DIV/0! KN Tensión Normal

2.- Comprobaciones

2.1.- Valores de la Carga hundimiento

Terzaghi 1841.53 KN Valor adoptado 1841.53Nspt 1962.65 KN

2.2.- Valores del tope estructural

Metodo 1 631.98 KN Valor adoptado 247.40

Metodo 2 247.40 KN

KN

Carga admisible del terreno 247.40 KN

Tensión transmitida al terreno #DIV/0! KNKN

Ensayo S1 Ensayo S20.60 4 0.60 111.20 18 1.20 71.80 41 E1 1.80 18 E12.40 94 2.40 333.00 175 E2 3.00 88

3.60 424.20 724.80 60 E35.40 586.00 54

Ensayo S40.60 10 E1 Ensayo S51.20 39 0.60 11 E11.80 99 E2 1.20 39

1.80 852.40 643.00 693.60 41 E34.20 494.80 445.40 296.00 34

Ensayo S7 Ensayo S80.60 11 E1 0.60 91.20 16 1.20 181.80 53 E2 1.80 30 E12.40 130 2.40 37

3.00 393.60 624.20 504.80 40 E25.40 436.00 60

Ensayo S30.60 7 E11.20 91.80 91 E22.40 130

Ensayo S60.60 10 E11.20 291.80 60 E2

Ensayo S1 Ensayo S20.60 4 0.60 111.20 18 1.20 71.80 41 E1 1.80 18 E12.40 94 2.40 333.00 175 E2 3.00 88

3.60 424.20 724.80 60 E35.40 586.00 54

Ensayo S40.60 10 E1 Ensayo S51.20 39 0.60 11 E11.80 99 E2 1.20 39

1.80 852.40 643.00 693.60 41 E34.20 494.80 445.40 296.00 34

Ensayo S7 Ensayo S80.60 11 E1 0.60 91.20 16 1.20 181.80 53 E2 1.80 30 E12.40 130 2.40 37

3.00 393.60 624.20 504.80 40 E25.40 436.00 60

Resultados por valores Nspt

Lugar Prof Diametro Área Nspt medio Nspt mediocm cm cm2 para fuste1 para fuste2

Coruche 50 30 706.86 7SV 50 30 706.86 4

MARL FANHOES 50 30 706.86 40SACAVEM 50 30 706.86 14

Peso Pilote 176.71458676 kgL 1 mD 0.3 m 0.09 0.0225

Si se cambia la prof hay que volver a calcular los Nspt tanto de fuste como de punta

Resultados por método de Terzaghi

Lugar Prof Diametro Qum m KN Kg

S1 1.5 0.3 229.41 23392.94S2 1.5 0.3 229.41 23392.94S3 1.5 0.3 416.86 42507.21S4 1.5 0.3 416.86 42507.21

S5 1.5 0.3 1841.53 187780.81S6 1.5 0.3 416.86 42507.21S7 1.5 0.3 416.86 42507.21S8 1.5 0.3 229.41 23392.94

Resultados por Tope estructura

Lugar Prof Diametro Tem m KN Kg

S1 2 0.3 621.17 63340.7049S2 2 0.3 621.17S3 2 0.3 621.17S4 2 0.3 621.17S5 2 0.3 621.17S6 2 0.3 621.17S7 2 0.3 621.17S8 2 0.3 621.17

Ensayo S30.60 7 E11.20 91.80 91 E22.40 130

Ensayo S60.60 10 E11.20 291.80 60 E2

qs1 qs2 Qs1 Qs2 Qs3 Qs total Zona ActivaKg/cm2 Kg/cm2 Kg Kg Kg Kg cm0.175 210 0 0 210.00 900.100 120 0 0 120.00 90

1.000 1200 0 1200.00 900.350 420 0 420.00 90

Realizar cálculos para pilotes de 2 m y 40 cm de diametro

Para extrapolar los num Golpes a profundidades

P1 0.6 N1 9P2 1.2 N2 18

P1

N2N1

P2P3

X

P3 0.9X 13.5

Resultados Finales

Lugar

S1S2S3S4S5S6S7S8

De: 50 30A: 140 50

Zona Pasiva Total Zon Pasiva Zona Influ Aprove Punta Nspt medio Nspt mediocm Zona influ Real Real Zona Activa Zona Pasiva180 270 40 130 0.48 46 27180 270 40 130 0.48 26 13

180 270 40 130 0.48 50 29180 270 40 130 0.48 50 39

Para extrapolar los num Golpes a profundidades

0.6 0.39 5.4

2.7 8.1

N medio qp Qp Qh Qadm Qadm solo fustepara qp kg/cm2 Kg Kg Kg Kg

7 14.28 4860.04 5070.04384 1,690.01 704 8.16 2777.17 2897.16791 965.72 40

40 81.60 27771.68 28971.6791 9,657.23 40014 28.56 9720.09 10140.0877 3,380.03 140

1.- Cálculo del diámetro equivalente para evaluar la resistencia por punta

A 1729.03 mm2 Sección transversal del área de apoyo1.27323954 2201.4693746.9198185 mm

2.- Cálculo del diámetro equivalente para evaluar la resistencia por fuste

L mm Perímetro. (Para perfiles metálicos en H el perímetro es el rectangulo circunscrito a dicha H, es decir, el doble del ancho de su ala mas su canto)

0 mm

Deq

Deq

IMP Ver CTE pag 55

Sección transversal del área de apoyo

Perímetro. (Para perfiles metálicos en H el perímetro es el rectangulo circunscrito a dicha H, es decir, el doble del ancho de su ala mas su canto)

Perímetro. (Para perfiles metálicos en H el perímetro es el rectangulo circunscrito a dicha H, es decir, el doble del ancho de su ala mas su canto)

Comprobación:

Resistencia de cálculo frente al modo de hundimientoNc,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas

CUMPLE?

1.- TERRENO = SUELOS

Para considerar la resistencia por punta se debe cumplir TODAS las siguientes condiciones:1.- En terrenos granulares el índice N del ensayo SPT debera ser superior a 30 (N>30), es decir de compacidad densa a muy densa

Suelo granular (material cernido por tamiz 0,080 mm < 15%)Suelo cohesivo (material cernido por tamiz 0,080 mm < 15%)

Si se esta dentro de estos márgenes (y sobre todo en suelos saturados) se efectua ambas hipótesis de comportamiento y se adopta la mas pesimista respecto a la seguridadLos indices N del ensayo SPT deben ser corregidos (Véase: Guia de cimentaciones en obras de carretera, 3.4.1.1; 4.5.2.1 y 5.10.2.1)

En terrenos cohesivos la resistencia a compresión simple del terreno debe ser superior a 100 kPa (qu > 100 kPa). Es decir consistencia firme, muy firme o dura

A.- NO SE CONSIDERA RESISTENCIA POR PUNTA

La comprobación es la siguiente:Resistencia por fuste frente a esfuerzos de compresión. Deducida de pruebas de carga según epígrafe 3.3.2.2

AL 0 Área lateral del micropilote. A partir diametro nominalL Longitud del pilote

#DIV/0! Rozamiento unitario por fuste

#DIV/0!

En el caso de que existan varios estratos Estrato1 Estrado2

AL 0 0L

0

A.1.- Cálculo del rozamiento unitario por fuste

c' Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)δ 0

Rc,d

2.- La longitud de empotramiento en el terreno de las características antes referidas, debe ser superior o igual a 6 veces el diametro nominal (L emp ≥ 6D), medidos sobre el plano de la punta.

Rfc,d

Deq

rfc,d

Rfc,d

rfc,d

Rfc,d

Ángulo rozamiento de contacto terreno-fuste a profundidad z. (δ = kr*φ') (2/3 ≤ kr ≤ 1)

φ' Ángulo rozamiento interno efectivo del terreno

σ'H (z) 0 Presion horizontal efectiva del terreno a profundidad z

#DIV/0!Fc

A.- SE CONSIDERA RESISTENCIA POR PUNTA

Resistencia por fuste tal y como se calcula en el apartado anterior

En el caso de apoyos en suelos, y dada la pequeña sección transversal, resulta habitual la colaboración por punta del terreno

No obstante

0 Resistencia de cálculo por punta

0

1.- TERRENO = ROCA

Para considerar que el micropilote esta empotrado en roca es preciso que en la zona de influencia de la punta se cumpla, simultaneamente:1.- La roca presente un grado de meteorización inferior o igual a III según la escala ISRM2.- El índice RQD sea superior a 60%3.- Resistencia a compresión simple sea superior a 20 Mpa

Si no se cumplen los requisitos se considera que el pilote esta en un suelo

Resistencia de cálculo frente al modo de hundimientoRe,d 0 Resistencia de cálculo en el empotramiento en roca

kr

σ'V (z)rfc,d

Fφ

Rfc,d

Rp,d

Rc,d

4.- El empotramiento en el terreno de las caracteristicas anteriores sea superior o igual a seis diametros nominales ( Lemp ≥ 6D) desde el plano de la punta

Rc,d

Área lateral del micropilote en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por fuste en el empotramiento en rocaÁrea de la sección recta de la punta en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por punta de cálculo en el empotramiento en roca

qu Resistencia a compresión simple de la roca en la zona de influencia de la punta

ALe

fe,d

Ape

qpe,d

Esfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas

1.- En terrenos granulares el índice N del ensayo SPT debera ser superior a 30 (N>30), es decir de compacidad densa a muy densa

Si se esta dentro de estos márgenes (y sobre todo en suelos saturados) se efectua ambas hipótesis de comportamiento y se adopta la mas pesimista respecto a la seguridadLos indices N del ensayo SPT deben ser corregidos (Véase: Guia de cimentaciones en obras de carretera, 3.4.1.1; 4.5.2.1 y 5.10.2.1)

En terrenos cohesivos la resistencia a compresión simple del terreno debe ser superior a 100 kPa (qu > 100 kPa). Es decir consistencia firme, muy firme o dura

Resistencia por fuste frente a esfuerzos de compresión. Deducida de pruebas de carga según epígrafe 3.3.2.2Área lateral del micropilote. A partir diametro nominalLongitud del pilote

Rozamiento unitario por fuste

Estrato3

0

Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)

2.- La longitud de empotramiento en el terreno de las características antes referidas, debe ser superior o igual a 6 veces el diametro nominal (L emp ≥ 6D), medidos sobre el plano de la punta.


Ángulo rozamiento interno efectivo del terreno

Presion horizontal efectiva del terreno a profundidad z

Presion vertical efectiva del terreno a profundidad zKo 1

Resistencia por fuste tal y como se calcula en el apartado anterior

En el caso de apoyos en suelos, y dada la pequeña sección transversal, resulta habitual la colaboración por punta del terreno

Resistencia de cálculo por punta

Para considerar que el micropilote esta empotrado en roca es preciso que en la zona de influencia de la punta se cumpla, simultaneamente:

Resistencia de cálculo frente al modo de hundimientoResistencia de cálculo en el empotramiento en roca

4.- El empotramiento en el terreno de las caracteristicas anteriores sea superior o igual a seis diametros nominales ( Lemp ≥ 6D) desde el plano de la punta

Área lateral del micropilote en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por fuste en el empotramiento en rocaÁrea de la sección recta de la punta en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por punta de cálculo en el empotramiento en roca

Resistencia a compresión simple de la roca en la zona de influencia de la punta

Si se esta dentro de estos márgenes (y sobre todo en suelos saturados) se efectua ambas hipótesis de comportamiento y se adopta la mas pesimista respecto a la seguridad


Comprobación:

Resistencia de cálculo frente al modo de arranque (esfuerzo axil de tracción)Nt,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (tracción) a partir de acciones mayoradas

CUMPLE?

1.- CÁLCULO

#DIV/0! Resistencia de cálculo frente al modo de fallo de arranqueComponente de peso propio del micropilote en la dirección de su eje

#DIV/0! Resistencia de calculo por fuste frente a esfuerzos de tracción

0 Area lateral del micropilote. A partir del diametro nominalL Longitud del pilote

#DIV/0! Rozamiento unitario de cálculo por fuste frente a esfuerzos de tracción

η

Cálculo del rozamiento unitario por fuste

c'δφ'

σ'H (z)

Rt,d

Rt,d

We

Fwe Coeficiente de minoración. Salvo justificacion expresa se debe adoptar Fwe = 1,2)

Rft,d

AL

Deq

rft,d

kr

#DIV/0!Fc

rfc,d

Fφ

Resistencia de cálculo frente al modo de arranque (esfuerzo axil de tracción)

Componente de peso propio del micropilote en la dirección de su eje

Area lateral del micropilote. A partir del diametro nominal

Rozamiento unitario de cálculo por fuste frente a esfuerzos de tracción

Coeficiente que tiene en cuenta la alternancia de cargas sobre el micropilote

Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)0

Ángulo rozamiento interno efectivo del terreno

0 Presion horizontal efectiva del terreno a profundidad z

Coeficiente de minoración. Salvo justificacion expresa se debe adoptar Fwe = 1,2)


Presion vertical efectiva del terreno a profundidad zKo 1

σ'V (z)

Comprobación:

Resistencia de cálculo frente a carga horizontalHc,Ed Carga horizontal de cálculo

CUMPLE?

1.- PRIMERA APROXIMACIÓNÁbacos de Broms para pilotes flexibles

(Pilote flexible = Aquellos en los que su longitud enterrada es mucho mayor que su longitud elastica T9

D Diámetro nominalMomento que provoca la rotura del pilote

Se calcula según el apéndice A.4.1 de la "Guia para proyecto y ejecución de micropilotes"

Peso específico aparente del suelo

Rh,d

MB

γap

Resistencia al corte sin drenaje del terreno2.62367167 Coeficiente de empuje pasivo

φ Angulo rozamiento interno del terreno en grados sexagesimales

Coordenadas para suelos puramente granular Coordenadas para suelos puramente cohesivo

X #DIV/0! X #DIV/0!Y Introducir la coordenada obtenida Y

0 0

Resistencia de cálculo frente a carga horizontal

Su

Kp

HB HB

FH Coeficiente de minoración de la resistencia horizontal. (Salvo justificación expresa considerar que FH = 2)Rh,d

(Pilote flexible = Aquellos en los que su longitud enterrada es mucho mayor que su longitud elastica T9

Se calcula según el apéndice A.4.1 de la "Guia para proyecto y ejecución de micropilotes"

Angulo rozamiento interno del terreno en grados sexagesimales

Coordenadas para suelos puramente cohesivo

Introducir la coordenada obtenida

Coeficiente de minoración de la resistencia horizontal. (Salvo justificación expresa considerar que FH = 2)

Comprobación:

Nc,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresiónNc,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas

CUMPLE?

1.- CÁLCULO

Sección neta de lechada o mortero, descontando armaduras. Utilizar el diámetro nominal#DIV/0! Resistencia de cálculo del mortero o lechada de cemento a compresión

Resistencia característica del mortero o lechada a los 28 dias de edadCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,5

Sección total de las barras corrugadas de acero#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de las armaduras corrugadas

Límite elástico del acero de las armaduras corrugadasCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,15

#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de la armadura tubular

Límite elástico del acero de la armadura tubularCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,10

0 Sección de cálculo de la armadura tubular acero

Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosión

0 0 Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión0 0 0

AC

fcd

fck

γc

AS

fsd

fsk

γs

fyd

fsk

γa

AA

de

di

re

Fu,c

Coeficiente de influencia del tipo de ejecución (Tiene en cuenta la naturaleza del terreno y el sistema de perforación empleado)

R 1.07 Factor empírico de pandeo o coeficiente de reducción de la capacidad estructural del micropilote por efecto del pandeo.Dicho factor sera menor que 1 en las siguientes condiciones

1.- El micropilote esté rodeado por arenas con compacidades flojas a medias o suelos cohesivos con consistencias blandas a medias2.- En caso de que existan zonas del micropilote denominadas libres (sin coacción lateral), por huecos en el terreno, sobresalir el pilote del terreno o estar rodeado por terrenos inestables

2.- RESULTADO

Fe

CR

Nc,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresión

Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresiónEsfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas

Sección neta de lechada o mortero, descontando armaduras. Utilizar el diámetro nominalResistencia de cálculo del mortero o lechada de cemento a compresión

Resistencia característica del mortero o lechada a los 28 dias de edadCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,5



Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosiónCoeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión

Coeficiente de influencia del tipo de ejecución (Tiene en cuenta la naturaleza del terreno y el sistema de perforación empleado)

Factor empírico de pandeo o coeficiente de reducción de la capacidad estructural del micropilote por efecto del pandeo.

1.- El micropilote esté rodeado por arenas con compacidades flojas a medias o suelos cohesivos con consistencias blandas a medias2.- En caso de que existan zonas del micropilote denominadas libres (sin coacción lateral), por huecos en el terreno, sobresalir el pilote del terreno o estar rodeado por terrenos inestables

DR Diámetro de la zona de pandeoL Longitud de la zona de pandeo

Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresión

2.- En caso de que existan zonas del micropilote denominadas libres (sin coacción lateral), por huecos en el terreno, sobresalir el pilote del terreno o estar rodeado por terrenos inestables

Diámetro de la zona de pandeoLongitud de la zona de pandeo

Comprobación:

Nt,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracciónNt,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (tracción) a partir de fuerzas mayoradas

CUMPLE?

1.- CÁLCULO

Sección total de las barras corrugadas de acero#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de las armaduras corrugadas


#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de la armadura tubular


0 Sección de cálculo de la armadura tubular acero

Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosión

0 0 Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión0 0 0

AS

fsd

fsk

γs

fyd

fsk

γa

AA

de

di

re

Fu,c

2.- RESULTADO

Nt,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracción

Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracción



Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosiónCoeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión

Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracción

1.- MICROPILOTE EMPOTRADO EN ROCASe considera asiento del micropilote el acortamiento elástico del micropilote

#DIV/0! Acortamiento elástico del micropiloteEsfuerzo axil característicoLongitud del micropilote que se acorta elásticamente

Rigidez de la sección transversal del micropilote

Sección neta de lechada o morteroMódulo de elasticidad de la lechada o mortero

0 Sección reducida de la armadura tubular de aceroSección total de las barras corrugadas de aceroMódulo de elasticidad del acero

0 00 0 0

2.- MICROPILOTE EN TERRENO GRANULAR

#DIV/0! Asiento micropiloteEsfuerzo axil característicoResistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento

D Diámetro nominal

Se

Nc,Ek

LE

Ap*Ep

Ac

Ec

Apr

As

Ea

SN

Nc,Ek

Rc,d

3.- MICROPILOTE EN TERRENO COHESIVO

#DIV/0! Asiento micropiloteEsfuerzo axil característico

L Longitud del micropiloteResistencia unitaria del terreno a penetración estática (calculado a partir del ensayo penetración)

SN

Nc,Ek

qc

Longitud del micropilote que se acorta elásticamente

Sección neta de lechada o morteroMódulo de elasticidad de la lechada o morteroSección reducida de la armadura tubular de aceroSección total de las barras corrugadas de aceroMódulo de elasticidad del acero

de Diámetro exterior nominal de la armadura tubulardi Diámetro interior nominal de la armadura tubularre Reducción de espesor de la armadura por efecto de la corosiónFu,c Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión

Esfuerzo axil característicoResistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento

Esfuerzo axil característico

Resistencia unitaria del terreno a penetración estática (calculado a partir del ensayo penetración)

Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión

calculo pilotes cajas stream (portugal)

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