capitulo v propuesta de diseÑo …€¦ · · 2013-09-12• analisis sismico • calculo de...
TRANSCRIPT
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
116
CAPITULO V PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y
ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO ADMINISTRATIVO DEL CEIN
PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO
• ZONIFICACION Y DIAGRAMA DE RELACIÓN
• PROGRAMA ARQUITECTÓNICO
• DISEÑO ARQUITECTÓNICO
PROPUESTA DE DISEÑO ESTRUCTURAL ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
• ANALISIS
• PESO SISMICO
• CALCULO DE CENTRO DE MASA
• EVALUACION DEL CENTRO DE CORTANTE
• CENTRO DE RIGIDEZ
• CALCULO DEL CORTANTE BASAL
• ANALISIS SISMICO
• CALCULO DE FUERZAS INTERNAS PRODUCIDAS POR
FUERZAS SISMICAS (METODO PORTAL)
• DISTRIBUCION DE MOMENTOS (HARDY CROSS)
• DISEÑO DE ELEMENTOS
DISEÑO DEL EDIFICIO ADMINISTRATIVO UTILIZANDO ETABS NONLINEAR V9.0.4
PRESUPUESTO
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
117
CAPITULO V PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO
ADMINISTRATIVO DEL CEIN
5.1.- PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO 5.1.1.- ZONIFICACION Y DIAGRAMA DE RELACIÓN 5.1.1.1.- CRITERIOS DE ZONIFICACION Se consideran tres patrones de crecimiento aplicables al proyecto los cuales
son Axial, Radial y Celular.
1.- Axial a.- Su organización se rige por un eje longitudinal de elevada frecuencia de
uso.
b.- El crecimiento se produce en todas direcciones logrando la concentración
de espacios de elevada frecuencia de uso.
c.- Se generan grandes extensiones construidas que afectan las
interrelaciones de zonas afines.
2.- Radial
a.- Su organización se estructura en base a su núcleo central el cual puede
ser una plaza.
b.- No se logra una integración de zonas afines.
c.- Eleva los costos de infraestructura.
3.- Celular
a.- Se extiende en toda el área del terreno con un crecimiento ordenado.
b.- Flexibilidad se obtiene por espacios autosuficientes.
c.- Espacios diseñados para absorber diversas funciones.
d.- Espacios convertibles.
e.- Se logra una mejor integración de espacios.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
118
5.1.1.2.- MATRIZ Y DIAGRAMA DE RELACIÓN 1 _______________ Relación directa
2 - - - - - - - - - - - - - - Relación indirecta
3 Relación nula
ZONA ADMINISTRATIVA
ZONA ACADEMICA
ZONA DE APOYO
ZONA DE SERV. COMPLEMENTARIOS
ADMINISTRATIVA
ACADEMICA
SERV. COMPLEM.
APOYO
Fig. 5.1
5.1.1.3.- RUIDOS Y VISTAS
La ubicación del edificio en la Zona A, representa grandes ventajas
ambientales debido a que por la topografía del terreno éste estará ubicado en la
zona más alta, aprovechando de mejor manera las vistas en todos los puntos
cardinales, (Ver Plano RUIDOS Y VISTAS, Hoja 10).
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
119
5.1.1.4.- EVALUACIÓN DE CUADRANTES EN ZONA Tomando en cuenta la topografía del terreno, éste se dividió en cuatro
cuadrantes(Ver figura 5.1)., a los cuales se les evaluó las variables que debe
cumplir cada una de las zonas para seleccionar la alternativa óptima de ubicación
de las diferentes áreas dentro del terreno (Ver tabla 5.1).
Figura.5.2. División del terreno en cuadrantes
Para evaluar adecuadamente las zonas se tomó la siguiente escala de
calificación: 3: Excelente, 2: Bueno y 1: Regular.
Con los resultados se procedió a plantear dos propuestas de zonificación de
acuerdo a la ponderación de los cuadrantes evaluados, resultando como primera
opción la mejor ponderada.
Quedando destinado el cuadrante A para la zona Administrativa, el B para la
zona de Apoyo, el C para la zona Académica y el D para la zona de Servicios
Complementarios.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
120
Tabla 5.1 Evaluación de Áreas.
ZONA VARIABLE CARACTERÍSTICAS QUE DEBE CUMPLIR AREAS A B C D
ADMINIST
RATIVA
ACCECIBIL. Fácil acceso vehicular y peatonal 3 3 2 1
RUIDOS Zona tranquila 2 2 3 3
PRIVACIDAD Permitir la afluencia de público 3 3 2 2
AMBIENTES Con vistas agradables 3 3 2 2
TOPOGRAFIA Pendientes del 0 al 5% 3 3 3 2
TAMAÑO Área pequeña 3 1 1 2
SUMATORIA 17 15 13 12
ACADÉMI
CA
ACCECIBIL. Separada de espacios de uso público 1 1 3 3
RUIDOS Zona tranquila 2 2 3 3
PRIVACIDAD Evitar interferencias 1 1 3 3
AMBIENTES Vistas agradables, de preferencia a zona v. 3 3 2 2
TOPOGRAFIA Pendientes de 0 al 5% 3 3 3 2
TAMAÑO Área grande 1 3 3 2
SUMATORIA 11 13 17 15
DE
APOYO
ACCECIBIL. Fácil acceso e identificación del público 3 3 2 1
RUIDOS Puede ubicarse en zona semi-ruidosa 3 3 3 3
PRIVACIDAD Con acceso al público externo 3 3 1 1
AMBIENTES Con espacios próximos a estac. y áreas v. 3 3 2 1
TOPOGRAFIA Pendientes del 0 al 5% 3 3 3 2
TAMAÑO Área grande 1 3 3 2
SUMATORIA 16 18 14 10
DE SERV.
COMPLE
MENTARI
OS
ACCECIBIL. De fácil identificación 3 3 3 3
RUIDOS Puede ubicarse en zona semi-ruidosa 3 3 2 3
PRIVACIDAD Puede generar interferencia 2 2 3 3
AMBIENTES Con vistas agradables 3 3 2 2
TOPOGRAFIA Pendientes del 0 al 5% 3 3 3 2
TAMAÑO Área grande 1 3 3 3
SUMATORIA 15 17 16 16
5.1.1.3.- RESULTADOS OBTENIDOS DE LA EVALUACIÓN DE CUADRANTES EN ZONA Tomando en cuenta los criterios de evaluación de cuadrantes para
determinar la óptima ubicación de las zonas de acuerdo a las características
topográficas del terreno y a la relación que debe existir entre cada una de las zonas obteniéndose los siguientes resultados: ALTERNATIVA 1 Zona Administrativa A,
Zona de Apoyo B, Zona Académica C y la Zona de Servicios Complementarios D
(Ver Plano PROPUESTA DE ZONIFICACION 1, Hoja 11), ALTERNATIVA 2, Zona
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
121
de Apoyo A, Zona Administrativa B, Zona de Servicios Complementarios C y la
Zona Académica D, (Ver Plano PROPUESTA DE ZONIFICACION 2, Hoja 12), se
eligió la propuesta 1, debido a que es la que presenta mayores ventajas para el
proyecto.
5.1.2.- PROGRAMA ARQUITECTÓNICO
Tabla 5.2: Programa arquitectónico del edificio administrativo del CEIN
1º NIVEL
Subzona Espacios Nº de Usuarios Área M2 Mobiliario y
Equipo
Iluminación
Ventilación Requerimientos
Especiales
N A N A
Cubículos
Postgrado 8 40.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.
Escuela Naval 12 60.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.
Esc. de Perf. Y Esp. 8 40.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.
Escuela Marítima 8 40.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.
Instituto CNCYU 27 135 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.
Departamento de Investigación
Oficina 1 20.80 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 16.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Departamento de Proyección Social
Oficina 1 20.80 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 16.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Recepción
Sala 10 72.41 JUEGO DE SALA, TV X X X X AIRE ACONDICION.
Recepción 2 27.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Reproducción 2 11.38 MESA, ESTANTE, FOTOCOPIADORA X X X X AIRE ACONDICION.
Mantenimiento Oficina 1 23.89 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.
Bodega Bodega 2 36.11 ESCRITORIO, SILLA, ESTANTE X X X X
Servicios Sanitarios Generales 15 29.30 INODORO, LAVAMANOS, MINGITORIOS
X X X
Pasillos Tragaluz 94.16 X X X Acceso 103.08 X X X Pasillos 133.10 X X X
Sala de Cómputo Docentes 15 51.77 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.
Sala de Estar Docentes 20 73.40 JUEGO DE SALA, TV, OASIS, CAFETERA, EQUIPO DE SONIDO
X X X X AIRE ACONDICION.
Colecturía Colecturía 2 19.92
ESCRITORIO, SILLA, PC, IMPRESORA, CAJA REGISTRADORA, CAJA FUERTE
X X X X AIRE ACONDICION.
TOTAL 1060.8
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
122
2º NIVEL
2ª Comandancia
Oficina 1 26.49 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Secretaría 1 20.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Escuela de Postgrado
Dirección 1 20.49 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 16.00 ESCRITORIO, SILLAS, PC, ARCHIVADOR. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Subdirección 1 20.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 16.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Escuela Naval
Dirección 1 30.23 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Subdirección 1 23.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Escuela de Perfeccionamiento y Especialización
Dirección 1 25.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Subdirección 1 23.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Escuela Marítima
Dirección 1 30.23 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Subdirección 1 23.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Instituto CNCYU
Dirección 1 22.65 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Subdirección 1 20.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
123
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Servicios Sanitarios Generales 15 29.30 INODORO, LAVAMANOS, MINGITORIOS
X X X
Sala de Reuniones Salón 30 97.60 MESA, SILLAS, PIZARRA X X X X AIRE ACONDICION.
Archivo Archivo General 3 84.04 ESCRITORIO, SILLAS, ESTANTES, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Pasillos Tragaluz 94.16 X X X Acceso 34.22 X X X
Pasillos 88.07 X X X
TOTAL 896.48
3º NIVEL
Comandancia
Oficina 1 25.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
SS 1 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Ayudantía 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, PC, ARCHIVADOR, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Cámara 1 25.00 JUEGO DE COMEDOR, REFRIGERADORA, PANTRY, BAR
X X X X AIRE ACONDICION.
Sala de planes 10 26.60 MESA, SILLAS, PIZARRA X X X X AIRE ACONDICION.
SS 10 3.00 INODORO, LAVAMANOS X X X
Pasillos Tragaluz 94.16 X X X Acceso 34.22 X X X Pasillos 88.07 X X X
Asesoría académica
Oficina 1 29.49 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Secretaría 1 20.00 ESCRITORIO, SILLAS, PC, ARCHIVADOR, IMPRESORA
X X X X AIRE ACONDICION.
Servicios Sanitarios Generales 10 29.30 INODORO, LAVAMANOS, MINGITORIOS
X X X
Jefatura de Estudios
Oficina 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Planificación 3 20.00 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Evaluació 3 20.00 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Reg. Académico 3 83.46 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Docencia 3 20.00 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Doctrina 3 20.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Jefatura de Administración
Oficina 1 25.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Personal 3 38.74 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Logística 3 38.74 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Depto. De Finanzas 3 30.00 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
124
Depto. De Inf. y Com. 3 30.00 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Comandancia de Cuerpo de Alumnos
Oficina 1 25.00 ESCRITORIO, SILLAS, LIBRERA, PC, IMPRESORA, TEL.
X X X X AIRE ACONDICION.
Bienestar Estudiantil 3 75.00 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Adiestramiento e Instrucción 3 32.69 ESCRITORIO, SILLAS,
ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
Disciplina 3 30.00 ESCRITORIO, SILLAS, ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.
TOTAL 896.47
5.1.3.- DISEÑO ARQUITECTÓNICO La distribución de los espacios del Edificio se ha realizado tomando en
cuenta la relación de funciones que a cada área compete de acuerdo a la estructura
organizativa de la institución y aprovechando al máximo la luz natural, además, de
las vistas panorámicas que ofrece la ubicación del edificio (Ver Plano), PLANTA ARQUITECTONICA PRIMER NIVEL, Hoja 13 PLANTA ARQUITECTONICA SEGUNDO NIVEL, Hoja 14 PLANTA ARQUITECTONICA TERCER NIVEL, Hoja 15 PLANTA ARQUITECTONICA CUARTO NIVEL, Hoja 16 PLANTA DE ACABADOS PRIMER NIVEL, HOJA 17 PLANTA DE ACABADOS SEGUNDO NIVEL, HOJA 18 PLANTA DE ACABADOS TERCER NIVEL, HOJA 19 PLANTA DE ACABADOS CUARTO NIVEL, HOJA 20
ELEVACION PRINCIPAL Y SECCION A-A, Hoja 21
ELEVACION SUR ESTE Y SECCION B-B, Hoja 22
PLANO DE CONJUNTO, HOJA 23
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
125
5.2.- PROPUESTA DE DISEÑO ESTRUCTURAL a) Descripción general de la estructura. La estructura propuesta es un, edificio para oficinas administrativas de tres
niveles, área por nivel: 1º Nivel 1,097.69m², 2º Nivel 912.69m², 3ª Nivel 912.69m² y
área total = 2,923.07m², el cual tendrá un tragaluz en el centro del edificio, las
escaleras estarán ubicadas en la parte Oriente del edificio junto con el ascensor.y
sera de 4 niveles, área por nivel: 1º Nivel 138.31m², 2º Nivel 138.31m², 3ª Nivel
138.31m², 4o Nivel 138.31m² y área total 553.24 m²
b) Tipificación Estructural Tipo de Uso: éste edificio será de uso institucional donde funcionarán
las oficinas administrativas del Centro de Educación e Instrucción Naval, clasificada
dentro del Grupo II, según el Reglamento de Emergencia de Diseño Sísmico.
Configuración geométrica: El edificio tiene configuración geométrica
en planta y elevación homogénea, sus elementos estructurales presentan
continuidad y los claros son constantes, en el primer nivel presenta una forma
rectangular dando continuidad en el segundo y tercero en forma octogonal.
Condiciones de zona: El edificio se construirá en una zona costera, a
unos 200 mts. de la costa, donde la acción del ambiente marino interfiere en la vida
útil de las estructuras.
c) Sistema Estructural
Macrodimensionamiento del Edificio: éste edificio constará de tres
niveles, con una altura de entrepiso de 3.63 mts. cada nivel, los claros son
uniformes, en las cuadrículas exteriores de 8.0 mts. y los intermedios de 7.5 mts.
Estudios Geotécnicos: Según los resultados obtenidos del estudio de
suelos realizado en el lugar, la capacidad de carga del suelo oscila entre 2.6 y 4.0
Kg/cm2. por lo que las cimentaciones serán de tipo someras a base de zapatas
aisladas.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
126
Zonificación sísmica: la ubicación del edificio se encuentra en la
zona sísmica I, según el Reglamento para la seguridad estructural en las
conctrucciones.
Compatibilidad de materiales: el material que más ventajas presenta
de acuerdo a la zona y al uso del edificio es el concreto reforzado. No se diseñará
con elementos estructurales de acero debido a que está cerca de la Bahía de La
Unión y el ambiente salino causa grandes daños a las estructuras, lo cual implica
dar mantenimiento especializado continuo.
Técnica constructiva viable del lugar: el acceso al lugar del proyecto
no presenta limitantes debido a que tiene una excelente accesibilidad.
Sistema Estructural: Se utilizará el sistema de Marcos Rígidos ya
que éste transmite el momento de flexión a través de las juntas extendiéndose a los
miembros adyacentes permitiendo que la resistencia a flexión contribuya a soportar
los efectos de las cargas, este sistema pretende que la estructura se comporte de
una manera eficiente disipando la energía generada por vibración.
5.3.- ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL 5.3.1.- ANALISIS
PREDIMENSIONAMIENTO LOSA
Se utilizará losa prefabricada para disminuir el peso del edificio, tomando en
consideración los claros a cubrir y las características de la losa “COPRESA” la que
ofrece mayores ventajas es la VT1-15, la cual tiene un peso de 238 Kg/m2 y una
capacidad de carga viva máxima de 764 Kg/m2 para una luz libre de 4.0 m que es la
separación máxima que posee el edificio.
VIGAS PRIMARIAS Podemos utilizar el siguiente método: h = L/9, h = L/12, siendo h la altura o
canto total de la sección, y L la luz o longitud libre entre apoyos de de la viga. Se
considera L/9 cuando se tiene seguridad de que el armado de la viga es correcto, y
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
127
L/12 cuando no se tiene seguridad del correcto armado de la viga, aunque también
se pueden hacer un promedio entre los dos anteriores si los criterios son moderados
para la base de la viga se considerara b = d/2.
L = 8 m
h = 8 / 12 = 0.67 m
h = 65 cm
b = d / 2; d = h – 5 cm
b = 30 cm
VIGAS SECUNDARIAS Puede usarse un criterio similar al anterior donde se empieza considerando h
= L/14 y b = d/2, donde h es la altura de la sección transversal de viga, L longitud de
de la viga y B la base de la sección transversal de viga.
L = 8 m
h = 8 / 14 = 0.57 m
h = 55 cm
b = d / 2; d = h – 5 cm
b = 20 cm
COLUMNAS Se puede usar la fórmula aproximada, para las dimensiones de un conjunto
de columnas idénticas con área de concreto Ac tal que se cumpla:
Ac ≥ Pu , 0.5f’c
Donde:
Ac = Area de concreto
Pu = Carga última
f’c = Resistencia a la compresión del concreto.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
128
Para calcular el peso sísmico se han tomado en cuenta las propiedades de los materialesy el peso volumétrico de estos, así como las secciones de cada uno de los elementos.El peso sísmico se calcula por niveles, haciendo un corte imaginario sobre la losa decada entrepiso y tomando todos los elementos que forman ese volúmen.
Elemento Cantidad (ml) h (m) b (m) Longitud
(m)
Volumen (m3)
hxbxL
Peso Vol. (Kg/m3) Peso (Kg) Peso Total
(Ton)
VP 1 0.65 0.30 351.28 68.500 2,400.00 164,399.04 164.40VS1 1 0.55 0.25 99.88 13.734 2,400.00 32,960.40 32.96VS2 1 0.30 0.15 16.74 0.753 2,400.00 1,807.92 1.81
Total 199,167.36 199.17
Elemento Cantidad h (m) r (m) Area (m2) Volumen (m3)
P.V. (Kg/m3) Peso (kg) Peso Total
(Ton)
Columna C1 32 3.65 0.25 0.20 0.717 2,300.00 52,747.34 52.75
Paredes de Bloque de concreto (espesor de 15cm)
Tramo Cantidad Altura (m) Longitud (m)
Área de Pared (m2)
P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Peso (Ton)
Paredes 1 3.00 116.04 348.12 280.00 97,473.60 97.47Paredes 1 1.00 86.28 86.28 280.00 24,158.40 24.16
PUERTAS 1 2.50 6.40 16.00 40.00 640.00 0.64Ventanas 1 1.60 61.36 98.18 35.00 3,436.16 3.44
Total 125,708.16 125.71
VIGAS
COLUMNAS
5.3.2.- PESO SISMICO
1º NIVEL
b
h
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
129
Tablero Cantidad Area (m2) P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Wt (Ton)I 1 742.41 238.00 176,693.58 176.69
TOTAL 742.41 176,693.58 176.69
Tablero Cantidad Area (m2) P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Wt (Ton)I 1 881.55 300.00 264,465.00 264.47
TOTAL 881.55 264,465.00 264.47
Elemento P.V. (Kg/m2) Area (m2) Wi (Kg) Wi (Ton)C.F. + INST 25Piso 45Losa Adici 20Div. Interiores 50
TOTAL 140.00 904.05 126,567.00 126.57
680,883.44 Kg680.88 Ton
El peso sísmico del primer nivel es de 680.88 Tons.
PESO TOTAL
LOSA
SOBRE CARGA
CARGA VIVA
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
130
Elemento Cantidad (ml) h (m) b (m) Longitud
(m)
Volumen (m3)
hxbxL
Peso Vol. (Kg/m3) Peso (Kg) Peso Total
(Ton)
VP 1 0.65 0.30 321.48 62.689 2,400.00 150,452.64 150.45VS1 1 0.55 0.25 114.98 15.810 2,400.00 37,943.40 37.94VS2 1 0.30 0.15 93.62 4.213 2,400.00 10,110.96 10.11
Total 198,507.00 198.51
COLUMNAS
Elemento Cantidad l (m) r (m) Area (m2) Volumen (m3)
P.V. (Kg/m3) Peso (kg) Peso Total
(Ton)
Columna C1 28 3.65 0.25 0.20 0.717 2,300.00 46,153.92 46.15Total 46.15
Paredes de Bloque de concreto (espesor de 15cm)
Tramo Cantidad Altura (m) Longitud (m)
Área de Pared (m2)
P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Peso (Ton)
Paredes 1 3.00 94.95 284.85 280.00 79,758.00 79.76Paredes 1 1.00 86.28 86.28 280.00 24,158.40 24.16
PUERTAS 1 2.50 13.40 33.50 40.00 1,340.00 1.34Ventanas 1 1.60 48.28 77.25 35.00 2,703.68 2.70Barandal 1 0.20 86.28 17.26 17.00 293.35 0.29Barandal 1 1.00 96.56 96.56 17.00 1,641.52 1.64
Total 109,894.95 109.89
VIGAS
2º NIVEL
b
h
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
131
LOSATablero Cantidad Area (m2) P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Wt (Ton)
I 1 759.32 238.00 180,718.16 180.72
TOTAL 759.32 180,718.16 180.72
CARGA VIVATablero Cantidad Area (m2) P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Wt (Ton)
I 1 904.05 300.00 271,215.00 271.22
TOTAL 904.05 271,215.00 271.22
SOBRE CARGAElemento P.V. (Kg/m2) Area (m2) Wi (Kg) Wi (Ton)C.F. + INST 25Piso 45Losa Adici 20Div. Interiores 50
TOTAL 140.00 904.05 126,567.00 126.57
661,841.04 Kg661.84 Ton
El peso sísmico del segundo nivel es de 661.84 Tons.
PESO TOTAL
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
132
Elemento Cantidad (ml) h (m) b (m) Longitud
(m)
Volumen (m3)
hxbxL
Peso Vol. (Kg/m3) Peso (Kg) Peso Total
(Ton)
VP 1 0.65 0.30 321.48 62.689 2,400.00 150,452.64 150.45VS1 1 0.55 0.25 114.98 15.810 2,400.00 37,943.40 37.94VS2 1 0.30 0.15 93.62 4.213 2,400.00 10,110.96 10.11
Total 198,507.00 198.51
COLUMNAS
Elemento Cantidad l (m) r (m) Area (m2) Volumen (m3)
P.V. (Kg/m3) Peso (kg) Peso Total
(Ton)
Columna C1 28 3.65 0.25 0.20 0.717 2,300.00 46,153.92 46.15
Paredes de Bloque (15X20X40)
Tramo Cantidad Altura (m) Longitud (m)
Área de Pared (m2)
P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Peso (Ton)
Paredes 1 3.00 94.95 284.85 280.00 79,758.00 79.76Paredes 1 1.00 194.06 194.06 280.00 54,336.80 54.34
PUERTAS 1 2.50 13.40 33.50 40.00 1,340.00 1.34Ventanas 1 1.60 48.28 77.25 35.00 2,703.68 2.70Barandal 1 0.20 194.06 38.81 17.00 659.80 0.66Barandal 1 1.00 96.56 96.56 17.00 1,641.52 1.64
Total 140,439.80 140.44
3º NIVEL
VIGASb
h
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
133
LOSATablero Cantidad Area (m2) P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Wt (Ton)
I 1 759.32 238.00 180,718.16 180.72
TOTAL 759.32 180,718.16 180.72
Tablero Cantidad Area (m2) P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Wt (Ton)I 1 904.05 300.00 271,215.00 271.22
TOTAL 904.05 271,215.00 271.22
Elemento P.V. (Kg/m2) Area (m2) Wi (Kg) Wi (Ton)C.F. + INST 25Piso 45Losa Adici 20Div. Interiores
TOTAL 90.00 904.05 81,364.50 81.36
647,183.39 Kg647.18 Ton
El peso sísmico del tercer nivel es de 647.18 Tons.
El peso Sísmico total del edificio es de 1989.81 Tons.El cual nos servirá para calcular el cortante basal.
PESO TOTAL
SOBRE CARGA
CARGA VIVA
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
134
Para conocer la posición del centro de masa, se calculara el peso de cada entrepiso, y a la vez determinaremos si existe exentricidad
EJE
TRAM
O
W (T
on)
X (M
ts)
Y (M
ts)
WX WY EJE
TRAM
O
W (T
on)
X (M
ts)
Y (M
ts)
WX WY EJE
TRAM
O
W (T
on)
X (M
ts)
Y (M
ts)
WX WY
A'-B 5.09 6.00 2.00 30.54 10.18 A'-B 7.69 6.00 2.00 46.14 15.38 A-B 7.72 4.00 0.00 30.88 0.00
A'-B 4.70 6.60 0.00 31.02 0.00 A'-B 4.70 6.60 0.00 31.02 0.00 A'-B 7.46 6.00 0.00 44.76 0.00
B-C 14.89 11.75 0.00 174.96 0.00 B-C 19.20 11.75 0.00 225.60 0.00 B-C 13.81 11.75 0.00 162.27 0.00
C-D 14.89 19.25 0.00 286.63 0.00 C-D 19.20 19.25 0.00 369.60 0.00 C-D 13.59 19.25 0.00 261.61 0.00
D-D' 4.70 24.40 0.00 114.68 0.00 D-D' 4.70 24.40 0.00 114.68 0.00 D-D' 7.46 25.00 0.00 186.50 0.00
D-D' 5.09 25.00 2.00 127.25 10.18 D-D' 7.69 25.00 2.00 192.25 15.38 D-E 7.72 27.00 0.00 208.44 0.00
A-A' 5.10 2.00 6.00 10.20 30.60 A-A' 7.70 2.00 6.00 15.40 46.20 A-A' 2.87 3.00 4.00 8.61 11.48
A-A' 3.20 3.30 3.30 10.56 10.56 A-A' 3.20 3.30 3.30 10.56 10.56 A-A' 7.46 2.00 4.00 14.92 29.84
A'-B 1.97 5.00 4.00 9.85 7.88 A'-B 1.97 5.00 4.00 9.85 7.88 A'-B 1.97 5.00 4.00 9.85 7.88
D-D' 1.97 26.00 4.00 51.22 7.88 D-D' 1.97 26.00 4.00 51.22 7.88 D-D' 1.97 26.00 4.00 51.22 7.88
D'-E 3.20 27.70 3.30 88.64 10.56 D'-E 3.20 27.70 3.30 88.64 10.56 D'-E 2.87 28.00 4.00 80.36 11.48
D'-E 5.10 29.00 6.00 147.90 30.60 D'-E 7.70 29.00 6.00 223.30 46.20 D'-E 7.46 29.00 4.00 216.34 29.84
A-B 13.23 4.00 8.00 52.92 105.84 A-B 13.23 4.00 8.00 52.92 105.84 A-B 13.23 4.00 8.00 52.92 105.84
B-C 11.96 11.75 8.00 140.53 95.68 B-C 11.96 11.75 8.00 140.53 95.68 B-C 11.96 11.75 8.00 140.53 95.68
B'-C 4.50 13.63 9.88 61.34 44.46 B'-C 4.50 13.63 9.88 61.34 44.46 B'-C 4.50 13.63 9.88 61.34 44.46
C-C' 4.53 17.38 9.88 78.73 44.76 C-C' 4.53 17.38 9.88 78.73 44.76 C-C' 4.53 17.38 9.88 78.73 44.76
C-D 11.96 19.25 8.00 230.23 95.68 C-D 11.96 19.25 8.00 230.23 95.68 C-D 11.96 19.25 8.00 230.23 95.68
D-E 13.23 27.00 8.00 357.21 105.84 D-E 13.23 27.00 8.00 357.21 105.84 D-E 13.23 27.00 8.00 357.21 105.84
B-B' 4.50 9.88 13.63 44.46 61.34 B-B' 4.50 9.88 13.63 44.46 61.34 B-B' 4.50 9.88 13.63 44.46 61.34
C-C' 2.04 18.72 12.28 38.19 25.05 C-C' 2.04 18.72 12.28 38.19 25.05 C-C' 2.04 18.72 12.28 38.19 25.05
C'-D 4.53 21.13 13.63 95.72 61.74 C'-D 4.53 21.13 13.63 95.72 61.74 C'-D 4.53 21.13 13.63 95.72 61.74
A-B 14.44 4.00 15.50 57.76 223.82 A-B 14.44 4.00 15.50 57.76 223.82 A-B 14.44 4.00 15.50 57.76 223.82
B-B' 4.53 9.88 17.38 44.76 78.73 B-B' 4.53 9.88 17.38 44.76 78.73 B-B' 4.53 9.88 17.38 44.76 78.73
C'-D 4.50 21.13 17.38 95.09 78.21 C'-D 4.50 21.13 17.38 95.09 78.21 C'-D 4.50 21.13 17.38 95.09 78.21
D-E 14.44 27.00 15.50 389.88 223.82 D-E 14.44 27.00 15.50 389.88 223.82 D-E 14.44 27.00 15.50 389.88 223.82
B'-C 2.04 12.28 18.72 25.05 38.19 B'-C 2.04 12.28 18.72 25.05 38.19 B'-C 2.04 12.28 18.72 25.05 38.19
B'-C 4.53 13.63 21.13 61.74 95.72 B'-C 4.53 13.63 21.13 61.74 95.72 B'-C 4.53 13.63 21.13 61.74 95.72
C-C' 4.50 17.38 21.13 78.21 95.09 C-C' 4.50 17.38 21.13 78.21 95.09 C-C' 4.50 17.38 21.13 78.21 95.09
A-B 13.23 4.00 23.00 52.92 304.29 A-B 13.23 4.00 23.00 52.92 304.29 A-B 13.23 4.00 23.00 52.92 304.29
A-A' 5.10 2.00 25.00 10.20 127.50 A-A' 7.70 2.00 25.00 15.40 192.50 A-A' 7.46 2.00 25.00 14.92 186.50
B-C 11.96 11.75 23.00 140.53 275.08 B-C 11.96 11.75 23.00 140.53 275.08 B-C 11.96 11.75 23.00 140.53 275.08
C-D 11.96 19.25 23.00 230.23 275.08 C-D 11.96 19.25 23.00 230.23 275.08 C-D 11.96 19.25 23.00 230.23 275.08
D-E 13.23 27.00 23.00 357.21 304.29 D-E 13.23 27.00 23.00 357.21 304.29 D-E 13.23 27.00 23.00 357.21 304.29
D'-E 5.10 29.00 25.00 147.90 127.50 D'-E 7.70 29.00 25.00 223.30 192.50 D'-E 7.46 29.00 25.00 216.34 186.50
5.3.3- CALCULO DEL CENTRO DE MASA
4' X
2'X
2X
2'X2'X
2X
CARGA MUERTA
5X
4' X
4X
4' X
PRIMER NIVELTERCER NIVEL SEGUNDO NIVEL
5X5X
2X
3X
3'X
3X
3'X
4X4X
3'X
3X
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
135
A-A' 3.20 3.30 27.70 10.56 88.64 A-A' 3.20 3.30 27.70 10.56 88.64 A-A' 2.87 3.00 27.00 8.61 77.49
A'-B 5.09 6.00 29.00 30.54 147.61 A'-B 7.69 6.00 29.00 46.14 223.01 A'-B 7.46 6.00 27.00 44.76 201.42
A'-B 1.97 5.00 27.00 9.85 53.19 A'-B 1.97 5.00 27.00 9.85 53.19 A'-B 1.97 5.00 27.00 9.85 53.19
D-D' 5.09 25.00 29.00 127.25 147.61 D-D' 7.69 25.00 29.00 192.25 223.01 D-D' 7.46 25.00 27.00 186.50 201.42
D-D' 1.97 26.00 27.00 51.22 53.19 D-D' 1.97 26.00 27.00 51.22 53.19 D-D' 1.97 26.00 27.00 51.22 53.19
D'-E 3.20 27.70 27.70 88.64 88.64 D'-E 3.20 27.70 27.70 88.64 88.64 D'-E 2.87 28.00 27.00 80.36 77.49
A'-B 4.70 6.60 31.00 31.02 145.70 A'-B 4.70 6.60 31.00 31.02 145.70 A-B 7.72 4.00 31.00 30.88 239.32
B-C 14.89 11.75 31.00 174.96 461.59 B-C 19.20 11.75 31.00 225.60 595.20 B-C 13.81 11.75 31.00 162.27 428.11
C-D 14.89 19.25 31.00 286.63 461.59 C-D 19.20 19.25 31.00 369.60 595.20 C-D 13.81 19.25 31.00 265.84 428.11
D-D' 4.70 24.40 31.00 114.68 145.70 D-D' 4.70 24.40 31.00 114.68 145.70 D-E 7.72 27.00 31.00 208.44 239.32
4'-4 3.47 0.00 6.60 0.00 22.90 4'-4 3.47 0.00 6.60 0.00 22.90 5-4 8.69 0.00 4.00 0.00 34.76
4-3 11.49 0.00 11.75 0.00 135.01 4-3 13.81 0.00 11.75 0.00 162.27 4-3 13.81 0.00 11.75 0.00 162.27
3-2 11.49 0.00 19.25 0.00 221.18 3-2 13.81 0.00 19.25 0.00 265.84 3-2 13.81 0.00 19.25 0.00 265.84
2-1' 3.47 0.00 24.40 0.00 84.67 2-1' 3.47 0.00 24.40 0.00 84.67 2-1 8.69 0.00 27.00 0.00 234.63
3.85 8.00 -0.94 30.80 -3.62 3.85 8.00 -0.94 30.80 -3.62
5-4 12.12 8.00 4.00 96.96 48.48 5-4 12.12 8.00 4.00 96.96 48.48 5-4 12.12 8.00 4.00 96.96 48.48
4-3 13.56 8.00 11.75 108.48 159.33 4-3 13.56 8.00 11.75 108.48 159.33 4-3 13.56 8.00 11.75 108.48 159.33
3-2 13.56 8.00 19.25 108.48 261.03 3-2 13.56 8.00 19.25 108.48 261.03 3-2 13.56 8.00 19.25 108.48 261.03
2-1 12.12 8.00 27.00 96.96 327.24 2-1 12.12 8.00 27.00 96.96 327.24 2-1 12.12 8.00 27.00 96.96 327.24
3.85 8.00 31.94 30.80 122.97 3.85 8.00 31.94 30.80 122.97
4-3' 2.10 11.75 9.88 24.68 20.75 4-3' 2.10 11.75 11.75 24.68 24.68 4-3' 2.10 11.75 11.75 24.68 24.68
2'-2 2.10 11.75 21.13 24.68 44.37 2'-2 2.10 11.75 19.25 24.68 40.43 2'-2 2.10 11.75 19.25 24.68 40.43
3.87 15.50 -0.94 59.99 -3.64 3.87 15.50 -0.94 59.99 -3.64
5-4 14.44 15.50 4.00 223.82 57.76 5-4 14.44 15.50 4.00 223.82 57.76 5-4 14.44 15.50 4.00 223.82 57.76
2-1 14.44 15.50 27.00 223.82 389.88 2-1 14.44 15.50 27.00 223.82 389.88 2-1 14.44 15.50 27.00 223.82 389.88
3.87 15.50 31.94 59.99 123.61 3.87 15.50 31.94 59.99 123.61
4-3' 2.10 19.25 11.75 40.43 24.68 4-3' 2.10 19.25 11.75 40.43 24.68 4-3' 2.10 19.25 11.75 40.43 24.68
2'-2 2.10 19.25 19.25 40.43 40.43 2'-2 2.10 19.25 19.25 40.43 40.43 2'-2 2.10 19.25 19.25 40.43 40.43
3.85 23.00 -0.94 88.55 -3.62 3.85 23.00 -0.94 88.55 -3.62 5-4 12.12 23.00 4.00 278.76 48.48
5-4 12.12 23.00 4.00 278.76 48.48 5-4 12.12 23.00 4.00 278.76 48.48 4-3 13.56 23.00 11.75 311.88 159.33
4-3 13.56 23.00 11.75 311.88 159.33 4-3 13.56 23.00 11.75 311.88 159.33 3-2 13.56 23.00 19.25 311.88 261.03
3-2 13.56 23.00 19.25 311.88 261.03 3-2 13.56 23.00 19.25 311.88 261.03 2-1 12.12 23.00 27.00 278.76 327.24
2-1 12.12 23.00 27.00 278.76 327.24 2-1 12.12 23.00 27.00 278.76 327.24
3.85 23.00 31.94 88.55 122.97 3.85 23.00 31.94 88.55 122.97
4'-4 3.47 31.00 6.60 107.57 22.90 4'-4 3.47 31.00 6.60 107.57 22.90 5-4 8.69 31.00 4.00 269.39 34.76
4-3 11.49 31.00 11.75 356.19 135.01 4-3 12.36 31.00 11.75 383.16 145.23 4-3 12.36 31.00 11.75 383.16 145.23
3-2 11.49 31.00 19.25 356.19 221.18 3-2 14.51 31.00 19.25 449.81 279.32 3-2 14.51 31.00 19.25 449.81 279.32
2-1' 3.47 31.00 24.40 107.57 84.67 2-1' 3.47 31.00 24.40 107.57 84.67 2-1 8.69 31.00 27.00 269.39 234.63
∑= 532.62 8256 8256 ∑= 579.19 8966 8986 564.0 8730 8665
Xm= ∑WX/∑W Xm= 15.50 m Xm= Xm 15.48 m Xm= ∑WX/∑W Xm 15.48 m
Ym= ∑WY/∑W Ym= 15.50 m Ym= Ym 15.51 m Ym= ∑WY/∑W Ym 15.36 m
CY
DY
EY EY
CY CY
∑WX/∑W
B'Y
C'Y C'Y
DY
EY
C'Y
DY
B'Y B'Y
1X1X
1'X1'X
1X
∑WY/∑W
1'X
AY
BY BY
AY
BY
AY
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
136
EJETRAMOW (T0N) X (MTS)Y (MTS) WX WY EJETRAMOW (T0N) X (MTS)Y (MTS WX WY EJETRAMOW (T0N)X (MTS)Y (MTS WX WY
A'-B 1.61 6.00 2.00 9.66 3.22 A'-B 2.57 6.00 2.00 15.42 5.14 A'-B 2.40 6.00 2.00 14.40 4.80
A'-B 2.57 6.60 0.00 16.96 0.00 A'-B 1.61 6.60 0.00 10.63 0.00 A-B 3.60 4.00 0.00 14.40 0.00
B-C 7.64 11.75 0.00 89.77 0.00 B-C 7.64 11.75 0.00 89.77 0.00 B-C 4.50 11.75 0.00 52.88 0.00
C-D 7.64 19.25 0.00 147.07 0.00 C-D 7.64 19.25 0.00 147.07 0.00 C-D 4.50 19.25 0.00 86.63 0.00
D-D' 1.61 24.40 0.00 39.28 0.00 D-D' 1.61 24.40 0.00 39.28 0.00 D-D' 2.40 27.00 0.00 64.80 0.00
D-D' 2.57 25.00 2.00 64.25 5.14 D-D' 2.57 25.00 2.00 64.25 5.14 D-D' 3.60 25.00 2.00 90.00 7.20
A-A' 2.58 2.00 6.00 5.16 15.48 A-A' 2.58 2.00 6.00 5.16 15.48 A-A' 2.40 2.00 6.00 4.80 14.40
A-A' 1.08 3.30 3.30 3.56 3.56 A-A' 1.08 3.30 3.30 3.56 3.56 A-A' 1.50 3.30 3.30 4.95 4.95
A'-B 1.20 3.00 4.00 3.60 4.80 A'-B 1.20 3.00 4.00 3.60 4.80 A'-B 1.20 3.00 4.00 3.60 4.80
D-D' 1.20 26.00 4.00 31.20 4.80 D'-E 1.20 26.00 4.00 31.20 4.80 D'-E 1.20 26.00 4.00 31.20 4.80
D'-E 1.08 27.70 3.30 29.92 3.56 D'-E 1.08 27.70 3.30 29.92 3.56 D'-E 1.50 27.70 3.30 41.55 4.95
D'-E 2.58 29.00 6.00 74.82 15.48 D'-E 2.58 29.00 6.00 74.82 15.48 D'-E 2.40 29.00 6.00 69.60 14.40
A-B 8.09 4.00 8.00 32.36 64.72 A-B 8.09 4.00 8.00 32.36 64.72 A-B 8.09 4.00 8.00 32.36 64.72
B-C 6.35 11.75 8.00 74.61 50.80 B-C 6.35 11.75 8.00 74.61 50.80 B-C 6.35 11.75 8.00 74.61 50.80
B'-C 1.73 13.63 9.88 23.58 17.09 B'-C 1.73 13.63 9.88 23.58 17.09 B'-C 1.73 13.63 9.88 23.58 17.09
C-C' 2.24 17.38 9.88 38.93 22.13 C-C' 2.24 17.38 9.88 38.93 22.13 C-C' 2.24 17.38 9.88 38.93 22.13
C-D 6.35 19.25 8.00 122.24 50.80 C-D 6.35 19.25 8.00 122.24 50.80 C-D 6.35 19.25 8.00 122.24 50.80
D-E 8.09 27.00 8.00 218.43 64.72 D-E 8.09 27.00 8.00 218.43 64.72 D-E 8.09 27.00 8.00 218.43 64.72
B-B' 1.73 9.88 13.63 17.09 23.58 B-B' 1.73 9.88 13.63 17.09 23.58 B-B' 1.73 9.88 13.63 17.09 23.58
C-C' 1.15 18.72 12.28 21.53 14.12 C-C' 1.15 18.72 12.28 21.53 14.12 C-C' 1.15 18.72 12.28 21.53 14.12
C'-D 2.24 21.13 13.63 47.33 30.53 C'-D 2.24 21.13 13.63 47.33 30.53 C'-D 2.24 21.13 13.63 47.33 30.53
A-B 9.00 4.00 15.50 36.00 139.50 A-B 9.00 4.00 15.50 36.00 139.50 A-B 9.00 4.00 15.50 36.00 139.50
B-B' 2.24 9.88 17.38 22.13 38.93 B-B' 2.24 9.88 17.38 22.13 38.93 B-B' 2.24 9.88 17.38 22.13 38.93
C'-D 1.73 21.13 17.38 36.55 30.07 C'-D 1.73 21.13 17.38 36.55 30.07 C'-D 1.73 21.13 17.38 36.55 30.07
D-E 9.00 27.00 15.50 243.00 139.50 D-E 9.00 27.00 15.50 243.00 139.50 D-E 9.00 27.00 15.50 243.00 139.50
B'-C 2.24 13.63 21.13 30.53 47.33 B'-C 2.24 13.63 21.13 30.53 47.33 B'-C 2.24 13.63 21.13 30.53 47.33
B'-C 1.15 12.28 18.72 14.12 21.53 B'-C 1.15 12.28 18.72 14.12 21.53 B'-C 1.15 12.28 18.72 14.12 21.53
C-C' 1.73 17.38 21.13 30.07 36.55 C-C' 1.73 17.38 21.13 30.07 36.55 C-C' 1.73 17.38 21.13 30.07 36.55
A-B 8.09 4.00 23.00 32.36 186.07 A-B 8.09 4.00 23.00 32.36 186.07 A-B 8.09 4.00 23.00 32.36 186.07
A-A' 2.58 2.00 25.00 5.16 64.50 A-A' 2.58 2.00 25.00 5.16 64.50 A-A' 2.40 2.00 25.00 4.80 60.00
B-C 6.35 11.75 23.00 74.61 146.05 B-C 6.35 11.75 23.00 74.61 146.05 B-C 6.35 11.75 23.00 74.61 146.05
C-D 6.35 19.25 23.00 122.24 146.05 C-D 6.35 19.25 23.00 122.24 146.05 C-D 6.35 19.25 23.00 122.24 146.05
D-E 8.09 27.00 23.00 218.43 186.07 D-E 8.09 27.00 23.00 218.43 186.07 D-E 8.09 27.00 23.00 218.43 186.07
D'-E 2.58 29.00 25.00 74.82 64.50 D'-E 2.58 29.00 25.00 74.82 64.50 D'-E 2.40 29.00 25.00 69.60 60.00
A-A' 1.08 3.30 27.70 3.56 29.92 A-A' 1.08 3.32 27.68 3.59 29.89 A-A' 2.40 3.30 27.68 7.92 66.43
A'-B 2.57 6.00 29.00 15.42 74.53 A'-B 2.57 6.00 29.00 15.42 74.53 A'-B 1.50 6.00 29.00 9.00 43.50
A'-B 1.20 5.00 27.00 6.00 32.40 A'-B 1.20 5.00 27.00 6.00 32.40 A'-B 1.20 5.00 27.00 6.00 32.40
D-D' 2.57 25.00 29.00 64.25 74.53 D-D' 2.57 25.00 29.00 64.25 74.53 D-D' 1.20 25.00 29.00 30.00 34.80
D-D' 1.20 26.00 27.00 31.20 32.40 D-D' 1.20 25.00 29.00 30.00 34.80 D-D' 1.50 25.00 29.00 37.50 43.50
D'-E 1.08 27.70 27.70 29.92 29.92 D'-E 1.08 27.68 27.68 29.89 29.89 D'-E 2.40 27.70 27.70 66.48 66.48
2X
1'X
2'X
4' X
4X
3'X
1'X
3X3X
2X
1'X
3X
4' X
4X
3'X
4X
4' X
3'X
2'X 2'X
2X
5X 5X5X
CARGA VIVA
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
137
A'-B 1.61 6.60 31.00 10.63 49.91 A'-B 1.61 6.60 31.00 10.63 49.91 A-B 3.60 4.00 31.00 14.40 111.60
B-C 7.64 11.75 31.00 89.77 236.84 B-C 7.64 11.75 31.00 89.77 236.84 B-C 4.50 11.75 31.00 52.88 139.50
C-D 7.64 19.25 31.00 147.07 236.84 C-D 7.64 19.25 31.00 147.07 236.84 C-D 4.50 19.25 31.00 86.63 139.50
D-D' 1.61 24.40 31.00 39.28 49.91 D-D' 1.61 24.40 31.00 39.28 49.91 D-E 3.60 27.00 31.00 97.20 111.60
4'-4 0.83 0.00 6.60 0.00 5.48 4'-4 0.83 0.00 6.60 0.00 5.48 5-4 2.10 0.00 4.00 0.00 8.40
4-3 4.50 0.00 11.75 0.00 52.88 4-3 4.50 0.00 11.75 0.00 52.88 4-3 4.50 0.00 11.75 0.00 52.88
3-2 4.50 0.00 19.25 0.00 86.63 3-2 4.50 0.00 19.25 0.00 86.63 3-2 4.50 0.00 19.25 0.00 86.63
2-1' 0.83 0.00 24.40 0.00 20.25 2-1' 0.83 0.00 24.40 0.00 20.25 2-1' 2.10 0.00 27.00 0.00 56.70
1.09 8.00 -0.94 8.72 -1.02 1.09 8.00 -0.94 8.72 -1.02
5-4 6.90 8.00 4.00 55.20 27.60 5-4 6.90 8.00 4.00 55.20 27.60 5-4 6.90 8.00 4.00 55.20 27.60
4-3 7.67 8.00 11.75 61.36 90.12 4-3 7.67 8.00 11.75 61.36 90.12 4-3 7.67 8.00 11.75 61.36 90.12
3-2 7.67 8.00 19.25 61.36 147.65 3-2 7.67 8.00 19.25 61.36 147.65 3-2 7.67 8.00 19.25 61.36 147.65
2-1 6.90 8.00 27.00 55.20 186.30 2-1 6.90 8.00 27.00 55.20 186.30 2-1 6.90 8.00 27.00 55.20 186.30
1.09 8.00 31.94 8.72 34.81 1.09 8.00 31.94 8.72 34.81
4-3' 1.32 11.75 9.88 15.51 13.04 4-3' 1.32 11.75 9.88 15.51 13.04 4-3' 1.32 11.75 9.88 15.51 13.04
2'-2 1.32 11.75 21.13 15.51 27.89 2'-2 1.32 11.75 21.13 15.51 27.89 2'-2 1.32 11.75 21.13 15.51 27.89
1.04 15.50 -0.94 16.12 -0.98 1.04 15.50 -0.94 16.12 -0.98
5-4 9.00 15.50 4.00 139.50 36.00 5-4 9.00 15.50 4.00 139.50 36.00 5-4 9.00 15.50 4.00 139.50 36.00
2-1 9.00 15.50 27.00 139.50 243.00 2-1 9.00 15.50 27.00 139.50 243.00 2-1 9.00 15.50 27.00 139.50 243.00
1.04 15.50 31.94 16.12 33.22 1.04 15.50 31.94 16.12 33.22
4-3' 1.32 19.25 9.88 25.41 13.04 4-3' 1.32 19.25 9.88 25.41 13.04 4-3' 1.32 19.25 9.88 25.41 13.04
2'-2 1.32 19.25 21.13 25.41 27.89 2'-2 1.32 19.25 21.13 25.41 27.89 2'-2 1.32 19.25 21.13 25.41 27.89
1.09 23.00 -0.94 25.07 -1.02 1.09 23.00 -0.94 25.07 -1.02
5-4 6.90 23.00 4.00 158.70 27.60 5-4 6.90 23.00 4.00 158.70 27.60 5-4 6.90 23.00 4.00 158.70 27.60
4-3 7.67 23.00 11.75 176.41 90.12 4-3 7.67 23.00 11.75 176.41 90.12 4-3 7.67 23.00 11.75 176.41 90.12
3-2 7.67 23.00 19.25 176.41 147.65 3-2 7.67 23.00 19.25 176.41 147.65 3-2 7.67 23.00 19.25 176.41 147.65
2-1 6.90 23.00 27.00 158.70 186.30 2-1 6.90 23.00 27.00 158.70 186.30 2-1 6.90 23.00 27.00 158.70 186.30
1.09 23.00 31.94 25.07 34.81 1.09 23.00 31.94 25.07 34.81
4'-4 0.83 31.00 6.60 25.73 5.48 4'-4 0.83 31.00 6.60 25.73 5.48 5-4 2.10 31.00 4.00 65.10 8.40
4-3 4.50 31.00 11.75 139.50 52.88 4-3 4.50 31.00 11.75 139.50 52.88 4-3 4.50 31.00 11.75 139.50 52.88
3-2 4.50 31.00 19.25 139.50 86.63 3-2 4.50 31.00 19.25 139.50 86.63 3-2 4.50 31.00 19.25 139.50 86.63
2-1' 0.83 31.00 24.40 25.73 20.25 2-1' 0.83 31.00 24.40 25.73 20.25 2-1 2.10 31.00 27.00 65.10 56.70
∑= 269.98 4183 4183 ∑= 269.98 4181.2 4187 264.3 4091 4099
Xm=∑WX/∑W Xm 15.49 m Xm= ∑WX/∑W Xm 15.49 m Xm= ∑WX/∑W Xm 15.48 m
Ym=∑WY/∑W Ym 15.49 m Ym= ∑WY/∑W Ym 15.51 m Ym= ∑WY/∑W Ym 15.51 m
Con el cálculo del centro de masa podemos observar que por ser el edificio simétrico tanto en planta como en elevación, el centro de masa se encuentra muy cerca del centroide del edificio y este centro masa nos servirá para encontrar el centro de cortante.
EY
C'Y
DYDY
CY
AY
B'Y
1X 1X
EY
CY
B'Y
C'Y
EY
DY
C'Y
CY
B'Y
BY BYBY
AY
1X
AY
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
138
NIV
EL
hi fix fiy vix viy xm ym fiyxm fixym ∑fiyxm ∑fixym xc(m) yc(m)
3 10.95 75.91 75.91 15.50 15.50 1176.64 1176.65 15.50 15.5075.91 75.91 1176.64 1176.65
2 7.3 51.75 51.75 15.48 15.51 801.15 802.91 15.49 15.51127.66 127.66 1977.80 1979.56
1 3.65 26.62 26.62 15.48 15.36 412.05 408.95 15.47 15.48154.29 154.29 2386.75 2388.51
En esta tabla podemos observar que el centro de cortante se encuentra cerca del centroide por lo que se puede despreciar la excentricidad lo que nos indica que no esta afectada por Momento torsor.
5.3.4-EVALUACION DEL CENTRO DE CORTANTE
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
139
5.3.5.- CALCULO DE LA RIGIDEZ DE ENTREPISO
∑Kv3 = 3547.24 cm4
∑Kc3 = 6153.154 cm4
1230.63 1230.63 1230.63 1230.63 1230.63
∑Kv2 = 3547.24 cm4
∑Kc2 = 6153.154 cm4
1230.63 1230.63 1230.63 1230.63 1230.63
∑Kv1 = 3547.24 cm4
∑Kc1 = 6153.154 cm4
1230.63 1230.63 1230.63 1230.63 1230.63
E = 252671 h1 = 365 cmsR1 = 139.75 Ton/cm
f'c = 280 kg/cm2 r = 27.5 cms
L1 = 800 cms b = 30 cms R2 = 139.38 Ton/cm
L2 = 750 cms h = 65 cmsR3 = 45.02 Ton/cm
Estas rigideces (calculadas mediante la fórmula de Wilbur), las asignamos a cada uno de los elementos de cada eje, las cuales nos permiten encontrar el centro de rigidez de cada entrepiso.
E = 15100√f'c
858.20
858.20 915.42 915.42 858.20
915.42 915.42 858.20
858.20 915.42 915.42 858.20
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
140
EJE Rx Ry Xi Yi RxYi RyXi EJE Rx Ry Xi Yi RxYi RyXi1X 45.02 0.00 0.00 1X 139.38 0.00 0.002X 45.02 8.00 360.14 2X 139.38 8.00 1115.01
45.02 11.75 528.95 139.38 11.75 1637.6845.02 19.25 866.58 139.38 19.25 2683.00
4X 45.02 23.00 1035.39 4X 139.38 23.00 3205.665X 45.02 31.00 1395.53 5X 139.38 31.00 4320.68
270.10 4186.58 836.26 12962.03AY 45.02 0.00 0.00 AY 139.38 0.00 0.00BY 45.02 8.00 360.14 BY 139.38 8.00 1115.01
45.02 11.75 528.95 139.38 11.75 1637.6845.02 19.25 866.58 139.38 19.25 2683.00
DY 45.02 23.00 1035.39 DY 139.38 23.00 3205.66EY 45.02 31.00 1395.53 EY 139.38 31.00 4320.68
270.10 4186.58 836.26 12962.03
XR 15.50 mts XR 15.50 mts
YR 15.50 mts YR 15.50 mts
EJE Rx Ry Xi Yi RxYi RyXi1X 139.75 0.00 0.002X 139.75 8.00 1117.99
139.75 11.75 1642.05139.75 19.25 2690.17
4X 139.75 23.00 3214.235X 139.75 31.00 4332.22
838.49 12996.65AY 139.75 0.00 0.00BY 139.75 8.00 1117.99
139.75 11.75 1642.05139.75 19.25 2690.17
DY 139.75 23.00 3214.23EY 139.75 31.00 4332.22
838.49 12996.65
XR 15.50 mts
YR 15.50 mts
En esta tabla se ha calculado el centro de rigidez de cada entrepiso, donde podemos observar que se encuentra en el centroide del edificio, por lo que no existe excentricidad entre esta y el centro geométrico.
3X
CY
PRIMER NIVEL
SEGUNDO NIVELTERCER NIVEL
5.3.6- CENTRO DE RIGIDEZ
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
141
Vbasal= CsWs 4.2.1 NTDS Ec. 4.1
Cs= (AICo / R) (To / T)^2/3 Ec. 4.2
T= Ct*hn^3/4 4.2.2 NTDS Ec. 4.3
Donde:
Ct = 0.073 Para marcos de concreto reforzadohn = Altura total del edificio
Luego encontramos el periodo (T)
T = 0.439
De la norma técnica encontramos los factores siguientes:
Factor de zonificacion sismica (A)
Zona AI 0.4
Coeficientes de sitio (Co y To)Tipo Co To
S1 2.50 0.3
Factor de importancia (I)
I1.2
Sistemas estructurales
Sistema Cd R HA1 8.0 12.0 S.L
Con estos datos encontramos el coeficiente sísmico
Cs= (AICo / R) (To / T)^2/3
Cs = 0.078
Ahora calculamos el peso sísmico
Ws= Wm + Particiones
Wsismo= 1989.91 Tons.
Vbasal= CsWs = 154.29 Tons.
Categoria de ocupacionII
5.3.7.- CALCULO DEL CORTANTE BASAL
4.2.1 Norma Técnica de Diseño por Sismo (NTDS), Ec. 4.1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
142
Con estos datos calculamos la fuerza cortante que actúa en cada nivel y para ello aplicamos la siguiente fórmula:
Fix =
Wi hi Wi x hi Fix Fiy Vix Viy647.18 10.95 7086.66 75.91 75.91 75.91 75.91
661.84 7.3 4831.44 51.75 51.75 127.66 127.66
680.88 3.65 2485.22 26.62 26.62 154.29 154.29
∑ = 14403.32
El cortante basal es de 154.29 tons., con el cual encontraremos las fuerzas horizontales que afectan al edificio.
Vbasal(Wi x hi)∑Wi x hi
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
143
Nivel Wi (Ton)
hi (MTS) wi hi fix fiy vix viy ∑Rx-x ∑Ry-y ∆ix ∆iy δix δiy δitx δity Dx Dy
D. perm.(cm
s)
3º 647.18 10.95 7086.66 75.91 75.91 75.91 75.91 270.10 270.10 0.28 0.28 0.62 0.62 4.94 4.94
2.25 2.25 16.425
2º 661.84 7.3 4831.44 51.75 51.75 127.66 127.66 836.26 836.26 0.15 0.15 0.34 0.34 2.69 2.69
1.22 1.22 10.95
1º 680.88 3.65 2485.22 26.62 26.62 154.29 154.29 838.49 838.49 0.18 0.18 0.18 0.18 1.47 1.47
1.47 1.47 5.475
Σ = 14403.32
Cd 8 Factor de amplificación de desplazamientosVbasal = Tons para marcos de concreto con detallaso
especial.
δitx =
δity =
5.3.8.- ANALISIS SISMICO
En el cuadro anterior podemos observar que todos los desplazamientos en el sentido x e yson menores que los permitidos por la NTDS
154.29
δix x Cd
δiy x Cd
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
144
SENTIDO X-X, EJE 11.85 1.847
F3= 15.18 6.93 6.93 6.93 13.85 6.93 6.93 6.93-1.85 0.00 1.85
3.80 7.59 3.801.85 0.00 -1.856.93 4.95 13.85 4.95 6.93
F2= 10.35 11.65 18.58 18.58 23.30 18.58 18.58 11.65-6.80 0.00 6.80
6.38 12.77 6.386.80 0.00 -6.80
1.76 11.65 4.98 23.30 4.98 11.65 1.76F1= 5.32 7.04 7.04 7.04 14.08 18.69 18.69 14.08 18.69 18.69 14.08 7.04 7.04 7.04
-1.76 -10.02 0.00 10.02 1.763.86 7.71 7.714 7.714 3.86
1.76 10.02 0.00 -10.02 -1.767.04 14.08 14.08 14.08 7.04
CALCULO DE CORTANTES DE ENTREPISO Cortante en viga h = 3.65 mts.
AZOTEA F3 = 2VE + 2VI Momento en viga L1= 8.00 mts.
3º NIVEL F3 + F2 = 2VE + 2VI Cortante en columna L2= 7.50 mts.
2º NIVEL F3 + F2 +F1 = 2VE + 2VI Momento en columna
VI = 2VE Carga axial
VI = Cortante interno VE = Cortante externo
Mediante este procedimiento podemos encontrar los momentos en columas y en las vigas, así como, los cortantes de estos elementos. Además encontramos la fuerza axial en las columnas.
5.3.9.- CALCULO DE FUERZAS INTERNAS PRODUCIDAS POR FUERZAS SISMICAS (METODO PORTAL)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
145
SENTIDO Y-Y, EJE B0.87 0.92 0.924 0.87
F3= 15.18 3.46 3.46 3.46 6.93 3.46 3.46 6.93 3.46 3.46 6.927 3.46 3.46 3.46-0.87 0.06 0.00 -0.06 0.87
1.90 3.80 3.80 3.80 1.900.87 -0.06 0.00 0.06 -0.87
3.46 2.32 6.93 2.48 6.93 2.48 6.927 2.32 3.46F2= 10.35 5.82 9.29 9.29 11.65 9.29 9.29 11.65 9.29 9.29 11.65 9.29 9.29 5.82
-3.19 0.10 0.00 -0.10 3.193.19 6.38 6.38 6.38 3.19
3.19 -0.10 0.00 0.10 -3.195.82 3.22 11.65 3.43 11.65 3.43 11.65 3.22 5.82
F1= 5.32 7.04 12.86 12.86 14.08 12.86 12.86 14.08 12.86 12.86 14.08 12.86 12.86 7.04-6.40 0.12 0.00 -0.12 6.40
3.86 7.71 7.714 7.714 3.866.40 -0.12 0.00 0.12 -6.40
7.04 14.08 14.08 14.08 7.04
CALCULO DE CORTANTES DE ENTREPISO Cortante en viga h = 3.65 mts.
AZOTEA F3 = 2VE + 2VI Momento en viga L1= 8.00 mts.
3º NIVEL F3 + F2 = 2VE + 2VI Cortante en columna L2= 7.50 mts.
2º NIVEL F3 + F2 +F1 = 2VE + 2VI Momento en columna
VI = 2VE Carga axial
Los datos obtenidos para cada uno de los elementos tanto para el eje X como para el eje Y, nos servirán como datos de entrada para el análisis de los diferentes elementos a diseñar.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
146
5.3.10.1.- CARGA MUERTAPara poder calcular las fuerzas internas, es necesario inicialemente que se haga el modelado de cada uno de los elementos, el cual procede de un bajado de cargas. Tal como se muestra en la siguiente figura
Ton/m 1.81 1.81Ton/m 2.05
L(m)3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 Ton.m
BY 5-4 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 Ton.m4-3 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 Ton.m3-2 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 Ton.m2-1 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 Ton.m
3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 Ton.m
1.81 1.81Ton/m
L(m)3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 Ton.m
BY 5-4 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 Ton.m4-3 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 Ton.m3-2 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 Ton.m2-1 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 Ton.m
3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 Ton.m
Ton/m 1.81 1.81
L(m)
BY 5-4 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 Ton.m4-3 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 Ton.m3-2 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 Ton.m2-1 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 Ton.m
CARGA PUNTUAL W MEP
1.52
CARGA PUNTUAL
Ton/m
Ton/mTon/m
Ton/m Ton/m
Ton/m2.048
5.3.10.- CALCULO DE FUERZAS INTERNAS POR EL METODO DE DISTRIBUCION DE MOMENTOS FR HARDY CROSS
1.52
W
2.048
W
MEP
Ton/m
Ton/m
MEP
2.048
CARGA PUNTUAL
Ton/m1.52
1.52
Ton/m
1.52 Ton/m 1.52
Ton/m
EJE B TRAMO 1-5 (CARGAS EN VIGAS)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
147
Para hacer la distribución de momentos iniciamos calculando los factores de distribución (FD), que es igual a la rigidez del elemento entre la sumatoria de las rigideces que concurren al nudo;calculamos además lo momentos de empotramiento perfecto (MEP), multiplicando la carga distribuida por la longitud del elemento al cuadrado y lo dividimos entre doce; con estos dos datoscalculamos el primer equilibrio (EQ), sumando algebraicamente los MEP del nudo y multiplicándolos por el FD, luego hacemos el transporte hacia el extremo opuesto del elemento, dividiendoel EQ entre dos y así sucesivamente el proceso es iterativo hasta que la diferencia entre el EQ y el TR en el nudo sea cercana a cero.
Asumir positivo en sentido anti-horario
-3.619 6.066 -8.926 8.721 -8.392 8.392 -8.727 8.921 -6.066 3.6190.000 0.061 0.073 0.078 -0.001 -0.001 -0.087 -0.081 -0.0620.000 -0.049 -0.153 0.000 -0.053 0.054 0.000 0.153 0.051 0.0000.000 -0.306 -0.099 -0.105 0.000 0.000 0.108 0.101 0.306 0.0000.000 0.193 0.203 0.000 0.206 -0.206 0.000 -0.203 -0.193 0.0000.000 0.406 0.386 0.411 0.000 0.000 -0.411 -0.386 -0.406 0.0000.000 -0.065 -1.127 0.000 -0.069 0.069 0.000 1.127 0.065 0.0000.000 0.000 OK -2.254 -0.130 0.000 OK -0.138 0.000 0.000 OK 0.000 0.138 0.000 OK 0.130 2.254 0.000 OK 0.000-3.619 0.000 0.505 8.080 -8.080 0.328 0.350 8.475 -8.475 0.343 0.343 8.475 -8.475 0.350 0.328 8.080 -8.080 0.505 0.000 3.619
Kv3 kv2 Kv1 0.315 Kv1 0.322 kv2 0.495 Kv30.495 -1.744 0.322 -0.002 0.000 -0.005 0.000 -0.037 0.000 1.7380.000 0.105 0.000 0.012 0.000 -0.007 0.127 -0.037 2.207 -0.114-2.207 -0.150 -0.127 0.049 0.000 0.000 0.048 0.050 0.738 0.150
-3.619 -0.738 -0.142 7.356 -8.513 -0.048 -0.138 8.447 -8.502 0.000 0.002 8.511 -8.432 -0.378 0.190 8.526 -7.344 -0.397 0.144 3.6190.397 0.199 kc1 0.107 0.013 0.378 -0.024 kc1 0.013 -0.007 0.000 0.000 kc1 -0.007 -0.041 kc1 -0.105 -0.189 kc1 -0.038 -0.116 kc1 -0.412 -0.199
0.000 0.412 0.824 -0.071 -0.072 0.098 0.195 0.001 -0.075 0.000 0.000 0.104 0.001 0.099 -0.211 0.074 0.097 0.299 -0.824 0.0000.000 -0.299 -1.104 -0.145 -0.141 -0.097 0.000 -0.151 0.002 0.001 0.000 0.002 0.207 0.095 0.064 0.194 0.148 0.072 1.104 0.0000.000 -0.071 -1.477 0.100 0.421 -0.069 -0.096 0.000 0.106 -0.001 0.000 -0.115 0.000 -0.080 0.096 -0.421 -0.107 -0.061 1.477 0.0000.000 0.060 0.000 0.842 0.199 0.071 0.000 0.212 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.229 -0.194 0.000 -0.215 -0.842 2.447 0.000 0.0000.000 -2.447 0.331 -0.049 -0.754 0.206 0.243 0.000 -0.052 0.239 0.052 0.000 0.243 0.754 0.049 0.331 0.0000.000 0.000 OK -1.508 -0.098 0.000 OK -0.105 0.000 0.000 OK 0.000 0.105 0.000 OK 0.098 1.508 0.000 OK 0.000-3.619 0.000 0.338 8.080 -8.080 0.248 0.265 8.475 -8.475 0.261 0.261 8.475 -8.475 0.265 0.248 8.080 -8.080 0.338 0 3.619
Kv3 0.331 kv2 0.243 Kv1 0.239 Kv1 0.243 kv2 0.331 Kv30.000 -2.973 0.000 0.213 0.000 0.001 0.00 -0.199 0.000 2.973-1.477 0.033 -0.096 0.041 0.000 0.000 0.096 -0.047 1.477 -0.034-1.337 -0.071 -0.048 -0.069 0.000 0.001 0.048 0.095 1.337 0.0720.824 -0.195 5.548 -9.174 0.195 -0.056 8.728 -8.371 0.000 0.000 8.371 -8.733 -0.211 0.058 9.170 -5.548 -0.824 0.1950.130 0.412 kc1 0.034 0.042 0.172 0.098 kc1 0.045 -0.001 0.000 0.000 kc1 -0.001 -0.052 -0.172 -0.105 kc1 -0.048 -0.034 kc1 -0.130 -0.412-0.142 0.261 -0.029 -0.099 -0.138 0.344 0.000 -0.031 0.002 0.000 0.032 0.000 0.190 -0.344 0.099 0.030 0.144 -0.261-0.097 -0.738 -0.199 . -0.057 -0.028 -0.048 -0.061 0.000 0.000 0.000 0.000 0.063 0.029 0.048 0.059 0.199 0.097 0.7380.105 -2.675 0.176 0.133 0.012 -0.096 0.000 0.187 -0.007 0.000 -0.187 0.000 -0.037 0.096 -0.133 -0.176 -0.114 2.675-1.993 0.000 0.266 0.351 0.069 0.000 0.375 0.000 -0.005 0.000 0.000 -0.375 -0.057 0.000 -0.351 -0.266 1.987 0.000
0.331 -0.049 -1.365 0.243 0.000 -0.052 0.239 0.052 0.000 0.243 1.365 0.049 0.3310.000 OK -2.731 -0.098 0.000 OK -0.105 0.000 0.000 OK 0.000 0.105 0.000 OK 0.098 2.731 0.000 OK
0.338 8.080 -8.080 0.248 0.265 8.475 -8.475 0.261 0.261 8.475 -8.475 0.265 0.248 8.080 -8.080 0.338
0.331 kv2 0.243 Kv1 0.239 Kv1 0.243 kv2 0.3310.000 -1.304 0.000 0.096 0.000 0.000 0.000 -0.095 0.000 1.304-2.675 -0.096 0.00 Momento final en Ton.m 0.000 0.000 Mto. Final = ∑ (MEP + EQ + TR) 0.096 0.000 2.675 0.0000.000 -0.097 0.000 -0.03 0.000 0.000 0.000 0.029 0.000 0.0970.261 0.000 0.344 0.00 0.000 0.000 EQ = - ∑ MEP * FD -0.344 0.000 -0.261 0.0000.000 0.130 kc1 0.000 0.17 kc1 0.000 0.000 kc1 0.000 -0.172 kc1 kc1 0.000 -0.130-0.195 0.000 -0.056 0.00 Transporte 0.000 0.000 TR = 1/2 EQ 0.058 0.000 0.195 0.0000.000 -1.337 0.000 -0.05 0.000 0.000 0.000 0.048 Kv3 3,651.93 cm3 0.000 1.3370.033 0.000 0.041 0.00 Factor de Distribucion FD 0.000 0.000 FD = K1 /∑ κ -0.047 0.000 Kv1 915.417 cm3 -0.034 0.000-2.576 0.000 0.233 0.00 0.000 0.000 -0.237 0.000 kc1 840.537 cm3 2.575 0.000
0.00 0.00 Momento de empotramiento 0.00 MEP = WL2/12 0.000 kv2 858.203 cm3 0.00perfecto MEP
EJE B TRAMO 1-5
Equilibrio
RIGIDECES= I / L
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
148
1.99 Ton/m 1.99 Ton/m1.68 Ton/m 1.68 Ton/m
L(m)A'-B 4.70 TON 2.80 A'-B 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
1X B-C 14.89 TON 7.50 1X B-C 1.99 Ton/m 9.31 Ton.mC-D 14.89 TON 7.50 C-D 1.99 Ton/m 9.31 Ton.mD-D' 4.70 TON 2.80 D-D' 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
2.56 Ton/m 2.56 Ton/m1.68 Ton/m 1.68 Ton/m
L(m)A'-B 4.70 TON 2.80 A'-B 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
1X B-C 19.20 TON 7.50 1X B-C 2.56 Ton/m 12.00 Ton.mC-D 19.20 TON 7.50 C-D 2.56 Ton/m 12.00 Ton.mD-D' 4.70 TON 2.80 D-D' 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
1.84 Ton/m 1.84 Ton/m0.97 0.97
L(m)A-B 7.72 TON 8.00 A-B 0.97 Ton/m 5.15 Ton.m
1X B-C 13.81 TON 7.50 1X B-C 1.84 Ton/m 8.63 Ton.mC-D 13.81 TON 7.50 C-D 1.84 Ton/m 8.63 Ton.mD-E 7.72 TON 8.00 D-D' 0.97 Ton/m 5.15 Ton.m
EJE 1 TRAMO B-D (CARGAS EN VIGAS)
Ton/m Ton/m
CARGA PUNTUAL CARGA DISTRIBUIDA MEP
CARGA DISTRIBUIDA
CARGA DISTRIBUIDACARGA PUNTUAL
CARGA PUNTUAL MEP
MEP
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
149
Asumir positivo en sentido anti-horario
-6.580 8.293 -9.835 9.835 -8.293 6.5800.043 0.000 0.000 -0.043
0.000 0.000 -0.046 0.046 0.000 0.0000.000 -0.093 0.000 0.000 0.093 0.0000.000 0.000 0.229 -0.229 0.000 0.0000.000 0.457 0.000 0.000 -0.457 0.0000.000 0.000 -0.711 0.711 0.000 0.0000.000 -1.421 0.000 0.000 1.421 0.000-6.580 0.000 0.521 9.306 -9.306 0.343 0.343 9.306 -9.306 0.521 0.000 6.580
0.315 0.4790.479 -2.022 0.000 0.000 0.000 2.0220.000 0.027 0.000 0.000 1.305 -0.027-1.305 -0.043 0.000 0.000 0.877 0.043
-6.580 -0.877 -0.165 10.326 -12.851 0.000 0.000 12.851 -10.326 -0.420 0.165 6.5800.420 0.210 0.029 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.029 -0.178 -0.210
0.000 0.178 0.356 0.000 -0.090 0.000 0.000 0.090 0.000 0.085 -0.356 0.0000.000 -0.085 -0.652 -0.180 0.000 0.000 0.000 0.000 0.180 0.082 0.652 0.0000.000 -0.082 -1.755 0.000 0.194 0.000 0.000 -0.194 0.000 -0.039 1.755 0.0000.000 0.039 0.000 0.388 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.388 1.713 0.000 0.0000.000 -1.713 0.324 0.000 -0.955 0.239 0.955 0.000 0.324 0.0000.000 -1.911 0.000 0.000 1.911 0.000-6.580 0.000 0.353 12.000 -12.000 0.261 0.261 12.000 -12.000 0.353 0.000 6.580
0.324 0.239 0.3240.000 -1.113 0.000 0.000 0.000 1.113-1.755 0.043 0.000 0.000 1.755 -0.043-0.447 -0.082 0.000 0.000 0.447 0.082
2.154 -6.897 0.356 -0.079 8.270 -8.835 0.000 0.000 8.835 -8.270 -0.356 0.079 6.897 -2.1540.023 0.044 0.299 0.178 0.047 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.047 -0.299 -0.178 -0.044 -0.023-0.040 -0.086 -0.165 0.599 0.000 -0.043 0.000 0.000 0.043 0.000 0.165 -0.599 0.086 0.040-0.173 . -0.081 -0.039 -0.877 -0.086 0.000 0.000 0.000 0.000 0.086 0.039 0.877 0.081 0.1730.306 0.129 0.027 -0.895 0.000 0.326 0.000 0.000 -0.326 0.000 -0.027 0.895 -0.129 -0.3060.258 0.611 -1.724 0.000 0.652 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.652 1.724 0.000 -0.611 -0.258-0.457 -1.455 0.257 0.000 -0.487 0.252 0.487 0.000 0.257 1.455 0.457-2.910 -0.913 -0.974 0.000 0.000 0.974 0.913 2.910
0.565 5.147 -5.147 0.262 0.280 8.631 -8.631 0.275 0.275 8.631 -8.631 0.280 0.262 5.147 -5.147 0.565
0.435 0.202 0.198 0.202 0.4350.000 -1.086 0.000 -0.147 0.000 0.000 0.000 0.000 1.086-2.237 -0.702 0.000 0.000 0.000 0.702 2.2370.000 -0.066 0.000 -0.031 0.000 0.000 0.000 0.031 0.000 0.0660.199 0.000 0.470 0.000 0.000 0.000 -0.470 0.000 -0.199 0.0000.000 0.099 0.000 0.235 0.000 0.000 0.000 -0.235 0.000 -0.099-0.133 0.000 -0.062 0.000 0.000 0.000 Kv3 cm3 0.062 0.000 0.133 0.0000.000 -1.118 0.000 -0.351 0.000 0.000 Kv1 cm3 0.000 0.351 0.000 1.1180.017 0.000 0.034 0.000 0.000 0.000 kc1 cm3 -0.034 0.000 -0.017 0.000-2.154 0.000 -0.260 0.000 0.000 0.000 kc2 cm3 0.260 0.000 2.1538 0.000
0.000 0.000 0.000 kv2 cm3 0.000 0.000
EJE 1 TRAMO B-D
2,452.01
858.203659.777
915.417
840.537
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
150
1.99 Ton/m 1.99 Ton/m1.68 Ton/m 1.68 Ton/m
L(m)A'-B 4.70 TON 2.80 A'-B 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
1X B-C 14.89 TON 7.50 1X B-C 1.99 Ton/m 9.31 Ton.mC-D 14.89 TON 7.50 C-D 1.99 Ton/m 9.31 Ton.mD-D' 4.70 TON 2.80 D-D' 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
2.56 Ton/m 2.56 Ton/m1.68 Ton/m 1.68 Ton/m
L(m)A'-B 4.70 TON 2.80 A'-B 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
1X B-C 19.20 TON 7.50 1X B-C 2.56 Ton/m 12.00 Ton.mC-D 19.20 TON 7.50 C-D 2.56 Ton/m 12.00 Ton.mD-D' 4.70 TON 2.80 D-D' 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m
1.84 Ton/m 1.84 Ton/m0.97 0.97
L(m)A-B 7.72 TON 8.00 A-B 0.97 Ton/m 5.15 Ton.m
1X B-C 13.81 TON 7.50 1X B-C 1.84 Ton/m 8.63 Ton.mC-D 13.81 TON 7.50 C-D 1.84 Ton/m 8.63 Ton.mD-E 7.72 TON 8.00 D-D' 0.97 Ton/m 5.15 Ton.m
EJE 1 TRAMO B-D (CARGAS EN VIGAS)
Ton/m Ton/m
CARGA PUNTUAL CARGA DISTRIBUIDA MEP
CARGA DISTRIBUIDA
CARGA DISTRIBUIDACARGA PUNTUAL
CARGA PUNTUAL MEP
MEP
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
151
Asumir positivo en sentido anti-horario
-3.001 3.000 -1.2230.015 1.226 0.000 0.000 -0.0160.000 -0.043 0.043 0.000-0.086 0.001 0.001 0.0860.000 0.156 -0.156 0.0000.311 0.000 0.000 -0.3120.001 -0.710 0.709 0.001
0.000 OK -1.421 0.002 0.000 OK 0.002 1.418 0.0000.591 2.406 -2.406 0.371 0.371 2.401 -2.401 0.591 0.90 Ton/m
0.409 Kv1 0.257 kv2 0.4090.000 -1.216 0.000 -0.001 0.000 1.215-0.985 0.015 0.001 -0.001 0.983 -0.015-0.527 -0.030 0.000 0.000 0.527 0.0300.216 -0.052 2.475 -4.223 0.000 0.000 4.214 -2.471 -0.216 0.0550.146 0.108 kc1 0.021 -0.001 kc1 -0.001 0.000 kc1 -0.001 -0.021 kc1 -0.146 -0.108 L(m) W MEP-0.060 0.291 0.000 -0.038 0.000 -0.002 0.040 0.000 0.060 -0.291 2X A-A' 5.10 TON 5.66 0.90 Ton/m 2.41 Ton.m-0.026 -0.492 -0.076 0.000 0.000 0.001 0.000 0.079 0.027 0.491 1'X A'-B 5.09 TON 5.66 0.90 Ton/m 2.40 Ton.m0.011 -1.055 -0.002 0.210 0.000 0.001 -0.210 -0.002 -0.011 1.053-1.226 0.000 0.420 -0.003 0.001 0.000 -0.003 -0.420 1.223 0.000
0.290 0.001 -0.761 0.205 0.760 0.001 0.290 1.36 Ton/m 1.36 Ton/m0.000 OK -1.522 0.001 0.000 OK 0.001 1.520 0.000 OK
0.419 3.632 -3.632 0.295 0.295 3.627 -3.627 0.419 0
0.290 Kv1 0.205 kv2 0.2900.000 -1.317 0.000 0.024 0.000 1.307-1.055 0.007 0.001 0.000 1.053 -0.008-0.511 -0.026 0.012 0.000 0.511 0.027 L(m) W MEP0.291 -0.042 2.225 -4.257 -0.002 0.002 4.208 -2.205 -0.291 0.042 2X A-A' 7.70 TON 5.66 1.36 Ton/m 3.63 Ton.m0.074 0.146 kc1 0.010 0.000 0.000 -0.001 kc1 0.000 -0.012 kc1 -0.079 -0.146 1'X A'-B 7.69 TON 5.66 1.36 Ton/m 3.63 Ton.m-0.052 0.148 0.001 -0.030 0.000 0.000 0.031 0.001 0.055 -0.158-0.021 -0.527 -0.061 0.002 0.001 0.000 0.002 0.061 0.021 0.5270.015 -1.022 0.000 0.107 -0.001 0.023 -0.114 0.000 -0.015 1.022-1.259 0.000 0.214 0.000 0.010 0.000 0.000 -0.228 1.255 0.000
0.290 0.017 -0.737 0.205 0.737 0.017 0.29043 1.32 Ton/m 1.32 Ton/m0.000 OK -1.475 0.033 0.000 OK 0.033 1.475 0.000 OK
0.419 3.519 -3.632 0.295 0.295 3.519 -3.519 0.419
0.290 Kv1 0.205 kv2 0.2900.000 -0.458 0.000 0.012 0.000 0.453-1.022 0.000 0.023 0.000 1.022 0.000 CARGA PUNTUAL L(m) W MEP0.000 -0.021 0.000 0.001 0.000 0.021 2X A-A' 7.46 TON 5.66 1.32 Ton/m 3.52 Ton.m0.148 0.000 0.000 0.000 -0.158 0.000 1'X A'-B 7.46 TON 5.66 1.32 Ton/m 3.52 Ton.m0.000 0.074 kc1 0.000 0.000 kc1 kc1 0.000 -0.079-0.042 0.000 0.002 0.000 0.042 0.0000.000 -0.511 0.000 0.012 0.000 0.5110.007 0.000 0.000 0.000 Kv1 1213.008 cm3 -0.008 0.000-0.909 0.000 0.025 0.000 kc1 840.537 cm3 0.898 0.000
0.00 0.000 kv2 1213.008 cm3 0.000
TRAMO 2A-1B
0.90 Ton/m
CARGA PUNTUAL
CARGA PUNTUAL
RIGIDECES= I / L
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
152
5.3.10.2.- CARGA VIVA
0.86 1.02 Ton/m 1.02 Ton/m 0.86 Ton/mTon/m 0.58 Ton/m
L(m) W MEP
1.09 TON 1.88 0.58 Ton/m 1.02 Ton.m
BY 5-4 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m
4-3 7.67 TON 7.50 1.02 Ton/m 4.79 Ton.m
3-2 7.67 TON 7.50 1.02 Ton/m 4.79 Ton.m
2-1 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m
1.09 TON 1.88 0.58 Ton/m 1.02 Ton.m
0.86 Ton/m 1.02 Ton/m 1.02 Ton/m 0.86 Ton/mTon/m 0.580 Ton/m
L(m)
1.09 TON 1.88 0.58 Ton/m 1.02 Ton.m
BY 5-4 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m
4-3 7.67 TON 7.50 1.02 Ton/m 4.79 Ton.m
3-2 7.67 TON 7.50 1.02 Ton/m 4.79 Ton.m
2-1 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m
1.09 TON 1.88 0.58 Ton/m 1.02 Ton.m
0.86 Ton/m 1.02 Ton/m 1.02 Ton/m 0.86 Ton/m
L(m)
BY 5-4 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m
4-3 7.67 TON 7.50 1.02 Ton/m 4.79 Ton.m
3-2 7.67 TON 7.50 1.02 Ton/m 4.79 Ton.m
2-1 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m
CARGA PUNTUAL W MEP
Ton/m
CARGA PUNTUAL W MEP
0.580
0.580
EJE B TRAMO 1-5 (CARGA VIVA EN VIGAS)
CARGA PUNTUAL
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
153
Asumir positivo en sentido anti-horario
-1.025 3.022 -5.240 5.022 -4.707 4.707 -5.028 5.235 -3.022 1.025
0.000 0.047 0.050 0.054 0.000 0.000 -0.060 -0.057 -0.048
0.000 -0.038 -0.108 0.000 -0.041 0.042 0.000 0.108 0.039 0.000
0.000 -0.216 -0.077 -0.082 0.000 0.000 0.083 0.078 0.216 0.000
0.000 0.152 0.158 0.000 0.162 -0.162 0.000 -0.158 -0.152 0.000
0.000 0.315 0.304 0.325 0.000 0.000 -0.325 -0.304 -0.315 0.000
0.000 -0.032 -0.903 0.000 -0.034 0.034 0.000 0.903 0.032 0.000
0.000 0.000 OK -1.806 -0.064 0.000 OK -0.068 0.000 0.000 OK 0.000 0.068 0.000 OK 0.064 1.806 0.000 OK 0.000
-1.025 0.000 0.505 4.600 -4.600 0.328 0.350 4.794 -4.794 0.343 0.343 4.794 -4.794 0.350 0.328 4.600 -4.600 0.505 0.000 1.025
Kv3 kv2 Kv1 0.315 Kv1 0.322 kv2 0.495 Kv3
0.495 -1.507 0.322 0.052 0.000 -0.004 0.000 -0.093 0.000 1.502
0.000 0.071 0.000 0.010 0.000 -0.005 0.062 -0.029 1.769 -0.077
-1.769 -0.106 -0.062 0.038 0.000 0.000 0.024 0.038 0.592 0.106
-1.025 -0.592 -0.111 3.924 -4.952 -0.024 -0.089 4.822 -4.789 0.000 0.001 4.798 -4.808 -0.298 0.129 4.965 -3.913 -0.309 0.112 1.025
0.309 0.154 kc1 0.072 0.010 0.298 -0.012 kc1 0.011 -0.006 0.000 0.000 kc1 -0.006 -0.031 kc1 -0.080 -0.149 kc1 -0.029 -0.079 kc1 -0.276 -0.154
0.000 0.276 0.553 -0.046 -0.056 0.076 0.153 0.001 -0.049 0.000 0.000 0.070 0.001 0.076 -0.160 0.057 0.066 0.212 -0.553 0.000
0.000 -0.212 -0.885 -0.113 -0.091 -0.075 0.000 -0.097 0.001 0.000 0.000 0.001 0.140 0.064 0.031 0.131 0.114 0.056 0.885 0.000
0.000 -0.055 -1.184 0.078 0.282 -0.045 -0.047 0.000 0.083 0.000 0.000 -0.087 0.000 -0.055 0.047 -0.282 -0.082 -0.047 1.184 0.000
0.000 0.046 0.000 0.564 0.156 0.049 0.000 0.166 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.175 -0.207 0.000 -0.164 -0.564 1.997 0.000 0.000
0.000 -1.997 0.331 -0.024 -0.604 0.218 0.243 0.000 -0.026 0.239 0.026 0.000 0.243 0.604 0.024 0.331 0.000
0.000 0.000 OK -1.208 -0.048 0.000 OK -0.051 0.000 0.000 OK 0.000 0.051 0.000 OK 0.048 1.208 0.000 OK 0.000
-1.025 0.000 0.338 4.600 -4.600 0.248 0.265 4.794 -4.794 0.261 0.261 4.794 -4.794 0.265 0.248 4.600 -4.600 0.338 0.000 1.025
Kv3 0.331 kv2 0.243 Kv1 0.239 Kv1 0.243 kv2 0.331 Kv3
0.000 -1.788 0.000 0.138 0.000 0.0003 0.000 -0.126 0.000 1.788
-1.184 0.026 -0.047 0.026 0.000 0.000 0.047 -0.031 1.184 -0.026
-0.761 -0.055 -0.024 -0.045 0.000 0.000 0.024 0.064 0.761 0.056
0.553 -0.124 3.206 -5.204 0.153 -0.044 4.936 -4.737 0.000 0.000 4.737 -4.940 -0.160 0.045 5.200 -3.206 -0.553 0.124
0.102 0.276 kc1 0.026 0.027 0.097 0.076 kc1 0.029 0.000 0.000 0.000 kc1 0.000 -0.034 -0.097 -0.080 kc1 -0.032 -0.027 kc1 -0.102 -0.276
-0.111 0.204 -0.022 -0.064 -0.089 0.195 0.000 -0.024 0.001 0.000 0.024 0.000 0.129 -0.195 0.064 0.023 0.112 -0.204
-0.062 -0.592 -0.127 . -0.045 -0.022 -0.024 -0.048 0.000 0.000 0.000 0.000 0.049 0.022 0.024 0.046 0.127 0.062 0.592
0.071 -1.523 0.099 0.104 0.010 -0.047 0.000 0.106 -0.005 0.000 -0.106 0.000 -0.029 0.047 -0.104 -0.099 -0.077 1.523
-1.392 0.000 0.208 0.199 0.078 0.000 0.212 0.000 -0.004 0.000 0.000 -0.212 -0.065 0.000 -0.199 -0.208 1.387 0.000
0.331 -0.024 -0.777 0.243 0.000 -0.026 0.239 0.026 0.000 0.243 0.777 0.024 0.331
0.000 OK -1.555 -0.048 0.000 OK -0.051 0.000 0.000 OK 0.000 0.051 0.000 OK 0.048 1.555 0.000 OK
0.338 4.600 -4.600 0.248 0.265 4.794 -4.794 0.261 0.261 4.794 -4.794 0.265 0.2484 4.600 -4.600 0.338
0.331 kv2 0.243 Kv1 0.239 Kv1 0.243 kv2 0.331
0.000 -0.722 0.000 0.052 0.000 0.000 0.000 -0.051 0.000 0.722
-1.523 -0.047 0.00 0.000 0.000 0.047 0.000 1.523 0.000
0.000 -0.062 0.000 -0.02 0.000 0.000 0.000 0.022 0.000 0.062
0.204 0.000 0.195 0.00 0.000 0.000 -0.195 0.000 -0.204 0.000
0.000 0.102 kc1 0.000 0.10 kc1 0.000 0.000 kc1 0.000 -0.097 kc1 kc1 0.000 -0.102
-0.124 0.000 -0.044 0.00 0.000 0.000 RIGIDECES= I / L 0.045 0.000 0.124 0.000
0.000 -0.761 0.000 -0.02 0.000 0.000 Kv3 3,651.93 cm3 0.000 0.024 0.000 0.761
0.026 0.000 0.026 0.00 0.000 0.000 Kv1 915.417 cm3 -0.031 0.000 -0.026 0.000
-1.418 0.000 0.130 0.00 0.000 0.000 kc1 840.537 cm3 -0.134 0.000 1.417 0.000
0.00 0.00 0.00 kv2 858.203 cm3 0.000 0.00
EJE B TRAMO 1-5
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
154
1.02 Ton/m 1.02 Ton/m0.575 Ton/m 0.58 Ton/m
L(m)
A'-B 1.61 TON 2.80 A'-B 0.58 Ton/m 2.25 Ton.m
1X B-C 7.64 TON 7.50 1X B-C 1.02 Ton/m 4.78 Ton.m
C-D 7.64 TON 7.50 C-D 1.02 Ton/m 4.78 Ton.m
D-D' 1.61 TON 2.80 D-D' 0.58 Ton/m 2.25 Ton.m
1.02 Ton/m 1.02 Ton/m0.575 Ton/m 0.575 Ton/m
L(m)
A'-B 1.61 TON 2.80 A'-B 0.58 Ton/m 2.25 Ton.m
1X B-C 7.64 TON 7.50 1X B-C 1.02 Ton/m 4.78 Ton.m
C-D 7.64 TON 7.50 C-D 1.02 Ton/m 4.78 Ton.m
D-D' 1.61 TON 2.80 D-D' 0.58 Ton/m 2.25 Ton.m
0.60 Ton/m 0.60 Ton/m0.45 Ton/m 0.45 Ton/m
L(m)
A-B 3.60 TON 8.00 A-B 0.45 Ton/m 2.40 Ton.m
1X B-C 4.50 TON 7.50 1X B-C 0.60 Ton/m 2.81 Ton.m
C-D 4.50 TON 7.50 C-D 0.60 Ton/m 2.81 Ton.m
D-E 3.60 TON 8.00 D-D' 0.45 Ton/m 2.40 Ton.m
EJE 1 TRAMO B-D (CARGA VIVA EN VIGAS)
CARGA PUNTUAL CARGA DISTRIBUIDA MEP
MEPCARGA PUNTUAL CARGA DISTRIBUIDA
CARGA DISTRIBUIDA MEPCARGA PUNTUAL
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
155
Asumir positivo en sentido anti-horario-2.254 3.638 -5.353 -3.638 2.254
0.020 0.000 0.000 5.353 -0.020
0.000 0.000 -0.028 0.028 0.000 0.000
0.000 -0.055 0.000 0.000 0.055 0.000
0.000 0.000 0.106 -0.106 0.000 0.000
0.000 0.213 0.000 0.000 -0.213 0.000
0.000 0.000 -0.657 0.657 0.000 0.000
0.000 -1.314 0.000 0.000 1.314 0.000
-2.254 0.000 0.521 4.775 -4.775 0.343 0.343 4.775 -4.775 0.521 0.000 2.254
0.315 0.479
0.479 -1.198 0.000 0.000 0.000 1.198
0.000 0.013 0.000 0.000 1.207 -0.013
-1.207 -0.025 0.000 0.000 0.408 0.025
-2.254 -0.408 -0.077 4.048 -5.146 0.000 0.000 5.146 -4.048 -0.195 0.077 2.254
0.195 0.098 0.014 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.014 -0.106 -0.098
0.000 0.106 0.212 0.000 -0.042 0.000 0.000 0.042 0.000 0.051 -0.212 0.000
0.000 -0.051 -0.603 -0.084 0.000 0.000 0.000 0.000 0.084 0.038 0.603 0.000
0.000 -0.038 -0.816 0.000 0.116 0.000 0.000 -0.116 0.000 -0.018 0.816 0.000
0.000 0.018 0.000 0.231 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.231 1.384 0.000 0.000
0.000 -1.384 0.324 0.000 -0.444 0.239 0.444 0.000 0.324 0.000
0.000 -0.889 0.000 0.000 0.889 0.000
-2.254 0.000 0.353 4.775 -4.775 0.261 0.261 4.775 -4.775 0.353 0 2.254
0.324 0.239 0.324
0.000 -0.178 0.000 0.000 0.000 0.178
-0.816 0.020 0.000 0.000 0.816 -0.020
-0.053 -0.038 0.000 0.000 0.053 0.038
1.075 -2.938 0.212 -0.031 2.989 -2.735 0.000 0.000 2.735 -2.989 -0.212 0.031 2.938 -1.075
0.009 0.0206 0.139 0.106 0.022 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.022 -0.139 -0.106 -0.021 -0.009
-0.016 -0.040 -0.077 0.279 0.000 -0.017 0.000 0.000 0.017 0.000 0.077 -0.279 0.040 0.016
-0.081 . -0.032 -0.016 -0.408 -0.034 0.000 0.000 0.000 0.000 0.034 0.016 0.408 0.032 0.081
0.142 0.015 0.013 -0.106 0.000 0.152 0.000 0.000 -0.152 0.000 -0.013 0.106 -0.015 -0.142
0.031 0.2848 -0.596 0.000 0.304 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.304 0.596 0.000 -0.285 -0.031
-0.054 -0.678 0.257 0.000 -0.058 0.252 0.058 0.000 0.257 0.678 0.054
-1.357 -0.108 -0.115 0.000 0.000 0.115 0.108 1.357
0.565 2.400 -2.400 0.262 0.280 2.813 -2.813 0.275 0.275 2.813 -2.813 0.280 0.2621 2.400 -2.400 0.565
0.435 0.202 0.198 0.202 0.435
0.000 -0.541 0.000 0.056 0.000 0.000 0.000 0.000 0.541
-1.043 -0.083 0.000 0.000 0.000 0.083 1.043
0.000 -0.031 0.000 -0.012 0.000 0.000 0.000 0.012 0.000 0.031
0.023 0.000 0.219 0.000 0.000 0.000 -0.219 0.000 -0.023 0.000
0.000 0.012 0.000 0.109 0.000 0.000 0.000 -0.109 0.000 -0.012
-0.062 0.000 -0.024 0.000 0.000 0.000 Kv3 cm3 0.024 0.000 0.062 0.000
0.000 -0.522 0.000 -0.042 0.000 0.000 0.000 0.042 0.000 0.522
0.007 0.000 0.016 0.000 0.000 0.000 Kv1 cm3 -0.016 0.000 -0.007 0.000
-1.075 0.000 0.127 0.000 0.000 0.000 kc1 cm3 -0.127 0.000 1.075 0.000
0.000 0.000 0.000 kc2 cm3 0.000 0.000
kv2 cm3
EJE 1 TRAMO B-D
2,452.01
915.417840.537659.777858.203
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
156
Asumir positivo en sentido antiorario
0.572 -1.536 1.539 -0.576
0.003 0.002 0.002 -0.007
0.001 -0.018 0.015 0.001
-0.036 0.002 0.002 0.030
0.000 0.052 -0.052 0.000
0.104 0.000 0.000 -0.104
0.001 -0.359 0.358 0.001
0.000 OK -0.719 0.002 0.000 OK 0.002 0.716 0.000 Ok 0.46 Ton/m 0.45 Ton/m0.591 1.217 -1.217 0.371 0.371 1.212 -1.212 0.591
0.409 Kv1 0.257 kv2 0.409
0.000 -0.465 0.000 -0.013 0.000 0.491 L(m)
-0.498 0.008 0.001 -0.002 0.496 -0.004 2X A-A' 2.58 TON 5.66 0.46 Ton/m 1.22 Ton.m
-0.177 -0.012 0.000 0.001 0.176 0.010 1'X A'-B 2.57 TON 5.66 0.45 Ton/m 1.21 Ton.m
0.072 -0.013 0.863 -1.416 0.000 -0.005 1.388 -0.833 -0.072 0.022
0.060 0.036 kc1 0.011 -0.003 kc1 -0.004 0.000 kc1 -0.003 -0.005 kc1 -0.051 -0.036
-0.025 0.120 -0.003 -0.010 0.001 -0.009 0.016 -0.003 0.021 -0.102
-0.007 -0.249 -0.019 -0.006 -0.002 0.001 -0.006 0.032 0.011 0.248
0.002 -0.353 -0.006 0.086 0.001 0.001 -0.074 -0.006 -0.005 0.352
-0.572 0.000 0.173 -0.013 -0.002 0.000 -0.013 -0.147 0.576 0.000
0.290 0.001 -0.255 0.205 0.254 0.001 0.290
0.000 OK -0.510 0.001 0.000 OK 0.001 0.508 0.000 OK 0.46 Ton/m 0.45 Ton/m0.419 1.217 -1.217 0.295 0.295 1.212 -1.212 0.419 0
0.290 Kv1 0.205 kv2 0.290
0.000 -0.4397 0.000 0.107 0.000 0.279 L(m)
-0.353 0.001 0.001 0.002 0.352 -0.005 2X A-A' 2.58 TON 5.66 0.46 Ton/m 1.22 Ton.m
-0.164 -0.007 0.043 -0.002 0.103 0.011 1'X A'-B 2.57 TON 5.66 0.45 Ton/m 1.21 Ton.m
0.120 -0.021 0.756 -1.197 -0.009 0.006 0.977 -0.421 -0.102 0.011
0.017 0.060 kc1 0.001 0.003 0.009 -0.004 kc1 0.003 -0.007 kc1 -0.035 -0.051
-0.013 0.033 0.005 -0.015 -0.005 0.018 0.008 0.005 0.022 -0.069
-0.011 -0.177 -0.031 0.009 0.003 0.000 0.009 0.016 0.006 0.176
0.008 -0.329 0.013 0.024 -0.002 0.087 -0.050 0.013 -0.004 0.205
-0.398 0.000 0.048 0.026 0.041 0.000 0.026 -0.100 0.342 0.000
0.290 0.063 -0.237 0.205 0.148 0.063 0.2904
0.000 OK -0.474 0.125 0.000 OK 0.125 0.297 0.000 OK 0.42 Ton/m 0.27 Ton/m0.419 1.132 -1.132 0.295 0.295 0.708 -0.708 0.419
0.290 Kv1 0.205 kv2 0.290
0.000 -0.158 0.000 0.056 0.000 0.074
-0.329 0.000 0.087 0.000 0.205 0.000 L(m)
0.000 -0.011 0.000 0.003 0.000 0.006 2X A-A' 2.40 TON 5.66 0.42 Ton/m 1.13 Ton.m
0.033 0.000 0.018 0.000 -0.069 0.000 1'X A'-B 1.50 TON 5.66 0.27 Ton/m 0.71 Ton.m
0.000 0.017 kc1 0.000 0.009 kc1 kc1 0.000 -0.035
-0.021 0.000 0.006 0.000 0.011 0.000
0.000 -0.164 0.000 0.043 0.000 0.103
0.001 0.000 0.002 0.000 -0.005 0.000
-0.316 0.000 0.113 0.000 Kv1 cm3 0.143 0.000
0.00 0.000 kc1 cm3 0.00
kv2 cm3
TRAMO 2A-1B
RIGIDECES= I / L
1213.008
840.537
MEPW
W
CARGA PUNTUAL
CARGA PUNTUAL MEP
MEPCARGA PUNTUAL
1213.008
W
2A 1'A 1B2A 1'A 1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
157
5.3.11.1- DISEÑO DE LA VIGA 1B-1C (SEGUNDO NIVEL)
DATOS DE LA VIGACM = 19.2 Ton. fy = 4200 Kg/cm2
CV = 7.64 Ton.MAm = 10.33 Ton.-mt f'c = 280 Kg/cm2
MAv = 4.05 Ton.-mtMBm = -12.85 Ton.-mt fyt = 2800 Kg/cm2
MBv = -5.15 Ton.-mtMAs = 18.69 Ton.-mt L = 7.5 mts.MBs = 18.69 Ton.-mt
SECCION DEL ELEMENTO
0.3b
w= 4.70 ton/mt.
MA MB
7.5 MtsL
RA RB
COMBINACIONES DE CARGA (ACI-318-05, Sección 9.2)COMBINACIONES DE CARGA W
A X Mmax. (+) B A BDEAD 19.20 10.33 -12.85LIVE 7.64 4.05 -5.15SISMO1X 18.69 18.69SISMO1Y 9.29 9.29CARG.FACTORADAS1.4D 3.58 14.46 3.65 16.85 -17.99 17.16 18.101.2D+1.6L 4.70 18.87 3.61 11.83 -23.65 16.99 18.27
1.2D+1.0L+1.0S1X+0.3S1Y 37.92 4.85 17.39 0.91 22.81 12.46
1.2D+1.0L+1.0S1X-0.3S1Y 32.34 4.53 15.99 -4.67 21.32 13.941.2D+1.0L+0.3S1X+1.0S1Y 31.34 4.48 15.79 -5.67 21.05 14.211.2D+1.0L-0.3S1X+1.0S1Y 20.12 3.84 14.57 -16.88 18.06 17.20
En la tabla anterior podemos encontrar la carga, los momentos positivo y negativo y el cortante máximos, los cuales utilizaremos para el diseño de la viga.
5.3.11- DISEÑO DE ELEMENTOS
Mom. M2 (T-m)
0.550.6
Cortante
As
As'
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
158
Vmax.= 22.81 Ton.
Mmax(-)= 37.916 Ton-mt Brazo= 0.9
Mmax(+)= 17.39 Ton-mt
Encontrar área de acero (As), requerida para el Momento Positivo
Asmin. = 0.005bd Asmin.= 8.25 cm2
As = (Mu*10'5)/(φ*fy*brazo) As1= 10.12 cm2 2#8 As2= 0
As = 9.29 cm2 10.12 cm2
El área de acero requerida es de 9.29 cm2, para lo cual se proporcionó 2 # 8equivalente a 10.12 cm2
Cálculo de área de acero requerida para Momento negativo
As= (Mu*10'5)/(φ*fy*brazo) As2= 7.76 cm2 2#7As1= 14.02 cm2 2 #8 y 1 #7
As = 20.26 cm2 21.78 cm2
El área de acero requerido es de 20.26 cm2, se proporcionó 2 # 8, 1 # 7 en el primer lecho y2 # 7 en el segundo lecho, equivalente a 21.78 cm2.
Revisando la sección propuesta para momento positivo
2.5 As'1= 14.02 cm2fy= 4200 Kg/cm2
As'2= 7.76 cm2
f's= 550 Kg/cm2
d' = 4.56 cm d1 = 55.44 cm
d'' = 9.32 cm d2 =
0As1= 10.12 cm2
As'1
As'2
As1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
159
Equilibrio estático
Ts1 = Cc +T's1 + T's2
a= (As,fy - A's1f's - A's2f's) / 0.85*f'c*b
a = 4.28 cm
c = a/β' β'= 0.85
c = 5.03 cm E= Kg/cm2
ε's = (c - d')*0.003/c εy= fy/E
ε's = 0.0003 < εy= 0.0021 Cumple
La deformación unitaria del acero es menor que la de fluencia
Se calcula el f's mediante la fórmula f's = ε'sE y se compara con el asumido.
f's = 560.27Como la diferencia es menor que 100 kgs/cm2, entonces se toma el asumido.
Haciendo equilibrio estático Ts1 = Cc +T's1 + T's2
42504 = 42504
Existe equilibrio estático, entonces calcular el momento nominal (Mn)
Mn= Ts1(d1-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d') + (C's2(c-d'')
Mn= Kg-cm Mn= 22.162 Ton-mt.El momento nominal calculado es mayor que el momento último por lo que cumple.
Revisando la sección para momento negativo
2.5 As1= 14.02 f'c= 280 Kg/cm2
As2= 7.76fy= 4200 Kg/cm2
f's= 3205 Kg/cm2
d' = 4.56 d1 = 55.44
d'' = 9.32 d2 = 50.68
As'2= 0As'1= 10.12
2000000.00
2216231.45
As1
As2
As'1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
160
Equilibrio estático
Ts1 + Ts2 = Cc +T's1
a= (As,fy + As2fy - A's1f's ) / 0.85*f'c*b
a = 8.27 cm
c = a/β' β'= 0.85
c = 9.73 cm E= 2000000 Kg/cm2
ε' = (c - d')*0.003/c εy= fy/E
ε' = 0.00159 εy= 0.0021
f's = 3187.60
91476 91476
Mn= Ts1(d1-c) + Ts2(d2-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d')
Mn= 4524280 Kg-cm
Mn= 45.24 Ton-mt φMn= 40.72 Ton-mt
DISEÑO POR CORTANTE
22.81
4.7V
d
22.81
Encontrar el cortante crítico (Vcr)
4.7 φVc + φVs = Vu 11.1.1 ACI-05
Vu = 22.8085 Ton
22.81 Vcr = 18.46 - (4.7*0.85)
x = D/2 + d Vcr = 18.931 Ton.x
0.825
Vcr
Vcr
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
161
Evaluar la contribución del concreto
φVc = φ*0.53*√f'c*b*d φ = 0.75
φVc = 11062.69 Ton f'c = 280 Kg/cm2
φVc = 11.06 Ton bw = 30 cm
Como φVc < Vu se necesita refuerzo transversal d = 55.44 cm
Calcular la contribución del acero requerida
φVs= Vu - φVc
φVs= 11.75 Ton Vs= 15.661 Ton
Encontrar la separación de los estribos
Condicionantes para encontrar la separacion máxima: (Zona no confinada)
Si Vs > 1.1(√f'c)*bw*d Entonces la Smax = d/4 ACI 11.5.5.3
Vs > 30614
15.661 > 30.614 No entonces
Calcular Smáx. Tomando la menor separación de:
a) Smax.≤ d/2 ó ≤ 60 cm;
usar d/2 = 27.72 cms ó 60 cms
Smax. = 25 cms. Rige
b) 16 db (barra longitudinal menor)
Smax = 35.56 cm
c) 48 dv (diametro del estribo)
Smax = 45.72 cm
Usar Smax. = 25 cm
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
162
Encontrar el área de acero minimo (Avmin.)
Avmin.= 0.2√f'c*bw*s / fyt ≥ 3.5 bw*s /fyt
Avmin.= 0.90 cms 0.9375 cms No
Entonces usar Av = 2 # 3
Av = 1.42 cm2 ACI 7.10.5.1
Smax=Av*fy/3.5 bw= 37.87 cms
Separación màxima (Zona Confinada), la menor que: ACI 21.3.3
Zona confinada= 2h 120 cms
s = (φ*Av*fy*d)/φVs
s = 14074.93
s = 14.07 cm (separacion requerida)
a) d/4
S= 13.86 cm Rige por ser menor
b) 8db (barras longitudinales menores)
S= 17.78 cm
c) 24dv (diametro del estribo)
S= 22.87 cm
d) 30 cms
Usar Smin. = 12 cm
Encontrar la contribución del acero proporcionado
φVs= (φ*Av*fy*d)/s
φVs= 13777
φVs= 13.78 Ton
Vs < ACI 11.5.7.9
18.37 < 61.23 Cumple
2.2√f'c*bw*d
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
163
De lo anterior podemos decir que la seccion es correcta
24.84 Ton 22.809 Ton OK
La contrivución del concreto mas la del acero es mayor que el cortante último.
DISENO POR TORCION
Calculamos el momento torsor producido por la viga secundaria.
Carga Muerta
Mtm= WL² / 12= Momento torsor Mtm= WL² / 12= Momento torsor W= 1.61 Ton/m W= 3.1 Ton/m
L= 4.00 mts L= 1.90 mtsMtm= 2.15 Ton.m Mtm= 0.93 Ton.m
Carga viva
φVc + φVs = Vu
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
164
Mtv= WL² / 12= Momento torsor Mtv = WL² / 12 = Momento torsor W = 1.13 Ton/m W = 1.7 Ton/m
L = 4.00 mts L = 1.90 mtsMtv = 1.51 Ton.m Mt = 0.51 Ton.m
Mt mayorado = Tu =1.2Mmt + 1.6 Mtv = 4.99 ton.m
Mt mayorado= Tu = 1.2Mmt + 1.6 Mtv = 1.94 ton.m
El momento torsor último aplicado a la viga es de:Mt = 3.05 ton.m
Si Tu < 0.265Ф√f'c(Acp2/pcp) ACI 2005 SEC 11.6.1
Se permite despreciar el efecto de la torsión
Acp = área encerrada por el perímetro exterior de la viga de bordeAcp = 1800.00 cm2
Pcp= perímetro exterior de la sección transversal de la viga de bordePcp= 180.00 cm
Tu < 0.265Ф√f'c(Acp2/pcp)
3.05 < 0.60 No Cumple, entonces
Se debe tomar en cuenta la torsión de la viga
Determinar el área de estribos requerida para torsión.
La resistencia de diseño a la torsión debe ser mayor o igual que la resistencia a la torsión requerida
φTn≥Tu ACI-05 11.6.3.5 Ec. 11.20
donde
ACI-05 11.6.3.6 Ec. 11.21
Ao=0,85Aoh
Aoh = área encerrada por el eje de la armadura transversal cerrada más externa dispuesta para resistir torsión
Ao = área bruta encerrada por la trayectoria del flujo de cortante
Tenemos un recubrimiento de 2.5 cm y estribos No. 3
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
165
Aoh = 1375.00 cm2
Ao = 1168.75 cm2
Para elementos no pretensados usar θ = 45 ACI-05 11.6.3.6a
Sustituyendo las ecuaciones 11.20 y 11.21 nos queda
Calcular el área de una rama de un estribo cerrado que resiste la torsión con un espaciamiento s.
0.101 cm2/cm/rama
Calcular el área de refuerzo de cortante con un espaciamiento s.
0.1009 cm2/cm/rama
Determinar los requisitos combinados de estribos para corte y torsión.
ACI-05 11.6.3.8
0.151 cm2/cm/rama
Usando la separación mínima de corte Smin 12 cmencontramos que el área de acero es de:
Av = 1.813 cm2/rama
Para esta área de acero se requiere una varilla Nº 5
Por lo que usaremos una separación Smin = 8 cm
Av = 1.209 cm2/rama
Usando varilla Nº 4 Av = 1.29 cm2
Separacion minima= 8 cms
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
166
Verificar la separación máxima de los estribos.
Para la torsión la separación no debe ser mayor que ph/8 ni 300mm ACI-O5.11.6.6.1
ph= perimetro de estribo para torsiónr= recubrimiento = 3.77 cmsph= 149.84 cms
1a condicion ph/8 = 18.73 cms Rige por ser menor;
2ª Condición 30 cm
Separacion maxima= 18 cms
Para corte la separacion minima y maxima son:
Smax= 25 cmsSmin= 12 cms
Para torsión la separación de estribos es:
Smax= 18 cmsSmin= 8 cms
Usar separación máxima de 18 cm y mínima de 8 cms.
Verificar el área mínima de estribos.
≥ ACI. Ec. 11.23
0.636 cms2 ≥ 0.665 cms2
Area provista= 1.29 cms2 Cumple!!!
Verificar el aplastamiento del hormigón.
Ec. 11.18 de ACI-05
13.823 ≤ 31.804 Cumple
Calcular la armadura de torsión longitudinal.
Ec. 11.22 ACI-05
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
167
y que se debe cumplir la siguiente condición:
0.101 > 0.019 Cumple
Entonces:Aℓ= 10.051 cms2
Dimensionar la armadura longitudinal combinada.
TORSION TOTAL
As1= 10.12 5.06 15.18 3#8As2= 0 0
1.27 1.27 1#410.12 6.33 16.45
TORSION TOTALAs2= 7.76 7.76 2#7As1= 14.02 4.44 18.46 3#8
1.27 1.27 1#421.78 5.71 26.22
Nº 8Nº 7Nº 6Nº 4
Encontrar la cuantía de refuerzo mínima
ρmin.= 0.8√f'c ρmin.= 0.0032fy
Encontrar la cuantía de refuerzo
ρ = As ρ = 0.0237bw x d
FLEXION
COMPRESION
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
168
Encontrar la cuantía balanceada
ρb = 0.85*β1* ( 6120 ) ρb = 0.0286 fy (6120 + fy)
Encontrar la cuantía máxima
ρmáx. = 0.75ρb ρmáx. = 0.0214
Comparando las cuantías de refuerzo
ρmin. ≤ ρ ≤ ρmáx.
0.0032 0.02371 0.02142 No cumple
Por lo que se debe aumentar sección
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
169
5.3.11.1.1-SECCION DEL ELEMENTO AUMENTADO
0.4b
w= 4.70 ton/mt.MA MB
7.5 MtsL
RA RB
COMBINACIONES DE CARGA
COMBINACIONES DE CARGA WA X Mmax. (+) B A B
DEAD 19.20 10.33 -12.85LIVE 7.64 4.05 -5.15SISMO1X 18.69 18.69SISMO1Y 9.29 9.29CARG.FACTORADAS1.4D 3.58 14.46 3.65 16.85 -17.99 17.16 18.101.2D+1.6L 4.70 18.87 3.61 11.83 -23.65 16.99 18.271.2D+1.0L+1.0S1X+0.3S1Y 37.92 4.85 17.39 0.91 22.81 12.461.2D+1.0L+1.0S1X-0.3S1Y 32.34 4.53 15.99 -4.67 21.32 13.941.2D+1.0L+0.3S1X+1.0S1Y 31.34 4.48 15.79 -5.67 21.05 14.211.2D+1.0L-0.3S1X+1.0S1Y 20.12 3.84 14.57 -16.88 18.06 17.20
Vmax.= 22.81 Ton.
Mmax(-)= 37.916 Ton-mt Brazo= 0.9
Mmax(+)= 17.39 Ton-mtAsmin.= 0.005bd
Encontrar área de acero (As)Asmin.= 11 cm2
Momento positivo
As= (Mu*10'5)/(φ*fy*brazoAs1= 10.12 2#8 As2= 0
As= 9.29 cm2 10.12
Mom. M2 (T-m) Cortante
0.6 0.55
As
As'
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
170
Momento negativoAs2= 7.76 2#7
As= (Mu*10'5)/(φ*fy*brazoAs1= 14.02 2 #8 y 1 #721.78
As= 20.26 cm2
Analisis para momento positivo
2.5 As'1= 14.02 fy= 4200 Kg/cm2
As'2= 7.76f's= 200 Kg/cm2
d' = 4.56 d1 = 55.44
d'' = 9.32 d2 =
0As1= 10.12
Equilibrio estático
Ts1 = Cc +T's1 + T's2
a= (As,fy - A's1f's - A's2f's) / 0.85*f'c*b
a= 4.01 cm
c= a/β' β'= 0.85
c= 4.71 cm E= 2000000 Kg/cm2
ε'= (c - d')*0.003/c εy= fy/E
ε'= 0.0001 < εy= 0.0021 Cumple
f's = 196.36
42504 42504
Mn= Ts1(d1-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d') + (C's2(c-d'')
Mn= 2252739
Mn= 22.527 Ton-mt.
As'1
As'2
As1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
171
Analisis para momento negativo
2.5 As1= 14.02 f'c= 280 Kg/cm2
As2= 7.76fy= 4200 Kg/cm2
f's= 2600 Kg/cm2
d' = 4.56 d1 = 55.44
d'' = 9.32 d2 = 50.68
As'2= 0As'1= 10.12
Equilibrio estático
Ts1 + Ts2 = Cc +T's1
a= (As,fy + As2fy - A's1f's ) / 0.85*f'c*b
a= 6.84 cm
c= a/β' β'= 0.85
c= 8.05 cm E= 2000000 Kg/cm2
ε'= (c - d')*0.003/c εy= fy/E
ε'= 0.00130 εy= 0.0021
f's = 2602.46
91476 91476
Mn= Ts1(d1-c) + Ts2(d2-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d')
Mn= 4573286 Kg-cm
Mn= 45.73 Ton-mt
φMn= 41.16 Ton-mt
As1
As2
As'1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
172
DISEÑO POR CORTANTE
22.81
4.7V
d
22.81
Encontrar el Vcr
4.7 φVc + φVs = Vu 11.1.1 ACI-05
Vu = 22.809 Ton
22.81 Vcr = 22.81 - (4.7*0.85)
Evaluar la contribución del concreto Vcr = 18.931 Ton.
φVc = φ*0.53*√f'c*b*d φ = 0.75
φVc = 14750.25 Ton f'c = 280 Kg/cm2
φVc = 14.75 Ton bw = 40 cm
Como φVc < Vu se necesita refuerzo transversal d = 55.44 cm
Calcular la contribución del acero requerida φVs= Vu - φVc
φVs= Vu - φVc
φVs= 8.06 Ton Vs= 10.744 Ton
Condicionantes para encontrar la separacion: (Zona no confinada)
Si Vs > 1.1(√f'c)*bw*dEntonces la Smax = d/4 ACI 11.5.5.3
Vs > 40818.3
10.744 40.818 No
0.825
Vcr
Vcr
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
173
a) Smax.≤ d/2 ó ≤ 60 cm;
usar d/2 = 27.72 cms ó 60 cms
Smax. = 25 cms. Rige
b) 16 db (barra longitudinal menor)
Smax = 35.56 cm
c) 48 dv (diametro del estribo)
Smax = 45.72 cm
Usar Smax. = 25 cm
Encontrar el area de acero minimo
Avmin.= 0.2√f'c*bw*s / fyt ≥ 3.5 bw*s /fyt
Avmin.= 1.20 cms > 1.25 cms No
Entonces usar Av = 2 # 3
Av = 1.42 cm2 ACI 7.10.5.1
Smax=Av*fy/3.5 bw= 28.40 cms
Separación màxima (Zona Confinada), la menor que:ACI 21.3.3
Zona confinada= 2h = 120 cms
s = (φ*Av*fy*d)/φVs s =
s = 20.52 cm (separacion requerida)
a) d/4
S= 13.86 cm Rige por ser menor
b) 8db (barras longitudinales menores)
S= 17.78 cm
c) 24dv (diametro del estribo)
S= 22.87 cm
d) 30 cms Usar Smin. = 12 cm
20515.77
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
174
Encontrar la contribución del acero proporcionado
φVs= (φ*Av*fy*d)/s
φVs= 13776.8
φVs= 13.78 Ton
Vs < 2.2√f'c*bw*d ACI 11.5.7.9
18.37 < 81.64 Cumple
De lo anterior podemos decir que la seccion es correcta
φVc + φVs = Vu
28.53 Ton ≥ 22.809 Ton OK
DISENO POR TORCION
Carga Muerta
Mtm= WL² / 12= Momento torsor Mtm= WL² / 12= W= 1.61 Ton/m W= 3.1 Ton/m
L= 4.00 mts L= 1.90 mtsMtm= 2.15 Ton.m Mtm= 0.93 Ton.m
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
175
Carga viva
Mtv= WL² / 12= Momento torsor Mtv = WL² / 12 = W = 1.13 Ton/m W = 1.7 Ton/m
L = 4.00 mts L = 1.90 mtsMtv = 1.51 Ton.m Mt = 0.51 Ton.m
Mt mayorado = Tu = 1.2Mmt + 1.6 Mtv = 4.99 ton.m
Mt mayorado= Tu = 1.2Mmt + 1.6 Mtv = 1.94 ton.m
Mt = 3.05 ton.m
Si Tu < 0.265Ф√f'c(Acp2/pcp) ACI 2005 SEC 11.6.1
Se permite despreciar el efecto de la torsión
Acp = área encerrada por el perímetro exterior de la viga de bordeAcp = 2400.00 cm2
Pcp= perímetro exterior de la sección transversal de la viga de bordePcp= 200.00 cm
Tu < 0.265Ф√f'c(Acp2/pcp)
3.05 < 0.96 No Cumple
Determinar el área de estribos requerida para torsión.
La resistencia de diseño a la torsión debe ser mayor o igual que la resistencia a la torsión requerida.
φTn≥Tu ACI-05 11.6.3.5 Ec. 11.20
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
176
donde:
ACI-05 11.6.3.6 Ec. 11.21
Ao=0,85Aoh
Aoh = área encerrada por el eje de la armadura transversal cerrada más externa dispuesta para resistir torsión
Tenemos un recubrimiento de 2.5 cm y estribos No. 3
Aoh = 1925.00 cm2
Ao = 1636.25 cm2
Para elementos no pretensados usar θ = 45 ACI-05 11.6.3.6a
Sustituyendo las ecuaciones 11.20 y 11.21 nos queda
0.072 cm2/cm/rama
Calcular el Av/s
0.0692 cm2/cm/rama
Determinar los requisitos combinados de estribos para corte y torsión.
ACI-05 11.6.3.8
0.106 cm2/cm/rama
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
177
Usando la separación mínima de corte Smin = 10 cm
Av = 1.065 cm2/rama
Para esta área de acero se requiere una varilla Nº 4
Por lo que usaremos una separación de Smin = 10 cm
Av = 1.065 cm2/rama
Usando varilla Nº 4
Av= 1.29 cm2
Separacion minima= 10 cms
Verificar la separación máxima de los estribos.
Para la torsión la separación no debe ser mayor que ph/8 ni 300mm ACI-O5.11.6.6.1
ph= perimetro de estribo para torsiónr= recubrimiento = 3.77 cmsph= 169.84 cms
1a condicion ph/8= 21.23 cms Rige
2ª Condición 30 cm
Separacion maxima= 20 cms
Para corte la separacion minima y maxima son:
Smax= 25 cmsSmin= 12 cms
De lo anterior; usar Smax= 20 cmsSmin= 10 cms
Verificar el área mínima de estribos.
≥ ACI. Ec. 11.23
0.967 cms2 ≥ 1.012 cms2
Area provista= 1.29 cms2 Cumple!!!
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
178
Verificar el aplastamiento del hormigón.
Ec. 11.18 de ACI-05
10.368 ≤ 31.804 Cumple
Calcular la armadura de torsión longitudinal.y que no debe ser menor que:
Ec. 11.22 ACI-05
Aℓ= 8.138 cms2 Valor determinante
0.072 > 0.025 Cumple
Dimensionar la armadura longitudinal combinada.
TORSION TOTAL
As1= 10.12 2#8 5.07 15.19 3#8As2= 0 0
1.27 1.27 1#410.12 6.34 16.46
TORSION TOTALAs2= 7.76 2#7 7.76 2#7As1= 14.02 3#7 4.44 18.46 3#8
1.27 1.27 1#421.78 5.71 26.22
Nº 8Nº 7
Nº 4
FLEXION
COMPRESION
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
179
Encontrar la cuantía de refuerzo mínima
ρmin.= 0.8√f'c ρmin.= 0.0032fy
Encontrar la cuantía de refuerzo
ρ = As ρ = 0.0178bw x d
Encontrar la cuantía balanceada
ρb = 0.85*β1*f'c ( 6120 ) ρb = 0.0286 fy (6120 + fy)
Encontrar la cuantía máxima
ρmáx. = 0.75ρb ρmáx. = 0.0214
Comparando las cuantías de refuerzo
ρmin. ≤ ρ ≤ ρmáx.
0.0032 0.01778 0.02142 Cumple
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
180
5.3.11.2.1.- BAJADO DE CARGAS
Eje B tramo 1-22.05 1.52 ton/m
3.619 ton.m 6.066 8.926 ton.mR1 R2
3.65 m
2.05 1.52 ton/m
3.619 ton.m 7.356 8.513 ton.mR1 R3
3.65 m
1.52 ton/m
5.548 9.174 ton.m R4
3.65 m
1.88 8
Azotea:2.048 + ∑ M=0
3.619 1.88R - 1.88(2.048)(0.94) - 3.619= 0R1 R1= 3.85 Ton
1.515 ton/m+ ∑ M=0
6.066 8.926 R2
Mw= W*L²/2= 48.48 ton/m R2= M1+M2+Mw R2= 5.70 ton
LSegundo entrepiso
1.515 ton/m+ ∑ M=0
7.356 8.513 R3
Mw= W*L²/2= 48.48 ton/m
5.3.11.2.- DISEÑO DE COLUMNA 1B (PRIMER NIVEL)
CARGA MUERTA
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
181
R3= M1+M2+Mw R3= 5.92 tonL
Primer entrepiso1.515 ton/m
+ ∑ M=05.548 9.174 R4
Mw= W*L²/2= 48.48 ton/m R4= M1+M2+Mw R4= 5.61 ton
L
Rt1= 2R1+R2+R3+R4= 24.92 Ton
Marco en diagonal x-y (tramo1'A-1B)0.90 ton/m
3.000 ton.m 1.223R1
3.65 m
1.36 ton/m
4.214 ton.m 2.471R2
3.65 m1.32 ton/m
4.208 ton.m 2.205R3
3.65 m
L L= 5.66 mts.
Azotea:0.899
+ ∑ M=03.000 1.223
R1Mw= W*L²/2= 14.4 ton/m R1= M1+M2+Mw R1= 2.23 ton
L
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
182
Segundo entrepiso1.359
+ ∑ M=04.214 2.471
R2Mw= W*L²/2= 21.76 ton/m R2= M1+M2+Mw R2= 3.54 ton
LPrimer entrepiso
1.318+ ∑ M=0
4.208 2.205 R3
Mw= W*L²/2= 21.11 ton/m R3= M1+M2+Mw R3= 3.38 ton
L
Rt2= R1+R2+R3= 9.14 Ton
Eje 1 tramo A'-C1.679 1.985 ton/m
6.580 ton.m 8.293 9.835 ton.mR1 R2
3.65
1.679 2.560 ton/m
6.580 ton.m 10.326 12.851 ton.mR1 R3
3.65
0.965 ton/m 1.841 ton/m
2.154 6.897 ton.m 8.270 8.835 ton.mR5 R4
3.65
5.20 2.80 7.50
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
183
Azotea:1.679 + ∑ M=0
6.58 1.88R - 1.88(2.048)(0.94) - 3.619= 0R1 R1= 4.70 Ton
1.985 ton/m+ ∑ M=0
8.293 9.835 ton.m R2
Mw= W*L²/2= 55.84 ton/m R2= M1+M2+Mw R2= 7.24 ton
LSegundo entrepiso
2.560 ton/m+ ∑ M=0
10.326 12.851 ton.m R3
Mw= W*L²/2= 72 ton/m R3= M1+M2+Mw R3= 9.26 ton
LPrimer entrepiso
1.841 ton/m+ ∑ M=0
8.270 8.835 ton.m R4
Mw= W*L²/2= 51.79 ton/m R4= M1+M2+Mw R4= 6.83 ton
L
0.965 ton/m+ ∑ M=0
2.154 6.897 ton.m R4
Mw= W*L²/2= 30.88 ton/m R5= M1+M2+Mw R5= 4.45 ton
L
Rt3= 2R1+R2+R3+R4+R5= 37.19 Ton
Sumatoria de fuerzas en X-X (carga muerta)= 0.5Rt2+Rt3= 41.757 Ton
Sumatoria de fuerzas en Y-Y (carga muerta)= 0.5Rt2+Rt1= 29.497 Tonr = 0.275 m γC/R= 2.3 ton/m³
Peso propio de la columna= Lt*π*r²*γC/R= 5.984 ton
Carga axial producida por carga muerta 77.238 Ton.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
184
Eje B tramo 1-20.580 0.863 ton/m
1.025 ton.m 3.022 5.240 ton.mR1 R2
3.65 m
0.580 0.863 ton/m
1.025 ton.m 3.924 4.952 ton.mR1 R3
3.65 m
0.863 ton/m
3.206 5.204 ton.mR4
3.65 m
1.88 8
Azotea:0.580 + ∑ M=0
1.025 1.88R - 1.88(2.048)(0.94) - 3.619= 0R1 R1= 1.09 Ton
0.86+ ∑ M=0
3.022 5.240 R2
Mw= W*L²/2= 27.6 ton/m R2= 3.17 ton
R2= M1+M2+MwL
CARGA VIVA
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
185
Segundo entrepiso
0.8625+ ∑ M=0
3.924 4.952 R3
Mw= W*L²/2= 27.6 ton/m R3= M1+M2+Mw R3= 3.32 ton
LPrimer entrepiso
0.8625+ ∑ M=0
3.206 5.204 R4
Mw= W*L²/2= 27.6 ton/m R4= M1+M2+Mw R4= 3.20 ton
L
Rt1= 2R1+R2+R3+R4= 11.87 Ton
Marco en diagonal x-y (tramo1'A-1B)0.45 ton/m
1.539 ton.m 0.576R1
3.65 mts.
0.45 ton/m
1.388 ton.m 0.833R2
3.65 mts.0.27 ton/m
0.977 ton.m 0.421R3
3.65 mts.
L= 5.66 L
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
186
Azotea:0.454
+ ∑ M=01.539 0.576
R1Mw= W*L²/2= 7.273 ton/m R1= M1+M2+Mw R1= 1.11 ton
LSegundo entrepiso
0.45+ ∑ M=0
1.388 0.833 R2
Mw= W*L²/2= 7.273 ton/m R2= M1+M2+Mw R2= 1.19 ton
LPrimer entrepiso
0.265018+ ∑ M=0
0.977 0.421 R3
Mw= W*L²/2= 4.245 ton/m R3= M1+M2+Mw R3= 0.65 ton
L Rt2= R1+R2+R3= 2.95 TonEje 1 tramo A'-C
0.575 1.019 ton/m
2.254 ton.m 3.638 5.353 ton.mR1 R2
3.65
0.575 1.019 ton/m
2.254 ton.m 4.048 5.146 ton.mR1 R3
3.65
0.450 ton/m 0.600 ton/m
1.075 2.938 ton.m 2.989 2.735 ton.mR5 R4
3.65
5.20 2.80 7.50
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
187
Azotea:0.575 + ∑ M=0
2.254 1.88R - 1.88(2.048)(0.94) - 3.619= 0R1 R1= 1.61 Ton
1.019 ton/m+ ∑ M=0
3.638 5.353 ton.m R2
Mw= W*L²/2= 28.65 ton/m R2= M1+M2+Mw R2= 3.59 ton
LSegundo entrepiso
1.019 ton/m+ ∑ M=0
4.048 5.146 ton.m R3
Mw= W*L²/2= 28.65 ton/m R3= M1+M2+Mw R3= 3.67 ton
LPrimer entrepiso
0.600 ton/m+ ∑ M=0
2.989 2.735 ton.m R4
Mw= W*L²/2= 16.88 ton/m R4= M1+M2+Mw R4= 2.28 ton
L
0.450 ton/m+ ∑ M=0
1.075 2.938 ton.m R4
Mw= W*L²/2= 14.4 ton/m R5= M1+M2+Mw R5= 2.03 ton
L
Rt3= 2R1+R2+R3+R4+R5 14.80 Ton
Sumatoria de fuerzas en X-X (carga viva)= 0.5Rt2+Rt3= 16.279 Ton
Sumatoria de fuerzas en Y-Y (carga viva)= 0.5Rt2+Rt1= 13.351 Ton
Carga producida por Carga Viva 29.630 Ton.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
188
5.3.11.2.2.- DESARROLLO DEL DISEÑOCOMBINACIONES DE CARGA (ACI-318-05, Sección 9.2)
CASOS DE CARGA PuSup. Inf. Sup. Inf. Sup. Inf. Sup. Inf.
DEAD 77.238 0.37 0.17 -1.940 -0.984LIVE 29.630 0.23 0.11 -1.317 -0.670SISMO1X 10.02 14.08 14.08 14.08 14.08SISMO1Y 6.40 14.08 14.08 14.08 14.08CARG.FACTORADAS1.4D 108.133 0.525 0.243 0.210 0.210 -2.717 -1.377 -1.122 -1.1221.2D+1.6L 140.093 0.815 0.380 0.327 0.327 -4.435 -2.252 -1.832 -1.8321.2D+1.0L+1.0S1Y+0.3S1Y 134.261 18.980 18.618 10.301 10.301 14.657 16.452 8.523 8.5231.2D+1.0L+1.0S1X-0.3S1Y 130.418 10.533 10.171 5.672 5.672 6.210 8.005 3.894 3.8941.2D+1.0L+0.3S1X+1.0S1Y 131.726 18.980 18.618 10.301 10.301 14.657 16.452 8.523 8.5231.2D+1.0L-0.3S1X+1.0S1Y 125.711 10.533 10.171 5.672 5.672 6.210 8.005 3.894 3.894
L = 3.65 mts.
D= 55
El momento último en el sentido X-X es = 18.980 Ton-mts
El momento último en el sentido Y-Y es = 16.452 Ton-mts
Mnx[Mnoy/Mnox][(1-β)/β] + Mny ≡ Mnoy para Mny/Mnx > Mnoy/Mnox
Mnx = Mux/Ф y My = Muy/Ф
Cargas axiales en columna 1B (Primer nivel)
Carga axial ultima = Pu= 140.093 Ton.
Revision de la esbeltez Klu/γ < 22 8.11.4
Si esto se cumple se puede despreciar el efecto de esbeltez
Donde:
k = Factor de longitud efectiva 1.0 mas desfavorable
γ= Radio de giro γ = 0.25D 10.11.2 ACI- 05
lu= Longitud efectiva de la columna 3.0
21.818 < 22 CumplePor lo que se puede despreciar el efecto de esbeltez.
Mom. M2 (T-m) Mom. M3 (T-m)V Vxx yy
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
189
Analisis
1.- Determinacion de las resistencias nominales requeridas asumiendo comportamientocontrolado por compresion.
Datos:
Mux= 18.980 Ton-mt
Muy= 16.452 Ton-mt
Pu= 140.093 Ton
Ф= 0.65 ACI-318-05, sección 9.3.2.4
Mnx= Mux/Ф = 29.200 Ton-mt
Mny= Muy/Ф = 25.311 Ton-mt
Pn= Pu/Ф = 215.528 Ton
2.- Asumir β = 0.65
3.- Determinar la resistencia al momento uniaxial equivalente, Mnox y Mnoy.
Mnox es la resistencia nominal al momento uniaxial respecto del eje X
Verificar que Mny/Mnx < 1
0.867 < 1 Cumple
Entonces usar Mnox = Mnx+Mny ((1-β)/β) ACI -318-05
Mnox = 42.829 Ton.-mt
4.- Proponer refuerzo, segun diagrama de interaccion.
Calcular:
K = Pn / D2 * f''c f'c = 280 Kg/cm2
f*c = 0.8*f'c 224 Kg/cm2 D = 55 cm
f''c = 0.85*f*c = 190.4 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2
K= 0.318 R= Mnox/D3*f''c R= 0.115
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
190
Encontrar q del diagrama de interaccion (Ver figura 5.3)
q= 0.2 q= ρfy/f``c
ρ = q * f''c / fy = 0.0107 = 1.067 %
ρ = (4As)/π*D2
As = 25.342 cm2
Proporcionar 7 # 7 = As= 27.16 cm2
5.- Verificar la seccion elegida para la resistencia biaxial usando el mètodo de las csargareciprocas de "Bresler"
Pn ≥ 0.1*f'c*Ag
Area gruesa (Ag) = 2375.829 cm2
215,527.512 ≥ 66,523.22 Cumple
Entonces la sección elegida es correcta.
Determinar Po, Pox y Poy
Po= 0.85*f'c(Ag - Ast) + Ast*fy
Po= 673,055.33 Kg = Ton
Pox es la resistencia a la carga uniaxial cuando sobre la columna solo actua momento nominal en XEste se calcula del diagrama de interaccion
ρ= As/Ag ρ= 0.0114
q= ρ*fy/f'c q= 0.171
R= Mnx/D3*f''c R= 0.092
K= Pu / Ф*D2*f''c K= 0.460
Pnox= KD2f''c Pnox= 311.70 Ton
Para Pnoy
R= Mny/D3*f''c R= 0.080
K= 0.600 Pnoy= KD2f''c = 345.58 Ton
673.055
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
191
Pn ≤ 1 / (1/Pox) + (1/Poy) - (1/Po)
215.528 ≤ 216.628 OK
Acero transversal
Sismo: sentido X - X Vc = 7.714 Ton
Sentido Y - Y Vc = 3.857 Ton
Cargas permanentes
Sentido X - X Vc= 10.301 Ton
Sentido Y - Y Vc= 8.523 Ton
Mnox = 42.829 Ton-mt
Calculo del cortante
Se toma el momento uniaxial equivalente ya que este crea la condicion mas desfavorable, la cualproduce el efecto resultante de los dos momentos actuantes en "X" y en "Y"
V 11.734 -11.7340 3.65
M 0.000 42.8290 3.65
242.829 11.734
3.65 mt.
1 11.734
DIAGRAMA DE CORTANTE
0.000
0.500
1.000
1.500
2.000
2.500
3.000
3.500
0510
V (Tons)
L (m
ts)
DIAGRAMA DE MOMENTO
00
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
01530
M (Ton-Mts)
L (M
ts)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
192
+∑M1 = 0 +∑F = 0
3.65R2 + 42.829 = 0 R1 - R2 = 0
R2= -11.734 Ton R1= 11.734 Ton
Calculo del VcVc= 0.53*[1 + Nu/140*Ag]*√f'c *bwd Ecuacion 11.4 ACI 02
d = 0.8D fyt = 2800 Kg/cm2
d= 44 cm bw= 55 cm
Vc= 35.369 Ton
Ф= 0.75 9.3.2.3 ACI -05
ФVc= 26.527 Ton
ФVc > Vu
26.527 > 11.730 O.K
Si Vu > Φ Vc / 2 Proporcionar estribos 11.5.6.1 ACI-05
11.730 > 13.263 No
Entonces proporcionar Av minimo
Calculo de la separacion maxima de los estribos 21.4.4.2 ACI-05
La separacion del refuerzo transversal no debe exceder la menor de:
1) La cuarta parte de la dimension minima del elemento
Smax. = 13.75
2) Seis veces el diametro del refuerzo longitudinal
Smax. = 13.335 Rige
3) So, según lo definido en So = 10 + ((35 - hx)/3) y 10 cm ≤ So ≤ 15 cm
hx = 22.025
S = 14.325
Usar separacion de 12 cm
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
193
Calcular el Avmin. 11.5.6.3 ACI-05
Avmin. = 0.2 * √f'c * ((bw * s)/fyt) ≥ 3.5 *(bw * s)/fyt
Avmin. = 0.789 ≥ 0.825
Avmin. = 0.825 Rige
Se debe usar como minimo varilla Nº 3 10.16.8.4 ACI-05
Avmin. = 1.42 cm2
Refuerzo transversal requerido por confinamiento 21.4.4.4 ACI-05
La longitud ℓo no debe ser menor que la mayor de:
1) La altura del elemento en la cara del nudo o en la seccion donde puede ocurrir fluencia a flexion.
Mayor dimension = 55 cm Rige
2) 1/6 de la luz libre del elemento
2.95/6 0.5 50 cm
3) 45 cm
Encontrar la contribucion del acero 11.5.7.2 ACI-05
φVs= (φ*Av*fy*d)/s
φVs= 10934
φVs= 10.934 Ton.
ΦVc + ΦVs > Vu
37.461 > 11.730 O.K
Debido a que la contribución del concreto y la del acero son mayores que el cortante últimoes suficiente proporcionar un área de acero mímino
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
194
5.3.11.3.- DISEÑO DE ZAPATA 5.3.11.3.1.- Determinación del área de la base de la zapata (eje B, 1) Peso del suelo = 1600 Kg./m3
Peso C/R = 2400 Kg./m3
Hf = 1.5 mts.
Sobrecarga de tierra de servicio = 300 kg/ m2
Fy = 4200 kg/cms2
F’c = 280 kg/cms2
Ht = 10.95 mts
CARGAS Sentido X-X Sentido Y-Y Peso prop.
Pm 41.757ton 29.497ton 5.984tonPv 16.279ton 13.351ton Ps 10.02ton 6.40ton Mm 0.078ton.m -1.529ton.m Mv 0.056ton.m -0.757ton.m Ms 14.08ton.m 7,04ton.m
CARGAS PREDOMINANTES
Pm 77.238ton Pv 29.630ton Ps 11.94ton Mm -1.529ton.m Mv -0.757ton.m Ms 14.080ton
1.5m
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
195
Calculo del suelo y el hormigón por encima de la base de la Zapata tienen un peso
promedio de:
Peso Vol.
Prom = P.S. + P.C/R
2
Peso Vol.
Prom = 2,000.00 kg/m3
Tensión admisible del suelo = 2.8 kg/cm2
Diámetro de la columna= 55cms
Diámetro de pedestal= 65cms
Determinación del área de la base:
El área de la base de la zapata se determina utilizando las cargas de servicio (no
mayoradas), con la máxima tensión admisible neta del suelo.
Peso total de la sobrecarga de tierra = (Peso vol. Prom. X Hf) + Sobrecarga de tierra
de servicio)
Peso total de la sobrecarga de tierra = (2,000.00 kg/m3 x 1.5 mts) + 300 kg/ m2
Peso total de la sobrecarga de tierra = 3225 Kgs./m2 = 0.33 Kg/cm2
Tensión admisible neta del suelo = Tensión admisible del suelo – peso total de
sobrecarga de tierra.
Tensión admisible neta del suelo = 2.8 kg/ cm2 - 0.33 Kg/cm2 = 2.47 Kg/cm2 ACI
2005 15.2.2
Área requerida para la base de la zapata = (CM + CV)/Tensión Adm. Neta del suelo
Área requerida para la base de la zapata = (77,238.00 Kg + 29,630.00 Kg)/ 2.47
Kg/cm2
Área requerida para la base de la zapata = 43,266.40 cm2 = 4.33 m2
Dimensiones para una zapata cuadrada = L2 = 4.33 m2; L= 2.08 m ≈ 2.10 mts.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
196
5.3.11.3.2.- Cargas mayoradas y reacción del suelo (15.2.1 ACI)
Para determinar la altura y la armadura requerida para la zapata se utilizan las
cargas mayoradas.
Condición Gravitacional: Pu = 1,2( Pm + Pps + Psc) + 1,6(Pv) Ec. (9-2)
Donde:
Pm = Carga permanente de servicio
Pps = Carga producida por la cota de cimentación
Psc = Carga adicional
Pps = L*L*hf*Peso vol. Prom.
Pps = 2.1 m*2.1 m*1.5 m*2,000.00 Kg/m3
Pps = 13,230.00Kgs.
Psc = L*L*Sobrecarga de tierra de servicio
Psc = 2.1 m*2.1 m*300 Kg/m2
Psc = 1,323.00 Kg.
Pu = 1.2(77,238.00 Kg + 13,230.00Kgs. + 1,323.00 Kg.) + 1.6(29,630.00 Kg)
Pu = 157,557.20Kg. Mu = 1.2 Mm + 1.6 Mv = 1.2(-1.529) + 1.6(-0.757)
Mu = 3.046 ton.m = 3,046Kg.m Excentricidad (L/6 > e) e = Mu / Pu = 3,046Kg.m / 157, 557.20Kg e = 0.019m L/6 = 2.10m / 6 = 0.35 m Dentro del tercio medio
бmax = (Pt/A)*[1± (6e/L)]
бmax = (157, 557.20 Kg /(2.10x2.10))*[1+ (6(0.019)/2.10)] бmax = 37,666.74 kg / m2
бmin = (157, 557.20 kg /(2.10x2.10))*[1- (6(0.019)/2.10)]
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
197
бmin = 33,787.78 kg / m2
Condición Gravitacional mas Sismo: Pu = 1,2( Pm + Pps + Psc) + 1,0(Pv) + 1.0(Ps)
Donde:
Pm = Carga permanente de servicio
Pps = Carga producida por la cota de cimentación
Psc = Carga adicional
Ps = Carga por sismo
Pps = 13,230.00Kgs.
Psc = 1,323.00 Kg.
Pu = 1.2(77,238.00 Kg + 13,230.00Kgs.+ 1,323.00 Kg.) + 1.0(29,630Kg) +
1.0(11,940kgs)
Pu = 151,719.20Kg. Mu = 1.2 Mm + 1.0 Mv + 1.0 Ms = 1.2 (1.529ton.m)+1.0 (0.757ton.m)+1.0
(14.080ton.m)
Mu =16.67 ton.m = 16,671.80 kg.m
Excentricidad (L/6 > e) e = Mu / Pu = 16,671.80Kg.m / 151,719.20Kg e = 0.11m L/6 = 2.10m / 6 = 0.35 m Dentro del tercio medio
бmax = (Pt/A)*[1± (6e/L)]
бmax = (151,719.20Kg /(2.10x2.10))*[1+ (6(0.11)/2.10)]
бmax = 45,215.96kg / m2 бmin = (151,719.20Kg /(2.10x2.10))*[1- (6(0.11)/2.10)]
бmin = 23,590.93 kg / m2
Condición determinante
б Pps + Psc= 1.2(Psc + Pps ) / A
б Pps + Psc = 1.2(1,323.00 Kg + 13,230.00Kgs) / 4.33 m2
б Pps + Psc = 4033.16 kg / m2
бu net max = 45,215.96kg / m2 - 4033.16 kg / m2
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
198
бu net max = 41,182.80 kg / m2 бu net min = 23,590.93 kg / m2 - 4033.16 kg / m2
бu net min = 19,557.77 kg / m2
Determinar la altura total requerida para la zapata
Pu = 157,557.20Kg. бu med= (41,182.80 kg / m2+ 19,557.77 kg / m2) / 2
бu med= 30,370.29 kg / m2
Determinar la altura en base y resistencia al corte sin armadura de corte. La
altura requerida para el corte en general determina la altura de las zapatas. Es
necesario investigar tanto el corte en una dirección como el corte en dos direcciones
para determinar cuál es el criterio que determina la altura y conocer si falla por
puzonamiento. 11.12
Suponer una altura total de la zapata = 45 cm. y una altura efectiva promedio d = 37
cm.
Cp = 0.58 m el cual es equivalente a un pedestal de D= 0.65m
Corte en una dirección:
Vu = бu med * área tributaria
bw = L = 2.1 mts.
Area tributaria = L(L/2 –(Cp /2) - d)
Area tributaria = 2.1*(2.1/2 – 0.29 - 0.37)
Area tributaria = 0.819m2
Vu = 30,370.29 kg / m2 * 0.819m2
Vu = 24,873.27 Kg.
ΦVn = Φ(0.53√f’c*bw*d) Ec. 11.3
ΦVn = 0.75(0.53*√280Kg/cm2*210 cm*37cm)
ΦVn = 51,681.74Kg. 51,681.74Kg. > 24,873.27 Kg.. O.K CUMPLE (revision por cortante)
Corte en dos direcciones (revisión por punzonamiento):
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
199
Vu = бu med * área tributaria
bw = L = 2.1 mts.
Area tributaria = (L*L) – (Cp + d)2
Area tributaria = (210*210) – (58+37) 2
Area tributaria = 35,075 cm2 = 3.51 m2
Vu = 30,370.29 kg / m2 * 3.51 m2
Vu = 106,599.72Kg.
Ec. 33
Ec. 34
Ec. 35
bo = 4Cp + 4d por ser C1=C2
bo = 4(58cms) + 4(37cms)
bo = 380 cms = 3.80m
βc = 58cms / 58 cms = 1
αs = 30 para las columnas de borde
x 0.27
x 0.27
1.1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
200
= 1.62
= 1.33
(Valor determinante)
ΦVc = 0.75(1.1*√280 Kg/cm2*380cm*37cm)
ΦVc = 194,096.76 > Vu = 106,599.72Kg. OK CUMPLE (revisión por puzonamiento)
Determinación de la armadura. f’c = 280 Kg/cm2
fy = 4200 Kg/cm2
Pu = 157,557.20Kg. бu med= 30,370.29 kg / m2 La sección crítica para el momento está en la cara del pedestal. 15.4.2
Mu = бu med *0.5 (L-Cp)*L*(0.25(L-Cp) = бu med *0.125 L (L-Cp)²
Mu = 30,370.29 kg / m2 * 0.125 (2.1) * (2.1-0.58)²
Mu = 18,418.97kg.m (valor determinante por ser mayor)
x 0.27
x 0.27
1.1
1.5m
бu med
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
201
Mu = [бumin *0.5 (L - Cp)*L*(0.25(L-Cp)] + [0.5 (б net max – бumin) *0.5 (L-
Cp)*L*(1/6(L-Cp)]
Mu = [бumin *0.125L (L - Cp)²] + [(б net max – бumin) (1/24) * L * (L-Cp)²]
Mu = [19,557.77 kg / m2 *0.125(2.1) (2.1 – 0.58)²] + [(7,826.20) (1/24) * 2.1 * (2.1-
.58)²] Mu = 11,861.40kg.m +1,582.14kg.m
Mu = 13,443.53kg.m Calcular As requerida suponiendo que la sección es controlada por la tracción (φ =
0,9) 10.3.4, 9.3.2.1 ACI
Rn requerida= Mu / Φbd2 = 18,418.97kg.m / 0.9 * 2.1m * 0.372
Rn requerida= 71,186.90kg /m2 = 7.12 kg /cms2
Secc. 10.2.7 ACI
(7.12 kg /cms2) = ρ (4200kg/ cms2 ) 1- 0.59 ρ (4200kg/ cms2 )
280 kg /cms2 280 kg/ cms2 280 kg/ cms2
ρ = 0.0017
ρ (area bruta)= (d / h) ρ = (37cms/ 45)*0.0017
ρ (area bruta)=0.0014
1.5m
бu min
бu max бnet max
0.76
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
202
Verificar As mínima requerida para zapatas de altura uniforme; para armadura de
grado 420MPa:( 7.12.2.1 y 21.3.2.1. ACI-05)
ρmin = 0.0018y ρmax= 0.025
0.0018 < 0.0013 no cumple, usar ρmin = 0.0018
As requerida= ρbd=0.0018*210cms*37cms
As requerida=14.00 cms2
As min segun seccion 21.3.2.1 ACI =0.8√f’c*b*d/fy ≥14b*d / fy
As min=0.8√280*210*37/4200 ≥ (14*210*37) / 4200
As min= 24.76 cms2 ≥ 25.90 cms2 no cumple
Usar As= 25.90 cms2
Intentar con 10 barras No. 6 (28.5 cms2) en cada dirección
Observar que en la dirección perpendicular se requiere la misma cantidad de
armadura, ya que Mu es igual
Calcula de separación de barras
S= Lv-db*#Va = 1.94m-0.019m*10 = 0.194m
N°Espacios 9
Verificar la deformación específica neta por tracción (εt)
a = 28.5 cms2 * 4200kg/ cms2_____ = 2.39 cms
0.85 * 280 kg/ cms2 * 210cms
37cm
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
203
c= 2.39 cms / 0.85 =2.81cms
εt = (0.003) 37cms - 0.003
2.81 cms
εt =0.037 > 0.004 Ok 10.3.4
La sección es controlada por la tracción, lo que significa que la hipótesis inicial es
válida.
Desarrollo de la armadura. 15.6
La sección crítica para el desarrollo de la armadura es la misma que para el
momento (en la cara de la columna o pedestal).
15.6.3
12.1
12.2
Recubrimiento libre (en la parte inferior y los laterales) = 8cms.
Separación entre los centros de las barras =Sc =S + db
Sc = 0.194m + 0.019
Sc = 0.22 m =22 cms
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
204
Cb = menor valor entre rec + 0.5 db = 8cms + 0.95cms = 8.95cms (Valor det)
Sc /2 = 22cms / 2 = 11cms
Ktr = 0 (sin armadura transversal)
8.95cms + 0
= 1.90cms = 4.71 > 2.5 usar 2.5 12.2.3
Ψt= 1.0 (menos de 300mm. de recubrimiento debajo de las barras) 12.2.4
Ψe= 1.0 (armadura no recubierta por epoxipo)
Ψs= 0.8 (barras menores o iguales que la No. 6)
λ= 1.0 (hormigón de peso normal)
ℓd= (4200 kg/ cms²) (1.0*1.0*0.8*1.0) (1.90cms)
3.5 (√280 kg/ cms²) 2.5
ℓd= 43.60cms > 30 cms ok.
Como ℓd= 43.60cms es menor que la longitud de embebimiento disponible
Dp= diámetro de pedestal
Le = long de embebimiento =L/2 – Dp/2 – rec =(210 cms/2)–(65 cms /2)–8cms
Le = 64.50cms. Por lo que las barras se pueden desarrollar completamente.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
205
5.3.11.3.3.- Diseño para transmisión de esfuerzos en la base de pedestal. Resistencia al aplastamiento del hormigón de pedestal. 15.8.1.1
A1 = 3,318.31 cms2 = area de pedestal
= 0.65*(0.85*280 kg/ cms2*3,318.31 cms2) = 513,342.56 kgs 10.17.1
= 513,342.56 kgs> Pu = 157,557.20Kg. VERIFICA 9.3.2.4ACI Resistencia al aplastamiento del hormigón de la zapata 15.8.1.1
La resistencia al aplastamiento de la zapata se incrementa aplicando un factor igual
a √A2/A1 ≤ 2, debido a la mayor área de la zapata que permite una mayor
distribución de la carga de la columna. 10.17.1
A2 = 45,369 cms2 = area en planta de la base inferior del la
mayor pirámide, cono truncado o cuña que queda contenida en
su totalidad dentro del apoyo y que tiene por base superior el
área cargada, y pendientes laterales de 1 en vertical por 2 en
horizontal.
√45,369 cms2/3,318.31 cms2 = 3.70 ≤ 2 no cumple usar 2
Observar que el aplastamiento del hormigón de la columna siempre será
determinante hasta que la resistencia del hormigón de la columna sea mayor que
dos veces la del hormigón de la zapata.
= 2(0.65*(0.85*280 kg/ cms2*3,318.31 cms2)) = 1,026,685.11 kgs
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
206
= 1,026,685.11 > Pu = 157,557.20Kg. VERIFICA Barras en espera requeridas entre la columna y la zapata:
A pesar de que la resistencia al aplastamiento tanto del hormigón de la columna
como del hormigón de la zapata es adecuada para transmitir las cargas mayoradas,
se requiere un área mínima de armadura que atraviese la interfase.
As(min) = 0.005(3,318.31 cms2) = 16.59 cms2 15.8.2.1ACI
Desarrollo de las barras en espera en compresión, según 15.8.2, esta condición se
satisface con desarrollar 5 barras longitudinales de la columna 5#7 = 19.40 > 16.59
5.4.- DISEÑO DE EDIFICIO ADMINISTRATIVO UTILIZANDO ETABS NONLINEAR V9.0.4 Los nuevos y sofisticados métodos de análisis del ETABS resuelven
muchos aspectos del diseño de edificios en los cuales los Ingenieros Estructurales
se han esforzado por décadas, tales como: Cálculo del Diagrama de Esfuerzo
Cortante en Losas y envolvente de fuerzas, Modelación de Estructuras de
Estacionamiento, Rampas rectas y curvas, Modelación de deformación en zonas de
juntas, Efectos de secuencia de carga durante el proceso constructivo. El modelo
integrado puede incluir Pórtico resistentes a momentos, brazos rígidos, sistemas
reticulados, pórticos con secciones reducidas de vigas, placas laterales, losas
rígidas y flexibles, Techos inclinados, Rampas y estructuras de parqueo, edificios
con torres múltiples y sistemas de diafragmas conectados con sistemas complejos
de pisos, compuestos o de acero y mucho más, con ETABS podemos diseñar un
pórtico simple en 2D o el análisis dinámico de un complejo rascacielos que utiliza
amortiguadores de naturaleza no lineal para el control de la deformación de
entrepisos. Dadas las muchas aplicaciones que nos brinda se diseñara este edificio
con el programa ETABS NONLINEAR V9.0.4 y detallaremos cada uno de los
pasos a seguir para el diseño.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
207
Creación de un modelo nuevo: Utilizando el comando “File” de la barra de menús, seleccionando la opción “New
Model” o simplemente seleccionando el icono de acceso directo de la barra de
herramientas principales y de mostrar; al momento de crear un nuevo modelo el
programa cierra el modelo en el que se estaba trabajando y todas las opciones que
se le habían activado y despliega una ventana tal y como se muestra en la figura
En esta ventana son apreciables tres opciones de comandos, “Choose .EDB”,
“Default .EDB” y “NO”, para crear el nuevo modelo se pulsa el botón con la opción
“Default .EDB”
1. desplegando una ventana como la que se muestra en la figura, en donde
podemos definir las dimensiones de la rejilla.
2. Luego hacemos clic en la opción Custom Grid Spacing, en esta opción
podemos definir las diferentes distancias de la rejilla que deseamos crear.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
208
3. Seleccionamos la opción Simple Story Data, en la cual definimos el
número de niveles que tendrá el edificio, la altura del primer nivel y demás
alturas de entrepiso.
4. Al seleccionar la opción Custom Story Data, podemos cambiar las alturas de
entrepisos.
5. Seleccionamos la opción Add Structural Objects, para seleccionar la
plantilla de diseño en nuestro caso tomamos Grid Only.
5.4.1- DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES DE LOS MATERIALES
Para definir las propiedades de los materiales se siguen los siguientes pasos:
1. Desplegamos el menú define.
2. Seleccionamos la opción Material Properties.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
209
3. En el cuadro de dialogo podemos definir el tipo de material a utilizar para el
diseño del edificio (en nuestro caso concreto).
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
210
4. Si deseamos usar un acero o concreto con otras propiedades hacemos clic
en Add New Material, en el que nos aparecerá un cuadro de dialogo en el
cual debemos de introducir el nombre y las nuevas propiedades del material
a utilizar.
5. Seleccionar OK.
6. Luego de definir las propiedades del material seleccionamos Modify/Show
Material, y luego OK
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
211
5.4.2- DEFINICIÓN DE SECCIONES.
Para definir las propiedades de los materiales:
1. Desplegamos el menú define
2. Seleccionamos la opción Frame Sections.
3. Seleccionamos Add/Wide Flange y dar clic en la opción Add Rectangular
4. En el cuadro de dialogo Add Circle, definimos un nombre para el elemento a
crear (en nuestro caso columna), introducimos las dimensiones deseadas
para este luego seleccionamos el material para la columna, clic en OK.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
212
5. Después de haber definido la sección con las dimensiones deseadas y el tipo
de concreto a usar, seleccionamos ahora el tipo de refuerzo para el elemento
dando clic en Reinforcement. 6. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación, se define el numero de
barra a utilizar, en este caso No 8, así como la cantidad de barra en cada
dirección.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
213
Después de haber definido las secciones se procede a guardar el trabajo realizado.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
214
Se guarda el archivo con el nombre de Diseño Edificio administrativo
5.4.3- DEFINICIÓN DE LOSA.
1. Menú Define y seleccionamos la opción Wall/Slab Section, en este cuadro
de dialogo seleccionamos el tipo de losa, el material a utilizar.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
215
5.4.4- DEFINICIÓN DE FACTORES DE CARGA.
Considerando:
Uso: Oficina Administrativa
El edificio tiene tres niveles y techo de losa.
Marco de concreto.
Altura de cada nivel = 3.65mt
Ubicación La Uniòn
f’c =280Kg./cm2 , fy = 4200 Kg./cm2
CÁLCULO DEL COEFICIENTE SÍSMICO (CS).
3/2)(***TT
RCIAC OO
S =
De la Norma Técnica para Diseño por Sismo de El Salvador:
Ct= 0.073, para sistemas A con marcos de concreto reforzados.
Calculando periodo de la estructura aplicando el método A (sección 4.2.2) 4/3
nt hCT =
mhn 5.10=
4/3)95.10(073.0=T
T = 0.439
Pero debe de cumplir:
To ≤ T ≥ 6 To
De tabla 2 de N.T.D.S
CO = 2.5
To = 0.3segundos, 6To = 1.8 segundos; como T cumple con la relación anterior;
tomamos T = 0.439 segundos De Tabla 1: Zona I: A = 0.4
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
216
De Tabla 4: I = 1.2
De Tabla 7: R = 12
3/2)439.0
3.0(*12
5.2*2.1*4.0=SC
Cs =0.08
5.4.5- CALCULO DE LAS CARGAS QUE SOPORTARAN LOS ENTREPISOS. Altura de repisa = 1.0 m
Carga Viva = 300 Kg./m2
Súperdead = Ceramamica =45 Kg./m2
Divisiones interiores = 50 Kg./m2
Instalaciones eléctricas y cielo falso= 25 Kg./m2
Losa adicional= 20 Kg./m2
Superdead = 140 Kg./ m2
Paredes Perimetrales = 280 Kg/m2
Cargas Linealmente Distribuidas:
Carga viva = (300kg/m2) (1.0m)
Carga viva = 300Kg/m Superdead = (140Kg/m2) (1.0m)
Superdead = 140 Kg/m
Carga Perimetral de Pared = (280Kg/m2) (1.0m)
Carga Perimetral de Pared = 280 Kg/m
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
217
DEFINICION DE FACTORES
1. Menú Define y seleccionamos la opción Static Load Case
2. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación, seleccionamos el tipo
de carga y su respectivo factor multiplicador.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
219
Sobre Cargas en Vigas (ton) Eje 1 = Eje 5
Eje A
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
220
Eje E
5.4.6- DEFINICIÓN DE LA MASA PARTICIPATIVA O MASS SOURCE.
1. Menú Define opción Mass Source, .
Mediante este comando se establece si las cargas se tomarán solo debido a la
evaluación de cargas o incluirán además el peso de la estructura sismorresistente
entre otras opciones.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
221
2. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación seleccionamos la opción
From Loads, y definimos el factor de carga multiplicador (Define Mass
Multipler For Loads), para cada tipo de carga.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
222
5.4.7- DEFINICIÓN DE LOS COMBOS DE CARGA.
1. Menú Define opción Load Combination.
2. Seleccionamos la opción Add New Combo en el cuadro de dialogo que
aparece a continuación.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
223
3. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación, ingresamos los
diferentes combos de carga, con su respectivo nombre y su factor de escala,
para ingresar cada uno de ellos solo vamos seleccionando la opción Add
para ingresarlos.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
224
5.4.8- DEFINICIÓN DE LAS ENVOLVENTES. 1. Menú Define opción Load Combination.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
225
2. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación seleccionamos la opción
Load Combination Type opción Enve, Luego creamos las diferentes
envolventes.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
226
5.4.9- DEFINICIÓN DEL TIPO DE APOYO.
1. Menú Assign opción, Joint/Point y luego seleccionamos Restraints
(Supports).
2. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación seleccionamos la
condición de empotramiento y luego Ok..
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
227
• Elevación de ejes y sus respectivos apoyos
Eje A
Eje B
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
229
5.4.11- DIBUJO DE LOSA.
1. Primero debemos tener la rejilla en planta y luego seleccionamos toda la
rejilla.
2. Menú Assing y opción Shell/Area , luego seleccionamos la opción Local
Axes
3. Seleccionamos todas las rejillas en planta y cambiamos de dirección la losa
seleccionando menú Assing opción Shell/Area y luego Wall/Slab/Deck
Section.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
230
• DISRTRIBUCION DE LOZAS
Primer entrepiso
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
233
5.4.12- ASIGNACIÓN DEL DIAFRAGMA RÍGIDO.
1. Primero tenemos que tener seleccionadas cada una de las losas luego Menú
Assign opción Shell/Area, Luego seleccionamos Diaphragms
2. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación seleccionamos
Modify/Show Diaphragm, luego seleccionamos Rigid y OK.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
234
Ubicación del diafragma rígido con su respectivo centroide nivel 3.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
235
5.4.13- ASIGNAR CARGAS AL ENTREPISO.
1. Clikiar los entrepisos.
2. Menu Assing opción Shell/Area Loads
3. En el cuadro de dialogo tomamos la carga Súperdead y luego asignamos la
carga distribuida. Siguiendo los pasos anteriores también asignamos la carga
viva
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
236
Cargas en losas Carga viva primer entrepiso (ton)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
237
Carga viva segundo entrepiso (ton)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
239
Sobrecarga primer entrepiso (ton)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
240
Sobrecarga segundo entrepiso (ton)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
242
5.4.14.- ANÁLISIS.
1. Menu Analyze y opción Set Analysis Options.
2. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación solo verificamos algunos
parámetros.
En la opción Building Active Degrees of Freedom se debe seleccionar la opción Full
3D para restringir los grados de libertad a las del modelo real. En la Figura se
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
243
muestran las opciones a activar para Dynamic Análisis (análisis dinámico) e Include
P-Delta respectivamente.
Ventana que muestra las opciones para el análisis dinámico
Ventana que muestra las opciones para el efecto P-Delta
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
244
La opción Save Access DB File de la figura, permite guardar los resultados a un
archivo extensión DB. (archivo de base de datos)
3. Menú Analyze opción Check Model.
4. En el cuadro de dialogo que aparece seleccionamos nuestro modelo de
análisis.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
245
Correr El Programa.
1. Menú Analyze y seleccionamos la opción Run Análisis.
Una vez definidas las opciones de análisis se procede a ejecutar el análisis
haciendo uso del comando Annalize / Run Análisis, o mediante el icono de acceso
directo , o mediante la tecla F5.
Posterior a la corrida del análisis la ventana del programa tendrá una apariencia
como la que se presenta en la figura.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
246
• MODELADO Y SECCIONES DE ELEMENTOS
Primer entrepiso
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
250
5.4.15.- INFORMACIÓN RESULTANTE DEL ANÁLISIS
La ventana desplegada por el menú Display / Show Member Forces / Stress
Diagrams presenta los valores que el programa da como resultado del análisis
realizado.
Comando que nos muestra los diferentes diagramas de fuerza
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
251
Pora ver en pantalla los diagramas de momento o fuerzas cortantes se hace uso del
comando Display / Show Member Forces / Stress Diagrams / Frame / Pier /
Spandrel Forces, de lo que resulta una ventana como la de la figura
Figura que muestra la envolvente de momento del combo 71 Eje 1
Si necesitamos información extra sobre un determinado diagrama hacemos click
derecho sobre el elemento y se mostrará una ventana como la de la figura
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
252
Figura que muestra la envolvente de cortante en vigas del combo 71 Eje 1
Si lo que se necesita es conocer las reacciones en la base del edificio para proceder
luego con el diseño de las cimentaciones, se hace uso del comando Support /
Spring Reaction (ver fig.), y aparecerá una ventana como la de la figura en la que se
le debe indicar para que caso de carga queremos observar sus reacciones; y al dar
clic en ok se obtiene una visualización
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
253
5.4.16- DISEÑO ESTRUCTURAL DEL MODELO ANALIZADO Para poder realizar el diseño de un elemento estructural del modelo analizado se
utiliza el comando Design / Concrete Frame Design / Start Design/Check of
Structure, o mediante el icono de acceso directo . Al realizar los pasos
mencionados anteriormente el programa inicia automáticamente el diseño de la
estructura en conjunto y al concluir los cálculos presenta los resultados del diseño
mostrando los valores del acero de refuerzo total por sección, tal y como se muestra
en la figura
Figura. Presentación del diseño del eje 1 del modelo creado.
Para el caso en el que se requiera revisar el acero por cortante que se encuentra en
los elementos tenemos que realizar lo siguiente, usar la opción Display Design Info
del menú
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
254
Design/Concrete Frame Design, ver figura, en donde además de poder ver el acero
de cortante se puede volver a revisar el acero de refuerzo longitudinal
Cuadro que despliega el comando Display Design Results, para mostrar en pantalla
el acero de refuerzo longitudinal y de cortante o transversal.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
255
Acero de refuerzo por cortante o transversal en unidades de área por unidad de
longitud. Para este caso en particular las unidades globales son .
Para conocer la ubicación exacta del área requerida para el acero longitudinal y por
cortante basta con hacer clic derecho sobre la viga, la cual desplegará la
información, después de correr el diseño, como se muestra en la figura
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
256
El software automáticamente asigna a cada elemento una nomenclatura de acuerdo
a la forma en que estos fueron dibujados
5.4.17- DETALLADO DEL EJE 1 USANDO LOS ARCHIVOS DE SALIDA DEL ETABS. Con el comando “Display Design Info” Podemos obtener los resultados para detallar
el eje que deseamos
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
257
Refuerzo longitudinal eje 1
Vv1 VP3 VP3 Vv1
Vv1 VP3 VP3 Vv1
VP3 VP1 VP1 VP3
C1a C2 C2 C2 C1a
Elementos estructurales en eje 1
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
258
Viga voladizo 1 (Vv1) tercer nivel
De la tabla anterior podemos observar que esta viga necesita un acero mínimo
superior e inferior longitudinal de 3.013cm2 y un acero requerido superior de
5.292cm2 e inferior de 3.013cm2, además necesita 2.756cm2 de acero longitudinal
por torsión. Debido a que el acero mínimo inferior es igual al acero requerido
inferior, colocaremos el acero mínimo y de torsión a lo largo de toda la viga como
acero inferior y no es necesario usar bastones, Diferente para el acero superior ya
que el acero mínimo es menor que el requerido y colocaremos el acero mínimo y
de torsión a lo largo de toda la viga y la diferencia entre el acero requerido y el
mínimo la colocaremos como bastón en los puntos donde el acero requerido supere
el acero mínimo y de esta forma modelamos la sección de la Viga Vv1.
La posición y longitud de los bastones (puntos de diferencia entre el acero mínimo y
requerido) la podemos obtener dando clik derecho al elemento deseado y
obtendremos una tabla la cual nos muestra el acero requerido en secciones del
elemento una distancia x medida de izquierda a derecha en el elemento, la cual
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
259
nosotros hemos configurado a cada 10cms para poder observar la posición donde el
acero mínimo es superado por el requerido y se muestra a continuación.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
260
En la figura anterior podemos observar que el acero superior requerido supera al
mínimo a partir de la estación 179.155cms donde el acero requerido toma el valor
de 3.155cm2 y este se sigue incrementando hasta llegar al empotramiento en la
columna donde toma el valor de 5.292cm2 en la estación 257.500 por lo que
bastara con alargar el bastón 77.95 cms desde el empotramiento y por ello
proponemos bastones superiores de 80cms, el detalle de las secciones de la viga
de voladizo 1(tercer nivel), se muestra en la siguiente figura.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
261
El diseño de los estribos se realizo tomando los datos que presenta el programa
Etabs como se muestra en la siguiente figura, la viga necesita:
a) Acero por cortante Av = 0,1cm2/cm y
b) Acero por torsión At = 0.022cm2/cm
Lo que hace un total de As = 0.122cm2/cm con esto se procedió a calcular los
estribos, de acuerdo al Etabs esta viga necesita el mismo acero transversal en toda
su longitud, así que se tomo la separación mínima la cual es de 10cm según ACI
21.3.3, teniendo la separación encontramos el numero de barra adecuado:
As = 0.122x10 = 1.22cm2 @ 10cm
As/2 = 1.22/2 = 0.61cm2 @ 10cm la barra mas adecuada es la numero 3.
Por lo tanto se usara barra Nº 3 @ 10cm en toda la viga.
Nota: se revisó en todo el nivel las vigas VV1 y se encontró que la que necesitaba
más acero transversal era la Viga en Voladizo es la que está en el eje “B” y debido a
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
262
que su diferencia con las vigas del eje 1 es muy pequeña, se procedió a diseñar los
estribos con los datos de la viga tipo Vv1 que necesita mas acero.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
263
Viga Primaria 3 (VP3) tercer nivel
De la tabla anterior podemos observar que esta viga necesita un acero mínimo
superior e inferior longitudinal de 7.232cm2 y un acero requerido superior de
12.645cm2 e inferior de 7.232cm2, además necesita 6.753cm2 de acero longitudinal
por torsión. Debido a que el acero mínimo inferior es igual al acero requerido
inferior, pero menor que el que necesita en el centro de la viga según los datos
dados por el programa, colocaremos el acero mínimo y de torsión a lo largo de toda
la viga y la diferencia entre el acero requerido y el mínimo la colocaremos como
bastón inferior en los puntos donde el acero requerido supere el acero mínimo y el
cual resulto ser en el centro de la viga y de una longitud de 300cms.
Para el acero superior ya que el acero mínimo es menor que el requerido,
colocaremos el acero mínimo y de torsión a lo largo de toda la viga y la diferencia
entre el acero requerido y el mínimo la colocaremos como bastón en los puntos
donde el acero requerido supere el acero mínimo de esta y el cual resulto ser de
una longitud de 120cms desde el empotramiento de la viga y modelamos la sección
de la Viga VP3 en la siguiente figura.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
264
Viga Voladizo 1 (Vv1) segundo nivel
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
265
Viga Primaria 3 (VP3) segundo nivel
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
270
5.4.18- REVISIÓN DE LOS DESPLAZAMIENTOS
Menú Display, opción Show Tables.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
271
2. En el cuadro de dialogo que aparece a continuación seleccionamos la opción
Displacement Data
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
272
En la tabla que aparece a continuación se muestran las .derivas de eje “1”
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
273
Según la Norma Técnica de Diseño por Sismo de El Salvador los valores admisibles
de las derivas para un edificio con nivel de ocupación tipo II es igual a 0.015hsx,
donde hsx es la altura del entrepiso debajo del nivel x
NIVEL Hsx(m) Dx(m) Dy(m)
1 3.65 0.055 0.055
2 7.30 0.110 0.110
3 10.95 0.164 0.164
De la tabla anterior podemos observar que todos los desplazamientos están por
debajo de los valores admisibles según la NTDS.
Ver Planos en hojas desde 24 hasta 39 5.4.19- DISEÑÓ DE ESCALERAS Y ASCENSOR
Definición de factores de Carga.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
274
Considerando:
Uso: Oficina Administrativa
El edificio tiene cuatro niveles y techo de losa.
Marco de concreto.
Altura de cada nivel = 3.65mt
Ubicación La Uniòn
f’c =280Kg./cm2 , fy = 4200 Kg./cm2
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
275
CÁLCULO DEL COEFICIENTE SÍSMICO (CS).
3/2)(***TT
RCIAC OO
S =
De la Norma Técnica para Diseño por Sismo de El Salvador:
Ct= 0.073, para sistemas A con marcos de concreto reforzados.
Calculando periodo de la estructura aplicando el método A (sección 4.2.2) 4/3
nt hCT =
mhn 60.14=
4/3)60.14(073.0=T
T = 0.545
Pero debe de cumplir:
To ≤ T ≥ 6 To
De tabla 2 de N.T.D.S
CO = 2.5
To = 0.3segundos, 6To = 1.8 segundos; como T cumple con la relación anterior;
tomamos T = 0.545 segundos De Tabla 1: Zona I: A = 0.4
De Tabla 4: I = 1.2
De Tabla 7: R = 12
3/2)545.0
3.0(*12
5.2*2.1*4.0=SC
Cs =0.07
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
276
Asignación Del Diafragma Rígido Primer Entrepiso Segundo Entrepiso
Tercer Entrepiso Cuarto Entrepiso
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
277
Cargas en losas
Carga viva de entrepiso (ton)
Primero Segundo
Tercer Azotea
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
278
Sobrecarga de entrepiso (ton)
Azotea Tercer
Segundo Primero
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
279
La tabla que aparece a continuación muestra las derivas de eje “G”
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
280
Según la Norma Técnica de Diseño por Sismo de El Salvador los valores admisibles
de las derivas para un edificio con nivel de ocupación tipo II es igual a 0.015hsx,
donde hsx es la altura del entrepiso debajo del nivel x
NIVEL Hsx(m) Dx(m) Dy(m)
1 3.65 0.055 0.055
2 7.30 0.110 0.110
3 10.95 0.164 0.164
4 14.60 0.219 0.219
De la tabla anterior podemos observar que todos los desplazamientos están por
debajo de los valores admisibles según la NTDS.
Ver Planos en hojas desde 40 hasta 49 5.4.20- DISEÑO DE TERRAZA DE PRIMER NIVEL
Definición de factores de Carga.
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
281
Considerando:
Uso: Oficina Administrativa
El edificio tiene un nivel y techo de losa.
Marco de concreto.
Altura de cada nivel = 3.65mt
Ubicación La Uniòn
f’c =280Kg./cm2 , fy = 4200 Kg./cm2
CÁLCULO DEL COEFICIENTE SÍSMICO (CS).
3/2)(***TT
RCIAC OO
S =
De la Norma Técnica para Diseño por Sismo de El Salvador:
Ct= 0.073, para sistemas A con marcos de concreto reforzados.
Calculando periodo de la estructura aplicando el método A (sección 4.2.2) 4/3
nt hCT =
mhn 65.3=
4/3)65.3(073.0=T
T = 0.19
Pero debe de cumplir:
To ≤ T ≥ 6 To
De tabla 2 de N.T.D.S
CO = 2.5
To = 0.3segundos, 6To = 1.8 segundos; como T no cumple con la relación anterior;
tomamos T = 0.3 segundos De Tabla 1: Zona I: A = 0.4
De Tabla 4: I = 1.2
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
282
De Tabla 7: R = 12
3/2)3.03.0(*
125.2*2.1*4.0
=SC
Cs =0.1 Asignación Del Diafragma Rígido
Cargas en losa Carga viva (ton)
Sobrecarga (ton)
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
283
DERIVAS EN
EJE “5´” TERRAZA.
Según la Norma Técnica de Diseño por Sismo de El Salvador los valores
admisibles de las derivas para un edificio con nivel de ocupación tipo II es igual a
0.015hsx, donde hsx es la altura del entrepiso debajo del nivel x
NIVEL Hsx(m) Dx(m) Dy(m)
1 3.65 0.055 0.055
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
284
De la tabla que contiene los desplazamientos del eje 5´ podemos observar que
todos los desplazamientos están por debajo de los valores admisibles según la
NTDS
Los detalles estructurales de este edificio se encuentran en los Planos hoja 50 y 51
El conjunto de planos referentes a este proyecto que incluyen los detalles, eléctricos e hidráulicos se encuentran en los planos hoja 52 al 59
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
285
PRECIO PRECIO UNITARIO TOTAL
I.- OBRAS PRELIMINARES 13,163.38$
I.1 Descapote 1,354.19 M3 3.33$ 4,509.45$ I.2 Desalojo 1,769.59 M3 3.33$ 5,892.73$ I.3 Trazo y Nivelación 1,802 M2 0.70$ 1,261.19$ I.4 Instalaciones Provisionales 1 S.G. 1,500.00$ 1,500.00$
II.- EXCAVACIONES Y COMPATACIONES 20,934.00$
II.1 Excavacion en zapatas 358.14 M3 3.33$ 1,192.61$ II.2 Excavación en solera y tensor solera 56.72 M3 4.70$ 266.58$
II.3 Piedra cuarta e = 15cm en base de zapatas 38.98 M3 21.00$ 818.58$
II.4 Concreto f'c = 180Kg/cm2 e = 5cm en base de zapatas 9.88 M3 130.80$ 1,292.30$
II.5 Compactacion con suelo cemento 1:20 sobre zapatas 286.00 M3 39.00$ 11,154.00$
II.6 Grava Nº 2 en en base de soleras de fundación y TS e= 10cm 16.06 M3 41.25$ 662.48$
II.7 Base de grava una capa de 10cm. 114.60 M3 40.75$ 4,669.95$
II.8 Suelo Cemento proporción 1:20 sobre soleras y TS 22.50 M3 39.00$ 877.50$
III.- CONCRETO ESTRUCTURAL (Ho Grado 60 bajo NORMA ) 412,250.15$
II.1 Zapata 2.10 x 2.10 x 0.45; Ho No 6 a cada 20cms en dos direcciones. 55.57 M3 201.55$ 11,200.13$
II.2 20cms en dos direcciones 2.70 M3 175.69$ 474.36$ II.3 18cms en dos direcciones 6.47 M3 200.60$ 1,297.88$ II.4 cada 15cms. 17.55 M3 290.66$ 5,101.08$ II.5 est. 3/8" a cada 15cms 9.22 M3 290.66$ 2,679.89$ II.6 separación según planos 112.83 M3 722.86$ 81,560.29$ II.7 Vigas 309.23 M3 637.60$ 197,165.05$
II.8Losa de entrepiso tipo Copresa Tradicional VE3-20 2,716.00 M2 24.75$ 67,221.00$
II.9 Malla electrosoldada 9/9 mm. 3,846.72 M2 1.75$ 6,731.76$
II.10Losa de concreto e = 7cm F'c = 210 Kgs/cm2 80.00 M3 175.69$ 14,055.20$
II.11Losa de concreto e = 5cm F'c = 210 Kgs/cm2 140.95 M3 175.69$ 24,763.51$
IV.- PAREDES Y ACABADOS 71,488.97$
IV.1Bloque de Concreto 15 x 20 x 40 Saltex, ref. vertical No. 3 a cada 60cms y ref. horizontal de 1/4'' a cada 40cms.
1,016.81 M2 43.00$ 43,722.83$
IV.3Repello en paredes con mortero proporción 3:1. 2,033.62 M2 3.60$ 7,321.03$
IV.4Repello en cuadrados de puertas y ventanas 130.07 M2 5.11$ 664.66$
IV.6 Afinado en paredes 2,033.62 M2 2.50$ 5,084.05$ IV.7 baños. 260.86 M2 14.50$ 3,782.47$ IV.8 Pintura 2,589.53 M2 1.38$ 3,573.55$ IV.11 Forjado y repellado de gradas 550.00 ML 6.00$ 3,300.00$
IV.12 Escalera 1.00 SG 4,040.38$ 4,040.38$
SUB-TOTALITEM DESCRIPCION CANTIDAD UNIDAD
5.5- PRESUPUESTO
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
286
V.- PUERTAS Y VENTANAS 45,291.18$
V.1 PUERTAS 22,308.78$
V.1.1 De fibrán de 0.80 x 2.1mts con mocheta de Madera. 13 C/U 55.00$ 715.00$
V.1.2 De fibrán de 1.0 x 2.1mts con mocheta de Madera. 20 C/U 60.00$ 1,200.00$
V.1.3 De Ply wood de 1/2" forrada con fórmica de 0.6 x 1.5mts con marco de aluminio. 23 C/U 45.00$ 1,035.00$
V.1.4 De vidrio dos hojas doble acción e = 5mm de 1 por 2.1mts con marco de aluminio. 50.19 M2 191.35$ 9,603.86$
V.1.5De vidrio e = 5mm de 1 x 2.1mts con marco de aluminio con cerrador automático
88.2 M2 $110.60 9,754.92$
V.2 VENTANAS 22,982.40$ V.2.1 Tipo Francesa 383.04 M2 $ 60.00 $ 22,982.40
VI.- PISOS 60,546.00$ VI.1 Cerámica de 55 x 55 cms. 3,412.00 M2 14.50$ 49,474.00$ VI.2 Porcelana para piso 3,177.30 M2 0.25$ 794.33$ VI.3 Zócalo de cerámica de 10 x 55 cms. 2,123.00 ML 1.00$ 2,123.00$ VI.4 Pega rapid 3624.3 M2 2.25$ 8,154.68$
VII.- INSTALACIONES HIDRÁULICAS 28,170.95$
VII.1 Agua potable 2,764.83$ VII.1.1 Codo 90º de 1 1/2" 9 UNI 1.00$ 9.00$ VII.1.2 Codo 90º de 3/4" 92 UNI 0.50$ 46.00$ VII.1.3 Codo 90º 2" 4 UNI 1.40$ 5.60$ VII.1.4 Codo 135º 3/4" 4 UNI 0.45$ 1.80$ VII.1.5 Codo 135º de 1 1/2" 5 UNI 1.15$ 5.75$ VII.1.6 T 1 1/2" 59 UNI 1.28$ 75.52$ VII.1.7 T 3/4" 10 UNI 0.37$ 3.70$ VII.1.8 T 2" 3 UNI 1.55$ 4.65$ VII.1.9 T 3" 1 UNI 6.10$ 6.10$
VII.1.10 Reductor de 1 1/2" a 3/4" 58 UNI 0.62$ 35.96$ VII.1.11 Reductor de 2" a 1 1/2" 4 UNI 1.19$ 4.76$ VII.1.12 Reductor de 2" a 3/4" 1 UNI 1.19$ 1.19$ VII.1.13 Reductor de 3" a 2" 2 UNI 3.68$ 7.36$ VII.1.14 Válvulas Check 1 1/2" 3 UNI 27.60$ 82.80$ VII.1.15 Válvulas Check 2" 2 UNI 29.00$ 58.00$ VII.1.16 Válvulas Control 1 1/2" 3 UNI 27.60$ 82.80$ VII.1.17 Válvulas Control 2" 3 UNI 29.00$ 87.00$ VII.1.18 Tubería 1 1/2" 23 UNI 8.64$ 198.72$ VII.1.19 Tubería 3/4" 20 UNI 2.91$ 58.20$ VII.1.20 Tubería de 2" 4 UNI 12.98$ 51.92$ VII.1.21 Pegamento para PVC 1 Gls. 48.00$ 48.00$ VII.1.22 Mano de obra 1 SG 890.00$ 890.00$
VII.1.23Bomba y tanque de presión para agua potable 1 SG 1,000.00$ 1,000.00$
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
287
VII.2 Aguas Servidas 22,300.66$
VII.2.1 Suministro y colocación de toda la red hidráulica con sus respectivos accesorios. 1 SG 15,000.00$ 15,000.00$
VII.2.2 Curvas de 4" 43 UNI 3.55$ 152.65$ VII.2.3 Curvas de 2" 53 UNI 0.75$ 39.75$ VII.2.4 YT de 4" 53 UNI 5.65$ 299.45$ VII.2.5 YT de 2" 12 UNI 1.26$ 15.12$ VII.2.6 YT de 6" 3 UNI 13.04$ 39.12$ VII.2.7 Codo 135º de 2" 2 UNI 1.60$ 3.20$ VII.2.8 Codo 135º de 4" 1 UNI 10.00$ 10.00$ VII.2.9 Sifón de 2" 1 UNI 4.75$ 4.75$
VII.2.10 Curva de 135º de 4" 3 UNI 6.43$ 19.29$ VII.2.11 Curva de 135º de 6" 3 UNI 8.89$ 26.67$ VII.2.12 Reductor de 4" a 2" 23 UNI 4.27$ 98.21$ VII.2.13 Reductor de 6" a 4" 5 UNI 10.75$ 53.75$ VII.2.14 Tubería de 2" 13 UNI 6.76$ 87.88$ VII.2.15 Tubería de 4" 34 UNI 8.54$ 290.36$ VII.2.16 Tubería de 6" 5 UNI 18.46$ 92.30$ VII.2.17 Inodoros 36 UNI 50.00$ 1,800.00$ VII.2.18 Urinarios con válvula 8 UNI 140.00$ 1,120.00$ VII.2.19 Lavamanos 29 UNI 35.00$ 1,015.00$ VII.2.20 Ducha 1 UNI 20.00$ 20.00$ VII.2.21 Pozos de visita 1 UNI 517.16$ 517.16$ VII.2.22 Pegamento para PVC 2 Gls. 48.00$ 96.00$ VII.2.23 Mano de obra 1 SG 1,500.00$ 1,500.00$
VII.3 Aguas Lluvias 3,105.46$ VII.3.1 Curva de 4" 14 UNI 3.55$ 49.70$ VII.3.2 Curva 135º de 4" 4 UNI 3.55$ 14.20$ VII.3.3 Curva 135º de 6" 2 UNI 6.45$ 12.90$ VII.3.4 YT 4" 5 UNI 5.65$ 28.25$ VII.3.5 YT 6" 4 UNI 12.60$ 50.40$ VII.3.6 Reductor de 6" a 4" 7 UNI 10.50$ 73.50$ VII.3.7 Tubería de 4" 198 ML 2.12$ 419.76$ VII.3.8 Tubería de 6" 84 ML 4.75$ 399.00$ VII.3.9 Pegamento para PVC 1 Gls. 48.00$ 48.00$
VII.3.10 Mano de obra 1 SG 750.00$ 750.00$ VII.3.11 Caja de aguas lluvias 1 5 UNI 251.95$ 1,259.75$
VIII.- INSTALACIONES ELÉCTRICAS 22,524.96$ VIII.1 Alambre TW 10 3000 ML 0.71$ 2,130.00$ VIII.2 Alambre TW 12 2860 ML 0.46$ 1,315.60$ VIII.3 Alambre TW 14 5000 ML 0.31$ 1,550.00$
VIII.4 Acometida general serv. Energía eléctrica (Subterranea) 2 TW 6, ø3/4" 80 ML 1.75$ 140.00$
VIII.5 Canalización subterránea galvanizada 2" CH 18 5 UNI 45.00$ 225.00$
VIII.6 Canalización para luminarias e interruptores (Aerea) 2 TW 14, ø3/4" 2833 YDS 0.15$ 425.00$
VIII.7 Canalización para toma corriente polarizado 2 TW 12 + 1 TW 10, ø3/4" 1538 YDS 0.15$ 230.65$
VIII.8 Luminaria incandescente (Aerea) 1x100 watts 45 UNI 4.00$ 180.00$
CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEÑO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO
288
VIII.9 Luminaria incandescente (Ojo de Buey) 1x100 watts 7 UNI 7.00$ 49.00$
VIII.10 Reflector doble (a la Pared) 2x100 watts 14 PAR 17.00$ 238.00$
VIII.11 Lampara 34 UNI 12.00$ 408.00$ VIII.12 Interruptor sencillo (1 Swich) 64 UNI 1.46$ 93.44$ VIII.13 Interruptor doble (2 Swich) 17 UNI 3.21$ 54.57$ VIII.14 Interruptor triple (3 Swich) 4 UNI 4.56$ 18.24$
VIII.15 Toma corriente doble polarizado (2x100 watts) 140 UNI 1.75$ 245.00$
VIII.16 Lampara empotrar 2X32W 2X4 C/Tubos 112 UNI 51.15$ 5,728.80$
VIII.17 Caja térmica 34 circuitos. 1 UNI 1.00$ 1.00$ VIII.18 Caja térmica 20 Circuitos. 2 UNI 1.00$ 2.00$ VIII.19 Térmico 1P 15 A 48 UNI 3.25$ 156.00$ VIII.20 Térmico 1P 20 A 22 UNI 3.25$ 71.50$ VIII.21 Grapa concuit 1" 4700 UNI 0.25$ 1,175.00$ VIII.22 Anclas plasticas 5/16/1 1/2" 4700 UNI 0.02$ 94.00$ VIII.23 Tornillo goloso 1 1/2 X 3/16 4700 UNI 0.02$ 94.00$ VIII.24 Barras Coperwel 5/8 X 8' 8 UNI 7.43$ 59.44$ VIII.25 Cepo de cobre 8 UNI 1.10$ 8.80$ VIII.26 Caja de conexión 70 UNI 6.15$ 430.50$ VIII.27 Placa nuva 225 UNI 1.47$ 330.75$ VIII.28 Caja rectangular conduit PVC 225 UNI 0.53$ 119.25$ VIII.29 Caja octogonal 212 UNI 0.83$ 175.96$ VIII.30 Tapa redonda con hueco galvanizada 212 UNI 0.33$ 69.96$ VIII.31 Conector recto de 1/2" P/Cable 650 UNI 0.37$ 240.50$ VIII.32 Cajas de 30 circuitos 3 UNI 155.00$ 465.00$ VIII.33 Mano de obra 1 S/G 6,000.00$ 6,000.00$
IX.- CIELO FALSO 39,489.96$
IX.1 Cielo con tabla roca estructura de perfiles de aluminio. 3290.83 M2 12.00$ 39,489.96$
X.- VARIOS 175,220.91$
X.1 Fabricación y colocación de barandal de 0.20m de alto, en terrazas. 280 Ml 12.00$ 3,360.00$
X.2Fabricación y colocación de barandal de 1.20m de alto en escaleras y parte cental del edificio.
124.2 M2 50.00$ 6,210.00$
X.3 Barandal de gradas 49.89 M2 50.00$ 2,494.50$ X.4 Ascensor 1 SG 55,000.00$ 55,000.00$ X.5 Engramado y jardin 2415 M2 3.50$ 8,452.50$ X.6 Fuente 3 UNI 350.00$ 1,050.00$
X.7Pavimento de acceso y parqueos concreto 280Kg/cm2 277 M2 312.83$ 86,653.91$
X.8 Glorieta 1 UNI 5,000.00$ 5,000.00$ X.9 Caseta 1 UNI 5,500.00$ 5,500.00$
X.10 Porton 1 UNI 1,500.00$ 1,500.00$
889,080.45$ 177,816.09$
1,066,896.54$ COSTO TOTAL
TOTAL DE COSTO DIRECTOTOTAL DE COSTO INDIRECTO (20%)