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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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INDICE:
1 RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA - "CIOF" 5
1.1 RELAZIONE DESCRITTIVA 5
1.2 RELAZIONE DI CALCOLO 6
1.2.1 Normativa di riferimento 6
1.2.2 Software di calcolo utilizzato 6
1.2.3 Metodo di analisi 7
1.2.4 Parametri sismici usati nel progetto 7
1.2.4.1 Vita nominale Vn 7
1.2.4.2 Classi d’uso 7
1.2.4.3 Periodo di riferimento (VR) 8
1.2.4.4 Coordinate geografiche del sito 9
1.2.4.5 Parametri sismici di riferimento 9
1.2.4.6 Categoria di sottosuolo 9
1.2.4.7 Condizioni topografiche 10
1.2.4.8 Regolarità in pianta 11
1.2.4.9 Regolarità in altezza 11
1.2.4.10 Fattore di struttura (Q) 12
1.2.4.11 Parametri spettri di risposta 14
1.2.5 Analisi dei carichi di progetto 18
1.2.5.1 Pesi propri elementi e carichi solai 18
1.2.5.2 Neve 19
1.2.5.3 Combinazione dei carichi 19
1.3 RELAZIONE SUI MATERIALI IMPIEGATI 20
1.4 SPECIFICHE 21
1.4.1 Calcestruzzo per travi, pilastri, pareti, solai: 21
1.4.2 Calcestruzzo per fondazioni: 21
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1.4.3 Calcestruzzo per opere speciali: 22
1.4.4 Acciaio per barre calcestruzzo 22
1.4.5 Acciaio per carpenteria metallica e bulloni 23
1.5 VERIFICHE LOCALI 23
1.5.1 Verifiche travetti solai 23
1.5.1.1 Solaio controterra 23
Verifica solaio SP- solaio "controterra" 24
1.5.1.2 Solaio di piano (H=28+4) con travetto T8 25
1.5.1.3 Solaio di copertura (H=20+4) 27
1.5.2 Verifiche elementi secondari non strutturali 28
Momento stabilizzante 29
Momento ribaltante 29
Calcolo del moltiplicatore di collasso 30
Calcolo della massa partecipante al cinematismo 30
Calcolo del fattore di massa partecipante 30
Calcolo dell’accelerazione spettrale 30
Verifica allo stato limite ultimo 30
1.5.3 Verifica parapetti 31
1.5.4 Verifica pianerottoli scale 32
1.5.4.1 Verifica a flessione 32
1.5.4.2 Verifica a taglio 34
1.5.4.3 Verifica a fessurazione 35
1.5.4.4 Verifica tensioni cls e acciaio 38
2 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI 39
2.1 STRATIGRAFIA E PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO UTILIZZATI PER
LE VERIFICHE GEOTECNICHE 39
2.2 VERIFICHE GEOTECNICHE DEI PALI DI FONDAZIONE 39
2.3 VERIFICHE STRUTTURALI DEI PALI DI FONDAZIONE 39
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2.3.1 Palo L=18.0 m (quota testa palo +325.00) 41
2.3.2 Palo L=12.0 m (quota testa palo +325.00) 44
2.3.3 Palo L=4.2 m (quota testa palo +325.00) 47
2.4 VERIFICA A PUNZONAMENTO DELLA FONDAZIONE 50
3 CALCOLI STRUTTURALI 52
3.1 TABULATI SOFTWARE DI CALCOLO - DATI DI INPUT 54
3.1.1 Parametri di progetto 54
3.1.2 Caratteristiche dei materiali 55
3.1.3 Elementi 56
3.1.4 Sezioni 64
3.2 TABULATI SOFTWARE DI CALCOLO - RISULTATI DI OUTPUT 72
3.2.1 Verifiche SLU 72
3.2.1.1 Verifica momento ultimo 72
3.2.1.2 Verifica taglio ultimo 95
3.2.1.3 Verifica taglio da azione sismica 118
3.2.2 Verifiche SLE 118
3.2.2.1 Fessurazione 118
3.2.2.2 Tensioni massime nel calcestruzzo 169
3.2.2.3 Tensioni massime nell'acciaio 192
3.2.2.4 Stato limite ultimo per verifica giunti 216
3.2.2.5 Stato limite di esercizio per contenimento del danno 216
3.3 TABULATI SOFTWARE DI CALCOLO - VERIFICHE DI DUTTILITÀ
(GERARCHIA DELLE RESISTENZE) 218
3.4 VERIFICHE SECONDO INDICAZIONI §7.3.7.1 224
3.5 TABELLE PERIODI E MASSE PARTECIPANTI 226
4 ALLEGATI 229
4.1 ANCORAGGI METALLICI MURATURE 229
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5 TABULATI DI CALCOLO: AZIONI AGLI ESTREMI DEGLI ELEMENTI (CD
ALLEGATO) 230
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1 RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA - "CIOF"
1.1 RELAZIONE DESCRITTIVA
L'edificio in oggetto è collocato nella zona più bassa del piano campagna. E' costituito da
tre impalcati, e dalla copertura sommitale. La struttura è realizzata da un telaio in c.c.a. I
solai sono realizzati con predalles (solaio piano ammezzato e solaio primo piano). Quelli
di piano con solai costituiti da travetti precompressi con getto di completamento in opera,
per un'altezza pari a 32 cm. La copertura è sempre realizzata con la medesima tipologia
ma con altezze ridotte (solaio 20+4). Le fondazioni sono a plinti su pali.
Di seguito la visualizzazione del modello FEM:
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1.2 RELAZIONE DI CALCOLO
1.2.1 Normativa di riferimento
La valutazione dei carichi, il dimensionamento e le verifiche di sicurezza sono state
condotte facendo riferimento alla seguente normativa:
- D.M. 14 gennaio 2008: “Norme tecniche per le costruzioni”.
- Circolare 02 febbraio 2009: “Istruzioni per l’applicazione delle Norme tecniche per le
costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008”.
1.2.2 Software di calcolo utilizzato
Tutte le modellazioni agli elementi finiti sono state fatte con l'ausilio del programma Nolian
(All in one) versione EWS 35 con licenze n°25465 e n° 26468
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1.2.3 Metodo di analisi
Il metodo di analisi utilizzato è quello lineare dinamico con spettri di risposta
considerando un comportamento strutturale dissipativo con Classe di duttilità
bassa (CD"B") come definita al §7.2.1. del D.M.14/01/2008 e relativa
circolare. Gli impalcati sono considerati infinitamente rigidi nel piano in quanto
rispettano le limitazioni (almeno 40 mm di soletta per solai in latero-cemento)
riportate nel §7.2.6 del D.M. 14/01/2008 e relativa circolare.
1.2.4 Parametri sismici usati nel progetto
1.2.4.1 Vita nominale Vn
Tipi di costruzione Vita
nominale VN
(in anni)
1 Opere provvisorie - opere provvisionali - strutture in fase costruttiva1
(le verifiche sismiche di opere provvisorie o strutture in fase costruttiva
possono omettersi quando le relative durate previste in progetto siano
inferiori a 2 anni)
≤ 10
2 Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni
contenute o di importanza normale
≥ 50
3 Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di grandi dimensioni o di
importanza strategica
≥ 100
(N.B.: in grassetto la scelta progettuale operata)
1.2.4.2 Classi d’uso
Classe I Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli.
Classe
II
Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per
l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività
non pericolose per l’ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti
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in Classe d’uso III o in Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non
provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze
rilevanti.
Classe
III
Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con attività
pericolose per l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe
d’uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di
emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro eventuale
collasso.
Classe
IV
Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento
alla gestione della protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività
particolarmente pericolose per l’ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5
novembre 2001, n. 6792, “Norme funzionali e geometriche per la costruzione delle
strade”, e di tipo C
quando appartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di provincia non
altresì serviti da strade di tipo A o B. Ponti e reti ferroviarie di importanza critica
per il mantenimento delle vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento
sismico. Dighe connesse al funzionamento di acquedotti e a impianti di
produzione di energia elettrica.
(N.B.: in grassetto la scelta progettuale operata)
1.2.4.3 Periodo di riferimento (VR)
Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di
riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita
nominale VN per il coefficiente d’uso CU:
R N UV = V xC
Il valore del coefficiente d’uso CU è definito, al variare della classe d’uso, come mostrato
nella seguente Tabella:
Classe d’uso I II III IV
Coefficiente d’uso 0.7 1.0 1.5 2.0
(N.B.: in grassetto la scelta progettuale operata)
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VR = 50x1,5= 75 anni
(Se VR ≤ 35 anni si pone comunque VR = 35 anni).
1.2.4.4 Coordinate geografiche del sito
Le coordinate geografiche del sito risultano essere:
- Longitudine: 12.9075
- Latitudine: 43.3375
1.2.4.5 Parametri sismici di riferimento
Dalle tabelle riportate nell’Allegato B alle Norme Tecniche per la Costruzioni, sono stati
ricavati i seguenti valori dei parametri sismici, definiti in condizioni di campo libero su sito
di riferimento rigido (categoria sottosuolo A) con superficie topografica orizzontale
(categoria topografica T1):
Stato Limite TR
[anni]
ag
[g]
Fo
TC
[s]
Operatività (SLO) 45 0,072 2,45 0,288 Danno (SLD) 75 0,089 2,45 0,298 Salvaguardia Vita (SLV) 712 0,205 2,52 0,330
con
- ga : accelerazione orizzontale massima al sito;
- 0F : valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro di accelerazione
orizzontale;
- *CT : periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro di accelerazione
orizzontale.
1.2.4.6 Categoria di sottosuolo
La successione stratigrafica nel “volume significativo” di terreno interessato dall’opera e le
condizioni topografiche locali concorrono a modificare l’azione sismica in superficie
determinando la risposta sismica locale.
Nello specifico le NTC definiscono le seguenti categorie generali di sottosuolo:
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Categoria Descrizione
A Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30
superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti uno strato di alterazione, con
spessore massimo pari a 3m.
B Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni
a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati
da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la
profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero
NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kPa nei terreni a
grana fina).
C Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina
mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un
graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori
di Vs,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni
a grana grossa e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina).
D Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana
fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un
graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori
di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e
cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).
E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul
substrato di riferimento
(con Vs > 800 m/s).
(N.B.: in grassetto la scelta progettuale operata)
1.2.4.7 Condizioni topografiche
Le NTC definiscono, per condizioni topografiche semplici, la seguente classificazione:
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Categoria Caratteristiche della superficie topografica
T1 Superficie pianeggiante,pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°.
T2 Pendii con inclinazione media i > 15°.
T3 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media
15° ≤ i ≤ 30°.
T4 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i >
30°.
(N.B.: in grassetto la scelta progettuale operata)
1.2.4.8 Regolarità in pianta
Per quanto riguarda gli edifici, una costruzione è regolare in pianta se tutte le seguenti
condizioni sono rispettate:
la configurazione in pianta è compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a due
direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze;
il rapporto tra i lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore a 4;
nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25 % della dimensione
totale della costruzione nella corrispondente direzione;
gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano rispetto
agli elementi verticali e sufficientemente resistenti.
1.2.4.9 Regolarità in altezza
Sempre riferendosi agli edifici, una costruzione è regolare in altezza se tutte le seguenti
condizioni sono rispettate:
tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l’altezza della
costruzione;
massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi
cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione (le variazioni di massa da un
orizzontamento all’altro non superano il 25 %, la rigidezza non si riduce da un
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orizzontamento a quello sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%); ai fini della
rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di pareti o nuclei in
c.a. o pareti e nuclei in muratura di sezione costante sull’altezza o di telai controventati in
acciaio, ai quali sia affidato almeno il 50% dell’azione sismica alla base;
nelle strutture intelaiate progettate in CD “B” il rapporto tra resistenza effettiva e
resistenza richiesta dal calcolo non è significativamente diverso per orizzontamenti diversi
(il rapporto fra la resistenza effettiva e quella richiesta, calcolata ad un generico
orizzontamento, non deve differire più del 20% dall’analogo rapporto determinato per un
altro orizzontamento); può fare eccezione l’ultimo orizzontamento di strutture intelaiate di
almeno tre orizzontamenti;
eventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in modo
graduale da un orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad ogni
orizzontamento il rientro non supera il 30% della dimensione corrispondente al primo
orizzontamento, né il 20% della dimensione corrispondente all’ orizzontamento
immediatamente sottostante. Fa eccezione l’ultimo orizzontamento di costruzioni di
almeno quattro piani per il quale non sono previste limitazioni di restringimento.
Nel caso specifico l'edificio è stato considerato:
NON REGOLARE IN PIANTA
NON REGOLARE IN ALTEZZA
1.2.4.10 Fattore di struttura (Q)
Il fattore di struttura (q) è il parametro che da indicazioni sulle proprietà di dissipazione
energetica delle strutture soggette all’azione sismica.
Il valore di tale parametro, da utilizzare per ciascuna direzione dell’azione sismica,
dipende dalla tipologia strutturale, dal suo grado di iperstaticità e dai criteri di
progettazione adottati e prende in conto le non linearità del materiale. Esso può essere
calcolato tramite la seguente espressione:
wR0 KKqq
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dove:
0q : è il valore massimo del fattore di struttura che dipende dal livello di duttilità attesa,
dalla tipologia strutturale e dal rapporto αu/α1 (=1.2) tra il valore dell’azione sismica per il
quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la
struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la
plasticizzazione a flessione;
RK : è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza della
costruzione, con valore pari ad 1 per costruzioni regolari in altezza e pari a 0,8 per
costruzioni non regolari in altezza.
13
)1(5,0K 0
w
per strutture a pareti, miste equivalenti a pareti, torsionalmente
deformabili, 0 è il valore assunto in prevalenza dal rapporto tra le altezze e larghezze
delle pareti.
Nel caso specifico il fattore di struttura è calcolato con le seguenti considerazioni.
L'edificio è assimilabile ad una struttura a pareti accoppiate o miste equivalenti. Dalla
tabella 7.4.I il valore di 01
3,0 uq
.
Il rapporto vale u/1=1,3 per le tipologie strutturali sopra identificate, come da §7.4.3.2.
Tale assunzione è valida per edifici regolari in pianta. Essendo, come prima definito,
l'edificio non regolare in pianta, si ricorre a quanto riportato al §7.3.1. dove viene definito:
"per le costruzioni non regolari in pianta, si possono adottare valori di u/1 pari alla media
tra 1,0 ed i valori di volta in volta forniti per le diverse tipologie costruttive. In questo caso
la media tra 1,0 ed 1,3 pari a 1,1.
KR=0,8 per costruzioni non regolari in altezza
Kw=1 (per strutture a telaio e miste equivalenti)
Il valore finale del fattore di struttura si può assumere pertanto pari a:
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0 3,0 1,1 0,8 1 2,64q
1.2.4.11 Parametri spettri di risposta
Parametri per la generazione spettro SLV
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Spettro SLV
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Parametri per la generazione spettro SLD
Spettro SLD
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Parametri per la generazione spettro SLO
Spettro SLO
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1.2.5 Analisi dei carichi di progetto
1.2.5.1 PESI PROPRI ELEMENTI E CARICHI SOLAI
Peso proprio struttura c.a. 2500 daN/mc
Tamponatura 594 daN/ml
Carico parapetti 120 daN/ml
Scala:
Peso proprio 625 daN/mq
Carico permanente 300 daN/mq
Carico variabile 400 daN/mq
Solaio predalle 28+4 ammezzato e primo pano:
Peso proprio 360 daN/mq
Carico permanente 345 daN/mq
Carico variabile 300 daN/mq
Solaio precompresso 28+4 interpiano:
Peso proprio 370 daN/mq
Carico permanente 258 daN/mq
Carico variabile (cat. C1) 300 daN/mq
Solaio precompresso 20+4 copertura:
Peso proprio 280 daN/mq
Carico permanente 52 daN/mq
Carico variabile (neve) 150 daN/mq
Cornicioni:
Peso proprio + carico permanente 150 daN/mq
Carico variabile 210 daN/mq
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1.2.5.2 NEVE
Il carico provocato dalla neve sulla copertura è valutato, in base alle prescrizioni riportate
nel D.M. 14/01/2008, mediante la seguente espressione:
TEskiS CCqq
dove:
Sq carico neve sulla copertura
i coefficiente di forma della copertura
skq valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2], per un periodo
di ritorno di 50 anni
EC coefficiente di esposizione
TC coefficiente termico
Per il sito in esame si hanno i seguenti valori:
8,0i 00 300
22ssk m/kN75,1)602/a(135,1q m200m330as
1CE NORMALE
1CT
20,8 1,75 1 1 1,4 KN/mSq
Per il calcolo delle sollecitazioni viene assunto come carico neve qs = 1,5 kN/m2
1.2.5.3 COMBINAZIONE DEI CARICHI
Ai fini delle verifiche degli Stati Limite Ultimi e di Esercizio le azioni sulla struttura sono
state combinate secondo le indicazioni di cui al paragrafo 2.5.3 del D.M. 14 gennaio 2008,
di seguito riportate:
Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli astati limite ultimi:
1 1 2 2 1 1 2 02 2 3 03 3 ...G G P Q k Q k Q kG G P Q Q Q
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Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio
irreversibili:
1 2 1 02 2 03 3 ...k k kG G P Q Q Q
Combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio
reversibili:
1 2 11 1 22 2 23 3 ...k k kG G P Q Q Q
Combinazione quasi permanente, generalmente impiegata per gli effetti a lungo termine:
1 2 21 1 22 2 23 3 ...k k kG G P Q Q Q
Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi
all’azione sismica:
1 2 21 1 22 2 ...k kE G G P Q Q
1.3 RELAZIONE SUI MATERIALI IMPIEGATI
Calcestruzzo magro per sottofondazioni C12/15
Calcestruzzo per fondazioni C25/30
Calcestruzzo per elevazioni (travi, pilastri, pareti) C28/35
Calcestruzzo per solai e solette C28/35
Acciaio in barre per calcestruzzo (saldabile) B450C
Rete elettrosaldata 23900 daN/cmykf
24500 daN/cmtf
Calcestruzzo per opere speciali (pali) C25/30
Legno lamellare GL32C
Acciaio per carpenteria metallica S275JR
Bulloni, dadi, rosette CLASSE 8.8
Saldature I CLASSE
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1.4 Specifiche
1.4.1 Calcestruzzo per travi, pilastri, pareti, solai:
Calcestruzzo C28/35
Cemento tipo: Portalnd 42.5R (UNI EN 206-1)
dmax (mm) (limiti imposti da UNI 9858)
Rapporto a/c 0,55
Contenuto minimo di calcestruzzo (Kg/m3) 350
Resistenza caratteristica minima fck=28 N/mm2
Classe di esposizione XC3
Lavorabilità S4
fcd= 15,87 N/mm2
fctm= 2,766 N/mm2
c0= 2‰
cu= 3,5‰
E= 32308 N/mm2
1.4.2 Calcestruzzo per fondazioni:
Calcestruzzo C25/30
Cemento tipo: Portalnd 42.5R (UNI EN 206-1)
dmax (mm) (limiti imposti da UNI 9858)
Rapporto a/c 0,60
Contenuto minimo di calcestruzzo (Kg/m3) 300
Resistenza caratteristica minima fck=25 N/mm2
Classe di esposizione XC2
Lavorabilità S4
fcd= 14,17 N/mm2
fctm= 2,565 N/mm2
c0= 2‰
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cu= 3,5‰
E= 31476 N/mm2
1.4.3 Calcestruzzo per opere speciali:
Calcestruzzo C25/30
Cemento tipo: Portalnd 42.5R (UNI EN 206-1)
dmax (mm) (limiti imposti da UNI 9858)
Rapporto a/c 0,60
Contenuto minimo di calcestruzzo (Kg/m3) 300
Resistenza caratteristica minima fck=25 N/mm2
Classe di esposizione XC2
Lavorabilità S5
resistenza di calcolo compressione fcd= 14,17 N/mm2
resistenza media a trazione fctm= 2,565 N/mm2
deformabilità al limite elastico c0= 2‰
deformabilità ultima cu= 3,5‰
modulo elastico medio E= 31476 N/mm2
1.4.4 Acciaio per barre calcestruzzo
Acciaio B450C (saldabile)
Tensione caratteristica di snervamento (calcolo) fynominale 450 N/mm2
Tensione caratteristica di rottura (calcolo) ftnominale 540 N/mm2
Tensione caratteristica di snervamento 450 N/mm2
Tensione caratteristica di rottura 540 N/mm2
Allungamento totale al carico massimo (Agt)k ≥7,5%
Rapporto ft/fy 1,15≤Rm/Re<1,35
Rapporto fymisurato/fynominale ≤1,25
resistenza di calcolo fyd= 391,3 N/mm2
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deformabilità ultima su= 67,5‰
deformabilità al limite elastico syd= 1,957‰
modulo elastico E= 200000 N/mm2
1.4.5 Acciaio per carpenteria metallica e bulloni
Acciaio S275JR
modulo elastico E= 210000 N/mm2
modulo elasticità trasversale G= E/[2(1+)] N/mm2
coefficiente di Poisson = 0,3
coefficiente dui espansione termica lineare =12x10-6 per °C-1
densità =7850 Kg/m3
Tensione caratteristica di snervamento fyk (t≤40 mm) 235 N/mm2
(40 mm<t≤80 mm) 215 N/mm2
Tensione caratteristica di rottura ftk 360 N/mm2
Bulloni Classe 8.8
tensione di snervamento fyb 649 N/mm2
tensione di rottura ftb 800 N/mm2
1.5 VERIFICHE LOCALI
1.5.1 Verifiche travetti solai
1.5.1.1 SOLAIO CONTROTERRA
Si riporta di seguito l’analisi specifica dei carichi per i solai, condotta mantenendo separati
i carichi variabili da quelli permanenti non strutturali e pesi propri, come prevede la
metodologia di verifica agli stati limite. I solai in oggetto dovranno essere forniti con
capacità autoportante in fase di getto e pertando potranno subire modifiche sulla base
delle indicazioni e dei calcoli dei fornitori.
Solaio SP-T: Solaio controterra H=32cm
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SOLAIO SP-T
Peso proprio
• peso solaio predalles 360 daN/mq
Permanenti portati
• parquet (700daN/mc) + collante 14 daN/mq
• massetto s=7cm (2000x0,07) 140 daN/mq
• pannello bugnato s=3 cm 3 daN/mq
• stiferite GT s=10cm (36x0,1) (3,6) 4 daN/mq
• massetto allegerito s=6,8cm (800x0,068) 55 daN/mq
TOTALE PERMANENTI PORTATI 216 daN/mq
Variabili categoria C1
TOTALE VARIABILI DI PIANO 300 daN/mq
Verifica solaio SP- solaio "controterra"
I travetti del solaio predalles vengono calcolati per i carichi statici indicati
precedentemente, in riferimento alla campata di maggior luce e con un interasse pari a
60cm. Lo schema statico è di trave su più appoggi. Il valore fattorizzato dei carichi agli
stati limite ultimi risulta di:
q = (360·1,3 + 216·1,5 + 300·1,5)·0,6 = 745 daN/m
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Verifica a flessione
Il momento massimo positivo nella campata di maggior luce è pari a:
MM+ =3598 daNm
In corrispondenza degli appoggi il momento negativo è di:
ME- = MF
- = 2402 daNm
Si predispongono 316 a travetto all'intradosso ed un'armatura all'estradosso del travetto
costituita da 216.
Il momento resistente della sezione così armata è di:
MRd = 5158 daNm
Verifica a taglio
Il valore del taglio in corrispondenza degli appoggi vale:
TE = TF = 2317daN
mentre la resistenza a taglio vale rispettivamente:
TRd,E = TRd,F = 2568 daN
1.5.1.2 SOLAIO DI PIANO (H=28+4) CON TRAVETTO T8
SOLAIO S1-2
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Peso proprio
•peso solaio latero-cemento a travetti precompressi 370 daN/mq
Permanenti portati
•parquet (700daN/mc) + collante 14 daN/mq
•massetto s=7cm (2000x0,07) 140 daN/mq
•pannelli forma in poliuretano + materassino acustico 3 daN/mq
•massetto alleggerito s=10cm (800x0,10) 80 daN/mq
•intonaco s=1,50cm (1400x0,015) 21 daN/mq
TOTALE PERMANENTI PORTATI 258 daN/mq
Variabili categoria C1
TOTALE VARIABILI DI PIANO 300 daN/mq
Verifica a flessione
Dall'analisi dei carichi si evince che:
daN
(370 1,3 258 1,5 300 1,5) 0,5 659 m
q
Il momento massimo positivo nella campata di luce maggiore (L=6,22m) è pari a:
max
2 2659 6,223186 daNm
8 8
qLM
Si utilizza un travetto T8 di dimensioni 12x9 i=50, con 0,96 cm2 di armatura.
Il momento resistente della sezione così armata è di:
MRd = 5495daNm≥M+ (verifica soddisfatta)
Verifica a taglio
Il valore del taglio in corrispondenza degli appoggi vale:
max
659 6,222049daN
2 2
qLT
la resistenza a taglio del travetto è di:
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VRd=3434 daN≥Tmax (verifica soddisfatta)
pertanto non occorre disporre una specifica armatura a taglio.
1.5.1.3 SOLAIO DI COPERTURA (H=20+4)
SOLAIO S1-6
Ai fini delle verifiche viene presa in esame la sola condizione di presenza di pannelli
fotovoltaici, che rappresenta la condizione più gravosa dal punto di vista dei carichi:
Peso proprio •peso solaio latero-cemento a travetti precompressi 280 daN/mq Permanenti portati • pannelli fotovoltaici 15 daN/mq • lamiera grecata, finiture 15 daN/mq
• arcarecci + isolante NAFCO THERM s=10cm 16 daN/mq
• intonaco s=1,50cm 21 daN/mq
TOTALE PERMANENTI PORTATI 67 daN/mq
Variabile Neve
TOTALE VARIABILI DI PIANO 150 daN/mq
Verifica a flessione
Dall'analisi dei carichi si evince che:
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daN(280 1,3 67 1,5 150 1,5) 1 345
mq
Il momento massimo positivo nella campata di luce maggiore (L=7,20m) è pari a:
max
2 2345 7,202236 daNm
8 8
qLM
Si utilizza un travetto T4 di dimensioni 12x9 i=50, con 0,48 cm2 di armatura.
Il momento resistente della sezione così armata è di:
MRd = 2804 daNm≥M+ (verifica soddisfatta)
Verifica a taglio
Il valore del taglio in corrispondenza degli appoggi vale:
max
345 7,201242 daN
2 2
qLT
la resistenza a taglio del travetto vale:
VRd=3434 daN≥Tmax (verifica soddisfatta)
pertanto non occorre disporre una specifica armatura a taglio.
1.5.2 Verifiche elementi secondari non strutturali
Per la verifica di elementi strutturali secondari o di elementi non strutturali si
seguono i criteri delineati al §7.2.3. del D.M 14.01.2008.
Il presente paragrafo tratta la verifica a ribaltamento fuori dal piano delle
pareti esterne. Forza orizzontale agente: a aa
a
S WF
q
dove qa viene assunto
pari a 2 secondo quanto definito in Tabella 7.2.I.
Sa può essere calcolato nel modo seguente:
21
3 (1 / )) 3 (1 0,76)0,5 0,205 1,19 0,5 0,2821 (1 / )a
a
Z HS ST T
Il peso dell'elemento (a metro) risulta pari a 594 daN, pertanto:
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0,28 60084 daN
2a a
aa
S WF
q
La verifica verrà condotta considerando uno schema come il seguente:
Figura 1
La parete pur essendo formata da maschi murari indipendenti verrà considerata
collaborante grazie all'inserimento di elementi di collegamento metallici come da scheda
tecnica allegata alla relazione di calcolo (dimensionati nello specifico in fase costruttiva
dai fornitori)
Momento stabilizzante
Il momento stabilizzante risulta:
594 0,24 daNm71,28 2 2 mSsM W
Momento ribaltante
il momento ribaltante a meno del moltiplicatore di collasso:
594 3,6 daNm1069,2 2 2 mRHM W
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Calcolo del moltiplicatore di collasso
71,28 0,067
1069,2S
R
MM
si considera un andamento lineare con l’altezza del meccanismo di ribaltamento. Alla luce
di quanto esposto verrà definito unitario lo spostamento in cima e pertanto si assumerà:
1 1
Calcolo della massa partecipante al cinematismo
Tale valore sarà dato dalla relazione:
2
*2
daN60,55 m( )
i
i ii
ii
PM
g P
Calcolo del fattore di massa partecipante
** 1
ii
g MeP
Calcolo dell’accelerazione spettrale
*
*0,067 9,81 0,66
1ga
e
Verifica allo stato limite ultimo
In conclusione affinchè la verifica sia scongiurata deve verificarsi che:
*
*
1 1,15 0,17
essendo 0,66 0,17
g
tot
a S Zaq H
a
la verifica si ritiene soddisfatta
Nonostante le verifiche a ribaltamento (considerando intimamente connessi i due strati di
muratura) siano soddisfatte, a favore di sicurezza, verranno comunque inseriti dei
connettori sugli elementi portati (travi e pilastri) nell'ordine di 1F6/50".
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1.5.3 Verifica parapetti
Per la verifica dei parapetti si considera una spinta, calcolata ad un metro
dall'attacco sulla piastra di un carico pari a 2,00 KN/m così come precisato
nella tabella 3.1.II Cat. C2 del D.M. 14/01/2008.
L'interasse tra i montanti è stato considerato pari ad 1 m. Pertanto la spinta
risulta pari a:
max
2,00 1 2,00 1,5 3,00 KN3,00 100 100 30000 daNcm
kHM
I montanti sono costituiti da due profili affiancati e collegati tra loro con
dimensioni b=8 mm H=65 mm.
Considerando che il loro contributo inerziale sia comune, questi si sommano
dando un modulo di resistenza pari a:
2 23 38 2 65 11267 mm 11,27 cm
6 6B HW
Il momento resistente che ne cosegue vale:
,0
12,68 2350 28379 daNcm1,05
pl ykC Rd
M
W fM
poiché questo valore non copre integralmente il momento di calcolo ma fino ad
una altezza pari a circa 90 cm, nella parte terminale il profilo verrà integrato
con elemento centrale (utilizzato anche come collegamento per le bullonature)
in corrispondenza della piastra di attacco alla scala semiprefabbricata.
Il valore di modulo di resistenza si incrementa al valore:
2 23 38 3 65 16900 mm 16,9 cm
6 6B HW
Il momento resistente che ne cosegue vale:
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,0
16,9 2350 37823 daNcm1,05
pl ykC Rd
M
W fM abbondantemente superiore al
valore alla base del montante. In questo caso è stato utilizzato il valore del
modulo di resistenza elastico a favore di sicurezza.
1.5.4 Verifica pianerottoli scale
Sono realizzati in soletta piena con H=25 cm:
Dall'analisi dei carichi si evince:
Peso proprio=625 daN/m2
Permanente portato=300 daN/m2 (peso gradini + 5 cm di finitura)
Variabili=400 daN/m2
inoltre si considera la quota parte di scala che interessa lo sbarco sui
pianerotttoli stessi pari a:
Peso proprio=1500 daN/m
Permanente portato=720 daN/m
Variabili=1120 daN/m
Applicando la fattorizzazione degli elementi considerati per 1 m di soletta si
ottiene:
(625 1 1500) 1,3 (300 1 720) 1,5 (400 1 1120) 1,5 6573 daN/mq
1.5.4.1 VERIFICA A FLESSIONE
Si considera uno schema statico come una condizione intermedia tra incastro
ed appoggio, pertanto i momenti in mezzeria ed all'appoggio si considerano
pari a:
2 2
max6573 2,3 2897 daNm
12 12qLM
Si utiizzano F16/20" all'intradosso e F16/20" all'estradosso.
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Per momento in campata le verifiche porgono:
Verifica flessione mezzeria
2897 daNmRd MaxM M (verifica soddisfatta)
2 2
max6573 2,3 1449 daNm
24 24qLM
Per momento all'appoggio le verifiche porgono:
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Verifica flessione appoggio
1449 daNmRd MaxM M (verifica soddisfatta)
1.5.4.2 VERIFICA A TAGLIO
Il valore del taglio é:
max
6573 2,3 7558 daN2 2qLV
La verifica porge:
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Verifica a taglio
La resistenza a taglio offerta dal solo cls vale:
VRd=118,28 KN=11828 daN≥Vmax
pertanto non occorre predisporre idonea armatura a taglio.
1.5.4.3 VERIFICA A FESSURAZIONE
Le verifiche a fessurazione verranno implementate con le seguneti combinazioni e limiti,
considerando le condizioni ambientali ORDINARIE ed armatura POCO SENSIBILE:
Combinazione frequente:
(625 1 1500) 1 (300 1 720) 1 (400 1 1120) 0,7 4209 daN/mq
limite di fessurazione ≤w3 (0,4 mm)
Combinazione quasi permanente:
(625 1 1500) 1 (300 1 720) 1 (400 1 1120) 0,6 4057 daN/mq
limite di fessurazione ≤w2 (0,3 mm)
Combinazione rara:
(625 1 1500) 1 (300 1 720) 1 (400 1 1120) 1 4665 daN/mq
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limite di fessurazione ≤w2 (0,3 mm)
I momenti corrispondenti valgono:
2 2
max4209 2,3 1856 daNm
12 12qLM (frequente)
2 2
max4057 2,3 1788 daNm
12 12qLM (quasi permanente)
2 2
max4665 2,3 2056 daNm
12 12qLM (rara)
Verifica soddisfatta
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Verifica soddisfatta
Verifica soddisfatta
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1.5.4.4 VERIFICA TENSIONI CLS E ACCIAIO
Combinazione rare
Combinazione quasi permanente
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2 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI
Le fondazioni dell'edificio sono realizzate con fondazioni profonde su pali; sulle teste dei
pali sono posizionate travi di fondazione in entrambe le direzioni di dimensioni tali da
poter assimilare la fondazione ad una platea su pali.
2.1 Stratigrafia e parametri geotecnici del terreno utilizzati per le verifiche geotecniche
Per quanto riguarda la documentazione relativa alle stratigrafie ed ai parametri geotecnici
si rimando alle indagini specifiche redatte in fase di progetto definitivo.
2.2 Verifiche geotecniche dei pali di fondazione
Sulla base delle indagini geotecniche, in particolare dei sondaggi SAp, S11 ed SB, sono
state determinate tre famiglie di pali di diametro di 80cm e lunghezza rispettivamente di
18m, 12m e 4.2m, in modo tale che si ammorsino nelle marme per almeno 3 diametri.
La verifica geotecnica della portanza dei pali avviene attraverso la determinazione della
portata limite laterale e di base dei pali di tipo CFA ad elica continua scelti per la
realizzazione dell’impianto fondale. Ogni palo progettato è stato geotecnicamente
dimensionato in funzione della stratigrafia media che gli compete, tenendo conto dei
risultati dei sondaggi geognostici e delle prove geotecniche di laboratorio presentate nelle
“Relazioni Geologico-geotecniche” specifiche del progetto.
Nel seguito si riportano le portate laterali e di base limite ottenute per le sole condizioni
drenate che, in riferimento all’Approccio 2 (A1+M1+R3) sono risultate dimensionanti. La
portata totale limite Qtot lim è riferita alla capacità portante del palo singolo per carichi
verticali epurato del peso del palo allo SLU. La portata ammissibile del palo singolo Qtot
amm è confrontata con la sollecitazione massima verticale Nmax derivante dalla
sovrastruttura.
2.3 Verifiche strutturali dei pali di fondazione
La verifica strutturale della sezione del palo è eseguita modellando agli elementi finiti la
fondazione profonda e simulando la resistenza laterale del terreno con delle molle di
rigidezza kh stimata.
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Per la stima del modulo di rigidezza orizzontale del terreno kh si è impiegata la
formulazione di Vesic (1961) che esprime il modulo kh in funzione dei parametri elastici
della massa di terreno Es, modulo di Young, e s, coefficiente di Poisson:
4
122
0.65
1s s
p p
E D Ek
D E I
Con: D: diametro del palo
Ep=modulo di Young del palo
Ip=momento di inerzia baricentrico del palo
Per determinare il momento flettente e il taglio agente sul palo in condizioni sismiche si è
proceduto a modellare agli elementi finiti la fondazione profonda, applicando delle molle di
rigidezza orizzontale pari a kh, differenziate per gli strati effettivamente attraversati dal
palo.
Si è determinata una sovraspinta sismica funzione delle caratteristiche del sito stimando
una componente di accelerazione orizzontale ah di:
ah=amax
con:
amax=S.ag
SLV ag=0.205g F0=2.52
Le sollecitazioni applicate alla testa del palo, derivanti dalla sovrastruttura, sono ottenute
in accordo con il par. § 7.2.5 del NTC 2008: lo sforzo normale è quello che compete alla
combinazione sismica (par. §3.2.4), mentre i tagli sismici sono quelli sollecitanti
moltiplicati del fattore di amplificazione Rd=1.1 per CDB. I pali appartenenti allo stesso
edificio sono stati dimensionati per gruppi omogenei in termini di azioni derivanti dalla
sovrastruttura, di geometria e di stratigrafia, utilizzando le sollecitazioni più conservative
per ciascun gruppo.
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2.3.1 Palo L=18.0 m (quota testa palo +325.00)
CARATTERISTICHE DEL PALO
Diametro [m] 0.80 Calcestruzzo C25/30 Ep [daN/cm2] 314472
Lunghezza
[m]
18.0 Sondaggi di
riferimento
SAp-S2-S11-
S8-SB
Ip [cm4] 4021240
STRATIGRAFIA DI PROGETTO
LITOTIPO PROFONDITA’ ’k c’K cuk E’s kh
[m testa palo] [daN/m3] [°] [daN/m2] [daN/m2] [daN/cm2] [daN/cm3]
Terreno
veget.
0.00-1.00 1600 15 0 1500 20 0,10
Argilla-
Arg.limosa
1.00-7.00 1900 25 2290 10310 170 0,98
Limo
argilloso
sabbioso
7.00-9.50 1900 24 2400 9530 95 0,52
Limo
argilloso con
granulare
9.50-10.50 2000 24 2290 9530 175 1,02
Ghiaia in
argilla
10.50-12.00 2200 34 200 953000 302 1,83
Marna
alterata
12.00-15.00 2000 24 3500 20000 1200 8,17
Marna 15.00-18.00 2100 20000 20000 1200 8,17
APPROCCIO
2
Qlim lat Qlim base Qtot lim Qtot amm Nmax
[daN] [daN] [daN] [daN] [daN]
319500 100500 420000 207360 159833
verificato
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SISMICITA’ DEL SITO
Categoria di
sottosuolo
B S 1.2 amax [g] 0.246
0.85 0.40 ah 0.084
Le sollecitazioni prese come riferimento per il dimensionamento dei pali di lunghezza 18.0
m sono le seguenti che tengono conto delle prescrizioni al par. §7.2.5 del NTC 2012 e
della presenza del 30% dell’azione sismica nella direzione ortogonale alla principale.
AZIONI TESTA PALO
Combinazione sismica
N [daN] 34904 Tx [daN] 14568 Ty [daN] 22906
Nel modello si considerano agenti le sollecitazioni sismiche nella direzione in cui sono
massime combinate con il 30% delle corrispondenti sollecitazioni di taglio derivanti da
sisma agente in direzione ortogonale.
Il momento flettente massimo si presenta in sommità al palo: N=34904 daN Mx=4850000 daNcm My=3000000 daNcm
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Si dispongono 1414 a creare una gabbia di base estesa sull’intera lunghezza del fusto
del palo integrati nei primi 5.5 m circa da 1414 integrativi per assorbire il momento
sollecitante in testa. Il dominio di resistenza che si ottiene è:
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L’armatura minima di 1414 è mantenuta costante lungo l’intero fusto del palo:
1414 21.56 cm2
0.3%Ap = 15 cm2 minimi da normativa soddisfatti (par. § 7.2.5)
Per la verifica a taglio del palo di progetto si utilizza il taglio sollecitante massimo ottenuto
dalla modellazione:
Tmax=22906 daN
La resistenza a taglio della sezione è assicurata con una spirale di staffaggio della gabbia
di armatura 10/10’’ che si estende per circa 5 m sotto la testa del palo; successivamente
lo staffaggio avviene mediante una spirale 10/20’’ da estendersi fino alla base.
2.3.2 Palo L=12.0 m (quota testa palo +325.00)
CARATTERISTICHE DEL PALO
Diametro [m] 0.80 Calcestruzzo C25/30 Ep [daN/cm2] 314472
Lunghezza
[m]
12.0 Sondaggi di
riferimento
SAp-S2-S11-
S8-SB
Ip [cm4] 4021240
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STRATIGRAFIA DI PROGETTO
LITOTIPO PROFONDITA’ ’k c’K cuk E’s kh
[m testa palo] [daN/m3] [°] [daN/m2] [daN/m2] [daN/cm2] [daN/cm3]
Limo
argilloso
0.00-5.50 1900 27 4190 10200 173 1.00
Limo
argilloso con
granulare
5.50-7.50 2000 24 2400 9530 300 1.82
Marna
alterata
7.50-9.00 2000 24 3500 20000 1178 8.01
Marna 9.00-12.00 2100 20000 20000 1178 8.01
APPROCCIO
2
Qlim lat Qlim base Qtot lim Qtot amm Nmax
[daN] [daN] [daN] [daN] [daN]
268105 100500 368605 187370 184236
verificato
SISMICITA’ DEL SITO
Categoria di
sottosuolo
B S 1.2 amax [g] 0.246
1.00 0.45 ah 0.111
Le sollecitazioni prese come riferimento per il dimensionamento dei pali di lunghezza 12.0
m sono le seguenti che tengono conto delle prescrizioni al par. §7.2.5 del NTC 2012 e
della presenza del 30% dell’azione sismica nella direzione ortogonale alla principale.
AZIONI TESTA PALO
Combinazione sismica
N [daN] 34904 Tx [daN] 14568 Ty [daN] 22906
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Nel modello si considerano agenti le sollecitazioni sismiche nella direzione in cui sono
massime combinate con il 30% delle corrispondenti sollecitazioni di taglio derivanti da
sisma agente in direzione ortogonale.
Il momento flettente massimo si presenta in sommità al palo: N=34904 daN Mx=4366000daNcm My=2816000 daNcm
Si dispongono 1414 a creare una gabbia di base estesa sull’intera lunghezza del fusto
del palo integrati nei primi 5.5 m circa da 1414 integrativi per assorbire il momento
sollecitante in testa. Il dominio di resistenza che si ottiene è:
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L’armatura di 1414 è mantenuta costante lungo l’intero fusto del palo:
1414 21.56 cm2
0.3%Ap = 15 cm2 minimi da normativa soddisfatti (par. § 7.2.5)
Per la verifica a taglio del palo di progetto si utilizza il taglio sollecitante massimo ottenuto
dalla modellazione:
Tmax=22906 daN
La resistenza a taglio della sezione è assicurata con una spirale di staffaggio della gabbia
di armatura 10/10’’ che si estende per circa 5 m sotto la testa del palo; successivamente
lo staffaggio avviene mediante una spirale 10/20’’ da estendersi fino alla base.
2.3.3 Palo L=4.2 m (quota testa palo +325.00)
CARATTERISTICHE DEL PALO
Diametro [m] 0.80 Calcestruzzo C25/30 Ep [daN/cm2] 314472
Lunghezza 4.20 Sondaggi di SAp-S2-S11- Ip [cm4] 4021240
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[m] riferimento S8-SB
STRATIGRAFIA DI PROGETTO
LITOTIPO PROFONDITA’ ’k c’K cuk E’s kh
[m testa palo] [daN/m3] [°] [daN/m2] [daN/m2] [daN/cm2] [daN/cm3]
Sabbia
densa
0.00-1.20 2000 24 3500 20000 1178 8.01
Marna 1.20-4.20 2100 20000 20000 1200 8.17
APPROCCIO
2
Qlim lat Qlim base Qtot lim Qtot amm Nmax
[daN] [daN] [daN] [daN] [daN]
162021 100500 262521 138620 136450
verificato
SISMICITA’ DEL SITO
Categoria di
sottosuolo
B S 1.2 amax [g] 0.246
1.00 0.65 ah 0.160
Le sollecitazioni prese come riferimento per il dimensionamento dei pali di lunghezza 4.20
m sono le seguenti che tengono conto delle prescrizioni al par. §7.2.5 del NTC 2012 e
della presenza del 30% dell’azione sismica nella direzione ortogonale alla principale.
AZIONI TESTA PALO
Combinazione sismica
N [daN] 34904 Tx [daN] 14568 Ty [daN] 22906
Nel modello si considerano agenti le sollecitazioni sismiche nella direzione in cui sono
massime combinate con il 30% delle corrispondenti sollecitazioni di taglio derivanti da
sisma agente in direzione ortogonale.
Il momento flettente massimo si presenta in sommità al palo: N=34904 daN
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Mx=2866000 daNcm My=1780800 daNcm
Si dispongono 1414 e il dominio di resistenza che si ottiene è:
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L’armatura di 1414 è mantenuta costante lungo l’intero fusto del palo:
1414 21.56 cm2
0.3%Ap = 15 cm2 minimi da normativa soddisfatti (par. § 7.2.5)
Per la verifica a taglio del palo di progetto si utilizza il taglio sollecitante massimo ottenuto
dalla modellazione:
Tmax=22906 daN
La resistenza a taglio della sezione è assicurata con una spirale di staffaggio della gabbia
di armatura 10/10’’ per i primi 2.0 m dalla testa del palo e successivamente con una
spirale 10/20’’ .
2.4 Verifica a punzonamento della fondazione
Poiché il D.M. 14/01/2008 non riporta per esteso le verifiche a punzonamento si sono
utilizzate le indicazioni dell EUROCODICE 2, da cui si ricava che il valore resistente a
questa azione pari a:
1/3, , 1 min 1(100 ) ( )Rd c Rd c l ck cp cpV C K f k k
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(a favore di sicurezza si trascura il secondo termine)
con:
2001 2,0 (con d in mm)K
d
considerando Hfondazione=60 cm, d=55,2 cm=552 mm e l'intorno del pilastro più sollecitato,
K=1,6 e CRd,c=0,12
0,02l lx ly
considerando armatura longitudinale diffusa Φ16/20" nelle due direzioni e raffittimento
Φ22/10" per 150 cm in ciascuna direzione, si ha:
3 3 33,13 10 3,13 10 3,13 10l
Per cui risulta
, 2
N0,39 Rd cV
mm
traducendo tale valore sulla base della superficie della fondazione interessata dal
punzonamento (160x160 cm), si ottiene che:
, max10134 2978KNRd cV KN N
La verifica risulta pertanto soddisfatta.
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3 CALCOLI STRUTTURALI
Come precedentemento indicato i calcoli riguardano le verifiche di tutti gli
elementi strutturali che sono stati modellati tramite programma FEM. Le
verifiche in sequenza riguarderanno sia gli stati limite ultimi, sia quelli di
esercizio (danno/operatività). A completamento si sono riportate anche le
verifiche per le gerarchie delle resistenze tra elemnti così come richiesto dalla
normativa vigente al fine di scongiurare rotture fragili.
Di seguito si riportano rappresentazioni grafiche della numerazione degli
elementi:
NUMERAZIONE ELEMENTI 1
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NUMERAZIONE ELEMENTI 2
NUMERAZIONE ELEMENTI 3
NUMERAZIONE ELEMENTI 4
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3.1 Tabulati software di calcolo - Dati di input
3.1.1 Parametri di progetto
Normativa
Normativa di riferimento DM 2008 - Zona sismica - Bassa Duttilità
Unità di misura
Lunghezza cm
Forza kg
Pressione kg/cm2
Metodo di progetto
Metodo Stati limite
Fattori sicurezza parziale
Calcestruzzo 1.50
Acciaio 1.15
Legami costitutivi
Asse parabola calcestruzzo (x1000) 2.00
Fattore di riduzione addizionale 0.85
Deformazione ultima calcestruzzo (x1000) 3.50
Deformazione ultima acciaio (x1000) 10.00
Incremento resistenza acciaio 0.00
Opzioni di progetto
Considerata l'eccentricità accidentale sui pilastri NO
Considerata la traslazione del diagramma dei momenti SI
Armatura longitudinale
Lunghezza massima barre cm 1200.00
Massima distanza barre cm 50.00
Diametri minimi di ancoraggio 20.00
Progetto antisismico
Gerarchia delle resistenze SI
Fattore di sicurezza per la gerarchia delle resistenze 1.10
Progetto per taglio dovuto ad azione simica SI
Progetto per duttilità dei pilastri-parete SI
Minimi e massimi per le travi
Armatura minima tesa F1.40000
Armatura massima tesa F3.50000
Armatura minima totale 0.000
Armatura massima totale
Moltiplicatore di continuità dell'armatura in zona critica 0.00
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Rapporto di bilanciamento di armatura 0.50
Lunghezza zona critica H
Minimi e massimi per i pilastri
Armatura minima totale 0.010
Armatura massima totale 0.040
Minimi e massimi per travi di fondazione
Armatura minima totale 0.002
Modalità staffatura
Staffe filo pilastro SI
Passo massimo nelle travi 33.000,H0.8,P666.666
Passo massimo nei pilastri 25.000,D12
Infittimento staffe agli estremi
Passo zona critica travi H0.25,D8,22.500,S24
Lunghezza zona critica travi H
Passo zona critica pilastri D8,17.500,m0.5,p12.50000J
Lunghezza zona critica pilastri M,L0.167,45.000
Abbreviazioni usate nelle regole di assegnazione
n valore numerico
Hn n volte altezza della sezione asse locale y
Ln n moltiplica la lunghezza della trave
Dn n volte il diametro minimo armatura
Sn n volte il diametro della staffa
Pn Ast/bst: rapporto tra area staffa e corda
Mn (maiuscolo) dimensione massima della sezione
mn (minuscolo) dimensione minima della sezione
Nn moltiplicatore forza assiale di compressione
Fn inverso della resistenza dell'acciaio
3.1.2 Caratteristiche dei materiali
Calcestruzzo
Denominazione materiale
Resistenza cubica kg/cm2 350.00
Resistenza a compressione kg/cm2 164.62
Resistenza a trazione frattile 5% kg/cm2 13.23
Tensione di aderenza kg/cm2 29.77
Acciaio
Denominazione materiale
Resistenza caratteristica acciaio kg/cm2 4400.00
Resistenza di calcolo kg/cm2 3826.09
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3.1.3 Elementi
Elemento Dal
nodo
Al
nodo Offset estremo sinistro (cm) Offset estremo destro (cm)
Lunghezza
(cm)
x y z x y z
594 57 352 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 295.00
595 15 57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 230.00
596 352 22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 270.00
597 366 352 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 535.00
607 8 36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 480.00
608 94 43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 360.00
609 21 14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 450.00
610 20 13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 450.00
611 19 939 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 449.89
612 18 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 450.00
613 17 940 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 449.87
614 16 941 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 450.22
615 8 15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 450.00
616 8 941 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 533.77
617 1 8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 795.00
618 941 2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 794.79
619 940 9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 702.80
620 10 937 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 794.39
621 11 10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 715.00
622 11 4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 795.00
623 939 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 714.62
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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1563 41 34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 795.00
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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3.1.4 Sezioni
Sezione rettangolare
Elemento Materiale Altezza (cm) Base (cm)
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595 C28/35 50.00 40.00
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1139 C28/35 45.00 60.00
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1268 C28/35 32.00 65.00
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1269 C28/35 32.00 65.00
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1385 C28/35 42.00 75.00
1386 C28/35 32.00 56.00
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1387 C28/35 32.00 40.00
1388 C28/35 32.00 40.00
1389 C28/35 32.00 40.00
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1503 C28/35 70.00 70.00
1504 C28/35 70.00 70.00
1505 C28/35 70.00 70.00
1506 C28/35 70.00 70.00
1507 C28/35 70.00 70.00
1508 C28/35 70.00 70.00
1509 C28/35 70.00 70.00
1510 C28/35 70.00 70.00
1511 C28/35 70.00 70.00
1512 C28/35 70.00 70.00
1513 C28/35 70.00 70.00
1514 C28/35 70.00 70.00
1515 C28/35 70.00 70.00
1516 C28/35 70.00 70.00
1517 C28/35 70.00 70.00
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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1518 C28/35 70.00 70.00
1519 C28/35 70.00 70.00
1520 C28/35 42.00 75.00
1521 C28/35 24.00 40.00
1522 C28/35 24.00 40.00
1523 C28/35 24.00 40.00
1524 C28/35 24.00 40.00
1525 C28/35 24.00 40.00
1526 C28/35 24.00 40.00
1527 C28/35 24.00 40.00
1528 C28/35 24.00 40.00
1529 C28/35 24.00 40.00
1530 C28/35 45.00 60.00
1531 C28/35 45.00 60.00
1532 C28/35 45.00 60.00
1533 C28/35 45.00 60.00
1534 C28/35 45.00 60.00
1535 C28/35 32.00 40.00
1536 C28/35 32.00 40.00
1537 C28/35 32.00 60.00
1538 C28/35 42.00 61.00
1539 C28/35 42.00 75.00
1540 C28/35 32.00 40.00
1541 C28/35 32.00 56.00
1542 C28/35 42.00 61.00
1543 C28/35 32.00 40.00
1544 C28/35 42.00 75.00
1545 C28/35 42.00 75.00
1546 C28/35 32.00 65.00
1547 C28/35 42.00 66.00
1548 C28/35 70.00 70.00
1549 C28/35 70.00 70.00
1550 C28/35 32.00 60.00
1551 C28/35 42.00 61.00
1552 C28/35 42.00 75.00
1553 C28/35 70.00 70.00
1554 C28/35 60.00 60.00
1555 C28/35 70.00 70.00
1556 C28/35 60.00 60.00
1557 C28/35 42.00 75.00
1558 C28/35 42.00 75.00
1559 C28/35 32.00 40.00
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Revisione : 14 settembre 2012
1560 C28/35 42.00 66.00
1561 C28/35 42.00 75.00
1562 C28/35 32.00 40.00
1563 C28/35 42.00 75.00
1564 C28/35 60.00 60.00
1565 C28/35 60.00 60.00
1566 C28/35 60.00 60.00
1567 C28/35 60.00 60.00
3.2 Tabulati software di calcolo - Risultati di output
3.2.1 Verifiche SLU
3.2.1.1 Verifica momento ultimo Elem P/T Qta Ascissa (cm) Nx ( kg) Mz ( kgxcm) My ( kgxcm) Fattore sicurezza Comb.
607 P 86.53 20413.43 -3512145.32 676564.05 1.78 4
240.00 18533.46 -1850270.91 382962.82 3.35 4
432.00 72072.32 -460816.23 354845.35 > 10.00 14
608 P 77.40 -86001.33 -1816986.32 306142.11 2.16 4
180.00 -86924.73 -941080.41 392957.59 5.03 4
324.00 -126564.21 276264.60 570469.32 6.75 19
655 P 39.80 53029.02 2443503.85 233484.10 2.93 1
60.00 52781.57 2563964.53 14422.02 2.79 1
94.21 52362.62 2767469.66 -353016.70 2.56 1
888 T 45.00 2.33e-010 -1510792.51 -1.84e-010 1.50 5
225.00 -2.90e-014 -697906.19 -4.42e-013 2.10 21
405.00 -2.33e-010 -1473329.79 -4.80e-011 1.54 8
889 T 45.00 -2.51e-010 3574570.58 -1.37e-013 1.45 19
225.00 -1.86e-013 -398649.52 7.58e-013 8.09 21
405.00 -2.51e-010 -3174737.39 -3.46e-010 1.32 8
890 T 70.30 2.49e-011 2118914.42 -3.35e-010 1.89 12
351.50 3.46e-014 -1479324.62 -1.21e-012 1.22 21
632.70 -2.49e-011 2254657.99 -1.31e-010 1.77 15
891 T 70.30 -1.60e-011 1886026.49 -5.98e-011 1.69 13
351.50 -2.79e-013 -1465334.36 8.79e-013 1.15 21
632.70 1.55e-011 1781473.94 -2.03e-010 1.79 14
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
892 T 71.50 1.01e-010 1884087.07 6.69e-011 1.69 13
357.50 -4.16e-013 -1488577.73 -1.13e-012 1.13 21
643.50 -1.01e-010 1866497.78 2.34e-011 1.72 14
893 T 71.50 -7.62e-013 2282439.63 9.10e-011 1.74 12
357.50 2.91e-014 -1515479.71 1.84e-012 1.18 21
643.50 7.76e-013 2285599.00 1.48e-010 1.74 15
894 T 71.50 -7.62e-013 2286163.51 2.11e-010 1.74 12
357.50 2.91e-014 -1518989.91 1.37e-013 1.18 21
643.50 7.76e-013 2259620.78 7.74e-011 1.77 15
895 T 71.50 1.01e-010 1865779.29 -7.69e-011 1.72 13
357.50 -4.16e-013 -1493954.01 -2.83e-013 1.12 21
643.50 -1.01e-010 1873040.96 -2.80e-011 1.69 14
896 T 45.00 6.10e-012 -1328526.08 1.67e-011 1.25 3
225.00 -2.59e-013 -582765.52 1.55e-012 2.88 21
405.00 -6.26e-012 -1201487.09 -1.77e-010 1.39 2
897 T 67.20 -9.31e-011 1749393.97 1.56e-010 1.83 13
336.00 -3.98e-013 -1334765.84 -9.87e-013 1.25 21
604.80 9.28e-011 1845677.55 -1.26e-010 1.73 14
898 T 67.20 2.57e-011 2357459.13 -8.73e-014 1.69 12
336.00 -5.36e-013 -1395192.64 1.08e-013 1.29 21
604.80 2.58e-011 -1169363.49 1.53e-010 1.53 1
899 T 67.20 -3.95e-011 2610892.68 -4.24e-010 1.73 12
336.00 1.44e-013 -1606921.97 -1.43e-013 1.81 21
604.80 3.97e-011 2516706.69 -2.35e-010 1.79 15
900 T 71.50 1.70e-011 2558690.92 4.12e-011 1.77 12
357.50 -7.96e-014 -1763997.06 -9.27e-014 1.65 21
643.50 -1.71e-011 2539139.06 1.81e-011 1.78 15
901 T 71.50 1.70e-011 2555745.69 -5.33e-011 1.77 12
357.50 -7.96e-014 -1759113.08 6.14e-013 1.65 21
643.50 -1.71e-011 2559767.46 5.07e-011 1.77 15
902 T 70.30 3.35e-011 2432611.96 1.29e-010 1.86 12
351.50 7.14e-014 -1727862.35 5.25e-013 1.68 21
632.70 -3.34e-011 2556760.84 -7.98e-012 1.77 15
903 T 70.30 1.48e-011 2026310.64 4.13e-011 1.79 14
351.50 1.07e-013 -1740349.01 9.45e-014 1.03 21
632.70 -1.47e-011 2127276.86 3.71e-011 1.69 13
904 T 71.50 3.12e-011 2125191.88 -5.11e-011 1.72 14
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 74 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
357.50 2.49e-014 -1774801.51 -2.18e-014 1.01 21
643.50 -3.12e-011 2135254.14 6.77e-012 1.69 13
905 T 71.50 3.12e-011 2130811.31 -5.73e-011 1.69 14
357.50 2.49e-014 -1779315.67 2.15e-013 1.00 21
643.50 -3.12e-011 2120517.26 -1.49e-011 1.72 13
906 T 67.20 3.75e-011 2086552.73 -5.24e-012 1.74 14
336.00 -1.54e-013 -1587773.20 1.02e-012 1.12 21
604.80 -3.76e-011 1982148.89 9.43e-011 1.84 13
907 T 45.00 2.24e-011 -1318922.09 -2.70e-010 1.35 2
225.00 -1.06e-013 -696974.37 4.89e-013 2.56 21
405.00 -2.23e-011 -1481189.91 9.25e-011 1.20 3
908 T 45.00 -2.20e-012 -3210947.73 1.25e-010 1.41 5
225.00 -2.22e-013 -875190.61 3.53e-013 5.22 21
405.00 -2.20e-012 4028652.71 -2.83e-010 1.39 16
909 T 45.00 -1.21e-010 -2462315.26 1.25e-010 1.18 5
225.00 -1.32e-013 -1079311.90 3.53e-013 2.70 21
405.00 1.21e-010 -2440027.79 2.83e-010 1.19 8
910 T 45.00 -7.45e-011 -1780952.28 1.25e-010 1.63 5
225.00 2.54e-014 -1128372.87 3.53e-013 2.59 21
405.00 7.45e-011 -1760651.18 2.83e-010 1.65 8
911 T 45.00 5.42e-011 2109910.40 6.40e-011 1.53 17
225.00 2.60e-013 -1101082.11 3.53e-013 1.89 21
405.00 -5.39e-011 2112245.15 -6.23e-013 1.53 18
912 T 45.00 -1.54e-011 -3555106.39 6.95e-011 1.37 8
225.00 2.85e-013 -467124.07 5.28e-013 9.83 21
405.00 1.59e-011 -3554643.93 -1.13e-010 1.29 5
913 T 53.50 8.84e-013 1365434.29 -1.35e-011 1.79 12
267.50 1.46e-013 -1018525.60 9.74e-014 1.65 21
481.50 -7.07e-013 1337430.59 -1.08e-011 1.83 15
914 T 45.00 -1.21e-013 1686313.65 6.40e-011 1.92 17
225.00 -1.58e-013 -884233.94 3.53e-013 2.35 21
405.00 -1.21e-013 1688610.30 -6.23e-013 1.92 18
915 T 45.00 -4.27e-012 1206209.01 1.03e-010 2.03 17
225.00 3.30e-013 -541947.76 4.29e-013 3.08 21
405.00 4.53e-012 1224551.38 1.18e-010 1.98 18
916 T 39.80 5.19e-011 2120842.79 -1.37e-010 1.36 14
105.00 -5.19e-011 -1113438.65 2.12e-010 1.60 2
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 75 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
189.00 -5.18e-011 -950901.38 3.15e-010 1.87 13
917 T 32.50 4.60e-013 -817430.30 -3.95e-012 2.17 21
162.50 4.54e-011 -884792.56 -6.65e-011 2.01 14
285.20 -4.48e-011 2186711.39 2.27e-010 1.32 13
918 T 39.80 -1.10e-010 2793201.79 -8.70e-011 1.32 13
162.50 1.10e-010 -528724.55 5.82e-011 5.51 14
292.50 1.10e-010 1967250.22 3.48e-011 1.48 14
919 T 70.30 5.89e-012 2135112.63 5.77e-012 1.72 13
351.50 -9.83e-014 -1587247.55 -4.15e-013 1.13 21
632.70 -6.02e-012 2036509.85 -2.62e-011 1.79 14
920 T 70.30 -3.18e-011 2147659.15 1.29e-010 1.69 12
351.50 3.53e-014 -1536720.06 5.25e-013 1.17 21
632.70 3.18e-011 2207276.98 -7.98e-012 1.65 15
921 T 67.20 -3.00e-011 2205021.69 -4.24e-010 1.65 12
336.00 -3.01e-014 -1458305.41 -1.43e-013 1.23 21
604.80 2.99e-011 2057893.83 -2.35e-010 1.78 15
922 T 71.50 -1.78e-011 2223845.50 4.12e-011 1.65 12
357.50 -5.97e-014 -1611259.32 -9.27e-014 1.11 21
643.50 1.77e-011 2208019.43 1.81e-011 1.65 15
923 T 71.50 -1.78e-011 2211888.84 -5.33e-011 1.65 12
357.50 -5.97e-014 -1610773.87 6.14e-013 1.11 21
643.50 1.77e-011 2221989.08 5.07e-011 1.65 15
924 T 71.50 -2.17e-011 2110692.97 -9.53e-011 1.74 13
357.50 9.29e-014 -1612401.13 2.10e-013 1.11 21
643.50 2.18e-011 2103180.36 2.80e-011 1.74 14
925 T 71.50 -2.17e-011 2101527.95 -7.17e-011 1.74 13
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643.50 2.18e-011 2117468.81 6.44e-011 1.73 14
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405.00 1.06e-012 600812.01 -4.17e-012 1.84 16
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929 T 79.50 -4.28e-012 -2206926.14 -2.03e-011 1.31 5
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32.23 7742.90 1515122.92 485618.35 1.54 17
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360.00 370.31 803616.13 193184.60 8.38 4
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1125 T 40.00 -7186.00 -100264.33 785216.28 6.84 19
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1129 T 34.80 30500.85 1212623.39 14649.83 7.17 12
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135.90 -23029.34 -541324.65 255591.22 > 10.00 4
1138 T 26.48 5968.65 -136536.45 453027.64 7.36 16
132.41 7412.38 484978.58 35921.46 4.88 7
229.69 8126.36 1223588.80 -269220.79 1.93 18
1139 T 45.02 8439.47 -878365.37 -377287.28 1.72 5
225.12 -12463.61 -206701.43 -95232.18 9.52 19
405.22 9263.20 1466659.29 472233.65 1.60 16
1140 T 45.02 -1531.98 905938.87 396961.94 2.39 5
225.12 275.35 -66970.44 -37404.27 > 10.00 18
405.22 3620.52 1098935.06 440607.52 2.03 19
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1149 T 80.59 4411.92 863231.54 -301856.76 1.67 14
402.94 4541.79 -794161.39 -2930.15 1.83 20
725.30 972.99 691798.57 -392811.82 1.97 13
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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1150 T 80.40 977.07 1254478.67 -99148.97 2.46 17
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1151 T 80.40 1567.17 1447800.71 -114876.21 2.12 17
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1152 T 80.40 1142.82 1656240.02 -360349.31 1.86 19
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1153 T 80.40 719.56 1800459.50 -15389.35 1.72 19
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1154 T 80.40 1016.96 1759724.05 -21652.96 1.74 19
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1155 T 80.40 4665.85 -970964.33 -16093.32 1.49 5
402.00 -124.56 -647441.69 -3994.29 2.11 19
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1156 T 80.40 4948.52 941756.57 17487.07 2.46 18
402.00 4679.20 -798199.07 -5362.65 2.89 20
723.61 -71.55 782892.47 -328333.85 1.73 14
1157 T 53.50 388.00 -1244401.16 -119780.51 1.98 12
267.50 2102.03 -173390.19 -549.92 > 10.00 15
481.50 388.00 1563466.18 121843.32 1.60 12
1158 T 80.59 1689.46 1347532.30 397461.92 3.55 18
402.94 8013.51 -1658103.46 6540.74 1.43 20
725.30 7015.75 1661874.32 192653.95 1.92 17
1159 T 80.59 1393.41 1540081.78 71953.29 2.02 16
402.94 8022.42 -1672023.19 5220.08 1.41 20
725.30 3756.73 -992594.64 -9401.13 1.44 5
1160 T 80.59 1212.93 1655737.55 -324217.92 1.86 16
402.94 7835.94 -1628692.11 3759.27 1.45 20
725.30 7316.14 2158050.91 -221999.33 1.87 19
1161 T 80.59 3487.29 1582766.34 -389030.80 1.97 16
402.94 6692.20 -1372033.09 10208.76 1.69 20
725.30 5459.62 -1291563.80 280250.89 1.13 5
1162 T 80.59 3679.13 1294098.71 -338113.45 1.74 16
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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402.94 4393.93 -720214.95 -46585.73 2.02 16
725.30 4598.83 -1373677.20 247123.08 1.05 5
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1164 T 53.50 2133.04 1205581.67 384756.53 1.86 4
267.50 2179.79 -152831.43 -10742.42 > 10.00 15
481.50 -843.75 1337798.73 417198.86 1.63 12
1165 T 70.30 -1244.52 1003672.17 272424.60 2.17 4
351.50 1009.81 -189380.87 2326.23 > 10.00 22
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1166 T 71.50 1539.75 -708924.22 -319662.36 1.93 1
357.50 1068.42 -189589.57 -1264.78 > 10.00 20
643.50 1539.75 966142.12 323254.56 1.44 1
1167 T 71.50 4682.30 986562.95 300308.18 2.32 4
357.50 780.90 -187406.06 -1426.20 > 10.00 22
643.50 4682.30 -727650.72 -299824.70 3.13 4
1168 T 67.20 -1.98e-002 982806.85 365372.51 1.38 13
336.00 -6689.41 145836.50 -15140.65 8.94 5
604.80 -3212.68 1004284.86 138222.85 2.16 1
1169 T 45.00 717.95 1435134.97 143618.38 1.55 15
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405.00 -2104.27 1218180.96 109118.56 1.79 1
1170 T 53.50 648.73 1273752.52 111880.60 2.69 14
267.50 1499.46 -177586.23 6333.38 > 10.00 2
481.50 1499.46 998951.15 132382.90 3.11 2
1171 T 70.30 2289.42 839272.36 104757.67 3.75 3
351.50 3442.67 -139433.48 412.13 > 10.00 20
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1172 T 71.50 1884.72 877353.14 87815.04 3.75 3
357.50 3620.34 -142140.59 126.34 > 10.00 21
643.50 1502.94 895793.55 92591.73 3.66 2
1173 T 71.50 355.74 883451.28 80762.75 3.75 3
357.50 1051.06 -103959.80 41.25 > 10.00 1
643.50 3027.50 880476.58 84249.57 3.92 2
1174 T 67.20 4066.74 -740130.80 -43518.71 4.83 13
336.00 3139.30 -134247.57 525.55 > 10.00 20
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Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
604.80 4066.74 840331.75 43042.67 4.21 13
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Pag. 92 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
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267.50 -3.96e-011 509627.22 -1.28e-012 2.50 12
481.50 2.61e-011 -27881.61 2.43e-011 > 10.00 13
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1541 T 56.50 2.89e-012 -416682.11 -2.07e-010 2.16 2
282.50 9.38e-014 -217579.42 -5.44e-013 4.16 21
508.50 -2.55e-012 -423007.21 1.05e-010 2.12 3
1542 T 79.50 1.31e-010 1048733.68 4.92e-009 2.32 17
397.50 7.63e-012 -650235.93 3.97e-011 2.56 21
715.50 -1.23e-010 1062520.71 -5.18e-009 2.29 18
1543 T 79.50 -2.86e-013 252147.90 -4.96e-011 2.32 17
397.50 -2.86e-013 -214024.98 7.62e-011 2.75 17
715.50 1.28e-010 28383.08 7.27e-010 > 10.00 15
1544 T 53.50 -1.49e-010 -1755488.64 1.63e-009 1.65 4
267.50 1.91e-010 -823159.43 -3.77e-009 2.17 17
481.50 -3.42e-010 -1099874.55 3.23e-009 1.63 1
1545 T 45.00 -1.96e-009 2137171.37 -8.49e-009 1.36 12
225.00 -1.96e-009 -90548.53 -6.59e-009 > 10.00 12
405.00 -1.96e-009 -1929977.91 -5.10e-009 1.50 1
1546 T 79.50 1.86e-009 1329991.25 2.45e-009 1.50 19
397.50 -4.03e-013 -406760.02 2.03e-013 2.26 22
715.50 4.82e-010 1385204.40 8.76e-010 1.44 16
1547 T 53.50 9.84e-013 365670.80 6.53e-013 4.56 13
267.50 9.84e-013 364479.42 2.15e-011 4.59 13
481.50 -7.31e-012 -349263.05 -4.55e-012 4.78 15
1548 P 77.40 3822.68 -3292545.62 723215.64 1.77 4
180.00 2565.83 -1734510.96 376181.63 3.32 4
324.00 63926.42 -913090.03 -610650.71 9.33 12
1549 P 29.80 14154.97 1713295.58 324048.16 3.56 1
50.40 13902.62 1835490.97 91432.15 3.37 1
94.20 18206.56 2894092.98 -1185278.61 2.45 3
1550 T 79.50 8.12e-011 185651.59 -3.53e-010 5.23 17
397.50 6.28e-013 -283342.78 2.97e-012 3.42 21
715.50 -7.96e-011 183209.16 3.32e-009 5.31 18
1551 T 79.50 -9.71e-010 2408378.82 5.38e-010 1.41 19
397.50 -2.64e-013 -468237.94 -1.40e-013 6.12 20
715.50 -4.63e-010 2511816.94 1.44e-010 1.36 16
1552 T 53.50 1.09e-010 -2133991.48 2.56e-010 1.36 4
267.50 -1.09e-010 -855303.50 2.94e-010 3.40 12
481.50 1.19e-009 1978148.42 -1.70e-009 1.74 15
1554 P 77.40 24260.79 305760.57 1552658.30 2.60 16
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180.00 8037.32 284969.07 507421.95 6.67 8
324.00 22041.39 -896364.98 -2175643.39 1.74 16
1556 P 77.40 24225.53 -1184085.46 -1453829.86 2.26 8
180.00 35908.67 -108244.99 913051.48 4.76 7
324.00 30275.66 2387628.58 649785.41 1.82 19
1557 T 53.50 2.88e-011 -1754013.21 2.07e-011 1.45 4
267.50 -2.87e-011 -813719.24 1.13e-009 2.21 12
481.50 -6.08e-010 -1170392.26 5.08e-009 1.53 1
1558 T 45.00 -9.06e-010 2131378.96 -2.54e-010 1.36 12
225.00 -9.06e-010 -135691.35 -4.76e-009 > 10.00 12
405.00 -9.06e-010 -1981546.51 1.60e-009 1.30 1
1559 T 53.50 -5.81e-011 -422348.32 -1.76e-011 1.39 12
267.50 -5.81e-011 417022.41 5.40e-011 2.27 12
481.50 3.21e-011 -77278.71 -7.78e-011 7.62 13
1560 T 56.50 -1.33e-011 1032207.78 1.09e-011 1.63 14
282.50 1.81e-013 -348022.94 -9.12e-013 4.78 21
508.50 1.36e-011 851808.91 8.54e-011 1.97 13
1561 T 79.50 -1.03e-010 1069617.48 4.38e-010 2.30 17
397.50 5.12e-013 -730613.15 -8.29e-012 2.84 21
715.50 1.05e-010 1028919.15 -1.32e-009 2.02 18
1562 T 79.50 2.04e-012 155117.82 -9.19e-012 3.79 17
397.50 2.40e-012 -182765.92 4.91e-011 3.21 17
715.50 5.34e-011 23468.91 5.09e-010 > 10.00 15
1563 T 79.50 -1.87e-009 -1962999.61 -2.91e-009 1.48 5
397.50 -1.26e-013 -523278.59 3.03e-014 5.55 22
715.50 -4.65e-010 -2137415.78 9.78e-010 1.36 8
1564 P 29.80 -114122.24 -892438.91 289367.24 4.78 4
50.40 -114307.64 -1147642.17 415821.59 3.70 4
94.20 -107054.38 -1542324.08 450873.28 2.91 4
1565 P 77.22 -2211.59 -529666.99 91497.78 6.89 15
260.25 578.67 509638.55 -524792.04 5.31 13
468.45 1987.53 2007866.29 -1496875.75 1.55 2
1566 P 77.22 9340.02 1105223.02 -667425.61 4.45 3
260.25 4472.70 -12159.35 -1509958.63 3.26 5
468.45 2922.51 -729861.81 -3262385.87 1.45 5
1567 P 75.54 8290.57 993650.74 -649154.99 4.83 14
252.75 11695.10 243569.15 1120415.44 4.40 8
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
454.95 9536.52 1083901.96 2638943.06 1.74 8
Minimo fattore di sicurezza: 1.002991 >= 1.00
Per ogni elemento Elem di tipo P(ilastro) o T(rave) a quota (opzionale) di riferimento Qta viene calcolato, all'ascissa
Ascissa, il momento ultimo Mr nella direzione di sollecitazione risultante e viene esposto il Fattore sicurezza, cioè
Mr/Me, relativo alla combinazione COMB che ha generato il minore fattore di sicurezza. Vengono esposte le
sollecitazioni Md nelle componenti assiale Nx e flessionale Mz e My di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto).
Se il fattore di sicurezza è maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente
grandi.
3.2.1.2 Verifica taglio ultimo Elem P/T Qta Ascissa (cm) Ty ( kg) Tz ( kg) Vr ( kg) Fattore sicurezza Comb.
607 P 48.00 -11985.97 2720.66 121814.68 9.91 12
240.00 -12016.42 2721.36 35093.86 2.85 12
432.00 10804.93 -1912.58 109646.39 9.99 4
608 P 36.00 -8548.23 2252.71 43941.73 4.97 12
180.00 -8642.96 1317.35 47935.08 5.48 12
324.00 -7088.43 4589.08 83000.72 9.83 14
655 P 39.80 9023.48 -12784.85 161502.17 > 10.00 14
60.00 8940.88 -12901.75 153540.29 9.78 14
94.21 9166.09 -12568.70 154945.49 9.96 14
888 T 45.00 -18196.74 -1.34e-014 26007.96 1.43 19
225.00 9777.87 9.52e-013 28311.09 2.90 16
405.00 18438.84 1.40e-014 26007.96 1.41 16
889 T 45.00 -23871.27 -1.03e-012 32040.56 1.34 19
225.00 18772.99 9.41e-013 33414.49 1.78 16
405.00 24168.94 1.04e-012 31916.82 1.32 16
890 T 70.30 -19812.81 -6.59e-016 38490.28 1.94 21
351.50 4826.50 -1.35e-012 39833.67 8.25 15
632.70 20135.09 -6.59e-016 38490.28 1.91 21
891 T 70.30 -19882.99 2.03e-015 29991.69 1.51 21
351.50 -3727.03 6.35e-013 28906.60 7.76 13
632.70 19381.31 2.03e-015 29991.69 1.55 21
892 T 71.50 -20012.61 -2.76e-015 29991.69 1.50 21
357.50 -3524.38 -1.75e-013 28906.60 8.20 13
643.50 19921.93 -2.76e-015 29991.69 1.51 21
893 T 71.50 -20308.50 1.96e-015 38490.28 1.90 21
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 96 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
357.50 4871.28 6.07e-013 39833.67 8.18 4
643.50 20321.30 1.96e-015 38490.28 1.89 21
894 T 71.50 -20368.28 -2.80e-015 38490.28 1.89 21
357.50 -4862.88 -5.81e-013 39833.67 8.19 12
643.50 20261.53 -2.80e-015 38490.28 1.90 21
895 T 71.50 -19953.15 -3.75e-015 29991.69 1.50 21
357.50 3493.52 -1.25e-013 28906.60 8.27 14
643.50 19981.38 -3.75e-015 29991.69 1.50 21
896 T 45.00 -16045.21 -7.22e-013 29991.69 1.87 13
225.00 8638.81 3.23e-013 28906.60 3.35 14
405.00 16693.58 7.14e-013 29991.69 1.80 14
897 T 67.20 -18550.49 -2.56e-015 29991.69 1.62 21
336.00 3992.66 1.39e-013 28906.60 7.24 14
604.80 18982.39 -2.56e-015 29991.69 1.58 21
898 T 67.20 -19594.80 -2.78e-016 38490.28 1.96 21
336.00 -6149.40 8.15e-013 39833.67 6.48 12
604.80 18591.54 -2.78e-016 38490.28 2.07 21
899 T 67.20 -22671.01 4.78e-015 37086.01 1.64 21
336.00 -6573.68 1.38e-012 36367.31 5.53 12
604.80 21707.19 4.78e-015 37086.01 1.71 21
900 T 71.50 -23647.93 -1.13e-016 37086.01 1.57 21
357.50 -5332.83 -1.57e-013 36367.31 6.82 12
643.50 23569.95 -1.13e-016 37086.01 1.57 21
901 T 71.50 -23601.24 -1.93e-016 37086.01 1.57 21
357.50 5336.88 -3.18e-014 36367.17 6.81 4
643.50 23616.64 -1.93e-016 37086.01 1.57 21
902 T 70.30 -22964.62 4.53e-016 37086.01 1.61 21
351.50 5527.67 2.38e-013 36367.31 6.58 15
632.70 23460.79 4.53e-016 37086.01 1.58 21
903 T 70.30 -23189.96 6.58e-017 30776.07 1.33 21
351.50 3993.64 1.91e-013 31727.93 7.94 13
632.70 23641.23 6.58e-017 30776.07 1.30 21
904 T 71.50 -23789.00 4.85e-016 30776.07 1.29 21
357.50 3813.88 -1.08e-013 31727.93 8.32 13
643.50 23841.59 4.85e-016 30776.07 1.29 21
905 T 71.50 -23838.36 -3.18e-016 30776.07 1.29 21
357.50 -3805.57 1.33e-013 31727.93 8.34 14
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Pag. 97 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
643.50 23792.22 -3.18e-016 30776.07 1.29 21
906 T 67.20 -22614.39 -4.08e-016 30776.07 1.36 21
336.00 -4332.00 -2.01e-013 31727.93 7.32 14
604.80 22151.70 -4.08e-016 30776.07 1.39 21
907 T 45.00 -19258.44 -1.55e-014 30776.07 1.60 14
225.00 -9659.94 -7.31e-013 31727.93 3.28 14
405.00 18423.58 1.91e-014 30776.07 1.67 13
908 T 45.00 -30770.57 6.04e-013 42654.92 1.39 19
225.00 19749.67 -1.40e-012 41562.48 2.10 16
405.00 31063.21 -6.07e-013 42654.92 1.37 16
909 T 45.00 -29391.44 6.04e-013 37139.59 1.26 19
225.00 15820.45 -1.40e-012 36367.17 2.30 5
405.00 29467.05 -6.07e-013 37139.59 1.26 16
910 T 45.00 -26272.56 6.04e-013 37249.15 1.42 19
225.00 12087.85 -1.40e-012 36428.74 3.01 5
405.00 26323.07 -6.07e-013 37171.87 1.41 16
911 T 45.00 -22481.53 5.14e-013 37644.37 1.67 17
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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Revisione : 14 settembre 2012
918 T 39.80 -21059.01 3.02e-013 38924.51 1.85 13
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930 T 79.50 -5841.33 1.31e-013 36937.23 6.32 17
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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1040 T 4.80 -6776.75 -2960.13 76792.91 > 10.00 17
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1041 T 27.72 -10155.52 -2648.25 31412.74 2.99 14
32.23 -10155.52 -2648.25 31412.74 2.99 14
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1118 T 12.10 8457.68 -144.48 26858.87 3.18 15
60.50 9234.98 -1241.60 28861.42 3.10 15
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1121 T 16.20 7941.89 976.10 28061.13 3.51 15
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1123 T 34.80 -8663.70 823.97 30394.88 3.49 12
76.50 -8530.47 726.26 29177.29 3.41 12
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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137.70 -7468.03 -762.45 28911.89 3.85 14
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75.50 -8135.54 -3698.32 29201.22 3.27 14
135.90 -8204.82 -2378.14 39551.82 4.63 14
1138 T 26.48 2651.39 -4151.92 38140.16 7.74 5
132.41 6296.35 -3149.37 35893.01 5.10 18
229.69 8917.52 -3146.38 32296.88 3.42 18
1139 T 45.02 -8662.82 -2421.44 32320.70 3.59 19
225.12 6508.74 2334.18 27718.23 4.01 5
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1140 T 45.02 -6620.31 -2272.02 32681.44 4.67 16
225.12 4607.40 2379.19 43981.17 8.48 8
405.22 7347.03 2269.84 32447.18 4.22 19
1148 T 53.50 -10290.97 927.86 45647.59 4.42 14
267.50 8430.41 -719.03 46304.43 5.47 2
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1150 T 80.40 -15263.83 7.51 30676.80 2.01 20
402.00 -2741.18 216.71 32012.54 > 10.00 17
723.61 14797.61 7.51 31045.92 2.10 20
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 101 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
1151 T 80.40 -17015.31 22.54 30739.50 1.81 20
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1152 T 80.40 -17114.97 47.05 30997.45 1.81 20
402.00 -4159.99 900.66 32111.00 7.54 19
723.61 16743.12 47.05 30588.14 1.83 20
1153 T 80.40 -16691.37 72.14 30998.29 1.86 20
402.00 -4763.71 92.70 31270.26 6.56 19
723.61 16316.44 72.14 30553.91 1.87 20
1154 T 80.40 -14051.44 56.81 30997.59 2.21 20
402.00 -4877.07 35.30 31273.25 6.41 8
723.61 13716.19 56.81 30532.88 2.23 20
1155 T 80.40 -9055.50 -19.15 30801.26 3.40 19
402.00 4610.40 90.24 29421.49 6.38 16
723.61 8925.52 85.53 30975.73 3.47 16
1156 T 80.40 -7902.55 -10.32 31375.05 3.97 20
402.00 1835.53 160.30 32049.78 > 10.00 17
723.61 8257.58 -10.32 31686.89 3.87 20
1157 T 53.50 -7095.81 -558.70 35500.02 4.99 4
267.50 6560.44 564.55 21342.46 3.24 12
481.50 7587.62 564.53 35504.55 4.67 12
1158 T 80.59 -17055.77 -66.22 28863.22 1.69 20
402.94 -3093.34 -950.02 32936.97 > 10.00 18
725.30 16434.47 -66.22 30986.09 1.89 20
1159 T 80.59 -17189.89 -60.05 30988.70 1.80 20
402.94 -3846.78 -132.48 31306.02 8.13 16
725.30 16536.54 -60.05 30987.10 1.87 20
1160 T 80.59 -16757.18 -55.09 30988.50 1.85 20
402.94 -4376.25 820.02 31899.26 7.16 16
725.30 16122.92 -55.09 30598.94 1.90 20
1161 T 80.59 -14051.18 -79.31 30994.53 2.21 20
402.94 -4391.35 1035.88 32295.56 7.16 16
725.30 13613.14 -79.31 30984.81 2.28 20
1162 T 80.59 -8401.27 901.38 31506.46 3.73 16
402.94 -4116.25 914.00 32800.92 7.78 5
725.30 8228.45 -941.99 30952.73 3.74 19
1163 T 45.00 -12024.91 -2655.14 47079.04 3.82 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 102 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
225.00 -10270.08 -2661.32 46950.88 4.43 1
405.00 11849.70 2627.55 45308.92 3.73 15
1164 T 53.50 -7061.05 -1846.90 32216.17 4.41 4
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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1231 P 38.85 -4699.24 6083.31 91939.74 > 10.00 14
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
194.25 -4525.09 4816.64 25630.22 3.88 12
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Pag. 110 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
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1389 T 79.50 -2851.44 -2.28e-014 14197.16 4.98 19
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 115 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
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481.50 11037.87 -8.72e-011 62555.06 5.67 15
1540 T 53.50 -3568.04 6.67e-013 14446.92 4.05 15
267.50 8984.65 1.58e-015 13929.32 1.55 21
481.50 -1659.33 -1.91e-012 14470.77 8.72 12
1541 T 56.50 -4564.50 2.09e-013 28170.07 6.17 14
282.50 -2209.61 -5.73e-013 20911.40 9.46 14
508.50 4279.07 -7.14e-013 20487.33 4.79 13
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1542 T 79.50 -7309.45 2.90e-010 54372.25 7.44 17
397.50 -1494.68 -3.29e-010 54286.73 > 10.00 17
715.50 7603.94 5.22e-010 55884.94 7.35 18
1543 T 79.50 -2165.42 2.95e-013 15577.38 7.19 17
397.50 1411.67 -3.46e-013 15577.54 > 10.00 18
715.50 -1066.19 6.17e-011 15577.54 > 10.00 12
1544 T 53.50 -14334.23 1.16e-011 38691.27 2.70 12
267.50 -12756.87 9.73e-012 39833.67 3.12 12
481.50 10042.66 -3.67e-011 62555.06 6.23 15
1545 T 45.00 -13619.39 -9.23e-011 38691.27 2.84 12
225.00 11592.38 -1.02e-009 39902.82 3.44 4
405.00 14059.70 6.77e-011 38452.40 2.73 15
1546 T 79.50 -6955.04 -2.07e-011 27945.36 4.02 19
397.50 -3412.63 -9.29e-013 28944.19 8.48 19
715.50 6929.34 3.02e-011 27945.36 4.03 16
1547 T 53.50 29046.43 1.70e-012 29731.62 1.02 12
267.50 1439.57 -1.12e-012 28956.52 > 10.00 16
481.50 4454.19 1.01e-013 28956.52 6.50 18
1548 P 36.00 -18662.03 -244.37 129982.29 6.96 12
180.00 -17324.72 -6227.95 50311.44 2.73 16
324.00 -17117.38 -5865.28 93928.72 5.19 16
1549 P 29.80 -10017.10 20436.30 199630.50 9.09 13
60.00 -11307.45 16602.51 152967.92 7.62 2
94.20 -36262.66 24085.58 127890.96 2.94 13
1550 T 79.50 -1625.80 -7.20e-011 29073.72 > 10.00 12
397.50 415.83 9.09e-011 29031.51 > 10.00 7
715.50 1585.58 -1.60e-010 29073.72 > 10.00 12
1551 T 79.50 -10778.27 1.90e-010 29035.12 2.69 19
397.50 -6852.62 1.27e-012 29010.67 4.23 19
715.50 10727.87 -5.17e-012 29331.53 2.73 16
1552 T 53.50 -17945.44 2.45e-012 37086.01 2.07 12
267.50 -14988.96 2.36e-012 36367.17 2.43 12
481.50 11792.32 1.36e-010 58839.91 4.99 15
1554 P 36.00 -5760.16 -19093.85 33388.00 1.67 16
180.00 -4962.71 -15781.53 33055.97 2.00 16
324.00 -4266.55 -12524.53 96725.12 7.31 16
1556 P 36.00 16009.67 7274.83 46144.45 2.64 19
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180.00 15873.82 2934.86 29065.18 1.80 15
324.00 14797.97 8613.17 108207.43 6.32 19
1557 T 53.50 -15044.72 4.66e-012 38791.74 2.58 12
267.50 -13359.38 4.16e-012 39833.67 2.98 12
481.50 9902.85 -8.66e-011 61857.38 6.25 15
1558 T 45.00 -13838.18 -2.02e-010 38791.74 2.80 12
225.00 -11352.23 -3.08e-010 39830.67 3.51 12
405.00 12895.16 9.35e-011 39182.01 3.04 15
1559 T 53.50 -6790.17 9.13e-015 14292.31 2.10 15
267.50 8732.07 -9.97e-016 14292.31 1.64 21
481.50 1395.83 -2.13e-013 14579.42 > 10.00 15
1560 T 56.50 -7185.39 5.04e-014 28956.05 4.03 14
282.50 -3937.90 -4.32e-013 28906.60 7.34 14
508.50 6597.59 -3.60e-013 28956.05 4.39 13
1561 T 79.50 -8020.66 4.27e-011 59099.57 7.37 17
397.50 -1646.97 -8.76e-012 59009.38 > 10.00 17
715.50 8154.95 4.59e-011 59099.57 7.25 18
1562 T 79.50 -1762.07 1.63e-013 15577.38 8.84 17
397.50 1180.43 -1.73e-013 15577.54 > 10.00 18
715.50 -1091.07 -1.28e-011 15551.38 > 10.00 12
1563 T 79.50 -11504.13 -1.15e-010 37086.01 3.22 19
397.50 -7111.03 -4.27e-012 36367.17 5.11 19
715.50 11335.23 -3.04e-011 37086.01 3.27 16
1564 P 29.80 -12855.50 7112.76 96134.99 6.54 15
60.00 -13894.36 8572.99 116860.86 7.16 13
94.20 -13124.70 6331.87 93599.77 6.42 13
1565 P 52.05 -4713.69 3371.90 91637.32 > 10.00 14
260.25 -5095.94 2621.09 15623.11 2.73 12
468.45 -19573.62 1932.35 105060.72 5.34 14
1566 P 52.05 -36.69 10619.59 83044.19 7.82 8
260.25 -564.06 -10565.08 27000.99 2.55 16
468.45 -10846.04 -4171.09 84201.45 7.25 14
1567 P 50.55 3204.73 9279.16 110280.07 > 10.00 8
252.75 -544.32 -8884.29 25350.84 2.85 7
454.95 -572.82 19533.86 88597.08 4.53 17
Minimo fattore di sicurezza: 1.023589 >= 1.00
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Per ogni elemento Elem di tipo P(ilastro) o T(rave) a quota (opzionale) di riferimento Qta viene calcolato, all'ascissa
Ascissa, il taglio ultimo Tr nella direzione di sollecitazione risultante e viene esposto il Fattore sicurezza, cioè Tr/Te,
relativo alla combinazione Comb che ha generato il minore fattore di sicurezza. Vengono esposte le sollecitazioni Td
nelle componenti assiale Ty e Tz di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto). Se il fattore di sicurezza è
maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente grandi.
3.2.1.3 Verifica taglio da azione sismica
3.2.2 Verifiche SLE
3.2.2.1 Fessurazione
Momenti agenti Momenti prima
fessurazione
Elemento Ascissa
(cm)
Ampiezza
Fess.
(mm)
Dist.fessure
(mm)
Mz (
kgxcm)
My (
kgxcm)
Mz (
kgxcm)
My (
kgxcm) Comb. Tipo
888 45.00 3.80e-
002 131.29 324915.41 3.24e-013 532064.72 1093825.86 1 qprm
45.00 3.99e-
002 131.29 336700.75 3.22e-013 532064.72 1093825.86 4 freq
225.00 0.16 175.53 -432782.79 -3.21e-013 474684.17 901872.54 1 qprm
225.00 0.17 175.53 -447909.82 -3.18e-013 474684.17 901872.54 4 freq
405.00 4.49e-
002 131.29 368493.60 -9.65e-013 532064.72 1093825.86 1 qprm
405.00 4.69e-
002 131.29 380983.41 -9.58e-013 532064.72 1093825.86 4 freq
889 45.00 9.07e-
003 111.13 203107.58 -8.44e-013 993174.10 1497293.72 1 qprm
45.00 9.24e-
003 111.13 206769.81 -9.06e-013 993174.10 1497293.72 4 freq
225.00 3.44e-
002 127.30 -255737.98 5.57e-013 878078.42 1202667.69 1 qprm
225.00 3.53e-
002 127.30 -262244.32 5.46e-013 878078.42 1202667.69 4 freq
405.00 1.30e-
002 111.13 256687.46 1.96e-012 958944.11 1425869.23 1 qprm
405.00 1.33e-
002 111.13 261882.55 2.00e-012 958944.11 1425869.23 4 freq
890 70.30 0.12 186.92 829573.68 -9.91e-013 916134.64 1547437.73 1 qprm
70.30 0.13 186.92 850486.91 -1.27e-012 916134.64 1547437.73 4 freq
351.50 0.53 311.45 -949653.05 -1.29e-013 866981.23 1509124.84 1 qprm
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351.50 0.55 311.45 -974753.28 -2.66e-013 866981.23 1509124.84 4 freq
632.70 0.13 186.92 883491.48 7.32e-013 916134.64 1547437.73 1 qprm
632.70 0.13 186.92 906672.87 7.42e-013 916134.64 1547437.73 4 freq
891 70.30 0.14 147.40 875218.38 5.23e-013 773910.90 1220278.11 1 qprm
70.30 0.14 147.40 898658.52 4.34e-013 773910.90 1220278.11 4 freq
351.50 0.64 301.16 -938754.14 8.27e-013 736284.39 1197495.40 1 qprm
351.50 0.66 301.16 -963874.12 7.81e-013 736284.39 1197495.40 4 freq
632.70 0.12 147.40 785710.94 1.13e-012 773910.90 1220278.11 1 qprm
632.70 0.13 147.40 806325.92 1.13e-012 773910.90 1220278.11 4 freq
892 71.50 0.14 147.40 884670.20 -7.88e-013 773910.90 1220278.11 1 qprm
71.50 0.14 147.40 908253.30 -7.89e-013 773910.90 1220278.11 4 freq
357.50 0.65 301.16 -954138.82 -7.76e-013 736284.39 1197495.40 1 qprm
357.50 0.67 301.16 -979557.81 -7.93e-013 736284.39 1197495.40 4 freq
643.50 0.14 147.40 867320.91 -7.65e-013 773910.90 1220278.11 1 qprm
643.50 0.14 147.40 890441.57 -7.98e-013 773910.90 1220278.11 4 freq
893 71.50 0.13 186.92 891756.54 1.95e-012 916134.64 1547437.73 1 qprm
71.50 0.14 186.92 915176.11 1.96e-012 916134.64 1547437.73 4 freq
357.50 0.55 311.45 -974766.23 1.37e-012 866981.23 1509124.84 1 qprm
357.50 0.56 311.45 -
1000194.46 1.39e-012 866981.23 1509124.84 4 freq
643.50 0.13 186.92 895459.02 7.83e-013 916134.64 1547437.73 1 qprm
643.50 0.14 186.92 918724.72 8.23e-013 916134.64 1547437.73 4 freq
894 71.50 0.13 186.92 900785.22 -8.30e-013 916134.64 1547437.73 1 qprm
71.50 0.14 186.92 924393.23 -7.95e-013 916134.64 1547437.73 4 freq
357.50 0.55 311.45 -976927.02 -8.43e-014 866981.23 1509124.84 1 qprm
357.50 0.56 311.45 -
1002428.25 -6.16e-014 866981.23 1509124.84 4 freq
643.50 0.13 186.92 882108.75 6.61e-013 916134.64 1547437.73 1 qprm
643.50 0.13 186.92 905040.01 6.72e-013 916134.64 1547437.73 4 freq
895 71.50 0.14 147.40 870264.28 4.30e-013 773910.90 1220278.11 1 qprm
71.50 0.14 147.40 893469.76 4.81e-013 773910.90 1220278.11 4 freq
357.50 0.65 301.16 -957561.64 -3.20e-013 736284.39 1197495.40 1 qprm
357.50 0.67 301.16 -983078.32 -3.15e-013 736284.39 1197495.40 4 freq
643.50 0.14 147.40 874881.21 -1.07e-012 773910.90 1220278.11 1 qprm
643.50 0.14 147.40 898184.09 -1.11e-012 773910.90 1220278.11 4 freq
896 45.00 4.16e-
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225.00 0.26 301.16 -383420.43 1.19e-012 736284.39 1197495.40 4 freq
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405.00 6.17e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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397.50 9.41e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
397.50 9.40e-
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715.50 7.88e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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002
23.75 4.20e-
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12.10 9.59e-
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60.50 1.22e-
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86.20 4.06e-
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200.00 5.73e-
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360.00 2.35e-
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34.80 3.76e-
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75.50 6.86e-
004 126.30 93424.69 15692.44 2030323.86 1684154.44 5 freq
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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135.90 1.63e-
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81.00 7.65e-
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40.00 3.58e-
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200.00 6.67e-
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360.00 5.51e-
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34.80 3.86e-
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76.50 7.80e-
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137.70 8.03e-
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16.20 1.28e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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003
81.00 1.03e-
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200.00 6.65e-
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360.00 8.25e-
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360.00 8.25e-
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34.80 8.53e-
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76.50 1.14e-
003 173.04 111619.70 12910.38 1914942.96 1584092.06 5 freq
137.70 1.18e-
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137.70 1.18e-
003 186.58 -85724.16 -49919.42 1914942.96 1584092.06 5 freq
1127 15.20 4.55e-
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15.20 4.55e-
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76.00 8.46e-
004 126.30 146444.15 14669.96 2031704.13 1748194.37 5 freq
117.20 5.53e-
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117.20 5.53e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 131 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
40.00 6.40e-
003 126.30 -153562.09 -8876.53 1788649.99 1516049.64 5 freq
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200.00 1.33e-
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34.80 4.61e-
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75.50 2.61e-
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135.90 2.15e-
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135.90 2.15e-
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26.48 2.18e-
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132.41 4.67e-
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132.41 4.67e-
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229.69 5.17e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Pag. 132 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
002
225.12 8.37e-
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225.12 8.37e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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351.50 3.38e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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003
336.00 5.59e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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71.50 2.01e-
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003
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643.50 5.52e-
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003 170.63 -86858.99 95.06 1009174.60 285733.15 5 freq
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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Revisione : 14 settembre 2012
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002
1220 77.00 3.25e-
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002
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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1232 79.00 6.39e-
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1234 260.25 3.76e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
1235 468.45 1.17e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
003
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
004
105.00 6.62e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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715.50 3.24e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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397.50 5.05e-
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397.50 5.65e-
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397.50 6.96e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
002
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175.20 1.94e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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002
1495 79.50 2.17e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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175.20 1.05e-
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18.94 7.89e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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002
1524 18.94 8.22e-
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170.50 3.88e-
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1526 18.94 8.29e-
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18.94 8.34e-
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1527 18.94 7.66e-
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94.72 6.67e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Pag. 161 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
170.50 3.64e-
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94.72 7.90e-
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170.50 3.43e-
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170.50 3.88e-
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1529 280.50 1.11e-
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280.50 1.11e-
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1402.50 6.17e-
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1402.50 6.17e-
003 170.63 22052.77 -190.71 149401.26 275334.47 5 freq
2524.50 1.21e-
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2524.50 1.21e-
002 170.63 -24494.43 -967.86 149401.26 275334.47 5 freq
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402.94 0.50 277.20 -851232.05 359.95 776390.76 994769.43 3 freq
725.30 0.14 224.54 471497.92 -9673.34 776390.76 994769.43 1 qprm
725.30 0.16 224.54 503222.92 -10030.75 776390.76 994769.43 3 freq
1531 45.02 4.78e-
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225.12 7.83e-
003 277.20 -57020.96 -6721.74 776390.76 994769.43 5 freq
405.22 6.74e-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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002
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 165 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
002
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 166 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
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002 209.34 -336334.24 1.62e-013 787920.80 1135115.40 2 qprm
397.50 8.86e-
002 209.34 -336334.24 1.62e-013 787920.80 1135115.40 5 freq
715.50 2.88e-
002 147.53 281067.13 -4.44e-013 801392.62 1135115.40 2 qprm
715.50 2.88e-
002 147.53 281067.13 -4.44e-013 801392.62 1135115.40 5 freq
1552 53.50 2.94e-
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53.50 3.00e-
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267.50 0.12 240.08 -418870.30 1.82e-012 920042.81 1658970.83 4 freq
481.50 3.50e-
002 159.50 335078.62 3.19e-011 933730.88 1658970.83 1 qprm
481.50 3.63e-
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1554 324.00 1.62e-
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324.00 1.62e-
004 277.20 -2144.04 -193556.63 1475785.73 1379725.85 5 freq
1556 81.60 4.59e-
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81.60 4.74e-
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324.00 1.27e-
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324.00 1.33e-
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1557 53.50 3.27e-
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53.50 3.34e-
002 186.92 251802.89 -1.03e-011 966226.78 1566404.25 4 freq
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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267.50 0.20 311.45 -364171.41 9.57e-012 866981.23 1509124.84 1 qprm
267.50 0.21 311.45 -369527.83 1.03e-011 866981.23 1509124.84 4 freq
481.50 4.47e-
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481.50 4.57e-
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1558 45.00 2.89e-
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45.00 2.95e-
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225.00 5.27e-
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225.00 5.27e-
002 311.45 -95497.42 6.37e-012 866981.23 1509124.84 5 freq
405.00 5.00e-
003 204.40 55973.63 6.24e-012 948851.33 1561078.43 2 qprm
405.00 5.00e-
003 204.40 55973.63 6.24e-012 948851.33 1561078.43 5 freq
1559 53.50 0.10 204.87 -90646.80 -5.61e-015 273685.24 325575.57 1 qprm
53.50 0.10 204.87 -92131.27 1.38e-014 273685.24 325575.57 4 freq
267.50 3.74e-
002 152.77 98848.37 1.19e-013 273685.24 325575.57 1 qprm
267.50 3.85e-
002 152.77 100556.77 1.00e-013 273685.24 325575.57 4 freq
481.50 5.51e-
003 204.87 -6067.79 -4.61e-013 266313.79 319835.69 1 qprm
481.50 5.75e-
003 204.87 -6247.38 -4.75e-013 266313.79 319835.69 4 freq
1560 56.50 5.01e-
002 301.16 184881.76 5.40e-013 736284.39 1197495.40 1 qprm
56.50 5.04e-
002 301.16 185844.09 5.60e-013 736284.39 1197495.40 4 freq
282.50 0.16 301.16 -248512.30 -5.46e-013 736284.39 1197495.40 1 qprm
282.50 0.16 301.16 -249147.93 -5.63e-013 736284.39 1197495.40 4 freq
508.50 1.77e-
002 301.16 65457.33 -1.09e-012 736284.39 1197495.40 2 qprm
508.50 1.77e-
002 301.16 65457.33 -1.09e-012 736284.39 1197495.40 5 freq
1561 79.50 7.70e-
002 169.68 427741.39 5.17e-012 859027.80 1541887.69 1 qprm
79.50 8.10e-
002 169.68 437359.12 5.03e-012 859027.80 1541887.69 4 freq
397.50 0.21 250.06 -494267.51 -6.38e-012 859027.80 1541887.69 1 qprm
397.50 0.21 250.06 -504327.89 -6.38e-012 859027.80 1541887.69 4 freq
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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715.50 6.27e-
002 250.06 358044.77 -5.57e-012 859027.80 1541887.69 1 qprm
715.50 6.40e-
002 250.06 365306.68 -5.79e-012 859027.80 1541887.69 4 freq
1562 79.50 2.59e-
003 204.87 5764.61 -3.40e-014 266313.79 319835.69 1 qprm
79.50 2.72e-
003 204.87 6048.96 -3.48e-014 266313.79 319835.69 4 freq
397.50 0.10 204.87 -86719.89 -7.27e-014 266313.79 319835.69 1 qprm
397.50 0.10 204.87 -88640.86 -8.27e-014 266313.79 319835.69 4 freq
715.50 4.19e-
003 204.87 9319.74 2.42e-013 266313.79 319835.69 1 qprm
715.50 4.38e-
003 204.87 9744.00 1.57e-013 266313.79 319835.69 4 freq
1563 79.50 3.53e-
002 145.61 350666.96 -3.93e-012 958763.51 1689621.15 1 qprm
79.50 3.55e-
002 145.61 351997.39 -3.92e-012 958763.51 1689621.15 4 freq
397.50 0.11 240.08 -377789.61 6.44e-014 920042.81 1658970.83 2 qprm
397.50 0.11 240.08 -377789.61 6.44e-014 920042.81 1658970.83 5 freq
715.50 2.89e-
002 145.61 298764.44 -5.70e-013 958763.51 1689621.15 2 qprm
715.50 2.89e-
002 145.61 298764.44 -5.70e-013 958763.51 1689621.15 5 freq
1565 260.25 6.15e-
004 166.52 -44388.42 -106877.46 1475785.73 1379725.85 1 qprm
260.25 6.38e-
004 166.52 -44714.35 -107436.31 1475785.73 1379725.85 4 freq
468.45 1.73e-
002 277.20 -121688.82 -354355.42 1475785.73 1379725.85 2 qprm
468.45 1.82e-
002 277.20 -134495.27 -370576.20 1475785.73 1379725.85 3 freq
1566 468.45 1.51e-
002 176.60 208726.31 -261367.61 1507805.70 1507805.70 1 qprm
468.45 1.58e-
002 176.60 210256.35 -270957.33 1507805.70 1507805.70 3 freq
1567 454.95 6.87e-
003 133.67 202600.45 228774.05 1507805.70 1507805.70 1 qprm
454.95 6.98e-
003 176.60 204038.78 238013.09 1507805.70 1507805.70 3 freq
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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3.2.2.2 Tensioni massime nel calcestruzzo Combinazione rara Combinazione quasi permanente
Elemento Ascissa
(cm)
Tensione
(
kg/cm2)
Mz (
kgxcm)
My (
kgxcm) Comb.
Tensione
(
kg/cm2)
Mz (
kgxcm)
My (
kgxcm) Comb.
607 89.60 -11.90 42305.40 -32602.86 7 -11.33 40150.88 -34188.53 1
240.00 -11.77 -53139.42 38730.02 6 -11.19 -52300.06 35019.76 1
432.00 -14.36 -173137.32 130616.63 6 -13.69 -170322.54 123370.77 1
608 81.60 -8.21 8353.87 -141152.10 7 -7.71 8570.51 -128723.35 1
180.00 -5.31 5060.33 13233.03 6 -4.98 4359.10 12566.91 1
324.00 -9.07 -168.15 239149.54 7 -8.49 -1803.93 219333.13 1
655 39.80 -16.76 129285.16 20825.73 7 -15.28 114072.60 23201.32 1
60.00 -18.23 242304.92 -15077.57 7 -16.41 214657.44 -5573.04 1
94.21 -19.02 433537.36 -75884.45 7 -17.03 384836.83 -54310.17 1
888 45.00 -27.88 369610.29 2.66e-013 7 -24.51 324915.41 3.24e-013 1
225.00 -48.87 -495802.17 -3.27e-013 7 -42.66 -432782.79 -3.21e-013 1
405.00 -31.37 415876.76 -9.21e-013 7 -27.80 368493.60 -9.65e-013 1
889 45.00 -7.19 216464.24 -1.00e-012 7 -6.75 203107.58 -8.44e-013 1
225.00 -14.04 -282952.15 4.90e-013 7 -12.69 -255737.98 5.57e-013 1
405.00 -10.37 276382.45 1.98e-012 7 -9.63 256687.46 1.96e-012 1
890 70.30 -40.92 913247.03 -2.06e-012 7 -37.17 829573.68 -9.91e-013 1
351.50 -62.64 -
1050078.73 -6.75e-013 7 -56.65 -949653.05 -1.29e-013 1
632.70 -43.73 976147.09 7.06e-013 7 -39.58 883491.48 7.32e-013 1
891 70.30 -54.70 968534.29 3.65e-013 7 -49.43 875218.38 5.23e-013 1
351.50 -79.49 -
1039241.03 7.02e-013 7 -71.80 -938754.14 8.27e-013 1
632.70 -49.05 868601.55 1.04e-012 7 -44.37 785710.94 1.13e-012 1
892 71.50 -55.27 978722.43 -7.47e-013 7 -49.96 884670.20 -7.88e-013 1
357.50 -80.75 -
1055827.81 -8.02e-013 7 -72.98 -954138.82 -7.76e-013 1
643.50 -54.22 960057.62 -8.57e-013 7 -48.98 867320.91 -7.65e-013 1
893 71.50 -44.14 985314.61 1.86e-012 7 -39.95 891756.54 1.95e-012 1
357.50 -64.22 -
1076490.87 1.39e-012 7 -58.15 -974766.23 1.37e-012 1
643.50 -44.29 988618.58 9.15e-013 7 -40.12 895459.02 7.83e-013 1
894 71.50 -44.58 995085.18 -7.74e-013 7 -40.36 900785.22 -8.30e-013 1
357.50 -64.36 -
1078949.21 6.66e-015 7 -58.28 -976927.02 -8.43e-014 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
643.50 -43.63 973931.33 7.88e-013 7 -39.52 882108.75 6.61e-013 1
895 71.50 -54.37 962810.02 6.34e-013 7 -49.15 870264.28 4.30e-013 1
357.50 -81.05 -
1059640.62 -2.41e-013 7 -73.24 -957561.64 -3.20e-013 1
643.50 -54.69 968344.41 -1.12e-012 7 -49.41 874881.21 -1.07e-012 1
896 45.00 -18.35 324875.56 6.65e-013 7 -16.55 293120.06 6.65e-013 1
225.00 -31.61 -413305.35 1.19e-012 7 -28.56 -373456.27 1.19e-012 1
405.00 -25.58 452921.24 1.71e-012 7 -23.14 409826.90 1.71e-012 1
897 67.20 -45.25 801232.90 6.95e-013 7 -40.91 724309.29 6.98e-013 1
336.00 -72.41 -946717.53 -6.52e-013 7 -65.43 -855477.48 -5.84e-013 1
604.80 -49.88 883232.06 -2.00e-012 7 -45.07 797986.88 -1.87e-012 1
898 67.20 -41.53 927068.00 -1.14e-012 7 -37.61 839540.97 -1.09e-012 1
336.00 -59.12 -991021.29 -4.80e-014 7 -53.53 -897288.27 -1.16e-013 1
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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1121 16.20 -3.88 -90437.86 -66529.63 6 -3.58 -87421.70 -58318.77 2
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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267.50 -4.43 -141557.33 4115.81 7 -4.32 -139413.11 3547.22 1
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402.94 -72.07 -
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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402.94 -72.58 -
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481.50 -1.52 17873.62 4162.50 8 -1.52 17873.62 4162.50 2
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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1171 70.30 -4.07 78029.86 -3048.32 7 -3.96 77152.88 -2678.55 1
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 183 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 187 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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1542 79.50 -32.58 408792.85 -4.64e-012 7 -29.73 373072.56 -3.34e-012 1
397.50 -37.70 -473076.70 2.83e-011 7 -34.95 -438534.85 2.61e-011 1
715.50 -23.33 352711.89 -1.72e-011 7 -21.41 323632.21 -1.05e-011 1
1543 79.50 -5.39 27085.44 3.05e-013 7 -4.78 24003.42 2.97e-013 1
397.50 -20.79 -104524.97 -2.78e-013 7 -19.07 -95852.95 -2.84e-013 1
715.50 -3.63 18270.74 8.76e-012 7 -3.13 15730.48 8.30e-012 1
1544 53.50 -11.50 279618.75 -9.63e-012 7 -10.72 260700.05 -8.22e-012 1
267.50 -24.81 -415914.77 1.66e-011 7 -23.42 -392645.33 1.33e-011 1
481.50 -14.84 297834.68 -6.94e-011 7 -13.77 276452.95 -6.98e-011 1
1545 45.00 -6.32 153589.90 -5.95e-011 7 -5.96 144949.61 -5.71e-011 1
225.00 -3.14 -52594.34 5.23e-012 8 -3.14 -52594.34 5.23e-012 2
405.00 -8.26 233503.62 3.24e-011 7 -7.93 224204.53 3.33e-011 1
1546 79.50 -25.03 284241.01 2.26e-012 7 -24.71 280570.40 2.26e-012 1
397.50 -36.70 -288380.89 1.70e-013 8 -36.70 -288380.89 1.70e-013 2
715.50 -24.40 277097.44 -2.87e-014 6 -24.08 273416.81 7.11e-013 2
1547 53.50 -5.59 78256.79 -4.06e-012 7 -5.12 71663.99 -4.05e-012 1
267.50 -2.62 34210.69 1.20e-012 7 -2.50 32693.07 1.36e-012 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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481.50 -1.40 -18241.62 3.10e-013 7 -1.34 -17542.91 3.29e-013 1
1548 81.60 -13.04 270794.66 138997.97 7 -12.49 245973.40 140004.25 1
180.00 -9.14 47118.20 -101651.44 7 -8.70 37477.96 -95819.34 1
324.00 -17.44 -280213.19 -453821.29 7 -16.84 -267637.31 -440927.02 1
1549 29.80 -17.07 -4193.34 103428.11 7 -15.60 -4445.01 95541.48 1
50.40 -18.85 -36467.63 199954.74 7 -17.22 -33898.49 184045.70 1
94.20 -22.85 -7803.68 384766.13 7 -20.90 -8838.57 354808.91 1
1550 79.50 -9.46 75159.17 5.08e-013 7 -8.67 68833.71 5.08e-013 1
397.50 -26.07 -207081.81 2.16e-012 7 -23.98 -190512.04 2.16e-012 1
715.50 -7.69 61089.39 1.83e-012 7 -7.06 56047.49 7.77e-013 1
1551 79.50 -17.35 298543.89 -1.51e-012 7 -17.26 297002.09 -1.15e-012 1
397.50 -19.54 -336334.24 1.62e-013 8 -19.54 -336334.24 1.62e-013 2
715.50 -15.14 281067.13 -4.44e-013 8 -15.14 281067.13 -4.44e-013 2
1552 53.50 -13.92 320016.40 -1.63e-012 7 -13.19 303349.07 -1.78e-012 1
267.50 -22.82 -434244.13 2.03e-012 7 -21.75 -413806.93 1.44e-012 1
481.50 -17.40 358101.81 4.47e-011 7 -16.28 335078.62 3.19e-011 1
1554 81.60 -8.98 -6091.04 179642.73 6 -8.64 -5864.79 179970.31 1
180.00 -5.52 -4230.07 41689.55 6 -4.86 -4020.44 28250.88 1
324.00 -8.40 -2144.04 -193556.63 8 -8.40 -2144.04 -193556.63 2
1556 81.60 -27.88 -573125.95 190834.13 7 -25.88 -518669.82 191759.90 1
180.00 -12.88 18953.64 112915.57 6 -11.26 18526.75 82823.61 1
324.00 -33.43 889407.93 -38368.39 7 -31.70 804668.07 -76595.35 1
1557 53.50 -11.47 264456.16 -1.11e-011 7 -10.75 247875.46 -9.75e-012 1
267.50 -23.01 -385774.95 1.17e-011 7 -21.72 -364171.41 9.57e-012 1
481.50 -14.14 307019.67 2.85e-011 7 -13.13 284987.02 2.83e-011 1
1558 45.00 -10.11 232987.04 -1.26e-011 7 -9.58 220791.17 -7.26e-012 1
225.00 -5.70 -95497.42 6.37e-012 8 -5.70 -95497.42 6.37e-012 2
405.00 -2.63 55973.63 6.24e-012 8 -2.63 55973.63 6.24e-012 2
1559 53.50 -18.12 -97334.18 8.14e-014 7 -16.87 -90646.80 -5.61e-015 1
267.50 -17.64 106449.86 -2.23e-014 7 -16.38 98848.37 1.19e-013 1
481.50 -1.35 -6777.35 -4.63e-013 7 -1.21 -6067.79 -4.61e-013 1
1560 56.50 -14.26 186394.60 5.69e-013 7 -14.14 184881.76 5.40e-013 1
282.50 -19.23 -251479.90 -6.04e-013 7 -19.01 -248512.30 -5.46e-013 1
508.50 -5.01 65457.33 -1.09e-012 8 -5.01 65457.33 -1.09e-012 2
1561 79.50 -28.86 464858.60 4.96e-012 7 -26.56 427741.39 5.17e-012 1
397.50 -33.22 -535088.27 -6.38e-012 7 -30.69 -494267.51 -6.38e-012 1
715.50 -24.03 387014.23 -6.44e-012 7 -22.23 358044.77 -5.57e-012 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
1562 79.50 -1.26 6319.01 -3.52e-014 7 -1.15 5764.61 -3.40e-014 1
397.50 -18.75 -94252.06 -8.77e-014 7 -17.25 -86719.89 -7.27e-014 1
715.50 -2.18 10943.06 -1.90e-013 7 -1.85 9319.74 2.42e-013 1
1563 79.50 -15.45 355251.87 -3.47e-012 7 -15.25 350666.96 -3.93e-012 1
397.50 -19.86 -377789.61 6.44e-014 8 -19.86 -377789.61 6.44e-014 2
715.50 -12.99 298764.44 -5.70e-013 8 -12.99 298764.44 -5.70e-013 2
1564 29.80 -7.39 4007.10 27054.34 7 -7.01 3326.52 25616.06 1
50.40 -8.28 -7386.12 71114.40 7 -7.82 -7364.88 64960.28 1
94.20 -12.25 -35930.19 236535.82 7 -11.41 -34174.94 214491.47 1
1565 79.00 -5.88 -34116.51 -99604.16 7 -5.39 -30168.89 -90036.40 1
260.25 -6.88 -45524.30 -132769.98 6 -5.82 -44388.42 -106877.46 1
468.45 -23.68 -141274.73 -456278.79 6 -18.89 -133283.51 -348924.26 1
1566 79.00 -6.26 90140.14 29940.11 8 -6.26 90140.14 29940.11 2
260.25 -5.37 27678.72 -32668.97 6 -4.61 25553.83 -22433.86 1
468.45 -18.03 219752.87 -308995.90 6 -16.09 208726.31 -261367.61 1
1567 77.00 -8.09 169078.91 -20777.22 6 -7.68 168898.93 -22264.29 1
252.75 -6.11 64435.21 38888.34 6 -5.22 61003.15 21995.06 1
454.95 -16.54 212083.51 273884.93 6 -14.73 202600.45 228774.05 1
3.2.2.3 Tensioni massime nell'acciaio Combinazione rara Combinazione quasi permanente
Elemento Ascissa
(cm)
Tensione
(
kg/cm2)
Mz (
kgxcm)
My (
kgxcm) Comb.
Tensione
(
kg/cm2)
Mz (
kgxcm)
My (
kgxcm) Comb.
607 89.60 176.27 42305.40 -32602.86 7 167.75 40150.88 -34188.53 1
240.00 173.92 -53139.42 38730.02 6 165.24 -52300.06 35019.76 1
432.00 206.49 -173137.32 130616.63 6 196.80 -170322.54 123370.77 1
608 81.60 115.54 8353.87 -141152.10 7 108.75 8570.51 -128723.35 1
180.00 78.70 5060.33 13233.03 6 73.79 4359.10 12566.91 1
324.00 124.83 -168.15 239149.54 7 116.91 -1803.93 219333.13 1
655 39.80 246.96 129285.16 20825.73 7 225.25 114072.60 23201.32 1
60.00 265.95 242304.92 -15077.57 7 239.79 214657.44 -5573.04 1
888 45.00 485.87 369610.29 2.66e-013 7 427.12 324915.41 3.24e-013 1
225.00 1339.57 -495802.17 -3.27e-013 7 1169.30 -432782.79 -3.21e-013 1
405.00 546.69 415876.76 -9.21e-013 7 484.41 368493.60 -9.65e-013 1
889 45.00 138.16 216464.24 -1.00e-012 7 129.64 203107.58 -8.44e-013 1
225.00 376.73 -282952.15 4.90e-013 7 340.50 -255737.98 5.57e-013 1
405.00 201.06 276382.45 1.98e-012 7 186.73 256687.46 1.96e-012 1
890 70.30 901.72 913247.03 -2.06e-012 7 819.10 829573.68 -9.91e-013 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 193 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
351.50 2335.04 -
1050078.73 -6.75e-013 7 2111.73 -949653.05 -1.29e-013 1
632.70 963.83 976147.09 7.06e-013 7 872.34 883491.48 7.32e-013 1
891 70.30 1304.45 968534.29 3.65e-013 7 1178.77 875218.38 5.23e-013 1
351.50 2915.00 -
1039241.03 7.02e-013 7 2633.14 -938754.14 8.27e-013 1
632.70 1169.86 868601.55 1.04e-012 7 1058.22 785710.94 1.13e-012 1
892 71.50 1318.17 978722.43 -7.47e-013 7 1191.50 884670.20 -7.88e-013 1
357.50 2961.53 -
1055827.81 -8.02e-013 7 2676.29 -954138.82 -7.76e-013 1
643.50 1293.03 960057.62 -8.57e-013 7 1168.13 867320.91 -7.65e-013 1
893 71.50 972.88 985314.61 1.86e-012 7 880.50 891756.54 1.95e-012 1
357.50 2393.78 -
1076490.87 1.39e-012 7 2167.57 -974766.23 1.37e-012 1
643.50 976.14 988618.58 9.15e-013 7 884.16 895459.02 7.83e-013 1
894 71.50 982.53 995085.18 -7.74e-013 7 889.42 900785.22 -8.30e-013 1
357.50 2399.24 -
1078949.21 6.66e-015 7 2172.38 -976927.02 -8.43e-014 1
643.50 961.64 973931.33 7.88e-013 7 870.98 882108.75 6.61e-013 1
895 71.50 1296.74 962810.02 6.34e-013 7 1172.10 870264.28 4.30e-013 1
357.50 2972.22 -
1059640.62 -2.41e-013 7 2685.90 -957561.64 -3.20e-013 1
643.50 1304.20 968344.41 -1.12e-012 7 1178.32 874881.21 -1.07e-012 1
896 45.00 437.55 324875.56 6.65e-013 7 394.78 293120.06 6.65e-013 1
225.00 1159.29 -413305.35 1.19e-012 7 1047.52 -373456.27 1.19e-012 1
405.00 610.01 452921.24 1.71e-012 7 551.97 409826.90 1.71e-012 1
897 67.20 1079.12 801232.90 6.95e-013 7 975.52 724309.29 6.98e-013 1
336.00 2655.48 -946717.53 -6.52e-013 7 2399.56 -855477.48 -5.84e-013 1
604.80 1189.56 883232.06 -2.00e-012 7 1074.75 797986.88 -1.87e-012 1
898 67.20 915.37 927068.00 -1.14e-012 7 828.95 839540.97 -1.09e-012 1
336.00 2203.72 -991021.29 -4.80e-014 7 1995.29 -897288.27 -1.16e-013 1
604.80 727.05 736346.42 1.04e-012 7 658.28 666690.59 8.61e-013 1
899 67.20 1011.01 1062953.40 -1.03e-012 7 914.67 961659.80 -9.70e-013 1
336.00 1767.14 -
1135523.31 -1.07e-013 7 1598.53
-
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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32.23 1384.95 781906.83 -45569.51 6 1070.82 603311.59 -42131.65 1
58.01 2214.79 537148.59 -48967.46 6 1689.84 410727.64 -47009.83 1
1118 12.10 37.17 -59323.21 -44594.26 6 34.35 -55801.29 -40658.18 2
60.50 34.66 105396.46 -3522.83 7 34.44 103757.33 -4977.47 1
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1119 40.00 49.02 -96031.38 -6449.40 6 46.15 -90914.69 -3061.54 1
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1120 34.80 106.25 244756.69 75614.71 6 99.27 241981.40 56947.87 2
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1121 16.20 51.31 -90437.86 -66529.63 6 47.37 -87421.70 -58318.77 2
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127.20 122.37 318553.25 73007.59 6 114.78 306421.71 56974.83 2
1122 40.00 15.20 -40233.53 -7537.56 6 13.23 -37238.09 -4308.61 1
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1123 34.80 107.94 287657.33 70229.61 6 101.34 278794.90 53956.11 2
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1124 16.20 59.60 -97018.99 -65501.83 6 54.70 -92271.58 -57027.94 1
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127.20 141.94 312885.18 79460.08 6 133.01 301425.90 62446.29 2
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137.70 55.15 -91311.67 -55180.57 6 51.20 -87343.85 -48685.82 1
1127 15.20 47.80 -74336.25 -62674.68 6 44.07 -70369.38 -55061.64 1
76.00 60.23 151082.13 23454.73 6 55.90 146113.31 15666.21 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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117.20 126.98 324319.44 81818.74 6 120.23 314480.30 61694.08 2
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225.12 23.08 -26295.46 -5827.47 6 19.76 -23929.80 -3641.03 2
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1148 53.50 75.14 86899.99 -33993.88 6 60.63 76014.19 -23845.77 1
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481.50 81.41 116738.82 31570.55 8 81.41 116738.82 31570.55 2
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402.00 2769.85 -
1068323.20 604.43 6 2020.83 -783924.05 530.49 2
723.61 668.97 645709.77 2337.87 6 498.38 485615.52 2610.63 1
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402.00 1993.63 -
1218796.51 1078.06 6 1451.30 -888972.45 857.41 1
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1152 80.40 955.96 804684.87 -11819.57 6 704.42 592019.28 -10955.55 2
402.00 2010.33 -
1228989.77 -666.91 6 1463.50 -896144.15 -777.03 1
723.61 615.62 716369.26 10485.75 6 456.42 529206.61 10337.49 1
1153 80.40 942.72 787552.97 -19150.10 6 697.26 580680.56 -17584.77 2
402.00 1959.46 -
1197063.37 -2038.12 6 1429.58 -874604.58 -2059.28 1
723.61 596.27 698462.55 15073.86 6 443.65 516911.97 14769.45 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Revisione : 14 settembre 2012
1154 80.40 802.34 674511.13 -15091.84 6 598.76 502684.78 -15477.11 2
402.00 1629.63 -
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267.50 58.87 -59740.56 205.85 8 58.87 -59740.56 205.85 2
481.50 178.45 125235.49 943.06 7 160.63 114217.28 905.32 1
1158 80.59 648.58 835838.36 20613.87 6 480.87 618203.30 17487.73 2
402.94 1990.91 -
1211242.02 4819.67 6 1449.84 -883058.91 4305.68 1
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1159 80.59 1020.53 843413.44 18071.90 6 756.92 624072.07 15548.74 2
402.94 2007.66 -
1221282.06 3825.25 6 1461.55 -889973.21 3585.79 1
725.30 738.86 687003.42 -10421.40 6 546.33 506544.27 -9865.39 1
1160 80.59 993.98 822997.83 15762.37 6 737.66 609469.59 13813.86 2
402.94 1954.77 -
1189980.58 2738.64 6 1425.93 -869074.03 2701.92 1
725.30 574.06 671361.08 -10285.08 6 425.80 496196.02 -10036.38 1
1161 80.59 831.36 680705.09 26492.02 6 623.44 508257.35 23892.50 2
402.94 1645.59 -
1004798.15 7586.38 6 1220.80 -746187.27 7042.83 1
725.30 622.54 575992.11 -11319.26 6 470.55 433308.94 -11758.78 1
1162 80.59 633.72 393304.99 240.57 6 507.48 315729.93 2329.76 2
402.94 1330.51 -510613.31 -3775.31 6 1059.26 -409037.73 -2600.67 2
725.30 326.07 309898.32 -7791.19 6 271.12 256512.35 -8718.13 1
1163 45.00 101.77 132416.29 18489.33 8 101.77 132416.29 18489.33 2
225.00 65.84 -50763.26 19641.51 6 63.52 -52212.44 15541.40 1
405.00 146.73 114655.98 13214.30 7 130.95 99323.86 13052.70 1
1164 53.50 128.50 76740.98 -10779.83 8 128.50 76740.98 -10779.83 2
267.50 133.51 -85755.83 -2217.86 7 133.06 -84875.62 -2221.70 1
481.50 128.22 80499.41 6446.91 7 115.63 73061.00 5915.39 1
1165 70.30 237.86 143568.05 -5379.92 8 237.86 143568.05 -5379.92 2
“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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Pag. 200 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
351.50 239.68 -145854.69 1811.90 8 239.68 -145854.69 1811.90 2
632.70 258.76 98468.30 9003.71 8 258.76 98468.30 9003.71 2
1166 71.50 242.61 142423.96 6644.46 8 242.61 142423.96 6644.46 2
357.50 242.06 -145263.77 -974.97 8 242.06 -145263.77 -974.97 2
643.50 326.72 119171.49 -8594.40 8 326.72 119171.49 -8594.40 2
1167 71.50 241.56 141922.30 6886.40 8 241.56 141922.30 6886.40 2
357.50 239.88 -144183.76 -1090.21 8 239.88 -144183.76 -1090.21 2
643.50 121.06 121833.19 -9066.82 8 121.06 121833.19 -9066.82 2
1168 67.20 423.17 143693.47 25183.38 7 409.95 138286.54 23355.12 1
336.00 114.45 -131063.10 2592.96 8 114.45 -131063.10 2592.96 2
604.80 178.55 95471.96 -17124.01 8 178.55 95471.96 -17124.01 2
1169 45.00 211.27 94984.62 16892.62 7 194.49 86693.46 15985.53 1
225.00 149.40 -64799.22 8952.57 7 142.96 -62782.43 7532.28 1
405.00 57.01 20171.69 -4.60 8 57.01 20171.69 -4.60 2
1170 53.50 91.83 91192.98 -5939.53 6 80.63 84751.20 -4151.69 1
267.50 37.70 -68940.90 27.71 7 36.78 -67938.56 35.02 1
481.50 18.74 17873.62 4162.50 8 18.74 17873.62 4162.50 2
1171 70.30 53.25 78029.86 -3048.32 7 51.63 77152.88 -2678.55 1
351.50 61.12 -106523.16 277.52 7 60.00 -106540.41 253.56 1
632.70 68.37 99745.15 2965.50 8 68.37 99745.15 2965.50 2
1172 71.50 53.97 81050.39 -2675.47 6 53.81 83707.66 -2309.94 2
357.50 66.29 -108969.99 86.48 7 64.82 -108459.51 73.49 1
643.50 72.22 103199.97 2418.97 8 72.22 103199.97 2418.97 2
1173 71.50 58.88 91114.91 -2124.39 7 58.20 91445.06 -1974.32 1
357.50 69.76 -106883.44 28.16 8 69.76 -106883.44 28.16 2
643.50 59.46 97231.75 2208.07 7 58.17 97127.51 2045.20 1
1174 67.20 45.95 71810.07 -1709.53 7 46.00 73996.56 -1694.43 1
336.00 68.97 -101491.44 319.71 8 68.97 -101491.44 319.71 2
604.80 51.93 78342.92 2439.46 7 50.93 77723.28 2353.47 1
1175 45.00 23.88 -37861.31 -454.16 7 17.50 -25257.64 -856.76 1
225.00 29.02 -43652.16 -337.90 8 29.02 -43652.16 -337.90 2
405.00 106.52 108576.51 -260.09 7 94.38 96724.94 220.68 1
1176 70.30 111.79 102442.30 -958.67 8 111.79 102442.30 -958.67 2
351.50 127.66 -111732.48 132.63 8 127.66 -111732.48 132.63 2
632.70 43.62 56152.41 1482.50 7 42.45 55450.76 1316.02 1
1177 71.50 87.63 90373.32 1327.18 8 87.63 90373.32 1327.18 2
357.50 106.28 -101818.63 44.72 8 106.28 -101818.63 44.72 2
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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643.50 102.77 98610.22 -1237.75 8 102.77 98610.22 -1237.75 2
1178 71.50 57.87 75572.40 2363.17 8 57.87 75572.40 2363.17 2
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-
1119680.69 1
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-
1136101.86 1
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-
1106460.60 1
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252.75 96.38 2262.45 137862.91 6 76.50 3312.01 99109.79 1
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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454.95 485.11 -136803.97 541217.03 6 391.31 -130742.47 430857.13 1
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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Pag. 203 di 230
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1232 79.00 172.83 -266168.38 -62582.65 7 155.74 -240059.76 -52393.09 1
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1022227.34 -4.19e-012 7 2038.57 -916752.40 -4.07e-012 1
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
Pag. 206 di 230
Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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Revisione : 14 settembre 2012
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
Nome del file 11.23_PE_ALL_S_02.02_RellCiof_2 Relazione illustrativa, di calcolo strutturale, delle fondazioni, criteri di analisi e verifica
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397.50 706.01 -106507.59 -4.20e-014 8 706.01 -106507.59 -4.20e-014 2
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
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“Cittadella degli studi” di Fabriano
Edifici Scolastici ed Edificio per la Formazione professionale
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405.22 695.77 618443.70 6285.76 6 535.99 478833.68 5134.88 1
1533 45.02 672.03 387720.20 2047.04 6 500.58 288734.26 2808.56 1
225.12 52.70 -57234.17 -12325.00 8 52.70 -57234.17 -12325.00 2
405.22 678.14 601060.76 8495.83 6 523.22 465834.10 7024.29 1
1534 45.02 636.34 368894.03 31402.32 6 481.26 278102.49 30595.58 1
225.12 48.90 -21824.93 -52110.81 6 47.32 -29871.10 -43600.67 2
405.22 519.20 465718.67 -663.75 6 389.12 352314.88 268.16 1
1535 71.50 541.26 79256.71 7.79e-013 7 498.22 72955.06 7.80e-013 1
357.50 935.88 -137040.12 -5.88e-014 7 874.05 -127986.59 6.95e-015 1
643.50 527.30 77212.47 1.54e-013 7 484.35 70923.36 4.18e-014 1
1536 70.30 515.86 75536.33 5.45e-013 7 475.79 69670.75 6.25e-013 1
351.50 941.66 -137886.29 4.38e-014 7 878.19 -128592.92 4.36e-014 1
632.70 465.52 68166.07 9.99e-013 7 430.94 63102.84 9.35e-013 1
1537 79.50 339.43 82466.74 -3.58e-012 7 307.95 74816.59 -3.93e-012 1
397.50 902.02 -219148.62 -2.03e-011 7 833.44 -202487.81 -1.93e-011 1
715.50 272.02 66087.36 6.22e-013 7 247.55 60143.84 6.22e-013 1
1538 79.50 388.88 289599.38 4.81e-012 7 386.73 287999.33 4.81e-012 1
397.50 928.98 -331002.35 -6.43e-014 8 928.98 -331002.35 -6.43e-014 2
715.50 328.10 306664.65 1.12e-013 6 322.29 301239.95 1.12e-013 1
1539 53.50 328.04 333964.65 -4.63e-012 7 310.30 315908.93 -3.16e-012 1
267.50 1097.44 -493524.04 3.74e-012 7 1045.98 -470380.99 3.98e-012 1
481.50 460.03 337978.12 5.31e-011 7 432.43 317699.30 4.00e-011 1
1540 53.50 1407.41 -204203.53 -5.80e-013 7 1257.61 -182468.39 -6.33e-013 1
267.50 775.90 252999.92 1.14e-013 7 705.49 230041.24 1.68e-013 1
481.50 38.13 -5531.77 -2.18e-012 7 33.79 -4901.97 -1.41e-012 1
1541 56.50 404.65 148891.85 1.32e-013 7 394.88 145297.03 1.24e-013 1
282.50 681.41 -153719.91 -3.40e-013 7 678.49 -153060.67 -2.05e-013 1
508.50 240.64 88542.47 -2.52e-013 8 240.64 88542.47 -2.52e-013 2
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1542 79.50 1152.34 408792.85 -4.64e-012 7 1051.65 373072.56 -3.34e-012 1
397.50 1333.55 -473076.70 2.83e-011 7 1236.18 -438534.85 2.61e-011 1
715.50 642.89 352711.89 -1.72e-011 7 589.89 323632.21 -1.05e-011 1
1543 79.50 184.97 27085.44 3.05e-013 7 163.92 24003.42 2.97e-013 1
397.50 713.83 -104524.97 -2.78e-013 7 654.60 -95852.95 -2.84e-013 1
715.50 124.77 18270.74 8.76e-012 7 107.43 15730.48 8.30e-012 1
1544 53.50 274.66 279618.75 -9.63e-012 7 256.07 260700.05 -8.22e-012 1
267.50 924.86 -415914.77 1.66e-011 7 873.12 -392645.33 1.33e-011 1
481.50 405.39 297834.68 -6.94e-011 7 376.29 276452.95 -6.98e-011 1
1545 45.00 150.87 153589.90 -5.95e-011 7 142.38 144949.61 -5.71e-011 1
225.00 116.95 -52594.34 5.23e-012 8 116.95 -52594.34 5.23e-012 2
405.00 179.48 233503.62 3.24e-011 7 172.34 224204.53 3.33e-011 1
1546 79.50 556.18 284241.01 2.26e-012 7 548.99 280570.40 2.26e-012 1
397.50 1269.80 -288380.89 1.70e-013 8 1269.80 -288380.89 1.70e-013 2
715.50 542.20 277097.44 -2.87e-014 6 535.00 273416.81 7.11e-013 2
1547 53.50 218.70 78256.79 -4.06e-012 7 200.27 71663.99 -4.05e-012 1
267.50 95.96 34210.69 1.20e-012 7 91.70 32693.07 1.36e-012 1
481.50 51.17 -18241.62 3.10e-013 7 49.21 -17542.91 3.29e-013 1
1548 81.60 183.70 270794.66 138997.97 7 176.08 245973.40 140004.25 1
180.00 132.70 47118.20 -101651.44 7 126.61 37477.96 -95819.34 1
324.00 239.29 -280213.19 -453821.29 7 231.19 -267637.31 -440927.02 1
1549 29.80 252.94 -4193.34 103428.11 7 231.08 -4445.01 95541.48 1
50.40 275.85 -36467.63 199954.74 7 252.01 -33898.49 184045.70 1
94.20 331.30 -7803.68 384766.13 7 302.96 -8838.57 354808.91 1
1550 79.50 309.36 75159.17 5.08e-013 7 283.32 68833.71 5.08e-013 1
397.50 852.35 -207081.81 2.16e-012 7 784.15 -190512.04 2.16e-012 1
715.50 251.44 61089.39 1.83e-012 7 230.69 56047.49 7.77e-013 1
1551 79.50 470.03 298543.89 -1.51e-012 7 467.61 297002.09 -1.15e-012 1
397.50 529.53 -336334.24 1.62e-013 8 529.53 -336334.24 1.62e-013 2
715.50 364.44 281067.13 -4.44e-013 8 364.44 281067.13 -4.44e-013 2
1552 53.50 304.38 320016.40 -1.63e-012 7 288.52 303349.07 -1.78e-012 1
267.50 675.78 -434244.13 2.03e-012 7 643.98 -413806.93 1.44e-012 1
481.50 459.11 358101.81 4.47e-011 7 429.59 335078.62 3.19e-011 1
1554 81.60 124.38 -6091.04 179642.73 6 119.29 -5864.79 179970.31 1
180.00 80.25 -4230.07 41689.55 6 71.13 -4020.44 28250.88 1
324.00 114.89 -2144.04 -193556.63 8 114.89 -2144.04 -193556.63 2
1556 81.60 374.27 -573125.95 190834.13 7 347.20 -518669.82 191759.90 1
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180.00 185.90 18953.64 112915.57 6 163.26 18526.75 82823.61 1
324.00 435.88 889407.93 -38368.39 7 413.14 804668.07 -76595.35 1
1557 53.50 283.83 264456.16 -1.11e-011 7 266.04 247875.46 -9.75e-012 1
267.50 857.84 -385774.95 1.17e-011 7 809.80 -364171.41 9.57e-012 1
481.50 330.63 307019.67 2.85e-011 7 306.90 284987.02 2.83e-011 1
1558 45.00 250.06 232987.04 -1.26e-011 7 236.97 220791.17 -7.26e-012 1
225.00 212.35 -95497.42 6.37e-012 8 212.35 -95497.42 6.37e-012 2
405.00 76.02 55973.63 6.24e-012 8 76.02 55973.63 6.24e-012 2
1559 53.50 666.61 -97334.18 8.14e-014 7 620.81 -90646.80 -5.61e-015 1
267.50 445.51 106449.86 -2.23e-014 7 413.70 98848.37 1.19e-013 1
481.50 46.28 -6777.35 -4.63e-013 7 41.44 -6067.79 -4.61e-013 1
1560 56.50 522.82 186394.60 5.69e-013 7 518.58 184881.76 5.40e-013 1
282.50 705.38 -251479.90 -6.04e-013 7 697.06 -248512.30 -5.46e-013 1
508.50 183.60 65457.33 -1.09e-012 8 183.60 65457.33 -1.09e-012 2
1561 79.50 1013.23 464858.60 4.96e-012 7 932.33 427741.39 5.17e-012 1
397.50 1166.30 -535088.27 -6.38e-012 7 1077.33 -494267.51 -6.38e-012 1
715.50 843.55 387014.23 -6.44e-012 7 780.41 358044.77 -5.57e-012 1
1562 79.50 43.15 6319.01 -3.52e-014 7 39.37 5764.61 -3.40e-014 1
397.50 643.67 -94252.06 -8.77e-014 7 592.23 -86719.89 -7.27e-014 1
715.50 74.73 10943.06 -1.90e-013 7 63.65 9319.74 2.42e-013 1
1563 79.50 337.89 355251.87 -3.47e-012 7 333.53 350666.96 -3.93e-012 1
397.50 587.93 -377789.61 6.44e-014 8 587.93 -377789.61 6.44e-014 2
715.50 284.16 298764.44 -5.70e-013 8 284.16 298764.44 -5.70e-013 2
1564 29.80 109.44 4007.10 27054.34 7 103.77 3326.52 25616.06 1
50.40 120.52 -7386.12 71114.40 7 113.86 -7364.88 64960.28 1
94.20 170.95 -35930.19 236535.82 7 159.54 -34174.94 214491.47 1
1565 79.00 80.83 -34116.51 -99604.16 7 74.18 -30168.89 -90036.40 1
260.25 92.95 -45524.30 -132769.98 6 78.62 -44388.42 -106877.46 1
468.45 344.15 -141274.73 -456278.79 6 257.22 -121688.82 -354355.42 2
1566 79.00 88.75 79108.78 14244.94 6 87.93 90140.14 29940.11 2
260.25 77.47 27678.72 -32668.97 6 66.65 25553.83 -22433.86 1
468.45 229.62 219752.87 -308995.90 6 204.14 208726.31 -261367.61 1
1567 77.00 111.75 169078.91 -20777.22 6 105.51 168898.93 -22264.29 1
252.75 86.42 64435.21 38888.34 6 74.08 61003.15 21995.06 1
454.95 210.90 212083.51 273884.93 6 187.21 202600.45 228774.05 1
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3.2.2.4 Stato limite ultimo per verifica giunti
Giunti
Il giunto è stato dimensionato secondo quanto indicato al §7.2.2 dell'NTC, dove,
nell'eventualità in cui non si evidenzino gli effettivi spostamenti, la distanza tra due punti
che si fronteggiano non può essere inferiore ad almeno 100 0,5
ga SH
g
, dove con H è stata
indicata l'altezza della sezione (estradosso della fondazione). Poiché il termine 10,5
ga S
g
,
a titolo precauzionale si è assunto il valore 1 e come altezza si è presa quella
corrispondente al punto di massima del colmo pari a circa 15,00 m, calcolato
sull'estradosso della fondazione, pertanto il giunto deve risultare pari ad almeno: 15 cm.
Nel progetto è stato assunto un giunto pari a 22 cm.
3.2.2.5 Stato limite di esercizio per contenimento del danno
Le verifiche agli stati limite di esercizio verranno condotte secondo quanto indicato al
§7.3.7 dell'NTC. Nello specifico ci si riconduce a quanto specificato alla fine del §7.3.7.2
dove per costruzioni in classe d'uso III e IV (nel nostro caso di classe d'uso III) affinchè
l'azione sismica non produca danni agli elementi costruttivi senza funzione strutturale si
ritiene soddisfatta se gli spostamenti d'interpiano (per una combinazione SLO) risulatno
inferiori ai 2/3 dei limiti indicati. Si è assunto il valore di riferimento:
a) per tamponamenti collegati rigidamente alla struttura che interferiscono con la
deformabilità della stessa
rd 0,005 h
che ridotti di 2/3 forniscono il valore
rd 0,0033 h
La figura seguente visualizza graficamente quanto sopra indicato tendendo conto di
quanto impostato nelle verifiche:
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Opzioni di contenimento del danno
Danno (SLO)
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Verifica contenimento del danno Stato limite: Stato limite di danno
Valore di riferimento: 0.003300
Moltiplicatore degli spostamenti: 1.000000
Quota (cm) Spostamento relativo
Valore massimo: 0.003300
141.00 0.000345
501.00 0.002173
861.00 0.003300
1265.50 0.002978
1368.00 0.002065
I valori tabellari rappresentano i ∆ di piano del rapporto dr/h. Nel caso il valore massimo
pari a 0,003300≤0,0033 (verifica soddisfatta)
3.3 Tabulati software di calcolo - Verifiche di duttilità (gerarchia delle resistenze)
Elemento Piano Verso Somma colonne ( kgxcm) Somma travi ( kgxcm) Rapporto
607 xy + 13920472.21 2572124.33 5.41
xy - 13920472.21 3666925.97 3.80
xz + 13632335.37 4118251.06 3.31
xz - 13632335.37 3342225.44 4.08
608 xy + 7814319.89 1794989.11 4.35
xy - 7814319.89 1794989.11 4.35
xz + 7814319.89 1675364.91 4.66
xz - 7814319.89 2451390.54 3.19
655 xy + 22230452.42 2097129.25 10.60
xy - 22230452.42 2097129.25 10.60
xz + 22229408.81 2289407.05 9.71
xz - 22229408.81 2289407.05 9.71
1275 xy + 7639372.43 3204454.31 2.38
xy - 7639372.43 1673743.76 4.56
xz + 7437089.43 2435657.42 3.05
xz - 7437089.43 3946037.16 1.88
1276 xy + 12703129.47 5213666.39 2.44
xy - 12703129.47 4688751.37 2.71
xz + 13553568.51 8017088.85 1.69
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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xz - 13553568.51 7608878.11 1.78
1277 xy + 12776024.25 5213666.39 2.45
xy - 12776024.25 4688751.37 2.72
xz + 13577866.77 7625036.46 1.78
xz - 13577866.77 7386913.52 1.84
1278 xy + 8207951.67 4878198.08 1.68
xy - 8207951.67 4878198.08 1.68
xz + 7930951.53 876033.21 9.05
xz - 7930951.53 1415130.57 5.60
1279 xy + 11129817.24 6903427.78 1.61
xy - 11129817.24 5800983.89 1.92
xz + 10037610.53 3682968.01 2.73
xz - 10037610.53 4115800.99 2.44
1280 xy + 13023866.48 6900980.62 1.89
xy - 13023866.48 4704657.89 2.77
xz + 12343515.25 4705438.73 2.62
xz - 12343515.25 4273901.66 2.89
1281 xy + 8667188.76 4878198.08 1.78
xy - 8667188.76 4878198.08 1.78
xz + 8324583.31 878625.02 9.47
xz - 8324583.31 878625.02 9.47
1282 xy + 8616162.41 4878198.08 1.77
xy - 8616162.41 4878198.08 1.77
xz + 8280846.45 605836.58 13.67
xz - 8280846.45 882026.78 9.39
1283 xy + 8572425.55 4878198.08 1.76
xy - 8572425.55 4878198.08 1.76
xz + 8244399.06 603244.76 13.67
xz - 8244399.06 1406059.22 5.86
1284 xy + 9360600.30 5781406.64 1.62
xy - 9360600.30 5781406.64 1.62
xz + 8893390.36 1792239.54 4.96
xz - 8893390.36 2880801.51 3.09
1285 xy + 9272215.39 5781406.64 1.60
xy - 9272215.39 5781406.64 1.60
xz + 8805688.83 1791753.57 4.91
xz - 8805688.83 3109529.12 2.83
1286 xy + 9199320.61 5781406.64 1.59
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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xy - 9199320.61 5781406.64 1.59
xz + 8762863.15 2962443.66 2.96
xz - 8762863.15 3526811.21 2.48
1287 xy + 9069932.39 5781406.64 1.57
xy - 9069932.39 5781406.64 1.57
xz + 8648965.06 3798951.70 2.28
xz - 8648965.06 3161365.40 2.74
1288 xy + 9141004.79 5781406.64 1.58
xy - 9141004.79 5781406.64 1.58
xz + 8720037.47 3529403.02 2.47
xz - 8720037.47 2438411.22 3.58
1289 xy + 9213899.57 5781406.64 1.59
xy - 9213899.57 5781406.64 1.59
xz + 8747373.01 3382317.56 2.59
xz - 8747373.01 1788351.82 4.89
1290 xy + 8660127.08 5781406.64 1.50
xy - 8660127.08 5781406.64 1.50
xz + 8324583.31 878625.02 9.47
xz - 8324583.31 878625.02 9.47
1291 xy + 8630741.37 5781406.64 1.49
xy - 8630741.37 5781406.64 1.49
xz + 8266267.49 882026.78 9.37
xz - 8266267.49 605836.58 13.64
1292 xy + 8550557.12 5781406.64 1.48
xy - 8550557.12 5781406.64 1.48
xz + 8200662.20 1406059.22 5.83
xz - 8200662.20 603244.76 13.59
1293 xy + 8514109.73 4878198.08 1.75
xy - 8514109.73 4878198.08 1.75
xz + 8193372.72 878625.02 9.33
xz - 8193372.72 878625.02 9.33
1294 xy + 11274391.88 5800983.89 1.94
xy - 11274391.88 7997306.62 1.41
xz + 10137233.39 2332632.80 4.35
xz - 10137233.39 2337816.43 4.34
1295 xy + 9038952.11 4709552.20 1.92
xy - 9038952.11 5780183.06 1.56
xz + 8616162.41 3670100.06 2.35
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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xz - 8616162.41 3345870.18 2.58
1296 xy + 8397478.09 4709552.20 1.78
xy - 8397478.09 5780183.06 1.45
xz + 8105898.99 2432255.66 3.33
xz - 8105898.99 1667923.57 4.86
1297 xy + 7639372.43 1673743.76 4.56
xy - 7639372.43 3204454.31 2.38
xz + 7437089.43 904543.16 8.22
xz - 7437089.43 1451577.95 5.12
1298 xy + 6086713.72 1794989.11 3.39
xy - 6086713.72 1794989.11 3.39
xz + 6006757.26 904543.16 6.64
xz - 6006757.26 1451577.95 4.14
1299 xy + 7872635.71 2914563.09 2.70
xy - 7872635.71 4008441.94 1.96
xz + 7639372.43 2643812.50 2.89
xz - 7639372.43 2096777.71 3.64
1300 xy + 7655773.75 2914563.09 2.63
xy - 7655773.75 4008441.94 1.91
xz + 7449846.01 1192234.54 6.25
xz - 7449846.01 1192234.54 6.25
1402 xy + 16238526.06 4710090.83 3.45
xy - 16238526.06 5468318.41 2.97
xz + 15594723.46 5316094.46 2.93
xz - 15594723.46 4553250.63 3.42
1403 xy + 22230452.42 2097129.25 10.60
xy - 22230452.42 2097129.25 10.60
xz + 22229408.81 2289407.05 9.71
xz - 22229408.81 2289407.05 9.71
1405 xy + 16526055.45 6369947.72 2.59
xy - 16526055.45 7447308.26 2.22
xz + 15398616.26 2083575.65 7.39
xz - 15398616.26 2083575.65 7.39
1406 xy + 14604873.16 2451390.54 5.96
xy - 14604873.16 1675364.91 8.72
xz + 14604873.16 1105978.68 13.21
xz - 14604873.16 1105978.68 13.21
1407 xy + 12064895.22 1675364.91 7.20
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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xy - 12064895.22 2451390.54 4.92
xz + 12064895.22 1105978.68 10.91
xz - 12064895.22 1105978.68 10.91
1410 xy + 16915232.56 5452264.33 3.10
xy - 16915232.56 7336183.79 2.31
xz + 15710443.91 4553250.63 3.45
xz - 15710443.91 5316094.46 2.96
1412 xy + 13482293.62 1782141.54 7.57
xy - 13482293.62 2897738.89 4.65
xz + 13288768.12 1673664.04 7.94
xz - 13288768.12 1673664.04 7.94
1501 xy + 15235007.99 4672867.12 3.26
xy - 15235007.99 5424314.02 2.81
xz + 14742563.29 2083575.65 7.08
xz - 14742563.29 2083575.65 7.08
1502 xy + 15646053.53 5417300.70 2.89
xy - 15646053.53 5417300.70 2.89
xz + 15085219.35 2083575.65 7.24
xz - 15085219.35 2083575.65 7.24
1503 xy + 15510388.25 5417300.70 2.86
xy - 15510388.25 5417300.70 2.86
xz + 14959627.73 2252750.67 6.64
xz - 14959627.73 3470372.88 4.31
1504 xy + 15412385.28 5417300.70 2.85
xy - 15412385.28 5417300.70 2.85
xz + 14905361.62 2912115.94 5.12
xz - 14905361.62 2912115.94 5.12
1505 xy + 14742563.29 5417300.70 2.72
xy - 14742563.29 5417300.70 2.72
xz + 14339414.69 2913951.30 4.92
xz - 14339414.69 3459055.36 4.15
1507 xy + 16586396.13 5470080.61 3.03
xy - 16586396.13 5470080.61 3.03
xz + 15785768.51 4164812.60 3.79
xz - 15785768.51 5322897.97 2.97
1508 xy + 18120021.20 5470080.61 3.31
xy - 18120021.20 5470080.61 3.31
xz + 18120021.20 6381265.24 2.84
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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xz - 18120021.20 6802014.14 2.66
1509 xy + 18627044.86 5470080.61 3.41
xy - 18627044.86 5470080.61 3.41
xz + 19443466.34 5821172.93 3.34
xz - 19443466.34 8436571.17 2.30
1510 xy + 18093698.09 5749662.26 3.15
xy - 18093698.09 6262043.31 2.89
xz + 18731527.37 7996083.05 2.34
xz - 18731527.37 8563211.51 2.19
1511 xy + 20172414.09 4468962.73 4.51
xy - 20172414.09 2072662.22 9.73
xz + 22072537.89 9077726.11 2.43
xz - 22072537.89 8316966.41 2.65
1513 xy + 19136903.31 6253521.10 3.06
xy - 19136903.31 4699924.86 4.07
xz + 20819557.70 8560152.56 2.43
xz - 20819557.70 9070384.64 2.30
1514 xy + 18549290.43 5470080.61 3.39
xy - 18549290.43 5470080.61 3.39
xz + 19314685.57 8436571.17 2.29
xz - 19314685.57 5821172.93 3.32
1515 xy + 18048746.31 5470080.61 3.30
xy - 18048746.31 5470080.61 3.30
xz + 18048746.31 6786107.63 2.66
xz - 18048746.31 6381265.24 2.83
1516 xy + 16435746.93 5470080.61 3.00
xy - 16435746.93 5470080.61 3.00
xz + 15727452.69 5322897.97 2.95
xz - 15727452.69 4164812.60 3.78
1517 xy + 17054947.54 7444249.31 2.29
xy - 17054947.54 7444249.31 2.29
xz + 15785768.51 2083575.65 7.58
xz - 15785768.51 2083575.65 7.58
1518 xy + 16995821.78 7444249.31 2.28
xy - 16995821.78 7444249.31 2.28
xz + 15771417.36 3470372.88 4.54
xz - 15771417.36 2252750.67 7.00
1519 xy + 16824114.09 7444249.31 2.26
“Cittadella degli studi” di Fabriano
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xy - 16824114.09 7444249.31 2.26
xz + 15648078.38 2912115.94 5.37
xz - 15648078.38 2912115.94 5.37
1548 xy + 13393301.25 2910892.36 4.60
xy - 13393301.25 4533356.95 2.95
xz + 13132803.67 1666860.52 7.88
xz - 13132803.67 1666860.52 7.88
1549 xy + 16597735.31 1675364.91 9.91
xy - 16597735.31 2451390.54 6.77
xz + 15931558.06 1105978.68 14.40
xz - 15931558.06 1105978.68 14.40
1554 xz + 7369661.76 3946037.16 1.87
xz - 7369661.76 2435657.42 3.03
1556 xy + 8149635.85 3988864.69 2.04
xy - 8149635.85 1792541.95 4.55
xz + 7858056.75 2006064.21 3.92
xz - 7858056.75 1465670.94 5.36
1564 xy + 6419694.77 1673664.04 3.84
xy - 6419694.77 1673664.04 3.84
xz + 6431748.99 1105978.68 5.82
xz - 6431748.99 1105978.68 5.82
3.4 Verifiche secondo indicazioni §7.3.7.1
Sulla base delle indicazioni del paragrafo citato, che per correttezza si riporta:
"Per costruzioni di Classe III e IV, se si vogliono limitare i danneggiamenti strutturali, per
tutti gli elementi strutturali, inclusi nodi e connessioni tra elementi, deve essere verificato
che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione (Ed) calcolato in presenza delle azioni
sismiche corrispondenti allo SLD (v. § 3.2.1 e § 3.2.3.2) ed attribuendo ad il valore di
2/3, sia inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd). calcolato
secondo le regole specifiche indicate per ciascun tipo strutturale nel Cap. 4 con
riferimento alle situazioni eccezionali.
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Spettro di risposta SLV
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Spettro di risposta SLD (con =2/3)
Alla luce dei valori massimi e di plateau le verifiche si ritengono implicitamente soddisfatte
rispetto a quelle effettuate agli SLU.
3.5 Tabelle periodi e masse partecipanti
Di seguito vengono visualizzate per i primi tre modi di vibrare le frequenze e le masse
eccitate dal sisma e lo schema che ne visualizza l'evidenza di superamento dell'85% di
masse totali partecipanti così come richiesto al §7.3.3.1 dell'NTC (considerando almeno
tutti i modi con massa partecipante superiore al 5%).
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Primo modo di vibrare
Secondo modo di vibrare
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Terzo modo di vibrare
In rosso sono stati indicati rispettivamente il periodo di vibrazione ed in basso a destra la
massa partecipante totale ≈ 88%≥85% come richiesto dalla normativa.
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4 ALLEGATI
4.1 Ancoraggi metallici murature
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5 TABULATI DI CALCOLO: AZIONI AGLI ESTREMI DEGLI ELEMENTI (CD
ALLEGATO)