criteri avanzati di progettazione e indagine di acciai e … · 2009-04-08 · criteri avanzati di...

P. Folgarait GIORNATA DI STUDIO SUL CREEP, ISPESL, Roma - 2 aprile 2009

Criteri avanzati di progettazione e indagine di acciaiCriteri avanzati di progettazione e indagine di acciaie componenti soggetti ae componenti soggetti a creepcreep per impianti USCper impianti USC

Relatore: Paolo Folgarait1 – Centro Sviluppo Materiali SpA (CSM)Autori: P. Folgarait1, L. Cipolla2, A. Di Gianfrancesco2, P. Lombardi2, S. Tiberi2 – CSM

1) Responsabile Dipartimento “Metallurgia Acciai e Superleghe per i Prodotti Lunghi, l’Energia e la Meccanica”2) Dipartimento “Metallurgia Acciai e Superleghe per i Prodotti Lunghi, l’Energia e la Meccanica”


• Trend tecnologico acciai e superleghe per applicazioni ad alta temperatura incomponenti USC per Impianti di Potenza e Turbine terrestri

• Meccanismi di degrado microstrutturale di acciai ferritico-martensitici e austenitici

• Metodologie non convenzionali di indagine microstrutturale e meccanica

• Esempi di applicazione ad acciai e componenti (anche saldati)

• Ricadute sul disegno metallurgico del materiale e sui criteri di progettazione equalifica del componente

• Principali azioni in corso

INDICE DELLA PRESENTAZIONEINDICE DELLA PRESENTAZIONE


Trend tecnologico acciai e superleghe per applicazioniTrend tecnologico acciai e superleghe per applicazioniad alta temperatura in componenti USC per Impianti diad alta temperatura in componenti USC per Impianti di

Potenza e Turbine terrestriPotenza e Turbine terrestri


Subcritical Supercritical AD700

250bar/540°C/560°C 280bar/600°C/620°C 350bar/700°C/720°C

Potenza nominale impianto: 400 MWe (a caldaia singola)

Acciai ferrito-martensitici (2005-2030): 9 M ton (360.000 ton/y)Acciai austenitici (2005-2030): 1.7 M ton (65.000 ton/y)Leghe di Nichel (2005-2030): 1.3 M ton (55.000 ton/y)

Evoluzione gradi acciaioEvoluzione gradi acciaioin caldaie a vapore per centrali elettriche di potenzain caldaie a vapore per centrali elettriche di potenza


Turbine terrestri Turbine aeronauticheCreep < 50.000 h > 1.000 hFatica termica > 3.000 cicli > 20.000 cicliOssidazione > 50.000 h > 20.000 hStabilità microstrutturale > 50.000 h > 50.000 hDimensione dei componenti 100 – 500 mm 50 – 300 mmPeso 500 – 5000g 50 – 500 g

Evoluzione tecnologicaEvoluzione tecnologicaturbine a gas terrestri ad uso Power Generationturbine a gas terrestri ad uso Power Generation

Evolution of combined cycleefficiency with firing temperature


Principali trend tecnologici1. Graduale aumento della temperatura fumi in caldaia e pressione di vapore (fino a valori di

700-720°C e oltre, 350-380 bar)2. Aumento dell’efficienza termica (ed elettrica) target: e 50%3. Ambienti sempre più ossidanti e corrosivi (anche a causa dell’impiego di carboni meno

raffinati, CDR e biomasse) target: biomasse fino al 20-25% entro il 20204. Problemi complessi di creep, fatica-creep e hot corrosion / steam oxidation (su materiali e

saldature), anche in regimi non stazionari / transitori5. Riduzione costante e progressiva delle emissioni di CO2 (es. impiego tecniche CCS)6. Utilizzo di processi di combustione del carbone di tipo innovativo, ma estremamente più

critici in termini di gestione componenti e materiali (es. oxy-combustion).

1. Acciai e leghe speciali resistenti a creep e fatica-creep fino a temperature di 700/720°C (eoltre)

2. Materiali resistenti all’ossidazione/corrosione a caldo (es. super austentici, leghe di Nichel), siacome soluzioni “massive” che “rivestimenti multi-strato” (Coating Design)

3. Materiali resistenti all’erosione ed usura a caldo4. Elevata stabilità microstrutturale nel tempo, anche in regimi transitori5. Buona saldabilità6. Ceramici refrattari con resistenza a T di picco fino a 1750-1800°C7. Soluzioni idonee a superare test iterativi materiale/componente per verifica di affidabilità

COALCOAL--FIRED PLANTSFIRED PLANTS

Ricaduta su materiali e componenti


1. Aumento dell’efficienza elettrica generata target: 63% entro 20202. Riduzione emissioni COx e NOx3. Graduale aumento della temperatura di ingresso in turbina (fino a 800°C per turbine a

vapore, fino a 1750°C per turbine a gas)4. Ambienti sempre più ossidanti e corrosivi (anche a causa dell’impiego di carburanti meno

nobili)5. Riduzione del peso6. Ottimizzazione design turbine7. Ottimizzazione sistema di raffreddamento turbine

1. Superleghe a base Ni, Co, da tecnologie di solidificazione direzionale e monocristallina, legheintermetalliche, rivestimenti spessi e sottili (es. PTA, HVOF, CVD/PVD), anche di tipo ceramico(es. barriere termiche)

2. Materiali resistenti alla corrosione ed ossidazione ad alta e altissima temperatura3. Ottima resistenza a creep, fatica-creep, usura erosiva, ossidazione/corrosione VHT ecc.4. Elevata stabilità microstrutturale nel tempo, anche in regimi transitori5. Buona saldabilità6. Soluzioni idonee a superare testing iterativi materiale/componente per verifica affidabilità7. Buona saldabilità8. Sistemi di raffreddamento più efficienti

GAS & STEAM TURBINESGAS & STEAM TURBINES

Principali trend tecnologici



1. Elevati livelli di sicurezza (sistemi passivi) e economicità di scala (> 1.000 MWe)2. Drastica riduzione degli scarti e rifiuti radioattivi3. Drastica riduzione materiali fissili arricchiti (es. plutonio) per impieghi bellici4. Flussi neutronici molto elevati5. Impiego di metalli fusi come termovettori (ambienti molto corrosivi)6. Aumento della temperatura di esercizio (fino a T=1000°C) e dell’efficienza elettrica

1. Sviluppo di acciai martensitici e austenitici di alto grado (HSS) a bassa attivazione2. Sviluppo di conoscenze di base e materiali (es. rivestimenti metallici e/o ceramici) in grado di

resistere alla corrosione da metallo fuso3. Sviluppo materiali ad elevata resistenza termomeccanica in ambiente infragilente per il piping

primario4. Elevata stabilità microstrutturale nel tempo, anche in presenza di forti dosi neutroniche5. Buona saldabilità6. Ceramici refrattari e intermetallici come barriere termiche e per la componentistica del

carburante del reattore

NUCLEAR PLANTSNUCLEAR PLANTS

Principali trend tecnologici



Principali meccanismi di degrado microstrutturale diPrincipali meccanismi di degrado microstrutturale diacciai ferriticoacciai ferritico--martensitici e austeniticimartensitici e austenitici


Gli attuali criteri di analisi di vita residua basati su metodi di indagine metallograficatradizionali (repliche) risultano non significativi se applicati agli acciai ferritici 9-12%Cr.

La replica metallografica non solo nonfotografa lo stato microstrutturale delmateriale, evidenziandone solamente imacro-difetti (intervento ex-post), manon è neppure in grado di prevederel’insorgenza di condizioni critichepremonitrici, operando a scaledimensionali troppo elevate e sufenomeni fisici non correlati con imeccanismi di interesse.

I materiali 9%Cr (es. ASTM gradi91, 92, 911) eserciti a scorrimentoviscoso a caldo “cavitano” (convalori di d /dt elevati) solamentealla fine della fase secondaria dellacurva di scorrimento classica.

APPROCCIO CONVENZIONALEAPPROCCIO CONVENZIONALE


(b)

225 HV30

Stato metallurgico iniziale (to): normalizzazione (1070°C) + rinvenimento (780°C)

Microscopia Ottica (MO) Microscopia Elettronica (SEM)

Informazioni Macroscopiche:• Presenza di difetti.• Presenza di fasi microstrutturali: ferrite, martensite, bainite.• Stato inclusionale.

ESEMPIO PRATICO: GRADO P91ESEMPIO PRATICO: GRADO P91


(a) (b)

MX

M23C6

1 m 0.2 m

Microscopia Elettronica a Trasmissione (TEM), tramite replica per estrazione

Informazioni Microscopiche (stato microstrutturale del materiale):• Tipo di precipitazione (es. C23C6, NbN, CrNbV)• Classi di precipitazione per dimensione media• Composizione chimica del precipitato

ESEMPIO PRATICO: GRADO P91ESEMPIO PRATICO: GRADO P91

Stato metallurgico iniziale (to): normalizzazione (1070°C) + rinvenimento (780°C)


EVOLUZIONE MICROSTRUTTURALE NEGLI ACCIAI 18%CREVOLUZIONE MICROSTRUTTURALE NEGLI ACCIAI 18%CR

L’evoluzione microstrutturale dei materiali austenitici (es. 18%Cr) è ancorapiù esasperata e oggetto di approfondita investigazione.

Materiale as-is (tal quale) Materiale esercito: 25,000h a 630°C


• Coalescenza dei precipitati

• Nucleazione e crescita di nuove fasi: Laves Fe2(Mo,W)

• Indebolimento della matrice per precipitazione del Mo e W nellafase di Laves (viene meno l’indurimento per soluzione solida)

t0 650°C/58,439 hPrecipitati di dimensioni nanometriche Precipitati di dimensioni micrometriche.

COALESCENZA DEI PRECIPITATI (Grado 91)

TEM+

XRD

Meccanismi di Danneggiamento Microstrutturale in acciai 9%CrMeccanismi di Danneggiamento Microstrutturale in acciai 9%Cr


Essenziale E’ Conoscere Lo STATO METALLURGICO DEL MATERIALE

per PREDIRRE il comportamento del componente in esercizio.

Durezza e Microscopia Ottica NON SONO sufficienti.

I moderni acciai ferritico-martensitici (9-12%Cr) e austenitici (18%Cr) devono la propriaresistenza allo scorrimento alla definita precipitazione microstrutturale, medianterinvenimento controllato.

Acciai 9%Cr: carburi Cr23C6 + carbo-nitruri (Nb,V)(C,N) + Laves Fe2(Mo,W)Acciai 18%Cr: carburi Cr23C6 + (Nb,Ti)C + nitruri CrNbN + s FeCr

Lo stato della precipitazione EVOLVE durante esposizione ad alta temperatura.

Stato metallurgicoiniziale (t0)

Stato metallurgicodopo esercizio (t1)

SEM, TEM, XRD, modelling

STATO METALLURGICO DEL MATERIALESTATO METALLURGICO DEL MATERIALE


Evoluzione stato di microprecipitazione in acciai Grado 91Evoluzione stato di microprecipitazione in acciai Grado 91

Grade 91, distribution of precipitates

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000

Dimension (nm)

Freq

uenc

y (%

)As-treated (t=0 h)

550°C 110,000 h (LMP=20.6)

600°C 58,439 h (LMP=21.6)

650°C 38,079 h (LMP=22.7)

650°C 53,318 h (LMP=22.8)

MX M23 C6 Laves

Grade 91, distribution of precipitates

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000

Dimension (nm)

Freq

uenc

y (%

)As-treated (t=0 h)

550°C 110,000 h (LMP=20.6)

600°C 58,439 h (LMP=21.6)

650°C 38,079 h (LMP=22.7)

650°C 53,318 h (LMP=22.8)

MX M23 C6 LavesAs-treated

650°C/53,318h

Diameter (nm)


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100 1000 10000 100000

Red

. of A

rea

(%)

Time (hours)

ALL DATA T/P91600°C

600°C

Riduzione della duttilità delmateriale.

Effetto della precipitazione dellafase di Laves.

Cavitazione come effetto della coalescenza dei precipitatiCavitazione come effetto della coalescenza dei precipitati

SEMLaves

Grado 91: 20,000h a 650°C


Metodologie non convenzionali di indagineMetodologie non convenzionali di indaginemicrostrutturale e meccanicamicrostrutturale e meccanica


METODOLOGIE DI INDAGINE AVANZATAMETODOLOGIE DI INDAGINE AVANZATA

OBIETTIVO FINALE

LIFE PREDICTION

TEMMO+SEM+HV XRDProve di

invecchiamentoTest di

scorrimento

Statometallurgicoiniziale (t0)

Stato metallurgicodopo esercizio

(t1, t2, t3)(T1, T2, T3)

ModelingElementi finiti +Meccanica del

Danneggiamento


TEST DI CREEP ACCELERATOTEST DI CREEP ACCELERATO

Problema:Studiare il comportamento di acciai e leghespeciali (compresi giunti saldati) per impieghi adalta T simulando fenomeni di creep accelerato(stress relaxation cracking - SRC)Identificare i meccanismi di danneggiamento eproporre contromisure

Approccio:Very Slow Strain Rate (VSSR) multi-axial tensiletests in temperaturaAnalisi SEM, TEM e XRD dei provini danneggiatiUtilizzo di modelli termodinamici e cinetici diprecipitazione in matrice metallica

Risultati:Analisi preventiva comportamento a creep nuoveleghe metalliche per impieghi HTBulk material and WPSAlloy Design

0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.120

50

100

150

200

250

300

350

400 Tempaloy AA-1 650°C S.R. 10-6 s-1

Tempaloy AA-1 700°C S.R. 1.6*10-6 s-1

Tempaloy AA-1 700°C S.R. 10-6 s-1




Stre

ss [M

Pa]

Strain [mm/mm]


As-treated

100h

300h

1000h

NbN VN Z

Z

Cr2N

NbN

Cr2N

VN

Z

5300h

3000h

Z-CUBIC{ 1 1 1 }

Z-TETRAGONAL{ 1 0 2 }

Z-CUBIC { 2 0 0 }Z-TETRA { 1 1 0 }

NbNNbN

Cr2NVN VNCr2N

{ 1 1 1 } { 1 1 1 }

{ 0 0 2 }

{ 2 0 0 }

{ 2 0 0 }

{ 1 1 1 }

Cobalt Radiation

650°C

EVOLUZIONE MICROSTRUTTURALE MEDIANTE TECNICHE XRDEVOLUZIONE MICROSTRUTTURALE MEDIANTE TECNICHE XRD

Esempio: acciai 12%Cr


Creep test simulation

MODELING MEDIANTE MECCANICA DEL DANNEGGIAMENTOMODELING MEDIANTE MECCANICA DEL DANNEGGIAMENTO

Grade P91 dopo 100,000h a 600°C

Grade P92 dopo 35,000h a 600°C


Esempi di applicazione ad acciai e componentiEsempi di applicazione ad acciai e componenti(anche saldati)(anche saldati)


RESISTENZA A SCORRIMENTO DI GIUNTI SALDATIRESISTENZA A SCORRIMENTO DI GIUNTI SALDATI

• PROBLEMACedimenti prematuri di componenti saldati in Grado 91 eserciti a scorrimento

• CAUSADimensionamento secondo valori di allowable stresses errati

NORMATIVA ASSENTE• SOLUZIONE:1) Esecuzione di prove di scorrimento; calcolo dei nuovi allowable stress2) Modellizzazione del giunto saldato

• OUTPUT:- Allowable stresses per saldature Grado 92 GTAW e SAW,- Evoluzione proprietà meccaniche giunto nel tempo.


RISULTATO:Definizione del WeldingReducing Factor (WRF)

Prove di scorrimento+

modellistica metallurgica

RESISTENZA A SCORRIMENTO DI GIUNTI SALDATIRESISTENZA A SCORRIMENTO DI GIUNTI SALDATI


RESISTENZA A SCORRIMENTO DI PIEGHE A FREDDORESISTENZA A SCORRIMENTO DI PIEGHE A FREDDO

• PROBLEMACedimenti prematuri di pieghe “strette” di Gradi 23, 91, 92 esercite a scorrimento

• CAUSA:Dimensionamento secondo valori di allowable stresses errati

NORMATIVA CARENTE• SOLUZIONE:1) Esecuzione di prove di piega + definizione di PBHT2) Esecuzione di prove di scorrimento da piega3) Modellizzazione del tubo piegato

• OUTPUT:- Definizione dei limiti di piega- Raccomandazioni di PBHT- Valutazione della resistenza a scorrimento delle pieghe.


RISULTATI1) Resistenza a creep in intradosso edestradosso di pieghe ad U ridotta del 20%.2) Scarsa duttilità in intradosso

Prove di scorrimento da curva P23

Informazione assenti inqualsiasi Normativa.

RESISTENZA A SCORRIMENTO DI PIEGHE A FREDDORESISTENZA A SCORRIMENTO DI PIEGHE A FREDDO

Prove di scorrimento da curva P23


Ricadute sul disegno metallurgico del materiale e suiRicadute sul disegno metallurgico del materiale e suicriteri di progettazione e qualifica del componentecriteri di progettazione e qualifica del componente


Metallurgiafisica

Metodi diindagine avanzata

(TEM, XRD)

Modelli cinetici(es. MatCalc)

Modelli dicalcolo

FEM+CDMALLOY

DESIGN

• Low-Carbon Steels• High-Boron Steels• High-alloying by Co, Cu, W

Nuovi acciai attualmente in sviluppo (TIME TO MARKET: 10 anni)

• ABE Steels: 0.02C-12Cr-3W-3Co-0.2V-0.02B• Z-steels: 0.005C-12Cr-3W-6Co-0.05N-0.3Nb-0.004B (by John Hald-TUD)• Fine-tuning acciai 2.25%Cr e 9%Cr (es. VM12, Grade 24)

Piccole variazionipercentuali di un elemento

Notevoli effetti sullaresistenza allo scorrimento

Es. Boro!

PROCESSO

ALLOY DESIGNALLOY DESIGN


Problema:Selezione di materiali e prodotti per impieghiin caldaia, in reattore, in turbina, in ambientiaggressivi e HT/HP.Valutazione performance di ossidazione ecorrosione a caldo, creep e creep-fatica, SRCe CCG, usura ed erosione HT, ecc. dimateriali e componenti.

Approccio:Prove specifiche (spesso non a Norma)Analisi microstrutturale e post-failure analysisRimedi e contromisure

Risultati:Selezione dei materiali per progetti specifici.Identificazione limiti di impiego in funzionedelle condizioni di servizio.

0 1000 2000 3000 4000 5000 60000.00

0.02

0.04

0.06

0.08

0.10

0.12

0.14

0.16

0.18

0.20

Exp data PT-7 200MPa 550°C FEM Norton + Danno + Primario FEM Norton + Primario

Parametri di Dannoth=0.0325, f=1.00,Dcr=0.8, =0.6

1=0.0095;

2=0.0055

Cre

ep S

train

Time [h]

As-treated

100h

300h

1000h

VN

Cr2N

Z

5300h

3000h

Z-TETRAGONAL{ 1 0 2 } Z-CUBIC { 2 0 0 }

Z-TETRA { 1 1 0 }

NbN NbNCr2N VN

{ 1 1 1 } { 1 1 1 } { 0 0 2 } { 2 0 0 } { 2 0 0 }

{ 1 1 1 }

Cr2N10000h

NbN

Z

Z-CUBIC{ 1 1 1 }

ZCr2N{ 1 1 0 }

XRD at 650°C

NbN

Cobalt radiation

SELEZIONE E QUALIFICA DEI MATERIALISELEZIONE E QUALIFICA DEI MATERIALI


Problema:Design metallurgico e definizione deiparametri di processo di tubi ss elamiere in acciai e leghe per impieghiHT/HPDefinizione dei parametri diformabilità e saldatura di tubi perimpieghi HT/HPValutazione performance deicomponenti realizzati nei confrontidel mercato.

Approccio:Utilizzo K-H metallurgico e disaldatura.Modellistica numerica dedicata.Prove di laboratorio e in piena scala.

Risultati:Prodotti siderurgici per impieghiHT/HP (inclusi consumabili)Definizione limiti di saldabilità,definizione WPS ed esecuzione PQRRealizzazione giunti prototipali pertest in media e piena scala

CSM

CUSTOMER

-8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 2002468

10121416

Distance from welding axis (mm)

180215250285

-8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 2002468

10121416

Final Hardness HV10

GIUNTI SALDATI PER IMPIEGHI HT/HPGIUNTI SALDATI PER IMPIEGHI HT/HP


Problema:Valutazione tollerabilità dei difetti nelgiunto saldato (Engineering CriticalAssessment, ECA).Condizioni di esercizio in caso dielevate deformazioni applicate e/opermanenti ecc.

Approccio:Messa a punto di prove di Meccanicadella Frattura non convenzionali (es.CCG).Prove in piena scala su componenti(es. creep su tubi saldati)Modellistica numerica dedicata

Risultati:Messa a punto metodologia ECA perspecifiche condizioni di montaggio eservizioQuantificazione dimensioni criticadifetti per diverse tipologie di giuntisaldati in funzione delle temperaturee condizioni di esercizio.

Wide plate tests

Weld withdefect

VALUTAZIONE TOLLERABILITA’ DIFETTI IN SALDATURAVALUTAZIONE TOLLERABILITA’ DIFETTI IN SALDATURA


Problema:Valutazione della probabilità dirottura.Analisi del rischio.

Approccio:Identificazione di tutti i FailureModes.Calcolo probabilistico della rottura.Analisi delle conseguenze evalutazione del rischio.

Risultato:Valutazione dell’influenza di unospecifico parametro (ad esempioY/T) sulla probabilità di rottura esul rischio.

Tolerable

Residual

Risk

Costs to achieveacceptable level

of risk

Risk $ MitigationCosts $

Pre-mitigation risk

goal

Design parameter (f.i. wall thickness), monitoring procedure, etc.

Prob

abili

ty D

istr

ibut

ion Resistance

Distribution, R

Load Distribution, L

Nominal LoadNominal Resistance

NominalSafety

Domain

fL>1 fR<1

AFFIDABILITA’ STRUTTURALE E ANALISI DI RISCHIOAFFIDABILITA’ STRUTTURALE E ANALISI DI RISCHIO


Principali azioni in corsoPrincipali azioni in corso


Osservatorio Tecnologico Permanente sui “Materiali per l’Energia e laGenerazione di Potenza” (OTP_EM&PG)

strutturare e coordinare un network permanente di collaborazione tra i diversi Attoridell’Industria nazionale e della conoscenza del settore energetico,

stimolare l’identificazione di comuni necessità e interessi per una più corretta allocazione dirisorse finanziarie e investimenti da parte degli Organi Istituzionali Nazionali ed Europei,

favorire il costante aggiornamento degli sviluppi della ricerca e della tecnologia del settoreenergetico a livello Europeo e mondiale a vantaggio dei Soci partecipanti,

supportare il consolidamento delle competenze tecniche e scientifiche dei Partecipanti suimateriali e componenti per impieghi energetici, anche attraverso iniziative di tipo seminarialespecialistico e approfondimento scientifico, promosse e supportate dai Soci partecipanti,

promuovere incontri con realtà nazionali Europee ed extra-EU finalizzate all’approfondimento ditematiche comuni e allo scambio di esperienze tecniche e scientifiche.

Società che hanno già aderito: ENEL, E.ON Italia, Sorgenia, Techint E&C, KTI-TECHNIP, AEN, FLAME SPRAY, EMA, LucchiniRS, ASO Siderurgica, UNICAS,ISPESL.

Sito di riferimento: www.c-s-m.it

Osservatorio Tecnologico Permanente EM&PGOsservatorio Tecnologico Permanente EM&PG


Progetti Europei su grande scala (FP7)Progetti Europei su grande scala (FP7)

MACPLUS (Material-Component Performance-driven Solutions for Long-TermEfficiency Increase in Ultra Supercritical Power Plants)

Participant no.* Participant organisation name Country

1 (COO) Centro Sviluppo Materiali (CSM) + Customers / Shareholders Italy (I)

2 DONG Energy (DONG) + Technical University of Denmark (TUD) Denmark (DK)

3 RWE (RWE) + MPA Stuttgart + TÜV + FHG (IWM) Germany (DE)

4 RWE NPower (RWEN) United Kingdom (UK)

5 ENTE NAZIONALE ENERGIA ELETTRICA (ENEL) Italy (I)

6 EON Engineering (EON) + Research Centre Julich United Kingdom (UK)

7 AUSTRIA ENERGY & ENVIRONMENT (AE&E) Austria (AT)

8 DOOSAN BABCOCK (BAB) United Kingdom (UK)

9 ALSTOM POWER (ALS) + Goodwins Steel United Kingdom (UK)

10 FOSTER WHEELER (FOS) + Technical Research of Finland (VTT) Finland (SF)

11 TUBACEX (TUX) Spain (ES)

12 COGNE ACCIAI SPECIALI (CAS) Italy (I)

13 SAARSCHMIEDE (SAR) Germany (DE)

14 FLAME SPRAY (FLA) Hungary (HU)

15 Technical University of Graz (TUG) + Technical University of Wien (TUW) Austria (AT)

16 Welding Research Institute (VUZ) + Metallurgical Institute of Brno (IPM) Slovakian Republic (SK)

17 National Physical Laboratories (NPL) United Kingdom (UK)

18 Royal Technical University (KTH) + Sandvik Tubolars Sweden (SW)

19 University of Loughborough (LOBO) United Kingdom (UK)

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