Download - metodo de mickley
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TORRES DE ENFRIAMIENTO
CON AGUA
-
Se considerar una torre empacada
para enfriamiento de agua con aire que
fluye hacia arriba y agua a
contracorriente. El proceso se lleva a
cabo adiabticamente.
Donde:
L es el flujo de agua, kg de agua/ s.m2
TL es la temperatura del agua en C
G es el flujo de aire en kg/s.m2
TG es la temperatura del aire en C
Hy es la entalpia de la mezcla de aire-
vapor de agua en J/kg de aire seco
H es la humedad del aire en kg agua /
kg aire seco.
dz
z
Agua,
TL2,L2
Agua,
TL1,L1 Aire,
TG1 , G1, Hy1, H1
L
TL
G
TG
Aire,
TG2 , G2, Hy2, H2
-
El rea interfacial total entre las fases
aire y agua se desconoce, puesto que
el rea superficial del empaque no es
igual al rea interfacial entre las
gotas de agua y el aire. Por
consiguiente se define una cantidad
a, que es m2 de rea interfacial por
m3 de volumen de seccin empacada.
Esto se combina con el coeficiente
de transferencia de masa de la fase
gaseosa kG en kmol/s.m2.Pa para
obtener un coeficiente volumtrico
kGa en kmol/s.m3 de volumen.Pa.
dz
z
Agua,
TL2,L2
Agua,
TL1,L1 Aire,
TG1 , G1, Hy1, H1
L
TL
G
TG
Aire,
TG2 , G2, Hy2, H2
-
Si se efecta un balance total de
calor para la seccin marcada
con lneas punteadas se tendr
la lnea de operacin:
dz
z
Agua,
TL2,L2
Agua,
TL1,L1
Aire,
TG1 , G1, Hy1
L
TL
G
TG
)()( 11 LLLyy TTLcHHG
Donde L es esencialmente
constante y cL es la capacidad
calorfica del lquido que se
supone constante e igual a
4.187 x 103 J/kg.K.
Aire,
TG2 , G2, Hy2, H2
-
Si se efecta un balance de calor
para la altura dz de la columna y
despreciar los trminos de calor
sensible en comparacin con el
calor latente:
dz
Agua,
TL2,L2
Agua,
TL1,L1
Aire,
TG1 , G1, Hy1, H1
L
TL G
TG
yLL GdHdTLc
)()( 1212 LLLyy TTLcHHG
Para un balance de calor en
toda la torre:
Aire,
TG2 , G2, Hy2, H2
z
-
Donde hL es el coeficiente
volumtrico de transferencia de
calor de la fase lquida en W/m3.K
y Ti es la temperatura de la interfaz.
Para una transferencia adiabtica
de masa, la velocidad de
transferencia de calor debida al
calor latente en el vapor de agua
que se est transfiriendo, se puede
obtener por:
Calor sensible
en el lquido
Calor latente en
el aire
Calor sensible
en el aire
Interfase
)( iLLyLL TTadzhGdHdTLc
La transferencia total de calor sensible
del volumen del lquido a la interfaz es
-
Donde q/ A est en W/m2
MB es el peso molecular del aire.
kGa es un coeficiente volumtrico de transferencia de masa en el
gas en kmol/s.m3. Pa
P es la presin atmosfrica en Pascal.
o es el calor latente del agua en J/kg agua
Hi es la humedad del gas en la interfaz en kg agua/ kg aire seco.
HG es la humedad del gas en la fase gaseosa masiva en kg de
agua/ kg de aire seco.
dzHHaPkMA
qGioGB )(
-
La velocidad de transferencia de calor sensible en el gas es:
dzTTahA
qGiG
s )(
Donde qs/A se da en W/m2 y
hGa es el coeficiente
volumtrico de transferencia
de calor en el gas en W/m3.K
Calor sensible
en el lquido
Calor latente en
el aire
Calor sensible
en el aire
Interfase
-
TEORIA DE LA TORRE PARTE SUPERIOR
Calor latente en
el gas Calor sensible
en el lquido
Calor sensible
en el gas
AGUA AIRE
TL
Interfaz
Ti
TG
Vapor de agua
Hi
HG
Pelcula efectiva de agua Pelcula efectiva de aire
-
Se suman las ecuaciones de calor sensible y latente:
akM
akc
yB
Gs
aPkM
akc
GB
Gs
Sustituyendo kya por PkGa:
Esta ecuacin se sustituye en la ecuacin que suma
las ecuaciones de calor sensible y latente.
La definicin de calor hmedo:
dzTTahHHaPkMGdH CiGGioGBy )()(
Calor sensible
en el lquido
Calor latente en
el aire
Calor sensible
en el aire
Interfase
-
Sumando y restando cS To en los corchetes:
2
1
y
y
H
H yyi
y
GB HH
dH
aPkM
Gz
REORDENANDO:
)( yyiGBy HHaPdzkMGdH
GoGSioiSGBy HTcHTcaPdzkMGdH
GooGSiooiSGBy HTTcHTTcaPdzkMGdH )()(
)( yyi HH
-
Igualando la ecuacin de transferencia de calor sensible:
Li
yyi
BG
L
TT
HH
PaMk
ah
)()( yyiGBiLLyLL HHaPdzkMTTadzhGdHdTLc
)( iLLyLL TTadzhGdHdTLc
)( yyiGBy HHaPdzkMGdH
Con la ecuacin obtenida:
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1 12
12
LL
yyL
TT
HH
G
Lcpendiente
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de equilibrio
TL Ti
Hyi
Hy PaMk
ahpendiente
BG
L
Lnea de operacin
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES DE PELCULA
DE TRANSFERENCIA DE MASA
La fuerza impulsora Hyi -Hy se calcula para varios valores de TL entre TL1 y TL2.
TL Hy Hyi 1/(Hyi- Hy)
TL1
TL2
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES DE PELCULA
DE TRANSFERENCIA DE MASA
2
1
y
y
H
H yyi
y
HH
dH
Hy1 Hy2
)(
1
yyi HH
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES DE PELCULA
DE TRANSFERENCIA DE MASA
Finalmente el valor de la integral se reemplaza en la ecuacin para
hallar la altura de la torre en metros:
2
1
y
y
H
H yyi
y
GB HH
dH
aPkM
Gz
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2MAX
Hy1
12
1max2
min LL
yy
imo
L
TT
HH
G
Lc
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2MAX
Hy1
12
1max2
min LL
yy
imo
L
TT
HH
G
Lc
-
EJEMPLO
Se desea enfriar agua desde 43.3 C hasta 29.4 C en una torre de enfriamiento de agua empacada trabajando a contracorriente con un flujo de aire hmedo de 15000 m3/h. Se desea que en la torre la velocidad de flujo del aire sea de 1.356 kg de aire seco/s.m2 y una velocidad de flujo de agua de 1.356 kg de agua/s.m2. El aire de entrada tiene 29.4 C y una temperatura de bulbo hmedo de 23.9 C.
El coeficiente de transferencia de masa kGa tiene un valor estimado de 1.207 x10-7 kmol/s.m3.Pa y hLa/kGaMBP es 4.187 x 104. Si la torre opera a una presin de 1.013 x 105 Pa. Calcular:
A) El flujo mnimo de aire.
B) El rea de la seccin transversal de la torre.
C) La altura de la torre empacada.
-
DATOS DE EQUILIBRIO TL ( C) HY (J/KG aire seco)
15.6 43.68 x 103
26.7 84.0 x 103
29.4 97.2 x 103
32.2 112.1 x 103
35.0 128.9 x 103
37.8 148.2 x 103
40.6 172.1 x 103
43.3 197.2 x 103
46.1 224.5 x 103
60.0 461.5 x 103
-
Agua,
TL2= 43.3 C
Agua,
TL1=29.4 C
Aire,
TG1 = 29.4 C
TW1= 23.9 C
H1= 0.0165 kg agua/kg aire seco
L
TL
G
TG
-
Carta psicromtrica
Humedad relativa
60
H
um
edad
ab
solu
ta k
g/k
g a
ire
seco
20
T bulbo seco C
90 70 50 40 30 60
-10 5 0 -5 35 50 45 40 55
30
25
20
15
-10
-5 0
5
10
10
0.005
0.000
0.010
0.015
0.020
0.025
-
12
12
LL
yyL
TT
HH
G
Lcpendiente
1111 4.250188.1005.1sec
HTHokgaire
kJH GY
kgJxokgaire
kJHY /107.71
sec
3
1
4.293.43
107.71
356.1
)10187.4(356.13
23
xHx y
oairekgjxHY sec../109.1293
2
-
29.4 43.3
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2MAX
71700
4.293.43
71700)4187)(356.1( max2
min
y
imo
H
G
-
29.4 43.3
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
129900
71700 12
12
LL
yyL
TT
HH
G
Lcpendiente
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
TL Ti
Hyi
Hy
31087.41 xPaMk
ahpendiente
BG
L
-
VALORES DE LA ENTALPA
Hyi Hy Hyi-Hy 1/(Hyi Hy)
94.4 x 103 71.7 x 103 22.7 x 103 4.41 x 10-5
108.4 x 103 83.5 x 103 24.9 x 103 4.02 x 10-5
124.4 x 103 94.9 x 103 29.5 x 103 3.39 x 10-5
141.8 x 103 106.5 x 103 35.3 x 103 2.83 x 10-5
162.1 x 103 118.4 x 103 43.7 x 103 2.29 x 10-5
184.7 x 103 129.9 x 103 54.8 x 103 1.82 x 10-5
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES DE PELCULA
DE TRANSFERENCIA DE MASA
82.1
2
1
y
y
H
H yyi
y
HH
dH
71700 129900
)(
1
yyi HH
-
2
1
y
y
H
H yyi
y
GB HH
dH
aPkM
Gz
)82.1()10013.1)(10207.1)(29(
356.157 xx
z
mz 98.6
-
)()1056.41083.2(sec
333
KTHxxokgaire
mVH
)15.2734.29)(0165.01056.41083.2(sec
333
xxxokgaire
mVH
Con la temperatura de entrada del aire de 29.4 C y su humedad
H1 = 0.0165
oairekg
mVH
sec..8970.0
3
-
soairekg
hmedoairem
oairekgx
s
hx
h
hmedoairem sec..6451.4
..897.0
sec..1
3600
1.15000
3
3
Del aire hmedo calculamos la cantidad de aire seco con el
volumen hmedo.
Calculamos el rea transversal de la torre si dividimos el flujo
de aire fresco sobre la velocidad de flujo del aire en la torre:
2
2
43.3
.
sec..356.1
sec..6451.4
m
ms
oairekgs
oairekg
rea
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES GLOBALES DE
TRANSFERENCIA DE MASA
En la mayor parte de los casos no se dispone de los coeficientes de
pelcula experimentales y slo se dispone del coeficiente global de
transferencia de masa KGa en kmol/s.m3.Pa o kmol/s.m3.atm y la
ecuacin se transforma en:
2
1
*
y
y
H
H yy
y
GB HH
dH
aPKM
Gz
-
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Temperatura del lquido (C)
TL1 TL2
Hy2
Hy1
TL
Hy
Hy1*
Hy*
Hy2*
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES GLOBALES DE
TRANSFERENCIA DE MASA
La fuerza impulsora Hy* -Hy se calcula para varios valores de TL
entre TL1 y TL2.
TL Hy Hy* 1/(Hy
*- Hy)
TL1
TL2
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES GLOBALES DE
TRANSFERENCIA DE MASA
2
1
*
y
y
H
H yy
y
HH
dH
Hy1 Hy2
)(
1*
yy HH
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO COEFICIENTES GLOBALES DE
TRANSFERENCIA DE MASA
Finalmente el valor de la integral se reemplaza en la ecuacin para
hallar la altura de la torre en metros:
2
1
*
y
y
H
H yy
y
GB HH
dH
aPKM
Gz
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO LA ALTURA DE UNA UNIDAD
DE TRANSFERENCIA
Muchas veces se usa otra forma del coeficiente de transferencia de
masa de pelcula:
2
1
y
y
H
H yyi
y
GHH
dHHz
-
aPkM
GH
GB
G
Donde HG es la altura de una unidad de transferencia de
entalpia gaseosa en metros. Se utiliza con frecuencia
puesto que depende menos de las velocidades de flujo que
kGa.
En cambio la integral recibe el nombre de nmero de
unidades de transferencia.
2
1
y
y
H
H yyi
y
HH
dH
-
DISEO DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
UTILIZANDO LA ALTURA DE UNA UNIDAD
DE TRANSFERENCIA
Otras veces se usa el coeficiente general de transferencia de masa
Kga en kmol/s.m3.Pa
2
1
2
1
**
y
y
y
y
H
H yy
y
OG
H
H yy
y
GB HH
dHH
HH
dH
aPKM
Gz
Donde HOG es la altura de una unidad de transferencia general de
entalpia gaseosa en metros.
-
EJEMPLO
Se desea enfriar agua desde 43.3 C hasta 29.4 C en
una torre de enfriamiento de agua empacada trabajando
a contracorriente con un un flujo de gas de 1.356 kg de
aire seco/s.m2 y una velocidad de flujo de agua de
1.356 kg de agua/s.m2. El aire de entrada tiene 29.4 C
y una temperatura de bulbo hmedo de 23.9 C.
El coeficiente de transferencia de masa KGa tiene un
valor estimado de 1.207 x10-7 kmol/s.m3.Pa . Si la torre
opera a una presin de 1.013 x 105 Pa. Calcular la
altura de la torre empacada.
-
Agua,
TL2= 43.3 C
Agua,
TL1=29.4 C
Aire,
TG1 = 29.4 C
TW1= 23.9 C
H1= 0.0165 kg agua/kg aire seco
L
TL
G
TG
-
12
12
LL
yyL
TT
HH
G
Lcpendiente
1111 4.250188.1005.1sec
HTHokgaire
kJH GY
kgJxokgaire
kJHY /107.71
sec
3
1
4.293.43
107.71
356.1
)10187.4(356.13
23
xHx y
oairekgjxHY sec../109.1293
2
-
29.4 43.3
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
129900
71700 12
12
LL
yyL
TT
HH
G
Lcpendiente
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
-
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Temperatura del lquido (C)
29.4 43.3
Hy2*
71700
TL
Hy
Hy1*
Hy*
129900
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
-
VALORES DE LA ENTALPA
Hy* Hy Hy
* -Hy 1/(Hy
* Hy)
101 x 103 71.7 x 103 22.7 x 103 4.41 x 10-5
150 x 103 83.5 x 103 24.9 x 103 4.02 x 10-5
175 x 103 94.9 x 103 29.5 x 103 3.39 x 10-5
190 x 103 106.5 x 103 35.3 x 103 2.83 x 10-5
195 x 103 118.4 x 103 43.7 x 103 2.29 x 10-5
200 x 103 129.9 x 103 54.8 x 103 1.82 x 10-5
-
2
1
*
y
y
H
H yy
y
HH
dH
71700 129900
)(
1*
yy HH
2
1
*
y
y
H
H yy
y
GB HH
dH
aPKM
Gz
)72.1()10013.1)(10207.1)(29(
356.157 xx
z
-
TEMPERATURA Y HUMEDAD DE LA
CORRIENTE DE AIRE EN LA TORRE
La formacin de niebla en la fase vapor es una limitante para el intervalo de condiciones prcticas de operacin.
La niebla se formar cuando la fase gaseosa global alcanza la supersaturacin. La niebla representa un inconveniente serio ya que las prdidas de agua son elevadas en una operacin de enfriamiento de agua y en una operacin de deshumidificacin se frustra el objetivo principal.
-
MTODO DE MICKLEY
La velocidad de transferencia de calor sensible en el gas es:
GsGiGs dTGcdzTTahA
q )(
Combinando con:
)( yyiGBy HHaPdzkMGdH
PaMk
ahc
BG
cs
-
MTODO DE MICKLEY
Se genera:
Gi
yyi
G
y
TT
HH
dT
dH
yyi
Gi
y
G
HH
TT
H
T
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
-
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
Temperatura de
salida del aire
-
La construccin paso a paso de Mickley puede proceder
en sentido opuesto para determinar las constantes kGa, hca
y hLa partir de un slo conjunto de datos de prueba.
TL1 TL2
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
TG1
Temperatura de
salida del aire
-
TEMPERATURA DE BULBO
HMEDO DEL AIRE DE SALIDA
La temperatura de bulbo hmedo del aire de salida TG2
se puede encontrar con la entalpa de salida y con la
temperatura de bulbo seco del aire de salida hallada por
el mtodo de Mickley. Con la frmula de la entalpa y la
temperatura se puede hallar la humedad y luego con eso
en la carta se halla la temperatura de bulbo hmedo.
2222 4.250188.1005.1sec
HTHokgaire
kJH GY
-
EJEMPLO
Se desea enfriar agua desde 43.3 C hasta 29.4 C en una torre de enfriamiento de agua empacada trabajando a contracorriente con un flujo de aire hmedo de 15000 m3/h. Se desea que en la torre la velocidad de flujo del aire sea de 1.356 kg de aire seco/s.m2 y una velocidad de flujo de agua de 1.356 kg de agua/s.m2. El aire de entrada tiene 29.4 C y una temperatura de bulbo hmedo de 23.9 C.
El coeficiente de transferencia de masa kGa tiene un valor estimado de 1.207 x10-7 kmol/s.m3.Pa y hLa/kGaMBP es 4.187 x 104. Si la torre opera a una presin de 1.013 x 105 Pa. Calcular:
A) La temperatura de salida del aire.
B) La temperatura de bulbo hmedo de la salida del aire.
-
Agua,
TL2= 43.3 C
Agua,
TL1=29.4 C
Aire,
TG1 = 29.4 C
TW1= 23.9 C
H1= 0.0165 kg agua/kg aire seco
L
TL
G
TG
-
29.4 43.3
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
-
29.4 43.3
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Lnea de operacin
Lnea de equilibrio
-
29.4 43.3
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
Hy2
Hy1
Temperatura de salida
del aire es 31 C
-
12
12
LL
yyL
TT
HH
G
Lcpendiente
1111 4.250188.1005.1sec
HTHokgaire
kJH GY
kgJxokgaire
kJHY /107.71
sec
3
1
4.293.43
107.71
356.1
)10187.4(356.13
23
xHx y
oairekgjxHY sec../109.1293
2
-
2222 4.250188.1005.1sec
HTHokgaire
kJH GY
22 4.2501)31(88.1005.1129900 HH
2H
Con la humedad y la temperatura de bulbo seco de la salida del aire
se va a la carta psicromtrica se determina la temperatura de bulbo
hmedo del aire de salida.
-
Carta psicromtrica
Humedad relativa
60
H
um
edad
ab
solu
ta k
g/k
g a
ire
seco
20
T bulbo seco C
90 70 50 40 30 60
-10 5 0 -5 35 50 45 40 55
30
25
20
15
-10
-5 0
5
10
10
0.005
0.000
0.010
0.015
0.020
0.025
-
DETERMINACIN DE
COEFICIENTES DE PELCULA 1) Con las temperaturas globales de entrada y salida del agua
y del aire, as como las humedades del aire, quedan fijados
los puntos extremos de la lnea de operacin y las
condiciones iniciales y finales del aire.
2) La curva de la condicin de aire se obtiene suponiendo un
valor de hLa/kGa y graficando la curva paso a paso. Si
esta curva no cumple la condicin final debe escoger un
nuevo valor de hLa/kGa
3) Una vez que se encuentra un valor apropiado de la
relacin hLa/kGa se lee la fuerza impulsora.
-
PROCEDIMIENTO
2
1
y
y
H
H yyi
y
GB HH
dH
aPkM
Gz
Se calcula la integral y conociendo el valor de z:
Se obtiene kGa.
Luego: valor
ak
ah
G
L
Se obtiene hLa.
-
En la torre de deshumidificacin el agua
fra se usa para reducir la humedad y la
temperatura del aire que entra.
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
TL1 TL2
Lnea de operacin Hy1
Hy2
Lnea de equilibrio
-
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
TL1 TL2
Hy1
Hy2
1
2
y
y
H
H yiy
y
GB HH
dH
aPkM
Gz
Para coeficientes de pelcula
-
Temperatura del lquido (C)
Entalpia Hy
J/kg gas seco
TL1 TL2
Hy1
Hy2
1
2
*
y
y
H
H yy
y
GB HH
dH
aPKM
Gz
Para coeficientes globales