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Présentation du projet
Ce projet porte sur l'étude d'un bâtiment àusage d'habitation ; l'ouvrage sera implanté d’
une forte sismicité, Zone , selon leclassement des !ones établissent par le
"#glement Parasismi$ue %lgérien &"P% version ())*+
Caractéristi$ue de notrebâtiment -
Hauteur des étages courant
………………………………3,10 mLongueur total du bâtiment .…………………………...17,25 mLargeur total du bâtiment
……………………………… 7,93mHauteur total du bâtiment
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.ssature et s/st#me constructif -
• Le bâtiment est constitué par des
portiques auto-stables en béton arméavec des planchers sont réalisés encorps creux Et les escaliers qui servent
à relier les planchers de tous les étages1étermination des charges
Pour pré dimensionner les éléments de
notre bâtiment ,on doit d’aborddéterminer les charges selon lerèglement!"# $% &&
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Calcul des élément secondaire
Plancher
• 2es planchers sontdes éléments
hori!ontau3 de lastructure capablesde supporter lescharges verticales
•
2es dimensionsont -
• e456 cm
• 7)48cm
poutrelle
• Les poutrellestraaillent comme unesection en !
• Leurs dimension sont "• b# $0cm• H#20cm• b0#12cm
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Calcul des élément secondaire
• 2% 9:7.1: 1:C%ort tranchant -
• 9oment en travées -
2e calcul des moment et des e>ort
tranchant
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Calcul des élément secondaire
• %pr&s le calcul desmoments et dese'orts tranc(ants a
l)état limite *ltimeet serice en calculmaintenant le+erraillage des
poutrelle la-eion simple entraée et appui
• 2es formules-
•
%pr#s le calcul et lacomparaison dumoment en table avecle moment calculé parla méthode de ca$uot
:n trouve $ue la !one decompression est dansla table donc on a unesection rectangulaire
Calcul de ferraillage des
poutrelles
00
2tab bc
h M b h d σ
= × × − ÷
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•?éri@cation de l’e3istence des armatures comprimées -
• donc on trouvé que'
• pas d’armature comprimé (s’)* '
•La section des armature'
• (s)*,+cm section .aible ,après la comparaison avec (smin)/,&0cm
•!onc on prend (smin et d’aprés le tableau des section ' (s)&,12cm
•!onc ' 1"/*
•La m3me chose pour le calcul en appui ' (s)/,/14*50)/0& cm
/"/*4/"/&
max
2
t
bc
M
b d µ
σ =
× × l pivot A µ µ 〈
max1 2
: 0.52
t
s
M As avec
d
µ β
β σ
−= = +
× ×
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• ?éri@cation à :2A -
• Pour la véri6cation en travée il .aut trouvé toutd’abord la positon de l’axe neutre a l’aide de la
.ormule suivante '
• (vec 7s)1,++cm
Le calcul du moment d’inertie '
• (vec 89)5:121 cm:
• La contrainte du béton ' et
• 3.7$/pa 21 /pa c.• %omme la 6ssuration est considérée comme
pré;udiciable, donc il nectuer concernant .
• Pour la véri6cation sur appui c’est la m3me chose
• && ?pa @ &/ ?pa
( )2 – 152
15 s s y As d b
y As+ × × ××
( )²
15 s s Iz y As d y= + × × −
. 0,97 sc Ms
K y avecK Iz
σ = = = 0, 6 28c fcσ = ×
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Achéma de ferraillage
1!10
3!1
0
*5
)
24 24
1 !101!12
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Calcul des élément secondaire
• L’acrotère est unélément structuralcontournant le
bâtiment conAu pour la protectionde ligne con;oncti.entre lui m3me et
la .orme de pentecontre l’in6ltrationdes eaux pluviales
2’acrotére et sonferraillage
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•Les .ormules "•La sur.ace de l’acrotére est '**25m
•Bon poids propre' C)/,2+Dnml et la charge
d’éxploitaiton F)/Dn•Belon le #P( version &**1 les éléments nonstructuraux et les équipements ancres a la structuresont soumis a des .orces hori9ontales donnes par la
.ormule '
• (vec ' ()*,& H %p)*,+H Ip)*,+
• (pres le calcul de Jp on trouve que JpKF donc oncalculons les sollicitations par la valeur de Jp'
•u)&,&2Dn H?u)/,2+DnmHMu)&,+Dn ELN
• s)/,2+DnH ?s)/,/&DnmHMs)/,+D ELB
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• Le .erraillage se .era en Oexion composée, en6ssuration pré;udiciable sur un mètre linéaire
• %alcul de L’excentricité '
• e* ) ?uu ) *,5:m• ea) max*,*& H 2*&*Q ) *,*& m
• e/)e*4ea)*5:4**&)*52 m•
l. ) &l* ) &R*,2 ) /,& m• l.h S max / H &*e/ hQ ) /& H L. h @
/& %MQ
!onc ' e& est calculé .or.aitairement
• e& )
• e& ) ) /,5&+/*-&
• e) *,5: 4*,*&4*,*/5&+ ) *,55 m
2
4
3..( 2 )
10 .
f l
h
αϕ +
0 1h
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• Tn a '
• !onc le centre de pression est à l’extérieur del’intervalle
la section donc est partiellementcomprimée et son .erraillage se .era parassimilation à la Oexion simple
• Le calcul des armature a la Oexion simple ELN '
• • La section 6ctive d’aciers tendus '
•
• La section réelle d’acier tendu '
• • (smin)/cm on prends (s)&,*/ cm :"+
0.10.016 0.34
6 6
hm e m= = =p
,
6 6
h h − +
33.39.100.026< 0,186 pivot A
0.08² 19.8 1 µ
−
= =× ×
0.8
1.25(1 1 2 1.25(1 1 2 0.017 0.032 0.259
0.8 0.032 100 8 180.67 ²
435
c sf
s
sf
b d A
Pivot A
A cm
α σ
σ
α µ α
× × × ×=
= − − × ⇒ = − − × = →
× × × ×= =
p
0,67 ²uS sf s
N A A cm
σ
= − =
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• (rmatures de répartition '
•
• Bchema de Jerraillage de lU acrotère'
2.010.50 ² 3 8 1.51 ²
4 4
st s
A A cm on adopte avec A cmφ = = = ⇒ =
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u e es men sstructuraux
Poteaux• Le dimensionnement du
poteau se .ait d’après lesétapes suivantes '
• Tn .era la descentedes charges et surchargesur le poteau le plussollicité
• Tn calcule l’e>ort normalultime N avec
N)/,1C4/,F
• Les dimensions doiventvéri6er aussi les exigencesdu règlement #P( 00ME#B8T&**1
Poutre
• Le pré dimensionnementdes poutres se .ait
globalement en deuxétapes '
• %hoix des sections des poutres selon les .ormulesempiriques données par leV
$(EL 0/ modi6é 00 W
etvéri6cation selon V #P( 00version &**1 W
Pré dimensionnement des éléments
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• Les .ormules utilisé pour le calcul desPoteaux '
• H on suppose une section de
:x:cm
• 6b #1,5 6s # 1,15 + e #500 /pa +c24 # 35 /pa 8r#149 cm2
• Bection d’armature minimale ' (min ) max
• avec l.)*,5L* et
•
• La sur.ace qui revient à un poteau central est ' Bp)//,5&cm• d’aprés l’utilisation de la loi de dégression et la véri6cation avec
+=
S
eS
b
C r U
f A
f B N
γ γ α .
.9,0. 28
( ) ( )0, 2 ;8 7.2 ²
100 100
a b a bcm
× +=
0,7 3,10
3, 464. 3,464 16,70,45
f L
aλ
×= = × = 2
0,850,81
16,71 0,2 35
α = =
+ ÷ 11849 35 5000,81 7, 2 10 4136.46
0,9 1,5 1,15U N N
−× = × + × × = ×
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le calcul de .erraillage des poteaux a lacompression simple '
u)
• Nu=539.7$:; Br #149 cm2 Fe # 500/pa #1 ou " %s#
• Pour vérifcation de RPA 99 modifée 200 "• La ?one III"
• Hdonc on prend ' (smin rpa)/+,&&cm
•
• !onc "
• avec des armature transversale '
2
mi
0,9 0,9(45 45) 18,22
100 100 A B cm= × = × × =
mi( ) 6 20 18,85 ² s !PA A A "A cm= = =
186
3 3
: 8
l t t
t
cm
#onc on prend mm
φ φ φ
φ
≥ → ≥ =
=
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• Les .ormules utilisé pour le calcul des poutres"
• Poutres principales porteusesQ !’après le V $(EL 0/ modi6é 00 W '• • !étermination de la hauteur V h W et V b W' h):cm• Tn a ' L):,+*m H @n prend "
H b)1*cm
• la m3me chose pour la poutre secondaire ' h):*cm H b)1*cm
• le calcul de .erraillage des poutres'• .erraillage se calcul en Oexion simple • :n appuis '
• ?" )&0Dm H )*,*5@*,/+2 (s’)*
• (s) ) &,cm avec β=0,970
15 10
0, 3 0, 7
L Lh
h b h
≤ ≤
∗ ≤ ≤
45 : 0,3 0,7 13,5 31,5h cm h b h cm b cm= ≤ ≤ ⇒ ≤ ≤
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• pour le calcul des traves c’est le m3me calculet les m3mes .ormules et pour
()&1&cm)1"/&)1,10cm
• pour le calcul en ELB les m3mes .ormule qu’ona utiliser dans les poutrelle est on trouve queles conditions son véri6er , ainsi que pour la
poutre principales c’est le m3me calcul que la poutre secondaire avec (s) :*2cm& H :"/&):&cm&
en traves et en appui ()2/&cm&H :"/:)2/2cm&
poutre secondaire poutre
% l l d . ill d i
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• %alcul de .erraillage de Longrines '
• Pré dimensionnement 'Pour un sol de .ondation de catégorie B:Q, les dimensions minimales de la
section transversal des longrines sont 1*x1*Q cm selon #P( 00 modi6ée
&**1• Tn adopte ' b x hQ ) 1* x 1*Q cm
• les longrines doient Btre calculées pour résister la traction sous l)actiond)une +orce C D E égale "
• !’après L’#P( 00 modi6ée &**1 ' Four une ?one GGG
• J)1052+)25:5K&* ))))) cvQ• Etats limite ultime '• Les armatures longitudinales sont données par '
• sIDJ%su ## %suI539.7$J35#1.2cm> donc " %su#1.2 cm>• condition de non fragilité -
• (smin#8KDtJDe #30K30K2.7J500 #.4$ cm>• Mondition eigiée par le NF%99 modiOée en 2003 ?one GGG "• (smin NF% #0.9KbK(J100 #4.1cm>• (sth# ma %su %smin %smin NF% ) (sth ) + / cm )2X(/:)0 &: cm
20 N
$ KN α
= ≥
538; 9.76 KN Nuα = =