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8/17/2019 Présentation du projet.pptx

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Présentation du projet

Ce projet porte sur l'étude d'un bâtiment àusage d'habitation ; l'ouvrage sera implanté d’

une forte sismicité, Zone , selon leclassement des !ones établissent par le

"#glement Parasismi$ue %lgérien &"P% version ())*+

Caractéristi$ue de notrebâtiment -

Hauteur des étages courant

………………………………3,10 mLongueur total du bâtiment .…………………………...17,25 mLargeur total du bâtiment

……………………………… 7,93mHauteur total du bâtiment


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.ssature et s/st#me constructif -

• Le bâtiment est constitué par des

portiques auto-stables en béton arméavec des planchers sont réalisés encorps creux Et les escaliers qui servent

à relier les planchers de tous les étages1étermination des charges

Pour pré dimensionner les éléments de

notre bâtiment ,on doit d’aborddéterminer les charges selon lerèglement!"# $% &&


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Calcul des élément secondaire

Plancher

• 2es planchers sontdes éléments

hori!ontau3 de lastructure capablesde supporter lescharges verticales

•

2es dimensionsont -

• e456 cm

• 7)48cm

poutrelle

• Les poutrellestraaillent comme unesection en !

• Leurs dimension sont "• b# $0cm• H#20cm• b0#12cm


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• 2% 9:7.1: 1:C%ort tranchant -

• 9oment en travées -

2e calcul des moment et des e>ort

tranchant


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• %pr&s le calcul desmoments et dese'orts tranc(ants a

l)état limite *ltimeet serice en calculmaintenant le+erraillage des

poutrelle la-eion simple entraée et appui

• 2es formules-

•

%pr#s le calcul et lacomparaison dumoment en table avecle moment calculé parla méthode de ca$uot

:n trouve $ue la !one decompression est dansla table donc on a unesection rectangulaire

Calcul de ferraillage des

poutrelles

00

2tab bc

h M b h d σ

= × × − ÷


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•?éri@cation de l’e3istence des armatures comprimées -

• donc on trouvé que'

• pas d’armature comprimé (s’)* '

•La section des armature'

• (s)*,+cm section .aible ,après la comparaison avec (smin)/,&0cm

•!onc on prend (smin et d’aprés le tableau des section ' (s)&,12cm

•!onc ' 1"/*

•La m3me chose pour le calcul en appui ' (s)/,/14*50)/0& cm

/"/*4/"/&

max

2

t

bc

M

b d µ

σ =

× × l pivot A µ µ 〈

max1 2

: 0.52

t

s

M As avec

d

µ β

β σ

−= = +

× ×


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• ?éri@cation à :2A -

• Pour la véri6cation en travée il .aut trouvé toutd’abord la positon de l’axe neutre a l’aide de la

.ormule suivante '

• (vec 7s)1,++cm

Le calcul du moment d’inertie '

• (vec 89)5:121 cm:

• La contrainte du béton ' et

• 3.7$/pa 21 /pa c.• %omme la 6ssuration est considérée comme

pré;udiciable, donc il nectuer concernant .

• Pour la véri6cation sur appui c’est la m3me chose

• && ?pa @ &/ ?pa

( )2 – 152

15 s s y As d b

y As+ × × ××

( )²

15 s s Iz y As d y= + × × −

. 0,97 sc Ms

K y avecK Iz

σ = = = 0, 6 28c fcσ = ×


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Achéma de ferraillage

1!10

3!1

0

*5

)

24 24

1 !101!12


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• L’acrotère est unélément structuralcontournant le

bâtiment conAu pour la protectionde ligne con;oncti.entre lui m3me et

la .orme de pentecontre l’in6ltrationdes eaux pluviales

2’acrotére et sonferraillage


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•Les .ormules "•La sur.ace de l’acrotére est '**25m

•Bon poids propre' C)/,2+Dnml et la charge

d’éxploitaiton F)/Dn•Belon le #P( version &**1 les éléments nonstructuraux et les équipements ancres a la structuresont soumis a des .orces hori9ontales donnes par la

.ormule '

• (vec ' ()*,& H %p)*,+H Ip)*,+

• (pres le calcul de Jp on trouve que JpKF donc oncalculons les sollicitations par la valeur de Jp'

•u)&,&2Dn H?u)/,2+DnmHMu)&,+Dn ELN

• s)/,2+DnH ?s)/,/&DnmHMs)/,+D ELB


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• Le .erraillage se .era en Oexion composée, en6ssuration pré;udiciable sur un mètre linéaire

• %alcul de L’excentricité '

• e* ) ?uu ) *,5:m• ea) max*,*& H 2*&*Q ) *,*& m

• e/)e*4ea)*5:4**&)*52 m•

l. ) &l* ) &R*,2 ) /,& m• l.h S max / H &*e/ hQ ) /& H L. h @

/& %MQ

!onc ' e& est calculé .or.aitairement

• e& )

• e& ) ) /,5&+/*-&

• e) *,5: 4*,*&4*,*/5&+ ) *,55 m

2

4

3..( 2 )

10 .

f l

h

αϕ +

0 1h


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• Tn a '

• !onc le centre de pression est à l’extérieur del’intervalle

la section donc est partiellementcomprimée et son .erraillage se .era parassimilation à la Oexion simple

• Le calcul des armature a la Oexion simple ELN '

• • La section 6ctive d’aciers tendus '

•

• La section réelle d’acier tendu '

• • (smin)/cm on prends (s)&,*/ cm :"+

0.10.016 0.34

6 6

hm e m= = =p

,

6 6

h h − +

33.39.100.026< 0,186 pivot A

0.08² 19.8 1 µ

−

= =× ×

0.8

1.25(1 1 2 1.25(1 1 2 0.017 0.032 0.259

0.8 0.032 100 8 180.67 ²

435

c sf

s

sf

b d A

Pivot A

A cm

α σ

σ

α µ α

× × × ×=

= − − × ⇒ = − − × = →

× × × ×= =

p

0,67 ²uS sf s

N A A cm

σ

= − =


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• (rmatures de répartition '

•

• Bchema de Jerraillage de lU acrotère'

2.010.50 ² 3 8 1.51 ²

4 4

st s

A A cm on adopte avec A cmφ = = = ⇒ =


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u e es men sstructuraux

Poteaux• Le dimensionnement du

poteau se .ait d’après lesétapes suivantes '

• Tn .era la descentedes charges et surchargesur le poteau le plussollicité

• Tn calcule l’e>ort normalultime N avec

N)/,1C4/,F

• Les dimensions doiventvéri6er aussi les exigencesdu règlement #P( 00ME#B8T&**1

Poutre

• Le pré dimensionnementdes poutres se .ait

globalement en deuxétapes '

• %hoix des sections des poutres selon les .ormulesempiriques données par leV

$(EL 0/ modi6é 00 W

etvéri6cation selon V #P( 00version &**1 W

Pré dimensionnement des éléments


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• Les .ormules utilisé pour le calcul desPoteaux '

• H on suppose une section de

:x:cm

• 6b #1,5 6s # 1,15 + e #500 /pa +c24 # 35 /pa 8r#149 cm2

• Bection d’armature minimale ' (min ) max

• avec l.)*,5L* et

•

• La sur.ace qui revient à un poteau central est ' Bp)//,5&cm• d’aprés l’utilisation de la loi de dégression et la véri6cation avec

+=

S

eS

b

C r U

f A

f B N

γ γ α .

.9,0. 28

( ) ( )0, 2 ;8 7.2 ²

100 100

a b a bcm

× +=

0,7 3,10

3, 464. 3,464 16,70,45

f L

aλ

×= = × = 2

0,850,81

16,71 0,2 35

α = =

+ ÷ 11849 35 5000,81 7, 2 10 4136.46

0,9 1,5 1,15U N N

−× = × + × × = ×


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le calcul de .erraillage des poteaux a lacompression simple '

u)

• Nu=539.7$:; Br #149 cm2 Fe # 500/pa #1 ou " %s#

• Pour vérifcation de RPA 99 modifée 200 "• La ?one III"

• Hdonc on prend ' (smin rpa)/+,&&cm

•

• !onc "

• avec des armature transversale '

2

mi

0,9 0,9(45 45) 18,22

100 100 A B cm= × = × × =

mi( ) 6 20 18,85 ² s !PA A A "A cm= = =

186

3 3

: 8

l t t

t

cm

#onc on prend mm

φ φ φ

φ

≥ → ≥ =

=


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• Les .ormules utilisé pour le calcul des poutres"

• Poutres principales porteusesQ !’après le V $(EL 0/ modi6é 00 W '• • !étermination de la hauteur V h W et V b W' h):cm• Tn a ' L):,+*m H @n prend "

H b)1*cm

• la m3me chose pour la poutre secondaire ' h):*cm H b)1*cm

• le calcul de .erraillage des poutres'• .erraillage se calcul en Oexion simple • :n appuis '

• ?" )&0Dm H )*,*5@*,/+2 (s’)*

• (s) ) &,cm avec β=0,970

15 10

0, 3 0, 7

L Lh

h b h

≤ ≤

∗ ≤ ≤

45 : 0,3 0,7 13,5 31,5h cm h b h cm b cm= ≤ ≤ ⇒ ≤ ≤


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• pour le calcul des traves c’est le m3me calculet les m3mes .ormules et pour

()&1&cm)1"/&)1,10cm

• pour le calcul en ELB les m3mes .ormule qu’ona utiliser dans les poutrelle est on trouve queles conditions son véri6er , ainsi que pour la

poutre principales c’est le m3me calcul que la poutre secondaire avec (s) :*2cm& H :"/&):&cm&

en traves et en appui ()2/&cm&H :"/:)2/2cm&

poutre secondaire poutre

% l l d . ill d i


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• %alcul de .erraillage de Longrines '

• Pré dimensionnement 'Pour un sol de .ondation de catégorie B:Q, les dimensions minimales de la

section transversal des longrines sont 1*x1*Q cm selon #P( 00 modi6ée

&**1• Tn adopte ' b x hQ ) 1* x 1*Q cm

• les longrines doient Btre calculées pour résister la traction sous l)actiond)une +orce C D E égale "

• !’après L’#P( 00 modi6ée &**1 ' Four une ?one GGG

• J)1052+)25:5K&* ))))) cvQ• Etats limite ultime '• Les armatures longitudinales sont données par '

• sIDJ%su ## %suI539.7$J35#1.2cm> donc " %su#1.2 cm>• condition de non fragilité -

• (smin#8KDtJDe #30K30K2.7J500 #.4$ cm>• Mondition eigiée par le NF%99 modiOée en 2003 ?one GGG "• (smin NF% #0.9KbK(J100 #4.1cm>• (sth# ma %su %smin %smin NF% ) (sth ) + / cm )2X(/:)0 &: cm

20 N

$ KN α

= ≥

538; 9.76 KN Nuα = =

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