fondasi tiang 2015

8/18/2019 Fondasi Tiang 2015

1/76


2/76

o angunan khusus:

% To'er transmisi, % Plat form lepas pantai

% asement dengan muka air tinggi, → gaya tarik dominan → tiang tarik o Pangkal jembatan & pilar jembatan

% rosi aliran air % aya hori&ontal besar *atataan :

Penyelidikan#penelitian baik teoritis maupun praktek telah banyak dilakukan

→ perilaku " kapasitas dukung tiang belum bisa dimengerti dengansempurna

→ desain fondasi tiang masih ada unsur +art+ atau penilaian teknik → dipengaruhi oleh pengalaman

A. JENIS FONDASI TIANG

1. Tiang kayu :

• atang kayu → cabang%cabang dihilangkan dengan hati%hati→ dirapikan → bisa dia'etkan

• Pemancangan diberi pelindung (mudah pecah)% ba'ah → sepatu, % tengah → ring (sabuk), % atas → topi

• kuran terbatas% panjang : - / 0 m , % Ø ujung : 1 -2 cm, % Ø pangkal : 3 02 cm

• 4ualitas

% kayu tidak cacat#pecah, % cukup lurus

•

4apasitas relatif kecil 3 5 k6 (3 5 ton)#tiang

•

7ambungan sebaiknya dihindari → bagian lemah$ika terpaksa→ sambungan khusus, % bidang sambungan harus rata

selubung harus ketat dengan panjang selubung 1 2D

•

jika dengan plat → plat harus menempel baik dengan tiang → baut•

4ea'etan

o Tiang kayu a'et (permanen) jika di dalam tanah jenuh " terendam terus

menerus

Di air terbuka → diserang binatang → asah kering berganti%ganti→ lapuk

•

4apasitas tiang yang diijinkan (8al-)

Qall = Ap x f 9P luas tampang tiang rata%rata, f ' tegangan ijin kayu

2


3/76

!. Tiang "#$%n

Dibedakan :

a . Precast (pra%cetak) : % biasa

% prestressed

1&. Tiang "#$%n "#'$ulang "ia(a•

entuk penampang bujur sangkar atau segi%;

•

Panjang tiang bisa disesuaikan dengan rencana di lapangan.

•

Penulangan memperhitungkan

% momen pengangkatan, % baban


4/76

•

Titik angkat harus dihitung → tegangan desak lentur 3 f pc•

Prestressed concrete

% lebih ringan (bahan mutu tinggi)

% mampu mela'an tarik (pengangkutan#pemancangan) → menghindari retak%retak 4ea'etan : tiang beton → permanent kecuali terpengaruh :

% tanah organic, % air laut, % ombak abrasi, % beku#cair es

b . 4a($ in,(i$u pil#(

% Fondasi tiang langsung dicor di tempat pengeboran dengan system penulangan biasa.

% contoh tiang penetrasi : tiang franki, tiang raymond, tiang simpleks, tiang bump,

Tiang bor : bored pile

Tiang penggalian : tiang pembukaan, kaison, benoto

. Tiang 5a6a•

$enis

% pipa baja (ujung terbuka#tertutup) → bisa diisi beton)% profile B (tebal sayap ≈ tebal badan), (CF " → kadang%kadang digunakan)

•

Tiang baja ujung terbuka → small displacement piles(tiang pancang beton large displacement piles)

•

7ambungan : las, keling, baut

Penyambungan harus secepat mungkin → dilanjutkan dengan pemancangan•

Pada pemancangan ujung ba'ah perlu perkuatan (terutama

lapisan berbatu)

•

4apasitas tiang baja

Qa = Ap f (•

4orosi pada baja

o jika dipancang pada tanah asli → korosi sedikito Dalam tanah timbunan → korosi lebib besar, diatasi:

Dicat, → dibungkus beton. Digunakan baja khusus#campuran atau baja

anti karat

7 . Tiang k%8p%(i$

% ba'ah baja, atas beton

% ba'ah kayu, atas beton

→ jarang digunakan → penyambungan sulit

5. K#un$ungan9k#ku'angan Dala8 +#8ilian F%n;a(i Tiang -'angku8an&

1. Tiang kayu

•

4euntungan :

% murah relatif, % mudah dikerjakan, %a'et jika selalu terendam

•

4ekurangan

4


5/76

% lapuk jika tak terendam, %mudah rusak pada pemancangan, %kekuatan rendah

% jika disambung, kekuatan mendukung tarikan rendah

!. Tiang "a6a

•

4elebihan : mudah dikerjakan, % kekuatan besar % tahan terhadap

pemancangan, % bisa menembus lapisan keras•

4ekurangan

% relatif mahal, % bisa korosi,

% saat pemancangan lebih bising

% profil B bisa rusak saat pemancangan jika kena lapisan keras

. +'#*a($ pil#(

4elebihan : tahan terhadap pemancangan, % tahan korosi

mudah dihubungkan dengan bangunan atas beton

4ekurangan : sulit mentapai panjang yang tepat (potong), % sulit diangkut.

7. Tiang *%' ;i$#8pa$ ;#ngan "ungku( "a6a

4elebihan : % relatif murah, % bisa dikontrol lubangnya sebelum dicor, bisa disambung

4ekurangan : jika sudah dicor tak bisa disambung, % pipa baja tipis bisa rusak saat

dipancang

Penyelidikan lapangan Penyelidikan laboratorium

1. +#ny#li;ikan lapanganPengujian langsung " pendekatan di lapangan

% uji penetrasi : , S%n;i' - 4+T& ;an S+T

% pengeboran " sampling -.

%


6/76

6ilai 6 disarankan untuk dikoreksi

% pasir halus terendam air maupun pengaruh kedalaman

ambar 2. 7ketsa uji 7PT

!& . S%n;i' -S$a$i* 4%n# +#n#$'a$i%n T#($&•

eban statis → menekan batang baja dengan ujung standar (konus#kerucut)•

4onus : % tunggal (single cone)

% ganda (bikonus) # friction cone

•

luas tampang konus - cm0

luas selimut yang diukur - -2 cm0

•

Perla'anan tanah terhadap konus

% perla'anan ujung cone resistance (Ec) kg#cm0

% perla'anan selimut keliling (side#local friction) → f s•

Pengujian#pembacaan perla'anan → setiap kedalaman 0 cm•

Basil :

% rafik kedalaman


7/76

Dry unit 'eight (k6#m5) H -= -= / -? -? / -; -; % 0 I 0

Friction angle (degree) H 5 5 / 50 50 / 52 52 % 5; I 5;

J Ec (@6#m0) ≈ .= 6 H -.? -.?%= = %-0 -0 % 0 I 0Test sondir atau *one Penetration Test (*PT), pada dasarnya adalah untuk mengetahui

besarnya tahanan ujung (Ec) dan tahanan selimut sepanjang tiang. Test ini dilakukan pada

tanah kohesif, dan tidak dianjurkan pada tanah berkerikil maupun lempung keras.erdasarkan hasil sondir dapat diketahui besarnya daya dukung pada sebuah fondasi tiang.

Q(p =qc . A b F b

+c.U

F s8sp Daya dukung


8/76

→ lapisan tanah % dangkal (bor tangan) → 3 - m, tanah lunak.% dalam (bor mesin) → semua jenis tanah " batuan → L lubang 2 % - cm, jenistanah diambil " diamati → Digambarkan : jenis tanah


9/76

Q = Q(

Q( = A( x τ = L x p x τ

p keliling tampang

τ esekan den an tanah ranular

ambar N. jung tiang menggantung

. 4%8pa*$i%n pil#(

•

Pada kondisi khasus tiang dipancang untuk

memadatkan tanah granuler yang relatif dangkal

•

Tiang relatif pendek, tergantung pada :

% kepadatan relatif tanah asli

% kepadatan relatif tanah timbunan :

% kedalaman pemadatan yang diinginkan

→ hasil perlu diuji.E. +EMAN4ANGAN TIANG

•

4ebanyakan tiang dipancang dengan hammer (ditumbuk) atau pemancang bergetar

maupun dengan tenaga hydrolic

•

*ara lain : jetting (disemprot air), setengah di bor

•

$enis hammer

Drop hammer

7ingle%acting air#steam hammer

Double%acting air#steam hammer

Diesel hammer

•

Pada pemancangan → perlu tutup di kepala tiang•

antalan → mengurangi gaya impact " meneruskan lebih lama → dipasang antaratiang " topi dan antara topi " hammer

•

Drop hammer → lambat → produksi rendah•

7team#air hammer → lebih cepat =%- tumbukan#menit•

Diesel hammer → lebih cocok untuk lapisan yang relatif padat•

Oibratory hammer → tanah granuler •

$etting → menembus lapisan keras yang tipis (pasir#karikil) lapisan di ba'ahnyalunak lagi

•

Tiang miring (batter piles) → mendukung beban lateral# hori&ontal yang besar •

Tiang pancang :

% large displacement piles

% small displacement piles

1. M#kani(8# p#8in;aan "#"an k# $ana

•

@ekanisme compleM

• 7ecara umum : beban → ke tanah → gesekan " dukungan ujung

9


10/76

•

Perla'anan gesekan per satuan luas, f(&)

f ( z )=∆ Qz

p z , p keliling tiang

•

Oariasi f(&) dengan kedalaman

ambar -. Oariasi f (&) dengan kedalaman

•

$ika beban pada tiang 8 dinaikkan bertahap → perla'anan penuh (maM.) gesekansamping terjadi setelah tiang bergerak antara 2%- mm (tak tergantung ukuran tiang)

→ 8s mulai bekerja.•

Dukungan ujung tiang 8& 8 p , mencapai maM. jika tiang telah bergerak -%02 %

diameter tiang → 8s bekerja dulu penuh → 8 p, mulai bekerja.

•

Pada kondisi ullimit Q1 = Q( → Qu(

Q! = Qp → Qup•

eban ultimit diujung tiang keruntuhan +punching mode+

ambar --. ona keruntuhan ujung tiang

!. KA+ASITAS TIANG → MS +AN4ANG

•

Tiang → lapisan batuan → masuk ke lapisan padat secukupnya → panjang tiang bisa ber


11/76

Qu=W R . h

s+c•

s → biasanya rata%rata dari - tumbukan terakhir (calendering)•

nilai c (konstanta)

% drop hammer : c - inci (s " h dalam inci)

% steam hammer : c ,- inci (s " h dalam inci)

•

F7 (faktor aman) ?

•

ntuk steam hammer C .h → eh.h•

eh efisiensi hammer ( nilainya ,> / ,N )

•

h energi dari hammer

Qu=eh . Eh .

s+c•

6 formula → dire%,N)

c ,- inci untuk s " h dalam inci

$enis hammer fisiensi, eh

7team hammer ,> Q ,;2

Diesel hammer ,; Q ,N

Drop hammer ,> Q ,N

$enis tiang 4oefisien restitusi, n

Bammer besi cor dengan tiang beton tanpa topi ,> / , ;2

antalan kayu pada tiang baja ,; / ,N

Tiang kayu ,> / ,N

Faktor aman yang disarankan F7 = Q ?

Contoh :7ebuah tiang pancang, penampang 5 cm M 5 cm, panjang 0 m, dipancang

dengan hammer seberat 5,2 ton dengan tinggi jatuh - m. efisiensi hammer .;.

$ika kapasitas dukung yang diinginkan#ijin (8a) ? ton dengan faktor ? pada

formula 6, berapakah hasil kalendering yang diperlukan (penetrasi tiang untuk

- pukulan terakhir) R

Penyelesaian :

Qa = η . .9 H-()*& → ( ) * = η .9-.Qa&

( ) /.1 = /. x .< x -1//9!.


12/76

* .- inci (s dalam inci), F7 digunakan ?

*. Dani( f%'8ula

Qu= eh . Eh .

S+

√ eh . Eh . L

2 A p E Ph modulus elastisitas material tiang, ! panjang tiang

9 p pot. melintang tiang, F7 5 Q ?

;. +a*ifi* 4%a($ nif%'8 5uil;ing 4%;# F%'8ula

Qu=

eh. Eh.(W R .+nW PW R+W P

)

S+ Qu L

A p E P

n .02 → tiang baja, n .- → tiang yang lain#. Jan"u( F%'8ula

Qu=eh . Eh .

K u s

K u cd (- K √ - K λ # cd), F7 = % 2. cd .>;2 K .-2 (C p#C ), λ (eh E h L # A p E p s2)

F. JI 5E5AN TIANG -+ILE LOAD TEST&

-. 4egunaan

% ntuk meyakinkan → tiang tak runtuh sampai beban yang diujikan

(beban uji F7 M beban rencana)% @encari 8u →check terhadap data tanah yang kurang meyakinkan

ntuk mendapatkan hubungan beban dengan penurunan pada tiang → analisis settlement.% ntuk mendapatkan#e


13/76

linier

ambar -0. Bubungan antara !oading / unloading


14/76

G. ANALISIS KA+ASITAS TIANG

•

Kapa(i$a( $iang ul$i8i$ Qu : 4a'a ($a$i(

Qu = Qup ) Qu( p ........... pers -

-. 8up kapasitas tiang ultimit ;i u6ung, 0. 8us perla'anan g#(#kan kuli$ maM.

5. C p berat tiang

1. Kapa(i$a( ;ukungan ;i u6ung0 -Qup&

umus kapasitas dukung tanah

Cu = 1. * N* ) C NC ) /.7 5 γ Nγ

-"u6u' (angka'& /.7 5γ

Nγ

=k#*il ;ia"aikan

Cu = 1. * N* ) C NC ) /. 5 γ Nγ

-lingka'an&

Cu = * N* F#( F#; ) C NC FC( FC;) /.< 5 γ Nγ

Fγ

( Fγ

;

mum : Cu = * N* ) C NC ) 5 γ Nγ

6cJ, 6EJ, 6γ J, faktor kapasitas dukung tanah termasuk pengaruh kedalaman " bentuk.

• n$uk f%n;a(i $iang

Cup = *N* ) C NC ) γ D N

γ

D lebar tiang (diameter) → kecil relatif sehingga :Cup = *N* ) C.NC ...... pers 0

→

Qup = Ap. Cup = -* N* ) C NC & ...... pers 5

9p luas tampang tiang

Eup kapasitas dukung ultimit tanah di ujung tiang

c kohesi tanah di sekitar ujang tiang E tekanan


15/76

ambar -2. @encari angka kedalaman kritis

Dariϕ

dapat ditentukan !c#D. Didapat !c selanjutnya menghitung pAo. ntuk menentukan

6Jc, 6JE pada ujung tiang didapat dari ϕ tarik ke atas, @eyerhof → grafik 6Jc, 6JE

1&. Tiang ;i pa(i' * = /

ntuk !# H !c#

Qup = Ap.Cup = Ap.C.NC ......pers =

ntuk !# I !c#Qup = Ap. C.NC Qup = Ap. C$Et batas nilai dukungan ujung, C$ =


16/76

ambar -?a. 6ilai f b pada berbagai kondisi ujung tiang

•

$ika lapisan lemah masuk ke lapisan keras

qup=ql1+(ql2 — ql1 ) Lb

10 D ≤ql2

ambar -?b. 6ilai f b pada berbagai kondisi ujung tiang

16


17/76

ambar ->. ntensitas tahanan ujung batas f t

!&. Tiang ;ala8 l#8pung 6#nu ai' -k%n;i(i un;'ain#;0ϕ

=/&

Qup = Ap . *a N* → 6cJ N ...pers ?

ca kohesi undrained di sekitar ujung tiang

•

jika lempung mempunyaiϕ

" c (tegangan efektif)

→ Qup = Ap - *N* ) CNC & ...pers >

". 4a'a @#(i* -133&→ eMpansion of ca


18/76

•

9nggapan bidang keruntuhan

ambar -;. Pola keruntuhan ujung tiang

Nq = -$an ϕ ) √1)$an! ϕ&! -#!η2$an ϕ& ...pers --

6cJ (6E J Q-) cot ϕηA = >o → soft clay , ηA -2o → pasir padat

;. T#'agi

Qup = Ap . Cup ... pers -0

Cup = 10 * N* ) CNC

Qup = Ap -10 * N* ) CNC& ...pers -5EJ effeti


19/76

Tanah tak padat % tanah padat

σ?2 naik dengan kedalaman sampai -2 % 0D → konstan → anggap !W -2D

% 6ilaiδ

ber


20/76

ambar 0- Penentuanσ ?2 terhadap kedalaman

!. M#$%;# α

f = α . *. → α faktor adhesi ...pers -;•

?a'ia(i α

ambar 00. Penentuan α terhadap *u

n$uk N4 *lay(→

α

≈

1

•

4apasitas gesekan

Qu( =Σ

p . L .ƒ

=Σ

p . L. α

cu ...pers -N

•

The 9merican Petroleum nstitute (-N;0) merekomendasi :

ambar 05. Penentuan α terhadap *u menurut 9P

5. M#$%;# β

•

Pemancangan tiang dalam lempung jenuh air → tekanan pori naik → berangsur%

20

A1 ) A! ) A σ ?2 =

L


21/76

angsur hilang → gesekan didasarkan pada parameter tegangan efektif padaremoulded clay (c)

→ f = σ v' ...pers -N

Dengan = faktor lekatan @eyerhof → = K $anϕ 0 σ v' tegangan


22/76

=. 9nalisis dukungan ujung diatas → gross karena termasuk berat sendiritiang

Qup-n#$& = Qup-g'%((& C Ap ...pers 00

•

Dalam praktek jika ϕ I → dianggapQup-n#$& = Qup-g'%((&

•

ntuk lempung, ϕ , 6EJ -Qup-g'%((& = -*u N* ) C& Ap ...pers 05

Qup-n#$& = Qup-g'%((& C Ap = *u N* ) Ap = *u Ap Qup-n#$& = Qup → M#y#'%f.

4%n$% (%al

7ebuah tiang dipancang pada pasir (c , ϕ 52Y, γ ->.2 k6#m5). Panjang tiang ! -2 m,tampang d 5 cm M 5 cm. Pengujian 7PT disekitar ujung tiang 6 -?, 6rerata sepanjang

tiang 6a.2 M -2) M -0 5-2 k6#m0

E- 2 6EJ tan ϕ =0- k6#m0 ...(dari pers = dan 2) → digunakan Eu =0- k6#m0, Qup = Ap. C1 Qup= -/0 x /0& 7!/1 = 3 kN

"& Data 7PT

Eup = . 6 . !#D ≤ =6 (p%in$ "#a'ing0 Cul$ = 7//N0 kN98! "a$a( 8ak(.)

Eup = . -? . -2#,5 50 k6#m0

=6 = M -? ?= k6#m0

Basilnya dipakai nilai yang lebih kecil yaitu Eup ?= k6

Qup = A x Cup. 8up (,5 M ,5) ?= 2>? k6

0. Dukungan di kulita). erdasarkan data laboratorium.

P keliling kulit (= M sisi)

ƒ = σ?2. K. $an δ , misal 4 -,= Z δ R. ϕ (52 M ,>2 ) 0?Y

ntuk & =,2 m, σ?2 = γ 0 γ ->.2 k6#m5

ntuk & ≥ =,2 m, σ?2 = =,2 M ->,2 >;,>2 k6#m0

ƒ konstan = σ?2. K. $an δ, = >;,>2 M -,= M tan 0?Y

Qu(1 = pL f a? = (= M ,5)=,2 (-,= M >;,>2 M tan 0?Y) # 0 -=2,0 kN

Qu(! = p-L , L& f = (= M ,5) (-2 % =,2) (-,= M >;,>2 M tan 0?Y) ?>>,2 kN

= -=2,0 K ?>>,2 ;00,> k6

22


23/76

b) Dari data 7PT

8us 9s M 06 (= M ,5).-2 M 0 M -= 2= k6

Total : 8u 8up K 8usDari data laboratorium 8u 5>; K ;00,> -0,> k6

Dari data 7PT 8u 2>? K 2= -; k6

8a 8u#F7 → F7 ≥ 02 4oreksi nilai 6 → RR*ontoh .

Tiang pancang φ = cm, panjang 0 m. Tanah l empung jenuh air : Q - m : cu- 5 k6#m

0, γ sat -> k6#m5, - Q 0 m : cu0 - k6#m

0, γ sat -; k6#m5.Bitung kapasitas dukung tiang tersebut[

Penyelesaian :

a& Dukungan di ujung → *u → u6ung "aa $iang Qup = A p .cu .N c" = U V -/07/&

! x 1// x = 1101 #N

b) Dukungan di kulit

cu- 5 → αl -, cu0 - → α! ,2 → dari ambar 00. methode α Qu( = α1 -πDL1& . *u1 ) α! -πDL!& *u!

= 1.π

-/07&.1/ x / ) /0<π

-/07&!/ x 1//

= 1!/π

) 7//π

=

kN = 170 kN

Qu = Qup ) Qu( = 137307 kN

Kapa(i$a( ;ukung u6ung $iang yang $#'l#$ak ;i a$a( "a$uan

G%%;8an -1/&

Qup = Cu -Nϕ

) 1&.Ap

6ϕ tan0(=2o K ϕ#0), Eu kuat tekan bebas dari batuan,

ϕ sudut gesek dalam batuan•

4uat tekan bebas batuan → pengujian silinder batuan di lab.% sampel kecil → hasil kekuatan lebih besar% sampel besar → hasil kekuatan lebih kecil → scale effect

qu (&es'(n)=qu(l#b)

5

• ambaran nilai Eu batuan

atuan Eu (@pa) ϕ (derajat)% 7andstone > % 002 0> % =2

% !imestone 2 % 02 5- % =-

% 7hale 52 % >2 > % 00

•

Qup = WCu -Nϕ

)1&X Ap

•

4apasitas dukung yang diijinkan → diberi angka aman ≥ 5

4apasitas tarik dari tiang : Tu-g& = Tu-n& ) Tu(g) kapasitas tarik (gross), Tu(n) kapasitas tarik netto, C berat tiang

23


24/76

-) Tiang pada lempung (ϕ ), lempung jenuh air (Das " 7eeley, -N;0)

Tu-n& = L p α2 *u! panjang tiang, p keliling,

α

faktor adhesi (tarik),

cu kuat geser undrained lempung, α faktor adhesi tiang

% Tiang beton cor ditempat

cu ≤ ; k6#m0 → αW ,N Q ,?02 cu

cu I ; k6#m0 → αW ,=% Tiang pipa baja

cu ≤ 0> k6#m0 → αW ,>-2 Q ,-N-cu cu I 0> k6#m

5 → αW ,00) Tiang dalam pasir c , Das " 7eeley (-N>2)

L

T u(n) = ∫ ( ƒu p)d$

o

f u gesekan tarik#satuan luas, p keliling tiang !cr

jika & I !cr→ f u konstant

•

ntuk & ≤ !cr . → f u = K u σv' $an δ K u koef. uplift (fungsi ϕ) ambar b. σ


25/76

σ? = γ Tu-n& = p

∫0

l

z K u tan ; = YpγL! K u $an δ

dengan diketahui ϕ → 4 u di dapatkan dari ambar b dan δ dari ambar c. di atas

% ntuk ! I !cr

) u (n)= p∫0

l

f u&z= p [∫0

Lc

f u&z+∫ Lc

l

f u&z ]→ Tu-n& = Y p γ L*' K u $an δ ) p γ L*' K u $an δ -L L*'&

•

4apasitas tarik yang diijinkan faktor aman 0 % 5 ) #=) u (()

FS

>. FONDASI TIANG

K apa(i$a( l$i8i$ 4 a'a S $a$i( Tiang Tunggal

Qu = Q" ) Q( , p

= A" -*".N* ) p2".NC ) /0< Z;.NZ& ) Σ A( -*; ) K ;. $gδ p%2& , p1. Kapa(i($a( $iang ;ala8 $ana G'anula'

Qu = Q" ) Q( , p

= A" p2".NC ) A( K ;. $gδ p2% , p

a. Kapa(i$a( 6ung Tiang l$i8i$ +a;a $ana G'anula' -Q"&

Q" = A" p2". NCntuk menentukan tekanan


26/76

4edalaman kritis (c) Ditentukan dari ambar 0.-; 9 dimana setelah c, tekanan

o


27/76

= -¾2 )1/°&ambar 0.-5 Bubungan N


28/76

ambar 0.- Oariasi lapisan terhadap c

". Taanan G#(#k l$i8i$ -+%(i$if& +a;a Tana G'anula'

Q( = A( K ;. $gδ p%2

ntuk tiang yang berbentuk runcing, persamaan 8s diatas menjadi

Q( = F .A( K ;. $gδ p%2

ntuk tiang yang berdiameter seragam F' -, sedang untuk tiang pancang yang

meruncing F' dapat ditentukan dari ambar.0.-;D dengan diketehui sudut tiang peruncing (ω) " , F' Faktor koreksi bentuk tiang.

= ¾ 2 ) 1/° ambar 0.-;D Bubungan antara F


29/76

1&. 4a'a +%ul%( Da?i( :

% yang digunakan sama seperti menentukan 6E " c#d hanya nilai

yang dimasukkan kedalam persamaan !.!/, = ¾ 2 ) 1/°

kemudian diplot ke ambar 0.-;b . ^ diperoleh nilai K ;.$g]

ambar 0.-;. Bubungan °


30/76

kerapatan relatif

/ 2 0;° / 5° endah2 / - 5° % 5?° 7edang

I- I5?° Tinggi

[* - % 0d , 6E ^ 2 asli dari ambar 0.-=. 4 d.tg_ ^ tabel 00 dan tabel 0.5

Tiang bor 6E dan c#d pers 0.0- dan ambar 0.-= dan gambar 0.-;

4 d.tg_ ^ 2 asli dari ambar 0.-;c

° ’ ambar 0.-;* Bubungan antara °


31/76

Qu = Q" ) Q( , p

= A" -*".N* ) p2"& ) a;.*u. A( , p

= A".*".N* ) a;.*u. A(

4arena berat sendiri tiang (C p) mendekati sama dengan tanah yang dipindahkan akibat

adanya tiang maka 9 b.p b C p sehingga persamaan umumnya menjadi

Qu = A".*".N* ) a;.*u. A(

a. Taanan u6ung ul$i8i$ $iang +a;a Tana K%#(if

Q" = A".*".N*9 b luas penampang ujung ba'ah tiang.

c b cu pada tanah yang terletak pada ujung ba'ah tiang yang nilainya diambil dari

contoh tak terganggu

6E faktor kapasitas dukung fungsi dari untuk maka 6E -

6c faktor kapasitas dukung fungsi dari untuk maka 6c N

". Taanan G#(#k l$i8i$ -+%(i$if& +a;a Tana K%#(if

Q( = a;.*u. A(

a; ditentukan dari ambar 0.0 yaitu hubungan antara cu dengan kur


32/76

Qn#g = A(.*a ^ Qn#g = A( K ;. $gδ p%2

K ;.$gδ ditentukan dari tabel 0.-0 (rom -N>?) yaitu berdasarkan jenis tanah

p%2 tekanan o?)

Ma*a8 Tana K ;. $gδArugan tanah ,=

Pasir dan kerikil ,52

!anau atau lempung terkonsolidsi normal berplastisitas rendah sampai

sedang (PH2G)

,5

!empung terkonsolidasi normal berplastisitas tinggi ,0

rom menyarankan K ;. $gδA ditambah 0G pada tiap%tiap penambahan

kecepatan penurunan pada kelipatan sepuluh untuk lempung dengan indeks

plastisitas tinggi (PI2G). *anadian building code mengusulkan K ;. $gδA ,02

II. KA+ASISTAS KELOM+OK TIANG

*ek terhadap kemungkinan keruntuhan blok kelompok tiang : s#d (rasio jarak

tiang#diameter) H 5d ^ terdapat kemungkinan akan terjadi keruntuhan blok contoh soal

0.-0 hal -=. mumnya keruntuhan blok terjadi bila s#d H 0.

Chitaker (-N>2) memperlihatkan bah'a keruntuhan blok terjadi pada jarak -,2 d untuk

kelompok tiang yang berjumlah 5 M 5 dan maksimum 0,02d untuk yang berjumlah N M N.

ntuk jarak tiang yang lebih besar, keruntuhan yang terjadi oleh akibat runtuhnya tiang

tunggal ^ hal -5- .

Dalam hitungan kapasitas kelompok tiang maka dipilih hal hal berikut :

-. $ika kapasitas kelompok tiang (8g) lebih kecil dari pada tiang tunggal kali jumlah

tiang (n.8u), ^ 8g yang dipakai

0. $ika 8g I n 8u ^ n 8u yang dipakai

A. Taanan u6ung ul$i8i$

1. n$uk u6ung $iang yang "#'$u8pu pa;a +a(i' +a;a$ Q" = - p2".NC ) /07 5.Z;.NZ& 5.L ^ (bujur sangkar)

Pers 8 b sesuai bentuk bentuk luasan ^ pers daya dukung Ter&aghi, /07 5.Z;.NZ

dapat diabaikan sehingga persamaan menjadi

Q" = p2".NC.5.L

n$uk 8#n#n$ukan p2". ;an NC (a8a (#p#'$i $iang $unggal

0. n$uk 6ung Tiang "#'$u8pu pa;a Tana L#8pung

32


33/76

Q" = 10 *" N*.5.L

Faktor pengali -,5 adalah untuk luasan kelompok tiang yang berbentuk empat

persegi panjang. ntuk bentuk%bentuk luasan yang lain dapat disesuaikan dengan

persamaan kapasitas dukung Ter&aghi untuk fondasi dangkal. c b dan 6c ^ pada

tiang tunggal adalah lebar dihitung dari pinggir tiang dan !, panjang kelompok

tiang.

5. Taanan G#(#k l$i8i$ -+%(i$if&

1. +a;a Lapi(an +a(i'

Q( = !-5)L&D. K ;. $gδ’.p%2

D 4edalaman tiang yang ditinjau. 4 d.tgδ’ dan poA sama pada tiang tunggal

!. +a;a Lapi(an L#8pungQ( = !-5)L&D. *.

c cohesi tanah disekeliling kelompok tiang

Ja;i kapa(i$a( l$i8i$ k#l%8p%k $iang -Qu& = Q" ) Q(

4. GAA GESEK DINDING NEGATIF

-. Pada lapisan lempung

Qn#ga$if = !-5)L&D."u0. Pada lapisan lempung K tanah timbunan di atasnya

Qn#ga$if = !-5)L&D. "u ) Z>.5.L5. Pada lapisan pasir

Qn#ga$if = !-5)L&D.. K ;. $gδ’.p%2

=. Pada lapisan lempung K pasir K (eban bangunan K pile cap) (C)

Qn#ga$if = !-5)L&D.. "u ) !-5)L&D.. K ;. $gδ’.p%2 K

D. M#n#n$ukan kapa(i$a( N#$$%

1. Kapa(i$a( ul$i8i$ $iang n#$$% $unggalQu = Q" ) Q( , p \ tiang mengapung

Qu = Q" ) Q( , Qn#ga$if , p \ bertumpu di atas tanah keras

!. Kapa(i$a( n#$$% k#l%8p%k $iang

Qg'%up.n#$$% Q" ) Q( , p \ tiang mengapung

Qg'%up.n#$$% Q" ) Q( , Qn#ga$if , p \ bertumpu di atas tanah keras

E. Efi(i#n(i K#l%8p%k Tiang

33


34/76

E(=1−1 (n/ −1 ) -+(-−1) n /

90.- . n /

4apasitas kelompok tiang dengan memperhatikan dengan memperhatikan g :

Qg = Eg.n.Qu

g efisiensi kelompok tiang, m jumlah baris tiang, d diameter tiang.

nA jumlah tiang dalam - baris, ` arc tg d#s, s jarak pusat ke pusat tiang%tiang

F. Tiang M#naan Gaya Ta'ik k# a$a(

1. Tiang Tunggal

a. +a;a $ana l#8pung

Tahanan tarik ke atas (8tr ) sama seperti menghitung tahanan gesek dinding tiang

(tanpa memperhitungkan tahanan ujung tiang)

Q$' = *; . A( ) p \ cd adhesi tanah rerata sepanjang tiang

". +a;a Tana +a(i'

ntuk tiang pada tanah pasir, kapasitas tarik ultimit dapat dihitung dari jumlah

Tahanan esek Dinding ditambah erat Tiang

Q$' = A(.K ;. $gδ’.p%2 ) p

!. K#l%8p%k Tiang

a. Tahanan tarik ke atas dari kelompok tiang, adalah nilai terkecil dari 0 hal, yaitu

-).Tahanan tarik ke atas tiang tunggal dikalikan jumlah tiang (8tr .n)

0).Tahanan tarik ke atas dari kelompok sebagai blok (8tr (g))

b. Tahanan aya tarik ke atas kelompok Tiang (8tr ) adalah jumlah dari 5

komponen yaitu :.

-). erat tanah di dalam blok. 0). Tahanan gesek tanah di sekitar area blok.

5). erat penutup tiang (pile cap) ditambah berat tanah di atasnya (bila ada)

Taanan Gaya Ta'ik k# a$a(.a&. K#l. Tiang +a;a Tana L#8pung - = /& ^ Q$' = !-5)L&D. *u )

*atatan : yang dibagi F7 adalah 0D (!K) cu, C tidak, karena sudah pasti

Q" ('2'n)=Q s+W

F s=3=Q s

F s+0,9W

"&. K#l. Tiang +a;a Tana pa(i' \ Q$' = !-5)L&D. K ;. $gδ’.p%2

G. Fak$%' A8an

34


35/76

ntuk beban normal Fs 0 dan untuk beban sementara Fs -,2

Dalam menghitung kapasitas tiang ijin, disarankan untuk menggunakan F7 sebesar

0,2 sampai 5., dalam hal ini karena beban seluruhnya didukung oleh Tahanan ujung

tiang maka 8u 8b. 4arena itu, untuk beban tiang (8) tetentu faktor aman

dihitung dengan : Q+Q¬¿

F =QbQ" =

Qb¿

ntuk menghitung faktor aman, Tomlinson (-N?5) menyarankan prosedur sbb:

1&. Bitung kapasitas tiang tunggal or kapasitas kelompok tiang, abaikan sokongan

kapasitas tiang akibat gesekan tiang dengan tanah pada lapisan lempung lunak.

!&. F( Tiang Tunggal dapat dinyatakan oleh pers:

Q/ +Q / ¬¿

F =

Qu

¿

Fs dari pers. di atas dapat lebih rendah dari pers. F =Qu

Q

&. F( K#l%8p%k Tiang dapat dinyatakan oleh pers :

Q/ +Q / ¬¿

F =Q (¿


Q

FONDASI TIANG DENGAN 5E5AN LATEAL DAN +ENGGNAANTIANG MIING

q1=Q

n +

3 4. 51.

652

• Gaya > → ;i"agi 8#'a$a k# (#$iap $iang (#*a'a la$#'al

C$ = >9n

35


36/76

•

Dukungan lateral tergantung : kekuatan tiang menahan momen, % tekanan tanah pasif

•

!ateral loading test → kapasitas B menahan gaya lateral

•

$ika tak ada analisis yang baik kapasitas dukung ijin tiang terbadap beban lateral sering

diambil antara 2%- k6#tiang

•

$ika Et yang terjadi besar, → % jumlah tiang ditambah. % menggunakan tiang miring

ANALISIS TIANG MIING

Dengan adanya tiang miring, masih berlaku:

Q1=Q

n +

3 4 . 51.

6 52

Ei arah


37/76

q4(#5'#l)=q7 4

-2√ -2

2+1

•

q1 = Σ>9n → un$uk (#$iap $iang4emiringan tiang (m), m = 0,2 sd ? Z m H 0.2 → sulit pemancangan, m I ? → Eh tak besar

DINDING +ENA>AN TANA> DENGAN +ONDASI TIANG•

Tanah dasar sangat lunak → pondasi dangkal lebar sekali → pondasitiang

9nggapan :

% Dinding penahan tanah→ panjang ∞% Panjang tinjauan → panjang#jarak susunan - periodik (l)

$umlah tiang .2 M 5 K - K .2 M 5 = tiang

$umlah tiang .2 M - K 5 K .2 M - = tiang.

4%n$% :Dinding penahan tanah dengan pondasi tiang tergambar.

Kapa(i$a( $iang:

9Mial 8a -2 k6#tiang, !ateral Ba (Et ijin ) - k6#tiangTana : γ -> k6#m5, ϕ 5o, c Didepan dinding diabaikan (tekanan pasif " berat).

5#$%n "#'$ulang, γ 05 k6#m5 → selidiki kekuatan tiang [

Ditinjau ⊥ bidang gambar 0 mW (panjang dinding 0 m) → = tiang.

37


38/76

Pusat kelompok tiang terhadap deret kiri :

= Me - M - K - M 0 5. Me .>2 → dari T#kanan pa(if ;i ;#pan ;in;ing ;ia"aikan

S Tekanan aktif untuk - mW 4 a tg0 (=2 % ϕ#0) .555

E a = 20 .M -> M ,555 >,>?5 kN erat dinding K beban diatasnya : - mW

5#'a$ ;in;ing -kN& l#ngan k# / -8& %8#n -kNa&

-. .2 M .2 M =.2 M 05 02.;>2 % .=-> % -.>N

0. .2 M =.2 M 05 2-.>2

-. .2 M 5 M 05 5=.2 K .02 ;.?02

0. -.2 M =.2 M -> --=.>2 K- --=.>2

ΣP 00?.;>2 k6 Σ@< --0,2;2 k6m

•

@omen akibat a thd :

@a (%) >,>?5 M 2 m M -#5 % -->.N5; k6m

•

Total momen#mW dinding :

Σ@ --0.2;2 Q -->.>5; % 2.525 k6m

•

ntuk pasangan dinding 0 m

P 0 m M 00?.;>2 =25.>2 k6

B 0 m M a -=-.20? k6

@ 0 m M Σ@ % -.>? k6m

•

9bsis tiang :

M- % .>2 m (0 tiang). M0 K .02 m (- tiang)M5 K -.02 m (- tiang) . ΣM0 0 M .>20 K - M .020 K - M -.020 0.>2 m0

5#"an pa;a 8a(ing,8a(ing $iang

% Tiang deret kiri

Q1(7)= P .

n +

3 . 51

52 =

453,75

4 )

(−10,706 )(−0,75)2,75

= 110


39/76

% aya lateral pada masing%masing tiang

E- ?5.N2= k6#= -2.N;N k6#tiang I - k6#tiang → tidak aman.S Diubah : -).4emiringan tiang ditambah - : 0.2

0).$umlah tiang miring ditambah. 5).$umlah tiang seluruhnya ditambah.

KELOM+OK TIANG -+ILE GO+&

•

Fondasi tiang, dengan beberapa tiang disatukan oleh pur (+pile cap+)

→ $umlah tiang ≥ 5 tiang dalam - pur.•

Pur (pile cap)

% Tugas : menyatukan tiang, membagi beban ke tiang%tiang

% 7yarat pur :

kaku (dianggap kaku sempurna) tebal " tulangan mampu mendukung gaya%gaya yang

bekerja (tebal ≥ .? m)

•

$arak antar tiang ≥ jarak minimum → hemat pur end bearing piles → min. jarak 0 % 0.2 b friction piles → min. jarak 5 % 5.2 D, D

diameter#lebar tiang

•

ang mempengaruhi jarak tiang

tiang dalam tanah plastis → jika terlalu dekat → mengganggu, menggeser tiang di dekatnya

tiang mendukung momen → perlu jarak lebih besar friction piles → gesekan#lekatan perlu jarak yang cukup

7usunan tiang → hemat pur

ntuk susunan ? tiang → lihat o'lesEfi(i#n(i K#$%8p%k TianC -Eg&

→ friction piles → rasio kapasitas kelompok tiang terhadap jumlah kapasitas masing%masing tiang misal : susunan#deret tiang m M n

39


40/76

Diameter tiang φ D. 4eliling kelompok tiang pP 0((m%-)7 K D K (n%-)7KD) 0(m K n %0)7 K= D

Pendekatan : & s =%ese#n el0-p0 "'#n(

8u-l#h (ese#n -#s'n(−-#s'n("'#n(

& s = p . L . f

- , n . 9 D . L . f = p

- . n . 9 . D= 2(-+n−2)s+4 D

- . n . 9 . D

$ika g -G → jarak diatur kapasitas kelompok jumlah kapasitas masing%masingtiang.

s : -. n . 9 . D−4 D

2(-+n−2)

ntuk fondasi tiang → jarak diatur → kapasitas kelompok ≥ jumlah kapasitas masing%masing tiang.

Di($'i"u(i "#"an pa;a 8a(ing,8a(ing $iang ;ala8 k#l%8p%k $iang

eban


41/76

Pusat keiompok tiang dari deret kiri ( % )

N.M 5M K 5M-,- K 5M0,2 , M -,;#N -,0 m

Pusat kelompok tiang ()

Dari tepi kiri pur -,0K,2 -,> m

Dari tepi ba'ah pur -,-55K,2 -,?55 m

Pusat pur ( C )Dari tepi kiri 5,2#0 -,>2 m. Dari tepi ba'ah 5,0#0 -,? m

$ika ada gaya


42/76

Penyelesaian :

Pusat kolom pusat pur ( C ). erat pur 5.= M 5.0 M - M 05 02.0= k6Dari tepi kiri pur 5.=#0 -.> m. Dari tepi ba'ah denah pur 5.0#0 -.? m

Σ8 8 K pur ?02.0= k6•

Pusat kelompok tiang

Dari deretan tiang kiri ; M 5 M K 0 M - K 5 M 0,=

M -.-2 m atau -.?2 dari tepi kiri pur

Dari deretan tiang ba'ah ;y 5 M K 0 M .; K 5 M 0,0

y -.02 m atau -.202 m dari tepi ba'ah denah pur

•

Terjadi eksentrisitas pada Σ8eM K(-.> % -.?2) K.2 m. ey K .>2 m

•

Σy0

5(-.02)0

K 0(.002)0

K 5(-.->2)0

>.5N2 (m0)

ΣM0 5(-.-2)0 K 0(.-2)0 K 5(-.02)0

;.> (m0)

eban / beban (terhadap titik X)

Σ8 ?02.0= k6@y % -2 K ?02.0= (.2) -?0.2-0 k6m

@M ?02.0= (.>2) =?;.>> k6m

q1 = Qn + 3 5 . 41

42 + 3

4 . 51

52

C1 =6250.24

8+162.512(−1.15)

8.7+468.77(1.175)

7.395=834.28 ,*

C! = 6250.24

8 +

162.512(−1.15)8.7

+468.77(−0.225)

7.395 =745.554 *

C =6250.24

8 +

162.512(−1.15)8.7

+468.77(−1.025)

7.395 =694.83 *

42


43/76

C7 =6250.24

8 +

162.512(−0.15)8.7

+468.77(−1.175)

7.395 =852.96 *

C< = 310


44/76

Pusat kolom .- m di kiri pusat Pur#kelompok tiang

erat pur 0.? M 0.? M - M 05 -22.=; k6 H 02 k6 → ok

"& K%n$'%l $#'a;ap "#"an (#8#n$a'a

P 5 k6 → ΣP 5-22.=; k6Σ @y % 5 M .- K -2 M =m K 5 k6mΣ @M Σ M0 5 M (%.N)0 K 5 M K5 M .N0 =.;? m0

qmaM (5-22.=;#N) K (5 x .N # =.;?) 52.?- K 22.2?

=?.-> k6 H =2 k6 → ok qmin (5-22.=;#N) % (5 M .N # = ;?) 52.?- % 22.2?

0N2.2 k6 (masih desak)

CAA ** %+L+, !* T&N-A /0/0NAN T*AN- (/*,&T*/)

a) Terhadap beban permanen Z

Diperkirakan berat pur 02 k6, Σ P 0= K 02 0?2 k6$umtah tiang, n ΣP#8a 0?2#5 ;.; → digunakan N tiang susunan tergambarerat pur 0.? M 0.? M - M 05 -22.=; k6 H 02 k6 ok

Σ M0 5 M (%.N)0 K 5 M . 5 M .N =.;? m0

EmaM 0222.=;#N K 02 x /0#=,;? 0;5.N= K =?.5 55.5= k6 I 5 k6 → tak

44


45/76

aman, dicoba digunakan - tiang

Ppur 0.5? M 5.2 M - M 05 -N k6

Σ M0 0 M (.=2)0 K = M (.N)0 K 0 M (-.52)0 >.0N m0

qmaM 02N#N K 02 M -.52#>.0N 52.5 k6 I5 k6 → belum aman →-- atau -0tiang

b) 4ontrol terhadap beban sementara P 5 k6 → ΣP 5-N k6

Σ @y -2 M = K ? k6m Σ @M ,8maM (5-N#N) K (? M -.52#>.0N) 5-N K ---.- =5.-- 4n H =2 k6

8min (5-N#N) K (? M -.52#>.0N) 5-N K ---.- 0>.;N k6 (masih desak)

Contoh soal 1.2

Tiang baja bulat panjang 00 m dan diameter ,= m dipancang ke dalam tanah pasir

dengan data lapisan tanah seperti yang ditunjukkan dalam Ta"#l 4!.1a.Tabel C1.2 a.

4edalaman (m) N % 7PT γ b (k6#m5) γsat (k6#m

5) γA (k6#m5)

/ 0 - -; % %0 / - -? % -;,; N

- / 0- - , -;,5 ;,2

I0- -? % -;,; N

6ilai N tersebut sudah merupakan nilai yang sudah dikoreksi. @uka air tanah terletak

pada kedalaman 0 m dari permukaan tanah. erat tiang per meter panjang 5,> k6#m-.

(a) Bitung kapasitas ultimit tiang berdasarkan cara Poulos dan Da


46/76

ambar *0.-.

Tabel C2. b .

4edalaman (m) N %7PT ϕ ϕ ,>2ϕ ! K - o K " tg δ !

/ 0 - 5o 50,2 o -,0

0 / - -? 50 o 5= o -,5

- / 0- - 5 o 50,2 o -,0

I 0- -? 50 o 5= o -,5

(2) Tahanan u6un5 ultimit -Qb&

Qb dihitun5 dengan memperhatikan kenaikan ϕ.

Dari +#'(a8aan -!.1& :ϕ

= /0


47/76

4apasitas ultimit netto :

Qu = Qb > Qs ? p= !!0 ) 1,= k6

*ek tahanan ujung satuan maksimum:

f b 02>,=#,-5 -N; k6#m0 H -> k6#m0 (X4 [)

( Qs ? p =2-,-> K 02>,= % ;-,= ?0>,-> k6

Contoh soal 1.1

Tiang pancang beton berbentuk bujur sangkar dengan lebar sisi ,=2 m dan panjang > m,

dipancang dalam tanah pasir homogen. Dari hasil uji 7PT diperoleh data N = -2 (sudah

terkoreksi). @uka air tanah terletak pada permukaan tanah. erat


48/76

3en4elesaian

Dalam hitungan akan dipakai cara roms.

Tekanan overburden rata%rata di tengah%tengah tiang:

po = K (> M --,;) =-,5 k6#m0

$ 9d = >#,=2 -2,2 . 4arena $ 9d 0, maka tekanan overburden dipakai sepenuhnya

dalam hitungan tahanan ujung dan tahanan gesek tiang karena belum mencapai kedalaman

kritis &c. Dengan N = -2, dari Ga8"a' !.10 maka ϕ 5-o.

Ga8"a' 4!.!

Dari Ta"#l !.0 untuk tiang betonδ

= 97 x 1% 05,02o, t5

δ

= tg 05,02o ,=5

Dengan memperhatikan nilai 6, maka tanah pada kondisi kepadatan sedang. 4arena itu % d

akan berada di antara - % 0. Dengan memperhatikan proporsi nilaiϕ

, maka dipakai % d

-,5 -Ta"#l !.!&.

Tahanan gesek tiang:

Qs = % d po t5 δ As

-,5 M =-,5 M ,=5 M = M ,=2 M > 0N,N k6

erat tiang ,=20 M > M 02 52,=5 k6

Faktor aman terhadap gaya tarik ke atas : Fs= 290+35,43190

=1,71 (kurang besar)

Tahanan ujung tiang dihitung berdasarkan Ga8"a' !.17 : untukϕ

5- o, L9d = -2,

maka N q = 02

Qb = N q pb' A b= 02 M > M --,; M ,=2 M ,=2 =-;,0 k6

4apasitas ultimit netto tiang :

Qu = 0N,N K =-;,0 % 52,=5 ?>5,?> k6

Faktor aman terhadap gaya tekan: FS 673,67

250 =2,69>2,5;K

*ek terhadap tahanan gesek satuan maksimum :

f s= Qs9 As = 0N#(> M = M ,=2) 05,0 k6#m

0

H -> k6#m

0

(X4 [)*ek terhadap tahanan ujung satuan maksimum:

f b = Qb 7Ab =-;,0#(,=2 M ,=2) 0?2 k6#m0 H -> k6#m0 (X4[)

Contoh soal 1.<

Tiang bor berdiameter ,2 m dipasang dalam tanah pasir homogen, denganϕ

5;o dan γ -N k6#m5. $ika permukaan air tanah sangat dalam, berapakah kedalaman tiang yang

dibutuhkan untuk beban tiang >2 k6 R, γ tiang 0= k6#m5 dan faktor aman = 0,2.

3en4elesaian

48


49/76

Tahanan ujung ultimit Qb :

ϕ

=ϕ

2 % 5o 5;o % 5o 52Y (Persamaan 0.0-). Dari Ga8"a' !.1a,

$ c 9d = >,0 atau $ c >,0 M ,2 5,? m.

Ga8"a' 4!.

$ika dimisalkan L9d = =, dari Ga8"a' !.17, maka N q = ?.

3 o' 5,? M -N ?;,= k6#m0 \ 3 b

' = ?;,= k6#m0

A" = U x V x ,20 ,0 m0 .

Qb = Ab 3 bB N q = ,0 M ?;,= M ? ;0,; k6

Tahanan gesek ultimit:

7udutϕ

yang digunakan dalam hitungan Q / adalah ϕW 5;o

Dari Ga8"a' !.1* (dipilih untuk tiang bor), % d $g δ ,=5

K#liling $iang = Vd= V x /0< = 10 L- Q L-

erat tiang p ,0 M L M 0= =,;! =,; (5,? K L1) (dengan, L = $ 1 > L1 )

Qu = Qb > Qs ? p ;0,; K ;5,- K =?,-> L- % =,; (5,? K L1)

;;?,?0 K =-,5> L-Qu 9 = Qs (untuk = 0,2) ^ ;;?,?0 K =-,5> L1 >2 M 0,2 ^ L1 05,N m

Panjang tiang yang dibutuhkan L= 5,? K 05,N 0>,2 m.

*ek : L9d = 0>,2#,2 22. Dengan melihat Ga8"a' !.17, selisih nilai N q

yang diperoleh tidak begitu banyak. $adi hasil hitungan dapat dianggap telah sesuai.

Contoh soal 1.:

Tiang pancang baja meruncing yang tertutup pada ujungnya, panjang L = - m dengan

diameter kepala ,? m dan ujung ba'ah ,02 m. erat tiang p =0 k6. Data tanah :

% 0,= mZ pasir : ϕW 02Y, γ -;,2 k6#m5. 0,= % -; mZ pasir : ϕW 50Y , γ -;,2 k6#m5 Permukaan air tanah sangat dalam.

3en4elesaian

49


50/76

Ga8"a' 4!.7.

(2) Tahanan 5ese# ultimit (Qs )

Dalam menghitung % d t5 8δ

dan $ c , sudut gesek dalam yang digunakan diperoleh dari

persamaan : ϕ = R ϕ ) 1/`

Dengan ϕ terhitung, diperoleh dari Ga8"a' !.1;. 6ilai D, dan % d t5 δ per kedalaman yang akan dipakai dalam hitungan diperlihatkan dalam Ta"#l 4!.!.

Tabel C1.1.

4edalaman (m) ϕ

2 ϕ

= 97 ϕ ) 1/%

ω

% d $g δ br. 0.-;b

% 0,= 02o 0;,>2Y 5,0 -,00,= / - 50o 5=Y =,- -,5

Diameter rerata tiang : ,2 (,? K ,02) ,=02 m

Dengan menganggap * + = 0,2 m, maka ϕ 5=o (lihat Ta"#l 4!.!).Dari ambar 0.-;a, diperoleh $ c9d = ?,- atau ?,- M ,=02 0,? m I 0,2 m (X4[)

Tekanan ,= M M ,5; ;,;5 m0

Qs = _ ω

As po %d $g δ

5,0 M =,-; M ( K ==,=) M -,0 50,;N k6

=,- M ,0= M (==,= K =;,-) M -,5 2N,-? k6

=,- M ;,;5 M =;,- M -,5 00?5,>> k6

Qs 0?02,;0 k6

(1) Tahanan u6un5 -Qb&Dalam hitungan N q : ϕ = Y -ϕ' > 7/

%& = Y -!% ) 7/%& = %

Dari Ga8"a' !.170 diperoleh N q = ?5

Ab = U V d ! M ,020 ,=N m0

pb' = =;,- k6#m0 ( sama dengan po' pada &c lihat ambar atas)

Qb = Ab pb EN q= ,=N M =;,- M ?5 -=;,2 k6

( Qs ? p 0?02,;0 K -=;,2 % =0 0>50,50 k6

50


51/76

Contoh soal 1.F

Tiang baja tertutup diameter = mm, panjang -; m dan berat => k6 dipancang dalam

tanah pasir. Data uji N %7PT yang telah dikoreksi terhadap Coman overburden dan

pengaruh butiran halus tanah terendam air di lapangan adalah seperti berikut:

4edalaman (m) N %7PT (terkoreksi)

- -

0 N

= -

? -=

- --

-5 ->

-> 05

0 50

00 55

@uka air tanah terletak pada kedalaman 5 m. Tanah mempunyai berat kP9.

Tahanan ujung netto:

Qb = Ab f b (-#=) M ,=0 M > ;; k6Tahanan gesek satuan diperoleh dari Ga8"a' !.1.

$ 9d = N#,= 00,2 ( $ kedalaman tengah%tengah tiang)

7udut gesek dalam rerata sampai kedalaman -; m adalah 5-o. Dari Ga8"a' !.10

diperoleh f s = 02 kPa.

!uas selimut tiang M ,= M -; 00,? m0

Tahanan gesek:

Qs = As f s 00,? M 02 2?2 k64apasitas ijin tiang netto (tekan) (-# ) (,b K , s % p)

51


52/76

(-#0,2)(;; K 2?2 % =>) 22N,0 k6

4apasitas ijin tiang tarik ,N p K (-),#= ,N M => K (-#2) M 2?2

-22,5 k6

Pada hitungan kapasitas tiang tarik ijin, untuk keamanan, berat tiang dikalikan faktor ,N.

Faktor aman untuk tiang tarik umumnya lebih besar daripada tiang tekan. Dalam contoh

soal ini diambil faktor aman tekan = 0,2 dan tarik = 2.

Contoh seal 1.;

Tiang beton panjang -2 m dan berdiameter ,=2 m akan dipancang menembus tanah

lempung, dengan kondisi lapisan sebagai berikut :

% 2 m Z lempung: γ iW - k6#m5, +u- 5 kPa, ϕul o

2 % 02 m Z lempung: γ 0W -5 k6#m5, +ue = = kPa, ϕu0 o Bitunglah kapasitas ultimit tiang tersebut.

+#ny#l#(aian:

(2) Tahanan u6un5 ultimit

Qb = Ab cu1 N c cu1 = 7/ k+a0 N c = . Ab = U V d ! = U x V x/07<! = /01 8!

Qb = /01 x 7/ x = ,?#,-? 5? k6#m0 H -> k6#m0 (X4 [)

(1) Tahanan 5ese#

4eliling tiang " M ,=2 -,=- m

Dari Ga8"a' !.!/, misalnya dipilih kur k6#m0 (X4[)

( Qs = 2>,? K ?=?,0 >5,; k6

Perhatikan bah'a untuk tiang dalam tanah lempung, kapasitas ultimit netto diperoleh

dengan tanpa mengurangi berat tiang ( p).

**. %apasitas Tian5 @or Ceta# di Tempat dalam Tanah Lempun5

Pekerjaan pengeboran tanah pada pemasangan tiang menyebabkan perubahan kuatgeser tanah lempung yang serius. 7elain itu, pengecoran beton juga menambah kadar air

lempung sehingga mengurangi kuat geser lempung. Tahanan ujung tiang bor (,b ) dapat

dinyatakan oleh persamaan:

Qb = G Ab N c cb (0.5)

Dengan, ,b tahanan ujung ultimit (k6) Ab luas penampang ujung ba'ah tiang (m0)

/ faktor koreksi,dengan ,; untuk " - m, dan ,>2 untuk " 0- m

+b kohesi tanah di ba'ah ujung tiang pada kondisi tak terdrainase (1n"raine")

(kN- m0 ). N + = faktor kapasitas dukung ( N c N)

52


53/76

ntuk menghitung tahanan ujung, faktor kapasitas dukung N c N dapat digunakan

(7kempton, -N??). 4edalaman penembusan tiang pada lapisan pendukung disarankan

paling sedikit 2 kali diameter tiang. $ika tanah termasuk jenis tanah lempung retak%retak,

maka +b diambil nilai minimumnya. ntuk menghitung tahanan gesek dinding tiang bor,

7kempton (-N??) menyarankan faktor adhesi ,=2 digunakan dalam Persamaan (0.02).Dengan demikian, persamaan tahanan gesek dinding tiang bor, menjadi :

, s = ,=2 +1 A s (0.5-)

dengan, A s = luas selimut tiang (m0)

+1 kohesi rerata tanah pada kondisi tak ter"rainase di sepanjang tiang (k6#m0)

Faktor adhesi pada tiang bor yang ujung ba'ahnya dibesarkan dapat diambil lebih

kecil. Bal ini karena 'aktu pelaksanaan pekerjaannya yang lebih lama. mumnya, tiang

hams segera dicor sesudah pengeboran. 9ir yang dipakai untuk membantu proses

pengeboran mengakibatkan penurunan faktor adhesi. ntuk tiang bor yang bentuknya

membesar pada bagian ba'ah, disarankan agar tahanan geseknya (, s) diabaikan pada

lokasi sejarak 0 kali diameter tiang, dihitung dari batas atas bagian yang dibesarkan (ambar 0.?).

4apasitas ultimit tiang bor dinyatakan oleh persamaan :

Qu = Qb>Qs (0.50)

Dengan substitusi ,b dan , s # akan diperoleh :

Qu = G Ab N c cb > /07< cu As (0.55)+#'(a8aan -!.& merupakan persamaan kapasitas ultimit untuk tiang bor cor di tempat.

Contoh soal 1. 3:

Tiang bor dengan diameter ,2 m dan panjang ! 0 m akan dipasang pada tanah

lempung dengan kondisi lapisan tanah seperti dalam Ta"#l 4!..

Ta"#l 4!..

%edalaman (m) cu (#3a)

% - 2 5 - 2 % ; 2

I ; >2

ila muka air tanah di permukaan, hitung kapasitas ijin tiang, bila faktor aman = 0,2.

3en4elesaian

!uas dasar tiang : Ab = M M ,20 ,0 m0. 4eliling tiang d M ,2 -,?> m

()Tahanan u6un5 ultimit

Tahanan ujung ultimit tiang bor : ,b= / +b Ab N +. 0ntu# d -m # maka G ,;.

6ilai cb diambil kohesi rata%rata pada kedalaman Fd = 2 M ,2 0,2 m di ba'ah dasar tiang, yaitu cb >2 kPa. Qb = 9 8 x 3< x /0! x = -; k62) Tahanan 5ese# ultimit

Tahanan gesek ultimit tiang bor (7kempton, -N??) :

Qs = .=2 c As,=2 M 5 M -,?> M -,2

,=2 M 2 M -,?> M ?,2

,=2 M >2 M -,?> M -0

55,;- k6

0==,0= k6

?>?,52 k6

53


54/76

Qs N2=,= k6

*ek terhadap tahanan gesek satuan maksimum :

Diambil yang terbesar f s = ,=2 M >2 55,>2 kPa H -> kPa (X4 [)

(5) %apasitas tian5 ultimit

Qu > Qs = -; K N2=,= -?0,= k6

4apasitas ijin tiang:Qa = Qu9!0


55/76

0- % 5m Z pasir padat :γ

- k6#m-

9ir tanah di permukaan. Dari uji penetrasi kerucut static (sondir), diperoleh


56/76

Tahanan gesek total:

Qs ( M ,=2) (-0,0? M -- K ??,00 M 0) 5>>,;; k6

Terlihat bah'a dengan cara 6e7er8of# tahanan gesek ultimit (, s) lebih dah.

(b) Tahanan u6un5 ultimit

6ilai EY diambil rerata dari ;d di atas ujung tiang dan =d di ba'ahnya. Dari G"' 4!.


57/76

(a) D#ngan 'u8u( ille4

@ula%mula, dimisalkan lebih dulu kapasitas ultimit Qu= -05 k6.

Tegangan pancang 1230

0,4 50,4= >?;> k6#m0 >,> @6#m0

Dengan nilai tersebut, dari Tabel 0.Na, diperoleh k - ?,2 mm ,?2 m

Dengan mengambil n= ,2 (Tabel 0.Nc) dan k 5 0,2 mm ,02 mk 0 -05 M 0#(,= M ,= M -=) ,- m

Qu= eh Eh

s+½ ( 1+ 2+ 3 )W +n

22

4apasitas ultimit tiang:

Qu= 0,75 5 30 5 1,5

0,003+½ (0,0065+0,01+0,0025 )

30+0,52 5 7530+75

-025 k6 ≈ -05 k6

(X4[)

4arena hasil hitungan hampir mendekati dengan nilai ,i # yang dimisalkan semula (-05

k6), maka hasil hitungan bisa dipakai.

$adi, kapasitas ultimit tiang -025 k6.

(b& D#ngan 'u8u( Janbu

4arena dipakai pemukul aksi tunggal, e8= ,>2Z s = 5 mm ,5 m,

erat pemukul, r 5 k6, E = -= @6#m0.

E 8 r 8 = 5 M -,2 =2 k6.m

¿ eh Eh L

AE s2 =

0,75 5 45 5 20

0,16 5 14 5106 5 0,003

=33,5

C " = ,>2 K ,-2 ( p # r ) = ,>2 K ,-2 (>2#5) -,-5 K 1= C " ( λ -C " ) = -,-5 - K (- K 55,2#-,-5) >,-N

4apasitas ultimit tiang:

Qu=ehW h

K u s =

0,75 5 30 5 1,5

7,19 5 0,003 -2?= k6

Dari hasil%hasil hitungan (a) dan (b), terlihat bah'a rumus anb1 memberikankapasitas

ultimit yang lebih tinggi dari pada rumus >ille7.

Contoh soal 1.21

4elompok tiang 2 M 2 dipancang dalam tanah tempung lunak homogen dengan +1 05k6#m0 dan γ -N k6#m5. 4edalaman tiang ? = -2 m, diameter ,5 m dan jarak pusat ke

pusat tiang ,>2 m. kuran panjang dan lebar luasan kelompok tiang L = 4= 5,5 m.

(a) Bitung kapasitas ijin kelompok tiang ( = 5).

(b) Bitung kapasitas ijin yang didasarkan pada tiang tunggal ( = 0,2).

(c) erapa beban kerja kelompok tiang maksimum.

3en4elesaian

Perlu dicek terhadap kemungkinan keruntuhan blok kelompok tiang:

s7d = /03


58/76

$adi, terdapat kemungkinan akan terjadi keruntuhan blok.

(a) %apasitas i6in #elompo# tian5

Qultimit 5rop = 1 (@ > L)!. cu > 10 cb. N c . @L

0 M -2 M (5,5 K5,5).05 K -,5 M 05 M N M 5,5 M 5,5

>=;=,2 k64apasitas ijin kelompok tiang >=;=,2#5 !770 k6 (-)

-*& %apasitas i6in didasar#an pada tian5 tun55al

cu = 05 k6#m0, dari ambar 0.0, a" = ,N;

Qs = ad cu As = ,N; M 05 M ,5 M -2 5-;,> k6

Qb = Abcu N c = M x ,50 M 05 M N -=,?5 k6

Di sini terlibat bah'a tahanan ujung sangat kecil, karena itu sering tahanan ujung

tiang pada lempung lunak diabaikan. Dengan mengabaikan tahanan ujungnya,

Qu = Qs = 103 kN

Dengan = 0,2, kapasitas tiang tunggal:

Qa= Qu9!0


59/76

lapisan tanah dengan kondisi lapisan tanah sebagai berikut:

4edalaman: % =, m : pasir, γ 0,- t#m5

= % N,2 m : lempung lunak normall4 consolidated # jenuh air, :'= = G,

γ sat -,? t#m5, ,? t#m5. N,2 Q -?,2 m : lempung sangat kaku overconsolidated # +1= -0 k6#m

0

I -?,2 m : lempung sangat kaku overconsolidated8 +1 = -2 k6#m0

@uka air tanah pada kedalaman > m. eban struktur yang harus didukung tiang = k6.

ila faktor aman = 0,2 selidiki apakah tiang tersebut aman terhadap keruntuhan

kapasitas dukungR

3en4elesaian

Ga8"a' 4!.3.

9kibat konsolidasi lapisan lempung lunak, maka bagian tiang pada kedalaman % N,2 m

akan mendukung gaya gesek dinding negatif. aya ini merupakan gaya tambahan yang

harus didukung tiang. Dari Ta"#l !.1!: untuk lapisan pasir: K " tg δW ,52, lapisan

lempung lunak: K " tg δW ,5iitungan tekanan overburden pada tiap kedalaman, dilakukan dalam Ta"#l 4!.7.

Tabel C1.:.

4edalaman (m) po9 (k6#m0)

= = M 0,- M N,;- ;0,=

> ;0,= K 5 M -,? M N,;- -0N,2

N,2 -0N,2 K 0,2 M ,? M N,;- -==,0

4eliling tiang M ,= -,0? m

Qn#g = _ +/ % d $g δ' As( ;0,=) M ,52 M -,0? M = >0,>

(;0,= K -0N,2) M ,5 M -,0? M 5 -0,-2

(-0N,2 K -==,0) M ,5 M -,0? M 0,2 -0N,50 .

$umlah ,neg 500,-> k6

59


60/76

eban total yang harus didukung tiang = Q > Qne5 = K 500,-> >00,-> k6

Tahanan ujung ultimit , Qb= Ab C a N c = M M ,=0 M -2 M N -?N,? k6.

Tahanan gesek ultimit pada lempung kaku (kedalaman N,2 % 0 m) bekerja sebagai tanah

pendukung tiang. Dari Ga8"a' !.!/, untuk nilai%nilai faktor adhesi ad = cd 9cu diantara

kur

,0; M -2 M -,0? M5,2 -;2,00

, s = 25=,=N k6

Qu= Qb > Qs= -?N,? K 25=,=N >=,N k6

Q+Q¬¿=704,09

722,17=0,97


61/76

membebani kelompok tiang (Ter&aghi dan Peck,-N=;) maka gaya 5ese# dindin5 ne5atif

untuk kelompok tiang seluas 2,2 m M 5, m, dihitung menurut +#'(a8aan -!.@& ! . cu> @L γbX

-#-2 0 M (2,2 K 5,) -0 M = K (5, M 2,2 M = M -;) ?05,0 k6 # tiang

Tahanan ujung tiang tunggal:

Qb = Ab pb' N qntuk tiang bor dalam tanah pasir, N q dihitung berdasarkan

ϕ

=ϕ

b , % =0o % 5o 5No, L#" = -;#,2 5?

Dari Ga8"a' !.10 diperoleh N q -02

Ab = U x V x /0

3bB = (= M -;) K -0(-? % N,;-) K 0(-N % N,;-) -?=,?? k6#m0

Q" = ,-N? M -?=,?? M -02 =5=,-> k6

Dengan mengabaikan tahanan gesek tiang yang terdapat pada lapisan pasir ba'ah setebal

0 m, maka Qu = Qb = =5=,-> k6.

Faktor aman setiap tiang yang dihitung menurut +#'(a8aan -!.2,5(-e-enuh' )

Contoh soal 1.2F

4elompok tiang beton N M N disusun pada jarak -,0 m satu sama lain. Tiang bujur sangkar

lebar ,= m. Tiang dipancang sampai menembus lapisan lempung lunak setebal N m pada

bagian atas dan dasarnya terletak pada lempung kaku. Data kohesi untuk setiap kedalaman

ditunjukkan pada Ga8"a' 4!., sedang sudut gesek dalam tanah (ϕ) kedua lapisan dapatdianggap nol. @uka air tanah dianggap terletak di permukaan tanah. erat 0),

dengan kohesi rata%rata pada bagian lapisan lempung kaku:

c1 (-#5)(5 K NK N;) >0,> k6#m0

Q 5 = !(@ > L)!.c1 > cb N c @ L

0(- K -).0 M >0,> K ---,?5 M N M - M - -?0;,55 k6

aya%gaya yang harus didukung kelompok tiang (dianggapγD - k6#m

5):

erat pelat penutup tiang (pile +ap) = ,; M -- M -- M (02 Q -) -=20 k6

erat tanah yang dipindahkan pelat penutup tiang: ,; M -- M -- M (0 %-) N?; k6

eban netto kelompok tiang (-; K -=20 % N?; ) -;=;= k6

erat efektif tanah lempung lunak yang terkurung oleh kelompok tiang:

- M - M (N % ,;) M - ;0 k6

61


62/76


63/76

k6. Tiang berdiameter ,= m dipancang ke dalam tanah lempung yang didasari oleh

lapisan tanah sangat keras. 4ondisi lapisan tanah adalah sebagai berikut:

4edalaman % -5,5 m , lempung γ sat = 0 t#m5, m,5 m , lempungZ γ sat = 0 t#m5, m< ,5 m0#@6 # E 1 = 20 @6#m0, ,2

I ->,5 m : tanah sangat keras.

@uka air tanah di permukaan. Bitung penurunan total kelompok tiang.

3en4elesaian

ambar *0.-.

$arak tiang%tiang -,- dan ,N; m..

Pada kedalaman dasar fondasi rakit eki

Eu =

0,25 5 0,77 5193,2 510,5

39 5 1000 =0,01-

!apisan (0):

63


64/76


65/76

Panjang kelompok tiang -N M -,0 00,; m, lebar N M -,;> -?,; m

4arena beban tiang yang ditransfer ke lapisan lempung lunak sangat kecil, maka distribusi

beban dibuat seperti pada ambar 0.--. 4edalaman dasar fondasi rakit eki


66/76

m. Di ba'ah dasar fondasi rakit, digambarkan diagram 0 % ,?. Dari Ga8"a' 4!.11,

diperoleh ' &(-) ,5 dan ' &(0) ,22. @odulus elastis tanah dihitung dengan

memperhatikan nilai q+ dan kepadatan tanah pasir. ntuk pasir kepadatan sedang, maka:

& = n qc = 0< x qc= 0< x 1/ = I z

E z

!apisan (-) :

/ i-1& = /0 x 107 x !1


67/76


68/76

2. erikan kesimpulan terhadap hasil hitungan yang ada.

ANGKMAN FONDASI TIANG

KA+ASITAS LTIMIT 4AA STATISTiang Tunggal

Qu = Q" ) Q( , p

= A" -*".N* ) p2".NC ) /0< Z;.NZ& ) Σ A( -*; ) K ;. $gδ p%2& , p

1. Kapa(i($a( $iang ;ala8 $ana G'anula'

Qu = Q" ) Q( , p = A" p2".NC ) A( K ;. $gδ p2% , p

68


69/76

a .Kapa(i$a( 6ung Tiang l$i8i$ +a;a $ana G'anula' -Q"&

Q" = A" p2". NCntuk menentukan tekanan


70/76

ambar 0.-5 Bubungan N


71/76

ambar 0.- Oariasi lapisan terhadap c

". Taanan G#(#k l$i8i$ -+%(i$if& +a;a Tana G'anula'

Q( = A( K ;. $gδ p%2

ntuk tiang yang berbentuk runcing, persamaan 8s diatas menjadi

Q( = F .A( K ;. $gδ p%2ntuk tiang yang berdiameter seragam F' -, sedang untuk tiang pancang yang

meruncing F' dapat ditentukan dari ambar.0.-;D dengan diketehui sudut tiang

peruncing (ω) " , F' Faktor koreksi bentuk tiang.

ambar 0.-;D Bubungan antara F


72/76

!&. 4a'a 5'%8

Ditentukan dari tabel 00 (4 d) dan tabel 05 (δ) berdasarkan bahan tiang baja, betonatau kayu, khusus 4d juga berdasarkan kepadatan pasir

untuk 2 ^ 0; / 5 ^ rendah

5 % 5? ^ sedang dan untuk 2 I5? ^ tinggi[* - % 0d , 6E ^ 2 asli dari ambar 0.-=. 4 d.tgδ ^ tabel 00 dan tabel 0.5

Tiang bor 6E dan c#d pers 0.0- dan ambar 0.-= dan gambar 0.-;

4 d.tgδ ^ 2 asli dari ambar 0.-;c

ambar 0.-;* Bubungan antara °


73/76

4arena berat sendiri tiang (C p) mendekati sama dengan tanah yang dipindahkan akibat

adanya tiang maka 9 b.p b C p sehingga persamaan umumnya menjadi

Qu = A".*".N* ) a;.*u. A(a. Taanan u6ung ul$i8i$ $iang +a;a Tana K%#(if

Q" = A".*".N*9 b luas penampang ujung ba'ah tiang.

c b cu pada tanah yang terletak pada ujung ba'ah tiang yang nilainya diambil dari

contoh tak terganggu

6E faktor kapasistas dukung fungsi dari untuk maka 6E N

". Taanan G#(#k l$i8i$ -+%(i$if& +a;a Tana K%#(if

Q( = a;.*u. A(

a; ditentukan dari ambar 0.0 yaitu hubungan antara cu dengan kur


74/76


75/76

Qn#ga$if = !D.-5)L&. K ;. $gδ’.p%2

=. Pada lapisan lempung K pasir K (eban bangunan K pile cap) (C)

Qn#ga$if = !D.-5)L&. "u ) !D.-5)L&. K ;. $gδ’.p%2 K C

D M#n#n$ukan kapa(i$a( N#$$%

1. Kapa(i$a( ul$i8i$ $iang n#$$% $unggal

Qu = Q" ) Q( , p \ tiang mengapung

Qu = Q" ) Q( , Qn#ga$if , p \ bertumpu di atas tanah keras

!. Kapa(i$a( n#$$% k#l%8p%k $iang

Qg'%up.n#$$% Q" ) Q( , p \ tiang mengapung

Qg'%up.n#$$% Q" ) Q( , Qn#ga$if , p \ bertumpu di atas tanah keras

. Efi(i#n(i K#l%8p%k Tiang

E(=1−1 (n/ −1 ) -+(-−1) n /

90.- . n /

4apasitas kelompok tiang dengan memperhatikan dengan memperhatikan g :

Qg = Eg.n.Qug efisiensi kelompok tiang, m jumlah baris tiang, ` arc tgd#s

nA jumlah tiang dalam - baris, s jarak pusat ke pusat tiang tiang.

7. Tiang M#naan Gaya Ta'ik k# a$a(

I. Tiang Tunggal

a&. +a;a $ana l#8pung

Tahanan tarik ke atas (8tr ) sama seperti menghitung tahanan gesek dinding

tiang (tanpa memperhitungkan tahanan ujung tiang)

Q$' = *; . A( ) p \ cd adhesi tanah rerata sepanjang tiang

"&. +a;a Tana +a(i'

ntuk tiang pada tanah pasir, kapasitas tarik ultimit dapat dihitung dari

jumlah Tahanan esek Dinding ditambah erat Tiang

Q$' = A(.K ;. $gδ’.p%2 ) p

II. K#l%8p%k Tiang

-.Tahanan tarik ke atas dari kelompok tiang, adalah nilai terkecil dari 0 hal,

yaitu

a).Tahanan tarik ke atas tiang tunggal dikalikan jumlah tiang (8tr .n)

b).Tahanan tarik ke atas dari kelompok sebagai blok (8tr (g))

0.Tahanan aya tarik ke atas kelompok Tiang (8tr ) adalah jumlah dari 5

komponen yaitu :

a). erat tanah di dalam blok. b). Tahanan gesek tanah di sekitar area blok.

c). erat penutup tiang (pile cap) ditambah berat tanah di atasnya (bila ada).

Taanan Gaya Ta'ik k# a$a(.

75


76/76

a&. K#l. Tiang +a;a Tana L#8pung -Q = /&

\ Q$' = !D -L)5& *u )

*atatan : yang dibagi F7 adalah 0D (!K) cu, C tidak, karena sudah pasti

Q"('2'n)=Q s+W

F s=3 =

Q s

F s+0,9W

"&. K#l. Tiang +a;a Tana pa(i' \ Q$' = !D -L)5& K ;. $gδ’.p%2

2. Fak$%' A8an

ntuk beban normal Fs 0 dan untuk beban sementara Fs -,2

Dalam menghitung kapasitas tiang ijin, disarankan untuk menggunakan F7 sebesar

0,2 sampai 5., dalam hal ini karena beban seluruhnya didukung oleh Tahanan ujung

tiang maka 8u 8b. 4arena itu, untuk beban tiang (8) tetentu faktor aman

dihitung dengan :Q+Q¬¿

F =QbQ"

=Qb¿

ntuk menghitung faktor aman, Tomlinson (-N?5) menyarankan prosedur sbb:

-). Bitung kapasitas tiang tunggal or kapasitas kelompok tiang, abaikan sokongan

kapasitas tiang akibat gesekan tiang dengan tanah pada lapisan lempung lunak.

0). F( Tiang Tunggal dapat dinyatakan oleh pers:

Q/ +Q / ¬¿

F =Qu¿


Q

5). F( K#l%8p%k Tiang dapat dinyatakan oleh pers :

Q/ +Q / ¬¿

F =Q (¿


Q

fondasi tiang 2015

Documents