globalna stabilnost

Građevinski fakultetKatedra za geotehniku i geologijuPredmet: Geotehničko Inženjerstvo

PROGRAM BR. 1- GEOTEHNIČKO INŽENJERSTVO -

Sarajevo, 19.11.2012.god Student:


POVRATNA ANALIZA

𝛄[kN/m3]

C

[kPa]

𝛗 [˚] Fs

15 0

10

12

16

18,5

20,5

21,5

0,903

0,987

1,155

1,261

1,348

1,392

15 0,5

10

12

16

18,5

20,5

21,5

0,926

1,009

1,177

1,284

1,370

1,414

20 3

10

12,5

16

19

20,5

21,5

0,574

0,699

0,898

0.994

1,114

1,168

Program Br. 1 - Proračun Potpornog Zida -

str. 2


PRORAČUN POTPORNOG GRAVITACIONOG L ZIDA

I. ODERĐIVANJE SILA KULMANOVOM METODOM

PRORAČUN DIJELA ZIDA A-B

PRORAČUN TEŽINE KLINOVA

W1-4=3.748*20=74.96 kN/m

W5=3.650*20=73.9 kN/m

W6-9=0.793*20=15.86 kN/m

W10=0.726*20=14.52 kN/m

W11-14=8.769*20=175.38 kN/m

W15=4.779*20=95.58 kN/m

W16=10.123*20=202.46 kN/m

∑W= 1451.26 kN/m

∑W/L=1451.26/25.121=57.77

Razmjera 1,0m=60 kN/m

Ea1max=1.90 mEa1max=1.90*60=114 kN/m

p1=2∗Ea 1max

h=2∗114 .0

5 . 0=45 .60 kPa

VRIJEDNOST NAPONA PRITISKA OD DJELOVANJA KOHEZIJE -2*c*kac

ZA DIO A-Bkac=0.519

-2*c* kac=-2*3*0.519=-3.114kPa


str. 3


SILE KOJE DJELUJU NA GRAVITACIONI ZID

Ea1max=78.966kN/m Ea1x=74.663 kN/m Ea1y=25.708 kN/m

TEŽINE DIJELOVA ZIDA

G1=2.215*25=55.375 kN/m G2=1.750*25=43.750 kN/m G3=10.193*19=193.667 kN/m

II. VRIJEDNOST NAPONA U TEMELJNOJ SPOJNICI

Temeljna spojnica D-D

Nd-d= 318.50kN

Md-d =1.485 kNm

Ad-d=3.50 m2

Wd-d=2.04167 m3

σ 1−2=N d−d

Ad−d±M d−d

W d−d

σ1=91.727 kPa σ2=90.272 kPa


str. 4


III. PRORAČUN DOPUŠTENIH NAPONA PO TEHNIČKIM NORMATIVIMA

B`=B - 2∙e=3.49 m

φ=19º tgφm=tgφ/1,5= φm=12.928º

γ=20 kN/m3 cm=c/2,5=1.20 kpa

c=3.0 kpa

q=1.45*20=29.0 kpa

Nq=eπ ∙ tg φm ∙ t g2(45°+

φm2

)=3.235 e=M d−d

N d−d =0 ,0046m

N c=(N q−1 )ctg φm=9.741

N γ=1,8 (Nq−1)∙ tg φm=0.923

σ 0=N d−d

B '*L=91 .243 kPa

Sγ=1−0,4BL= 1.0

Sc=1+0,2BL= 1,0

dc=1+0 .35∗Df

B¿ =1.145

iq = 1-H/(V+c*A`*ctgφm) = 0,778

i γ = iq2= 0,605

ic = iq – (1- iq)/(Nq -1) = 0,679

γav=11.222 kN/m3

pdop.=0,5∙B`∙γav∙Sγ∙iγ∙ Nγ+(cm+q∙tgφm)∙Nc∙Sc∙dc∙ic+q=99.474 kPa > σo=91.243 kPa


str. 5


IV. SIGURNOST NA KLIZANJE

Fk=ΣV∗tg ϕ+(c∗A )

ΣH

Fk=318.50∗tg19+(3∗3,5 )74 .663

Fk=1.609 > 1.5 zadovoljava

V. SIGURNOST NA PREVRTANJE

F p=ΣVi∗aivΣ Hi∗aih

Ma=681.431 kNm

Mp=124.440 kNm

F p=681.431124 .440

FP =5.475 > 1,5 zadovoljava


str. 6


VI. GLOBALNA STABILNOST KOSINE

GLOLBALNA STABILNOST ZIDABr.

Lamele Aiw g Wi=Aiw*g aiw Wi*aiw

1 3,358 20 67,16 2,746 184,42136

2 0,446 20 8,92 5,988 53,41296

3 7,686 20 153,72 8,001 1229,9137

4 7,423 20 148,46 9,5 1410,37

5 7,155 20 143,1 10,999 1573,9569

6 6,818 20 136,36 12,493 1703,5455

7 5,914 20 118,28 13,955 1650,5974

8 5,194 20 103,88 15,348 1594,3502

9 5,276 20 105,52 16,662 1758,1742

10 5,195 20 103,9 17,975 1867,6025

11 4,927 20 98,54 19,288 1900,6395

12 4,106 20 82,12 20,548 1687,4018

13 3,586 20 71,72 21,832 1565,791

14 0,953 20 19,06 23,067 439,65702

15 0,437 10 4,37 9,901 43,26737

16 2,215 25 55,375 4,736 262,256

17 1,75 25 43,75 5,506 240,8875

18 10,193 19 193,667 6,121 1185,4357

∑Rrez 1657,902 ∑ 20351,681

aT=∑Wi*aiw/∑Rrez 12,276


str. 7


R-radijus a c 𝛗 χC χφ

20,721 74,565 3 19 1,161 1,045

l=AB 26,966a 25,103χc 1,074RC 22,259Rφ 21,653

I KORAKFC1 1,5TC1 50,207

Mjerilo 50

IZ CAD-aSTVARNE SILE PREM.

Nφ1 3,156 Nφ1 157,8Tφ1 0,743 Tφ1 37,15Fφ1 1,513

II KORAKFC2 2,5TC2 30,124

IZ CAD-aSTVARNE SILE PREM.

Nφ1 3,156 Nφ1 157,8Tφ1 0,782 Tφ1 39,1Fφ1 1,390

VII. PRORAČUN POTREBNE ARMATURE

Mu=1,6*(55.375*0.04+74.663*1.17)=143.313 kNm

k h=h∗√ bMu

=48∗√ 1,0143 . 313

=4 .00=>ka=2,37

potAa=ka∗M u

h=2 ,37∗143 .313

48=7 .07cm2/m

Usvojeno Φ12/15cm stv aa=7.54 cm2/mProgram Br. 1

- Proračun Potpornog Zida -str. 8

Građevinski fakultetKatedra za geotehniku i geologijuPredmet: Geotehničko Inženjerstvo MB 30 RA 400/500


str. 9

globalna stabilnost

Documents