instalaciones i5

Escuela Académico Profesional de Ingeniería SanitariaCURSO: INSTALACIONES SANITARIAS EN EDIFICACIONES I

CALCULO DE LA RED DE AGUA FRIA

ING. MARTIN MIGUEL HUAMAN CARRANZAIngeniero Sanitario

CALCULO DE REDES INTERIORES DE DISTRIBUCION DE AGUA

ASPECTOS GENERALES:• ESTA RED DEBEMOS DISEÑARLA PARA QUE ABASTESCA EN FORMA

ADECUADA A TODOS LOS APARATOS Y ESTOS FUNCIONEN CORRECTAMENTE.

• LA CANTIDAD DE AGUA FRIA Y CALIENTE QUE SE CONSUME, VARIA DE ACUERDO AL USO DE LA EDIFICACION, Y EN DETERMINADAS HORAS DEL DIA.

• EL SISTEMA DEBERA TENER CAPACIDAD SUFICIENTE PARA SATISFACER LA DEMANDA MAXIMA AL DOTAR DE AGUA A LAS TUBERIAS, ELECTROBOMBAS, TANQUES DE ALMACENAMIENTO, EQUIPOS DE CALENTAMIENTO, APARATOS SANITARIOS, OTROS. PERO SIN OLVIDARNOS COMO PROYECTISTAS DE LA ECONOMIA DE LAS INSTALACIONES.

METODO DE ROY B. HUNTER

DESCRIPCION DEL METODO• ASIGNA A CADA APARATO SANITARIO O GRUPO DE APARATOS, UN

NUMERO DE “UNIDADES DE GASTOS” O “PESO”, DETERMINADO EXPERIMENTALMENTE.

• LA UNIDAD DE GASTO UH, ES LA QUE CORRESPONDE A LA DESCARGA DE UN LAVATORIO COMUN CON TRAMPA SANITARIA DE 11/4” DE DIAMETRO, EQUIVALENTE AL PIE CUBICO POR MINUTO ( 7.48 GPM O 0.47 LPS ).

• CONSIDERA APARATOS SANITARIOS DE USO INTERMITENTE Y TIENE EN CUENTA QUE CUANDO MAYOR ES SU NUMERO, LA PROPORCION DE USO SIMULTANEO DE ESTOS DISMINUYE.

• EL TIPO DE SERVICIO QUE VAN A PRESTAR LOS APARATOS SANITARIOS: PUBLICO O PRIVADO, ES IMPORTANTE PARA ESTIMAR LA MAXIMA DEMANDA DE UNA EDIFICACION O DE UNA PARTE DE ELLA.

SERVICIOS SANITARIOS DE USO PRIVADO

• SUS APARATOS SON DE USO PRIVADO O MAS LIMITADO.• PARA OBTENER EL TOTAL DE UH, SE MULTIPLICA EL Nº DE

APARATOS SANITARIOS POR SU PESO EN UH DE LA TABLA Nº1, EL TIPO DE AMBIENTE POR SU PESO EN UH.

• EL TOTAL DE UH ASI OBTENIDAS SE LLEVAN A LA TABLA Nº 3 DONDE SE OBTINE LA MAXIMA DEMANDA SIMULTANEA.

• AL APLICAR ESTE METODO ES NECESARIO DEFINIR SI LOS APARATOS A USAR SERAN DE TANQUE O DE VALVULA (FLUXOMETRO), DEBIDO A QUE LOS PESOS SON DIFERENTES Y SUS RESULTADOS TAMBIEN.

• CUANDO EXISTAN INSTALACIONES O EQUIPOS QUE REQUIERAN AGUA EN FORMA CONTINUA, EL CONSUMO DE ESTOS DEBE SUMARSE A LA MAXIMA DEMANDA SIMULTANEA DETERMINADA. EJEMPLO: RIEGO DE JARDINES, CALDEROS, OTROS.

UNIDADES DE GASTO U.H. PARA EL CALCULO DE TUBERIAS DE DISTRIBUCION DE AGUA EN LOS EDIFICIOS

(APARATOS DE USO PRIVADO)

TABLA Nº 1

APARATOSANITARIO

TIPO UNIDADES DE GASTO UHTOTAL A.F. A.C.

INODOROINODOROINODOROBIDETLAVADEROLAVADEROLAVADERO ROPALAVADORA ROPAMAQ. LAVAPLATOSDUCHA TINAURINARIOURINARIOURINARIO

CON TANQUE - D. R.CON TANQUECON VALVULA S – A

COCINA Y/O REPOST.

COMBINACION

CON TANQUECON VALVULA S – AMULTIPLE ( POR ML )

1.5 1.5 -3 3 -6 6 -1 0.75 0.751 0.75 0.753 2 23 2 24 3 33 2 22 1.5 1.52 1.5 1.53 3 -5 5 -3 3 -

SERVICIOS SANITARIOS DE USO PUBLICO

• LOS APARATOS SANITARIOS ESTAN UBICADOS EN BAÑOS DE SERVICIO PUBLICO. VARIAS PERSONAS PUEDEN INGRESAR A LOS BAÑOS Y USAR DIFERENTES APARATOS SANITARIOS.

• CONSIDERAMOS SEPARADAMENTE A CADA TIPO DE APARATO SANITARIO, MULTIPLICANDO SU NUMERO TOTAL POR EL PESO QUE SE INDICA EN LA TABLA Nº 2, OBTENIENDOSE ASI EL TOTAL DE UNIDADES DE GASTO, EL QUE SE LLEVARA A LA TABLA Nº 3.

• EN LA TABLA Nº 3 SE OBTENDRA LA MAXIMA DEMANDA SIMULTANEA EN LITROS POR SEGUNDO.

UNIDADES DE GASTO U.H. PARA EL CALCULO DE TUBERIAS DE DISTRIBUCION DE AGUA EN LOS EDIFICIOS

(APARATOS DE USO PUBLICO)

TABLA Nº 2

APARATOSANITARIO


INODOROINODOROINODOROLAVADEROLAVADEROLAVADERO COCINALAVADERO REPOST.LAVADERO ROPALAVADORA ROPADUCHA TINAURINARIOURINARIOURINARIO

CON TANQUE - D. R.CON TANQUECON VALVULA S – ACORRIENTEMULTIPLEHOTEL-RESTAURANTE

COMBINACION

CON TANQUECON VALVULA S – AMULTIPLE ( POR ML )

2.5 2.5 -5 5 -8 8 -2 1.5 1.52* 1.5 1.54 3 3 3 2 23 2 26 4.5 4.54 3 3 6 3 33 3 -5 5 -3 3 -

UNIDADES DE GASTO U.H. PARA EL CALCULO DE TUBERIAS DE DISTRIBUCION DE AGUA EN LOS EDIFICIOS (APARATOS DE USO

PUBLICO)

TABLA Nº 2

APARATOSANITARIO


BEBEDEROBEBEDEROBOTADERO

SIMPLEMULTIPLE

1 1 -1* 1* -3 2 2

GASTOS PROBABLES PARA APLICACIÓN DEL METODO HUNTER

TABLA Nº 3

UH GASTOlt./seg.

DIAMETROpulg.

VELOCIDADm/seg.

S m/m

25618194243148149356357600

0.080.230.240.500.520.950.9752.0442.0523.6403.6485.34

½”½”¾”¾”1”1”

11/2”11/2”

2”2”

21/2”21/2”

0.6301.8160.8771.7551.0261.8750.8551.7931.0131.7961.1521.687

0.0510.3560.0580.2090.0550.1690.0250.0970.0240.0690.0240.048

DISEÑO DE REDES DE AGUA FRIACRITERIOS GENERALES• DEPENDE DE EFECTUAR LAS CONEXIONES A CADA UNO DE LOS APARATOS

SANITARIOS UBICADOS DENTRO DELOS BAÑOS ,COCINAS, LAVANDERIAS, LAVADEROS, PATIOS DE SERVICIO, Y A OTROS APARATOS QUE SE ENCUENTRAN AISLADOS.

• EL TRAZADO DEL RECORRIDO DE LAS REDES DE AGUA FRIA ES MUY IMPORTANTE YA QUE EN ESTA ETAPA ES DONDE SE PUEDE SIMPLIFICAR EL RECORRIDO Y REDUCIR COSTOS, TANTO DE TUBERIAS COMO DE ACCESORIOS.

DISTRIBUCION DE TUBERIAS• ESTA DISTRIBUCION DEPENDE DE LA UBICACIÓN ADECUADA DE LOS

APARATOS SANITARIOS DENTRO DEL AMBIENTE, DE ESTE ASPECTO DEPENDERA QUE SE TENGA UN MAYOR O MENOR RECORRIDO DE TUBERIAS, Y DESDE LUEGO UN MAYOR O MENOR COSTO.

• ES RECOMENDABLE QUE LA DISTRIBUCION DE LA TUBERIA SEA POR EL PISO, CON RECORRIDO MINIMO EN LA PARED, SOLAMENTE PARA ABASTECER A LOS APARATOS SANITARIOS Y OTROS COMO: DUCHA, GRIFO DE RIEGO, CALENTADORES, LAVADORA, ETC. SE REDUCE EL COSTO DE MANO DE OBRA.

• TAMBIEN SE PUEDE DISTRIBUIR POR LA PARED, PERO HAY QUE PICAR EN TODO SU RECORRIDO, AUMENTANDO LA MANO DE OBRA, CON EL PROBABLE CRUCE CON TUBERIAS DE LUZ ELECTRICA, INTERCOMUNICADOR, OTROS

TIPOS DE REDES DE AGUA FRIA

• CUANDO DISEÑAMOS REDES DE AGUA FRIA , NOS ENCONTRAMOS CON DIFERENTES TIPOS, PARA LO CUAL LAS CONSIDERACIONES DE CALCULO SON DIFERENTES, POR TAL RAZON ES NECESARIO DIFERENCIARLAS.

• TIPOS– TUBERIA DE ALIMENTACION: EN EL SISTEMA DIRECTO ES LA

TUBERIA QUE COMIENZA EN EL MEDIDOR Y CONTINUA DISTRIBUYENDO AGUA A OTRA TUBERIAS LLAMADAS RAMALES.

– RAMALES: TUBERIAS QUE SE CONECTAN Y SE ABASTECEN DE LA TUBERIA DE ALIMENTACION, ESTAS A SU ABASTECEN VEZ A UN PUNTO DE CONSUMO AISLADO, TALES COMO SER UN BAÑO, UNA COCINA, LAVANDERIA, OTROS.

– SUB – RAMALES: PEQUEÑOS TRAMOS DE TUBERIA CON LOS CUALES SE CONECTA UN RAMAL CON LOS APARATOS SANITARIOS.

DIMENSIONAMIENTO DE SUB - RAMALES• CADA SUB – RAMAL ABASTECE A UN APARATO SANITARIO.• TAMBIEN LOS FABRICANTES DE APARATOS SUMINISTRAN EN SUS

CATALOGOS LOS DIAMETROS DE LOS SUB – RAMALES. INFORMACION IMPORTANTE CUANDO SE TRATA DE EQUIPOS ESPECIALES, COMO LOS DE LAVANDERIA, COCINAS, LABORATORIOS, ETC.

TIPO DE APARATO DIAMETRO SUB – RAMAL ( PULG )

LAVATORIOBIDETTINADUCHAGRIFO COCINAINODORO CON TANQUEINODORO CON VALVULAURINARIO CON VALVULA

P<10 m. P>10 m. DIAM. MIN.

½” ½” ½”½” ½” ½”¾” – ½” ¾” ½”¾” ½” ½”¾” ½” ½”½” ½” ½”11/2” – 2” 1” 11/4”11/2” – 2” 1” 1”

DISEÑO HIDRAULICO

DISEÑO HIDRAULICO DE UN BAÑO

DIMENSIONAMIENTO DE RAMALES• ESTE DIMENSIONAMIENTO PUEDE REALIZARSE. ANALIZANDO EL

SUMINISTRO DE AGUA, DE DOS FORMAS:

1.- EN FUNCION DEL CONSUMO SIMULTANEO MAXIMO POSIBLE DE TODOS LOS APARATOS SANITARIOS.SE ASUME QUE TODOS LOS APARATOS ABASTECIDOS POR EL RAMAL SON USADOS SIMULTANEAMENTE, SIENDO LA DESCARGA TOTAL, LA SUMA DE LAS DESCARGAS DE LOS SUB – RAMALES.

2.- EN FUNCION DEL CONSUMO SIMULTANEO MAXIMO PROBABLE DE LOS APARATOS SANITARIOS.ASUME LA POCA PROBABILIDAD DEL FUNCIONAMIENTO SIMULTANEO DE TODOS LOS APARATOS Y LA PROBABILIDADDE QUE AL AUMENTAR EL NUMERO DE APARATOS SANITARIOS, SU USO SIMULTANEO DISMINUYE.

CALCULO DEL NIVEL DE FONDO DEL T.E.BUSCAR EL NIVEL MAS DESFAVORABLE: MAS LEJOS Y CON MAYOR U.H.d = 1.80 m ( DUCHA), Ps = 2.00 m. , hf = CALCULAR

CALCULO DE LOS ALIMENTADORESDE ARRIBA HACIA ABAJO

1.- DIBUJAR UN ESQUEMA VERTICAL DE ALIMENTADORESCADA ALIMENTADOR ABASTECERA CON EL MENOR RECORRIDO

2.- ACOTAR LAS DIMENSIONES HORIZONTALES Y VERTICALES DEL ESQUEMASE TOMA COMO REFERENCIA EL PLANO DE PLANTA DE REDES DE AGUA FRIA.

3.- CALCULO DE UNIDADES HUNTER: UHSE CALCULA ADEMAS LOS GASTOS ACUMULADOS DESDE ABAJO HACIA ARRIBA, HALLANDO EL TOTAL DE UH Y EL GASTO TOTAL EN LA AZOTEA.

4.- DIBUJAR LA SALIDA Y/ O SALIDAS DEL TANQUE ELEVADO Y LOS ALIMENTADORES EN LA AZOTEA.

CALCULO DE LOS ALIMENTADORESDE ARRIBA HACIA ABAJO

5.- DETERMINAR EL PUNTO DE CONSUMO MAS DESFAORABLE:ES EL MAS ALEJADO HORIZONTALMENTE DEL T.E. Y EL QUE

TIENE MENOR ALTURA ESTATICA CON RESPECTO AL NIVEL MINIMO DE AGUA DEL T.E.

7.- CALCULO DE LA PRESION EN EL PUNTO DE CONSUMO MAS DESFAVORABLE.SEGÚN PROCEDIMIENTO

8.- CALCULO DE PRESIONES EN OTROS PUNTOS DE CONSUMOSE VERIFICARA LIMITES DE VELOCIDAD Y GASTOS A CONDUCIR.

9.- LLENADO DE HOJA DE CALCULOVERIFICACION DE RESULTADOS

CALCULO DE PRESION EN EL PUNTO MAS DESFAVORABLE

A.- DETERMINAR LA MAXIMA GRADIENTE HIDRAULICA: SmaxSmax.: ES EL COCIENTE ENTRE ALTURA DISPONIBLE Y LONGITUD EQUIVALENTE.

ALTURA DISPONIBLE: DIFERENCIA ENTRE LA ALTURA ESTATICA (ENTRE PUNTO DE CONSUMO MAS DESFAVORABLE Y NIVEL MINIMO DE AGUA EN EL T.E.) Y LA PRESION MINIMA REQUERIDA.

LONGITUD EQUIVALENTE: ES LA LONGITUD REAL DE TUBERIA AUMENTADA EN UN 20% - 25%L POR PERDIDA DE CARGA EN ACCESORIOS, YA SEAN CODOS, TEES.

B.- CALCULAR EL GASTO EN CADA TRAMO: CON Smax. Y C= 150 (PVC) , ESTOS DIAMETROS TEORICOS ENCONTRADOS LLEVAR A DIAMETROS COMERCIALES.

C.- CALCULO DE LA GRADIENTE HIDRAULICA REAL PARA CADA TRAMO: S realCON LOS DIAMETROS COMERCIALES Y LOS GASTOS RESPECTIVOS.

CALCULO DE PRESION EN EL PUNTO MAS DESFAVORABLE

D.- CALCULAR LA PERDIDA DE CARGA REAL: HrealMULTIPLICANDO LA LONGITUD EQUIVALENTE (Le) POR LA GRADIENTE HIDRAULICA REAL (Sreal).

E.- CALCULAR LA PRESION EN EL PUNTO MAS DESFAVORABLEDESCONTANDO A LA ALTURA ESTATICA TOTAL (DIFERENCIA DE NIVEL ENTRE EL RAMAL DE ALIMENTACION Y EL NIVEL MINIMO DE AGUA DEL T.E.), LAS PERDIDAS DE CARGA DE TODOS LOS TRAMOS.

F.- VERIFICAR QUE LA PRESION OBTENIDA SEA MAYOR QUE LA PRESION MINIMA REQUERIDA, DE LO CONTRARIO REAJUSTAR LOS DIAMETROS

CALCULO DE PRESIONES EN OTROS PUNTOS DE CONSUMO

• AL OBTENER LA MINIMA PRESION EN EL PUNTO MAS DESFAVORABLE, EL RESTO DE TRAMOS REQUERIRA DE DIAMETROS MENORES, SIEMPRE QUE CUMPLAN LAS CONDICIONES DE LIMITE DE VELOCIDAD Y GASTOS A CONDUCIR .

TABLA IV

DIAMETRO LIMITE DE VELOCIDAD

½”¾”1”11/4”11/2” Y MAYORES

1.90 m/seg2.20 m/seg2.48 m/seg2.85 m/seg3.03 m/seg

CALCULO DE PRESIONES EN OTROS PUNTOS DE CONSUMO

RECOMENDACIONESA.- DETERMINAR NUEVA GRADIENTE HIDRAULICA

A PARTIR DEL PUNTO MAS DESFAVORABLE. EXISTEN DOS FORMAS:1.- ALTURA DISPONIBLE PUNTO “X”

hdispx = hestx – Psalidax – hx2.- ALTURA DISPONIBLE:

SE OBTIENE AL SUMAR A LA PRESION OBTENIDA EN EL PUNTO MASBAJO, LA ALTURA ENTRE PISOS, DESCONTANDO A ESTE RESULTADOLA PRESION DE SALIDA REQUERIDA.

hdispx = Ppunto mas bajo – PsalidaB.- AL REPETIR ESTE CALCULO EN LOS TRAMOS SIGUIENTES SE NOTARA:

QUE A MEDIDA QUE AUMENTA LA ALTURA ESTATICA DISPONIBLE, LAVELOCIDAD DE FLUJO VA INCREMENTANDOSE HASTA ALCANZAR VALORES SUPERIORES AL MAXIMO RECOMENDABLE (3 m/seg. ) , LO QUE OBLIGA A SELECCIONAR LOS DIAMETROS EN FUNCION DE LA VELOCIDAD LIMITE Y EL GASTO DESEADO. VER TABLA IV

ESQUEMA DE ALIMENTADORES AGUA FRIA

SOLUCION EJEMPLO1.- SE OBTIENE DE LOS PLANOS2.- SE OBTIENE DE LOS PLANOS3.- SEGÚN EL NUMERO DE APARATOS QUE ABASTECE CADA

ALIMENTADOR LE CORRESPONDE UNA CANTIDAD DE UH, EL TOTAL A NIVEL DE PISO DE AZOTEA SERA:ALIMENTADOR: A = 12+12+12+12 = 48 UH

B = 6+6+6+6+6 = 30 UHC = 3+3+3+3 = 12 UH D = 6+6+6+6 = 24 UH

114 UHDE LA TABLA Nº 3PARA 110 UH EL GASTO ES 1.75 lts/segPARA 120 UH EL GASTO ES 1.83 lts/seg

10 ------ 0.08 lts/seg X= 4x 0.08 = 0.03 lts/seg4 ------ X 10

ENTONCES: PARA 114 UH Q = 1.78 lts/seg

CONTINUA SOLUCION EJEMPLO

4.- SE DIBUJA DEL PLANO DE REDES DE AGUA DE AZOTEA5.- EL PUNTO MAS DESFAVORABLE ES H , POR ESTAR MAS ALEJADO

HORIZONTALMENTE Y TENER MENOR ALTURA ESTATICA RESPECTO DEL TANQUE ELEVADO.

6.- CALCULO DE PRESION EN EL PUNTO DE CONSUMO MAS DESFAVORABLEA.-ASUMIMOS PRESION MIN. DE SALIDA DE 5 bs/pulg” = 3.50 m

ALTURA DISPONIBLE = he – Ps = (4.00+2.70) – 3.50 = 3.20 mhd = 3.20 m

LONGITUD EQUIVALENTE :Lah = 4.00 + 6.00 +2.70 + 5.00= 17.70Lah = 1.20 x 17.70 m = 21.24 m (20% hf acces. Y tub)Lah = 21.24 mSmax = 3.20 = 0.151

21.24


B.- CALCULO TRAMO acNO SOBREPASAR Smax = 0.151

Q = 1.78 lts/seg. D = 11/2” L = 4.80 m (20%hf)S = 0.12 POR HAZZENhf ac = 0.12 x 4.80 m =hf ac = 0.576 mPRESION EN CPc = hest c – hf ac = Pc = 4.00 – 0.576 = 3.424 m

Pc = 3.424 m.C.- CALCULO TRAMO cd

Q = 0.85 lts/seg D = 11/4” L = 7.20 m (20% hf)S = 0.075 POR HAZZENhf cd = 0.075 x 7.20 = 0.54hf cd = 0.54


PRESION EN dPd = Pc – hf cdPd = 3.424 – 0.54 = 2.884 mPd = 2.884 m

D.- CALCULO TRAMO dgQ = 0.85 D = 11/4” L = 3.24 m (20%hf)Sreal = 0.075hf dg = 0.075 x 3.24 m =hf dg = 0.243 mPRESION EN g Pg = altura estática en g = h agPg = 4.00 + 2.70 – (0.576 + 0.540 + 0.243Pg = 6.70 - 1.359 = 5.341 mPg = 5.341 m TAMBIENPg = Presión punto mas bajo + altura entre piso – hfPg = 2.884 + 2.70 -0.243 = 5.431 m


• E.- CALCULO TRAMO ghQ = 0.61 lts/seg D = 1” L = 6.00 (20% hf)Sreal = 0.11 POR HAZZENhf gh = 0.11 x 6.00 0.660 mPRESION EN hPh = altura estática en h – hf ahPh = 6.70 – (0.576 + 0.540 + 0.243 + 0.66)Ph = 6.70 – 2.019 = 4.681 mPh = 4.681 mCOMO: Ph = 4.681 m > 3.50 m OK

7.- CALCULO DE PRESIONES A PARTIR DEL PUNTO ha.- ALTURA DISPONIBLE EN h

Hd = Ht ah – Ps – hf ah=Hd = 9.40 – 3.50 – 2.019 = 3.88 mHd = 3.88 mTAMBIEN


Hd = Presión punto mas bajo + Altura entre pisos – Presión salidaHd = 4.681 + 2.70 – 3.50 = 3.88LONGITUD EQUIVALENTE = 1.20 X 2.70 = 3.24ENTONCES:

SMAX = 3.88 = 1.20 > 13.24

b.- COMO ESTE VALOR SE SALE DEL ÁBACO, EL CÁLCULO SE SE REALIZARA DE ACUERDO A LA VELOCIDAD MAXIMA Y ALGASTO RESPECTIVOQ = 0.5 lts/seg D = 1” L = 3.24 m Sreal =0.08 hf hl = 0.08 x 3.24 = 0.26 mhf hl = 0.26 mPRESION EN LPl = 4. 681 +2.70 -0.26 = 7.121 mTAMBIEN


Pl = 4.00 + 2.70 + 2.70 – hf alPl = 4.00 + 2.70 +2.70 – hf al =Pl = 9.40 – (0.576 + 0.540 + 0.243 + 0.666 + 0.0260)Pl = 9.40 – 2.279Pl = 7.121 m

• CALCULO DE TRAMO lpQ = 0.38 lts/seg D = ¾” L = 3.24 m Smax = 7.121 + 2.70 -3.50 = 6.321 = 2 > 1

3.24 3.24hf lp = 0.18 x 3.24 = 0.583 mhf lp = 0.583 m

PRESION EN pPp = 7.121 + 2.70 – 0.583 = 9.238 mTAMBIENPp = 4.00 + 2.70 + 2.70 + 2.70 – hf apPp = 12.10 – (0.576 +0.54 +0.243 +0.66 +0.26+ 0.583)Pp = 12.10 – 2.362 = 9.238 mPp = 9.238 m


• CALCULO TRAMO piQ = 0.25 lts/seg D = ¾” L = 3.24 mS max = 9,238 + 2.70 -3.50 = 8.438 = 2.1

3.24 3.24Sreal = 0.85 hf pi = 0.085 x 3.24 = 0.576 mHf pi = 0.576 m

PRESION EN tPt = 9.238 + 2.70 – 0.276 = 11.662 m Pp = 11.662 mTAMBIEN:Pt = 14.80 – hf atPt = 14.80 – (2.862 + 0.276)Pt = 14.80 – 3.136 = 11.662 mPt = 11.662 m


• CALCULO TRAMO gkQ = 0.32 lts/seg D = ¾” L = 3.24 mS max = 5.341 + 2.70 -3.50 =4.541 = 1.4

3.24 3.24Sreal = 0.13 hf pi = 0.085 x 3.24 = 0.421 mHf pi = 0.421 m

PRESION EN kPt = 5.341 + 2.70 – 0.421 = 7.620 m Pp = 7.620 m

• CALCULO TRAMO KO:Q = 0.25 lts/seg D = ¾” L = 3.24 mS = 0.085 hf ko = 0.085 x 3.24 = 0.275 mhf ko = 0.275 mPRESION EN oPo = 7.620 -2.70 -0.275 = 10.045 mPo = 10.045 m


• CALCULO TRAMO osQ = 0.12 lts/seg D =3/4” L = 3.24 mS = 0.015 hf os = 0.15 x 3.24 = 0.048 m hf os = 0.048 m

• PRESION EN sPs = 10.45 +2.70 – 0.048 = 12.697 m Ps = 12. 697 m

8.- SE PROCEDE AL LLENADO DE LA HOJA DE CALCULO

HOJA DE CALCULO

TRAMO L Le U.H.a

Q Smax D VPulg. m.

Sreal hreal PRESION b aXb m.

AC 4.00CD 6.00 DG 2.70GH 5.00HL 2.70LP 2.70PT 2.70GK 2.70KO 2.70OS 2.70

4.80 1147.20 363.24 366.00 243.24 183.24 123.24 6 3.24 93.24 63.24 3

1.78 0.151 0.85 0.1510.85 0.1510.61 0.1510.50 1.2000.38 1.9500.25 2.6000.32 1.000 0.25 1.0000.12 1.00

11/2” 1.6011/4” 1.2011/4” 1.20

1” 1.251” 1.10

¾” 1.50¾” 0.95¾” 1.25¾” 0.95½” 1.10

0.120 0.576 3.4240.075 0.540 2.884O.075 0.243 5.3410.110 0.660 4.6810.080 0.260 7.1210.180 0.583 9.2380.850 0.276 11.6620.130 0.421 7.6200.085 0.275 10.0450.190 0.616 12.130

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unidades de gasto

continua solucion ejemplo

altura disponible

la tabla

presion en

tipocon tanque

por ml

longitud equivalente