kazikli temel hesabi-23-9-2011

8/3/2019 KAZIKLI TEMEL HESABI-23-9-2011

http://slidepdf.com/reader/full/kazikli-temel-hesabi-23-9-2011 1/94

ZORLUKLAR

nş. . . e n

İ nş. Yük. Müh. Dr. Ö ğ r. Ali Ruzi ÖZUYGUR



İ İNDEKİLER

1. Giriş

2. Temel tipleri

3. Kazıklı temellerin kullanıldığı durumlar

4. Kazık tipleri.

6. Temellerin üstyapı ile birlikte modellenmesi

7. Kazıklı temellerde kazıklar ın analiz modeline girilmesi

8. Kazıklı temellere etkiyen deprem yükleri9. Kazıklarda grup etkisi ve grup taşıma gücü

.

11. Kazıklı temel uygulamalar ı ve kar şılaşılan sorunlar

12. Sayı

sal Örnek-1 ve Sayı

sal Örnek-2. onuç ar ve ner er

2

Kazıklı Temel Tasar ımı ve Uygulamada Kar şılaşılan Zorluklar



1. Giriş

Sunumun amacı: Binalarda uygulanan kazıklı temelle

ilgili bilgi ve deneyimin paylaşımı

Uygulama ve tasar ımdaki hatalar ın dile getirilmesi ve

ner er

Ağırlıklı olarak kazıklar ın geoteknik açıdan değil,

yapı

sal açı

dan incelenmesi

3




2. Temel Tipleri

a) Yüzeysel temeller b) Derin temeller

Tekil temeller

Sürekli temeller

Kazıklı temeller

Ayak temeller

Birleşik temeller Radye temeller

Keson temeller

4




3. Kazıklı Temeller

Yüzeye yakın tabakalar ın yeterli taşıma gücüne

sınırlar ın üstünde olacağının beklenilmesi durumunda,

düşey yüklerin daha derinlerdeki sağlam tabakalaraaktar ılması i in kullanılan dü e ve a az e imli a ısal

elemanlarla taşıtılan temellerdir. Bu düşey veya az

eğimli yapısal elemanlar kazıklardır.

5




3. Kazıklı Temellerin Kullanıldı ı Durumlar

Yüzeysel temel çözümlerine göre daha pahalı olmalar ına

kar şın kazıklı temellerin kullanıldıklar ı bazı durumlar

aşağıda sıralanmaktadır.

1. Üstteki zemin tabakalar ının üst yapı yüklerini taşımak

için taşıma güçlerinin yetersiz olması.2. Da anma a ılar ı ve a üksek a ı temellerinde zemin

rüzgar ve deprem yükü gibi yanal etkilerin kar şılanması

amacı ile düzenlenebilirler (Büyük yatay ve eğimli yük

aktaran yapılarda).

6




3. Kazıklı Temellerin Kullanıldığı Durumlar

3. Suyla ilişkiye geçtiğinde kabaran veya ani çökme

tariflenebilecek bir bölgenin dışına aktarmak gerekebilir.

4. Kuleler, deniz platformlar ı ve yer altı suyu altındaki

.

kuvvetlerin kar şılanmasında kazıklı temeller

düzenlenebilir.

7





5. Köprü kenar ve orta ayaklar ı erozyon nedeniyle temel

.

6. Kazıklar bazı durumlarda zemin hareketini kontrol

amacıyla kullanılabilir.

.

iyileştirilmesi amacı

yla kullanı

labilir.

8





8. Üniform olmayan küçük alanlara yoğunlaşmış yük

.

9. Zemin yüzü veya zeminde tabakalaşmanın fazla eğimli

olması durumlar ında kullanılabilir.

.

oturmalara hassas yapı

larda kullanı

labilir.

9Kazıklı Temel Tasar ımı ve Uygulamada Kar şılaşılan Zorluklar



4. Kazık tipleri

.

Fore kazık: Çakma kazık:

b. Kazıklar ük ta ıması a ısından:

Uç Kazığı

r nme azı ı

Uç + Sürtünme kazığı




4. Kazık ti leri

a. Kazıklar ın uygulanışı açısından kazık tipleri:

Fore kazık: Zemin içerisinde açılan bir kuyuya konulan

donatı ve beton ile erinde imal edilen kazıklardır.

Çakma kazık: Prefabrik olarak hazırlanan, kazık çakma

.

Her iki tür kazığın avantajı ve dezavantajlar ı vardır.

Bina temellerinde genelde fore kazık kullanılır.




4. Kazık tipleri

Fore kazık uygulama aşamalar ı




4. Kazık tipleri




4. Kazık tipleri

Çakma kazık uygulaması




b. Kazıklar ın yük taşıma şekli açısından kazık tipleri:

Çevre sürtünmesi ile yük taşıyan kazık: Kazıklardaki

çekme kuvveti sadece çevre sürtünmesi ile taşınır.

Çevre sürtünmesi ve uç direnci ile yük taşıyan kazık




b. Kazıklar yük taşıma şekli açısından kazık tipleri:

Qd = Qu + Qf Qd

Qu = qd . Ap

Qf = f s . As

Qd : Tek kazığın nihai taşama gücü

u

Qf : Kazığın sürtünme direnci qd : Kazık ucundaki zeminin birim

f

nihai taşıma kapasitesi

f s : Birim sürtünme direnci p : azı ucun a en es t a anı

As : Kazık sürtünme alanı

u

Kazık Sistemi




5. Kazıklara Gelecek Yüklerin Belirlenmesi

Yapı elemanlar ının zati ağırlıklar ı ve servis yükleri:

TS500 madde 10.1’e göre kazık taşıma gücü (zemintaşıma gücü) hesaplar ında katılım katsayılar ı 1.0 olarak

dikkate alınır. Kesit hesa lar ında il ili katsa ılar

kullanılır.

kazık taşıma gücü %50 ile arttır ılır. Deprem yükü

“ ” . .





Düşey yükler altında kazık çalışma prensibi ve yük dağılımı:

P

B a s ın ç

e v r e

s ü r t ü n m e s i

e v r e

s ü r t ü n m e s i

U ç d ire n c i

D ü şe y y ü k e t k is in d e





Düşey ve deprem yükleri altında kazıklar ın çalışma prensibi ve

P

H

M

Basınç Çekme

Çevresürtünmesi Çevresürtünmesi

= 0

Uç direnci

Deprem yükü etkisinde

Kazık boyunu belirleyen genelde kazıktaki eksenel çekme kuvvetidir.




6. Temellerin üstyapı ile birlikte modellenmesi:

Temel sistemi ile üst yapının birlikte modellenmesi zemin

z z .

ile üst yapının birlikte modellenmesi elastik ankastre bir model ile

çözüm yapmak demektir. Analiz modeli “Ankastre Sistem” den

“Yar ı Ankastre / Elastik Ankastre Sistem” e dönüşmüştür. Yapı

periyodu ve deprem yükleri değişmiştir.Genelde düşeyde kullanılan yatak katsayısı (yatayda da

kullanıldığı durumlar olabilir) ile çökmeye ve dönmelere izin veren

elastik ankastre modelde a ının eri odu uzar. Bu de remyüklerinin azalacağı anlamına gelmemelidir.





Elastik ankastre çözümlerde temele etkiyen deprem yükleri

ankastre çözümdeki değerlerden az olamaz. Üstyapı

çözümlerinden elde edilen ve en elverişsiz tasar ımı sağlayan

yükler temel çözümlerinde de kullanılmalıdır.





Temel yapının bir parçasıdır. Bu yüzden üst yapı tasarlanırken

ı y y ı ı v ı ı y

yapılmalıdır.

m m

T1 < T2

Sa

k kSa1

Sa2

Ankastreli

Temelli

1 2 Tİvme spektrumu




7. Kazıklı temellerde kazıklar ın analiz modeline girilmesi:

Kazıklı temele sahip yapılarda analiz modeline kazık

analiz modeli ile çözüm yapılabilir.Ancak bu durumda analiz modelinin gerçek durumu

yansı ır o masının, m en s n program ve mer e e

kontrolü bilgisinin çok önem kazandığını belirtmek

gerekir. Zira analiz programlar ı her durumda çözüm

.





Yapılan çözümün kabullerinin, analiz modelinin

iyi bir mühendislik bilgi ve tecrübesi ışığında olması

gerekir.

azı ar a zem n n ş s yapı-zem n e eş m

yöntemleriyle daha gerçekçi olarak belirlenebilir. Ancak

genel mühendislik yapılar ında kazıklarla zeminin ilişkisini

çözüm yapmak mümkündür.





Kazık başlığı (radye temel) altındaki zeminin etkisi

.

yaylar kazık ucundaki düşey yay ile beraber göz önünealınabilir. Kabuller doğru hazırlanmış bir zemin etüd

.

Şunu unutmamak gerekir ki kazık uygulamalar ı en

başta bir geoteknik uygulamadır. Bu yüzden muhakkak

.





Kazıklı temel analiz modeli





Kazık-zemin ilişkisinin analiz modelinde yaylar ile

ifade edilmesinin yanında çeşitli mesnet koşullar ı da

.

Kazık alt ucuna düşey yönde yay yerine kayıcı

mesnet vermek de çok kullanılan bir yöntemdir. Kayıcı

bırakılmıştır. Fiziksel anlamı kazık alt ucu düşey yükler

altında yatayda hareket edebilir ama düşeyde hareket


.




Kazık alt ucunda düşey yayla hesap yapmak daha gerçekçidir ve

daha mantıklı sonuca ötürmektedir. ekilde ka ıcı mesnetli

çözümde kolon altındaki kazık düşey yükün neredeyse tümünü tek

başına almaktadır. Yaylı çözümde düşey yük kazıklar arasındapaylaşılmaktadır.

kazık

kolon





Bir diğer yöntem kazık alt ucuna basit mesnet

tanımlamaktır. Bu durum kazığın sağlam bir kayaya

ifade etmektedir. Bu mesnet koşulu sadece düşey

yükler altında çözüm yapmak için doğru ve yeterli bir .

yanıltıcı sonuçlar verebilir. Zira deprem yükleri

etkisinde çekme çıkabilecek kazıklarda yanıltıcı

sonu lar verebilir.





Böyle bir mesnet koşuluna denk gelecek davranış

şekli yoktur. Ayr ıca bu yöntem kazık başlığı (radye temel)

götürmektedir. Binalarda genelde bu durum geçerlidir.

Kolon ve perdeye en yakın kazık üst yapıdan gelen yükün.

da ekonomik olmayan (gerçekçi olmayan) sonuçlar ı

meydana getirmektedir.





Kazığın deprem yükü altında çekmeden dolayı yukar ı

yönde hareketi engellenmiştir ve bu mesnet koşulunda

.

Dolayısıyla tasarlanabilecek makul boyutlar elde

edilemez. Halbuki kazık bir miktar yukar ı deplasman,

koyacak, kuvvet dengesinin bozulduğu oranda kazıkta

çekme kuvveti ortaya çıkacaktır.





Bir diğer yöntem ise analiz modeline kazıklar ı

girmeden kazıklar ın olduğu noktalara basit mesnet

.

sağlam kayaya yeterince soketlendiğini ifade eder.

Düşey yükler altında çözüm yapmak, radye temeli.

altında çözüm için yanıltıcı sonuçlar verebilir.




8. Kazıklı temellere etkiyen deprem yükleri:

Deprem hareketi nedeniyle kazıklarda iki farklı dinamik

zorlanma meydana gelme olasılığı vardır.

Bunlar:

kazıkta oluşan atalet yükleri,

2) Deprem hareketinden dolayı zeminde meydana gelen

tesirler





Bunun dışında kazıklı temel sistemi kendisini yataklayan

tabakalar ın sıvılaşma riskine kar şı da analiz edilmelidir.

Literatürde depremlerde hasar görmüş kazıklı temeller

’.

verilmekte, Şekil-1 ve Şekil -2’de ise tahrip olmuş kazık

örnekleri sunulmaktadır.





Şekil 1. 1995 Kobe Depremi 11 Katlı Otel kazıklı temel hasar ı(S ıv ılaşan zemine bağ l ı pasif kaz ık ve üst k ısımda atalet zorlaması )





.(S ıv ılaşmaya bağ l ı yataklanma kaybı, üst k ısımda atalet, uç k ısımda kinematik zorlama)





Şekil 3. Deprem hareketi nedeniyle kazıklarda zorlama mekanizmalar ı





Zemin tabakalar ının rijitliklerinin birbirinden çok farklı

olması bu tabakalar ın depremin sarsıcı hareketinden

.

deformasyonlar yapan her zemin tabakası kazığı da

kendisi ile birlikte hareket etmeye zorlar ve bu nedenle

de kazık bu tabakalar ın ara üze böl elerinde kesme

gerilmelerine maruz kalır. Bu gerilmeler sonucu kazıkta

e me momen er mey ana ge ece r.





Atalet yükleri, özellikle kazığın üst yapıyla veya kazık

başlığıyla birleştiği bölgelerde ortaya çıkan zorlanmalardır.

Bu zorlanmalar ın sebebi deprem hareketinin üst yapıdayarattığı salınımdır. Kinematik tesirler ise kazığın uç

arasında büyük farklar bulunan tabakalar ın ara yüzlerinde

p e er ne u aşır ar. nemat tes r er n aş ıca se e se

deprem hareketinin zeminde ve kazıklarda yaratmış olduğu

salınım sırasında kazık ile zeminin uyumsuz

deformas onudur.





Kinematik zemin-kazık etkileşimi





Kinematik yükler nedeni ile oluşan kazık deplasmanlar ı





Kinematik zemin-kazık etkileşimi için analitik model





Kinematik zemin-yapı etkileşimi (Gömülü yapılar)





Deprem yükleri altında zemin-kazık-yapı üçlüsünün

birbirleri ile etkileşimi sonucu oluşan atalet kuvveti

,

büyük ölçüde zarar görmelerine neden olmaktadırlar.

Atalet kuvveti etkilerinin analizi ile ilgili olarak

rağmen, kinematik etkiler ile ilgili araştırmalar son

yıllarda önem kazanmaya başlamıştır.




.

Kazık grubunun taşıma gücü, kazıklar ın grup halinde

davranışlar ı düşünülerek hesaplanır. Zira, grup içindeki

r azı ve çevre zem n, er azı ar an e en

gerilmelerin etki alanı içinde kalabilir. Bu problemin

çözümü için çeşitli yaklaşımlar vardır. Bunlardan biri

kullanılan ampirik veya yar ı ampirik formüllerdir

(Converse-Labarre, 1/8 kuralı, Terzaghi Blok Yaklaşımı).




.




.

Kazık gruplar ında gerilme izobarlar ı




Bu formüller kazıklar arası etkileşim nedeni ile grup

.

içindeki kazıklar ın taşıma güçlerinde meydana gelen

azalmayı saptamak amacı ile geliştirilmişlerdir. η sayısı ile

,

toplanması ile bulunan değerle çarpılarak grup taşıma

gücü bulunur. Bu formüllerde genelde, yalnızca kazık–

kazık etkileşimi düşünülmüş ve zemin özellikleri göz

önüne alınmamı tır.




10. Kazık taşıma gücünün tayini

a) Statik eşitlikler: Zemin parametreleri kullanılarak tüm

kazı

k türleri için kullanı

labilir.

b) Arazi deneyleri sonuçlar ını kullanan ampirik formüller

yardı

mı

yla belirlenebilir.




a. Statik Eşitliklerle Tek Kazığın Taşıma Gücü


Hesabı

eksenel yükü sadece kazık uç direnci ile Kaya

aşı ı a r.

Gerekirse eksenel yük uç direnci ile çevre

sürtünmesi ile birlikte taşıtılabilir.





Kazığın üst kısmında şişen zemin varsa kazıkŞişenzemin

.

sağlam zemine soketlenmelidir. Genelde 3Sağlamzemin

çap so et en r.

ğer azı ta e sene uvvet çe meyse

sadece çevre sürtünmesi taraf ından

kar şılanır. Uç direnci sıf ırdır (çekme).


10 Kazık ta ıma ücünün ta ini



10. Kazık ta ıma ücünün ta ini

Qd

Kazık taşıma gücü:

Qd = Qu + Qf

Q f

Qd

= toplam kazık taşıma gücü

Qf = çevre sürtünmesi taşıma kapasitesi

Qu = kazık uç direnciQu






azı uç renc :

Qu = qd . Aqd = (po . Nq + K1 . γ . N γ . B) + 9 . c (c ve φ > 0 ).

qd = (po . Nq + K1 . γ . N γ . B) (φ > 0 ve c = 0).

qd = 9 . c (c > 0ve φ = 0 ).






=

φ = zeminin içsel sürtünme açısı

po = pv = kazık ucunda oluşan düşey basınç = γ . Df

f = azı oyu

Nq ve N γ = Terzaghi’ye göre içsel sürtünme açısına bağlı

olarak alınan taşıma gücü katsayılar ı

K1 = şekil faktörü, dairesel kazıklar için 0.3

Ap = kazık en kesit alanı

B = kazık genişliği






İçsel sürtünme açısı φ Nc Nq N γ

0 5.7 1.0 0.0

5 7.3 1.6 0.5

10 9.6 2.7 1.2

. . .

20 17.7 7.4 5.0

25 25.1 12.7 9.7

30 37.2 22.5 19.7

34 52.6 36.5 35.0

. . .

40 95.7 81.3 100.4

45 172.3 173.3 297.5

48 258.3 287.9 780.1

50 347.5 415.1 1153.2

59Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı

ve Uygulamada Kar şı

laşı

lan Zorluklar





Çevre sürtünmesi taşıma gücü:

Qf = (ca + f s) . As

s

As = zemin içinde kalan kazığın çevre alanı

ca = o ezyon u zem n er e zem n n ayma renc .

Hesabı için farklı yöntemler bulunmaktadır,

Kohezyonsuz zeminlerde sıf ır alınır.

60Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar



f s = K . pv . tan(0.75 . φ)

K = Yatay toprak basıncı katsayısı,

, .

pv = po = γ . Df

As = 2 x π x (B/2) x Df

Gru faktörü:

Komşu iki kazık aralığı 3 x kazık çapından küçükse çevre

sürtünme ka asitesi önetmeliklere öre belli katsaı

ile azaltılır.

61Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar



alınır. Bu durumda kazık taşıma gücü:

Qd = (Qu + Qf . GF) / FS – W

d

Qu = kazık uç direnci

f = çevre s r nmes apas es

FS = güvenlik katsayısı, genelde 3 alınır.

W = kazık ağırlığı = A . γbeton . Df

GF = grup faktörü

62Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar



Kazıklı temelin yapı temeli ile beraber yapılması:

.

İdeal olan kazıklı temel uygulamasıdır. Ancak; su

izolasyonu gerektiren durumlarda uygulaması zor ve

problemli bir uygulamadır. Bu yüzden su izolasyonu

yapılacak yapılarda bazen tercih edilmeyen bir urum ur. ona ı geç ş er sa anmış, as r m

imalattır.

63Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar



Kazıklarda etkiler büyür, ekonomik değil.

.

Genelde büyük sanat yapılar ında ve devrilmeye

maruz ço a ı yapı ar a uygu anır. azı oyunu

belirleyen önemli faktör çekme kuvvetleridir.

Ülkemizde bu tür uygulama binalarda genelde.

h

temel

kazık

64Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar



Kazıklı temelin a ı temelinden a r ı a ılması:

.

Bu uygulama üst yapıdan ayr ı bir sistemdir. Üst

,çalışma ve iç kuvvet geçişleri yoktur.

Analizi kolaydır, sadece eksenel basınç kuvveti oluşur.

Dinamik analizi yapmaya gerek yoktur, sadece düşey

yük etkisinde çözülür.

Ekonomiktir, sadece eksenel kuvvet oluştuğu için

genelde minimum donatı yeterlidir.

65Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar



Kazıklı temel değil, bir çeşit zemin iyileştirmesidir.

.

Temel altında sağlam bir zemin oluşturmak gibi bir

uygulamadı

r. Su izolasyonunun gerektiği durumlarda uygun ve

su izolasyon

kazık

Alt yapı temeli(Kazık başlığı)

66Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar

.



Uygulamadaki bir yanlış:

.

Su izolasyonundan dolayı temelin iki kat yapılması

(80cm ise 40cm+40cm şeklinde) uygulanmaktadır.

/ 2

üst kısım temeltemel

h / 2 su izolasyon

h

kazık

kazık

67Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar

.



Kalınlığı h olan bir plakla kalınlığı h/2 olan iki adet

.

plağın kesit özellikleri aynı değildir, dolayısıyla

gerçekteki rijitliği de aynı

değildir.Önerilen; hesapta gereken temel kalınlığını olduğu

,

ayr ı bir betonarme tabaka yapmaktır.

68Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar

.



temeltemel

su izolasyon

alt kısım temel

h 1

kazıkkazık

69Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar

12. Sa ısal Örnek-1



Kazık taşıma kapasitesinin hesabı

8.0 mKonsol

Kazık boyu: 10 m (zemin içinde) + 8 m (konsol)

Kazık çapı: 1 m

İki kazık aralığı: 3 m’den küçük

Birim adı: Killi çak ıllı kum

İçsel sürtünme açısı: 200

Birim hacim ağırlığı: 19 kN/m310.0 m

o ezyon :

70Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar

12. Sayısal Örnek-1



Kazı

k uç direnci:Qu = qd . Ap = 1434 x 0.785 = 1125 kN

qd = (po . Nq + K1 . γ . N γ . B) (φ > 0 ve c = 0)

= [(19 x 10) x 7.4 + 0.3 x 19 x 5 x 1] = 1434 kN/m2

c = 0φ = 20 derece

= 3 p

o

= pv

= γ . Df Df = 10 m

q = .N γ = 5K = 0.3B = 1 m

Ap = 3.14 x (1.0 / 2)2 = 0.785 m2

71Kazı

klı

Temel Tasar ı

mı


laşı

lan Zorluklar




Çevre sürtünmesi taşıma gücü:

f s = kazık çevresindeki zeminin sürtünme taşıma gücü

f = ca + s . s = + . x . =

As = zemin içinde kalan kazığın çevre alanı

ca = 0

f s = K . pv . tan(0.75 . φ) = 2 x (19 x 10) x tan(0.75 x 20)= 2 .

K = 2pv = po = γ . Df

As = 2 x π x (1/2) x 10 = 31.4 m2

72





Toplam kazık taşıma gücü:a urum a azı aşıma gücü:

Qd = (Qu + Qf . GF) / FS – W

= (1125 + 3198 x 0.7) / 3 – 339 = 782 kN

Depremli durumdaki kazık taşıma gücü: 1.5 ile artır ırsak

Qd = 782 x 1.5 = 1173 kNu , f

FS = 3

W = A . γbeton . Df = 0.785 x 24 x 18 = 339 kN

GF = 0.7

73





74





Fore kazık erle imi ve temel kalı lanı Ø65 kazık 80 cm temel

75





Kazık Taşıma kapasitesi (Geoteknik raporda önerilmiştir)

76





Kazık ve zeminin modellenmesi Taşıma kapasitesiGeoteknik ra orda önerilmi tir

77





Yapı Bilgileri ve Proje parametreleri:

2 katlı bir otel yapısı incelenecektir.

Zemin sınıf ı:Z4 (Ta=0,20 sn, Tb= 0,90 sn

Üstyapı periyodu: 0.29 snYapı ağırlığı : 92636 kN (Temel dahil)

=R= 1 (Kazıklı temel için)

78





Yapı ve kat ağırlıklar ı

Story Load Loc P

STORY2 W Top 17324.13

STORY2 W Bottom 18835.85

STORY1 W Bottom 39082.17.

TEMEL W Bottom 132621.5

79





Servis Yükleri Altında Yapı ve kat ağırlıklar ı (kN)

Story Load Loc P

STORY2 GQ Top 19389

STORY2 GQ Bottom 20901

STORY1 GQ Top 47524

STORY1 GQ Bottom 49590

TEMEL GQ Top 105259

TEMEL GQ Bottom 102992

80





Deprem yükü hesabı:

Vt=Ao*I*S(T)W/R

= * * *, ,

Vt=92636 kN

Kazık sayısı: 241 temelin rijit olduğu ve

kazıklara gelecek kesme kuvveti hesaplanabilir

ve kazık taşıma kapasitesi ile kıyaslanır.

81





Deprem yükleri altında temelde oluşan yük değerleri (kN)

Story Load Loc P VX VY

TEMEL GQEX MAX Top 105259 92326.97 494.24

TEMEL GQEX MAX Bottom 102992.4 58.33 8.82

TEMEL GQEX MIN Top 105259 -92326.97 -494.24

. - . - .

TEMEL GQEY MAX Top 105259 499.41 91879.38TEMEL GQEY MAX Bottom 102992.4 8.85 66.74

TEMEL GQEY MIN Top 105259 -499.41 -91879.38

TEMEL GQEY MIN Bottom 102992.4 -8.85 -66.74

82





Mertebe kontrolü:

Kazık sayısı: 241

Temelin rijit olduğu ve kazıklara uniform yük

aktar ılacağı kabulü ile hem normal kuvvet hem

e esme uvve esap ana r ve azı

taşıma kapasitesi ile kıyaslanır.

83





Nd= W/nkazık

Nd= 92636/241=385 kN < Qu=510 kN √

Vd=92636/241=385 kN

cr d

Vc=0,80*Vcr = 254 kN

Vr =Vc+Vws ≥Vd sağlanmalıdır. Φ10/15 etriye;

=

Vr =484 kN > Vd=385 kN √

84





Kazıklarda oluşan maksimum normal kuvvet (kN)

ory o umn oa oc

TEMEL C420-20 GQ 0 -477

TEMEL C419-20 GQ 0 -476TEMEL C423-20 GQ 0 -476

TEMEL C421-20 GQ 0 -475

- -

TEMEL C418-20 GQ 0 -475TEMEL C420-19 GQ 0 -475

TEMEL C419-19 GQ 0 -475

TEMEL C422-20 GQ 0 -475

Ndmax= 477 kN < Qu=510 kN

85





Stor Column Load Loc P V2 V3

TEMEL C385-20 GQEY MAX 0 -416 133 478

- . -

TEMEL C385-20 GQEY MAX 1 -407 133 478

TEMEL C386-20 GQEY MAX 0 -424 133 478

TEMEL C386-20 GQEY MAX 0.5 -420 133 478

TEMEL C386-20 GQEY MAX 1 -415 133 478

TEMEL C382-20 GQEY MAX 0 -395 134 478

Pdmax= 416 kN < Qu=510 kN Vdmax= 478 kN < Vr =484 kN

86


.



Kazıklı temel tasar ımı iyi hazırlanmış bir geoteknik

rapor ve uzman bir geoteknik mühendisi ile birlikte

çalışılarak yapılmalıdır.

Kazıklı temel tasar ımında deprem durumunda

,

sıvılaşma problemi mutlaka dikkate alınmalıdır.- -

analizler yapılmalıdır.

87


.



Devrilmeye maruz binalar dışında kazıklar ın binadan

ayr ı olarak yapılması daha uygundur. Devrilme

güvenliği az olan binalarda radye temel kenar ı

boyunca kazık bulunmasına özen gösterilmelidir .

ana temel hesapta gerektiği boyutuyla bırakılmalıdır . azı ar uygu anmaya aş ama an nce aşıma g c

testine tabi tutulmalıdır.

88


.



Kazıklı temel tasar ımında bir kolonun altına en az üç

adet kazık çakılmalıdır. Çünkü üç nokta bir düzlem

o uş urur. er o on a ucun a e me es r az a se

dört kazık kullanılması daha uygun olur.

89


.



Kazık tepelerinde kazık başlıklar ı oluşturulur ve kolonlar

kazık başlığı üzerine oturtulur. Eğer yapıda kat sayısı

az a ve o on y er y se az a sayı a azı

kullanmak gerekir. Bu durumda kazık aralar ı (min 3D)

olacak şekilde kazıklar yerleştirilir, tek bir kazık başlığı

.

Tüm kazıklar ın yük aktarabilmesi için kazık başlığının

yeterli rijitlikte olması gerekir.

90


.



Kolon altlar ında kazık aralar ı kısa tutulurken açıklık

ortalar ına doğru kazık aralar ı açılabilir. Kolon yüklerini

o a nce az a azı a a ı a me ç n gere n e

kazık başlığı radye temellerde olduğu gibi kalınlaştır ılır.

Kazık başlıklar ında hem maksimum kazık yüküne hem

yapılmalıdır.

91


.



Kazıklı temellerin yapıldığı binalarda genellikle yer altı

su seviyesi yüksek olur. Kazıklar temel altındaki

zo asyonu e ç n, zo asyon pro em er çı ar. u

sorunu aşmak için yapı temeli radye plak şeklinde,

kazık başlıklar ından ayr ık olarak oluşturulur. Kazık

oluşturur. Çanak içi izolasyonu yapıldıktan sonra, esas

yapı temeli bunun içine oturtulur.

92




SORULAR?

93




TE EKKÜRLER…

94


kazikli temel hesabi-23-9-2011

Documents