konstruksione metalike
DESCRIPTION
©puneinxhinieresh http://www.facebook.com/PuneInxhinierTRANSCRIPT
Projekt Kursi
Llogaritja dhe dimensionimi I nje strukture horizontale me trare te perbere.
KERKOHET:
1. Llogaritja e ngarkesave mbi strukturen e mbuleses.
2. Dimensionimi i trareve sekondar T-1 ne soliditet dhe shtangesi.
3. Te llogariten mbeshtetjet e traut sekondar mbi traun kryesor.
4. Te projektohet trau kryesor si nje tra i perbere nga pllaka:
Te llgaritet lartesia optimale e traut te perbere.
Te dimensionohen seksionet terthore te traut te perbere ne soliditet dhe
shtangesi
Te llogaritet dhe kontrollohet qendrueshmeria e pjesshme e murit te traut. Te
projektohen brinjet e rigjidimit.
Te llogaritet brinja e rigjidimit te mbeshtetjes
Te percaktohet vendi i ndryshimit te seksionit te traut dhe te llogaritet ai.
5. Te llogaritet cerniera e mbeshtetjes si cerniere cilindrke.
JEPET:
1. Skema:
24.0 7.5
55
2. Ngarkesat:
Mbi traun sekondar do hidhet nje solet beton-arme me trashesi t=12cm,
koeficienti i mbingarkimit np=1,35
Mbi soleten do kete shtresa , pesha e te cilave do te merret gn=180 kg/m2
Ngarkesa e shfrytezimit e normuar mbi solete te merret gn=500 dN/m2
koeficienti i mbingarkimit np=1,5
Materiali i celikut C-5, R=2300 dN/cm2
ZGJIDHJE:
1. Llogaritja e ngarkesave mbi strukturen e mbuleses.
Ngarkesa nga soleta :
1,5 1 0,12 2500 450 daN/ml 1,35 607,5 daN/ml
Ngarkesa nga shtesat:
1,5 1 180 270 daN/ml 1,35 364,5 daN/ml
Ngarkesa nga pesha vetjake:
21 daN/ml 1,35 28,35 daN/ml
Ngarkesa nga shfrytezimi:
1,5 1 500 750 daN/ml 1,5 1125 daN/ml
nsg 450 daN/ml sg 607,5 daN/ml
nshg 270 daN/ml shg 364,5 daN/ml
nvg 21 daN/ml vg 28,35 daN/ml
n nig g 741 daN/ml sg g 1000,35 daN/ml
np 750 daN/ml p 1125 daN/ml
2. Dimensionimi i trareve sekondar T-1 ne soliditet dhe shtangesi.
q g p 1000,35 1125 2125,35 daN/ml
n n nq g p 741 1491 daN/ml
7.0
13017,77
7438,73
7438,73
q
M
Q
maxM 13017,77 daNm
maxQ 7438,73 daN
Nga kushti ne soliditet:
maxp
nev
MR
W max
nev
p
MW
R
nev
1301777W 566
2300 3cm
Ne tabelen 21.sh zgjedhim profilin dopjo T nr.33
h
b
d
tR
x
y
x
y
Me keto karakteristika:
vg 42,2 daN/m h 330 mm b 140 mm
d 7 mm t 11,2 mm R 13 mm
F 53,8 cm2 xI 9840 cm4 xW 597 cm3
xr 13,5 cm xS 339 cm3
Bejme kontrollin ne soliditet:
max
x
M 13017772180
W 597daN/cm2 < Rp=2300 daN/cm2
Bejme kontrollin nga sforcimet tagenciale:
xpr
x
Q SR
I
7438,73 339366,1
9840 0,7 daN/cm2 < Rpr=2300 daN/cm2
Bejme kontrollin ne shtangesi:
3n
br
q lf 5 f 1
l 384 E I l 300
3
6
f 5 14,91 700 1
l 384 2,1 10 9840 310<
1
300
3. Te llogariten mbeshtetjet e traut sekondar mbi traun kryesor.
Detaje te lidhjes se traut sekondar me traun kryesor:
95
14
09
5
0,5
0,7
0,5
Zgjedhim diametrin e ribatines d=20 mm
Zgjedhim profilin L barabrinjes:
Zo
b
d
b=50 mm d= 5mm z0=1,42 cm
Percaktojme si do te punoj bashkimi me ribatina:
min 0,7 0,66 d 0,66 2 1,32
min 0,7 < 0,66 d 1,32 bashkimi me ribatina punon ne ngjeshje
Nga kontrolli ne ngjeshje , percaktojme numrin e ribatinave:
rngj min ngjN d R 2 0,7 3800 5320
ngj
N 7438,73n 1,4
N 5320 2 ribatina
b
2d 3d 2d
40 60 40
140
25
25
Bashkimin ne traun kryesor e realizojme me saldim.
E-42 tkR 1500 daN/cm2
t tt k
7438,73N 2l 1cm 1cm 8,08cm
0,7 h R 0,7 0,5 1500
Marrim lt=l=14cm
4. Te projektohet trau kryesor si nje tra i perbere nga pllaka:
Te llgaritet lartesia optimale e traut te perbere.
Llogaritja e ngarkesave mbi traun kryesor:
Ngarkesa nga soleta :
7 1 0,12 2500 2100 daN/ml 1,35 2835 daN/ml
Ngarkesa nga shterat:
7 1 180 1260 daN/ml 1,35 1701 daN/ml
Ngarkesa nga trau sekondar:
Kemi 22 te till:
22 7 42,2 6498,8 daN
6498,8
206,431,5 daN/ml 1,35 278,6 daN/ml
Ngarkesa nga pesha vetjake:
45 daN/ml 1,35 60,75 daN/ml
Ngarkesa nga shfrytezimi:
7 1 500 3500 daN/ml 1,5 5250 daN/ml
nsg 2100 daN/ml sg 2835 daN/ml
nshg 1260 daN/ml shg 1701 daN/ml
nT1g 206,4 daN/ml T1g 278,6 daN/ml
nvg 45 daN/ml vg 28,35 daN/ml
n nig g 3611,4 daN/ml sg g 4875,35 daN/ml
np 3500 daN/ml p 5250 daN/ml
q g p 1000,35 1125 2125,35 daN/ml
n n nq g p 741 1491 daN/ml
Percaktojme momentin dhe forcen prerese maksimale ne traun kryesor:
Menyra I e ngarkimit:
g
24.0 7.5
M
Q
593440,44
284775,47
109638,56
133369,84
75940,13
Menyra II e ngarkimit:
g
24.0 7.5
M
Q
662056,57
137119,22
115790,9
127217,5
36565,13
Menyra e III e ngarkimit:
Per te percaktuar lartesin optimale nisemi nga kushti ne soliditet:
h
h maxnev
p
M 50261200W 21852.6
R 2300 cm3
h 3 3h 220 W 15 220 21852.6 15 153 cm
g
p
24.0 7.5
M
Q
223024,75
284775,47
46638,56
70369,84
75940,13
mb
mb maxnev
p
M 21093700W 9171.1
R 2300 cm3
mb 3 3h 220 W 15 220 9171 15 111,3
Lartesia optimale ne hapesire eshte : h=170 cm.
Lartesia optimale ne mbeshtetje eshte : h=120 cm.
Te dimensionohen seksionet terthore te traut te perbere ne soliditet dhe
shtangesi
Percaktojme trashesin e murit te traut:
m
3 h 3 17007 7 12.1
1000 1000 mm pranoj 14mm
Percaktojme siperfaqet e brezave:
nev m m
b
m
W h 21852 1,4 170F 89,275
h 6 170 6 cm2
Brezat i zgjedhim me permasa 600 x 22 mm me Fb=132 cm2
Murin e traut me permasa 14 x 1700 mm me Fm=238 cm2
mh 170 cm m 1,4 cm
br 2,2 cm b 60 cm
x x
y
22
17
00
22
600
14
c
br
c 30013.6
22 < 15 qendrueshmeria e brezit eshte e garantuar.
b 600
0.34h 1744
brenda madhesive te garantuara 1 1
2,5 5
Karakteristikat gjeometrike te seksionit jane:
Fb=132 cm2 Fm=238 cm2 F=370 cm2
Kontrolli ne sforcime normale:
max
real
MR
W
23 2 241.4 170 174.4
2 2 60 2.2 2010784.712 2 12 4
m mbr
h hI b cm
32 2 2010784.723656.2
170real
IW cm
h
2 2max 502612 1002124.6 / 2300 /
23656.2real
MdaN cm R daaN cm
W
Kontrolli ne sforcime tagenciale :
max3
2pr
m
QR
h
2 23 98789622.6 / 1400 /
2 1.4 170prdaN cm R daN cm
Dimensionimi i seksionit ne mbeshtetje :
mbnev m m
b
m
W h 9171.1 1,4 170F 16
h 6 170 6cm2
Brezat i zgjedhim me permasa 350 x 22 mm me Fb=77 cm2
Murin e traut me permasa 14 x 1700 mm me Fm=238 cm2
mh 170 cm m 1,4 cm
br 2,2 cm b 35 cm
350
c
x x
y
y
142
21
70
02
22
2
br
c 904,1
22
< 15 qendrueshmeria e brezit eshte e garantuar.
b 350 1
h 1744 4,98 brenda madhesive te garantuara
1 1
2,5 5
b=350 cm > 1
h 174,4cm10
Karakteristikat gjeometrike te seksionit jane:
Fb=77 cm2 Fm=238 cm2 F=315 cm2
Kontrolli ne soliditet :
max
real
MR
W
23 2 241.4 170 174.4
2 2 35 2.2 1174362.312 2 12 4
m mbr
h hI b cm
32 2 1174362.313816.1
170real
IW cm
h
2 2max 210937 1001526 / 2300 /
13816.1real
MdaN cm R daaN cm
W
Kontrolli ne sforcime tagenciale :
max3
2pr
m
QR
h
2 23 98789622.6 / 1400 /
2 1.4 170prdaN cm R daN cm
Te llogaritet dhe kontrollohet qendrueshmeria e pjesshme e murit te traut. Te
projektohen brinjet e rigjidimit.
Largesia ndermjet brinjeve te rigjidimit merre nga h – 3h dmth 174,4 – 523,2.
Pranojme largesine ndermjet brinjeve te rigjidimit te barabarte me 300 cm ne hapsiren e pare dhe 250 ne
hapsiren e dyte.
300 300 300 300 300 300 300 300 250 250 250
2400 750
3150
1 4 5 6 7 8 9 10 112 3
mr
h 1700b 40mm 40mm 96,7mm
30 30 pranojme rb 10cm
r 10mm
Kontrolli i qendrueshmerise se pjesshme :
2 2
kr kr
m
Percaktojme kr dhe kr
mkr 4
100k
b
k4 e percaktojme ne tabele ne varesi te te cilen e percaktojme me formulen :
3 3
b b b
m m
I b 60 2,2c 0,8 1,09
I b 170 1,4
1,09 4k 6654,2
kr
100 1,46654,2 5479,93
170
2daN/ cm
2
mkr 2
1009501250
b
ku
3001,76
170
2
kr 2
950 100 1,41250 1055,75
1,76 170
2daN/ cm
- llogaritet sipas vleres mesatare te momentit ne pjesen e pllakes me gjatesi 300 cm
- llogaritet sipas vleres mesatare te forcave prerese ne pjesen e pllakes me gjatesi 300 cm
M
W
m m
Q
h
Kontrollojme pllakat 1 , 4 , 5 , 8.
Percaktojme Mmes dhe Qmes per secilen pllake:
Per pllaken 1 kemi:
mesM 11365671,09 daN cm mesQ 70437,59 daN
Per pllaken 4 kemi:
mesM 45958332,5 daN cm mesQ 6434,99 daN
Per pllaken 5 kemi:
mesM 44688699,84 daN cm mesQ 14899,21 daN
Per pllaken 8 kemi:
mesM 2478241,41 daN cm mesQ 78901,81 daN
Llogarisim qendruesherin e pjesshme te mureve:
Per pllaken 1 kemi:
11
M 11365671,09391,68
W 29018,1 2daN/ cm
11
m m
Q 70437,59295,96
h 1,4 170
2daN/ cm
2 2 2 2
1 1
kr kr
391,68 295,960,29
5479,93 1055,75
m
Per pllaken 4 kemi:
44
M 45958332,51583,78
W 29018,1 2daN/ cm
44
m m
Q 6434,9927,04
h 1,4 170
2daN/ cm
2 2 2 2
4 4
kr kr
1583,78 27,040,33 m
5479,93 1055,75
Per pllaken 5 kemi:
55
M 44688699,841540,03
W 29018,1 2daN/ cm
55
m m
Q 14899,2162,6
h 1,4 170
2daN/ cm
2 2 2 2
5 5
kr kr
1540,03 62,60,29 m
5479,93 1055,75
Per pllaken 8 kemi:
88
M 2478241,4185
W 29018,1 2daN/ cm
88
m m
Q 78901,81331,52
h 1,4 170
2daN/ cm
2 2 2 2
8 8
kr kr
85 331,520,314 m
5479,93 1055,75
Te llogaritet brinja e rigjidimit te mbeshtetjes.
Mbeshtetja 1:
b
15xdmd
Percaktojme dimensionet e pllakes se rigjidimit duke u nisur nga kontrolli ne ngjeshje:
maxngj ngj
ngj
QR
F max
ngj
ngj
Q 115790,9F 34,056
R 3400 cm2
Duke ditur qe r = 8 ÷ 12 mm marrim r 1,2 cm b=31,4 cm
Brinja e rigjidimit do te kete permasat : r 1,2 cm b=31,4 cm dhe siperfaqe brF 1,2 31,4 37,68 cm2
31
,4
211,2
15
1,4
15
Kontrolli ne shtypje:
shF 37,68 21 1,4 67,08 cm2
3 31,2 31,4 21 1,4I 3100,7
12 12
cm4
sh
I 3100,7r 6,79
F 67,08 cm
mh 17025,04
r 6,79 0,935
sh
Q 115790,91846,16
F 0,935 67,08
2daN/ cm
2 21846,16daN/ cm R 2300daN/ cm
Kushtet plotesohen.
Llogaritja e trashesise se tegelit:
tk
t t
QR
2 0,7 h l
t tk t
Q 115790,9h 0,32cm
2 0,7 R l 2 0,7 1500 170 1
Pranojme lartesin e tegelit te barabarte me ht=5 mm.
Mbeshtetja 2:
15xdmd15dm
br
dm
br
Percaktojme dimensionet e pllakes se rigjidimit duke u nisur nga kontrolli ne ngjeshje:
maxngj ngj
ngj
QR
F max
ngj
ngj
Q 209309,97F 61,56
R 3400 cm2
Duke ditur qe r = 8 ÷ 12 mm marrim r 1,2 cm br=25 cm
Brinja e rigjidimit do te kete permasat : r 1,2 cm br=25 cm dhe siperfaqe
brF 1,2 25 25 1,4 61,68 cm2
211,221
25
1,4
25
Kontrolli ne shtypje:
shF 2 25 1,2 42 1,4 118,8 cm2
3 31,2 25 42 1,4I 2 3134,6
12 12
cm4
sh
I 3134,6r 5,14
F 118,8 cm
mh 17033,07
r 5,14 0,9177
sh
Q 209309,971919,87
F 0,9177 118,8
2daN/ cm
2 21919,87daN/ cm R 2300daN/ cm
Kushtet plotesohen.
Llogaritja e trashesise se tegelit:
tk
t t
QR
4 0,7 h l
t t
k t
Q 209309,97h 0,295cm
4 0,7 R l 4 0,7 1500 170 1
Pranojme lartesin e tegelit te barabarte me ht=5 mm.