konstruksione betoni ii

ВЕДАТ РАМАДАНИ БЕТОНСКИ КОНСТРУКЦИИ II 1

Изведба на градежните објекти се врши според главните изведбени проектите кои ги шодготвуват висококвалификувани проектанти. Конечниот резултат е изготвување. Високиот квалитет на проектната документација е основен предуслов при градба на армирано-бетонски конструкции. Целокупната документација неопходно за изведба на ееден градежен објект и се состои од повеќе проекти:аркитектонски,градежен,технолошки,собраќаен,хидротехнички.За ова анализа ние го земаме во предвид само градежниот проект (статика со сеизмика)

Изготвување на градежниот проект се споделува во две етапи

Првата етапа-планирање и дефинирање на проект услови и критериуми што подразбира дефинирање на низа параметри нео пходно за извшување на работите во втората етапа

1. Анализа на вертикалните товари Заб-анализата на товарите да се изврши во склад на намената на објектот и важечката техничка регулатива за товари кај згради

2. Дефинирање на сеизмичките сили Заб-сеизмичките сили да се пресметат во склад со Правилникот за технички нормативи за иградба на објекти од високоградбата во сеизмички подрачја (ПИОВС,81) и Еврокод 8

Генерални принципи при проектирање на конструкцијата

Избор на локацијата и начинот на темелење

Избор на основата на објектот

Избор на вертикалната диспозиција на објектот

Големината и распоредот на масите

Континуитет на крутоста

Дуктилност

Процес тек на проектирање


Влезни податоци – Конструкција

A

8.0

0

B

4.0

0

C

8.0

0

D

A

Ниво: [2.80 m]


Табела на материјали No Име на материјал E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm

1 Betoni MB 30 3.400e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.400e+7 0.20 2 Betoni MB 30 3.150e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.150e+7 0.20

Сетови на плочи

No d[m] e[m] Материал Тип на пресметка Ортотропија E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 0.150 0.000 1 Тенка плоча Изотропна Сетови на греди

A

8.0

0

B

4.0

0

C

8.0

0

D

0

2.80

1

2.80

2

2.80

3

2.80

4

2.80

5

2.80

6

2.80

7

Рамка: Rx4

Сет: 1 Пресек: b/d=30/60, Фиктивна ексцентричност Мат. A1 A2 A3 I1 I2 I3

2 - Betoni MB 30 1.800e-1 1.500e-1 1.500e-1 3.708e-3 1.350e-3 5.400e-3

3

2

30

60

30

T


A

0

2.80

1

2.80

2

2.80

3

2.80

4

2.80

5

2.80

6

2.80

7

Рамка: Ry3


2 - Betoni MB 30 1.500e-1 1.250e-1 1.250e-1 2.817e-3 1.125e-3 3.125e-3


2 - Betoni MB 30 1.600e-1 1.333e-1 1.333e-1 3.605e-3 2.133e-3 2.133e-3

Сетови на точкасти потпори K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3

1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

3

2

30

50

[cm]

25

T

3

2

40

40

[cm]

T


Општи правила

Регуларноста според основата според еврокод (λ=lx/ly<4 λ=20/20=1<4) -условот е задоволен

Регуларноста според според еврокод -(H<(4-5)b ) условот е задоволен

Според ЕС 8

Според табелата го избираме пресметковниот модел како рамнински со упростена анализа и со пропишан фактор на однесување

Анализа на објектот (втора етапа)

регуларност Дозволени упростувања Фактор на однесување По основа По висина Модел Анализа

да да Рамнински Упростена пропишан да не Рамнински мултимодална намален не да Просторен мултимодална пропишан

да не Просторен мултимодална намален


1. Постојани товари Сопствена тежина на плоча (dp=15cm) 0.15*25=3.75kN/m2

Додатно постојани товари =2,5kN/m2

g=6.25kN/m2

2. Променливи товари За административни простори p=2,5kN/m2

3. Товарите за гредите во сл.1.0 (а-основа b-пресек) се одредени спрема припадните површини

Припадна порвршина F1=0.5(8.0+4.85)*2=12.85m2

F2=0.5*4.0*2=4.0m2

F1=0.5*4.0*2.0

tg60*2=12.85m2

4. Распон A-B (C-D)

Постојано со плоча 6.25*2F1/8=6.25*2*12.85/8.0 =20.1kN/m’

Сопствена тежина од греда 0.30*0.60*25 =4.5 kN/m’ g1=24.6kN/m’

Корисно со плоча 2.0*2F1/8=2.0*2*12.85/8.0 p1=6.4kN/m’

5. Распон B-C

Постојано со плоча 6.25*2F2/4=6.25*2*4.0/4.0 =12.5kN/m’

Сопствена тежина од греда =4.5 kN/m’ g2=17.0kN/m’

Корисно со плоча 2.0*2F2/4=2.0*2*4.0/4.0 p2=6.4kN/m’

Анализа на вертикалните товари


6. Концентрисани реакции на греда Оса А

Постојани со плоча 6.25*F3=6.25*2.30 =14.4kN

Сопствена тежина на греда во У-правец 0,30*0,50*25*4,0 =15,0kN

Тежина на столб 0,402*2,8*25,0 =11,2 kN

Припадна тежина од фасада 1,0*4,0*2,8 =11,2 kN GA=51,8kN

Корисно со плоча 2.0*F3=2.0*2,30 PA=4,6kN

Оса B

Постојани со плоча 6.25*2F2=6.25*2*4,0 =50,0kN

Сопствена тежина на греда во У-правец+столб =26,2kN GB=51,8kN

Корисно со плоча 2,0*2* F2=2,0*2*4,0 PB=4,6kN

7. Вкупна тежина на спрат Плоча 0,15*25*20*20 =1500kN

Греда во X-правец 6*0,30(0,60-0,15)*25*20 =405kN

Греда во У-правец 4*0,30(0,50-0,15)*25*20 =210kN

Додатно стално 2,5*20*20 =1000kN

Тежина на столб

6*4*0,42*25*2,8 =268,8kN

Фасада

4*20*2,8*1,0 =224kN

G=3607.8kN

Корисно 2,0*20*20 P=800kN

За анализа на дејство од земјотреса е усвоено

G+P/2=3607.8+800/2=4007.8 kN/спрат

Вкупна тежина за анализа на дејство од земјотрес W=7*4007.8=28055 kN


Според правилникот за технички нормативи за изградба на објекти во вицокоградбата во сеизмички подрачја анализата се врши според т.н. еквивалентен метод. Кај него хоризонталните инерциалните-сеизмичките сили кои имат динамичен карактер се зменуват со ситем од еквиваленни хоризонтални статички сили кои дејствуват во нивото на меѓукатната конструкција

Вкупната хозонтална сеизмичка сила се пресметува според изразот S=K*W W=вкупната тежина на објектот и опремата Припадната тежина за еден рам Wi=(G+P/2)/6=4007.6/6=668.0 kN/спрат

K=вкупниот сеизмички коефициент за хоризонтален правец

К=K0*KS*KP*Kd≥0.02 K0-коефициент на категориа на објектот-зависи важноцта на објектот и се движи во границите од 0,75< K0<1,5

Објектите се делат во три категории каде што за ваков објект што впаѓа во втората категориа K0=1,0

KS=коефициентот на сеизмички интензитет-зависи од сеизмичката зона во која се наоѓа објектот и според скалата МCS,изнесува

IX-сеизмичка зона …........................ KS=0,100

KP=коефициент кој зависи од дуктилноста и придушувањето,како и од типот на конструкцијата и нејзините крутости

KP=1 –за сите современи конструкции од армиран бетон

Kd=коефициент ха динамичноста-зависи од категориата на почвата и од периодата на сопствената осцилација на конструкцијата

За катгорија II- на почвата Kd=0,7/T 1> Kd>0.47

Одредување на сопстената осцилација според изразот за скелетните ситеми Т=(0,1-0,12)n каде n-е бројот на катовите

Т=0,1*7=0,7

Kd=0,7/0,7=1,0s

K=1.0*0.100*1.0*1.0=0.1>0.02

W=7*668=4676 kN

S=0.1*4676=467.6 kN

Вкупната сеизмичка сила за објектите цо повеќе од 5 ката, според прописите 85% од силата S се рацпределува по катовите според изразот

Анализа на хоризонталните товари (сеизмика)


i i7

j j

j=1

W *Z

W *ZiS =0.85*S*

Додека 15% од S се поставува во ниво на последниот спрат

0.85S=0.85*467.6=397.46 kN

0.15S=0.15*467.6=70.14 kN

ниво

Zi

Wi

Wi*Zi

i ii 7

j j

j=1

W * ZS = 0.85*S*

W * Z

m kN kNm 7 19,6 668 13092,8 99,4 6 16,8 668 11222,4 85,2 5 14 668 9352 71,0 4 11,2 668 7481,6 56,8 3 8,4 668 5611,2 42,6 2 5,6 668 3740,8 28,4 1 2,8 668 1870,4 14,2

ΣWj*Zj= 52371,2 (Σ=397,5kn)

Влезни податоци - Оптоварување Список на случаи на оптоварувања

No Име

1 ПОСТОЈАНИ (g) 2 ПРОМЕНЛИВИ

3 СИЗМИКА X

4 СИЗМИКА -X

5 Комб.: 1.6xI+1.8xII 6 Комб.: 1.3xI+1.3xII/2+1.3xIII (1.3xI+0.65x1.3xII+1.3xIII) 7 Комб.: 1.3xI+1.3xII/2-1.3 xIV (1.3xI+0.65xII+1.3xIV)


p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=24.60

p=17.00

p=17.00

p=17.00

p=17.00

p=17.00

p=17.00

p=17.00

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=51

.80

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

P=76

.20

Опт. 1: ПОСТОЈАНИ (g)

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=6.40

p=4.00

p=4.00

p=4.00

p=4.00

p=4.00

p=4.00

p=4.00

P=4.

60P=

4.60

P=4.

60P=

4.60

P=4.

60P=

4.60

P=4.

60

P=4.

60P=

4.60

P=4.

60P=

4.60

P=4.

60P=

4.60

P=4.

60

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

P=16

.00

Опт. 2: ПРОМЕНЛИВИ


-18

.28

29.

06

-25

. -

18.5

0

-18

.50

-25

.

29.

06

-18

.28

-28

.85

24.

30

-24

.94

-27

.64

24.

71

-25

.34

-27

.04

24.

64

-26

.09

-26

.20

24.

59

-27

.03

-25

.25

24.

44

-28

.26

-22

.26

25.

30

-29

.54

-13

.33

-13

.33

-14

.17

-14

.17

-14

.42

-14

.42

-14

.85

-14

.85

-15

.24

-15

.24

-17

.21

-17

.21

-24

.94

24.

30

-28

.85

-25

.34

24.

71

-27

.64

-26

.09

24.

64

-27

.04

-27

.03

24.

59

-26

.20

-28

.26

24.

44

-25

.25

-29

.54

25.

30

-22

.26

18.29

-15.16 13.70

-13.88 13.76

-13.64 13.40

-13.26 12.95

-12.73 12.53

-12.86 9.41

-4.66

-7.49

6.33 -5.28

5.47 -5.71

5.76 -5.91

6.00 -6.17

6.26 -6.77

7.21 -5.11

2.43

7.49

-6.33 5.28

-5.47 5.71

-5.76 5.91

-6.00 6.17

-6.26 6.77

-7.21 5.11

-2.43

-18.29

15.16 -13.70

13.88 -13.76

13.64 -13.40

13.26 -12.95

12.73 -12.53

12.86 -9.41

4.66


Влијанија во греда: max М3= 29.06 / min М3= -29.54 kNm

-79

.53

130

.74

-12

4. -

89.7

8

-89

.78 -12

4.

130

.74

-79

.53

-12

5.47

109

.77

-12

0.59

-12

0.45

111

.58

-12

1.98

-11

8.30

111

.29

-12

4.71

-11

5.28

111

.11

-12

8.10

-11

1.93

110

.53

-13

2.62

-99

.47

114

.48

-13

7.18

-

66.3

1

-66

.31

-69

.86

-69

.86

-70

.73

-70

.73

-72

.30

-72

.30

-73

.59

-73

.59

-81

.87

-81

.87

-12

0.59

109

.77

-12

5.47

-12

1.98

111

.58

-12

0.45

-12

4.71

111

.29

-11

8.30

-12

8.10

111

.11

-11

5.28

-13

2.62

110

.53

-11

1.93

-13

7.18

114

.48

-99

.47

79.55

-65.91 59.59

-60.43 60.05

-59.59 58.73

-58.21 57.09

-56.26 55.68

-57.38 42.11

-20.85

-34.81

29.51 -24.77

25.58 -26.55

26.74 -27.25

27.60 -28.20

28.49 -30.55

32.42 -22.90

10.89

34.81

-29.51 24.77

-25.58 26.55

-26.74 27.25

-27.60 28.20

-28.49 30.55

-32.42 22.90

-10.89

-79.55

65.91 -59.59

60.43 -60.05

59.59 -58.73

58.21 -57.09

56.26 -55.68

57.38 -42.11

20.85



Статичка пресметка


-51

.95

-28

.98

-51

.95

9.0

9 0

.13

0.9

6 1

.28

0.1

0 1

7.90

4.1

0 1

.18

1.5

2 1

.94

2.3

4 7

.48

9.0

9 0

.13

0.9

6 1

.28

0.1

0 1

7.90

-173.77

-353.78

-532.99

-711.59

-889.38

-1066.20

-1240.88

-252.43

-498.62

-745.61

-993.21

-1241.62

-1491.00

-1742.52

-252.43

-498.62

-745.61

-993.21

-1241.62

-1491.00

-1742.52

-173.77

-353.78

-532.99

-711.59

-889.38

-1066.20

-1240.88


Влијанија во греда: max N1= 17.90 / min N1= -1742.52 kN

-11

.94

-7.

01

-11

.94

2.0

9 0

.06

0.2

6 0

.35

0.1

0 4

.04

1.0

0 0

.32

0.4

2 0

.54

0.6

6 1

.75

2.0

9 0

.06

0.2

6 0

.35

0.1

0 4

.04

-29.24

-59.93

-90.41

-120.73

-150.83

-180.65

-209.94

-50.56

-99.67

-148.99

-198.47

-248.17

-298.15

-348.66

-50.56

-99.67

-148.99

-198.47

-248.17

-298.15

-348.66

-29.24

-59.93

-90.41

-120.73

-150.83

-180.65

-209.94




-11

0.77

12

-43

.00

43.

00

-12

2.03

11 0

-11

7.01

115

.79

-11

6.21

116

.59

-11

5.60

117

.20

-11

4.80

118

.00

-11

3.81

118

.99

-11

1.69

121

.11

-43

.00

43.

00

-43

.00

43.

00

-43

.00

43.

00

-43

.00

43.

00

-43

.00

43.

00

-43

.00

43.

00

-11

5.79

117

.01

-11

6.59

116

.21

-11

7.20

115

.60

-11

8.00

114

.80

-11

8.99

113

.81

-12

1.11

111

.69

51.95

42.86

22.48

-22.97

-22.49

-12.07

22.97

22.49

12.07

-51.95

-42.86

-22.48


Влијанија во греда: max T2= 122.03 / min T2= -122.03 kN

-24

.64

26

-8.

00

8.0

0 -

26.5

6

24.

-26

.09

25.

11

-25

.89

25.

31

-25

.72

25.

48

-25

.50

25.

70

-25

.22

25.

98

-24

.69

26.

51

-8.

00

8.0

0

-8.

00

8.0

0

-8.

00

8.0

0

-8.

00

8.0

0

-8.

00

8.0

0

-8.

00

8.0

0 -

25.1

1

26.

09

-25

.31

25.

89

-25

.48

25.

72

-25

.70

25.

50

-25

.98

25.

22

-26

.51

24.

69

11.94

9.85

5.02

-4.94

-4.44

-4.99

-2.69

4.94

4.44

4.99

2.69

-11.94

-9.85

-5.02




55.

63

-50

.14

19.

69

-19

.50

51.

27

-58

.34

119

.61

-97

.56

162

.22

-12

9.41

195

.56

-15

3.97

220

.91

-17

1.97

237

.64

-18

2.88

241

.79

-17

9.31

7

5.63

-75

.62

114

.39

-11

4.46

145

.86

-14

5.86

172

.00

-17

2.01

193

.18

-19

3.18

191

.65

-19

1.68

9

8.28

-12

1.20

128

.85

-16

0.99

153

.45

-19

4.51

171

.47

-21

9.86

182

.38

-23

6.60

178

.77

-24

0.64

-55.63

43.22 -76.38

68.24 -93.98

87.62 -107.94

103.09 -117.81

114.59 -123.05

121.54 -120.25

167.64

-69.83

64.90 -108.29

105.00 -138.80

136.41 -163.41

161.89 -182.08

181.48 -194.57

196.55 -174.41

193.59

-70.77

65.80 -108.10

104.79 -138.52

136.15 -163.17

161.64 -181.84

181.24 -194.32

196.29 -174.16

193.34

-58.34

46.22 -74.98

67.50 -93.50

87.10 -107.41

102.57 -117.29

114.06 -122.54

121.06 -119.58

166.69

Опт. 3: СИЗМИКА X


-64

.10

-15

.98

32.

80

-68

.85

-57

.79

-46

.29

-34

.97

-24

.04

1.2

6

-40

.80

-35

.67

-28

.40

-21

.30

-14

.20

-6.

99

-13

.54

-13

.61

-10

.49

-7.

63

-4.

37

-15

.24

13.22

40.37

76.82

120.51

169.62

222.18

274.82

-3.42

7.24

28.00

57.24

94.13

138.16

181.36

3.90

-6.48

-27.46

-56.89

-93.98

-138.19

-181.60

-13.70

-41.14

-77.37

-120.86

-169.78

-222.15

-274.58




13.

22

9.8

0

13.

70

27.

15

36.

45

43.

69

49.

11

52.

56

52.

64

37.

81

57.

21

72.

93

86.

00

96.

59

95.

83

27.

43

36.

23

43.

50

48.

92

52.

37

52.

43

-35.30

-51.65

-64.86

-87.35

-102.82

-48.12

-76.17

-98.29

-116.18

-139.69

-48.77

-76.03

-98.09

-116.00

-139.50

-37.34

-50.88

-64.50

-87.00

-102.24



0.5

1

-0.

51

0.5

0 0

.48

-0.

15 0

.47

0.4

4

-0.

31 0

.47

0.3

7

-0.

47 0

.44

0.2

8

-0.

63 0

.38

0.1

5

-0.

80 0

.27

-0.

02 0

.02

-0.

06 0

.06

-0.

50

-0.

47 0

.14

-0.

48

-0.

47 0

.31

-0.

44

-0.

43 0

.47

-0.

37

-0.

38 0

.62

-0.

28

-0.

27 0

.79

-0.

15

28.07 27.98 27.97 28.01


Влијанија во греда: max u2= 28.07 / min u2= -0.80 m / 1000


-16

0.15

261

.50

-24

6 -

176.

95

-17

6.95

-24

6

261

.50

-16

0.15

-25

2.69

219

.38

-23

7.84

-24

2.47

223

.01

-24

0.78

-23

7.95

222

.42

-24

6.50

-23

1.61

222

.04

-25

3.60

-22

4.54

220

.83

-26

3.07

-19

9.22

228

.70

-27

2.65

-

130.

10

-13

0.10

-13

7.28

-13

7.28

-13

9.12

-13

9.12

-14

2.42

-14

2.42

-14

5.18

-14

5.18

-16

1.98

-16

1.98

-

237.

84

219

.38

-25

2.69

-24

0.78

223

.01

-24

2.47

-24

6.50

222

.42

-23

7.95

-25

3.60

222

.04

-23

1.61

-26

3.07

220

.83

-22

4.54

-27

2.65

228

.70

-19

9.22

160.20

-132.74 120.00

-121.66 120.85

-119.90 118.09

-117.01 114.65

-112.94 111.65

-114.96 84.31

-41.74

-69.19

58.61 -49.14

50.77 -52.75

53.16 -54.23

54.97 -56.23

56.85 -61.06

64.85 -45.84

21.79

69.19

-58.61 49.14

-50.77 52.75

-53.16 54.23

-54.97 56.23

-56.85 61.06

-64.85 45.84

-21.79

-160.20

132.74 -120.00

121.66 -120.85

119.90 -118.09

117.01 -114.65

112.94 -111.65

114.96 -84.31

41.74

Опт. 5: 1.6xI+1.8xII


-42

.95

199

.74

-24

4.04

-15

4.09

-

112.

21

184

.26

-19

1.11

-26

.38

186

.01

-29

9.80

208

.90

-34

3.28

227

.14

-37

9.24

243

.99

-40

7.65

255

.84

-42

8.52

272

.19

-43

0.63

5.6

1

-19

3.17

48.

67

-24

8.83

88.

30

-29

0.94

119

.96

-32

7.26

145

.56

-35

6.71

131

.53

-36

6.80

-

45.2

1

159

.38

-33

9.42

-7.

54

166

.27

-38

3.84

170

.14

-42

4.22

173

.90

-45

2.71

173

.80

-46

9.50

169

.97

-45

6.61

42.99

-39.34 -12.93

1.13 -35.16

27.58 -55.25

49.73 -70.53

67.54 -79.43

75.05 -95.47

187.80

-140.91

126.85 -176.41

173.30 -218.66

215.85 -251.70

250.24 -277.37

277.03 -297.05

302.34 -259.83

267.40

-41.87

43.06 -104.89

99.43 -141.85

138.48 -172.85

170.34 -195.72

194.51 -208.50

208.35 -193.32

235.62

-191.14

155.62 -183.84

175.32 -208.55

199.56 -224.69

217.64 -235.11

229.70 -239.83

240.33 -216.31

246.83

Опт. 6: 1.3xI+1.3xII/2+1.3xIII



Контрола поместување при земјотрес Според Уu81 поместувањето врз конструкцијата под влијаније на сеизмичките товари треба да биде повеќе од H/600 (H-висина на објектот)

dx=28.1mm <1960/600=32.7mm условот е задоволен

-19

1.11

184

.26

-11

2.21

-

154.

09

-24

4.04

199

.74

-42

.95

-33

9.42

159

.38

-45

.21

-38

3.84

166

.27

-7.

54

-42

4.22

170

.14 -

452.

71

173

.90

-46

9.50

173

.80 -

456.

61

169

.97

-19

3.17

5.6

1

-24

8.83

48.

67

-29

0.94

88.

30

-32

7.26

119

.96

-35

6.71

145

.56

-36

6.80

131

.53

-29

9.80

186

.01

-26

.38

-34

3.28

208

.90 -37

9.24

227

.14 -

407.

65

243

.99

-42

8.52

255

.84

-43

0.63

272

.19

191.14

-155.62 183.84

-175.32 208.55

-199.56 224.69

-217.64 235.11

-229.70 239.83

-240.33 216.31

-246.83

41.87

-43.06 104.89

-99.43 141.85

-138.48 172.85

-170.34 195.72

-194.51 208.50

-208.35 193.32

-235.62

140.91

-126.85 176.41

-173.30 218.66

-215.85 251.70

-250.24 277.37

-277.03 297.05

-302.34 259.83

-267.40

-42.99

39.34 12.93

-1.13 35.16

-27.58 55.25

-49.73 70.53

-67.54 79.43

-75.05 95.47

-187.80

Опт. 7: 1.3xI+1.3xII/2-1.3xIV



Контрола на аксиалните товари во столбот Според Уu81 обезбедување на затегнати дуктилни пресеци, се ограничува со износот на аксиалните напрегања во столбот според гравитационите товари

σо/βB≤0.35 σо=N/F ; βB=0.7*βk

maxNg= 1743kN (столб оска B ,приземје) maxNp= 349kN (столб оска B ,приземје)

N=Ng+Np=1743+349=2092 kN

MB 30 => βB=0.7*30=21Mpa

σо=2092/402=1.31 kN/cm2=13.1Mpa σо/βB=13.1/21=0.62>0.35 условот не е задоволен

условот не е задоволен во рамката 4 ,оска A,B,C,D(приземје+2) Решение Зголемување на марката на бетонот во целиот објект (одговара MB 40) и со зголемување на пресекот b/d=45/45, i во оска B,C, приземје b/d=50/50 Проверка

maxNg= 1743kN (столб оска B ,приземје) maxNp= 349kN (столб оска B ,приземје)

N=Ng+Np=1743+349=2092 kN

MB 40 => βB=0.7*40=28Mpa

σо=2092/502=0,84 kN/cm2=8,4Mpa σо/βB=8,4/28=0.30<0.35 условот е задоволен maxNg= 1491kN (столб оска B ,1 кат) maxNp= 298kN (столб оска B ,1 кат)

N=Ng+Np=1491+298=2025kN

MB 40 => βB=0.7*40=28Mpa

σо=2025/452=0,88 kN/cm2=8,8Mpa σо/βB=8,8/28=0.32<0.35 условот е задоволен

Димензионирање


Димензионирање на столбот во свиткување

Ширина на пресекот b cm 45 fb 25,5 MPa

Висина на пресекот d cm 45 σ02 400 MPa

Случај Основни ТОВАРИ М N

kNm kN

g ПОСТОЈАНИ 35 1419

p ПРОМЕНЛИВИ 17,21 298

zx ЗЕМЈОТРЕСИ‐X ПРАВЕЦ 196 ‐138

КОМБИНАЦИЈИ n m

1 1,6g+1,8p 86,978 2806,8 0,544 0,037

2 1,9g+2,1p 102,641 3321,9 0,643 0,044

3 1,0g+1,8p 65,978 1955,4 0,379 0,028

4 1,2g+2,1p 78,141 2328,6 0,451 0,034

5 1,3g+1,3p/2+1,3zx 311,5 1859,0 0,360 0,134

6 1,3g+1,3p/2‐1,3zx ‐198,1 2217,8 0,429 0,085

7 1,0g+1,3p/2+1,3zx 301,0 1433,3 0,278 0,130

8 1,0g+1,3p/2+1,3zx ‐208,6 1792,1 0,347 0,090

Диаграмот интеракције‐ право савивање

n ‐0,2 0,12 0,4 0,6 1,2

m(μ=0,20) 0 0,13 0,175 0,165 0

n ‐0,1 0,12 0,4 0,6 1,1

m(μ=0,10) 0 0,1 0,145 0,138 0

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,18

0,20

‐0,50 0,00 0,50 1,00 1,50

μ=0.30

μ=0,20

Случај 1

Случај 2

Случај 3

Случај 4

Случај 5

Случај 6

Случај 7

Случај 8

Минимален процент на армирање според еврокод =1% Во табела е прикажан процент на армирање кој е по =0.1

потFa=1.0*45*45/100=20.25cm2

Усвоено 4RΦ19 Fa=11.34 cm2

8RΦ14 Fa=12.96 cm2

Fa=23.66 cm2

Димензионирање


Димензионирање на столбот според транзверзалните сили Поради тоа што капацитетот на носивоста на пластичните зглобови е пресметан цо вистински вградена арматура во нив така што се појават поголеми транзверзални сили отколку предходно пресметаните,за тоа пресметаните моменти се помножат со факторот 1,3 за DCH

Qu=1,3Qg+1,3Qp/2+1,3Qs =1.3*43+1.3*8.0+1.3*140=242.5 kN b/d=45/45 ; a=4.5cm ; h=45-4.5=40.5cm z=0.9*h τn=Qu/z*σv

τn=242.

. ∗ . ∗ =0.17 kN/cm2=1.7Mpa

дозволена вредност на транзверзалните сили е одредено според изразот во БАБ-87 τr< τn< 3τr τr- за MB 40=1.3 1.3<1.7<3.9 условот е задоволен

Пресметка на узенгиите во столбот Улогата на узенгиите е повеќекратна

Да го осигурат приемот на смолкување Да ја осигурат работата на надолжната арматура,дури и при отпаднати заштитни

слоеви во критичните зони Да го ограничат развојот на напречните деформации во бетонот и со тоа ја зголемуват

дуктилноста Да учествуват во обезбедување на пресекот при торозиони влијанија

Најнеповолни појавени прснатини се косо прснатини во агол Ѳ=450- за тоа е потребно пресметка на хоризонтална арматура

ΣX=0=>(mfuσv)z/s=Qu z=0.9h=36.45 cm

m=4……...........сечност на узенгијата fu=0,5 cm2..........површина пресекот

на арматурата σv=400 Mpa........граница на развлекување

на челикот Qu=242.5 kN......гранична вредност на

транверзалните сили

s=(mfuσv)z/ Qu=∗ . ∗ . ∗

. =12 cm усвоено узенгии RΦ8/7.5 cm по цела висина на

столбот,и носивоста на узенгиите минимална кои се споредуват со впроче, нај ниско градна ѕзенгија тоа најнеповолен нач

(mfuσv)z/s=∗ . ∗ . ∗

,= 388,8 kN >242.5 kN

Столбот треба да задоволи тражената вредност /конвекционален дуктилен фактор во кривина-CCDF- потребно е истовремено да се обезбедат следниве услови кои според. Αωwd≥k0μ1/rεsy,d(0.35Ac/Ao+0.15)-10 εcu V0

ωwd≥ ωwd,min

ωwd=Vh

V0 *fyd

fcd


255

.84

-42

8.52

1

45.5

6

-35

6.71

173

.80

-46

9.50

Опт. 6: 1.3xI+1.3xII/2+1.3xIII



-46

9.50

173

.80

-35

6.71

145

.56

-42

8.52

255

.84

Опт. 7: 1.3xI+1.3xII/2-1.3xIV


255

.81

145

.53

145

.53

255

.81

-46

9.53

-42

8.55

-

356.

73

-35

6.73

-

428.

55

-46

9.53

Опт. 8: [Anv] 5-7


-22

4.54

220

.83

-26

3.07

-

145.

18

-14

5.18

-26

3.07

220

.83

-22

4.54

Опт. 5: 1.6xI+1.8xII


konstruksione betoni ii

Documents