luogo di installazione: il tecnico - davide cicchini

OGGETTO:

VERIFICA COPERTURA IN VETRO E ALLUMINIO

COMMITTENTE:

Numero di pagine

del Documento:

IOTTI Maria Pia

LUOGO DI INSTALLAZIONE: IL TECNICO

Ing. Davide Cicchini

67 incluso la seguente

13 febbraio 2018

Studio tecnico Ing. Davide Cicchini

Dell’ ing. Davide Cicchini iscritto all’Albo degli Ingegneri della Provincia di Chieti al n° 2278 sezione A, settore: Civile e Ambientale,

C.F.: CCCDVD86H05C632E, e-mail: [email protected];

mailto:[email protected]


Relazione Tecnica Ing. Davide Cicchini www.davidecicchini.it

Tecnico incaricato: Ing. Davide Cicchini Pag. - 2 -67

Sommario

1. PREMESSA ....................................................................................................................................... 4

2. ZONA DI INTERVENTO .................................................................................................................... 4

3. CRITERI DI PROGETTAZIONE ........................................................................................................ 4

4. NORMATIVA DI RIFERIMENTO ....................................................................................................... 4

5. GEOMETRIA DELLA STRUTTURA .................................................................................................. 5

6. CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI ..................................................................... 9

6.1. Alluminio ...................................................................................................................................... 9

6.2. Vetro .......................................................................................................................................... 10

6.2.1. Resistenza meccanica per azione del vento (raffica 5s) .................................................. 14

6.2.2. Resistenza meccanica per azione della neve (1 settimana)............................................. 16

6.2.3. Resistenza meccanica per azione del peso proprio (50 anni) .......................................... 17

7. ANALISI DEI CARICHI .................................................................................................................... 18

7.1. Peso proprio .............................................................................................................................. 18

7.2. Azione sismica .......................................................................................................................... 18

7.3. Azione del vento ........................................................................................................................ 19

7.4. Azione della neve ...................................................................................................................... 25

8. ATTUALIZZAZIONE DEI CARICHI ................................................................................................. 28

9. COMBINAZIONI DELLE AZIONI ..................................................................................................... 28

10. CRITERI DI MODELLAZIONE DEL VETRO ................................................................................ 30

10.1. Calcolo dello spessore equivalente ...................................................................................... 30

10.1.1. Modello Enhanced Effective Thickness (EET) per piastre ............................................ 30

11. MODELLAZIONE STRUTTURALE .............................................................................................. 33

11.1. Dati di input del modello ........................................................................................................ 33

11.2. Sollecitazioni e deformazioni ................................................................................................. 42

11.2.1. Condizione deformata e disposizione della mesh ......................................................... 42

11.2.2. Sollecitazioni telaio in alluminio SLU ............................................................................. 42

11.2.3. Deformazioni telaio in alluminio SLE ............................................................................. 43

11.2.4. Sollecitazioni copertura (shell) in vetro SLU ................................................................. 43

11.2.5. Deformazioni vetro SLE ................................................................................................. 46

12. CRITERI DI ANALISI DELLA SICUREZZA .................................................................................. 47

13. VERIFICHE DI RESISTENZA ...................................................................................................... 47

13.1. VERIFICHE SLU ALLUMINIO............................................................................................... 47

13.1.1. CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI........................................................................... 47

13.1.2. VERIFICA SLU DEGLI ELEMENTI ............................................................................... 48

13.2. VERIFICHE SLU VETRO ...................................................................................................... 64

13.3. VERIFICHE SLE ALLUMINIO ............................................................................................... 66

13.4. VERIFICHE SLE VETRO ...................................................................................................... 66

14. CONCLUSIONI ............................................................................................................................. 67



1. PREMESSA

La presente relazione tecnica ha come oggetto la verifica strutturale della copertura della scala

mobile che fa da collegamento tra il parcheggio e il Centro Storico; realizzata in vetro e alluminio.

L’incarico per la redazione della relazione tecnica, è stato conferito al sottoscritto Ing. DAVIDE

CICCHINI, iscritto all’Albo degli Ingegneri della Provincia di Chieti al n° 2278 sezione A, settore: Civile e

Ambientale; e-mail: [email protected], dall’impresa installatrice.

ZONA DI INTERVENTO

xxxx

2. CRITERI DI PROGETTAZIONE

La struttura in alluminio e vetro, oggetto della seguente verifica, è poggiata a ridosso di un telaio in

acciaio realizzato con tubolari 100x150x5 S235JR. Si fa l’ipotesi che il suddetto telaio, non oggetto di

verifica della seguente relazione, si comporti da struttura sismo-resistente, mentre la struttura vetro-alluminio in copertura è progetta per assolvere al compito di sopportare i carichi normali, derivanti da

vento e neve.

Pertanto calcolate le azioni caratteristiche, amplificati dai corrispettivi coefficienti di combinazione, e le

resistenze dei materiali; si procede alla verifica allo stato limite ultimo e allo stato limite di esercizio; in

accordo con le prescrizioni del DM 14/01/2008 del telaio in alluminio e delle lastre di vetro.

3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La verifica degli elementi in vetro è condotta in accordo alle istruzioni esposte nel CNR DT210 del

2013, in accordo alle Norme Tecniche delle costruzioni del 2008 (D.M. 14-01-2008) e della circolare

esplicativa della NTC08 n°617 del 02-02-2009. Nonché in accordo con la Norma UNI 7697.

Le strutture in alluminio sono analizzate con le seguenti normative Europee

Circolare Ministeriale n°617 del 02 febbraio 2009 UNI EN 1991 – Eurocodice 1 Azioni sulle strutture UNI EN 1999 – Eurocodice 9 Progettazione delle strutture in alluminio





4. GEOMETRIA DELLA STRUTTURA

La copertura è installata su un telaio in acciaio realizzato con sezioni scatolate 100x150x5 (acciaio tipo S235JR)

Le sezioni sono caratterizzate dalle seguenti proprietà



Mentre il telaio di copertura è disposto come segue

Tra gli elementi orizzontali e trasversali sono inserite lastre di vetro rettangolari, poggiate in modo

continuo su tutti i bordi, di dimensioni 6+6 mm + intercalare da 0.76mm in PVB.



Le sezioni impiegati per i montanti sono le seguenti:

In particolare si utilizza la sezione 52M53 della “DOMAL MIRROR” rinforzata con sezione 52H53; come

illustrato nella seconda colonna della tabella. Di seguito il particolare della sezione di rinforzo.



I trasversi sono realizzati con sezioni del tipo 52T15 della “DOMAL MIRROR”

Ai fini della modellazione della struttura si utilizzano delle sezioni equivalenti che presentano le

medesime caratteristiche geometriche, si riportano di seguito i particolari.

SEZ. 52M53+52H53



SEZ. 52T15

Il vetro da impiegare è un vetro temperato termicamente (vetro di sicurezza) stratificato. Infatti viene

interposto tra due lastre di vetro da 6mm un intercalare di polivinilbutirrale (PVB) dello spessore di

0,76mm. Il pacchetto completo ha lo spessore di 12,76mm.

5. CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI

6.1. Alluminio La lega EN AW-6060 è la lega da estrusione più diffusa sul mercato europeo, per le sue doti di alta velocità di deformazione a caldo. Essa consente la realizzazione di profilati con sezione anche complessa, comprendente molteplici cavità e scanalature, per avvicinare quanto più possibile il disegno dell’estruso a quello del manufatto finito, e ridurre al minimo le lavorazioni intermedie.



Pertanto per Le membrature realizzate in alluminio tipo EN-AW 6060/T5; si assumono le seguenti caratteristiche meccaniche:

0.2% Proof Strength (tabella 3.2b) fO2

110 N/mm2 Tensione caratteristica a rottura f

u 160 N/m

m2 Modulo di Young E 70000 N/mm2 Coefficiente di Poisson w 0.25

Coefficiente di espansione termica α 23*10 - 6 °C–

1 Densità di massa q 2700 Kg/m3

6.2. Vetro Il vetro per temperature inferiori a 300÷400°C, può essere modellato come un materiale elastico lineare. L’ipotesi costitutiva di elasticità lineare per il vetro può essere assunta per qualsiasi “livello di accuratezza” scelto per l’analisi della struttura in esame.

Gli elementi di vetro stratificato le lastre sono collegate da un intercalare di materiale polimerico: polivinil butirrale (PVB); L’elemento interposto è costituito da un foglio di materiale elastomerico che deve presentare una buona aderenza al vetro e un allungamento elevato prima della lacerazione. Le caratteristiche meccaniche dell’elastomero sono fortemente dipendenti dal tempo e dalla temperatura; in ogni caso la rigidezza del materiale polimerico è molto inferiore a quella del vetro, per cui anche in presenza di un’efficace aderenza, il polimero è soggetto ad elevati scorrimenti angolari.

Il vetro utilizzato per la copertura ha le seguenti caratteristiche:

Tipo di vetro Temperato termicamente

Lavorazione Lucidato

Profilo superficiale del vetro Vetro float

Trattamento della superficie Nessun Trattamento

Modulo di Young del vetro E(vetro) 70000 N/mm²

Modulo tagliante del vetro G(vetro) 28689 N/mm²

Coefficiente di Poisson ν 0,22

Densità ρ 25 kN/m³

Modulo tagliante dell'intercalare G(PVB) 0,40 N/mm²



Per questa tipologia di materiali, la resistenza meccanica è influenza dal tempo di applicazione del

carico, pertanto si avranno differenti valori di resistenza per differenti tipologie di azioni esterne.

Il valore di progetto (di calcolo) della resistenza a trazione per flessione del vetro fg;d, da considerare per le verifiche agli SLU e allo SLC, può essere assunto della forma:

Dove:

fg;k: valore caratteristico nominale della tensione resistente a trazione per flessione del vetro ricotto (quindi prima degli eventuali trattamenti termici di rafforzamento). Nei casi comuni vale la UNI EN 572-1 per la quale fg;k = 45 N/mm². Nel caso in cui il valore nominale di fg;k sia inferiore al succitato valore, il vetro non rientra nei materiali considerati dalle presenti Istruzioni.

kmod: fattore riduttivo dipendente dalla durata del carico e dalle condizioni ambientali (di temperatura e umidità). I valori di kmod per alcuni tempi di carico (azioni costanti nel tempo) sono indicati nella terza colonna della Tabella 2.2.

Ked e ked’: fattori riduttivi della tensione resistente, rispettivamente per vetro ricotto e presollecitato, dipendenti dalla finitura del bordo dell’elemento di vetro o foro e dalla distanza d dal bordo del punto ove fg;d viene calcolata, da applicarsi ad elementi con bordo in trazione (es. travi, pinne, ecc.). Per d > 5 s (s = spessore lastra), oppure per lastre inflesse, si assume ked=ked’=1. Per d ≤ 5 s, tali coefficienti dovrebbero essere calcolati con uno studio teorico e/o sperimentale ad hoc. A titolo di riferimento, la Tabella 7.3 riporta alcuni valori dei coefficienti di bordo, stimati in alcuni casi elementari.



ksf = fattore riduttivo della tensione resistente, dipendente dal profilo superficiale del vetro. Il valore di ksf deve essere calcolato con uno studio teorico e/o sperimentale ad hoc, in accordo con le procedure di cui al capitolo 9. Alcuni valori di riferimenti sono raccolti nella Tabella 7.4.

λgA = fattore di scala, che considera l’area sottoposta alla massima tensione sollecitante. Questo coefficiente tiene conto che, per ragioni statistiche, è più grande la probabilità di riscontrare difetti in un’area più grande che in un’area più piccola. In mancanza di ulteriori approfondimenti si può utilizzare l’espressione:

Dove A rappresenta l’area totale della lastra soggetta a trazioni, mentre il coefficiente k che ne definisce l’area efficace è riportato nella Tabella 7.5 per le più ricorrenti condizioni di vincolo. Nel caso in cui le verifiche di resistenza vengano effettuate a una distanza dal bordo d < 5 s (s = spessore lastra), si assume λgA =1.

λgl = fattore di scala per le sollecitazioni sul bordo, da applicarsi ad elementi con bordo specificatamente in trazione (es. travi di costa, pinne, ecc.). Tale coefficiente tiene conto che, da un punto di vista statistico, la lunghezza del bordo è penalizzante. Per verifiche a distanza d > 5 s (s = spessore lastra), o nel caso di piastre inflesse da carichi ortogonali al piano medio, si assume convenzionalmente λgl = 1. In mancanza di ulteriori approfondimenti, per verifiche ad una distanza d < 5 s dal bordo si possono assumere i seguenti valori



In queste espressioni lb rappresenta la lunghezza totale del bordo soggetto a trazione. Il coefficiente kb dipende dalla distribuzione delle tensioni nel bordo: in mancanza di più precisi approfondimenti, si possono utilizzare i valori della successiva Tabella 7.6.

fb;k = valore caratteristico della resistenza a flessione del vetro a seguito di un trattamento di rafforzamento. In mancanza di dati specifici, si possono assumere i valori di Tabella 7.7, che devono es-sere comprovati mediante delle prove di accettazione dei materiali.

kv = fattore riduttivo dell’incremento di resistenza a trazione del vetro prodotto mediante un tratta-mento di presollecitazione (tempera, indurimento), da assumere nullo nel caso di vetro ricotto (assenza di rafforzamento). Il coefficiente kv deve essere calcolato con uno studio teorico e/o sperimentale ad hoc. Valori orientativi di kv sono riportati in Tabella 7.8.

γM = coefficiente parziale per la resistenza a trazione per flessione del vetro ricotto, comprensivo delle incertezze del modello e della geometria, relativo allo SLU. Per questo coefficiente, si possono utilizzare i valori riportati nella Tabella 7.9.



RM;v = fattore riduttivo che consente di passare dalla classe 1 alla classe 2. Per questo coefficiente si possono utilizzare i valori riportati nella Tabella 7.10.

All’interno della stessa categoria, la scelta della classe di verifica più o meno restrittiva dipende dall’importanza dell’opera, dalla pericolosità in caso di collasso del vetro, e del fatto che siano previ-ste/prevedibili contromisure immediate di salvaguardia che riducano le conseguenze del collasso (puntellature, protezioni, recinzioni). Un elemento è considerato verticale se l’angolo che il suo piano forma con la verticale è minore di 15°. Un elemento che non ricade in questa definizione è considerato orizzontale. La sigla NV indica “Nessuna Verifica”. Quando la rottura del vetro presenta rischi trascurabili per danni e perdite di vite umane, la verifica post-rottura può essere omessa.

Facendo riferimento alla dimensione media della lastra si ottengono i seguenti risultati:

6.2.1. Resistenza meccanica per azione del vento (raffica 5s)

GEOMETRIA Coperture orizzontali

Larghezza della lastra B 1700 mm

Altezza della lastra H 1470 mm

TIPO DI VINCOLO E TIPO DI CARICO

Lastra rettangolare vincolata in modo continuo su 4 bordi



Piastra prevalentemente inflessa

Bordo molato

TEMPO DI RIFERIMENTO PER IL CALCOLO DELLA RESISTENZA

Tempo di riferimento tl 5s

Norma di riferimento

EN16612

ES: Vento raffica

MATERIALE





COEFFICIENTI RIDUTTIVI

Fattore riduttivo per durata del carico kmod 0,880

Fattore riduttivo per finitura del bordo ked 1,000

Fattore riduttivo per finitura del bordo ked' 1,000

Fatt. riduttivo per via del profilo superficiale ksf 1,000

Fattore per area efficace k 0,145

Fattore di scala λgA 0,750

Fattore di scala sul bordo λgA 1,000

Fattore di scala sollecitazioni sul bordo λgl 1,000 Fatt. riduttivo dell'incremento di resistenza kv 1,000

Coef. parziale di sicurezza vetro presoleccitato γM,v 1,350

Coef. parziale di sicurezza vetro ricotto γM 2,550

Fatt. riduttivo per ver. in prima o seconda classe RM;v 1,000

RESISTENZE CARATTERISTICHE

Tens. Resistente a trazione per flessione fg,k 45,00 N/mm²

Tens. Resistente a trazione per flessione a seguito di un trattamento di rafforzamento

fb,k 120,00 N/mm²

RESISTENZA DI PROGETTO

Condizione di verifica SLU

Classe per verifica Pre-rottura 2

Tens. Res. a trazione per flessione di calcolo fg,d 44,98 N/mm²



6.2.2. Resistenza meccanica per azione della neve (1 settimana)

GEOMETRIA

Coperture orizzontali






Bordo molato


Tempo di riferimento tl 1 settimana


EN16612

ES: Neve (1settimana)

MATERIALE





COEFFICIENTI RIDUTTIVI

Fattore riduttivo per durata del carico kmod 0,420 Fattore riduttivo per finitura del bordo ked 1,000 Fattore riduttivo per finitura del bordo ked' 1,000 Fatt. riduttivo per via del profilo superficiale ksf 1,000 Fattore per area efficace k 0,145 Fattore di scala λgA 0,750 Fattore di scala sul bordo λgA 1,000 Fattore di scala sollecitazioni sul bordo λgl 1,000 Fatt. riduttivo dell'incremento di resistenza kv 1,000 Coef. parziale di sicurezza vetro presoleccitato γM,v 1,350 Coef. parziale di sicurezza vetro ricotto γM 2,550 Fatt. riduttivo per ver. in prima o seconda classe RM;v 1,000




fb,k 70,00 N/mm²







6.2.3. Resistenza meccanica per azione del peso proprio (50 anni)

GEOMETRIA Coperture orizzontali






Bordo molato


Tempo di riferimento tl 50anni


EN16612

ES: Peso proprio

MATERIALE





COEFFICIENTI RIDUTTIVI Fattore riduttivo per durata del carico kmod 0,260

Fattore riduttivo per finitura del bordo ked 1,000 Fattore riduttivo per finitura del bordo ked' 1,000 Fatt. riduttivo per via del profilo superficiale ksf 1,000 Fattore per area efficace k 0,145 Fattore di scala λgA 0,750 Fattore di scala sul bordo λgA 1,000 Fattore di scala sollecitazioni sul bordo λgl 1,000 Fatt. riduttivo dell'incremento di resistenza kv 1,000 Coef. parziale di sicurezza vetro presoleccitato γM,v 1,350 Coef. parziale di sicurezza vetro ricotto γM 2,550 Fatt. riduttivo per ver. in prima o seconda classe RM;v 1,000




fb,k 70,00 N/mm²







7. ANALISI DEI CARICHI

7.1. Peso proprio In accordo alle prescrizioni delle NTC08 per la valutazione del peso proprio della lastra si farà

affidamento alla tabella 3.1.I

Operando a vantaggio di sicurezza e considerando lo spessore di PVB come se fosse vetro, si ottiene il

seguente peso proprio della balaustra:

0,01276 x 25=0,32 kN/m2

7.2. Azione sismica Si fa l’ipotesi che l’azione sismica sia assorbita dalla struttura in acciaio scatolato 100x150x5, non analizzata nella seguente relazione tecnica.



7.3. Azione del vento GENERALITA’

Le azioni dovute al vento sono variabili nel tempo. Nel caso di strutture chiuse, esse si manifestano come una distribuzione di pressioni agenti direttamente sulla superficie esterna della struttura. Inoltre, a causa della non perfetta tenuta (involucro non stagno) di questa ultima, il vento agisce indirettamente anche sulla superficie interna della struttura stessa. Nel caso di strutture aperte, il vento può agire direttamente sulla superficie interna della struttura. Le pressioni agenti sulle diverse porzioni della superficie della struttura, sono equivalenti a distribuzioni normali di forze.

L’azione del vento è rappresentata per mezzo di un insieme semplificato di distribuzioni di pressione o forze i cui effetti sono equivalenti agli effetti estremi del vento turbolento.

L’azione d’insieme esercitata dal vento su una costruzione, è data dalla risultante delle azioni sui singoli elementi, considerando di regola, come direzione del vento, le direzioni principali della struttura.

Per la costruzione in esame si considera un tempo di ritorno dell’azione pari a 50 anni. Di seguito le caratteristiche geometriche:

as (altitudine sul livello del mare della costruzione): 50 [m]

Distanza dalla costa 10 [km]

TR (Tempo di ritorno): 50 [anni]

Altezza sulla linea di colmo 8,00 m

Altezza sulla linea di gronda 3,00 m

Inclinazione della falda sopravento; ovvero angolo di attacco per le coperture curve 20°

CARATTERISTICHE DELLA ZONA IN CUI SORGE LA COSTRUZIONE

Zona

La zona in cui sorge la costruzione ricade nella seguente categoria: Marche



Classe di rugosità del terreno

L’assegnazione della classe di rugosità non dipende dalla conformazione orografica e topografica del terreno. Per la costruzione oggetto della seguente relazione la classe di esposizione è la seguente:

C) Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni,....); aree con rugosità non riconducibile alle classi A, B, D. Aree prive di ostacoli o con al più rari ostacoli isolati.

Categoria di esposizione

La categoria di esposizione è assegnata in funzione della posizione geografica del sito ove sorge la costruzione e della classe di rugosità del terreno. Si osserva che nelle fasce entro 40 km dalla costa, la categoria di esposizione è indipendente dall’altitudine del sito.

Categoria di esposizione: II

VELOCITÀ BASE DI RIFERIMENTO

La velocità base di riferimento vb è il valore medio su 10 minuti, a 10 m di altezza sul suolo su un terreno pianeggiante e omogeneo di categoria di esposizione II (si veda Tab. 3.3.II delle NTC08), riferito ad un periodo di ritorno TR = 50 anni.

In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche, vb è data dall’espressione:

vb= vb,0 ∙ca

dove

Vb,0 è la velocità base di riferimento al livello del mare, assegnata nella in funzione della zona in cui sorge la costruzione

ca è il coefficiente di altitudine fornito dalla relazione:

dove:

a0, ks sono parametri forniti nella Tab. 3.3.I delle NTC08 in funzione della zona in cui sorge la costruzione; as è l’altitudine sul livello del mare del sito ove sorge la costruzione.

Zona vb,0 [m/s] a0 [m] ks Ca

3 27 500 0,37 1,000

vb (velocità base di riferimento ) 27,00 m/s



VELOCITÀ DI RIFERIMENTO

La velocità di riferimento vr è il valore medio su 10 minuti, a 10 m di altezza dal suolo su un terreno pianeggiante e omogeneo di categoria di esposizione II (si veda Tab. 3.3.II NTC08), riferito al periodo di ritorno di progetto TR. Tale velocità è definita dalla relazione:

vr = vb ∙cr

dove

vb è la velocità base di riferimento, di cui al § 3.3.1; cr è il coefficiente di ritorno, funzione del periodo di ritorno di progetto TR.

In mancanza di specifiche e adeguate indagini statistiche, il coefficiente di ritorno è fornito dalla relazione:

dove TR è il periodo di ritorno espresso in anni.

Ove non specificato diversamente, si assumerà TR = 50 anni, cui corrisponde cr = 1.

Per un’opera di nuova realizzazione in fase di costruzione o per le fasi transitorie relative ad interventi sulle costruzioni esistenti, il periodo di ritorno dell’azione sarà ridotto come di seguito specificato:

per fasi di costruzione o fasi transitorie con durata prevista in sede di progetto non superiore a tre mesi, si assumerà TR ≥5anni;

per fasi di costruzione o fasi transitorie con durata prevista in sede di progetto compresa fra tre mesi ed un anno, si assumerà TR ≥ 10 anni;

TR (Tempo di ritorno): 50 [anni]

vr = vb * cr

Cr coefficiente di ritorno 1,00

vb (velocità di riferimento ) 27,02 m/s ( 88 km/h)

Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare, i valori della velocità base di riferimento possono essere ricavati da opportuna documentazione o da indagini statistiche adeguatamente comprovate, riferite alle condizioni locali di clima e di esposizione. Fatte salve tali valutazioni, comunque raccomandate in prossimità di vette e crinali, i valori utilizzati non dovranno essere minori di quelli previsti per 1500 m di altitudine.

AZIONI STATICHE EQUIVALENTI

Le azioni del vento sono costituite da pressioni e depressioni agenti normalmente alle superfici, sia esterne che interne, degli elementi che compongono la costruzione (§ 3.3.4 delle NTC08). L’azione del vento sui singoli elementi che compongono la costruzione è stata determinata considerando la combinazione più gravosa delle pressioni agenti sulle due facce di ogni elemento. Nel caso di costruzioni di grande estensione, si deve inoltre tenere conto delle azioni tangenti esercitate dal vento (§ 3.3.4 delle NTC08). L’azione d’insieme esercitata dal vento sulla costruzione è data dalla risultante delle azioni sui singoli elementi, considerando come direzione del vento quella corrispondente agli assi principali della pianta della costruzione



Pressione del vento

La pressione del vento è data dall’espressione:

p = qr ce cp cd

dove:

qr è la pressione cinetica di riferimento di cui al §3.3.6 delle NTC08; ce è il coefficiente d’esposizione di cui al §3.3.7 delle NTC08; cp è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della

geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione de vento; analizzato al §3.3.8 delle NTC08;

cd è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali. di cui al §3.3.9 delle NTC08;

La pressione cinetica di riferimento qr (N/m2) è data dall’espressione:

qr= 0.5 ρ vr²

nella quale:

vr è la velocità di riferimento del vento (m/s). ρ è la densità dell'aria assunta convenzionalmente pari a 1,25 kg/m³

Pressione cinetica di riferimento qr 456,29 [N/m²]

Coefficiente Topografico (orografico)

Il coefficiente topografico si assume di norma uguale ad 1, sia per zone pianeggianti, ondulate, collinose e montane.

Il coefficiente topografico vale: ct 1,00

Coefficiente di esposizione

Il coefficiente di esposizione ce dipende dall’altezza z sul suolo del punto considerato, dalla topografia del terreno e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. In assenza di analisi specifiche che tengano in conto la direzione di provenienza del vento e l’effettiva scabrezza e topografia del terreno che circonda la costruzione, per altezze sul suolo non maggiori di z = 200 m, esso è dato dalla formula:



dove

kr , z0, zmin sono assegnati in Tab. 3.3.II delle NTC08 in funzione della categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione;

ct è il coefficiente di topografia.

kr z0 [m] zmin [m]

0,19 0,05 4,00

Coefficiente di esposizione minimo ce,min 1,80 z < 4,00

Coefficiente di esposizione alla gronda ce,gronda 1,80 z = 3,00

Coefficiente di esposizione al colmo ce,colmo 2,03 z = 8,00

Nelle fasce entro 40 km dalla costa, la categoria di esposizione è indipendente dall’altitudine del sito.

Coefficiente di forma

È il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento. In particolare ci si riferirà a edifici a pianta rettangolare con coperture piane, a falde, inclinate, curve

Coperture singole

Per la valutazione della pressione esterna si assumerà:

per elementi sopravento (cioè direttamente investiti dal vento), con inclinazione sull’orizzontale a ≥ 60°, cpe = + 0,8

per elementi sopravento, con inclinazione sull’orizzontale 20° < a < 60°, cpe = +0,03a - 1 per elementi sopravento, con inclinazione sull’orizzontale 0° ≤ a ≤ 20° e per elementi

sottovento (intendendo come tali quelli non direttamente investiti dal vento o quelli investiti da

vento radente) cpe = - 0,4

1,40

2,40

3,40

4,40

5,40

6,40

7,40

8,40

0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500

Qu

ota

del

fab

bri

cato

[m

]




Per la valutazione della pressione interna si assumerà:

per costruzioni che hanno (o possono anche avere in condizioni eccezionali) una parete con aperture di superficie minore di 1/3 di quella totale: cpi = ± 0,2

per costruzioni che hanno (o possono anche avere in condizioni eccezionali) una parete con aperture di superficie non minore di 1/3 di quella totale: cpi = + 0,8 quando la parete aperta è sopravento, cpi = - 0,5 quando la parete aperta è sottovento o parallela al vento;

per costruzioni che presentano su due pareti opposte, normali alla direzione del vento, aperture di superficie non minore di 1/3 di quella totale: cpe + cpi = ± 1,2 per gli elementi normali alla direzione del vento, cpi = ± 0,2 per i rimanenti elementi.

Il caso in esame è studiato come struttura completamente stagna in quanto la norma UNI EN 13782:2015 indica che i coefficienti di pressione interna cpi non devono essere presi in considerazione nel caso di strutture assimilabili a tende che siano chiuse.

Pertanto si ottengono due configurazioni:

Ai fini del calcolo si considera la configurazione più gravosa, ossia la configurazione A



La distribuzione di pressione che interessa la copertura va da 3,00m a 8,00m

7.4. Azione della neve Il carico di riferimento neve al suolo, per località poste a quota as ≤ 1500 m s.l.m., non dovrà essere

assunto minore di quello indicato in tabella, cui corrispondono valori associati ad un periodo di ritorno

pari a 50 anni. Per altitudini as ≥ 1500 m s.l.m. si dovrà fare riferimento a valori statistici locali

utilizzando comunque valori non inferiori a quelli previsti per 1500m.

Altitudine sul livello del mare: 320 [m]

zona: Zona II

Zona I - Alpina Aosta, Belluno, Bergamo, Biella, Bolzano, Brescia, Como, Cuneo, Lecco, Pordenone, Sondrio, Torino, Trento, Udine, Verbania, Vercelli, Vicenza.

qsk = 1,50 kN/m² as ≤ 200 m qsk = 1,39 [1+(as/728)2] kN/m² as > 200 m

-1,00

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

-1,4 -1,2 -1,0 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0,0 0,2

Qu

ota

de

l fab

bri

cato

[m

]

Pressione del vento [kN/m²]

Pressione del vento (riferita alla parte sopravento)



Zona I - Mediterranea Alessandria, Ancona, Asti, Bologna, Cremona, Forlì-Cesena, Lodi, Milano, Modena, Novara, Parma, Pavia, Pesaro e Urbino, Piacenza, Ravenna, Reggio Emilia, Rimini, Treviso, Varese.


Zona II Arezzo, Ascoli Piceno, Bari, Campobasso, Chieti, Ferrara, Firenze, Foggia, Genova, Gorizia, Imperia, Isernia, La Spezia, Lucca, Macerata, Mantova, Massa Carrara, Padova, Perugia, Pescara, Pistoia, Prato, Rovigo, Savona, Teramo, Trieste, Venezia, Verona.


Zona III Agrigento, Avellino, Benevento, Brindisi, Cagliari, Caltanisetta, Carbonia-Iglesias, Caserta, Catania, Catanzaro, Cosenza, Crotone, Enna, Frosinone, Grosseto, L’Aquila, Latina, Lecce, Livorno, Matera, Medio Campidano, Messina, Napoli, Nuoro, Ogliastra, Olbia Tempio, Oristano, Palermo, Pisa, Potenza, Ragusa, Reggio Calabria, Rieti, Roma, Salerno, Sassari, Siena, Siracusa, Taranto, Terni, Trapani, Vibo Valentia, Viterbo.

qsk = 0,60 kN/m² as ≤ 200 m qsk = 0,51 [1+(as/4812] kN/m² as > 200 m

CALCOLO DEL CARICO NEVE AL SUOLO

qsk valore caratteristico della neve al suolo 1,23 [kN/m²]

CALCOLO DEI COEFFICIENTI


Il coefficiente di esposizione deve essere utilizzato per modificare il valore del carico della neve in copertura in funzione delle caratteristiche specifiche dell'area in cui sorge l'opera. Normalmente si adotta Ce=1. Si riportano in tabella i coefficienti consigliati per

le diverse classi di topografia.

Battuta dai venti Aree pianeggianti non ostruite esposte su tutti i lati, senza costruzioni o alberi più alti. 0,9

Normale Aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre costruzioni o alberi. 1

Riparata Aree in cui la costruzione considerata è sensibilmente più bassa del circostante terreno o circondata da costruzioni o alberi più alti. 1,1

Classe di topografia: Normale

Il coefficiente di esposizione vale: cE 1,00



Coefficiente termico

Il coefficiente termico può essere utilizzato per tener conto della riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della stessa, causata dalla perdita di calore della costruzione. Tale coefficiente

tiene conto delle proprietà di isolamento termico del materiale utilizzato in copertura. In assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato Ct = 1.

Il coefficiente topografico vale: ct 1,00

Coefficiente di forma

Inclinazione della falda α 20 [deg]

Legge di variazione del coefficiente di forma:

(1) 0,80

(2) 0,80

() 1,33

0° ≤ ≤ 30° 30° < < 60° ≥ 60 () 0,80 0.8(60-a)/30 0,00 () 0.8+0,8 a/30 1,60 0,00

CARICO NEVE SULLA COPERTURA

qs (carico neve sulla copertura [N/m²]) = i∙qsk∙CE∙Ct

i (coefficiente di forma) qsk (valore caratteristico della neve al suolo [kN/m²])

CE (coefficiente di esposizione) Ct (coefficiente termico)

Combinazione per il caso di copertura ad una falda

Inclinazione falda 20 [deg] 0,98 kN/mq

0,80

a



8. ATTUALIZZAZIONE DEI CARICHI

La resistenza del vetro strutturale è fortemente influenza dal tempo di applicazione del carico, infatti il

materiale quando è sottoposto ad un carico costante nel tempo per applicazioni di lunga durata può

collassare per fatica. Per questo motivo la resistenza dal vetro strutturale sarà più bassa quando si

analizzano carichi che insistono per lungo tempo, come ad esempio il peso proprio e sarà più alta

quando si analizzano carichi che insistono per tempi brevi, come ad esempio l’azione del vento o

un’azione antropica. Un ragionamento analogo deve essere condotto sulle azioni di calcolo, infatti nei

paragrafi precedenti esse sono state calcolate riferite ad un tempo di ritorno di 50 anni e poiché le resistenze si riferiscono a tempi di applicazione differenti, dovranno essere attualizzate al tempo a cui si

riferisce la resistenza.

tempo di riferimento per il

calcolo dell'azione

tempo considerato nella

verifica

Carico a 50anni

coef. Di attualizzazione

Carico attualizzato

CARICO VENTO 50 anni 5 secondi 1,01 kN/m² 0,42 0,42 kN/m²

CARICO NEVE 50 anni 1 settimana 0,98 kN/m² 0,68 0,67 kN/m²

PESO PROPRIO 50 anni 50 anni 0,32 kN/m² 1,00 0,32 kN/m²

Per il carico da vento il coefficiente si ottiene applicando la formula seguente:

𝑐𝑎(𝑣𝑒𝑛𝑡𝑜) =1

1 +7

ln(𝑧𝑧0)

Dove z è l’altezza della gronda e z0 vale 0.05

Per il carico da neve in copertura il coefficiente si ottiene applicando la formula seguente:

𝑐𝑎(𝑛𝑒𝑣𝑒) =1 + 2.5923𝑉

1 − 𝑉√6𝜋 [ln(− ln(1 − 1

𝑛⁄ )) + 0.57722]

Dove V=0.6 ed n=10

9. COMBINAZIONI DELLE AZIONI

Verranno analizzate le combinazioni di carico allo stato limite ultimo SLU e allo SLE combinazione

CARATTERISTICA per la verifica degli spostamenti massimi, In accordo con la UNI13782:2015 e con

le NTC08.

§2.6.1 NTC08 COEFFICIENTI PER COMBINAZIONE SLU γG1 γG2 γQi

1,3 1,5 1,5

§2.5.3 NTC08 CATEGORIA AZIONE VARIABILE VENTO: Ψ0j Ψ1j Ψ2j

0,6 0,2 0,0



§2.5.3 NTC08 CATEGORIA AZIONE VARIABILE NEVE: Ψ0j Ψ1j Ψ2j

0,5 0,2 0,0

COMBINAZIONE : SLU SFAVOREVOLE γG1*G1 + γG2*G1 + γp*P+ γQ1*Qk1 + γQ2*Ψ02*Qk2 +γQ3*Ψ03*Qk3 +….

§2.5.3 NTC08

COMBINAZIONE : SLE CARATTERISTICA G1 + G1 + P+ Qk1 + Ψ02*Qk2 +Ψ03*Qk3 +…. §2.5.3 NTC08

Combinazioni di carico impiegate nel calcolo:

Per definire le sollecitazioni negli elementi in vetro si moltiplicano i coefficienti appena ricavati per i coefficienti di attualizzazione del carico definiti nel paragrafo precedente. Ogni stato limite è analizzato in modo indipendente per applicare il principio di verifica di Galileo. Mentre per le verifiche agli stati limite di esercizio si analizzano le combinazioni usali corrette dai coefficienti di attualizzazione.

SLU G1 G2 QKvento QKneve

COMB. 1 1,3 1,5 1,5 0,9

COMB. 2 1,3 1,5 0,75 1,5

SLE RAR G1 G2 QK1 QK2

COMB. 3 1,0 1,0 1,0 0,5

COMB. 4 1,0 1,0 0,6 1,0

SLU PESO PROPRIO DEL

VETRO QKvento QKneve

COMB. 5 1,3 0 0

COMB. 6 0 1,5*0.42=0.630 0

COMB. 7 0 0 1,5*0.68=1.020

SLE RARA G1 QKvento QKneve

COMB. 8 1,0 1,0*0.42=0.420 0,5*0.68=0.340

COMB. 9 1,0 0,6*0.42=0.252 1,0*0.68=0.680



10. CRITERI DI MODELLAZIONE DEL VETRO

Per via del comportamento fragile del materiale si effettuerà un’analisi in campo elastico lineare. L'analisi agli elementi finiti si può effettuare in campo "geometricamente lineare" quando la freccia massima è minore della metà dello spessore.

La mesh deve avere dimensioni tali da rispondere ai seguenti requisiti: Dimensione massima nello spessore della lastra: s/2 Rapporto tra dimensioni massima e minima dell’elemento: max/min ≤6

Dove

s spessore dell’elemento di vetro monolitico [mm];

max dimensione massima della mesh [mm];

min dimensione minima della mesh [mm].

Nelle zone di concentrazione degli sforzi si consiglia di assumere un rapporto tra dimensioni massima e minima della mesh prossimo a 1.

La modellazione delle balaustre sarà effettuata con elementi bidimensionali di tipo “shell”, ossia: lastra-piastra.

10.1. Calcolo dello spessore equivalente Il comportamento di un elemento di vetro stratificato con n strati, a seconda del grado di accoppiamento a taglio offerto dall’intercalare, è intermedio fra quelle di un elemento a strati indipendenti, e quello di un elemento monolitico.

Per la definizione della rigidezza equivalente si applicherà il modello di Enhanced Effective Thickness (EET) per piastre

10.1.1. Modello Enhanced Effective Thickness (EET) per piastre

Tale modello, proposto in [Galuppi, Royer-Carfagni, 2012a], [Galuppi, Royer-Carfagni, 2012b], [Galuppi et al.2013a], è un modello semplice, adatto al calcolo di spessori equivalenti sia per geometrie di tipo “trave” che di tipo “piastra”. Per la trave di vetro stratificato (caso 1D), il metodo propone la definizione di un momento di inerzia equivalente, dato dalla media armonica tra il momento di inerzia della sezione monolitica di uguale spessore (monolithic limit) e quello delle sezioni di vetro non connesse da intercalare (laye-red limit), pesata tramite un coefficiente η che rende conto del “grado di accoppiamento” tra le lastre di vetro, dovuto dalla presenza dell’intercalare.

Il metodo EET può anche essere esteso al caso bidimensionale (comportamento a piastra) [Galuppi, Royer-Carfagni, 2012b]. Nel caso più ricorrente nella pratica di lastre composte da due strati di vetri con interposto intercalare, la rigidezza flessionale nel caso di comportamento a strati indipendenti, vale

Dove ν è il coefficiente di Poisson del vetro. Nel caso limite di comportamento monolitico, la rigidezza flessionale è invece data da



La rigidezza flessionale nel caso intermedio si assume della forma

Dove η2d è ancora un coefficiente adimensionale che dipende dalla geometria della piastra, dalle condizioni di carico e vincolo e dalle caratteristiche meccaniche di vetro e intercalare.

Nel caso di due lastre di vetro laminato, tale coefficiente risulta pari a

Dove hint è lo spessore dell’intercalare polimerico, hi è lo spessore dell’i-esimo strato di vetro (i=1,2); Dabs è la rigidezza flessionale relativa agli strati di vetro, Dfull è la rigidezza flessionale relativa al vetro monolitico; E è il modulo di Young del vetro; Gint è il modulo a taglio dell’intercalare; ν è il coefficiente di Poisson del vetro; Ψ è un coefficiente che dipende dalle condizioni di carico e vincolo.

Si riportano i valori di Ψ di interesse per questa analisi:

Lo spessore effettivo per il calcolo delle deformazioni, essendo queste proporzionali al momento di inerzia e quindi al cubo dello spessore della trave monolitica equivalente, risulta essere pari a:



Nella relazione c’è il coefficiente generico η, in quanto la formula è valida sia per il caso monodimensionale (trave) che per quello bidimensionale (piastra).

Si può dimostrare (si veda [Galuppi & Royer-Carfagni, 2012a; Galuppi & Royer-Carfagni, 2012b]) che lo spessore equivalente per il calcolo delle tensioni nella lastra i esima è dato da

Di seguito i risultati per il Modello Enhanced Effective Thickness (EET) per piastre

Modello Enhanced Effective Thickness (EET) per piastre

GEOMETRIA DELLA LASTRA (doppio strato+intercalare)

Lunghezza lastra l(lastra) 1700 mm

Larghezza lastra b(lastra) 1470 mm

Spessore strato 1 h1 6 mm

Spessore strato 2 h2 6 mm

Spessore intercalare hint 0,76 mm

Sezione strato 1 A1 8820 mm²

Sezione strato 2 A2 8820 mm²

Sezione intercalare Aint 1117 mm²

Area media A* 4410 mm²

Distanza dal baricentro totale dello strato 1 d1 3,4 mm

Distanza dal baricentro totale dello strato 2 d2 3,4 mm

d1+d2 d 6,8 mm

CARATTERISTICHE GEOMETRICHE EQUIVALENTI

Coef. Che tiene conto del grado di accoppiamento η 0,659

Spessore efficace per la deflessione hw 9,67 mm

Spess. Eff. per le tensioni nello strato 1 h1,σ 10,67 mm

Spess. Eff. per le tensioni nello strato 2 h2,σ 10,67 mm

Rigidezza del primo strato Dabs1 1324086 N/mm

Rigidezza del secondo strato Dabs2 1324086 N/mm

Somma delle rigidezze degli strati Dabs,tot 2648172 N/mm

Rigidezza dell'elemento monolitico Dfull 11801640 N/mm

Rigidezza equivalente Deq 5416818 N/mm

Coefficiente Ψ Ψ 5,50 *10¯⁶/mm²

Per lo studio dello spessore equivalente si assume la dimensione media delle piastre impiegate.

Per la modellazione si utilizzerà uno spessore equivalente della piastra pari a 10mm.



11. MODELLAZIONE STRUTTURALE

L’analisi tensionale e deformativa è condotta per valutare che i valori ottenuti siano compatibili con le caratteristiche meccaniche del materiale e con le prescrizioni di normativa. L’elemento finito utilizzato per la modellazione è il “shell thick”, ossia l’elemento piastra di Mindlin + lastra; attraverso esso si valuteranno le tensioni massime di trazione sia all’intradosso che all’estradosso dell’elemento. Lo spessore assunto per la verifica delle sollecitazioni in accordo con la teoria EET per piastre è pari a 10mm.

L’elemento in vetro è considerato poggiato in modo uniforme su tutto il suo perimetro; pertanto è modellato in continuità con la struttura.

Il telaio è studiato con elementi “beam”, ossia trave di Timoshenko; le sezioni sono quelle analizzate nei paragrafi precedenti.

Le colonne sono incastrate alla base, mentre gli elementi sono in semplice appoggio sul prospetto dell’edificio.

Il calcolo è stato eseguito con il software SAP2000 v20.0 licenza n.2010*13BXT84XCU66RQH intestata a Davide Cicchini.

11.1. Dati di input del modello

COORDINATE DEI NODI

Table 1: Joint Coordinates Joint CoordSys CoordType GlobalX GlobalY GlobalZ

m m m 2 GLOBAL Cartesian -0,35288 14,41972 8, 3 GLOBAL Cartesian 4,41 0, 0, 4 GLOBAL Cartesian 4,41 0, 3, 5 GLOBAL Cartesian 0, 0, 0, 6 GLOBAL Cartesian 0, 0, 3, 9 GLOBAL Cartesian 0,64686 10,65499 7,28436

12 GLOBAL Cartesian 4,37318 12,5552 7,64218 13 GLOBAL Cartesian 0,25593 4,2158 0, 14 GLOBAL Cartesian 0,25593 4,2158 4,70687 15 GLOBAL Cartesian 4,405 4,288 4,70687 16 GLOBAL Cartesian 4,405 4,288 0,



Table 1: Joint Coordinates Joint CoordSys CoordType GlobalX GlobalY GlobalZ

m m m 17 GLOBAL Cartesian 4,38818 7,2502 0, 18 GLOBAL Cartesian 4,38818 7,2502 5,88999 19 GLOBAL Cartesian 0,43818 7,22287 0, 20 GLOBAL Cartesian 0,43818 7,22287 5,88999 21 GLOBAL Cartesian 2,79782 13,15071 7,76145 22 GLOBAL Cartesian 1,22247 13,78521 7,88073 23 GLOBAL Cartesian 0,14699 12,54286 7,64218 24 GLOBAL Cartesian 1,88897 10,64773 7,28436 25 GLOBAL Cartesian 3,13107 10,64046 7,28436 26 GLOBAL Cartesian 4,37318 10,6332 7,27993 27 GLOBAL Cartesian 2,88043 12,55084 7,64218 28 GLOBAL Cartesian 1,48816 12,54677 7,64218 29 GLOBAL Cartesian 1,75485 7,23198 5,88999 30 GLOBAL Cartesian 3,07151 7,24109 5,88999 31 GLOBAL Cartesian 3,02198 4,26393 4,70687 32 GLOBAL Cartesian 1,63895 4,23986 4,70687 33 GLOBAL Cartesian 4,40667 2,85867 4,13791 34 GLOBAL Cartesian 2,99494 2,85867 4,13791 35 GLOBAL Cartesian 1,58382 2,85867 4,13791 36 GLOBAL Cartesian 0,17333 2,85867 4,13791 37 GLOBAL Cartesian 4,40833 1,42933 3,56896 38 GLOBAL Cartesian 2,96747 1,42933 3,56896 39 GLOBAL Cartesian 1,52691 1,42933 3,56896 40 GLOBAL Cartesian 0,08667 1,42933 3,56896 41 GLOBAL Cartesian 1,47 0, 3, 42 GLOBAL Cartesian 2,94 0, 3, 43 GLOBAL Cartesian 4,38069 8,93985 6,58753 44 GLOBAL Cartesian 4,39659 5,7691 5,30172 45 GLOBAL Cartesian 0,34986 5,7691 5,30172 46 GLOBAL Cartesian 0,54257 8,93985 6,58753 47 GLOBAL Cartesian 3,13171 8,93985 6,58753 48 GLOBAL Cartesian 1,82191 8,93985 6,58753 49 GLOBAL Cartesian 3,01911 5,7691 5,30172 50 GLOBAL Cartesian 1,69974 5,7691 5,30172

VINCOLI

Table 2: Joint Restraint Assignments Joint U1 U2 U3 R1 R2 R3

2 No No Yes No No No 3 Yes Yes Yes Yes Yes Yes 5 Yes Yes Yes Yes Yes Yes

12 No No Yes No No No 13 Yes Yes Yes Yes Yes Yes 16 Yes Yes Yes Yes Yes Yes 17 Yes Yes Yes Yes Yes Yes 19 Yes Yes Yes Yes Yes Yes 21 No No Yes No No No 22 No No Yes No No No

CONNESSIONI FRAME

Table 3: Connectivity - Frame Frame JointI JointJ Length

m 2 3 4 3,




m 3 5 6 3, 7 13 14 4,70687 8 15 16 4,70687 9 17 18 5,88999

10 19 20 5,88999 11 12 21 1,68837 12 21 22 1,70252 13 22 2 1,70252 14 9 23 1,98543 15 23 2 1,97497 16 9 24 1,24213 17 24 25 1,24213 18 25 26 1,24213 19 12 27 1,49275 20 27 28 1,39227 21 28 23 1,34118 22 20 29 1,3167 23 29 30 1,3167 24 30 18 1,3167 25 15 31 1,38323 26 31 32 1,38323 27 32 14 1,38323 28 33 34 1,41173 29 34 35 1,41111 30 35 36 1,41049 31 37 38 1,44086 32 38 39 1,44056 33 39 40 1,44025 34 6 41 1,47 35 41 42 1,47 36 42 4 1,47 37 12 26 1,95584 38 26 43 1,82945 39 43 18 1,82799 40 18 44 1,59367 41 44 15 1,59611 42 15 33 1,53841 43 33 37 1,53841 44 37 4 1,53841 45 6 40 1,54085 46 40 36 1,54085 47 36 14 1,47388 48 14 45 1,66596 49 45 20 1,57077 50 20 46 1,8562 51 46 9 1,85423 52 43 47 1,24898 53 47 48 1,3098 54 48 46 1,27933 55 44 49 1,37747 56 49 50 1,31937 57 50 45 1,34988 58 24 28 1,97359 59 25 27 1,95969 60 28 22 1,28889 61 27 21 0,61716 62 41 39 1,53946 63 42 38 1,53866




m 64 39 35 1,53946 65 38 34 1,53866 66 35 32 1,49481 67 34 31 1,51632 68 48 24 1,84578 69 47 25 1,83784 70 29 48 1,84605 71 30 47 1,83738 72 50 29 1,57769 73 49 30 1,58605 74 32 50 1,64198 75 31 49 1,61845

SEZIONI TELAIO

Table 4: Frame Section Assignments Frame AnalSect DesignSect MatProp

2 100x150x5 100x150x5 Default 3 100x150x5 100x150x5 Default 7 100x150x5 100x150x5 Default 8 100x150x5 100x150x5 Default 9 100x150x5 100x150x5 Default

10 100x150x5 100x150x5 Default 11 100x150x5 100x150x5 Default 12 100x150x5 100x150x5 Default 13 100x150x5 100x150x5 Default 14 100x150x5 100x150x5 Default 15 100x150x5 100x150x5 Default 16 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 17 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 18 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 19 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 20 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 21 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 22 100x150x5 100x150x5 Default 23 100x150x5 100x150x5 Default 24 100x150x5 100x150x5 Default 25 100x150x5 100x150x5 Default 26 100x150x5 100x150x5 Default 27 100x150x5 100x150x5 Default 28 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 29 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 30 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 31 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 32 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 33 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 34 100x150x5 100x150x5 Default 35 100x150x5 100x150x5 Default 36 100x150x5 100x150x5 Default 37 100x150x5 100x150x5 Default 38 100x150x5 100x150x5 Default 39 100x150x5 100x150x5 Default 40 100x150x5 100x150x5 Default 41 100x150x5 100x150x5 Default 42 100x150x5 100x150x5 Default 43 100x150x5 100x150x5 Default 44 100x150x5 100x150x5 Default 45 100x150x5 100x150x5 Default



Table 4: Frame Section Assignments Frame AnalSect DesignSect MatProp

46 100x150x5 100x150x5 Default 47 100x150x5 100x150x5 Default 48 100x150x5 100x150x5 Default 49 100x150x5 100x150x5 Default 50 100x150x5 100x150x5 Default 51 100x150x5 100x150x5 Default 52 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 53 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 54 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 55 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 56 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 57 52M53+52H53 52M53+52H53 Default 58 52T15 52T15 Default 59 52T15 52T15 Default 60 52T15 52T15 Default 61 52T15 52T15 Default 62 52T15 52T15 Default 63 52T15 52T15 Default 64 52T15 52T15 Default 65 52T15 52T15 Default 66 52T15 52T15 Default 67 52T15 52T15 Default 68 52T15 52T15 Default 69 52T15 52T15 Default 70 52T15 52T15 Default 71 52T15 52T15 Default 72 52T15 52T15 Default 73 52T15 52T15 Default 74 52T15 52T15 Default 75 52T15 52T15 Default

CONNESSIONI ELEMENTI SHELL

Table 5: Connectivity - Area Area Joint1 Joint2 Joint3 Joint4

1 6 41 39 40 2 39 41 42 38 3 38 42 4 37 4 34 38 37 33 5 35 39 38 34 6 36 40 39 35 7 14 36 35 32 8 32 35 34 31 9 31 34 33 15

10 45 14 32 50 11 50 32 31 49 12 49 31 15 44 13 20 45 50 29 14 29 50 49 30 15 30 49 44 18 16 47 30 18 43 17 48 29 30 47 18 46 20 29 48 19 9 46 48 24 20 24 48 47 25 21 25 47 43 26 22 27 25 26 12



Table 5: Connectivity - Area Area Joint1 Joint2 Joint3 Joint4

23 24 25 27 28 24 9 24 28 23 25 21 27 12 26 22 28 27 21 27 2 23 28 22

SEZIONI ELEMENTI SHELL

Table 6: Area Section Assignments Area Section MatProp

1 VETRO Default 2 VETRO Default 3 VETRO Default 4 VETRO Default 5 VETRO Default 6 VETRO Default 7 VETRO Default 8 VETRO Default 9 VETRO Default

10 VETRO Default 11 VETRO Default 12 VETRO Default 13 VETRO Default 14 VETRO Default 15 VETRO Default 16 VETRO Default 17 VETRO Default 18 VETRO Default 19 VETRO Default 20 VETRO Default 21 VETRO Default 22 VETRO Default 23 VETRO Default 24 VETRO Default 25 VETRO Default 26 VETRO Default 27 VETRO Default

PROPRIETÀ DEI MATERIALI

Table 7: Material Properties 02 - Basic Mechanical Properties Material UnitWeight UnitMass E1 G12 U12 A1

KN/m3 KN-s2/m4 KN/m2 KN/m2 1/C Aluminum 2,6602E+01 2,7145E+00 69000000, 25939849,

62 0,33 2,3580E-05

S235 7,6973E+01 7,8490E+00 210000000,

80769230,77

0,3 1,1700E-05

VETRO 0,0000E+00 0,0000E+00 700000000,

286885245,9

0,22 1,1700E-05

PROPRIETÀ DELLE SEZIONI DI TELAIO

Table 12: Frame Section Properties 01 - General, Part 1 of 4 SectionName Material Shape t3 t2 tf tw Area TorsConst

m m m m m2 m4 100x150x5 S235 Box/Tube 0,15 0,1 0,005 0,005 0,0024 7,906E-06

52M53+52H53 Aluminum Box/Tube 0,112 0,042 0,006 0,006 0,001704 1,231E-06 52T15 Aluminum Box/Tube 0,069 0,052 0,002 0,002 0,000468 3,837E-07



Table 12: Frame Section Properties 01 - General, Part 2 of 4 SectionName I33 I22 I23 AS2 AS3

m4 m4 m4 m2 m2 100x150x5 7,545E-06 3,995E-06 0, 0,0015 0,001

52M53+52H53 2,417E-06 4,665E-07 0, 0,001344 0,000504 52T15 3,250E-07 2,095E-07 0, 0,000276 0,000208

Table 12: Frame Section Properties 01 - General, Part 3 of 4

SectionName S33 S22 Z33 Z22 R33 R22 m3 m3 m3 m3 m m

100x150x5 0,000101 0,00008 0,000122 0,000091 0,056069 0,040799 52M53+52H53 0,000043 0,000022 0,000057 0,000027 0,037664 0,016546

52T15 9,421E-06 8,056E-06 0,000011 9,204E-06 0,026354 0,021156

PROPRIETÀ DELLE SEZIONI SHELL

Section Material AreaType Type DrillDOF Thickness BendThick m m

VETRO VETRO Shell Shell-Thick No 0,01 0,01

TIPI DI CARICO

Table 15: Load Pattern Definitions LoadPat DesignType SelfWtMult AutoLoad

DEAD Dead 1,

PESO VETRO Dead 1, NEVE Snow 0,

VENTO Wind 0, None

COMBINAZIONI DI CARICO

Table 19: Combination Definitions ComboName ComboType CaseName ScaleFactor

NEVE SLU Linear Add DEAD 1,3 NEVE SLU PESO VETRO 1,3 NEVE SLU NEVE 1,5 NEVE SLU VENTO 0,75

VENTO SLU Linear Add DEAD 1,3 VENTO SLU PESO VETRO 1,3 VENTO SLU VENTO 1,5 VENTO SLU NEVE 0,9

VENTO SLU - Linear Add DEAD 1,3 VENTO SLU - PESO VETRO 1,3 VENTO SLU - VENTO -1,5

INV SLU Envelope NEVE SLU 1, INV SLU VENTO SLU 1, INV SLU VENTO SLU - 1,

NEVE SLE Linear Add DEAD 1, NEVE SLE PESO VETRO 1, NEVE SLE NEVE 1, NEVE SLE VENTO 0,6

VENTO SLE Linear Add DEAD 1, VENTO SLE PESO VETRO 1, VENTO SLE NEVE 0,5 VENTO SLE VENTO 1,

INV SLE Envelope NEVE SLE 1, INV SLE VENTO SLE 1,



Table 19: Combination Definitions ComboName ComboType CaseName ScaleFactor

NEVE SLU VETRO Linear Add DEAD 1,3

NEVE SLU VETRO PESO VETRO 1,3

NEVE SLU VETRO NEVE 1,02

NEVE SLU VETRO VENTO 0,315

VENTO SLU VETRO Linear Add DEAD 1,3

VENTO SLU VETRO PESO VETRO 1,3

VENTO SLU VETRO VENTO 0,63

VENTO SLU VETRO NEVE 0,612

NEVE SLE VETRO Linear Add DEAD 1,

NEVE SLE VETRO PESO VETRO 1,

NEVE SLE VETRO NEVE 0,68

NEVE SLE VETRO VENTO 0,252

VENTO SLE VETRO Linear Add DEAD 1,

VENTO SLE VETRO PESO VETRO 1,

VENTO SLE VETRO NEVE 0,34

VENTO SLE VETRO VENTO 0,42

VENTO SLU VETRO - Linear Add DEAD 1,3

VENTO SLU VETRO - PESO VETRO 1,3

VENTO SLU VETRO - VENTO -0,63

SOLO VENTO SLU VETRO Linear Add VENTO 0,63

SOLO NEVE SLU VETRO Linear Add NEVE 1,02

SOLO PP VETRO SLU Linear Add PESO VETRO 1,3

CARICHI ASSEGNATI AGLI ELEMENTI SHELL

TABLE: Area Loads - Uniform To Frame Area LoadPat CoordSys Dir UnifLoad DistType Text Text Text Text KN/m2 Text

1 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 1 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 1 VENTO Local 3 1,01 Two way 2 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 2 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 2 VENTO Local 3 1,01 Two way 3 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 3 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 3 VENTO Local 3 1,01 Two way 4 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 4 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 4 VENTO Local 3 1,01 Two way 5 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 5 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 5 VENTO Local 3 1,01 Two way 6 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 6 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 6 VENTO Local 3 1,01 Two way 7 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 7 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 7 VENTO Local 3 1,01 Two way 8 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 8 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way



8 VENTO Local 3 1,01 Two way 9 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 9 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 9 VENTO Local 3 1,01 Two way 10 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 10 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 10 VENTO Local 3 1,01 Two way 11 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 11 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 11 VENTO Local 3 1,01 Two way 12 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 12 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 12 VENTO Local 3 1,01 Two way 13 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 13 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 13 VENTO Local 3 1,01 Two way 14 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 14 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 14 VENTO Local 3 1,01 Two way 15 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 15 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 15 VENTO Local 3 1,01 Two way 16 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 16 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 16 VENTO Local 3 1,01 Two way 17 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 17 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 17 VENTO Local 3 1,01 Two way 18 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 18 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 18 VENTO Local 3 1,01 Two way 19 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 19 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 19 VENTO Local 3 1,01 Two way 20 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 20 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 20 VENTO Local 3 1,01 Two way 21 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 21 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 21 VENTO Local 3 1,01 Two way 22 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 22 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 22 VENTO Local 3 1,01 Two way 23 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 23 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 23 VENTO Local 3 1,01 Two way 24 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 24 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 24 VENTO Local 3 1,01 Two way 26 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 26 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 26 VENTO Local 3 1,01 Two way 27 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 27 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 27 VENTO Local 3 1,01 Two way 25 NEVE GLOBAL Gravity 0,98 Two way 25 PESO VETRO GLOBAL Gravity 0,32 Two way 25 VENTO Local 3 1,01 Two way



11.2. Sollecitazioni e deformazioni

11.2.1. Condizione deformata e disposizione della mesh

11.2.2. Sollecitazioni telaio in alluminio SLU

Si riportano le caratteristiche di sollecitazione significative della porzione di telaio in alluminio che non poggia in modo continuo sulla struttura in acciaio, relativamente alla combinazione di inviluppo allo stato limite ultimo

MOMENTO M3

Momento massimo 1.1kNm

Taglio massimo 4.1kN



11.2.3. Deformazioni telaio in alluminio SLE

Si analizza la combinazione più svantaggiosa per le deformate: “NEVE SLE”

Nell’illustrazione si precisa che le deformazioni sono espresse in millimetri relativamente alla direzione gravitazionale

11.2.4. Sollecitazioni copertura (shell) in vetro SLU

Si valutano le tensioni massime di trazione per i carichi di interesse per le verifiche del vetro: “SOLO VENTO SLU VETRO”; “SOLO NEVE SLU VETRO”; “SOLO PESO PROPRIO SLU VETRO”

TENSIONI MASSIME DI TRAZIONE ESTRADOSSO (top face) DELL’ELLEMENTO COMB. “SOLO VENTO SLU VETRO” (tensioni in MPa)



TENSIONI MASSIME DI TRAZIONE INTRADOSSO (bottom face) DELL’ELLEMENTO COMB. “SOLO VENTO SLU VETRO” (tensioni in MPa)

TENSIONI MASSIME DI TRAZIONE ESTRADOSSO (top face) DELL’ELLEMENTO COMB. “SOLO NEVE SLU VETRO” (tensioni in MPa)



TENSIONI MASSIME DI TRAZIONE INTRADOSSO (bottom face) DELL’ELLEMENTO COMB. “SOLO NEVE SLU VETRO” (tensioni in MPa)

TENSIONI MASSIME DI TRAZIONE ESTRADOSSO (top face) DELL’ELLEMENTO COMB. “SOLO PESO PROPRIO SLU VETRO” (tensioni in MPa)



TENSIONI MASSIME DI TRAZIONE INTRADOSSO (bottom face) DELL’ELLEMENTO COMB. “SOLO PESO PROPRIO SLU VETRO” (tensioni in MPa)

11.2.5. Deformazioni vetro SLE

Si analizza la combinazione più svantaggiosa per le deformate: “NEVE SLE”

Nell’illustrazione si precisa che le deformazioni sono espresse in millimetri relativamente alla direzione gravitazionale. Si fa presente inoltre che il massimo spostamento orizzontale in corrispondenza dell’appoggio in facciata è di 2mm.



12. CRITERI DI ANALISI DELLA SICUREZZA

Si utilizza il metodo semiprobabilistico agli stati limite. La verifica di sicurezza nei confronti degli stati limite ultimi di resistenza si effettua con il “metodo dei coefficienti parziali di sicurezza” espresso dalla seguente equazione formale:

Rd ≤ Ed

in cui

Rd è la resistenza di progetto, valutata in base ai valori di progetto della resistenza dei materiali e ai valori nominali delle grandezze geometriche interessate;

Ed è il valore di progetto dell’effetto delle azioni, valutato in base ai valori di calcolo delle azioni.

Rd= Rk/ γM

13. VERIFICHE DI RESISTENZA

13.1. VERIFICHE SLU ALLUMINIO

13.1.1. CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI

PARAMETRI DI SNELLEZZA LOCALE

La suscettibilità di un elemento piano non rinforzato all’instabilità locale dipende dal parametro di

snellezza locale β, che assume i seguenti valori:

a) elementi interni senza gradiente di tensione o elementi esterni senza gradiente di tensione (ѱ =1):

b) elementi esterni con gradiente di tensione e tensione massima di compressione al bordo libero:

c) elementi interni con gradiente di tensione ed elementi esterni con massima tensione di

compressione alla giunzione tra gli elementi:

CLASSIFICAZIONE DEGLI ELEMENTI DELLA SEZIONE



13.1.2. VERIFICA SLU DEGLI ELEMENTI

VERIFICA A TRAZIONE SEMPLICE

Nel caso di membrature soggette a trazione assiale pura, il valore di progetto della sollecitazione di trazione NEd in corrispondenza di ciascuna sezione trasversale deve soddisfare la relazione:

dove la resistenza di progetto a trazione Nt,Rd deve essere assunta pari al minimo tra No,Rd e Nu,Rd, essendo No,Rd la resistenza di progetto per snervamento generalizzato dell’intera membratura ed Nu,Rd

la resistenza di progetto per rottura locale in corrispondenza di una sezione critica, date da:

dove Ag è o l’area lorda o un’area ridotta per tener conto dell’indebolimento legato alla presenza delle zone termicamente alterate dovute alla presenza di eventuali saldature longitudinali.

VERIFICA A FLESSIONE SEMPLICE

Il valore di progetto del momento flettente MEd in ogni sezione trasversale deve soddisfare la seguente

relazione:

La resistenza di progetto per flessione intorno ad un asse principale della sezione MRd deve essere assunta pari al minimo tra Mu,Rd e Mc,Rd, essendo Mu,Rd la resistenza di progetto delle sezioni forate e Mc,Rd la resistenza di progetto per le altre sezioni, date da:

dove α è il fattore di forma (Tabella II-3.2); Wel è il modulo elastico della sezione lorda; Wnet è il modulo elastico della sezione netta, valutata considerando le detrazioni per i fori e, se saldata, la presenza

della zona termicamente alterata.



VERIFICA A TAGLIO

Il valore di progetto della sollecitazione di taglio VEd in ogni sezione trasversale deve soddisfare la

relazione seguente:

dove VRd è la resistenza di progetto a taglio della sezione trasversale.

Nel caso di sezioni non snelle, ossia sezioni il cui parametro di snellezza locale dell’anima soddisfa la

limitazione hw/tw < 39ε, la resistenza di progetto a taglio risulta:

dove Av è l’area di taglio assunta come di seguito specificato.

Per barre piene e sezioni tubolari (caso in esame):

dove

ηv = 0.8 per barre piene;

ηv = 0.6 per sezioni tubolari;

Ae è, nel caso di sezioni non saldate, l’area dell’intera sezione trasversale.

VERIFICA DI STABILITA’ DELLE MEMBRATURE PRESSO-INFLESSE

Nel caso di sezioni cave e sezioni tubolari è necessario soddisfare la seguente relazione:

dove ψc = 0.8 o in alternativa può essere assunto pari a 1.3χy o 1.3χz a seconda del piano di inflessione, ma con ψc ≥ 0.8 e χmin = min (χy, χz).

Dove (χy, χz) sono i fattori di riduzione per instabilità nel caso di sezioni soggette a compressione:

dove:

α è il fattore di imperfezione, 0 è il valore limite che definisce il campo di snellezza corrispondente alle aste tozze (0 ) per le quali =1.0 e Ncr è il carico critico elastico per la pertinente modalità di



instabilizzazione determinato in base alle proprietà geometriche della sezione trasversale lorda.

I valori di α e 0 corrispondenti alla curva di instabilità pertinente sono riportati in Tabella II-5.2 per

instabilità flessionale:

La snellezza relativa, per instabilità flessionale, è data da:

dove Lcr è la lunghezza di libera di inflessione nel piano considerato, i è il raggio d’inerzia relativo all’asse di flessione corrispondente, determinato con riferimento alle proprietà geometriche della sezione lorda.

Nel caso di membrature soggette contemporaneamente a sforzi assiali e a momenti di estremità disuguali e/o a carichi trasversali, devono essere verificate le sezioni più significative della membratura. Nelle formule di interazione deve essere adoperato il momento flettente effettivamente agente nella sezione considerata, mentre ωx è fornito dall’espressione seguente:

dove xs è la distanza tra la sezione considerata e un vincolo o un punto di flesso della deformata critica elastica per solo sforzo assiale.

Gli stati limite per gli elementi di vetro sono: Stati Limite di Esercizio (SLE), Stati Limite Ultimi (SLU) e Stati Limite al Collasso (SLC).

Lo SLE considera la struttura integra sollecitata dai valori di servizio delle azioni. In genere viene valutata la deformabilità degli elementi, che deve essere limitata così da non pregiudicare la funzionalità della costruzione (non solo la funzionalità strutturale).

Gli SLU considerano la struttura integra, sollecitata dai valori estremi delle azioni esterne, e si compongono di: (1) SLU per rottura del vetro, (2) SLU per rottura di un materiale in composizione con il vetro, (3) SLU per crisi dell’interfaccia di un collegamento. La verifica dello SLU per rottura del vetro si effettua controllando che, in ogni punto, la tensione sollecitante sia inferiore alla tensione resistente del vetro. La massima tensione principale di trazione deve essere confrontata con la resistenza di progetto fg;d del materiale. La verifica alla SLU per rottura del materiale in composizione riguarda principalmente gli intercala-ri e gli incollaggi. Condizione per il soddisfacimento di questo SLU è che in tutti i punti la tensione sollecitante sia inferiore alla tensione resistente del materiale stesso.



VERIFICHE ALLUMINIO

Mappa delle verifiche

Sollecitazioni elementi in alluminio Carat. geom. ver. snellezza

Nom. lung. comb. N V2 V3 T M2 M3 sezione L0 snel

ver. snel. <200 m kN kN kN kNm kNm kNm tipo m lo/r

16 0,00 INV SLU 0,29 4,17 0,29 0,12 0,14 2,40 52M53+52H53 0,00 0 ver

16 0,62 INV SLU 0,24 0,86 0,08 0,10 0,00 0,00 52M53+52H53 0,62 16 ver

16 1,24 INV SLU 0,12 0,04 0,00 0,10 0,00 0,04 52M53+52H53 1,24 33 ver

16 0,00 INV SLU -3,74 -0,24 -0,01 0,00 -0,01 -0,16 52M53+52H53 0,00 0 ver

16 0,62 INV SLU -2,41 -0,06 -0,05 -0,01 0,00 -0,03 52M53+52H53 0,62 16 ver

16 1,24 INV SLU -0,79 -0,17 -0,02 -0,01 0,00 -0,01 52M53+52H53 1,24 33 ver

17 0,00 INV SLU 0,11 0,29 0,02 0,10 0,00 0,04 52M53+52H53 0,00 0 ver

17 0,62 INV SLU 0,09 0,01 0,05 0,07 0,00 0,00 52M53+52H53 0,62 16 ver

17 1,24 INV SLU 0,11 0,07 0,00 0,05 0,00 0,05 52M53+52H53 1,24 33 ver

17 0,00 INV SLU -0,65 -0,05 0,00 0,00 0,00 -0,01 52M53+52H53 0,00 0 ver

17 0,62 INV SLU -0,31 -0,30 -0,05 0,00 0,00 -0,02 52M53+52H53 0,62 16 ver

17 1,24 INV SLU -0,30 -0,39 -0,02 0,00 0,00 -0,01 52M53+52H53 1,24 33 ver

18 0,00 INV SLU 0,11 -0,02 0,00 0,04 0,00 0,00 52M53+52H53 0,00 0 ver

18 0,62 INV SLU 0,14 0,03 0,03 0,02 0,00 0,05 52M53+52H53 0,62 16 ver



18 1,24 INV SLU 0,22 0,10 0,01 0,00 0,01 0,18 52M53+52H53 1,24 33 ver

18 0,00 INV SLU -0,36 -0,07 0,00 0,00 0,00 -0,01 52M53+52H53 0,00 0 ver

18 0,62 INV SLU -0,76 -0,07 -0,05 0,00 0,00 -0,01 52M53+52H53 0,62 16 ver

18 1,24 INV SLU -1,17 0,06 0,00 0,00 0,00 -0,06 52M53+52H53 1,24 33 ver

28 0,00 INV SLU 0,23 0,15 0,17 0,00 0,08 0,12 52M53+52H53 0,00 0 ver

28 0,71 INV SLU 0,55 0,13 0,11 0,00 0,00 0,33 52M53+52H53 0,71 19 ver

28 1,41 INV SLU 1,39 0,10 0,07 0,00 0,01 1,19 52M53+52H53 1,41 37 ver

28 0,00 INV SLU -0,01 -1,62 -0,03 -0,04 -0,01 -0,96 52M53+52H53 0,00 0 ver

28 0,71 INV SLU -0,04 -1,05 0,03 -0,06 -0,02 -0,02 52M53+52H53 0,71 19 ver

28 1,41 INV SLU -0,13 -0,81 0,00 -0,06 -0,09 -0,12 52M53+52H53 1,41 37 ver

29 0,00 INV SLU 1,66 -0,03 0,01 0,00 0,01 1,21 52M53+52H53 0,00 0 ver

29 0,71 INV SLU 2,12 -0,03 0,07 0,00 0,01 1,25 52M53+52H53 0,71 19 ver

29 1,41 INV SLU 1,99 0,29 0,01 0,02 0,01 1,01 52M53+52H53 1,41 37 ver

29 0,00 INV SLU -0,15 -0,14 -0,01 -0,04 -0,09 -0,12 52M53+52H53 0,00 0 ver

29 0,71 INV SLU -0,17 -0,09 -0,08 -0,01 -0,09 -0,12 52M53+52H53 0,71 19 ver

29 1,41 INV SLU -0,14 -0,01 -0,02 0,00 -0,08 -0,08 52M53+52H53 1,41 37 ver

30 0,00 INV SLU 1,77 0,87 0,00 0,04 0,01 0,99 52M53+52H53 0,00 0 ver

30 0,71 INV SLU 1,06 1,26 0,10 0,06 0,00 0,28 52M53+52H53 0,71 19 ver

30 1,41 INV SLU 0,26 1,60 0,03 0,06 0,09 0,18 52M53+52H53 1,41 37 ver

30 0,00 INV SLU -0,11 -0,13 -0,07 0,00 -0,08 -0,08 52M53+52H53 0,00 0 ver

30 0,71 INV SLU -0,03 -0,12 -0,17 0,00 -0,02 0,01 52M53+52H53 0,71 19 ver

30 1,41 INV SLU 0,03 -0,17 -0,18 0,00 -0,02 -0,99 52M53+52H53 1,41 37 ver

31 0,00 INV SLU 0,09 0,09 0,18 0,07 0,09 0,07 52M53+52H53 0,00 0 ver

31 0,72 INV SLU 0,04 0,08 0,12 0,09 0,00 0,23 52M53+52H53 0,72 19 ver

31 1,44 INV SLU -0,02 0,07 0,09 0,06 0,00 1,05 52M53+52H53 1,44 38 ver

31 0,00 INV SLU 0,03 -1,47 -0,02 -0,01 -0,01 -0,98 52M53+52H53 0,00 0 ver

31 0,72 INV SLU 0,00 -0,92 0,05 -0,02 -0,02 -0,02 52M53+52H53 0,72 19 ver

31 1,44 INV SLU -0,07 -0,79 0,00 -0,01 -0,09 -0,06 52M53+52H53 1,44 38 ver

32 0,00 INV SLU -0,01 -0,03 0,04 0,04 0,00 1,07 52M53+52H53 0,00 0 ver

32 0,72 INV SLU 0,00 -0,02 0,08 0,00 0,00 1,21 52M53+52H53 0,72 19 ver

32 1,44 INV SLU -0,01 0,24 0,01 0,01 0,00 1,02 52M53+52H53 1,44 38 ver

32 0,00 INV SLU -0,13 -0,19 -0,01 -0,01 -0,08 -0,06 52M53+52H53 0,00 0 ver

32 0,72 INV SLU -0,24 -0,19 -0,08 -0,02 -0,09 -0,06 52M53+52H53 0,72 19 ver

32 1,44 INV SLU -0,23 0,00 -0,04 -0,05 -0,08 -0,04 52M53+52H53 1,44 38 ver

33 0,00 INV SLU -0,02 0,81 0,00 0,01 0,00 1,00 52M53+52H53 0,00 0 ver

33 0,72 INV SLU -0,02 1,29 0,10 0,02 -0,01 0,25 52M53+52H53 0,72 19 ver

33 1,44 INV SLU 0,12 1,45 0,03 0,01 0,09 0,13 52M53+52H53 1,44 38 ver

33 0,00 INV SLU -0,18 -0,10 -0,10 -0,08 -0,08 -0,04 52M53+52H53 0,00 0 ver

33 0,72 INV SLU -0,05 -0,09 -0,21 -0,09 -0,01 0,02 52M53+52H53 0,72 19 ver

33 1,44 INV SLU 0,02 -0,10 -0,17 -0,06 -0,01 -1,04 52M53+52H53 1,44 38 ver

52 0,00 INV SLU 0,02 0,11 0,14 0,02 0,07 0,10 52M53+52H53 0,00 0 ver

52 0,62 INV SLU 0,01 0,11 0,08 0,02 0,00 0,14 52M53+52H53 0,62 17 ver

52 1,25 INV SLU 0,00 0,11 0,06 0,03 0,01 0,86 52M53+52H53 1,25 33 ver

52 0,00 INV SLU -0,11 -1,18 -0,02 0,00 -0,01 -0,81 52M53+52H53 0,00 0 ver

52 0,62 INV SLU -0,10 -0,77 0,01 0,00 -0,01 -0,01 52M53+52H53 0,62 17 ver

52 1,25 INV SLU -0,17 -0,77 0,00 0,00 -0,07 -0,09 52M53+52H53 1,25 33 ver

53 0,00 INV SLU 0,00 -0,01 0,00 0,04 0,01 0,88 52M53+52H53 0,00 0 ver

53 0,65 INV SLU 0,00 0,17 0,07 0,05 0,01 1,03 52M53+52H53 0,65 17 ver

53 1,31 INV SLU 0,00 0,11 0,01 0,08 0,01 0,94 52M53+52H53 1,31 35 ver



53 0,00 INV SLU -0,20 -0,14 -0,01 0,00 -0,07 -0,09 52M53+52H53 0,00 0 ver

53 0,65 INV SLU -0,26 0,00 -0,07 0,00 -0,08 -0,10 52M53+52H53 0,65 17 ver

53 1,31 INV SLU -0,20 0,01 0,00 0,00 -0,08 -0,09 52M53+52H53 1,31 35 ver

54 0,00 INV SLU 0,00 0,78 0,00 0,08 0,01 0,93 52M53+52H53 0,00 0 ver

54 0,64 INV SLU 0,01 1,13 0,08 0,09 0,00 0,31 52M53+52H53 0,64 17 ver

54 1,28 INV SLU 0,02 0,98 0,02 0,09 0,07 0,11 52M53+52H53 1,28 34 ver

54 0,00 INV SLU -0,17 -0,12 -0,06 0,00 -0,07 -0,09 52M53+52H53 0,00 0 ver

54 0,64 INV SLU -0,12 -0,11 -0,13 0,00 -0,02 -0,01 52M53+52H53 0,64 17 ver

54 1,28 INV SLU -0,15 -0,11 -0,11 0,00 -0,01 -0,79 52M53+52H53 1,28 34 ver

55 0,00 INV SLU 0,22 0,10 0,16 0,00 0,05 0,06 52M53+52H53 0,00 0 ver

55 0,69 INV SLU 0,33 0,09 0,11 0,00 0,00 0,37 52M53+52H53 0,69 18 ver

55 1,38 INV SLU 0,72 0,08 0,08 0,00 0,01 0,95 52M53+52H53 1,38 37 ver

55 0,00 INV SLU 0,00 -1,33 -0,02 0,00 -0,01 -0,61 52M53+52H53 0,00 0 ver

55 0,69 INV SLU -0,01 -0,80 0,05 -0,01 -0,03 -0,03 52M53+52H53 0,69 18 ver

55 1,38 INV SLU -0,04 -0,65 0,00 0,00 -0,08 -0,08 52M53+52H53 1,38 37 ver

56 0,00 INV SLU 0,87 -0,03 0,02 0,00 0,01 0,94 52M53+52H53 0,00 0 ver

56 0,66 INV SLU 1,12 0,32 0,08 0,00 0,00 0,95 52M53+52H53 0,66 18 ver

56 1,32 INV SLU 1,20 0,21 0,01 0,00 0,00 0,77 52M53+52H53 1,32 35 ver

56 0,00 INV SLU -0,05 -0,06 -0,01 0,00 -0,07 -0,08 52M53+52H53 0,00 0 ver

56 0,66 INV SLU -0,06 -0,02 -0,08 0,00 -0,07 -0,07 52M53+52H53 0,66 18 ver

56 1,32 INV SLU -0,04 0,00 -0,04 -0,01 -0,06 -0,05 52M53+52H53 1,32 35 ver

57 0,00 INV SLU 1,11 0,75 0,00 0,00 0,00 0,77 52M53+52H53 0,00 0 ver

57 0,67 INV SLU 0,73 1,10 0,09 0,00 0,00 0,23 52M53+52H53 0,67 18 ver

57 1,35 INV SLU 0,22 1,38 0,02 0,00 0,07 0,10 52M53+52H53 1,35 36 ver

57 0,00 INV SLU -0,03 -0,11 -0,09 -0,01 -0,06 -0,05 52M53+52H53 0,00 0 ver

57 0,67 INV SLU 0,00 -0,09 -0,18 -0,01 -0,01 0,01 52M53+52H53 0,67 18 ver

57 1,35 INV SLU 0,02 -0,11 -0,16 0,00 -0,01 -0,75 52M53+52H53 1,35 36 ver

58 0,00 INV SLU 0,01 0,02 0,01 0,00 0,00 0,02 52T15 0,00 0 ver

58 0,99 INV SLU 0,05 0,24 0,01 0,00 0,00 0,25 52T15 0,99 37 ver

58 1,97 INV SLU 0,01 0,15 0,00 0,00 0,00 0,20 52T15 1,97 75 ver

58 0,00 INV SLU -0,13 -0,29 0,00 -0,03 0,00 -0,07 52T15 0,00 0 ver

58 0,99 INV SLU -0,10 -0,03 -0,01 -0,03 -0,01 -0,01 52T15 0,99 37 ver

58 1,97 INV SLU -0,02 -0,01 0,00 -0,03 -0,01 0,00 52T15 1,97 75 ver

59 0,00 INV SLU 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,02 52T15 0,00 0 ver

59 0,98 INV SLU 0,05 0,29 0,01 0,00 0,00 0,22 52T15 0,98 37 ver

59 1,96 INV SLU 0,01 0,21 0,00 0,00 0,00 0,17 52T15 1,96 74 ver

59 0,00 INV SLU -0,13 -0,19 0,00 -0,02 0,00 -0,02 52T15 0,00 0 ver

59 0,98 INV SLU -0,14 -0,03 -0,01 -0,04 0,00 -0,01 52T15 0,98 37 ver

59 1,96 INV SLU -0,04 -0,01 -0,01 -0,01 0,00 0,00 52T15 1,96 74 ver

60 0,00 INV SLU 0,01 0,13 0,00 0,00 0,00 0,19 52T15 0,00 0 ver

60 0,64 INV SLU 0,04 0,29 0,00 0,00 0,00 0,07 52T15 0,64 24 ver

60 1,29 INV SLU 0,01 0,14 0,00 0,02 0,00 0,01 52T15 1,29 49 ver

60 0,00 INV SLU -0,08 0,00 -0,01 -0,03 -0,01 0,00 52T15 0,00 0 ver

60 0,64 INV SLU 0,01 -0,02 0,00 -0,02 0,00 0,00 52T15 0,64 24 ver

60 1,29 INV SLU 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -0,10 52T15 1,29 49 ver

61 0,00 INV SLU 0,00 0,29 0,01 0,01 0,00 0,18 52T15 0,00 0 ver

61 0,31 INV SLU 0,01 0,12 0,02 0,01 0,00 0,02 52T15 0,31 12 ver

61 0,62 INV SLU 0,05 0,40 0,00 0,04 0,01 0,01 52T15 0,62 23 ver

61 0,00 INV SLU -0,09 -0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 52T15 0,00 0 ver



61 0,31 INV SLU -0,02 0,00 -0,24 0,00 -0,01 0,00 52T15 0,31 12 ver

61 0,62 INV SLU 0,00 -0,02 -0,04 0,00 0,00 -0,13 52T15 0,62 23 ver

62 0,00 INV SLU 0,03 -0,01 0,00 0,01 0,00 -0,08 52T15 0,00 0 ver

62 0,77 INV SLU 0,15 0,16 0,01 0,03 0,00 0,14 52T15 0,77 29 ver

62 1,54 INV SLU 0,12 -0,02 0,01 0,03 0,00 0,25 52T15 1,54 58 ver

62 0,00 INV SLU -0,02 -0,29 0,00 0,00 0,00 -0,18 52T15 0,00 0 ver

62 0,77 INV SLU 0,08 -0,08 0,00 -0,01 0,00 -0,10 52T15 0,77 29 ver

62 1,54 INV SLU 0,00 -0,07 0,00 -0,01 0,00 -0,08 52T15 1,54 58 ver

63 0,00 INV SLU 0,03 -0,01 0,00 0,00 0,00 -0,08 52T15 0,00 0 ver

63 0,77 INV SLU 0,14 0,16 0,00 0,00 0,00 0,14 52T15 0,77 29 ver

63 1,54 INV SLU 0,08 -0,02 0,00 0,00 0,00 0,25 52T15 1,54 58 ver

63 0,00 INV SLU -0,02 -0,30 0,00 -0,01 0,00 -0,19 52T15 0,00 0 ver

63 0,77 INV SLU 0,06 -0,08 0,00 -0,02 0,00 -0,10 52T15 0,77 29 ver

63 1,54 INV SLU 0,00 -0,07 -0,01 -0,02 0,00 -0,08 52T15 1,54 58 ver

64 0,00 INV SLU 0,13 -0,02 0,01 0,02 0,00 0,24 52T15 0,00 0 ver

64 0,77 INV SLU 0,23 0,40 0,01 0,01 0,00 0,23 52T15 0,77 29 ver

64 1,54 INV SLU 0,23 0,20 0,00 0,00 0,00 0,09 52T15 1,54 58 ver

64 0,00 INV SLU -0,03 -0,07 0,00 0,00 0,00 -0,08 52T15 0,00 0 ver

64 0,77 INV SLU 0,06 -0,11 -0,01 0,00 0,00 -0,05 52T15 0,77 29 ver

64 1,54 INV SLU -0,03 -0,07 0,00 -0,01 0,00 0,00 52T15 1,54 58 ver

65 0,00 INV SLU 0,07 -0,02 0,00 0,00 0,00 0,23 52T15 0,00 0 ver

65 0,77 INV SLU 0,16 0,39 0,00 0,00 0,00 0,22 52T15 0,77 29 ver

65 1,54 INV SLU 0,02 0,19 0,00 0,01 0,00 0,10 52T15 1,54 58 ver

65 0,00 INV SLU -0,03 -0,07 -0,01 -0,01 0,00 -0,08 52T15 0,00 0 ver

65 0,77 INV SLU 0,07 -0,11 0,00 0,00 0,00 -0,05 52T15 0,77 29 ver

65 1,54 INV SLU -0,01 -0,07 0,00 0,00 0,00 0,00 52T15 1,54 58 ver

66 0,00 INV SLU 0,21 0,14 0,00 0,00 0,00 0,10 52T15 0,00 0 ver

66 0,75 INV SLU 0,22 0,54 0,00 0,00 0,00 0,03 52T15 0,75 28 ver

66 1,49 INV SLU 0,14 0,37 0,00 0,00 0,00 0,08 52T15 1,49 57 ver

66 0,00 INV SLU -0,05 -0,05 -0,01 -0,01 0,00 0,00 52T15 0,00 0 ver

66 0,75 INV SLU 0,04 -0,11 -0,01 -0,02 0,00 -0,03 52T15 0,75 28 ver

66 1,49 INV SLU -0,03 -0,08 0,00 -0,02 0,00 -0,34 52T15 1,49 57 ver

67 0,00 INV SLU 0,00 0,13 0,01 0,02 0,00 0,11 52T15 0,00 0 ver

67 0,76 INV SLU 0,11 0,55 0,02 0,02 0,00 0,03 52T15 0,76 29 ver

67 1,52 INV SLU 0,05 0,39 0,01 0,01 0,00 0,09 52T15 1,52 58 ver

67 0,00 INV SLU -0,04 -0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 52T15 0,00 0 ver

67 0,76 INV SLU 0,04 -0,11 0,00 0,00 0,00 -0,02 52T15 0,76 29 ver

67 1,52 INV SLU 0,00 -0,08 0,00 0,00 0,00 -0,37 52T15 1,52 58 ver

68 0,00 INV SLU -0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,16 52T15 0,00 0 ver

68 0,92 INV SLU -0,06 0,02 0,00 0,00 0,00 0,21 52T15 0,92 35 ver

68 1,85 INV SLU 0,02 0,26 0,01 0,00 0,00 0,02 52T15 1,85 70 ver

68 0,00 INV SLU -0,09 -0,12 -0,01 -0,03 0,00 -0,02 52T15 0,00 0 ver

68 0,92 INV SLU -0,21 -0,22 0,00 -0,05 0,00 -0,02 52T15 0,92 35 ver

68 1,85 INV SLU -0,13 -0,04 0,00 -0,04 0,00 -0,06 52T15 1,85 70 ver

69 0,00 INV SLU 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00 0,17 52T15 0,00 0 ver

69 0,92 INV SLU 0,09 0,29 0,00 0,01 0,00 0,22 52T15 0,92 35 ver

69 1,84 INV SLU 0,02 0,24 0,00 0,00 0,00 0,02 52T15 1,84 70 ver

69 0,00 INV SLU -0,09 -0,11 0,00 -0,01 0,00 -0,02 52T15 0,00 0 ver

69 0,92 INV SLU -0,14 -0,05 0,00 0,00 0,00 -0,02 52T15 0,92 35 ver



69 1,84 INV SLU -0,13 -0,04 0,00 -0,01 0,00 -0,03 52T15 1,84 70 ver

70 0,00 INV SLU 0,13 0,03 0,00 0,00 0,00 0,03 52T15 0,00 0 ver

70 0,92 INV SLU 0,02 0,05 0,00 0,00 0,00 0,01 52T15 0,92 35 ver

70 1,85 INV SLU 0,01 -0,01 0,00 0,00 0,00 0,15 52T15 1,85 70 ver

70 0,00 INV SLU -0,03 -0,40 -0,01 -0,01 -0,01 -0,41 52T15 0,00 0 ver

70 0,92 INV SLU -0,09 -0,51 -0,02 -0,01 0,00 -0,02 52T15 0,92 35 ver

70 1,85 INV SLU -0,04 -0,11 -0,01 -0,02 0,00 -0,02 52T15 1,85 70 ver

71 0,00 INV SLU 0,13 0,03 0,00 0,00 0,00 0,03 52T15 0,00 0 ver

71 0,92 INV SLU 0,02 0,05 0,01 0,00 0,00 0,03 52T15 0,92 35 ver

71 1,84 INV SLU 0,01 -0,01 0,01 0,00 0,00 0,16 52T15 1,84 70 ver

71 0,00 INV SLU -0,03 -0,39 0,00 -0,02 0,00 -0,38 52T15 0,00 0 ver

71 0,92 INV SLU -0,09 -0,49 0,00 -0,03 0,00 -0,02 52T15 0,92 35 ver

71 1,84 INV SLU -0,04 -0,10 0,00 -0,01 0,00 -0,02 52T15 1,84 70 ver

72 0,00 INV SLU 0,21 0,06 0,01 0,00 0,00 0,01 52T15 0,00 0 ver

72 0,79 INV SLU 0,27 0,50 0,01 0,00 0,00 0,02 52T15 0,79 30 ver

72 1,58 INV SLU 0,18 0,33 0,00 0,00 0,00 0,06 52T15 1,58 60 ver

72 0,00 INV SLU -0,05 -0,02 0,00 0,00 0,00 -0,01 52T15 0,00 0 ver

72 0,79 INV SLU 0,05 -0,08 0,00 -0,01 0,00 -0,10 52T15 0,79 30 ver

72 1,58 INV SLU -0,01 -0,05 0,00 -0,02 0,00 -0,40 52T15 1,58 60 ver

73 0,00 INV SLU 0,07 0,06 0,00 0,00 0,00 0,01 52T15 0,00 0 ver

73 0,79 INV SLU 0,19 0,49 0,01 0,00 0,00 0,02 52T15 0,79 30 ver

73 1,59 INV SLU 0,16 0,32 0,01 0,00 0,00 0,06 52T15 1,59 60 ver

73 0,00 INV SLU -0,03 -0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 52T15 0,00 0 ver

73 0,79 INV SLU 0,06 -0,08 0,00 0,00 0,00 -0,09 52T15 0,79 30 ver

73 1,59 INV SLU -0,01 -0,05 0,00 -0,01 0,00 -0,38 52T15 1,59 60 ver

74 0,00 INV SLU 0,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 52T15 0,00 0 ver

74 0,82 INV SLU 0,18 0,30 0,01 0,01 0,00 0,00 52T15 0,82 31 ver

74 1,64 INV SLU 0,21 0,11 0,01 0,00 0,00 0,01 52T15 1,64 62 ver

74 0,00 INV SLU -0,05 -0,17 0,00 0,00 0,00 -0,20 52T15 0,00 0 ver

74 0,82 INV SLU 0,05 -0,06 -0,01 0,00 0,00 -0,03 52T15 0,82 31 ver

74 1,64 INV SLU -0,02 -0,03 0,00 0,00 0,00 -0,01 52T15 1,64 62 ver

75 0,00 INV SLU 0,03 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 52T15 0,00 0 ver

75 0,81 INV SLU 0,12 0,27 0,00 0,00 0,00 0,00 52T15 0,81 31 ver

75 1,62 INV SLU 0,06 0,10 0,00 0,00 0,00 0,01 52T15 1,62 61 ver

75 0,00 INV SLU -0,02 -0,21 0,00 0,00 0,00 -0,24 52T15 0,00 0 ver

75 0,81 INV SLU 0,04 -0,06 -0,01 -0,01 0,00 -0,02 52T15 0,81 31 ver

75 1,62 INV SLU 0,00 -0,03 -0,01 0,00 0,00 0,00 52T15 1,62 61 ver

Verifica della stabilità degli elementi presso-inflessi in alluminio

Nom. Wy,pl o Wy,eff

Wz,pl o Wz,eff αy αz Nrd My,Rd Mz,Rd iy iz χmin

Nb,Rd,y Nb,Rd,z

ver. instab.

Pressoflex

m^3 m^3

kN kN

16 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

16 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,908 133,0 123,7 ver

16 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,663 126,1 90,4 ver



16 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

16 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,908 133,0 123,7 ver

16 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,663 126,1 90,4 ver

17 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

17 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,908 133,0 123,7 ver

17 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,663 126,1 90,4 ver

17 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

17 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,908 133,0 123,7 ver

17 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,663 126,1 90,4 ver

18 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

18 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,908 133,0 123,7 ver

18 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,663 126,1 90,4 ver

18 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

18 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,908 133,0 123,7 ver

18 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,663 126,1 90,4 ver

28 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

28 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,886 132,2 120,8 ver

28 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,573 123,8 78,1 ver

28 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

28 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,886 132,2 120,8 ver

28 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,573 123,8 78,1 ver

29 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

29 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,886 132,2 120,8 ver

29 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,573 123,8 78,1 ver

29 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

29 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,886 132,2 120,8 ver

29 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,573 123,8 78,1 ver

30 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

30 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,886 132,2 120,8 ver

30 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,573 123,8 78,2 ver

30 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

30 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,886 132,2 120,8 ver

30 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,573 123,8 78,2 ver

31 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

31 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,882 132,0 120,2 ver

31 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,558 123,4 76,0 ver

31 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

31 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,882 132,0 120,2 ver

31 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,558 123,4 76,0 ver

32 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

32 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,882 132,0 120,2 ver

32 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,558 123,4 76,1 ver

32 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

32 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,882 132,0 120,2 ver

32 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,558 123,4 76,1 ver

33 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

33 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,882 132,0 120,3 ver

33 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,558 123,4 76,1 ver

33 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver



33 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,882 132,0 120,3 ver

33 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,558 123,4 76,1 ver

52 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

52 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,907 133,0 123,6 ver

52 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,659 126,0 89,9 ver

52 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

52 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,907 133,0 123,6 ver

52 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,659 126,0 89,9 ver

53 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

53 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,899 132,7 122,6 ver

53 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,627 125,2 85,4 ver

53 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

53 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,899 132,7 122,6 ver

53 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,627 125,2 85,4 ver

54 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

54 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,903 132,9 123,1 ver

54 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,643 125,6 87,7 ver

54 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

54 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,903 132,9 123,1 ver

54 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,643 125,6 87,7 ver

55 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

55 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,891 132,4 121,4 ver

55 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,591 124,3 80,5 ver

55 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

55 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,891 132,4 121,4 ver

55 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,591 124,3 80,5 ver

56 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

56 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,898 132,7 122,5 ver

56 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,622 125,1 84,7 ver

56 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

56 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,898 132,7 122,5 ver

56 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,622 125,1 84,7 ver

57 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

57 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,894 132,5 121,9 ver

57 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,605 124,6 82,5 ver

57 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 1,000 136,3 136,3 ver

57 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,894 132,5 121,9 ver

57 4,32E-05 2,22E-05 0,086 0,517 185,89 4,71 2,42 0,0377 0,0165 0,605 124,6 82,5 ver

58 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

58 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,799 32,9 29,9 ver

58 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,358 20,3 13,4 ver

58 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

58 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,799 32,9 29,9 ver

58 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,358 20,3 13,4 ver

59 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

59 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,802 32,9 30,0 ver

59 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,362 20,5 13,6 ver

59 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

59 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,802 32,9 30,0 ver



59 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,362 20,5 13,6 ver

60 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

60 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,906 35,1 33,9 ver

60 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,656 29,9 24,6 ver

60 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

60 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,906 35,1 33,9 ver

60 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,656 29,9 24,6 ver

61 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

61 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,971 36,8 36,4 ver

61 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,912 35,3 34,2 ver

61 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

61 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,971 36,8 36,4 ver

61 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,912 35,3 34,2 ver

62 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

62 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

62 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,528 26,7 19,8 ver

62 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

62 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

62 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,528 26,7 19,8 ver

63 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

63 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

63 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,529 26,7 19,8 ver

63 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

63 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

63 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,529 26,7 19,8 ver

64 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

64 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

64 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,528 26,7 19,8 ver

64 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

64 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

64 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,528 26,7 19,8 ver

65 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

65 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

65 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,529 26,7 19,8 ver

65 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

65 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,874 34,4 32,7 ver

65 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,529 26,7 19,8 ver

66 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

66 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,880 34,5 32,9 ver

66 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,550 27,3 20,6 ver

66 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

66 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,880 34,5 32,9 ver

66 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,550 27,3 20,6 ver

67 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

67 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,877 34,5 32,8 ver

67 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,539 27,0 20,2 ver

67 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

67 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,877 34,5 32,8 ver

67 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,539 27,0 20,2 ver



68 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

68 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,824 33,4 30,8 ver

68 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,400 22,1 15,0 ver

68 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

68 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,824 33,4 30,8 ver

68 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,400 22,1 15,0 ver

69 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

69 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,825 33,4 30,9 ver

69 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,403 22,3 15,1 ver

69 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

69 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,825 33,4 30,9 ver

69 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,403 22,3 15,1 ver

70 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

70 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,824 33,4 30,8 ver

70 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,400 22,1 15,0 ver

70 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

70 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,824 33,4 30,8 ver

70 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,400 22,1 15,0 ver

71 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

71 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,825 33,4 30,9 ver

71 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,403 22,3 15,1 ver

71 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

71 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,825 33,4 30,9 ver

71 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,403 22,3 15,1 ver

72 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

72 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,868 34,3 32,5 ver

72 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,510 26,1 19,1 ver

72 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

72 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,868 34,3 32,5 ver

72 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,510 26,1 19,1 ver

73 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

73 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,867 34,2 32,5 ver

73 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,506 26,0 19,0 ver

73 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

73 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,867 34,2 32,5 ver

73 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,506 26,0 19,0 ver

74 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

74 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,858 34,1 32,1 ver

74 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,481 25,2 18,0 ver

74 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

74 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,858 34,1 32,1 ver

74 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,481 25,2 18,0 ver

75 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

75 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,862 34,1 32,3 ver

75 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,492 25,5 18,4 ver

75 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 1,000 37,4 37,4 ver

75 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,862 34,1 32,3 ver

75 7,37E-06 5,89E-06 0,035 0,625 72,00 0,80 0,64 0,0264 0,0212 0,492 25,5 18,4 ver



Verifica instabilità ALU Ver. a trazione ALU Verifica a Flessione ALU Verifica a Taglio

ALU

Nom.

verifica instab.

max coef. N0,Rd

ver. traz.

max coef. Mc,Rd_z

ver. mom.

2

max ver. Mc,Rd_y

ver. mom.3

max ver. Vc,Rd

ver. taglio

max ver.

0,03

0,011 Asse debole

kNm

0,059 Asse forte kNm

0,510

kN

0,065

16 185,89 ver 0,002 2,42 ver 0,059 4,71 ver 0,510 64,39 ver 0,065

16 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,000 64,39 ver 0,013

16 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,009 64,39 ver 0,001

16 ver 0,027 185,89 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,033 64,39 ver 0,004

16 ver 0,018 185,89 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,007 64,39 ver 0,001

16 ver 0,006 185,89 2,42 ver 0,000 4,71 ver 0,001 64,39 ver 0,003

17 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,009 64,39 ver 0,005

17 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,000 64,39 ver 0,001

17 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,012 64,39 ver 0,001

17 ver 0,005 185,89 2,42 ver 0,000 4,71 ver 0,001 64,39 ver 0,001

17 ver 0,002 185,89 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,004 64,39 ver 0,005

17 ver 0,002 185,89 2,42 ver 0,000 4,71 ver 0,002 64,39 ver 0,006

18 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,000 4,71 ver 0,001 64,39 ver 0,000

18 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,010 64,39 ver 0,000

18 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,038 64,39 ver 0,001

18 ver 0,003 185,89 2,42 ver 0,000 4,71 ver 0,002 64,39 ver 0,001

18 ver 0,006 185,89 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,001 64,39 ver 0,001

18 ver 0,009 185,89 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,013 64,39 ver 0,001

28 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,034 4,71 ver 0,026 64,39 ver 0,003

28 185,89 ver 0,003 2,42 ver 0,000 4,71 ver 0,071 64,39 ver 0,002

28 185,89 ver 0,007 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,252 64,39 ver 0,002

28 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,204 64,39 ver 0,025

28 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,010 4,71 ver 0,005 64,39 ver 0,016

28 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,038 4,71 ver 0,025 64,39 ver 0,013

29 185,89 ver 0,009 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,256 64,39 ver 0,000

29 185,89 ver 0,011 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,265 64,39 ver 0,001

29 185,89 ver 0,011 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,214 64,39 ver 0,005

29 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,039 4,71 ver 0,026 64,39 ver 0,002

29 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,039 4,71 ver 0,025 64,39 ver 0,001

29 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,033 4,71 ver 0,018 64,39 ver 0,000

30 185,89 ver 0,010 2,42 ver 0,003 4,71 ver 0,209 64,39 ver 0,013

30 185,89 ver 0,006 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,059 64,39 ver 0,020

30 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,036 4,71 ver 0,039 64,39 ver 0,025

30 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,032 4,71 ver 0,017 64,39 ver 0,002

30 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,008 4,71 ver 0,003 64,39 ver 0,003

30 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,007 4,71 ver 0,211 64,39 ver 0,003

31 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,035 4,71 ver 0,016 64,39 ver 0,003

31 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,049 64,39 ver 0,002

31 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,224 64,39 ver 0,001

31 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,003 4,71 ver 0,208 64,39 ver 0,023

31 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,009 4,71 ver 0,003 64,39 ver 0,014

31 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,035 4,71 ver 0,013 64,39 ver 0,012



32 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,228 64,39 ver 0,001

32 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,257 64,39 ver 0,001

32 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,217 64,39 ver 0,004

32 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,033 4,71 ver 0,013 64,39 ver 0,003

32 ver 0,002 185,89 2,42 ver 0,038 4,71 ver 0,013 64,39 ver 0,003

32 ver 0,002 185,89 2,42 ver 0,031 4,71 ver 0,009 64,39 ver 0,001

33 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,211 64,39 ver 0,013

33 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,053 64,39 ver 0,020

33 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,037 4,71 ver 0,028 64,39 ver 0,023

33 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,034 4,71 ver 0,008 64,39 ver 0,002

33 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,006 4,71 ver 0,005 64,39 ver 0,003

33 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,005 4,71 ver 0,220 64,39 ver 0,003

52 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,029 4,71 ver 0,021 64,39 ver 0,002

52 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,030 64,39 ver 0,002

52 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,003 4,71 ver 0,182 64,39 ver 0,002

52 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,172 64,39 ver 0,018

52 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,002 64,39 ver 0,012

52 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,028 4,71 ver 0,019 64,39 ver 0,012

53 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,003 4,71 ver 0,188 64,39 ver 0,000

53 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,218 64,39 ver 0,003

53 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,003 4,71 ver 0,200 64,39 ver 0,002

53 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,029 4,71 ver 0,019 64,39 ver 0,002

53 ver 0,002 185,89 2,42 ver 0,033 4,71 ver 0,022 64,39 ver 0,001

53 ver 0,002 185,89 2,42 ver 0,031 4,71 ver 0,019 64,39 ver 0,000

54 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,003 4,71 ver 0,197 64,39 ver 0,012

54 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,065 64,39 ver 0,018

54 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,028 4,71 ver 0,024 64,39 ver 0,015

54 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,030 4,71 ver 0,019 64,39 ver 0,002

54 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,010 4,71 ver 0,003 64,39 ver 0,002

54 ver 0,001 185,89 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,167 64,39 ver 0,002

55 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,023 4,71 ver 0,012 64,39 ver 0,002

55 185,89 ver 0,002 2,42 ver 0,000 4,71 ver 0,079 64,39 ver 0,002

55 185,89 ver 0,004 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,201 64,39 ver 0,001

55 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,129 64,39 ver 0,021

55 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,013 4,71 ver 0,007 64,39 ver 0,012

55 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,032 4,71 ver 0,017 64,39 ver 0,010

56 185,89 ver 0,005 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,200 64,39 ver 0,001

56 185,89 ver 0,006 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,202 64,39 ver 0,005

56 185,89 ver 0,006 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,163 64,39 ver 0,003

56 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,029 4,71 ver 0,016 64,39 ver 0,001

56 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,029 4,71 ver 0,015 64,39 ver 0,001

56 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,023 4,71 ver 0,010 64,39 ver 0,001

57 185,89 ver 0,006 2,42 ver 0,002 4,71 ver 0,163 64,39 ver 0,012

57 185,89 ver 0,004 2,42 ver 0,001 4,71 ver 0,050 64,39 ver 0,017

57 185,89 ver 0,001 2,42 ver 0,027 4,71 ver 0,021 64,39 ver 0,021

57 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,026 4,71 ver 0,010 64,39 ver 0,002

57 ver 0,000 185,89 2,42 ver 0,005 4,71 ver 0,001 64,39 ver 0,003

57 185,89 ver 0,000 2,42 ver 0,004 4,71 ver 0,159 64,39 ver 0,003

58 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,003 0,80 ver 0,027 17,69 ver 0,001



58 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,313 17,69 ver 0,013

58 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,243 17,69 ver 0,008

58 ver 0,004 51,05 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,085 17,69 ver 0,016

58 ver 0,003 51,05 0,64 ver 0,010 0,80 ver 0,012 17,69 ver 0,002

58 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,009 0,80 ver 0,000 17,69 ver 0,001

59 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,024 17,69 ver 0,001

59 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,268 17,69 ver 0,017

59 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,209 17,69 ver 0,012

59 ver 0,004 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,031 17,69 ver 0,011

59 ver 0,004 51,05 0,64 ver 0,005 0,80 ver 0,011 17,69 ver 0,002

59 ver 0,002 51,05 0,64 ver 0,003 0,80 ver 0,003 17,69 ver 0,001

60 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,239 17,69 ver 0,007

60 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,087 17,69 ver 0,016

60 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,004 0,80 ver 0,010 17,69 ver 0,008

60 ver 0,002 51,05 0,64 ver 0,009 0,80 ver 0,001 17,69 ver 0,001

60 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,005 0,80 ver 0,002 17,69 ver 0,001

60 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,125 17,69 ver 0,000

61 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,222 17,69 ver 0,017

61 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,023 17,69 ver 0,007

61 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,010 0,80 ver 0,015 17,69 ver 0,022

61 ver 0,003 51,05 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,003 17,69 ver 0,001

61 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,018 0,80 ver 0,005 17,69 ver 0,013

61 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,166 17,69 ver 0,002

62 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,102 17,69 ver 0,000

62 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,178 17,69 ver 0,009

62 51,05 ver 0,002 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,306 17,69 ver 0,001

62 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,228 17,69 ver 0,017

62 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,121 17,69 ver 0,004

62 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,103 17,69 ver 0,004

63 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,099 17,69 ver 0,000

63 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,180 17,69 ver 0,009

63 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,003 0,80 ver 0,306 17,69 ver 0,001

63 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,233 17,69 ver 0,017

63 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,122 17,69 ver 0,004

63 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,105 17,69 ver 0,004

64 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,005 0,80 ver 0,297 17,69 ver 0,001

64 51,05 ver 0,005 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,283 17,69 ver 0,023

64 51,05 ver 0,005 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,113 17,69 ver 0,011

64 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,104 17,69 ver 0,004

64 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,063 17,69 ver 0,006

64 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,002 17,69 ver 0,004

65 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,291 17,69 ver 0,001

65 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,003 0,80 ver 0,279 17,69 ver 0,022

65 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,124 17,69 ver 0,011

65 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,105 17,69 ver 0,004

65 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,063 17,69 ver 0,006

65 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,000 17,69 ver 0,004

66 51,05 ver 0,004 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,125 17,69 ver 0,008

66 51,05 ver 0,004 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,041 17,69 ver 0,030



66 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,105 17,69 ver 0,021

66 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,001 17,69 ver 0,003

66 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,042 17,69 ver 0,006

66 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,006 0,80 ver 0,423 17,69 ver 0,004

67 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,003 0,80 ver 0,136 17,69 ver 0,007

67 51,05 ver 0,002 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,040 17,69 ver 0,031

67 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,109 17,69 ver 0,022

67 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,003 17,69 ver 0,003

67 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,027 17,69 ver 0,006

67 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,006 0,80 ver 0,455 17,69 ver 0,004

68 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,199 17,69 ver 0,000

68 ver 0,002 51,05 0,64 ver 0,003 0,80 ver 0,259 17,69 ver 0,001

68 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,029 17,69 ver 0,015

68 ver 0,002 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,024 17,69 ver 0,007

68 ver 0,006 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,024 17,69 ver 0,012

68 ver 0,006 51,05 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,075 17,69 ver 0,002

69 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,209 17,69 ver 0,000

69 51,05 ver 0,002 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,268 17,69 ver 0,016

69 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,027 17,69 ver 0,013

69 ver 0,002 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,024 17,69 ver 0,006

69 ver 0,004 51,05 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,025 17,69 ver 0,003

69 ver 0,006 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,042 17,69 ver 0,002

70 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,036 17,69 ver 0,002

70 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,009 17,69 ver 0,003

70 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,004 0,80 ver 0,188 17,69 ver 0,000

70 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,009 0,80 ver 0,507 17,69 ver 0,023

70 ver 0,003 51,05 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,024 17,69 ver 0,029

70 ver 0,002 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,024 17,69 ver 0,006

71 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,035 17,69 ver 0,002

71 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,035 17,69 ver 0,003

71 51,05 ver 0,000 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,202 17,69 ver 0,000

71 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,005 0,80 ver 0,470 17,69 ver 0,022

71 ver 0,003 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,025 17,69 ver 0,028

71 ver 0,002 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,024 17,69 ver 0,006

72 51,05 ver 0,004 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,008 17,69 ver 0,004

72 51,05 ver 0,005 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,023 17,69 ver 0,028

72 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,072 17,69 ver 0,019

72 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,007 17,69 ver 0,001

72 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,122 17,69 ver 0,004

72 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,006 0,80 ver 0,499 17,69 ver 0,003

73 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,016 17,69 ver 0,003

73 51,05 ver 0,004 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,023 17,69 ver 0,028

73 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,073 17,69 ver 0,018

73 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,003 17,69 ver 0,001

73 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,001 0,80 ver 0,109 17,69 ver 0,004

73 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,007 0,80 ver 0,477 17,69 ver 0,003

74 51,05 ver 0,002 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,023 17,69 ver 0,000

74 51,05 ver 0,003 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,002 17,69 ver 0,017

74 51,05 ver 0,004 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,008 17,69 ver 0,006



74 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,003 0,80 ver 0,254 17,69 ver 0,010

74 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,031 17,69 ver 0,004

74 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,015 17,69 ver 0,002

75 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,027 17,69 ver 0,000

75 51,05 ver 0,002 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,003 17,69 ver 0,015

75 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,017 17,69 ver 0,006

75 ver 0,001 51,05 0,64 ver 0,002 0,80 ver 0,304 17,69 ver 0,012

75 51,05 ver 0,001 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,021 17,69 ver 0,003

75 ver 0,000 51,05 0,64 ver 0,000 0,80 ver 0,005 17,69 ver 0,002

Le verifiche allo SLU degli elementi in alluminio sono tutte soddisfatte

13.2. VERIFICHE SLU VETRO Le verifiche strutturali sono svolte secondo il criterio di Galileo, della massima tensione principale di trazione. La verifica si ritiene soddisfatta se la somma dei rapporti tra tensione massima e valore resistente calcolato in relazione al tempo di applicazione del carico è minore dell’unità.

La verifica di resistenza allo SLU andrà effettuata confrontando la massima tensione principale di trazione con la resistenza di progetto fg;d. E’ importante notare che, essendo il fattore kmod dipendente dalla durata di applicazione del carico, la resistenza di progetto varia a seconda del tipo di carico.

Non si riportano i tabulati per facilitare la consultazione della relazione. I risultati delle tensioni massime di trazione sono riportate nei paragrafi precedenti.

Per effettuare la verifica si isolano le sole tensioni di trazione e si effettua una media pesata delle sollecitazioni, sia all’intradosso che all’estradosso. Di seguito i risultati:

VENTO

σmaxtop σmaxbot

solo trazione solo trazione

valore medio 7,97 N/mm² valore medio 5,50 N/mm²

Scarto quadratico medio 4,5350 Scarto quadratico medio 4,6268

NEVE

σmaxtop σmaxbot




PESO PROPRIO VETRO

σmaxtop σmaxbot






VERIFCA PRINCIPIO DI GALILEO

SU MEDIA PESATA DELLE TENSIONI DI TRAZIONE PRINCIPALI

PRINCIPIO DI GALILEO TOP FACE

σmax,traz fg,d σmax,traz/fg,d

SOLO VENTO SLU 7,97 N/mm² 44,98 N/mm² 0,18

SOLO NEVE SLU 7,47 N/mm² 38,89 N/mm² 0,19

SOLO PP VETRO SLU 3,71 N/mm² 36,77 N/mm² 0,10

TOT 0,47

PRINCIPIO DI GALILEO BOTTOM FACE





TOT 0,54

Poiché il totale sia all’intradosso che all’estradosso è minore dell’unità, allora la verifica è soddisfatta. Questa condizione rappresenta la condizione globale della copertura ed è uno strumento immediato per capire quale sia la condizione di stress del materiale quando è sottoposto ai carichi allo SLU.

Una analisi rivolta ad identificare la condizione del materiale nei punti di concentrazione delle tensioni può essere affrontata riferendosi al 95° percentile della distribuzione di tensione massima. Il valore si può ricavare con un approccio statistico nel modo seguente:

𝜎(95‰) = 𝜎𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜 + 1.64 ∗ 𝑠𝑐𝑎𝑟𝑡𝑜𝑞𝑢𝑎𝑑𝑟𝑎𝑡𝑖𝑐𝑜𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜

VERIFCA PRINCIPIO DI GALILEO

SU SOLLECITAZIONI A L FRATTILE 95‰

PRINCIPIO DI GALILEO TOP FACE





TOT 1,03

PRINCIPIO DI GALILEO BOTTOM FACE





TOT 1,12

I valori sono di poco superiori all’unità ma si ritengono comunque accettabili, essendo questi valori localizzati in piccole porzioni di superficie. Talmente ridotte che non sono visibili sulla mappa di distribuzione delle tensioni principali di trazione.

Sulla base dell’analisi condotta si ritiene pertanto che il materiale è ben dimensionato per sopportare i carichi di progetto.



13.3. VERIFICHE SLE ALLUMINIO La verifica è soddisfatta se è soddisfatta la verifica allo stato limite di esercizio degli elementi in vetro.

13.4. VERIFICHE SLE VETRO Per quanto riguarda le verifiche agli stati limite di esercizio, in generale gli spostamenti massimi tollerabili dagli elementi vetrati devono essere valutati in base alla specifica applicazione.

Riferendosi al caso di vetro singolo monolitico o stratificato, vincolato su quattro lati si esegue la verifica sull’elemento più deformato.

Le dimensioni della lastra in analisi sono le seguenti: 1470 x 1985 mm

f< Lmin/60 comunque <30mm

Lmin/60=24.5mm > f=14.5mm verificato



Le verifiche in condizioni di esercizio sono soddisfatte sia per la copertura in vetro che per la sottostruttura in alluminio.

14. CONCLUSIONI

La verifica allo stato limite ultimo per le lastre di vetro stratificato è soddisfatta

La verifica allo stato limite ultimo per la sottostruttura in alluminio è soddisfatta

Pescara li Il Professionista Incaricato:

13/02/2018 (Ing. Davide Cicchini)

luogo di installazione: il tecnico - davide cicchini

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