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CLIENTE:COTEMAR

PROYECTO:CONSTRUCCIN E INSTALACIN DE CANTILIVERS, REFORZAMIENTO PARA LA INSTALACIN DE CUARTO BEC INCLUYE ADECUACIN EN AREAS, IZAJE E INSTALACIN DE DOS CUARTOS DE CONTROL PARA EL BEC EN PP-KU-H.

No. DEL PROYECTO:-

CONTRATO:-

UBICACIN:SONDA DE CAMPECHE, GOLFO DE MEXICO.

PLANTA O INSTALACIN:PLATAFORMA PP-KU-H

NO.:MC-KU-H-G-400

TIPO DE DOCUMENTO:MEMORIA DE CLCULO

DESCRIPCIN:ANLISIS EN SITIO EN CONDICIN DE OPERACIN Y TORMENTA DE CANTILIVER Y REFORZAMIENTO ESTRUCTURAL PARA CUARTO BEC EN LA PLATAFORMA PP-KU-H

REVDESCRIPCIONELABORREVISCOORDINOAPROBCLIENTEFECHA

0APROBADO PARA CONSTRUCCINING. E.D.S.ING. R.G.M.ING. G.L.M.ING. S.L.M..ING. G.M.J.ABR/2014

CONTENIDO

1.INTRODUCCIN32.DESCRIPCIN33.OBJETIVO34.SISTEMA DE UNIDADES35.LOCALIZACIN DEL SITIO46.DOCUMENTOS DE REFERENCIA47.CONSIDERACIONES DE ANLISIS57.1.CARGAS BSICAS57.2.COMBINACIONES DE CARGA108.DESARROLLO118.1.EL ANLISIS SE DESARROLL DE LA SIGUIENTE FORMA:119.CONDICIONES AMBIENTALES DE DISEO149.1.PARMETROS METEOROLGICOS149.2.CONDICIN DE OPERACIN159.3.PARMETROS METEOROLGICOS169.4.CONDICIN DE TORMENTA1710.MODELO GEOMTRICO1810.1.NUMERACIN DE LOS NODOS1910.2.GRUPO DE MIEMBROS ESTRUCTURALES2010.3.MATERIALES2111.RESULTADOS2211.1.SUMATORIA DE CARGAS BSICAS2211.2.SUMATORIA DE CARGAS COMBINADAS2311.3.DESPLAZAMIENTOS MXIMOS2411.4.REVISIN POR FLECHA MAXIMA2511.5.RELACIONES DE INTERACCIN MXIMA EN LOS ELEMENTOS2611.6.REVISIN DE JUNTAS TUBULARES3712.CONCLUSIONES38

1. INTRODUCCINDebido a la necesidad del activo Ku-Maloob-Zaap de incrementar la produccin de crudo que se encuentra ya comprometido por el dicho activo, se hace necesario implementar en la plataforma PP-KU-H, el sistema artificial de produccin mediante bombeo electrocentrfugo (BEC) para los pozos. Este sistema artificial de produccin permitir incrementar la produccin de crudo en cada pozo, reduciendo el consumo de gas residual. Como parte del mismo requerimiento de la infraestructura del sistema BEC es necesario adecuar la estructuracin de la plataforma PP-KU-H y realizar la instalacin de estructura metlica cantiliver para contar con el espacio suficiente y que soporte la infraestructura de los sistemas BEC. 2. DESCRIPCINDebido a que no se cuenta con los espacios necesarios para la instalacin de la infraestructura del sistema BEC en la cubierta principal de elev. (+) 15.850 de la plataforma PP-KU-H, se requiere instalar estructura metlica adicional (Cantiliver), que permitan contar con la infraestructura adecuada para alcanzar la produccin de crudo comprometido por el activo integral Ku-Maloob-Zaap).3. OBJETIVOEl objetivo del presente documento es realizar el anlisis en sitio en condicin de operacin y tormenta de la estructura metlica (Cantiliver) para proporcionar rea requerida que soporte el cuarto de control BEC (de 7 variadores) del lado Suroeste sobre la cubierta de elev. (+) 15.850 en la plataforma PP-KU-H, adems de realizar la ingeniera de detalle necesaria para el cantiliver requerido, basado en las normas NRF-041-PEMEX-2007 y el API RP 2A WSD.4. SISTEMA DE UNIDADES El sistema de unidades que con el cual se llev a cabo la elaboracin del modelo estructural de la estructura es el Sistema Mtrico Decimal, las unidades son las siguientes:Unidades de longitud = metros (m) Unidades de superficie = metro cuadrado (m2) Unidades de volumen = metro cbico (m3) Unidades de peso = kilogramo (kg)

5. LOCALIZACIN DEL SITIOEl cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la plataforma PP-KU-H, perteneciente al Activo Integral Ku-Maloob Zaap de la Regin Marina Noreste se encuentra ubicada en las coordenadas siguientes:Nombre de la plataformaCoordenadasUTMTirante de agua (metros)

XY

PP-KU-H/Perforacin583,917.752,166,072.0076.81

6. DOCUMENTOS DE REFERENCIA Norma PEMEX No. NRF-003-PEMEX-2007 Diseo y evaluacin de plataformas marinas fijas en la sonda de Campeche. Norma PEMEX No. NRF-041-PEMEX-2007 Carga, amarre, transporte e instalacin de plataformas costa afuera. Norma PEMEX No. NRF-175-PEMEX-2007 Acero estructural para plataformas de plataformas marinas. Norma PEMEX No. NRF-173-PEMEX-2007 Diseo de accesorios estructurales para plataformas marinas. Norma PEMEX No. NRF-053-PEMEX-2006 Sistemas de proteccin anticorrosiva a base de recubrimientos para instalaciones superficiales. Norma PEMEX No. NRF-137-PEMEX-2006 Diseo de Estructuras de Acero. Norma PEMEX No. NRF-195-PEMEX-2008 Construccin de Estructuras De Acero. Norma PEMEX No. P.3.301.01 Embalaje y marcado para embarque de equipo y materiales. Norma PEMEX No. 2.131.01 Efectos del viento en las estructuras. American Petroleum Institute (API) Recommended Practice for Planning, Designing and Constructing Fixed Offshore Platforms-working Stress Design API Recommended Practice 2a-wsd (RP 2A-WSD) TwentyFirst Edition, December 2000. Manual de construcciones en Acero. Instituto Mexicano de la Construccin en Acero (IMCA) Tercera Edicin. American Institute of Steel Construction, Specification for the Design, Fabrication and Erection of Structural Steel for Buildings, (AISC ASD) 1989. American Society for Testing and Materials (ASTM). American Weld Society Aws D1.1 2010.

7. CONSIDERACIONES DE ANLISIS7.1. CARGAS BSICASCONDICIN DE CARGA 1

CARGA MUERTA GENERADA

CONDICIN DE CARGA 2

CARGA MUERTA NO GENERADA

CONDICIN DE CARGA 3

CARGA VIVA

CONDICIN DE CARGA 4

CARGA DE EQUIPO

CONDICIN DE CARGA 5

CARGA DE TUBERIA

7.2. COMBINACIONES DE CARGATodas las cargas anteriormente mostradas se utilizarn para obtener las diferentes combinaciones de cargas que se usaran en el anlisis estructural, en el cual se obtendr la combinacin mas critica sobre la que se basara el diseo de la estructura requerida.

Tabla de condiciones de carga y combinaciones

8. DESARROLLOPara realizar el anlisis fue necesario elaborar un modelo tridimensional representativo del sistema bajo condiciones de cargas estticas y ambientales operacin, tomando en cuenta todos los elementos de la estructura, adems de las restricciones de desplazamientos y apoyo, capturando el modelo al programa de anlisis, con el objetivo de obtener los resultados correspondientes al comportamiento general de la estructura, el cual permitir que se puedan identificar los elementos mecnicos actuantes mximos, as como sus efectos sobre el sistema, asegurando de esta manera un diseo seguro.

8.1. EL ANLISIS SE DESARROLL DE LA SIGUIENTE FORMA:

Se inici con la modelacin geomtrica, es decir, la topologa de la estructura en la cual se introducen las coordenadas de nodos, posteriormente se definen las incidencias de los miembros y sus caractersticas fiscas, tales como propiedades de secciones y materiales. Se asignaron restricciones en los puntos de apoyo del sistema de acuerdo al tipo del anlisis considerado, se efecta la simulacion de las acciones o datos de cargas de diseo tales como peso propio, carga viva y cargas de viento, es decir las cargas a las que estar sujeta la estructura y las combinaciones entre ellas.

Se realiza una revisin preliminar para verificar que no existan incongruencias entre la informacion numrica y grfica del modelo. Se efecta el anlisis del modelo ya verificado, con las condiciones de carga de diseo de la estructura, se obtienen los resultados del comportamiento del sstema: fuerzas, desplazamientos, esfuerzos, grficas, etc., verificando que los valores de esfuerzos actuantes se mantengan por debajo de los esfuerzos admisibles sealados en el cdigo A.I.S.C.

El analisis se hace con base a una revisin detallada de los resultados obtenidos.

Para el anlisis en sitio del cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la plataforma PP-KU-H, se utilizaron las siguientes condiciones de carga.

1) Carga muerta 2) Carga muerta no generada.3) Carga viva.4) Carga de equipo.5) Carga de tubera.

Las caractersticas particulares de las cargas empleadas son las siguientes:

1. Carga muerta generada: es el peso propio de la estructura, esta carga la calcula el programa de anlisis de acuerdo a las secciones de los elementos especificados y utilizando el peso volumtrico del acero = 7850 kg/m.

2. Carga muerta no generada: es todo aquel elemento o accesorio no modelado pero que es necesario considerar el peso para realizar el anlisis, como rejilla, barandales y elementos no modelables.

3. Carga viva: es la carga debida al peso del personal tcnico que transitar, operar y dar mantenimiento a los diferentes equipos instalados: se considerar un valor de 500.00 kg/m para nuestro anlisis.

4. Carga de equipo: es la carga originada por los equipos en su condicin de operacin, la cual representa su condicin de uso ms crtica; los pesos se consideraron de acuerdo a los planos de localizacin general.

5. Carga de tubera: es la carga originada por las tuberas en su condicin de operacin, la cual representa su condicin de uso ms critica. Se considerar los pesos de acuerdo a los planos de ingeniera.

Para las combinaciones de carga en operacin y tormenta en el anlisis del cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la plataforma PP-KU-H, se utilizaron 8 direcciones de incidencia como se muestra a continuacin.

9. CONDICIONES AMBIENTALES DE DISEOLas condiciones ambientales (efecto del viento) para el diseo, incluirn condiciones de operacin y tormenta, caracteristicas del lugar de ubicacin de la Plataforma PP-KU-H, ubicada en la Sonda de Campeche.9.1. PARMETROS METEOROLGICOSTEORA DE OLEAJE

Las teoras a utilizar para la condicin de operacin Stream function 3er orden o Stokes 5to orden.

Los datos meteorolgicos y oceanogrficos considerados para el cantiliver-obra falsa que ser utilizado de manera temporal para la instalacin del cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la Plataforma PP-KU-H., se tomarn de la NRF-003-PEMEX-2007, los valores a considerar son los siguientes:

9.2. CONDICIN DE OPERACIN

Coeficiente de cinemtica de 1.00Datos de la OlaCondicin de OperacinSistema mtricomSistema inglsFt.

Altura mxima de ola8.0026.247

Perodo de la ola (s)8.208.20

Altura de la marea astronmica 0.7602.493

Altura de la marea de tormenta0.3000.984

Altura total de la marea1.0603.478

Velocidad mxima de viento para 1 hora14.40 m/s27.991 nudos

Velocidad de corrienteDe NMM hacia el fondo a:Sistema mtricocm/sSistema ingles

0%300.583 nudos

50%250.486 nudos

95%180.350 nudos

9.3. PARMETROS METEOROLGICOSTEORA DE OLEAJE

Las teoras a utilizar para la condicin de tormenta Stream function 3er orden o Stokes 5to orden.

Los datos meteorolgicos y oceanogrficos considerados para el cantiliver-obra falsa que ser utilizado de manera temporal para la instalacin de cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la Plataforma PP-KU-H-A., se tomarn de la NRF-003-PEMEX-2007, los valores a considerar son los siguientes:

9.4. CONDICIN DE TORMENTA

Coeficiente de cinemtica de 0.85Datos de la OlaCondicin de OperacinSistema mtricomSistema inglsFt.

Altura mxima de ola17.6057.743

Perodo de la ola (s)12.1812.18

Altura de la marea astronmica 0.7602.493

Altura de la marea de tormenta0.6001.969

Altura total de la marea1.3604.462

Velocidad mxima de viento para 1 hora33.00 m/s64.147 nudos

Velocidad de corrienteDe NMM hacia el fondo a:Sistema mtricocm/sSistema ingles

0%1252.430 nudos

50%1001.944 nudos

95%801.555 nudos

10. MODELO GEOMTRICOEl modelo geomtrico considera todos los elementos estructurales del cantiliver-obra falsa que ser utilizado de manera temporal para la instalacin de cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la Plataforma PP-KU-H.

MODELO GEOMTRICO DE CANTILIVER Y REFORZAMIENTO ESTRUCTURAL PARA CUARTO BEC EN LA PLATAFORMA PP-KU-H (VISTA 3D)

A continuacin se presenta la numeracin de los nodos correspondientes del cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la Plataforma PP-KU-H.10.1. NUMERACIN DE LOS NODOS

10.2. GRUPO DE MIEMBROS ESTRUCTURALES

10.3. MATERIALES

Para el diseo de la estructura del cantiliver-obra falsa que ser utilizado de manera temporal para la instalacin del cantiliver y reforzamiento estructural para cuarto BEC en la Plataforma PP-KU-H, se utilizarn los siguientes materiales estructurales:

ESTRUCTURA

TRABES PRINCIPALESASTM A-36

PLACAS DE CONEXIN Y ATIESADORESASTM A-36

TUBOSAPI 5L GR.B

11. RESULTADOS11.1. SUMATORIA DE CARGAS BSICAS *********** EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM *********** DATE 15-APR-2014 TIME 09:06:15 SEA PAGE 256

ANALISIS EN SITIO CANTILIVER CUARTO BEC PP-KU-H

** SEASTATE BASIC LOAD CASE DESCRIPTIONS **

LOAD LOAD ********** DESCRIPTION *********** CASE LABEL

1 1 CARGA MUERTA GENERADA 2 2 CARGA MUERTA NO GENERADA 3 3 CARGA VIVA 4 4 CARGA DE EQUIPO 5 5 CARGA DE TUBERIAS 6 51 8.0 M. WAVE AT 0.0 DEG + CURRENT + WIND 7 52 8.0 M. WAVE AT 45.0 DEG + CURRENT + WIND 8 53 8.0 M. WAVE AT 90.0 DEG + CURRENT + WIND 9 54 8.0 M. WAVE AT 135.0 DEG + CURRENT + WIND 10 55 8.0 M. WAVE AT 180.0 DEG + CURRENT + WIND 11 56 8.0 M. WAVE AT 225.0 DEG + CURRENT + WIND 12 57 8.0 M. WAVE AT 270.0 DEG + CURRENT + WIND 13 58 8.0 M. WAVE AT 315.0 DEG + CURRENT + WIND 14 61 17.6 M. WAVE AT 0.0 DEG + CURRENT + WIND 15 62 17.6 M. WAVE AT 45.0 DEG + CURRENT + WIND 16 63 17.6 M. WAVE AT 90.0 DEG + CURRENT + WIND 17 64 17.6 M. WAVE AT 135.0 DEG + CURRENT + WIND 18 65 17.6 M. WAVE AT 180.0 DEG + CURRENT + WIND 19 66 17.6 M. WAVE AT 225.0 DEG + CURRENT + WIND 20 67 17.6 M. WAVE AT 270.0 DEG + CURRENT + WIND 21 68 17.6 M. WAVE AT 315.0 DEG + CURRENT + WIND

*********** EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM *********** DATE 15-APR-2014 TIME 09:06:15 SEA PAGE 257

ANALISIS EN SITIO CANTILIVER CUARTO BEC PP-KU-H

****** SEASTATE BASIC LOAD CASE SUMMARY ****** RELATIVE TO MUDLINE ELEVATION LOAD LOAD FX FY FZ MX MY MZ DEAD LOAD BUOYANCY CASE LABEL (KG) (KG) (KG) (KG-M) (KG-M) (KG-M) (KG) (KG)

1 1 0.000 0.000 -364537.562 1368396.125 888325.250 -0.001 364537.594 0.000 2 2 0.000 0.000 -159368.469 2644095.000 2015024.500 0.000 0.000 0.000 3 3 0.000 0.000 -185162.562 2556885.000 1951564.250 0.000 0.000 0.000 4 4 0.000 0.000 -25232.760 241531.094 249971.016 0.000 0.000 0.000 5 5 0.000 0.000 -21501.887 196613.250 205998.953 0.000 0.000 0.000 6 51 7109.212 -1.754 33.730 148.649 662958.812 35411.551 0.000 0.000 7 52 5025.729 7640.805 56.420 -713236.688 468472.438 69118.938 0.000 0.000 8 53 -1.754 10807.483 46.060 -1008817.625 -438.383 62337.453 0.000 0.000 9 54 -5028.209 7643.286 8.719 -713447.000 -469092.375 19039.477 0.000 0.000 10 55 -7109.212 1.753 -33.730 -148.568 -662958.812 -35411.551 0.000 0.000 11 56 -5025.729 -7640.807 -56.420 713236.938 -468472.438 -69118.953 0.000 0.000 12 57 1.755 -10807.483 -46.060 1008817.625 438.438 -62337.453 0.000 0.000 13 58 5028.210 -7643.286 -8.719 713446.938 469092.469 -19039.471 0.000 0.000 14 61 74184.758 116.660 340.345 -11254.494 6610403.500 212756.469 0.000 0.000 15 62 56299.426 69198.758 1219.000 -6229748.000 4991174.500 420328.125 0.000 0.000 16 63 -20.239 102368.906 464.287 -9186559.000 -5820.614 344244.375 0.000 0.000 17 64 -55059.590 68549.906 109.808 -6166824.000 -4899555.000 79847.867 0.000 0.000 18 65 -74072.172 -305.077 -580.201 29411.365 -6598693.500 -213473.438 0.000 0.000 19 66 -56270.090 -69489.859 -1596.139 6257989.500 -4984300.500 -389342.500 0.000 0.000 20 67 2.018 -102671.117 -887.190 9215721.000 9619.383 -347962.000 0.000 0.000 21 68 55146.930 -68733.508 -346.026 6184390.000 4909259.500 -114919.719 0.000 0.000

11.2. SUMATORIA DE CARGAS COMBINADAS *********** EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM *********** DATE 15-APR-2014 TIME 09:06:15 SEA PAGE 262

ANALISIS EN SITIO CANTILIVER CUARTO BEC PP-KU-H

***** SEASTATE COMBINED LOAD CASE SUMMARY ***** RELATIVE TO MUDLINE ELEVATION LOAD LOAD FX FY FZ MX MY MZ CASE LABEL (KG) (KG) (KG) (KG-M) (KG-M) (KG-M)

22 99 0.000 0.000 -185162.562 2556885.000 1951564.250 0.000 23 100 0.000 0.000 -830495.000 7700688.000 5833871.000 -0.001 24 121 7109.212 -1.754 -830461.250 7700836.500 6496830.000 35411.551 25 122 5025.729 7640.805 -829176.938 6975374.500 6289845.000 69118.938 26 123 -1.754 10807.483 -829187.312 6679793.500 5820934.000 62337.453 27 124 -5028.209 7643.286 -829224.688 6975164.000 5352280.000 19039.477 28 125 -7109.212 1.753 -829267.125 7688462.500 5158413.500 -35411.551 29 126 -5025.729 -7640.807 -829289.812 8401848.000 5352900.000 -69118.953 30 127 1.755 -10807.483 -829279.438 8697429.000 5821811.000 -62337.453 31 128 5028.210 -7643.286 -829242.062 8402058.000 6290465.000 -19039.471 32 131 74184.758 116.660 -706835.500 6335137.500 11410598.000 212756.469 33 132 56299.426 69198.758 -705956.875 116644.000 9791369.000 420328.125 34 133 -20.239 102368.906 -706711.562 -2840167.000 4794374.000 344244.375 35 134 -55059.590 68549.906 -707066.062 179568.000 -99360.500 79847.867 36 135 -74072.172 -305.077 -707756.062 6375803.500 -1798499.000 -213473.438 37 136 -56270.090 -69489.859 -708772.000 12604382.000 -184106.000 -389342.500 38 137 2.018 -102671.117 -708063.062 15562113.000 4809814.000 -347962.000 39 138 55146.930 -68733.508 -707521.875 12530782.000 9709454.000 -114919.719

*********** EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM *********** DATE 15-APR-2014 TIME 09:06:15 SEA PAGE 263

ANALISIS EN SITIO CANTILIVER CUARTO BEC PP-KU-H

************* SEASTATE LOAD CASE CENTER REPORT ************* RELATIVE TO STRUCTURAL ORIGIN LOAD LOAD ********* X - DIRECTION ********* ********* Y - DIRECTION ********* ********* Z - DIRECTION ********* CASE LABEL FORCE X Y Z FORCE X Y Z FORCE X Y Z (KG) (M) (M) (M) (KG) (M) (M) (M) (KG) (M) (M) (M)

1 1 0.00 0.00 -364537.56 2.44 -3.75 15.81 2 2 0.00 0.00 -159368.47 12.64 -16.59 15.49 3 3 0.00 0.00 -185162.56 10.54 -13.81 15.48 4 4 0.00 0.00 -25232.76 9.91 -9.57 15.46 5 5 0.00 0.00 -21501.89 9.58 -9.14 15.45 6 51 7109.21 3.92 -5.03 16.50 COUPLE 1.91 -0.61 2.66 33.73 7 52 5025.73 3.87 -5.03 16.50 7640.80 5.74 -6.85 16.49 COUPLE -4.01 1.34 -2.98 8 53 COUPLE 0.68 -0.15 0.67 10807.48 5.77 -6.85 16.49 COUPLE -1.23 0.68 0.13 9 54 -5028.21 3.97 -5.03 16.50 7643.29 5.80 -6.85 16.49 COUPLE 0.22 -0.64 1.37 10 55 -7109.21 3.92 -5.03 16.50 COUPLE 1.22 -0.46 1.99 -33.73 11 56 -5025.73 3.87 -5.03 16.50 -7640.81 5.74 -6.85 16.49 COUPLE -4.01 1.34 -2.98 12 57 COUPLE 0.68 -0.15 0.67 -10807.48 5.77 -6.85 16.49 COUPLE -1.23 0.68 0.13 13 58 5028.21 3.97 -5.03 16.50 -7643.29 5.80 -6.85 16.49 COUPLE 0.22 -0.64 1.37 14 61 74184.76 2.80 -2.87 12.36 COUPLE 1.84 -0.58 2.58 340.34 15 62 56299.43 2.71 -2.68 12.12 69198.76 3.90 -4.13 13.08 1219.00 12.43 -8.15 9.57 16 63 COUPLE 0.68 -0.15 0.67 102368.91 3.37 -3.80 12.89 COUPLE -3.55 2.57 -1.97 17 64 -55059.59 1.70 -2.53 12.19 68549.91 3.20 -4.09 13.12 COUPLE 0.22 -0.17 1.03 18 65 -74072.17 1.78 -2.86 12.37 COUPLE 1.17 -0.37 1.90 -580.20 19 66 -56270.09 1.93 -2.84 12.12 -69489.86 3.30 -4.29 13.06 -1596.14 12.23 -8.30 9.40 20 67 COUPLE 0.68 -0.15 0.66 -102671.12 3.39 -4.10 12.88 COUPLE -11.61 8.03 -7.88 21 68 55146.93 2.50 -2.71 12.18 -68733.51 3.85 -4.24 13.10 COUPLE -0.95 1.64 -0.40 22 99 0.00 0.00 -185162.56 10.54 -13.81 15.48 23 100 0.00 0.00 -830495.00 7.02 -9.27 15.64 24 121 7109.21 COUPLE 1.91 -0.61 2.66 -830461.25 7.02 -9.27 15.64 25 122 COUPLE -18.56 35.49 -33.17 COUPLE -531.89 631.54 -1194.35 -829176.94 7.02 -9.27 15.64 26 123 COUPLE 0.68 -0.15 0.67 10807.48 5.77 -6.85 16.49 -829187.31 7.02 -9.27 15.64 27 124 COUPLE -24.44 36.79 -35.55 COUPLE -557.36 638.71 -1223.86 -829224.69 7.02 -9.27 15.64 28 125 -7109.21 COUPLE 1.22 -0.46 1.99 -829267.12 7.02 -9.27 15.64 29 126 COUPLE -18.56 35.49 -33.17 COUPLE -531.89 631.54 -1194.34 -829289.81 7.02 -9.27 15.64 30 127 COUPLE 0.68 -0.15 0.67 -10807.48 5.77 -6.85 16.49 -829279.44 7.02 -9.27 15.64 31 128 COUPLE -24.44 36.79 -35.55 COUPLE -557.36 638.71 -1223.86 -829242.06 7.02 -9.27 15.64 32 131 74184.76 2.80 -2.87 12.36 COUPLE 1.84 -0.58 2.58 -706835.50 6.78 -8.98 15.65 33 132 56299.43 2.71 -2.68 12.12 69198.76 3.90 -4.13 13.08 -705956.88 6.78 -8.98 15.66 34 133 COUPLE 0.68 -0.15 0.67 102368.91 3.37 -3.80 12.89 -706711.56 6.79 -8.97 15.65 35 134 -55059.59 1.70 -2.53 12.19 68549.91 3.20 -4.09 13.12 -707066.06 6.79 -8.97 15.65 36 135 -74072.17 1.78 -2.86 12.37 COUPLE 1.17 -0.37 1.90 -707756.06 6.79 -8.97 15.65 37 136 -56270.09 1.93 -2.84 12.12 -69489.86 3.30 -4.29 13.06 -708772.00 6.80 -8.97 15.64 38 137 COUPLE 0.68 -0.15 0.66 -102671.12 3.39 -4.10 12.88 -708063.06 6.79 -8.97 15.64 39 138 55146.93 2.50 -2.71 12.18 -68733.51 3.85 -4.24 13.10 -707521.88 6.79 -8.98 15.65

11.3. DESPLAZAMIENTOS MXIMOS ANALISIS EN SITIO CANTILIVER CUARTO BEC PP-KU-H DATE 15-APR-2014 TIME 17:13:33 PST PAGE 59

***************** MAXIMUM JOINT DEFLECTION REPORT *****************

LOAD *** X-DIRECTION *** *** Y-DIRECTION *** *** Z-DIRECTION *** CASE JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION CM CM CM

99 0148 -0.2955 0146 -1.1120 0013 -3.2626 100 0106 -1.0030 0146 -3.5269 0034 -7.3464 121 0148 -0.8714 0146 -3.5195 0034 -7.3414 122 0106 -0.8752 0146 -3.4715 0034 -7.2668 123 0106 -0.9943 0146 -3.4571 0034 -7.2405 124 0106 -1.1188 0146 -3.4819 0034 -7.2739 125 0106 -1.1757 0146 -3.5314 0034 -7.3476 126 0106 -1.1317 0146 -3.5766 0034 -7.4183 127 0106 -1.0126 0146 -3.5910 0034 -7.4446 128 0106 -0.8881 0146 -3.5662 0034 -7.4112 131 0148 -0.6174 0146 -2.8836 0034 -6.1167 132 0148 -0.6031 0146 -2.6244 0034 -5.7165 133 0106 -0.8715 0146 -2.5407 0034 -5.5646 134 0106 -1.5577 0100 -2.7271 0034 -5.7572 135 0008 -1.9113 0100 -3.1559 0034 -6.1743 136 0106 -1.6394 0100 -3.3813 0034 -6.5742 137 0106 -0.9723 0146 -3.3090 0034 -6.7264 138 0148 -0.6972 0146 -3.1652 0034 -6.5343

GRFICA DE DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS

11.4. REVISIN POR FLECHA MAXIMAPara el clculo de la flecha mxima se tomaran la mximas deflexiones que se obtuvieron en el anlisis efectuado a la estructura, para la combinacin de carga No. 99 en los nodos No. 0101 y nodo No. 0008

Flecha mxima=deflexin nodo No. 0101 - deflexin nodo No. 0008Flecha mxima= -0.772 - (-2.182) = -1.410 cmsCalculo de la flecha permisible para L= 881.4 cmsFlecha permisible= L/360 = 881.4/360 = 2.448 cms (por ser cantiliver la flecha permisible es por 2)De los clculos realizados se observa que:Flecha permisible= 4.896 cms > flecha mxima= 1.410 cms00080101

11.5. RELACIONES DE INTERACCIN MXIMA EN LOS ELEMENTOS DATE 15-APR-2014 TIME 12:12:19 ANALISIS EN SITIO CANTILIVER CUARTO BEC PP-KU-H

SACS-IV SYSTEM ELEMENT UNITY CHECK REPORT

MAX. CRIT. LOAD DIST * * * * U N I T Y C H E C K C O M P O N E N T S * * * * EFFECTIVE MEMBER GRP UNITY COND COND FROM EULER BUCKLING *** SHEAR *** * COMBINED BENDING AND AXIAL * * CM VALUES * SLENDERNESS CHECK NO. END Y-Y Z-Z Y Z AXIAL BEND-Y BEND-Z TOTAL Y Z Y-Y Z-Z m

0013-0128 C1 0.08 C.15A 127 0.0 0.154 0.154 0.025 0.000 0.454 0.280 0.001 0.735 0.850 0.850 44.91 44.91

0106-0113 D2 0.28 C>.15A 126 0.0 0.011 0.017 0.036 0.000 0.210 0.071 0.003 0.284 0.850 0.850 19.68 24.62

0107-0112 D2 0.24 C>.15A 128 3.8 0.015 0.015 0.024 0.000 0.183 0.058 0.001 0.242 0.850 0.850 24.62 24.62

0108-0104 D2 0.07 TN+BN 135 0.0 0.000 0.000 0.020 0.000 0.003 0.005 0.066 0.074 0.850 0.850 11.11 11.11

0111-0114 D2 0.17 TN+BN 123 0.0 0.000 0.000 0.024 0.000 0.052 0.116 0.000 0.167 0.850 0.850 6.56 6.56

0114-0105 D2 0.16 TN+BN 123 3.6 0.000 0.000 0.032 0.000 0.052 0.106 0.000 0.157 0.850 0.850 22.94 22.94

0106-0008 D3 0.34 C>.15A 125 3.6 0.032 0.030 0.022 0.000 0.260 0.009 0.067 0.336 0.850 0.850 30.76 29.67

0106-0050 D3 0.49 TN+BN 127 0.0 0.000 0.000 0.023 0.000 0.456 0.033 0.006 0.495 0.850 0.850 32.89 30.10

0106-0099 D3 0.35 C>.15B 127 2.6 0.010 0.010 0.063 0.000 0.159 0.194 0.001 0.354 0.850 0.850 21.46 21.61

0107-0009 D3 0.24 C>.15A 121 1.8 0.024 0.024 0.002 0.000 0.212 0.019 0.007 0.238 0.850 0.850 29.67 29.67

0107-0052 D3 0.46 TN+BN 127 0.0 0.000 0.000 0.012 0.000 0.414 0.051 0.000 0.465 0.850 0.850 29.85 29.85

0107-0116 D3 0.34 C>.15B 127 2.6 0.011 0.011 0.048 0.000 0.160 0.178 0.000 0.338 0.850 0.850 21.61 21.61

0109-0050 D3 0.94 C>.15A 125 3.7 0.097 0.097 0.030 0.000 0.837 0.023 0.080 0.940 0.850 0.850 29.85 29.85

0109-0101 D3 0.78 C>.15A 127 0.0 0.035 0.036 0.075 0.000 0.576 0.206 0.002 0.784 0.850 0.850 21.46 21.61

0110-0052 D3 0.83 C>.15A 121 3.7 0.090 0.090 0.006 0.000 0.774 0.020 0.033 0.827 0.850 0.850 29.85 29.85

0110-0115 D3 0.67 C>.15A 121 2.6 0.031 0.031 0.053 0.000 0.502 0.168 0.000 0.670 0.850 0.850 21.61 21.61

0111-0011 D3 0.22 C.15B 126 0.0 0.017 0.017 0.088 0.000 0.259 0.281 0.001 0.541 0.850 0.850 21.46 21.61

0113-0101 D3 0.52 TN+BN 127 0.0 0.000 0.000 0.033 0.000 0.363 0.153 0.000 0.517 0.850 0.850 29.85 29.85

0109-0108 D4 0.18 TN+BN 127 1.0 0.000 0.000 0.044 0.000 0.048 0.129 0.007 0.184 0.850 0.850 26.94 24.75

0110-0111 D4 0.26 TN+BN 127 0.0 0.000 0.000 0.069 0.000 0.039 0.220 0.000 0.260 0.850 0.850 11.90 11.90

0016-0065 OC1 0.72 C