proracuni toplotnih gubitaka

Elaborat energetske efikasnosti

za objekat

Đuro Radošević

urađen prema Pravilniku o energetskoj efikasnosti zgrada iz 2011 godine.

Sadržaj

- klimatske karakteristike lokacije- analiza građevinskih konstrukcija- proračun godišnje potrebne toplote za grejanje,- proračun godišnje potrošnje primarne energije in emisije CO

2

Proračun uradio:

Odgovorni projektant: Ranko Tomić

Gornji Milanovac, 14.11.2014

PROJEKAT: ĐURO RADOŠEVIĆ

T E H N I Č K I O P I S

Lokacija objekta: G. Milanovac

Katastarska parcela: 11271/17

Klimatski podaci

Mesto: GORNJI MILANOVACSpoljna projektna temperatura Q

H,e: -18,3 °C

Broj stepen dana za grejanje HDD: 3078 K-danaBroj dana za grejanje: 208 danaSrednja temperatura grejnog perioda Q

H,mn: 5,2 °C

Projektni uslovi za zimski period

Spoljna projektna temperatura za proračun kondenzacije: Te = -10,0 [ °C ]

Unutrašnja projektna temperatura: Ti = 20,0 [ °C ]

Spoljna relativna vlažnost: φe = 90 [ % ]

Unutrašnja relativna vlažnost: φi = 55 [ % ]

Trajanje perioda kondenzacije: 60 dana

Projektni uslovi za letnji period

Unutrašnja projektna temperatura: Ti = 26,0 [ °C ]

Spoljna relativna vlažnost: φe = 90 [ % ]

Unutrašnja relativna vlažnost: φi = 65 [ % ]

Trajanje perioda isušenja: 90 dana

Dimenzije zgrade

Vrsta zgrade: Zgrada sa jednim stanomTip gradnje: Teški tip gradnjeBruto grejana zapremina zgrade: V

e = 289,49 [ m³ ]

Neto grejana zapremina zgrade: V = 188,82 [ m³ ]Korisna površina zgrade: A

f = 72,47 [ m² ]

Srednje sume sunčevog zračenja i srednja mesečna temperatura spoljnog vazduha

Mesec I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII ZimaSrednja mesečna temperatura ( °C )

0,9 3,0 7,3 12,5 17,6 20,6 22,3 22,0 17,7 12,7 7,2 2,6 5,6Sunčevo zračenje ( kWh/m² )

HOR 42,75 60,35 103,86 133,65 170,43 181,23 192,83 170,43 127,58 88,94 45,50 33,87 398J 64,25 76,98 96,43 86,73 86,28 81,43 90,31 99,43 107,38 109,22 66,52 52,80 455I,Z 32,57 55,35 79,80 96,05 112,90 116,78 125,22 114,37 91,32 67,21 34,67 25,53 310S 17,42 22,38 36,04 44,64 55,69 56,88 58,27 52,83 38,78 29,16 17,93 14,31 145

HDD - 2520S 585 458 370 102 0 0 0 0 0 101 373 531

URSA Građevinska fizika 2 Strana: 2

PROJEKAT: ĐURO RADOŠEVIĆPROJEKAT: ĐURO RADOŠEVIĆ

Elaborat toplotne zaštite rađen je na osnovu Pravilnika o energetskoj efikasnosti zgrada iz 2011 godine.

Proračun vrednosti U za netransparentne građevinske elemente, izuzev za podove i zidove u tlu rađen jeu skladu sa standardom SRPS EN ISO 6946, a za podove i zidove u tlu u skladu sa standardom SRPS EN ISO 13370.Proračun vrednosti U za transparentne elemente izrađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO 10077-1.Proračun difuzije vodene pare je rađen na osnovu Glaser-ovog postupka, koji koristi metod proračunaprema SRPS U.J5.520 iz 1997 godine.Proračun faktora prigušenja i proračun kašnjenja oscilacija temperature kroz spoljašnje građevinskekonstrukcije rađen je na osnovu JUS.U.J.530 iz 1997. godine.Proračun dinamičkog toplotnog kapaciteta rađen je prema SRPS EN ISO 13790 primenom podrazumevane vrednosti za odabranu vrstu gradnje.

Proračun godišnje potrebne toplote za grejanje rađen je prema SRPS EN ISO 13790 i SRPS EN ISO 13789.Proračun godišnje potrebne toplote za pripremu sanitarne tople vode rađen je prema standardu SRPS EN ISO 15316.3.1.Godišnja potrošnja energije za grejanje, hlađenje, pripremu sanitarne tople vode, ventilaciju i osvetljenje zgrade određuje se proračunom uz korišćenje propisanog nacionalnog softverskog paketa za datu lokaciju.

Termofizičke osobine materijala korišćenih u proračunu su u skladu sa Pravilnikom o energetskoj efikastosti zgrada. Pre ugradnje svih materijala,potrebno je priložiti validnu atestnu dokumentaciju kojom se dokazuje da materijali ispunjavaju navedene termofizičke karakteristike.

Proračun je rađen pomoću programa URSA Građevinska fizika 2 u kome su korištene termofizičke osobine materijala datih u Pravilniku o energetskoj efikasnosti zgrada - tabela 3.4.1.2 i URSA termoizolacionih materijala, čiji se kvalitet i termofizičke osobine kontrolišu u skladu sa standardom ISO 9001:2000 i zakoje postoji validna atestna dokumentacija IMS-a.

Program URSA Građevinska fizika je vlasništvo preduzeća URSA Slovenija d.o.o., Povhova 2, 8000 Novomesto, Slovenija.

Prestavništvo BeogradURSA Slovenija d.o.o., III Bulevar 25, 11070 Novi Beograd,Tel/Fax:+381 11 2137 480,+381 11 137 548



Obračun površina omotača:

Zid sever A: 3,15*8,14-2*1,2=23,24Zid sever B: 3,15*1,1=3,47Zid zapad: 3,15*10,69-1,4*1,2-0,6*0,8=31,51Zid jug: 3,15*9,24-1,2=27,91Zid istok A: 3,15*4,44-1,4*2,1=11,05Zid istok B: 3,15*6,25-0,9*2,1-1,2*1,2=16,36



PREGLED KONSTRUKCIJA I NJIHOVIHKOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE



Spoljni zid - neventilisani, Umax

= 0,300 W/m²K• Giter blok sa demit fasadom, U = 0,165 W/m²K, T

i = 20,0 °C

Prozor, Umax

= 1,500 W/m²K• PVC 100/120 Ar, U = 1,460 W/m²K, T

i = 20,0 °C

• PVC 120/120 Ar, U = 1,490 W/m²K, Ti = 20,0 °C

• PVC 140/120 Ar, U = 1,470 W/m²K, Ti = 20,0 °C

• PVC 60/80 Ar, U = 1,470 W/m²K, Ti = 20,0 °C

Balkonska vrata, Umax

= 1,500 W/m²K• PVC 140/210 Ar, U = 1,470 W/m²K, T

i = 20,0 °C

• PVC 90/210 Ar, U = 1,480 W/m²K, Ti = 20,0 °C

Spoljna vrata, Umax

= 1,600 W/m²K• Spoljna vrata, U = 1,600 W/m²K, T

i = 0,0 °C

Zid prema negrejanim prostorima, Umax

= 0,400 W/m²K• 3.3.1.00 FASOLIT T, U = 0,229 W/m²K, T

i = 20,0 °C

Međuspratna konstrukcija ispod negrejanog prostora, Umax

= 0,300 W/m²K• Fert ispod tavana, U = 0,083 W/m²K, T

i = 20,0 °C

Međuspratna konstrukcija iznad negrejanog prostora, Umax

= 0,300 W/m²K• Pod iznad podruma 2, U = 0,222 W/m²K, T

i = 20,0 °C

Pod na tlu, Umax

= 0,300 W/m²K• Pod na nasipu A, U = 0,180 W/m²K• Pod na nasipu B, U = 0,182 W/m²K• Pod iznad podruma 1, U = 0,154 W/m²K• Pod iznad podruma 2, U = 0,163 W/m²K



ANALIZA NETRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: Giter blok sa demit fasadom

Objekt: Đuro RadoševićNaselje:Grad: G. MilanovacProjektant: Ranko Tomić

Vrsta konstrukcije: Spoljni zid - neventilisani

unutra spolja temperatura (°C) 20,0 -10,0relativna vlažnost (%) 55 90

SKICA KONSTRUKCIJE

1 2 3 4

5

i e1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 18002 Ytong termo blok3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 204 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT5 BAVALIT

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*dkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/mK] [J/kgK] [1] [m²K/W] [°C] [Pa] [Pa] munutra 20,00 2335

uz zid 0,1300 19,36 2244 1284

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2,500 1800 0,870 1050 20 0,0287 19,22 2224 1214 0,50

2 Ytong termo blok 25,000 450 0,114 1 1 2,1930 8,37 1100 1197 0,13

3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585 -9,71 266 251 6,75

4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 0,500 1200 0,400 1050 15 0,0125 -9,77 265 240 0,08

5 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059 -9,80 264 233 0,05

uz zid 0,0400 -9,80 264 233

spolja -10,00 259

Debljina konstrukcije: 43,500 cm Težina konstrukcije: 173,25 kg/m²

DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 7,50

P'

Pi

20,0

-10,0

t (°C)

d (cm)

0.0 43,50



PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE

R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,130 + 5,899 + 0,040 = 6,069 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,165 + 0,000 = 0,165 W/m²K U

max = 0,300 W/m²K , koeficijent prolaza toplote odgovara

PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE

gustina ulaza u konstrukciju 0,198 g/m²hgustina izlaza iz konstrukcije 0,084 g/m²hkoličina kondenzovane vodene pare 0,114 g/m²količina kondenzata posle 60 dana vlaženja 163,592 g/m²povećanje sadržaja vlage 11,685 %izračunani sadržaj vlage 19,685 %dozvoljen sadržaj vlage 79,429 %gustina difuzione struje u periodu isušivanja 0,844 g/m²hpotrebno vreme za isušenje konstrukcije 10,503 dananajveče dozvoljeno vreme isušenja 60 dana

U konstrukciji dolazi do kondenzacija u ravnini 3Ovlaživanje je u dozvoljenim granicama.Isušivanje je u dozvoljenim granicama.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za difuziju vodene pare.

PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE

Br Opis d ρ l c μ R=d/λ tkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [m²K/W] [°C]unutra 20,00

uz zid 0,1300 19,18

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2,500 1800 0,870 1050 20 0,0287 19,00

2 Ytong termo blok 25,000 450 0,114 1 1 2,1930 5,16

3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585 -17,93

4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 0,500 1200 0,400 1050 15 0,0125 -18,01

5 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059 -18,05

uz zid 0,0400 -18,05

spolja -18,30

DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE

20,0

-18,3

t (°C)

d (cm)

0.0 43,50



Temperatura na unutrašnjoj površini 19,2 [°C]Minimalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površini 10,7 [°C]Toplotna otpornost konstrukcije R 6,069 [m²K/W]Minimalna toplotna otpornost R

min0,595 [m²K/W]

Toplotna otpornost konstrukcije je veća od minimalne. Na unutrašnjoj površini ne dolazi do orošavanja.Pri minimalnoj spoljnoj temperaturi T

e=-18,3 (°C) i unutrašnjoj temperaturi T

i=20,0 (°C) kondenzacija na ututrašnjoj površini

konstrukcije će se pojaviti pri vlažnosti od 95,0 (%).

PRORAČUN TOPLOTNE STABILNOSTI

faktor prigušenja oscilacije temperature 58,580najmanja dozvoljena vrednost 15

Faktor prigušenja oscilacije temperature je veći od 35. Proračun kašnjenja oscilacije temperature nije potreban.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za toplotnu stabilnost.

OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA

Veličine Zahtevi Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,165 ZADOVOLJAVA

ν, η 15 58,6 ZADOVOLJAVABroj dana vlaženja/sušenja 60 / 60 10,5 ZADOVOLJAVA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: 3.3.1.00 FASOLIT T


Vrsta konstrukcije: Zid prema negrejanim prostorima

unutra spolja temperatura (°C) 20,0 5,0relativna vlažnost (%) 55 90

SKICA KONSTRUKCIJE

1 2 3 4

5

6

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 19002 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 14003 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 204 BAUMIT HAFTMOERTEL5 BAUMIT HAFTMOERTEL6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL

TABELARNI PRORAČUN


uz zid 0,1300 19,55 2271 1284


2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1400 25,000 1400 0,610 920 6 0,4098 18,06 2069 1166 1,50

3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585 5,48 901 792 6,75

4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1350 0,800 1050 18 0,0038 5,47 901 789 0,05

5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1350 0,800 1050 18 0,0025 5,46 900 787 0,04

6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1480 0,800 1050 15 0,0038 5,45 899 785 0,05

uz zid 0,1300 5,45 899 785

spolja 5,00 872



2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 9,01

P'

Pi

20,0

5,0

t (°C)

d (cm)

0.0 43,30




R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,130 + 4,104 + 0,130 = 4,364 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,229 + 0,000 = 0,229 W/m²K U



gustina ulaza u konstrukciju 0,000 g/m²hgustina izlaza iz konstrukcije 0,000 g/m²h

U konstrukciji ne dolazi do kondenzacije.Ovlaživanje je u dozvoljenim granicama.Isušivanje je u dozvoljenim granicama.




uz zid 0,1300 19,43


2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1400 25,000 1400 0,610 920 6 0,4098 17,52

3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585 1,46

4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1350 0,800 1050 18 0,0038 1,45

5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1350 0,800 1050 18 0,0025 1,44

6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1480 0,800 1050 15 0,0038 1,42

uz zid 0,1300 1,42

spolja 0,85


20,0

0,9

t (°C)

d (cm)

0.0 43,30




min0,192 [m²K/W]

Relativni otpor difuziji zaštitnog dekorativnog sloja 0,050




konstrukcije će se pojaviti pri vlažnosti od 96,5 (%).Ekvivalentna difuziona debljina zaštitno-dekorativnog nanosa je manja od 2 m. Uslov je ispunjen.



ν, ηBroj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: Fert ispod tavana


Vrsta konstrukcije: Međuspratna konstrukcija ispod negrejanog prostora

unutra spolja temperatura (°C) 20,0 -4,0relativna vlažnost (%) 55 90

SKICA KONSTRUKCIJE

1

2

3 4

5

e

i

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 18002 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 12003 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 25004 POLIETILENSKA FOLIJA 10005 URSA SF 35

TABELARNI PRORAČUN


uz zid 0,1000 19,80 2306 1284



3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4,000 2500 2,330 960 90 0,0172 19,10 2208 1088 3,60

4 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 19,10 2208 412 16,00

5 URSA SF 35 40,000 24 0,035 840 1 11,4286 -3,80 444 393 0,44

uz zid 0,1000 -3,80 444 393

spolja -4,00 437



2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 21,08

P'

Pi

20,0

-4,0

t (°C)

d (cm)

0.0 62,02




R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,100 + 11,777 + 0,100 = 11,977 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,083 + 0,000 = 0,083 W/m²K U








uz zid 0,1000 19,74



3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4,000 2500 2,330 960 90 0,0172 18,85

4 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 18,85

5 URSA SF 35 40,000 24 0,035 840 1 11,4286 -10,38

uz zid 0,1000 -10,38

spolja -10,64


20,0

-10,6

t (°C)

d (cm)

0.0 62,02




min0,434 [m²K/W]











ANALIZA KONSTRUKCIJE: Pod iznad podruma 2


Vrsta konstrukcije: Međuspratna konstrukcija iznad negrejanog prostora


SKICA KONSTRUKCIJE

123 4

5

6

7 8

1 PARKET2 CEMENTNI ESTRIH3 POLIETILENSKA FOLIJA 10004 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 25005 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 12006 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 257 NOSEĆI MALTER JUB8 BAVALIT

TABELARNI PRORAČUN


uz zid 0,1700 19,44 2255 1284

1 PARKET 2,200 700 0,210 1670 15 0,1048 19,09 2206 1278 0,33

2 CEMENTNI ESTRIH 4,000 2200 1,400 1050 30 0,0286 18,99 2193 1258 1,20

3 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 18,99 2193 978 16,00

4 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4,000 2500 2,330 960 90 0,0172 18,93 2185 915 3,60


6 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 15,000 25 0,041 1260 45 3,6585 5,75 918 786 6,75

7 NOSEĆI MALTER JUB 0,500 550 0,100 1050 10 0,0500 5,58 908 785 0,05

8 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059 5,56 907 785 0,05

uz zid 0,1700 5,56 907 785

spolja 5,00 872





2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 28,62

P'

Pi

20,0

5,0

t (°C)

d (cm)

0.0 42,22


R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,170 + 4,174 + 0,170 = 4,514 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,222 + 0,000 = 0,222 W/m²K U








uz zid 0,1700 19,28

1 PARKET 2,200 700 0,210 1670 15 0,1048 18,83

2 CEMENTNI ESTRIH 4,000 2200 1,400 1050 30 0,0286 18,71




6 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 15,000 25 0,041 1260 45 3,6585 1,81

7 NOSEĆI MALTER JUB 0,500 550 0,100 1050 10 0,0500 1,60

8 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059 1,57

uz zid 0,1700 1,57

spolja 0,85



20,0

0,8

t (°C)

d (cm)

0.0 42,22




min0,192 [m²K/W]











ANALIZA KONSTRUKCIJE: Pod na tlu


Vrsta konstrukcije: Pod na tlu


SKICA KONSTRUKCIJE

12

3

4

5

6

1 PARKET2 CEMENTNI ESTRIH3 POLIETILENSKA FOLIJA 10004 URSA TEP5 VIŠESLOJNA BITUMENSKA HIDROIZOLACIJA NA PERFORIRANOJ LEPENKI

6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*dkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/mK] [J/kgK] [1] [m²K/W] [°C] [Pa] [Pa] munutra

uz zid 0,1700

1 PARKET 2,200 700 0,210 1670 15 0,1048 0,33

2 CEMENTNI ESTRIH 4,000 2200 1,400 1050 30 0,0286 1,20


4 URSA TEP 15,000 85 0,033 840 1 4,5455 0,20

5 VIŠESLOJNA BITUMENSKA HIDROIZOLACIJA NA 0,500 1200 0,190 1460 14000 0,0263 70,00


uz zid 0,0000

spolja



R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,170 + 4,749 + 0,000 = 4,919 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,203 + 0,000 = 0,203 W/m²K U

max = 0,300 W/m²K




Proračun difuzije vodene pare za konstrukciju nije potreban.


Veličine Zahtevi Proračun Ocena U [W/m²K] 0,203



ANALIZA TRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA I VRATA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 100/120 Ar

Vrsta konstrukcije: Prozor

Koeficijent prolaza toplote stakla Ug

1,300 [W/m²K]Površina stakla A

g0,890 [m²]

Koeficijent prolaza toplote okvira Uf

1,200 [W/m²K]Površina okvira A

f0,310 [m²]

Faktor okvira FF

0,260Dužina spoja staklo/okvir l

g3,800 [m]

Koeficijent korekcije Ψg

0,060 [W/mK]Ukupni koeficijent prolaza toplote U

w1,460 [W/m²K]

Najveći dozvoljeni koeficijent prolaza toplote Uw,max

1,500 [W/m²K]

PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE

Stepen propustljivosti sunčeve energije gw

0,610Faktor zasenčenja F

s - prema jugu 0,680

Faktor zasenčenja Fs - prema severu 0,760

SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE

Unutrašnja temperatura 20,0 (°C)Spoljašnja temperatura -18,3 (°C)Unutrašnja vlažnost 55 (%)Minimalna toplotna otpornost 0,417 [m²K/W]Toplotna otpornost konstrukcije 0,685 [m²K/W]



Rmin

[W/m²K] 0,417 0,685 ZADOVOLJAVA







g0,810 [m²]



f0,630 [m²]

Faktor okvira FF


g5,520 [m]



w1,490 [W/m²K]


1,500 [W/m²K]




s - prema istoku 0,550





Rmin








g1,000 [m²]



f0,680 [m²]

Faktor okvira FF


g5,920 [m]



w1,470 [W/m²K]


1,500 [W/m²K]




s - horizontalno 0,710





Rmin








g0,200 [m²]



f0,280 [m²]

Faktor okvira FF


g1,840 [m]



w1,470 [W/m²K]


1,500 [W/m²K]




s - horizontalno 0,640





Rmin





Vrsta konstrukcije: Balkonska vrata



g2,040 [m²]



f0,900 [m²]

Faktor okvira FF


g11,760 [m]



w1,470 [W/m²K]


1,500 [W/m²K]









Rmin





Vrsta konstrukcije: Balkonska vrata



g1,350 [m²]



f0,540 [m²]

Faktor okvira FF


g6,600 [m]



w1,480 [W/m²K]


1,500 [W/m²K]









Rmin




ANALIZA KONSTRUKCIJE: Spoljna vrata

Vrsta konstrukcije: Spoljna vrata

Koeficijent prolaza toplote Uw

1,600 [W/m²K]Najveći dozvoljeni koeficijent prolaza toplote U

w,max1,600 [W/m²K]





PODOVI I ZIDOVI U TLU



Vrsta konstrukcije: Pod na nasipu A

Površina podne konstrukcije A 29,60 [m²]Obim podne konstrukcije P 22,80 [m]Debljina spoljneg zida w ) 0,44 [m]Vrsta tla pesak, šljunakToplotna otpornost podne konstrukcije R

f4,55 [m²K/W]

Koeficijent prolaza toplote U 0,18 [W/m²K)]Najveći dozvoljeni koeficijent prolaza toplote U

max0,30 [W/m²K)]





Vrsta konstrukcije: Pod na nasipu B

Površina podne konstrukcije A 13,32 [m²]Obim podne konstrukcije P 18,40 [m]Debljina spoljneg zida w ) 0,44 [m]Vrsta tla glina, nasipToplotna otpornost podne konstrukcije R

f4,55 [m²K/W]


max0,30 [W/m²K)]





Vrsta konstrukcije: Pod iznad podruma 1

Površina podne konstrukcije A 20,34 [m²]Obim podne konstrukcije P 19,50 [m]Debljina spoljneg zida w ) 0,44 [m]Vrsta tla pesak, šljunakToplotna otpornost podne konstrukcije na zemlji R

g4,55 [m²K/W]

Koeficijent prolaza toplote visećeg poda Uf

0,22 [W/m²K]Koeficijent prolaza toplote zida iznad zemlje U

w0,17 [W/m²K]

Visina gornje plohe visećeg poda hw

2,40 [m]Površina otvora za provetravanje 0,00 [m²/m]Prosečna brzina vetra na visini 10 m v 10,00 [m/s]Zaštita od vetra f

wzaščiteno (centar grada)


max0,30 [W/m²K)]





Vrsta konstrukcije: Pod iznad podruma 2

Površina podne konstrukcije A 12,05 [m²]Obim podne konstrukcije P 15,30 [m]Debljina spoljneg zida w ) 0,44 [m]Vrsta tla pesak, šljunakToplotna otpornost podne konstrukcije na zemlji R

g4,55 [m²K/W]

Koeficijent prolaza toplote visećeg poda Uf

0,22 [W/m²K]Koeficijent prolaza toplote zida iznad zemlje U

w0,17 [W/m²K]

Visina gornje plohe visećeg poda hw

2,40 [m]Površina otvora za provetravanje 0,00 [m²/m]Prosečna brzina vetra na visini 10 m v 10,00 [m/s]Zaštita od vetra f

wzaščiteno (centar grada)


max0,30 [W/m²K)]





GUBICI TOPLOTE



KOEFICIJENT TRANSMISIONOG GUBITKA TOPLOTE

Naziv konstrukcije U A Fx Topl. H[W/m2K] [m²] mostovi [W/K]

ZSA 0,165 23,24 1,00 3,83ZSB 0,165 3,47 1,00 0,57ZZ 0,165 31,51 1,00 5,20ZJ 0,165 27,91 1,00 4,61ZIA 0,165 11,05 1,00 1,82ZIB 0,165 16,36 1,00 2,70TAA 0,083 49,38 0,80 DA 3,28TAB 0,083 37,80 0,80 DA 2,51ZT 0,229 22,12 0,50 DA 2,53PVC 100/120 Ar 1,460 1,20 1,00 DA 1,75PVC 100/120 Ar 1,460 2,40 1,00 DA 3,50ZST 0,229 2,48 0,50 DA 0,28PVC 60/80 Ar 1,470 0,48 1,00 DA 0,71PVC 140/120 Ar 1,470 1,68 1,00 DA 2,47PVC 120/120 Ar 1,490 1,44 1,00 DA 2,15PVC 90/210 Ar 1,480 1,89 1,00 DA 2,80PVC 140/210 Ar 1,470 2,94 1,00 DA 4,32Spoljna vrata 1,600 1,89 1,00 DA 3,02Pod na nasipu A 0,180 29,60 0,50 DA 2,66Pod na nasipu B 0,182 13,32 0,50 DA 1,21Pod iznad podruma 1 0,154 20,34 0,50 DA 1,57Pod iznad podruma 2 0,163 12,05 0,50 DA 0,98Ukupno: 314,55 54,48

Površina termičkog omotača zgrade A 314,55 m²Površina konstrukcija bez obračunatog uticaja toplotnih mostova A

cor113,54 m²

Faktor oblika zgrade fo

1,09 m-1

Udeo transparentnih površina u termičkom omotaču zgrade z 2,29 %Transmisioni toplotni gubitak zgrade usled uticaja toplotnih mostova H

TB11,35 W/K

Koeficijent transmisionog gubitka toplote zgrade HT

65,84 W/KSpecifični transmisioni gubitak toplote zgrade H'

T0,21 W/m²K

Najveći dopušteni specifični transmisioni gubitak toplote zgrade H'T,max

0,44 W/m²K


Veličine Zahtevi Proračun Ocena H'

T [W/m²K] 0,44 0,21 ZADOVOLJAVA

KOEFICIJENT VENTILACIONOG GUBITKA TOPLOTE

Prostor Položaj Zaptivenost Zapremina Broj izmena Koeficijentzgrade stolarije prostora vazduha na ventilacionog

čas gubitaka[m³] [1/h] toplote [W/K]

Cela zgrada otvoren dobra 188,82 0,5 31,16



Ukupno: 188,82 31,16

Ukupni zapreminski gubici toplote unutar termičkog omotača qV

0,34 W/m³K



DOBICI TOPLOTE



UNUTRAŠNJI DOBICI TOPLOTE

Odavanje toplote ljudi po jedinici površine qP

1,20 kWhDnevna prisutnost 12,00 hOdavanje toplote ljudi Q

p217,06 kWh

Godišnja potrošnja električne energije po jedinici površine qE

20,00 kWhOdavanje toplote električnih uređaja p

e825,96 kWh

Godišnja količina energije koja potiče od unutrašnjih dobitaka toplote QH,int

1043,02 kWh

DOBICI TOPLOTE USLED SUNČEVOG ZRAČENJA

Konstrukcija Površina Orij. Nagib Faktor Godišnje sunč. Godišnji dobicizasen. zračenje sunčeve energ.

[m²] [°] [kWh/m²] [kWh]ZSA 23,24 S 0 0,86 145,00 11,48ZSB 3,47 S 0 0,66 145,00 1,32ZZ 31,51 Z 0 0,83 310,00 32,11ZJ 27,91 J 0 0,83 455,00 41,74ZIA 11,05 I 0 0,75 310,00 10,17ZIB 16,36 I 0 0,55 310,00 11,05PVC 100/120 Ar 1,20 J 0 0,68 455,00 150,84PVC 100/120 Ar 2,40 S 0 0,76 145,00 107,45PVC 60/80 Ar 0,48 Z 0 0,64 310,00 21,96PVC 140/120 Ar 1,68 Z 0 0,71 310,00 121,80PVC 120/120 Ar 1,44 I 0 0,55 310,00 75,48PVC 90/210 Ar 1,89 I 0 0,54 310,00 123,32PVC 140/210 Ar 2,94 I 0 0,77 310,00 265,84Spoljna vrata 1,89 I 0 0,43 310,00 9,67Ukupno: 4135,00 984,22



GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE



GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - GODIŠNJI PRORAČUN

Koeficijent transmisionog gubitka toplote HT

65,84 W/KKoeficijent ventilacionog gubitka toplote H

V31,16 W/K

Godišnja potrebna energija za nadoknadu gubitaka toplote QH,ht

7164,97 kWhGodišnja količina energije koja potiče od unutrašnjih dobitaka toplote Q

H,int1043,02 kWh

Godišnja količina energije koja potiče od dobitaka usled sunčevog zračenja QH,sol

984,22 kWhBezdimenzioni odnos toplotnog bilansa γ

H0,28

Faktor redukcije za grejanje a H,red

0,915Faktor iskorišćenja dobitaka toplote za period grejanja η

H,gn1,000

Godišnja potrebna energija za grejanje QH,nd

5137,72 kWhGodišnja redukovana potrebna energija za grejanje Q

H,nd,red4701,63 kWh

Specifična godišnja potrebna energija za grejanje QH,an

64,88 kWh/m²Energetski razred zgrade C

GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - MESEČNI PRORAČUN

HDD QH,tr

QH,ve

QH,ht

QH,P

QH,E

QH,int

QH,sol

QH,gn

QH,nd

Mesec

Kdan kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh

Jan 0 0 0 0 0 0 0 112 0 0

Feb 0 0 0 0 0 0 0 171 0 0

Mar 0 0 0 0 0 0 0 244 0 0

Apr 0 0 0 0 0 0 0 141 0 0

Maj 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Jun 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Jul 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Avg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sep 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Okt 0 0 0 0 0 0 0 108 0 0

Nov 0 0 0 0 0 0 0 118 0 0

Dec 0 0 0 0 0 0 0 90 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Godišnja potrebna energija za grejanje QH,nd

5137,72 kWh

Godišnja redukovana potrebna energija za grejanje QH,nd,red

4701,63 kWh

Specifična godišnja potrebna energija za grejanje QH,an

64,88 kWh/m²


Veličine Zahtevi Proračun Ocena

QH,nd

[kWh/m²] 65,00 64,88 ZADOVOLJAVA

ELABORAT ZADOVOLJAVA USLOVE PRAVILNIKA O ENERGETSKOJ EFIKASNOSTI ZGRADA.



SISTEM GREJANJA



Sistem za grejanje lokalniIzvor kotaoEnergent drvena biomasaVrsta kotla čvrsto gorivo - kotlovi bez regulacijeCevna mreža neizolovana cevna mreža unutar termičkog omotača zgradeSistem regulacije ručna centralnaPodela na zone bez podele na zone

Stepen korisnosti kotla ηk

0,65Stepen korisnosti cevne mreže η

c0,95

Stepen korisnosti automatske regulacije ηr

0,90Godina ugradnje 2014Instalirani kapacitet (kW) 15,00Efikasnost, ukupni stepen korisnosti η 0,56Prosečna snaga pumpe P

p (kW) 0,00

Donja toplotna moć (kWh/kg) (kWh/m³) 5,00Dnevni prekid u radu sistema (sati u danu) 6Nedeljni prekid u radu sistema (dana u nedelji) 0Sezonski prekid u radu sistema (dana u sezoni grejanja) 0Godišnja potrebna energija za grejanje Q

H,nd (kWh/a) 4.701,63

Godišnji toplotni gubici sistema za grejanje QH,ls

(kWh/a) 3.758,34Isporučena toplota Q

H (kWh/a) 8.459,97

Dozvoljena maksimalna godišnja potrošnja energije za grejanje QH,nd,max

(kWh/a) 4.710,55Energija potrebna za rad cirkularne pumpe Q

aux (kWh/a) 0,00

Potrebna primarna energija za rad sistema grejanja Eprim

(kWh/a) 846,00Godišnja emisija CO

2 (kg/m³a) 0,00



UKUPNA GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA



Godišnja potrebna toplota za grejanje QH,nd

4701,63 kWhGodišnji toplotni gubici sistema za grejanje Q

H,ls3758,34 kWh

Godišnja potrebna toplota za pripremu sanitarne tople vode QW

724,70 kWhGodišnji toplotni gubici sistema za pripremu sanitarne toplote vode Q

W,ls0,00 kWh

Godišnja potrebna toplota za hlađenje QC

0,00 kWhGodišnji gubici sistema za hlađenje Q

C,ls0,00 kWh

Godišnja potrebna energija za ventilaciju i klimatizaciju QVe

0,00 kWhGodišnja potrebna energija za osvetljenje E

l0,00 kWh

Ukupna godišnja isporučena energija Edel

1715,64 kWhSpecifična ukupna godišnja isporučena energija E'

del23,67 kWh/m²

Dozvoljena godišnja upotreba primarne energije Eprim,max

0,00 kWhGodišnja emisija CO

2230,45 kg


Veličine Zahtevi Proračun Ocena E'

prim [kWh/m²] 23,67


proracuni toplotnih gubitaka

Documents